一、我國絕熱吸聲材料發(fā)展現(xiàn)狀（論文文獻綜述）
郭兆楓[1]（2021）在《聲子晶體對變電站低頻噪聲調(diào)控機理研究》文中認為隨著城市化進程的推進、法律法規(guī)的日益嚴格以及居民環(huán)保意識的增強,變電站的噪聲問題已經(jīng)成為變電站投訴的焦點問題之一。通過對變電站聲環(huán)境實測分析,可知其噪聲特性主要體現(xiàn)在工頻與低頻方面,頻譜特性顯示出噪聲峰值集中于50Hz、100Hz、200Hz和400Hz。然而,由于受限于質(zhì)量定律,傳統(tǒng)降噪材料或結(jié)構(gòu)很難對低頻噪聲進行有效的控制,無法滿足變電站降噪需求。因此,需要研發(fā)出針對變電站頻譜特性且擁有優(yōu)異聲學(xué)性能的新型降噪材料。亞波長聲子晶體與聲學(xué)超材料的出現(xiàn),為變電站低頻噪聲控制開辟了新思路與方向,使困擾了電力系統(tǒng)多年的頑疾有了解決的可能。本文針對目前變電站低頻噪聲控制的難點,分別從噪聲預(yù)測與控制方面,開展了基于有限元法的變壓器類設(shè)備聲源模型建立以及聲子晶體與聲學(xué)超材料對變電站低頻噪聲調(diào)控機理及應(yīng)用的研究。在噪聲預(yù)測方面,本文對變電站噪聲的聲壓法測量、聲強法測量和振動法測量三種不同的測量方法進行對比分析,總結(jié)各自優(yōu)缺點及適用條件。利用變電站噪聲測量的近場布點方法和衰減布點法對變電站噪聲進行實測及分析。以實測數(shù)據(jù)與有限元-邊界元理論為基礎(chǔ)建立變電站主設(shè)備等效聲源模型,并基于所建聲源模型對變壓器、電抗器進行噪聲預(yù)測研究。研究發(fā)現(xiàn),基于有限元-邊界元耦合的理論下建立的聲源模型可以使聲波的干涉效應(yīng)得到很好的體現(xiàn)。通過與實測數(shù)據(jù)比對,仿真值與實測噪聲值平均誤差基本控制在3dB以內(nèi),可較精準的預(yù)測變壓器類設(shè)備噪聲的傳播與衰減。在噪聲控制方面,本文提出使用聲子晶體和聲學(xué)超材料作為變電站低頻噪聲控制的材料,并引入空腔結(jié)構(gòu)以提升聲子晶體板通帶內(nèi)的聲傳輸損失（Sound Transmission Loss,STL）。結(jié)果顯示聲子晶體空腔板的平均STL相比普通聲子晶體板增大了 30dB以上,其峰值可高達100dB。為了明晰聲子晶體和聲學(xué)超材料的降噪機理,本文從動力減振機理、動態(tài)質(zhì)量密度、模態(tài)參與因子、振型位移分析和等效質(zhì)量-彈簧模型等多種角度對聲子晶體和聲學(xué)超材料的降噪機理進行分析研究,并對不同角度的機理分析進行異同點與優(yōu)缺點總結(jié),基于板式和膜式聲子晶體提出機理研究分析范式。基于對聲子晶體降噪機理的分析研究,提出一種混合聲彈超材料,結(jié)合模態(tài)與振型位移對其帶隙、STL和振動傳輸損失（Vibration Transmission Loss,VTL）特性進行研究,基于等效質(zhì)量-彈簧模型對混合聲彈超材料進行機理分析,并對其STL、VTL的影響因素分別進行研究分析。結(jié)果表明能帶解耦后代表面內(nèi)波（S波）的xy模式對應(yīng)VTL,z模式面外波（P波）對應(yīng)STL。證實了雖然超材料的周期性只體現(xiàn)在xy方向,但是能帶計算的空間自由度是三維的。通過對解耦后的能帶進行模態(tài)分析,可知xy模式帶隙的起點為x、y方向散射體-包覆層的平移拉伸模態(tài),終點為x、y方向基體-包覆層的平移拉伸模態(tài)。z模式帶隙的起點為z方向散射體-包覆層的平移剪切模態(tài),終點為z方向基體-散射體的平移剪切模態(tài)。等效質(zhì)量-彈簧模型計算頻率與傳輸損失峰值頻率平均誤差小于3Hz。在影響因素中,扇形環(huán)硅橡膠開角對VTL和STL的影響最大。為了突破聲學(xué)超材料在低頻噪聲控制領(lǐng)域的瓶頸,提出一種前置徑向膜聲學(xué)超材料,結(jié)合模態(tài)與振型位移對其帶隙、STL特性進行研究,基于動態(tài)質(zhì)量密度與等效質(zhì)量-彈簧模型分別對膜與板進行機理分析,并對其STL的影響因素展開研究分析。結(jié)果表明,前置徑向膜聲學(xué)超材料具有低頻寬帶的聲學(xué)特性,在0-100Hz的范圍內(nèi)擁有三個聲傳輸損失大于30dB的頻帶,分別為8-33Hz、48-52Hz和54-100Hz,總帶寬為75Hz,聲學(xué)特性遠優(yōu)于常規(guī)聲學(xué)超材料。通過對模態(tài)振型與聲強流線的綜合分析,發(fā)現(xiàn)在0-100Hz內(nèi)前置徑向膜聲學(xué)超材料的降噪機理為膜的（0,0）,（2,0）和（0,2）模態(tài)以及板的z方向散射體-包覆層覆共振及兩者第一階共振頻率之間的橋連耦合。在影響因素中,膜厚與板厚對STL的影響最大,膜厚越薄,板厚越厚,前置徑向膜聲學(xué)超材料的低頻與寬帶聲學(xué)特性越優(yōu)異。最后,對聲子晶體的工程應(yīng)用進行探索和研究,針對聲子晶體的特點提出其工程應(yīng)用的普適性流程。根據(jù)變電站噪聲頻譜特性與相關(guān)法規(guī)標準,提出一種局域共振型聲子晶體板輕量化設(shè)計方法?；诖朔椒?設(shè)計出一種針對變電站噪聲頻譜特性的輕量化超胞聲子晶體板,并對其STL特性進行數(shù)值計算,同時通過振型位移及聲壓級復(fù)合聲強流線圖對其降噪機理進行分析研究。本文旨在提高變電站變壓器類設(shè)備聲源模型噪聲預(yù)測的準確性,從多角度研究聲子晶體與聲學(xué)超材料的低頻噪聲控制機理,并基于降噪機理設(shè)計出適用于低頻噪聲控制的聲子晶體和聲學(xué)超材料,以期實現(xiàn)聲子晶體與聲學(xué)超材料在變電站等低頻噪聲領(lǐng)域的應(yīng)用。研究結(jié)論可以為變電站噪聲的預(yù)測與控制、聲子晶體與聲學(xué)超材料的低頻振動與噪聲控制提供理論基礎(chǔ)和方法指導(dǎo),為降低新建或在運變電站的噪聲對人體的危害,增加電網(wǎng)建設(shè)與運行的經(jīng)濟效益與環(huán)保效益提供技術(shù)支撐,有利于電網(wǎng)綠色環(huán)保的可持續(xù)發(fā)展。
劉勝甫[2]（2021）在《泡沫鋁微孔加工及聲學(xué)性能研究》文中研究表明泡沫鋁是一種鋁基合金內(nèi)分布大量孔洞結(jié)構(gòu)的新型材料,不但保留了金屬材料的導(dǎo)電、高比強度等特性,而且具備輕質(zhì)、吸聲、吸能減振等多孔材料的特性,表現(xiàn)出結(jié)構(gòu)功能一體化的特征,在潛艇、裝甲車等國防以及高鐵、汽車等交通領(lǐng)域具有廣闊的應(yīng)用前景。泡沫鋁中高頻吸聲性能良好,但低頻吸聲性能很差,且吸聲頻帶很窄,目前的研究主要是從制備方法上進行孔結(jié)構(gòu)優(yōu)化,少數(shù)學(xué)者研究了機械穿孔對泡沫鋁聲學(xué)性能的影響,但由于加工孔徑較大,無法發(fā)揮出微小孔的吸聲潛力,且未重視加工工藝對泡沫鋁聲學(xué)性能的影響。因此,本文在特種加工技術(shù)的基礎(chǔ)上,通過優(yōu)化相關(guān)工藝參數(shù),在泡沫鋁表面加工不同微孔結(jié)構(gòu),并研究其對泡沫鋁樣件在中低頻段（250Hz-2000Hz）吸聲性能的影響。首先,采用高速電火花打孔機在泡沫鋁表面加工微孔,通過分析不同類型開孔泡沫鋁和不同結(jié)構(gòu)參數(shù)閉孔泡沫鋁打孔前后吸聲性能的變化規(guī)律,選取較為理想的試驗樣件。結(jié)果表明:開孔泡沫鋁打孔后的吸聲系數(shù)有所降低;不同孔隙率、不同厚度閉孔泡沫鋁打孔后的吸聲系數(shù)有不同程度的提升,厚度一定時,孔隙率為81.5%的樣件,具有最優(yōu)的吸聲性能;孔隙率相同,打孔樣件的厚度越大,吸聲效果越好。其次,為了進一步提高微孔的加工精度和加工效率,盡可能地減少電極損耗,通過單因素試驗,分別研究了峰值電流、脈沖寬度和電極直徑對孔徑間隙、加工時間及電極損耗的影響規(guī)律。研究表明:較小的峰值電流和脈沖寬度均有利于提高加工精度,但會降低加工效率;電參數(shù)一定時（峰值電流4A,脈沖寬度3檔）,隨電極直徑的增加,孔徑間隙減小,加工精度提高,且電極損耗減少,但會使加工時間變長。最后,設(shè)計加工了不同的泡沫鋁吸聲結(jié)構(gòu),并研究了微孔結(jié)構(gòu)、微孔分布、空腔深度以及組合結(jié)構(gòu)對吸聲峰值、吸聲系數(shù)等指標的影響規(guī)律。結(jié)果發(fā)現(xiàn):打孔孔徑和打孔率具有最優(yōu)范圍,過大或過小均不利于吸聲;打孔深度對吸聲系數(shù)影響較大,隨打孔深度的增加而增大;孔分布方式對吸聲性能的影響較小,其中,常規(guī)正方形分布具有更好的吸聲效果;隨背腔深度的增加,吸收峰向低頻方向移動,峰值逐漸降低;孔隙率較大的打孔樣件與泡沫鋁板組合的吸聲效果更好;將未打孔樣件置于打孔樣件前,可以提升中低頻段的吸聲系數(shù);不同類型的打孔泡沫鋁樣件進行適當(dāng)組合,在1200Hz-2000Hz頻段內(nèi),幾乎可以吸收所有聲波。
程偉明[3]（2020）在《多種消聲結(jié)構(gòu)設(shè)計與性能研究》文中提出隨著全球汽車工業(yè)持續(xù)蓬勃的發(fā)展,汽車作為重要的交通運輸工具在給人們的生產(chǎn)生活帶來便捷高效的同時,由其產(chǎn)生的汽車噪聲污染問題也在時刻困擾著世界各地的人們。尤其是汽車進排氣系統(tǒng)中的噪聲問題日益成為廣大專家學(xué)者研究的重點。為了能夠有效消除和降低汽車的噪聲,提高汽車的聲學(xué)品質(zhì)和改善乘坐的舒適性,減少汽車噪聲污染,本文基于聲電類比法、赫姆霍茲共振器理論以及擴張管理論設(shè)計了多種消聲結(jié)構(gòu)并對其消聲性能展開了深入研究。首先,基于聲電類比法,根據(jù)電學(xué)濾波器電路圖中的電學(xué)元件與聲學(xué)線路圖中的聲學(xué)元件一一對應(yīng)匹配的原則,設(shè)計出與三階、五階巴特沃斯帶阻濾波器性能高度接近的三階、五階聲學(xué)濾波器結(jié)構(gòu),通過Comsol軟件對其傳遞損失特性進行了仿真分析,針對這兩種消聲結(jié)構(gòu)的性能上的缺陷進行了結(jié)構(gòu)優(yōu)化,取得了較好的效果。并借助參考文獻中的模型驗證本文的仿真方法的正確性。結(jié)果顯示,設(shè)計的三階、五階聲學(xué)濾波器結(jié)構(gòu)傳遞損失特性與對應(yīng)的電學(xué)濾波器衰減量特性高度吻合,誤差較小,利用聲電類比的思想能夠設(shè)計出性能優(yōu)良的聲學(xué)濾波器結(jié)構(gòu)。然后,在對單個赫姆霍茲共振器特性及其徑軸向周期性研究的基礎(chǔ)上,結(jié)合具有不同共振頻率的赫姆霍茲共振器軸向并聯(lián)能夠拓寬消聲頻帶的理論,設(shè)計了基于赫姆霍茲共振器的復(fù)合消聲結(jié)構(gòu),并對其軸向周期性進行了詳細的研究。結(jié)果表明,該復(fù)合消聲結(jié)構(gòu)的傳遞損失特性曲線呈現(xiàn)“幾”字型,相當(dāng)接近理想帶阻濾波器特性。隨著軸向周期數(shù)的增大,復(fù)合消聲結(jié)構(gòu)的消聲能力得到了較大幅度的提升。最后,基于對普通擴張管傳遞損失計算公式的推導(dǎo),分析了普通擴張管傳遞損失特性,針對其消聲性能的缺陷,通過增設(shè)赫姆霍茲共振器和修正的伸長管,分別從改變傳遞損失曲線波谷形狀的角度和去除波谷的角度設(shè)計出A、B型消聲結(jié)構(gòu),尤其是B型消聲結(jié)構(gòu)的傳遞損失特性曲線呈現(xiàn)拱形形狀,與理性帶阻濾波器特性高度接近,改善了原先普通擴張管的傳遞損失特性,并且進一步研究了周期性和超細玻璃棉吸聲材料對于A、B型消聲結(jié)構(gòu)消聲性能的影響。研究表明,周期性能夠較大幅度提高A、B型消聲結(jié)構(gòu)的消聲性能,吸聲材料的添加既可以優(yōu)化傳遞損失特性曲線的形狀,又可以進一步改善消聲性能。
張曉霞[4]（2020）在《玻璃幕墻類大型綠色辦公建筑后評估 ——以蘇州地區(qū)為例》文中指出近年來,隨著國家加強對綠色建筑發(fā)展的支持和引導(dǎo),綠色建筑發(fā)展迅速,綠色建筑材料和產(chǎn)品性能不斷提升,獲得綠色建筑標識的項目逐年增長。但大部分獲得綠色標識項目的運行情況和實際效果還是未知的,且玻璃幕墻作為圍護結(jié)構(gòu)由于本身存在能耗大、保溫隔熱性能較差和隔聲性能不好的問題,因此有必要對玻璃幕墻類的綠色辦公建筑進行使用后評估研究。使用后評估即對運營一年以上的建筑的使用狀況和性能表現(xiàn)進行評估,傾向于對建筑效能性的評價。論文首先確定本文的后評估方法,再通過現(xiàn)場勘察收集案例建筑的能耗數(shù)據(jù),查閱相關(guān)標準確定室內(nèi)環(huán)境測試方法、測點與位置。然后運用歸納整理的方法分析總能耗和分能耗數(shù)據(jù),得出綠色辦公建筑與普通建筑相比確實有很明顯的節(jié)能效果,但是空調(diào)部分的能耗依舊偏高,甚至比普通建筑更高;同時對夏季、過渡季和冬季的室內(nèi)主要功能區(qū)進行現(xiàn)場測量,將問卷調(diào)查分發(fā)給建筑使用者,分析得出綠色辦公建筑室內(nèi)環(huán)境質(zhì)量的現(xiàn)狀情況,并且發(fā)現(xiàn)室內(nèi)辦公人員對綠色建筑室內(nèi)環(huán)境滿意度較高。此部分主要對建筑的能耗和室內(nèi)環(huán)境質(zhì)量作客觀分析。再通過訪談物管人員、查看物業(yè)管理資料,對照《綠色建筑評價標準》GB/T50378-2014節(jié)地、節(jié)能、節(jié)水、節(jié)材、室內(nèi)環(huán)境質(zhì)量、施工管理及運營管理7大指標的評分項實地調(diào)研,解析建筑運用的節(jié)能技術(shù)以及使用情況,并進行評分,帶入公式計算現(xiàn)狀評估分值,確定案例建筑總評分值處于二星級之列。綜合以上現(xiàn)狀與評價分析,總結(jié)案例建筑在設(shè)計、施工、運營三個階段存在的共性問題,并找出所有與建筑能耗相關(guān)的評分項,歸納影響因素,計算各影響因素對能耗影響的占比情況,分析得出作為圍護結(jié)構(gòu)的玻璃幕墻是玻璃幕墻類大型綠色辦公建筑能耗偏高的最大影響因素。再從定量角度分析不同組合形式下的玻璃幕墻其熱工性能對建筑能耗的影響,并得出蘇州地區(qū)可選用的幕墻性能:對于既有建筑,為減小傳熱系數(shù)可采用在幕墻室內(nèi)層貼節(jié)能膜的方式;對于新建建筑,為實現(xiàn)節(jié)能65%的目標,幕墻傳熱系數(shù)宜控制在1.2-2.3 W/（㎡·K）之間,為實現(xiàn)超低能耗建筑,傳熱系數(shù)宜控制在0.7-1.2W/（㎡·K）之間。同時依據(jù)玻璃幕墻類型以及建筑形體合理選擇采用內(nèi)遮陽、外遮陽還是中置遮陽形式。然后針對性提出蘇州玻璃幕墻類大型綠色辦公建筑各個階段的優(yōu)化策略。論文最后從建筑的節(jié)能角度提出玻璃幕墻合理化設(shè)計對于節(jié)能的必要性,同時從綠色建筑可持續(xù)發(fā)展的角度強調(diào)設(shè)計師、施工單位與物管單位需通力合作,相互監(jiān)督,實現(xiàn)綠色建筑真正的“綠色”化,并提出論文的不足之處與改進工作。
黃虹溥[5]（2020）在《消聲器聲學(xué)特性計算的流聲耦合方法研究》文中指出為了提升工程機械產(chǎn)品的舒適性,需要設(shè)計與進排氣噪聲頻譜相匹配、性能優(yōu)良的消聲器對進排氣噪聲進行控制。消聲器產(chǎn)品研發(fā)一般分為概念階段、設(shè)計階段、制造階段、測試階段以及量產(chǎn)階段。為了提高研發(fā)效率、降低制造測試成本,數(shù)值方法已廣泛應(yīng)用于研發(fā)過程中。在概念階段中消聲器產(chǎn)品外觀、內(nèi)部結(jié)構(gòu)的選型將受安裝空間和產(chǎn)品成本的限制,因此需要數(shù)值方法能夠高效地對不同設(shè)計方案進行篩選。相較于其它數(shù)值方法,有限元方法具有能夠考慮三維復(fù)雜結(jié)構(gòu)、不受平面波截至頻率限制以及計算效率高等優(yōu)點。盡管如此,商業(yè)軟件采用的傳統(tǒng)有限元計算方法無法考慮消聲器內(nèi)部的氣體流動影響,預(yù)測結(jié)果與實驗結(jié)果之間的偏差仍然會導(dǎo)致開發(fā)周期和成本的增加?？紤]到消聲器產(chǎn)品研發(fā)需求,本文將在傳統(tǒng)有限元計算方法的研究基礎(chǔ)上發(fā)展一類能夠考慮流聲耦合效應(yīng)的消聲器聲學(xué)特性計算方法?？紤]到有流和無流兩種條件下的消聲器聲學(xué)特性存在著聯(lián)系,提出使用基于Helmholtz方程的有限元方法為概念階段中的消聲器產(chǎn)品進行選型。通過對雙級膨脹腔和三通穿孔管消聲器的聲學(xué)特性進行計算,發(fā)現(xiàn)可調(diào)整消聲器進出口管位置和內(nèi)部結(jié)構(gòu)來滿足進排氣噪聲控制的不同需求。同時,無流條件下的計算結(jié)果將為消聲器聲學(xué)特性對氣體流動的敏感性分析提供基礎(chǔ)數(shù)據(jù)。在產(chǎn)品設(shè)計階段中,消聲器聲學(xué)特性的計算需考慮非均勻流的影響。若消聲器內(nèi)部的馬赫數(shù)低于0.3時,流場與聲場的耦合作用可認為是單向的。通過忽略聲場對于流場的影響,基于運流聲場控制方程建立了消聲器聲學(xué)特性的流聲單向耦合計算方法。該方法采用了兩步計算:第一步是使用計算流體動力學(xué)方法在流場網(wǎng)格上獲取消聲器內(nèi)部氣體流速的穩(wěn)態(tài)分布;第二步是使用線性插值方法來確保流場信息有效地傳遞到聲學(xué)網(wǎng)格中實現(xiàn)聲學(xué)計算。通過對不同類型的穿孔管消聲器聲學(xué)特性進行計算,發(fā)現(xiàn)氣體流動對共振頻率的影響很顯著。為了降低聲學(xué)特性對氣體流動的敏感性,引入了錐形管來降低掠過流條件下小孔處的氣流速度。通過對三通穿孔管消聲器聲學(xué)特性進行詳細研究,明確了掠通混合流形式下的穿孔區(qū)域邊界類型選取的原則。為了進一步考慮流場與聲場間的雙向耦合作用,通過對可壓縮Navier-Stokes方程進行線性化處理,建立了線性Navier-Stokes方程的頻域有限元計算方法。相較于Helmholtz方程和運流聲場控制方程,線性Navier-Stokes方程中的擴散項、對流項和反應(yīng)項能夠提供更加精確的聲學(xué)模型。側(cè)支結(jié)構(gòu)和截面突擴結(jié)構(gòu)的計算結(jié)果表明流聲雙向耦合作用下的聲能量轉(zhuǎn)化和渦聲耗散會改變聲學(xué)特性和影響消聲器入射聲壓和透射聲壓的提取精度?？紤]到線性Navier-Stokes方程求解變量增加帶來的計算效率問題,給出了三類方法來降低有限元計算自由度。在此基礎(chǔ)上,詳細分析了有流條件下的Helmholtz共振器、雙級膨脹腔消聲器以及穿孔管消聲器聲學(xué)特性,給出了降低消聲器聲學(xué)特性對氣體流動敏感性的解決方案。針對消聲器產(chǎn)品測試階段中出現(xiàn)的特定流速條件下透射聲壓大于入射聲壓的現(xiàn)象,提出了流聲耦合作用下的線性判穩(wěn)方法來預(yù)測流致噪聲。該方法不考慮消聲器壁面的振動,認為放大的聲能量來自于不穩(wěn)定的渦流結(jié)構(gòu)（水力模式）與側(cè)支結(jié)構(gòu)的聲學(xué)模態(tài)間的流聲耦合振蕩。通過假定聲學(xué)系統(tǒng)的振蕩問題是從線性狀態(tài)逐步發(fā)展到非線性狀態(tài)的,采用了基于控制理論的廣義奈奎斯特穩(wěn)定判據(jù)和聲能穩(wěn)定判據(jù)來判斷系統(tǒng)是否穩(wěn)定,給出了系統(tǒng)失穩(wěn)程度的評價指標。與Helmholtz共振器和直通穿孔管消聲器的臺架實驗結(jié)果進行比較,發(fā)現(xiàn)該方法能夠有效地預(yù)測流致噪聲發(fā)生的頻率以及對應(yīng)頻率的聲壓大小排序。在此基礎(chǔ)上,詳細研究了聲學(xué)系統(tǒng)的散射矩陣和反射矩陣的調(diào)整對于聲學(xué)系統(tǒng)不穩(wěn)定性的影響。
戢楊杰[6]（2020）在《車用生物基聚氨酯多孔復(fù)合材料性能研究》文中研究說明隨著社會的發(fā)展,我國汽車保有量進一步增加,人們對汽車性能的要求也愈發(fā)提高。其中,非常重要的就是汽車的NVH（Noise,Vibration,Harshness）性能。而噪聲是汽車NVH性能的重要組成部分,對駕駛員和乘客的身體和心理健康都會造成不良影響。聚氨酯材料因其低密度、易成型、易生產(chǎn)以及出色的聲學(xué)性能等優(yōu)點,在汽車的聲學(xué)包裝中被廣泛應(yīng)用。目前使用的聚氨酯材料一般都是由純石油基聚氨酯制備而成。純石油基聚氨酯不僅耗費不可再生資源,還存在低頻吸聲性能差、機械強度差、難降解、易造成白色污染等問題。生物基聚氨酯采用可再生物質(zhì)代替?zhèn)鹘y(tǒng)石油原料中的活潑氫化物,具有綠色環(huán)保的特點。因此,研究車用生物基聚氨酯多孔復(fù)合材料具有非常重要的意義。本文采用蓖麻油、大豆油基多元醇、以及桐油酸多元醇,分別研究制備了蓖麻油基聚氨酯、大豆油基聚氨酯以及桐油酸基聚氨酯。通過傅里葉紅外光譜測試、掃描電鏡測試、聲學(xué)測試、力學(xué)測試、降解測試對三種生物基聚氨酯的性能進行了研究和比較。發(fā)現(xiàn)三種生物基聚氨酯的低頻吸聲性能、隔聲性能、抗壓性能、降解性能均優(yōu)于純石油基聚氨酯。然后選擇綜合性能好的蓖麻油基聚氨酯,通過阻燃測試和可揮發(fā)性有機物測試對其進行進一步研究,并與純石油基聚氨酯進行對比。結(jié)果顯示,蓖麻油基聚氨酯擁有更好的阻燃性,并且揮發(fā)產(chǎn)生更少的甲醛。以去離子水、MDI、A33的含量作為設(shè)計變量,設(shè)計了響應(yīng)面實驗。通過實驗結(jié)果,分別建立了蓖麻油基聚氨酯平均吸聲系數(shù)和平均隔聲量關(guān)于去離子水、MDI、A33含量的數(shù)學(xué)模型,通過NSGA-Ⅱ算法,綜合考慮蓖麻油基聚氨酯的吸聲與隔聲性能,對這三種組分進行了優(yōu)化,得到當(dāng)去離子水取2.05g,MDI取42.60g,A33取1.25g時,制備的樣件聲學(xué)性能最好。利用黃麻纖維、花生殼粉、碳粉填料對蓖麻油基聚氨酯進行改性處理。研究添加1.0、1.5、2.0、2.5g填料改性后,蓖麻油基聚氨酯材料的聲學(xué)性能和力學(xué)性能。將經(jīng)過5%NaOH溶液處理過的黃麻纖維填料和未經(jīng)處理的黃麻纖維填料對蓖麻油基聚氨酯性能造成的影響進行對比。結(jié)果發(fā)現(xiàn),加入了經(jīng)過處理和未經(jīng)處理的黃麻纖維可以提高樣件的隔聲性能和抗壓性能,但是會降低材料的吸聲性能。其中,加入經(jīng)過處理的麻纖維對樣件吸聲性能的降低更大。添加1.0g和1.5g黃麻纖維填料能夠提升蓖麻油聚氨酯在500-1000Hz范圍內(nèi)的吸聲性能。加入一定量的花生殼粉和碳粉填料可以提升蓖麻油基聚氨酯單元胞的開孔率,提升其吸聲性能。其中,加入1.0g花生殼粉末對吸聲性能的提升最顯著,平均吸聲系數(shù)可以達到0.551。通過聚氨酯多孔材料電鏡圖片所表現(xiàn)出的特征,建立了具有不同開孔特征的多孔材料模型。采用有限元的方法,結(jié)合JCA聲學(xué)模型對這些模型的吸聲情況進行仿真。通過仿真發(fā)現(xiàn),在相同開孔面積的情況下,帶有橢圓形開孔的多孔材料,其吸聲性能會弱于圓形開孔,而帶有半開孔的多孔材料的吸聲性能優(yōu)于小開孔的多孔材料。利用統(tǒng)計能量分析的方法,將蓖麻油基聚氨酯和經(jīng)過花生殼粉末改性的蓖麻油基聚氨酯應(yīng)用到汽車防火墻與頂棚的汽車聲學(xué)包中,與純石油基聚氨酯進行比較。結(jié)果表明,兩種生物基材料都對車內(nèi)噪聲有改善。兩種材料均能夠提升防火墻和頂棚聲學(xué)包裝在400-630Hz頻段上的吸聲性能和400-6300Hz頻段上的隔聲性能。
付強[7]（2019）在《基于COMSOL的消聲器聲學(xué)性能研究》文中進行了進一步梳理汽車噪聲不僅能夠產(chǎn)生環(huán)境噪聲污染,而且在一定程度上影響駕駛員的疲憊度,從而降低駕駛安全性。大量研究表明,汽車噪聲主要來自發(fā)動機產(chǎn)生的氣體動力性排氣噪聲,其次為引擎噪聲和輪胎噪聲。而消聲器作為一種既能夠允許氣流通過,又能降低管道系統(tǒng)噪聲傳播的裝置,對于消減汽車發(fā)動機排氣噪聲具有良好的效果,也是降低汽車整車噪聲最有效的途徑之一。傳遞損失是評估消聲器聲學(xué)性能的主要理論目標,不同類型消聲器的聲學(xué)性能之間存在差異性,即使同種類型若其結(jié)構(gòu)參數(shù)不同則其聲學(xué)性能也不相同。為了研究不同類型消聲器的聲學(xué)性能以及結(jié)構(gòu)參數(shù)對消聲器聲學(xué)性能的影響規(guī)律,本文在管道消聲系統(tǒng)聲學(xué)理論的基礎(chǔ)上,首先對其內(nèi)部吸聲材料與穿孔元件的聲學(xué)特性及其對消聲器聲學(xué)性能的影響進行了分析與研究,給出了垂直入射時吸聲材料與穿孔元件吸聲系數(shù)的理論計算方法,利用COMSOL有限元軟件對其吸聲系數(shù)進行仿真并研究了不同結(jié)構(gòu)參數(shù)對其吸聲性能的影響,在此基礎(chǔ)上基于赫姆霍茲聲波方程對不同類型消聲器的傳遞損失進行仿真計算,研究了不同結(jié)構(gòu)參數(shù)對消聲器聲學(xué)性能的影響并得到了各自的消聲規(guī)律。最后基于雙傳聲器傳遞函數(shù)法通過實驗對吸聲材料、穿孔元件及其組合結(jié)構(gòu)的吸聲系數(shù)進行測量,從而對仿真結(jié)果得到的理論規(guī)律進行驗證。以某型號摩托車消聲器為研究對象對其插入損失進行了實際測量與仿真模擬,通過實驗結(jié)果與仿真結(jié)果的對比,總體吻合良好。并在現(xiàn)有研究理論基礎(chǔ)上對其聲學(xué)性能進行了優(yōu)化設(shè)計并通過COMSOL有限元軟件對其聲學(xué)性能進行了仿真分析,最后對優(yōu)化后結(jié)構(gòu)消聲性能與原消聲器消聲性能進行對比,幾乎在全頻段范圍內(nèi)聲學(xué)性能改善明顯,從而驗證了理論規(guī)律的正確性以及仿真分析的有效性。
薛飛[8]（2018）在《工程機械駕駛室全局聲振耦合特性分析與聲品質(zhì)評價研究》文中研究說明工程機械行業(yè)是我國改革開放以來發(fā)展最快、對國家基礎(chǔ)設(shè)施建設(shè)影響最大的行業(yè)之一,其產(chǎn)品已成為出口創(chuàng)匯的主力產(chǎn)品之一,我國也已成為名副其實的工程機械制造大國,但我國工程機械產(chǎn)品的總體水平與發(fā)達國家相比仍然要落后,尤其涉及工程機械振動、噪聲、排放等方面的水平與世界工程機械制造強國還存在較大差距,產(chǎn)品難以批量進入發(fā)達地區(qū)的市場。隨著現(xiàn)代化建設(shè)發(fā)展,工程機械愈來愈向著復(fù)雜化、大型化和輕量化方向發(fā)展,其振動和噪聲問題顯得更加突出。因此,工程機械NVH性能的控制成了產(chǎn)品升級換代、提高產(chǎn)品國際市場競爭力的重要途徑之一。工程機械駕駛室噪聲水平作為衡量工程機械NVH性能的重要指標之一,它是工程機械NVH性能控制的關(guān)鍵和難點。眾所周知,工程機械駕駛室通常含有大量薄板類結(jié)構(gòu),而薄板振動而引起的聲輻射和聲振耦合問題則是聲學(xué)工程領(lǐng)域的研究熱點。近年來,在車輛輕量化發(fā)展過程中,由駕駛室結(jié)構(gòu)聲場耦合所產(chǎn)生的低沉轟鳴聲,已成為車內(nèi)噪聲的主要噪聲源之一,嚴重影響了駕乘人員的乘坐舒適性。因此,針對駕駛室內(nèi)的低頻噪聲問題,研究結(jié)構(gòu)聲場耦合機理及其耦合特性,對提高車輛駕駛室的聲學(xué)設(shè)計水平、降低低頻耦合噪聲具有重要的應(yīng)用價值。此外,隨著科技的進步和工業(yè)文明的發(fā)展,雖然大多數(shù)產(chǎn)品在功能上沒有實質(zhì)性的變化,但逐漸對車輛駕駛的聲品質(zhì)提出了越來越高的要求。因此,需要對典型結(jié)構(gòu)形式的工程機械駕駛室的聲振耦合特性展開研究,探究工程機械聲品質(zhì)特性及評價方法,為降低工程機械駕駛室的低頻耦合噪聲、提高工程機械駕駛室聲品質(zhì)提供理論指導(dǎo)。本文研究得到了江蘇省前瞻性聯(lián)合研究項目（BY2014127-01）和江蘇省科技支撐計劃項目（BE2014133）的資助。本文以工程機械中典型結(jié)構(gòu)形式的駕駛室為研究對象,基于模態(tài)耦合分析法建立彈性板封閉聲腔系統(tǒng)的聲振耦合理論模型,探究結(jié)構(gòu)參數(shù)變化對多階板模態(tài)與聲腔模態(tài)之間的全局耦合特性的影響規(guī)律,為降低聲振耦合對封閉聲腔系統(tǒng)聲學(xué)響應(yīng)的影響提供理論依據(jù)。利用有限元方法和實驗方法,研究多影響因素變化對封閉聲腔聲耦合系統(tǒng)受激勵下聲學(xué)響應(yīng)的影響規(guī)律。研究工程機械駕駛室內(nèi)部噪聲的聲品質(zhì)測試與評價方法,建立心理聲學(xué)客觀參量與主觀評價結(jié)果之間的評價模型,為更合理地評價工程機械噪聲的舒適性/煩惱程度提供依據(jù)。本文的主要研究內(nèi)容及創(chuàng)新點如下:（1）基于模態(tài)分析法建立了彈性板矩形封閉聲腔的聲振耦合理論模型。首次提出了一種使用全局耦合級描述多階板模態(tài)與聲腔模態(tài)之間耦合程度的方法。分析了聲腔深度、彈性板厚度、彈性板長寬比、彈性板邊界條件、彈性板面積及彈性板材料等因素變化對封閉聲腔系統(tǒng)全局耦合特性的影響規(guī)律。獲得了結(jié)構(gòu)參數(shù)綜合變化對矩形封閉聲腔耦合系統(tǒng)全局聲振耦合特性的影響規(guī)律。研究結(jié)果表明:相對于簡支邊界條件,固支邊板模態(tài)與聲腔模態(tài)之間的傳遞因子受到結(jié)構(gòu)參數(shù)變化的影響更為敏感和顯著;在不同彈性板材料屬性下,封閉聲腔系統(tǒng)出現(xiàn)最大全局耦合級時的結(jié)構(gòu)參數(shù)值相同;隨著彈性板面積的增大,封閉聲腔系統(tǒng)出現(xiàn)弱耦合的區(qū)域在逐漸減小,出現(xiàn)強耦合的區(qū)域逐漸增大,且封閉聲腔系統(tǒng)的強耦合區(qū)域和弱耦合區(qū)域均向結(jié)構(gòu)參數(shù)變大的方向移動。因此,降低彈性板面積可以有效提升封閉聲腔結(jié)構(gòu)參數(shù)的選擇范圍,同時可以有效降低封閉聲腔系統(tǒng)出現(xiàn)低頻聲振耦合噪聲的概率。（2）基于模態(tài)分析法建立了彈性板梯形聲腔耦合系統(tǒng)的聲振耦合理論模型。首次探討了邊界矩形聲腔模態(tài)數(shù)對梯形聲腔模態(tài)特性計算精度的影響規(guī)律,分析了梯形聲腔模態(tài)頻率受到斜面傾角變化的影響規(guī)律;研究了各結(jié)構(gòu)參數(shù)變化對梯形封閉聲腔系統(tǒng)全局聲振耦合特性的影響規(guī)律;對比分析了結(jié)構(gòu)參數(shù)變化對梯形聲腔和矩形聲腔系統(tǒng)聲振耦合特性影響的異同。研究結(jié)果表明:在保證前N階梯形聲腔模態(tài)頻率的計算誤差達到1%的情況下,參與計算的邊界矩形聲腔模態(tài)數(shù)至少為2N,并且根據(jù)計算得到的梯形聲腔模態(tài)頻率與采用有限元方法計算結(jié)果之間的誤差在0.4%以內(nèi),進而驗證了該研究結(jié)論的準確性。梯形聲腔模態(tài)（l,m,n）與之間板模態(tài)（u,v）存在耦合的條件為:當(dāng)m+n≠0、l+u為奇數(shù)時,或當(dāng)m+n=0,l+u和m+v均為奇數(shù)時,梯形聲腔模態(tài)與板模態(tài)之間才會產(chǎn)生耦合;相比于矩形聲腔系統(tǒng),梯形聲腔系統(tǒng)更容易產(chǎn)生聲振耦合現(xiàn)象。當(dāng)彈性板長寬比在1<γ<2范圍時,梯形聲腔系統(tǒng)出現(xiàn)強耦合的概率和密度較低,這利于梯形結(jié)構(gòu)形式的工程機械駕駛室的低耦合噪聲的設(shè)計。（3）以彈性板梯形聲腔系統(tǒng)的聲振耦合理論模型為基礎(chǔ),基于模態(tài)分析法建立了具有兩個傾斜面的復(fù)雜封閉聲腔系統(tǒng)的聲振耦合理論模型。首次研究了邊界矩形聲腔模態(tài)數(shù)對復(fù)雜聲腔模態(tài)求解精度的影響;探討了斜面傾角等參數(shù)變化對復(fù)雜聲腔模態(tài)頻率的影響規(guī)律;分析了聲腔深度、彈性板厚度、長寬比、斜面傾角、結(jié)構(gòu)參數(shù)Wy變化對復(fù)雜聲腔系統(tǒng)全局聲振耦合特性的影響規(guī)律。研究結(jié)果表明:當(dāng)復(fù)雜聲腔變形比（σ=Wy/Ly）σ小于5/8時,在保證前N階復(fù)雜聲腔模態(tài)頻率計算誤差小于1%的條件下,至少需要2N階邊界矩形聲腔模態(tài)參與計算;反之,至少需要3N甚至更多階邊界矩形聲腔模態(tài)參與計算。復(fù)雜聲腔聲態(tài)（l,m,n）與板模態(tài)（u,v）之間存在耦合的條件與梯形聲腔系統(tǒng)產(chǎn)生耦合的條件一致。當(dāng)結(jié)構(gòu)參數(shù)Wy恒定時,隨著傾斜角的增大,復(fù)雜聲腔系統(tǒng)全局耦合特性逐漸減小,且當(dāng)傾斜角α=β時,封閉聲腔系統(tǒng)的全局耦合程度最低;當(dāng)彈性板長寬比γ在12范圍內(nèi)時,復(fù)雜聲腔系統(tǒng)出現(xiàn)強耦合的概率和密度較低,這利于復(fù)雜結(jié)構(gòu)工程機械駕駛室的低耦合噪聲設(shè)計。（4）以具有兩個傾斜面的復(fù)雜封閉聲腔系統(tǒng)為研究對象,采用有限元分析法研究了不同激勵條件下封閉聲腔系統(tǒng)聲學(xué)響應(yīng)的變化規(guī)律。首次利用實驗方法測試分析了吸聲材料、駕駛室座椅、赫姆霍茲共振器等組合方式對降低矩形封閉聲腔系統(tǒng)內(nèi)中低頻噪聲的可行性,并通過實驗驗證了實驗方案的在控制封閉聲腔系統(tǒng)中低頻噪聲的有效性,為降低工程機械駕駛室內(nèi)低頻噪聲提供了思路。結(jié)果表明:不同激勵條件下復(fù)雜聲腔系統(tǒng)聲學(xué)響應(yīng)結(jié)果,驗證了復(fù)雜聲腔系統(tǒng)產(chǎn)生聲振耦合的條件;相比皮質(zhì)表面座椅,網(wǎng)孔表面的駕駛室座椅具有更為優(yōu)異的吸聲性能,實驗結(jié)果顯示網(wǎng)孔座椅的消聲量達到了6.56dB,而皮質(zhì)表面座椅的消聲量僅為1.89dB;當(dāng)矩形聲腔壁面存在通孔時,隨著通孔孔徑的增大,矩形聲腔系統(tǒng)中聲學(xué)響應(yīng)的主要峰值頻率及其幅值均會受到影響,其中矩形聲腔系統(tǒng)的模態(tài)頻率隨著通孔孔徑的增大而逐漸增大,各峰值頻率的幅值均隨著孔徑的增大而逐漸減小。（5）以輪式裝載機的駕駛室噪聲和機外噪聲為研究對象,基于心理聲學(xué)理論對其進行了聲品質(zhì)客觀參量分析。首次設(shè)計了工程機械噪聲的聲品質(zhì)主觀評價實驗,分析了聲品質(zhì)主觀評價結(jié)果與各聲品質(zhì)客觀參量之間的相關(guān)性?；贐P神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)建立了輪式裝載機四種工況下的聲品質(zhì)主觀評價模型,并對部分樣本的聲品質(zhì)主觀評價結(jié)果進行了預(yù)測分析。結(jié)果表明:怠速工況下,A計權(quán)聲壓級、語言清晰度、語言清晰度指數(shù)和響度四個參量與主觀評價結(jié)果之間存在高相關(guān)性;在最大轉(zhuǎn)速工況下,四個參量則為A計權(quán)聲壓級、語言清晰度指數(shù)、尖銳度和響度。利用裝載機聲品質(zhì)主觀評價模型對樣本的預(yù)測誤差均在5%以內(nèi),表明主觀評價模型具有較高的預(yù)測精度。這對建立和完善工程機械的聲品質(zhì)評價方法、評價標準以及評價模型的研究具有重要意義。本文圍繞工程機械駕駛室全局聲振耦合特性分析與聲品質(zhì)評價研究,建立了典型結(jié)構(gòu)形式工程機械駕駛室封閉聲腔系統(tǒng)的聲振耦合理論模型,分析了結(jié)構(gòu)參數(shù)變化對封閉聲腔系統(tǒng)全局耦合特性的影響規(guī)律,探討了封閉聲腔系統(tǒng)中低頻噪聲的控制方法及工程機械駕駛室噪聲的聲品質(zhì)評價方法與評價模型,研究成果對降低工程機械駕駛室內(nèi)低頻噪聲具有重要意義,也為工程機械駕駛室噪聲的聲品質(zhì)評價與建模研究提供了思路和方法。
冼志勇[9]（2015）在《拋光磚廢料開口連通孔陶瓷吸聲材料的制備與性能研究》文中提出隨著工業(yè)和城鎮(zhèn)化的迅速發(fā)展,噪聲污染日趨嚴重,不僅影響人們正常的工作、學(xué)習(xí)和生活,而且危害人體健康。為達到降低噪聲的目的,開發(fā)優(yōu)良的吸聲材料顯得十分重要。本論文根據(jù)吸聲材料應(yīng)具備安全性、裝飾性和低成本的原則,采用嚴重污染環(huán)境的陶瓷拋光磚廢料為原料,制備出適于在多種場合使用的多孔陶瓷吸聲材料。課題的開展對資源回收利用、環(huán)境保護和促進陶瓷工業(yè)的可持續(xù)發(fā)展具有重要的意義。首先,通過單因素實驗,確定了拋光磚廢料的摻量為25～35 wt%,普通水泥的摻量5-15 wt%。設(shè)計了L9（3。）正交實驗,以拋光磚廢料、普通水泥、冷卻速度作為因素,平均吸聲性能和強度作為評價指標,優(yōu)選了最佳的組成配方：陶瓷基礎(chǔ)料75 wt%,拋光磚廢料25 wt%,外加普通水泥10 wt%；冷卻速度30min。結(jié)果表明：冷卻速度對吸聲材料綜合性能和平均吸聲系數(shù)的影響最顯著,而冷卻速度對強度的影響不顯著。普通水泥加入量愈多,發(fā)泡效果愈好,吸聲效果愈明顯,但制品強度愈差；冷卻速度越快,平均吸聲性能越好,對強度影響不大。通過實驗和理論分析,研究了陶瓷磚發(fā)泡的原因。排除了有機物和普通水泥引致材料發(fā)泡的可能,證實了陶瓷磚發(fā)泡主要是拋光磚廢料中的SiC在高溫下氧化形成氣體所致,同時,各種堿性氧化物形成的低共熔物加速了SiC與氧發(fā)生反應(yīng),產(chǎn)生大量的CO或CO2氣體被封閉在高溫液相中來不及排出,從而形成了多孔材料的孔隙結(jié)構(gòu),導(dǎo)致陶瓷材料出現(xiàn)發(fā)泡效果。通過動力學(xué)計算分析了拋光磚廢料對陶瓷磚燒結(jié)特性的影響,結(jié)果表明：隨著拋光磚廢料的增加,莫來石析晶活化能從780 kJ/mol降低至530kJ/mol,析晶活化能越低,莫來石越容易形成。同時,隨著拋光磚廢料的增加,Avrami常數(shù)從1.82降低至1.12,說明莫來石的析晶生長維度逐漸減小,較小的生長維度有利于形成針狀莫來石交錯網(wǎng)絡(luò),在顯微結(jié)構(gòu)上起到一定的增強作用。普通水泥的加入使得陶瓷磚在1200℃出現(xiàn)大量的熔融液相,加快了氧的擴散速度,促進了發(fā)泡,同時也得到了連通氣孔結(jié)構(gòu)。通過熱力學(xué)計算分析,證明隨著CaO的加入,在Si02含量較高的情況下,鈣長石的形成趨勢大于莫來石。XRD分析結(jié)果也表明：當(dāng)CaO含量在5%時,試樣的主晶相為石英和鈣長石。同時,當(dāng)普通水泥加入量為10%時,試樣的綜合性能較好。此外,水泥的水化作用對陶瓷磚的發(fā)泡性能并無影響。研究了多孔陶瓷吸聲材料孔隙結(jié)構(gòu)、孔隙率對吸聲性能和強度的影響,探討了多孔陶瓷吸聲材料的致孔過程。結(jié)果表明：SiC高溫下的氧化反應(yīng)產(chǎn)生發(fā)泡,由于水泥的加入,產(chǎn)生大量高溫黏度適當(dāng)高的熔融相,促進了發(fā)泡反應(yīng),使氣孔連通,在較快的冷卻速度下,連通孔結(jié)構(gòu)凝固成形。材料吸聲系數(shù)與孔隙結(jié)構(gòu)有很大的關(guān)系。顯氣孔率越高,其吸聲性能愈好；在不影響連通氣孔率的情況下,孔徑越小,吸聲性能越好。同時,以廢料含量、水泥含量、冷卻速度、顯氣孔率和真密度為輸入變量,建立材料體系輸入-輸出模式的非線性映射關(guān)系,利用自行設(shè)計的神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)進行樣本數(shù)據(jù)的訓(xùn)練和測試樣的預(yù)測,得到了較滿意的預(yù)測結(jié)果,并最終獲得與正交實驗分析結(jié)果一致的優(yōu)選配方。對最優(yōu)配方制備的吸聲材料進行測試表征,結(jié)果表明：在160～2000 Hz材料的平均吸聲系數(shù)為0.255,抗折強度3.93 MPa,真氣孔率64.45%,顯氣孔率42.05%,容重0.89g/cm3。材料厚度、容重與背后空腔等因素均會對多孔陶瓷吸聲材料吸聲頻譜特性產(chǎn)生影響：隨著材料厚度、容重、材料背后空腔厚度的增加,第一共振頻率往低頻方向移動,材料的低頻吸聲性能提高。論文利用CFD軟件Fluent模擬了聲波在駐波管內(nèi)的傳播過程,詳細介紹了駐波管CFD分析方法,并從全頻段、不同背后空腔、不同厚度等多方面與實驗中的測試數(shù)據(jù)進行對比,對模型進行了驗證,結(jié)果表明：本研究所建立的模型是可靠的,利用該模型可以輔助研究多孔陶瓷吸聲材料的吸聲性能。
蔡曦,歐陽東[10]（2013）在《復(fù)合墻板絕熱保溫材料的應(yīng)用與展望》文中進行了進一步梳理對常用復(fù)合墻板絕熱保溫材料進行了簡潔的分類介紹和性能比較,總結(jié)了其各自的優(yōu)點及性能上的不足,并針對現(xiàn)有問題從絕熱材料的復(fù)合設(shè)計、絕熱機理的綜合考慮及墻板結(jié)構(gòu)的改良創(chuàng)新等方面提出了一些改進設(shè)想。
二、我國絕熱吸聲材料發(fā)展現(xiàn)狀（論文開題報告）
（1）論文研究背景及目的
此處內(nèi)容要求：
首先簡單簡介論文所研究問題的基本概念和背景，再而簡單明了地指出論文所要研究解決的具體問題，并提出你的論文準備的觀點或解決方法。
寫法范例：
本文主要提出一款精簡64位RISC處理器存儲管理單元結(jié)構(gòu)并詳細分析其設(shè)計過程。在該MMU結(jié)構(gòu)中,TLB采用叁個分離的TLB,TLB采用基于內(nèi)容查找的相聯(lián)存儲器并行查找,支持粗粒度為64KB和細粒度為4KB兩種頁面大小,采用多級分層頁表結(jié)構(gòu)映射地址空間,并詳細論述了四級頁表轉(zhuǎn)換過程,TLB結(jié)構(gòu)組織等。該MMU結(jié)構(gòu)將作為該處理器存儲系統(tǒng)實現(xiàn)的一個重要組成部分。
（2）本文研究方法
調(diào)查法：該方法是有目的、有系統(tǒng)的搜集有關(guān)研究對象的具體信息。
觀察法：用自己的感官和輔助工具直接觀察研究對象從而得到有關(guān)信息。
實驗法：通過主支變革、控制研究對象來發(fā)現(xiàn)與確認事物間的因果關(guān)系。
文獻研究法：通過調(diào)查文獻來獲得資料，從而全面的、正確的了解掌握研究方法。
實證研究法：依據(jù)現(xiàn)有的科學(xué)理論和實踐的需要提出設(shè)計。
定性分析法：對研究對象進行“質(zhì)”的方面的研究，這個方法需要計算的數(shù)據(jù)較少。
定量分析法：通過具體的數(shù)字，使人們對研究對象的認識進一步精確化。
跨學(xué)科研究法：運用多學(xué)科的理論、方法和成果從整體上對某一課題進行研究。
功能分析法：這是社會科學(xué)用來分析社會現(xiàn)象的一種方法，從某一功能出發(fā)研究多個方面的影響。
模擬法：通過創(chuàng)設(shè)一個與原型相似的模型來間接研究原型某種特性的一種形容方法。
三、我國絕熱吸聲材料發(fā)展現(xiàn)狀（論文提綱范文）
（1）聲子晶體對變電站低頻噪聲調(diào)控機理研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 緒論 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.2 變電站噪聲 |
| 1.2.1 噪聲概述 |
| 1.2.2 低頻噪聲及其危害 |
| 1.2.3 變電站噪聲特性 |
| 1.2.4 變電站噪聲控制 |
| 1.3 聲子晶體與聲學(xué)超材料 |
| 1.3.1 聲子晶體概述 |
| 1.3.2 聲子晶體的研究現(xiàn)狀 |
| 1.3.3 聲學(xué)超材料概述 |
| 1.3.4 聲學(xué)超材料的研究現(xiàn)狀 |
| 1.4 研究的目的、意義和內(nèi)容 |
| 1.4.1 目的和意義 |
| 1.4.2 研究內(nèi)容 |
| 第2章 理論基礎(chǔ) |
| 2.1 聲學(xué)理論基礎(chǔ) |
| 2.1.1 聲的機理與聲速 |
| 2.1.2 聲的傳播與波動方程 |
| 2.1.3 聲壓與聲壓級 |
| 2.1.4 聲強與聲功率 |
| 2.2 聲子晶體理論基礎(chǔ) |
| 2.2.1 固體物理基礎(chǔ) |
| 2.2.2 彈性波波動理論 |
| 2.2.3 周期性理論 |
| 2.2.4 Bloch定理 |
| 2.2.5 帶隙計算方法 |
| 2.3 彈性力學(xué)與有限元理論及其關(guān)系 |
| 2.3.1 彈性力學(xué)基礎(chǔ) |
| 2.3.2 有限元理論 |
| 第3章 變電站噪聲及其等效聲源模型 |
| 3.1 變電站噪聲測量方法 |
| 3.1.1 聲壓法測量 |
| 3.1.2 聲強法測量 |
| 3.1.3 振動法測量 |
| 3.2 變電站噪聲布點方法 |
| 3.2.1 近場布點法 |
| 3.2.2 衰減布點法 |
| 3.3 變電站噪聲實測及其特性 |
| 3.3.1 變電站噪聲實測 |
| 3.3.2 變電站噪聲頻譜特性分析 |
| 3.3.3 變電站主要噪聲源 |
| 3.4 變電站主設(shè)備等效聲源模型 |
| 3.4.1 變壓器等效聲源模型的建立與研究 |
| 3.4.2 三相電抗器等效聲源模型的建立與研究 |
| 3.5 本章小結(jié) |
| 第4章 聲子晶體的帶隙及聲傳輸損失特性分析 |
| 4.1 聲子晶體的帶隙特性 |
| 4.1.1 計算方法 |
| 4.1.2 帶隙特性分析 |
| 4.2 聲子晶體的聲傳輸損失特性 |
| 4.2.1 計算方法 |
| 4.2.2 聲傳輸損失特性分析 |
| 4.3 空腔聲子晶體板的帶隙與聲傳輸損失特性分析 |
| 4.3.1 引言 |
| 4.3.2 材料與模型 |
| 4.3.3 結(jié)果與分析 |
| 4.3.4 結(jié)構(gòu)參數(shù)的影響 |
| 4.4 本章小結(jié) |
| 第5章 聲子晶體降噪機理研究 |
| 5.1 動力減振降噪 |
| 5.2 動態(tài)質(zhì)量密度 |
| 5.3 模態(tài)參與因子 |
| 5.4 振型位移分析 |
| 5.5 等效質(zhì)量-彈簧模型 |
| 5.6 本章小結(jié) |
| 第6章 混合聲彈超材料的帶隙與聲振特性 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 材料與結(jié)構(gòu) |
| 6.3 帶隙特性 |
| 6.4 傳輸損失特性 |
| 6.5 減振與降噪機理分析 |
| 6.6 傳輸損失的影響因素 |
| 6.7 本章小結(jié) |
| 第7章 前置徑向膜聲學(xué)超材料的帶隙與聲學(xué)特性 |
| 7.1 引言 |
| 7.2 材料與結(jié)構(gòu) |
| 7.3 帶隙特性 |
| 7.4 聲傳輸損失特性 |
| 7.5 降噪機理分析 |
| 7.5.1 膜的動態(tài)質(zhì)量密度 |
| 7.5.2 板的等效質(zhì)量-彈簧模型 |
| 7.6 聲傳輸損失的影響因素 |
| 7.7 本章小結(jié) |
| 第8章 聲子晶體的工程應(yīng)用探索 |
| 8.1 工程應(yīng)用的普適性流程 |
| 8.2 變電站低頻噪聲控制工程 |
| 8.2.1 變電站噪聲相關(guān)法律與標準 |
| 8.2.2 聲子晶體在變電站的應(yīng)用 |
| 8.3 本章小結(jié) |
| 第9章 結(jié)論與展望 |
| 9.1 結(jié)論 |
| 9.2 創(chuàng)新點 |
| 9.3 未來研究工作的展望 |
| 參考文獻 |
| 攻讀博士學(xué)位期間發(fā)表的論文及其它成果 |
| 攻讀博士學(xué)位期間參加的科研工作 |
| 致謝 |
| 作者簡介 |
（2）泡沫鋁微孔加工及聲學(xué)性能研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 緒論 |
| 1.1 研究背景及意義 |
| 1.2 泡沫鋁的制備 |
| 1.3 泡沫鋁的性能 |
| 1.3.1 工藝性能 |
| 1.3.2 聲學(xué)性能 |
| 1.3.3 其他性能 |
| 1.4 泡沫鋁的應(yīng)用 |
| 1.4.1 結(jié)構(gòu)材料 |
| 1.4.2 功能材料 |
| 1.5 國內(nèi)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.5.1 加工技術(shù)研究現(xiàn)狀 |
| 1.5.2 聲學(xué)性能研究現(xiàn)狀 |
| 1.6 本文的研究內(nèi)容 |
| 第2章 泡沫鋁的聲學(xué)理論 |
| 2.1 聲波的基本理論 |
| 2.1.1 理想流體介質(zhì)中的聲波方程 |
| 2.1.2 圓形管道平面波傳播理論 |
| 2.2 泡沫鋁聲學(xué)性能指標 |
| 2.2.1 吸聲系數(shù) |
| 2.2.2 反射系數(shù) |
| 2.2.3 聲阻抗與聲阻抗率 |
| 2.3 泡沫鋁吸聲機理 |
| 2.3.1 開孔泡沫鋁吸聲機理 |
| 2.3.2 閉孔泡沫鋁吸聲機理 |
| 2.4 本章小結(jié) |
| 第3章 泡沫鋁的表征與選材 |
| 3.1 試驗條件 |
| 3.2 泡沫鋁結(jié)構(gòu)表征 |
| 3.2.1 表面形貌表征 |
| 3.2.2 打孔結(jié)構(gòu)表征 |
| 3.3 泡沫鋁選材分析 |
| 3.3.1 不同類型開孔泡沫鋁 |
| 3.3.2 不同孔隙率閉孔泡沫鋁 |
| 3.3.3 不同厚度閉孔泡沫鋁 |
| 3.4 本章小結(jié) |
| 第4章 閉孔泡沫鋁高速電火花微孔加工與形貌測試 |
| 4.1 試驗設(shè)計 |
| 4.1.1 試驗材料 |
| 4.1.2 試驗方案 |
| 4.2 加工試驗 |
| 4.2.1 不同峰值電流加工試驗 |
| 4.2.2 不同脈沖寬度加工試驗 |
| 4.2.3 不同電極直徑加工試驗 |
| 4.3 閉孔泡沫鋁孔結(jié)構(gòu)表征 |
| 4.3.1 微孔形貌表征 |
| 4.3.2 元素分析 |
| 4.4 本章小結(jié) |
| 第5章 打孔閉孔泡沫鋁的吸聲性能 |
| 5.1 孔結(jié)構(gòu)參數(shù)的影響 |
| 5.1.1 打孔孔徑的影響 |
| 5.1.2 打孔率的影響 |
| 5.1.3 打孔深度的影響 |
| 5.2 微孔分布的影響 |
| 5.2.1 排列方式的影響 |
| 5.2.2 疏密程度的影響 |
| 5.2.3 區(qū)域分布的影響 |
| 5.3 空腔深度的影響 |
| 5.4 組合結(jié)構(gòu)的吸聲性能 |
| 5.4.1 打孔泡沫鋁與泡沫鋁板組合 |
| 5.4.2 不同放置順序組合結(jié)構(gòu) |
| 5.4.3 不同類型泡沫鋁組合結(jié)構(gòu) |
| 5.5 本章小結(jié) |
| 第6章 總結(jié)與展望 |
| 6.1 全文總結(jié) |
| 6.2 未來展望 |
| 參考文獻 |
| 攻讀碩士學(xué)位期間取得的成果 |
| 致謝 |
（3）多種消聲結(jié)構(gòu)設(shè)計與性能研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 緒論 |
| 1.1 選題背景與研究意義 |
| 1.2 國內(nèi)外研究及發(fā)展趨勢 |
| 1.2.1 赫姆霍茲共振器研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.2 擴張式消聲結(jié)構(gòu)研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.3 吸聲材料研究現(xiàn)狀 |
| 1.3 主要研究思路與內(nèi)容 |
| 2 理論基礎(chǔ) |
| 2.1 聲學(xué)理論基礎(chǔ) |
| 2.1.1 一維聲波方程 |
| 2.1.2 平面波聲波方程的解 |
| 2.1.3 圓柱形聲波導(dǎo)管理論 |
| 2.1.4 赫姆霍茲共振器 |
| 2.1.5 消聲結(jié)構(gòu)性能評價指標 |
| 2.2 聲電類比 |
| 2.2.1 巴特沃斯LC濾波器 |
| 2.2.2 聲電基本元件類比 |
| 2.2.3 聲電線路圖類比 |
| 2.3 設(shè)計與仿真軟件概述 |
| 2.3.1 聲學(xué)有限元軟件Comsol簡介 |
| 2.3.2 LC濾波器設(shè)計軟件FilterSolutions10.0 簡介 |
| 2.4 本章小結(jié) |
| 3 基于電聲類比法的消聲結(jié)構(gòu)設(shè)計與性能分析 |
| 3.1 基于三階電濾波器的消聲結(jié)構(gòu)設(shè)計與性能分析 |
| 3.1.1 消聲結(jié)構(gòu)設(shè)計原理 |
| 3.1.2 三階帶阻電濾波器設(shè)計 |
| 3.1.3 三階聲濾波器結(jié)構(gòu)設(shè)計 |
| 3.1.4 三階聲濾波器性能分析 |
| 3.1.5 仿真方法可行性驗證 |
| 3.2 基于五階電濾波器的消聲結(jié)構(gòu)設(shè)計與性能分析 |
| 3.2.1 五階帶阻電濾波器設(shè)計 |
| 3.2.2 五階聲濾波器結(jié)構(gòu)設(shè)計 |
| 3.2.3 五階聲濾波器性能分析 |
| 3.3 消聲結(jié)構(gòu)的性能優(yōu)化 |
| 3.3.1 三階聲濾波器性能優(yōu)化 |
| 3.3.2 五階聲濾波器性能優(yōu)化 |
| 3.4 本章小結(jié) |
| 4 基于赫姆霍茲共振器的消聲結(jié)構(gòu)設(shè)計與性能分析 |
| 4.1 赫姆霍茲共振器徑軸向周期性研究 |
| 4.1.1 單個赫姆霍茲共振器特性研究 |
| 4.1.2 赫姆霍茲共振器軸向周期性研究 |
| 4.1.3 赫姆霍茲共振器徑向周期性研究 |
| 4.1.4 消聲結(jié)構(gòu)設(shè)計原理 |
| 4.2 基于赫姆霍茲共振器的復(fù)合消聲結(jié)構(gòu)設(shè)計 |
| 4.2.1 復(fù)合消聲結(jié)構(gòu)的設(shè)計目標 |
| 4.2.2 基于赫姆霍茲共振器復(fù)合消聲結(jié)構(gòu)設(shè)計 |
| 4.2.3 復(fù)合消聲結(jié)構(gòu)性能分析 |
| 4.3 消聲結(jié)構(gòu)的軸向周期性研究 |
| 4.3.1 軸向雙周期消聲結(jié)構(gòu)性能分析 |
| 4.3.2 軸向三周期消聲結(jié)構(gòu)性能分析 |
| 4.4 本章小結(jié) |
| 5 基于擴張管的復(fù)合消聲結(jié)構(gòu)設(shè)計與性能分析 |
| 5.1 基于擴張管的復(fù)合消聲結(jié)構(gòu)設(shè)計 |
| 5.1.1 單個擴張管的傳遞損失 |
| 5.1.2 單個擴張管消聲結(jié)構(gòu)設(shè)計 |
| 5.1.3 帶共振器的擴張管消聲結(jié)構(gòu)設(shè)計 |
| 5.1.4 帶伸長管的擴張管消聲結(jié)構(gòu)設(shè)計 |
| 5.2 周期性對復(fù)合消聲結(jié)構(gòu)的影響 |
| 5.2.1 周期性對A型消聲結(jié)構(gòu)的影響 |
| 5.2.2 周期性對B型消聲結(jié)構(gòu)的影響 |
| 5.3 吸聲材料對復(fù)合消聲結(jié)構(gòu)的影響 |
| 5.3.1 吸聲材料模型 |
| 5.3.2 吸聲材料對A、B型消聲結(jié)構(gòu)的影響 |
| 5.3.3 吸聲材料厚度對A型消聲結(jié)構(gòu)的影響 |
| 5.3.4 吸聲材料厚度對B型消聲結(jié)構(gòu)的影響 |
| 5.3.5 吸聲材料對A型周期性消聲結(jié)構(gòu)的影響 |
| 5.3.6 吸聲材料對B型周期性消聲結(jié)構(gòu)的影響 |
| 5.4 本章小結(jié) |
| 總結(jié) |
| 參考文獻 |
| 致謝 |
（4）玻璃幕墻類大型綠色辦公建筑后評估 ——以蘇州地區(qū)為例（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 研究背景及研究對象 |
| 1.1.1 研究背景 |
| 1.1.2 關(guān)鍵詞釋義 |
| 1.2 研究目的及創(chuàng)新性 |
| 1.2.1 研究目的及意義 |
| 1.2.2 研究創(chuàng)新性 |
| 1.3 研究內(nèi)容和技術(shù)路線 |
| 1.3.1 研究內(nèi)容 |
| 1.3.2 技術(shù)路線 |
| 第二章 文獻綜述及后評估方法 |
| 2.1 玻璃幕墻發(fā)展研究綜述 |
| 2.1.1 國內(nèi)玻璃幕墻發(fā)展現(xiàn)狀 |
| 2.1.2 國內(nèi)玻璃幕墻發(fā)展趨勢 |
| 2.1.3 相關(guān)研究及不足之處 |
| 2.2 后評估研究綜述 |
| 2.2.1 國內(nèi)外綠色建筑評價體系 |
| 2.2.2 我國評價體系新舊對比 |
| 2.2.3 建筑后評估基礎(chǔ)理論 |
| 2.2.4 后評估方法綜述 |
| 2.3 本文后評估體系與方法 |
| 第三章 玻璃幕墻類大型綠色辦公建筑現(xiàn)狀分析及技術(shù)評價 |
| 3.1 調(diào)研前準備 |
| 3.1.1 調(diào)研測量項目概況 |
| 3.1.2 調(diào)研測量基本情況 |
| 3.2 能耗現(xiàn)狀 |
| 3.2.1 總能耗研究 |
| 3.2.2 分項能耗研究 |
| 3.3 室內(nèi)環(huán)境質(zhì)量現(xiàn)狀 |
| 3.3.1 室內(nèi)熱濕環(huán)境分析 |
| 3.3.2 室內(nèi)光環(huán)境分析 |
| 3.3.3 室內(nèi)聲環(huán)境分析 |
| 3.3.4 室內(nèi)空氣品質(zhì)分析 |
| 3.4 技術(shù)評價的必要性 |
| 3.5 綠色建筑評價程序 |
| 3.6 蘇州工業(yè)園區(qū)檔案管理大廈 |
| 3.6.1 節(jié)地與室外環(huán)境 |
| 3.6.2 節(jié)能與能源利用 |
| 3.6.3 節(jié)水與水資源利用 |
| 3.6.4 節(jié)材與材料資源利用 |
| 3.6.5 室內(nèi)環(huán)境質(zhì)量 |
| 3.6.6 施工管理 |
| 3.6.7 運營管理 |
| 3.6.8 評價小結(jié) |
| 3.7 蘇州高新區(qū)有軌電車大樓 |
| 3.7.1 節(jié)地與室外環(huán)境 |
| 3.7.2 節(jié)能與能源利用 |
| 3.7.3 節(jié)水與水資源利用 |
| 3.7.4 節(jié)材與材料資源利用 |
| 3.7.5 室內(nèi)環(huán)境質(zhì)量 |
| 3.7.6 施工管理 |
| 3.7.7 運營管理 |
| 3.7.8 評價小結(jié) |
| 3.8 蘇州工業(yè)園區(qū)月亮灣建屋廣場 |
| 3.8.1 節(jié)地與室外環(huán)境 |
| 3.8.2 節(jié)能與能源利用 |
| 3.8.3 節(jié)水與水資源利用 |
| 3.8.4 節(jié)材與材料資源利用 |
| 3.8.5 室內(nèi)環(huán)境質(zhì)量 |
| 3.8.6 施工管理 |
| 3.8.7 運營管理 |
| 3.8.8 評價小結(jié) |
| 3.9 本章小結(jié) |
| 第四章 玻璃幕墻類大型綠色辦公建筑綜合分析 |
| 4.1 外環(huán)境設(shè)計階段 |
| 4.2 建筑設(shè)計階段 |
| 4.2.1 能耗影響因素分析 |
| 4.2.2 水耗影響因素分析 |
| 4.3 施工管理 |
| 4.4 運營管理 |
| 第五章 玻璃幕墻類大型綠色辦公建筑圍護結(jié)構(gòu)改進設(shè)計 |
| 5.1 圍護結(jié)構(gòu)熱工性能模擬 |
| 5.2 圍護結(jié)構(gòu)遮陽措施改進 |
| 第六章 玻璃幕墻類大型綠色辦公建筑可持續(xù)發(fā)展優(yōu)化策略 |
| 6.1 外環(huán)境設(shè)計優(yōu)化策略 |
| 6.2 建筑設(shè)計優(yōu)化策略 |
| 6.2.1 建筑幕墻設(shè)計優(yōu)化策略 |
| 6.2.2 建筑節(jié)水設(shè)計優(yōu)化策略 |
| 6.3 施工管理優(yōu)化策略 |
| 6.4 運營管理優(yōu)化策略 |
| 第七章 結(jié)論與展望 |
| 7.1 主要結(jié)論 |
| 7.2 研究展望 |
| 參考文獻 |
| 圖表目錄 |
| 附錄 綠色辦公建筑室內(nèi)環(huán)境滿意度問卷調(diào)查 |
| 致謝 |
| 作者簡歷 |
（5）消聲器聲學(xué)特性計算的流聲耦合方法研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第1章 緒論 |
| 1.1 課題的背景及意義 |
| 1.2 消聲器聲學(xué)特性計算方法研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 解析方法 |
| 1.2.2 數(shù)值方法 |
| 1.3 消聲器流聲耦合問題研究現(xiàn)狀 |
| 1.4 消聲器自激振蕩研究現(xiàn)狀 |
| 1.5 本文主要研究內(nèi)容 |
| 第2章 無流狀態(tài)下消聲器聲學(xué)性能計算與分析 |
| 2.1 聲波控制方程 |
| 2.2 有限元方程 |
| 2.2.1 近似形式 |
| 2.2.2 邊界條件 |
| 2.3 傳遞損失 |
| 2.4 消聲器聲學(xué)性能計算與分析 |
| 2.4.1 雙級膨脹腔消聲器 |
| 2.4.2 三通穿孔管消聲器 |
| 2.5 本章小結(jié) |
| 第3章 流聲單向耦合計算方法 |
| 3.1 運流聲場控制方程 |
| 3.2 有限元方程的建立 |
| 3.3 流聲單向耦合方法 |
| 3.3.1 計算流程 |
| 3.3.2 數(shù)據(jù)傳遞 |
| 3.3.3 數(shù)值誤差 |
| 3.4 傳遞損失 |
| 3.5 穿孔消聲器聲學(xué)性能計算與分析 |
| 3.5.1 直通穿孔管消聲器 |
| 3.5.2 橫流穿孔管消聲器 |
| 3.5.3 兩通穿孔管消聲器 |
| 3.5.4 三通穿孔管消聲器 |
| 3.5.5 直通穿孔管阻性消聲器 |
| 3.6 本章小結(jié) |
| 第4章 線性Navier-Stokes方程計算方法 |
| 4.1 線性Navier-Stokes方程 |
| 4.2 有限元方程 |
| 4.3 數(shù)值計算 |
| 4.3.1 數(shù)值誤差 |
| 4.3.2 計算效率 |
| 4.4 聲能量與渦聲理論 |
| 4.4.1 聲能量 |
| 4.4.2 渦聲理論 |
| 4.4.3 渦波 |
| 4.5 傳遞損失 |
| 4.6 典型結(jié)構(gòu)消聲器聲學(xué)性能計算與分析 |
| 4.6.1 共振器 |
| 4.6.2 膨脹腔消聲器 |
| 4.6.3 穿孔管消聲器 |
| 4.7 本章小結(jié) |
| 第5章 流聲耦合作用下線性判穩(wěn)方法 |
| 5.1 聲學(xué)系統(tǒng)判穩(wěn)理論 |
| 5.1.1 狀態(tài)空間模型 |
| 5.1.2 傳遞函數(shù)矩陣 |
| 5.1.3 穩(wěn)定性 |
| 5.1.4 廣義奈奎斯特穩(wěn)定判據(jù) |
| 5.1.5 聲能穩(wěn)定判據(jù) |
| 5.1.6 線性散射矩陣和反射矩陣 |
| 5.2 基于線性Navier-Stokes方程的流致噪聲預(yù)報 |
| 5.2.1 不穩(wěn)定聲學(xué)系統(tǒng)的候選流速和頻率 |
| 5.2.2 廣義奈奎斯特穩(wěn)定判據(jù)的結(jié)果 |
| 5.2.3 聲能穩(wěn)定判據(jù)的預(yù)報結(jié)果 |
| 5.3 實驗測量 |
| 5.3.1 實驗臺架 |
| 5.3.2 測試過程 |
| 5.3.3 測量結(jié)果 |
| 5.4 計算實例與分析 |
| 5.4.1 阻式和雙頸管式Helmholtz共振器 |
| 5.4.2 直通穿孔管消聲器 |
| 5.4.3 反射矩陣的調(diào)整 |
| 5.5 本章小結(jié) |
| 結(jié)論 |
| 參考文獻 |
| 攻讀博士學(xué)位期間發(fā)表的論文和取得的科研成果 |
| 致謝 |
（6）車用生物基聚氨酯多孔復(fù)合材料性能研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第1章 緒論 |
| 1.1 研究背景與意義 |
| 1.2 汽車噪聲現(xiàn)狀及法規(guī) |
| 1.2.1 汽車噪聲產(chǎn)生概述 |
| 1.2.2 減少汽車噪聲方法概述 |
| 1.2.3 國外汽車噪聲法規(guī)標準概述 |
| 1.2.4 國內(nèi)汽車噪聲法規(guī)標準概述 |
| 1.3 汽車聲學(xué)包裝的研究現(xiàn)狀 |
| 1.3.1 汽車聲學(xué)包裝材料的概念及分類 |
| 1.3.2 汽車聲學(xué)包裝材料的研究現(xiàn)狀 |
| 1.4 多孔吸聲材料研究現(xiàn)狀 |
| 1.4.1 多孔吸聲材料概念及分類 |
| 1.4.2 聚氨酯吸聲材料研究現(xiàn)狀 |
| 1.5 生物基聚氨酯研究現(xiàn)狀 |
| 1.5.1 生物基聚氨酯的概念 |
| 1.5.2 生物基聚氨酯研究現(xiàn)狀 |
| 1.5.3 生物基聚氨酯材料在汽車上的應(yīng)用 |
| 1.6 論文的主要研究內(nèi)容 |
| 第2章 生物基聚氨酯多孔復(fù)合材料的制備及性能分析 |
| 2.1 生物基聚氨酯材料的制備 |
| 2.1.1 聚氨酯材料合成原理及方法 |
| 2.1.2 聚氨酯材料制備過程 |
| 2.2 生物基聚氨酯材料性能分析 |
| 2.2.1 傅里葉紅外光譜分析 |
| 2.2.2 微觀形態(tài)分析 |
| 2.2.3 聲學(xué)性能分析 |
| 2.2.4 力學(xué)性能分析 |
| 2.2.5 降解性能分析 |
| 2.2.6 阻燃性能分析 |
| 2.2.7 揮發(fā)性有機物分析 |
| 2.3 本章小結(jié) |
| 第3章 蓖麻油基聚氨酯聲學(xué)性能優(yōu)化 |
| 3.1 各組分對聚氨酯合成的影響 |
| 3.2 響應(yīng)面模型的建立 |
| 3.2.1 響應(yīng)面實驗設(shè)計 |
| 3.2.2 響應(yīng)面模型分析 |
| 3.3 基于NSGA-Ⅱ算法的聲學(xué)性能優(yōu)化 |
| 3.3.1 NSGA-Ⅱ算法介紹 |
| 3.3.2 NSGA-Ⅱ算法優(yōu)化分析 |
| 3.4 優(yōu)化結(jié)果驗證與對比 |
| 3.5 本章小結(jié) |
| 第4章 填料改性蓖麻油基聚氨酯研究 |
| 4.1 含填料的蓖麻油基聚氨酯的制備 |
| 4.1.1 實驗材料 |
| 4.1.2 實驗過程 |
| 4.2 纖維填料改性分析 |
| 4.2.1 纖維填料改性聚氨酯聲學(xué)性能分析 |
| 4.2.2 纖維填料改性聚氨酯壓縮性能分析 |
| 4.3 粉末填料改性分析 |
| 4.3.1 粉末填料改性聚氨酯聲學(xué)性能分析 |
| 4.3.2 粉末填料改性聚氨酯壓縮性能分析 |
| 4.4 本章小結(jié) |
| 第5章 多孔材料開孔特征對吸聲性能的影響 |
| 5.1 多孔材料JCA聲學(xué)模型簡介 |
| 5.2 多孔材料模型和阻抗管模型的建立 |
| 5.2.1 多孔材料模型的建立 |
| 5.2.2 駐波管模型的建立 |
| 5.3 開孔形狀對吸聲性能的影響 |
| 5.3.1 不同開孔形狀多孔材料特征參數(shù)求解 |
| 5.3.2 不同開孔形狀多孔材料吸聲系數(shù)求解 |
| 5.4 開孔結(jié)構(gòu)對吸聲性能的影響 |
| 5.4.1 不同開孔結(jié)構(gòu)多孔材料特征參數(shù)求解 |
| 5.4.2 不同開孔結(jié)構(gòu)多孔材料吸聲系數(shù)求解 |
| 5.5 本章小結(jié) |
| 第6章 生物基聚氨酯在汽車聲學(xué)包裝中的應(yīng)用 |
| 6.1 統(tǒng)計能量分析方法概述 |
| 6.1.1 統(tǒng)計能量分析方法原理 |
| 6.1.2 統(tǒng)計能量分析方法的應(yīng)用 |
| 6.2 轎車統(tǒng)計能量分析模型的建立 |
| 6.3 生物基聚氨酯在汽車聲學(xué)包裝上應(yīng)用仿真 |
| 6.3.1 防火墻聲學(xué)包裝 |
| 6.3.2 頂棚聲學(xué)包裝 |
| 6.4 本章小結(jié) |
| 第7章 總結(jié)與展望 |
| 7.1 全文總結(jié) |
| 7.2 本文創(chuàng)新點 |
| 7.3 展望 |
| 參考文獻 |
| 攻讀碩士期間取得的科研成果 |
| 致謝 |
（7）基于COMSOL的消聲器聲學(xué)性能研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 論文研究目的及意義 |
| 1.2 消聲器簡介 |
| 1.3 國內(nèi)外研究概況 |
| 1.4 論文研究內(nèi)容與研究技術(shù)路線方案 |
| 第二章 消聲器聲學(xué)理論基礎(chǔ) |
| 2.1 聲學(xué)的基本概念 |
| 2.2 理想流體媒介中聲波方程 |
| 2.3 管道中的聲傳播理論 |
| 2.4 吸聲材料和穿孔元件對消聲器聲學(xué)性能的影響 |
| 第三章 消聲器聲學(xué)性能的仿真分析 |
| 3.1 COMSOL軟件簡介 |
| 3.2 吸聲材料與穿孔元件吸聲系數(shù)的仿真分析 |
| 3.3 抗性消聲器聲學(xué)性能的仿真分析 |
| 3.4 阻性消聲器聲學(xué)性能的仿真分析 |
| 3.5 阻抗復(fù)合式消聲器聲學(xué)性能的仿真分析 |
| 第四章 消聲器聲學(xué)性能實驗測試 |
| 4.1 不同結(jié)構(gòu)參數(shù)吸聲材料與穿孔元件吸聲系數(shù)測量 |
| 4.2 消聲器傳遞損失測量原理與方法 |
| 4.3 某型號摩托車消聲器聲學(xué)性能的優(yōu)化設(shè)計 |
| 4.4 實驗誤差來源分析 |
| 第五章 結(jié)論與展望 |
| 5.1 研究結(jié)論 |
| 5.2 研究展望 |
| 參考文獻 |
| 致謝 |
| 個人簡介 |
（8）工程機械駕駛室全局聲振耦合特性分析與聲品質(zhì)評價研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 研究背景及意義 |
| 1.2 封閉聲腔聲振耦合特性研究的文獻概述 |
| 1.2.1 模態(tài)分析法在聲振耦合研究中的應(yīng)用綜述 |
| 1.2.2 有限元法在聲振耦合研究中的應(yīng)用綜述 |
| 1.2.3 邊界元法在聲振耦合研究中的應(yīng)用綜述 |
| 1.2.4 統(tǒng)計能量法在聲振耦合研究中的應(yīng)用綜述 |
| 1.2.5 其它方法在聲振耦合研究中的應(yīng)用綜述 |
| 1.3 聲品質(zhì)理論應(yīng)用研究的文獻概述 |
| 1.3.1 聲品質(zhì)客觀評價的國內(nèi)外研究現(xiàn)狀綜述 |
| 1.3.2 聲品質(zhì)主觀評價的國內(nèi)外研究現(xiàn)狀綜述 |
| 1.4 研究動態(tài)總結(jié)與分析 |
| 1.5 論文的主要研究內(nèi)容 |
| 第二章 矩形結(jié)構(gòu)形式工程機械駕駛室的全局聲振耦合特性分析 |
| 2.1 概述 |
| 2.2 矩形結(jié)構(gòu)聲腔系統(tǒng)的聲振耦合基礎(chǔ)理論 |
| 2.3 彈性板與矩形聲腔系統(tǒng)的全局耦合特性的影響因素分析 |
| 2.3.1 不同彈性板邊界條件對矩形封閉聲腔系統(tǒng)耦合系數(shù)的影響分析 |
| 2.3.2 不同結(jié)構(gòu)參數(shù)對矩形封閉聲腔系統(tǒng)全局耦合特性的影響分析 |
| 2.3.3 不同彈性板材料對矩形封閉聲腔系統(tǒng)全局耦合特性的影響分析 |
| 2.4 結(jié)構(gòu)參數(shù)變化對矩形封閉聲腔系統(tǒng)全局耦合特性的綜合影響分析 |
| 2.4.1 不同邊界條件下結(jié)構(gòu)參數(shù)變化對封閉聲腔系統(tǒng)全局耦合特性的綜合影響 |
| 2.4.2 不同彈性板面積下結(jié)構(gòu)參數(shù)變化對封閉聲腔系統(tǒng)全局耦合特性的綜合影響 |
| 2.5 本章小結(jié) |
| 第三章 梯形結(jié)構(gòu)形式工程機械駕駛室的全局聲振耦合特性分析 |
| 3.1 概述 |
| 3.2 梯形結(jié)構(gòu)聲腔系統(tǒng)的聲振耦合理論基礎(chǔ) |
| 3.3 剛性壁面梯形聲腔模態(tài)特性的影響因素分析 |
| 3.3.1 邊界矩形聲腔模態(tài)數(shù)對梯形聲腔模態(tài)計算結(jié)果的影響分析 |
| 3.3.2 梯形聲腔斜面傾角變化對其聲腔模態(tài)共振頻率變化的影響分析 |
| 3.4 彈性板與梯形封閉聲腔系統(tǒng)的全局耦合特性的影響因素分析 |
| 3.4.1 彈性板模態(tài)與梯形聲腔模態(tài)之間的耦合條件分析 |
| 3.4.2 結(jié)構(gòu)參數(shù)變化對梯形封閉聲腔系統(tǒng)全局耦合特性的影響分析 |
| 3.5 本章小結(jié) |
| 第四章 復(fù)雜結(jié)構(gòu)形式工程機械駕駛室的全局聲振耦合特性分析 |
| 4.1 概述 |
| 4.2 復(fù)雜結(jié)構(gòu)聲腔系統(tǒng)的聲振耦合理論基礎(chǔ) |
| 4.3 剛性壁面復(fù)雜聲腔模態(tài)特性的影響因素分析 |
| 4.3.1 邊界矩形聲腔模態(tài)數(shù)對復(fù)雜結(jié)構(gòu)聲腔模態(tài)計算結(jié)果的影響分析 |
| 4.3.2 復(fù)雜聲腔斜面參數(shù)變化對其聲腔模態(tài)共振頻率變化的影響分析 |
| 4.4 彈性板與復(fù)雜封閉聲腔系統(tǒng)的全局耦合特性的影響因素分析 |
| 4.4.1 彈性板模態(tài)與復(fù)雜聲腔模態(tài)之間的耦合條件分析 |
| 4.4.2 結(jié)構(gòu)參數(shù)變化對復(fù)雜封閉聲腔系統(tǒng)全局耦合特性的影響分析 |
| 4.5 本章小結(jié) |
| 第五章 封閉聲腔耦合系統(tǒng)受激勵下的聲學(xué)響應(yīng)及噪聲控制實驗研究 |
| 5.1 概述 |
| 5.2 封閉聲腔系統(tǒng)的有限元理論與噪聲控制理論基礎(chǔ) |
| 5.2.1 考慮吸聲材料的封閉聲腔系統(tǒng)的有限元理論基礎(chǔ) |
| 5.2.2 赫姆霍茲共振消聲器的噪聲控制理論基礎(chǔ) |
| 5.3 聲振耦合對復(fù)雜聲腔系統(tǒng)模態(tài)特性與聲學(xué)響應(yīng)的影響因素分析 |
| 5.3.1 復(fù)雜結(jié)構(gòu)聲腔耦合系統(tǒng)的有限元模型的建立 |
| 5.3.2 復(fù)雜聲腔系統(tǒng)中聲振耦合對彈性板模態(tài)固有頻率的影響 |
| 5.3.3 彈性板邊界條件對復(fù)雜聲腔系統(tǒng)聲學(xué)響應(yīng)的影響 |
| 5.3.4 彈性板厚度變化對復(fù)雜聲腔系統(tǒng)的聲學(xué)響應(yīng)的影響 |
| 5.4 封閉聲腔系統(tǒng)的聲場影響因素分析及低頻噪聲控制的實驗驗證 |
| 5.4.1 實驗測試系統(tǒng)的搭建 |
| 5.4.2 不考慮內(nèi)飾影響的封閉聲腔聲場受激勵下的聲學(xué)響應(yīng) |
| 5.4.3 考慮駕駛室座椅影響的封閉聲腔聲場受激勵下的聲學(xué)響應(yīng) |
| 5.4.4 考慮吸聲材料影響的封閉聲腔聲場受激勵下的聲學(xué)響應(yīng) |
| 5.4.5 赫姆霍茲共振器在封閉聲腔系統(tǒng)中應(yīng)用的可行性分析 |
| 5.4.6 壁面通孔對彈性板矩形聲腔系統(tǒng)聲學(xué)響應(yīng)的影響分析 |
| 5.5 本章小結(jié) |
| 第六章 工程機械噪聲的聲品質(zhì)主觀評價模型與分析研究 |
| 6.1 概述 |
| 6.2 心理聲學(xué)及聲品質(zhì)理論基礎(chǔ) |
| 6.2.1 掩蔽效應(yīng)與特征頻帶 |
| 6.2.2 聲品質(zhì)客觀評價指標 |
| 6.3 聲品質(zhì)主觀評價模型研究流程 |
| 6.4 聲品質(zhì)主觀評價方法研究 |
| 6.5 工程機械駕駛室聲品質(zhì)評價主觀實驗設(shè)計 |
| 6.5.1 評價樣本的采集 |
| 6.5.2 評價人員的情況 |
| 6.5.3 評價詞匯的選擇 |
| 6.5.4 成對比較法的實驗設(shè)計 |
| 6.5.5 聲品質(zhì)主觀評價實驗 |
| 6.6 工程機械駕駛室聲品質(zhì)主客觀評價結(jié)果分析 |
| 6.6.1 聲品質(zhì)客觀參量計算分析 |
| 6.6.2 聲品質(zhì)的客觀評價分析 |
| 6.6.3 聲品質(zhì)主觀評價數(shù)據(jù)分析 |
| 6.7 工程機械駕駛室聲品質(zhì)主觀評價的建模研究 |
| 6.8 本章小結(jié) |
| 第七章 研究工作總結(jié)與展望 |
| 7.1 研究工作總結(jié) |
| 7.2 研究不足與展望 |
| 致謝 |
| 博士學(xué)習(xí)期間參與的課題及研究成果 |
| 附錄 |
| 參考文獻 |
（9）拋光磚廢料開口連通孔陶瓷吸聲材料的制備與性能研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 拋光磚廢料的產(chǎn)生及利用現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 陶瓷工業(yè)廢料及拋光磚廢料的產(chǎn)生 |
| 1.2.2 拋光磚廢料的利用現(xiàn)狀 |
| 1.3 多孔陶瓷的分類和制備 |
| 1.3.1 多孔陶瓷的分類 |
| 1.3.2 多孔陶瓷的制備工藝 |
| 1.4 噪聲評價及控制 |
| 1.4.1 聲音的計量 |
| 1.4.2 噪聲評價常用聲學(xué)量 |
| 1.4.3 噪聲控制 |
| 1.5 吸聲材料吸聲機理及分類 |
| 1.5.1 吸聲機理 |
| 1.5.2 吸聲材料的分類 |
| 1.6 材料吸聲性能的測定及性能評價 |
| 1.6.1 材料的吸聲系數(shù) |
| 1.6.2 其他吸聲性能指標 |
| 1.7 本課題研究目的、意義和主要內(nèi)容 |
| 1.7.1 本課題研究目的和意義 |
| 1.7.2 研究的主要內(nèi)容 |
| 參考文獻 |
| 第二章 實驗工藝與測試表征 |
| 2.1 實驗條件 |
| 2.1.1 實驗用原料 |
| 2.1.2 實驗用儀器及設(shè)備 |
| 2.2 實驗工藝流程及燒成制度 |
| 2.2.1 工藝流程 |
| 2.2.2 實驗用燒成制度 |
| 2.3 主要測試表征參數(shù) |
| 2.3.1 吸水率、顯氣孔率及體積密度的測定 |
| 2.3.2 真密度,真氣孔率和閉氣孔率的測定 |
| 2.3.3 線收縮率的測定 |
| 2.3.4 抗折強度的測試 |
| 2.3.5 吸聲性能的測試 |
| 2.3.6 X射線衍射分析 |
| 2.3.7 熱分析 |
| 2.3.8 其他分析方法 |
| 2.4 本章小結(jié) |
| 參考文獻 |
| 第三章 利用拋光磚廢料制備多孔陶瓷吸聲材料 |
| 3.1 主要原料分析 |
| 3.1.1 陶瓷基礎(chǔ)料 |
| 3.1.2 拋光磚廢料 |
| 3.1.3 外加劑的選擇與分析 |
| 3.1.4 冷卻速度的控制 |
| 3.1.5 三聚磷酸鈉的影響 |
| 3.2 正交實驗優(yōu)化配方 |
| 3.2.1 正交實驗設(shè)計 |
| 3.2.2 結(jié)果與分析 |
| 3.3 本章小結(jié) |
| 參考文獻 |
| 第四章 拋光磚廢料對多孔陶瓷發(fā)泡的影響 |
| 4.1 碳化硅發(fā)泡作用的論證 |
| 4.1.1 有機物、氯化鎂發(fā)泡的分析 |
| 4.1.2 普通水泥發(fā)泡的分析 |
| 4.2 拋光磚廢料對燒結(jié)性能的影響 |
| 4.2.1 實驗設(shè)計 |
| 4.2.2 物化性能 |
| 4.2.3 試樣燒結(jié)特性 |
| 4.2.4 顯微結(jié)構(gòu) |
| 4.2.5 試樣的發(fā)泡 |
| 4.2.6 動力學(xué)分析 |
| 4.3 本章小結(jié) |
| 參考文獻 |
| 第五章 普通水泥對多孔陶瓷發(fā)泡的影響 |
| 5.1 普通水泥對發(fā)泡的影響 |
| 5.1.1 熱分析 |
| 5.1.2 體收縮-膨脹測試 |
| 5.1.3 X射線衍射分析 |
| 5.1.4 熱力學(xué)分析 |
| 5.1.5 燒成溫度 |
| 5.2 普通水泥摻量的影響 |
| 5.3 水泥水化的影響 |
| 5.3.1 水泥的水化產(chǎn)物 |
| 5.3.2 水化后水泥的熱分析 |
| 5.3.3 水化后水泥的顯微分析 |
| 5.3.4 燒成樣品的比較 |
| 5.4 本章小結(jié) |
| 參考文獻 |
| 第六章 多孔陶瓷吸聲材料吸聲性能影響因素分析 |
| 6.1 多孔陶瓷吸聲材料的孔隙結(jié)構(gòu) |
| 6.1.1 吸聲與隔聲 |
| 6.1.2 孔隙結(jié)構(gòu)對吸聲性能的影響 |
| 6.1.3 孔隙率對強度的影響 |
| 6.2 多孔陶瓷吸聲材料的致孔過程 |
| 6.2.1 拋光磚廢料的發(fā)泡 |
| 6.2.2 普通水泥促進劇烈發(fā)泡 |
| 6.2.3 快速冷卻形成連通孔形態(tài) |
| 6.2.4 實驗樣品的連通孔結(jié)構(gòu) |
| 6.3 利用神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)建立預(yù)測模型指導(dǎo)實驗研究 |
| 6.3.1 人工神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)excel建模 |
| 6.3.2 神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)權(quán)值的優(yōu)化 |
| 6.3.3 材料吸聲性能的神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)預(yù)測 |
| 6.3.4 優(yōu)選配方制品性能測試 |
| 6.4 本章小結(jié) |
| 參考文獻 |
| 第七章 多孔陶瓷吸聲頻譜特性影響因素及模擬仿真 |
| 7.1 多孔陶瓷吸聲材料吸聲頻譜特性的影響因素 |
| 7.1.1 厚度對材料吸聲頻譜特性的影響 |
| 7.1.2 容重對材料吸聲頻譜特性的影響 |
| 7.1.3 背后空腔對材料吸聲頻譜特性的影響 |
| 7.2 駐波管CFD分析方法 |
| 7.2.1 模型描述 |
| 7.2.2 建立網(wǎng)格模型 |
| 7.2.3 Fluent中的分析過程 |
| 7.3 模型驗證 |
| 7.3.1 全頻段驗證 |
| 7.3.2 不同背后空腔驗證 |
| 7.3.3 不同厚度驗證 |
| 7.4 本章小結(jié) |
| 參考文獻 |
| 結(jié)論 |
| 展望 |
| 攻讀博士學(xué)位期間取得的研究結(jié)果 |
| 致謝 |
| 附件 |
（10）復(fù)合墻板絕熱保溫材料的應(yīng)用與展望（論文提綱范文）
| 0 引言 |
| 1 絕熱保溫材料 |
| 1.1 纖維類絕熱材料 |
| 1.2 無機多孔狀絕熱材料 |
| 1.3 泡沫塑料類絕熱材料 |
| 1.4 其他絕熱材料 |
| 2 絕熱材料性能比較 |
| 3 問題與討論 |
| 3.1 絕熱材料的復(fù)合型設(shè)計 |
| 3.2 絕熱機理的綜合性考慮 |
| 3.3 墻板結(jié)構(gòu)的改良與創(chuàng)新 |
| 3.4 絕熱材料的環(huán)境友好性 |
| 4 結(jié)語 |
四、我國絕熱吸聲材料發(fā)展現(xiàn)狀（論文參考文獻）
- [1]聲子晶體對變電站低頻噪聲調(diào)控機理研究[D]. 郭兆楓. 華北電力大學(xué)(北京), 2021(01)
- [2]泡沫鋁微孔加工及聲學(xué)性能研究[D]. 劉勝甫. 長春理工大學(xué), 2021(02)
- [3]多種消聲結(jié)構(gòu)設(shè)計與性能研究[D]. 程偉明. 大連理工大學(xué), 2020
- [4]玻璃幕墻類大型綠色辦公建筑后評估 ——以蘇州地區(qū)為例[D]. 張曉霞. 蘇州科技大學(xué), 2020(08)
- [5]消聲器聲學(xué)特性計算的流聲耦合方法研究[D]. 黃虹溥. 哈爾濱工程大學(xué), 2020
- [6]車用生物基聚氨酯多孔復(fù)合材料性能研究[D]. 戢楊杰. 吉林大學(xué), 2020(08)
- [7]基于COMSOL的消聲器聲學(xué)性能研究[D]. 付強. 寧夏大學(xué), 2019(02)
- [8]工程機械駕駛室全局聲振耦合特性分析與聲品質(zhì)評價研究[D]. 薛飛. 東南大學(xué), 2018
- [9]拋光磚廢料開口連通孔陶瓷吸聲材料的制備與性能研究[D]. 冼志勇. 華南理工大學(xué), 2015(11)
- [10]復(fù)合墻板絕熱保溫材料的應(yīng)用與展望[J]. 蔡曦,歐陽東. 混凝土, 2013(09)
標簽：超材料論文; 模態(tài)分析論文; 吸聲系數(shù)論文; 系統(tǒng)評價論文; 晶體生長論文;