一、內(nèi)循環(huán)三相生物流化床處理廢水研究進(jìn)展（論文文獻(xiàn)綜述）
楊培[1]（2018）在《包埋固定化好氧反硝化菌和新型生物反應(yīng)器研究》文中研究指明好氧反硝化技術(shù)作為一種新型的廢水脫氮技術(shù)因具有實(shí)現(xiàn)真正同步硝化反硝化,簡(jiǎn)化傳統(tǒng)脫氮工藝流程等優(yōu)勢(shì),越來(lái)越受到人們關(guān)注,但在實(shí)際應(yīng)用中存在菌種易流失且難以成為優(yōu)勢(shì)菌的缺陷。本文利用包埋固定化技術(shù),對(duì)從活性污泥中篩選出來(lái)的好氧反硝化菌進(jìn)行包埋處理,制備成包埋固定化微生物小球（IMB）,考察其好氧反硝化性能,并探究工藝參數(shù)對(duì)IMB進(jìn)行好氧反硝化反應(yīng)的影響。此外,還設(shè)計(jì)了一種新型耦合式多級(jí)氣升式內(nèi)循環(huán)三相流化床反應(yīng)器,用于IMB好氧反硝化反應(yīng),初步探究該反應(yīng)器的可行性。從天津大港生物池的活性污泥樣品中成功分離出兩株具有高效異養(yǎng)硝化-好氧反硝化性能的菌株,分別記為AD-2和AD-5。經(jīng)過(guò)16SrDNA序列分析鑒定,菌株AD-2是施氏假單胞菌,菌株AD-5是假單胞菌屬M(fèi)LB12。AD-2和AD-5具有優(yōu)良的好氧反硝化和異養(yǎng)硝化性能。對(duì)硝酸鹽氮的好氧生物降解率均達(dá)到95%以上,而亞硝氮的積累量分別為0.013 mg/L、0.0 mg/L。AD-2和AD-5對(duì)氨氮的降解率均在50%以上,亞硝氮的積累量接近于零,硝酸鹽氮積累量也相對(duì)較低。好氧反硝化菌經(jīng)包埋處理生成顆粒狀I(lǐng)MB后,仍具有較好的對(duì)硝酸鹽氮的反硝化性能。在相同的菌投加量下,IMB好氧反硝化性能明顯弱于懸浮態(tài)菌,且還有部分亞硝氮積累。探究工藝參數(shù)對(duì)IMB進(jìn)行好氧反硝化反應(yīng)的影響,其適宜的工藝條件為:C/N為9、丁二酸鈉或蔗糖作為碳源、初始硝酸鹽氮濃度為300 mg/L、固液比為0.1。設(shè)計(jì)了一種結(jié)合了生物流化床反應(yīng)器和生物推流式反應(yīng)器兩者優(yōu)點(diǎn)的新型耦合式多級(jí)氣升式內(nèi)循環(huán)三相流化床反應(yīng)器。通過(guò)初探性運(yùn)行試驗(yàn),證明所設(shè)計(jì)的新型反應(yīng)器具有穩(wěn)定運(yùn)行的可行性。
陳仁婧[2]（2017）在《水平式三相生物流化床處理乳化液廢水的研究》文中提出乳化液廢水中有機(jī)物的濃度高,降解難度大,生化性能低等特點(diǎn),被認(rèn)為是機(jī)械加工行業(yè)中比較難處理的一種廢水。目前,針對(duì)乳化液廢水的處理方法分為物理化學(xué)處理法和生物化學(xué)處理法,其中生化處理法占主要位置。根據(jù)乳化液廢水水質(zhì)特點(diǎn),本文引入了一種新型的水平式三相生物流化床處理工藝,用于處理乳化液廢水。該新型廢水處理工藝采用了厭氧-兼氧-好氧一體式處理方式,在各反應(yīng)區(qū)投加填料,強(qiáng)化了系統(tǒng)的硝化功能,簡(jiǎn)化了工藝,同時(shí)具有處理規(guī)模大、占地面積小、抗沖擊力強(qiáng)等優(yōu)點(diǎn),克服了傳統(tǒng)流化床容易堵塞和板結(jié)等缺點(diǎn)。根據(jù)預(yù)處理后的乳化廢水有較好的生化性特點(diǎn),本文深入研究了水平式三相生物流化床的凈化機(jī)理,在此基礎(chǔ)上開(kāi)展了水平式三相生物流化床處理乳化廢水的實(shí)驗(yàn)研究,詳細(xì)探討了反應(yīng)器啟動(dòng)期COD和氨氮變化規(guī)律和運(yùn)行期溫度、HRT、進(jìn)水pH值對(duì)乳化液廢水COD、氨氮、含油量去除率的影響,將實(shí)驗(yàn)研究的成果實(shí)際應(yīng)用于機(jī)械加工企業(yè)廢水處理站的生物處理,取得顯著的處理效果。在實(shí)驗(yàn)研究中,首先在流化床啟動(dòng)期間,運(yùn)用直接掛膜法對(duì)水平上三相生物流化床反應(yīng)器的各反應(yīng)區(qū)進(jìn)行聯(lián)合啟動(dòng),并在啟動(dòng)過(guò)程中對(duì)各反應(yīng)區(qū)內(nèi)廢水pH、溶解氧和溫度進(jìn)行監(jiān)測(cè),測(cè)出出水COD、氨氮含量,計(jì)算各反應(yīng)區(qū)及系統(tǒng)中各因素的去除率。試驗(yàn)結(jié)果表明:保持HRT為8h,進(jìn)水流量3L/h,污泥回流比4:1,兼氧區(qū)DO控制在0.30.5mg/L之間,好氧區(qū)DO控制在2-3mg/L之間。在啟動(dòng)階段的12天里,厭氧區(qū)COD的去除率從初始的5.3%上升到第12天后的24.5%,逐漸趨于穩(wěn)定。在高負(fù)荷兼氧區(qū),COD去除率從掛膜初期的43.6%到后期穩(wěn)定于70%左右。低負(fù)荷好氧區(qū)啟動(dòng)期COD的去除率由剛開(kāi)始的21%上升到38%。反應(yīng)器出水COD值固定在80mg/L左右。系統(tǒng)COD去除率最終穩(wěn)定在88%左右。同時(shí),厭氧區(qū)氨氮濃度基本不變。高負(fù)荷兼氧區(qū)氨氮去除效率達(dá)到76%。低負(fù)荷好氧段氨氮去除率達(dá)到35%左右。系統(tǒng)氨氮去除率在85%左右。上述試驗(yàn)結(jié)果說(shuō)明反應(yīng)器啟動(dòng)成功,啟動(dòng)整個(gè)過(guò)程一共歷時(shí)12d。另外,本文研究了溫度、水力停留時(shí)間和進(jìn)水pH值對(duì)反應(yīng)器處理效率的影響。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明,反應(yīng)器溫度控制在18-22℃時(shí),反應(yīng)器去除效率最佳。其中溫度升高,COD去除率下降較為明顯;隨著溫度降低,氨氮的去除率下降較為明顯。溫度變化對(duì)含油量去除率改變并不明顯。HRT在10-12h時(shí),出口COD在50-70mg/L之間波動(dòng),出水氨氮在3-5mg/L之間,出水油含量保持在1-7mg/L之間。進(jìn)水pH在7.47.8之間時(shí),氨氮和含油量的去除率較高,COD的去除率影響不大。最后正交試驗(yàn)研究以及極差分析數(shù)據(jù)顯示,實(shí)驗(yàn)的最佳運(yùn)行條件是:溫度為20℃,進(jìn)水pH值為7.8,停留時(shí)間為11h。最后,在實(shí)際工藝研究中,配合UASB、混凝氣浮、超濾等方法介紹了整個(gè)工藝流程,監(jiān)測(cè)水平式三相生物流化床進(jìn)出水COD、氨氮和油的去除效果,并進(jìn)行了簡(jiǎn)單的技術(shù)經(jīng)濟(jì)分析和對(duì)比。項(xiàng)目投產(chǎn)運(yùn)行后,當(dāng)?shù)丨h(huán)境保護(hù)監(jiān)測(cè)站對(duì)出水口進(jìn)行了監(jiān)測(cè)。監(jiān)測(cè)結(jié)果表明,出水水質(zhì)已達(dá)到《城鎮(zhèn)污水處理廠污染物排放標(biāo)準(zhǔn)》（GB18918-2002）及修改單中表一級(jí)A標(biāo)準(zhǔn),取得了較好的環(huán)境效益和經(jīng)濟(jì)效益。綜上所述,水平式三相生物流化床對(duì)處理乳化液廢水中溶解性有機(jī)物的去除效果較高,配合UASB、混凝氣浮、超濾等方法,可以實(shí)現(xiàn)機(jī)械加工乳化廢水既經(jīng)濟(jì)又高效的處理。
原文凱[3]（2016）在《三相內(nèi)循環(huán)流化床反應(yīng)器處理校園生活污水研究》文中研究指明中國(guó)是個(gè)人口大國(guó),目前高校2015年在校生人數(shù)已突破4千萬(wàn),學(xué)校的污水排放量巨大,校園污水處理是目前急需解決的問(wèn)題?；诨钚晕勰喾ê蜕锬し夹g(shù)的三相內(nèi)循環(huán)流化床處理廢污水具去污效率高、耗能低等優(yōu)點(diǎn)。本實(shí)驗(yàn)利用三相內(nèi)循環(huán)流化床對(duì)本校西校區(qū)食堂生活污水進(jìn)行處理,以校園污水為基質(zhì),以塑料BM2為載體,考察三相內(nèi)循環(huán)流化床對(duì)校園污水的處理效果。實(shí)驗(yàn)分為掛膜階段與測(cè)定階段:在掛膜階段中,運(yùn)行內(nèi)置載體、活性污泥與污水的三相內(nèi)循環(huán)流化床20天,待載體上有頑固附著的肉眼可見(jiàn)薄膜時(shí),則掛膜成功;在測(cè)定階段中,運(yùn)行三相內(nèi)循環(huán)流化床并分別測(cè)定水力停留時(shí)間為8h、12h、24h和48h時(shí)的實(shí)驗(yàn)溫度,曝氣量,COD、PH、氨氮、濁度、污泥濃度、污泥負(fù)荷等數(shù)據(jù)。實(shí)驗(yàn)結(jié)果顯示:校園污水COD值相對(duì)較小,污水是在學(xué)校食堂門口的污水井提取,在用餐時(shí)間段變化較大,最低的時(shí)候只有113mg/L,最高也能達(dá)900mg/l。系統(tǒng)穩(wěn)定后,在HRT為48、24h較長(zhǎng)處理時(shí)間條件下,反應(yīng)器處理校園污水COD去除率在各種有機(jī)負(fù)荷下效果很理想,出水COD小于60mg/l,COD去除率COD在91%以上。對(duì)于較小的HRT（8、12h）對(duì)于進(jìn)水COD在0500mg/l,出水也在60mg/l以下。氨氮在1.5mg/l左右。本研究結(jié)果表明,自制三相內(nèi)循環(huán)一體流化床結(jié)構(gòu)、工藝簡(jiǎn)單、出水效果良好,對(duì)于一般的校園生活污水有較好地處理效果,滿足一級(jí)國(guó)家排放標(biāo)準(zhǔn),其中COD在100400mg/l的生活污水處理效果最好,可使出水COD濃度保持在30mg/l以下。在COD濃度、溫度以及HRT持續(xù)變化的條件下,反應(yīng)器系統(tǒng)在各階段去除率均保持在較高水平,說(shuō)明體內(nèi)循環(huán)流化床有較強(qiáng)的抗負(fù)荷沖擊能力,系統(tǒng)穩(wěn)定性強(qiáng),保證出水效果。
李慧莉,蔡錦瀟,江錦前,山丹[4]（2014）在《生物流化床的研究現(xiàn)狀及應(yīng)用》文中進(jìn)行了進(jìn)一步梳理生物流化床反應(yīng)器通過(guò)控制推動(dòng)力使反應(yīng)器內(nèi)的氣、固、液三相充分混合,并添加適當(dāng)?shù)奶盍?使反應(yīng)器內(nèi)部水流處于紊動(dòng)狀態(tài),提高傳質(zhì)效率。按循環(huán)方式可將生物流化床分為內(nèi)循環(huán)式和外循環(huán)式。簡(jiǎn)述了生物流化床在國(guó)內(nèi)外的研究現(xiàn)狀,對(duì)反應(yīng)器結(jié)構(gòu)、反應(yīng)器內(nèi)相態(tài)及流態(tài)特征、生物膜等方面進(jìn)行了總結(jié)、分析,并對(duì)其研究方向和應(yīng)用前景進(jìn)行了展望。
蔡錦瀟[5]（2014）在《三相雙循環(huán)一體流化床反應(yīng)器的運(yùn)行參數(shù)研究》文中進(jìn)行了進(jìn)一步梳理生物流化床以生物膜處理污廢水技術(shù)為基礎(chǔ),具有低能耗、高效的優(yōu)點(diǎn),可以通過(guò)好氧和厭氧的方式對(duì)生活污水或工業(yè)廢水進(jìn)行高效地處理。本文的實(shí)驗(yàn)研究對(duì)象為改進(jìn)的三相雙循環(huán)一體流化床反應(yīng)器。反應(yīng)器內(nèi)部由內(nèi)循環(huán)和外部的倒流循環(huán)組成了雙循環(huán)結(jié)構(gòu)。反應(yīng)器主要分為反應(yīng)區(qū)、分離區(qū)和沉淀區(qū),其中反應(yīng)區(qū)的體積為17L,總體積為46L。實(shí)驗(yàn)以工業(yè)啤酒廢水為基質(zhì),通過(guò)溫度指標(biāo)劃分為兩個(gè)階段,分別在12℃-16℃和20℃-22℃的環(huán)境溫度下啟動(dòng)反應(yīng)器,通過(guò)微生物指示和出水指標(biāo)研究反應(yīng)器的運(yùn)行特性。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明,在啟動(dòng)階段（溫度為12℃-16℃）,當(dāng)回流量為360ml/min,進(jìn)水COD為414.2mg/1-1025mg/1時(shí),出水COD為84mg/1-185mg/1,COD去除率可達(dá)87%～92%；進(jìn)水氨氮11.45mg/1-31.94mg/1,出水氨氮后期穩(wěn)定于2.17mg/1,氨氮去除率可達(dá)84%；濁度去除率也可達(dá)到84%,污泥負(fù)荷可達(dá)0.75kgCOD/（kgMLSS.d）,曝氣量以0.25m3/h為最佳。在運(yùn)行階段（溫度為20℃-22℃）中,當(dāng)進(jìn)水COD為515mg/1-1285mg/1,穩(wěn)定后的出水COD在100mg/1以下,COD去除率可達(dá)98.46%,氨氮去除率可達(dá)91.41%,濁度去除率高達(dá)99%以上,污泥負(fù)荷極限負(fù)荷可達(dá)0.47kgCOD/（kgMLSS·d）,極限容積負(fù)荷為1.87kgCOD/（m3.d）,曝氣量以0.3～0.4m3/h為最佳。研究表明,三相雙循環(huán)一體流化床結(jié)構(gòu)緊湊、動(dòng)力消耗低、處理效果良好,對(duì)于COD為1000mg/l左右的高濃度有機(jī)廢水可有較好的處理效果,有較強(qiáng)的抗沖擊負(fù)荷能力,系統(tǒng)可恢復(fù)迅速。在溫度較低等惡劣條件下,也可確保出水效果。
江錦前[6]（2014）在《三相雙循環(huán)一體生物流化床實(shí)驗(yàn)裝置設(shè)計(jì)及結(jié)構(gòu)優(yōu)化的研究》文中提出生物流化床技術(shù)是基于生物膜法的廢水生化處理技術(shù),應(yīng)用于有機(jī)廢水處理方面的研究已有20多年的歷史,廣泛應(yīng)用于生活污廢水、啤酒廠廢水、印染廢水、垃圾滲濾液、焦化廢水、造紙廢水等工業(yè)廢水的處理。作為生物流化床技術(shù)中最為典型,也是最重要的反應(yīng)器,內(nèi)循環(huán)三相生物流化床反應(yīng)器以傳統(tǒng)生物膜法的凈化原理為基礎(chǔ),在運(yùn)行過(guò)程中運(yùn)用流態(tài)化技術(shù),將活性污泥法和生物膜法有機(jī)結(jié)合在一起,具有容積負(fù)荷高、反應(yīng)速度快、占地面積小并可大大節(jié)省設(shè)備投資和污泥處理費(fèi)用等特點(diǎn),被認(rèn)為是最具有發(fā)展前途的污水處理技術(shù)之一。然而目前應(yīng)用不多,主要原因是對(duì)反應(yīng)器的結(jié)構(gòu)參數(shù)、運(yùn)行參數(shù)以及在具體廢水中的應(yīng)用研究還不夠深入,反應(yīng)器放大問(wèn)題未得到很好的解決。本文以設(shè)計(jì)、制作的總有效容積為46.2894L,總高為1.25m的三相雙循環(huán)一體流化床反應(yīng)器為研究對(duì)象,通過(guò)試驗(yàn)研究了反應(yīng)器高徑比、導(dǎo)流筒高度及筒徑、底部曝氣裝置、外循環(huán)回流裝置、分離器擋板等結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)反應(yīng)器液體循環(huán)時(shí)間、總平均氣含率（εg）、載體流化狀態(tài)的影響,歸納總結(jié)出實(shí)用有效的應(yīng)用規(guī)律,為反應(yīng)器的放大試驗(yàn)提供依據(jù)和參考。綜合考慮反應(yīng)器性能要求,并確定了反應(yīng)器的最優(yōu)結(jié)構(gòu)參數(shù)。通過(guò)基礎(chǔ)試驗(yàn)確定出了反應(yīng)器最優(yōu)結(jié)構(gòu)參數(shù)之后,根據(jù)基礎(chǔ)數(shù)據(jù),利用水力計(jì)算公式計(jì)算出本次試驗(yàn)所用雙循環(huán)一體流化床反應(yīng)器的雷諾數(shù)、上升流速、循環(huán)流速、沉淀區(qū)水流流速等水力參數(shù),同時(shí)觀測(cè)并計(jì)算推導(dǎo)出反應(yīng)器內(nèi)一些關(guān)鍵部位所在的液體流速、流態(tài)的變化規(guī)律,為反應(yīng)器的啟動(dòng)和運(yùn)行試驗(yàn)做基礎(chǔ),也為更好地了解、掌握反應(yīng)器的運(yùn)行規(guī)律提供了參考。
田婷[7]（2013）在《三相內(nèi)循環(huán)生物流化床處理含油廢水的研究》文中進(jìn)行了進(jìn)一步梳理近年來(lái)，油田含油廢水的處理越來(lái)越受到人們的重視。目前含油廢水處理方法有物理法、物理化學(xué)法和生物法。其中生物處理法因具有成本低、降解效果好且穩(wěn)定、不引起二次污染等優(yōu)點(diǎn)，逐漸在各油田得到推廣應(yīng)用。在所有的生物處理法中，三相內(nèi)循環(huán)生物流化床技術(shù)是將化工流體設(shè)備與廢水處理生物膜法有效結(jié)合的一種新型廢水處理技術(shù)，因具有容積負(fù)荷高、傳質(zhì)速度快、抗沖擊能力強(qiáng)、占地面積小、運(yùn)行穩(wěn)定等優(yōu)點(diǎn)，近年來(lái)備受關(guān)注。目前國(guó)內(nèi)外在處理含油廢水時(shí)多采用活性炭作為生物流化床反應(yīng)器的載體，但由于活性炭?jī)r(jià)格很高，限制了其應(yīng)用規(guī)模。因此，本論文首次嘗試將半焦作為三相內(nèi)循環(huán)生物流化床反應(yīng)器的載體，考察了其性能，并與活性炭進(jìn)行了比較。主要研究?jī)?nèi)容及結(jié)論如下：1.研究了載體掛膜的條件。實(shí)驗(yàn)表明，采用快速排泥法可完成載體掛膜，但掛膜的條件要適宜，較短的停留時(shí)間有利于生物膜的形成。2.研究了不同進(jìn)水有機(jī)物濃度、水力停留時(shí)間（hydraulic retention time簡(jiǎn)稱HRT）、曝氣量、溫度等操作條件下活化半焦作為三相內(nèi)循環(huán)生物流化床反應(yīng)器載體時(shí)對(duì)含油廢水的處理效果，并與活性炭進(jìn)行了比較。結(jié)果表明：（1）進(jìn)水有機(jī)物濃度對(duì)活性炭生物流化床反應(yīng)器和半焦生物流化床反應(yīng)器的處理效果均有一定的影響，進(jìn)水有機(jī)物濃度越大，影響越明顯。當(dāng)進(jìn)水有機(jī)物濃度適中時(shí)，兩個(gè)反應(yīng)器處理效果相當(dāng)，平均油去除率均為87%，出水油含量均在5mg/L以下，CODCr（化學(xué)需氧量，chemical oxygen demand）去除率均在70%以上。（2）HRT對(duì)載體的掛膜進(jìn)度有較大影響，當(dāng)進(jìn)水有機(jī)物和無(wú)機(jī)營(yíng)養(yǎng)物基本相同時(shí)，采用較短的HRT有利于生物膜的形成。無(wú)論載體為活化半焦還是活性炭，其適宜的HRT均為3h左右，在此條件下，兩者對(duì)CODCr的去除率均為77%，對(duì)石油類的去除率分別可達(dá)94%和92%。當(dāng)HRT大于3h時(shí)，兩個(gè)反應(yīng)器對(duì)CODCr和石油類的去除率均降低。（3）曝氣量對(duì)出水水質(zhì)有較大影響。當(dāng)采用相同的曝氣量時(shí)，以活性炭和活化半焦作為載體的兩個(gè)反應(yīng)器對(duì)CODCr和石油類具有相似的處理效果。無(wú)論載體為活化半焦還是活性炭，其適宜的曝氣量均在0.20m3/h左右，在此條件下，兩者對(duì)CODCr的去除率分別可達(dá)81%和83%，對(duì)石油類的去除率分別可達(dá)90%和92%。而當(dāng)曝氣量小于或大于0.20m3/h時(shí)，石油類去除率無(wú)明顯差別，CODCr去除率均顯著降低。（4）溫度對(duì)出水水質(zhì)有較大影響。當(dāng)T=24℃、30℃、34℃時(shí)，以活性炭和活化半焦作載體的反應(yīng)器處理廢水效果相當(dāng)；無(wú)論載體為半焦還是活性炭，其適宜的T均為30℃左右，在此條件下，兩者對(duì)CODCr的去除率分別可達(dá)81%和83%，對(duì)石油類的去除率分別為90%和87%。當(dāng)溫度低于或高于30℃時(shí)，CODCr去除率均顯著降低，而石油類去除率無(wú)明顯差別。（5）在各個(gè)最佳操作條件下（HRT=3h、曝氣量為0.20m3/h、T=30℃），分別以活性炭和活化半焦作載體的反應(yīng)器處理廢水效果基本相當(dāng)，兩者對(duì)CODCr的去除率分別可達(dá)81%和83%，對(duì)石油類的去除率分別為90%和92%，平均出水CODCr分別為66mg/L和61mg/L，出水油含量均在5mg/L以下。（6）綜合各種操作條件可知，活化半焦可代替活性炭應(yīng)用于三相內(nèi)循環(huán)生物流化床中。
劉少北[8]（2013）在《三相內(nèi)循環(huán)生物流化床處理屠宰廢水的試驗(yàn)研究》文中進(jìn)行了進(jìn)一步梳理屠宰廢水是一種典型工業(yè)有機(jī)廢水,高懸浮物濃度、高有機(jī)物濃度、高氨氮濃度。國(guó)內(nèi)外研究處理屠宰廢水的技術(shù)較多,但用流化床處理屠宰廢水的研究還比較少。處理屠宰廢水試驗(yàn)所用的三相內(nèi)循環(huán)流化床是一種將傳統(tǒng)污泥法與生物膜相結(jié)合的新型廢水處理裝置,該裝置吸收了化工操作中的紊流技術(shù),具有生物濃度高,抗沖擊能力強(qiáng),結(jié)構(gòu)緊湊,占地小等優(yōu)點(diǎn)。實(shí)驗(yàn)內(nèi)容主要包括三相生物流化床的掛膜啟動(dòng)實(shí)驗(yàn)和采用正交試驗(yàn)處理屠宰廢水的試驗(yàn)。觀察了活性污泥的微觀結(jié)構(gòu),討論分析了影響氧傳質(zhì)的因素并對(duì)流化床結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和操作條件提出建議,估算了運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)成本。研究結(jié)果表明：1、試驗(yàn)采用的高效優(yōu)勢(shì)菌種有很強(qiáng)的有機(jī)物的去除能力,能夠在很短的水力停留時(shí)間降解大部分有機(jī)物,采用具有較強(qiáng)吸附能力的顆?；钚蕴孔鎏盍稀衩芏嚷源笥谒?易于流化,表面有一定的粗糙度,易于掛膜,在實(shí)際應(yīng)用中可行。2、針對(duì)屠宰廢水濃度高等特點(diǎn),采用改進(jìn)的快速排泥法,低負(fù)荷、低濃度、較短的水力停留時(shí)間啟動(dòng)生物流化床,在啟動(dòng)過(guò)程中逐漸提高進(jìn)口濃度和增加曝氣量和水力停留時(shí)間,水力停留時(shí)間不大于4小時(shí)。掛膜成功后,容積負(fù)荷高達(dá)6.34kg COD/（m3·d）,通過(guò)顯微鏡觀察,生物膜上生物相豐富。3、采用極差方法確定各個(gè)主要工藝參數(shù)對(duì)去除率的影響主次順序,繪制了進(jìn)口濃度、水力停留時(shí)間、曝氣量對(duì)COD和NH4+-N的去除率影響的趨勢(shì)圖；通過(guò)方差分析：進(jìn)口濃度、水力停留時(shí)間對(duì)COD和NH4+-N的去除率有非常顯著的影響；當(dāng)載體充分并穩(wěn)定流化時(shí),曝氣量對(duì)COD去除率影響相對(duì)較小,但對(duì)氨氮去除率影響也非常顯著。4、三相內(nèi)循環(huán)流化床抗水力、水質(zhì)沖擊能力強(qiáng),在較短的水力停留時(shí)間可降解大部分有機(jī)物,去除率明顯高于其他工藝,由于三相內(nèi)循環(huán)流化床內(nèi)部混合均勻,延長(zhǎng)水力停留時(shí)間,對(duì)低濃度的有機(jī)物去除率增幅很小,對(duì)出水要求高時(shí),內(nèi)循環(huán)流化床高效率會(huì)明顯降低。5、根據(jù)屠宰廢水的特點(diǎn),確定了適合本裝置的最佳工作條件：Q=3L/min, HRT=6h, COD平均去除率91.83%,氨氮的平均去除率64.42%,COD和NH4+-N出口濃度分別穩(wěn)定在102.12mg/L、18.43mg/L左右,能夠達(dá)到《肉類加工工業(yè)水污染物排放標(biāo)準(zhǔn)》規(guī)定的二級(jí)標(biāo)準(zhǔn)。
田婷,陸金仁,包木太,王凱凱[9]（2012）在《三相生物流化床技術(shù)現(xiàn)狀及其在含油廢水處理中的研究進(jìn)展》文中進(jìn)行了進(jìn)一步梳理作為一種新型的廢水生物處理技術(shù),三相生物流化床反應(yīng)器近年來(lái)備受關(guān)注。本文從流體力學(xué)性能、氣液傳質(zhì)特性、反應(yīng)器結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)、生物載體等方面對(duì)三相生物流化床的技術(shù)特點(diǎn)及研究現(xiàn)狀進(jìn)行了綜述,表明該類反應(yīng)器在內(nèi)部流體力學(xué)特征和傳質(zhì)特征方面較其它生物反應(yīng)器更為復(fù)雜,反應(yīng)器結(jié)構(gòu)、運(yùn)行參數(shù)及載體的選擇對(duì)處理效果有較大影響;同時(shí)總結(jié)了其在含油廢水處理中的研究成果和進(jìn)展;最后指出:用于指導(dǎo)反應(yīng)器結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的數(shù)學(xué)模型的建立及反應(yīng)器的工程驗(yàn)證仍是該技術(shù)今后研究開(kāi)發(fā)的重點(diǎn)。
胡方明[10]（2012）在《以焦末為載體的生物流化床水力特性及廢水處理研究》文中研究指明生物流化床將化工流態(tài)化技術(shù)引入污水處理領(lǐng)域，并結(jié)合了活性污泥法和生物膜法的特點(diǎn)，具有占地面積小、處理效率高、抗負(fù)荷能力強(qiáng)等優(yōu)點(diǎn)。本文主要進(jìn)行了以焦末為載體的生物流化床的水力特性和有機(jī)廢水處理研究。實(shí)驗(yàn)生物載體選用的焦末尺寸范圍0.62.3mm，平均粒徑1.07mm，堆積密度600kg/m3，真密度1600kg/m3，孔隙率62.5%，吸水率0.377g/g，BET比表面積55.0m2/g。固液兩相生物流化床研究中，隨著表觀液速的增大，床型從固定床、膨脹床、傳統(tǒng)流化床到循環(huán)流化床逐漸過(guò)渡。在不同載體投加量條件下，初始流化速率Umf略有不同，實(shí)驗(yàn)測(cè)定Umf為0.71.2cm/s。氣含率隨著載體投加量的增加而增大，隨著表觀液速的增加而減小，隨著表觀氣速增大而增大。氣含率與表觀氣速的對(duì)數(shù)關(guān)系擬合方程為ε=2.60U0.88。體積氧傳質(zhì)系數(shù)KLa隨著表觀氣速的增加而增大，隨著載體投加量的增加呈先增后減的規(guī)律。生物流化床的啟動(dòng)采用快速排泥掛膜法，15天后啟動(dòng)成功，流化床內(nèi)載體生物膜厚度在35110μm之間，生物量濃度為4.04.5mgVSS/g載體，還觀察到大量鐘蟲(chóng)、線蟲(chóng)、斜管蟲(chóng)等豐富的生物群落。啟動(dòng)后期出水水質(zhì)基本穩(wěn)定，COD去除率穩(wěn)定在90%左右。生物流化床處理模擬生活污水的實(shí)驗(yàn)中，在HRT2.53.0h、曝氣強(qiáng)度45.9m3/（m2·h）、進(jìn)水COD濃度不超過(guò)2000mg/L、回流液速2.477cm/s、pH值7.08.0條件下，系統(tǒng)穩(wěn)定出水COD濃度低于100mg/L，對(duì)應(yīng)COD去除率達(dá)90%以上，出水水質(zhì)達(dá)到《污水綜合排放標(biāo)準(zhǔn)》中二級(jí)標(biāo)準(zhǔn)。
二、內(nèi)循環(huán)三相生物流化床處理廢水研究進(jìn)展（論文開(kāi)題報(bào)告）
（1）論文研究背景及目的
此處內(nèi)容要求：
首先簡(jiǎn)單簡(jiǎn)介論文所研究問(wèn)題的基本概念和背景，再而簡(jiǎn)單明了地指出論文所要研究解決的具體問(wèn)題，并提出你的論文準(zhǔn)備的觀點(diǎn)或解決方法。
寫法范例：
本文主要提出一款精簡(jiǎn)64位RISC處理器存儲(chǔ)管理單元結(jié)構(gòu)并詳細(xì)分析其設(shè)計(jì)過(guò)程。在該MMU結(jié)構(gòu)中,TLB采用叁個(gè)分離的TLB,TLB采用基于內(nèi)容查找的相聯(lián)存儲(chǔ)器并行查找,支持粗粒度為64KB和細(xì)粒度為4KB兩種頁(yè)面大小,采用多級(jí)分層頁(yè)表結(jié)構(gòu)映射地址空間,并詳細(xì)論述了四級(jí)頁(yè)表轉(zhuǎn)換過(guò)程,TLB結(jié)構(gòu)組織等。該MMU結(jié)構(gòu)將作為該處理器存儲(chǔ)系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)的一個(gè)重要組成部分。
（2）本文研究方法
調(diào)查法：該方法是有目的、有系統(tǒng)的搜集有關(guān)研究對(duì)象的具體信息。
觀察法：用自己的感官和輔助工具直接觀察研究對(duì)象從而得到有關(guān)信息。
實(shí)驗(yàn)法：通過(guò)主支變革、控制研究對(duì)象來(lái)發(fā)現(xiàn)與確認(rèn)事物間的因果關(guān)系。
文獻(xiàn)研究法：通過(guò)調(diào)查文獻(xiàn)來(lái)獲得資料，從而全面的、正確的了解掌握研究方法。
實(shí)證研究法：依據(jù)現(xiàn)有的科學(xué)理論和實(shí)踐的需要提出設(shè)計(jì)。
定性分析法：對(duì)研究對(duì)象進(jìn)行“質(zhì)”的方面的研究，這個(gè)方法需要計(jì)算的數(shù)據(jù)較少。
定量分析法：通過(guò)具體的數(shù)字，使人們對(duì)研究對(duì)象的認(rèn)識(shí)進(jìn)一步精確化。
跨學(xué)科研究法：運(yùn)用多學(xué)科的理論、方法和成果從整體上對(duì)某一課題進(jìn)行研究。
功能分析法：這是社會(huì)科學(xué)用來(lái)分析社會(huì)現(xiàn)象的一種方法，從某一功能出發(fā)研究多個(gè)方面的影響。
模擬法：通過(guò)創(chuàng)設(shè)一個(gè)與原型相似的模型來(lái)間接研究原型某種特性的一種形容方法。
三、內(nèi)循環(huán)三相生物流化床處理廢水研究進(jìn)展（論文提綱范文）
（1）包埋固定化好氧反硝化菌和新型生物反應(yīng)器研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 引言 |
| 第1章 文獻(xiàn)綜述 |
| 1.1 中國(guó)水資源概況 |
| 1.2 水體中氮素污染的危害 |
| 1.3 廢水脫氮技術(shù)研究進(jìn)展 |
| 1.3.1 物理法 |
| 1.3.2 化學(xué)法 |
| 1.3.3 生物法 |
| 1.4 傳統(tǒng)生物脫氮技術(shù) |
| 1.5 好氧反硝化技術(shù) |
| 1.5.1 好氧反硝化機(jī)理研究 |
| 1.5.2 好氧反硝化菌的篩選方法 |
| 1.5.3 生物流化床技術(shù) |
| 1.5.4 好氧反硝化技術(shù)的優(yōu)勢(shì) |
| 1.5.5 好氧反硝化技術(shù)應(yīng)用現(xiàn)狀 |
| 1.6 固定化微生物技術(shù) |
| 1.6.1 固定化微生物制備方法 |
| 1.6.2 包埋固定化技術(shù) |
| 1.6.3 固定化微生物技術(shù)的應(yīng)用 |
| 1.7 研究?jī)?nèi)容與意義 |
| 第2章 好氧反硝化菌的選育鑒定和脫氮性能考察 |
| 2.1 實(shí)驗(yàn)材料與儀器 |
| 2.1.1 菌種 |
| 2.1.2 培養(yǎng)基 |
| 2.1.3 儀器 |
| 2.1.4 藥品和試劑 |
| 2.2 主要參數(shù)測(cè)定方法 |
| 2.2.1 硝酸鹽氮的測(cè)定 |
| 2.2.2 亞硝氮的測(cè)定 |
| 2.2.3 氨氮的測(cè)定 |
| 2.2.4 總氮的測(cè)定 |
| 2.3 實(shí)驗(yàn)方法 |
| 2.3.1 好氧反硝化菌的富集 |
| 2.3.2 好氧反硝化菌的分離純化 |
| 2.3.3 好氧反硝化性能評(píng)價(jià) |
| 2.3.4 異養(yǎng)硝化性能評(píng)價(jià) |
| 2.3.5 好氧反硝化菌生長(zhǎng)曲線的測(cè)定 |
| 2.3.6 好氧反硝化菌分子生物學(xué)鑒定 |
| 2.3.7 好氧反硝化菌的好氧反硝化時(shí)間曲線 |
| 2.4 結(jié)果與討論 |
| 2.4.1 好氧反硝化菌的富集 |
| 2.4.2 好氧反硝化菌的分離純化 |
| 2.4.3 好氧反硝化性能測(cè)定結(jié)果 |
| 2.4.4 異養(yǎng)硝化性能測(cè)定結(jié)果 |
| 2.4.5 好氧反硝化菌的復(fù)選結(jié)果 |
| 2.4.6 好氧反硝化菌生長(zhǎng)曲線測(cè)定結(jié)果 |
| 2.4.7 好氧反硝化菌分子生物學(xué)鑒定結(jié)果 |
| 2.4.8 好氧反硝化菌的好氧反硝化反應(yīng)時(shí)間曲線 |
| 2.5 本章小結(jié) |
| 第3章 好氧反硝化菌的包埋固定化研究 |
| 3.1 實(shí)驗(yàn)材料與儀器 |
| 3.1.1 菌種 |
| 3.1.2 培養(yǎng)基 |
| 3.1.3 儀器 |
| 3.1.4 藥品與試劑 |
| 3.2 主要參數(shù)測(cè)定方法 |
| 3.3 實(shí)驗(yàn)方法 |
| 3.3.1 包埋固定化微生物小球(IMB)的制備方法 |
| 3.3.2 IMB好氧反硝化性能的測(cè)定 |
| 3.4 結(jié)果與討論 |
| 3.4.1 IMB好氧反硝化性能隨時(shí)間的變化 |
| 3.4.2 C/N對(duì) IMB反硝化性能的影響 |
| 3.4.3 碳源對(duì)IMB反硝化性能的影響 |
| 3.4.4 初始硝酸鹽氮對(duì)IMB反硝化性能的影響 |
| 3.4.5 固液比對(duì)IMB反硝化性能的影響 |
| 3.5 本章小結(jié) |
| 第4章 生物流化床反應(yīng)器的設(shè)計(jì)運(yùn)行初探 |
| 4.1 實(shí)驗(yàn)材料與儀器 |
| 4.1.1 菌種 |
| 4.1.2 培養(yǎng)基 |
| 4.1.3 儀器 |
| 4.1.4 藥品與試劑 |
| 4.2 主要參數(shù)測(cè)定方法 |
| 4.3 實(shí)驗(yàn)方法 |
| 4.3.1 生物流化床反應(yīng)器的設(shè)計(jì) |
| 4.3.2 運(yùn)行操作過(guò)程 |
| 4.3.3 反應(yīng)器運(yùn)行參數(shù) |
| 4.4 結(jié)果和討論 |
| 4.5 本章小結(jié) |
| 第5章 結(jié)論 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 致謝 |
（2）水平式三相生物流化床處理乳化液廢水的研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 文獻(xiàn)綜述 |
| 1.1 乳化液廢水的性質(zhì)和處理現(xiàn)狀 |
| 1.1.1 乳化液廢水的來(lái)源 |
| 1.1.2 乳化液廢水的性質(zhì) |
| 1.1.3 乳化液廢水的危害 |
| 1.1.4 乳化液廢水處理技術(shù)研究現(xiàn)狀 |
| 1.2 三相生物流化床的理論及研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 現(xiàn)有三相生物流化床理論研究 |
| 1.2.2 現(xiàn)有三相生物流化床的研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.3 水平式三相生物流化床機(jī)理、主要特征及優(yōu)點(diǎn) |
| 1.2.4 水平式三相生物流化床與傳統(tǒng)三相生物流化床的比較 |
| 1.3 研究目的及意義 |
| 1.4 本文研究?jī)?nèi)容 |
| 1.5 創(chuàng)新點(diǎn) |
| 第2章 實(shí)驗(yàn)流程及測(cè)試方法 |
| 2.1 實(shí)驗(yàn)裝置及流程 |
| 2.2 試驗(yàn)用水與接種污泥 |
| 2.3 填料參數(shù)及填充率確定 |
| 2.3.1 填料的參數(shù) |
| 2.3.2 填充率的確定 |
| 2.4 試驗(yàn)藥劑及儀器 |
| 第3章 水平式三相生物流化床處理乳化液廢水的試驗(yàn)研究 |
| 3.1 反應(yīng)器的啟動(dòng) |
| 3.1.1 掛膜方法 |
| 3.1.2 反應(yīng)器的啟動(dòng)階段運(yùn)行效率 |
| 3.2 水平式三相生物流化床反應(yīng)器去除率影響因素研究 |
| 3.2.1 溫度對(duì)COD、氨氮和含油量的去除效率的研究 |
| 3.2.2 HRT對(duì)COD、氨氮含油量的去除效率的研究 |
| 3.2.3 進(jìn)水pH值對(duì)COD、氨氮含油量的去除效率的研究 |
| 3.3 水平式三相生物流化床最優(yōu)運(yùn)行參數(shù)研究 |
| 3.3.1 正交試驗(yàn)方法 |
| 3.3.2 正交實(shí)驗(yàn)結(jié)果 |
| 3.4 本章小結(jié) |
| 第4章 水平式三相生物流化床工藝的應(yīng)用研究 |
| 4.1 處理工藝的主要構(gòu)筑物及設(shè)備 |
| 4.2 調(diào)試試驗(yàn)測(cè)試方法 |
| 4.3 調(diào)試前進(jìn)出水質(zhì)指標(biāo) |
| 4.4 調(diào)試試驗(yàn)部分 |
| 4.4.1 試驗(yàn)啟動(dòng)和運(yùn)行 |
| 4.4.2 調(diào)試試驗(yàn)結(jié)果 |
| 4.5 整體工藝運(yùn)行結(jié)果分析 |
| 4.6 整體運(yùn)行成本分析 |
| 4.7 與同行業(yè)廢水處理設(shè)施運(yùn)行效果、經(jīng)濟(jì)效益的對(duì)比分析 |
| 4.8 本章小結(jié) |
| 第5章 結(jié)論與建議 |
| 5.1 結(jié)論 |
| 5.2 建議 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 攻讀碩士期間已發(fā)表的論文 |
| 致謝 |
| 附件 |
（3）三相內(nèi)循環(huán)流化床反應(yīng)器處理校園生活污水研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 地球水環(huán)境 |
| 1.2 中國(guó)水環(huán)境的現(xiàn)狀 |
| 1.3 校園生活污水現(xiàn)狀 |
| 1.4 校園污水水處理發(fā)展現(xiàn)狀 |
| 1.4.1 污水處理的生物分類 |
| 1.4.2 校園污（廢）水處理工藝 |
| 1.4.3 生物膜法工藝反應(yīng)器 |
| 1.4.4 載體 |
| 1.4.5 校園污水處理技術(shù)研究現(xiàn)狀 |
| 1.5 流化床的改進(jìn) |
| 1.6 研究意義 |
| 第二章 實(shí)驗(yàn)方法與內(nèi)容 |
| 2.1 實(shí)驗(yàn)裝置 |
| 2.2 生活污水來(lái)源 |
| 2.3 活性污泥 |
| 2.4 載體 |
| 2.5 實(shí)驗(yàn)方案 |
| 2.6 測(cè)試項(xiàng)目 |
| 2.7 項(xiàng)目測(cè)試方法 |
| 2.8 微生物相觀察 |
| 第三章 反應(yīng)器的啟動(dòng) |
| 3.1 流化床的啟動(dòng)及污泥的馴化 |
| 3.2 掛膜階段 |
| 3.2.1 化學(xué)需氧量COD |
| 3.2.2 pH值與溫度 |
| 3.2.3 污泥濃度和曝氣量 |
| 3.2.4 氨氮 |
| 3.2.5 載體 |
| 第四章 水力停留時(shí)間對(duì)反應(yīng)器處理效能的影響 |
| 4.1 水力停留時(shí)間 48h |
| 4.1.1 進(jìn)出水COD |
| 4.1.2 污泥指標(biāo) |
| 4.1.3 溫度 |
| 4.1.4 曝氣量 |
| 4.1.5 氨氮 |
| 4.2 水力停留時(shí)間 24h |
| 4.2.1 進(jìn)出水COD的情況 |
| 4.2.2 污泥指標(biāo) |
| 4.2.3 溫度 |
| 4.2.4 氨氮 |
| 4.3 水力停留時(shí)間 12h |
| 4.3.1 進(jìn)出水COD的情況 |
| 4.3.2 污泥指標(biāo) |
| 4.3.3 溫度 |
| 4.3.4 氨氮 |
| 4.3.5 濁度 |
| 4.4 水利停留時(shí)間 8h |
| 4.4.1 進(jìn)出水COD情況 |
| 4.4.2 污泥指標(biāo) |
| 4.4.3 氨氮 |
| 4.4.4 濁度 |
| 4.5 運(yùn)行過(guò)程中生物膜的形成與反應(yīng)器的生物相 |
| 4.5.1 反應(yīng)器的污泥變化 |
| 4.5.2 不同HRT下污泥濃度對(duì)反應(yīng)器處理效果的影響 |
| 4.5.3 微生物種類 |
| 4.6 本章小結(jié) |
| 結(jié)論與展望 |
| 總結(jié) |
| 展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 致謝 |
| 附錄A 攻讀學(xué)位期間所發(fā)表的學(xué)術(shù)論文目錄 |
（4）生物流化床的研究現(xiàn)狀及應(yīng)用（論文提綱范文）
| 1 生物流化床反應(yīng)器構(gòu)型 |
| 2 生物流化床內(nèi)相態(tài)特點(diǎn) |
| 2.1 氣相 |
| 2.2 液相 |
| 2.3 固相 |
| 3 生物流化床流態(tài)特征 |
| 3.1 氣含率 |
| 3.2 氧傳質(zhì)系數(shù) |
| 3.3 循環(huán)時(shí)間和混合時(shí)間 |
| 3.4 固含率 |
| 4 生物膜 |
| 5 結(jié)語(yǔ)與展望 |
（5）三相雙循環(huán)一體流化床反應(yīng)器的運(yùn)行參數(shù)研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 現(xiàn)代水資源污染問(wèn)題 |
| 1.1.1 全球水資源現(xiàn)狀 |
| 1.1.2 中國(guó)水資源現(xiàn)狀 |
| 1.1.3 中國(guó)現(xiàn)代水污染問(wèn)題 |
| 1.2 當(dāng)前污水處理技術(shù)現(xiàn)狀及發(fā)展方向 |
| 1.2.1 水處理技術(shù)的發(fā)展歷程 |
| 1.2.2 污水處理技術(shù)種類 |
| 1.2.3 污水處理技術(shù)發(fā)展方向 |
| 1.3 生物流化床技術(shù)及國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.3.1 生物流化床種類 |
| 1.3.2 生物流化床技術(shù)優(yōu)缺點(diǎn) |
| 1.3.3 生物流化床國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.3.4 生物流化床處理效果 |
| 1.4 內(nèi)循環(huán)生物流化床反應(yīng)器及其改進(jìn) |
| 1.4.1 內(nèi)循環(huán)生物流化床反應(yīng)器 |
| 1.4.2 內(nèi)循環(huán)生物流化床的優(yōu)缺點(diǎn) |
| 1.4.3 內(nèi)循環(huán)生物流化床改進(jìn) |
| 1.5 課題的提出和研究?jī)?nèi)容 |
| 1.5.1 研究目的和意義 |
| 1.5.2 研究?jī)?nèi)容 |
| 第二章 實(shí)驗(yàn)設(shè)備及分析方法 |
| 2.1 實(shí)驗(yàn)用反應(yīng)器 |
| 2.2 實(shí)驗(yàn)用水 |
| 2.3 實(shí)驗(yàn)污泥 |
| 2.4 實(shí)驗(yàn)運(yùn)行方式 |
| 2.5 實(shí)驗(yàn)方案 |
| 2.6 實(shí)驗(yàn)分析項(xiàng)目和方法 |
| 2.6.1 COD測(cè)試方法 |
| 2.6.2 氨氮 |
| 2.6.3 濁度、PH、溫度 |
| 2.6.4 SV、MLSS、SVI |
| 2.6.5 微生物相觀察 |
| 第三章 三相雙循環(huán)一體流化床反應(yīng)器的特性研究 |
| 3.1 反應(yīng)器的啟動(dòng) |
| 3.2 初啟動(dòng)和再啟動(dòng)階段反應(yīng)器運(yùn)行階段出水效果 |
| 3.2.1 啟動(dòng)階段中的COD |
| 3.2.2 啟動(dòng)階段中的氨氮 |
| 3.2.3 啟動(dòng)階段中的濁度和PH值 |
| 3.2.4 啟動(dòng)階段中的污泥沉降比SV、污泥濃度MLSS、污泥體積指數(shù)SVI |
| 3.3 初啟動(dòng)和再啟動(dòng)階段中影響反應(yīng)器出水效果的運(yùn)行參數(shù) |
| 3.3.1 啟動(dòng)階段中的水力負(fù)荷 |
| 3.3.2 啟動(dòng)階段中的容積負(fù)荷 |
| 3.3.3 啟動(dòng)階段中的污泥負(fù)荷 |
| 3.3.4 啟動(dòng)階段中的水力停留時(shí)間 |
| 3.3.5 啟動(dòng)階段中的曝氣量 |
| 3.3.6 啟動(dòng)階段中的回流量 |
| 3.4 運(yùn)行階段中的反應(yīng)器出水效果 |
| 3.4.1 運(yùn)行階段中的COD去除率 |
| 3.4.2 運(yùn)行階段中的氨氮去除率 |
| 3.4.3 運(yùn)行階段中的濁度和PH值 |
| 3.4.4 運(yùn)行階段中的污泥沉降比、污泥濃度、污泥體積指數(shù) |
| 3.5 運(yùn)行階段中影響反應(yīng)器出水效果的運(yùn)行參數(shù) |
| 3.5.1 運(yùn)行階段中的容積負(fù)荷 |
| 3.5.2 運(yùn)行階段中的污泥負(fù)荷 |
| 3.5.3 運(yùn)行階段中的水力停留時(shí)間HRT |
| 3.5.4 運(yùn)行階段中的曝氣量 |
| 3.5.5 運(yùn)行階段中的回流量 |
| 3.6 本章小結(jié) |
| 第四章 三相雙循環(huán)一體流化床反應(yīng)器的微生物特征 |
| 4.1 反應(yīng)器初次啟動(dòng)階段微生物種類和性狀 |
| 4.1.1 污泥顏色 |
| 4.1.2 微生物種類 |
| 4.1.3 微生物性狀與效果分析 |
| 4.2 反應(yīng)器停止運(yùn)行后內(nèi)部微生物種類和性狀 |
| 4.2.1 污泥顏色 |
| 4.2.2 微生物種類 |
| 4.2.3 微生物性狀 |
| 4.3 再啟動(dòng)階段中反應(yīng)器微生物種類和性狀 |
| 4.3.1 污泥顏色 |
| 4.3.2 微生物種類 |
| 4.3.3 微生物性狀及效果分析 |
| 4.4 運(yùn)行階段時(shí)反應(yīng)器內(nèi)微生物種類和性狀 |
| 4.4.1 污泥顏色 |
| 4.4.2 微生物種類 |
| 4.4.3 微生物性狀及效果分析 |
| 4.5 本章小結(jié) |
| 結(jié)論與展望 |
| 結(jié)論 |
| 展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 致謝 |
| 附錄A 攻讀學(xué)位期間所發(fā)表的學(xué)術(shù)論文目錄 |
（6）三相雙循環(huán)一體生物流化床實(shí)驗(yàn)裝置設(shè)計(jì)及結(jié)構(gòu)優(yōu)化的研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 我國(guó)的水污染狀況及污水處理技術(shù) |
| 1.1.1 我國(guó)的水污染現(xiàn)狀 |
| 1.1.2 我國(guó)污水處理技術(shù) |
| 1.2 內(nèi)循環(huán)三相生物流化床技術(shù) |
| 1.2.1 內(nèi)循環(huán)三相生物流化床特點(diǎn) |
| 1.2.2 內(nèi)循環(huán)三相生物流化床的國(guó)內(nèi)外研究發(fā)展與應(yīng)用 |
| 1.3 內(nèi)循環(huán)三相生物流化床的相態(tài)特征 |
| 1.3.1 內(nèi)循環(huán)三相生物流化床的液相特征 |
| 1.3.2 液體循環(huán)速度、循環(huán)時(shí)間和混合時(shí)間 |
| 1.3.3 氣含率ε_(tái)g |
| 1.4 課題研究的目的、意義和內(nèi)容 |
| 1.4.1 課題研究的目的和意義 |
| 1.4.2 課題研究的內(nèi)容 |
| 第二章 雙循環(huán)生物流化床反應(yīng)器的設(shè)計(jì) |
| 2.1 內(nèi)循環(huán)三相生物流化床的設(shè)計(jì)局限及改進(jìn) |
| 2.2 反應(yīng)器設(shè)計(jì)用材料 |
| 2.3 反應(yīng)器設(shè)計(jì)的關(guān)鍵參數(shù)選用 |
| 2.3.1 反應(yīng)區(qū)容積 |
| 2.3.2 載體投加量W |
| 2.3.3 反應(yīng)區(qū)高度H、直徑D |
| 2.3.4 降流區(qū)與升流區(qū)面積之比A_d/A_r |
| 2.3.5 生物流化床載體 |
| 2.4 雙循環(huán)一體流化床反應(yīng)器的設(shè)計(jì) |
| 2.4.1 反應(yīng)器主體設(shè)計(jì) |
| 2.4.2 三相分離器和循環(huán)導(dǎo)流筒的設(shè)計(jì) |
| 2.4.3 輔助結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì) |
| 2.4.4 反應(yīng)器基本結(jié)構(gòu) |
| 2.4.5 外循環(huán)回流裝置 |
| 2.5 雙循環(huán)一體生物流化床反應(yīng)器 |
| 2.6 本章小結(jié) |
| 第三章 雙循環(huán)一體流化床反應(yīng)器各結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)反應(yīng)器性能的影響 |
| 3.1 高徑比 |
| 3.2 導(dǎo)流筒 |
| 3.2.1 導(dǎo)流筒高度對(duì)液體循環(huán)時(shí)間的影響 |
| 3.2.2 導(dǎo)流筒高度對(duì)總平均氣含率的影響 |
| 3.2.3 導(dǎo)流筒筒罩直徑對(duì)液體循環(huán)時(shí)間的影響 |
| 3.2.4 導(dǎo)流筒筒罩直徑對(duì)總平均氣含率的影響 |
| 3.3 反應(yīng)器底部曝氣裝置類型、曝氣方式及曝氣量 |
| 3.3.1 不同曝氣裝置類型(形狀、大小、孔隙率)對(duì)反應(yīng)器流化狀態(tài)的影響 |
| 3.3.2 曝氣裝置曝氣方式的選擇 |
| 3.3.3 曝氣量大小對(duì)反應(yīng)器流化狀態(tài)的影響 |
| 3.4 載體投加量 |
| 3.4.1 載體投加量與內(nèi)循環(huán)流態(tài)化臨界值的關(guān)系 |
| 3.4.2 載體投加量對(duì)總平均氣含率ε_(tái)g的影響 |
| 3.4.3 載體投加量對(duì)循環(huán)時(shí)間的影響 |
| 3.5 外循環(huán)回流裝置 |
| 3.5.1 外循環(huán)回流形式 |
| 3.5.2 外循環(huán)回流流量 |
| 3.6 本章小結(jié) |
| 第四章 改進(jìn)后雙循環(huán)一體生物流化床的運(yùn)行研究 |
| 4.1 外循環(huán)回流裝置對(duì)反應(yīng)器性能的影響 |
| 4.1.1 外循環(huán)回流對(duì)反應(yīng)器出水量的影響 |
| 4.1.2 回流量/回流比對(duì)載體流化狀態(tài)的影響研究 |
| 4.1.3 不同回流比下載體的最佳投加量研究 |
| 4.2 分離器擋板對(duì)反應(yīng)器性能的影響 |
| 4.2.1 分離器擋板對(duì)三相分離器分離效果的影響 |
| 4.2.2 分離器擋板對(duì)載體循環(huán)流化的影響 |
| 4.2.3 分離器擋板對(duì)污泥沉淀效果的影響 |
| 4.3 曝氣量對(duì)反應(yīng)器性能的影響 |
| 4.3.1 曝氣量對(duì)出水量的影響 |
| 4.3.2 曝氣量對(duì)液體上升循環(huán)流速的影響 |
| 4.4 本章小結(jié) |
| 第五章 雙循環(huán)一體生物流化床反應(yīng)器的水力參數(shù) |
| 5.1 內(nèi)筒雷諾數(shù)及紊流流態(tài) |
| 5.2 上升流速及循環(huán)流速 |
| 5.3 噴射口導(dǎo)流筒內(nèi)流速的變化 |
| 5.4 沉淀區(qū)污泥下沉速度 |
| 5.5 本章小結(jié) |
| 結(jié)論與建議 |
| 結(jié)論 |
| 建議與展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 致謝 |
| 附錄A 攻讀學(xué)位期間所發(fā)表的學(xué)術(shù)論文目錄 |
（7）三相內(nèi)循環(huán)生物流化床處理含油廢水的研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 0 引言 |
| 1 文獻(xiàn)綜述 |
| 1.1 含油廢水概述 |
| 1.1.1 含油廢水來(lái)源和產(chǎn)生過(guò)程 |
| 1.1.2 采油廢水的特點(diǎn)及危害 |
| 1.2 采油廢水的處理方法 |
| 1.2.1 物理處理法 |
| 1.2.2 物理化學(xué)處理法 |
| 1.2.3 生物處理法 |
| 1.2.3.1 活性污泥法 |
| 1.2.3.2 生物膜法 |
| 1.3 生物流化床技術(shù)現(xiàn)狀及其在含油廢水處理中的應(yīng)用 |
| 1.3.1 生物流化床反應(yīng)器的類型及特點(diǎn) |
| 1.3.2 三相內(nèi)循環(huán)生物流化床原理 |
| 1.3.3 三相內(nèi)循環(huán)生物流化床反應(yīng)器特性 |
| 1.3.4 三相內(nèi)循環(huán)生物流化床研究發(fā)展現(xiàn)狀 |
| 1.3.4.1 三相內(nèi)循環(huán)生物流化床的流體力學(xué)性能和氣液傳質(zhì)特性分析 |
| 1.3.4.2 三相生物流化床內(nèi)的載體 |
| 1.3.4.3 三相內(nèi)循環(huán)生物流化床反應(yīng)器的改進(jìn) |
| 1.3.4.4 三相內(nèi)循環(huán)生物流化床技術(shù)處理含油廢水的研究應(yīng)用進(jìn)展 |
| 1.4 本文的研究目的和意義 |
| 1.4.1 研究背景 |
| 1.4.1.1 活性炭 |
| 1.4.1.2 半焦炭 |
| 1.4.1.3 兩者比較 |
| 1.4.2 本文的目的和意義 |
| 2 三相內(nèi)循環(huán)生物流化床處理含油廢水的實(shí)驗(yàn) |
| 2.1 實(shí)驗(yàn)設(shè)備及儀器 |
| 2.2 實(shí)驗(yàn)試劑及材料 |
| 2.3 人工廢水的配制 |
| 2.3.1 人工廢水配制 |
| 2.3.2 無(wú)機(jī)營(yíng)養(yǎng)液配制 |
| 2.4 培養(yǎng)基及菌種 |
| 2.4.1 培養(yǎng)基 |
| 2.4.2 菌種 |
| 2.5 實(shí)驗(yàn)方法 |
| 2.5.1 活性污泥的培養(yǎng) |
| 2.5.2 載體的活化處理 |
| 2.5.3 載體的掛膜 |
| 2.5.4 反應(yīng)器的運(yùn)行 |
| 2.5.5 分析測(cè)定方法 |
| 2.5.5.1 COD 的測(cè)定 |
| 2.5.5.2 油含量的測(cè)定 |
| 2.5.5.3 微生物的觀測(cè) |
| 2.5.5.4 載體的掃描電鏡（SEM）分析 |
| 2.6 結(jié)果與討論 |
| 2.6.1 活性污泥的培養(yǎng) |
| 2.6.2 載體的掛膜 |
| 2.6.2.1 掛膜前載體的表面形貌結(jié)構(gòu) |
| 2.6.2.2 掛膜后載體的表面形貌結(jié)構(gòu) |
| 2.6.3 操作參數(shù)對(duì)反應(yīng)器運(yùn)行效果的影響 |
| 2.6.3.1 進(jìn)水有機(jī)物濃度對(duì) COD_(Cr)和石油類去除率的影響 |
| 2.6.3.2 不同 HRT 對(duì) COD_(Cr)和石油類去除率的影響 |
| 2.6.3.3 不同曝氣量對(duì) COD_(Cr)和石油類去除率的影響 |
| 2.6.3.4 溫度對(duì) COD_(Cr)和石油類去除率的影響 |
| 2.6.4 載體的損失情況 |
| 2.7 本章小結(jié) |
| 3 結(jié)論 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 致謝 |
| 個(gè)人簡(jiǎn)歷、在學(xué)期間發(fā)表的學(xué)術(shù)論文與研究成果 |
（8）三相內(nèi)循環(huán)生物流化床處理屠宰廢水的試驗(yàn)研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 緒論 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.1.1 我國(guó)水資源現(xiàn)狀 |
| 1.1.2 屠宰業(yè)污染環(huán)境問(wèn)題 |
| 1.1.3 國(guó)家對(duì)屠宰業(yè)的政策法規(guī) |
| 1.1.4 屠宰廢水特征 |
| 1.2 國(guó)內(nèi)外屠宰廢水處理工藝發(fā)展現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 物理化學(xué)處理 |
| 1.2.2 厭氧處理技術(shù) |
| 1.2.3 好氧生物處理 |
| 1.3 本論文的研究目的、意義 |
| 1.4 本論文的研究?jī)?nèi)容 |
| 2 生物流化床處理廢水技術(shù)與理論 |
| 2.1 流化床處理廢水研究進(jìn)展 |
| 2.1.1 國(guó)外研究狀況 |
| 2.1.2 國(guó)內(nèi)研究現(xiàn)狀 |
| 2.2 生物流化床的基本分類 |
| 2.3 內(nèi)循環(huán)流化床流化原理 |
| 2.4 好氧生物流化床生物處理原理 |
| 2.4.1 有機(jī)物的去除 |
| 2.4.2 生物脫氮 |
| 2.5 生物流化床的特點(diǎn) |
| 3 實(shí)驗(yàn)裝置與方法 |
| 3.1 工藝流程 |
| 3.2 實(shí)驗(yàn)設(shè)備與儀器 |
| 3.3 實(shí)驗(yàn)材料 |
| 3.4 實(shí)驗(yàn)內(nèi)容 |
| 3.4.1 啟動(dòng)實(shí)驗(yàn) |
| 3.4.2 最佳工藝參數(shù)實(shí)驗(yàn) |
| 3.5 檢測(cè)項(xiàng)目與方法 |
| 3.5.1 生化需氧量(COD) |
| 3.5.2 氨氮含量 |
| 4 生物流化床啟動(dòng)過(guò)程 |
| 4.1 菌種來(lái)源 |
| 4.2 啟動(dòng)過(guò)程描述 |
| 4.2.1 菌種擴(kuò)大培養(yǎng) |
| 4.2.2 啟動(dòng)方式 |
| 4.2.3 其他條件的選擇 |
| 4.3 啟動(dòng)過(guò)程數(shù)據(jù)與分析 |
| 4.3.1 啟動(dòng)過(guò)程COD變化規(guī)律 |
| 4.3.2 容積負(fù)荷的變化規(guī)律 |
| 4.4 生物相的觀察 |
| 4.5 本章小結(jié) |
| 5 處理屠宰廢水實(shí)驗(yàn)與數(shù)據(jù)處理 |
| 5.1 正交實(shí)驗(yàn)的必要性 |
| 5.2 正交實(shí)驗(yàn)設(shè)計(jì) |
| 5.2.1 實(shí)驗(yàn)?zāi)康呐c要求 |
| 5.2.2 實(shí)驗(yàn)因數(shù)與水平的選取 |
| 5.2.3 正交表頭的選取 |
| 5.2.4 實(shí)驗(yàn)過(guò)程注意事項(xiàng) |
| 5.3 實(shí)驗(yàn)結(jié)果分析 |
| 5.3.1 實(shí)驗(yàn)結(jié)果 |
| 5.3.2 分析方法 |
| 5.4 對(duì)COD去除率的影響因素 |
| 5.4.1 進(jìn)口濃度對(duì)COD去除率的影響 |
| 5.4.2 曝氣量對(duì)COD去除率的影響 |
| 5.4.3 水力停留時(shí)間對(duì)COD的影響 |
| 5.5 對(duì)氨氮去除率的影響 |
| 5.5.1 進(jìn)、出口濃度對(duì)氨氮去除率的影響 |
| 5.5.2 水力停留時(shí)間對(duì)氨氮去除率的影響 |
| 5.5.3 曝氣量對(duì)氨氮去除率的影響 |
| 5.6 最佳工藝條件的確定 |
| 5.7 系統(tǒng)總的凈化能力 |
| 5.8 內(nèi)循環(huán)三相生物流化床氧的轉(zhuǎn)移特性 |
| 5.8.1 系統(tǒng)運(yùn)行過(guò)程氧的利用率 |
| 5.8.2 影響反應(yīng)器氧轉(zhuǎn)移效率的因素 |
| 5.9 流化床反應(yīng)器運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性分析 |
| 5.10 本章小結(jié) |
| 6 結(jié)論與展望 |
| 6.1 結(jié)論 |
| 6.2 建議與展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 攻讀學(xué)位期間發(fā)表的學(xué)術(shù)論文及研究成果 |
| 致謝 |
（9）三相生物流化床技術(shù)現(xiàn)狀及其在含油廢水處理中的研究進(jìn)展（論文提綱范文）
| 1 三相生物流化床的流體力學(xué)性能和氣液傳質(zhì)特性分析 |
| 2 三相生物流化床內(nèi)的載體 |
| 3 三相生物流化床反應(yīng)器的改進(jìn) |
| 4 三相生物流化床技術(shù)處理含油廢水的研究應(yīng)用進(jìn)展 |
| 5 結(jié)語(yǔ) |
（10）以焦末為載體的生物流化床水力特性及廢水處理研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 流態(tài)化及其應(yīng)用 |
| 1.2.1 流態(tài)化現(xiàn)象 |
| 1.2.2 流態(tài)化應(yīng)用 |
| 1.3 生物流化床介紹 |
| 1.3.1 生物流化床的發(fā)展 |
| 1.3.2 生物流化床的分類 |
| 1.3.3 生物流化床的特點(diǎn) |
| 1.4 生物流化床研究現(xiàn)狀 |
| 1.4.1 生物流化床水力學(xué)及傳質(zhì)特性研究 |
| 1.4.2 生物流化床廢水處理研究 |
| 1.5 焦末研究現(xiàn)狀 |
| 1.6 本課題研究的目的和內(nèi)容 |
| 1.6.1 研究目的 |
| 1.6.2 研究?jī)?nèi)容 |
| 第二章 焦末的物理化學(xué)特性研究 |
| 2.1 概述 |
| 2.2 實(shí)驗(yàn)部分 |
| 2.2.1 實(shí)驗(yàn)原料 |
| 2.2.2 實(shí)驗(yàn)儀器 |
| 2.2.3 實(shí)驗(yàn)方法 |
| 2.3 實(shí)驗(yàn)結(jié)果與討論 |
| 2.3.1 BET 測(cè)定結(jié)果分析 |
| 2.3.2 各參數(shù)測(cè)定結(jié)果 |
| 2.4 小結(jié) |
| 第三章 生物流化床流體力學(xué)與傳質(zhì)性能研究 |
| 3.1 概述 |
| 3.2 實(shí)驗(yàn)部分 |
| 3.2.1 實(shí)驗(yàn)裝置 |
| 3.2.2 實(shí)驗(yàn)藥品 |
| 3.2.3 實(shí)驗(yàn)測(cè)量?jī)x器 |
| 3.2.4 實(shí)驗(yàn)表示方法 |
| 3.2.5 實(shí)驗(yàn)方法 |
| 3.3 實(shí)驗(yàn)結(jié)果與討論 |
| 3.3.1 生物流化床床型分類 |
| 3.3.2 載體投加量和表觀液速對(duì)床層膨脹的影響 |
| 3.3.3 固液兩相生物流化床床層壓降變化規(guī)律 |
| 3.3.4 氣固液三相生物流化床床層壓降變化規(guī)律 |
| 3.3.5 載體投加量、表觀液速和表觀氣速對(duì)床層氣含率的影響 |
| 3.3.6 載體投加量和表觀氣速對(duì)體積氧傳質(zhì)系數(shù) KLa 的影響 |
| 3.4 小結(jié) |
| 第四章 生物流化床的啟動(dòng) |
| 4.1 概述 |
| 4.2 實(shí)驗(yàn)部分 |
| 4.2.1 實(shí)驗(yàn)裝置、試劑與儀器 |
| 4.2.2 污泥性質(zhì) |
| 4.2.3 掛膜方法選擇 |
| 4.2.4 實(shí)驗(yàn)過(guò)程 |
| 4.2.5 測(cè)定方法 |
| 4.3 結(jié)果與討論 |
| 4.3.1 載體掛膜情況 |
| 4.3.2 進(jìn)出水水質(zhì)情況 |
| 4.4 小結(jié) |
| 第五章 生物流化床處理生活污水研究 |
| 5.1 概述 |
| 5.2 實(shí)驗(yàn)部分 |
| 5.2.1 實(shí)驗(yàn)裝置與流程 |
| 5.2.2 實(shí)驗(yàn)試劑與儀器 |
| 5.2.3 分析項(xiàng)目及方法 |
| 5.3 結(jié)果與討論 |
| 5.3.1 HRT 對(duì) COD 去除率的影響 |
| 5.3.2 曝氣強(qiáng)度對(duì) COD 去除率的影響 |
| 5.3.3 進(jìn)水濃度對(duì) COD 去除率的影響 |
| 5.3.4 回流液速對(duì) COD 去除率的影響 |
| 5.3.5 進(jìn)水 pH 值對(duì) COD 去除率的影響 |
| 5.4 小結(jié) |
| 第六章 結(jié)論與展望 |
| 6.1 結(jié)論 |
| 6.2 展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 致謝 |
| 攻讀碩士學(xué)位期間發(fā)表的文章 |
四、內(nèi)循環(huán)三相生物流化床處理廢水研究進(jìn)展（論文參考文獻(xiàn)）
- [1]包埋固定化好氧反硝化菌和新型生物反應(yīng)器研究[D]. 楊培. 中國(guó)石油大學(xué)(北京), 2018(01)
- [2]水平式三相生物流化床處理乳化液廢水的研究[D]. 陳仁婧. 武漢工程大學(xué), 2017(04)
- [3]三相內(nèi)循環(huán)流化床反應(yīng)器處理校園生活污水研究[D]. 原文凱. 蘭州理工大學(xué), 2016(01)
- [4]生物流化床的研究現(xiàn)狀及應(yīng)用[J]. 李慧莉,蔡錦瀟,江錦前,山丹. 工業(yè)水處理, 2014(08)
- [5]三相雙循環(huán)一體流化床反應(yīng)器的運(yùn)行參數(shù)研究[D]. 蔡錦瀟. 蘭州理工大學(xué), 2014(10)
- [6]三相雙循環(huán)一體生物流化床實(shí)驗(yàn)裝置設(shè)計(jì)及結(jié)構(gòu)優(yōu)化的研究[D]. 江錦前. 蘭州理工大學(xué), 2014(10)
- [7]三相內(nèi)循環(huán)生物流化床處理含油廢水的研究[D]. 田婷. 中國(guó)海洋大學(xué), 2013(03)
- [8]三相內(nèi)循環(huán)生物流化床處理屠宰廢水的試驗(yàn)研究[D]. 劉少北. 四川理工學(xué)院, 2013(08)
- [9]三相生物流化床技術(shù)現(xiàn)狀及其在含油廢水處理中的研究進(jìn)展[J]. 田婷,陸金仁,包木太,王凱凱. 化工進(jìn)展, 2012(12)
- [10]以焦末為載體的生物流化床水力特性及廢水處理研究[D]. 胡方明. 浙江工業(yè)大學(xué), 2012(03)
標(biāo)簽：流化床論文; 污泥負(fù)荷論文; 反硝化論文; 污泥膨脹論文; 水污染論文;