一、粉煤灰黏稠劑在防滅火技術(shù)中的應(yīng)用（論文文獻(xiàn)綜述）
王婕[1]（2021）在《蒙脫土類(lèi)雙網(wǎng)絡(luò)復(fù)合凝膠的制備及防滅火特性研究》文中提出煤炭在開(kāi)采過(guò)程中面臨著自燃火災(zāi)問(wèn)題,嚴(yán)重威脅煤炭行業(yè)的可持續(xù)發(fā)展。礦用防滅火材料的阻燃滅火性能是制約礦井自燃火災(zāi)防治效果的關(guān)鍵技術(shù)瓶頸之一,如何提高凝膠防滅火材料的性能和應(yīng)用范圍已成為目前研究的熱點(diǎn)和難點(diǎn)。凝膠防滅火技術(shù)是目前國(guó)內(nèi)外礦井火災(zāi)防治中廣泛使用的技術(shù)之一,凝膠材料具有強(qiáng)大的保水性能、良好的流動(dòng)性和熱穩(wěn)定性,能有效包裹煤體和填充裂縫,達(dá)到覆蓋封堵、隔絕氧氣的目的。本文基于有機(jī)高分子凝膠性能優(yōu)勢(shì)以及納米高分子材料獨(dú)特的結(jié)構(gòu)特點(diǎn),提出一種雙網(wǎng)絡(luò)凝膠和納米材料協(xié)同防治煤自燃火災(zāi)的復(fù)合凝膠。復(fù)合凝膠由雙網(wǎng)絡(luò)凝膠和蒙脫土結(jié)合而成。其中,雙網(wǎng)絡(luò)凝膠是以聚乙烯醇（PVA）與硼酸在堿性條件下進(jìn)行交聯(lián)形成的結(jié)構(gòu)為第一網(wǎng)絡(luò),以柔性基體聚丙烯酰胺PAM/PVA分子間氫鍵交聯(lián)形成的高分子網(wǎng)絡(luò)為第二網(wǎng)絡(luò)。通過(guò)正交實(shí)驗(yàn)優(yōu)化復(fù)合凝膠配比,分析蒙脫土、PVA、PAM組分對(duì)凝膠性能的影響,并利用膠凝時(shí)間和滲透率測(cè)定實(shí)驗(yàn)優(yōu)選出應(yīng)用于防滅火中的最佳配比。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明:PVA對(duì)膠凝時(shí)間的影響最大,PAM濃度變化對(duì)凝膠滲透率的影響最強(qiáng),優(yōu)選出配比為3%蒙脫土+3%PVA+1.5%PAM和4%蒙脫土+2.5%PVA+1.5%PAM的凝膠。以3%蒙脫土+3%PVA+1.5%PAM復(fù)合凝膠體系為研究對(duì)象,考察復(fù)合凝膠的粘度、強(qiáng)度、保水性和熱穩(wěn)定性等物理阻燃性能,并研究不同因素對(duì)凝膠性能的影響。得出:PVA對(duì)凝膠粘度的影響較大,當(dāng)PVA濃度從2.5%增加到3.5%后,凝膠粘度增加了77.6%,硼酸濃度在1-1.5%時(shí),存在臨界值,使得凝膠粘度最大;復(fù)合凝膠的整體強(qiáng)度和保水性均大于雙網(wǎng)絡(luò)凝膠。復(fù)合凝膠120℃之前失重率變化較小,120℃時(shí)出現(xiàn)突變,隨后失重率則以緩慢速率繼續(xù)增加,且失重率變化速率低于雙網(wǎng)絡(luò)凝膠;并且隨著蒙脫土含量增加,復(fù)合凝膠失重率逐漸減少。以長(zhǎng)焰煤、褐煤和焦煤為研究對(duì)象,采用阻化性能測(cè)定、質(zhì)量和熱量變化、活性官能團(tuán)測(cè)定實(shí)驗(yàn),研究復(fù)合凝膠的化學(xué)阻燃性能。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明:4%蒙脫土復(fù)合凝膠均比3%蒙脫土復(fù)合凝膠抑制效果好,交叉點(diǎn)溫度明顯滯后;200℃時(shí),4%蒙脫土復(fù)合凝膠處理XM、SD和GD煤的抑制率分別為41.40%、32.26%和27.21%。此外,4%蒙脫土復(fù)合凝膠處理煤樣的初始失重階段的質(zhì)量下降率減少,吸氧增重階段煤樣增重量降低,各階段活化能均有所增加;煤樣的羥基和羰基含量始終低于原煤,C-H含量始終高于原煤。結(jié)合復(fù)合凝膠物理和化學(xué)阻燃性能,對(duì)其阻燃滅火機(jī)理進(jìn)行探討。復(fù)合凝膠阻燃作用是通過(guò)PVA、PAM內(nèi)部存在大量的-OH、-COOH、-COONH2等親水基團(tuán),與水分子形成多種類(lèi)型氫鍵作用,以及蒙脫土吸水膨脹作用,從而實(shí)現(xiàn)復(fù)合凝膠的雙重保水作用;由于凝膠具有較強(qiáng)的粘度和流動(dòng)性,可以持久封堵填充煤體,降低氧氣吸附量。同時(shí)煤中游離羥基被有機(jī)高分子內(nèi)部大量親水基團(tuán)被吸附,并轉(zhuǎn)變?yōu)榉€(wěn)定的含羥基類(lèi)化合物,含氧化合物生成鏈?zhǔn)椒磻?yīng)被打斷,起到化學(xué)阻化作用。復(fù)合凝膠阻燃效果整體表現(xiàn)為前期利用凝膠良好的保水性,延緩水分子釋放,增強(qiáng)水分子滯留時(shí)間;后期則充分利用蒙脫土的熱穩(wěn)定性,持續(xù)隔氧,防止復(fù)燃。
梁擇文[2]（2021）在《高價(jià)態(tài)金屬離子交聯(lián)凝膠的防滅火特性研究》文中認(rèn)為90%以上煤礦火災(zāi)事故主要是由于煤自燃引起的,造成了巨大的人員傷亡和經(jīng)濟(jì)損失,嚴(yán)重限制了煤炭生產(chǎn)工作的開(kāi)展。為了解決煤自燃所帶來(lái)的火災(zāi)事故問(wèn)題,各種礦井火災(zāi)防治技術(shù)如注漿、注惰性氣體、注凝膠、注凝膠泡沫、阻化劑等雖然取得了一些成果,但是仍有不足,需要進(jìn)一步研究探索。本文針對(duì)煤自燃的特點(diǎn),分析了當(dāng)前防滅火技術(shù)的不足,為改進(jìn)防滅火材料中聚合物凝膠的特性,對(duì)影響聚合物凝膠的防滅火性能進(jìn)行了比較,提出高價(jià)態(tài)交聯(lián)金屬離子對(duì)于凝膠防滅火性能的影響,并進(jìn)行了凝膠阻化性能的實(shí)驗(yàn)研究,對(duì)防滅火材料的改進(jìn)方向提供實(shí)驗(yàn)依據(jù)。（1）通過(guò)對(duì)各種高價(jià)態(tài)金屬離子進(jìn)行對(duì)比,最終選擇具有更好防滅火效果的的Al3+交聯(lián)體系和Zr4+交聯(lián)體系進(jìn)行實(shí)驗(yàn)。金屬離子影響著凝膠的內(nèi)部結(jié)構(gòu),進(jìn)而影響凝膠的固水能力。聚合物凝膠在環(huán)境溫度較低時(shí)能夠固定水分,防止水分蒸發(fā)流失。在溫度升高后,隨著溫度的不斷升高凝膠結(jié)構(gòu)破壞,釋放內(nèi)部的水分,水分吸熱蒸發(fā),能夠帶走大量熱量,具有良好的防滅火性能。實(shí)驗(yàn)結(jié)果也表明兩種高價(jià)態(tài)金屬離子都能很好的形成交聯(lián)體系,并且通過(guò)加入金屬螯合物和促凝劑,能夠更好的控制凝膠的成膠時(shí)間。（2）通過(guò)交聯(lián)劑各組分的不同配比實(shí)驗(yàn),確定了適合實(shí)驗(yàn)的兩種高價(jià)態(tài)交聯(lián)金屬離子和金屬螯合物的最優(yōu)配比,基于此種配比對(duì)增稠劑和促凝劑進(jìn)行交聯(lián)實(shí)驗(yàn),實(shí)驗(yàn)采用正交實(shí)驗(yàn)法分別對(duì)兩種金屬離子交聯(lián)體系進(jìn)行研究分析,比較各成分對(duì)于凝膠性能的影響。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明,增稠劑羧甲基纖維素鈉的濃度對(duì)于兩種交聯(lián)金屬離子最終的凝膠成品性能影響最大,其次是高價(jià)態(tài)交聯(lián)金屬離子,對(duì)凝膠性能影響較小的是增稠劑,兩種交聯(lián)金屬離子由于價(jià)態(tài)的不同,在優(yōu)化配比實(shí)驗(yàn)中,配比有所不同,在成膠時(shí)間10min左右時(shí),比較三價(jià)態(tài)金屬離子Al3+交聯(lián)劑濃度與四價(jià)態(tài)金屬離子Zr4+交聯(lián)劑濃度。粘度計(jì)在轉(zhuǎn)速為6r/min下,粘度與凝膠成膠時(shí)間成相關(guān)性,成膠時(shí)間較短的交聯(lián)體系粘度較大。在熱穩(wěn)定性實(shí)驗(yàn)中兩種凝膠均表現(xiàn)出了較好的熱穩(wěn)定性實(shí)驗(yàn),比較Al凝膠與Zr凝膠質(zhì)量損失率。通過(guò)以上實(shí)驗(yàn)最終確定兩種金屬離子交聯(lián)體系成膠時(shí)間在10min左右的配比作為實(shí)驗(yàn)對(duì)象。（3）通過(guò)煤氧復(fù)合升溫氧化實(shí)驗(yàn)對(duì)比研究?jī)煞N凝膠對(duì)煤自燃指標(biāo)性氣體、交叉點(diǎn)溫度和活化能的影響,得出Zr凝膠混合煤樣與Al凝膠混合煤樣的交叉點(diǎn)溫度,生成CO氣體量,反應(yīng)的活化能。在滅火實(shí)驗(yàn)中驗(yàn)證Al凝膠和Zr凝膠的滅火效果。對(duì)比高價(jià)態(tài)交聯(lián)體系中Zr4+交聯(lián)體系與Al3+交聯(lián)體系對(duì)于煤自燃的抑制效果。（4）通過(guò)TG和DSC研究了兩種凝膠對(duì)煤自燃過(guò)程質(zhì)量及熱量的影響。兩種凝膠對(duì)于煤自燃的抑制主要是在水分蒸發(fā)及脫附階段,在提高特征溫度點(diǎn)和降低熱量的釋放方面對(duì)比Al3+交聯(lián)體系與Zr4+交聯(lián)體系。（5）通過(guò)紅外光譜實(shí)驗(yàn)對(duì)煤中官能團(tuán)的分布及隨升溫的變化規(guī)律進(jìn)行分析,比較離子交聯(lián)體系對(duì)于脂肪族C-H官能團(tuán)隨溫度的降低速率及羰基類(lèi)官能團(tuán)增加速率的減緩程度,觀(guān)察煤樣中甲基和亞甲基更少的變化規(guī)律,并對(duì)比含氧主要官能團(tuán)的變化,從而得出兩種離子交聯(lián)體系對(duì)于官能團(tuán)的抑制作用。
鄭萬(wàn)成[3]（2021）在《小煤柱條件下煤自燃阻化封堵材料研究》文中研究說(shuō)明為提高煤炭資源回收率,小煤柱開(kāi)采工藝逐漸成為中厚煤層開(kāi)采的主要采煤方式。巷道掘進(jìn)以及工作面回采過(guò)程中,小煤柱在集中應(yīng)力與采動(dòng)應(yīng)力疊加作用下,結(jié)構(gòu)強(qiáng)度大幅降低,滲透率與漏風(fēng)強(qiáng)度則顯著增大,導(dǎo)致瓦斯超限爆炸或煤自燃等災(zāi)害危險(xiǎn)性升高。對(duì)小煤柱以及鄰近老空區(qū)破碎帶進(jìn)行有效封堵是防治小煤柱瓦斯與煤自燃災(zāi)害的關(guān)鍵,但目前礦井常用的水泥或黃泥等封堵材料凝固風(fēng)干后易收縮皸裂且不具有煤自燃化學(xué)阻化特性,未能實(shí)現(xiàn)瓦斯與煤自燃災(zāi)害的協(xié)同防治。因此,針對(duì)上述問(wèn)題,本文分別從小煤柱內(nèi)部應(yīng)力及塑性損傷范圍演化規(guī)律、小煤柱裂隙發(fā)育對(duì)瓦斯與煤自燃復(fù)合災(zāi)害的影響機(jī)理、阻化封堵材料優(yōu)選與制備、阻化與封堵性能測(cè)試以及現(xiàn)場(chǎng)工程應(yīng)用試驗(yàn)等方面開(kāi)展研究,揭示了小煤柱裂隙演化誘導(dǎo)瓦斯與煤自燃復(fù)合災(zāi)變機(jī)理并研制出兼?zhèn)渥杌c封堵特性的阻化封堵材料。獲得的主要成果如下:（1）基于現(xiàn)代計(jì)算機(jī)數(shù)值模擬技術(shù),采用FLAC3D數(shù)值模擬軟件,分別從橫向與縱向兩個(gè)層面分析了小煤柱兩側(cè)巷道掘進(jìn)以及工作面回采過(guò)程中峰值應(yīng)力的動(dòng)態(tài)演變規(guī)律,確定了煤柱塑性損傷范圍,并以此為基礎(chǔ)推演出小煤柱內(nèi)部裂隙的動(dòng)態(tài)發(fā)育過(guò)程以及重點(diǎn)損傷區(qū)域。采用ANSYS Fluent數(shù)值模擬軟件仿真模擬了小煤柱裂隙發(fā)育過(guò)程中氣體在小煤柱、工作面采空區(qū)以及鄰近老空區(qū)內(nèi)部的運(yùn)移規(guī)律,揭示了小煤柱裂隙發(fā)育對(duì)煤自燃與復(fù)合災(zāi)害的影響機(jī)理,并對(duì)比分析了小煤柱與鄰近老空區(qū)注漿前后煤自燃與復(fù)合災(zāi)害危險(xiǎn)區(qū)域面積,明確了小煤柱注漿封堵工作對(duì)防治災(zāi)害的必要性。（2）針對(duì)單一的物理或化學(xué)阻化劑存在的優(yōu)點(diǎn)及缺陷,提出將兩者有機(jī)融合制備兼顧阻化與封堵雙重特性的阻化封堵材料的概念。在材料選擇方面,優(yōu)選出兼具物理阻化與密封堵漏性能的高水材料作為物理阻化成分,并測(cè)試了其基礎(chǔ)性能。同時(shí),選擇以多元受阻酚型抗氧劑為主抗氧劑、亞磷酸酯抗氧劑為輔抗氧劑制備而成的協(xié)效抗氧劑作為化學(xué)阻化成分,通過(guò)實(shí)驗(yàn)測(cè)試確定主、輔抗氧劑最優(yōu)摩爾配比為5:2,并測(cè)試了其化學(xué)阻化性能。最后,將高水材料與協(xié)效抗氧劑進(jìn)行復(fù)配,通過(guò)煤自燃模擬實(shí)驗(yàn)以及單軸抗壓強(qiáng)度測(cè)試,得到了既滿(mǎn)足材料阻化性能又兼具較強(qiáng)結(jié)構(gòu)強(qiáng)度的協(xié)效抗氧劑與高水材料最優(yōu)質(zhì)量比為1:8。（3）通過(guò)電子自旋共振波譜儀（ESR）、傅里葉變化紅外光譜儀（FTIR）、氣相色譜儀（GC）等儀器與煤自燃模擬試驗(yàn)系統(tǒng)聯(lián)用,從自由基、官能團(tuán)和標(biāo)志性氣體三個(gè)層面揭示了新型研制的阻化封堵材料抑制煤自燃的阻化機(jī)理,并與黃泥和Mg Cl2等傳統(tǒng)阻化材料進(jìn)行了對(duì)比測(cè)試分析,結(jié)果表明:阻化封堵材料可以動(dòng)態(tài)清除煤自燃過(guò)程中產(chǎn)生的新生自由基,顯著降低煤體內(nèi)部自由基濃度;此外,阻化封堵材料還可以降低煤氧復(fù)合反應(yīng)速率以及官能團(tuán)自化學(xué)反應(yīng)速率,進(jìn)而實(shí)現(xiàn)抑制或延緩煤體自然氧化功能;同時(shí),阻化封堵材料兼顧物理阻化與化學(xué)阻化特性,能夠在全溫度段保持較高阻化性能,顯著優(yōu)于只具備物理阻化特性的水泥與黃泥。（4）從宏觀(guān)和微觀(guān)兩個(gè)方面探究了阻化封堵材料的裂隙發(fā)育特征,并對(duì)比分析了其與水泥、黃泥等材料在裂隙發(fā)育方面的異同點(diǎn);通過(guò)試驗(yàn)測(cè)試結(jié)合理論分析,揭示了阻化封堵材料的封堵機(jī)理,并對(duì)其滲透性和堵漏風(fēng)性能進(jìn)行了測(cè)試。結(jié)果表明:阻化封堵材料內(nèi)部結(jié)構(gòu)較為致密,自然凝固風(fēng)干過(guò)程中鎖水能力較強(qiáng),失水率較低,使其表面裂隙的尺度與數(shù)量均小于相同培養(yǎng)時(shí)間時(shí)的水泥和黃泥;此外,阻化封堵材料流動(dòng)性好,滲透率高,能夠深入封堵破碎煤體內(nèi)部的裂隙與空隙,降低破碎煤體兩端氣體交換頻率與漏風(fēng)強(qiáng)度;同時(shí),通過(guò)與水泥和黃泥的漏風(fēng)對(duì)比測(cè)試實(shí)驗(yàn),可以得到阻化封堵材料的封堵性能更強(qiáng)、封堵有效時(shí)間也更為持久。（5）以華陽(yáng)集團(tuán)一礦81303小煤柱工作面為試驗(yàn)工作面,考察了阻化封堵材料在該工作面瓦斯與煤自燃復(fù)合災(zāi)害的防治效果。試驗(yàn)結(jié)果表明:阻化封堵材料漿液注入小煤柱及鄰近老空區(qū)煤體裂隙中后,短時(shí)間內(nèi)迅速結(jié)晶凝固,有效封堵裂隙減少漏風(fēng),使得壓差顯著增加,O2濃度顯著降低;同時(shí),阻化封堵材料兼具對(duì)煤自燃的物理與化學(xué)阻化效果,使其能長(zhǎng)效抑制破碎煤體煤氧復(fù)合反應(yīng)的進(jìn)行,結(jié)合其優(yōu)異的封堵性能營(yíng)造的低氧環(huán)境,最終使得鄰近老空區(qū)內(nèi)破碎煤體自燃進(jìn)程長(zhǎng)期處于初始階段,基本不具備自然發(fā)火危險(xiǎn)性。該研究對(duì)保障小煤柱工作面回采安全以及提升瓦斯與煤自燃復(fù)合災(zāi)害協(xié)同防治能力,具有重要的理論和現(xiàn)實(shí)意義。該論文有圖89幅,表41個(gè),參考文獻(xiàn)204篇。
李傳省[4]（2021）在《礦用高水膠嚢材料防滅火性能實(shí)驗(yàn)研究》文中進(jìn)行了進(jìn)一步梳理我國(guó)煤炭資源豐富,但同時(shí)煤礦存在的事故災(zāi)害也非常嚴(yán)重,并且在煤礦災(zāi)害中最為主要的就是煤層自然發(fā)火現(xiàn)象。隨著對(duì)煤礦安全性的提高,煤礦中的煤層自燃問(wèn)題逐漸轉(zhuǎn)變?yōu)橐苑罏橹鳌⒎乐谓Y(jié)合的治理方式,這就對(duì)礦用防滅火材料提出了更高的要求。本文通過(guò)調(diào)研現(xiàn)階段的防滅火材料并結(jié)合煤自燃機(jī)理,研制出了以海藻酸鈉和輕質(zhì)碳酸鈣為基料,葡萄糖酸內(nèi)酯為緩釋劑,混合反應(yīng)而成的高水膠囊防滅火材料。以高水膠囊的初凝時(shí)間和保水性為優(yōu)選指標(biāo),確定了不同使用情況的選型:當(dāng)需要較好的流動(dòng)性和較慢的成型速度時(shí)可選擇配比為2%SA+0.5%PCC+1%GDL,成型時(shí)間為4.5min的高水膠囊;當(dāng)需要更強(qiáng)的保水性和更快的成型速度時(shí)可選擇配比為2.5%SA+1%PCC+1%GDL,成型時(shí)間為2.5min的高水膠囊。通過(guò)測(cè)試溫度和pH對(duì)高水膠囊的影響,確定制備高水膠囊的最優(yōu)條件為溫度低于40℃,pH為6～7。通過(guò)熱穩(wěn)定性測(cè)試和封堵膠結(jié)實(shí)驗(yàn),證明高水膠囊的耐熱性和堵漏效果良好,并且具有粘附煤體的能力。通過(guò)程序升溫實(shí)驗(yàn)和熱重實(shí)驗(yàn)發(fā)現(xiàn)高水膠囊降低了標(biāo)志性氣體的濃度并且可以推遲特征溫度點(diǎn)和增大煤氧化的活化能,說(shuō)明高水膠囊可以有效抑制低溫階段時(shí)的煤自燃進(jìn)程。利用紅外光譜實(shí)驗(yàn)研究高水膠囊的微觀(guān)阻化機(jī)理,結(jié)果表明高水膠囊主要是通過(guò)降低煤中的Ar-C-O-、-COO-、-CH3、-CH2和-OH的活性來(lái)達(dá)到抑制煤自燃的目的。最后,通過(guò)小型滅火實(shí)驗(yàn)和中型滅火實(shí)驗(yàn)對(duì)高水膠囊的滅火性能進(jìn)行測(cè)試,結(jié)果表明高水膠囊可以有效撲滅煤體火災(zāi),能夠作為煤礦滅火材料使用。
李亞穩(wěn)[5]（2021）在《微膠囊阻化劑懸浮漿體制備及其管道輸送特性研究》文中指出針對(duì)現(xiàn)有的微膠囊化阻化劑在實(shí)際煤礦防滅火過(guò)程中存在的缺陷,通過(guò)篩選溫敏性壁材和高效阻化芯材,研制了新型微膠囊化阻化劑,研究了其熱動(dòng)力學(xué)特性及其在管道運(yùn)輸中的特性,研制出微膠囊化阻化劑懸浮漿體,提高了微膠囊化阻化劑在礦井火災(zāi)中的使用效果。通過(guò)高斯模擬和試驗(yàn)測(cè)試,選取褪黑素和氯化鎂,并按照1:4的比例制作芯材;按照5:1的比例,將70#氯化石蠟與52#氯化石蠟混合后,對(duì)芯材進(jìn)行微膠囊化處理。在進(jìn)行煤氧化熱動(dòng)力學(xué)實(shí)驗(yàn)時(shí)發(fā)現(xiàn)制備得到的微膠囊化阻化劑達(dá)到了70℃釋放芯材的預(yù)期,同時(shí)抑制煤自燃的效果是最好的。其阻化率在110℃左右時(shí)達(dá)到最大,為0.72。根據(jù)Mg Cl2、褪黑素和微膠囊阻化劑等三種阻化劑的氧化動(dòng)力學(xué)測(cè)試結(jié)果,微膠囊化阻化劑可使煤樣的交叉點(diǎn)溫度升高31℃,計(jì)算得到的煤自燃傾向性判定指數(shù)I達(dá)到976.4,表明本文研制的新型微膠囊化阻化劑阻化效果得到了明顯提升。通過(guò)Comsol仿真模擬確定了微膠囊化阻化劑在管道運(yùn)輸過(guò)程中承受的最大壓力,基于此設(shè)計(jì)抗壓實(shí)驗(yàn),對(duì)抗壓實(shí)驗(yàn)后的微膠囊化阻化劑進(jìn)行芯材留存情況判定和煤氧熱動(dòng)力學(xué)分析。對(duì)于本文選定的煤礦井下灌注系統(tǒng),微膠囊阻化劑在管道運(yùn)輸中需要承受17MPa壓力,在承壓之后壁殼略有破損,芯材流失下降23%。但通過(guò)煤氧熱動(dòng)力學(xué)實(shí)驗(yàn)可知,其阻化率最大為0.71,僅次于原微膠囊阻化劑,通過(guò)對(duì)煤自燃傾向性分析可知,其煤自燃判定指數(shù)僅低于原微膠囊阻化劑,為903.2,使煤的自燃傾向性由容易自燃降為自燃。而且根據(jù)煤樣CO釋放規(guī)律上可以看出,承壓后的微膠囊阻化劑達(dá)到了70℃釋放阻化劑的效果。因此,微膠囊阻化劑可以利用管道運(yùn)輸輸送至著火點(diǎn)滅火并可以附著在煤層表面抑制煤自燃引發(fā)火災(zāi)。通過(guò)界面流變儀分析發(fā)泡劑的表面張力,選擇表面活性劑作為實(shí)驗(yàn)的發(fā)泡劑。制作試樣,通過(guò)泡沫掃描儀制造泡沫并記錄數(shù)據(jù),分析溶液初始發(fā)泡體積V0和泡沫從初始體積下降到原來(lái)一半所需時(shí)間t1/2,通過(guò)這兩項(xiàng)數(shù)據(jù)表征發(fā)泡能力和發(fā)泡穩(wěn)定性?；谝陨涎芯?在制造微膠囊阻化劑懸浮漿體時(shí),選擇A1與B1按照1:1的比例進(jìn)行復(fù)配作為漿體的發(fā)泡劑,發(fā)泡劑的濃度為0.2%,微膠囊阻化劑與水的比例控制在1:4～1:2之間,微膠囊阻化劑的粒徑應(yīng)盡可能的小。
盧青子[6]（2021）在《覆膜氣化爐渣復(fù)合凝膠防滅火實(shí)驗(yàn)研究》文中進(jìn)行了進(jìn)一步梳理煤炭是我國(guó)主要的化石能源,2020年國(guó)家在政府工作報(bào)告中將“保障能源安全”列為發(fā)展主要目標(biāo)之一。煤礦火災(zāi)是煤礦重大災(zāi)害之一,其防治技術(shù)研究在《產(chǎn)業(yè)結(jié)構(gòu)調(diào)整指導(dǎo)目錄（2019年本）》中被列為鼓勵(lì)類(lèi)產(chǎn)業(yè)。在煤礦內(nèi)因火災(zāi)中,60%以上是由煤自燃引起的。常用的防治煤自燃方法中,凝膠防治煤自燃優(yōu)勢(shì)明顯。但現(xiàn)有的礦用防滅火凝膠普遍存在強(qiáng)度低、保水時(shí)間短且失水后便失效的問(wèn)題。為此本文設(shè)計(jì)了一種用于井下防滅火的覆膜氣化爐渣復(fù)合凝膠,其環(huán)保性好、強(qiáng)度較大、外表面擁有能阻燃的彈性固體膜、保水性能好,失水后依舊能防治煤自燃。該復(fù)合凝膠制備原理為:先利用海藻酸鈉、聚丙烯酸鈉、氣化爐渣制備黏稠的混合漿體,然后利用氯化鈣誘導(dǎo)混合漿體表面凝膠化形成彈性固體膜。結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際,通過(guò)保水性實(shí)驗(yàn)篩選出水的pH=6時(shí)、水的pH=7.5（普通自來(lái)水）時(shí)、水的pH=9時(shí)的最佳配方。當(dāng)氯化鈣溶液與氣化爐渣等物質(zhì)混合漿體質(zhì)量比為1:2時(shí),復(fù)合凝膠保水性最好。同時(shí)通過(guò)實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證了霧化噴灑氯化鈣溶液制備復(fù)合凝膠是可行的,為減少氯化鈣溶液的浪費(fèi)提供了新思路。該復(fù)合凝膠可用于防治采空區(qū)煤自燃、滅火、堵漏風(fēng)通道。程序升溫實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明該復(fù)合凝膠可抑制煤自燃,其抑制能力從高到低依次為根據(jù)水pH=6時(shí)、水pH=7.5時(shí)、水pH=9時(shí)的最佳配方制備的復(fù)合凝膠。同步熱分析實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明在30℃-300℃范圍內(nèi),復(fù)合凝膠總體不會(huì)釋放熱量促進(jìn)煤自燃,相反復(fù)合凝膠受熱分解吸收熱量,抑制煤自燃。復(fù)合凝膠熱穩(wěn)定性從高到低依次為根據(jù)水pH=9時(shí)、水pH=7.5時(shí)、水pH=6時(shí)的最佳配方制備的復(fù)合凝膠。堵漏性能測(cè)定實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明根據(jù)水pH=9時(shí)的最佳配方制備的復(fù)合凝膠堵漏性能最佳;根據(jù)水pH=6時(shí)的最佳配方制備的復(fù)合凝膠堵漏性能較差;根據(jù)水pH=7.5時(shí)的最佳配方制備的復(fù)合凝膠堵漏性能介于二者之間。滅火實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明不同配方下的該復(fù)合凝膠均能使燃燒的煤在200秒內(nèi)快速降溫至100℃以下,隨后隔氧窒熄。對(duì)比防滅火用的凝膠泡沫、市場(chǎng)購(gòu)買(mǎi)高分子凝膠、水玻璃/泥漿復(fù)合凝膠,研制的覆膜氣化爐渣復(fù)合凝膠各項(xiàng)性能優(yōu)異,優(yōu)勢(shì)明顯。綜合分析,用于覆蓋在采空區(qū)遺煤上的覆膜氣化爐渣復(fù)合凝膠推薦優(yōu)先使用用水pH為6時(shí)的最佳配方制備。用于封堵漏風(fēng)通道以及滅明火的復(fù)合凝膠推薦使用用水pH為9時(shí)的最佳配方制備。
姚海飛[7]（2020）在《蒙西礦區(qū)黃砂灌漿成膠原理及配比實(shí)驗(yàn)研究》文中進(jìn)行了進(jìn)一步梳理為充分利用地表黃砂作為蒙西礦區(qū)納林河二號(hào)礦井的注漿材料,分析了礦井地表的黃砂、黃土,以及試驗(yàn)選用的懸浮劑、膠凝劑的主要成分,研究了復(fù)合膠體的成膠原理,使用懸浮劑及同時(shí)使用懸浮劑與膠凝劑開(kāi)展懸砂膠體制備的配比實(shí)驗(yàn)。結(jié)果表明:納林河二號(hào)礦井黃砂的主要成分為SiO2、Al2O3和過(guò)氧化鈣CaO2,黃土的主要成分為SiO2、CaCO3和草酸鈣CaC2O4;膠凝劑在水中的最大溶解量為2.0%,懸砂膠體中懸浮劑和膠凝劑的添加量存在一個(gè)最佳配比,即懸浮劑2.0%、膠凝劑2.0%,根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際需要及灌漿管路的距離,水砂質(zhì)量比選取2∶1。
李季[8]（2020）在《加熱驅(qū)動(dòng)下干冰相變模擬采空區(qū)防滅火技術(shù)實(shí)驗(yàn)研究》文中指出一直以來(lái)我國(guó)都是世界上最大的煤炭生產(chǎn)國(guó)和消費(fèi)國(guó),然而采空區(qū)遺煤自燃卻嚴(yán)重危害了礦井的正常生產(chǎn)和工人的人身安全。干冰治理遺煤具有冷卻降溫、吸附惰化及覆蓋隔氧的三重作用。本文通過(guò)理論分析、實(shí)驗(yàn)室實(shí)驗(yàn)和數(shù)值模擬的方法對(duì)干冰的升華進(jìn)行了研究,根據(jù)干冰在自然條件下的相變特點(diǎn)以及在加熱驅(qū)動(dòng)的條件下的相變特點(diǎn)得到適合煤礦井下生產(chǎn)的供需關(guān)系。首先,利用搭建好的干冰升華模型進(jìn)行不同粒度形狀的干冰升華實(shí)驗(yàn),將優(yōu)選出來(lái)符合實(shí)驗(yàn)要求的干冰進(jìn)行模擬采空區(qū)環(huán)境條件的升華實(shí)驗(yàn),分析并計(jì)算兩組實(shí)驗(yàn)過(guò)程中干冰的升華速率以及干冰升華的吸熱量,通過(guò)實(shí)驗(yàn)得到升華速率最快的是顆粒狀干冰,且干冰顆粒的半徑越小升華速率越快;通過(guò)對(duì)干冰升華過(guò)程中溫度的監(jiān)測(cè)發(fā)現(xiàn)干冰升華在垂直方向上存在明顯的溫度梯度,且由于干冰升華產(chǎn)生的CO2重氣特性導(dǎo)致氣體滯留在升華位置附近,距離升華表面越近溫度越低。然后,針對(duì)干冰在自然條件下升華速率較慢的問(wèn)題,設(shè)計(jì)制作干冰升華加熱驅(qū)動(dòng)裝置并通過(guò)實(shí)驗(yàn)研究加熱驅(qū)動(dòng)劑不同水灰比及不同初始水溫對(duì)水熱反應(yīng)的影響,結(jié)果表明:當(dāng)水灰比為1.8時(shí)是最佳配比,最有利于水熱反應(yīng)的進(jìn)行,不同初始溫度的水對(duì)水熱反應(yīng)的影響很小,為后期在實(shí)驗(yàn)室或在井下環(huán)境中進(jìn)行加熱驅(qū)動(dòng)干冰升華提供了理論依據(jù)。為防止干冰升華使環(huán)境溫度迅速降低使供水管路結(jié)冰,因此向水中加入一定比例的鹽類(lèi)試劑,通過(guò)實(shí)驗(yàn)發(fā)現(xiàn):30%的Ca Cl2溶液具有最佳效果。最后,利用FLUENT數(shù)值模擬的方法進(jìn)行加熱驅(qū)動(dòng)干冰相變實(shí)驗(yàn),為得出水熱反應(yīng)中最佳注水速度首先設(shè)置不同的注水流速,發(fā)現(xiàn)在水灰比為1.8的情況下當(dāng)注水流速小于等于0.000144L/s時(shí),既能起到加速升華干冰又無(wú)熱量向周?chē)h(huán)境逸散的情況,且相比于自然條件下的干冰升華速率提升了7倍。以此工況進(jìn)行加熱驅(qū)動(dòng)下不同質(zhì)量的干冰升華實(shí)驗(yàn)求得投放干冰質(zhì)量、CO2產(chǎn)生量以及所需氧化鈣質(zhì)量之間的數(shù)量關(guān)系。該論文有圖47幅,表18個(gè),參考文獻(xiàn)77篇
陳凱[9]（2020）在《粉煤灰稠化膠體的制備及防滅火特性研究》文中研究表明采空區(qū)煤自燃給煤礦安全開(kāi)采造成巨大經(jīng)濟(jì)損失和人員傷亡。目前采用的注漿防滅火技術(shù)存在固液易分離、失水嚴(yán)重、覆蓋堆積性不佳等問(wèn)題,對(duì)采空區(qū)煤自燃治理效果有限,稠化膠體技術(shù)可以解決上述問(wèn)題,并對(duì)煤自燃防治具有良好效果。固相顆粒在稠化膠體中穩(wěn)定懸浮是保證其防滅火效果的關(guān)鍵,不僅可以避免管路運(yùn)輸過(guò)程中的沉降,同時(shí)能夠增強(qiáng)防滅火材料的覆蓋降溫效果。結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際和材料環(huán)保等情況,本文提出了能夠穩(wěn)定懸浮粉煤灰、保濕性良好、易于制備運(yùn)輸?shù)姆勖夯页砘z體技術(shù),研究成果如下:研究了稠化膠體材料的物化參數(shù),確定了稠化劑的配比,并對(duì)懸浮穩(wěn)定性的影響因素進(jìn)行了研究,闡明了粉煤灰稠化膠體的懸浮機(jī)理。配比實(shí)驗(yàn)表明稠化劑中聚合物X和H的最佳配比為2:3,最佳使用濃度為3‰;研究了粉煤灰量、PH值和溫度對(duì)稠化膠體懸浮穩(wěn)定性的影響,發(fā)現(xiàn)粉煤灰稠化膠體在PH值為59時(shí)可以穩(wěn)定懸浮質(zhì)量分?jǐn)?shù)小于100%的粉煤灰顆粒,同時(shí)具有良好的耐熱性。粉煤灰顆粒的穩(wěn)定懸浮不僅受聚合物協(xié)同作用形成的空間網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)的支撐,同時(shí)受范德華引力、雙電層斥力及空間斥力的共同作用,讓稠化膠體表現(xiàn)出優(yōu)異的穩(wěn)定懸浮效果。研究了粉煤灰稠化膠體的流變特性,建立了稠化膠體的流變本構(gòu)方程,分析了溫度對(duì)稠化膠體粘度的影響,得到了稠化膠體長(zhǎng)距離管路運(yùn)輸中的流速分布、壓降等參數(shù)。穩(wěn)態(tài)流變實(shí)驗(yàn)表明,加入不同量粉煤灰的稠化膠體表觀(guān)粘度隨剪切速率的增大而減小,剪切應(yīng)力隨剪切速率的增大而增大,表現(xiàn)出明顯的剪切稀化特性;通過(guò)實(shí)驗(yàn)和擬合發(fā)現(xiàn)粉煤灰稠化膠體屬于屈服假塑性流體,得到粉煤灰的稠化膠體流變本構(gòu)方程。研究了溫度對(duì)粉煤灰稠化膠體流變特性的影響,發(fā)現(xiàn)稠化膠體表觀(guān)粘度隨實(shí)驗(yàn)溫度的增加先增大又減小,最后又增大;稠化膠體在管道中的流動(dòng)狀態(tài)為層流流動(dòng),得到了稠化膠體在DN100的管道中以速度20m3/h流動(dòng)時(shí)的速度分布方程,流速分布均勻,其在管道中的壓降1.87×105Pa。研究了粉煤灰稠化膠體的防滅火特性。靜置實(shí)驗(yàn)發(fā)現(xiàn)復(fù)配膠體濃度大于3‰的粉煤灰稠化膠體放置15d后表面依然保持濕潤(rùn),具有良好的保水潤(rùn)濕性。利用粉煤灰稠化膠體覆蓋煤塊以后,測(cè)得堵漏測(cè)試裝置真空腔負(fù)壓為-15.4Pa,堵漏風(fēng)效果明顯。通過(guò)阻化實(shí)驗(yàn)發(fā)現(xiàn),利用粉煤灰稠化膠體處理李家塔礦311工作面煤樣后,其氧化過(guò)程中的CO和C2H4生成量減小,C2H4的初始出現(xiàn)溫度相對(duì)于原煤出現(xiàn)延遲,交叉點(diǎn)溫度提升了14℃,稠化膠體表現(xiàn)出良好的阻化特性。滅火實(shí)驗(yàn)表明粉煤灰稠化膠體對(duì)隱蔽火源的降溫效果十分明顯,利用稠化膠體覆蓋高溫點(diǎn)后,火源溫度在1400s時(shí)下降到50℃以下,2100s時(shí)下降到25℃以下。針對(duì)李家塔煤礦采空區(qū)浮煤具有煤自燃傾向性的特點(diǎn),將311采煤工作面作為研究對(duì)象,在采面建立了束管監(jiān)測(cè)系統(tǒng),對(duì)采空區(qū)氧氣濃度隨工作面推進(jìn)距離的變化情況進(jìn)行采樣分析,并劃分了311工作面采空區(qū)煤自燃“三帶”范圍,結(jié)合煤礦現(xiàn)有的防治措施,提出了利用粉煤灰稠化膠體進(jìn)行包裹破碎煤體和堵漏風(fēng)的防治煤自燃應(yīng)用預(yù)案。本論文有圖75幅,表7個(gè),參考文獻(xiàn)99篇。
史全林[10]（2019）在《防治煤炭自燃的膠體泡沫理論及特性研究》文中研究指明采空區(qū)煤炭自燃是煤礦重大自然災(zāi)害之一,不僅燒毀大量煤炭資源,而且常常誘發(fā)瓦斯爆炸等次生災(zāi)害,造成嚴(yán)重的人員傷亡和經(jīng)濟(jì)損失,是礦井火災(zāi)防治的重點(diǎn)與難點(diǎn)。防滅火泡沫材料擴(kuò)散范圍廣、堆積性能好,能夠有效治理采空區(qū)隱蔽區(qū)域和高位點(diǎn)的煤炭自然發(fā)火,是防治采空區(qū)煤自燃極為有效的技術(shù)手段。其中,泡沫的保水穩(wěn)定性是防滅火泡沫技術(shù)發(fā)展的核心內(nèi)容,不僅影響了泡沫的滅火降溫效果,而且直接決定了泡沫的防滅火作用周期。然而傳統(tǒng)水基泡沫、粉煤灰泡沫等存在穩(wěn)定性差、易破裂失水、防滅火周期短的問(wèn)題,很大程度上阻礙了泡沫技術(shù)在煤礦的推廣和應(yīng)用。為解決上述問(wèn)題,滿(mǎn)足煤礦現(xiàn)場(chǎng)持續(xù)防滅火的需求,本文提出了能夠長(zhǎng)時(shí)間保水穩(wěn)定、具有交聯(lián)成膜功能的膠體泡沫技術(shù),取得如下成果:研究了泡沫的形成及衰變機(jī)理,發(fā)明了以發(fā)泡劑、稠化劑和有機(jī)交聯(lián)劑為原料的膠體泡沫,研發(fā)了膠體泡沫發(fā)泡裝置。膠體泡沫是在水基泡沫的基礎(chǔ)上,通過(guò)化學(xué)交聯(lián)作用在水基泡沫液膜內(nèi)形成三維網(wǎng)絡(luò)膠體結(jié)構(gòu),增強(qiáng)了泡沫的保水性和穩(wěn)定性。利用陰離子表面活性劑和兩性離子表面活性劑,復(fù)配研制出對(duì)鹽離子屏蔽效果好、起泡性能優(yōu)異的發(fā)泡劑;基于聚合物X和聚合物H之間的物理協(xié)同作用,研制得到穩(wěn)泡效果顯著的稠化劑;優(yōu)選出在溶液中多級(jí)電離、緩慢釋放的有機(jī)交聯(lián)劑,在泡沫液膜內(nèi)連接稠化劑分子形成膠體網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu),實(shí)現(xiàn)高效保水、長(zhǎng)期穩(wěn)定泡沫。針對(duì)膠體溶液粘度高、整體性強(qiáng)、不易發(fā)泡的難題,提出了利用漸縮式進(jìn)液通道高速剪切稀化溶液、采用旋流葉片碰撞混合氣液、借助多孔介質(zhì)切割細(xì)化泡沫的高粘度溶液發(fā)泡方法;基于剪切稀化和旋流碰撞原理,發(fā)明了膠體泡沫發(fā)泡器,構(gòu)建了膠體泡沫制備系統(tǒng),最終得到均勻細(xì)膩的膠體泡沫材料。研究了成分配比對(duì)泡沫穩(wěn)定性和發(fā)泡倍數(shù)的影響,確定了膠體泡沫的有效應(yīng)用成分區(qū)間,揭示了膠體泡沫的保水穩(wěn)定機(jī)制,闡明了防滅火泡沫的交聯(lián)成膜機(jī)理。結(jié)果表明,稠化劑和交聯(lián)劑形成的膠體網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)顯著增強(qiáng)了泡沫穩(wěn)定性,同時(shí)也造成發(fā)泡溶液粘度增大、表面張力提高,導(dǎo)致發(fā)泡倍數(shù)降低;以發(fā)泡倍數(shù)V>5倍和半衰期T1/2>120h為臨界條件,得到膠體泡沫的有效應(yīng)用成分區(qū)間為:稠化劑的濃度范圍3.45.5g/L、交聯(lián)劑的濃度范圍2.14.0g/L。當(dāng)稠化劑濃度為4g/L、交聯(lián)劑為3g/L、發(fā)泡劑為3g/L時(shí),膠體泡沫的發(fā)泡倍數(shù)為5.8倍、半衰期為122h,此時(shí)膠體泡沫的穩(wěn)定和發(fā)泡綜合性能最好。泡沫液膜內(nèi)化學(xué)交聯(lián)反應(yīng)形成的高保水三維網(wǎng)絡(luò)膠體結(jié)構(gòu)能夠穩(wěn)定地支撐整個(gè)泡沫體系,可以長(zhǎng)時(shí)間鎖住水分、防止體積坍塌,在60h之前無(wú)液體析出,使得表層的泡沫液膜相互連接、形成交聯(lián)致密的整片膠體層,形態(tài)穩(wěn)定地緩慢失水,完全干燥后形成一層完整的覆蓋膜。膠體泡沫耐熱抗燒性好、對(duì)煤的潤(rùn)濕能力強(qiáng),測(cè)試表明膠體泡沫對(duì)煤低溫氧化的抑制效果比傳統(tǒng)水基泡沫顯著提高;滅火實(shí)驗(yàn)表明,利用膠體泡沫治理著火煤堆時(shí),可將高溫火源點(diǎn)完全地覆蓋和包裹、快速滅火降溫,最終在煤堆表面形成一層膠體隔氧膜,起到持久覆蓋隔氧的作用。研究了膠體泡沫的流變特性,建立了防滅火膠體泡沫體系的流變本構(gòu)方程,掌握了泡沫在多孔介質(zhì)中的滲流擴(kuò)散規(guī)律。穩(wěn)態(tài)流變實(shí)驗(yàn)表明,隨著發(fā)泡倍數(shù)的提高,膠體泡沫體系粘度值逐漸增加,且表現(xiàn)出明顯的剪切稀化行為;通過(guò)擬合膠體泡沫的剪切應(yīng)力-剪切速率曲線(xiàn),發(fā)現(xiàn)防滅火膠體泡沫屬于假塑性流體,基于冪律定律建立了膠體泡沫的流變本構(gòu)方程;實(shí)驗(yàn)室搭建了泡沫流體的滲流堆積可視化試驗(yàn)?zāi)Ｐ?開(kāi)展了膠體泡沫流體在多孔介質(zhì)中的滲流擴(kuò)散和高位堆積試驗(yàn),發(fā)現(xiàn)膠體泡沫以管路出口為坐標(biāo)原點(diǎn)、近似半球形滲流擴(kuò)散,隨著滲流距離的增大,泡沫的滲流驅(qū)動(dòng)力逐漸衰減;在此基礎(chǔ)上,基于冪律流體的球面擴(kuò)散模型,得到膠體泡沫在復(fù)雜立體裂隙網(wǎng)絡(luò)中的擴(kuò)散半徑公式,為泡沫流體在采空區(qū)等位置的現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用提供了理論基礎(chǔ)。針對(duì)大興礦巖漿侵入嚴(yán)重、熱變質(zhì)煤層自燃災(zāi)害頻發(fā)、常規(guī)防滅火技術(shù)效果不佳的問(wèn)題,提出采用長(zhǎng)時(shí)間保水穩(wěn)定、具有成膜隔氧功能的膠體泡沫技術(shù),對(duì)巖漿侵入煤層的采空區(qū)遺煤進(jìn)行潤(rùn)濕降溫和覆蓋隔氧?，F(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用表明,膠體泡沫可以充分潤(rùn)濕和覆蓋采空區(qū)遺煤,有效抑制水分含量低、孔隙充分發(fā)育、高氧化活性變質(zhì)煤的自然發(fā)火,對(duì)采空區(qū)煤自燃的防治效果顯著,保障了大興礦N2-708工作面的安全回采,具有良好的應(yīng)用前景。該論文有圖176幅,表24個(gè),參考文獻(xiàn)230篇。
二、粉煤灰黏稠劑在防滅火技術(shù)中的應(yīng)用（論文開(kāi)題報(bào)告）
（1）論文研究背景及目的
此處內(nèi)容要求：
首先簡(jiǎn)單簡(jiǎn)介論文所研究問(wèn)題的基本概念和背景，再而簡(jiǎn)單明了地指出論文所要研究解決的具體問(wèn)題，并提出你的論文準(zhǔn)備的觀(guān)點(diǎn)或解決方法。
寫(xiě)法范例：
本文主要提出一款精簡(jiǎn)64位RISC處理器存儲(chǔ)管理單元結(jié)構(gòu)并詳細(xì)分析其設(shè)計(jì)過(guò)程。在該MMU結(jié)構(gòu)中,TLB采用叁個(gè)分離的TLB,TLB采用基于內(nèi)容查找的相聯(lián)存儲(chǔ)器并行查找,支持粗粒度為64KB和細(xì)粒度為4KB兩種頁(yè)面大小,采用多級(jí)分層頁(yè)表結(jié)構(gòu)映射地址空間,并詳細(xì)論述了四級(jí)頁(yè)表轉(zhuǎn)換過(guò)程,TLB結(jié)構(gòu)組織等。該MMU結(jié)構(gòu)將作為該處理器存儲(chǔ)系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)的一個(gè)重要組成部分。
（2）本文研究方法
調(diào)查法：該方法是有目的、有系統(tǒng)的搜集有關(guān)研究對(duì)象的具體信息。
觀(guān)察法：用自己的感官和輔助工具直接觀(guān)察研究對(duì)象從而得到有關(guān)信息。
實(shí)驗(yàn)法：通過(guò)主支變革、控制研究對(duì)象來(lái)發(fā)現(xiàn)與確認(rèn)事物間的因果關(guān)系。
文獻(xiàn)研究法：通過(guò)調(diào)查文獻(xiàn)來(lái)獲得資料，從而全面的、正確的了解掌握研究方法。
實(shí)證研究法：依據(jù)現(xiàn)有的科學(xué)理論和實(shí)踐的需要提出設(shè)計(jì)。
定性分析法：對(duì)研究對(duì)象進(jìn)行“質(zhì)”的方面的研究，這個(gè)方法需要計(jì)算的數(shù)據(jù)較少。
定量分析法：通過(guò)具體的數(shù)字，使人們對(duì)研究對(duì)象的認(rèn)識(shí)進(jìn)一步精確化。
跨學(xué)科研究法：運(yùn)用多學(xué)科的理論、方法和成果從整體上對(duì)某一課題進(jìn)行研究。
功能分析法：這是社會(huì)科學(xué)用來(lái)分析社會(huì)現(xiàn)象的一種方法，從某一功能出發(fā)研究多個(gè)方面的影響。
模擬法：通過(guò)創(chuàng)設(shè)一個(gè)與原型相似的模型來(lái)間接研究原型某種特性的一種形容方法。
三、粉煤灰黏稠劑在防滅火技術(shù)中的應(yīng)用（論文提綱范文）
（1）蒙脫土類(lèi)雙網(wǎng)絡(luò)復(fù)合凝膠的制備及防滅火特性研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 緒論 |
| 1.1 研究背景及意義 |
| 1.2 國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 煤自燃機(jī)理研究 |
| 1.2.2 礦井防滅火技術(shù)研究 |
| 1.2.3 防滅火凝膠的分類(lèi)及作用機(jī)理 |
| 1.2.4 提出問(wèn)題 |
| 1.3 研究?jī)?nèi)容與技術(shù)路線(xiàn) |
| 1.3.1 研究?jī)?nèi)容 |
| 1.3.2 技術(shù)路線(xiàn) |
| 第2章 蒙脫土類(lèi)雙網(wǎng)絡(luò)復(fù)合凝膠的制備及配比優(yōu)化 |
| 2.1 蒙脫土類(lèi)雙網(wǎng)絡(luò)復(fù)合凝膠的原料及其性質(zhì) |
| 2.1.1 雙網(wǎng)絡(luò)凝膠基料 |
| 2.1.2 雙網(wǎng)絡(luò)凝膠交聯(lián)方式 |
| 2.1.3 蒙脫土材料 |
| 2.2 蒙脫土類(lèi)雙網(wǎng)絡(luò)復(fù)合凝膠的制備過(guò)程 |
| 2.2.1 實(shí)驗(yàn)原料 |
| 2.2.2 實(shí)驗(yàn)設(shè)備及儀器 |
| 2.2.3 蒙脫土類(lèi)雙網(wǎng)絡(luò)復(fù)合凝膠制備過(guò)程 |
| 2.3 蒙脫土類(lèi)雙網(wǎng)絡(luò)復(fù)合凝膠的配比及優(yōu)化實(shí)驗(yàn) |
| 2.3.1 正交試驗(yàn)設(shè)計(jì)方法 |
| 2.3.2 正交表極差計(jì)算方法 |
| 2.3.3 膠凝時(shí)間測(cè)定實(shí)驗(yàn) |
| 2.3.4 凝膠滲透率測(cè)定實(shí)驗(yàn) |
| 2.4 本章小結(jié) |
| 第3章 蒙脫土類(lèi)雙網(wǎng)絡(luò)復(fù)合凝膠特性評(píng)價(jià) |
| 3.1 凝膠粘度測(cè)試 |
| 3.1.1 凝膠粘度測(cè)定方法 |
| 3.1.2 原材料濃度對(duì)凝膠粘度的影響 |
| 3.1.3 硼酸濃度對(duì)凝膠粘度的影響 |
| 3.2 凝膠強(qiáng)度測(cè)試 |
| 3.2.1 凝膠強(qiáng)度測(cè)試方法 |
| 3.2.2 凝膠強(qiáng)度測(cè)試結(jié)果及分析 |
| 3.3 凝膠保水性能測(cè)試 |
| 3.3.1 凝膠保水性測(cè)試方法 |
| 3.3.2 凝膠保水性測(cè)試結(jié)果及分析 |
| 3.4 凝膠熱穩(wěn)定性 |
| 3.4.1 熱穩(wěn)定性測(cè)試方法 |
| 3.4.2 熱穩(wěn)定性測(cè)試結(jié)果及分析 |
| 3.4.3 蒙脫土用量對(duì)凝膠熱穩(wěn)定性的影響 |
| 3.5 本章小結(jié) |
| 第4章 蒙脫土類(lèi)雙網(wǎng)絡(luò)復(fù)合凝膠的防滅火性能研究 |
| 4.1 實(shí)驗(yàn)煤樣選擇和制備 |
| 4.1.1 實(shí)驗(yàn)煤樣的選取 |
| 4.1.2 煤樣工業(yè)分析和元素分析 |
| 4.1.3 復(fù)合凝膠處理煤樣的制備 |
| 4.2 阻化性能測(cè)定實(shí)驗(yàn) |
| 4.2.1 實(shí)驗(yàn)儀器 |
| 4.2.2 實(shí)驗(yàn)過(guò)程 |
| 4.2.3 標(biāo)志性氣體釋放規(guī)律 |
| 4.2.4 煤自燃過(guò)程中凝膠抑制率趨勢(shì)分析 |
| 4.2.5 交叉點(diǎn)溫度變化特性 |
| 4.3 煤自燃過(guò)程質(zhì)量和熱量變化測(cè)定實(shí)驗(yàn)(TG-DSC) |
| 4.3.1 實(shí)驗(yàn)儀器 |
| 4.3.2 實(shí)驗(yàn)過(guò)程 |
| 4.3.3 質(zhì)量和熱量變化特性分析 |
| 4.3.4 熱動(dòng)力學(xué)特性研究 |
| 4.4 活性官能團(tuán)測(cè)定實(shí)驗(yàn)(FTIR) |
| 4.4.1 實(shí)驗(yàn)儀器 |
| 4.4.2 實(shí)驗(yàn)過(guò)程 |
| 4.4.3 實(shí)驗(yàn)結(jié)果與討論 |
| 4.5 本章小結(jié) |
| 第5章 蒙脫土類(lèi)雙網(wǎng)絡(luò)復(fù)合凝膠的防滅火機(jī)理探討 |
| 5.1 復(fù)合凝膠的阻化機(jī)制探討 |
| 5.1.1 實(shí)驗(yàn)過(guò)程 |
| 5.1.2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果與討論 |
| 5.1.3 復(fù)合凝膠阻化機(jī)理 |
| 5.2 雙網(wǎng)絡(luò)凝膠和復(fù)合凝膠滅火對(duì)比實(shí)驗(yàn) |
| 5.2.1 實(shí)驗(yàn)過(guò)程及方法 |
| 5.2.2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果與分析 |
| 5.2.3 凝膠滅火機(jī)理 |
| 5.3 本章小結(jié) |
| 第6章 結(jié)論及展望 |
| 6.1 結(jié)論 |
| 6.2 不足與展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 攻讀學(xué)位期間取得的科研成果 |
| 致謝 |
（2）高價(jià)態(tài)金屬離子交聯(lián)凝膠的防滅火特性研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 緒論 |
| 1.1 選題背景及選題意義 |
| 1.2 國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 煤自燃防治技術(shù)研究 |
| 1.2.2 煤自燃防滅火膠體研究 |
| 1.2.3 聚合物凝膠 |
| 1.3 問(wèn)題的提出 |
| 1.4 研究?jī)?nèi)容與技術(shù)路線(xiàn) |
| 1.4.1 研究?jī)?nèi)容 |
| 1.4.2 技術(shù)路線(xiàn) |
| 第2章 兩種高價(jià)態(tài)金屬離子交聯(lián)凝膠的制備及其配比優(yōu)化 |
| 2.1 聚合物凝膠形成過(guò)程 |
| 2.2 實(shí)驗(yàn)部分 |
| 2.2.1 實(shí)驗(yàn)材料的選擇 |
| 2.2.2 凝膠的制備 |
| 2.3 性能測(cè)試 |
| 2.3.1 成膠時(shí)間的測(cè)定 |
| 2.3.2 粘度測(cè)試 |
| 2.3.3 凝膠的熱穩(wěn)定性測(cè)試 |
| 2.4 結(jié)果分析 |
| 2.4.1 凝膠成膠時(shí)間 |
| 2.4.2 凝膠粘度變化 |
| 2.4.3 熱穩(wěn)定性 |
| 2.5 本章小結(jié) |
| 第3章 兩種高價(jià)態(tài)金屬聚合物凝膠阻燃性能對(duì)比 |
| 3.1 煤樣選取 |
| 3.2 CMC/AlCit凝膠和CMC/ZrCit凝膠的阻化性能對(duì)比 |
| 3.2.1 實(shí)驗(yàn)裝置 |
| 3.2.2 實(shí)驗(yàn)條件及方法 |
| 3.2.3 凝膠對(duì)煤自燃過(guò)程標(biāo)志性氣體的影響 |
| 3.2.4 凝膠對(duì)煤自燃過(guò)程交叉溫度點(diǎn)的影響 |
| 3.2.5 凝膠對(duì)煤自燃過(guò)程活化能的影響 |
| 3.2.6 小型實(shí)驗(yàn)爐滅火實(shí)驗(yàn) |
| 3.3 結(jié)果分析 |
| 3.3.1 標(biāo)志性氣體 |
| 3.3.2 交叉點(diǎn)溫度 |
| 3.3.3 活化能 |
| 3.3.4 滅火效果 |
| 3.4 本章小結(jié) |
| 第4章 兩種高價(jià)態(tài)金屬聚合物凝膠對(duì)煤自燃質(zhì)量及熱量的影響 |
| 4.1 凝膠對(duì)煤自燃過(guò)程質(zhì)量及熱量的比較 |
| 4.1.1 實(shí)驗(yàn)裝置 |
| 4.1.2 實(shí)驗(yàn)方法 |
| 4.2 結(jié)果分析 |
| 4.2.1 TG-DTG曲線(xiàn)特征 |
| 4.2.2 DSC分析 |
| 4.3 本章小結(jié) |
| 第5章 兩種高價(jià)態(tài)金屬離子交聯(lián)凝膠對(duì)煤中主要官能團(tuán)的影響 |
| 5.1 實(shí)驗(yàn)方法 |
| 5.1.1 實(shí)驗(yàn)系統(tǒng) |
| 5.1.2 實(shí)驗(yàn)步驟 |
| 5.2 原煤中主要官能團(tuán)及其分布 |
| 5.2.1 傅里葉紅外光譜圖 |
| 5.2.2 煤中主要官能團(tuán) |
| 5.3 結(jié)果分析 |
| 5.3.1 脂肪烴類(lèi)變化規(guī)律 |
| 5.3.2 含氧官能團(tuán)變化規(guī)律 |
| 5.4 本章小結(jié) |
| 第6章 結(jié)論與展望 |
| 6.1 結(jié)論 |
| 6.2 展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 攻讀學(xué)位期間取得的科研成果 |
| 致謝 |
（3）小煤柱條件下煤自燃阻化封堵材料研究（論文提綱范文）
| 致謝 |
| 摘要 |
| Abstract |
| 變量注釋表 |
| 1 緒論 |
| 1.1 選題背景及意義(Background and Significance) |
| 1.2 國(guó)內(nèi)外研究綜述(Research Status) |
| 1.3 存在問(wèn)題及不足(Problems and Deficiency) |
| 1.4 主要研究?jī)?nèi)容(Main Research Contents) |
| 1.5 研究方法及技術(shù)路線(xiàn)(Research Methods and Technical Route) |
| 2 小煤柱應(yīng)力演化規(guī)律及對(duì)災(zāi)害區(qū)域的影響研究 |
| 2.1 小煤柱內(nèi)部應(yīng)力及塑性損傷范圍演化規(guī)律(Stress and Plastic Damage Range Evolutions of Small Coal Pillar) |
| 2.2 小煤柱裂隙發(fā)育對(duì)瓦斯與煤自燃災(zāi)害的影響規(guī)律(Influence of Small Coal Pillar Crack Development on the Compound Disaster of Gas and Coal Spontaneous Combustion) |
| 2.3 小煤柱及鄰近老空區(qū)注漿加固封堵必要性研究(Necessity of Reinforcement and Sealing by Grouting For the Small Coal Pillar and the Adjacent Goaf) |
| 2.4 本章小結(jié)(Summary of this Chapter) |
| 3 阻化封堵材料優(yōu)選與制備研究 |
| 3.1 物理阻化基礎(chǔ)骨料優(yōu)選與性能測(cè)試(Optimization and Performance Test of the Physical Inhibiting Basic Aggregate) |
| 3.2 受阻酚類(lèi)協(xié)效抗氧劑的阻化機(jī)理與復(fù)配(Inhibiting Mechanism and Compounding of Hindered Phenolic Synergistic Antioxidant) |
| 3.3 阻化封堵材料的優(yōu)選制備(Optimization and Preparation of the Synergistic Inhibiting and Sealing Material) |
| 3.4 本章小結(jié)(Summary of this Chapter) |
| 4 阻化封堵材料抑制煤自燃性能實(shí)驗(yàn)研究 |
| 4.1 煤中自由基來(lái)源及檢測(cè)技術(shù)(Sources and Detection Technique of Free Radicals in Coal) |
| 4.2 原煤與阻化煤樣自燃過(guò)程自由基演化測(cè)試(Test on Free Radical Evolutions During Spontaneous Combustion of Raw Coal and Inhibited Coal) |
| 4.3 煤中官能團(tuán)種類(lèi)及檢測(cè)技術(shù)(Types and Detection Technique of Functional Groups in Coal) |
| 4.4 原煤與阻化煤樣自燃過(guò)程中官能團(tuán)的演變測(cè)試(Test on Functional Group Evolutions During Spontaneous Combustion of Raw Coal and Inhibited Coal) |
| 4.5 原煤與阻化煤樣自燃過(guò)程標(biāo)志性氣體演化實(shí)驗(yàn)(Experiments on Indicator Gas Evolutions During Spontaneous Combustion of Raw Coal and Inhibited Coal) |
| 4.6 本章小結(jié)(Summary of this Chapter) |
| 5 阻化封堵材料密封堵漏性能實(shí)驗(yàn)研究 |
| 5.1 阻化封堵材料裂隙發(fā)育的宏微觀(guān)特征(Macroscopic and Microscopic Characteristics of Crack Development in the Inhibiting and Sealing Material) |
| 5.2 阻化封堵材料滲透性能測(cè)試(Test on the Permeability of the Inhibiting and Sealing Material) |
| 5.3 阻化封堵材料堵漏風(fēng)性能研究(Test on the Air Leakage Sealing Performance of the Inhibiting and Sealing Material) |
| 5.4 本章小結(jié)(Summary of this Chapter) |
| 6 阻化封堵材料現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用試驗(yàn)研究 |
| 6.1 工程概況(Project Overview) |
| 6.2 關(guān)鍵技術(shù)研究(Research on the Key Techniques) |
| 6.3 封堵與阻化效果考察(Investigation of the Inhibiting and Sealing Effects) |
| 6.4 本章小結(jié)(Summary of this Chapter) |
| 7 結(jié)論及展望 |
| 7.1 主要研究結(jié)論(Main Conclusions) |
| 7.2 主要?jiǎng)?chuàng)新點(diǎn)(Main Innovations) |
| 7.3 研究展望(Research Prospects) |
| 參考文獻(xiàn) |
| 作者簡(jiǎn)歷 |
| 學(xué)位論文數(shù)據(jù)集 |
（4）礦用高水膠嚢材料防滅火性能實(shí)驗(yàn)研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 1 緒論 |
| 1.1 研究背景及意義 |
| 1.1.1 研究背景 |
| 1.1.2 研究意義 |
| 1.2 國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 煤自燃機(jī)理研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.2 礦井防滅火材料研究現(xiàn)狀 |
| 1.3 研究?jī)?nèi)容及與技術(shù)路線(xiàn) |
| 1.3.1 研究?jī)?nèi)容 |
| 1.3.2 技術(shù)路線(xiàn) |
| 2 高水膠囊的制備及基料配比優(yōu)選 |
| 2.1 原材料及其性質(zhì) |
| 2.2 高水膠囊的制備原理及指標(biāo)優(yōu)選 |
| 2.2.1 制備原理 |
| 2.2.2 原料及儀器 |
| 2.2.3 性能優(yōu)選指標(biāo) |
| 2.3 高水膠囊基料配比優(yōu)選 |
| 2.3.1 制備過(guò)程 |
| 2.3.2 材料摻量對(duì)高水膠囊成型時(shí)間的影響 |
| 2.3.3 實(shí)驗(yàn)結(jié)果及分析 |
| 2.3.4 高水膠囊的選型 |
| 2.4 高水膠囊的影響因素分析 |
| 2.4.1 溫度的影響 |
| 2.4.2 pH的影響 |
| 2.5 本章小結(jié) |
| 3 高水膠囊對(duì)煤自燃的阻化性能研究 |
| 3.1 高水膠囊耐熱性測(cè)試 |
| 3.2 封堵承壓和膠結(jié)性能研究 |
| 3.2.1 封堵承壓性能 |
| 3.2.2 膠結(jié)性能 |
| 3.3 高水膠囊對(duì)煤自燃阻化性能測(cè)試 |
| 3.3.1 程序升溫實(shí)驗(yàn)裝置及原理 |
| 3.3.2 高水膠囊對(duì)標(biāo)志性氣體的影響 |
| 3.4 高水膠囊對(duì)煤自燃特征溫度和活化能的影響 |
| 3.4.1 熱重實(shí)驗(yàn) |
| 3.4.2 實(shí)驗(yàn)過(guò)程及結(jié)果分析 |
| 3.4.3 氧化動(dòng)力學(xué)分析 |
| 3.5 高水膠囊對(duì)煤中官能團(tuán)的影響 |
| 3.5.1 紅外光譜實(shí)驗(yàn) |
| 3.5.2 實(shí)驗(yàn)過(guò)程及結(jié)果分析 |
| 3.6 本章小結(jié) |
| 4 高水膠囊的滅火性能研究 |
| 4.1 小型滅火實(shí)驗(yàn) |
| 4.1.1 實(shí)驗(yàn)裝置和方法 |
| 4.1.2 實(shí)驗(yàn)現(xiàn)象和結(jié)果分析 |
| 4.2 中型滅火實(shí)驗(yàn) |
| 4.2.1 實(shí)驗(yàn)系統(tǒng) |
| 4.2.2 實(shí)驗(yàn)過(guò)程 |
| 4.2.3 具體步驟 |
| 4.2.4 結(jié)果分析 |
| 4.3 本章小結(jié) |
| 5 結(jié)論及展望 |
| 5.1 主要結(jié)論 |
| 5.2 研究展望 |
| 致謝 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 附錄 |
（5）微膠囊阻化劑懸浮漿體制備及其管道輸送特性研究（論文提綱范文）
| 致謝 |
| 摘要 |
| abstract |
| 變量注釋表 |
| 1 緒論 |
| 1.1 研究背景及意義 |
| 1.2 國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.3 研究?jī)?nèi)容及技術(shù)路線(xiàn) |
| 2 微膠囊阻化劑制備及性能測(cè)試 |
| 2.1 微膠囊阻化劑材料選擇 |
| 2.2 微膠囊阻化劑阻化性能測(cè)試 |
| 2.3 本章小結(jié) |
| 3 微膠囊阻化劑在管道運(yùn)輸過(guò)程中性能測(cè)試 |
| 3.1 管道運(yùn)輸過(guò)程中的仿真模擬 |
| 3.2 管道運(yùn)輸過(guò)程中的實(shí)驗(yàn)分析 |
| 3.3 本章小結(jié) |
| 4 微膠囊阻化劑用于懸浮漿體發(fā)泡性能研究 |
| 4.1 微膠囊阻化劑發(fā)泡實(shí)驗(yàn)方案 |
| 4.2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果分析 |
| 4.3 本章小結(jié) |
| 5 全文結(jié)論與展望 |
| 5.1 主要結(jié)論 |
| 5.2 本文創(chuàng)新點(diǎn) |
| 5.3 不足與展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 作者簡(jiǎn)歷 |
| 學(xué)位論文數(shù)據(jù)集 |
（6）覆膜氣化爐渣復(fù)合凝膠防滅火實(shí)驗(yàn)研究（論文提綱范文）
| 致謝 |
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 緒論 |
| 1.1 研究背景及意義 |
| 1.2 國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.3 研究目標(biāo)與內(nèi)容 |
| 2 覆膜氣化爐渣復(fù)合凝膠制備及影響因素分析 |
| 2.1 復(fù)合凝膠原料及其理化性質(zhì) |
| 2.2 覆膜氣化爐渣復(fù)合凝膠的制備 |
| 2.3 覆膜氣化爐渣復(fù)合凝膠配方初步篩選及保水性影響因素分析 |
| 2.4 氣化爐渣復(fù)合凝膠覆膜前后的對(duì)比 |
| 2.5 本章小結(jié) |
| 3 覆膜氣化爐渣復(fù)合凝膠阻燃堵漏性能測(cè)定 |
| 3.1 復(fù)合凝膠的阻化性能 |
| 3.2 復(fù)合凝膠的熱穩(wěn)定性 |
| 3.3 復(fù)合凝膠的堵漏性能 |
| 3.4 復(fù)合凝膠滅火實(shí)驗(yàn) |
| 3.5 覆膜氣化爐渣復(fù)合凝膠配方優(yōu)選 |
| 3.6 本章小結(jié) |
| 4 覆膜氣化爐渣復(fù)合凝膠與幾種礦用防滅火凝膠性能比較 |
| 4.1 用于對(duì)比實(shí)驗(yàn)的防滅火凝膠 |
| 4.2 保水性能對(duì)比 |
| 4.3 阻化性能對(duì)比 |
| 4.4 滅火性能對(duì)比 |
| 4.5 本章小結(jié) |
| 5 結(jié)論 |
| 5.1 全文總結(jié) |
| 5.2 主要?jiǎng)?chuàng)新點(diǎn) |
| 5.3 研究展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 作者簡(jiǎn)歷 |
| 學(xué)位論文數(shù)據(jù)集 |
（7）蒙西礦區(qū)黃砂灌漿成膠原理及配比實(shí)驗(yàn)研究（論文提綱范文）
| 1 骨料成分分析 |
| 1.1 黃砂成分分析 |
| 1.2 黃土成分分析 |
| 2 成膠原理分析 |
| 2.1 懸浮劑成分分析 |
| 2.2 膠凝劑成分分析 |
| 2.3 復(fù)合膠體成膠原理分析 |
| 3 懸砂膠體制備實(shí)驗(yàn) |
| 3.1 使用懸浮劑配制黃砂砂漿 |
| 3.2 使用懸浮劑和膠凝劑配制黃砂復(fù)合膠體 |
| 4 結(jié)論 |
（8）加熱驅(qū)動(dòng)下干冰相變模擬采空區(qū)防滅火技術(shù)實(shí)驗(yàn)研究（論文提綱范文）
| 致謝 |
| 摘要 |
| abstract |
| 1 緒論 |
| 1.1 研究背景與意義 |
| 1.2 國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.3 研究?jī)?nèi)容與技術(shù)路線(xiàn) |
| 2 干冰防滅火基本理論 |
| 2.1 干冰的理化性質(zhì) |
| 2.2 干冰的防滅火機(jī)理及滅火特點(diǎn) |
| 2.3 干冰的發(fā)展前景與生產(chǎn) |
| 3 干冰相變實(shí)驗(yàn)研究 |
| 3.1 實(shí)驗(yàn)?zāi)Ｐ偷拇罱?/td> |
| 3.2 干冰升華實(shí)驗(yàn) |
| 3.3 干冰升華速率研究 |
| 3.4 干冰升華吸熱量研究 |
| 3.5 干冰升華結(jié)果分析 |
| 3.6 本章小結(jié) |
| 4 干冰加熱裝置 |
| 4.1 干冰加熱裝置的設(shè)計(jì)與制作 |
| 4.2 加熱驅(qū)動(dòng)理論分析 |
| 4.3 防凍裝置 |
| 4.4 本章小結(jié) |
| 5 加熱驅(qū)動(dòng)下數(shù)值模擬實(shí)驗(yàn)研究 |
| 5.1 FLUENT軟件簡(jiǎn)介計(jì)算流體軟件 |
| 5.2 不同注水工況模擬實(shí)驗(yàn)研究 |
| 5.3 加熱驅(qū)動(dòng)下干冰完全升華的數(shù)值模擬實(shí)驗(yàn)研究 |
| 5.4 結(jié)果對(duì)比與分析 |
| 5.5 本章小結(jié) |
| 6 結(jié)論與展望 |
| 6.1 結(jié)論 |
| 6.2 展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 作者簡(jiǎn)歷 |
| 學(xué)位論文數(shù)據(jù)集 |
（9）粉煤灰稠化膠體的制備及防滅火特性研究（論文提綱范文）
| 致謝 |
| 摘要 |
| abstract |
| 變量注釋表 |
| 1 緒論 |
| 1.1 研究背景及意義 |
| 1.2 國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.3 研究目標(biāo)與研究?jī)?nèi)容 |
| 2 粉煤灰稠化膠體實(shí)驗(yàn)制備 |
| 2.1 粉煤灰稠化膠體原材料分析 |
| 2.2 稠化劑原料配比研究 |
| 2.3 粉煤灰稠化膠體制備 |
| 2.4 不同量的粉煤灰對(duì)粉煤灰稠化膠體懸浮特性的影響 |
| 2.5 溫度對(duì)粉煤灰稠化膠體懸浮特性的影響 |
| 2.6 PH值對(duì)粉煤灰稠化膠體懸浮穩(wěn)定性的影響 |
| 2.7 粉煤灰稠化膠體對(duì)粉煤灰顆粒的懸浮機(jī)理 |
| 2.8 本章小結(jié) |
| 3 粉煤灰稠化膠體流變特性 |
| 3.1 流體的基本特征 |
| 3.2 粉煤灰稠化膠體的穩(wěn)態(tài)流變規(guī)律研究 |
| 3.3 溫度變化對(duì)粉煤灰稠化膠體流變特性的影響 |
| 3.4 粉煤灰稠化膠體在管路運(yùn)輸中的流動(dòng)特性 |
| 3.5 本章小結(jié) |
| 4 粉煤灰稠化膠體防滅火特性 |
| 4.1 粉煤灰稠化膠體的保濕性能 |
| 4.2 粉煤灰稠化膠體堵漏風(fēng)特性 |
| 4.3粉煤灰稠化膠體的阻化性能實(shí)驗(yàn) |
| 4.4 粉煤灰稠化膠體對(duì)隱蔽煤火的降溫滅火性能 |
| 4.5 粉煤灰稠化膠體對(duì)采空區(qū)煤自燃防治應(yīng)用預(yù)案 |
| 4.6 本章小結(jié) |
| 5 結(jié)論與展望 |
| 5.1 主要結(jié)論 |
| 5.2 研究展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 作者簡(jiǎn)歷 |
| 學(xué)位論文數(shù)據(jù)集 |
（10）防治煤炭自燃的膠體泡沫理論及特性研究（論文提綱范文）
| 致謝 |
| 摘要 |
| abstract |
| 變量注釋表 |
| 1 緒論 |
| 1.1 研究背景及意義 |
| 1.2 國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.3 研究目標(biāo)與內(nèi)容 |
| 1.4 研究方法與技術(shù)路線(xiàn) |
| 2 高穩(wěn)定性膠體泡沫形成機(jī)理 |
| 2.1 水基泡沫的形成和衰變機(jī)理 |
| 2.2 泡沫氣/液界面穩(wěn)定方法 |
| 2.3 膠體泡沫形成過(guò)程 |
| 2.4 膠體泡沫液膜穩(wěn)定機(jī)制 |
| 2.5 本章小結(jié) |
| 3 膠體泡沫制備實(shí)驗(yàn)研究 |
| 3.1 發(fā)泡劑的研制 |
| 3.2 稠化劑的研制 |
| 3.3 交聯(lián)劑的研制 |
| 3.4 泡沫制備流程及制備系統(tǒng) |
| 3.5 膠體泡沫的實(shí)驗(yàn)制備 |
| 3.6 本章小結(jié) |
| 4 膠體泡沫交聯(lián)保水及成膜特性研究 |
| 4.1 泡沫交聯(lián)過(guò)程實(shí)驗(yàn)研究 |
| 4.2 膠體泡沫保水特性 |
| 4.3 膠體泡沫成膜性能 |
| 4.4 膠體泡沫覆蓋隔氧效果 |
| 4.5 本章小結(jié) |
| 5 膠體泡沫防滅火特性研究 |
| 5.1 膠體泡沫耐熱性能 |
| 5.2 膠體泡沫對(duì)煤低溫氧化的抑制特性 |
| 5.3 膠體泡沫對(duì)燃燒煤堆的滅火效果 |
| 5.4 本章小結(jié) |
| 6 膠體泡沫流變規(guī)律及滲流堆積特性研究 |
| 6.1 物質(zhì)的流變分類(lèi) |
| 6.2 膠體泡沫穩(wěn)態(tài)流變規(guī)律研究 |
| 6.3 膠體泡沫滲流堆積可視化試驗(yàn)?zāi)Ｐ?/td> |
| 6.4 膠體泡沫滲流堆積特性分析 |
| 6.5 本章小結(jié) |
| 7 膠體泡沫現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用研究 |
| 7.1 礦井概況 |
| 7.2 巖漿侵入導(dǎo)致大興礦煤自燃頻發(fā) |
| 7.3 膠體泡沫防治N2-708 工作面采空區(qū)煤自燃 |
| 7.4 本章小結(jié) |
| 8 總結(jié)及展望 |
| 8.1 主要結(jié)論 |
| 8.2 創(chuàng)新點(diǎn) |
| 8.3 展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 作者簡(jiǎn)歷 |
| 學(xué)位論文數(shù)據(jù)集 |
四、粉煤灰黏稠劑在防滅火技術(shù)中的應(yīng)用（論文參考文獻(xiàn)）
- [1]蒙脫土類(lèi)雙網(wǎng)絡(luò)復(fù)合凝膠的制備及防滅火特性研究[D]. 王婕. 太原理工大學(xué), 2021(01)
- [2]高價(jià)態(tài)金屬離子交聯(lián)凝膠的防滅火特性研究[D]. 梁擇文. 太原理工大學(xué), 2021(01)
- [3]小煤柱條件下煤自燃阻化封堵材料研究[D]. 鄭萬(wàn)成. 中國(guó)礦業(yè)大學(xué), 2021
- [4]礦用高水膠嚢材料防滅火性能實(shí)驗(yàn)研究[D]. 李傳省. 西安科技大學(xué), 2021(02)
- [5]微膠囊阻化劑懸浮漿體制備及其管道輸送特性研究[D]. 李亞穩(wěn). 中國(guó)礦業(yè)大學(xué), 2021
- [6]覆膜氣化爐渣復(fù)合凝膠防滅火實(shí)驗(yàn)研究[D]. 盧青子. 中國(guó)礦業(yè)大學(xué), 2021
- [7]蒙西礦區(qū)黃砂灌漿成膠原理及配比實(shí)驗(yàn)研究[J]. 姚海飛. 礦業(yè)安全與環(huán)保, 2020(05)
- [8]加熱驅(qū)動(dòng)下干冰相變模擬采空區(qū)防滅火技術(shù)實(shí)驗(yàn)研究[D]. 李季. 華北科技學(xué)院, 2020
- [9]粉煤灰稠化膠體的制備及防滅火特性研究[D]. 陳凱. 中國(guó)礦業(yè)大學(xué), 2020(01)
- [10]防治煤炭自燃的膠體泡沫理論及特性研究[D]. 史全林. 中國(guó)礦業(yè)大學(xué), 2019(04)
標(biāo)簽：阻化劑論文; 泡沫滅火系統(tǒng)論文; 微膠囊技術(shù)論文; 聚丙烯酰胺凝膠論文; 交聯(lián)反應(yīng)論文;