一、神華煤在鏈條爐上的燃燒與調整（論文文獻綜述）
傅叢,白向飛,丁華,陳文敏[1]（2019）在《我國動力用煤及煤化工領域對煤質的基本要求》文中研究說明鑒于我國產煤性質的復雜性以及動力用煤、煤化工領域對煤的基本特性要求各異,簡述發(fā)電等動力用煤、煉焦用煤、直接液化與間接液化及氣化用煤等現(xiàn)代煤化工領域對煤質的基本要求,并闡述生產蘭炭與電石及炭素材料等其他傳統(tǒng)煤化工項目對煤質的要求。發(fā)電煤粉鍋爐用煤需符合GB/T 75.62—2018中對產品等級與技術要求等相應規(guī)定;整體煤氣化聯(lián)合循環(huán)發(fā)電技術用煤需根據(jù)其所采用的氣化爐類型的不同而異,但對硫分無特別要求;鏈條鍋爐、水泥回轉窯用煤需分別符合GB/T 183.42—2018、GB/T 7563—2018規(guī)定,高爐噴吹用煤均要求低灰、低硫、低磷且滿足GB/T 18512相關規(guī)定;煉焦用煤須滿足低灰、低硫和低磷等基本要求,頂裝焦爐的入爐煤質量以平均Vdaf約26%～32%、Y值17mm～20mm為佳;直接液化用煤須滿足《直接液化用原料煤技術條件》（GB/T 23810）,間接液化所需煤種隨著氣化工藝和爐型的不同而有所不同;適合生產蘭炭的煤種有不黏煤、弱黏煤、長焰煤和年老褐煤等,生產電石的密閉爐用無煙煤Ad<7%、M1<2%。
陳立平[2]（2018）在《煤粉熱解調控及半焦富氧燃燒若干理論與試驗研究》文中指出在未來很長一段時間內,煤炭依然是我國最重要的能源,開展煤炭清潔高效利用技術的研究對我國能源安全與可持續(xù)發(fā)展有重要戰(zhàn)略意義。煤炭分級利用并耦合富氧燃燒的多聯(lián)產技術是一種新型的煤炭清潔利用技術,一方面能夠分級分質提取煤中高價值成分,同時又可對污染物、CO2等排放進行綜合控制。本文按照“煤粉固定床高溫熱解特性→煤粉沉降爐高溫熱解特性→熱解半焦著火特性研究→熱解半焦轉化過程形態(tài)及分子結構研究→熱解半焦富氧燃燒及燃燒模型開發(fā)→含半焦在內的多種燃料加壓富氧燃燒特性研究”的研究思路探索了煤粉熱解氣析出特性與組份調控方法、半焦不同轉化方式下的著火、燃燒、氣化特性以及相關理論與模型。采用高壓管式爐系統(tǒng)研究了煤粉在高溫、中速加熱、高壓條件下的煤粉固定床熱解氣生成特性;熱解溫度升高會導致熱解失重率增加,可從900oC時的33.6%升高至1100o C的36.6%;熱解壓力升高會導致熱解失重率下降,在10atm內降低幅度較大,高于10atm熱解失重率變化較小;熱解氣組份以H2和CO為主,CH4和CO2次之,C3H8和O2含量幾乎接近于零;H2、CO產率隨熱解溫度升高而增大,而CO2、CH4、C3H8產率隨熱解溫度升高而降低;熱解氣中各組分產率隨熱解壓力呈先增大后減小趨勢,在5atm左右達到最大值。基于高溫沉降爐系統(tǒng)研究了煤粉在高溫、快速加熱、連續(xù)給粉下的熱解氣生成規(guī)律以及多工況條件下熱解氣組份的定向調控特性,并對不同熱解溫度半焦進行理化特性表征,之后采用熱重對半焦反應動力學進行了深入探索;較長的顆粒停留時間、高熱解溫度、CO2氣氛、低顆粒濃度以及沿程局部加氧等均可以提升熱解氣產量,但會改變熱解氣組成;另外,熱解溫度越高,半焦膨脹越明顯,顆粒內部孔隙更加豐富,顆粒比表面積、孔容、孔徑均有顯著提升,但熱解溫度1000oC以上時,顆?？紫斗植疾町愝^小;進一步,采用Friedman法和AIC法獲得半焦轉化過程瞬時活化能分布,并從機理層面闡述了瞬時活化能分布中第二階段活化能可作為半焦本征活化能;半焦等溫轉化過程速率分布曲線峰值現(xiàn)象是半焦的固有特性,熱重試驗過程中氣體切換操作和顆粒溫度變化均會改變甚至掩蓋真實峰值點位置,并提出了合理的等溫熱重試驗方法;最后采用耦合隨機孔模型的本征反應模型及本征動力學參數(shù)較為準確地預測了半焦等溫轉化過程（最大轉化率偏差低于5%）。采用熱重和Hencken平焰燃燒器分別對半焦在低加熱速率、高加熱速率下的半焦著火機理、著火溫度等特性進行研究,并開發(fā)了耦合氣相反應的半焦單顆粒瞬態(tài)著火模型,從理論層面探索了溫度、氣氛、壓力等因素對半焦著火特性的影響;半焦在低加熱速率下發(fā)生非均相著火,并且改變加熱速率及氧氣濃度均不會影響半焦著火機理,但會影響著火溫度;半焦射流（高加熱速率著火）的著火模式為非均相著火,著火延遲距離以及著火延遲時間受煙氣溫度、氣氛、氧氣濃度、顆粒粒徑的影響較大;瞬態(tài)著火模型計算表明,半焦顆粒邊界層不會出現(xiàn)氣相火焰,半焦發(fā)生非均相著火,并且部分工況（如小粒徑、低氧氣濃度或者富氧氣氛）顆粒會不存在臨界溫度點,說明顆粒不會發(fā)生爆燃而進入顆粒溫度快速上升階段,計算得到的顆粒加熱時間能夠反應著火延遲現(xiàn)象,并且與射流著火延遲時間吻合。基于高壓管式爐系統(tǒng)和多種表征技術,研究了半焦在燃燒/氣化過程動力學控制區(qū)的形貌、粒徑、孔隙、分子結構等理化特性的演變過程,探討了壓力、氣氛等因素半焦理化特性演變的影響;對于單個半焦顆粒轉化過程,顆粒表面及內孔壁面會隨著轉化進行逐漸被消耗,光滑外表面變得粗燥,顆粒整體變得疏松,并可看到內孔孔隙壁面以及細小碎片,但顆粒骨架基本存在,粒徑變化較小,不會出現(xiàn)外表面灰分堆積現(xiàn)象,并且壓力和氣氛對顆粒表觀形貌沒有較大的影響;不過,隨著半焦轉化率升高,碎片增多,會使半焦顆粒粒徑分布朝著粒徑減小的方向移動,并且壓力升高后,碎片增多,進一步導致粒徑分布減小;氣氛和壓力對半焦孔隙變化有一定影響,半焦氣化時的中孔比表面積及孔容會顯著低于氧化過程中的相應值,并且氣化過程平均孔徑低于氧化過程的平均孔徑,另外,壓力對不同氣氛半焦轉化時的孔隙分布有不同的影響;氣氛和壓力對半焦分子結構變化有一定影響,CO2氣氛會延緩半焦轉化過程的石墨化進程,增加半焦反應活性,高壓也會弱化半焦的石墨化進程,但影響較小。隨后,基于半焦富氧燃燒特點,開發(fā)了耦合本征反應機理、內孔擴散、熱失活、灰層抑制、多化學反應等在內的本征煤焦反應模型,并采用該模型模擬單顆粒轉化過程以及爐內燃燒過程;之后進一步發(fā)展了半焦多反應協(xié)同作用下的粒徑直接計算模型（DCCD）以及灰層抑制模型,并成功應用于單顆粒燃燒及爐內顆粒群燃燒過程的預測;基于考慮多種化學反應（氧化和氣化）的本征煤焦反應模型分析了富氧燃燒中CO2氣化作用,發(fā)現(xiàn)由于氣化反應導致的燃盡率增加最高可達3.4%,并且會降低單顆粒反應過程中的顆粒溫度,但顆粒群燃燒時氣化作用則會增加顆粒整體溫度;基于DCCD模型,定量計算了富氧燃燒中氣化反應對顆粒粒徑以及表觀密度的降低程度,并發(fā)現(xiàn)氣化反應本身（碳的消耗以及對表觀密度降低）導致的燃盡率增幅強于顆粒溫度降低導致的燃盡率下降程度;另外,采用本征煤焦反應模型預測的沉降爐內煤粉空氣燃燒及富氧燃燒燃盡率偏差普遍低于3%,爐內部分測點溫度偏差低于50 K。最后,對目前較為先進的加壓富氧燃燒進行了CFD計算,發(fā)展了適用加壓富氧氣氛的半焦本征反應模型、輻射計算WSGG模型,并探討了壓力、煙氣循環(huán)型式、燃料對加壓富氧燃燒特性的影響;結果表明:壓力不會改變爐內的速度分布和溫度分布,但高壓下爐內整體溫度有所升高,另外,更高壓力顆粒各轉化階段持續(xù)時間縮短,焦炭非均相反應速率升高,焦炭氣化消耗占比增大;干、濕煙氣循環(huán)方式的變化不會改變速度以及溫度的空間分布,但濕煙氣循環(huán)由于含有較多的水蒸氣而導致爐內溫度升高,并且濕煙氣循環(huán)會降低顆粒各轉化階段的持續(xù)時間,同時也會提升焦炭氣化消耗占比;不同燃料加壓富氧燃燒時（干煤粉、水煤漿、干焦粉、水焦?jié){）,爐內速度及溫度的空間分布基本類似,但漿體燃料工況較干粉狀燃料工況的溫度降低幅度可達100K（水焦?jié){燃燒工況溫度最低）,漿體燃料轉化時水份蒸發(fā)階段耗時也會增加至10-2s量級,另外,焦炭氣化消耗占比隨燃料類型而變化,水焦?jié){燃料最低,干煤粉燃料最高。
何翔[3]（2017）在《煤及半焦的燃燒、破碎特性試驗研究》文中認為近年來,隨著我國經(jīng)濟的快速增長,能源消耗帶來的環(huán)境污染問題日益嚴重?；谖覈哪茉磧洮F(xiàn)狀,煤炭的高效清潔利用對于構建環(huán)境友好、可持續(xù)發(fā)展型社會具越來越重要的戰(zhàn)略意義。煤及半焦的燃燒特性直接影響能源利用的經(jīng)濟效益和環(huán)境效益,而其破碎特性則是制粉系統(tǒng)中必不可少的重要指標,影響煤粒破碎后的細度和均勻性,從而影響其經(jīng)濟效益和燃燒特性。本文選取錫盟褐煤、平莊褐煤、神華次煙煤和淮南煙煤四種典型煤種,在氣氛爐上熱解制取半焦。研究不同煤種和熱解終溫對工業(yè)分析、元素分析、發(fā)熱量、半焦產率、表面微觀形貌、孔隙特征、化學結構等理化特性的影響;利用TG-DSC-FTIR聯(lián)用技術研究煤及半焦的燃燒特性和氣體產物的組成和釋放過程,計算燃燒特征指數(shù)和反應動力學參數(shù);利用哈氏可磨儀研究不同煤種原煤及其半焦的可磨性以及熱解終溫對半焦可磨性的影響規(guī)律;利用馬爾文粒度儀對磨后的整體顆粒群和74μm以下的細粉進行粒度分布特性試驗,采用Ronsin-Rammler分布進行線性擬合,計算均勻度參數(shù)n和粗細度參數(shù)b,分析其與可磨性的內在聯(lián)系。試驗研究發(fā)現(xiàn),熱解使煤中大部分的水脫除,發(fā)熱量升高,部分揮發(fā)分析出,含氧官能團分解,橋鍵斷裂,縮合度升高,結構變疏松,表面出現(xiàn)裂紋和細縫,孔隙結構變發(fā)達。隨著熱解終溫的升高,O/C原子比下降,煤階升高,高于600℃時,發(fā)生熱縮聚反應,孔隙坍塌。熱解提質后,半焦的著火、燃燒特性變差,TG-DTG-DSC曲線向高溫區(qū)移動,半焦CO、CO2速釋放起始溫度明顯晚于原煤,且隨熱解溫度升高,其析出峰向高溫區(qū)移動。煤及半焦的破碎過程均以體積破碎為主,同時伴有表面破碎,體積粒度曲線呈單峰分布。不同煤種半焦的可磨性變化規(guī)律不盡相同,與其煤質特性有關。隨著熱解溫度的升高,半焦的可磨性先升高后降低,與孔隙變化規(guī)律保持一致。磨后整體顆粒群符合Ronsin-Rammler粒度分布,中值粒徑、特征參數(shù)n,b與可磨性具有較好的對應關系。74μ以下的細粉粒徑分布與煤種固有的破碎特性有關。
汪林杰[4]（2013）在《高效低NOX煤粉工業(yè)鍋爐在工業(yè)應用中的幾個關鍵技術研究》文中提出近年來，隨著我國經(jīng)濟的發(fā)展，能源消耗及污染物排放也在不斷上升，而我國燃煤工業(yè)鍋爐由于自身固有的特性而普遍存在運行效率低、污染物排放嚴重等問題。據(jù)2010年統(tǒng)計，工業(yè)鍋爐每年耗煤6.5億噸，向大氣排放的NOX約200萬噸、SO2約1000萬噸，因此傳統(tǒng)工業(yè)鍋爐技術升級已成為節(jié)能減排的重點工程。煤粉高效潔凈燃燒技術應用于工業(yè)鍋爐上可以較好地解決上述問題。上海某企業(yè)以自己廠內的一臺DHL20-1.25-AⅡ型鍋爐作為改造對象，在該型鍋爐上搭載了我校與該企業(yè)合作研發(fā)的高效低NOX煤粉燃燒器，建立了一套可滿足本企業(yè)車間生產的煤粉工業(yè)鍋爐系統(tǒng)。系統(tǒng)集成了原煤烘干、煤粉制備、煤粉運輸、煤粉接受和儲備、煤粉輸送、煤粉點火及燃燒、鍋爐換熱、煙氣凈化、煙氣排放、液態(tài)渣排放以及粉煤灰收集等單元，并與另一臺未改造的同型號鍋爐組成一用一備制為車間生產提供蒸汽。本文針對這套高效低NOX煤粉工業(yè)鍋爐在工業(yè)應用中涉及到幾個關鍵技術進行了探討和研究，包括全閉式煤粉制備技術、煤粉儲運技術以及煤粉燃燒器與鍋爐匹配等問題的研究。首先，本文針對原煤粉制備系統(tǒng)的運行效果進行了分析，并在其基礎上加裝了原煤烘干系統(tǒng)。結果表明：原煤烘干后有利于煤粉制備、儲存、輸送及燃燒。由于使用的煤粉制備系統(tǒng)是一套爐前供粉式制粉系統(tǒng)，無法適用于工業(yè)推廣，又將其改造為全閉式煤粉制備系統(tǒng)，采用集中供粉的方式。全閉式煤粉制備系統(tǒng)于2012年4月投入運行，生產了近千噸煤粉，由于在安裝過程中充分考慮了安全、環(huán)保因素，使得煤粉生產期間沒有發(fā)生任何安全事故，且車間環(huán)境衛(wèi)生一直保持良好，實際運行效果表明該系統(tǒng)達到了預期的目的。其次，為了與全閉式煤粉制備系統(tǒng)配套，實現(xiàn)煤粉的集中供應、儲備和輸送，需要為用戶研究煤粉的儲運技術，便于用戶安全接收和儲備煤粉，實現(xiàn)爐前連續(xù)、均勻、可控量地輸送煤粉。課題所研發(fā)的煤粉儲運系統(tǒng)借鑒了原煤粉儲運系統(tǒng)的工作流程，并采用了罐體內部充氣吹掃，罐體外部預熱保溫技術。罐體內部充氣既可以使煤粉與空氣充分接觸，增加罐體內煤粉的流動性，又可以對煤粉的下料輸送起到推動作用。此外，充氣氣流對罐體內壁吹掃，加大了煤粉結塊難度，而罐體外部預熱保溫又可以防止煤粉水分向罐體壁面遷移，從而有效改善煤粉結塊。實踐應用證明：采用該項技術后，系統(tǒng)的確能夠實現(xiàn)煤粉的連續(xù)、均勻、可控量地輸送，且系統(tǒng)的實際輸送能力大于其理論輸送能力。另外，煤粉在罐體內部的結塊現(xiàn)象得到了有效改善。最后，針對煤粉燃燒器與傳統(tǒng)DHL20-1.25-AⅡ型鍋爐的匹配問題進行了研究，包括煤粉燃燒器的安裝、煤粉燃燒器位置的調整以及空氣預熱器的改造等。研究結果表明：燃燒器的抬高需要改動前墻水冷壁，經(jīng)論證改造后，鍋爐能夠很好地實現(xiàn)工質自然循環(huán)；運行時避免了爐膛底部結渣、爐膛側墻損壞等現(xiàn)象；空氣預熱器經(jīng)過改造后，熱風溫度最高可達370℃，燃燒室溫度高達1600℃以上，煤粉燃燒強度高、燃燒穩(wěn)定性好，有效改善了噴燃器結渣、掛渣現(xiàn)象。高效低NOX煤粉工業(yè)鍋爐在上海某企業(yè)經(jīng)過了3年多的工業(yè)應用試驗，研究期間，經(jīng)過對系統(tǒng)不斷地優(yōu)化和改進，調整好的煤粉工業(yè)鍋爐系統(tǒng)很好地滿足了車間生產要求，已基本具備了工業(yè)化應用條件，展示了非常好的應用前景。
李社鋒[5]（2010）在《低揮發(fā)份劣質燃料循環(huán)流化床燃燒特性研究》文中研究表明能源緊缺、環(huán)境污染是整個人類社會面臨的兩個重大問題,低揮發(fā)份燃料的高效綜合利用日益受到重視。本文對多聯(lián)產半焦和石煤等低揮發(fā)份燃料的著火燃燒特性、CFB燃燒及污染物排放特性、循環(huán)流化床飛灰回燃特性進行了研究,從而為工業(yè)應用提供指導。采用SEM、氮吸附、壓汞、固體壓片紅外光譜相結合的方法研究了多聯(lián)產半焦的物理化學特性,結果表明：半焦和原煤相比,孔隙結構更發(fā)達,尤其是小尺度的大孔顯著增多；氫鍵締合的-OH或-NH、=CH等官能團減少,脂肪族CH、CH2和CH3減少,飽和酯、醛類、酮類、羧酸、烯烴、芳環(huán)及雜環(huán)化合物等物質減少,C-O基團化合物及乙烯類物質減少,甲基／亞甲基的數(shù)量比增大,含氧基團與芳香度含量之比降低。利用常壓、加壓熱天平研究了不同半焦的著火燃燒機理,結果表明：隨著熱解溫度或升溫速率的升高,半焦的著火溫度（Ti）升高,燃燒產物釋放特性指數(shù)（r）減小,燃燒穩(wěn)定性（Rw）降低,燃盡性能（Cb）提高,活化能（Ea）降低；隨著反應壓力的提高,半焦的著火溫度降低,燃燒產物釋放特性指數(shù)r增大,燃燒穩(wěn)定性提高,燃盡溫度先升后降,活化能先降后升,在壓力0.8MPa時燃盡溫度最高,活化能最低；粒徑增大,則半焦著火溫度升高,燃燒產物釋放特性指數(shù)增大,燃燒穩(wěn)定性先升后降,燃盡特性非單調變化,活化能非單調提高；焦煤比增大,則其著火溫度先降后升,燃燒產物釋放特性指數(shù)減小,燃燒穩(wěn)定性降低,燃盡性能提高,活化能升高。另外,DAEM模型計算結果顯示,半焦的活化能Ea隨著質量損失率的增加而降低。在小型CFB試驗臺上進行了半焦燃燒及污染物排放特性試驗,結果表明：焦煤比越大,S02、NO、N20的排放濃度越低；從850℃到940℃,隨著溫度的升高,NO排放量逐漸升高,N20排放量逐漸降低,但降低的趨勢變緩；提高過量空氣系數(shù)會導致NO、N20排放量增大；增大二次風率可降低NO、N20的排放；風量增大,爐膛煙氣表觀流速提高,NO排放濃度減小,N20排放濃度增大。針對有些循環(huán)流化床鍋爐存在飛灰含碳量高和石灰石利用率低的問題,進行了劣質燃料水活化飛灰回燃特性研究。飛灰回燃不僅可以降低飛灰含碳量,而且可以提高脫硫劑的利用率。本文在小型循環(huán)流化床實驗臺上進行了一系列的飛灰回燃試驗,研究了灰煤比（Ca/S比）、運行溫度、飛灰活化方式、循環(huán)倍率、表觀煙氣速度等因素對脫硫效率和飛灰含碳量的影響,尋求合理運行參數(shù),得到的試驗結果可以指導工業(yè)運行。在前入研究的基礎上,結合循環(huán)流化床流動特性、煤焦反應、污染物的生成與分解規(guī)律,建立了考慮飛灰再燃的CFB燃燒總體數(shù)學模型,并利用該模型對試驗工況進行了模擬,分析顯示計算結果與試驗結果基本吻合。同時,運用該模型對CFB燃燒進行了預測,得到了采用飛灰回燃時,CFB系統(tǒng)的運行特點,為工業(yè)生產提供理論依據(jù)。最后,對CFB焙燒石煤灰渣提釩進行了初步探索,在一臺小型流化床燃燒試驗臺上研究了不同配方灰渣料團的焙燒特性,著重考察了焙燒溫度、焙燒時間、表觀煙氣速度、添加劑種類對焙燒成球率的影響,并對飛灰、底渣、床料進行收集采樣,利用多種酸溶液對各種樣品浸取提釩,研究了焙燒溫度、焙燒時間、浸取方式對轉浸率的影響。結果表明：采用水泥為添加劑,溫度為930℃,焙燒時間為90 min,可得較高焙燒成球率和轉浸率,釩總回收率約為55.1%。
張傳名[6]（2009）在《低品位水煤漿成漿、燃燒特性研究及應用》文中研究說明水煤漿作為一種代油潔凈液體燃料,已在我國得到較廣泛的應用,取得了較好的代油、節(jié)能和環(huán)保效果。隨著我國經(jīng)濟的快速發(fā)展,作為主要能源的煤炭也將面臨緊張的供應狀況,特別是優(yōu)質煙煤。而傳統(tǒng)的水煤漿一般要求采用洗選精煤制備,這一方面限制了制漿煤種來源,另一方面提高了水煤漿的生產成本,使水煤漿在更大行業(yè)范圍和領域內推廣應用受到限制。因此,采用原煤或低品位燃料制備漿體燃料開始受到人們關注。燃料特性的差異將直接影響到它的成漿特性和燃燒特性,本文結合汕頭萬豐熱電廠220t/h燃油設計鍋爐改燒水煤漿項目,對低品位燃料在成漿特性、流變特性、燃燒特性、結渣特性等方面進行了詳細的試驗研究、理論分析和數(shù)值模擬。首先在實驗室對低揮發(fā)分煤的成漿特性和流變特性進行了詳細試驗研究,利用已有的4種添加劑,在濃度為65%-66%范圍時,低揮發(fā)分水煤漿粘度基本上能控制在1000Pa.s以下；MF型添加劑效果最好,最大成漿濃度可以達到66.49%。低揮發(fā)分水煤漿的流變特性均表現(xiàn)出明顯的“剪切變稀”,屬于假塑性流體。熱重和臥式爐試驗表明幾種低品位燃料燃燒過程相似,爐內燃燒溫度比較接近；低揮發(fā)分水煤漿和潞安煤泥水煤漿的著火溫度高于大同煙煤水煤漿,綜合燃燒性能以及燃燒前期的反應能力也比后者差。大同煙煤石油焦5比5混漿的燃燒特性和大同煙煤水煤漿接近；低揮發(fā)分水煤漿的結渣不嚴重而潞安煤泥水煤漿和大同煙煤石油焦5比5混漿相對較為嚴重。接著針對220t/h燃油設計鍋爐進行改燒水煤漿的設計,對改造中存在的難點和低品位水煤漿燃燒的特點進行分析并提出相應的技術措施,創(chuàng)新性提出了帶預燃室非對稱水煤漿燃燒器。燃燒試驗表明改造是成功的,低揮發(fā)分水煤漿在爐內燃燒穩(wěn)定,鍋爐各種參數(shù)能達到設計要求并滿足機組安全經(jīng)濟運行,在缺氧的情況下,燃燒效率和鍋爐效率分別達到97%和89%。排煙SO2濃度與燃油相比有較大幅度下降,NOx排放也在較低的水平。利用硅碳棒對爐內燃燒區(qū)域結渣過程進行研究,并對結渣棒上的灰渣進行XRD圖譜和SEM分析研究,結合單一煤灰成分結渣指標、模糊數(shù)學綜合評判模型以及基于屬性數(shù)學與聯(lián)系數(shù)學的結渣特性綜合模型進行結渣預測,表明低揮發(fā)分水煤漿屬中輕結渣,預測結果與結渣特性試驗結果相吻合。最后采用計算流體力學CFD數(shù)值模擬了220t/h鍋爐水煤漿燃燒過程和污染物排放規(guī)律,獲得了不同負荷以及高、中、低三種揮發(fā)分水煤漿的爐內流場分布、溫度場分布、氣氛場分布等規(guī)律,計算結果符合實際運行情況,和實驗數(shù)據(jù)驗證吻合較好,對水煤漿鍋爐的燃燒調整試驗和優(yōu)化設計有重要的指導意義。研究表明低品位水煤漿（低揮發(fā)分水煤漿、煤泥水煤漿、煙煤和石油焦混漿）成漿特性理想,采取適當?shù)募夹g措施能在鍋爐上溫度穩(wěn)定著火和燃燒,滿足機組安全經(jīng)濟運行。因此,研究開發(fā)并在燃油鍋爐上應用低品位水煤漿是可行性,有較好的社會和經(jīng)濟效益。
潘華引[7]（2008）在《動力配煤優(yōu)化燃燒特性及非線性預測研究》文中認為動力配煤是適合我國國情的一種潔凈煤技術,在上世紀80年代在我國部分大中城市得到應用。近年來,動力配煤技術在我國發(fā)展較快,特別在提高煤炭熱能利用率、加強燃煤設備安全性和可靠性以及降低燃煤污染物排放等領域有著廣泛的工程應用和較高的研究價值。本文首先借助熱天平實驗得到16種單煤以及48種配煤的熱天平曲線,從而求出各個煤樣著火溫度和活化能,針對目前配煤燃燒特性難以預測的現(xiàn)狀,結合上述煤樣的工業(yè)分析和元素分析數(shù)據(jù),分別對煤樣著火溫度和活化能作了相關性分析,發(fā)現(xiàn)分析基水分Mad、揮發(fā)分Vad、固定碳FCad、低位發(fā)熱量Qnet,ad和氧Oad五種性質因子與煤樣動力學燃燒特性有較強的相關性。然后分別以著火溫度和活化能為輸出量建立3層BP人工神經(jīng)網(wǎng)絡模型,經(jīng)過網(wǎng)絡訓練得到對著火溫度預測的平均相對誤差為1.22%,對活化能預測的平均相對誤差為3.89%。其次,以我國典型的高熱值、低灰分、易結渣的神華煤和大同煤為主要研究對象,分別選擇高灰熔點的準格爾煤和澳洲煤以不同的重量比例組成配煤,研究表明,配煤孔隙分形維數(shù)隨單煤比例呈現(xiàn)出單調變化規(guī)律,并且與比表面積和比孔容積的變化規(guī)律基本一致。結合沉降爐燃燒實驗結果,發(fā)現(xiàn)當配煤煤樣分形維數(shù)由2.426逐漸增加到2.451、2.482和2.532時,其著火溫度由882℃逐漸減少到783℃、587℃和462℃,其飛灰含碳量由4.81%逐漸減小到3.62%、2.83%和1.83%。說明配煤的分形維數(shù)越大則越容易著火和燃盡。最后,以工程實際為例,將浙江大學開發(fā)的配煤專家系統(tǒng)運用于韶關發(fā)電廠經(jīng)濟配煤項目,針對韶關發(fā)電廠的常用來煤和目標煤種特性要求,給出了2組分的11種配比方案,在沉降爐上研究了不同煤種以不同比例混合得到的配煤著火、燃燒以及燃盡特性。發(fā)現(xiàn)提高爐壁溫度和熱風溫度以及減小煤粉細度都是促進無煙煤著火和燃盡的有效手段。對于配煤“M0007煤25%+M0011煤75%”,在標準工況下,僅改變爐壁溫度,當爐壁溫度從1100℃增加到1200℃和1300℃,著火距離從400mm減小到300mm和280mm,飛灰含碳量從9.09%降低到6.60%和1.17%。對于熱風溫度以及煤粉細度的改變呈現(xiàn)出相似的規(guī)律。
余學海[8]（2008）在《神華煤水煤漿成漿特性的優(yōu)化方法、模型預測及改性機理研究》文中研究指明水煤漿是從70年代石油危機中發(fā)展起來的一種新型、清潔的以煤代油的燃料,該技術的應用不僅給燃油企業(yè)帶來明顯的經(jīng)濟效益,同時對我國節(jié)約和替代石油資源、優(yōu)化和改善能源結構,起到非常重要的作用。水煤漿作為一種復雜的多級分散懸浮體系,影響其成漿特性和流變特性的因素復雜而眾多。水煤漿的制備是水煤漿技術的關鍵,對其進行研究具有重要的實際意義。本文首先簡要分析了影響煤成漿的各種因素及其影響機理,如煤質特性、制備工藝、粒度分布、添加劑種類和添加量及其它因素。同時對改善煤成漿特性的方法進行了探討,如低溫熱改性、配煤成漿、粒度級配技術、超聲波技術、微波處理技術、電磁場磁化技術、高壓熱水處理技術。然后對六種典型氣化煤的成漿特性進行了試驗研究,找到了與煤種相適宜的添加劑種類、最佳添加劑用量和最大成漿濃度,分析了各種煤的孔隙結構、煤質成分對成漿濃度的影響。由于神華煤難以制成高濃度水煤漿,本文通過正交試驗,采用SAS軟件進行回歸分析,得到回歸方程,再通過計算機程序優(yōu)化,獲得了較好的粒度級配分布和添加劑用量。試驗驗證優(yōu)化能夠較好的提高煤的成漿特性,最高濃度從59.51%提高到62.76%,穩(wěn)定性和流動性都有較大的改善。在此基礎上進行SAS全回歸優(yōu)化和非線性回歸優(yōu)化,得到了更好的相關系數(shù)和更佳的粒度分布范圍,濃度與經(jīng)過正交試驗優(yōu)化的結果相比提高了0.29%。對六種煤進行R-R模型級配和Alfred模型級配制漿,比較兩種級配漿體的性能,找出與各種煤相適應的級配模型。結果表明:級配能夠將煤的成漿濃度提高3～5%,R-R模型級配比Alfred級配有更好的成漿性能,更容易在工程上得到應用。R-R模型級配對鮑店煤和神華煤改善效果不佳,而對楊莊煤、興隆煤和淮南煤則效果明顯。最后通過高壓熱水反應釜對神華煤進行改性研究:改性后內在水分、含氧官能團降低;H含量升高;O/C有了一定程度的下降,析出了一定量的揮發(fā)份。煤的BET比表面積、總孔容積以及平均孔直徑都有不同程度的降低。其中改性時間為10分鐘時效果最為明顯,成漿濃度從59.51%提高到63.72%,改性時間增加,成漿濃度有下降的趨勢。
李衛(wèi)偉[9]（2007）在《可調煤粉濃淡直流低NOx燃燒器在410t/h電站鍋爐上的應用研究》文中研究表明本論文結合目前國內外煤粉燃燒技術和燃燒裝置的發(fā)展現(xiàn)狀,從燃煤鍋爐的防止結渣、低負荷穩(wěn)燃、低NOx排放及高效燃燒出發(fā),對可調煤粉濃淡低NOx燃燒技術進行了理論研究和試驗研究,并針對國華北京熱電分公司改燒易結渣神華煤的要求,應用可調煤粉濃淡低NOx燃燒技術對其燃燒器進行了改造。本論文結合電廠410t/h鍋爐的改造,對可調煤粉濃淡低NOx燃燒技術作了較詳細的研究,包括鍋爐改造前運行狀況、改造要求、改造方案、冷態(tài)測試和熱態(tài)測試等。結果表明鍋爐改造很成功,滿足了改造要求,鍋爐能安全長期燃用神華煤,在40%負荷能無油穩(wěn)燃,有效地降低了NOx。
顧舒[10]（2007）在《關于飛灰再燃燃燒特性的實驗研究》文中進行了進一步梳理將神華煤的飛灰以三種不同粒徑分布、四種不同摻燒比與神華煤進行混合,利用熱重分析對摻混后所得試樣的燃燒性能進行研究,通過對熱重、微商熱重曲線、差熱曲線的分析,得到了不同粒徑分布、不同摻燒比下試樣的燃燒特性參數(shù),并對試樣的活化能及頻率因子進行了計算。根據(jù)著火溫度、最大燃燒速度、可燃性指數(shù)、燃盡溫度、活化能隨粒徑分布及摻燒比的變化規(guī)律,對試樣的燃燒特性進行了探討,提出最佳摻燒比和摻燒粒徑,并通過滴管爐系統(tǒng)對分析結果進行了驗證。
二、神華煤在鏈條爐上的燃燒與調整（論文開題報告）
（1）論文研究背景及目的
此處內容要求：
首先簡單簡介論文所研究問題的基本概念和背景，再而簡單明了地指出論文所要研究解決的具體問題，并提出你的論文準備的觀點或解決方法。
寫法范例：
本文主要提出一款精簡64位RISC處理器存儲管理單元結構并詳細分析其設計過程。在該MMU結構中,TLB采用叁個分離的TLB,TLB采用基于內容查找的相聯(lián)存儲器并行查找,支持粗粒度為64KB和細粒度為4KB兩種頁面大小,采用多級分層頁表結構映射地址空間,并詳細論述了四級頁表轉換過程,TLB結構組織等。該MMU結構將作為該處理器存儲系統(tǒng)實現(xiàn)的一個重要組成部分。
（2）本文研究方法
調查法：該方法是有目的、有系統(tǒng)的搜集有關研究對象的具體信息。
觀察法：用自己的感官和輔助工具直接觀察研究對象從而得到有關信息。
實驗法：通過主支變革、控制研究對象來發(fā)現(xiàn)與確認事物間的因果關系。
文獻研究法：通過調查文獻來獲得資料，從而全面的、正確的了解掌握研究方法。
實證研究法：依據(jù)現(xiàn)有的科學理論和實踐的需要提出設計。
定性分析法：對研究對象進行“質”的方面的研究，這個方法需要計算的數(shù)據(jù)較少。
定量分析法：通過具體的數(shù)字，使人們對研究對象的認識進一步精確化。
跨學科研究法：運用多學科的理論、方法和成果從整體上對某一課題進行研究。
功能分析法：這是社會科學用來分析社會現(xiàn)象的一種方法，從某一功能出發(fā)研究多個方面的影響。
模擬法：通過創(chuàng)設一個與原型相似的模型來間接研究原型某種特性的一種形容方法。
三、神華煤在鏈條爐上的燃燒與調整（論文提綱范文）
（1）我國動力用煤及煤化工領域對煤質的基本要求（論文提綱范文）
| 1 發(fā)電等動力用煤對煤質的基本要求 |
| 1.1 發(fā)電煤粉鍋爐用煤 |
| 1.2 整體煤氣化聯(lián)合循環(huán)發(fā)電技術用煤 |
| 1.3 其他工業(yè)鍋爐與窯爐用煤 |
| 1.3.1 工業(yè)鍋爐用煤 |
| 1.3.2 水泥回轉窯用煤 |
| 1.4 高爐噴吹及燒結礦等冶金用動力煤 |
| 2 煉焦用煤對煤質的基本要求 |
| 3 現(xiàn)代煤化工用煤對煤質的要求 |
| 3.1 煤直接液化對煤質的要求 |
| 3.2 煤間接液化對煤質的要求 |
| 3.3 煤氣化技術對煤質的基本要求 |
| 4 蘭炭及電石等煤化工項目對煤質的要求 |
| 5 小結 |
（2）煤粉熱解調控及半焦富氧燃燒若干理論與試驗研究（論文提綱范文）
| 致謝 |
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 緒論 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 我國煤炭資源分布與利用現(xiàn)狀 |
| 1.3 煤炭清潔高效利用的必要性 |
| 1.4 煤炭分級轉化技術 |
| 1.4.1 煤炭分級轉化技術方向 |
| 1.4.2 浙江大學煤炭分級轉化技術 |
| 1.5 煤熱解理論與試驗 |
| 1.5.1 煤的組成及化學結構 |
| 1.5.2 影響煤熱解過程的因素 |
| 1.5.3 煤熱解理論與模型 |
| 1.6 著火理論與試驗 |
| 1.6.1 著火機制 |
| 1.6.2 著火試驗 |
| 1.7 半焦/煤焦燃燒與氣化 |
| 1.7.1 煤焦燃燒與氣化基本過程 |
| 1.7.2 煤焦燃燒/氣化試驗 |
| 1.7.3 煤焦燃燒/氣化模擬 |
| 1.8 富氧燃燒技術 |
| 1.8.1 富氧燃燒與CCS(Carbon Capture and Storage) |
| 1.8.2 富氧燃燒技術現(xiàn)狀 |
| 1.9 本文框架與研究內容 |
| 2 固定床煤粉高溫熱解試驗 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 實驗系統(tǒng)與方法 |
| 2.2.1 試驗裝置 |
| 2.2.2 試驗方法及工況 |
| 2.2.3 試驗數(shù)據(jù)分析 |
| 2.3 結果與討論 |
| 2.3.1 熱解失重率 |
| 2.3.2 熱解氣產率 |
| 2.3.3 熱解組份析出曲線 |
| 2.3.4 熱解氣各組份絕對產量 |
| 2.4 本章小結 |
| 3 沉降爐煤粉高溫熱解試驗 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 實驗設備與方法 |
| 3.2.1 熱解試驗裝置 |
| 3.2.2 熱解試驗方法 |
| 3.2.3 熱解半焦表征 |
| 3.3 熱解特性 |
| 3.3.1 惰性氣氛下的輕質組份析出特性 |
| 3.3.2 加氧熱解條件下的揮發(fā)分析出特性 |
| 3.4 熱解半焦特性 |
| 3.4.1 熱解半焦形貌 |
| 3.4.2 熱解半焦粒徑分布 |
| 3.4.3 熱解半焦孔隙分布 |
| 3.4.4 熱解半焦分子結構 |
| 3.4.5 熱解半焦反應性及動力學分析 |
| 3.5 本章小結 |
| 4 熱解半焦著火特性研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 實驗設備與方法 |
| 4.2.1 熱重著火試驗 |
| 4.2.2 半焦射流著火試驗 |
| 4.3 基于TGA的半焦著火分析 |
| 4.3.1 TGA著火模式分析 |
| 4.3.2 TGA著火溫度 |
| 4.4 基于Hencken平焰燃燒器的半焦射流著火分析 |
| 4.4.1 顆粒速度分布 |
| 4.4.2 顆粒溫度分布 |
| 4.4.3 沿程輻射強度、射流著火模式以及著火延遲 |
| 4.5 基于單顆粒模型的半焦著火理論分析 |
| 4.5.1 著火理論與著火模型 |
| 4.5.2 單顆粒著火模型開發(fā) |
| 4.5.3 半焦著火計算結果分析 |
| 4.6 本章小結 |
| 5 半焦轉化過程中形態(tài)及分子結構演變 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 實驗設備與方案 |
| 5.3 半焦表征方法 |
| 5.3.1 掃描電鏡SEM |
| 5.3.2 拉曼光譜 |
| 5.3.3 比表面積以及孔徑分析 |
| 5.3.4 粒徑分析 |
| 5.3.5 堆積密度及表觀密度 |
| 5.4 結果與討論 |
| 5.4.1 半焦形貌轉變 |
| 5.4.2 半焦粒徑及密度變化 |
| 5.4.3 半焦孔隙轉變 |
| 5.4.4 半焦分子結構轉變 |
| 5.5 本章小結 |
| 6 富氧氣氛半焦燃燒模型開發(fā) |
| 6.1 引言 |
| 6.2 煤焦反應機理 |
| 6.2.1 煤焦反應過程 |
| 6.2.2 煤焦氧化反應機理 |
| 6.2.3 煤焦氣化反應機理 |
| 6.3 煤焦反應模型開發(fā)與計算 |
| 6.3.1 煤焦反應模型框架 |
| 6.3.2 基于本征反應動力學的煤焦反應模型開發(fā) |
| 6.3.3 模型計算及結果分析 |
| 6.4 基于本征LH煤焦反應模型的擴展開發(fā) |
| 6.4.1 模型擴展開發(fā)介紹 |
| 6.4.2 粒徑直接計算模型（DCCD模型） |
| 6.4.3 灰層坍塌及灰層抑制 |
| 6.4.4 擴展模型計算與結果分析 |
| 6.5 本章小結 |
| 7 半焦加壓富氧燃燒數(shù)值計算 |
| 7.1 引言 |
| 7.2 加壓富氧燃燒爐設計 |
| 7.2.1 加壓燃燒（氣化）爐介紹 |
| 7.2.2 加壓富氧燃燒試驗爐設計 |
| 7.3 加壓富氧燃燒數(shù)值計算 |
| 7.3.1 模型建立 |
| 7.3.2 工況設置 |
| 7.3.3 計算過程分析 |
| 7.4 計算結果分析 |
| 7.4.1 設計工況（10atm煤粉空氣燃燒） |
| 7.4.2 爐內壓力的影響 |
| 7.4.3 氣氛的影響 |
| 7.4.4 燃料的影響 |
| 7.5 本章小結 |
| 8 全文總結及工作展望 |
| 8.1 主要研究內容與結論 |
| 8.2 本文主要創(chuàng)新點 |
| 8.3 未來工作展望 |
| 參考文獻 |
| 附錄A |
| 作者簡介 |
（3）煤及半焦的燃燒、破碎特性試驗研究（論文提綱范文）
| 致謝 |
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 緒論 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.1.1 我國能源消費現(xiàn)狀 |
| 1.1.2 我國煤炭資源現(xiàn)狀 |
| 1.2 我國低階煤資源概況 |
| 1.2.1 低階煤特點及分布 |
| 1.2.2 低階煤利用途徑 |
| 1.3 低階煤熱解技術進展 |
| 1.3.1 國外低階煤熱解技術進展 |
| 1.3.2 國內低階煤熱解技術進展 |
| 1.4 本文研究內容 |
| 2 煤及半焦的燃燒、破碎特性概述 |
| 2.1 煤熱解理論概述 |
| 2.1.1 煤的分子結構 |
| 2.1.2 煤熱解過程 |
| 2.1.3 煤熱解中的化學反應 |
| 2.2 半焦燃燒理論概述 |
| 2.2.1 半焦燃燒過程 |
| 2.2.2 半焦燃燒動力學理論 |
| 2.2.3 半焦燃燒的影響因素 |
| 2.3 煤的可磨性及破碎機理概述 |
| 2.3.1 煤的可磨性指數(shù) |
| 2.3.2 煤的可磨性影響因素 |
| 2.3.3 煤的破碎機理概述 |
| 3 試驗方法和試驗設備 |
| 3.1 理化特性試驗 |
| 3.1.1 試驗目的 |
| 3.1.2 樣品制備方法 |
| 3.1.3 理化特性分析方法 |
| 3.1.4 試驗設備 |
| 3.2 燃燒特性試驗 |
| 3.2.1 試驗目的 |
| 3.2.2 試驗方法 |
| 3.2.3 試驗儀器 |
| 3.3 破碎特性試驗 |
| 3.3.1 試驗目的 |
| 3.3.2 破碎試驗方法 |
| 3.3.3 試驗設備 |
| 4 煤及半焦的理化特性試驗研究 |
| 4.1 試驗煤種與試驗工況 |
| 4.2 試驗結果與分析 |
| 4.2.1 煤及半焦的煤質特性分析 |
| 4.2.2 煤及半焦的微觀形貌分析 |
| 4.2.3 煤及半焦的孔隙結構分析 |
| 4.2.4 煤及半焦的化學結構分析 |
| 4.2.5 格金于餾結果與分析 |
| 4.3 本章小結 |
| 5 煤及半焦燃燒特性試驗研究 |
| 5.1 樣品制備和試驗工況 |
| 5.2 熱重紅外分析方法 |
| 5.2.1 燃燒特征參數(shù) |
| 5.2.2 反應動力學分析 |
| 5.2.3 氣體釋放紅外分析 |
| 5.3 煤及半焦燃燒試驗結果與分析 |
| 5.3.1 熱重曲線分析 |
| 5.3.2 燃燒特征參數(shù)分析 |
| 5.3.3 燃燒反應動力學分析 |
| 5.3.4 氣體釋放過程分析 |
| 5.4 本章小結 |
| 6 可磨性和破碎特性研究 |
| 6.1 樣品制取與試驗方法 |
| 6.2 可磨性試驗結果與分析 |
| 6.2.1 不同煤種的可磨性 |
| 6.2.2 不同溫度半焦的可磨性 |
| 6.3 破碎特性研究結果與分析 |
| 6.3.1 粒度特性分析方法 |
| 6.3.2 不同煤種的破碎特性 |
| 6.3.3 不同溫度半焦的破碎特性 |
| 6.4 本章小結 |
| 7 全文總結及展望 |
| 7.1 全文總結 |
| 7.2 主要創(chuàng)新點 |
| 7.3 工作展望 |
| 參考文獻 |
| 作者簡介 |
（4）高效低NOX煤粉工業(yè)鍋爐在工業(yè)應用中的幾個關鍵技術研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 緒論 |
| 1.1 選題背景 |
| 1.1.1 我國工業(yè)鍋爐的基本狀況 |
| 1.1.2 我國工業(yè)鍋爐的發(fā)展 |
| 1.1.3 低 NO_X煤粉燃燒技術 |
| 1.2 煤粉工業(yè)鍋爐技術的發(fā)展 |
| 1.2.1 國外煤粉工業(yè)鍋爐發(fā)展狀況 |
| 1.2.2 國內煤粉工業(yè)鍋爐發(fā)展狀況 |
| 1.3 課題研究的方法及內容 |
| 1.3.1 研究方法 |
| 1.3.2 研究內容 |
| 2 煤粉制備技術的研究 |
| 2.1 原煤粉制備系統(tǒng)簡介 |
| 2.1.1 原煤水分含量對煤粉制備的影響 |
| 2.1.2 原煤水分含量對煤粉儲存和輸送的影響 |
| 2.1.3 原煤水分含量對煤粉燃燒的影響 |
| 2.2 原煤粉制備系統(tǒng)改進 |
| 2.2.1 熱風爐的設計 |
| 2.2.2 烘干機的選型與安裝 |
| 2.2.3 烘干機的改進優(yōu)化 |
| 2.3 原煤粉制備系統(tǒng)改進后的運行特點 |
| 2.3.1 烘干過程的運行特點 |
| 2.3.2 磨粉過程的運行特點 |
| 2.3.3 輸送過程的運行特點 |
| 2.4 全閉式煤粉制備系統(tǒng)的安裝 |
| 2.4.1 煤塊提升機的安裝 |
| 2.4.2 磨粉機的調平安裝 |
| 2.4.3 磨粉除塵器的安裝 |
| 2.4.4 輸送設備的安裝 |
| 2.5 全閉式煤粉制備系統(tǒng)的運行特點 |
| 2.6 本章小結 |
| 3 煤粉儲運技術的研究 |
| 3.1 煤粉的特性 |
| 3.1.1 煤粉儲存特性及影響因素 |
| 3.1.2 煤粉輸送特性及影響因素 |
| 3.2 煤粉儲存方法的探討 |
| 3.2.1 改變粉倉結構 |
| 3.2.2 增設輔助機構 |
| 3.2.3 增加保溫隔熱層 |
| 3.3 煤粉氣力輸送系統(tǒng)的設計 |
| 3.3.1 原煤粉儲運系統(tǒng)簡介 |
| 3.3.2 氣力輸送系統(tǒng)的參數(shù)確定 |
| 3.3.3 氣力輸送系統(tǒng)的結構設計 |
| 3.3.4 氣力輸送系統(tǒng)的運行現(xiàn)象 |
| 3.4 氣力輸送系統(tǒng)的結構優(yōu)化 |
| 3.4.1 氣力輸送系統(tǒng)的結構優(yōu)化過程之一 |
| 3.4.2 氣力輸送系統(tǒng)的結構優(yōu)化過程之二 |
| 3.4.3 氣力輸送系統(tǒng)的結構優(yōu)化過程之三 |
| 3.5 氣力輸送系統(tǒng)的安裝 |
| 3.5.1 失重秤的安裝 |
| 3.5.2 軟連接的安裝 |
| 3.5.3 防靜電設備的安裝 |
| 3.6 氣力輸送系統(tǒng)的輸送能力 |
| 3.7 本章小結 |
| 4 煤粉燃燒器與鍋爐匹配問題的研究 |
| 4.1 煤粉燃燒器的安裝 |
| 4.1.1 安裝方案的制定 |
| 4.1.2 煤粉燃燒器安裝后的運行現(xiàn)象 |
| 4.2 煤粉燃燒器位置的調整 |
| 4.2.1 調整方案的制定 |
| 4.2.2 調整方案的論證 |
| 4.2.3 方案施工工藝的制定 |
| 4.2.4 煤粉燃燒器調整后的運行現(xiàn)象 |
| 4.3 空氣預熱器的改造 |
| 4.3.1 空氣預熱器改造前的運行現(xiàn)象 |
| 4.3.2 提高燃燒溫度的措施 |
| 4.3.3 空氣預熱器的改造方案一 |
| 4.3.4 空氣預熱器的改造方案二 |
| 4.4 本章小結 |
| 5 結論與展望 |
| 5.1 結論 |
| 5.2 展望 |
| 參考文獻 |
| 致謝 |
| 作者簡介 |
| 導師簡介 |
| 碩士研究生期間的論文、專利及項目參與情況 |
（5）低揮發(fā)份劣質燃料循環(huán)流化床燃燒特性研究（論文提綱范文）
| 致謝 |
| 摘要 |
| Abstract |
| 目錄 |
| 1 緒論 |
| 1.1 中國及世界的能源利用現(xiàn)狀 |
| 1.2 能源消耗對環(huán)境的影響 |
| 1.3 低揮發(fā)份劣質燃料在能源環(huán)境系統(tǒng)中的地位 |
| 1.4 低揮發(fā)份劣質燃料的利用現(xiàn)狀 |
| 1.4.1 直燃發(fā)電 |
| 1.4.2 用于冶金 |
| 1.4.3 飛灰再燃 |
| 1.4.4 綜合利用 |
| 1.4.5 其它利用形式 |
| 1.5 本文選題及研究內容 |
| 1.5.1 本文選題及意義 |
| 1.5.2 本文的研究內容 |
| 1.5.3 本文的總體結構 |
| 1.6 項目支持 |
| 2 典型低揮發(fā)份燃料燃燒特性及飛灰再燃技術的研究進展 |
| 2.1 半焦燃燒特性及相關模型的研究現(xiàn)狀 |
| 2.1.1 半焦燃燒特性的研究方法 |
| 2.1.2 半焦燃燒特性的判別指標 |
| 2.1.3 半焦著火特性 |
| 2.1.4 半焦燃盡特性 |
| 2.1.5 半焦燃燒過程中的污染物排放特性 |
| 2.1.6 半焦孔隙特性 |
| 2.1.7 不足之處 |
| 2.1.8 半焦燃燒模型的研究現(xiàn)狀 |
| 2.2 循環(huán)流化床飛灰再燃研究現(xiàn)狀 |
| 2.2.1 飛灰再燃 |
| 2.2.2 飛灰增濕活化脫硫 |
| 2.2.3 不足之處 |
| 2.3 本章小結及衍生的問題 |
| 3 典型低揮發(fā)份劣質燃料半焦的物化特性研究 |
| 3.1 前言 |
| 3.2 多聯(lián)產裝置和半焦來源 |
| 3.2.1 12MW熱電氣焦油多聯(lián)產裝置 |
| 3.2.2 2半焦樣品 |
| 3.3 半焦理化特性測定說明 |
| 3.3.1 微觀形貌測定 |
| 3.3.2 孔隙結構測定 |
| 3.3.3 紅外光譜測定 |
| 3.4 半焦中的微孔、介孔及表面特性 |
| 3.4.1 吸附/脫附等溫線 |
| 3.4.2 各因素對半焦微觀結構的影響 |
| 3.4.3 半焦孔隙的分形特性 |
| 3.5 半焦中的大孔分布及演化 |
| 3.5.1 壓汞實驗孔隙結構參數(shù)計算方法 |
| 3.5.2 半焦大孔的分布與演化 |
| 3.6 半焦化學成份分析 |
| 3.6.1 紅外光譜圖解析 |
| 3.6.2 半焦制備條件對其脂肪烴(或烷烴)的影響 |
| 3.6.3 熱解溫度對其含氧集團的影響 |
| 3.7 本章小結 |
| 4 低揮發(fā)份燃料半焦的著火燃燒機理及動力學特性分析 |
| 4.1 前言 |
| 4.2 常壓熱重實驗 |
| 4.2.1 實驗內容和步驟 |
| 4.2.2 熱失重曲線特性 |
| 4.2.3 不同煤種氣化反應活性比較研究 |
| 4.2.4 著火特性 |
| 4.3 TGA燃燒特性判別參數(shù) |
| 4.3.1 TGA曲線特性參數(shù) |
| 4.3.2 燃燒產物釋放特性指數(shù) |
| 4.3.3 燃燒穩(wěn)定性指數(shù) |
| 4.3.4 燃盡特性指數(shù) |
| 4.3.5 綜合燃燒特性指數(shù) |
| 4.4 半焦的物化特性對其燃燒性能的影響 |
| 4.5 壓力對半焦著火燃燒特性的影響 |
| 4.5.1 實驗方法及樣品 |
| 4.5.2 壓力對熱失重曲線的影響 |
| 4.5.3 壓力對著火特性的影響 |
| 4.5.4 壓力對燃燒產物釋放特性的影響 |
| 4.5.5 壓力對燃燒穩(wěn)定性的影響 |
| 4.5.6 壓力對燃盡特性的影響 |
| 4.5.7 壓力對綜合燃燒特性指數(shù)S的影響 |
| 4.6 動力學分析 |
| 4.6.1 Coats-Redfern法 |
| 4.6.2 分布活化能模型(DAEM)法 |
| 4.6.3 動力學補償效應分析 |
| 4.7 本章小結 |
| 5 多聯(lián)產半焦的CFB燃燒及污染物排放特性研究 |
| 5.1 前言 |
| 5.2 試驗材料 |
| 5.3 試驗設備及儀器 |
| 5.4 試驗工況及說明 |
| 5.5 試驗結果 |
| 5.5.1 溫度特性 |
| 5.5.2 煙氣成分分析 |
| 5.6 各因素對煙氣排放特性的影響 |
| 5.6.1 煤種 |
| 5.6.2 焦煤比 |
| 5.6.3 燃燒溫度 |
| 5.6.4 半焦種類 |
| 5.6.5 過量空氣系數(shù) |
| 5.6.6 二次風率/分級燃燒 |
| 5.6.7 流化風速 |
| 5.7 本章小結 |
| 6 CFB飛灰再燃特性研究 |
| 6.1 前言 |
| 6.2 試驗說明 |
| 6.2.1 試驗材料 |
| 6.2.2 試驗系統(tǒng) |
| 6.3 水活化對飛灰微觀結構的影響 |
| 6.4 試驗結果及討論 |
| 6.4.1 灰煤比對脫硫效率和飛灰含碳量的影響 |
| 6.4.2 溫度對脫硫效率和飛灰含碳量的影響 |
| 6.4.3 活化方式對脫硫效率和飛灰含碳量的影響 |
| 6.4.4 循環(huán)倍率對脫硫效率和飛灰含碳量的影響 |
| 6.4.5 流化風速對脫硫效率和飛灰含碳量的影響 |
| 6.5 本章小結 |
| 7 考慮飛灰回燃的CFB半焦燃燒數(shù)學模型 |
| 7.1 CFB燃燒數(shù)學模型概述 |
| 7.1.1 國外 |
| 7.1.2 國內 |
| 7.2 考慮飛灰再燃的CFB半焦燃燒總體數(shù)學模型 |
| 7.2.1 流體動力特性模型 |
| 7.2.2 爐內半焦(燃料)燃燒模型 |
| 7.2.3 污染物(SO_2、NO、N_2O)生成與脫除模型 |
| 7.2.4 爐內傳熱數(shù)學模型 |
| 7.2.5 分離器模型 |
| 7.2.6 系統(tǒng)質量平衡方程 |
| 7.2.7 系統(tǒng)能量平衡方程 |
| 7.2.8 模型計算步驟與條件 |
| 7.3 模型計算結果與試驗值的比較 |
| 7.3.1 灰煤比對飛灰含碳量的影響 |
| 7.3.2 燃燒溫度對飛灰含碳量的影響 |
| 7.3.3 爐內表觀煙氣流速(風量)對飛灰含碳量的影響 |
| 7.4 模型預測與分析 |
| 7.4.1 飛灰回燃對爐內溫度分布的影響 |
| 7.4.2 飛灰回燃對爐內表觀煙氣流速的影響 |
| 7.4.3 飛灰回燃對空隙率的影響 |
| 7.4.4 飛灰回燃對爐內含碳量分布的影響 |
| 7.4.5 飛灰回燃對爐內氧量分布的影響 |
| 7.4.6 飛灰回燃對NO分布的影響 |
| 7.4.7 飛灰回燃對N_2O分布的影響 |
| 7.4.8 飛灰回燃對SO_2分布的影響 |
| 7.5 本章小結 |
| 8 含釩石煤流化床燃燒特性 |
| 8.1 前言 |
| 8.2 試驗設備和方法 |
| 8.2.1 料團特性 |
| 8.2.2 試驗設備和方法 |
| 8.2.3 試驗結果及討論 |
| 8.2.4 各因素對焙燒成球率的影響 |
| 8.2.5 渣、灰含釩量分析 |
| 8.2.6 釩的物料平衡 |
| 8.3 本章小結 |
| 9 全文總結與展望 |
| 9.1 本文主要工作總結與結論 |
| 9.1.1 典型低揮發(fā)份劣質燃料——多聯(lián)產半焦的循環(huán)流化床燃燒特性 |
| 9.1.2 循環(huán)流化床飛灰回燃特性研究 |
| 9.1.3 流化床含釩石煤燃燒特性研究 |
| 9.1.4 考慮飛灰回燃的循環(huán)流化床劣質燃料燃燒模型 |
| 9.2 主要創(chuàng)新點 |
| 9.3 不足與展望 |
| 參考文獻 |
| 作者簡歷 |
（6）低品位水煤漿成漿、燃燒特性研究及應用（論文提綱范文）
| 致謝 |
| 搞要 |
| Abstract |
| 目錄 |
| 1 緒論 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.1.1 我國能源結構特點 |
| 1.1.2 我國石油生產和供應現(xiàn)狀 |
| 1.2 水煤漿技術的發(fā)展概況 |
| 1.2.1 國外水煤漿技術發(fā)展現(xiàn)狀 |
| 1.2.2 國內水煤漿技術發(fā)展現(xiàn)狀 |
| 1.3 水煤漿制備技術 |
| 1.3.1 水煤漿制備技術和工藝 |
| 1.3.2 水煤漿添加劑技術 |
| 1.3.3 水煤漿品種及質量規(guī)范 |
| 1.4 水煤漿燃燒技術 |
| 1.4.1 水煤漿燃燒特點 |
| 1.4.2 水煤漿燃燒技術發(fā)展和應用現(xiàn)狀 |
| 1.5 低品位水煤漿的研究現(xiàn)狀 |
| 1.6 本文研究內容 |
| 2 低品位水煤漿成漿特性和流變特性研究 |
| 2.1 前言 |
| 2.2 燃料特性 |
| 2.2.1 燃料成分分析 |
| 2.2.2 燃料粒度分布 |
| 2.3 水煤漿制備方法和測試儀器 |
| 2.3.1 電動攪拌干法制漿 |
| 2.3.2 定粘濃度定義 |
| 2.3.3 測試儀器及測量方法 |
| 2.4 低品位水煤漿成漿特性研究 |
| 2.4.1 水煤漿的粘溫特性 |
| 2.4.2 濃度對粘度的影響 |
| 2.4.3 添加劑對粘度的影響 |
| 2.5 低品位水煤漿的流變性及流變方程 |
| 2.5.1 低品位水煤漿的流變特征 |
| 2.5.2 基于冪律模型的流變方程 |
| 2.6 低品位水煤漿穩(wěn)定性試驗研究 |
| 2.6.1 靜態(tài)穩(wěn)定性測量方法 |
| 2.6.2 倒置法研究水煤漿穩(wěn)定性 |
| 2.7 本章小結 |
| 3 低品位水煤漿熱重試驗和燃燒反應動力學研究 |
| 3.1 前言 |
| 3.2 試驗儀器及方法 |
| 3.2.1 熱天平工作原理及系統(tǒng) |
| 3.2.2 TGA/SDTA851熱重分析儀及實驗方法 |
| 3.2.3 實驗樣品成分特征 |
| 3.2.4 TG-DTG分析方法 |
| 3.3 非等溫熱重試驗研究 |
| 3.3.1 不同水煤漿燃料的TG-DTG曲線 |
| 3.3.2 不同升溫速率的熱重分析 |
| 3.3.3 水焦?jié){(石油焦水漿)的熱重分析 |
| 3.4 基于熱分析的著火和燃盡特性指數(shù) |
| 3.4.1 綜合燃燒特性指數(shù)和可燃性指數(shù) |
| 3.4.2 低品位水煤漿燃燒特性分析 |
| 3.4.3 水焦?jié){燃燒特性分析 |
| 3.5 低品位水煤漿燃燒反應動力學研究 |
| 3.5.1 動力學研究方法 |
| 3.5.2 Coats-Redfern法求解方程 |
| 3.5.3 低品位水煤漿燃燒動力學參數(shù)計算 |
| 3.6 本章小結 |
| 4 低品位水煤漿臥式爐燃燒特性試驗研究 |
| 4.1 3.2MW燃燒試驗裝置及系統(tǒng) |
| 4.1.1 臥式爐及煙風系統(tǒng) |
| 4.1.2 燃燒器及噴嘴 |
| 4.1.3 爐前供漿系統(tǒng) |
| 4.2 試驗燃料和工況 |
| 4.2.1 燃料特性及制備方法 |
| 4.2.2 試驗工況 |
| 4.3 煤漿燃燒試驗全系統(tǒng)運行參數(shù)分析 |
| 4.4 低品位水煤漿懸浮燃燒特性研究 |
| 4.4.1 爐膛軸向及徑向溫度場分布特征 |
| 4.4.2 爐內燃燒氣氛分布特征 |
| 4.4.3 燃燒效率計算 |
| 4.5 燃燒過程含碳顆粒的分布規(guī)律及形態(tài)特征 |
| 4.5.1 沿軸向顆粒含碳量分布 |
| 4.5.2 顆粒形態(tài)變化的SEM分析 |
| 4.6 低品位水煤漿在筒形爐內灰渣沉積特性 |
| 4.6.1 硅碳棒研究結渣方法 |
| 4.6.2 燃燒過程結渣的外貌特征 |
| 4.6.3 灰渣沉積量和沉積速率的計算 |
| 4.7 低品位水煤漿火焰黑度的測量及分布研究 |
| 4.7.1 火焰黑度的測量原理 |
| 4.7.2 臥式爐內火焰黑度分布規(guī)律 |
| 4.8 低品位水煤漿污染物排放特性 |
| 4.8.1 不同燃料氣態(tài)污染物排放特征 |
| 4.8.2 不同燃料粉塵排放濃度 |
| 4.9 本章小結 |
| 5 220t/h燃油鍋爐改燒水煤漿關鍵技術研究 |
| 5.1 220t/h(1#爐)燃油鍋爐介紹 |
| 5.2 改造原則和技術難點 |
| 5.2.1 油爐改造原則和技術要求 |
| 5.2.2 油爐改燒水煤漿技術難點 |
| 5.3 鍋爐本體改造關鍵技術 |
| 5.3.1 爐膛及水冷壁 |
| 5.3.2 非對稱射流水煤漿燃燒器 |
| 5.3.3 撞擊式水煤漿霧化噴嘴 |
| 5.3.4 受熱面改造及防塵、防磨 |
| 5.4 出渣除塵和輔機系統(tǒng) |
| 5.4.1 出渣方法和裝置 |
| 5.4.2 飛灰濃度估算及除塵器選擇 |
| 5.4.3 主要輔機改造 |
| 5.4.4 鍋爐范圍其他部件改造 |
| 5.5 低品位燃料熱力計算結果 |
| 5.5.1 燃料特性 |
| 5.5.2 熱力計算結果分析討論 |
| 5.6 水煤漿系統(tǒng)研究 |
| 5.6.1 港口儲存和罐車運輸 |
| 5.6.2 廠區(qū)水煤漿卸貯運系統(tǒng) |
| 5.6.3 爐前水煤漿供漿系統(tǒng) |
| 5.7 本章小結 |
| 6 低揮發(fā)分水煤漿在220t/h鍋爐上的燃燒試驗 |
| 6.1 試驗工況及燃料特性 |
| 6.1.1 試驗工況 |
| 6.1.2 燃料成分 |
| 6.1.3 粒度、粘度和穩(wěn)定性 |
| 6.2 水煤漿燃燒調試方法和內容 |
| 6.2.1 調整試驗方法 |
| 6.2.2 測試內容和方法 |
| 6.3 鍋爐燃油調試和試驗結果 |
| 6.3.1 燃料和工況 |
| 6.3.2 鍋爐燃油時主要運行參數(shù) |
| 6.3.3 爐內溫度場分布 |
| 6.3.4 熱效率測定與計算 |
| 6.3.5 油燃燒煙氣排放測試結果 |
| 6.4 鍋爐燃水煤漿調試和試驗結果 |
| 6.4.1 水煤漿點火過程 |
| 6.4.2 漿槍位置和霧化蒸汽參數(shù) |
| 6.4.3 不同燃漿工況鍋爐主要運行參數(shù) |
| 6.4.4 燃燒效率和鍋爐效率計算 |
| 6.5 燃漿燃燒器出口及爐膛溫度分布 |
| 6.5.1 燃燒器噴口溫度分布 |
| 6.5.2 爐膛燃燒區(qū)域及爐膛出口溫度分布 |
| 6.6 水煤漿燃燒火焰黑度測量與計算 |
| 6.6.1 黑度的測量和計算方法 |
| 6.6.2 220t/h鍋爐水煤漿燃燒火焰黑度 |
| 6.7 低揮發(fā)分水煤漿燃燒排煙成分及污染物 |
| 6.8 本章小結 |
| 7 低揮發(fā)分水煤漿灰渣沉積和結渣特性的研究 |
| 7.1 引言 |
| 7.2 試驗設備、內容和方法 |
| 7.2.1 試驗設備 |
| 7.2.2 試驗內容 |
| 7.2.3 試驗方法 |
| 7.2.4 試驗工況 |
| 7.3 煤灰成分預測結渣特性 |
| 7.3.1 水煤漿灰成分分析 |
| 7.3.2 煤灰成分預測方法 |
| 7.3.3 基于煤灰成分的預測結果 |
| 7.4 鍋爐燃燒區(qū)域灰渣沉積動態(tài)過程研究 |
| 7.4.1 硅碳棒結渣觀察分析 |
| 7.4.2 燃燒區(qū)域灰渣沉積量和沉積速率 |
| 7.5 XRD與SEM輔助結渣特性分析研究 |
| 7.5.1 XRD輔助結渣特性分析研究 |
| 7.5.2 SEM輔助結渣特性分析研究 |
| 7.6 基于模糊數(shù)學的結渣評判模型及預測 |
| 7.6.1 模糊綜合評判模型 |
| 7.6.2 模型預測結果分析 |
| 7.7 基于屬性和聯(lián)系數(shù)學的結渣綜合評判模型及預測 |
| 7.7.1 結渣綜合評別模型 |
| 7.7.2 模型應用及預測結果 |
| 7.8 本章小結 |
| 8 220t/h鍋爐水煤漿燃燒CFD數(shù)值模擬 |
| 8.1 模擬對象和條件 |
| 8.1.1 鍋爐和燃燒器簡介 |
| 8.1.2 燃燒器配風 |
| 8.1.3 燃料特性和計算工況 |
| 8.2 網(wǎng)格劃分和計算方法 |
| 8.2.1 爐膛建模 |
| 8.2.2 網(wǎng)格劃分 |
| 8.2.3 計算方法 |
| 8.2.4 軟件介紹 |
| 8.3 燃燒數(shù)值計算模型 |
| 8.3.1 湍流模型 |
| 8.3.2 燃燒模型 |
| 8.3.3 熱輻射模型 |
| 8.3.4 離散相模型 |
| 8.3.5 NO_x生成模型 |
| 8.4 低揮發(fā)分水煤漿數(shù)值模擬計算結果及分析 |
| 8.4.1 爐膛溫度、氣氛及速度分布 |
| 8.4.2 一次風截面溫度、氣氛及速度分布 |
| 8.4.5 二次風截面溫度、氣氛及速度分布 |
| 8.5 變工況下模擬計算結果及分析 |
| 8.5.1 不同負荷下爐膛高度方向溫度分布 |
| 8.5.2 不同漿種下爐膛高度方向溫度分布 |
| 8.6 NO_x生成濃度模擬計算結果及分析 |
| 8.7 模擬計算結果與實際測量對比 |
| 8.8 本章小結 |
| 9 全文總結及工作展望 |
| 9.1 全文總結 |
| 9.1.1 成漿和流變特性及穩(wěn)定性研究 |
| 9.1.2 熱重分析及燃燒試驗研究 |
| 9.1.3 燃油設計鍋爐改造技術及燃燒和結渣試驗研究 |
| 9.1.4 數(shù)值模擬計算 |
| 9.2 本文創(chuàng)新之處 |
| 9.3 不足之處和今后工作展望 |
| 參考文獻 |
| 作者簡歷 |
（7）動力配煤優(yōu)化燃燒特性及非線性預測研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.2 研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 國外動力配煤技術發(fā)展及現(xiàn)狀 |
| 1.2.2 國內動力配煤技術發(fā)展及現(xiàn)狀 |
| 1.3 本文主要研究內容 |
| 參考文獻 |
| 第二章 實驗設備與研究方法 |
| 2.1 主要實驗臺架與儀器設備 |
| 2.1.1 SINKU RIKO-5000RH型示差熱天平 |
| 2.1.2 一維沉降爐試驗臺 |
| 2.1.3 ROSEMOUNT NGA2000MLT多組分煙氣分析儀 |
| 2.1.4 Autosorb-1-C氮氣吸附儀 |
| 2.1.5 Hitachi S570 SEM掃描電鏡 |
| 2.1.6 Hitachi PV9900 X-ray能譜儀 |
| 2.2 研究方法 |
| 2.2.1 實驗室研究 |
| 2.2.2 沉降爐配煤燃燒結渣特性研究 |
| 2.2.3 電廠多元優(yōu)化動力配煤方案及燃燒特性研究 |
| 參考文獻 |
| 第三章 神經(jīng)網(wǎng)絡對配煤燃燒動力學特性的預測研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 實驗部分 |
| 3.2.1 實驗材料 |
| 3.2.2 實驗條件及方法 |
| 3.3 實驗結果與討論 |
| 3.3.1 單煤及混煤的燃燒過程分析 |
| 3.3.2 單煤及混煤的燃燒特性指標與動力學參數(shù)匯總 |
| 3.4 單煤與混煤著火溫度與活化能的回歸分析 |
| 3.4.1 線性回歸分析 |
| 3.4.2 非線性回歸分析 |
| 3.5 單煤與混煤著火溫度與活化能的人工神經(jīng)網(wǎng)絡分析 |
| 3.5.1 神經(jīng)網(wǎng)絡模型的拓撲與算法描述 |
| 3.5.2 神經(jīng)網(wǎng)絡的算法與參數(shù)確定 |
| 3.5.2.1 神經(jīng)網(wǎng)絡的Levenberg-Marquardt(L-M)算法 |
| 3.5.2.2 數(shù)據(jù)的預處理 |
| 3.5.2.3 學習率和隱層節(jié)點的確定 |
| 3.5.3 結果與分析 |
| 3.5.3.1 著火溫度的預測與分析 |
| 3.5.3.2 活化能的預測與分析 |
| 3.6 本章小結 |
| 參考文獻 |
| 第四章 配煤孔隙分形結構對燃燒特性的影響研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 實驗部分 |
| 4.2.1 實驗材料 |
| 4.2.2 實驗條件及方法 |
| 4.3 實驗結果與討論 |
| 4.2.1 不同比例配煤的孔隙分形結構 |
| 4.3.2 配煤孔隙分形對著火燃盡的影響 |
| 4.3.3 配煤燃燒的熱力條件優(yōu)化 |
| 4.3.4 不同比例配煤的結渣組合 |
| 4.4 本章小結 |
| 參考文獻 |
| 第五章 電廠多元優(yōu)化動力配煤方案及燃燒特性研究 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 實驗部分 |
| 5.2.1 實驗材料 |
| 5.2.2 優(yōu)化動力配煤方案確定 |
| 5.2.3 實驗方案確定 |
| 5.2.4 實驗條件 |
| 5.3 實驗結果分析與討論 |
| 5.3.1 著火特性分析 |
| 5.3.1.1 著火點的確定 |
| 5.3.1.2 不同原煤單燒及其配煤的燃燒特性 |
| 5.3.1.3 燃煤揮發(fā)分變化時的燃燒特性 |
| 5.3.1.4 燃煤發(fā)熱量變化時的燃燒特性 |
| 5.3.1.5 燃煤細度變化時的燃燒特性 |
| 5.3.2 顆粒燃盡率分析 |
| 5.3.2.1 不同原煤及其配煤的顆粒燃盡分析 |
| 5.3.2.2 燃煤揮發(fā)分變化時的顆粒燃盡分析 |
| 5.3.2.3 燃煤發(fā)熱量變化時的顆粒燃盡分析 |
| 5.3.2.4 燃煤細度變化時的顆粒燃盡分析 |
| 5.4 本章小結 |
| 參考文獻 |
| 第六章 全文總結與展望 |
| 6.1 全文總結 |
| 6.2 展望 |
| 附錄 |
| 致謝 |
（8）神華煤水煤漿成漿特性的優(yōu)化方法、模型預測及改性機理研究（論文提綱范文）
| 致謝 |
| 摘要 |
| Abstract |
| 目次 |
| 1 緒論 |
| 1.1 水煤漿技術的發(fā)展 |
| 1.1.1 國外水煤漿技術的發(fā)展和現(xiàn)狀 |
| 1.1.2 我國水煤漿技術的發(fā)展和現(xiàn)狀 |
| 1.2 水煤漿制備工藝 |
| 1.3 水煤漿基本性質及性能要求 |
| 1.4 本文研究的主要內容 |
| 2 煤成漿的影響因素和改性方法探索 |
| 2.1 影響煤成漿的因素 |
| 2.1.1 變質程度 |
| 2.1.2 煤表面的孔隙特性 |
| 2.1.3 介質中可溶離子強度的影響(電解質) |
| 2.1.4 煤中礦物質 |
| 2.1.5 煤巖組分 |
| 2.1.6 可磨性 |
| 2.1.7 煤粉粒度分布 |
| 2.1.8 添加劑種類和添加量 |
| 2.1.9 PH值、Zeta電勢、攪拌速度和攪拌時間、溫度等其它因素 |
| 2.2 改善煤成漿性的措施 |
| 2.2.1 低溫熱處理 |
| 2.2.2 配煤成漿 |
| 2.2.3 粒度級配技術 |
| 2.2.4 超聲波技術 |
| 2.2.5 微波處理技術 |
| 2.2.6 電磁場磁化技術 |
| 2.2.7 高壓熱水處理 |
| 2.2.8 壓力處理和新型添加劑的研究等其它方法 |
| 3 典型氣化煤成漿特性研究 |
| 3.1 試驗方法及儀器 |
| 3.1.1 球磨機濕法制漿 |
| 3.1.2 電動攪拌器干法制漿 |
| 3.1.3 粘度計 |
| 3.1.4 激光粒度分析儀 |
| 3.1.5 氮吸附儀 |
| 3.2 煤質分析 |
| 3.3 實驗樣品制備及方法介紹 |
| 3.4 添加劑對煤成漿性影響研究 |
| 3.4.1 對流變特性的影響 |
| 3.4.2 對成漿濃度的影響 |
| 3.4.3 添加劑用量對成漿特性的影響 |
| 3.5 煤粉孔隙結構研究 |
| 3.5.1 孔結構參數(shù)的計算方法 |
| 3.5.2 煤粉孔結構參數(shù)的計算和分析 |
| 3.6 煤質成分特性對成漿濃度的影響 |
| 3.7 結果與討論 |
| 4 SAS回歸分析優(yōu)化神華煤成漿特性 |
| 4.1 煤質特性 |
| 4.2 正交試驗優(yōu)化 |
| 4.2.1 添加劑選擇和實驗設計 |
| 4.2.2 研究結果及討論 |
| 4.2.2.1 方差分析 |
| 4.2.2.2 尋找最佳配方 |
| 4.2.2.3 結果驗證 |
| 4.2.2.4 優(yōu)化前后成漿性比較 |
| 4.3 全回歸分析 |
| 4.3.1 實驗方法 |
| 4.3.2 方差分析 |
| 4.3.3 尋找最佳配方 |
| 4.3.4 結果驗證 |
| 4.3.5 成漿性比較 |
| 4.4 非線性回歸優(yōu)化 |
| 4.5 優(yōu)化結果比較與理論分析 |
| 4.5.1 優(yōu)化結果比較 |
| 4.5.2 理論分析 |
| 4.6 結果與討論 |
| 5 采用典型模型預測煤成漿性能 |
| 5.1 粒度分布模型介紹 |
| 5.2 采用R-R和Alfred模型預測煤成漿性能 |
| 5.2.1 實驗方法介紹 |
| 5.2.2 模型級配前后的成漿特性 |
| 5.2.3 模型級配前后的粒度分布 |
| 5.3 結果分析 |
| 6 神華煤的高壓熱水改性研究 |
| 6.1 試驗儀器及方法 |
| 6.2 改性前后煤質分析 |
| 6.3 孔隙結構分布 |
| 6.4 改性前后神華煤的成漿特性 |
| 6.6 結果與討論 |
| 7 總結和展望 |
| 7.1 全文總結 |
| 7.2 本文創(chuàng)新點 |
| 7.3 下一步工作的展望 |
| 參考文獻 |
| 附錄1 正交試驗程序代碼和數(shù)據(jù)結果 |
| 附錄2 全回程序代碼和數(shù)據(jù)結果 |
| 附錄3 非線性回歸程序代碼和數(shù)據(jù)結果 |
| 附錄4 計算機程序優(yōu)化代碼 |
| 作者簡歷 |
| Ⅰ 作者參加的主要科研工作 |
| Ⅱ 作者在碩士期間發(fā)表的論文 |
| Ⅲ 作者在碩士期間的個人獎勵 |
（9）可調煤粉濃淡直流低NOx燃燒器在410t/h電站鍋爐上的應用研究（論文提綱范文）
| 中文摘要 |
| 英文摘要 |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 本文的工作背景 |
| 1.1.1 能源結構及概況 |
| 1.1.2 煤炭在能源結構中的地位 |
| 1.1.3 煤燃燒存在的問題 |
| 1.2 煤粉燃燒技術文件綜述 |
| 1.2.1 煤粉燃燒技術的發(fā)展 |
| 1.2.1.1 燃燒科學發(fā)展 |
| 1.2.1.2 煤粉燃燒技術及燃燒器 |
| 1.2.1.3 煤粉強化著火及穩(wěn)定燃燒技術 |
| 1.2.2 國內外煤粉高濃度低污染燃燒技術與裝置綜述 |
| 1.2.2.1 高濃度煤粉燃燒技術 |
| 1.2.2.2 煤粉濃淡分離燃燒技術 |
| 1.3 本文主要研究內容和目的 |
| 1.4 本章小結 |
| 第二章 可調煤粉濃淡低NOx燃燒及低負荷穩(wěn)燃燃燒器 |
| 2.1 可調煤粉濃淡低NOx 燃燒及低負荷穩(wěn)燃技術介紹 |
| 2.1.1 前言 |
| 2.1.2 可調煤粉濃淡低NOx 燃燒及低負荷穩(wěn)燃技術的穩(wěn)燃原理 |
| 2.1.3 噴口超溫報警系統(tǒng) |
| 2.1.4 耐磨和耐高溫的措施 |
| 2.1.5 濃淡燃燒裝置的布置 |
| 2.1.6 可調煤粉濃淡低NOx 燃燒及低負荷穩(wěn)燃技術的低NOX原理 |
| 2.2 可調煤粉濃淡低NOx 燃燒及低負荷穩(wěn)燃技術著火穩(wěn)燃理論研究 |
| 2.2.1 前言 |
| 2.2.2 煤粉濃度與著火溫度的關系 |
| 2.2.3 煤粉濃度與著火熱的關系 |
| 2.2.4 煤粉濃度與火焰?zhèn)鞑ニ俣鹊年P系 |
| 2.2.5 煤粉濃度與著火時間的關系 |
| 2.2.6 煤粉濃度與著火距離的關系 |
| 2.2.7 一次風著火最佳濃度 |
| 2.2.8 小結 |
| 2.3 可調煤粉濃淡低NOx 燃燒及低負荷穩(wěn)燃技術的低NOx機理 |
| 2.3.1 氮氧化物的生成機理 |
| 2.3.2 煤燃燒時NOx的生成與控制 |
| 2.3.3 可調煤粉濃淡低NOx 燃燒及低負荷穩(wěn)燃技術的低排放機理 |
| 第三章 410t/h鍋爐的改造工程 |
| 3.1 原設計鍋爐及燃燒器簡介 |
| 3.1.1 鍋爐結構及主要設計參數(shù) |
| 3.1.2 燃燒器介紹 |
| 3.2 改造前運行狀況 |
| 3.3 改造要求 |
| 3.4 改造方案 |
| 3.4.1 設計煤種參數(shù) |
| 3.4.2 方案中涉及的主要技術措施 |
| 3.4.3 燃燒器改造方案 |
| 第四章 冷態(tài)試驗結果及分析 |
| 4.1 試驗目的 |
| 4.2 試驗內容及試驗方法 |
| 4.2.1 一、二次風調平 |
| 4.2.2 爐內空氣動力場測量 |
| 4.2.3 貼壁風速測量 |
| 4.2.4 濃淡兩側風速測量 |
| 4.3 試驗結果和分析 |
| 4.3.1 一、二次風的調平 |
| 4.3.2 爐內空氣動力場 |
| 4.3.3 貼壁風速測量 |
| 4.3.4 擋塊開度對濃淡兩側風速的影響 |
| 第五章 改造后的熱態(tài)試驗結果及分析 |
| 5.1 前言 |
| 5.2 試驗內容 |
| 5.3 試驗煤種 |
| 5.4 試驗結果及分析 |
| 5.4.1 鍋爐試驗情況分析 |
| 5.4.2 爐內溫度分布 |
| 5.4.3 熱平衡試驗結果 |
| 5.4.4 低NOx 試驗結果及分析 |
| 5.5 結論 |
| 第六章 全文總結 |
| 參考文獻 |
| 致謝 |
| 在學校期間發(fā)表的學術論文 |
（10）關于飛灰再燃燃燒特性的實驗研究（論文提綱范文）
| 中文摘要 |
| 英文摘要 |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 課題背景 |
| 1.2 國內外研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 國內研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.2 國外研究現(xiàn)狀 |
| 1.3 研究目的和主要內容 |
| 1.3.1 研究目的 |
| 1.3.2 研究內容 |
| 第二章 實驗系統(tǒng)及方法 |
| 2.1 熱重分析系統(tǒng) |
| 2.1.1 實驗原理 |
| 2.1.2 結構組成 |
| 2.1.3 設備參數(shù) |
| 2.1.4 熱天平系統(tǒng)的影響因素 |
| 2.2 滴管爐系統(tǒng) |
| 2.2.1 結構組成 |
| 2.2.2 設備參數(shù) |
| 2.3 篩分系統(tǒng) |
| 2.3.1 結構組成 |
| 2.3.2 設備參數(shù) |
| 2.4 元素分析儀 |
| 2.5 研究方法 |
| 第三章 單煤及混灰試樣燃燒特性的熱重分析 |
| 3.1 實驗裝置及方法 |
| 3.2 煤質分析及混灰配比方案 |
| 3.3 單一煤及混灰試樣的熱重實驗 |
| 3.3.1 單一神華煤和飛灰的熱重分析 |
| 3.3.2 摻燒0～100 目飛灰的熱重分析 |
| 3.3.3 摻燒180～230 目飛灰的熱重分析 |
| 3.3.4 摻燒325～450 目飛灰的熱重分析 |
| 第四章 單煤及混灰試樣的燃燒特性的參數(shù)分析 |
| 4.1 燃燒特性參數(shù) |
| 4.1.1 著火溫度 |
| 4.1.2 最大失重速度 |
| 4.1.3 最大失重速度的對應溫度 |
| 4.1.4 可燃性指數(shù) |
| 4.1.5 燃盡溫度 |
| 4.2 本章小結 |
| 第五章 單煤及混灰試樣的燃燒動力學特性分析 |
| 5.1 活化能和頻率因子的概念 |
| 5.2 活化能和頻率因子的意義 |
| 5.3 活化能和頻率因子的求取 |
| 第六章 混灰燃燒特性的滴管爐實驗 |
| 6.1 動態(tài)驗證實驗 |
| 6.1.1 動態(tài)驗證平臺的搭建 |
| 6.1.2 動態(tài)驗證實驗結果及分析 |
| 6.2 飛灰再燃的經(jīng)濟性淺析 |
| 第七章 結論和建議 |
| 7.1 結論 |
| 7.2 建議 |
| 參考文獻 |
| 致謝 |
| 在學期間發(fā)表的學術論文和參加科研情況 |
| 詳細摘要 |
四、神華煤在鏈條爐上的燃燒與調整（論文參考文獻）
- [1]我國動力用煤及煤化工領域對煤質的基本要求[J]. 傅叢,白向飛,丁華,陳文敏. 煤質技術, 2019(05)
- [2]煤粉熱解調控及半焦富氧燃燒若干理論與試驗研究[D]. 陳立平. 浙江大學, 2018(06)
- [3]煤及半焦的燃燒、破碎特性試驗研究[D]. 何翔. 浙江大學, 2017(06)
- [4]高效低NOX煤粉工業(yè)鍋爐在工業(yè)應用中的幾個關鍵技術研究[D]. 汪林杰. 廣東海洋大學, 2013(S1)
- [5]低揮發(fā)份劣質燃料循環(huán)流化床燃燒特性研究[D]. 李社鋒. 浙江大學, 2010(07)
- [6]低品位水煤漿成漿、燃燒特性研究及應用[D]. 張傳名. 浙江大學, 2009(01)
- [7]動力配煤優(yōu)化燃燒特性及非線性預測研究[D]. 潘華引. 浙江大學, 2008(04)
- [8]神華煤水煤漿成漿特性的優(yōu)化方法、模型預測及改性機理研究[D]. 余學海. 浙江大學, 2008(04)
- [9]可調煤粉濃淡直流低NOx燃燒器在410t/h電站鍋爐上的應用研究[D]. 李衛(wèi)偉. 華北電力大學（北京）, 2007(02)
- [10]關于飛灰再燃燃燒特性的實驗研究[D]. 顧舒. 華北電力大學（河北）, 2007(01)
標簽：水煤漿論文; 煤炭氣化論文; 工業(yè)鍋爐論文; 煤粉論文; 活化能論文;