一、Delphi和Excel在鋼纖維砼配合比設(shè)計(jì)試驗(yàn)數(shù)據(jù)處理中的應(yīng)用（論文文獻(xiàn)綜述）
董晨[1]（2021）在《橋梁伸縮縫錨固區(qū)鋼纖維砼配合比設(shè)計(jì)與性能試驗(yàn)研究》文中研究表明橋梁伸縮縫錨固區(qū)混凝土,由于經(jīng)常受到車輛沖擊及疲勞作用而成為易損部位,鋼纖維的摻入能夠顯著提高其抗沖擊及耐疲勞性能。本文研究依托于北京市市政四建設(shè)工程有限責(zé)任公司委托的科技項(xiàng)目“高韌性混凝土在橋梁伸縮縫中的應(yīng)用研究”,以不同目標(biāo)對(duì)鋼纖維混凝土配合比進(jìn)行優(yōu)化并比較它們的抗沖擊、耐疲勞性能差異。本文的主要工作內(nèi)容及結(jié)論如下:（1）根據(jù)工程需求配制鋼纖維混凝土,并對(duì)比普通混凝土,結(jié)果表明:鋼纖維在混凝土拌合物中形成的“棚架”效應(yīng)會(huì)導(dǎo)致其塌落度降低,擴(kuò)展度增大。鋼纖維使混凝土比例極限增大18.8%,延性系數(shù)提升8.4%,抗折強(qiáng)度增加18%,斷裂能提高8.5倍,混凝土抗變形性能及彎曲韌性明顯提高,但抗壓強(qiáng)度無(wú)顯著變化。（2）分析影響鋼纖維混凝土物理力學(xué)性能的主要因素,通過(guò)正交試驗(yàn)研究各因素的影響情況及其顯著性水平,并建立回歸方程,以兩種不同目標(biāo)進(jìn)行優(yōu)化,比較其性能差異,結(jié)果表明:鋼纖維混凝土的性能隨砂率、骨膠比及鋼纖維摻量和長(zhǎng)度的變化呈不同變化趨勢(shì),骨膠比及砂率對(duì)混凝土工作性能影響更顯著,鋼纖維參數(shù)對(duì)混凝土力學(xué)性能影響更顯著。以功效系數(shù)法得到的鋼纖維混凝土抗壓強(qiáng)度、比例極限、延性系數(shù)、斷裂能分別提高14.8%,13.3%,3.4%、30%,抗折強(qiáng)度亦略有提高,荷載峰值后的荷載下降速度有所減緩,混凝土塑性破壞特征進(jìn)一步緩解,抗變形性能及彎曲韌性改善,而以抗壓強(qiáng)度最大得到的鋼纖維混凝土雖抗壓強(qiáng)度、比例極限提高28%、33.4%,但其延性系數(shù)、抗折強(qiáng)度、斷裂能分別下降5.2%、2.6%、41%,混凝土塑性破壞有所加劇,抗變形性能及彎曲韌性不足。（3）通過(guò)對(duì)鋼纖維混凝土抗沖擊性能的研究發(fā)現(xiàn):鋼纖維能避免混凝土在沖擊荷載作用下發(fā)生一裂即壞現(xiàn)象,改善脆性破壞特征,沖擊耗能提高2.4倍以上,以功效系數(shù)法得到的鋼纖維混凝土沖擊耗能、延性比及韌性系數(shù)分別提高6.7%,3.0%,7.7%,混凝土抗沖擊性能改善,而以抗壓強(qiáng)度最大得到的鋼纖維混凝土的沖擊耗能無(wú)顯著變化,但沖擊延性比、韌性系數(shù)下降了15.2%、3.9%,抗沖擊性能差。（4）試驗(yàn)研究循環(huán)荷載作用下鋼纖維混凝土力學(xué)性能退化情況,結(jié)果呈現(xiàn)出在該作用下,混凝土的峰值荷載變小,對(duì)應(yīng)的應(yīng)變?cè)龃蟆＜虞d初期,混凝土性能無(wú)明顯退化,隨著荷載次數(shù)的增加,退化現(xiàn)象加劇,并在達(dá)到峰值后發(fā)生明顯脆性破壞。鋼纖維使混凝土的塑性應(yīng)變平均增長(zhǎng)率下降10.8%,殘余應(yīng)力增大,以功效系數(shù)法得到的鋼纖維混凝土塑性應(yīng)變及殘余撓度增長(zhǎng)減緩7.9%,1.6%,抗壓及抗折曲線斜率下降減緩8%,8.6%,而以抗壓強(qiáng)度最大得到的鋼纖維混凝土雖塑性應(yīng)變及殘余撓度下降2.9%,4.8%,但其抗折曲線斜率下降加快了4.9%。（5）針對(duì)錨固區(qū)混凝土在服役早期就發(fā)生破壞,對(duì)混凝土在一定次數(shù)的不同應(yīng)力水平疲勞荷載作用后其性能變化情況展開研究,結(jié)果表明:在施加了一定次數(shù)的疲勞荷載后,混凝土試塊表面未產(chǎn)生顯著裂縫,隨著應(yīng)力水平的提高,荷載峰值減小,對(duì)應(yīng)的應(yīng)變?cè)龃?以功效系數(shù)法得到的鋼纖維混凝土比例極限、撓度、抗折峰值荷載、斷裂能平均變化幅度為-8%、20%、-7%、-8%,而以抗壓強(qiáng)度最大得到的鋼纖維混凝土的變化幅度為-22%、17%、-12%、-20%,各混凝土的延性系數(shù)亦無(wú)顯著差異,但以功效系數(shù)法優(yōu)化得到的鋼纖維混凝土延性系數(shù)更高,其抗變形性能及彎曲韌性明顯優(yōu)于其他混凝土,具有更好的耐疲勞性能。
代騰飛[2]（2021）在《水泥混凝土橋面鋪裝層早期開裂控制及層間粘結(jié)性能提升研究》文中進(jìn)行了進(jìn)一步梳理水泥混凝土橋面鋪裝層間脫粘和早期裂縫十分普遍,已影響到公路橋梁的正常使用。已有研究和實(shí)踐主要將裂縫成因歸結(jié)為干縮裂縫,對(duì)極早齡期的收縮裂縫及由此造成的層間脫粘重視不夠。本文采用理論分析、試驗(yàn)研究以及實(shí)例應(yīng)用等方法,研究了水泥混凝土橋面鋪裝層早期開裂控制與層間粘結(jié)性能提升措施。主要工作和成果如下:（1）對(duì)水泥混凝土橋面鋪裝裂縫成因進(jìn)行調(diào)查研究,發(fā)現(xiàn)極早齡期的收縮和層間脫粘是橋面鋪裝層開裂的主要成因。（2）研究水泥混凝土橋面鋪裝層早期收縮的來(lái)源構(gòu)成,提出基于孔隙水飽和度的塑性收縮裂縫控制方法、基于水化反應(yīng)程度的混凝土收縮預(yù)測(cè)方法和混凝土橋面鋪裝層早期溫度梯度確定方法。結(jié)合工程實(shí)例,對(duì)裂縫成因進(jìn)行分析,供決策參考。（3）通過(guò)切槽方法控制結(jié)合界面粗糙度,采用沿結(jié)合面劈裂試驗(yàn)方法,研究不同切槽參數(shù)對(duì)層間粘結(jié)性能的影響,確認(rèn)界面粗糙度是影響層間結(jié)合的主要因素,層間結(jié)合強(qiáng)度遠(yuǎn)低于完整混凝土的強(qiáng)度。建立主要切槽參數(shù)下粘結(jié)劈拉強(qiáng)度預(yù)測(cè)模型,供工程切槽處理效果評(píng)價(jià)參考。
孫健[3]（2021）在《微鋼絲鋼纖維砼梯度復(fù)合材料梁設(shè)計(jì)方法研究》文中提出隨著公路橋梁、土木基礎(chǔ)設(shè)施等工程建設(shè)的深入發(fā)展和技術(shù)更新,對(duì)混凝土材料及其結(jié)構(gòu)性能提出了更高的要求。在普通混凝土基體之中摻入鋼纖維形成鋼纖維混凝土能解決普通混凝土的脆斷問(wèn)題,是混凝土增強(qiáng)、增韌研究的重要方向。微鋼絲鋼纖維混凝土經(jīng)濟(jì)、高效的布置形式可以彌補(bǔ)鋼筋混凝土梁易裂短板,為了量化高摻量微鋼絲鋼纖維對(duì)鋼筋混凝土梁抗彎、抗裂性能的影響;形成基于裂紋主動(dòng)控制的梯度復(fù)合材料梁設(shè)計(jì)方法。論文基于功能梯度理念,對(duì)矩形截面鋼纖維混凝土梯度復(fù)合材料梁進(jìn)行計(jì)算理論方法分析和試驗(yàn)探討研究,能夠?yàn)楦唧w積率微鋼絲鋼纖維混凝土梯度復(fù)合梁的設(shè)計(jì)提供重要的基礎(chǔ)理論依據(jù)。首先,結(jié)合微元法以及鋼纖維混凝土、普通混凝土的本構(gòu)模型函數(shù),根據(jù)復(fù)合梁的力學(xué)結(jié)構(gòu)特征,基于力平衡及力矩平衡條件推導(dǎo)得出鋼筋鋼纖維混凝土梯度復(fù)合梁的開裂荷載及極限荷載計(jì)算公式;并根據(jù)復(fù)合梁超筋破壞和少筋破壞的特點(diǎn),得出頂部區(qū)域混凝土壓碎破壞時(shí)以及鋼筋拉斷破壞時(shí)的受彎承載力計(jì)算公式;根據(jù)配筋設(shè)計(jì)概念得出了適筋梁的平衡配筋率計(jì)算方法。其次,從結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)角度出發(fā),基于有效慣性矩法和裂縫寬度計(jì)算理論,對(duì)鋼筋和微鋼絲鋼纖維進(jìn)行有效簡(jiǎn)化換算;分別計(jì)算了梁開裂前的全截面慣性矩和開裂后的截面慣性矩,并通過(guò)插值法推導(dǎo)出梁正常使用階段的剛度計(jì)算模型?？紤]微鋼絲鋼纖維對(duì)復(fù)合梁結(jié)構(gòu)的貢獻(xiàn)和對(duì)裂縫擴(kuò)展的阻礙影響,引入微鋼絲鋼纖維裂縫寬度影響系數(shù),推導(dǎo)得出復(fù)合梁平均裂縫間距、平均裂縫寬度、最大裂縫寬度計(jì)算方法。然后,對(duì)普通鋼筋混凝土梁和鋼纖維混凝土梯度復(fù)合梁分別進(jìn)行三分點(diǎn)加載試驗(yàn)。根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果,分別對(duì)開裂荷載、極限受彎承載力、梁正常使用階段的剛度及跨中撓度、平均裂縫間距、平均裂縫寬度以及最大裂縫寬度等計(jì)算模型進(jìn)行了對(duì)比分析,計(jì)算誤差保持在6%以內(nèi);并結(jié)合試驗(yàn)結(jié)果對(duì)微鋼絲鋼纖維的裂縫寬度影響系數(shù)進(jìn)行復(fù)核修正。最后,為彌補(bǔ)實(shí)際試驗(yàn)樣本的不足,驗(yàn)證本文計(jì)算模型的一般適用性,結(jié)合有限元模擬增加了變量因素的討論和分析?；诨炷了苄該p傷模型,對(duì)微鋼絲鋼纖維混凝土梯度復(fù)合梁進(jìn)行了拓展模擬分析;模擬結(jié)果與計(jì)算模型的結(jié)果基本一致。計(jì)算模型與試驗(yàn)數(shù)據(jù)、有限元分析結(jié)果的對(duì)比驗(yàn)證說(shuō)明了本文的計(jì)算模型是可行、精度較高且安全的。
雙子洋[4]（2020）在《氯鹽浸泡條件下鋼纖維與金剛砂對(duì)再生混凝土的力學(xué)性能影響試驗(yàn)研究》文中研究指明再生混凝土作為一種經(jīng)濟(jì)、環(huán)保型材料解決了廢棄混凝土的問(wèn)題,帶動(dòng)了混凝土行業(yè)的綠色發(fā)展,再生混凝土由于再生骨料的加入導(dǎo)致混凝土各方面性能降低,而鋼纖維、金剛砂的加入可以提升再生混凝土的強(qiáng)度,彌補(bǔ)再生骨料帶來(lái)的一些不足;混凝土的耐久性也是工程界普遍關(guān)注的問(wèn)題,混凝土結(jié)構(gòu)破壞的原因之一是氯鹽侵蝕破壞,氯鹽環(huán)境對(duì)于混凝土力學(xué)性能的影響也較為復(fù)雜。因此,對(duì)于氯鹽浸泡條件下的鋼纖維再生混凝土與金剛砂再生混凝土力學(xué)性能的研究具有很好的現(xiàn)實(shí)意義。本文以普通C30混凝土（C）為基礎(chǔ),再生粗骨料替換20%天然粗骨料制成再生混凝土（RC）。在再生混凝土的基礎(chǔ)上,摻入體積率1.0%的鋼纖維制成鋼纖維再生混凝土（SFRC）;金剛砂等質(zhì)量替代10%細(xì)砂制成金剛砂再生混凝土（SiCRC）。本文選擇研究在5%質(zhì)量分?jǐn)?shù)NaCl溶液浸泡條件下,0d、30d、60d以及90d的浸泡時(shí)間對(duì)鋼纖維再生混凝土和金剛砂再生混凝土靜態(tài)力學(xué)性能以及彎曲疲勞性能影響的試驗(yàn)研究,完善了再生混凝土系列力學(xué)性能試驗(yàn)研究?；谝陨涎芯?得到以下主要結(jié)論:（1）經(jīng)過(guò)氯鹽浸泡處理過(guò)的試件顏色加深,SFRC的表面出現(xiàn)銹蝕跡象,其他類型混凝土沒(méi)有明顯差異。隨著氯鹽浸泡時(shí)間的增加,SiCRC、RC和C的立方體抗壓強(qiáng)度、立方體劈裂抗拉強(qiáng)度以及四點(diǎn)彎曲抗折強(qiáng)度有較小程度增加,SFRC則相反。當(dāng)浸泡齡期達(dá)到90d時(shí),SiCRC的立方體抗壓強(qiáng)度、立方體劈裂抗拉強(qiáng)度以及四點(diǎn)彎曲抗折強(qiáng)度分別提高了21.0%、16.7%、4.2%,SFRC分別降低了12.5%、25%、16.3%。表明氯鹽浸泡是對(duì)SiCRC、RC和C是有利的,對(duì)SFRC不利。（2）各類型混凝土的宏觀表現(xiàn)大致相似,進(jìn)行循環(huán)加載后,最終都斷裂為兩截。各組混凝土的疲勞壽命從宏觀數(shù)值表現(xiàn)上來(lái)看,同等應(yīng)力水平下,同浸泡齡期下,RC疲勞壽命明顯低于C,而隨浸泡齡期的增加,SiCRC、RC和C的疲勞壽命穩(wěn)定增加,SFRC的疲勞壽命逐漸降低。各類型混凝土的疲勞壽命-應(yīng)變曲線大致相同,都分為三個(gè)階段,第一階段為彈性階段,應(yīng)變隨疲勞壽命快速增加,第二階段,裂縫穩(wěn)定發(fā)展,曲線發(fā)展相對(duì)緩慢平穩(wěn),第三階段,裂縫隨荷載次數(shù)增加迅速增長(zhǎng),疲勞壽命-應(yīng)變曲線迅速上升,直至破壞。（3）通過(guò)對(duì)不同齡期氯鹽浸泡條件下的C、RC、SFRC以及SiCRC的抗彎疲勞壽命采用威布爾分布理論進(jìn)行檢驗(yàn),檢驗(yàn)結(jié)果表明C、RC、SFRC、SiCRC都能較好的服從兩參數(shù)的威布爾分布,線性擬合相關(guān)性較高,通過(guò)計(jì)算得到了不同配合比試樣在不同應(yīng)力水平、不同存活率條件下的疲勞壽命;根據(jù)不同浸泡齡期下C、RC、SFRC、SiCRC的疲勞壽命以及應(yīng)力水平進(jìn)行擬合,推導(dǎo)出了各配合比試樣的雙對(duì)數(shù)疲勞方程,且雙對(duì)數(shù)疲勞方程的線性擬合相關(guān)系數(shù)較高;設(shè)N=2000000,計(jì)算出各配合比試樣的疲勞強(qiáng)度,發(fā)現(xiàn)氯鹽浸泡提升了C、RC以及SiCRC的疲勞強(qiáng)度,相較0d時(shí),SiCRC在30d、60d、90d的疲勞強(qiáng)度分別提升了0.15%、0.30%、0.46%,而SFRC的疲勞強(qiáng)度隨齡期增長(zhǎng)而降低,分別降低了0.34%、0.74%、1.08%,氯鹽浸泡對(duì)鋼纖維再生混凝土的疲勞強(qiáng)度影響較為明顯。
劉夢(mèng)曉[5]（2019）在《高強(qiáng)鋼筋與鋼纖維增強(qiáng)混凝土粘結(jié)性能試驗(yàn)研究》文中認(rèn)為鋼筋和混凝土構(gòu)成了工程建筑物的骨架,粘結(jié)作用是協(xié)同工作的前提。摻入抗拉性能好的纖維材料可有效提升基體混凝土的抗拉能力。鋼纖維混凝土與鋼筋的粘結(jié)已經(jīng)有較多研究成果,但對(duì)于高流態(tài)的高強(qiáng)高性能鋼纖維增強(qiáng)混凝土與高強(qiáng)鋼筋的研究還很缺乏。新材料改變了原有的粘結(jié)機(jī)制,影響因素復(fù)雜,需要通過(guò)大量試驗(yàn)進(jìn)行系統(tǒng)分析。本文開展了高強(qiáng)鋼筋與高流態(tài)SFRC粘結(jié)性能的研究,對(duì)設(shè)計(jì)理論研究及其工程應(yīng)用給出建議。主要研究工作如下:通過(guò)對(duì)104塊粘結(jié)試塊的中心拉拔試驗(yàn),展開分析強(qiáng)度等級(jí)C40和強(qiáng)度等級(jí)C50的SFRC與不同鋼筋直徑和強(qiáng)度等級(jí)鋼筋之間的匹配關(guān)系。研究混凝土強(qiáng)度等級(jí)、鋼纖維體積率、鋼筋直徑和鋼筋等級(jí)等因素對(duì)粘結(jié)性能及自由端滑移量的影響,擬合出更加符合SFRC與高強(qiáng)鋼筋的粘結(jié)滑移本構(gòu)關(guān)系。主要研究結(jié)果如下:（1）鋼纖維的加入有利于粘結(jié)性能的提高。鋼纖維摻量為0.8%和1.2%時(shí),C50強(qiáng)度等級(jí)的混凝土與不同鋼筋直徑匹配時(shí)粘結(jié)滑移強(qiáng)度增幅在10%～20%之間,鋼纖維摻量大于1.6%時(shí),增幅在20%～30%;內(nèi)劈裂強(qiáng)度增幅提高40%～60%。試驗(yàn)證明摻入鋼纖維有利于增強(qiáng)化學(xué)膠結(jié)力。（2）鋼筋與混凝土的相對(duì)接觸面積是影響粘結(jié)強(qiáng)度的關(guān)鍵。當(dāng)粘結(jié)區(qū)段相對(duì)錨固長(zhǎng)度相同時(shí),鋼筋直徑的變化對(duì)于粘結(jié)強(qiáng)度影響較小,大直徑鋼筋不利于提高粘結(jié)性能。鋼筋自由端滑移量與直徑成正比關(guān)系。隨著直徑的增大,粘結(jié)滑移曲線的下降段越平緩。（3）鋼纖維摻量為1.6%～2.0%時(shí)粘結(jié)性能良好,鋼筋強(qiáng)度等級(jí)和直徑的影響很小。混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C50與HRB500鋼筋匹配時(shí),極限粘結(jié)強(qiáng)度提高10%～30%,與HRB400鋼筋匹配時(shí)提高15～40%。建議基體強(qiáng)度等級(jí)為C50,鋼纖維摻量為1.6%～2.0%的SFRC與HRB400級(jí)鋼筋匹配。使用HRB500級(jí)鋼筋時(shí)建議將混凝土等級(jí)提高到C60,有利于材料性能優(yōu)勢(shì)的充分發(fā)揮。（4）混凝土強(qiáng)度等級(jí)由C40提高為C50時(shí),直徑14mm受混凝土強(qiáng)度等級(jí)的影響較大,極限粘結(jié)強(qiáng)度約提高30%,而直徑20mm提高8%左右。小直徑鋼筋匹配強(qiáng)度等級(jí)較高的混凝土有利于粘結(jié)性能的提高。混凝土強(qiáng)度等級(jí)越大,殘余粘結(jié)應(yīng)力越大,曲線更加“飽滿”。（5）引入鋼纖維影響因子k,對(duì)公式中下降段進(jìn)行修正,使SFRC與高強(qiáng)鋼筋粘結(jié)滑移本構(gòu)關(guān)系符合實(shí)際情況。
李元豐[6]（2019）在《廢棄輪轂纖維混凝土的力學(xué)性能研究》文中研究指明近年來(lái),隨著汽車制造業(yè)的飛速發(fā)展,廢棄輪胎越來(lái)越多,由此引發(fā)的資源和環(huán)境等問(wèn)題逐漸成為了社會(huì)關(guān)注的焦點(diǎn)。與此同時(shí),混凝土的造價(jià)居高不下,采用新產(chǎn)鋼纖維增強(qiáng)效果雖好,但是其成本偏高。因此,能將廢棄汽車輪胎加以加工制成廢棄輪轂纖維代替鋼纖維在混凝土中發(fā)揮增強(qiáng)增韌的作用,將會(huì)帶來(lái)巨大的經(jīng)濟(jì)效益和社會(huì)效益。依據(jù)現(xiàn)有的鋼纖維混凝土相關(guān)規(guī)范中對(duì)鋼纖維混凝土試驗(yàn)變量選擇的規(guī)定,本文以廢棄輪轂纖維體積率（0、0.5%、1.0%、1.5%、2.0%）、長(zhǎng)徑比（40、60、80、100）為變量,對(duì)拌合物的和易性和混凝土的強(qiáng)度展開研究。又通過(guò)軸壓試驗(yàn)和小梁彎曲試驗(yàn),研究廢棄輪轂纖維混凝土的本構(gòu)關(guān)系和彎曲特性。最后運(yùn)用ABAQUS CAE進(jìn)行有限元模擬分析。本文的主要內(nèi)容包括以下幾個(gè)方面:1)對(duì)原材料進(jìn)行基本物理性質(zhì)試驗(yàn),得出廢棄輪轂纖維的長(zhǎng)度、直徑、密度和極限抗拉強(qiáng)度,細(xì)集料和粗骨料的含泥量、壓碎值等指標(biāo);2)通過(guò)對(duì)17組不同配合比拌合物的坍落度進(jìn)行試驗(yàn)研究,探討了廢棄輪轂纖維混凝土拌合物的和易性隨纖維體積率、纖維長(zhǎng)徑比的變化規(guī)律;3)對(duì)標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)28d后的17組立方體試件（150mm×150mm×150mm）、17組圓柱體試件（Φ150mm×300mm）和17組棱柱體試件（550mm×150mm×150mm）分別進(jìn)行抗壓、劈裂和抗折強(qiáng)度試驗(yàn)。通過(guò)試驗(yàn)結(jié)果和試驗(yàn)破壞形態(tài),研究廢棄輪轂纖維混凝土的抗壓、抗拉和抗折強(qiáng)度隨纖維體積率、纖維長(zhǎng)徑比的變化規(guī)律,并對(duì)廢棄輪轂纖維在混凝土中的作用機(jī)理展開分析;4)采用WWS-1000B微機(jī)控制電液伺服萬(wàn)能材料試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行圓柱體試件單軸壓縮試驗(yàn),分析不同纖維體積率下廢棄輪轂纖維混凝土的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系;對(duì)纖維體積率1.0%、長(zhǎng)徑比80（注:此為前文試驗(yàn)結(jié)論得出的最佳纖維體積率和長(zhǎng)徑比）的試件的應(yīng)力應(yīng)變散點(diǎn)圖進(jìn)行擬合修正,推導(dǎo)了廢棄輪轂纖維混凝土的本構(gòu)方程;根據(jù)應(yīng)力應(yīng)變圖計(jì)算各體積率下的混凝土彈性模量,并分析纖維體積率對(duì)混凝土彈性模量的影響;5)按最佳纖維體積率和最佳纖維長(zhǎng)徑比,制備廢棄輪轂纖維混凝土小梁,進(jìn)行彎曲試驗(yàn),分析其彎曲過(guò)程中荷載（力）和撓度（位移）的變化規(guī)律,取素混凝土作對(duì)比。在試驗(yàn)基礎(chǔ)上,利用大型通用有限元軟件ABAQUS對(duì)廢棄輪轂纖維混凝土小梁受彎性能進(jìn)行非線性分析,將數(shù)值分析結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行對(duì)比,研究了廢棄輪轂纖維混凝土受彎過(guò)程中,其應(yīng)力的分布狀態(tài)。
彭奧[7]（2019）在《復(fù)合式、層布式鋼纖維高強(qiáng)混凝土力學(xué)性能研究》文中進(jìn)行了進(jìn)一步梳理復(fù)合式鋼纖維混凝土和層布式鋼纖維混凝土在提升了混凝土的抗拉強(qiáng)度、彎拉強(qiáng)度、彎曲韌性的同時(shí),還提升了鋼纖維材料的利用率。在實(shí)際工程應(yīng)用時(shí)經(jīng)濟(jì)效益更好,因此有助于鋼纖維混凝土的推廣。本文主要對(duì)復(fù)合式鋼纖維高強(qiáng)混凝土與層布式鋼纖維高強(qiáng)混凝土的力學(xué)性能及力學(xué)性能的影響因素進(jìn)行研究,主要內(nèi)容如下:（1）本文對(duì)兩種形式的鋼纖維混凝土進(jìn)行深入研究。選取基體混凝土強(qiáng)度,鋼纖維體積率,鋼纖維混凝土層布高度以及纖維混雜情況來(lái)探究?jī)煞N不同結(jié)構(gòu)形式鋼纖維混凝土的力學(xué)性能。通過(guò)測(cè)試不同組別試塊的抗壓強(qiáng)度、彎拉強(qiáng)度、劈拉強(qiáng)度,對(duì)測(cè)試結(jié)果進(jìn)行處理分析,得出對(duì)復(fù)合式鋼纖維混凝土及層布式鋼纖維混凝土力學(xué)性能影響的主要因素。（2）通過(guò)復(fù)合式鋼纖維混凝土、層布式鋼纖維混凝土、整體式鋼纖維混凝土及素混凝土的對(duì)比,研究與分析各鋼纖維混凝土結(jié)構(gòu)形式的優(yōu)劣,評(píng)價(jià)各種鋼纖維混凝土結(jié)構(gòu)形式的經(jīng)濟(jì)性及材料利用率。（3）對(duì)鋼纖維混凝土層高度為2cm、3cm、4cm,鋼纖維體積率0.5%、1%、1.5%、2%以及基體混凝土強(qiáng)度C60、C70、C80的復(fù)合式鋼纖維混凝土試塊進(jìn)行力學(xué)性能試驗(yàn),分析復(fù)合式混凝土性能的影響因素與破壞機(jī)理。（4）對(duì)鋼纖維層布高度為2cm,3cm,鋼纖維體積率0.5%、1%、1.5%,以及基體混凝土強(qiáng)度為C60的層布式鋼纖維混凝土試塊進(jìn)行力學(xué)性能試驗(yàn),分析層布式鋼纖維混凝土的力學(xué)性能影響因素與破壞機(jī)理,并對(duì)比復(fù)合式鋼纖維混凝土的力學(xué)性能,評(píng)價(jià)兩種結(jié)構(gòu)形式的鋼纖維混凝土的優(yōu)劣。（5）選取鋼纖維與聚丙烯纖維進(jìn)行混雜,配制復(fù)合式混雜纖維混凝土,探究纖維的“混雜效應(yīng)”對(duì)混凝土抗彎性能以及彎曲韌性的影響。（6）通過(guò)復(fù)合材料力學(xué)計(jì)算方法建立LSFRC、CSFRC拉應(yīng)力計(jì)算公式。對(duì)復(fù)合式鋼纖維混凝土的界限厚度進(jìn)行計(jì)算,并針對(duì)具體試驗(yàn)組別的成本造價(jià)進(jìn)行復(fù)合式鋼纖維混凝土與層布式鋼纖維混凝土的經(jīng)濟(jì)性分析。（7）建立復(fù)合式鋼纖維混凝土的受彎模型,并通過(guò)有限元軟件對(duì)復(fù)合式鋼纖維混凝土受彎破壞進(jìn)行了數(shù)值仿真,分析了其在受彎拉狀態(tài)下,材料內(nèi)部的應(yīng)力分布與構(gòu)件在荷載作用下的撓度變化。
仵衛(wèi)偉[8]（2019）在《聚合物鋼纖維混凝土鋼橋面鋪裝材料耐久性能研究》文中研究表明隨著鋼箱梁橋技術(shù)的飛速發(fā)展及大范圍推廣應(yīng)用,其鋼橋面鋪裝已成為世界公認(rèn)的技術(shù)難題之一。目前該橋型主流的鋪裝材料以瀝青類為主,但是瀝青類鋪裝材料在耐久性、穩(wěn)定性等方面仍存在很大的問(wèn)題。本文基于課題組近些年來(lái)對(duì)聚合物鋼纖維混凝土（Steel Fiber Reinforced Polymer Concrete,文中簡(jiǎn)稱SFRPC）材料力學(xué)性能及其在鋼橋面鋪裝中的工程應(yīng)用研究的基礎(chǔ)上,通過(guò)理論分析、試驗(yàn)研究并結(jié)合數(shù)值模擬的方式從SFRPC的耐久性能進(jìn)行研究,主要研究?jī)?nèi)容和結(jié)論包括:1、基于耐久性對(duì)聚合物鋼纖維混凝土進(jìn)行了數(shù)值分析,通過(guò)對(duì)比有無(wú)鋼纖維加入的情況下,裂紋尖端應(yīng)力強(qiáng)度因子值、應(yīng)力集中極值和位移極值大小變化來(lái)說(shuō)明鋼纖維的阻裂效益;研究發(fā)現(xiàn):在圍線積分模型中鋼纖維的摻入使得裂紋處最大位移量減少了26.01%,最大應(yīng)力減少了60.42%,裂紋尖端應(yīng)力強(qiáng)度因子減少了49.34%。2、對(duì)于環(huán)境耐久性方面的研究,主要進(jìn)行了改變養(yǎng)護(hù)方式和加入特殊環(huán)境因素來(lái)模擬實(shí)際工程中的不同環(huán)境場(chǎng)景:高低溫循環(huán)、高低溫水浴及硫酸鹽侵蝕影響。結(jié)果發(fā)現(xiàn):SFRPC在不同溫度梯度下,溫度從低溫-15℃到高溫60℃時(shí),其強(qiáng)度逐漸降低,范圍為21.66MPa17.65MPa,通過(guò)與普通混凝土在30℃和60℃時(shí)抗折強(qiáng)度對(duì)比得知:SFRPC的強(qiáng)度分別是普通混凝土的2.13倍和2.85倍;SFRPC在不同溫度水浴下,溫度從低溫-15℃到高溫60℃時(shí),其強(qiáng)度逐漸降低,范圍為20.36MPa15.68MPa,對(duì)比無(wú)水高低溫循環(huán)環(huán)境發(fā)現(xiàn)SFRPC的抗折強(qiáng)度值在水浴條件下削減度最高為11.69%,最低6.01%;SFRPC在抗硫酸鹽侵蝕試驗(yàn)中研究發(fā)現(xiàn):同等條件下,SFRPC耐腐蝕度為81.31%而普通混凝土的耐腐蝕度為69.33%。3、對(duì)SFRPC材料進(jìn)行承載耐久性疲勞試驗(yàn)研究,利用Weibull兩參數(shù)和三參數(shù)分布函數(shù)得到了SFRPC的疲勞方程:Weibull兩參數(shù)P-S-N疲勞壽命方程:S-lgN:S=A-0.10005lgN、lgS-lgN:lgS=lga-0.06974lgN;Weibull三參數(shù)P-S-N疲勞壽命方程:S-lgN:S=A-0.10063lgN、lgS-lgN:lgS=lga-0.07012lgN。根據(jù)分析疲勞試驗(yàn)下試件的疲勞應(yīng)力-應(yīng)變曲線變化規(guī)律得出:隨著荷載循環(huán)進(jìn)行試件內(nèi)部損傷逐漸疊加,疲勞應(yīng)變?cè)絹?lái)越大直到破壞,破壞前最大應(yīng)變數(shù)值在1300με1500με之間,殘余疲勞應(yīng)變數(shù)值在500με1200με之間;根據(jù)分析試件彈性模量隨循環(huán)次數(shù)增加的變化規(guī)律得出:隨著循環(huán)次數(shù)的增加,材料彈性模量逐漸降低直至試件破壞,破壞時(shí)彈性模量均值為初始模量的58.56%,并得到SFRPC試件內(nèi)部損傷演化方程。
鄧紀(jì)飛[9]（2019）在《鋼纖維混凝土性能試驗(yàn)研究及在地鐵盾構(gòu)管片中的應(yīng)用》文中提出鋼筋混凝土管片作為盾構(gòu)法施工的主要裝配構(gòu)件和永久襯砌,其質(zhì)量直接關(guān)系到隧道的整體質(zhì)量和安全,影響隧道的防水性能及耐久性能。但是在生產(chǎn)和施工過(guò)程中預(yù)制鋼筋混凝土管片不可避免地會(huì)出現(xiàn)管片裂紋、缺棱、少角、鋼筋外漏等質(zhì)量缺陷,不僅給地鐵施工過(guò)程帶來(lái)困難,同時(shí)對(duì)地鐵的使用壽命也帶來(lái)一定的影響。鑒于鋼筋混凝土管片存在上述缺陷,本研究依托武漢地鐵8號(hào)線、11號(hào)線的地鐵盾構(gòu)施工工程,開展鋼纖維混凝土性能試驗(yàn)研究,旨在提高混凝土的抗壓、抗拉和抗折強(qiáng)度,并與地鐵管片進(jìn)行結(jié)合,通過(guò)MIDAS有限元軟件進(jìn)行數(shù)值模擬,探究鋼纖維混凝土管片在地鐵盾構(gòu)隧道應(yīng)用的可行性,其完成的主要工作及得出的主要結(jié)論如下:（1）通過(guò)采用二次合成法、等體積替代粗骨料法、組成摻入法等三種方法對(duì)鋼纖維混凝土進(jìn)行配合比設(shè)計(jì),并進(jìn)行混凝土試件抗壓強(qiáng)度與劈裂抗拉強(qiáng)度的試驗(yàn)研究,得出,在選用合理的鋼纖維品種和體積摻量的前提下,采用等體積替代粗骨料法和二次合成法兩種設(shè)計(jì)方法配制的鋼纖維混凝土,混凝土試件抗壓強(qiáng)度在基體混凝土C50基礎(chǔ)上提升了一個(gè)強(qiáng)度等級(jí),達(dá)到CF60的強(qiáng)度指標(biāo);在同一配合比情況下,對(duì)原材料用量進(jìn)行比對(duì),等體積替代粗骨料法比二次合成法可節(jié)約膠凝材料21%。對(duì)于管片生產(chǎn)企業(yè)來(lái)講,等體積替代粗骨料法更適合用來(lái)進(jìn)行鋼纖維混凝土生產(chǎn)配合比的設(shè)計(jì)計(jì)算。（2）混凝土摻入不同形狀鋼纖維后與基體混凝土相比較,端鉤形鋼纖維對(duì)抗壓和抗拉強(qiáng)度提升更為明顯,但端鉤形鋼纖維彼此之間摩擦力較大,容易纏繞,不利于試塊的成型制作;而波浪形和啞鈴形鋼纖維表面是通過(guò)采用壓痕處理來(lái)增加與混凝土的粘結(jié),對(duì)試塊成型影響較小,更適宜用于管片的生產(chǎn)。（3）在鋼纖維混凝土抗壓、劈裂抗拉、抗折強(qiáng)度等均滿足CF60的強(qiáng)度指標(biāo)情況下,將管片厚度由350 mm減薄到300 mm,采用MIDAS有限元軟件對(duì)鋼纖維混凝土管片進(jìn)行數(shù)值模擬分析,并取其最大內(nèi)力組合對(duì)鋼纖維混凝土管片進(jìn)行配筋設(shè)計(jì)。通過(guò)計(jì)算鋼纖維混凝土管片主筋選用12Ф18+12Ф20,在同一壓力荷載下,鋼纖維混凝土管片抗變形能力比鋼筋混凝土管片提高75%,抗裂能力提高74%,同時(shí)每環(huán)節(jié)約鋼筋10.4%,節(jié)約混凝土12.8%。
王維[10]（2018）在《溧陽(yáng)抽水蓄能電站不良地質(zhì)條件大斷面尾水隧洞施工技術(shù)研究》文中研究表明溧陽(yáng)抽水蓄能電站尾水主洞具有埋深大,斷面大和相對(duì)獨(dú)特的地質(zhì)條件等特點(diǎn),由于受工程地質(zhì)及自然條件限制,工程建設(shè)技術(shù)難度極大。兩條尾水主洞為整個(gè)電站地質(zhì)條件最為復(fù)雜的部位,Ⅳ、Ⅴ類圍巖占整個(gè)尾水隧洞圍巖類別的95%以上,Ⅲ類圍巖極少,主要地質(zhì)問(wèn)題為斷層、巖脈、豐富地下水等,尤其在斷層及巖脈中富含地下水是突出的不良地質(zhì)條件組合,其中兩條主洞分別穿越由F136、F137斷層及6#蝕變巖脈組成的軟弱破碎帶,長(zhǎng)度約為93m及199m。這一大型斷層帶的地質(zhì)特點(diǎn),不但具有構(gòu)造發(fā)育,巖石嚴(yán)重破碎、風(fēng)化、溶蝕、結(jié)構(gòu)松軟,含有地下水,極易發(fā)生坍塌現(xiàn)象,工程施工期間圍巖穩(wěn)定問(wèn)題突出,直接關(guān)系工程安全、投資和進(jìn)度。為了尾水主洞能夠在保證工程質(zhì)量的前提下安全快速施工,本文總結(jié)出了一套完整的不良地質(zhì)條件下大斷面尾水隧洞施工經(jīng)驗(yàn)和技術(shù)。針對(duì)尾水主洞特殊地質(zhì)條件,應(yīng)用先進(jìn)的地質(zhì)超前預(yù)報(bào)技術(shù)確定了未開挖圍巖地質(zhì)情況,為具體施工提供了可靠的參考。在常規(guī)支護(hù)方法“新奧法”的基礎(chǔ)上提出了“短進(jìn)尺、弱爆破、強(qiáng)支護(hù)、預(yù)留核心土”的方法確保了洞室初期支護(hù)安全。使用納米鋼纖維、納米仿鋼纖維噴砼技術(shù)確保了斷層破碎帶、富水帶等不良地質(zhì)段圍巖穩(wěn)定,在塌方洞段可快速封閉圍巖,有效控制了洞室塌方的蔓延。為適應(yīng)尾水主洞復(fù)雜地質(zhì)條件和開挖支護(hù)施工方法總結(jié)出了洞室分層襯砌技術(shù)保證了洞室整體結(jié)構(gòu)穩(wěn)定及工期的如期完成。在各施工技術(shù)中還提出了過(guò)程中應(yīng)注意和解決的問(wèn)題,對(duì)類似工程施工起到了一定參考作用。
二、Delphi和Excel在鋼纖維砼配合比設(shè)計(jì)試驗(yàn)數(shù)據(jù)處理中的應(yīng)用（論文開題報(bào)告）
（1）論文研究背景及目的
此處內(nèi)容要求：
首先簡(jiǎn)單簡(jiǎn)介論文所研究問(wèn)題的基本概念和背景，再而簡(jiǎn)單明了地指出論文所要研究解決的具體問(wèn)題，并提出你的論文準(zhǔn)備的觀點(diǎn)或解決方法。
寫法范例：
本文主要提出一款精簡(jiǎn)64位RISC處理器存儲(chǔ)管理單元結(jié)構(gòu)并詳細(xì)分析其設(shè)計(jì)過(guò)程。在該MMU結(jié)構(gòu)中,TLB采用叁個(gè)分離的TLB,TLB采用基于內(nèi)容查找的相聯(lián)存儲(chǔ)器并行查找,支持粗粒度為64KB和細(xì)粒度為4KB兩種頁(yè)面大小,采用多級(jí)分層頁(yè)表結(jié)構(gòu)映射地址空間,并詳細(xì)論述了四級(jí)頁(yè)表轉(zhuǎn)換過(guò)程,TLB結(jié)構(gòu)組織等。該MMU結(jié)構(gòu)將作為該處理器存儲(chǔ)系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)的一個(gè)重要組成部分。
（2）本文研究方法
調(diào)查法：該方法是有目的、有系統(tǒng)的搜集有關(guān)研究對(duì)象的具體信息。
觀察法：用自己的感官和輔助工具直接觀察研究對(duì)象從而得到有關(guān)信息。
實(shí)驗(yàn)法：通過(guò)主支變革、控制研究對(duì)象來(lái)發(fā)現(xiàn)與確認(rèn)事物間的因果關(guān)系。
文獻(xiàn)研究法：通過(guò)調(diào)查文獻(xiàn)來(lái)獲得資料，從而全面的、正確的了解掌握研究方法。
實(shí)證研究法：依據(jù)現(xiàn)有的科學(xué)理論和實(shí)踐的需要提出設(shè)計(jì)。
定性分析法：對(duì)研究對(duì)象進(jìn)行“質(zhì)”的方面的研究，這個(gè)方法需要計(jì)算的數(shù)據(jù)較少。
定量分析法：通過(guò)具體的數(shù)字，使人們對(duì)研究對(duì)象的認(rèn)識(shí)進(jìn)一步精確化。
跨學(xué)科研究法：運(yùn)用多學(xué)科的理論、方法和成果從整體上對(duì)某一課題進(jìn)行研究。
功能分析法：這是社會(huì)科學(xué)用來(lái)分析社會(huì)現(xiàn)象的一種方法，從某一功能出發(fā)研究多個(gè)方面的影響。
模擬法：通過(guò)創(chuàng)設(shè)一個(gè)與原型相似的模型來(lái)間接研究原型某種特性的一種形容方法。
三、Delphi和Excel在鋼纖維砼配合比設(shè)計(jì)試驗(yàn)數(shù)據(jù)處理中的應(yīng)用（論文提綱范文）
（1）橋梁伸縮縫錨固區(qū)鋼纖維砼配合比設(shè)計(jì)與性能試驗(yàn)研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 課題研究的背景和意義 |
| 1.2 研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 鋼纖維混凝土的配合比研究 |
| 1.2.2 鋼纖維混凝土物理力學(xué)性能研究 |
| 1.2.3 鋼纖維混凝土抗沖擊及抗疲勞性能研究 |
| 1.3 研究?jī)?nèi)容及技術(shù)路線 |
| 1.3.1 研究?jī)?nèi)容 |
| 1.3.2 技術(shù)路線 |
| 第二章 伸縮縫錨固區(qū)鋼纖維混凝土基礎(chǔ)配合比設(shè)計(jì)及性能研究 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 鋼纖維混凝土原材料及其制備 |
| 2.2.1 原材料 |
| 2.2.2 配合比設(shè)計(jì) |
| 2.2.3 鋼纖維混凝土制備工藝及養(yǎng)護(hù)方法 |
| 2.3 鋼纖維混凝土的物理力學(xué)性能研究 |
| 2.3.1 工作性能研究 |
| 2.3.2 力學(xué)性能研究 |
| 2.4 本章小結(jié) |
| 第三章 不同目標(biāo)下鋼纖維混凝土配合比設(shè)計(jì)優(yōu)化 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 鋼纖維混凝土性能影響因素分析 |
| 3.2.1 鋼纖維混凝土性能的主要影響因素確定 |
| 3.2.2 正交試驗(yàn)設(shè)計(jì)方法 |
| 3.2.3 正交設(shè)計(jì)試驗(yàn)方案 |
| 3.3 正交試驗(yàn)下鋼纖維混凝土影響因素分析及優(yōu)化 |
| 3.3.1 極差分析 |
| 3.3.2 方差分析 |
| 3.3.3 回歸分析 |
| 3.3.4 鋼纖維混凝土配合比優(yōu)化建議 |
| 3.4 不同優(yōu)化目標(biāo)下鋼纖維混凝土的性能比較 |
| 3.4.1 工作性能比較 |
| 3.4.2 力學(xué)性能比較 |
| 3.5 本章小結(jié) |
| 第四章 鋼纖維混凝土在橋梁伸縮縫錨固區(qū)應(yīng)用的性能研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 鋼纖維混凝土抗沖擊性能比較 |
| 4.3 鋼纖維混凝土耐疲勞性能比較 |
| 4.3.1 循環(huán)荷載作用下的性能變化 |
| 4.3.2 疲勞荷載作用后的性能變化 |
| 4.4 本章小結(jié) |
| 第五章 結(jié)論與展望 |
| 5.1 結(jié)論 |
| 5.2 展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 致謝 |
| 攻讀碩士學(xué)位期間的研究成果 |
（2）水泥混凝土橋面鋪裝層早期開裂控制及層間粘結(jié)性能提升研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 研究的背景及意義 |
| 1.2 國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 橋面鋪裝層相關(guān)設(shè)計(jì)理論研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.2 水泥混凝土橋面鋪裝層早期開裂控制研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.3 水泥混凝土橋面鋪裝層層間粘結(jié)研究現(xiàn)狀 |
| 1.3 論文主要研究?jī)?nèi)容 |
| 1.4 技術(shù)路線 |
| 第二章 水泥混凝土橋面鋪裝層損傷調(diào)查及病害分析 |
| 2.1 主要橋面鋪裝形式 |
| 2.2 水泥混凝土橋面鋪裝層病害調(diào)查 |
| 2.2.1 水泥混凝土橋面鋪裝層典型病害 |
| 2.2.2 水泥混凝土橋面鋪裝層病害及使用壽命統(tǒng)計(jì) |
| 2.3 水泥混凝土橋面鋪裝層病害成因分析 |
| 2.3.1 橋梁結(jié)構(gòu)形式 |
| 2.3.2 鋪裝層結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) |
| 2.3.3 鋪裝層早期裂縫 |
| 2.4 本章小結(jié) |
| 第三章 水泥混凝土橋面鋪裝層早期開裂控制措施研究 |
| 3.1 塑性收縮變形及開裂控制 |
| 3.1.1 塑性收縮變形預(yù)估 |
| 3.1.2 塑性收縮開裂評(píng)價(jià) |
| 3.2 溫度收縮變形及開裂控制 |
| 3.3 干縮和化學(xué)減縮變形及開裂控制 |
| 3.4 橋面鋪裝層早期開裂控制措施 |
| 3.4.1 防止塑性收縮開裂措施 |
| 3.4.2 防止溫度收縮變形開裂措施 |
| 3.4.3 防止化學(xué)減縮變形開裂技術(shù)措施 |
| 3.5 橋面鋪裝層裂縫實(shí)例分析 |
| 3.5.1 工程概況 |
| 3.5.2 裂縫調(diào)查與檢測(cè) |
| 3.5.3 裂縫的類型 |
| 3.5.4 裂縫產(chǎn)生的原因分析與判斷 |
| 3.5.5 裂縫的影響程度 |
| 3.5.6 裂縫處理 |
| 3.6 本章小結(jié) |
| 第四章 橋面鋪裝混凝土層間粘結(jié)性能提升措施研究 |
| 4.1 粘結(jié)性能提升措施分析 |
| 4.2 試驗(yàn)設(shè)計(jì) |
| 4.2.1 試驗(yàn)思路 |
| 4.2.2 試驗(yàn)原材料 |
| 4.2.3 試件制作 |
| 4.2.4 試驗(yàn)方法 |
| 4.3 試驗(yàn)結(jié)果分析與討論 |
| 4.3.1 后澆混凝土強(qiáng)度影響 |
| 4.3.2 切槽法構(gòu)造粗糙度對(duì)粘結(jié)強(qiáng)度的影響 |
| 4.3.3 切槽法構(gòu)造粗糙度效果評(píng)價(jià) |
| 4.3.4 主要切槽參數(shù)對(duì)粘結(jié)劈拉強(qiáng)度影響的顯著性分析 |
| 4.4 主要切槽參數(shù)下劈拉性能數(shù)值模擬 |
| 4.4.1 計(jì)算模型的建立 |
| 4.4.2 材料參數(shù)與本構(gòu)關(guān)系 |
| 4.4.3 粘結(jié)面界面處理 |
| 4.4.4 邊界約束條件建立與網(wǎng)格劃分 |
| 4.4.5 模擬結(jié)果分析與討論 |
| 4.5 切槽參數(shù)對(duì)粘結(jié)面劈拉強(qiáng)度影響預(yù)測(cè)模型 |
| 4.5.1 粘結(jié)劈拉強(qiáng)度神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)模型 |
| 4.5.2 粘結(jié)劈拉強(qiáng)度多項(xiàng)式擬合模型 |
| 4.5.3 兩種預(yù)測(cè)模型預(yù)測(cè)效果比較 |
| 4.6 本章小結(jié) |
| 第五章 結(jié)論與建議 |
| 5.1 結(jié)論 |
| 5.2 展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 附錄 |
| 致謝 |
（3）微鋼絲鋼纖維砼梯度復(fù)合材料梁設(shè)計(jì)方法研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 研究背景及意義 |
| 1.1.1 研究背景 |
| 1.1.2 研究意義 |
| 1.2 國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 鋼纖維混凝土研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.2 鋼纖維混凝土梯度復(fù)合梁研究現(xiàn)狀 |
| 1.3 需要進(jìn)一步研究的問(wèn)題 |
| 1.4 主要研究?jī)?nèi)容及研究思路 |
| 第二章 微鋼絲鋼纖維砼梯度復(fù)合梁受彎承載力計(jì)算方法 |
| 2.1 復(fù)合梁裂紋控制分析 |
| 2.2 受彎承載力計(jì)算假定 |
| 2.3 復(fù)合梁材料本構(gòu)模型 |
| 2.3.1 鋼筋本構(gòu)模型 |
| 2.3.2 混凝土本構(gòu)模型 |
| 2.3.3 鋼纖維混凝土本構(gòu)模型 |
| 2.4 復(fù)合梁受彎過(guò)程應(yīng)力應(yīng)變分析 |
| 2.4.1 彈性階段 |
| 2.4.2 帶裂縫工作階段 |
| 2.4.3 截面破壞階段 |
| 2.5 復(fù)合梁受彎承載力計(jì)算方法 |
| 2.5.1 開裂彎矩計(jì)算方法 |
| 2.5.2 混凝土壓碎破壞時(shí)受彎承載力計(jì)算方法 |
| 2.5.3 鋼筋拉斷破壞時(shí)受彎承載力計(jì)算方法 |
| 2.5.4 適筋梁極限受彎承載力計(jì)算方法 |
| 2.6 本章小結(jié) |
| 第三章 微鋼絲鋼纖維砼梯度復(fù)合梁剛度及裂縫計(jì)算方法 |
| 3.1 抗彎剛度計(jì)算理論 |
| 3.1.1 抗彎剛度計(jì)算基礎(chǔ)方法 |
| 3.1.2 國(guó)內(nèi)外規(guī)范抗彎剛度計(jì)算方法 |
| 3.2 鋼纖維砼梯度復(fù)合梁剛度計(jì)算方法 |
| 3.2.1 開裂前抗彎剛度 |
| 3.2.2 開裂后抗彎剛度 |
| 3.2.3 正常使用階段抗彎剛度 |
| 3.3 裂縫寬度計(jì)算理論 |
| 3.3.1 粘結(jié)—滑移理論 |
| 3.3.2 無(wú)滑移理論 |
| 3.3.3 綜合分析理論 |
| 3.4 鋼纖維砼梯度復(fù)合梁裂縫寬度計(jì)算方法 |
| 3.4.1 平均裂縫間距 |
| 3.4.2 平均裂縫寬度 |
| 3.4.3 最大裂縫寬度 |
| 3.5 本章小結(jié) |
| 第四章 微鋼絲鋼纖維砼梯度復(fù)合梁受彎試驗(yàn) |
| 4.1 試驗(yàn)梁設(shè)計(jì)參數(shù) |
| 4.1.1 試驗(yàn)梁材料 |
| 4.1.2 鋼纖維混凝土配合比 |
| 4.2 試驗(yàn)方案 |
| 4.2.1 梁受彎試驗(yàn)加載制度 |
| 4.2.2 梁受彎試驗(yàn)量測(cè)內(nèi)容及測(cè)點(diǎn)布置 |
| 4.2.3 開裂荷載實(shí)測(cè)值確定 |
| 4.2.4 承載能力極限狀態(tài)判斷 |
| 4.3 試驗(yàn)結(jié)果分析 |
| 4.3.1 加載過(guò)程及裂縫分析 |
| 4.3.2 平截面假定驗(yàn)證 |
| 4.3.3 鋼筋應(yīng)變分析 |
| 4.4 復(fù)合梁受彎計(jì)算方法驗(yàn)證 |
| 4.4.1 開裂彎矩 |
| 4.4.2 極限受彎承載力 |
| 4.4.3 正常使用階段跨中撓度 |
| 4.4.4 裂縫寬度 |
| 4.5 本章小結(jié) |
| 第五章 微鋼絲鋼纖維砼梯度復(fù)合梁數(shù)值模擬分析 |
| 5.1 數(shù)值模擬理論 |
| 5.1.1 擴(kuò)展有限元法 |
| 5.1.2 混凝土塑性損傷模型 |
| 5.2 鋼纖維砼梯度復(fù)合梁數(shù)值模擬參數(shù)設(shè)計(jì) |
| 5.2.1 混凝土損傷因子計(jì)算 |
| 5.2.2 混凝土相關(guān)參數(shù)選取 |
| 5.2.3 鋼纖維混凝土塑性本構(gòu)計(jì)算 |
| 5.3 數(shù)值模擬過(guò)程 |
| 5.3.1 模型建立 |
| 5.3.2 單元類型選取 |
| 5.3.3 約束、加載方式及邊界條件 |
| 5.4 數(shù)值模擬結(jié)果對(duì)比分析 |
| 5.4.1 混凝土損傷因子分析 |
| 5.4.2 荷載—跨中位移曲線分析 |
| 5.4.3 承載力分析 |
| 5.4.4 隨機(jī)鋼纖維模型分析 |
| 5.5 拓展數(shù)值模擬結(jié)果對(duì)比分析 |
| 5.5.1 拓展不同鋼纖維混凝土層厚度 |
| 5.5.2 拓展不同強(qiáng)度混凝土 |
| 5.6 計(jì)算理論模型適用性分析 |
| 5.7 本章小結(jié) |
| 第六章 總結(jié)與展望 |
| 6.1 論文總結(jié) |
| 6.2 論文展望 |
| 致謝 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 在學(xué)期間發(fā)表的論文和取得的學(xué)術(shù)成果 |
（4）氯鹽浸泡條件下鋼纖維與金剛砂對(duì)再生混凝土的力學(xué)性能影響試驗(yàn)研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 緒論 |
| 1.1 研究背景及意義 |
| 1.2 國(guó)內(nèi)外研究與發(fā)展現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 再生混凝土國(guó)內(nèi)外研究與發(fā)展現(xiàn)狀 |
| 1.2.2 鋼纖維再生混凝土國(guó)內(nèi)外研究與發(fā)展現(xiàn)狀 |
| 1.2.3 金剛砂再生混凝土國(guó)內(nèi)外研究與發(fā)展現(xiàn)狀 |
| 1.2.4 氯鹽環(huán)境下混凝土國(guó)內(nèi)外研究與發(fā)展現(xiàn)狀 |
| 1.3 本文研究主要內(nèi)容 |
| 第2章 試驗(yàn)原材料與試驗(yàn)設(shè)計(jì) |
| 2.1 試驗(yàn)原材料 |
| 2.2 試件配合比及分組設(shè)計(jì) |
| 2.2.1 試件配合比設(shè)計(jì) |
| 2.2.2 試件分組設(shè)計(jì) |
| 2.3 各類型混凝土的制作、養(yǎng)護(hù)及氯鹽處理 |
| 第3章 不同浸泡齡期下各類型混凝土的靜態(tài)力學(xué)性能試驗(yàn)研究 |
| 3.1 抗壓性能研究 |
| 3.1.1 試驗(yàn)方法 |
| 3.1.2 試驗(yàn)結(jié)果與分析 |
| 3.2 劈裂抗拉性能研究 |
| 3.2.1 試驗(yàn)方法 |
| 3.2.2 試驗(yàn)結(jié)果與分析 |
| 3.3 四點(diǎn)彎曲試驗(yàn) |
| 3.3.1 四點(diǎn)彎曲試驗(yàn)方法 |
| 3.3.2 四點(diǎn)彎曲試驗(yàn)結(jié)果及分析 |
| 3.4 不同齡期氯鹽浸泡對(duì)各類型再生混凝土的影響機(jī)理分析 |
| 第4章 疲勞試驗(yàn) |
| 4.1 疲勞試驗(yàn)概況 |
| 4.1.1 試樣概況 |
| 4.1.2 試驗(yàn)設(shè)備 |
| 4.1.3 試驗(yàn)參數(shù)確定 |
| 4.1.4 試驗(yàn)操作步驟 |
| 4.2 疲勞試驗(yàn)結(jié)果分析 |
| 4.2.1 試驗(yàn)現(xiàn)象分析 |
| 4.2.2 試驗(yàn)結(jié)果及分析 |
| 4.2.3 疲勞壽命應(yīng)變曲線分析 |
| 4.3 本章小結(jié) |
| 第5章 疲勞壽命分析 |
| 5.1 威布爾分布理論 |
| 5.2 疲勞壽命威布爾分布數(shù)據(jù)分析 |
| 5.3 考慮存活率的疲勞壽命方程 |
| 5.4 各類型再生混凝土的疲勞強(qiáng)度 |
| 5.5 本章小結(jié) |
| 第6章 結(jié)論與展望 |
| 6.1 研究總結(jié) |
| 6.2 展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 致謝 |
（5）高強(qiáng)鋼筋與鋼纖維增強(qiáng)混凝土粘結(jié)性能試驗(yàn)研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 1 緒論 |
| 1.1 研究背景和意義 |
| 1.2 鋼筋與混凝土粘結(jié)性能研究概況 |
| 1.2.1 粘結(jié)力的產(chǎn)生 |
| 1.2.2 粘結(jié)錨固作用組成 |
| 1.2.3 粘結(jié)錨固作用影響因素 |
| 1.2.4 粘結(jié)錨固性能研究現(xiàn)狀 |
| 1.3 粘結(jié)性能試驗(yàn)方法 |
| 1.4 本文研究?jī)?nèi)容 |
| 1.5 技術(shù)路線 |
| 2 材料基本參數(shù)與試驗(yàn)設(shè)計(jì) |
| 2.1 試驗(yàn)材料及基本物理力學(xué)性能 |
| 2.1.1 膠凝材料 |
| 2.1.2 骨料 |
| 2.1.3 鋼纖維 |
| 2.1.4 鋼筋 |
| 2.1.5 外加劑 |
| 2.1.6 試驗(yàn)用水 |
| 2.2 試驗(yàn)配合比設(shè)計(jì) |
| 2.3 混凝土基本力學(xué)性能試驗(yàn) |
| 2.4 試驗(yàn)參數(shù)設(shè)計(jì) |
| 2.5 試件設(shè)計(jì) |
| 2.5.1 試件尺寸設(shè)計(jì) |
| 2.5.2 鋼筋加工 |
| 2.5.3 模板設(shè)計(jì) |
| 2.5.4 加載裝置設(shè)計(jì) |
| 2.6 試件制作 |
| 2.7 試件加載 |
| 2.7.1 測(cè)試方案 |
| 2.7.2 加載要求 |
| 2.8 粘結(jié)強(qiáng)度計(jì)算 |
| 3 試驗(yàn)結(jié)果與分析 |
| 3.1 粘結(jié)試件破壞形態(tài)及過(guò)程 |
| 3.2 C40強(qiáng)度等級(jí)時(shí)SFRC與高強(qiáng)鋼筋的粘結(jié)滑移關(guān)系 |
| 3.2.1 鋼筋直徑14mm時(shí)鋼筋強(qiáng)度和鋼纖維摻量的影響 |
| 3.2.2 鋼筋直徑20mm時(shí)鋼筋強(qiáng)度和鋼纖維摻量的影響 |
| 3.2.3 小結(jié) |
| 3.3 C50強(qiáng)度等級(jí)時(shí)SFRC與高強(qiáng)鋼筋的粘結(jié)滑移關(guān)系 |
| 3.3.1 鋼筋直徑14mm時(shí)鋼筋強(qiáng)度和鋼纖維摻量的影響 |
| 3.3.2 鋼筋直徑16mm時(shí)鋼筋強(qiáng)度和鋼纖維摻量的影響 |
| 3.3.3 鋼筋直徑20mm時(shí)鋼筋強(qiáng)度和鋼纖維摻量的影響 |
| 3.3.4 小結(jié) |
| 3.4 混凝土抗壓強(qiáng)度等級(jí)不同時(shí)各個(gè)因素對(duì)粘結(jié)強(qiáng)度的影響 |
| 3.4.1 混凝土強(qiáng)度等級(jí)對(duì)粘結(jié)強(qiáng)度的影響 |
| 3.4.2 鋼纖維體積率對(duì)粘結(jié)強(qiáng)度的影響 |
| 3.4.3 鋼筋直徑對(duì)粘結(jié)強(qiáng)度的影響 |
| 3.4.4 鋼筋強(qiáng)度等級(jí)對(duì)粘結(jié)強(qiáng)度的影響 |
| 3.5 本章小結(jié) |
| 4 粘結(jié)滑移本構(gòu)關(guān)系 |
| 4.1 粘結(jié)滑移本構(gòu)模型參數(shù) |
| 4.2 粘結(jié)應(yīng)力滑移本構(gòu)關(guān)系表達(dá)式 |
| 4.3 粘結(jié)應(yīng)力滑移理論曲線與試驗(yàn)成果對(duì)比分析 |
| 4.4 本章小結(jié) |
| 5 結(jié)論與展望 |
| 5.1 結(jié)論 |
| 5.2 展望 |
| 攻讀學(xué)位期間參加的科研項(xiàng)目 |
| 致謝 |
| 參考文獻(xiàn) |
（6）廢棄輪轂纖維混凝土的力學(xué)性能研究（論文提綱范文）
| 內(nèi)容摘要 |
| abstract |
| 選題的依據(jù)與意義 |
| 國(guó)內(nèi)外文獻(xiàn)資料綜述 |
| 1 緒論 |
| 1.1 本文的研究?jī)?nèi)容和方法 |
| 1.2 本文研究技術(shù)路線 |
| 2 試驗(yàn)材料及配合比設(shè)計(jì) |
| 2.1 試驗(yàn)材料的性質(zhì) |
| 2.2 配合比設(shè)計(jì) |
| 2.3 本章小結(jié) |
| 3 廢棄輪轂纖維混凝土強(qiáng)度試驗(yàn)研究 |
| 3.1 廢棄輪轂纖維混凝土試件的制作及養(yǎng)護(hù) |
| 3.2 廢棄輪轂纖維對(duì)混凝土和易性的影響 |
| 3.3 立方體抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)研究 |
| 3.4 圓柱體劈裂強(qiáng)度試驗(yàn)研究 |
| 3.5 棱柱體抗折強(qiáng)度試驗(yàn)研究 |
| 3.6 廢棄輪轂纖維混凝土強(qiáng)度計(jì)算式擬合 |
| 3.7 本章小結(jié) |
| 4 廢棄輪轂纖維混凝土單軸受壓下應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系研究 |
| 4.1 圓柱體軸心抗壓試驗(yàn) |
| 4.2 應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系 |
| 4.3 彈性模量 |
| 4.4 本章小結(jié) |
| 5 廢棄輪轂纖維混凝土小梁彎曲試驗(yàn)研究 |
| 5.1 試驗(yàn)概況 |
| 5.2 荷載-撓度曲線 |
| 5.3 彎曲韌性評(píng)價(jià) |
| 5.4 ABAQUS有限元分析 |
| 5.5 本章小結(jié) |
| 6 結(jié)論與展望 |
| 6.1 結(jié)論 |
| 6.2 展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 附錄 :攻讀碩士學(xué)位期間發(fā)表的部分學(xué)術(shù)論著 |
| 致謝 |
（7）復(fù)合式、層布式鋼纖維高強(qiáng)混凝土力學(xué)性能研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 本文符號(hào)一覽表 |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 研究背景及意義 |
| 1.2 復(fù)合式鋼纖維混凝土與層布式鋼纖維混凝土的概念 |
| 1.2.1 復(fù)合式鋼纖維混凝土(CSFRC)的概念 |
| 1.2.2 層布式鋼纖維混凝土(LSFRC)的概念 |
| 1.3 幾種纖維混凝土的研究進(jìn)展 |
| 1.3.1 鋼纖維混凝土的國(guó)內(nèi)外研究進(jìn)展 |
| 1.3.2 混雜纖維混凝土國(guó)內(nèi)外研究進(jìn)展 |
| 1.3.3 層布式纖維混凝土的研究進(jìn)展 |
| 1.3.4 復(fù)合式纖維混凝土的研究進(jìn)展 |
| 1.4 本文的研究目標(biāo)、內(nèi)容和方法 |
| 1.4.1 研究目標(biāo) |
| 1.4.2 研究?jī)?nèi)容 |
| 1.4.3 研究方法 |
| 第二章 試驗(yàn)原材料及制備工藝設(shè)計(jì) |
| 2.1 試驗(yàn)原材料 |
| 2.2 試驗(yàn)儀器和設(shè)備 |
| 2.3 試件配合比設(shè)計(jì) |
| 2.3.1 設(shè)計(jì)原則 |
| 2.3.2 設(shè)計(jì)方法 |
| 2.3.3 試件制作方法 |
| 2.4 試件分組及說(shuō)明 |
| 第三章 復(fù)合式鋼纖維混凝土與層布式鋼纖維混凝土的力學(xué)性能 |
| 3.1 層布式鋼纖維高強(qiáng)混凝土力學(xué)性能試驗(yàn) |
| 3.1.1 層布式鋼纖維混凝土立方體抗壓強(qiáng)度試驗(yàn) |
| 3.1.2 層布式鋼纖維混凝土劈裂抗拉強(qiáng)度試驗(yàn) |
| 3.1.3 層布式鋼纖維混凝土彎拉強(qiáng)度試驗(yàn) |
| 3.2 復(fù)合式鋼纖維高強(qiáng)混凝土力學(xué)性能試驗(yàn) |
| 3.2.1 復(fù)合式鋼纖維混凝土抗壓強(qiáng)度試驗(yàn) |
| 3.2.2 復(fù)合式鋼纖維混凝土劈拉強(qiáng)度試驗(yàn) |
| 3.2.3 復(fù)合式鋼纖維混凝土彎拉強(qiáng)度試驗(yàn) |
| 3.3 復(fù)合式鋼纖維混凝土與層布式鋼纖維混凝土力學(xué)性能對(duì)比 |
| 3.3.1 復(fù)合式鋼纖維混凝土與層布式鋼纖維混凝土抗壓強(qiáng)度對(duì)比 |
| 3.3.2 復(fù)合式鋼纖維混凝土與層布式鋼纖維混凝土劈拉強(qiáng)度對(duì)比 |
| 3.3.3 復(fù)合式鋼纖維混凝土與層布式鋼纖維混凝土彎拉強(qiáng)度對(duì)比 |
| 3.4 本章小結(jié) |
| 第四章 復(fù)合、層布式鋼纖維混凝土的增強(qiáng)機(jī)理與經(jīng)濟(jì)性分析 |
| 4.1 復(fù)合、層布式鋼纖維混凝土的破壞特征 |
| 4.1.1 復(fù)合、層布式鋼纖維混凝土抗壓破壞特征分析 |
| 4.1.2 復(fù)合、層布式鋼纖維混凝土劈裂抗拉破壞特征分析 |
| 4.1.3 復(fù)合、層布式鋼纖維混凝土彎拉破壞特征分析 |
| 4.2 增強(qiáng)增韌機(jī)理分析 |
| 4.2.1 復(fù)合、層布式鋼纖維混凝土受彎增強(qiáng)機(jī)理 |
| 4.2.2 纖維阻裂原理 |
| 4.2.3 鋼纖維的增強(qiáng)機(jī)理 |
| 4.3 復(fù)合式鋼纖維混凝土受彎界限層厚計(jì)算 |
| 4.4 復(fù)合式鋼纖維混凝土的經(jīng)濟(jì)性分析 |
| 4.5 本章小結(jié) |
| 第五章 復(fù)合式鋼纖維混凝土抗彎拉破壞數(shù)值仿真 |
| 5.1 數(shù)值仿真的主要內(nèi)容 |
| 5.2 鋼纖維混凝土的有限元模型分析理論 |
| 5.2.1 復(fù)合式鋼纖維混凝土有限元模型的建立理論 |
| 5.2.2 本構(gòu)關(guān)系的確定 |
| 5.2.3 單元介紹與網(wǎng)格劃分 |
| 5.3 應(yīng)力與撓度計(jì)算對(duì)比 |
| 5.4 變形性能對(duì)比 |
| 5.5 本章小結(jié) |
| 第六章 結(jié)論與展望 |
| 6.1 結(jié)論 |
| 6.2 展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 附錄 攻讀碩士學(xué)位期間發(fā)表學(xué)術(shù)論文情況 |
| 致謝 |
（8）聚合物鋼纖維混凝土鋼橋面鋪裝材料耐久性能研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.2 纖維混凝土鋼橋面鋪裝材料發(fā)展史 |
| 1.2.1 纖維混凝土的提出 |
| 1.2.2 纖維混凝土增強(qiáng)、阻裂機(jī)理研究 |
| 1.3 聚合物鋼纖維混凝土研究現(xiàn)狀 |
| 1.3.1 聚合物鋼纖維混凝土鋼橋面鋪裝材料研究 |
| 1.3.2 聚合物鋼纖維混凝土增強(qiáng)、阻裂機(jī)理研究 |
| 1.3.3 工程應(yīng)用實(shí)例 |
| 1.4 本文的主要研究目的和研究?jī)?nèi)容 |
| 1.4.1 研究目的 |
| 1.4.2 主要研究?jī)?nèi)容 |
| 第二章 基于耐久性的SFRPC抗裂性能增強(qiáng)機(jī)理分析 |
| 2.1 纖維抵抗裂紋擴(kuò)展理論研究 |
| 2.1.1 裂紋擴(kuò)展與材料耐久性分析 |
| 2.1.2 裂紋尖端應(yīng)力強(qiáng)度因子K和裂紋擴(kuò)展理論的研究與發(fā)展 |
| 2.1.3 鋼纖維阻裂機(jī)理的研究與發(fā)展 |
| 2.2 圍線積分法與擴(kuò)展有限元XFEM法理論研究 |
| 2.2.1 圍線積分法求解應(yīng)力強(qiáng)度因子的基本理論 |
| 2.2.2 擴(kuò)展有限元XFEM法的理論研究與發(fā)展 |
| 2.3 圍線積分法求解應(yīng)力強(qiáng)度因子在Abaqus中應(yīng)用 |
| 2.3.1 模型中的基本參數(shù)與網(wǎng)格奇異單元?jiǎng)澐?/td> |
| 2.3.2 圍線積分求解K值結(jié)果 |
| 2.4 擴(kuò)展有限元XFEM法求解應(yīng)力強(qiáng)度因子在Abaqus中應(yīng)用 |
| 2.4.1 模型中的基本參數(shù)及裂紋區(qū)域網(wǎng)格細(xì)化 |
| 2.4.2 XFEM擴(kuò)展有限元法求解K值結(jié)果 |
| 2.4.3 圍線積分、XFEM、邊界配置三種方法的K值結(jié)果對(duì)比與分析 |
| 2.5 模型中纖維的有效分布系數(shù)及與混凝土間的粘結(jié)滑移理論 |
| 2.5.1 鋼纖維的有效分布系數(shù) |
| 2.5.2 鋼纖維與混凝土基體之間的粘結(jié)滑移本構(gòu)關(guān)系 |
| 2.5.3 模擬粘結(jié)滑移關(guān)系的粘結(jié)單元介紹 |
| 2.6 探究在圍線積分法模型中加入鋼纖維對(duì)K值的影響 |
| 2.6.1 模型中的基本參數(shù)以及前處理過(guò)程 |
| 2.6.2 模型的后處理結(jié)果對(duì)比與分析 |
| 2.7 本章小結(jié) |
| 第三章 SFRPC制備及環(huán)境耐久性試驗(yàn) |
| 3.1 SFRPC 試驗(yàn)概括 |
| 3.2 SFRPC的工作性 |
| 3.2.1 塌落度試驗(yàn)過(guò)程 |
| 3.2.2 塌落度試驗(yàn)結(jié)果與分析 |
| 3.3 SFRPC的彈性模量獲取試驗(yàn) |
| 3.3.1 試驗(yàn)設(shè)計(jì) |
| 3.3.2 試驗(yàn)結(jié)果與分析 |
| 3.4 微觀電鏡下SFRPC的結(jié)構(gòu)特征 |
| 3.4.1 微觀電鏡試驗(yàn)的準(zhǔn)備與實(shí)施過(guò)程 |
| 3.4.2 試驗(yàn)現(xiàn)象及分析 |
| 3.5 抗壓試驗(yàn) |
| 3.5.1 試驗(yàn)設(shè)計(jì) |
| 3.5.2 試驗(yàn)結(jié)果 |
| 3.5.3 試驗(yàn)結(jié)果分析 |
| 3.6 抗折試驗(yàn) |
| 3.6.1 試驗(yàn)設(shè)計(jì) |
| 3.6.2 試驗(yàn)結(jié)果 |
| 3.6.3 試驗(yàn)結(jié)果分析 |
| 3.7 抗硫酸鹽侵蝕試驗(yàn) |
| 3.7.1 抗硫酸鹽侵蝕試驗(yàn)破壞機(jī)理 |
| 3.7.2 試驗(yàn)設(shè)計(jì) |
| 3.7.3 試驗(yàn)結(jié)果與分析 |
| 3.8 不同溫度梯度試驗(yàn) |
| 3.8.1 試驗(yàn)設(shè)計(jì) |
| 3.8.2 試驗(yàn)結(jié)果與分析 |
| 3.9 不同溫度梯度+水試驗(yàn) |
| 3.9.1 試驗(yàn)設(shè)計(jì) |
| 3.9.2 試驗(yàn)結(jié)果與分析 |
| 3.10 本章小結(jié) |
| 第四章 聚合物鋼纖維混凝土疲勞試驗(yàn) |
| 4.1 SFRPC疲勞試驗(yàn)研究 |
| 4.2 SFRPC疲勞試驗(yàn)方法 |
| 4.2.1 試驗(yàn)準(zhǔn)備及試驗(yàn)儀器介紹 |
| 4.2.2 疲勞試驗(yàn)參數(shù) |
| 4.3 SFRPC疲勞試驗(yàn)結(jié)果 |
| 4.3.1 靜荷載試驗(yàn)結(jié)果 |
| 4.3.2 疲勞試驗(yàn)結(jié)果 |
| 4.4 SFRPC疲勞壽命統(tǒng)計(jì)分析理論 |
| 4.4.1 疲勞壽命兩參數(shù)Weibull分布理論 |
| 4.4.2 疲勞壽命三參數(shù)Weibull分布理論 |
| 4.5 SFRPC疲勞壽命的Weibull分布檢驗(yàn) |
| 4.5.1 兩參數(shù)Weibull分布檢驗(yàn) |
| 4.5.2 三參數(shù)Weibull分布檢驗(yàn) |
| 4.6 SFRPC的彎曲疲勞強(qiáng)度研究 |
| 4.6.1 混凝土疲勞方程形式 |
| 4.6.2 SFRPC的平均S-N曲線 |
| 4.6.3 兩參數(shù)Weibull分布的疲勞方程及P-S-N曲線 |
| 4.6.4 三參數(shù)Weibull分布的疲勞方程及P-S-N曲線 |
| 4.7 SFRPC彎曲疲勞變形 |
| 4.7.1 SFRPC彎曲疲勞變形研究意義 |
| 4.7.2 靜載應(yīng)變 |
| 4.7.3 循環(huán)疲勞應(yīng)變 |
| 4.7.4 最大疲勞應(yīng)變和殘余疲勞應(yīng)變 |
| 4.8 疲勞彈性模量變化規(guī)律 |
| 4.8.1 彈性模量隨循環(huán)次數(shù)的衰減規(guī)律 |
| 4.8.2 SFRPC疲勞變形模量的損傷演化方程 |
| 4.9 本章小結(jié) |
| 第五章 結(jié)論與展望 |
| 5.1 本文主要結(jié)論 |
| 5.2 展望 |
| 致謝 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 附錄A 攻讀學(xué)位期間取得的研究成果及參與項(xiàng)目 |
| 附錄B 提取Abaqus模型中重疊單元的腳本命令 |
（9）鋼纖維混凝土性能試驗(yàn)研究及在地鐵盾構(gòu)管片中的應(yīng)用（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 緒論 |
| 1.1 研究背景與意義 |
| 1.2 鋼纖維混凝土的發(fā)展及應(yīng)用 |
| 1.3 研究?jī)?nèi)容 |
| 1.4 研究方法與技術(shù)路線 |
| 1.4.1 研究方法 |
| 1.4.2 技術(shù)路線 |
| 2 鋼纖維混凝土試驗(yàn)原材料及試驗(yàn)方法 |
| 2.1 試驗(yàn)原材料 |
| 2.1.1 水泥 |
| 2.1.2 礦物摻合料 |
| 2.1.3 骨料 |
| 2.1.4 減水劑 |
| 2.1.5 鋼纖維 |
| 2.1.6 水 |
| 2.2 試驗(yàn)用主要儀器簡(jiǎn)介 |
| 2.3 試驗(yàn)方案與試驗(yàn)方法 |
| 2.3.1 試驗(yàn)方案 |
| 2.3.2 試驗(yàn)方法 |
| 2.4 本章小結(jié) |
| 3 混凝土配合比設(shè)計(jì) |
| 3.1 基體混凝土配合比設(shè)計(jì) |
| 3.1.1 配合比設(shè)計(jì)指標(biāo) |
| 3.1.2 基體混凝土配合比設(shè)計(jì) |
| 3.1.3 確定粉煤灰最佳摻量 |
| 3.2 鋼纖維混凝土配合比設(shè)計(jì) |
| 3.2.1 采用二次合成法進(jìn)行配合比設(shè)計(jì) |
| 3.2.2 采用等體積替代粗骨料法進(jìn)行配合比設(shè)計(jì) |
| 3.2.3 采用組成摻入法進(jìn)行配合比設(shè)計(jì) |
| 3.2.4 鋼纖維混凝土試驗(yàn)結(jié)果與分析 |
| 3.2.5 鋼纖維混凝土配合比設(shè)計(jì)方法優(yōu)選 |
| 3.3 鋼纖維類型對(duì)混凝土性能影響試驗(yàn)研究 |
| 3.3.1 不同類型鋼纖維的混凝土配合比設(shè)計(jì) |
| 3.3.2 不同類型鋼纖維混凝土試件的抗壓強(qiáng)度 |
| 3.3.3 不同類型鋼纖維混凝土試件的劈裂抗拉強(qiáng)度 |
| 3.3.4 不同類型鋼纖維混凝土試件的抗折強(qiáng)度 |
| 3.4 本章小結(jié) |
| 4 鋼纖維混凝土在地鐵盾構(gòu)管片中的應(yīng)用 |
| 4.1 工程概況及襯砌管片介紹 |
| 4.1.1 項(xiàng)目工程概況 |
| 4.1.2 襯砌管片介紹 |
| 4.2 管片計(jì)算模型介紹及參數(shù)設(shè)置 |
| 4.2.1 管片計(jì)算模型介紹 |
| 4.2.2 管片計(jì)算參數(shù)設(shè)置 |
| 4.3 管片內(nèi)力模擬結(jié)果分析及配筋設(shè)計(jì) |
| 4.3.1 內(nèi)力模擬結(jié)果分析 |
| 4.3.2 按最大負(fù)彎矩進(jìn)行配筋計(jì)算 |
| 4.3.3 按最大正彎矩進(jìn)行配筋計(jì)算 |
| 4.4 鋼纖維混凝土管片抗彎性能數(shù)值模擬分析 |
| 4.4.1 裂縫模型介紹 |
| 4.4.2 混凝土本構(gòu)關(guān)系 |
| 4.4.3 鋼纖維混凝土管片模型及參數(shù)設(shè)置 |
| 4.4.4 數(shù)值模擬結(jié)果分析 |
| 4.5 鋼纖維混凝土管片經(jīng)濟(jì)性分析 |
| 4.6 本章小結(jié) |
| 5 結(jié)論與展望 |
| 5.1 結(jié)論 |
| 5.2 展望 |
| 致謝 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 攻讀學(xué)位期間的研究成果 |
（10）溧陽(yáng)抽水蓄能電站不良地質(zhì)條件大斷面尾水隧洞施工技術(shù)研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 研究目的與意義 |
| 1.2 國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.3 論文研究的主要內(nèi)容 |
| 1.4 技術(shù)路線 |
| 第二章 項(xiàng)目工程簡(jiǎn)介 |
| 2.1 工程概況 |
| 2.2 工程地質(zhì)條件 |
| 2.3 水文氣象條件 |
| 第三章 尾水隧洞開挖與支護(hù)設(shè)計(jì) |
| 3.1 設(shè)計(jì)說(shuō)明 |
| 3.1.1 設(shè)計(jì)依據(jù) |
| 3.1.2 主要材料 |
| 3.1.3 承載能力極限程度計(jì)算 |
| 3.1.4 正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算 |
| 3.2 設(shè)計(jì)參數(shù) |
| 3.2.1 支護(hù)設(shè)計(jì) |
| 3.2.2 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) |
| 第四章 尾水隧洞施工技術(shù)研究 |
| 4.1 富水不良地質(zhì)隧洞超前地質(zhì)勘探與應(yīng)用 |
| 4.1.1 超前地質(zhì)勘探預(yù)報(bào)的實(shí)施 |
| 4.1.2 超前地質(zhì)預(yù)報(bào)的成果 |
| 4.1.3 超前地質(zhì)勘探成果質(zhì)量保證措施 |
| 4.2 不良地質(zhì)條件下大斷面尾水隧洞開挖與初期支護(hù)方法的研究 |
| 4.2.1 設(shè)計(jì)參數(shù) |
| 4.2.2 開挖與支護(hù)方案選擇 |
| 4.2.3 施工方案實(shí)施 |
| 4.3 不良地質(zhì)隧洞納米鋼纖維、納米仿鋼纖維噴砼技術(shù)研究 |
| 4.3.1 噴納米混凝土的必要性 |
| 4.3.2 納米混凝土具體配合比 |
| 4.3.3 噴射混凝土施工 |
| 4.3.4 納米仿鋼纖維混凝土經(jīng)濟(jì)分析 |
| 4.4 圓形隧洞先邊頂拱、后底拱襯砌技術(shù)研究 |
| 4.4.1 混凝土襯砌方案的確定 |
| 4.4.2 先邊頂拱、后底拱方法的具體特點(diǎn) |
| 4.4.3 施工工藝流程及操作要點(diǎn) |
| 第五章 安全監(jiān)測(cè)成果分析 |
| 5.1 監(jiān)測(cè)系統(tǒng)布置 |
| 5.2 監(jiān)測(cè)成果分析 |
| 5.2.1 1#尾水主洞監(jiān)測(cè)成果分析 |
| 5.2.2 2#尾水主洞監(jiān)測(cè)成果分析 |
| 第六章 結(jié)論與展望 |
| 6.1 結(jié)論 |
| 6.2 展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 致謝 |
四、Delphi和Excel在鋼纖維砼配合比設(shè)計(jì)試驗(yàn)數(shù)據(jù)處理中的應(yīng)用（論文參考文獻(xiàn)）
- [1]橋梁伸縮縫錨固區(qū)鋼纖維砼配合比設(shè)計(jì)與性能試驗(yàn)研究[D]. 董晨. 江西理工大學(xué), 2021(01)
- [2]水泥混凝土橋面鋪裝層早期開裂控制及層間粘結(jié)性能提升研究[D]. 代騰飛. 廣西大學(xué), 2021(12)
- [3]微鋼絲鋼纖維砼梯度復(fù)合材料梁設(shè)計(jì)方法研究[D]. 孫健. 重慶交通大學(xué), 2021
- [4]氯鹽浸泡條件下鋼纖維與金剛砂對(duì)再生混凝土的力學(xué)性能影響試驗(yàn)研究[D]. 雙子洋. 湖北工業(yè)大學(xué), 2020(10)
- [5]高強(qiáng)鋼筋與鋼纖維增強(qiáng)混凝土粘結(jié)性能試驗(yàn)研究[D]. 劉夢(mèng)曉. 華北水利水電大學(xué), 2019(01)
- [6]廢棄輪轂纖維混凝土的力學(xué)性能研究[D]. 李元豐. 三峽大學(xué), 2019(06)
- [7]復(fù)合式、層布式鋼纖維高強(qiáng)混凝土力學(xué)性能研究[D]. 彭奧. 廣州大學(xué), 2019(01)
- [8]聚合物鋼纖維混凝土鋼橋面鋪裝材料耐久性能研究[D]. 仵衛(wèi)偉. 重慶交通大學(xué), 2019(06)
- [9]鋼纖維混凝土性能試驗(yàn)研究及在地鐵盾構(gòu)管片中的應(yīng)用[D]. 鄧紀(jì)飛. 蘭州交通大學(xué), 2019(04)
- [10]溧陽(yáng)抽水蓄能電站不良地質(zhì)條件大斷面尾水隧洞施工技術(shù)研究[D]. 王維. 沈陽(yáng)農(nóng)業(yè)大學(xué), 2018(03)