一、酒鋼高爐低硅冶煉技術(shù)的進(jìn)步（論文文獻(xiàn)綜述）
劉征建,李思達(dá),張建良,王耀祖,王桂林,牛樂樂[1]（2022）在《國內(nèi)超高堿度燒結(jié)礦生產(chǎn)實(shí)踐及發(fā)展趨勢(shì)》文中提出為了響應(yīng)國家碳達(dá)峰碳中和號(hào)召,鋼鐵企業(yè)對(duì)于生產(chǎn)節(jié)能減排的要求也越來越高,燒結(jié)工藝由于在生產(chǎn)過程中固廢排放量巨大,因此常常面臨限產(chǎn)而導(dǎo)致的燒結(jié)產(chǎn)能不足等問題。國內(nèi)外生產(chǎn)實(shí)踐表明,高爐高比例球團(tuán)冶煉具有燃料比低、渣量少等優(yōu)點(diǎn),且球團(tuán)礦性能優(yōu)良、生產(chǎn)過程更為環(huán)保,具有很好的應(yīng)用前景。為了配合高球比爐料結(jié)構(gòu)的應(yīng)用,同時(shí)避免由于環(huán)保限產(chǎn)引起的燒結(jié)礦產(chǎn)能不足等問題,國內(nèi)諸多鋼鐵企業(yè)針對(duì)超高堿度燒結(jié)礦開展研究。首先從燒結(jié)過程和礦物組成變化兩個(gè)方面對(duì)超高堿度燒結(jié)礦成礦機(jī)理與質(zhì)量之間的關(guān)系進(jìn)行研究,發(fā)現(xiàn)燒結(jié)礦堿度在2.10～2.80范圍內(nèi),隨著堿度的升高,礦物主要黏結(jié)相逐漸向鐵酸鈣系黏結(jié)相轉(zhuǎn)變,礦物組成逐漸平穩(wěn),而堿度大于2.80后黏結(jié)相中玻璃質(zhì)和裂紋逐漸增加,嚴(yán)重影響燒結(jié)礦質(zhì)量。隨后對(duì)國內(nèi)典型鋼鐵企業(yè)超高堿度燒結(jié)礦生產(chǎn)概況進(jìn)行了調(diào)研分析,并結(jié)合礦物學(xué)基本原理明確了超高堿度燒結(jié)礦與其經(jīng)濟(jì)技術(shù)指標(biāo)間的耦合關(guān)系。最終提煉出鋼鐵企業(yè)在生產(chǎn)超高堿度燒結(jié)礦中出現(xiàn)的問題,基于燒結(jié)工藝、礦物學(xué)原理及實(shí)踐經(jīng)驗(yàn),探討了問題的產(chǎn)生原因并提出了相應(yīng)的解決建議。
李庭壽,王澤田[2]（2021）在《我國耐火材料工業(yè)的發(fā)展歷程、取得的進(jìn)步和低碳轉(zhuǎn)型新發(fā)展——紀(jì)念鐘香崇院士誕辰100周年》文中提出回顧了我國耐火材料工業(yè)的主要奠基人和主要開拓者鐘香崇院士（1921.11.21—2015.02.11）一生"三次創(chuàng)業(yè)"的歷程,以及在他領(lǐng)導(dǎo)、組織或參與指導(dǎo)下,我國耐火材料工業(yè)不同時(shí)期的主要發(fā)展情況。1949年他在英國取得博士學(xué)位后旋即回國參加新中國建設(shè);1949—1969年在北京國家冶金部（重工業(yè)部）工作,組織規(guī)劃發(fā)展全國耐火材料行業(yè),期間于1963年開始負(fù)責(zé)組建洛陽耐火材料研究所并兼任所長;1973—2000年在洛陽,發(fā)展洛陽耐火材料研究所（院）;2000年到鄭州直至2015年仙逝,創(chuàng)建發(fā)展鄭州大學(xué)高溫材料研究所。他站在國家和行業(yè)發(fā)展的高度,始終倡導(dǎo)"立足我國耐火資源特點(diǎn),發(fā)展有中國特色的耐火材料"的技術(shù)方針,為我國耐火材料工業(yè)的生產(chǎn)技術(shù)、人才培養(yǎng)、學(xué)術(shù)交流、高等教育等的全面發(fā)展,實(shí)現(xiàn)從弱到大到逐漸變強(qiáng)奮斗了終生,做出了突出貢獻(xiàn),是我國"耐火材料之父"。20世紀(jì)最后的兩個(gè)五年計(jì)劃,在我國耐火材料工業(yè)發(fā)展史上具有里程碑的意義,這期間耐火材料行業(yè)承擔(dān)了六個(gè)國家重大科技項(xiàng)目。通過這些項(xiàng)目的實(shí)施、帶動(dòng)和成果轉(zhuǎn)化、推廣應(yīng)用,耐火材料工業(yè)實(shí)現(xiàn)了跳躍式的發(fā)展,為進(jìn)入21世紀(jì)后的發(fā)展奠定了重要基礎(chǔ)。介紹了不同時(shí)期鋼鐵工業(yè)工藝技術(shù)裝備發(fā)展概況和對(duì)耐火材料行業(yè)發(fā)展的影響,以及21世紀(jì)后耐火材料工業(yè)取得的新進(jìn)步和低碳轉(zhuǎn)型新發(fā)展。今后,耐火材料行業(yè)要接續(xù)奮斗,加快構(gòu)建并形成綠色、低碳、循環(huán)、智能的高質(zhì)量產(chǎn)業(yè)體系和生態(tài)產(chǎn)業(yè)鏈,力爭在2060年前早日實(shí)現(xiàn)碳中和,不斷適應(yīng)和滿足新發(fā)展階段的新發(fā)展要求。
喬紅梅,張建良,王耀祖,徐晨陽,劉征建[3]（2021）在《國內(nèi)外鈣質(zhì)堿性球團(tuán)生產(chǎn)實(shí)踐及發(fā)展趨勢(shì)》文中指出鈣質(zhì)堿性球團(tuán)具有機(jī)械強(qiáng)度較高、還原性較好等優(yōu)點(diǎn),對(duì)降低煉鐵焦比、提高產(chǎn)量具有積極的促進(jìn)作用。隨著國內(nèi)高爐逐漸大型化,高比例球團(tuán)冶煉的工業(yè)應(yīng)用增加,鈣質(zhì)堿性球團(tuán)在提高球團(tuán)應(yīng)用比例的同時(shí)降低了燒結(jié)限產(chǎn)引起的堿度不足問題。國內(nèi)諸多鋼鐵企業(yè)如首鋼、太鋼及寶鋼湛江等基于鏈篦機(jī)-回轉(zhuǎn)窯球團(tuán)工藝、帶式焙燒機(jī)球團(tuán)工藝開展了鈣質(zhì)堿性球團(tuán)生產(chǎn)探索?？偨Y(jié)了國內(nèi)外鋼鐵企業(yè)鈣質(zhì)堿性球團(tuán)的性能指標(biāo),并結(jié)合礦物學(xué)原理明確了堿性熔劑對(duì)生球性能和焙燒固結(jié)強(qiáng)度的影響機(jī)制,結(jié)合實(shí)踐給出了生產(chǎn)鈣質(zhì)堿性球團(tuán)的改進(jìn)措施。
張豐皓[4]（2021）在《低鋁負(fù)荷高爐渣冶金性能優(yōu)化研究》文中指出
高向洲[5]（2020）在《包鋼1#高爐節(jié)能降耗途徑的研究》文中進(jìn)行了進(jìn)一步梳理近年來隨著我國經(jīng)濟(jì)實(shí)力的不斷增長,各行各業(yè)開始蓬勃發(fā)展,由于生產(chǎn)規(guī)模的不斷擴(kuò)大我國的鋼鐵產(chǎn)量不斷增長,鋼鐵產(chǎn)業(yè)與國內(nèi)交通建設(shè)以及民用建設(shè)等息息相關(guān),當(dāng)前我國因鋼鐵產(chǎn)業(yè)所產(chǎn)生的能源消耗量已經(jīng)占據(jù)國家總體能耗的14%左右,節(jié)能降耗當(dāng)前已經(jīng)成為了各鋼鐵企業(yè)急待解決的難題,在鋼鐵產(chǎn)業(yè)的各項(xiàng)能耗中,由于煉鐵環(huán)節(jié)所產(chǎn)生的能耗量基本占據(jù)了鋼鐵產(chǎn)業(yè)總體能耗的40%左右,做好煉鐵環(huán)節(jié)的節(jié)能工作,有利于降低鋼鐵產(chǎn)業(yè)的總體能耗,對(duì)完成鋼鐵工業(yè)的節(jié)能降耗目標(biāo)具有重要意義。本次論文圍繞1#高爐能耗較高的情況進(jìn)行研究,其中對(duì)于入爐料的冶金性能以及1#高爐能量利用情況等進(jìn)行評(píng)測(cè)分析,根據(jù)高爐冶煉過程中的實(shí)際數(shù)據(jù)以及各參數(shù)與節(jié)能降耗之間的關(guān)系繪制李斯特操作線,同時(shí)與1#高爐當(dāng)前的實(shí)際情況相結(jié)合,制定了有效的節(jié)能降耗措施,主要研究內(nèi)容包括:（1）通過實(shí)驗(yàn)測(cè)定1#高爐入爐料的冶金性能,通過對(duì)其數(shù)據(jù)進(jìn)行分析找到合適的爐料結(jié)構(gòu)優(yōu)化方向及途徑,為提高高爐入爐料的質(zhì)量,進(jìn)一步實(shí)現(xiàn)節(jié)能降耗目的提供有效依據(jù)。（2）對(duì)高爐進(jìn)行相應(yīng)物料平衡、熱平衡測(cè)算,當(dāng)前1#高爐的節(jié)能降耗狀況良好,碳素的利用系數(shù)約為62.1%左右,有效熱量的利用系數(shù)約為69.54%,爐身效率72.4%,燃料比降低潛力97.23kg/t,通過研究數(shù)據(jù)以及李斯特操作圖分析高爐相關(guān)參數(shù)與燃料比之間的關(guān)系為:爐頂煤氣中CO2的含量變化在±1%時(shí),燃料比的變化量為±11.23kg/t;高爐冶煉出的生鐵含硅量變化在±0.1%時(shí),燃料比的變化量應(yīng)為±5.60kg/t;高爐中金屬化率變化處于±1%時(shí),燃料比的變化量為±3.42kg/t;高爐風(fēng)口溫度變化值為±100℃時(shí),此時(shí)燃料比的變化量為±18.31kg/t。（3）根據(jù)上述研究結(jié)果,明確當(dāng)前高爐節(jié)能降耗的理想爐料結(jié)構(gòu)為占比75%燒結(jié)礦和占比25%球團(tuán)礦。
車奕成[6]（2020）在《包鋼燒結(jié)用鐵礦石的配礦性能與成本分析》文中進(jìn)行了進(jìn)一步梳理我國高爐煉鐵的大多數(shù)爐料結(jié)構(gòu)以高堿度燒結(jié)礦為主,因此,燒結(jié)礦質(zhì)量對(duì)高爐生產(chǎn)有著重要影響,很大程度上受限于燒結(jié)工藝所使用的鐵礦石原料。鋼鐵行業(yè)是我國作為制造業(yè)的第一大產(chǎn)業(yè),也是國民經(jīng)濟(jì)的支柱性產(chǎn)業(yè),市場(chǎng)競(jìng)爭和鋼鐵生產(chǎn)規(guī)模的擴(kuò)大,促使各個(gè)鋼鐵企業(yè)千方百計(jì)降低生鐵成本,其中降低燒結(jié)配礦成本是首選措施之一,使用低價(jià)礦替代高價(jià)礦是必然的發(fā)展趨勢(shì)。褐鐵礦價(jià)格比赤鐵礦較低,在不影響燒結(jié)礦質(zhì)量的前提下,在燒結(jié)礦中配加成本較低的褐鐵礦,是目前各大鋼廠降低燒結(jié)配礦成本的主要思路。目前包鋼采用“4321”的燒結(jié)配礦思路,白云鄂博自產(chǎn)精礦4,進(jìn)口礦3,區(qū)內(nèi)礦2,蒙古礦1。由于區(qū)內(nèi)礦和蒙古礦采購存在困難,進(jìn)口礦的用量逐漸增加,而隨著普氏指數(shù)的持續(xù)上漲,進(jìn)口礦價(jià)格較高,使得燒結(jié)成本較高。本論文提出了用FMG混合粉替代楊迪粉和毛塔粉部分替代澳粉來降低配礦成本。FMG混合粉和楊迪粉同為褐鐵礦,性能相近,價(jià)格上FMG混合粉比楊迪粉更便宜。毛塔粉因其Si O2含量較高,價(jià)格較澳粉略便宜,一直作為配Si劑用于實(shí)際生產(chǎn)中,用其部分替代澳粉也是想研究在增加毛塔粉的用量是否能夠在保持原有冶金性能的基礎(chǔ)上,降低配礦成本。論文通過燒結(jié)杯實(shí)驗(yàn),分別對(duì)不同配比的燒結(jié)礦的冶金性能進(jìn)行研究。同時(shí)結(jié)合目前市場(chǎng)情況,以礦石普氏指數(shù)價(jià)格計(jì)算各配礦方案的礦石價(jià)格,最終用冶金性能評(píng)分與價(jià)格進(jìn)行計(jì)算,尋找性價(jià)比較高的配礦方案。通過實(shí)驗(yàn)可知,FMG混合粉替代楊迪粉后,燒結(jié)礦還原性改善;低溫還原粉化指數(shù)無變化;軟熔性能熔融區(qū)間較配加楊迪礦有所變窄。毛塔粉部分替代澳粉后,燒結(jié)礦軟熔區(qū)間大幅度縮窄,經(jīng)濟(jì)性能大大提高,同時(shí)燒結(jié)礦配礦成本相應(yīng)降低。因此,可以確定在保證燒結(jié)礦質(zhì)量指標(biāo)及高溫冶金性能指標(biāo)穩(wěn)定的前提下,FMG混合粉替代楊迪粉用于燒結(jié)生產(chǎn),毛塔粉部分替代澳粉,可以有效降低燒結(jié)礦成本,為企業(yè)帶來更加可觀的經(jīng)濟(jì)效益。
張淑會(huì),王寶勇,蘭臣臣,劉小杰,呂慶[7]（2020）在《球團(tuán)礦化學(xué)成分控制現(xiàn)狀及展望》文中進(jìn)行了進(jìn)一步梳理綜述了近年來國內(nèi)外高爐球團(tuán)礦使用比例的現(xiàn)狀,分析了球團(tuán)礦化學(xué)成分控制以及不同化學(xué)成分對(duì)球團(tuán)礦冶金性能的影響。分析表明,多數(shù)國內(nèi)鋼鐵企業(yè)球團(tuán)礦TFe的質(zhì)量分?jǐn)?shù)較低,SiO2質(zhì)量分?jǐn)?shù)較高且差異較大。不同企業(yè)球團(tuán)礦Al2O3和FeO的質(zhì)量分?jǐn)?shù)不同。應(yīng)控制球團(tuán)礦中SiO2、Al2O3和FeO的質(zhì)量分?jǐn)?shù)。隨著CaO和MgO質(zhì)量分?jǐn)?shù)的提高,球團(tuán)礦抗壓強(qiáng)度均降低。適宜質(zhì)量分?jǐn)?shù)的CaO有利于改善球團(tuán)礦的還原膨脹性能。隨著MgO質(zhì)量分?jǐn)?shù)的提高,球團(tuán)礦的還原膨脹性和軟熔滴落性能均變好。高爐爐料結(jié)構(gòu)采用低MgO燒結(jié)礦、酸性球團(tuán)礦和鎂質(zhì)球團(tuán)相結(jié)合,可以充分發(fā)揮球團(tuán)礦的冶煉優(yōu)勢(shì),實(shí)現(xiàn)球團(tuán)礦入爐比例的提高。MgO和CaO在球團(tuán)礦焙燒過程中的作用機(jī)理,以及如何控制鎂質(zhì)球團(tuán)中的液相含量以提高球團(tuán)礦的抗壓強(qiáng)度等需要進(jìn)一步深入研究。
李昊堃[8]（2020）在《太鋼高堿度堿性球團(tuán)礦制備及應(yīng)用技術(shù)基礎(chǔ)研究》文中指出堿性球團(tuán)礦具有生產(chǎn)過程污染物排放量、固體燃料消耗量和返料量低于燒結(jié)礦,且其高溫冶金性能優(yōu)于酸性球團(tuán)礦,高爐配用后有利于高爐實(shí)現(xiàn)低渣比、低燃料比及低污染物排放冶煉等多方面優(yōu)點(diǎn)。國外企業(yè)生產(chǎn)堿性球團(tuán)礦一般采用帶式焙燒機(jī)工藝（使用氣體燃料）,但我國由于能源結(jié)構(gòu)以煤為主,國內(nèi)球團(tuán)礦生產(chǎn)企業(yè)（特別是獨(dú)立運(yùn)行的球團(tuán)礦生產(chǎn)企業(yè)）主要采用以煤為燃料的鏈篦機(jī)-回轉(zhuǎn)窯工藝。因此,需要從冶金物理化學(xué)的基本原理出發(fā),結(jié)合必要的實(shí)驗(yàn)室研究和工業(yè)化試驗(yàn),針對(duì)鏈篦機(jī)-回轉(zhuǎn)窯堿性球團(tuán)礦生產(chǎn)及高爐堿性球團(tuán)礦應(yīng)用過程中涉及的環(huán)節(jié)開展系統(tǒng)的基礎(chǔ)研究工作。本文結(jié)合太鋼未來在自有鐵礦資源利用及高爐爐料結(jié)構(gòu)優(yōu)化方面的發(fā)展規(guī)劃,基于太鋼自產(chǎn)鐵礦粉的原料特性,圍繞鏈篦機(jī)-回轉(zhuǎn)窯法堿性球團(tuán)生產(chǎn)和高爐堿性球團(tuán)應(yīng)用,通過理論分析、模型計(jì)算、實(shí)驗(yàn)?zāi)M及工業(yè)試驗(yàn),系統(tǒng)研究了堿性球團(tuán)焙燒特性和還原膨脹微觀機(jī)制、鏈篦機(jī)-回轉(zhuǎn)窯法生產(chǎn)堿性球團(tuán)的適宜熱工制度、高比例堿性球團(tuán)高爐爐料結(jié)構(gòu)對(duì)高爐冶煉過程影響的熱力學(xué)機(jī)理。為全面推廣鏈篦機(jī)-回轉(zhuǎn)窯法堿性球團(tuán)生產(chǎn),以及高爐堿性球團(tuán)礦應(yīng)用提供理論基礎(chǔ)和技術(shù)支撐?；诜肿永碚摻⒌那驁F(tuán)礦焙燒過程熱力學(xué)模型,系統(tǒng)研究了堿度對(duì)球團(tuán)礦焙燒過程中形成復(fù)雜分子及其含量的影響。并在實(shí)驗(yàn)室條件下,以太鋼自產(chǎn)鐵精礦作為原料,制備了不同堿度的球團(tuán)礦,應(yīng)用XRD、SEM、EDS、Image-Pro Plus等研究手段,檢測(cè)了不同堿度球團(tuán)礦中復(fù)雜分子及其含量,驗(yàn)證了熱力學(xué)模型計(jì)算結(jié)果的準(zhǔn)確性?；诜肿永碚摻⒌臒崃W(xué)模型,為研究球團(tuán)礦的焙燒過程提供了一種新的可靠研究手段,可以方便的預(yù)測(cè)出原料成分及焙燒溫度變化對(duì)于球團(tuán)礦焙燒過程的影響。利用建立的球團(tuán)礦焙燒熱力學(xué)模型結(jié)合必要的實(shí)驗(yàn)研究,系統(tǒng)研究了堿度對(duì)于球團(tuán)礦焙燒固結(jié)機(jī)理的影響。研究結(jié)果表明,對(duì)于酸性球團(tuán)礦而言,其固結(jié)機(jī)理為赤鐵礦晶體再結(jié)晶并形成連晶結(jié)構(gòu);對(duì)于堿性球團(tuán)礦而言,其固結(jié)機(jī)理為鐵酸鈣、含鈣硅酸鹽等低熔點(diǎn)化合物取代Fe2O3微晶連接成為赤鐵礦晶體間的粘結(jié)相,并且球團(tuán)礦的堿度不同粘結(jié)相的種類不同。當(dāng)球團(tuán)礦堿度小于1.0時(shí),粘結(jié)相以鈣鐵橄欖石為主;當(dāng)球團(tuán)礦堿度大于1.0時(shí),粘結(jié)相中的復(fù)合型針狀鐵酸鈣含量增加,鐵酸鈣取代鈣鐵橄欖石成為堿性球團(tuán)的主要粘結(jié)相。在堿性球團(tuán)礦固結(jié)機(jī)理研究的基礎(chǔ)上,進(jìn)一步研究了堿度對(duì)球團(tuán)礦還原膨脹行為的影響。研究結(jié)果表明,堿度小于1.0的球團(tuán)礦,其還原過程中產(chǎn)生膨脹裂紋的主要原因?yàn)?鈣鐵橄欖石包裹的Fe2O3顆粒與獨(dú)立的Fe2O3顆粒在還原速度上存在差異,使得球團(tuán)礦內(nèi)部產(chǎn)生應(yīng)力集中,導(dǎo)致晶體結(jié)構(gòu)發(fā)生破裂;堿度大于1.0的球團(tuán)礦,由于球團(tuán)礦的主要固結(jié)相轉(zhuǎn)變?yōu)檫€原速度快的鐵酸鈣,在還原過程中其熔點(diǎn)較低,形成液相收縮后形成孔洞,減小了球團(tuán)內(nèi)因體積膨脹產(chǎn)生的應(yīng)力集中。因此,堿度大于1.0的堿性球團(tuán)礦在高爐內(nèi)還原過程的體積膨脹率顯著降低。通過實(shí)驗(yàn)室造球、焙燒試驗(yàn),鏈篦機(jī)-回轉(zhuǎn)窯模擬（擴(kuò)大）試驗(yàn)及現(xiàn)場(chǎng)工業(yè)試驗(yàn),研究了利用太鋼自產(chǎn)精礦粉制備堿性球團(tuán)礦的適宜預(yù)熱焙燒制度。研究結(jié)果表明,鼓風(fēng)干燥段風(fēng)溫230℃;抽風(fēng)干燥段風(fēng)溫420℃;預(yù)熱Ⅱ段風(fēng)溫1160-1180℃;回轉(zhuǎn)窯窯頭溫度1165-1175℃。在以上工藝條件下生產(chǎn)的堿性球團(tuán)礦指標(biāo):TFe含量62.3%,CaO/SiO2≥1.0,抗壓強(qiáng)度≥3500N/個(gè)球,還原膨脹率≤15%。可以滿足太鋼大型高爐對(duì)入爐原料使用要求?；谧钚∽杂赡茉斫⒌臍?固相熱力學(xué)計(jì)算模型,系統(tǒng)研究了堿性球團(tuán)礦比例對(duì)高爐塊狀帶間接還原過程的影響規(guī)律。結(jié)果表明,隨堿性球團(tuán)礦比例的增加,爐料在高爐上部塊狀帶的還原度呈下降趨勢(shì)。其主要原因?yàn)殡S球團(tuán)礦比例的增加,高爐爐料結(jié)構(gòu)中的鐵氧化物組成發(fā)生了變化,導(dǎo)致高爐塊狀帶氣固相還原反應(yīng)的反應(yīng)條件及平衡組成均發(fā)生了變化,使得綜合爐料還原度下降?；陔x子-分子共存理論,建立的高爐渣鐵脫硅反應(yīng)硅元素分配比熱力學(xué)模型。研究了渣系中各組元的成分變化及對(duì)硅分配系數(shù)的影響,并定量地計(jì)算出渣中各復(fù)雜分子及各組元對(duì)脫硅的貢獻(xiàn)。研究結(jié)果表明,高爐渣系中對(duì)硅元素分配比影響較大的復(fù)雜分子有CaO·SiO2、2CaO·SiO2、CaO·MgO·2SiO2三種,簡單分子有CaO、MgO兩種。由于堿性球團(tuán)礦中的CaO含量要遠(yuǎn)高于酸性球團(tuán)礦,因此,當(dāng)高爐配用堿性球團(tuán)礦有利于脫硅反應(yīng)的進(jìn)行。
安虹君[9]（2009）在《龍鋼高爐強(qiáng)化冶煉實(shí)踐研究》文中研究表明高爐強(qiáng)化冶煉是近年煉鐵生產(chǎn)發(fā)展的主要任務(wù),高爐要獲得“優(yōu)質(zhì)、高產(chǎn)、低耗、長壽”,必須強(qiáng)化冶煉,一方面要提高冶煉強(qiáng)度,另一方面要努力降低焦比。提高冶陳強(qiáng)度和降低焦比都可使高爐增產(chǎn),都是高爐強(qiáng)化冶煉的重要方向。當(dāng)代國內(nèi)外高爐強(qiáng)化冶煉普遍采用精料、高壓操作、高風(fēng)溫、大噴吹、高富氧、綜合鼓風(fēng)、脫濕鼓風(fēng)和自動(dòng)控制等新技術(shù),實(shí)現(xiàn)了各項(xiàng)技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)的不斷提高。本課題以龍鋼集團(tuán)公司1#(450m3)高爐強(qiáng)化冶煉實(shí)踐和生產(chǎn)技術(shù)資料為依據(jù),就其進(jìn)一步強(qiáng)化、提高冶煉水平展開分析研究,對(duì)高爐強(qiáng)化冶煉的不同程度進(jìn)行了討論,對(duì)高爐強(qiáng)化冶煉,提高精料水平;改善燒結(jié)礦質(zhì)量,應(yīng)用系統(tǒng)工程理論,強(qiáng)化高爐布料、鼓風(fēng)動(dòng)能和加強(qiáng)高爐操作管理等進(jìn)行了研究:.應(yīng)用于指導(dǎo)高爐煉鐵生產(chǎn)實(shí)踐。嗵過研究和采取一系列強(qiáng)化冶煉措施,使龍鋼高爐穩(wěn)定順行,取得了較好的技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)標(biāo)。本文著重研究了高爐強(qiáng)化冶煉新技術(shù),通過對(duì)450m3高爐強(qiáng)化冶煉的各方面研究,得出如下結(jié)果:1、精料是提高冶煉強(qiáng)度和降低焦比的重要措施,依靠精料技術(shù),使入爐原燃料質(zhì)量及穩(wěn)定性進(jìn)一步提高,入爐焦炭水份均小于5%,M25提高到90%左右,M10降低到8.5%以下,灰分降低到12.5%左右,入爐粒度組成（25-60）mm的達(dá)80%以上,燒結(jié)曠入爐小于5mm的粉沫控制到5%以下,燒結(jié)礦的質(zhì)量不斷提高。2、優(yōu)化高爐操作,采用高風(fēng)溫、高富氧、大噴煤有機(jī)相結(jié)合操作,進(jìn)一步提高噴煤比、提高煤氣利用是龍鋼高爐強(qiáng)化冶煉實(shí)現(xiàn)低成本、提高各項(xiàng)技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)。使高爐利用系數(shù)提高到3.12 t/(m3d),冶煉強(qiáng)度提高到1.72 t/(m3.d),高爐得到強(qiáng)化冶煉,焦比降低,噴煤比112kg/t,入爐焦比440kg/t,生鐵含硅量大幅度下降。3、維持合理的操作爐型,執(zhí)行爐況預(yù)案,避免了爐況失常。不斷強(qiáng)化設(shè)備及爐外管理,給高爐生產(chǎn)創(chuàng)造良好的外圍條件也是龍鋼高爐強(qiáng)化冶煉的保證。
馮燕波[10]（2007）在《龍鋼高爐低硅鐵水冶煉研究》文中研究說明高爐鐵水[Si]含量降低，可以達(dá)到高產(chǎn)、節(jié)能、優(yōu)質(zhì)的目標(biāo)，取得良好的經(jīng)濟(jì)效益；同時(shí)，可以滿足轉(zhuǎn)爐少渣冶煉的要求。因此，高爐低[Si]鐵水冶煉技術(shù)越來越受到重視，成為高爐操作的重要課題。陜西龍門鋼鐵（集團(tuán)）有限責(zé)任公司高爐鐵水[Si]含量高于0.65％，不僅阻礙了煉鐵生產(chǎn)的技術(shù)進(jìn)步，而且也不利于煉鋼過程的優(yōu)化。本論文針對(duì)龍鋼高爐鐵水[Si]含量偏高的情況，采用理論分析、實(shí)驗(yàn)研究及實(shí)際生產(chǎn)相結(jié)合的方法，尋求龍鋼高爐低[Si]鐵水冶煉的措施。論文首先對(duì)高爐內(nèi)硅的來源及硅在高爐內(nèi)的轉(zhuǎn)移行為進(jìn)行了研究，從理論上分析了影響高爐內(nèi)硅轉(zhuǎn)移的因素。結(jié)合龍鋼高爐的實(shí)際情況，對(duì)影響鐵水[Si]含量的主要因素進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)研究。實(shí)驗(yàn)內(nèi)容包括：燒結(jié)礦冶金性能測(cè)定、爐渣粘度及影響因素實(shí)驗(yàn)、耦合反應(yīng)實(shí)驗(yàn)及噴煤對(duì)鐵水[Si]含量影響的研究分析。根據(jù)本論文的研究結(jié)果，對(duì)龍鋼高爐低硅冶煉提出了建議：（1）加強(qiáng)原料管理，穩(wěn)定爐料品位，降低焦炭灰分。改進(jìn)燒結(jié)礦質(zhì)量，控制合適的堿度，努力提高M(jìn)gO、FeO的含量，降低SiO2、Al2O3的含量，保證良好的冶金性能。（2）適當(dāng)提高爐渣二元堿度，控制合理的MgO和Al2O3含量。（3）提高爐渣中FeO和MnO含量，促進(jìn)高爐下部[Si]的再氧化。條件允許的話，可配加少量錳礦。（4）采用富氧、高風(fēng)溫等措施提高噴煤量，并注意煤種的選擇，降低煤粉灰分和灰分中SiO2的含量。上述措施已在龍鋼1號(hào)高爐逐步得到落實(shí)，鐵水[Si]含量已經(jīng)降到0.58％左右，并有進(jìn)一步下降的趨勢(shì)，高爐技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)得到明顯改善，取得了良好的經(jīng)濟(jì)效益。
二、酒鋼高爐低硅冶煉技術(shù)的進(jìn)步（論文開題報(bào)告）
（1）論文研究背景及目的
此處內(nèi)容要求：
首先簡單簡介論文所研究問題的基本概念和背景，再而簡單明了地指出論文所要研究解決的具體問題，并提出你的論文準(zhǔn)備的觀點(diǎn)或解決方法。
寫法范例：
本文主要提出一款精簡64位RISC處理器存儲(chǔ)管理單元結(jié)構(gòu)并詳細(xì)分析其設(shè)計(jì)過程。在該MMU結(jié)構(gòu)中,TLB采用叁個(gè)分離的TLB,TLB采用基于內(nèi)容查找的相聯(lián)存儲(chǔ)器并行查找,支持粗粒度為64KB和細(xì)粒度為4KB兩種頁面大小,采用多級(jí)分層頁表結(jié)構(gòu)映射地址空間,并詳細(xì)論述了四級(jí)頁表轉(zhuǎn)換過程,TLB結(jié)構(gòu)組織等。該MMU結(jié)構(gòu)將作為該處理器存儲(chǔ)系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)的一個(gè)重要組成部分。
（2）本文研究方法
調(diào)查法：該方法是有目的、有系統(tǒng)的搜集有關(guān)研究對(duì)象的具體信息。
觀察法：用自己的感官和輔助工具直接觀察研究對(duì)象從而得到有關(guān)信息。
實(shí)驗(yàn)法：通過主支變革、控制研究對(duì)象來發(fā)現(xiàn)與確認(rèn)事物間的因果關(guān)系。
文獻(xiàn)研究法：通過調(diào)查文獻(xiàn)來獲得資料，從而全面的、正確的了解掌握研究方法。
實(shí)證研究法：依據(jù)現(xiàn)有的科學(xué)理論和實(shí)踐的需要提出設(shè)計(jì)。
定性分析法：對(duì)研究對(duì)象進(jìn)行“質(zhì)”的方面的研究，這個(gè)方法需要計(jì)算的數(shù)據(jù)較少。
定量分析法：通過具體的數(shù)字，使人們對(duì)研究對(duì)象的認(rèn)識(shí)進(jìn)一步精確化。
跨學(xué)科研究法：運(yùn)用多學(xué)科的理論、方法和成果從整體上對(duì)某一課題進(jìn)行研究。
功能分析法：這是社會(huì)科學(xué)用來分析社會(huì)現(xiàn)象的一種方法，從某一功能出發(fā)研究多個(gè)方面的影響。
模擬法：通過創(chuàng)設(shè)一個(gè)與原型相似的模型來間接研究原型某種特性的一種形容方法。
三、酒鋼高爐低硅冶煉技術(shù)的進(jìn)步（論文提綱范文）
（1）國內(nèi)超高堿度燒結(jié)礦生產(chǎn)實(shí)踐及發(fā)展趨勢(shì)（論文提綱范文）
| 1 超高堿度燒結(jié)礦成礦機(jī)理與質(zhì)量之間的關(guān)系 |
| 1.1 超高堿度燒結(jié)礦對(duì)燒結(jié)過程影響分析 |
| 1.2 超高堿度燒結(jié)礦成礦機(jī)理分析 |
| 2 超高堿度燒結(jié)礦生產(chǎn)實(shí)踐 |
| 2.1 堿度低于2.40超高堿度燒結(jié)礦生產(chǎn)實(shí)踐 |
| 2.1.1 燒結(jié)原料成分和粒度控制 |
| 2.1.2 超高堿度燒結(jié)工藝參數(shù)調(diào)整 |
| 2.1.3 超高堿度燒結(jié)技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo) |
| 2.2 堿度高于2.40超高堿度燒結(jié)礦生產(chǎn)實(shí)踐 |
| 2.2.1 燒結(jié)技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)及冶金性能 |
| 2.2.2 超高堿度對(duì)釩鈦磁鐵礦燒結(jié)的影響 |
| 3 超高堿度燒結(jié)技術(shù)難點(diǎn)改進(jìn)措施及未來展望 |
| 4 結(jié)論 |
（2）我國耐火材料工業(yè)的發(fā)展歷程、取得的進(jìn)步和低碳轉(zhuǎn)型新發(fā)展——紀(jì)念鐘香崇院士誕辰100周年（論文提綱范文）
| 1 追憶鐘香崇先生[1-10] |
| 1.1 艱辛求學(xué)，報(bào)效祖國 |
| 1.2 組織指導(dǎo)新中國耐火材料工業(yè)的建設(shè)和發(fā)展 |
| 1.3 組建和發(fā)展洛陽耐火材料研究所(院) |
| 1.4 開展學(xué)術(shù)交流，培養(yǎng)人才，壯大耐火材料專業(yè)高等教育，推動(dòng)行業(yè)技術(shù)進(jìn)步 |
| 1.5 耄耋之年創(chuàng)建鄭州大學(xué)高溫材料研究所 |
| 1.6 指導(dǎo)研究生開展了一系列創(chuàng)新研究 |
| 1.7 初心始終不變，為耐火材料事業(yè)奮斗終生 |
| 1.8 鐘香崇先生獲得的部分榮譽(yù) |
| 2 “八五” “九五”期間耐火材料的發(fā)展[11-18] |
| 2.1 鋼鐵工業(yè)的新發(fā)展給耐火材料提出了新的更高要求 |
| 2.2 “八五”“九五”計(jì)劃期間共計(jì)六個(gè)國家級(jí)耐火材料重大科技項(xiàng)目[11-18] |
| 3 進(jìn)入21世紀(jì)，耐火材料工業(yè)的新進(jìn)步和低碳轉(zhuǎn)型新發(fā)展新要求[19-25] |
| 3.1 鋼鐵工業(yè)向低碳轉(zhuǎn)型發(fā)展 |
| 3.2 耐火材料工業(yè)取得的新進(jìn)步 |
| 3.2.1 耐火材料行業(yè)技術(shù)水平，科創(chuàng)能力持續(xù)提高 |
| 3.2.2 企業(yè)隊(duì)伍不斷壯大，形成了許多領(lǐng)頭企業(yè) |
| 3.2.3 耐火材料行業(yè)的裝備自動(dòng)化、智能化、管理現(xiàn)代化、綠色制造水平不斷提高 |
| 3.2.4 耐火材料噸鋼消耗大幅度下降[23-24] |
| 3.3 雙碳目標(biāo)下耐火材料行業(yè)的低碳轉(zhuǎn)型新發(fā)展新要求 |
| 4 結(jié)語 |
（3）國內(nèi)外鈣質(zhì)堿性球團(tuán)生產(chǎn)實(shí)踐及發(fā)展趨勢(shì)（論文提綱范文）
| 1 鈣質(zhì)堿性球團(tuán)企業(yè)生產(chǎn)實(shí)踐 |
| 1.1 基于石灰石為熔劑的生產(chǎn)實(shí)踐 |
| 1.2 基于白云石為熔劑的生產(chǎn)實(shí)踐 |
| 1.3 基于混合熔劑的生產(chǎn)實(shí)踐 |
| 2 鈣質(zhì)堿性球團(tuán)質(zhì)量影響機(jī)制與成礦機(jī)制分析 |
| 2.1 堿性熔劑對(duì)生球性能的影響 |
| 2.2 堿性熔劑對(duì)球團(tuán)焙燒固結(jié)的影響 |
| 3 鈣質(zhì)堿性球團(tuán)生產(chǎn)的技術(shù)難點(diǎn)與改進(jìn)措施 |
| 3.1 球團(tuán)用鐵礦粉品位有待提高 |
| 3.2 熔劑的消化作用有待提高 |
| 3.3 提倡發(fā)展帶式焙燒球團(tuán)工藝 |
| 4 結(jié)論 |
（5）包鋼1#高爐節(jié)能降耗途徑的研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 引言 |
| 1 文獻(xiàn)綜述 |
| 1.1 研究背景及意義 |
| 1.2 國內(nèi)外高爐煉鐵發(fā)展趨勢(shì) |
| 1.2.1 國外高爐煉鐵發(fā)展趨勢(shì) |
| 1.2.2 國內(nèi)高爐煉鐵發(fā)展趨勢(shì) |
| 1.3 高爐煉鐵節(jié)能降耗技術(shù)研究 |
| 1.3.1 常用節(jié)能技術(shù) |
| 1.3.2 新型節(jié)能技術(shù) |
| 1.4 研究內(nèi)容 |
| 2 高爐入爐原、燃料及綜合爐料冶金性能分析 |
| 2.1 高爐入爐原、燃料現(xiàn)狀 |
| 2.2 爐料冶金性能的測(cè)定 |
| 2.2.1 爐料的冶金性能對(duì)高爐能耗及生產(chǎn)的影響 |
| 2.2.2 冶金性能測(cè)定方法 |
| 2.2.3 實(shí)驗(yàn)內(nèi)容及方法 |
| 2.2.4 單一入爐礦料的性能結(jié)果測(cè)試分析 |
| 2.2.5 綜合爐料中溫還原性、低溫還原粉化、熔融滴落測(cè)試結(jié)果 |
| 3 高爐能量利用情況評(píng)價(jià)以及節(jié)能分析 |
| 3.1 能量利用情況的評(píng)價(jià)意義 |
| 3.2 原始數(shù)據(jù)的測(cè)定整理 |
| 3.3 物料平衡計(jì)算 |
| 3.3.1 物料平衡計(jì)算依據(jù) |
| 3.3.2 高爐物料平衡的計(jì)算 |
| 3.4 熱平衡計(jì)算 |
| 3.4.1 熱平衡計(jì)算的規(guī)定 |
| 3.4.2 熱平衡求算依據(jù) |
| 3.5 能量利用指標(biāo) |
| 3.5.1 計(jì)算依據(jù) |
| 3.5.2 1#高爐能量利用指標(biāo) |
| 3.6 碳比圖 |
| 3.6.1 理論依據(jù) |
| 3.6.2 確定碳比圖直線 |
| 3.6.3 高爐碳比圖 |
| 3.6.4 焦比降低的計(jì)算分析 |
| 3.7 操作線圖的繪制及分析 |
| 3.7.1 李斯特操作線中各點(diǎn)的含義及計(jì)算方式 |
| 3.7.2 確定操作線圖所需要的數(shù)據(jù) |
| 3.7.3 李斯特操作線圖 |
| 3.7.4 高爐操作參數(shù)與高爐能耗之間關(guān)系 |
| 3.8 高爐熱平衡測(cè)試結(jié)果比較分析 |
| 3.9 本章小結(jié) |
| 4 高爐節(jié)能降耗措施分析 |
| 4.1 提高入爐礦量質(zhì)量水平 |
| 4.1.1 提高入爐品位 |
| 4.1.2 提高入爐料的整體質(zhì)量 |
| 4.1.3 對(duì)入爐原料及燃料的粒度組成進(jìn)行優(yōu)化 |
| 4.1.4 爐料結(jié)構(gòu)的優(yōu)化 |
| 4.2 提高噴煤比 |
| 4.2.1 風(fēng)溫提高 |
| 4.2.2 提高富氧率 |
| 4.3 探求合理操作參數(shù) |
| 4.3.1 優(yōu)化調(diào)劑,提升利用率 |
| 4.3.2 進(jìn)行低硅冶煉 |
| 結(jié)論 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 在學(xué)研究成果 |
| 致謝 |
（6）包鋼燒結(jié)用鐵礦石的配礦性能與成本分析（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 引言 |
| 1 文獻(xiàn)綜述 |
| 1.1 鐵礦石燒結(jié)發(fā)展現(xiàn)狀 |
| 1.1.1 國內(nèi)鐵礦石燒結(jié)配礦發(fā)展現(xiàn)狀 |
| 1.1.2 鐵礦石資源狀況 |
| 1.2 鐵礦石基礎(chǔ)性能 |
| 1.2.1 物理性能 |
| 1.2.2 化學(xué)性能 |
| 1.2.3 礦物組成及微觀結(jié)構(gòu) |
| 1.2.4 鐵礦石高溫性能 |
| 1.3 我國鐵礦石進(jìn)口現(xiàn)狀 |
| 1.4 包鋼集團(tuán)公司簡介 |
| 1.4.1 包鋼(集團(tuán))公司戰(zhàn)略目標(biāo) |
| 1.4.2 白云鄂博鐵礦生產(chǎn)與供應(yīng)情況 |
| 1.4.3 包鋼集團(tuán)降本增效的措施 |
| 1.5 包鋼集團(tuán)使用的海外進(jìn)口鐵礦石 |
| 1.6 存在的問題 |
| 1.7 選題背景 |
| 2 包鋼集團(tuán)公司使用的海外進(jìn)口礦石的冶金性能研究 |
| 2.1 FMG混合粉和毛塔粉的基礎(chǔ)性能 |
| 2.1.1 FMG混合粉基礎(chǔ)性能 |
| 2.1.2 毛塔粉基礎(chǔ)性能 |
| 2.2 配加FMG混合粉試驗(yàn) |
| 2.3 配加毛塔粉的燒結(jié)礦試驗(yàn) |
| 2.4 兩種配礦試驗(yàn)小結(jié) |
| 2.4.1 燒結(jié)配加FMG混合礦試驗(yàn) |
| 2.4.2 配加毛塔粉的燒結(jié)礦試驗(yàn) |
| 3 包鋼使用的海外進(jìn)口礦石的價(jià)格分析 |
| 3.1 國際經(jīng)濟(jì)發(fā)展趨勢(shì)分析 |
| 3.2 鐵礦石市場(chǎng)情況分析 |
| 3.3 包鋼使用的海外經(jīng)鐵礦石價(jià)格計(jì)算方式 |
| 3.3.1 進(jìn)口鐵礦石價(jià)格計(jì)算涉及名詞解釋 |
| 3.3.2 澳粉的價(jià)格計(jì)算方式 |
| 3.3.3 FMG混合粉的價(jià)格計(jì)算方式 |
| 3.3.4 毛塔粉的價(jià)格計(jì)算方式 |
| 4 包鋼使用的海外進(jìn)口礦石綜合性價(jià)比分析 |
| 4.1 包鋼集團(tuán)公司鐵礦石進(jìn)口經(jīng)濟(jì)效益測(cè)算實(shí)例 |
| 4.2 燒結(jié)礦冶金性價(jià)比的分析 |
| 結(jié)論 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 在校研究成果 |
| 致謝 |
（7）球團(tuán)礦化學(xué)成分控制現(xiàn)狀及展望（論文提綱范文）
| 1 國內(nèi)外高爐球團(tuán)礦使用比例 |
| 1.1 國外高爐球團(tuán)礦使用比例 |
| 1.2 國內(nèi)高爐球團(tuán)礦使用比例 |
| 2 球團(tuán)礦化學(xué)成分控制現(xiàn)狀 |
| 2.1 球團(tuán)礦中TFe和SiO2的控制 |
| 2.2 球團(tuán)礦中FeO化學(xué)成分控制分析 |
| 2.3 球團(tuán)礦中Al2O3的化學(xué)成分控制 |
| 2.4 球團(tuán)礦中CaO的化學(xué)成分控制 |
| 2.5 球團(tuán)礦中MgO的化學(xué)成分控制 |
| 3 結(jié)論 |
（8）太鋼高堿度堿性球團(tuán)礦制備及應(yīng)用技術(shù)基礎(chǔ)研究（論文提綱范文）
| 致謝 |
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 引言 |
| 2 文獻(xiàn)綜述 |
| 2.1 球團(tuán)礦生產(chǎn)工藝的現(xiàn)狀及發(fā)展趨勢(shì) |
| 2.1.1 球團(tuán)礦的特點(diǎn) |
| 2.1.2 國外球團(tuán)礦生產(chǎn)工藝的發(fā)展現(xiàn)狀 |
| 2.1.3 國內(nèi)球團(tuán)礦生產(chǎn)工藝的發(fā)展現(xiàn)狀 |
| 2.1.4 鐵礦球團(tuán)工藝未來的發(fā)展趨勢(shì) |
| 2.2 球團(tuán)礦的生產(chǎn)工藝及特點(diǎn) |
| 2.2.1 球團(tuán)礦豎爐生產(chǎn)工藝 |
| 2.2.2 球團(tuán)礦鏈篦機(jī)-回轉(zhuǎn)窯生產(chǎn)工藝 |
| 2.2.3 球團(tuán)礦帶式焙燒機(jī)生產(chǎn)工藝 |
| 2.3 球團(tuán)礦的種類及特點(diǎn) |
| 2.3.1 酸性球團(tuán)礦 |
| 2.3.2 堿性球團(tuán)礦 |
| 2.4 球團(tuán)礦還原過程膨脹現(xiàn)象的研究現(xiàn)狀 |
| 2.4.1 球團(tuán)礦還原過程膨脹機(jī)理 |
| 2.4.2 堿金屬、氟對(duì)球團(tuán)還原膨脹性的影響 |
| 2.4.3 脈石組分對(duì)球團(tuán)還原膨脹性的影響 |
| 2.4.4 含鎂添加劑對(duì)球團(tuán)還原膨脹性的影響 |
| 2.4.5 焙燒溫度對(duì)球團(tuán)礦還原膨脹率的影響 |
| 2.4.6 還原氣氛對(duì)球團(tuán)還原膨脹的影響 |
| 2.4.7 內(nèi)配碳對(duì)雙層球團(tuán)還原膨脹率的影響 |
| 2.5 國內(nèi)外高爐爐爐料結(jié)構(gòu)中球團(tuán)礦使用情況 |
| 2.6 課題研究意義及主要研究內(nèi)容 |
| 3 堿性球團(tuán)制備原料基礎(chǔ)性能研究 |
| 3.1 鐵精礦基礎(chǔ)性能研究 |
| 3.2 膨潤土基礎(chǔ)性能研究 |
| 3.3 石灰石粉基礎(chǔ)性能研究 |
| 3.4 小結(jié) |
| 4 堿性球團(tuán)焙燒固結(jié)機(jī)理及還原膨脹行為研究 |
| 4.1 球團(tuán)礦焙燒過程熱力學(xué)模型建立 |
| 4.2 不同堿度球團(tuán)礦的模型計(jì)算結(jié)果及固結(jié)機(jī)理分析 |
| 4.3 模型計(jì)算結(jié)果的可靠性驗(yàn)證 |
| 4.3.1 不同堿度球團(tuán)礦試驗(yàn)的制備研究 |
| 4.3.2 不同堿度球團(tuán)礦XRD衍射法分析 |
| 4.3.3 不同堿度球團(tuán)礦顯微結(jié)構(gòu)分析 |
| 4.3.4 不同堿度球團(tuán)礦微觀結(jié)構(gòu)圖像分析 |
| 4.4 不同堿度球團(tuán)礦的還原過程體積膨脹機(jī)理研究 |
| 4.4.1 不同堿度球團(tuán)還原過程的體積膨脹性能實(shí)驗(yàn)結(jié)果 |
| 4.4.2 不同堿度球團(tuán)礦還原后的物相組成分析 |
| 4.4.3 不同堿度球團(tuán)礦還原后的顯微結(jié)構(gòu)分析 |
| 4.4.4 不同堿度球團(tuán)礦還原膨脹機(jī)理分析 |
| 4.5 小結(jié) |
| 5 鏈篦機(jī)-回轉(zhuǎn)窯法堿性球團(tuán)制備技術(shù)研究 |
| 5.1 堿性球團(tuán)礦生球制備試驗(yàn) |
| 5.2 堿性球團(tuán)生球干燥特性研究 |
| 5.2.1 不同堿度下的生球爆裂溫度 |
| 5.2.2 不同堿度下的生球干燥速率 |
| 5.3 堿性球團(tuán)預(yù)熱焙燒制度研究 |
| 5.3.1 預(yù)熱制度 |
| 5.3.2 焙燒制度 |
| 5.4 鏈箅機(jī)-回轉(zhuǎn)窯工藝生產(chǎn)堿性球團(tuán)礦合理工藝參數(shù)研究 |
| 5.4.1 堿性球團(tuán)礦合理鏈篦機(jī)干燥預(yù)熱工藝參數(shù)研究 |
| 5.4.2 堿性球團(tuán)礦合理回轉(zhuǎn)窯焙燒工藝參數(shù)研究 |
| 5.4.3 不同堿度球團(tuán)礦對(duì)比試驗(yàn)研究 |
| 5.5 小結(jié) |
| 6 太鋼堿性球團(tuán)礦工業(yè)生產(chǎn)試驗(yàn)研究 |
| 6.1 第一次鏈篦機(jī)—回轉(zhuǎn)窯工藝生產(chǎn)堿性球團(tuán)礦工業(yè)試驗(yàn)研究 |
| 6.1.1 工業(yè)試驗(yàn)條件 |
| 6.1.2 工業(yè)試驗(yàn)過程 |
| 6.1.3 工業(yè)試驗(yàn)結(jié)果及討論 |
| 6.2 球團(tuán)強(qiáng)度對(duì)還原膨脹的影響 |
| 6.2.1 不同抗壓強(qiáng)度堿性球團(tuán)礦的外觀 |
| 6.2.2 不同抗壓強(qiáng)度堿性球團(tuán)礦的顯微結(jié)構(gòu)分析 |
| 6.2.3 不同抗壓強(qiáng)度球團(tuán)還原膨脹機(jī)理分析 |
| 6.3 球團(tuán)粒度對(duì)還原膨脹的影響 |
| 6.3.1 不同粒度堿性球團(tuán)礦的外觀 |
| 6.3.2 不同粒度堿性球團(tuán)礦的顯微結(jié)構(gòu)分析 |
| 6.3.3 不同粒度堿性球團(tuán)礦還原膨脹機(jī)理分析 |
| 6.4 第二次鏈篦機(jī)—回轉(zhuǎn)窯工藝生產(chǎn)堿性球團(tuán)礦工業(yè)試驗(yàn)研究 |
| 6.4.1 控制堿性球團(tuán)礦還原膨脹率的措施 |
| 6.4.2 工業(yè)試驗(yàn)條件 |
| 6.4.3 工業(yè)試驗(yàn)結(jié)果及討論 |
| 6.5 小結(jié) |
| 7 堿性球團(tuán)礦在太鋼特大型高爐爐料結(jié)構(gòu)中的應(yīng)用研究 |
| 7.1 堿性球團(tuán)礦對(duì)高爐塊狀帶間接還原過程的影響研究 |
| 7.1.1 高爐塊狀帶氣固相還原反應(yīng)熱力學(xué)模型建立 |
| 7.1.2 模型可靠性評(píng)價(jià)及計(jì)算結(jié)果討論分析 |
| 7.2 堿性球團(tuán)礦對(duì)高爐爐料熔滴性能的影響研究 |
| 7.2.1 爐料熔滴性能實(shí)驗(yàn)方案及原料條件 |
| 7.2.2 爐料熔滴性能實(shí)驗(yàn)結(jié)果及討論 |
| 7.2.3 基于爐料熔滴試樣的渣鐵分離行為研究 |
| 7.3 堿性球團(tuán)礦對(duì)高爐爐缸渣鐵反應(yīng)過程的影響研究 |
| 7.3.1 基于離子-分子共存理論的硅分配比預(yù)報(bào)模型建立 |
| 7.3.2 硅分配比預(yù)報(bào)模型可靠性評(píng)價(jià) |
| 7.3.3 硅分配比預(yù)報(bào)模型計(jì)算結(jié)果與討論 |
| 7.4 小結(jié) |
| 8 結(jié)論 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 附錄A 高爐塊狀帶氣固相還原反應(yīng)熱力學(xué)模型計(jì)算原始數(shù)據(jù) |
| 附錄B 硅分配比預(yù)報(bào)模型可靠性驗(yàn)證計(jì)算原始數(shù)據(jù) |
| 作者簡歷及在學(xué)研究成果 |
| 學(xué)位論文數(shù)據(jù)集 |
（9）龍鋼高爐強(qiáng)化冶煉實(shí)踐研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 1 文獻(xiàn)綜述 |
| 1.1 高爐強(qiáng)化冶煉的意義 |
| 1.1.1 強(qiáng)化冶煉對(duì)煉鐵的意義 |
| 1.1.2 強(qiáng)化冶煉對(duì)煉鋼的意義 |
| 1.2 國內(nèi)外高爐強(qiáng)化冶煉技術(shù)的現(xiàn)狀及水平 |
| 1.2.1 國內(nèi)外高爐強(qiáng)化冶煉技術(shù)的現(xiàn)狀 |
| 1.2.2 龍鋼高爐強(qiáng)化冶煉技術(shù)的現(xiàn)狀及水平 |
| 1.3 高爐強(qiáng)化冶煉的主要措施和冶煉的特點(diǎn) |
| 1.3.1 國內(nèi)外高爐強(qiáng)化冶煉的主要措施 |
| 1.3.2 強(qiáng)化冶煉的高爐操作和冶煉的特點(diǎn) |
| 1.4 課題立論及其研究意義 |
| 2 龍鋼高爐強(qiáng)化冶煉實(shí)踐分析研究 |
| 2.1 精料 |
| 2.1.1 精料的意義 |
| 2.1.2 龍鋼高爐精料和爐料結(jié)構(gòu) |
| 2.1.3 提高燒結(jié)礦品位和強(qiáng)度 |
| 2.1.4 提高焦炭質(zhì)量 |
| 2.1.5 加強(qiáng)槽下篩分管理,穩(wěn)定入爐原燃料 |
| 2.2 加強(qiáng)設(shè)備維護(hù),優(yōu)化改造設(shè)備,降低高爐休風(fēng)率 |
| 2.2.1 送風(fēng)系統(tǒng)的改造 |
| 2.2.2 風(fēng)口面積和長度 |
| 2.2.3 熱風(fēng)爐操作 |
| 2.2.4 高壓操作系統(tǒng) |
| 2.2.5 爐前鐵、渣處理系統(tǒng)的改造 |
| 2.3 小結(jié) |
| 3 優(yōu)化龍鋼高爐操作制度 |
| 3.1 優(yōu)化上部裝料制度 |
| 3.1.1 高爐操作制度 |
| 3.1.2 利用上部調(diào)劑實(shí)施強(qiáng)化措施 |
| 3.2 高風(fēng)溫、大噴吹、富氧相結(jié)合 |
| 3.2.1 高爐富氧噴吹的煤粉燃燒動(dòng)力學(xué) |
| 3.2.2 實(shí)現(xiàn)大量噴煤的技術(shù)措施 |
| 3.2.3 大量噴煤后的高爐操作 |
| 3.3 低硅冶煉操作 |
| 3.3.1 硅的來源 |
| 3.3.2 低硅冶煉操作 |
| 3.4 維持合理的操作爐型 |
| 3.4.1 合理操作制度 |
| 3.4.2 樹立全風(fēng)思想 |
| 3.4.3 高富氧、大噴煤、高風(fēng)溫的有機(jī)結(jié)合 |
| 3.4.4 降[Si]與穩(wěn)定爐溫兼顧 |
| 3.4.5 嚴(yán)禁低料線操作 |
| 3.4.6 制定爐況預(yù)警案,避免爐況失常 |
| 3.5 強(qiáng)化工藝考核,加強(qiáng)三班統(tǒng)一操作 |
| 3.5.1 加強(qiáng)供料管理、爐前出鐵管理、鐵水罐管理及鑄鐵管理 |
| 3.5.2 加強(qiáng)設(shè)備管理,提高設(shè)備的運(yùn)行可靠性 |
| 3.5.3 加強(qiáng)技術(shù)管理 |
| 3.6 小結(jié) |
| 4 結(jié)論與建議 |
| 致謝 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 附錄 |
（10）龍鋼高爐低硅鐵水冶煉研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 1 緒論 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 降低鐵水[Si]含量的意義 |
| 1.2.1 降低鐵水[Si]含量對(duì)煉鐵工序的意義 |
| 1.2.2 降低鐵水[Si]含量對(duì)煉鋼工序的意義 |
| 1.2.3 降低鐵水[Si]含量對(duì)鋼鐵企業(yè)的經(jīng)濟(jì)效益影響 |
| 1.3 國內(nèi)外鐵水[Si]含量的現(xiàn)狀及水平 |
| 1.3.1 低[Si]鐵水標(biāo)準(zhǔn) |
| 1.3.2 目前國內(nèi)外高爐鐵水含[Si]情況 |
| 1.4 降低鐵水中[Si]含量的主要方法 |
| 1.4.1 采用低硅冶煉降低鐵水含[Si]量 |
| 1.4.2 爐外鐵水預(yù)脫硅 |
| 1.4.3 風(fēng)口噴吹脫硅劑進(jìn)行爐內(nèi)預(yù)脫硅 |
| 1.5 國內(nèi)外冶煉低[Si]鐵水的主要措施 |
| 1.6 課題提出背景和研究內(nèi)容 |
| 1.6.1 課題提出的背景 |
| 1.6.2 課題研究的內(nèi)容 |
| 2 高爐內(nèi)硅的遷移行為 |
| 2.1 高爐鐵水中硅的來源 |
| 2.1.1 焦炭灰分中的SiO_2 |
| 2.1.2 爐渣中的SiO_2 |
| 2.1.3 煤粉灰分中的SiO_2 |
| 2.2 高爐內(nèi)硅的遷移行為 |
| 2.2.1 高爐內(nèi)硅的還原 |
| 2.2.2 高爐內(nèi)硅的再氧化 |
| 2.3 高爐低硅冶煉的操作措施 |
| 2.3.1 原燃料條件穩(wěn)定 |
| 2.3.2 減少入爐硅源 |
| 2.3.3 合理的爐缸熱制度及風(fēng)口前理論燃燒溫度 |
| 2.3.4 優(yōu)化造渣制度 |
| 2.3.5 采用大噴吹、富氧、高風(fēng)溫技術(shù) |
| 2.3.6 抑制邊緣氣流發(fā)展，控制合理的軟熔帶及滴落帶 |
| 2.3.7 保持高爐長期穩(wěn)定順行 |
| 2.4 高爐低硅冶煉應(yīng)注意的幾個(gè)問題 |
| 2.4.1 控制合理、穩(wěn)定的硅偏差 |
| 2.4.2 保持鐵水良好的脫硫能力 |
| 2.4.3 合理協(xié)調(diào)煉鐵與煉鋼之間的關(guān)系 |
| 本章小結(jié) |
| 3 龍鋼原燃料條件對(duì)高爐低硅冶煉的影響 |
| 3.1 焦比對(duì)低硅冶煉的影響 |
| 3.2 原料條件對(duì)低硅冶煉的影響 |
| 3.2.1 入爐料品位對(duì)鐵水[Si]含量的影響 |
| 3.2.2 燒結(jié)礦化學(xué)組成對(duì)鐵水[Si]含量的影響 |
| 3.3 龍鋼燒結(jié)礦冶金性能分析 |
| 3.3.1 還原性對(duì)鐵水[Si]含量的影響 |
| 3.3.2 荷重軟化性對(duì)鐵水[Si]含量的影響 |
| 本章小結(jié) |
| 4 龍鋼高爐爐渣性能對(duì)鐵水含硅量的影響 |
| 4.1 高爐爐渣基本理論 |
| 4.1.1 高爐渣的來源及其作用 |
| 4.1.2 爐渣結(jié)構(gòu)及礦物組成 |
| 4.1.3 高爐渣的物理性質(zhì) |
| 4.1.4 爐渣堿度 |
| 4.2 龍鋼爐渣粘度對(duì)低硅冶煉的影響實(shí)驗(yàn) |
| 4.2.1 實(shí)驗(yàn)原理 |
| 4.2.2 實(shí)驗(yàn)方案 |
| 4.2.3 實(shí)驗(yàn)設(shè)備及過程 |
| 4.2.4 實(shí)驗(yàn)結(jié)果 |
| 4.2.5 分析討論 |
| 4.3 MgO對(duì)爐渣粘度的影響實(shí)驗(yàn) |
| 4.3.1 實(shí)驗(yàn)方案 |
| 4.3.2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果及分析 |
| 本章小結(jié) |
| 5 耦合反應(yīng)對(duì)高爐鐵水含硅量的影響實(shí)驗(yàn) |
| 5.1 實(shí)驗(yàn)?zāi)康?/td> |
| 5.2 實(shí)驗(yàn)方案 |
| 5.3 實(shí)驗(yàn)設(shè)備及步驟 |
| 5.4 實(shí)驗(yàn)結(jié)果 |
| 5.5 分析討論 |
| 5.5.1 FeO耦合反應(yīng) |
| 5.5.2 MnO耦合反應(yīng) |
| 本章小結(jié) |
| 6 高爐噴吹煤粉對(duì)低硅冶煉的影響 |
| 6.1 高爐噴吹煤粉現(xiàn)狀及水平 |
| 6.2 煤粉在高爐內(nèi)的消耗途徑 |
| 6.3 龍鋼噴煤對(duì)鐵水[Si]含量的影響 |
| 6.4 噴煤對(duì)鐵水[Si]含量的影響分析 |
| 6.4.1 噴煤對(duì)高爐操作的影響 |
| 6.4.2 未燃煤粉對(duì)高爐低硅冶煉的影響 |
| 6.4.3 煤粉灰分中硅向鐵水中的遷移量 |
| 本章小結(jié) |
| 7 結(jié)論 |
| 致謝 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 附錄 |
四、酒鋼高爐低硅冶煉技術(shù)的進(jìn)步（論文參考文獻(xiàn)）
- [1]國內(nèi)超高堿度燒結(jié)礦生產(chǎn)實(shí)踐及發(fā)展趨勢(shì)[J]. 劉征建,李思達(dá),張建良,王耀祖,王桂林,牛樂樂. 鋼鐵, 2022
- [2]我國耐火材料工業(yè)的發(fā)展歷程、取得的進(jìn)步和低碳轉(zhuǎn)型新發(fā)展——紀(jì)念鐘香崇院士誕辰100周年[J]. 李庭壽,王澤田. 耐火材料, 2021(05)
- [3]國內(nèi)外鈣質(zhì)堿性球團(tuán)生產(chǎn)實(shí)踐及發(fā)展趨勢(shì)[J]. 喬紅梅,張建良,王耀祖,徐晨陽,劉征建. 鋼鐵研究學(xué)報(bào), 2021(10)
- [4]低鋁負(fù)荷高爐渣冶金性能優(yōu)化研究[D]. 張豐皓. 遼寧科技大學(xué), 2021
- [5]包鋼1#高爐節(jié)能降耗途徑的研究[D]. 高向洲. 內(nèi)蒙古科技大學(xué), 2020(06)
- [6]包鋼燒結(jié)用鐵礦石的配礦性能與成本分析[D]. 車奕成. 內(nèi)蒙古科技大學(xué), 2020(06)
- [7]球團(tuán)礦化學(xué)成分控制現(xiàn)狀及展望[J]. 張淑會(huì),王寶勇,蘭臣臣,劉小杰,呂慶. 鋼鐵, 2020(08)
- [8]太鋼高堿度堿性球團(tuán)礦制備及應(yīng)用技術(shù)基礎(chǔ)研究[D]. 李昊堃. 北京科技大學(xué), 2020(11)
- [9]龍鋼高爐強(qiáng)化冶煉實(shí)踐研究[D]. 安虹君. 西安建筑科技大學(xué), 2009(11)
- [10]龍鋼高爐低硅鐵水冶煉研究[D]. 馮燕波. 西安建筑科技大學(xué), 2007(03)
標(biāo)簽：高爐煉鐵論文; 酒鋼論文; 高爐論文; 工業(yè)生產(chǎn)論文; 燒結(jié)工藝論文;