一、Study on durability of concrete in coal mine（論文文獻(xiàn)綜述）
任瑜強(qiáng)[1]（2021）在《再生混凝土細(xì)骨料—赤泥復(fù)合充填材料的試驗(yàn)研究》文中進(jìn)行了進(jìn)一步梳理隨著現(xiàn)代化建設(shè)的腳步地不斷加快,老舊建筑的拆除帶來了大量的建筑固廢;與此同時(shí),由于鋁金屬材料的需求量倍增,隨之在其生產(chǎn)過程中會(huì)產(chǎn)生大量的固體廢渣:赤泥。這些固廢正在侵害著人類賴以生存的環(huán)境。為能夠消納固廢,提出了一種新型充填材料。這不僅為建筑固廢的資源化利用提供了有效的解決方案,還能夠有效的降低煤礦井下充填成本。本文基于以上構(gòu)思,對(duì)于再生混凝土細(xì)骨料-赤泥復(fù)合充填材料的整體性能進(jìn)行了研究。首先進(jìn)行了不同配比的單軸抗壓強(qiáng)度試驗(yàn),分析并確定了充填膏體的最佳配比和影響其單軸抗壓強(qiáng)度的主要因素,同時(shí)得出了其單軸抗壓強(qiáng)度與齡期的變化規(guī)律,并通過微觀分析其強(qiáng)度增長的機(jī)理研究分析了充填膏體試塊在不同齡期下電阻率隨配比變化規(guī)律,以及充填膏體試塊在不同配比下電阻率隨齡期變化規(guī)律,不同配比下抗壓強(qiáng)度與其電阻率關(guān)系,并將充填膏體試塊的單軸抗壓強(qiáng)度與電阻率、溫度變化規(guī)律進(jìn)行擬合,建立了不同配比下抗壓強(qiáng)度與電阻率、溫度的擬合方程,得出試驗(yàn)結(jié)論。在耐久性能研究中,進(jìn)行了熱穩(wěn)定性、抗酸腐蝕性能、抗?jié)B性能試驗(yàn),通過室內(nèi)試驗(yàn)來模擬礦井下的溫度、浸泡溶液、水壓力等來綜合測(cè)評(píng)充填材料的耐久性能。為該充填材料的可行性提供了數(shù)據(jù)支撐和理論指導(dǎo)。并提出了該充填材料適合的服役環(huán)境,為實(shí)際充填工程的材料選取提供了參考。本文的研究結(jié)果如下所示:（1）得出了再生混凝土細(xì)骨料-赤泥復(fù)合充填材料的最佳配比,并通過分析得出了影響充填膏體試塊單軸抗壓強(qiáng)度的主要因素以及其單軸抗壓強(qiáng)度隨齡期、配比的變化規(guī)律及其單軸抗壓強(qiáng)度、齡期等與電阻率的變化規(guī)律;通過分析不同配比下齡期與電阻率的混合擬合方程,得出公式,可通過該擬合公式來表征齡期與電阻率的關(guān)系,即ρ=-60.45×e^（（-t/2.91））+63.83;通過分析不同配比下抗壓強(qiáng)度與電阻率的擬合方程,可通過該擬合公式來表征抗壓強(qiáng)度與電阻率的關(guān)系,即qu=0.040ρ-0.170。（2）再生混凝土細(xì)骨料-赤泥復(fù)合充填材料的熱穩(wěn)定性能相對(duì)較差,材料耐高溫的性能較差,但其在高溫下后期的抗壓強(qiáng)度趨于穩(wěn)定,故再生混凝土細(xì)骨料-赤泥復(fù)合材料制備成的充填膏體更加適合在煤礦井下溫度場(chǎng)的溫度相對(duì)高的礦井下進(jìn)行服役;通過分析不同配比下的單軸抗壓強(qiáng)度與溫度的擬合方程,得出公式,可通過該公式來表征抗壓強(qiáng)度與溫度的關(guān)系,即qu=-0.012T+3.420。（3）再生混凝土細(xì)骨料-赤泥復(fù)合充填材料的抗酸侵蝕性能相對(duì)較好,尤其針對(duì)單SO42-因素的侵蝕,但其在高溫下后期的抗壓強(qiáng)度趨于穩(wěn)定,故再生混凝土細(xì)骨料-赤泥復(fù)合材料制備成的充填膏體適用于我國北部煤礦井下含有酸性廢水或偏堿性的礦井下進(jìn)行服役。（4）充填膏體的抗?jié)B等級(jí)為P6,滲透性能較好,抗?jié)B等級(jí)相對(duì)較弱。（5）通過試驗(yàn)研究表明,再生混凝土細(xì)骨料-赤泥復(fù)合充填材料適用調(diào)配的膏體與我國北方煤礦井下較深位置的環(huán)境匹配度較高,這一位置的水環(huán)境呈酸性或堿性,且水溫較高。
張平[2]（2021）在《深厚粘土層不均勻凍結(jié)壓力作用下混雜纖維混凝土井壁結(jié)構(gòu)研究》文中研究說明在深厚沖積層凍結(jié)法鑿井中,由于凍結(jié)孔偏斜、鹽水流量分配不均等原因,造成凍結(jié)井筒外層井壁受到的凍結(jié)壓力呈現(xiàn)不均勻特性,特別是在深厚粘土層中惡化了外壁的受力條件,易導(dǎo)致外壁產(chǎn)生受拉破壞等事故,嚴(yán)重威脅著井筒施工安全。為此,為提高外壁抵抗不均勻凍結(jié)壓力的能力,本論文提出采用混雜纖維混凝土作為筑壁材料,開展了深厚粘土層不均勻凍結(jié)壓力作用下混雜纖維混凝土井壁結(jié)構(gòu)研究。首先,根據(jù)淮南顧橋煤礦東回風(fēng)井凍結(jié)段外壁在深厚粘土層位施工時(shí)發(fā)生破壞情況,以及實(shí)測(cè)凍結(jié)壓力進(jìn)行分析,表明外壁受到的凍結(jié)壓力不均勻性明顯,是外壁破壞的主要原因;并通過兩淮礦區(qū)深厚粘土層外壁承受凍結(jié)壓力實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)分析表明,凍結(jié)壓力不均勻較為普遍。為防止外壁破壞,應(yīng)提高井壁混凝土的抗拉性能。其次,根據(jù)深厚粘土層凍結(jié)井筒外壁的受力機(jī)理,選擇混雜纖維混凝土作為筑壁材料來提高外壁承受不均勻凍結(jié)壓力的能力。通過正交試驗(yàn)方法,得到了井壁混雜纖維凝土優(yōu)化配合比,并進(jìn)行其抗壓、抗拉、抗折、軸心抗壓等力學(xué)性能試驗(yàn)和微觀結(jié)構(gòu)分析。結(jié)果表明混雜纖維提升混凝土抗壓強(qiáng)度不明顯,但能使混凝土抗拉強(qiáng)度和抗折強(qiáng)度分別提高44.85%和31.34%,并能增強(qiáng)混凝土延性和改善其內(nèi)部結(jié)構(gòu)。隨后,對(duì)配制的混雜纖維混凝土開展了相關(guān)的耐久性研究,結(jié)果表明混雜纖維能提升混凝土的抗?jié)B、抗凍融和抗硫酸鹽腐蝕能力,能滿足井壁混凝土耐久性要求。然后,考慮厚徑比的影響,利用ANSYS軟件對(duì)新型外壁結(jié)構(gòu)進(jìn)行了模擬計(jì)算,得到了不均勻壓力系數(shù)分別為0.1、0.2、0.3情況下的外壁應(yīng)力分布特征,并回歸得到了井壁承載能力計(jì)算公式。最后,對(duì)該種新型外壁結(jié)構(gòu)進(jìn)行了不均勻荷載作用下相似模型加載試驗(yàn),得到了該種井壁結(jié)構(gòu)的變形特征和應(yīng)力特性,并得出在0.2不均勻壓力系數(shù)下井壁極限承載力為小荷載6.8MPa、大荷載8.2MPa,與數(shù)值模擬計(jì)算結(jié)果較為吻合。論文研究結(jié)果表明,混雜纖維能顯著提高井壁混凝土的抗拉強(qiáng)度,滿足井壁的耐久性要求,同時(shí)能改善混凝土的脆性破壞特征,提高井壁結(jié)構(gòu)可靠性,是深厚粘土層不均勻凍結(jié)壓力作用下井壁結(jié)構(gòu)的優(yōu)良材料。圖51表24參84
周昱程[3]（2021）在《濱海環(huán)境中超深井井壁混凝土力學(xué)性能及微細(xì)觀結(jié)構(gòu)特征》文中指出人類使用的80%以上物質(zhì)均源自礦業(yè),礦產(chǎn)資源是國家經(jīng)濟(jì)發(fā)展的重要物質(zhì)基礎(chǔ)。但是,經(jīng)過數(shù)百年的開采,地球表面的資源已經(jīng)瀕臨枯竭。理論上,地球的成礦空間分布從地表至地下10,000 m,因此向地球深部進(jìn)軍是我們必須要解決的戰(zhàn)略科技問題。但是,深部地層“高應(yīng)力、高滲透壓、高地溫和強(qiáng)腐蝕”的環(huán)境特點(diǎn)對(duì)工程提出了前所未有的挑戰(zhàn)。作為礦井安全的咽喉,井壁混凝土的選擇是地下工程的重中之重。本文圍繞中國東部濱海正在建設(shè)的紗嶺金礦,根據(jù)現(xiàn)實(shí)地下環(huán)境設(shè)計(jì)并研發(fā)一種由石英砂、微絲纖維和納米硅灰等組成的高強(qiáng)度、高韌性水泥基材料（High strength and toughness cementitious composites,簡稱 HSTCC）,探明不同種類混凝土的沖擊傾向性特征,明確典型種類混凝土受靜、動(dòng)力荷載作用下的破壞模式、能量特征和損傷程度,揭示相應(yīng)硬化凈漿受溫度—復(fù)合鹽耦合影響下的物相變化和破壞機(jī)理,通過探測(cè)受環(huán)境影響后的硬化凈漿中C-（A）-S-H的結(jié)構(gòu)形態(tài)以及納米尺度力學(xué)性能反演宏觀性能特征。取得的創(chuàng)新成果如下:（1）混凝土具有與巖石一樣,能夠積蓄變形能并產(chǎn)生沖擊破壞的性質(zhì),稱為混凝土的沖擊傾向性。對(duì)不同強(qiáng)度等級(jí)、摻量和種類纖維混凝土進(jìn)行抗壓強(qiáng)度、劈裂抗拉強(qiáng)度、彈性能量指數(shù)、沖擊能量指數(shù)、動(dòng)態(tài)破壞時(shí)間和脆性指數(shù)測(cè)定。結(jié)果表明:普通混凝土的抗壓強(qiáng)度越高,沖擊傾向性越強(qiáng)。纖維的摻入可以有效降低混凝土的沖擊傾向性。HSTCC的相關(guān)沖擊傾向性參數(shù)均最為優(yōu)異,鋼絲端鉤型鋼纖維混凝土次之。（2）采用單軸伺服壓力機(jī)、聲發(fā)射（AE）裝置、分離式霍普金森壓桿（SHPB）和超聲檢測(cè)分析儀研究C70普通高強(qiáng)混凝土（NHSC）、C70鋼纖維混凝土（SFRC）和HSTCC三種典型種類井壁混凝土在靜載和動(dòng)載作用下的破壞模式與能量演化特征。結(jié)果表明:在靜載條件下,NHSC中多條裂紋的匯合形成一個(gè)貫通裂紋,而在動(dòng)載作用下,破壞時(shí)釋放的彈性能會(huì)造成巨大的損傷。SFRC中纖維的存在使單個(gè)裂縫分割成多個(gè)擴(kuò)展方向,在混凝土中摻入纖維是一種有效的耗能方式。HSTCC具有較強(qiáng)的抗沖擊能力,它可以通過自身的結(jié)構(gòu)特征儲(chǔ)存裂紋,耗散能量,并保證其完整性。（3）通過X射線衍射（XRD）、熱重（TG）和掃描電子顯微鏡（SEM）等微觀定量方法研究了硬化凈漿的物相組成、形貌和孔結(jié)構(gòu)特征,并計(jì)算了水化程度（DoH）和火山灰反應(yīng)程度（DoPR）,以表征SFRC和HSTCC在濱海超深井環(huán)境中的性能變化。結(jié)果表明:高強(qiáng)度、高韌性硬化凈漿（HSTHP）相比較于高性能硬化凈漿（HPHP）,其早期的DoH和DoPR很低,而受深部高地溫影響后DoH和DoPR上升極為明顯,這有利于HSTCC的抗?jié)B性和耐久性。SFRC的失效原因復(fù)雜,其可能主要是由于水化氯鋁酸鹽（Friedel鹽）的結(jié)晶壓力誘發(fā)的,而導(dǎo)致最終的強(qiáng)度退化。（4）采用29Si和27Al固體核磁共振（NMR）,SEM和納米壓痕技術(shù)研究硬化凈漿中C-（A）-S-H的分子結(jié)構(gòu)特征,元素變化和納米尺度力學(xué)性能。結(jié)果表明:HSTHP受60℃和復(fù)合鹽環(huán)境影響后C-（A）-S-H平均主鏈長達(dá)7.19,Ca/Si大幅降低及高密度和超高密度凝膠含量上升,其微觀結(jié)構(gòu)更加致密,宏觀性能進(jìn)一步提升。通過綜上試驗(yàn),HSTCC紗嶺金礦進(jìn)風(fēng)井標(biāo)高-1,120m的馬頭門處得以應(yīng)用。本文的相關(guān)研究成果對(duì)于保障深部地下工程中作業(yè)人員的安全具有重要意義。
周子豪[4]（2021）在《煤礦地面環(huán)境中度劣化RC柱力學(xué)性能退化規(guī)律研究》文中研究指明煤礦地面環(huán)境作為一種較為常見的工業(yè)環(huán)境,存在大量的有害介質(zhì)。這些有害介質(zhì)與煤礦生產(chǎn)中的荷載耦合作用下會(huì)對(duì)構(gòu)件產(chǎn)生不同程度的破壞。本文在已有研究的基礎(chǔ)上對(duì)中度劣化的RC柱力學(xué)性能退化規(guī)律進(jìn)行研究,同時(shí)對(duì)構(gòu)件加載方法進(jìn)行改進(jìn),以提高試驗(yàn)的效率及安全性,研究獲得的主要結(jié)論和創(chuàng)新如下:1.試驗(yàn)得到了在構(gòu)件中度劣化的狀態(tài)下,構(gòu)件不同部位混凝土的碳化深度,抗壓強(qiáng)度等數(shù)據(jù)。通過對(duì)這些數(shù)據(jù)的分析研究,發(fā)現(xiàn)對(duì)于大偏心RC柱,其混凝土劣化程度與混凝土所處應(yīng)力狀態(tài)相關(guān),受壓的混凝土的劣化程度小于受拉側(cè)混凝土。對(duì)于損傷劣化RC柱,兩側(cè)混凝土劣化程度的差距更為明顯。本文分別對(duì)劣化柱和損傷劣化柱不同位置混凝土抗壓強(qiáng)度-劣化周期關(guān)系曲線進(jìn)行擬合,得到相應(yīng)公式。2.本文對(duì)劣化和損傷劣化RC柱鋼筋銹蝕率和鋼筋力學(xué)性能進(jìn)行研究。研究發(fā)現(xiàn),鋼筋的銹蝕與混凝土的劣化之間存在對(duì)應(yīng)關(guān)系,劣化后的混凝土表面酥松且出現(xiàn)裂縫,使得有害介質(zhì)可以直接與鋼筋接觸,加速鋼筋的銹蝕。此外,研究還得到了不同銹蝕狀態(tài)下鋼筋的力學(xué)性能,發(fā)現(xiàn)鋼筋銹蝕對(duì)鋼筋力學(xué)性能的影響不僅僅是通過削減截面尺寸,擬合出銹蝕率-鋼筋力學(xué)性能曲線。3.本文對(duì)構(gòu)件力學(xué)性能試驗(yàn)的加載方式進(jìn)行了改進(jìn),采用橫向加載方式取代傳統(tǒng)的豎向加載方式。采用橫向加載后,構(gòu)件在安裝的過程中僅需對(duì)一個(gè)方向進(jìn)行對(duì)中,而豎向加載需要對(duì)兩個(gè)方向進(jìn)行對(duì)中;同時(shí)橫向加載有效減少了試驗(yàn)過程中構(gòu)件的重心高度,不需像豎向加載一樣全程布置防護(hù)措施。同時(shí),本文結(jié)合理論計(jì)算及試驗(yàn)數(shù)據(jù),得到兩種加載方式間的荷載換算方法。4.對(duì)中度劣化狀態(tài)下劣化和損傷劣化RC柱力學(xué)性能的退化規(guī)律進(jìn)行了研究,發(fā)現(xiàn):進(jìn)入中度劣化以后,構(gòu)件力學(xué)性能退化速度明顯加快,且對(duì)于損傷劣化柱這種現(xiàn)象更為顯著。結(jié)合混凝土和鋼筋的研究結(jié)果,對(duì)中度劣化RC柱的劣化機(jī)理進(jìn)行分析,并基于此提出中度劣化狀態(tài)下劣化和損傷劣化RC柱承載力劣化規(guī)律。
譚穎峰[5]（2020）在《高水壓下井壁混凝土硫酸鹽腐蝕規(guī)律研究》文中進(jìn)行了進(jìn)一步梳理隨著國家西部開發(fā)戰(zhàn)略的實(shí)施,在深部地下空間和深埋礦產(chǎn)資源開發(fā)國家戰(zhàn)略推進(jìn)下,近20年來,西部地區(qū)建設(shè)了大量的深大井筒,所處的地質(zhì)與水文地質(zhì)條件復(fù)雜,含水層眾多、深部地層水的礦化度一般較高,其中時(shí)常出現(xiàn)富含腐蝕性水的地層。近年來,井壁受地下水腐蝕災(zāi)害越來越多,造成了重大損失,井筒服役環(huán)境復(fù)雜,同時(shí)井壁混凝土處于高水壓環(huán)境下,掌握高水壓環(huán)境下井壁混凝土的腐蝕規(guī)律是進(jìn)行腐蝕防治的前提,其理論和實(shí)際意義重大。針對(duì)高水壓作用下井壁混凝土硫酸鹽腐蝕問題,綜合采用室內(nèi)試塊試驗(yàn)、理論分析、工程實(shí)測(cè)方法開展研究,獲得主要?jiǎng)?chuàng)新成果如下:（1）為獲得含硫酸鹽高壓水作用下井壁混凝土腐蝕后的SO42-濃度、腐蝕傳輸速率規(guī)律,試驗(yàn)中為降低檢測(cè)誤差,盡可能降低混凝土中粗骨料對(duì)測(cè)試分析的影響,采用水泥砂漿試塊進(jìn)行了有壓腐蝕試驗(yàn),測(cè)定一定腐蝕齡期后,腐蝕試樣不同深度處SO42-含量。為加速混凝土的腐蝕速率,采用10%的硫酸鈉溶液作為腐蝕介質(zhì)（采用高濃度腐蝕溶液為常用試驗(yàn)方法）,試驗(yàn)中選取不同的腐蝕介質(zhì)水壓力（0MPa、2.5MPa、5MPa）和不同的砂漿水灰比（0.4、0.5、0.6）,測(cè)定不同腐蝕深度（5mm、15mm、25mm、35mm）處SO42-含量。研究表明,壓力越高,同深度處腐蝕離子含量越高,水灰比越大,腐蝕越顯著;高水壓致使硫酸根離子的傳輸速率和傳輸深度大大提高,水壓為5MPa比水壓為0MPa時(shí),腐蝕試樣5mm深度處,水灰比0.4、0.5和0.6腐蝕試件的SO42-含量提高了6.03、6.21和6.60倍;水頭壓力改變了SO42-原有的傳輸模式,SO42-不再單獨(dú)以濃度差擴(kuò)散的方式進(jìn)行傳輸,而是以一種壓力差驅(qū)動(dòng)的滲流和濃度差驅(qū)動(dòng)的擴(kuò)散耦合傳輸。（2）基于菲克第二定律和能斯特-普朗克方程,在前人已有研究成果的基礎(chǔ)上,考慮了腐蝕介質(zhì)水壓力和水灰比的影響,建立了硫酸根離子含量隨時(shí)間、深度變化的分布模型,并且與實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)進(jìn)行了對(duì)比分析,水壓力0MPa、2.5MPa時(shí)計(jì)算值與實(shí)測(cè)值吻合程度較好,水壓力5MPa時(shí)計(jì)算值與實(shí)測(cè)值有一定的誤差,建立的分析模型能夠反映濃度場(chǎng)-壓力場(chǎng)耦合作用下的硫酸根離子的傳輸特性,分析成果為高水壓下硫酸根離子的傳輸規(guī)律研究奠定了理論基礎(chǔ)。（3）針對(duì)高水壓環(huán)境中的井壁內(nèi)緣腐蝕物軟化和泥化現(xiàn)象,采用室內(nèi)腐蝕試樣試驗(yàn)方法,研究高水壓作用下的混凝土碳硫硅鈣石型硫酸鹽腐蝕規(guī)律。試驗(yàn)中采用10%的硫酸鈉溶液作為腐蝕介質(zhì)、選取砂漿水灰比0.5、不同的腐蝕介質(zhì)水壓力（0MPa、2.5MPa、5MPa）、不同石灰石粉摻量（石灰石粉/膠凝材料比為0、15%和30%）,采用XRD、SEM/EDS和FT-IR等微觀測(cè)試方法對(duì)腐蝕120d后腐蝕產(chǎn)物進(jìn)行物質(zhì)組成及成分檢測(cè)分析,獲得了腐蝕齡期0、30d、60d、90d、120d腐蝕試樣強(qiáng)度變化規(guī)律;研究表明,石灰石粉的摻量越大,試塊的強(qiáng)度變化越大,最終強(qiáng)度也越低;5MPa水壓下腐蝕120d時(shí),摻量為0%、15%和30%的強(qiáng)度損失率分別為51.16%、57.92%和59.38%;水壓對(duì)試塊腐蝕的影響主要體現(xiàn)在加快了腐蝕速率,腐蝕試件的總體強(qiáng)度與腐蝕齡期呈先增長后下降的趨勢(shì),這是由于SO42-與水化產(chǎn)物發(fā)生反應(yīng),試塊中的孔隙不斷得到填充,但隨著腐蝕的進(jìn)行,生成物把孔隙填滿后產(chǎn)生巨大的內(nèi)應(yīng)力,導(dǎo)致試塊產(chǎn)生微裂隙,最終微裂隙相互貫通使試塊開裂。在無壓狀態(tài)下,砂漿的主要腐蝕產(chǎn)物為石膏;腐蝕溶液壓力為2.5MPa時(shí),腐蝕產(chǎn)物為石膏、鈣礬石或碳硫硅鈣石;腐蝕溶液壓力為5MPa時(shí),主要的腐蝕產(chǎn)物為鈣礬石或碳硫硅鈣石,不同腐蝕介質(zhì)水壓力作用下腐蝕產(chǎn)物有差異。腐蝕溶液壓力為5MPa時(shí),試樣表面和內(nèi)部的腐蝕產(chǎn)物也不盡相同,表面主要以碳硫硅鈣石為主,內(nèi)部主要以鈣礬石為主。（4）內(nèi)蒙古鄂爾多斯市某礦副井井筒服役約10年后,基巖段井壁內(nèi)表面出現(xiàn)不同程度腐蝕,對(duì)腐蝕區(qū)域腐蝕產(chǎn)物、地下水水質(zhì)進(jìn)行取樣分析,獲得了腐蝕產(chǎn)物的主要物質(zhì)組成為石膏、鈣礬石和碳硫硅鈣石等,井壁腐蝕區(qū)域地下水中的硫酸根離子含量達(dá)2328mg/L。根據(jù)井壁內(nèi)表面生成的不同腐蝕產(chǎn)物,分析了其腐蝕物生成機(jī)理,副井井筒內(nèi)緣混凝土處于干濕循環(huán)、年溫度變化（-5～20℃）的復(fù)雜服役環(huán)境中,分析認(rèn)為水壓差驅(qū)動(dòng)的滲流和濃度差驅(qū)動(dòng)的擴(kuò)散耦合作用是導(dǎo)致井壁內(nèi)緣混凝土的腐蝕破壞的主要原因,多種因素作用下生成的腐蝕產(chǎn)物——碳硫硅鈣石致使井壁內(nèi)緣軟化和泥化。結(jié)合高水壓下混凝土試件試驗(yàn)的腐蝕規(guī)律研究,初步分析認(rèn)為井壁外緣在高水壓作用下腐蝕速率可能更快,腐蝕可能更嚴(yán)重,應(yīng)引起足夠重視,提出了井壁外緣硫酸鹽腐蝕技術(shù)路線。本文研究獲得了高水壓作用下井壁混凝土的腐蝕規(guī)律,研究成果為研究高應(yīng)力狀態(tài)、高水壓深井井壁腐蝕提供理論支撐。研究成果對(duì)加深井壁服役環(huán)境下的腐蝕機(jī)理認(rèn)識(shí)和腐蝕防治均具有重要理論和實(shí)際意義。該論文有圖78幅,表21個(gè),參考文獻(xiàn)100篇。
周淑春[6]（2019）在《復(fù)合石灰石粉-粉煤灰-礦渣混凝土宏觀性能演化規(guī)律與微觀機(jī)理研究》文中提出基建投入增加導(dǎo)致我國對(duì)水泥的需求量增長,帶來較大的環(huán)境污染和資源耗費(fèi),采用石灰石粉等礦物摻合料替代水泥作為輔助膠凝材料配制復(fù)合混凝土不僅可以實(shí)現(xiàn)固廢再利用而且進(jìn)一步節(jié)能減排。本文系統(tǒng)研究復(fù)合石灰石粉-粉煤灰-礦渣混凝土宏觀性能演化規(guī)律與微觀機(jī)理,涵蓋復(fù)合石灰石粉膠砂基本性能和混凝土配合比優(yōu)化設(shè)計(jì)、輔助膠凝體系水化熱性能和復(fù)合石灰石粉混凝土自收縮性能、基本力學(xué)性能、單軸受壓性能、與鋼筋界面粘結(jié)性能及一般大氣環(huán)境中耐久性能,探明復(fù)合石灰石粉混凝土的微觀機(jī)理,提高石灰石粉等綜合利用資源化效率,為混凝土產(chǎn)業(yè)轉(zhuǎn)型升級(jí)和綠色化提供理論指導(dǎo)和技術(shù)支持。主要結(jié)論和創(chuàng)新成果如下:（1）揭示復(fù)合石灰石粉膠砂基本性能變化規(guī)律,提出復(fù)合混凝土配合比優(yōu)化設(shè)計(jì)方法。石灰石粉、粉煤灰、礦渣對(duì)膠砂流動(dòng)性均有不同程度的提高,其提高作用由高到低依次為:粉煤灰>石灰石粉>礦渣。摻量小于20%時(shí),石灰石粉可以提高膠砂的早期強(qiáng)度。輔助膠凝材料復(fù)摻比單摻可以更好地改善膠凝體系的力學(xué)性能,其后期強(qiáng)度隨著石灰石粉摻量的提高會(huì)出現(xiàn)不同幅度的下降。提出基于控制漿骨比-固定基本參數(shù)法的復(fù)合石灰石粉混凝土配合比優(yōu)化設(shè)計(jì)方法。（2）獲得輔助膠凝體系水化熱性能演變規(guī)律,揭示石灰石粉在水化早期的加速機(jī)理。水化初期,輔助膠凝體系水化放熱量持續(xù)增長,在3d前釋放50%75%熱量,后期逐漸減少。摻加石灰石粉等能顯著降低輔助膠凝體系早期放熱量與水化放熱總量,且石灰石粉降低幅度最大。0.40水膠比時(shí),石灰石粉-粉煤灰雙摻水化放熱量最小,較水泥砂漿降低47.6%。輔助膠凝體系7d水化放熱量及早期放熱速率隨著石灰石粉比表面積增加而增大,且7d水化放熱量和水化放熱總量隨著水膠比增大而增大。石灰石粉的微晶核作用能加速C3S早期水化,促使摻石灰石粉的試樣提前出現(xiàn)第二放熱峰,但降低了放熱速率峰值。（3）揭示復(fù)合石灰石粉混凝土自收縮性能演變規(guī)律,建立自收縮預(yù)測(cè)模型。復(fù)合石灰石粉混凝土自收縮率隨齡期先快速增長,后逐漸平緩,20h自收縮率達(dá)到72h的60%以上。相同水膠比時(shí),混凝土自收縮率隨石灰石粉比表面積增大而增大,摻加450m2/kg和650m2/kg石灰石粉的混凝土自收縮率比摻加350m2/kg石灰石粉混凝土分別增加5%25%和20%35%;相同石灰石粉比表面積時(shí),自收縮率隨水膠比的增大而減小,0.40水膠比和0.35水膠比混凝土自收縮率比0.49水膠比混凝土分別增加5%20%和20%30%。建立復(fù)合石灰石粉自收縮預(yù)測(cè)模型,能準(zhǔn)確反映復(fù)合石灰石粉混凝土自收縮率與石灰石粉比表面積、齡期之間關(guān)系。（4）給出復(fù)合石灰石粉混凝土力學(xué)性能變化規(guī)律,建立強(qiáng)度預(yù)測(cè)模型。抗壓呈拉裂型破壞,劈裂抗拉及抗折早期破壞出現(xiàn)在粗骨料與水泥砂漿粘結(jié)界面,后期為粗骨料劈裂破壞。隨著石灰石粉比表面積增大,混凝土力學(xué)性能略有提高,但早期強(qiáng)度仍低于普通混凝土,28d試驗(yàn)結(jié)果難以達(dá)到95%的配制強(qiáng)度值。石灰石粉-粉煤灰混凝土抗壓強(qiáng)度普遍低于石灰石粉-礦渣、石灰石粉-粉煤灰-礦渣混凝土。基于單純形重心設(shè)計(jì)法,建立考慮水膠比、石灰石粉比表面積、輔助膠凝材料摻配比例等因素的復(fù)合石灰石粉-粉煤灰-礦渣-水泥混凝土強(qiáng)度預(yù)測(cè)模型,計(jì)算結(jié)果與實(shí)測(cè)結(jié)果吻合度較高。（5）明確復(fù)合石灰石粉混凝土單軸受壓性能演變規(guī)律,建立應(yīng)力-應(yīng)變本構(gòu)模型。極限荷載作用下,棱柱體試件多為沿對(duì)角線的剪切破壞,90%圓柱體沿豎向的劈裂破壞,10%沿表面剪切破壞。建立了圓柱體與棱柱體混凝土試件的強(qiáng)度關(guān)系式fc（28）0.90665f’,給出混凝土試件的尺寸效應(yīng)。復(fù)合石灰石粉混凝土的彈性模量會(huì)隨著峰值應(yīng)力增大而提高,最大超過規(guī)范規(guī)定彈性模量計(jì)算值的11%,對(duì)規(guī)范公式進(jìn)行修正得到了彈性模量的計(jì)算公式,建立了復(fù)合石灰石混凝土單軸受壓本構(gòu)方程,吻合度較好。（6）給出鋼筋-復(fù)合石灰石粉混凝土粘結(jié)性能演變規(guī)律,得到粘結(jié)錨固特征值。極限荷載作用下,鋼筋-復(fù)合石灰石粉混凝土試件發(fā)生劈裂拔出破壞,設(shè)置橫向箍筋的試件發(fā)生塑性破壞。粘結(jié)界面擠壓明顯,混凝土與鋼筋的咬合肋在拉拔破壞后幾乎磨平。粘結(jié)滑移曲線與普通混凝土相似,可以分成微滑、滑移、劈裂、下降、殘余5個(gè)階段。極限粘結(jié)應(yīng)力與混凝土抗壓強(qiáng)度呈正相關(guān),參數(shù)β與石灰石粉比表面積成二次拋物線關(guān)系,而與水膠比近似呈線性關(guān)系。得到復(fù)合石灰石粉混凝土粘結(jié)錨固特征值,證實(shí)混凝土中摻入石灰石粉、粉煤灰和礦渣后粘結(jié)性能得到很大的改善。（7）揭示復(fù)合石灰石粉混凝土抗凍性能退化規(guī)律及碳化深度增長規(guī)律。隨著凍融循環(huán)次數(shù)增加,復(fù)合石灰石粉混凝土試件的表觀形態(tài)持續(xù)劣化,質(zhì)量損失率持續(xù)增加,相對(duì)動(dòng)彈性模量則持續(xù)下降,水膠比越大則質(zhì)量損失率越大。混凝土的碳化深度隨著水膠比的增大而增大,當(dāng)水膠比和石灰石粉比表面積相同時(shí),石灰石粉-粉煤灰雙摻混凝土碳化深度是石灰石粉-礦渣雙摻混凝土或石灰石粉-粉煤灰-礦渣三摻混凝土的兩倍,后兩者碳化深度相近,碳化深度發(fā)展曲線與dt（28）a t具有很好的相關(guān)性。（8）探明輔助膠凝體系微觀結(jié)構(gòu),揭示復(fù)合石灰石粉混凝土宏觀性能的微觀機(jī)理。C-S-H凝膠含量隨著水化齡期逐漸增加,粉煤灰和礦渣二次水化導(dǎo)致Ca（OH）2的含量在后期逐漸降低,石灰石粉有效抑制早期AFt向AFm的轉(zhuǎn)化。輔助膠凝體系水化放熱微觀機(jī)理:石灰石粉充當(dāng)C-S-H的成核基體,加速水泥的水化。水泥占比降低減少水化產(chǎn)物量,礦渣和粉煤灰二次水化導(dǎo)致C-S-H凝膠的衍射峰值增長?；炷磷允湛s微觀機(jī)理:石灰石粉中CaCO3與C3A反應(yīng)產(chǎn)物體積增大,補(bǔ)償收縮;石灰石粉比表面積增大促進(jìn)熟料水化產(chǎn)生毛細(xì)孔負(fù)壓,引起混凝土自收縮;粉煤灰二次水化滯后,降低混凝土的收縮?；炷亮W(xué)性能演變微觀機(jī)理:輔助膠凝材料活性低,降低混凝土早期有效漿體量和早期強(qiáng)度;粉煤灰等二次水化生成水化硅酸鈣等凝膠,增強(qiáng)了砂漿整體強(qiáng)度,礦物摻合料改善混凝土顆粒級(jí)配,致使其后期強(qiáng)度增長?；炷聊途眯酝嘶⒂^機(jī)理:水膠比增大或石灰石粉比表面積減小,都會(huì)造成復(fù)合石灰石粉混凝土孔隙率增大,密實(shí)度降低,耐久性能減弱,尤其是石灰石粉-粉煤灰雙摻且摻量較大時(shí),石灰石粉和粉煤灰的分散和稀釋作用尤為顯著,因而需要合理控制輔助膠凝材料摻配比例以及優(yōu)選材料。
袁猛[7]（2019）在《非自燃煤矸石混凝土在凍融硫酸鹽侵蝕下的耐久性研究》文中研究說明隨著煤炭開采量的日漸累積,伴隨著煤炭開采而產(chǎn)出的煤矸石不僅占用土地資源,還會(huì)造成環(huán)境污染等問題,煤矸石的回收利用成為一項(xiàng)具有研究意義的課題。將煤矸石作為骨料加入到混凝土中可以實(shí)現(xiàn)綠色環(huán)保的社會(huì)和經(jīng)濟(jì)效益,本論文以非自燃煤矸石作為混凝土骨料,替代石子和沙子,對(duì)非自燃煤矸石混凝土的抗壓強(qiáng)度和耐久性進(jìn)行試驗(yàn)研究,為非自燃煤矸石混凝土的利用提供科學(xué)依據(jù)。本文的主要研究內(nèi)容和結(jié)論如下:通過試驗(yàn)研究了選取水膠比為0.4、0.45和0.5及粉煤灰替代率為0%、5%、10%、15%及20%下非自燃煤矸石混凝土在養(yǎng)護(hù)齡期3d、7d及28d的抗壓強(qiáng)度值及變化規(guī)律。通過試驗(yàn)結(jié)果可知:3d強(qiáng)度可以達(dá)到28d強(qiáng)度的75%81%,7d強(qiáng)度可以達(dá)到28d的73%99%。對(duì)于3d和7d的早期強(qiáng)度而言,粉煤灰替代率在0%20%變化范圍內(nèi)抗壓強(qiáng)度隨粉煤灰的替代率先增大后減小,10%替代率的粉煤灰可以提高混凝土的早期強(qiáng)度。但在28d時(shí)粉煤灰對(duì)抗壓強(qiáng)度的影響已不顯著,W0.4F10組強(qiáng)度比W0.4F0組的高2%,比W0.4F20組的高7.8%。相同粉煤灰替代率的情況下,水膠比越大,28d抗壓強(qiáng)度越低。通過力學(xué)性能試驗(yàn)得出的最優(yōu)配合比為水膠比0.4,粉煤灰替代率10%,以此配合比為基準(zhǔn)配合比,取粉煤灰替代率為0%、10%和20%,水膠比為0.4、0.45和0.5,Na2SO4濃度變量取為0%、2.5%、5%和10%,通過單一凍融、單一硫酸鹽侵蝕和凍融硫酸鹽侵蝕耦合這三種環(huán)境下的耐久性試驗(yàn)研究,以質(zhì)量損失率、相對(duì)動(dòng)彈性模量和抗壓強(qiáng)度損失率為評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn),綜合的反映了不同影響因素對(duì)非自燃煤矸石混凝土的耐久性能影響。其抗凍能力隨水膠比的增大而降低,抗壓強(qiáng)度損失率隨粉煤灰替代率的增加,呈先減小后增大的變化規(guī)律,當(dāng)粉煤灰替代率為10%時(shí),抗壓強(qiáng)度損失率最小。凍融循環(huán)對(duì)其破壞要比Na2SO4溶液侵蝕更加嚴(yán)重,耦合作用下?lián)p傷最嚴(yán)重,單一凍融的凍融次數(shù)在5075次而耦合作用下只有2550次。同時(shí)結(jié)合掃描電鏡結(jié)和能譜分析的微觀試驗(yàn),研究了不同環(huán)境下非自燃煤矸石混凝土的微觀情況。由試驗(yàn)結(jié)果可知:凍融侵蝕循環(huán)會(huì)使煤矸石骨料產(chǎn)生微觀裂縫,同時(shí)在Na2SO4侵蝕的作用下,混凝土內(nèi)部生成Na2SO4結(jié)晶和針狀鈣礬石結(jié)晶,這些膨脹性結(jié)晶體破壞了水泥膠體與煤矸石骨料之間的膠結(jié)作用。從能譜分析中可以看到單一硫酸鹽侵蝕和凍融硫酸鹽侵蝕耦合作用后,混凝土內(nèi)部存在大量的Na元素,Na2SO4對(duì)煤矸石混凝土的侵蝕較為明顯。運(yùn)用Origin軟件擬合函數(shù)建立了凍融循環(huán)作用下各評(píng)價(jià)指標(biāo)與循環(huán)次數(shù)、水膠比和粉煤灰替代率的二元曲面模型,并建立了凍融硫酸鹽侵蝕耦合作用下各評(píng)價(jià)指標(biāo)和影響因素之間的多元回歸模型。通過殘差圖評(píng)價(jià)了各擬合模型的回歸精度。根據(jù)回歸模型推導(dǎo)出非自燃煤矸石混凝土的耐久性壽命預(yù)測(cè)模型,為實(shí)際工程運(yùn)用提供參考。論文共有圖76幅,表35個(gè),參考文獻(xiàn)91篇。
鄭小磊[8]（2019）在《煤矸石粉煤灰充填材料力學(xué)性能受礦井水影響試驗(yàn)研究》文中認(rèn)為充填開采是用充填材料對(duì)工作面后方的采空區(qū)進(jìn)行充填的采礦方法,能夠有效的控制地表下沉,提高煤炭采出率。本著節(jié)能高效的發(fā)展思路,采用摻入煤矸石和粉煤灰制備充填材料不僅能夠節(jié)省充填成本,還能達(dá)到廢棄物再利用的目的。由于采空區(qū)上覆巖層的力學(xué)平衡被打破,巖層在應(yīng)力的作用下產(chǎn)生裂隙,導(dǎo)致地下水流入,所以采空區(qū)往往不同程度的含有地下水,充填材料由于長時(shí)間充水處于飽和狀態(tài),其力學(xué)性能和耐久性與正常狀態(tài)下相比已有了很大的變化。并且在煤礦開采過程中,由于地下水與煤層巖層的接觸、人類活動(dòng)和地層巖性等多種因素影響,礦井水中含有的成分也有很大的變化,水中含有較多的SO42-、HCO3-、Cl-、Na+和Mg2+等離子,長時(shí)間處于礦井水中的充填體在這些離子的侵蝕下會(huì)發(fā)生結(jié)構(gòu)分解,導(dǎo)致充填材料失穩(wěn)或破壞。本文首先對(duì)影響煤矸石粉煤灰充填材料強(qiáng)度的因素進(jìn)行分析,確定配比方案制作試塊并測(cè)試試塊干燥狀態(tài)下28d的強(qiáng)度;然后將相同配比的試塊進(jìn)行浸泡,測(cè)量不同影響因素下試塊的吸水性能及飽水后強(qiáng)度變化;最后通過對(duì)粉煤灰的激發(fā)改善充填材料的性能。通過試驗(yàn)研究發(fā)現(xiàn):（1）料漿濃度對(duì)充填體的坍落度和28d的強(qiáng)度影響較大,灰料比對(duì)充填體的坍落度和強(qiáng)度也有較大影響,較大粒徑的骨料會(huì)一定程度的增加漿體的坍落度,而大量小粒徑骨料會(huì)增加耗水量,會(huì)使其坍落度有所減小。（2）試塊在浸泡1d時(shí)吸水量最大,到14d基本達(dá)到保和狀態(tài);吸水量隨料漿濃度的增加而降低,隨灰料比和矸粉比的減小而增大,大粒徑的煤矸石為骨料的試塊吸水速度明顯高于其他組。（3）試塊吸水后的強(qiáng)度變化隨料漿濃度的增加而減小,隨著灰料比的增加而增加,矸粉比越大,試塊吸水后強(qiáng)度變化越小,吸水量最大的兩組大粒徑骨料做成的試塊其吸水后強(qiáng)度變化并不是最大的,吸水量較小的兩組小粒徑骨料做成的試塊與其吸水情況差不多的組相比,其強(qiáng)度變化有所增加;與剛飽和時(shí)的強(qiáng)度相比試塊在浸泡30d時(shí)的強(qiáng)度基本沒發(fā)生變化,試塊在浸泡60d后的強(qiáng)度與剛飽和時(shí)的試塊強(qiáng)度相比略微減小,但是降低程度不明顯,試塊在浸泡120d后的強(qiáng)度減小程度比60d的有所增大,而且大灰料比的一組變化更明顯。（4）Na2SO4摻加量分別為0.5%和1%對(duì)試塊的吸水能力和強(qiáng)度改善最好。
姚韋靖[9]（2019）在《深部高地溫巖層巷道隔熱混凝土噴層支護(hù)技術(shù)研究及應(yīng)用》文中研究指明地下工程深部開采呈常態(tài)化,高地溫造成礦井熱環(huán)境問題制約著進(jìn)一步開掘。以淮南礦區(qū)典型熱害礦井朱集東煤礦為工程背景,調(diào)研礦區(qū)地溫分布特征及影響因素,提出主動(dòng)隔熱降溫思路,借鑒地面保溫材料選用輕集料混凝土構(gòu)建主動(dòng)隔熱噴層,探究其各項(xiàng)基礎(chǔ)性能,開發(fā)出適宜井下噴射的新型隔熱混凝土材料,采用有限元數(shù)值模擬的方法討論主動(dòng)隔熱巷道圍巖溫度場(chǎng)分布規(guī)律,并提出礦山隔熱三維鋼筋混凝土襯砌構(gòu)想,以朱集東礦深部高溫巷道為工程依托,完成工程應(yīng)用與效果評(píng)價(jià)。主要研究內(nèi)容和成果如下:（1）系統(tǒng)分析朱集東礦鉆孔測(cè)溫?cái)?shù)據(jù),結(jié)果表明地溫隨深度增加線性遞增,地溫梯度介于1.7～3.6℃/hm,均值2.60℃/hm,原巖溫度31℃一級(jí)熱害區(qū)均深-552.01 m,37℃二級(jí)熱害區(qū)均深-741.01 m。今主要工作水平-906 m和-965 m大部分達(dá)到一級(jí)熱害區(qū),部分處于二級(jí)熱害區(qū),進(jìn)一步開發(fā)的-1070 m和-1200 m水平絕大部分達(dá)二級(jí)熱害區(qū)。（2）以巷道圍巖溫度控制為研究對(duì)象,分析巷道圍巖熱傳導(dǎo)模型,通過建立主動(dòng)隔熱層的方式改變換熱系數(shù),阻隔減少圍巖放熱量。提出采用輕集料混凝土噴層構(gòu)建主動(dòng)隔熱層,從混凝土導(dǎo)熱模型出發(fā),理論上證實(shí)輕集料摻入混凝土對(duì)隔熱能力的改善。（3）采用頁巖陶粒、?；⒅樽鳛榇旨?xì)輕集料,討論陶粒全輕集料混凝土（All-lightweight Aggregate Concrete,ALWC）與次輕集料混凝土（Sub-lightweight Aggregate Concrete,SLWC）、?；⒅榇屋p集料混凝土（Glazed Hollow Bead Concrete,GHBC）的工作性、高溫劣化、抗碳化特性及細(xì)微觀結(jié)構(gòu),并與普通混凝土（Normal Concrete,NC）比對(duì),結(jié)果表明ALWC和SLWC高溫后強(qiáng)度損失、抗碳化性較NC有較大優(yōu)勢(shì),原因在于陶粒輕集料是極好的耐高溫材料,內(nèi)部吸返水效果使得水泥石日趨密實(shí);GHBC高溫后強(qiáng)度損失與NC相近,抗碳化性較NC劣,但摻入玻化微珠對(duì)拌和物流動(dòng)性有益;輕集料與水泥基體在微細(xì)觀形成界面嵌固區(qū),破壞往往是輕集料本身強(qiáng)度低所致,克服了 NC界面區(qū)薄弱的劣勢(shì)。（4）針對(duì)隔熱混凝土噴層,采用正交試驗(yàn)的方法研發(fā)了陶粒隔熱混凝土、陶粒玻化微珠隔熱混凝土。對(duì)于陶粒混凝土,討論了不同陶粒級(jí)配、陶粒、粉煤灰和砂子用量對(duì)材料性能的影響;對(duì)于陶粒?；⒅榛炷?討論了不同陶粒、?；⒅?、粉煤灰和砂子用量對(duì)材料性能的影響。性能測(cè)試包括表觀密度、導(dǎo)熱系數(shù)、抗壓、抗拉、抗折強(qiáng)度,通過極差分析得到各因素對(duì)各性能的影響順序,通過層次分析得到各因素水平對(duì)各性能的影響權(quán)重,通過功效系數(shù)分析得出綜合性能最優(yōu)配比。（5）選用ANSYS有限元軟件分析主動(dòng)隔熱巷道圍巖溫度場(chǎng)分布規(guī)律,討論隔熱混凝土噴層導(dǎo)熱系數(shù)、厚度、圍巖導(dǎo)熱系數(shù)、賦存溫度對(duì)巷道溫度場(chǎng)的影響,結(jié)果表明圍巖本身熱物理屬性決定了巷道圍巖溫度場(chǎng)分布,巖溫是最敏感的因素;采用低導(dǎo)熱系數(shù)噴層、增加噴層厚度的措施可阻隔熱量、減少風(fēng)流對(duì)圍巖溫度場(chǎng)的影響,但隨時(shí)間延長而減弱,噴層導(dǎo)熱系數(shù)較厚度敏感度高。故采用低導(dǎo)熱系數(shù)噴層對(duì)于井巷熱環(huán)境控制有積極意義。（6）結(jié)合半剛性網(wǎng)殼錨噴支護(hù)結(jié)構(gòu)和隔熱混凝土噴層材料,提出一種能夠主動(dòng)隔絕深部巖溫的新型功能性支護(hù)結(jié)構(gòu)和方法:礦山隔熱三維鋼筋混凝土襯砌,利用網(wǎng)殼支護(hù)結(jié)構(gòu)的強(qiáng)力支護(hù)能力,保證巷道長期穩(wěn)定;利用隔熱混凝土的主動(dòng)隔熱效果,阻斷圍巖內(nèi)部熱量向巷道傳播,起到主動(dòng)隔熱降溫之作用。以朱集東礦東翼8煤頂板回風(fēng)大巷為工程依托,進(jìn)行約100 m的隔熱噴層工業(yè)應(yīng)用,結(jié)果表明井下高溫?zé)岷栴}嚴(yán)重,掘進(jìn)工作面溫度長期保持在27℃以上,壁面溫度超過27.5℃,相對(duì)濕度維持在70%以上,采用隔熱混凝土噴層后壁面溫度有所下降,現(xiàn)場(chǎng)取樣測(cè)試結(jié)果表明隔熱噴層導(dǎo)熱系數(shù)顯著降低。該項(xiàng)技術(shù)是一項(xiàng)節(jié)能減排的良性措施,為礦井熱環(huán)境控制提供了新思路。圖[117]表[56]參[239]
楊建宇[10]（2019）在《沿海變電站環(huán)境下混凝土結(jié)構(gòu)耐久性的理論和試驗(yàn)研究》文中認(rèn)為本文從基于實(shí)際工程的調(diào)查、檢測(cè)和分析,發(fā)現(xiàn)變電站混凝土構(gòu)架存在雜散電流對(duì)其耐久性的影響,并結(jié)合沿海氯離子環(huán)境,就變電站混凝土構(gòu)架損傷調(diào)查與雜散電流作用、雜散電流環(huán)境下混凝土構(gòu)架鋼筋與混凝土性能退化、沿海變電站環(huán)境氯離子侵蝕混凝土、沿海變電站混凝土構(gòu)架耐久性壽命等問題開展研究,取得了以下主要研究成果:（1）對(duì)136座變電站進(jìn)行了調(diào)查與檢測(cè)評(píng)估分析,分析了混凝土構(gòu)架主要病害的表現(xiàn)形式,對(duì)變電站構(gòu)架構(gòu)件進(jìn)行了可靠性檢測(cè)統(tǒng)計(jì),進(jìn)行了電與非電環(huán)境等情況混凝土構(gòu)件耐久性損傷對(duì)比,得出雜散電流是引起混凝土構(gòu)架耐久性降低重要因素的結(jié)論。分析了變電站混凝土構(gòu)架雜散電流的形成,提出了雜散電流引發(fā)鋼筋銹蝕的腐蝕速率計(jì)算式。（2）對(duì)雜散電流環(huán)境下混凝土構(gòu)架鋼筋性能退化進(jìn)行了研究,根據(jù)能斯特方程和Faraday電解第一定律以及質(zhì)量和能量守恒定律建立了鋼筋銹蝕修正模型。通過研究雜散電流以及Cl-耦合情況下鋼筋的銹蝕機(jī)理,建立了二者耦合時(shí)鋼筋的銹蝕模型,并得到了在考慮氯離子環(huán)境下,鋼筋的腐蝕量歷時(shí)變化計(jì)算公式。（3）進(jìn)行了雜散電流導(dǎo)致鋼筋銹蝕的試驗(yàn),以及與Cl-耦合情況下鋼筋銹蝕的試驗(yàn)?；谫|(zhì)量和能量守恒定律提出了試驗(yàn)方法,設(shè)計(jì)了整個(gè)試驗(yàn)及其試驗(yàn)裝置。試驗(yàn)研究了雜散電流導(dǎo)致鋼筋銹蝕的規(guī)律,以及與Cl-耦合情況下鋼筋銹蝕的規(guī)律,并試驗(yàn)驗(yàn)證了本文建立的理論模型和計(jì)算精度。（4）對(duì)雜散電流環(huán)境下混凝土構(gòu)架混凝土劣化進(jìn)行了研究。基于Faraday電解第一定律和內(nèi)力平衡分析,得到了銹脹應(yīng)力產(chǎn)生時(shí)間及其銹蝕深度歷時(shí)變化模型,通過研究混凝土開裂前后鋼筋銹脹應(yīng)力發(fā)展全過程,得到了開裂臨界銹脹應(yīng)力和開裂時(shí)的鋼筋銹蝕深度。并建立了從混凝土中銹脹力產(chǎn)生到開裂的混凝土抗壓強(qiáng)度和混凝土彈性模量歷時(shí)模型。（5）針對(duì)沿海變電站混凝土構(gòu)架的表面Cl-濃度,分別在無雜散電流和有雜散電流情況下開展分析和試驗(yàn)研究。試驗(yàn)研究得到了混凝土表面Cl-濃度累積受雜散電流、沿海大氣環(huán)境氯離子濃度等的影響規(guī)律,并分別建立了其與雜散電流、沿海大氣環(huán)境氯離子濃度等的關(guān)系式,綜合反映各影響因素,并建立了其在沿海大氣環(huán)境和沿海變電站環(huán)境的時(shí)變模型。（6）通過沿海環(huán)境氯離子對(duì)混凝土侵蝕的時(shí)變分析,分別建立了邊界和擴(kuò)散歷程的穩(wěn)態(tài)和非穩(wěn)態(tài)情形時(shí)的氯離子對(duì)混凝土侵蝕的時(shí)變模型。試驗(yàn)研究得到了沿海大氣環(huán)境Cl-擴(kuò)散系數(shù)和Cl-對(duì)混凝土侵蝕的時(shí)變規(guī)律。探索出混凝土表面的Cl-濃度與Cl-擴(kuò)散系數(shù)二者之間的時(shí)變規(guī)律具有相關(guān)性。（7）通過雜散電流環(huán)境氯離子對(duì)混凝土侵蝕的時(shí)變分析,建立了考慮氯離子擴(kuò)散歷程時(shí)變性的雜散電流環(huán)境氯離子對(duì)混凝土的侵蝕時(shí)變模型,提出了同時(shí)考慮邊界和擴(kuò)散歷程非穩(wěn)態(tài)情形時(shí)的雜散電流環(huán)境氯離子對(duì)混凝土侵蝕的時(shí)變模型。試驗(yàn)研究得到了沿海變電站環(huán)境Cl-擴(kuò)散系數(shù)和Cl-對(duì)混凝土侵蝕的時(shí)變規(guī)律。試驗(yàn)研究得到雜散電流作用對(duì)氯離子擴(kuò)散的影響系數(shù)γz與電流電壓強(qiáng)度的關(guān)系式。（8）針對(duì)沿海變電站環(huán)境氯離子對(duì)混凝土的侵蝕,進(jìn)行了變電站混凝土構(gòu)架系統(tǒng)及其構(gòu)件的耐久性壽命研究。建立了基于多種失效模式的構(gòu)件或者構(gòu)件截面耐久性壽命最弱鏈模型計(jì)算公式:建立了構(gòu)架系統(tǒng)與構(gòu)件或者構(gòu)件截面的耐久性壽命關(guān)系,建立了系統(tǒng)耐久性壽命分析理論;提出了串聯(lián)、并聯(lián)、混聯(lián)和復(fù)雜系統(tǒng)時(shí),結(jié)構(gòu)系統(tǒng)耐久性使用年限計(jì)算方法。
二、Study on durability of concrete in coal mine（論文開題報(bào)告）
（1）論文研究背景及目的
此處內(nèi)容要求：
首先簡單簡介論文所研究問題的基本概念和背景，再而簡單明了地指出論文所要研究解決的具體問題，并提出你的論文準(zhǔn)備的觀點(diǎn)或解決方法。
寫法范例：
本文主要提出一款精簡64位RISC處理器存儲(chǔ)管理單元結(jié)構(gòu)并詳細(xì)分析其設(shè)計(jì)過程。在該MMU結(jié)構(gòu)中,TLB采用叁個(gè)分離的TLB,TLB采用基于內(nèi)容查找的相聯(lián)存儲(chǔ)器并行查找,支持粗粒度為64KB和細(xì)粒度為4KB兩種頁面大小,采用多級(jí)分層頁表結(jié)構(gòu)映射地址空間,并詳細(xì)論述了四級(jí)頁表轉(zhuǎn)換過程,TLB結(jié)構(gòu)組織等。該MMU結(jié)構(gòu)將作為該處理器存儲(chǔ)系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)的一個(gè)重要組成部分。
（2）本文研究方法
調(diào)查法：該方法是有目的、有系統(tǒng)的搜集有關(guān)研究對(duì)象的具體信息。
觀察法：用自己的感官和輔助工具直接觀察研究對(duì)象從而得到有關(guān)信息。
實(shí)驗(yàn)法：通過主支變革、控制研究對(duì)象來發(fā)現(xiàn)與確認(rèn)事物間的因果關(guān)系。
文獻(xiàn)研究法：通過調(diào)查文獻(xiàn)來獲得資料，從而全面的、正確的了解掌握研究方法。
實(shí)證研究法：依據(jù)現(xiàn)有的科學(xué)理論和實(shí)踐的需要提出設(shè)計(jì)。
定性分析法：對(duì)研究對(duì)象進(jìn)行“質(zhì)”的方面的研究，這個(gè)方法需要計(jì)算的數(shù)據(jù)較少。
定量分析法：通過具體的數(shù)字，使人們對(duì)研究對(duì)象的認(rèn)識(shí)進(jìn)一步精確化。
跨學(xué)科研究法：運(yùn)用多學(xué)科的理論、方法和成果從整體上對(duì)某一課題進(jìn)行研究。
功能分析法：這是社會(huì)科學(xué)用來分析社會(huì)現(xiàn)象的一種方法，從某一功能出發(fā)研究多個(gè)方面的影響。
模擬法：通過創(chuàng)設(shè)一個(gè)與原型相似的模型來間接研究原型某種特性的一種形容方法。
三、Study on durability of concrete in coal mine（論文提綱范文）
（1）再生混凝土細(xì)骨料—赤泥復(fù)合充填材料的試驗(yàn)研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.1.1 建筑固廢混凝土現(xiàn)狀 |
| 1.1.2 赤泥現(xiàn)狀 |
| 1.1.3 井下充填材料應(yīng)用現(xiàn)狀 |
| 1.2 國內(nèi)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.3 研究目的及內(nèi)容 |
| 1.3.1 研究目的 |
| 1.3.2 研究內(nèi)容 |
| 第二章 試驗(yàn)材料及方案 |
| 2.1 試驗(yàn)制備 |
| 2.1.1 試驗(yàn)材料 |
| 2.1.2 試樣制備及養(yǎng)護(hù) |
| 2.2 試驗(yàn)方案 |
| 2.2.1 單軸抗壓強(qiáng)度試驗(yàn) |
| 2.2.2 電阻率測(cè)試試驗(yàn) |
| 2.2.3 抗?jié)B性能試驗(yàn) |
| 2.2.4 直接稱重試驗(yàn)(抗酸侵蝕試驗(yàn)、熱穩(wěn)定性試驗(yàn)) |
| 2.2.5 掃描電鏡試驗(yàn) |
| 2.2.6 X射線衍射 |
| 第三章 復(fù)合充填材料的強(qiáng)度性能測(cè)試 |
| 3.1 復(fù)合充填材料單軸抗壓強(qiáng)度與配比的關(guān)系 |
| 3.2 復(fù)合充填材料單軸抗壓強(qiáng)度與齡期的關(guān)系 |
| 3.3 掃描電鏡結(jié)果分析 |
| 3.4 小結(jié) |
| 第四章 復(fù)合充填材料的電阻率特性研究 |
| 4.1 初始電阻率與電流頻率的關(guān)系 |
| 4.2 初始電阻率與配比的關(guān)系 |
| 4.3 初始電阻率與齡期的關(guān)系 |
| 4.4 試塊單軸抗壓強(qiáng)度與電阻率的關(guān)系 |
| 4.5 小結(jié) |
| 第五章 復(fù)合充填材料的熱穩(wěn)定性試驗(yàn) |
| 5.1 抗壓強(qiáng)度與加熱時(shí)長關(guān)系 |
| 5.2 抗壓強(qiáng)度與不同溫度場(chǎng)的變化規(guī)律 |
| 5.3 小結(jié) |
| 第六章 復(fù)合充填材料的抗酸侵蝕及抗?jié)B性能試驗(yàn) |
| 6.1 在硫酸溶液中抗壓強(qiáng)度與浸泡時(shí)間的關(guān)系 |
| 6.2 抗蝕系數(shù)與浸泡時(shí)間的關(guān)系 |
| 6.3 充填膏體的抗?jié)B性能 |
| 6.4 小結(jié) |
| 第七章 結(jié)論與展望 |
| 7.1 結(jié)論 |
| 7.2 展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 攻讀學(xué)位期間取得的科研成果 |
| 致謝 |
（2）深厚粘土層不均勻凍結(jié)壓力作用下混雜纖維混凝土井壁結(jié)構(gòu)研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 緒論 |
| 1.1 研究背景與意義 |
| 1.2 國內(nèi)外凍結(jié)井壁結(jié)構(gòu)的發(fā)展概述 |
| 1.2.1 國內(nèi)凍結(jié)井壁結(jié)構(gòu)發(fā)展概述 |
| 1.2.2 國外凍結(jié)井壁結(jié)構(gòu)發(fā)展概述 |
| 1.3 國內(nèi)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.3.1 井壁混凝土研究現(xiàn)狀 |
| 1.3.2 混雜纖維混凝土研究現(xiàn)狀 |
| 1.4 主要研究內(nèi)容及方法 |
| 1.4.1 主要研究內(nèi)容 |
| 1.4.2 研究方法 |
| 1.4.3 技術(shù)路線 |
| 2 深厚粘土層凍結(jié)法鑿井外壁受力分析 |
| 2.1 凍結(jié)壓力不均勻性實(shí)測(cè)與分析 |
| 2.1.1 凍結(jié)壓力不均勻性實(shí)測(cè)研究 |
| 2.1.2 淮南顧橋煤礦凍結(jié)工程實(shí)測(cè) |
| 2.2 外壁受力分析 |
| 2.2.1 外壁承受不均勻凍結(jié)壓力分布規(guī)律 |
| 2.2.2 不均勻凍結(jié)壓力作用下井壁受力分析 |
| 2.2.3 算例分析 |
| 2.3 本章小結(jié) |
| 3 井壁混雜纖維混凝土的配制及基本力學(xué)性能試驗(yàn) |
| 3.1 井壁混雜纖維混凝土的配制 |
| 3.1.1 試驗(yàn)原材料 |
| 3.1.2 正交試驗(yàn)配合比 |
| 3.1.3 試件制備與養(yǎng)護(hù) |
| 3.2 井壁混雜纖維混凝土基本力學(xué)性能試驗(yàn) |
| 3.2.1 基本力學(xué)性能試驗(yàn) |
| 3.2.2 試驗(yàn)結(jié)果極差分析 |
| 3.3 彈性模量與泊松比試驗(yàn) |
| 3.4 軸心抗壓試驗(yàn) |
| 3.5 微觀分析 |
| 3.6 本章小結(jié) |
| 4 井壁混雜纖維混凝土耐久性試驗(yàn) |
| 4.1 抗?jié)B試驗(yàn) |
| 4.1.1 試驗(yàn)設(shè)計(jì) |
| 4.1.2 試驗(yàn)結(jié)果及分析 |
| 4.2 抗凍融循環(huán)試驗(yàn) |
| 4.2.1 試驗(yàn)設(shè)計(jì) |
| 4.2.2 試驗(yàn)結(jié)果及分析 |
| 4.3 抗硫酸鹽腐蝕試驗(yàn) |
| 4.3.1 試驗(yàn)設(shè)計(jì) |
| 4.3.2 試驗(yàn)結(jié)果及分析 |
| 4.4 本章小結(jié) |
| 5 不均勻凍結(jié)壓力作用下井壁結(jié)構(gòu)數(shù)值模擬 |
| 5.1 數(shù)值模擬概述 |
| 5.2 ANSYS軟件概述 |
| 5.3 數(shù)值模擬 |
| 5.3.1 正交模擬方案 |
| 5.3.2 模型的建立 |
| 5.4 計(jì)算結(jié)果及分析 |
| 5.5 混雜纖維混凝土井壁結(jié)構(gòu)極限承載力分析 |
| 5.6 本章小結(jié) |
| 6 混雜纖維混凝土井壁結(jié)構(gòu)模型試驗(yàn) |
| 6.1 相似理論與模型試驗(yàn)概述 |
| 6.2 井壁模型設(shè)計(jì) |
| 6.2.1 相似準(zhǔn)則推導(dǎo) |
| 6.2.2 模型參數(shù)確定 |
| 6.2.3 配筋計(jì)算 |
| 6.3 模型制作與測(cè)試元件布置 |
| 6.4 試驗(yàn)加載 |
| 6.5 試驗(yàn)結(jié)果及分析 |
| 6.5.1 井壁應(yīng)變分析 |
| 6.5.2 井壁應(yīng)力分析 |
| 6.5.3 井壁位移分析 |
| 6.5.4 井壁破壞形態(tài)與承載力分析 |
| 6.6 本章小結(jié) |
| 7. 結(jié)論與展望 |
| 7.1 結(jié)論 |
| 7.2 展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 致謝 |
| 作者簡介及讀研期間主要科研成果 |
（3）濱海環(huán)境中超深井井壁混凝土力學(xué)性能及微細(xì)觀結(jié)構(gòu)特征（論文提綱范文）
| 致謝 |
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 本課題的研究背景及意義 |
| 1.1.1 本課題的研究背景 |
| 1.1.2 本課題的研究意義 |
| 1.2 國內(nèi)外研究現(xiàn)狀及發(fā)展動(dòng)態(tài)分析 |
| 1.2.1 匹配深地屬性的混凝土結(jié)構(gòu)材料的設(shè)計(jì)與研發(fā) |
| 1.2.2 深部環(huán)境影響下混凝土的破壞行為 |
| 1.2.3 深部環(huán)境中服役混凝土物相變化特征以及劣化機(jī)理 |
| 1.2.4 深部環(huán)境中服役混凝土微結(jié)構(gòu)特征 |
| 1.3 現(xiàn)階段存在的問題 |
| 1.4 本文主要研究內(nèi)容 |
| 1.5 技術(shù)路線 |
| 第二章 基于深地高應(yīng)力環(huán)境下混凝土沖擊傾向性的表征 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 試驗(yàn)設(shè)計(jì) |
| 2.3 混凝土基本力學(xué)性能和沖擊傾向性試驗(yàn)方法 |
| 2.3.1 混凝土基本力學(xué)性能試驗(yàn)方法 |
| 2.3.2 混凝土沖擊傾向性試驗(yàn)方法 |
| 2.4 混凝土沖擊傾向性與強(qiáng)度等級(jí)間相關(guān)關(guān)系 |
| 2.4.1 混凝土的基本力學(xué)性能 |
| 2.4.2 混凝土的彈性能量指數(shù) |
| 2.4.3 混凝土的沖擊能量指數(shù) |
| 2.4.4 混凝土的動(dòng)態(tài)破壞時(shí)間 |
| 2.4.5 混凝土的脆性指數(shù) |
| 2.4.6 混凝土的沖擊傾向性表征方式 |
| 2.4.7 高強(qiáng)混凝土聲發(fā)射特征 |
| 2.5 鋼纖維對(duì)混凝土沖擊傾向性的影響規(guī)律 |
| 2.5.1 鋼纖維摻量對(duì)混凝土沖擊傾向性的影響規(guī)律 |
| 2.5.2 纖維種類對(duì)混凝土沖擊傾向性的影響規(guī)律 |
| 2.6 高強(qiáng)度、高韌性水泥基復(fù)合材料(HSTCC)的設(shè)計(jì) |
| 2.6.1 功能型混凝土材料設(shè)計(jì)思路 |
| 2.6.2 現(xiàn)階段深部礦井混凝土的不適用性 |
| 2.6.3 新井壁材料的設(shè)計(jì)方法 |
| 2.6.4 HSTCC相關(guān)力學(xué)性能 |
| 2.7 討論 |
| 2.8 本章小結(jié) |
| 第三章 靜動(dòng)荷載作用下混凝土破壞特征及能量演化機(jī)制 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 試驗(yàn)設(shè)計(jì) |
| 3.3 井壁混凝土受荷載的破壞模式和能量特征 |
| 3.3.1 單軸加卸載對(duì)混凝土性能影響的試驗(yàn)方法 |
| 3.3.2 混凝土在靜載作用下的破壞模式和能量演化 |
| 3.4 井壁混凝土在動(dòng)載作用下的破壞模式和能量特征 |
| 3.4.1 動(dòng)力荷載對(duì)混凝土性能影響的試驗(yàn)方法 |
| 3.4.2 混凝土在動(dòng)力荷載作用下的破壞模式 |
| 3.4.3 典型種類混凝土受動(dòng)力荷載作用的應(yīng)力和應(yīng)變特征 |
| 3.4.4 典型種類混凝土受動(dòng)力荷載作用能量與損傷特征 |
| 3.5 討論 |
| 3.6 本章小結(jié) |
| 第四章 溫度與復(fù)合鹽耦合作用下混凝土性能演變及機(jī)理 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 試驗(yàn)設(shè)計(jì) |
| 4.3 混凝土宏觀性能演變規(guī)律 |
| 4.3.1 混凝土抗壓強(qiáng)度及相對(duì)動(dòng)彈性模量變化 |
| 4.3.2 混凝土沖擊傾向性的演變規(guī)律 |
| 4.4 硬化凈漿中主要物相含量演變規(guī)律 |
| 4.4.1 硬化凈漿中自由水和結(jié)合水含量 |
| 4.4.2 結(jié)合XRD-Rietveld分析硬化凈漿中的主要晶體物相 |
| 4.4.3 結(jié)合TG分析硬化晶體中的主要非晶體物相 |
| 4.5 硬化凈漿微觀形貌及孔結(jié)構(gòu)特征 |
| 4.5.1 結(jié)合SEM-EDS分析硬化凈漿表面微觀形貌 |
| 4.5.2 結(jié)合MIP分析硬化凈漿的孔結(jié)構(gòu)特征 |
| 4.6 混凝土中氯離子滲入含量 |
| 4.6.1 化學(xué)滴定測(cè)定混凝土中氯離子含量方法 |
| 4.6.2 不同種類混凝土中氯離子滲入含量 |
| 4.7 討論 |
| 4.8 本章小結(jié) |
| 第五章 溫度與復(fù)合鹽耦合作用下C-(A)-S-H結(jié)構(gòu)演化歷程及其在納米尺度下的力學(xué)性能 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 試驗(yàn)設(shè)計(jì) |
| 5.3 硬化凈漿中C-(A)-S-H結(jié)構(gòu)特征 |
| 5.3.1 NMR測(cè)試及分析C-(A)-S-H結(jié)構(gòu)方法 |
| 5.3.2 干拌膠凝材料(原材料)中主要物相的結(jié)構(gòu)特征 |
| 5.3.3 不同種類硬化凈漿中含Si物相結(jié)構(gòu)特征 |
| 5.3.4 不同種類硬化凈漿的含Al物相結(jié)構(gòu)特征 |
| 5.4 硬化凈漿表面化學(xué)元素分布規(guī)律 |
| 5.4.1 SEM協(xié)同EDS的硬化凈漿表面化學(xué)元素的試驗(yàn)方法 |
| 5.4.2 不同種類硬化凈漿表面單種類化學(xué)元素分布特性 |
| 5.4.3 不同種類硬化凈漿表面復(fù)合化學(xué)圖像 |
| 5.4.4 不同種類硬化凈漿中C-(A)-S-H凝膠的Ca/Si變化特征 |
| 5.5 硬化凈漿在納米尺度下的力學(xué)性能 |
| 5.5.1 硬化凈漿中主要物相納米尺度力學(xué)性能的試驗(yàn)方法 |
| 5.5.2 硬化凈漿中主要物相納米尺度力學(xué)性能的分析方法 |
| 5.5.3 不同種類硬化凈漿中主要物相納米尺度的力學(xué)性能 |
| 5.6 討論 |
| 5.7 本章小結(jié) |
| 第六章 主要結(jié)論、創(chuàng)新點(diǎn)及研究展望 |
| 6.1 主要結(jié)論 |
| 6.2 創(chuàng)新點(diǎn) |
| 6.3 研究展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 作者簡歷及在學(xué)研究成果 |
| 學(xué)位論文數(shù)據(jù)集 |
（4）煤礦地面環(huán)境中度劣化RC柱力學(xué)性能退化規(guī)律研究（論文提綱范文）
| 致謝 |
| 摘要 |
| abstract |
| 變量注釋表 |
| 1 緒論 |
| 1.1 研究背景和意義 |
| 1.2 煤礦地面環(huán)境研究現(xiàn)狀 |
| 1.3 混凝土材料劣化性能研究現(xiàn)狀 |
| 1.4 銹蝕鋼筋力學(xué)性能研究現(xiàn)狀 |
| 1.5 劣化RC柱力學(xué)性能研究現(xiàn)狀 |
| 1.6 需要進(jìn)一步研究的問題 |
| 1.7 研究內(nèi)容及技術(shù)路線 |
| 2 研究總體方案設(shè)計(jì) |
| 2.1 煤礦地面工業(yè)環(huán)境模擬 |
| 2.2 研究方案設(shè)計(jì) |
| 3 煤礦地面環(huán)境下劣化混凝土材料性能退化規(guī)律 |
| 3.1 煤礦地面環(huán)境下混凝土強(qiáng)度試驗(yàn)方案 |
| 3.2 試驗(yàn)過程及儀器 |
| 3.3 混凝土力學(xué)性能試驗(yàn)結(jié)果及分析 |
| 3.4 本章小結(jié) |
| 4 銹蝕鋼筋力學(xué)性能研究 |
| 4.1 試驗(yàn)方法及過程 |
| 4.2 鋼筋銹蝕率 |
| 4.3 鋼筋銹蝕率發(fā)展規(guī)律 |
| 4.4 鋼筋屈服強(qiáng)度和極限強(qiáng)度退化模型 |
| 4.5 本章小結(jié) |
| 5 構(gòu)件加載方式及數(shù)據(jù)處理方法 |
| 5.1 實(shí)驗(yàn)方法及加載裝置 |
| 5.2 加載方式受力分析及加載換算方法 |
| 5.3 橫向加載與豎向加載試驗(yàn)數(shù)據(jù)對(duì)比 |
| 5.4 荷載換算方法驗(yàn)證 |
| 5.5 本章小結(jié) |
| 6 煤礦地面環(huán)境RC柱力學(xué)性能退化規(guī)律研究 |
| 6.1 試驗(yàn)柱破壞特征 |
| 6.2 承載能力退化 |
| 6.3 延性 |
| 6.4 本章小結(jié) |
| 7 結(jié)論與展望 |
| 7.1 主要結(jié)論 |
| 7.2 展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 作者簡歷 |
| 學(xué)位論文數(shù)據(jù)集 |
（5）高水壓下井壁混凝土硫酸鹽腐蝕規(guī)律研究（論文提綱范文）
| 致謝 |
| 摘要 |
| abstract |
| 變量注釋表 |
| 1 緒論 |
| 1.1 問題的提出 |
| 1.2 國內(nèi)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.3 研究目的和內(nèi)容 |
| 1.4 研究方法和技術(shù)路線 |
| 2 高水壓下混凝土中SO_4~(2-)傳輸機(jī)理研究 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 實(shí)驗(yàn)設(shè)計(jì) |
| 2.3 試驗(yàn)步驟 |
| 2.4 腐蝕試件不同深度SO_4~(2-)含量檢測(cè)研究 |
| 2.5 水壓作用下SO_4~(2-)傳輸機(jī)理及模型研究 |
| 2.6 本章小結(jié) |
| 3 水頭壓力下混凝土碳硫硅鈣石型硫酸鹽侵蝕研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 試驗(yàn)設(shè)計(jì) |
| 3.3 試驗(yàn)步驟 |
| 3.4 試驗(yàn)方法 |
| 3.5 砂漿試件的外觀形態(tài)分析 |
| 3.6 受腐蝕砂漿試件抗壓強(qiáng)度影響分析 |
| 3.7 腐蝕產(chǎn)物的微觀分析 |
| 3.8 本章小結(jié) |
| 4 某礦副井井壁腐蝕破壞研究 |
| 4.1 工程概況 |
| 4.2 井壁腐蝕破壞情況調(diào)查 |
| 4.3 井壁混凝土腐蝕物檢測(cè)以及分析 |
| 4.4 井壁外緣腐蝕的數(shù)值計(jì)算 |
| 4.5 井壁腐蝕防治技術(shù)路線 |
| 4.6 本章小結(jié) |
| 5 結(jié)論與展望 |
| 5.1 主要結(jié)論 |
| 5.2 展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 作者簡歷 |
| 學(xué)位論文數(shù)據(jù)集 |
（6）復(fù)合石灰石粉-粉煤灰-礦渣混凝土宏觀性能演化規(guī)律與微觀機(jī)理研究（論文提綱范文）
| 致謝 |
| 摘要 |
| abstract |
| 變量注釋表 |
| 1 緒論 |
| 1.1 研究背景、目的和意義 |
| 1.2 復(fù)合石灰石粉膠砂基本性能和混凝土配合比設(shè)計(jì) |
| 1.3 石灰石粉輔助膠凝體系水化熱性能 |
| 1.4 復(fù)合石灰石粉混凝土自收縮性能 |
| 1.5 復(fù)合石灰石粉混凝土基本力學(xué)性能 |
| 1.6 復(fù)合石灰石粉混凝土單軸受壓性能 |
| 1.7 復(fù)合石灰石粉混凝土與鋼筋的粘結(jié)性能 |
| 1.8 復(fù)合石灰石粉混凝土耐久性能 |
| 1.9 復(fù)合石灰石粉混凝土宏觀性能的微觀機(jī)理 |
| 1.10 主要存在的問題、研究內(nèi)容及技術(shù)路線 |
| 2 總體研究方案和原材料性能 |
| 2.1 總體研究方案 |
| 2.2 試驗(yàn)方法 |
| 2.3 主要原材料性能 |
| 3 復(fù)合石灰石粉膠砂基本性能和混凝土配合比優(yōu)化設(shè)計(jì) |
| 3.1 研究方案 |
| 3.2 輔助膠凝材料摻配比例對(duì)膠砂流動(dòng)度影響規(guī)律 |
| 3.3 輔助膠凝材料摻配比例對(duì)膠砂抗折強(qiáng)度影響規(guī)律 |
| 3.4 輔助膠凝材料摻配比例對(duì)膠砂抗壓強(qiáng)度影響規(guī)律 |
| 3.5 復(fù)合石灰石粉混凝土配合比初步設(shè)計(jì)及試配結(jié)果 |
| 3.6 復(fù)合石灰石粉混凝土配合比優(yōu)化設(shè)計(jì)方法 |
| 3.7 本章小結(jié) |
| 4 輔助膠凝體系水化熱性能演變規(guī)律 |
| 4.1 試驗(yàn)方案和過程 |
| 4.2 水膠比對(duì)輔助膠凝體系水化放熱量影響規(guī)律 |
| 4.3 石灰石粉比表面積對(duì)水化放熱量影響規(guī)律 |
| 4.4 輔助膠凝材料摻配比例對(duì)水化放熱量影響規(guī)律 |
| 4.5 輔助膠凝材料摻配比例對(duì)水化放熱總量影響規(guī)律 |
| 4.6 輔助膠凝材料摻配比例對(duì)水化放熱速率影響規(guī)律 |
| 4.7 本章小結(jié) |
| 5 復(fù)合石灰石粉混凝土自收縮性能演變規(guī)律與預(yù)測(cè)模型 |
| 5.1 試驗(yàn)方案和過程 |
| 5.2 水膠比對(duì)自收縮性能影響規(guī)律 |
| 5.3 石灰石粉比表面積對(duì)自收縮性能影響規(guī)律 |
| 5.4 輔助膠凝材料摻配比例對(duì)自收縮性能影響規(guī)律 |
| 5.5 自收縮性能預(yù)測(cè)模型 |
| 5.6 本章小結(jié) |
| 6 復(fù)合石灰石粉混凝土基本力學(xué)性能變化規(guī)律與預(yù)測(cè)模型 |
| 6.1 試驗(yàn)方案和過程 |
| 6.2 受壓破壞特征和強(qiáng)度變化規(guī)律 |
| 6.3 劈裂抗拉破壞特征和強(qiáng)度變化規(guī)律 |
| 6.4 抗折破壞特征和強(qiáng)度變化規(guī)律 |
| 6.5 強(qiáng)度指標(biāo)之間的關(guān)系 |
| 6.6 強(qiáng)度預(yù)測(cè)模型 |
| 6.7 本章小結(jié) |
| 7 復(fù)合石灰石粉混凝土單軸受壓性能演變規(guī)律與本構(gòu)模型 |
| 7.1 試驗(yàn)方案和過程 |
| 7.2 破壞過程與特征 |
| 7.3 水膠比對(duì)強(qiáng)度影響規(guī)律 |
| 7.4 石灰石粉比表面積對(duì)強(qiáng)度影響規(guī)律 |
| 7.5 輔助膠凝材料摻配比例對(duì)強(qiáng)度影響規(guī)律 |
| 7.6 齡期對(duì)強(qiáng)度影響規(guī)律 |
| 7.7 試件形狀對(duì)強(qiáng)度影響規(guī)律 |
| 7.8 單軸受壓本構(gòu)模型 |
| 7.9 本章小結(jié) |
| 8 鋼筋與復(fù)合石灰石粉混凝土粘結(jié)性能演變規(guī)律 |
| 8.1 試驗(yàn)方案和過程 |
| 8.2 破壞過程與特征 |
| 8.3 水膠比對(duì)粘結(jié)性能影響規(guī)律 |
| 8.4 石灰石粉比表面積對(duì)粘結(jié)性能影響規(guī)律 |
| 8.5 輔助膠凝材料摻配比例對(duì)粘結(jié)性能影響規(guī)律 |
| 8.6 齡期對(duì)粘結(jié)性能的影響 |
| 8.7 粘結(jié)錨固特征值 |
| 8.8 本章小結(jié) |
| 9 一般大氣環(huán)境中復(fù)合石灰石粉混凝土耐久性退化規(guī)律 |
| 9.1 試驗(yàn)方案和過程 |
| 9.2 混凝土抗凍融退化規(guī)律 |
| 9.3 混凝土碳化深度發(fā)展規(guī)律 |
| 9.4 本章小結(jié) |
| 10 復(fù)合石灰石粉混凝土宏觀性能的微觀機(jī)理 |
| 10.1 研究方案 |
| 10.2 輔助膠凝體系水化產(chǎn)物物相組成 |
| 10.3 輔助膠凝體系水化產(chǎn)物化學(xué)成分 |
| 10.4 輔助膠凝體系水化產(chǎn)物的微觀形貌 |
| 10.5 輔助膠凝體系水化放熱的微觀機(jī)理 |
| 10.6 混凝土自收縮的微觀機(jī)理 |
| 10.7 混凝土力學(xué)性能演變的微觀機(jī)理 |
| 10.8 混凝土耐久性退化的微觀機(jī)理 |
| 10.9 本章小結(jié) |
| 11 結(jié)論與展望 |
| 11.1 主要結(jié)論 |
| 11.2 主要?jiǎng)?chuàng)新點(diǎn) |
| 11.3 研究展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 附錄 |
| 作者簡歷 |
| 學(xué)位論文數(shù)據(jù)集 |
（7）非自燃煤矸石混凝土在凍融硫酸鹽侵蝕下的耐久性研究（論文提綱范文）
| 致謝 |
| 摘要 |
| abstract |
| 變量注釋表 |
| 1 緒論 |
| 1.1 研究背景和意義 |
| 1.2 國內(nèi)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.3 研究內(nèi)容 |
| 1.4 技術(shù)路線 |
| 2 非自燃煤矸石混凝土抗壓強(qiáng)度研究 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 試驗(yàn)方法與設(shè)計(jì) |
| 2.3 抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)研究 |
| 2.4 齡期對(duì)抗壓強(qiáng)度影響分析 |
| 2.5 水膠比對(duì)抗壓強(qiáng)度影響分析 |
| 2.6 粉煤灰替代率對(duì)抗壓強(qiáng)度影響分析 |
| 2.7 本章小結(jié) |
| 3 非自燃煤矸石混凝土耐久性研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 單一凍融試驗(yàn)研究 |
| 3.3 單一硫酸鹽侵蝕試驗(yàn)研究 |
| 3.4 凍融硫酸鹽侵蝕耦合試驗(yàn)研究 |
| 3.5 本章小結(jié) |
| 4 非自燃煤矸石混凝土凍融硫酸鹽侵蝕微觀分析 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 試驗(yàn)方法與試驗(yàn)方案 |
| 4.3 單一凍融微觀分析 |
| 4.4 單一硫酸鹽侵蝕微觀分析 |
| 4.5 凍融硫酸鹽侵蝕耦合凍融微觀分析 |
| 4.6 本章小結(jié) |
| 5 非自燃煤矸石混凝土凍融硫酸鹽侵蝕損傷模型 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 二元曲面回歸模型 |
| 5.3 多元回歸模型 |
| 5.4 本章小結(jié) |
| 6 結(jié)論與展望 |
| 6.1 主要結(jié)論 |
| 6.2 展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 作者簡歷 |
| 學(xué)位論文數(shù)據(jù)集 |
（8）煤矸石粉煤灰充填材料力學(xué)性能受礦井水影響試驗(yàn)研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 變量注釋表 |
| 1 緒論 |
| 1.1 研究背景與研究意義 |
| 1.2 煤矸石的性質(zhì)及其利用現(xiàn)狀 |
| 1.3 粉煤灰的性質(zhì)及其利用現(xiàn)狀 |
| 1.4 煤矸石粉煤灰充填體的研究現(xiàn)狀 |
| 1.5 水對(duì)充填體性能影響研究現(xiàn)狀 |
| 1.6 本文研究內(nèi)容及思路 |
| 2 原材料及實(shí)驗(yàn)儀器 |
| 2.1 原材料 |
| 2.2 實(shí)驗(yàn)儀器 |
| 3 煤矸石粉煤灰充填體的制備及其性能研究 |
| 3.1 充填材料性能影響因素分析 |
| 3.2 配合比設(shè)計(jì) |
| 3.3 充填體試件的制備、成型及養(yǎng)護(hù) |
| 3.4 煤矸石粉煤灰充填材料性能測(cè)試過程及結(jié)果 |
| 3.5 本章小結(jié) |
| 4 煤矸石粉煤灰充填體強(qiáng)度受礦井水影響研究 |
| 4.1 礦井水質(zhì)分析 |
| 4.2 煤矸石粉煤灰充填體吸水弱化研究 |
| 4.3 礦井水對(duì)煤矸石粉煤灰充填體的侵蝕作用研究 |
| 4.4 本章小結(jié) |
| 5 粉煤灰激發(fā)對(duì)充填體吸水及力學(xué)性能影響研究 |
| 5.1 粉煤灰混凝土存在的問題 |
| 5.2 粉煤灰活性激發(fā)機(jī)理分析 |
| 5.3 激發(fā)劑摻量對(duì)充填體吸水及強(qiáng)度影響研究 |
| 5.4 本章小結(jié) |
| 6 結(jié)論與展望 |
| 6.1 主要結(jié)論 |
| 6.2 展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 作者簡介 |
| 致謝 |
| 學(xué)位論文數(shù)據(jù)集 |
（9）深部高地溫巖層巷道隔熱混凝土噴層支護(hù)技術(shù)研究及應(yīng)用（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 緒論 |
| 1.1 研究背景與意義 |
| 1.2 國內(nèi)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 我國深井熱害特點(diǎn) |
| 1.2.2 礦井熱環(huán)境研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.3 礦井熱害控制措施研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.4 輕集料混凝土研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.5 ?；⒅檩p集料混凝土研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.6 目前研究中遇到的問題 |
| 1.3 研究目的與內(nèi)容 |
| 1.3.1 研究目的 |
| 1.3.2 研究內(nèi)容 |
| 1.4 研究方法與技術(shù)路線 |
| 1.4.1 研究方法 |
| 1.4.2 技術(shù)路線 |
| 2 研究區(qū)地溫分布特征及影響因素分析 |
| 2.1 研究區(qū)地質(zhì)水文概況 |
| 2.1.1 地質(zhì)概況 |
| 2.1.2 水文概況 |
| 2.2 研究區(qū)地溫情況 |
| 2.2.1 地溫梯度分布 |
| 2.2.2 井下巷道溫度 |
| 2.3 朱集東典型高溫礦井地溫分布特征 |
| 2.3.1 垂向地溫分布 |
| 2.3.2 水平地溫分布 |
| 2.3.3 主采煤層底板溫度分布 |
| 2.4 影響因素分析 |
| 2.4.1 地質(zhì)構(gòu)造 |
| 2.4.2 巖石熱物理性質(zhì) |
| 2.4.3 巖漿巖活動(dòng) |
| 2.4.4 地下水 |
| 2.5 本章小結(jié) |
| 3 深部高溫巷道主動(dòng)隔熱機(jī)理研究 |
| 3.1 礦井熱源放熱量分析 |
| 3.2 深部高溫巷道主動(dòng)隔熱機(jī)理 |
| 3.2.1 巷道圍巖溫度場(chǎng) |
| 3.2.2 巷道圍巖熱傳導(dǎo)模型 |
| 3.2.3 巷道主動(dòng)隔熱模型 |
| 3.3 輕集料混凝土構(gòu)建主動(dòng)隔熱模型 |
| 3.3.1 輕集料混凝土導(dǎo)熱模型 |
| 3.3.2 輕集料混凝土技術(shù)優(yōu)勢(shì) |
| 3.4 本章小結(jié) |
| 4 輕集料混凝土性能試驗(yàn)研究 |
| 4.1 試驗(yàn)方案設(shè)計(jì) |
| 4.2 原材料選用與配合比設(shè)計(jì) |
| 4.2.1 原材料選用 |
| 4.2.2 配合比設(shè)計(jì) |
| 4.2.3 混凝土制備與養(yǎng)護(hù) |
| 4.3 輕集料混凝土工作性 |
| 4.4 輕集料混凝土高溫特性 |
| 4.4.1 試驗(yàn)方法 |
| 4.4.2 試驗(yàn)結(jié)果與分析 |
| 4.5 輕集料混凝土抗碳化特性 |
| 4.5.1 試驗(yàn)方法 |
| 4.5.2 試驗(yàn)結(jié)果與分析 |
| 4.5.3 碳化模型建立 |
| 4.5.4 碳化壽命預(yù)測(cè) |
| 4.6 輕集料混凝土微觀特性 |
| 4.6.1 輕集料與水泥石相互作用機(jī)理 |
| 4.6.2 輕集料水泥石界面區(qū)微觀結(jié)構(gòu) |
| 4.6.3 輕集料混凝土界面區(qū)微觀結(jié)構(gòu) |
| 4.7 本章小結(jié) |
| 5 深部高溫巷道輕集料隔熱混凝土噴層材料研發(fā) |
| 5.1 試驗(yàn)方案設(shè)計(jì) |
| 5.2 試驗(yàn)方法與數(shù)據(jù)處理 |
| 5.2.1 試驗(yàn)方法 |
| 5.2.2 數(shù)據(jù)處理 |
| 5.3 陶粒隔熱混凝土正交試驗(yàn) |
| 5.3.1 配合比設(shè)計(jì) |
| 5.3.2 試驗(yàn)結(jié)果 |
| 5.3.3 試驗(yàn)結(jié)果分析 |
| 5.4 陶粒?；⒅楦魺峄炷琳辉囼?yàn) |
| 5.4.1 配合比設(shè)計(jì) |
| 5.4.2 試驗(yàn)結(jié)果 |
| 5.4.3 試驗(yàn)結(jié)果分析 |
| 5.5 本章小結(jié) |
| 6 主動(dòng)隔熱巷道圍巖溫度場(chǎng)分布規(guī)律數(shù)值模擬 |
| 6.1 主動(dòng)隔熱巷道數(shù)值模型 |
| 6.1.1 模型假設(shè) |
| 6.1.2 參數(shù)選取 |
| 6.2 圍巖溫度場(chǎng)分布規(guī)律 |
| 6.3 圍巖溫度場(chǎng)影響因素分析 |
| 6.3.1 噴層導(dǎo)熱系數(shù)影響 |
| 6.3.2 噴層厚度影響 |
| 6.3.3 圍巖導(dǎo)熱系數(shù)影響 |
| 6.3.4 圍巖賦存溫度影響 |
| 6.4 圍巖溫度場(chǎng)敏感性分析 |
| 6.4.1 敏感性分析方法 |
| 6.4.2 不同因素對(duì)調(diào)熱圈半徑敏感性分析 |
| 6.4.3 不同因素對(duì)圍巖溫度敏感性分析 |
| 6.4.4 不同因素對(duì)壁面溫度敏感性分析 |
| 6.5 本章小結(jié) |
| 7 隔熱噴層支護(hù)技術(shù)工程應(yīng)用與效果評(píng)價(jià) |
| 7.1 礦山隔熱三維鋼筋混凝土襯砌 |
| 7.2 工程概況 |
| 7.3 工業(yè)試驗(yàn)參數(shù)計(jì)算與設(shè)計(jì) |
| 7.3.1 巷道噴層支護(hù)參數(shù)計(jì)算 |
| 7.3.2 工業(yè)試驗(yàn)材料 |
| 7.3.3 工業(yè)試驗(yàn)設(shè)計(jì) |
| 7.4 工業(yè)試驗(yàn)結(jié)果與分析 |
| 7.4.1 典型測(cè)點(diǎn)熱濕環(huán)境測(cè)試 |
| 7.4.2 巖層溫度測(cè)試 |
| 7.4.3 巷道收斂測(cè)試 |
| 7.4.4 隔熱混凝土噴層測(cè)試 |
| 7.5 經(jīng)濟(jì)社會(huì)效益分析 |
| 7.5.1 巷道成本經(jīng)濟(jì)效益 |
| 7.5.2 熱濕環(huán)境社會(huì)效益 |
| 7.6 本章小結(jié) |
| 8 結(jié)論與展望 |
| 8.1 主要結(jié)論 |
| 8.2 創(chuàng)新點(diǎn) |
| 8.3 展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 附錄A 朱集東煤礦鉆孔實(shí)測(cè)井溫表 |
| 附錄B 朱集東煤礦鉆孔測(cè)溫?cái)?shù)據(jù)匯總及分析 |
| 致謝 |
| 作者簡介及讀研期間主要科研成果 |
（10）沿海變電站環(huán)境下混凝土結(jié)構(gòu)耐久性的理論和試驗(yàn)研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 緒論 |
| 1.1 引言 |
| 1.1.1 研究背景 |
| 1.1.2 研究意義 |
| 1.2 雜散電流環(huán)境混凝土結(jié)構(gòu)性能退化研究概況 |
| 1.2.1 雜散電流環(huán)境混凝土結(jié)構(gòu)鋼筋性能退化研究 |
| 1.2.2 雜散電流環(huán)境混凝土性能退化研究 |
| 1.3 混凝土結(jié)構(gòu)氯離子侵蝕研究概況 |
| 1.3.1 表面氯離子濃度研究 |
| 1.3.2 混凝土內(nèi)氯離子侵蝕研究 |
| 1.4 本文主要研究內(nèi)容 |
| 第2章 變電站混凝土構(gòu)架耐久性調(diào)查與雜散電流作用 |
| 2.1 變電站混凝土構(gòu)架損傷調(diào)查與檢測(cè)分析 |
| 2.1.1 概況 |
| 2.1.2 某220kV變電站混凝土構(gòu)架現(xiàn)場(chǎng)調(diào)查分析 |
| 2.1.3 混凝土構(gòu)架主要病害的表現(xiàn)形式及其分析 |
| 2.1.4 變電站構(gòu)架構(gòu)件可靠性檢測(cè)統(tǒng)計(jì) |
| 2.1.5 變電站構(gòu)架構(gòu)件可靠性檢測(cè)分析 |
| 2.2 沿海地區(qū)變電站混凝土構(gòu)架環(huán)境作用 |
| 2.2.1 影響沿海地區(qū)變電站混凝土構(gòu)架耐久性的環(huán)境作用 |
| 2.2.2 變電站混凝土構(gòu)架氯離子作用 |
| 2.2.3 變電站混凝土構(gòu)架中的雜散電流 |
| 2.3 變電站雜散電流對(duì)鋼筋混凝土構(gòu)架耐久性的影響分析 |
| 2.3.1 雜散電流引發(fā)鋼筋銹蝕的機(jī)制 |
| 2.3.2 雜散電流對(duì)氯離子擴(kuò)散速度的影響 |
| 2.3.3 雜散電流使構(gòu)件升溫,加速鋼筋和混凝土性能退化 |
| 2.3.4 雜散電流作用引起的鋼筋混凝土構(gòu)架抗力劣化與提升 |
| 2.5 本章小結(jié) |
| 第3章 雜散電流環(huán)境下混凝土構(gòu)架鋼筋性能退化研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 雜散電流環(huán)境下混凝土構(gòu)架鋼筋銹蝕模型 |
| 3.2.1 理論分析 |
| 3.2.2 基于質(zhì)量和能量守恒的鋼筋銹蝕修正模型 |
| 3.3 雜散電流和Cl-共存時(shí)鋼筋的銹蝕模型 |
| 3.3.1 機(jī)理分析 |
| 3.3.2 雜散電流和 Cl-耦合作用下鋼筋銹蝕歷程分析 |
| 3.4 雜散電流作用下鋼筋銹蝕試驗(yàn)研究 |
| 3.4.1 試驗(yàn)設(shè)計(jì) |
| 3.4.2 試驗(yàn)過程與分析 |
| 3.5 本章小結(jié) |
| 第4章 雜散電流環(huán)境下混凝土劣化研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 雜散電流使鋼筋銹蝕加劇導(dǎo)致混凝土強(qiáng)度的退化 |
| 4.2.1 銹脹應(yīng)力產(chǎn)生 |
| 4.2.2 鋼筋銹脹應(yīng)力發(fā)展 |
| 4.2.3 鋼筋銹蝕和混凝土裂縫發(fā)展 |
| 4.3 雜散電流使混凝土碳化加劇導(dǎo)致混凝土劣化 |
| 4.4 本章小結(jié) |
| 第5章 沿海變電站混凝土構(gòu)架表面氯離子濃度研究 |
| 5.1 沿海環(huán)境C_0的試驗(yàn)研究 |
| 5.1.1 沿海大氣環(huán)境Cl~-濃度對(duì)C_0的影響試驗(yàn) |
| 5.1.2 試驗(yàn)結(jié)果與分析 |
| 5.2 沿海大氣環(huán)境C_0時(shí)變規(guī)律 |
| 5.2.1 沿海大氣環(huán)境C_0時(shí)變?cè)囼?yàn) |
| 5.2.2 試驗(yàn)結(jié)果與分析 |
| 5.2.3 基于既有混凝土結(jié)構(gòu)檢測(cè)的混凝土表面氯離子濃度時(shí)變式 |
| 5.3 沿海大氣環(huán)境混凝土強(qiáng)度對(duì)C_0的影響 |
| 5.3.1 混凝土強(qiáng)度對(duì)C_0的影響機(jī)理分析 |
| 5.3.2 沿海大氣環(huán)境混凝土強(qiáng)度對(duì)C_0的影響試驗(yàn) |
| 5.3.3 試驗(yàn)結(jié)果與分析 |
| 5.4 沿海大氣環(huán)境C_0時(shí)變模型 |
| 5.5 沿海變電站環(huán)境雜散電流對(duì)C_0的影響分析 |
| 5.6 雜散電流對(duì)C_0的影響試驗(yàn)研究 |
| 5.6.1 試驗(yàn)方案 |
| 5.6.2 試驗(yàn)結(jié)果及分析 |
| 5.7 本章小結(jié) |
| 第6章 沿海變電站環(huán)境氯離子侵蝕混凝土研究 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 沿海大氣環(huán)境氯離子對(duì)混凝土侵蝕的時(shí)變分析及其試驗(yàn)研究 |
| 6.2.1 沿海大氣環(huán)境氯離子對(duì)混凝土侵蝕的時(shí)變分析 |
| 6.2.2 沿海大氣環(huán)境氯離子對(duì)混凝土侵蝕的時(shí)變?cè)囼?yàn)研究 |
| 6.2.3 C_0 時(shí)變性與D時(shí)變性的相關(guān)性 |
| 6.3 沿海變電站環(huán)境氯離子對(duì)混凝土侵蝕的時(shí)變分析與試驗(yàn)研究 |
| 6.3.1 雜散電流環(huán)境氯離子侵蝕混凝土的時(shí)變理論分析 |
| 6.3.2 沿海變電站環(huán)境雜散電流作用下氯離子侵蝕混凝土的試驗(yàn) |
| 6.4 本章小結(jié) |
| 第7章 沿海變電站混凝土構(gòu)架耐久性壽命分析 |
| 7.1 引言 |
| 7.2 構(gòu)件和結(jié)構(gòu)系統(tǒng)的耐久性壽命 |
| 7.2.1 構(gòu)件的耐久性壽命 |
| 7.2.2 構(gòu)件與體系的耐久性失效 |
| 7.2.3 結(jié)構(gòu)系統(tǒng)的耐久性壽命 |
| 7.3 基于鋼筋處氯離子濃度的沿海變電站混凝土構(gòu)架耐久性分析 |
| 7.3.1 基于氯離子腐蝕的變電站混凝土構(gòu)件壽命預(yù)測(cè) |
| 7.3.2 基于雜散電流腐蝕的變電站混凝土構(gòu)架的壽命預(yù)測(cè) |
| 7.3.3 基于鋼筋處氯離子濃度的沿海變電站混凝土構(gòu)架系統(tǒng)壽命預(yù)測(cè) |
| 7.4 基于抗力退化的沿海變電站混凝土構(gòu)架耐久性分析 |
| 7.4.1 基于鋼筋銹蝕的沿海變電站混凝土構(gòu)架壽命預(yù)測(cè) |
| 7.4.2 基于混凝土銹脹開裂的沿海變電站混凝土構(gòu)架壽命預(yù)測(cè) |
| 7.5 本章小結(jié) |
| 結(jié)論與展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 附錄 A 攻讀博士學(xué)位期間所發(fā)表的學(xué)術(shù)論文目錄 |
| 附錄 B 攻讀博士學(xué)位期間的其他科研成果 |
| 致謝 |
四、Study on durability of concrete in coal mine（論文參考文獻(xiàn)）
- [1]再生混凝土細(xì)骨料—赤泥復(fù)合充填材料的試驗(yàn)研究[D]. 任瑜強(qiáng). 太原理工大學(xué), 2021(01)
- [2]深厚粘土層不均勻凍結(jié)壓力作用下混雜纖維混凝土井壁結(jié)構(gòu)研究[D]. 張平. 安徽理工大學(xué), 2021(02)
- [3]濱海環(huán)境中超深井井壁混凝土力學(xué)性能及微細(xì)觀結(jié)構(gòu)特征[D]. 周昱程. 北京科技大學(xué), 2021(08)
- [4]煤礦地面環(huán)境中度劣化RC柱力學(xué)性能退化規(guī)律研究[D]. 周子豪. 中國礦業(yè)大學(xué), 2021
- [5]高水壓下井壁混凝土硫酸鹽腐蝕規(guī)律研究[D]. 譚穎峰. 中國礦業(yè)大學(xué), 2020(03)
- [6]復(fù)合石灰石粉-粉煤灰-礦渣混凝土宏觀性能演化規(guī)律與微觀機(jī)理研究[D]. 周淑春. 中國礦業(yè)大學(xué), 2019(04)
- [7]非自燃煤矸石混凝土在凍融硫酸鹽侵蝕下的耐久性研究[D]. 袁猛. 中國礦業(yè)大學(xué), 2019(01)
- [8]煤矸石粉煤灰充填材料力學(xué)性能受礦井水影響試驗(yàn)研究[D]. 鄭小磊. 山東科技大學(xué), 2019(05)
- [9]深部高地溫巖層巷道隔熱混凝土噴層支護(hù)技術(shù)研究及應(yīng)用[D]. 姚韋靖. 安徽理工大學(xué), 2019
- [10]沿海變電站環(huán)境下混凝土結(jié)構(gòu)耐久性的理論和試驗(yàn)研究[D]. 楊建宇. 湖南大學(xué), 2019(07)
標(biāo)簽：石灰石論文; 混凝土耐久性論文; 單軸抗壓強(qiáng)度論文; 普通混凝土論文; 混凝土軸心抗壓強(qiáng)度論文;