一、氨水焦油分離工藝與設(shè)備的設(shè)計與改進（論文文獻綜述）
王海,劉景勇[1]（2021）在《焦油氨水分離工藝優(yōu)化與實踐》文中認為焦油氨水分離工藝是利用重力沉降原理分離焦油氨水混合物的過程。眾泰煤焦化有限公司60萬t/a焦化項目采用的是機械化焦油氨水澄清槽工藝,該工藝焦油灰分、水分控制不穩(wěn)定,脫水效率低,氣體逸散導(dǎo)致環(huán)境污染嚴重。通過調(diào)研,對130萬t/a焦化項目焦油氨水分離工藝進行了優(yōu)化升級,通過優(yōu)化升級解決了氣體逸散、脫水效率低、氨水含油高的問題,氨水含油由0.8 g/L降低至0.5 g/L,焦油水分由3.9%降低至1.8%,焦油灰分由0.13%降低至0.10%,有效地提高了焦油質(zhì)量和產(chǎn)量,改善了環(huán)境質(zhì)量。
劉東帥[2]（2021）在《高溫熱解氣冷凝傳熱特性研究》文中提出在煤炭分級分質(zhì)利用中,煤炭熱解產(chǎn)生高溫熱解煤氣,需要回收其顯熱,但因熱解煤氣含有焦油,傳統(tǒng)的直接噴淋法無法回收其中的熱量,造成能源浪費。新型高溫熱解氣余熱回收技術(shù)開發(fā)是煤炭熱解燃燒多聯(lián)產(chǎn)技術(shù)的關(guān)鍵之一,其核心是研究高溫熱解氣在換熱器內(nèi)的冷凝傳熱特性。（1）建立含不凝性氣體蒸汽的冷凝傳熱實驗裝置。實驗中發(fā)現(xiàn)珠狀、珠條狀、膜狀和溪流狀四種典型的冷凝液形態(tài),結(jié)合文獻分析了冷凝液形態(tài)的變化對冷凝傳熱效果的影響。探究了不凝性氣體質(zhì)量分數(shù)、混合蒸汽入口速度對壁面溫度波動及傳熱系數(shù)等影響。并用實驗數(shù)據(jù)對模擬計算使用的Euler Wall Film（EWF）模型進行了可靠性驗證。（2）以焦油洗油段含量較高的聯(lián)苯為冷凝組分、以CO、CH4、H2為不凝性組分作為高溫熱解氣的模型化合物,采用EWF模型對其在冷凝管內(nèi)的冷凝傳熱特性進行模擬計算研究。研究了熱解氣入口溫度、入口流速及冷卻介質(zhì)入口溫度等因素下液態(tài)焦油流動特性、壁面熱流密度分布等,并對比分析了單級冷凝和分級冷凝的差異。研究結(jié)果表明,當熱解氣入口速度從2m/s增大至3.5m/s時,沿壁面液膜速度增大,液膜厚度減小25%,平均熱流密度增大23%,管內(nèi)壓降增大,冷凝點初始位置離入口的距離增大;當熱解氣入口溫度從530K增大至620K時,沿壁面液膜厚度增大26%,平均熱流密度增大21%,管內(nèi)壓降增大,冷凝點初始位置離入口的距離增大;當冷卻介質(zhì)入口溫度從295K增大至325K時,沿壁面液膜厚度減小32%,平均熱流密度減小30%,當冷卻介質(zhì)入口溫度溫度從325K增大到335K時,冷凝點初始位置離入口的距離從0mm增大至28mm;考慮了液態(tài)冷凝組分粘度和導(dǎo)熱系數(shù)隨著溫度發(fā)生變化,發(fā)現(xiàn)其對冷凝液的排出和壁面冷凝傳熱系數(shù)都有重要的影響;驗證了分級冷凝更適用于高溫熱解氣的余熱回收,為冷凝換熱設(shè)備的工程設(shè)計與開發(fā)提供重要的指導(dǎo)價值。（3）基于Nusselt理論和邊界層理論,考慮液膜波動效應(yīng)和抽吸作用,建立冷凝管內(nèi)高溫熱解氣冷凝傳熱模型。結(jié)合實驗和經(jīng)典模型數(shù)據(jù)驗證模型的可靠性,與EWF模型進行比較,結(jié)合文獻驗證了該模型更加接近實際情況;強化高溫熱解氣的冷凝傳熱需從減小液膜熱阻和擴散層氣體熱阻的角度出發(fā),為開發(fā)高溫熱解氣冷凝傳熱的通用模型提供了理論分析指導(dǎo)。
王鵬飛[3]（2021）在《中國洗滌技術(shù)發(fā)展研究 ——以中國日用化學工業(yè)研究院為中心》文中指出洗滌在人類文明進程中扮演了重要的角色,洗滌技術(shù)是人類保持健康、維持生存的必然選擇,同時也是追求美好生活、展示精神風貌的重要方式。人類洗滌的歷史與文明史一樣悠久綿長,從4000多年前的兩河流域到我國的先秦,無不昭示著洗滌與洗滌技術(shù)的古老。但現(xiàn)代意義上的洗滌及其技術(shù),是以表面活性劑的開發(fā)利用為標志的,在西方出現(xiàn)于19世紀末,在我國則更是遲至新中國成立以后。前身可追溯至1930年成立的中央工業(yè)試驗所的中國日用化學工業(yè)研究院是我國日化工業(yè)特別是洗滌工業(yè)發(fā)展史上最重要的專業(yè)技術(shù)研究機構(gòu),是新中國洗滌技術(shù)研發(fā)的核心和龍頭。以之為研究對象和視角,有助于系統(tǒng)梳理我國洗滌技術(shù)的發(fā)展全貌。迄今國內(nèi)外關(guān)于我國洗滌技術(shù)發(fā)展的研究,僅局限于相關(guān)成果的介紹或者是某一時段前沿的綜述,且多為專業(yè)人員編寫,相對缺乏科學社會學如動因、特征與影響等科技與社會的互動討論;同時,關(guān)于中國日用化學工業(yè)研究院的系統(tǒng)學術(shù)研究也基本處于空白階段?；谪S富一手的中國日用化學工業(yè)研究院的院史檔案,本文從該院70年洗滌技術(shù)研發(fā)的發(fā)掘、梳理中透視中國洗滌技術(shù)發(fā)展的歷程、動因、特征、影響及其當代啟示,具有重要的學術(shù)意義和現(xiàn)實價值。在對檔案資料進行初步分類、整理時,筆者提煉出一些問題,如:為何我國50年代末才決定發(fā)展此項無任何研發(fā)究經(jīng)驗的工業(yè)生產(chǎn)技術(shù)?在薄弱的基礎(chǔ)上技術(shù)是如何起步的?各項具體的技術(shù)研發(fā)經(jīng)歷了怎樣的過程?究竟哪些關(guān)鍵技術(shù)的突破帶動了整體工業(yè)生產(chǎn)水平的提升?在技術(shù)與社會交互上,哪些因素對技術(shù)發(fā)展路徑產(chǎn)生深刻影響?洗滌技術(shù)研發(fā)的模式和機制是如何形成和演變的?技術(shù)的發(fā)展又如何重塑了人們的洗滌、生活習慣?研究主體上,作為核心研究機構(gòu)的中國日用化學工業(yè)研究院在我國洗滌技術(shù)發(fā)展中起了怎樣的作用?其體制的不斷變化對技術(shù)發(fā)展產(chǎn)生了什么影響?其曲折發(fā)展史對我國今天日用化工的研發(fā)與應(yīng)用走向大國和強國有哪些深刻的啟示?……為了回答以上問題,本文以國內(nèi)外洗滌技術(shù)的發(fā)展為大背景,分別從陰離子表面活性劑、其它離子型（非離子、陽離子、兩性離子）表面活性劑、助劑及產(chǎn)品、合成脂肪酸等四大洗滌生產(chǎn)技術(shù)入手,以關(guān)鍵生產(chǎn)工藝的突破和關(guān)鍵產(chǎn)品研發(fā)為主線,重點分析各項技術(shù)研究中的重點難點和突破過程,以及具體技術(shù)研發(fā)之間的邏輯關(guān)系,闡明究竟是哪些關(guān)鍵工藝開發(fā)引起了工業(yè)生產(chǎn)和產(chǎn)品使用的巨大變化;同時,注重對相關(guān)技術(shù)的研發(fā)緣由、研究背景和社會影響等進行具體探討,分析不同時期的社會因素如何影響技術(shù)的發(fā)展。經(jīng)過案例分析,本文得到若干重要發(fā)現(xiàn),譬如表面活性劑和合成洗滌劑技術(shù)是當時社會急切需求的產(chǎn)物,因此開發(fā)呈現(xiàn)出研究、運用、生產(chǎn)“倒置”的情形,即在初步完成技術(shù)開發(fā)后就立刻組織生產(chǎn),再回頭對技術(shù)進行規(guī)范化和深化研究;又如,改革開放后市場對多元洗滌產(chǎn)品的需求是洗滌技術(shù)由單一向多元轉(zhuǎn)型的重要動因。以上兩個典型,生動反映出改革開放前后社會因素對技術(shù)研發(fā)的內(nèi)在導(dǎo)向。經(jīng)過“分進合擊”式的案例具體研究,本文從歷史特征、發(fā)展動因和研發(fā)機制三個方面對我國洗滌技術(shù)的發(fā)展進行了總結(jié),認為:我國洗滌技術(shù)整體上經(jīng)歷了初創(chuàng)期、過渡期、全面發(fā)展期和創(chuàng)新發(fā)展期四個階段,而這正契合了我國技術(shù)研發(fā)從無到有、從有到精、從精到新不斷發(fā)展演進的歷史過程;以技術(shù)與社會的視角分析洗滌技術(shù)的發(fā)展動因,反映出社會需求、政策導(dǎo)向、技術(shù)引進與自主創(chuàng)新、環(huán)保要素在不同時代、不同側(cè)面和不同程度共塑了技術(shù)發(fā)展的路徑和走向;伴隨洗滌領(lǐng)域中市場在研究資源配置中發(fā)揮的作用越來越大,我國洗滌技術(shù)的研發(fā)機制逐漸由國家主導(dǎo)型向市場主導(dǎo)型過度和轉(zhuǎn)化。本文仍有一系列問題值得進一步深入挖掘和全面拓展,如全球視野中我國洗滌技術(shù)的地位以及中外洗滌技術(shù)發(fā)展的比較、市場經(jīng)濟環(huán)境下中國日用化學工業(yè)研究院核心力量的潛力發(fā)揮等。
趙強[4]（2020）在《內(nèi)熱式直立方爐煤熱解工藝技術(shù)新進展及應(yīng)用》文中進行了進一步梳理為解決內(nèi)熱式直立方爐及其熱解工藝技術(shù)中存在的產(chǎn)能、環(huán)保、安全等問題,結(jié)合該爐型在實際設(shè)計中一些新技術(shù)的應(yīng)用,分析了增大單爐結(jié)構(gòu)和產(chǎn)能、干法熄焦中余熱回收、富氧燃燒、油水分離、剩余氨水預(yù)處理等技術(shù)及其應(yīng)用情況,可為現(xiàn)有內(nèi)熱式直立方爐及其熱解工藝技術(shù)的改進和新建裝置提供參考借鑒。
陳博坤[5]（2020）在《煤化工廢水零液排放技術(shù)研究及高濃酚氨廢水處理流程開發(fā)》文中認為面對國家能源安全和煤炭和水資源在地勢上呈逆向分布的現(xiàn)狀,中國既要大力發(fā)展煤化工產(chǎn)業(yè),又要解決煤轉(zhuǎn)化工業(yè)因巨大耗水量而帶來的嚴峻挑戰(zhàn),煤化工廢水的“零液排放”儼然成為亟待解決的關(guān)鍵問題之一。在工業(yè)設(shè)計上基本形成并認同了“污水預(yù)處理–生化處理–深度處理–鹽水處理–固化零排放”的設(shè)計框架,但是對于部分煤化工廢水,該流程仍存在預(yù)處理效率低、回用水水質(zhì)差、處理成本高、水資源回用率低且處理系統(tǒng)缺乏頂層設(shè)計等問題,制約著我國煤轉(zhuǎn)化工業(yè)的清潔利用和可持續(xù)性發(fā)展。為此,本文基于生命周期模型調(diào)研分析了典型的九類煤化工廢水處理的生命周期成本,通過引入虛擬成本法對比分析了“零液排放”和綜合廢水一級排放的成本優(yōu)勢,并基于2018年現(xiàn)代煤化工項目規(guī)劃和煤化工項目取用水水平對未來煤化工項目耗水水平進行了核算。結(jié)果表明,煤化工廢水實現(xiàn)“零液排放”具有7.17元/t水的成本優(yōu)勢,已規(guī)劃的煤化工項目總耗水水平將達到工業(yè)耗水量的2.8%,通過對經(jīng)濟成本、環(huán)境影響和各地區(qū)水資源總量的分析,本文總結(jié)歸納了一些改進措施,推動煤化工項目能源轉(zhuǎn)化效率的提升和水資源的合理利用。碎煤加壓氣化技術(shù)雖然具有非常高的冷煤氣效率,但實現(xiàn)廢水“零液排放”困難,相比之下,水煤漿氣化技術(shù)實現(xiàn)“零液排放”較為容易,但該技術(shù)用于生產(chǎn)清潔燃料或化工產(chǎn)品時,對碳元素的利用效率仍然較低。因此,本文耦合了兩種氣化技術(shù)的優(yōu)點以期實現(xiàn)優(yōu)勢互補。結(jié)果顯示,在控制各工藝流程能夠?qū)崿F(xiàn)全流程“零液排放”的基礎(chǔ)上,提升煤制烯烴和煤制乙二醇流程碳元素轉(zhuǎn)化效率提高24.95%和13.55%,降低烯烴和乙二醇的單位成本19.72%和9.27%,而且降低了CO2排放量83.1%和83.5%,具有很好的應(yīng)用前景,而煤制天然氣項目實現(xiàn)較低成本“零液排放”仍有待進一步探索。當前煤制蘭炭廢水預(yù)處理過程對油、塵和酚類等污染物脫除效率不足,而且消耗大量的高品位蒸汽。這不僅污堵各單元設(shè)備組件并大大降低過程的傳質(zhì)傳熱效率,而且蒸汽要求遠高于蘭炭廠的蒸汽副產(chǎn)能力。本文總結(jié)歸納了該流程的幾點不足之處,針對性地提出了新型處理流程并通過工業(yè)廢水的小試實驗研究驗證了其可靠性和可行性,并對產(chǎn)水量為240 m3/d的蘭炭廢水處理流程進行了工業(yè)設(shè)計。結(jié)果表明,新型流程通過改變廢水體系中穩(wěn)定存在的油滴表面ζ電位使其斥力減少而聚并沉降,油塵含量均降至20mg/L以下;分離脫酸塔和脫氨塔有效降低了塔底熱負荷和蒸汽品位需求;而溶劑回收塔的負壓操作不僅降低了再沸器蒸汽品位,而且減少了粗酚在高溫條件下對塔釜的腐蝕。最終出水中油、酸性氣、總酚、氨氮和COD濃度分別降至20 mg/L、10 mg/L、270mg/L、50 mg/L和3050 mg/L以下,節(jié)省固定投資成本約57.9%,噸水操作成本由53.40元降至50.69元。煤化工高濃含酚氨有機廢水均需采用酚氨回收單元汽提脫除廢水中的酸性氣、氨氮并回收稀氨水,萃取脫除水中有機物并回收粗酚產(chǎn)品。華南理工大學酚氨回收工藝獲得了工業(yè)界普遍的認可,該工藝采用單塔同時脫除酸性氣和氨氮,MIBK萃取脫除酚類并精餾回收萃取劑和粗酚,但在此過程中消耗了大量的蒸汽。本文通過引入蒸汽再壓縮式熱泵精餾,借助夾點分析方法,在不改變現(xiàn)流程的操作參數(shù)的條件下,提出了兩種能量集成方案,基于技術(shù)經(jīng)濟分析結(jié)果,發(fā)現(xiàn)新流程降低了53.7%熱公用工程、57.5%冷公用工程、增加了662 k W電耗。新流程噸水處理成本由35.53元/t降至27.34元/t水,年節(jié)省公用工程費用655.2萬元,減少CO2排放5237 t/y。
李超[6]（2020）在《脫硫廢液在高溫荒煤氣中的熱解特性研究》文中認為焦爐煤氣采用氨法HPF濕式氧化脫硫過程中會產(chǎn)生大量的脫硫廢液,我國每年會產(chǎn)生脫硫廢液約396萬噸。脫硫廢液含有COD（>100000 mg/L）、硫化物（>2000 mg/L）、氨氮（>20000 mg/L）和鹽分（～200 g/L）,是一種危害極大的污染物。國內(nèi)外焦化行業(yè)急需高效、潔凈、低成本的脫硫廢液處理技術(shù)。針對現(xiàn)有處理脫硫廢液技術(shù)中存在的設(shè)備投資大、運行成本高、易產(chǎn)生二次污染等問題,本文提出了“利用焦爐上升管中高溫荒煤氣余熱熱解法處理脫硫廢液”的新方法。然而,在研究中發(fā)現(xiàn):脫硫廢液的組成和性質(zhì)認識不系統(tǒng)、不完整;未見含鹽廢液在高溫中蒸發(fā)的研究報道;脫硫廢液在上升管荒煤氣中熱解的機理不清楚;上升管余熱處理脫硫廢液的工藝參數(shù)待確定、需優(yōu)化;在大型焦爐試驗運行中核心設(shè)備待研制。本文針對上述存在的問題,以焦爐煤氣凈化HPF法脫硫廢液作為研究對象,主要開展了五方面的研究工作:（1）脫硫廢液的組成和性質(zhì)研究;（2）脫硫廢液和煤共熱解特性及動力學研究;（3）脫硫廢液高溫蒸發(fā)模型研究及模型參數(shù)優(yōu)化;（4）單上升管中脫硫廢液熱解特性研究及噴灑參數(shù)優(yōu)化;（5）大型工業(yè)焦爐熱解脫硫廢液工藝的核心設(shè)備研制。在此基礎(chǔ)之上,在山西省焦炭集團益興焦化廠（100萬噸/年焦炭規(guī)模）建立了利用余熱熱解法處理12000噸/年脫硫廢液的工程示范裝置,系統(tǒng)評價了該工藝對焦化相關(guān)產(chǎn)品或操作的影響。經(jīng)研究獲得的主要結(jié)果和結(jié)論如下:1.在脫硫廢液混合鹽中,S為主要元素,占到原子序數(shù)小于Na元素總量的95.97%;XRD物相分析曲線與NH4SCN（25-0044）、（NH4）2SO4（41-0621）、（NH4）2S2O3（31-0068）的標準圖譜對應(yīng)較好;FT-IR分析曲線吸收峰對應(yīng)的NH4SCN和（NH4）2SO4的紅外振動峰較強烈;SEM分析中可以明顯看出結(jié)晶較好、細長形的柱狀晶體結(jié)構(gòu)。脫硫廢液為弱堿性溶液,p H值在8～9左右,其中主要無機物成分為硫氰酸銨和硫代硫酸銨,平均值分別為158.84 g/L和85.04 g/L;主要有機物成分為苯酚和對甲苯酚,分別占有機物總量29.01%和16.84%。脫硫廢液中含鹽濃度與沸點的關(guān)系滿足公式Tb（28）0.0053c2（10）0.0664c（10）100。氬氣環(huán)境中脫硫廢液混合鹽失重可分為五個階段,開始熱解于95.26℃,在溫度達436.55℃時熱解累計失重達99.00%,混合鹽基本全部分解。2.脫硫廢液和煤共熱解從室溫加熱到500℃后開始熱分解并產(chǎn)生大量氣體,其中氫氣含量最大時可達65%～70%左右,吸收液中COD的含量增幅較大,從9.54 mg/L增大到142.06 mg/L,熱解殘留物中g(shù)-C3N4對應(yīng)的位于27.4°處的峰會隨著溫度增高而略有變高,而13.0°處的峰會隨溫度升高而變?nèi)?。升溫速率加快有利于CO2、CH4和CO的生成,其變化幅度也會隨之增大,12℃/min時,CO2、CH4和CO的釋放量為最大,吸收液中COD和氨氮的含量隨升溫速率加快而升高,SCN-的含量略有下降。配煤中增加脫硫廢液的含量會抑制CO2和CH4的生成,吸收液中COD、SCN-和氨氮的含量也會劇烈增長,熱解殘留物中Na和S元素的含量升高,使焦炭質(zhì)量下降。H2S的生成量會在540℃之后迅速增多,并在600℃時達到頂峰2.061g/L,隨脫硫廢液含量的增加H2S的釋放量會迅速增加。熱解殘留物中的S會隨終溫的升高而減少,但隨脫硫廢液含量由0%增加到15%,殘留物中的S會由0.16%增加至0.95%。以分布活化能DAEM模型為基礎(chǔ),建立了加入脫硫廢液的配煤熱解動力學模型,得出加入脫硫廢液濃度、熱解終溫、升溫速率與揮發(fā)分析出產(chǎn)量的關(guān)系方程m j（7）T（8）（28）m j??。3.上升管高溫荒煤氣中噴灑脫硫廢液噴霧的蒸發(fā)模型在800℃時,公式We（28）f（7）T（8）計算出霧滴運動最遠距離為0.051 m,根據(jù)300次裝煤的高度可得出噴嘴距焦炭表面的平均距離為0.075 m,該平均距離置信度為95%的置信區(qū)間（CI）為（0.047-0.103）,更加符合高溫中霧滴的蒸發(fā)情況?；拿簹饬鲃铀俣葟? m3/h增大到700 m3/h,液滴粒子軌跡的分散程度從x軸-0.181～0.174 m增大到-0.308～0.246 m的范圍,液滴粒子達到荒煤氣流速的時間從0.007s增大到0.02s,噴灑廢液前后上升管中心豎直方向的流場速度沿高度變化的關(guān)系為u（28）f（7）h R（8）。噴灑脫硫廢液前后上升管平均溫度關(guān)系為T（28）568.49ln（7）T 0（8）-3151.9,在結(jié)焦時間20 h內(nèi),距上升管水封蓋3 m處噴灑脫硫廢液,蒸發(fā)后上升管的平均溫度為620.44℃,平均蒸發(fā)時間為0.0025 s。噴灑量的增加會使噴霧的噴灑壓力增加,有利于提高蒸發(fā)速率,但會增加蒸發(fā)時所消耗的熱量,優(yōu)化的噴灑流量為55 kg/L左右。噴嘴的孔徑越小,噴射壓力越大,液滴平均粒徑越小,蒸發(fā)時間越短。噴射角度的增大會使液滴分散,間距增加,有利于液滴吸收更多的熱量,減少蒸發(fā)時間。4.脫硫廢液經(jīng)蒸發(fā)干燥得到的固體混合鹽在模擬焦爐煤氣氣氛下（55%H2+6%CO+25%CH4+14%Ar）熱解有五個主要階段:硫氰酸銨的晶型轉(zhuǎn)變（92.87～127.38℃,主要為單斜晶體轉(zhuǎn)變?yōu)檎痪w,以及正交晶體向正方晶相的轉(zhuǎn)變）、硫氰酸銨向硫脲的異構(gòu)化（127.38～246.26℃）、硫氰酸銨與硫代硫酸銨的共熱解（246.26～290.45℃）、硫代硫酸銨與硫酸銨的分解（294.29～375.15℃以及375.15～543.26℃）,在384.19℃時熱解累計失重達99.00%。與在氬氣環(huán)境中熱解對比,在模擬焦爐煤氣中開始熱解和完全熱解所需的溫度均較低,且硫氰酸銨晶型轉(zhuǎn)變、異構(gòu)化和熱分解所對應(yīng)的吸熱峰更加尖銳。在單上升管小試試驗中,噴灑的優(yōu)化條件為:噴灑位置為距上升管水封蓋距離3 m的位置,噴灑量為50～55 L/h,噴灑時間為裝煤后10分鐘到結(jié)焦過程的20 h以內(nèi)。在單上升管中脫硫廢液噴灑量為40～96 L/h,上升管溫度降低了76～287℃,噴灑量v與溫差ΔT的關(guān)系為ΔT=-2.939v,噴灑量v與上升管高溫荒煤氣出口處硫氰酸銨濃度C的關(guān)系為C（7）N H4SCN（8）（28）f（7）v（8）,4.3 m單上升管最大廢液處理量為61.98 kg/h。5.大型焦爐熱解脫硫廢液工藝的核心系統(tǒng)研制,主要是（1）研制出脫硫廢液精細過濾系統(tǒng),該系統(tǒng)采用多層次、多材料的復(fù)合結(jié)構(gòu);（2）研制出恒壓、連續(xù)輸送系統(tǒng),將脫硫廢液從儲槽經(jīng)泵加壓送入噴射系統(tǒng);（3）優(yōu)化的噴嘴孔徑為1 mm、噴射角度為60°,并增加了噴射器旋轉(zhuǎn)保護裝置、噴嘴自清洗裝置以及泄壓裝置等,開發(fā)了密封-噴霧-定角一體化高溫高壓防滴漏技術(shù),保證了噴射器噴嘴連接處的密封性,并研發(fā)了新型適用于工程示范的噴射器裝置;（4）開發(fā)了保護炭化室安全的系統(tǒng)自控技術(shù),在上升管溫度較低時控制噴射器自動切換為蒸汽;（5）研發(fā)出采用自制冷卻液的濕法打孔技術(shù)對上升管內(nèi)襯磚打孔,運用熔焊技術(shù)和定位器可保證噴射器定位管的密封性及安裝角度;（6）脫硫廢液的過濾、儲存、加壓和噴射等全部過程通過總控制系統(tǒng)進行監(jiān)測和控制。6.在大型工業(yè)焦爐中噴灑脫硫廢液前后,對焦化產(chǎn)品及工藝廢水的影響情況如下:（1）煤氣中檢測到H2S、HCN和CS2的平均含量均處于同一水平,在脫硫塔的入口處均未檢測到硫氰酸根,且化驗室煤氣出口處檢測到煤氣各組分均保持在同一水平,NH3和苯的平均濃度達標率為99%～100%;（2）焦油中粘度(E80)降低了17.58%,有利于焦油質(zhì)量提升,各項指標均保持一致,在正常范圍內(nèi);（3）脫硫液中p H為8.5左右,各成分含量基本處于同一水平;（4）蒸氨廢水各項指標均達到焦化生化進水指標,焦化調(diào)節(jié)池及生化排水中的各指標含量也基本保持一致;（5）皮帶焦的各項指標均保持在同一水平。利用焦爐上升管高溫荒煤氣余熱熱解脫硫廢液的方法對焦化系統(tǒng)沒有不利影響,比煉焦配煤法處理脫硫廢液的處理量可增加9.6%。利用荒煤氣余熱熱解脫硫廢液技術(shù)與現(xiàn)有技術(shù)相比,具有投資小、能耗低、運行費用低、工人勞動強度低和處理徹底等技術(shù)優(yōu)勢。
闕秀鳳[7]（2020）在《氨水槽在焦油氨水分離工藝中的應(yīng)用》文中研究表明結(jié)合唐山東日新能源材料有限公司年產(chǎn)3×105t項目,介紹了氨水槽在焦油氨水分離工藝中的應(yīng)用,闡述了氨水槽的改進對分離效果的影響。結(jié)果表明,在氨水槽外壁增設(shè)蒸汽加熱管加熱,能夠保證將循環(huán)氨水溫度控制在超級離心機的最佳沖洗溫度75℃左右,達到良好的沖洗效果,且經(jīng)超級離心機充分脫水脫渣后的焦油能夠滿足后續(xù)焦油加工對原料的要求。
趙華,趙恒波,周鵬,武斌,何亦光,代成[8]（2019）在《剩余氨水蒸氨工藝設(shè)備系統(tǒng)優(yōu)化的生產(chǎn)實踐》文中研究表明圍繞剩余氨水處理工藝影響因素進行分析,通過逐步對氣浮焦油器、剩余氨水槽工藝設(shè)備改進提高剩余氨水脫除焦油能力,對蒸氨塔塔盤改進提高蒸氨塔處理剩余氨水的操作彈性,對蒸氨塔清掃裝置方法的改進降低蒸氨系統(tǒng)焦油堵塞的影響,大幅提升單臺蒸氨塔實際最大處理能力,降低了蒸汽使用量和廢水處理難度。
馮李濤[9]（2019）在《高溫煤焦油回收率影響因素研究》文中研究說明高溫煤焦油是煤在高溫干餾過程中得到的液體產(chǎn)品,也是眾多精細化工產(chǎn)品的重要原料,其產(chǎn)量根據(jù)煉焦生產(chǎn)配煤的種類以及焦爐操作工藝不同而變化,一般占裝煤量的34%,提高焦油回收率,有利于提高煉焦企業(yè)的經(jīng)濟效益。本論文通過對寶鋼焦化煉焦用煤煤樣的煤質(zhì)分析,結(jié)合鋁甑低溫干餾實驗分別探討了不同單種煤煤質(zhì)與焦油產(chǎn)率的關(guān)系;根據(jù)寶鋼2018年生產(chǎn)數(shù)據(jù)分析了煉焦各工段不同工藝參數(shù)對焦油回收率的影響,探討了在不改變配煤方案的情況下使焦油回收率達到最高的最佳方案。分析結(jié)果表明:（1）通過對不同單種煤煤質(zhì)分析和鋁甑低溫干餾實驗可知:焦油產(chǎn)率主要和煤的揮發(fā)分有關(guān),煤揮發(fā)分越大,焦油產(chǎn)率也就越大;煤鏡質(zhì)組最大平均反射率和焦油產(chǎn)率兩者之間在數(shù)值上存在著一定的負相關(guān)關(guān)系,焦油產(chǎn)率隨著煤鏡質(zhì)組最大平均反射率升高而減少。（2）配煤工段生產(chǎn)工藝參數(shù)中,配合煤的揮發(fā)分是影響焦油回收率的主要因素,焦油回收率隨著配合煤揮發(fā)分增加而增大;焦油回收率與配合煤細度為負相關(guān)的關(guān)系,配合煤細度增大,會導(dǎo)致焦油回收率降低。（3）炭化室裝煤量和橫排溫度會對炭化室爐頂空間溫度產(chǎn)生影響,提高裝煤量,將炭化室盡肯能地裝滿有利于降低爐頂空間溫度;炭化室兩側(cè)的橫排溫度是影響炭化室爐頂空間溫度的主要因素之一,提高爐頂空間溫度會導(dǎo)致爐頂空間溫度過高,導(dǎo)致焦油回收量的降低。（4）通過分析寶鋼2018年生產(chǎn)數(shù)據(jù)中焦爐開工率、直行溫度和焦油回收率之間的關(guān)系可以發(fā)現(xiàn)直行溫度控制在1265.4℃,開工率控制在106.1%時,焦油回收率較高。
劉凱隆[10]（2019）在《煤/油砂熱解氣的能量回收與產(chǎn)品分離耦合工藝》文中認為隨著常規(guī)石油資源開采勘探難度的逐漸提升,煤和油砂等非常規(guī)資源的清潔開發(fā)利用逐漸成為研究的焦點。熱解工藝相較于其他轉(zhuǎn)換煉制方式,其能量利用率高、產(chǎn)品附加值大、環(huán)境污染少。鑒于傳統(tǒng)熱解氣分離工藝中存在著油水分離困難、廢水對環(huán)境污染大、高溫能量難以回收等問題,本文提出一種基于油洗方法的在同一設(shè)備中將熱解氣產(chǎn)品分離與能量回收同時實現(xiàn)的耦合新工藝。首先,基于含有多種混合物的煤和油砂熱解氣原料,建立了真實組分和虛擬組分結(jié)合的方法有效實現(xiàn)熱解原料的表征以確定進料條件,并建立了針對熱解氣分離工藝的經(jīng)濟性評價方法。在此基礎(chǔ)上,針對油砂熱解氣的能量回收與分離問題,提出了主分餾塔冷凝與油洗水洗兩種工藝,建立流程模擬模型對主要設(shè)計參數(shù)與操作條件分析優(yōu)化,包括理論板數(shù)、側(cè)線采出位置、泵循換熱溫差、泵循負荷、水洗循環(huán)流量等。在最優(yōu)操作條件下,與傳統(tǒng)噴淋工藝相比,主分餾塔冷凝工藝和油洗水洗工藝年平均費用分別降低了56.22%和48.22%,且油砂熱解煉制的整體費用由每噸5.50$降低至3.61$和3.90$。與主分餾塔冷凝工藝相比,油洗水洗工藝更適用于大氣相流量的熱解氣進料。同時,針對煤熱解氣提出了主分餾塔結(jié)合常壓分離塔的工藝實現(xiàn)熱解氣的分離,利用所建立的流程模擬模型,對包括理論板數(shù)、側(cè)線采出位置、泵循負荷、進料位置,常壓分離塔采出位置在內(nèi)的設(shè)計和操作參數(shù)進行優(yōu)化。主分餾塔有效理論板數(shù)設(shè)置為45塊,洗油、I蒽油和II蒽油分別由18、28、37理論板位置采出時;塔釜泵循、II蒽油泵循、I蒽油泵循、洗油泵循與塔頂泵循負荷分別設(shè)置為-7.7、-2.2、-1.2、-0.7和-1.5Gcal/h時經(jīng)濟性目標最優(yōu)。在最優(yōu)設(shè)計參數(shù)與操作條件下,分離所得產(chǎn)品濃度與傳統(tǒng)噴淋工藝相同,并顯著提高能量回收效率與經(jīng)濟性。主分餾塔冷凝工藝回收飽和蒸汽23387kg/h,其中產(chǎn)生高壓（600psig）飽和蒸汽16322 kg/h。設(shè)備費用與操作費用降低顯著,年平均費用由25.95×105$降至8.97×105$。本文提出的主分餾塔冷凝工藝與油洗水洗工藝,有效解決傳統(tǒng)噴淋工藝中存在的油水分離困難、廢水處理困難、能量回收困難等問題。為煤和油砂熱解工藝的工業(yè)化應(yīng)用奠定了理論基礎(chǔ)。
二、氨水焦油分離工藝與設(shè)備的設(shè)計與改進（論文開題報告）
（1）論文研究背景及目的
此處內(nèi)容要求：
首先簡單簡介論文所研究問題的基本概念和背景，再而簡單明了地指出論文所要研究解決的具體問題，并提出你的論文準備的觀點或解決方法。
寫法范例：
本文主要提出一款精簡64位RISC處理器存儲管理單元結(jié)構(gòu)并詳細分析其設(shè)計過程。在該MMU結(jié)構(gòu)中,TLB采用叁個分離的TLB,TLB采用基于內(nèi)容查找的相聯(lián)存儲器并行查找,支持粗粒度為64KB和細粒度為4KB兩種頁面大小,采用多級分層頁表結(jié)構(gòu)映射地址空間,并詳細論述了四級頁表轉(zhuǎn)換過程,TLB結(jié)構(gòu)組織等。該MMU結(jié)構(gòu)將作為該處理器存儲系統(tǒng)實現(xiàn)的一個重要組成部分。
（2）本文研究方法
調(diào)查法：該方法是有目的、有系統(tǒng)的搜集有關(guān)研究對象的具體信息。
觀察法：用自己的感官和輔助工具直接觀察研究對象從而得到有關(guān)信息。
實驗法：通過主支變革、控制研究對象來發(fā)現(xiàn)與確認事物間的因果關(guān)系。
文獻研究法：通過調(diào)查文獻來獲得資料，從而全面的、正確的了解掌握研究方法。
實證研究法：依據(jù)現(xiàn)有的科學理論和實踐的需要提出設(shè)計。
定性分析法：對研究對象進行“質(zhì)”的方面的研究，這個方法需要計算的數(shù)據(jù)較少。
定量分析法：通過具體的數(shù)字，使人們對研究對象的認識進一步精確化。
跨學科研究法：運用多學科的理論、方法和成果從整體上對某一課題進行研究。
功能分析法：這是社會科學用來分析社會現(xiàn)象的一種方法，從某一功能出發(fā)研究多個方面的影響。
模擬法：通過創(chuàng)設(shè)一個與原型相似的模型來間接研究原型某種特性的一種形容方法。
三、氨水焦油分離工藝與設(shè)備的設(shè)計與改進（論文提綱范文）
（1）焦油氨水分離工藝優(yōu)化與實踐（論文提綱范文）
| 0 引言 |
| 1 焦油氨水分離工藝簡介 |
| 1.1 機械化焦油氨水澄清槽工藝 |
| 1.2 立式焦油氨水分離槽、壓榨泵、預(yù)分離器和焦油離心機工藝 |
| 1.2.1 立式焦油氨水分離槽工藝 |
| 1.2.2 焦油渣預(yù)處理和壓榨工藝 |
| 1.2.3 焦油離心機脫水除渣工藝 |
| 2 結(jié)論 |
（2）高溫熱解氣冷凝傳熱特性研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstact |
| 第1章 緒論 |
| 1.1 研究背景及意義 |
| 1.2 本文主要研究內(nèi)容 |
| 1.3 研究創(chuàng)新點 |
| 第2章 文獻綜述 |
| 2.1 煤炭的分級分質(zhì)轉(zhuǎn)化利用技術(shù) |
| 2.2 高溫熱解氣余熱回收技術(shù) |
| 2.2.1 高溫熱解氣上升管余熱回收技術(shù) |
| 2.2.2 上升管余熱回收技術(shù)的改進 |
| 2.2.3 高溫熱解氣循環(huán)氨水余熱回收技術(shù) |
| 2.2.4 高溫熱解氣初冷器余熱回收技術(shù) |
| 2.3 焦油冷凝特性研究現(xiàn)狀 |
| 2.4 蒸汽冷凝傳熱研究現(xiàn)狀 |
| 2.4.1 理論研究進展 |
| 2.4.2 實驗研究進展 |
| 2.4.3 數(shù)值模擬研究進展 |
| 2.5 本章小結(jié) |
| 第3章 含不凝性氣體的蒸汽冷凝傳熱實驗與模擬研究 |
| 3.1 實驗裝置及操作流程 |
| 3.1.1 實驗裝置 |
| 3.1.2 實驗操作流程 |
| 3.2 實驗不確定因素分析 |
| 3.3 實驗數(shù)據(jù)處理 |
| 3.4 實驗結(jié)果分析與討論 |
| 3.4.1 冷凝形態(tài)分析 |
| 3.4.2 壁面溫度波動分析 |
| 3.4.3 壁面平均傳熱系數(shù)分析 |
| 3.4.4 蒸汽冷凝率分析 |
| 3.5 管內(nèi)冷凝傳熱過程模擬 |
| 3.5.1 幾何模型及網(wǎng)格劃分 |
| 3.5.2 網(wǎng)格獨立性驗證 |
| 3.5.3 Euler Wall Film模型 |
| 3.5.4 控制方程組 |
| 3.5.5 模擬結(jié)果及驗證 |
| 3.6 本章小結(jié) |
| 第4章 高溫熱解氣冷凝傳熱的數(shù)值分析 |
| 4.1 焦油的組成分析 |
| 4.2 焦油的理化性質(zhì)分析 |
| 4.2.1 焦油的粘度分析 |
| 4.2.2 焦油的餾程分析 |
| 4.3 物理模型 |
| 4.4 數(shù)值計算方法 |
| 4.4.1 焦油冷凝模型 |
| 4.4.2 物性參數(shù)的確定 |
| 4.4.3 邊界條件 |
| 4.4.4 計算方法 |
| 4.5 數(shù)值計算結(jié)果與討論 |
| 4.5.1 冷凝液膜厚度及速度分布 |
| 4.5.2 冷凝組分濃度分布 |
| 4.5.3 壁面?zhèn)鳠嵯禂?shù)分布 |
| 4.5.4 冷卻介質(zhì)入口溫度的影響 |
| 4.5.5 熱解氣入口速度的影響 |
| 4.5.6 熱解氣入口溫度的影響 |
| 4.5.7 冷凝液膜粘度和導(dǎo)熱系數(shù)的影響 |
| 4.5.8 單級冷凝與分級冷凝的比較分析 |
| 4.6 本章小結(jié) |
| 第5章 高溫熱解氣冷凝傳熱模型 |
| 5.1 高溫熱解氣冷凝傳熱模型的建立 |
| 5.1.1 冷凝液膜層傳熱分析 |
| 5.1.2 氣液界面?zhèn)鳠醾髻|(zhì)分析 |
| 5.2 高溫熱解氣冷凝傳熱模型的求解 |
| 5.3 模型可靠性分析 |
| 5.4 本章小結(jié) |
| 第6章 結(jié)論與展望 |
| 6.1 全文總結(jié) |
| 6.2 展望 |
| 參考文獻 |
| 致謝 |
| 碩士期間發(fā)表論文 |
（3）中國洗滌技術(shù)發(fā)展研究 ——以中國日用化學工業(yè)研究院為中心（論文提綱范文）
| 中文摘要 |
| ABSTRACT |
| 緒論 |
| 0.1 研究緣起與研究意義 |
| 0.2 研究現(xiàn)狀與文獻綜述 |
| 0.3 研究思路與主要內(nèi)容 |
| 0.4 創(chuàng)新之處與主要不足 |
| 第一章 中外洗滌技術(shù)發(fā)展概述 |
| 1.1 洗滌技術(shù)的相關(guān)概念 |
| 1.1.1 洗滌、洗滌技術(shù)及洗滌劑 |
| 1.1.2 表面活性劑界定、分類及去污原理 |
| 1.1.3 助劑、添加劑、填充劑及其主要作用 |
| 1.1.4 合成脂肪酸及其特殊效用 |
| 1.2 國外洗滌技術(shù)的發(fā)展概述 |
| 1.2.1 從偶然發(fā)現(xiàn)到商品——肥皂生產(chǎn)技術(shù)的萌芽與發(fā)展 |
| 1.2.2 科學技術(shù)的驅(qū)動——肥皂工業(yè)化生產(chǎn)及其去污原理 |
| 1.2.3 彌補肥皂功能的缺陷——合成洗滌劑的出現(xiàn)與發(fā)展 |
| 1.2.4 新影響因素——洗滌技術(shù)的轉(zhuǎn)型 |
| 1.2.5 綠色化、多元化和功能化——洗滌技術(shù)發(fā)展新趨勢 |
| 1.3 中國洗滌技術(shù)發(fā)展概述 |
| 1.3.1 取自天然,施以人工——我國古代洗滌用品及技術(shù) |
| 1.3.2 被動引進,艱難轉(zhuǎn)型——民國時期肥皂工業(yè)及技術(shù) |
| 1.3.3 跟跑、并跑到領(lǐng)跑——新中國洗滌技術(shù)的發(fā)展歷程 |
| 1.4 中國日用化學工業(yè)研究院的發(fā)展沿革 |
| 1.4.1 民國時期的中央工業(yè)試驗所 |
| 1.4.2 建國初期組織機構(gòu)調(diào)整 |
| 1.4.3 輕工業(yè)部日用化學工業(yè)科學研究所的籌建 |
| 1.4.4 輕工業(yè)部日用化學工業(yè)科學研究所的壯大 |
| 1.4.5 中國日用化學工業(yè)研究院的轉(zhuǎn)制和發(fā)展 |
| 本章小結(jié) |
| 第二章 陰離子表面活性劑生產(chǎn)技術(shù)的發(fā)展 |
| 2.1 我國陰離子表面活性劑生產(chǎn)技術(shù)的開端(1957-1959) |
| 2.2.1 早期技術(shù)研究與第一批合成洗滌劑產(chǎn)品的面世 |
| 2.2.2 早期技術(shù)發(fā)展特征分析 |
| 2.2 以烷基苯磺酸鈉為主體的陰離子表面活性劑的開發(fā)(1960-1984) |
| 2.2.1 生產(chǎn)工藝的連續(xù)化研究及石油生產(chǎn)原料的拓展 |
| 2.2.2 烷基苯新生產(chǎn)工藝的初步探索 |
| 2.2.3 長鏈烷烴脫氫制烷基苯的技術(shù)突破及其它生產(chǎn)工藝的改進 |
| 2.2.4 技術(shù)發(fā)展特征及研究機制分析 |
| 2.3 新型陰離子表面活性劑的開發(fā)與研究(1985-1999) |
| 2.3.1 磺化技術(shù)的進步與脂肪醇聚氧乙烯醚硫酸鹽、α-烯基磺酸鹽的開發(fā) |
| 2.3.2 醇(酚)醚衍生陰離子表面活性劑的開發(fā) |
| 2.3.3 脂肪酸甲酯磺酸鹽的研究 |
| 2.3.4 烷基苯磺酸鈉生產(chǎn)技術(shù)的進一步發(fā)展 |
| 2.3.5 技術(shù)轉(zhuǎn)型的方式及動力分析 |
| 2.4 陰離子表面活性劑技術(shù)的全面產(chǎn)業(yè)化及升級發(fā)展(2000 年后) |
| 2.4.1 三氧化硫磺化技術(shù)的產(chǎn)業(yè)化發(fā)展 |
| 2.4.2 主要陰離子表面活性劑技術(shù)的產(chǎn)業(yè)化 |
| 2.4.3 油脂基綠色化、功能性陰離子表面活性劑的開發(fā) |
| 2.4.4 新世紀技術(shù)發(fā)展特征及趨勢分析 |
| 本章小結(jié) |
| 第三章 其它離子型表面活性劑生產(chǎn)技術(shù)的發(fā)展 |
| 3.1 其它離子型表面活性劑技術(shù)的初步發(fā)展(1958-1980) |
| 3.2 其它離子型表面活性劑技術(shù)的迅速崛起(1981-2000) |
| 3.2.1 生產(chǎn)原料的研究 |
| 3.2.2 咪唑啉型兩性表面活性劑的開發(fā) |
| 3.2.3 叔胺的制備技術(shù)的突破與陽離子表面活性劑開發(fā) |
| 3.2.4 非離子表面活性劑的技術(shù)更新及新品種的開發(fā) |
| 3.2.5 技術(shù)發(fā)展特征及動力分析 |
| 3.3 其它離子型表面活性劑綠色化品種的開發(fā)(2000 年后) |
| 3.3.1 脂肪酸甲酯乙氧基化物的開發(fā)及乙氧基化技術(shù)的利用 |
| 3.3.2 糖基非離子表面活性劑的開發(fā) |
| 3.3.3 季銨鹽型陽離子表面活性劑的進一步發(fā)展 |
| 3.3.4 技術(shù)新發(fā)展趨勢分析 |
| 本章小結(jié) |
| 第四章 助劑及產(chǎn)品生產(chǎn)技術(shù)的發(fā)展 |
| 4.1 從三聚磷酸鈉至4A沸石——助劑生產(chǎn)技術(shù)的開發(fā)與運用 |
| 4.1.1 三聚磷酸鈉的技術(shù)開發(fā)與運用(1965-2000) |
| 4.1.2 4 A沸石的技術(shù)開發(fā)與運用(1980 年后) |
| 4.1.3 我國助劑轉(zhuǎn)型發(fā)展過程及社會因素分析 |
| 4.2 從洗衣粉至多類型產(chǎn)品——洗滌產(chǎn)品生產(chǎn)技術(shù)的開發(fā) |
| 4.2.1 洗滌產(chǎn)品生產(chǎn)技術(shù)的初步開發(fā)(1957-1980) |
| 4.2.2 洗滌產(chǎn)品生產(chǎn)技術(shù)的全面發(fā)展(1981-2000) |
| 4.2.3 新世紀洗滌產(chǎn)品生產(chǎn)技術(shù)發(fā)展趨勢(2000 年后) |
| 4.2.4 洗滌產(chǎn)品生產(chǎn)技術(shù)的發(fā)展動力與影響分析 |
| 本章小結(jié) |
| 第五章 合成脂肪酸生產(chǎn)技術(shù)的發(fā)展 |
| 5.1 合成脂肪酸的生產(chǎn)原理及技術(shù)發(fā)展 |
| 5.1.1 合成脂肪酸的生產(chǎn)原理 |
| 5.1.2 合成脂肪酸生產(chǎn)技術(shù)的發(fā)展歷史 |
| 5.1.3 合成脂肪酸生產(chǎn)技術(shù)研發(fā)路線的選擇性分析 |
| 5.2 我國合成脂肪酸生產(chǎn)技術(shù)的初創(chuàng)(1954-1961) |
| 5.2.1 技術(shù)初步試探與生產(chǎn)工藝突破 |
| 5.2.2 工業(yè)生產(chǎn)的初步實現(xiàn) |
| 5.3 合成脂肪酸生產(chǎn)技術(shù)的快速發(fā)展與工業(yè)化(1962-1980) |
| 5.3.1 為解決實際生產(chǎn)問題開展的技術(shù)研究 |
| 5.3.2 為提升生產(chǎn)綜合效益開展的技術(shù)研究 |
| 5.4 合成脂肪酸生產(chǎn)的困境與衰落(1981-90 年代初期) |
| 5.5 合成脂肪酸生產(chǎn)技術(shù)的歷史反思 |
| 本章小結(jié) |
| 第六章 我國洗滌技術(shù)歷史特征、發(fā)展動因、研發(fā)機制考察 |
| 6.1 我國洗滌技術(shù)的整體發(fā)展歷程及特征 |
| 6.1.1 洗滌技術(shù)內(nèi)史視野下“發(fā)展”的涵義與邏輯 |
| 6.1.2 我國洗滌技術(shù)的歷史演進 |
| 6.1.3 我國洗滌技術(shù)的發(fā)展特征 |
| 6.2 我國洗滌技術(shù)的發(fā)展動因 |
| 6.2.1 社會需求是技術(shù)發(fā)展的根本推動力 |
| 6.2.2 政策導(dǎo)向是技術(shù)發(fā)展的重要支撐 |
| 6.2.3 技術(shù)引進與自主研發(fā)是驅(qū)動的雙輪 |
| 6.2.4 環(huán)保要求是技術(shù)發(fā)展不可忽視的要素 |
| 6.3 我國洗滌技術(shù)研發(fā)機制的變遷 |
| 6.3.1 國家主導(dǎo)下的技術(shù)研發(fā)機制 |
| 6.3.2 國家主導(dǎo)向市場引導(dǎo)轉(zhuǎn)化下的技術(shù)研發(fā)機制 |
| 6.3.3 市場經(jīng)濟主導(dǎo)下的技術(shù)研發(fā)機制 |
| 本章小結(jié) |
| 結(jié)語 |
| 參考文獻 |
| 攻讀學位期間取得的研究成果 |
| 致謝 |
| 個人簡況及聯(lián)系方式 |
（4）內(nèi)熱式直立方爐煤熱解工藝技術(shù)新進展及應(yīng)用（論文提綱范文）
| 引言 |
| 1 技術(shù)新進展 |
| 1.1 單爐產(chǎn)能增大 |
| 1.2 干法熄焦余熱回收技術(shù) |
| 1.3 富氧燃燒技術(shù) |
| 1.4 焦油氨水分離技術(shù) |
| 1.5 剩余氨水蒸氨脫酚工藝 |
| 1.6 其他工藝技術(shù) |
| 2 結(jié)語 |
（5）煤化工廢水零液排放技術(shù)研究及高濃酚氨廢水處理流程開發(fā)（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 煤化工產(chǎn)業(yè)發(fā)展及其廢水“零液排放”現(xiàn)狀 |
| 1.1.1 以固定床氣化為核心的產(chǎn)業(yè)發(fā)展與研究現(xiàn)狀 |
| 1.1.2 以流化床氣化為核心的產(chǎn)業(yè)發(fā)展與研究現(xiàn)狀 |
| 1.1.3 以氣流床氣化為核心的產(chǎn)業(yè)發(fā)展與研究現(xiàn)狀 |
| 1.1.4 煤焦化/半焦的產(chǎn)業(yè)發(fā)展與研究現(xiàn)狀 |
| 1.2 煤化工廢水“零液排放”的意義和難點 |
| 1.3 煤化工廢水處理技術(shù)研究進展和工程實踐 |
| 1.3.1 污水預(yù)處理 |
| 1.3.2 生化處理 |
| 1.3.3 深度處理 |
| 1.3.4 膜濃縮及蒸發(fā)結(jié)晶 |
| 1.4 擬解決的關(guān)鍵問題 |
| 1.5 本文的研究內(nèi)容及目標 |
| 第二章 煤化工廢水處理的生命周期評價 |
| 2.1 煤炭和水資源利用現(xiàn)狀 |
| 2.2 典型煤化工廢水處理現(xiàn)狀 |
| 2.2.1 煤炭開采伴生水 |
| 2.2.2 煤炭洗選廢水 |
| 2.2.3 煤氣化廢水 |
| 2.2.4 煤液化廢水 |
| 2.2.5 煤焦化/半焦廢水 |
| 2.3 環(huán)境影響和經(jīng)濟性能分析 |
| 2.3.1 直排生化出水對環(huán)境的影響 |
| 2.3.2 廢水處理系統(tǒng)生命周期成本分析 |
| 2.4 煤化工工業(yè)政策意涵和建議 |
| 2.4.1 煤化工項目未來的發(fā)展趨勢 |
| 2.4.2 政策意涵及建議 |
| 2.5 本章小結(jié) |
| 第三章 煤化工廢水“零液排放”概念設(shè)計 |
| 3.1 流程建模與分析 |
| 3.1.1 碎煤加壓氣化制天然氣流程 |
| 3.1.2 水煤漿氣化制烯烴/乙二醇 |
| 3.2 碎煤加壓氣化耦合水煤漿氣化制產(chǎn)品工藝 |
| 3.3 技術(shù)經(jīng)濟分析 |
| 3.3.1 碳元素氫化效率 |
| 3.3.2 碳元素轉(zhuǎn)化效率 |
| 3.3.3 水耗分析 |
| 3.3.4 經(jīng)濟性能分析 |
| 3.4 本章小結(jié) |
| 第四章 高濃含酚氨蘭炭廢水處理流程開發(fā) |
| 4.1 現(xiàn)存流程處理蘭炭廢水的瓶頸 |
| 4.2 新流程開發(fā)研究方法 |
| 4.2.1 酸化除油除塵 |
| 4.2.2 萃取操作條件優(yōu)化 |
| 4.2.3 公用工程調(diào)整 |
| 4.3 新流程性能分析 |
| 4.3.1 現(xiàn)存工業(yè)蘭炭廢水處理效果 |
| 4.3.2 酸化對油塵脫除影響 |
| 4.3.3 萃取條件分析 |
| 4.4 新流程關(guān)鍵單元可行性分析 |
| 4.4.1 酸水汽提塔 |
| 4.4.2 溶劑回收塔 |
| 4.5 流程初步設(shè)計及經(jīng)濟性能分析 |
| 4.5.1 過程集成及設(shè)計 |
| 4.5.2 經(jīng)濟性能分析 |
| 4.6 本章小結(jié) |
| 第五章 酚氨廢水處理流程能量集成 |
| 5.1 酚氨回收工藝運行現(xiàn)狀 |
| 5.2 能量集成潛力分析 |
| 5.2.1 工藝物流節(jié)能分析 |
| 5.2.2 精餾塔或汽提塔熱力學分析 |
| 5.2.3 能量集成可行性分析 |
| 5.3 能量集成方案 |
| 5.3.1 關(guān)鍵技術(shù)節(jié)點分析 |
| 5.3.2 污水汽提塔優(yōu)先方案 |
| 5.3.3 溶劑汽提塔優(yōu)先方案 |
| 5.4 能量集成經(jīng)濟和環(huán)境性能分析 |
| 5.5 本章小結(jié) |
| 結(jié)論與展望 |
| 參考文獻 |
| 攻讀博士學位期間取得的研究成果 |
| 致謝 |
| 附件 |
（6）脫硫廢液在高溫荒煤氣中的熱解特性研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 符號說明 |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 脫硫廢液的產(chǎn)生 |
| 1.2.1 焦爐煤氣脫除硫化氫的目的 |
| 1.2.2 HPF脫硫廢液的生成 |
| 1.3 目前脫硫廢液的處理方法 |
| 1.3.1 提鹽法 |
| 1.3.1.1 蒸發(fā)結(jié)晶法 |
| 1.3.1.2 分步結(jié)晶法 |
| 1.3.1.3 離子交換法 |
| 1.3.1.4 膜分離法 |
| 1.3.1.5 沉淀法 |
| 1.3.2 昆帕庫斯法(Compacs) |
| 1.3.3 希羅哈克斯法(Hirohax) |
| 1.3.4 配煤煉焦法 |
| 1.4 上升管荒煤氣余熱利用回收現(xiàn)狀 |
| 1.4.1 上升管高溫荒煤氣特性 |
| 1.4.2 上升管汽化冷卻技術(shù)回收荒煤氣余熱 |
| 1.4.3 導(dǎo)熱油夾套技術(shù)回收荒煤氣余熱 |
| 1.4.4 換熱技術(shù)回收荒煤氣余熱 |
| 1.4.5 直接利用荒煤氣余熱回收技術(shù) |
| 1.5 脫硫廢液的蒸發(fā)和熱解研究 |
| 1.5.1 脫硫廢液在荒煤氣中的蒸發(fā)研究 |
| 1.5.1.1 液滴蒸發(fā)的數(shù)學模型 |
| 1.5.1.2 液滴群蒸發(fā)的分布模型 |
| 1.5.1.3 噴霧在流動氣場中的蒸發(fā) |
| 1.5.2 脫硫廢液的熱解研究 |
| 1.6 課題的選擇、意義和研究內(nèi)容 |
| 1.6.1 課題的選擇和研究意義 |
| 1.6.2 研究內(nèi)容 |
| 參考文獻 |
| 第二章 脫硫廢液的組成和性質(zhì) |
| 2.1 引言 |
| 2.2 實驗部分 |
| 2.2.1 儀器與試劑 |
| 2.2.2 實驗方法及實驗流程 |
| 2.3 脫硫廢液中混合鹽的表征分析 |
| 2.3.1 脫硫廢液固體混合鹽的XRF分析 |
| 2.3.2 脫硫廢液固體混合鹽的XRD分析 |
| 2.3.3 脫硫廢液固體混合鹽的FT-IR分析 |
| 2.3.4 脫硫廢液固體混合鹽的SEM分析 |
| 2.4 脫硫廢液中主要無機物與有機物組成 |
| 2.4.1 脫硫廢液中主要無機物組成 |
| 2.4.2 脫硫廢液中主要有機物組成 |
| 2.5 脫硫廢液鹽濃度與沸點的關(guān)系 |
| 2.6 脫硫廢液鹽的熱穩(wěn)定性 |
| 2.7 本章小結(jié) |
| 參考文獻 |
| 第三章 脫硫廢液和煤共熱解特性研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 實驗部分 |
| 3.2.1 實驗裝置 |
| 3.2.2 儀器與試劑 |
| 3.2.3 實驗方法 |
| 3.3 結(jié)果與討論 |
| 3.3.1 熱解終溫對脫硫廢液與煤共熱解的影響 |
| 3.3.2 升溫速率對脫硫廢液與煤共熱解的影響 |
| 3.3.3 脫硫廢液摻配比例對脫硫廢液與煤共熱解的影響 |
| 3.3.4 煤的種類對脫硫廢液與煤共熱解的影響 |
| 3.3.5 脫硫廢液與煤共熱解時硫的遷移規(guī)律 |
| 3.3.6 熱解動力學模型的建立 |
| 3.4 本章小結(jié) |
| 參考文獻 |
| 第四章 脫硫廢液蒸發(fā)特性研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 實驗部分 |
| 4.2.1 實驗裝置 |
| 4.2.2 實驗方法 |
| 4.3 數(shù)值模擬模型 |
| 4.3.1 模型的建立 |
| 4.3.2 氣相模型 |
| 4.3.3 霧滴運動方程 |
| 4.3.4 霧滴蒸發(fā)方程 |
| 4.4 結(jié)果與討論 |
| 4.4.1 噴霧蒸發(fā)對上升管內(nèi)流場的影響 |
| 4.4.2 荒煤氣溫度對蒸發(fā)的影響 |
| 4.4.3 噴霧流量對蒸發(fā)的影響 |
| 4.4.4 液滴粒徑對蒸發(fā)的影響 |
| 4.5 本章小結(jié) |
| 參考文獻 |
| 第五章 單上升管熱解脫硫廢液基礎(chǔ)研究 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 實驗部分 |
| 5.2.1 試劑和試樣 |
| 5.2.2 實驗裝置 |
| 5.2.3 分析檢測 |
| 5.3 脫硫廢液混合鹽在荒煤氣中的熱解特性 |
| 5.4 脫硫廢液噴灑時間的優(yōu)化 |
| 5.4.1 上升管中荒煤氣的溫度分布 |
| 5.4.2 噴灑時間對荒煤氣溫度的影響 |
| 5.4.3 噴灑時間對荒煤氣中H2S和HCN含量的影響 |
| 5.5 脫硫廢液噴灑位置的優(yōu)化 |
| 5.6 脫硫廢液噴灑量的優(yōu)化 |
| 5.6.1 廢液噴灑量對上升管荒煤氣出口溫度的影響 |
| 5.6.2 單上升管最大廢液處理量的確定 |
| 5.6.3 廢液噴灑量對硫氰酸銨濃度的影響 |
| 5.7 本章小結(jié) |
| 參考文獻 |
| 第六章 大型焦爐熱解脫硫廢液工藝的核心設(shè)備研制 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 工藝流程 |
| 6.3 脫硫廢液的精細過濾系統(tǒng)研制 |
| 6.4 脫硫廢液恒壓、連續(xù)輸送系統(tǒng)開發(fā) |
| 6.5 脫硫廢液的噴射器及分噴射器控制系統(tǒng)研制 |
| 6.5.1 選用耐高溫高壓和耐高溫腐蝕特種材料 |
| 6.5.2 定角度、精細霧化技術(shù) |
| 6.5.3 高溫高壓防滴漏技術(shù) |
| 6.5.4 介質(zhì)自動切換連續(xù)噴射技術(shù) |
| 6.5.5 系統(tǒng)自控技術(shù) |
| 6.6 預(yù)熱器及預(yù)熱技術(shù)開發(fā) |
| 6.7 上升管的高溫切割和內(nèi)襯磚無損傷打孔等改造設(shè)備研制 |
| 6.7.1 打孔技術(shù) |
| 6.7.2 上升管改造 |
| 6.8 總控制系統(tǒng)研制 |
| 6.9 本章小結(jié) |
| 參考文獻 |
| 第七章 大型焦爐熱解脫硫廢液工業(yè)系統(tǒng)運行實踐 |
| 7.1 前言 |
| 7.2 實驗部分 |
| 7.2.1 試劑和試樣 |
| 7.2.2 實驗裝置 |
| 7.2.3 分析檢測 |
| 7.3 結(jié)果與討論 |
| 7.3.1 對煤氣成分的影響 |
| 7.3.2 對焦油的影響 |
| 7.3.3 對脫硫液成分的影響 |
| 7.3.4 對生化系統(tǒng)的影響 |
| 7.3.5 對焦炭質(zhì)量的影響 |
| 7.3.6 經(jīng)濟效益與技術(shù)優(yōu)勢 |
| 7.4 本章小結(jié) |
| 參考文獻 |
| 第八章 結(jié)論與展望 |
| 8.1 結(jié)論 |
| 8.2 論文主要創(chuàng)新點 |
| 8.3 展望和建議 |
| 攻讀學位期間取得的科研成果 |
| 致謝 |
（7）氨水槽在焦油氨水分離工藝中的應(yīng)用（論文提綱范文）
| 1 焦油氨水分離工藝 |
| 2 氨水槽的改進對焦油氨水分離效果的影響 |
| 2.1 存在的問題及分析 |
| 2.2 改進措施 |
| 2.3 改進后的效果 |
| 3 結(jié)語 |
（8）剩余氨水蒸氨工藝設(shè)備系統(tǒng)優(yōu)化的生產(chǎn)實踐（論文提綱范文）
| 1 影響因素原因分析 |
| 2 改進措施 |
| 2.1 剩余氨水除焦油工藝設(shè)備優(yōu)化 |
| 2.1.1 氣浮焦油器改進 |
| 2.1.2 剩余氨水槽去除焦油工藝優(yōu)化 |
| 2.2 蒸氨系統(tǒng)優(yōu)化 |
| 2.2.1 蒸氨塔塔盤改型 |
| 2.2.2 蒸氨塔除氰除氨氮工藝優(yōu)化 |
| 2.2.3 蒸氨系統(tǒng)清掃工藝改進 |
| 3 結(jié)論 |
（9）高溫煤焦油回收率影響因素研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 文獻綜述 |
| 1.1 煤炭資源 |
| 1.1.1 國內(nèi)外一次能源現(xiàn)狀 |
| 1.1.2 我國煤炭資源概述 |
| 1.1.3 我國煉焦煤現(xiàn)狀 |
| 1.2 煤焦油 |
| 1.2.1 高溫煤焦油性質(zhì)和組成 |
| 1.2.2 高溫煤焦油產(chǎn)生機理 |
| 1.3 煤質(zhì)對焦油產(chǎn)率的影響 |
| 1.3.1 揮發(fā)分與焦油產(chǎn)率的關(guān)系 |
| 1.3.2 細度對焦油產(chǎn)率的影響 |
| 1.4 焦爐工藝對焦油回收率的影響 |
| 1.4.1 裝煤量對焦油回收率的影響 |
| 1.4.2 溫度與焦油回收率的關(guān)系 |
| 1.4.3 壓力與焦油回收率的關(guān)系 |
| 1.4.4 揮發(fā)物滯留時間對焦油收率的影響 |
| 1.5 上海寶鋼煉焦粗焦油回收工藝 |
| 1.5.1 一期焦爐煉焦粗焦油回收工藝流程 |
| 1.5.2 三期焦爐煉焦粗焦油回收工藝流程 |
| 1.5.3 四期焦爐煉焦粗焦油回收工藝流程 |
| 1.6 回收工藝對焦油回收率的影響 |
| 1.6.1 焦油渣預(yù)分離器 |
| 1.6.2 焦油氨水分離器 |
| 1.6.3 超級離心機 |
| 1.7 本課題研究內(nèi)容和意義 |
| 1.7.1 研究意義 |
| 1.7.2 研究內(nèi)容 |
| 第二章 實驗部分 |
| 2.1 實驗原料及主要器材 |
| 2.1.1 實驗原料 |
| 2.1.2 實驗設(shè)備及藥品 |
| 2.2 煤質(zhì)分析 |
| 2.2.1 煤樣的制備 |
| 2.2.2工業(yè)分析實驗 |
| 2.3 煤巖分析 |
| 2.3.1 制作塊煤光片 |
| 2.3.2 鏡質(zhì)組反射率及其測定 |
| 2.3.3 光學顯微組分的測定 |
| 2.4煤的鋁甑低溫干餾實驗 |
| 2.4.1 鋁甑低溫干餾實驗方法 |
| 2.4.2 熱解水產(chǎn)率的測定 |
| 2.5 爐頂空間溫度和橫排溫度的測定 |
| 2.5.1 炭化室爐頂空間溫度測定 |
| 2.5.2 橫排溫度測定 |
| 2.6 焦油和焦油渣組分分析 |
| 2.6.1 焦油和焦油渣預(yù)處理 |
| 2.6.2 焦油和焦油渣水分含量測定 |
| 2.6.3 焦油萃取實驗過程 |
| 第三章 不同單種煤對焦油產(chǎn)率的影響分析和焦油成分分析 |
| 3.1 不同單種煤對焦油產(chǎn)率的影響分析 |
| 3.1.1 煤質(zhì)分析 |
| 3.1.2 鋁甑低溫干餾實驗結(jié)果分析 |
| 3.1.3 揮發(fā)分與焦油產(chǎn)率的關(guān)系 |
| 3.1.4 煤鏡質(zhì)組反射率與焦油產(chǎn)率的關(guān)系 |
| 3.2 焦油成分分析 |
| 第四章 煉焦生產(chǎn)各工段工藝對焦油回收率的影響分析 |
| 4.1 配煤工藝參數(shù)對焦油回收率的影響 |
| 4.1.1 配合煤揮發(fā)分與焦油回收率的關(guān)系 |
| 4.1.2 細度與焦油回收率的關(guān)系 |
| 4.2 焦爐操作工藝參數(shù)對焦油回收率的影響 |
| 4.2.1 直行溫度、直行系數(shù)與焦油回收率的關(guān)系 |
| 4.2.2 焦爐開工率與焦油回收率的關(guān)系 |
| 4.2.3 爐頂空間溫度影響因素研究 |
| 4.3 焦油回收工藝參數(shù)與焦油回收率關(guān)系分析 |
| 結(jié)論 |
| 參考文獻 |
| 致謝 |
（10）煤/油砂熱解氣的能量回收與產(chǎn)品分離耦合工藝（論文提綱范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第1章 文獻綜述 |
| 1.1 煤/油砂資源概述 |
| 1.1.1 煤資源概述 |
| 1.1.2 油砂資源概述 |
| 1.2 煤熱解工藝研究現(xiàn)狀 |
| 1.3 油砂煉制工藝研究現(xiàn)狀 |
| 1.3.1 油砂分離工藝概述 |
| 1.3.2 油砂熱解工藝研究現(xiàn)狀 |
| 1.4 熱解氣回收分離工藝研究現(xiàn)狀 |
| 1.4.1 傳統(tǒng)氨水噴淋工藝 |
| 1.4.2 間接冷卻工藝 |
| 1.4.3 油洗循環(huán)工藝 |
| 1.5 研究內(nèi)容與意義 |
| 第2章 熱解氣原料組成分析與經(jīng)濟性評價方法 |
| 2.1 原料條件 |
| 2.1.1 油砂熱解氣的原料組成 |
| 2.1.2 煤熱解氣的原料組成 |
| 2.2 模型方法 |
| 2.3 經(jīng)濟性評價 |
| 2.3.1 年平均費用計算方法 |
| 2.3.2 年總經(jīng)濟性計算方法 |
| 2.4 本章小結(jié) |
| 第3章 油砂熱解氣的能量回收與產(chǎn)品分離 |
| 3.1 主分餾塔冷凝工藝模擬與分析 |
| 3.1.1 產(chǎn)品分離標準 |
| 3.1.2 工藝流程 |
| 3.1.3 工藝優(yōu)化 |
| 3.2 油洗水洗工藝模擬與分析 |
| 3.2.1 工藝流程 |
| 3.2.2 工藝優(yōu)化 |
| 3.3 傳統(tǒng)噴淋工藝模擬與分析 |
| 3.3.1 工藝流程 |
| 3.3.2 工藝優(yōu)化 |
| 3.4 三種工藝的對比 |
| 3.4.1 工藝產(chǎn)品對比 |
| 3.4.2 年平均費用分析 |
| 3.4.3 總經(jīng)濟性分析 |
| 3.4.4 熱解氣流量的影響 |
| 3.4.5 能量回收效率與環(huán)境效益評估 |
| 3.4.6 油砂煉制工藝費用計算 |
| 3.5 本章小結(jié) |
| 第4章 煤熱解氣的能量回收與產(chǎn)品分離 |
| 4.1 主分餾塔冷凝工藝模擬與分析 |
| 4.1.1 分離序列可行性分析 |
| 4.1.2 工藝流程 |
| 4.1.3 工藝優(yōu)化 |
| 4.2 噴淋工藝模擬與分析 |
| 4.2.1 工藝流程 |
| 4.2.2 工藝優(yōu)化 |
| 4.3 兩種工藝的對比 |
| 4.3.1 工藝產(chǎn)品對比 |
| 4.3.2 能量回收對比 |
| 4.3.3 經(jīng)濟性分析 |
| 4.4 本章小結(jié) |
| 第5章 結(jié)論與展望 |
| 5.1 結(jié)論 |
| 5.2 展望 |
| 參考文獻 |
| 附錄 A |
| 發(fā)表論文和參加科研情況說明 |
| 致謝 |
四、氨水焦油分離工藝與設(shè)備的設(shè)計與改進（論文參考文獻）
- [1]焦油氨水分離工藝優(yōu)化與實踐[J]. 王海,劉景勇. 能源技術(shù)與管理, 2021(05)
- [2]高溫熱解氣冷凝傳熱特性研究[D]. 劉東帥. 華東理工大學, 2021(08)
- [3]中國洗滌技術(shù)發(fā)展研究 ——以中國日用化學工業(yè)研究院為中心[D]. 王鵬飛. 山西大學, 2021(01)
- [4]內(nèi)熱式直立方爐煤熱解工藝技術(shù)新進展及應(yīng)用[J]. 趙強. 煤化工, 2020(05)
- [5]煤化工廢水零液排放技術(shù)研究及高濃酚氨廢水處理流程開發(fā)[D]. 陳博坤. 華南理工大學, 2020
- [6]脫硫廢液在高溫荒煤氣中的熱解特性研究[D]. 李超. 太原理工大學, 2020
- [7]氨水槽在焦油氨水分離工藝中的應(yīng)用[J]. 闕秀鳳. 能源與節(jié)能, 2020(02)
- [8]剩余氨水蒸氨工藝設(shè)備系統(tǒng)優(yōu)化的生產(chǎn)實踐[A]. 趙華,趙恒波,周鵬,武斌,何亦光,代成. 第十二屆中國鋼鐵年會論文集——1.煉鐵與原料, 2019
- [9]高溫煤焦油回收率影響因素研究[D]. 馮李濤. 安徽工業(yè)大學, 2019(02)
- [10]煤/油砂熱解氣的能量回收與產(chǎn)品分離耦合工藝[D]. 劉凱隆. 天津大學, 2019(06)
標簽：干法脫硫論文; 氨水論文; 冷凝溫度論文; 脫硫論文; 環(huán)境保護論文;