一、提高脫硫鐵水罐使用壽命的探討（論文文獻(xiàn)綜述）
歐陽思[1]（2021）在《鐵水脫硫攪拌器用碳纖維增強莫來石澆注料結(jié)構(gòu)與性能研究》文中研究指明鐵水KR攪拌脫硫工藝是目前國內(nèi)外鋼鐵企業(yè)鐵水深脫硫的首選工藝。攪拌器是該工藝的唯一動力來源,由耐火材料外襯包裹金屬芯和組成,由于其長期處于熱震與鐵水沖刷的工作環(huán)境中,對外襯耐火材料的整體性、熱震穩(wěn)定性和抗沖刷性提出高要求,使鋼纖維增強莫來石澆注料成為目前攪拌器主流外襯耐火材料。隨著鐵鋼界面技術(shù)的不斷進(jìn)步,鐵水脫硫溫度不斷升高,攪拌器耐火材料外襯熱震溫差不斷增大,導(dǎo)致莫來石澆注料中鋼纖維高溫膨脹、熔融加劇,失去其增強效果的同時,加劇攪拌器內(nèi)部缺陷和破損,使攪拌器服役壽命明顯下降。因而,為了應(yīng)對更高溫的鐵水預(yù)處理環(huán)境,需以合適增強相取代鋼纖維。碳纖維是一種新型非金屬材料,含碳量高達(dá)90 wt.%,具有高強度、高模量、熱膨脹系數(shù)小、非氧化環(huán)境下耐高溫性好等優(yōu)點,常與陶瓷材料、碳材料、金屬材料、混凝土等復(fù)合,改善材料性能。然而,由于碳纖維表面疏水且含碳量高,將其引入耐火材料仍然存在較多問題,如分散不均、空氣氣氛高溫下易氧化及與材料界面結(jié)合性差等。因此,本論文擬通過碳纖維表面改性與修飾,改善碳纖維高溫抗氧化性及其與耐火材料間的界面結(jié)合性,并通過分散劑調(diào)節(jié)其分散行為,從而解決碳纖維在耐火材料中分散不均的問題,達(dá)到耐火材料碳纖維增強的目的;隨后,在碳纖維改性與分散研究基礎(chǔ)上,將其引入莫來石澆注料中,以改善澆注料熱震穩(wěn)定性和力學(xué)性能,并分析研究澆注料常溫和高溫下的增強機理;最后,采取數(shù)值模擬手段,對比分析不同莫來石澆注料攪拌器服役過程溫度場和應(yīng)力場的變化規(guī)律,并開展了兩種澆注料攪拌器的工業(yè)對比試驗研究。得出如下結(jié)論:（1）碳纖維表面改性與分散:（1）合適的熱處理溫度和時間可氧化分解碳纖維表面環(huán)氧樹脂上膠劑而不損傷碳纖維本體;（2）除膠后,經(jīng)10 wt.%硝酸溶液浸泡10 h的碳纖維比表面積和官能團增加,提高其與澆注料間的界面結(jié)合;（3）10 wt.%二氧化硅溶膠可在3～4mm碳纖維表面形成覆蓋程度好且厚的SiO2涂層,原位氣固反應(yīng)法可在碳纖維表面生成SiC涂層,均可提升碳纖維抗氧化性及其與澆注料間的界面結(jié)合性;（4）PVP所帶吡咯烷酮五環(huán)結(jié)構(gòu)基團可與碳纖維形成π-π共軛作用,起到空間位阻的作用,提高碳纖維在水基材料中的分散穩(wěn)定性,最佳分散劑溶液濃度為0.6 wt.%。（2）碳纖維對莫來石澆注料性能的影響:（1）碳纖維加入量和長度為0.1 wt.%和3 mm時,其在澆注料中分散均勻,增加與澆注料間結(jié)合界面,且適宜的長徑比使增強增韌效果達(dá)到最佳,澆注料力學(xué)強度可提高40%以上;（2）高溫處理后澆注料中碳纖維及其氧化形成的纖維狀孔可消耗裂紋擴展能量,使熱震裂紋偏轉(zhuǎn)、減弱,其熱震后強度保持率提高20%以上;（3）表面包覆SiO2和SiC涂層的碳纖維（CF/SiO2和CF/SiC）抗氧化性較好,澆注料力學(xué)強度提高30%以上,1450℃處理CF/SiC試樣內(nèi)有SiC晶須生成,改善澆注料抗熱震性,強度保持率提高約10%。（3）碳纖維增強莫來石澆注料機理及性能調(diào)控:（1）在模擬莫來石澆注料加熱過程中內(nèi)部環(huán)境條件下,碳纖維高溫處理后表面生成SiOX微球,提高碳纖維與基體間的結(jié)合性,從而提高澆注料力學(xué)性能;（2）碳纖維增強莫來石澆注料在高溫?zé)崽幚砗髢?nèi)部發(fā)現(xiàn)互鎖且表面包覆SiOX的SiC晶須（SiC/SiOX晶須）,其數(shù)量隨著碳纖維添加量增大而增加,該晶須可阻止裂紋的擴展與傳播,從而提高澆注料的力學(xué)性能;（3）埋炭環(huán)境下熱處理后碳纖維增強莫來石澆注料內(nèi)生成大量SiC/SiOX晶須且玻璃相較少,其熱震穩(wěn)定性較空氣環(huán)境下熱處理澆注料有極大提升;（4）硅粉加入可提高碳纖維增強莫來石澆注料抗氧化性和力學(xué)性能,二氧化硅微粉加入可提高碳纖維分散性和澆注料流動性,碳化硅加入可提高澆注料熱震穩(wěn)定性和抗渣性。（4）碳纖維增強莫來石澆注料攪拌器應(yīng)力場模擬與服役情況:（1）通過ANSYS數(shù)值模擬對比分析常規(guī)莫來石澆注料攪拌器和碳纖維增強莫來石澆注料攪拌器服役條件下溫度場和應(yīng)力場發(fā)現(xiàn),由于碳纖維增強莫來石澆注料的導(dǎo)熱系數(shù)和熱膨脹系數(shù)較小,其攪拌器表面溫度上升慢,內(nèi)部溫度梯度小,熱應(yīng)力低,最大熱應(yīng)力降低約40%;（2）通過工業(yè)對比試驗發(fā)現(xiàn),碳纖維增強莫來石澆注料攪拌器的平均使用壽命較常規(guī)莫來石澆注料攪拌器延長50%左右。
閔昌飛[2]（2021）在《KR法鐵水脫硫的流體流動特性研究》文中研究說明隨著現(xiàn)代工業(yè)生產(chǎn)和科學(xué)技術(shù)的迅速發(fā)展,對鋼材質(zhì)量的要求日益提高,迫使鐵水脫硫設(shè)備不斷升級改進(jìn),提高脫硫效率已經(jīng)成為鋼鐵行業(yè)及相關(guān)研究者所關(guān)注的問題。本文也從三個方面展開研究:基于KR法脫硫劑顆粒的加入方式研究、擋板改善KR法脫硫的攪拌效果研究和基于KR法新型攪拌器的流場數(shù)值研究。首先,以KR機械攪拌中常用的十字型攪拌頭為研究對象,對脫硫劑顆粒的分散及自由液面旋渦進(jìn)行分析,明確了影響脫硫效率主要發(fā)生的區(qū)域:強制渦流區(qū)和鐵水罐底部低流速區(qū)。并對基于KR法的幾種脫硫劑加入方式的顆粒流動特性進(jìn)行了研究,分析出噴吹加料可減小鐵水罐底部低流速區(qū)域,不同脫硫劑加入方式在流體中的分散效果會有不同,表現(xiàn)為:噴吹加料>連續(xù)投放加料>一次投放加料>均勻平鋪加料。接著,為減小KR脫硫過程中出現(xiàn)的強制渦流區(qū),改善脫硫劑的中心團聚現(xiàn)象,在鐵水罐內(nèi)添加控流裝置來提升鐵水脫硫攪拌效果。從氣液分布、流線分布、流場平均速度和平均湍動能等角度分析擋板的有無、擋板的布置方式、擋板的數(shù)量與寬度不同時的流場特性?？偨Y(jié)出鐵水罐內(nèi)設(shè)置擋板能夠抑制中心漩渦的形成,擴大脫硫劑顆粒在罐內(nèi)的分散情況,但對鐵水罐底部低流速區(qū)影響不大;布置4塊高度為鐵水罐高度1/2、寬度為鐵水罐直徑1/10的短擋板時,罐內(nèi)的強制渦流區(qū)基本消除,鐵水罐底部仍保留有較大的流場速度,攪拌效果最佳。最后,為整體提高脫硫效率,參考傳統(tǒng)KR脫硫法,將攪拌器與噴槍的優(yōu)點結(jié)合,形成了一種既攪又噴的新型攪拌器。通過數(shù)值仿真計算,從流場速度和氣體分布兩方面研究了攪拌器不同的偏心度、攪拌轉(zhuǎn)速、通氣流量對鐵水罐內(nèi)脫硫效果的影響。采用新型攪拌器可增強流場的流動,由攪拌器底部噴嘴噴出的脫硫氣體作螺旋上升運動,會使脫硫氣體在鐵水罐中分布范圍更廣且更加均勻;新型攪拌器在攪拌轉(zhuǎn)速為150 r/min、通氣流量為5.0 m3/h和偏心度為0.3時,氣體的分布和密集程度最佳,流場具有較大的平均流速,有利于鐵水與脫硫劑的反應(yīng)。本文研究結(jié)果有助于系統(tǒng)性地了解KR法鐵水脫硫的流體流動特性,為KR機械攪拌優(yōu)化設(shè)計提供理論依據(jù),對優(yōu)化鐵水預(yù)處理工藝和設(shè)備提供參考。
李明暉[3]（2019）在《鐵水扒渣頂槍結(jié)構(gòu)優(yōu)化及耐火材料研究》文中提出鐵水扒渣是控制煉鋼入爐鐵水帶渣量的必備手段,也是影響鋼水質(zhì)量、煉鋼成本的關(guān)鍵因素。為了提高傳統(tǒng)機械扒渣效率,國內(nèi)外學(xué)者先后開發(fā)了不同鐵水罐吹氣輔助扒渣工藝,并在實際生產(chǎn)中取得了縮短扒渣時間等優(yōu)良效果。其中,頂槍吹氣輔助扒渣工藝以實施便利、操控靈活和無滲鐵風(fēng)險等優(yōu)點而得到鋼鐵企業(yè)青睞,但在實際應(yīng)用中也存在驅(qū)渣效果差、扒渣鐵損大、罐壁磨損風(fēng)險高和噴槍使用壽命短等不足,嚴(yán)重影響了鋼鐵企業(yè)高附加值低硫鋼的穩(wěn)定生產(chǎn)。針對上述問題,本論文通過水模型試驗和數(shù)值模擬研究,探明了頂槍吹氣輔助扒渣工藝的驅(qū)渣機理;系統(tǒng)研究了噴槍使用工藝參數(shù)和噴口結(jié)構(gòu)對驅(qū)渣效果、液面卷渣和鐵水罐罐壁磨損的影響規(guī)律,設(shè)計出了最優(yōu)噴口結(jié)構(gòu);基于頂吹噴槍破損機理分析,明確了頂吹噴槍耐火材料性能需求;通過在莫來石澆注料中引入氧化鋁空心球,提高了頂吹噴槍澆注料的力學(xué)性能和熱震穩(wěn)定性,并系統(tǒng)研究了氧化鋁空心球?qū)δ獊硎瘽沧⒘闲阅芴岣叩挠绊憴C理;綜合上述研究,形成了頂吹噴槍的一體化技術(shù);通過工業(yè)性試驗和應(yīng)用,達(dá)到了提高扒渣效率和噴槍使用壽命,降低扒渣鐵損和轉(zhuǎn)爐回硫等優(yōu)良效果,保障了鋼鐵企業(yè)高附加值低硫鋼的大規(guī)模穩(wěn)定低成本制造。獲得的主要結(jié)論如下:（1）頂槍吹氣輔助扒渣工藝驅(qū)渣機理頂槍吹氣輔助扒渣工藝的驅(qū)渣機理是指向扒渣口的液面水平作用力。通過液面水平驅(qū)動力的作用,使鐵水罐后壁區(qū)域鐵水渣向扒渣口方向聚集,實現(xiàn)輔助扒渣的目的,其液面水平驅(qū)動力源來自于氣泡上浮膨脹和鐵水罐傾斜后壁對上浮氣泡流股抑制轉(zhuǎn)向形成的水平推力。噴吹氣泡上浮引起的液面波動是引起液面卷渣和扒渣鐵損大的主要原因。熔池流場對罐壁的剪切應(yīng)力是鐵水罐罐壁耐火材料磨損的主要因素。（2）頂吹噴槍使用工藝參數(shù)對驅(qū)渣綜合效果的影響隨著噴吹氣體流量和插入深度的增大,噴吹氣體的攪拌能密度不斷增加,驅(qū)渣效果不斷改善;但當(dāng)噴吹氣體流量增加到一定程度時,存在液面噴濺和卷渣現(xiàn)象。隨著噴槍插入位置的減小,鐵水罐后壁對氣泡上浮流股抑制轉(zhuǎn)向作用增強,有利于對渣層的驅(qū)趕。鐵水罐罐壁剪切力較大區(qū)域主要沿噴槍軸線和鐵水罐渣線周向分布。隨著噴吹氣體流量、噴槍插入深度的增大,鐵水罐受到的剪切力持續(xù)增大;隨著噴槍插入位置的增加,鐵水罐罐壁剪切力最大區(qū)域由噴槍正對區(qū)域向周向兩側(cè)移動,且最大值顯著降低。（3）頂吹噴槍噴口結(jié)構(gòu)對驅(qū)渣綜合效果的影響和新型噴口結(jié)構(gòu)設(shè)計增加噴槍噴口數(shù)量可以有效降低液面波動高度,遏制由此引起的卷渣現(xiàn)象。噴口布置方式對于裸露液面形狀影響較大,噴口存在一個最佳夾角150°。發(fā)明的新型四噴口與狹縫式噴口兩種新型結(jié)構(gòu)噴槍,改變了熔池流場分布,優(yōu)化了液面裸露形狀,抑制了噴吹氣流對鐵水罐后壁耐火材料的磨損和吹氣液面噴濺和卷渣,改善了驅(qū)渣綜合效果。（4）氧化鋁空心球加入量對頂吹噴槍用莫來石澆注料性能影響由于氧化鋁空心球球狀外形,在莫來石澆注料中引入適量（4wt%）的空心球有助于提高澆注料的流動性、體積密度和導(dǎo)熱系數(shù)。1400℃燒后,空心球與基質(zhì)結(jié)合界面上形成了莫來石和鈣長石交織的互鎖網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu),提高了澆注料的機械強度。基于上述適當(dāng)?shù)慕缑娼Y(jié)合,莫來石澆注料中引入適量空心球有助于吸收熱震裂紋擴展能量,提高澆注料的熱震穩(wěn)定性。（5）氧化鋁空心球粒徑和表面預(yù)處理對頂吹噴槍用莫來石澆注料性能影響通過灰色關(guān)聯(lián)分析,探明了空心球結(jié)構(gòu)參數(shù)與澆注料性能之間的影響關(guān)系。實驗條件下,氧化鋁空心球最合適粒徑為0.5-1mm?？招那虮砻骖A(yù)處理有助于修復(fù)空心球自身缺陷,增加空心球與基質(zhì)結(jié)合界面上莫來石的生成量,進(jìn)一步提高澆注料的性能。（6）新型頂吹噴槍工業(yè)性實踐與應(yīng)用通過上述研究和工業(yè)性試驗形成了鐵水罐頂吹輔助扒渣高效噴槍綜合技術(shù),并在某煉鋼廠得到推廣應(yīng)用。新型結(jié)構(gòu)噴槍使用壽命平均50次,最高67次;與非頂槍吹氣輔助扒渣工藝相比,扒渣效率提高24.5%,扒渣時間縮短20.22%,扒渣鐵損降低14.71%,鐵水罐壽命維持不變,取得了顯著的經(jīng)濟和社會效益。
汪義波[4]（2017）在《脫硫塔平臺結(jié)構(gòu)振動性能與減振措施研究》文中研究說明鐵水脫硫是現(xiàn)代鋼鐵工業(yè)生產(chǎn)優(yōu)質(zhì)鋼材的必要手段。脫硫塔是鐵水脫硫中必不可少的冶金設(shè)備,脫硫塔的安全運行是決定產(chǎn)品質(zhì)量與經(jīng)濟效益的重要因素。某鋼廠脫硫塔在脫硫及扒渣工作過程中平臺框架存在較為嚴(yán)重的振動現(xiàn)象,且振動幅度較大。脫硫塔的這種振動不僅會引起結(jié)構(gòu)應(yīng)力的增大,而且會對脫硫塔的疲勞壽命產(chǎn)生影響,同時會給操作人員造成極大的心理壓力,從而影響鐵水脫硫的效率和效果,是一個重大的安全隱患。因此,研究脫硫塔的振動性能對鐵水脫硫的安全生產(chǎn)具有很大的實際意義。本文以鐵水脫硫塔平臺為研究對象,針對脫硫塔平臺通過噴槍噴吹鎂粉進(jìn)行鐵水脫硫過程中振動較大的現(xiàn)象,首先通過現(xiàn)場測試測取重要部位的振動信號和應(yīng)力信號,分析激振頻率。然后運用CAE仿真分析技術(shù)分析脫硫塔平臺的固有頻率與固有振型,比較激振頻率與固有頻率,分析振動產(chǎn)生的原因。隨后對脫硫塔結(jié)構(gòu)在正弦激勵隨機載荷作用下進(jìn)行頻響分析,為下文定量分析減振效果的可行性做準(zhǔn)備。最后根據(jù)脫硫塔原始結(jié)構(gòu)的現(xiàn)場測試數(shù)據(jù)和仿真分析結(jié)果提出了兩種減振方案,并對減振方案進(jìn)行模態(tài)分析和頻響分析,驗證減振方案的可靠性。
李明暉,李遠(yuǎn)兵,歐陽德剛,王興東[5]（2016）在《鐵水罐輔助扒渣工藝技術(shù)研究與進(jìn)展》文中進(jìn)行了進(jìn)一步梳理針對扒渣過程中鐵水罐后壁存在死區(qū)等問題,國內(nèi)外先后形成了系列輔助扒渣新工藝。通過綜述鐵水罐輔助扒渣工藝技術(shù)研究與進(jìn)展情況,指出了其下一步技術(shù)發(fā)展方向,獲得了如下結(jié)論:如何利用噴吹氣體推動鐵水液面運動,從而將脫硫渣驅(qū)趕至扒渣區(qū)域是目前新型扒渣工藝的總體技術(shù)思路;新型輔助扒渣工藝中,頂槍吹氣輔助扒渣工藝既保證了鐵水罐的獨立性與整體性,能滿足不同鐵水罐周轉(zhuǎn)模式條件下的使用性能要求,且運行費用與維護(hù)成本較低,是鐵水罐輔助扒渣工藝的發(fā)展趨勢;開發(fā)合理的頂吹噴槍噴口結(jié)構(gòu)形式是頂槍吹氣輔助扒渣工藝的重要技術(shù)發(fā)展方向。
呂彥斌[6]（2016）在《KR脫硫鐵水罐耐材壽命研究》文中研究指明萊鋼140t鐵水罐作為高爐生產(chǎn)的主要設(shè)備,不僅承擔(dān)著鐵水的轉(zhuǎn)運任務(wù),同時,也是鐵水預(yù)處理的主要工具。在轉(zhuǎn)運鐵水過程中,受鐵水的沖刷、鐵水化學(xué)成分的侵蝕及冷熱應(yīng)力的作用,鐵水罐內(nèi)襯工作層極易出現(xiàn)損壞現(xiàn)象。另一方面,萊鋼為了滿足近年來市場對鋼鐵產(chǎn)品質(zhì)量的要求,降低鋼鐵產(chǎn)品的生產(chǎn)成本和提高鋼鐵企業(yè)的市場競爭能力,不斷優(yōu)化冶煉工藝,改善鋼材產(chǎn)品的質(zhì)量,煉鋼廠對脫硫工藝進(jìn)行了優(yōu)化改進(jìn),由原來的噴吹式脫硫改為工藝更為先進(jìn)的KR脫硫。KR脫硫工藝投用后,對鐵水罐耐材損傷情況加劇,嚴(yán)重時直接造成鐵水罐的使用壽命減半,進(jìn)而造成高爐配罐一度緊張的局面。綜上所述,鐵水罐內(nèi)襯用耐火材料要求越來越高,以往內(nèi)襯用粘土磚和高鋁磚已不能滿足內(nèi)襯使用要求,因此,為適應(yīng)KR脫硫需要,對鐵水罐耐材材質(zhì)等進(jìn)行優(yōu)化改進(jìn)至關(guān)重要。本文主要結(jié)合140t鐵水罐在實際生產(chǎn)過程中的使用情況,通過對鐵水罐內(nèi)襯工作層材質(zhì)進(jìn)行優(yōu)化改進(jìn),提高內(nèi)襯工作層的抗氧化性、抗渣性、抗熱震穩(wěn)定性等性質(zhì)。同時,采取傳熱分析的方式,對鐵水罐砌筑結(jié)構(gòu)及罐底工作層材質(zhì)配比進(jìn)行調(diào)整和優(yōu)化,提高鐵水罐內(nèi)襯工作層的使用壽命,降低鐵水罐砌筑成本,進(jìn)而提高鐵水罐的配罐效率。
姚子茂[7]（2015）在《KR脫硫工藝中攪拌器結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計》文中研究說明在鐵水脫硫預(yù)處理中,KR機械攪拌法技術(shù)因脫硫效果穩(wěn)定、脫硫劑耗量少和脫硫成本低等其它脫硫方法所不具備的優(yōu)勢而廣泛應(yīng)用于各大煉鋼廠。但是KR法脫硫攪拌器工作環(huán)境惡劣,使用壽命偏低,更換維護(hù)復(fù)雜等原因一直困擾KR法的發(fā)展。因此,研究KR法脫硫攪拌器的攪拌脫硫過程,增強脫硫攪拌器的攪拌混合性能,提升脫硫效率進(jìn)而提高攪拌器使用壽命具有極大的市場經(jīng)濟價值。本文在參考實際KR法脫硫過程的基礎(chǔ)上,應(yīng)用計算機仿真分析的方法開展了以下工作：應(yīng)用相似原理建立了KR法脫硫攪拌模型；采用多重參考系法對KR法攪拌過程的流場狀況進(jìn)行了探討；固-液兩相流理論分析了脫硫劑顆粒在攪拌流場的受力狀況；并對不同因素對脫硫劑顆粒在攪拌流場分散效果進(jìn)行了研究。本文的主要研究成果：（1）根據(jù)相似理論參考現(xiàn)場實際KR法脫硫工作狀況,按適當(dāng)比例縮小建立了鐵水包與攪拌器的攪拌模型；對比分析了不同網(wǎng)格密度下攪拌模型的計算結(jié)果的準(zhǔn)確性。（2）以工作參數(shù)和有關(guān)結(jié)構(gòu)參數(shù)設(shè)計仿真實驗方案,采用FLUENT軟件分析了攪拌器轉(zhuǎn)速、葉片數(shù)量、攪拌器直徑、攪拌器插入深度影響攪拌流場較為重要因素對攪拌流場的影響規(guī)律。（3）基于固-液兩相流理論分析了脫硫劑顆粒在攪拌流場的受力狀況,采用EDEM-FLUENT耦合方法分析了脫硫劑顆粒在攪拌流場的運動情況。（4）利用EDEM-FLUENT耦合方法對攪拌器各工況參數(shù)對脫硫劑顆粒的分散效果進(jìn)行了研究,得到了脫硫劑顆粒分散效果最優(yōu)下攪拌器的最優(yōu)工藝參數(shù)。通過以上表明,本研究對KR法脫硫工藝的優(yōu)化與實際生產(chǎn)提供了堅實的理論和技術(shù)支撐。
呂彥斌[8]（2015）在《萊鋼大型高爐用140t鐵水罐長壽實踐》文中研究表明針對KR脫硫?qū)?40噸鐵水罐使用壽命的影響,對鐵水罐內(nèi)襯損傷機理進(jìn)行深入分析,并采取改變鐵水罐永久層砌筑方式,消除應(yīng)力對鐵水罐工作層壽命的影響等不利因素,有效延長了脫硫鐵水罐的使用壽命,保證了脫硫鐵水罐的正常周轉(zhuǎn)與生產(chǎn)組織。
朱善合,歐陽德剛,羅巍,李明暉,王海清,田大鵬[9]（2011）在《鐵水罐低成本罐底墊補料的研制與應(yīng)用》文中指出選擇用后鋁碳化硅滑板再生料為主要原材料,通過原料的合理選擇與配方優(yōu)化試驗,研制了鐵水罐維護(hù)用低成本罐底墊補料。通過實際生產(chǎn)應(yīng)用,在僅進(jìn)行2次墊補的條件下,取得了罐底工作襯與脫硫鐵水罐其他部位使用壽命匹配的目標(biāo),從而減少了脫硫鐵水罐的維護(hù)工作量,降低了維護(hù)成本。
歐陽德剛,王清方[10]（2008）在《脫硫鐵水罐防粘渣技術(shù)現(xiàn)狀與發(fā)展趨勢》文中認(rèn)為對國內(nèi)脫硫鐵水罐防粘渣綜合技術(shù)進(jìn)行總結(jié)與分析,介紹防粘渣隔離材料與罐沿澆注料綜合利用的經(jīng)驗,分析了隔離材料防粘渣原理與罐沿整體澆注工作襯的效能。并從降低材料成本、環(huán)境友好與降低粘渣速度的角度,探討了防粘渣綜合技術(shù)的發(fā)展方向。
二、提高脫硫鐵水罐使用壽命的探討（論文開題報告）
（1）論文研究背景及目的
此處內(nèi)容要求：
首先簡單簡介論文所研究問題的基本概念和背景，再而簡單明了地指出論文所要研究解決的具體問題，并提出你的論文準(zhǔn)備的觀點或解決方法。
寫法范例：
本文主要提出一款精簡64位RISC處理器存儲管理單元結(jié)構(gòu)并詳細(xì)分析其設(shè)計過程。在該MMU結(jié)構(gòu)中,TLB采用叁個分離的TLB,TLB采用基于內(nèi)容查找的相聯(lián)存儲器并行查找,支持粗粒度為64KB和細(xì)粒度為4KB兩種頁面大小,采用多級分層頁表結(jié)構(gòu)映射地址空間,并詳細(xì)論述了四級頁表轉(zhuǎn)換過程,TLB結(jié)構(gòu)組織等。該MMU結(jié)構(gòu)將作為該處理器存儲系統(tǒng)實現(xiàn)的一個重要組成部分。
（2）本文研究方法
調(diào)查法：該方法是有目的、有系統(tǒng)的搜集有關(guān)研究對象的具體信息。
觀察法：用自己的感官和輔助工具直接觀察研究對象從而得到有關(guān)信息。
實驗法：通過主支變革、控制研究對象來發(fā)現(xiàn)與確認(rèn)事物間的因果關(guān)系。
文獻(xiàn)研究法：通過調(diào)查文獻(xiàn)來獲得資料，從而全面的、正確的了解掌握研究方法。
實證研究法：依據(jù)現(xiàn)有的科學(xué)理論和實踐的需要提出設(shè)計。
定性分析法：對研究對象進(jìn)行“質(zhì)”的方面的研究，這個方法需要計算的數(shù)據(jù)較少。
定量分析法：通過具體的數(shù)字，使人們對研究對象的認(rèn)識進(jìn)一步精確化。
跨學(xué)科研究法：運用多學(xué)科的理論、方法和成果從整體上對某一課題進(jìn)行研究。
功能分析法：這是社會科學(xué)用來分析社會現(xiàn)象的一種方法，從某一功能出發(fā)研究多個方面的影響。
模擬法：通過創(chuàng)設(shè)一個與原型相似的模型來間接研究原型某種特性的一種形容方法。
三、提高脫硫鐵水罐使用壽命的探討（論文提綱范文）
（1）鐵水脫硫攪拌器用碳纖維增強莫來石澆注料結(jié)構(gòu)與性能研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 文獻(xiàn)綜述 |
| 1.1 前言 |
| 1.2 鐵水脫硫預(yù)處理系統(tǒng)研究進(jìn)展 |
| 1.2.1 鐵水脫硫預(yù)處理工藝概述 |
| 1.2.2 鐵水預(yù)處理用脫硫器 |
| 1.2.3 脫硫器用外襯耐火材料的發(fā)展 |
| 1.3 碳纖維在耐火材料中的應(yīng)用及問題 |
| 1.3.1 碳纖維的分類與特性 |
| 1.3.2 碳纖維在耐火材料中的應(yīng)用 |
| 1.3.3 碳纖維在混凝土中的應(yīng)用 |
| 1.3.4 碳纖維在耐火材料中的應(yīng)用問題 |
| 1.4 碳纖維表面處理與分散研究進(jìn)展 |
| 1.4.1 碳纖維表面處理研究進(jìn)展 |
| 1.4.2 碳纖維分散研究進(jìn)展 |
| 1.5 有限元分析在耐火材料中的應(yīng)用 |
| 1.6 本課題的提出及研究內(nèi)容 |
| 第二章 材料制備和研究方法 |
| 2.1 實驗試劑與儀器 |
| 2.2 碳纖維和澆注料結(jié)構(gòu)與性能測試表征 |
| 2.2.1 碳纖維/澆注料顯微結(jié)構(gòu)及元素分析 |
| 2.2.2 碳纖維分散穩(wěn)定性測試與表征 |
| 2.2.3 碳纖維抗氧化性測試 |
| 2.2.4 碳纖維表面XPS測試 |
| 2.2.5 碳纖維物相分析 |
| 2.2.6 澆注料物理性能測試 |
| 2.2.7 澆注料熱震穩(wěn)定性測試 |
| 2.2.8 澆注料抗渣侵蝕性測試 |
| 第三章 碳纖維表面改性處理 |
| 3.1 實驗設(shè)計與方案 |
| 3.2 碳纖維表面除膠與氧化 |
| 3.2.1 氣相氧化法表面處理碳纖維 |
| 3.2.2 液相氧化法表面處理碳纖維 |
| 3.3 碳纖維表面涂層處理 |
| 3.3.1 溶膠包覆法 |
| 3.3.2 原位氣固反應(yīng)法 |
| 3.4 本章小結(jié) |
| 第四章 碳纖維在漿體中的分散行為 |
| 4.1 實驗設(shè)計與方案 |
| 4.2 實驗結(jié)果與討論 |
| 4.2.1 碳纖維在水溶液中的分散性 |
| 4.2.2 碳纖維在泥漿中的分散性 |
| 4.2.3 碳纖維在澆注料中的分散性 |
| 4.3 本章小結(jié) |
| 第五章 碳纖維增強莫來石澆注料的結(jié)構(gòu)與性能 |
| 5.1 實驗設(shè)計與方案 |
| 5.2 碳纖維添加量對莫來石澆注料性能的影響 |
| 5.2.1 澆注料物理性能 |
| 5.2.2 澆注料顯微結(jié)構(gòu) |
| 5.2.3 澆注料熱震穩(wěn)定性 |
| 5.3 碳纖維長度對莫來石澆注料性能影響 |
| 5.3.1 澆注料物理性能 |
| 5.3.2 澆注料顯微結(jié)構(gòu) |
| 5.4 碳纖維表面修飾對莫來石澆注料性能的影響 |
| 5.4.1 澆注料物理性能 |
| 5.4.2 澆注料顯微結(jié)構(gòu) |
| 5.4.3 澆注料熱震穩(wěn)定性 |
| 5.5 本章小結(jié) |
| 第六章 碳纖維增強莫來石澆注料機理研究 |
| 6.1 實驗設(shè)計與方案 |
| 6.2 碳纖維高溫結(jié)構(gòu)演變 |
| 6.2.1 碳纖維表面形貌 |
| 6.2.2 SiO_X微球生長機理 |
| 6.3 SiC/SiO_X晶須生長及機理 |
| 6.3.1 SiC/SiO_X晶須生長規(guī)律 |
| 6.3.2 SiC/SiO_X晶須生長機理 |
| 6.4 氣氛對碳纖維增強莫來石澆注料結(jié)構(gòu)與性能的影響 |
| 6.4.1 澆注料物理性能 |
| 6.4.2 澆注料顯微結(jié)構(gòu) |
| 6.4.3 澆注料熱震穩(wěn)定性 |
| 6.5 本章小結(jié) |
| 第七章 碳纖維增強莫來石澆注料微觀結(jié)構(gòu)及性能調(diào)控 |
| 7.1 實驗設(shè)計與方案 |
| 7.2 硅粉添加量對莫來石澆注料抗氧化性的影響 |
| 7.2.1 澆注料物理性能 |
| 7.2.2 澆注料宏觀與顯微結(jié)構(gòu) |
| 7.2.3 澆注料熱震穩(wěn)定性 |
| 7.3 二氧化硅微粉含量對莫來石澆注料流動性及結(jié)構(gòu)的影響 |
| 7.3.1 澆注料物理性能 |
| 7.3.2 澆注料顯微結(jié)構(gòu) |
| 7.3.3 澆注料熱震穩(wěn)定性 |
| 7.4 碳化硅含量對莫來石澆注料抗熱震性和抗渣性的影響 |
| 7.4.1 澆注料物理性能 |
| 7.4.2 澆注料顯微結(jié)構(gòu) |
| 7.4.3 澆注料熱震穩(wěn)定性 |
| 7.4.4 澆注料抗渣侵蝕性 |
| 7.5 本章小結(jié) |
| 第八章 碳纖維增強莫來石澆注料服役行為 |
| 8.1 莫來石澆注料攪拌器服役行為模擬 |
| 8.1.1 等效模型建立 |
| 8.1.2 服役過程溫度與應(yīng)力分析 |
| 8.2 攪拌器實際服役行為 |
| 8.2.1 攪拌器制備工藝 |
| 8.2.2 服役行為研究方案 |
| 8.2.3 攪拌器服役情況 |
| 8.3 本章小結(jié) |
| 第九章 總結(jié)論與展望 |
| 9.1 結(jié)論 |
| 9.2 展望 |
| 本論文的創(chuàng)新點 |
| 致謝 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 附錄1 攻讀博士學(xué)位期間取得的研究成果 |
| 附錄2 攻讀博士學(xué)位期間參加的科研項目 |
（2）KR法鐵水脫硫的流體流動特性研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 課題來源 |
| 1.2 研究背景及意義 |
| 1.3 鐵水預(yù)處理的主要方法 |
| 1.3.1 KR機械攪拌法 |
| 1.3.2 噴吹法脫硫技術(shù) |
| 1.3.3 攪拌-噴吹法 |
| 1.4 國內(nèi)外研究現(xiàn)狀及發(fā)展動態(tài)分析 |
| 1.4.1 物理模擬方法研究 |
| 1.4.2 工業(yè)性試驗研究現(xiàn)狀 |
| 1.4.3 數(shù)值模擬研究現(xiàn)狀 |
| 1.4.4 復(fù)合脫硫方法的工藝研究 |
| 1.5 研究內(nèi)容 |
| 第二章 鐵水脫硫的數(shù)值理論與實驗方法 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 數(shù)值建模的基本理論 |
| 2.2.1 計算流體力學(xué)基礎(chǔ) |
| 2.2.2 攪拌區(qū)域的模擬方式 |
| 2.2.3 多相流模型簡介 |
| 2.2.4 湍流模型 |
| 2.3 水模實驗原理 |
| 2.3.1 幾何相似 |
| 2.3.2 動力學(xué)相似 |
| 2.3.3 模擬脫硫劑選擇 |
| 2.4 實驗驗證 |
| 2.4.1 實驗裝置 |
| 2.4.2 對比驗證分析 |
| 2.5 本章小結(jié) |
| 第三章 基于KR法脫硫劑顆粒的加入方式研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 研究對象與方法 |
| 3.2.1 研究對象 |
| 3.2.2 數(shù)值模型 |
| 3.2.3 參數(shù)計算 |
| 3.3 結(jié)果與分析 |
| 3.3.1 網(wǎng)格無關(guān)性討論 |
| 3.3.2 模擬方式的討論 |
| 3.3.3 隨時間變化的流動特性 |
| 3.3.4 隨轉(zhuǎn)速變化的流動特性 |
| 3.3.5 隨浸深變化的流動特性 |
| 3.4 本章小結(jié) |
| 第四章 擋板改善KR法脫硫攪拌效果的特性研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 數(shù)學(xué)模型 |
| 4.2.1 基本假設(shè) |
| 4.2.2 模型參數(shù) |
| 4.2.3 計算方法 |
| 4.2.4 表征參數(shù) |
| 4.3 擋板的作用分析 |
| 4.4 擋板參數(shù)的影響分析 |
| 4.4.1 擋板布置方式對攪拌效果的影響 |
| 4.4.2 擋板數(shù)目對攪拌效果的影響 |
| 4.4.3 擋板寬度對攪拌效果的影響 |
| 4.5 本章小結(jié) |
| 第五章 基于KR法新型攪拌器的流場數(shù)值研究 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 攪拌-噴吹法氣液流動模型 |
| 5.2.1 Euler控制方程 |
| 5.2.2 含氣率的重要性 |
| 5.3 計算對象及求解方法 |
| 5.3.1 物理模型建立 |
| 5.3.2 網(wǎng)格劃分 |
| 5.3.3 計算方法 |
| 5.4 新型攪拌器的效果分析 |
| 5.5 攪拌參數(shù)的影響分析 |
| 5.5.1 偏心程度對流場速度和氣體分布的影響 |
| 5.5.2 攪拌轉(zhuǎn)速對流場速度和氣體分布的影響 |
| 5.5.3 通氣流量對流場速度和氣體分布的影響 |
| 5.6 本章小結(jié) |
| 第六章 結(jié)論與展望 |
| 6.1 結(jié)論 |
| 6.2 展望 |
| 致謝 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 附錄1 攻讀碩士學(xué)位期間發(fā)表的論文及專利 |
| 附錄2 攻讀碩士學(xué)位期間參加的科研項目 |
（3）鐵水扒渣頂槍結(jié)構(gòu)優(yōu)化及耐火材料研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 緒論 |
| 第1章 文獻(xiàn)綜述 |
| 1.1 前言 |
| 1.2 鐵水罐輔助扒渣工藝研究進(jìn)展 |
| 1.2.1 內(nèi)置裝置吹氣輔助扒渣工藝 |
| 1.2.2 透氣磚輔助扒渣工藝 |
| 1.2.3 傾斜氣體噴嘴頂吹輔助扒渣工藝 |
| 1.2.4 頂槍吹氣輔助扒渣工藝 |
| 1.2.5 鐵水罐輔助扒渣工藝技術(shù)發(fā)展方向 |
| 1.3 噴槍技術(shù)研究進(jìn)展 |
| 1.4 莫來石質(zhì)耐火材料的研究現(xiàn)狀 |
| 1.4.1 莫來石概況 |
| 1.4.2 莫來石質(zhì)耐火澆注料及其研究進(jìn)展 |
| 1.5 熱震穩(wěn)定性研究概況 |
| 1.6 耐火材料球形骨料研究現(xiàn)狀 |
| 1.7 灰色系統(tǒng)理論及其在耐火材料中的應(yīng)用研究現(xiàn)狀 |
| 1.8 本論文的提出及主要研究內(nèi)容 |
| 頂吹噴槍結(jié)構(gòu)篇 |
| 第2章 頂槍吹氣驅(qū)渣工藝物理與數(shù)學(xué)模擬研究 |
| 2.1 物理與數(shù)學(xué)模擬方法研究 |
| 2.1.1 物理模擬方法研究 |
| 2.1.2 數(shù)學(xué)模擬方法研究 |
| 2.2 頂槍吹氣熔池流動行為與驅(qū)渣原理 |
| 2.3 操作工藝參數(shù)對頂槍吹氣輔助扒渣的影響 |
| 2.3.1 頂槍吹氣輔助扒渣工藝影響因素分析 |
| 2.3.2 噴吹氣體流量對驅(qū)渣效果的影響 |
| 2.3.3 噴槍插入深度對驅(qū)渣效果的影響 |
| 2.3.4 噴槍插入位置對驅(qū)渣效果的影響 |
| 2.3.5 鐵水罐磨損強度分布與影響 |
| 2.4 小結(jié) |
| 第3章 頂吹噴槍噴口結(jié)構(gòu)優(yōu)化研究 |
| 3.1 頂吹噴槍結(jié)構(gòu)參數(shù)對驅(qū)渣效果的影響 |
| 3.1.1 噴口直徑對驅(qū)渣效果的影響 |
| 3.1.2 噴口數(shù)量對驅(qū)渣效果的影響 |
| 3.1.3 噴口布置方式對驅(qū)渣效果的影響 |
| 3.2 新型噴口結(jié)構(gòu)設(shè)計 |
| 3.2.1 新型噴口結(jié)構(gòu)驅(qū)渣效果物理模擬對比 |
| 3.2.2 新型噴口結(jié)構(gòu)驅(qū)渣效果數(shù)值模擬對比 |
| 3.3 小結(jié) |
| 頂吹噴槍材料篇 |
| 第4章 氧化鋁空心球加入量對莫來石澆注料性能影響 |
| 4.1 頂吹噴槍破損機理分析與耐火材料性能需求 |
| 4.2 實驗 |
| 4.2.1 原料及樣品制備 |
| 4.2.2 測試方法 |
| 4.3 結(jié)果與討論 |
| 4.3.1 流動值、顯氣孔率與體積密度 |
| 4.3.2 熱學(xué)性能 |
| 4.3.3 力學(xué)性能 |
| 4.3.4 物相組成 |
| 4.3.5 斷口形貌 |
| 4.3.6 抗熱震性 |
| 4.4 小結(jié) |
| 第5章 氧化鋁空心球粒徑對莫來石澆注料性能影響 |
| 5.1 實驗 |
| 5.2 結(jié)果與討論 |
| 5.2.1 流動值、顯氣孔率與體積密度 |
| 5.2.2 力學(xué)性能 |
| 5.2.3 抗熱震性 |
| 5.2.4 熱膨脹性能 |
| 5.3 氧化鋁空心球結(jié)構(gòu)參數(shù)與試樣性能灰色關(guān)聯(lián)分析 |
| 5.3.1 灰色關(guān)聯(lián)計算過程 |
| 5.3.2 氧化鋁空心球關(guān)鍵結(jié)構(gòu)參數(shù) |
| 5.3.3 灰色關(guān)聯(lián)分析 |
| 5.4 小結(jié) |
| 第6章 氧化鋁空心球表面改性對莫來石澆注料性能影響 |
| 6.1 實驗 |
| 6.2 結(jié)果與討論 |
| 6.2.1 顯氣孔率、體積密度與力學(xué)性能 |
| 6.2.2 熱學(xué)性能 |
| 6.2.3 物相組成 |
| 6.2.4 斷口形貌 |
| 6.2.5 抗熱震性 |
| 6.3 小結(jié) |
| 新型頂吹噴槍工業(yè)應(yīng)用篇 |
| 第7章 新型頂吹噴槍工業(yè)性實踐與應(yīng)用 |
| 7.1 工業(yè)性試驗方案研究 |
| 7.1.1 工業(yè)性試驗工藝參數(shù) |
| 7.1.2 工業(yè)性試驗方案 |
| 7.1.3 工業(yè)性試驗噴槍的研制 |
| 7.2 工業(yè)性試驗研究 |
| 7.2.1 常規(guī)單噴口噴槍工業(yè)性試驗 |
| 7.2.2 雙噴口噴槍工業(yè)性試驗 |
| 7.2.3 四噴口噴槍工業(yè)性試驗 |
| 7.2.4 狹縫式噴口噴槍工業(yè)性試驗 |
| 7.3 新型頂吹噴槍工業(yè)性應(yīng)用 |
| 7.4 小結(jié) |
| 第8章 結(jié)論與展望 |
| 8.1 結(jié)論 |
| 8.2 展望 |
| 本論文的創(chuàng)新點 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 附錄1 攻讀博士學(xué)位期間取得的科研成果 |
| 附錄2 攻讀博士學(xué)位期間參加的科研項目 |
| 致謝 |
（4）脫硫塔平臺結(jié)構(gòu)振動性能與減振措施研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 課題研究背景及意義 |
| 1.2 機械振動性能研究方法及減振措施介紹 |
| 1.2.1 機械振動性能研究方法 |
| 1.2.2 減振措施簡要介紹 |
| 1.3 課題研究目的及主要內(nèi)容 |
| 1.3.1 課題研究目的 |
| 1.3.2 課題研究的主要內(nèi)容 |
| 第二章 脫硫塔結(jié)構(gòu)介紹及激振頻率的測試 |
| 2.1 脫硫塔結(jié)構(gòu)簡述 |
| 2.2 脫硫工藝介紹 |
| 2.3 脫硫塔現(xiàn)場測試 |
| 2.3.1 測試目的及內(nèi)容 |
| 2.3.2 測試設(shè)備及主要步驟 |
| 2.3.3 振動信號測試點的布置 |
| 2.3.4 應(yīng)變測試點的布置 |
| 2.4 測試信號結(jié)果及分析 |
| 2.4.1 噴吹時脫硫塔振動信號頻域分析 |
| 2.4.2 噴吹與非噴吹信號對比分析 |
| 2.4.3 噴吹時脫硫塔危險部位應(yīng)力分析 |
| 2.5 本章小結(jié) |
| 第三章 脫硫塔的固有頻率計算及應(yīng)力分析 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 模態(tài)分析概述 |
| 3.3 模態(tài)分析原理 |
| 3.3.1 實特征值分析 |
| 3.3.2 實特征值計算方法 |
| 3.4 脫硫塔固有頻率分析 |
| 3.4.1 脫硫塔三維模型建立及結(jié)構(gòu)特點 |
| 3.4.2 脫硫塔CAE模型 |
| 3.4.3 脫硫塔模態(tài)分析 |
| 3.5 脫硫塔噴吹過程應(yīng)力計算 |
| 3.6 本章小結(jié) |
| 第四章 脫硫塔的頻響分析 |
| 4.1 頻響分析的意義 |
| 4.2 頻響分析分類 |
| 4.2.1 直接頻響分析法 |
| 4.2.2 模態(tài)頻響分析法 |
| 4.3 脫硫塔頻率響應(yīng)分析 |
| 4.3.1 應(yīng)力響應(yīng)分析 |
| 4.3.2 運動響應(yīng)分析 |
| 4.4 本章小結(jié) |
| 第五章 減振措施研究 |
| 5.1 減振研究意義 |
| 5.2 減振方案一 |
| 5.2.1 減振方案一結(jié)構(gòu)介紹 |
| 5.2.2 減振方案一模態(tài)分析 |
| 5.2.3 減振方案一頻響分析 |
| 5.3 減振方案二 |
| 5.3.1 減振方案二結(jié)構(gòu)介紹 |
| 5.3.2 減振方案二模態(tài)分析 |
| 5.3.3 減振方案二頻響分析 |
| 5.3.4 兩種方案減振效果對比分析 |
| 5.4 本章小結(jié) |
| 第六章 總結(jié)與展望 |
| 6.1 總結(jié) |
| 6.2 展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 致謝 |
| 附錄1 攻讀碩士學(xué)位期間申請的發(fā)明專利目錄 |
| 詳細(xì)摘要 |
（5）鐵水罐輔助扒渣工藝技術(shù)研究與進(jìn)展（論文提綱范文）
| 1 鐵水罐輔助扒渣工藝研究進(jìn)展 |
| 1.1 內(nèi)置吹氣裝置輔助扒渣工藝 |
| 1.2 透氣磚輔助扒渣工藝 |
| 1.3 傾斜氣體噴嘴頂吹輔助扒渣工藝 |
| 1.4 頂槍吹氣輔助扒渣工藝 |
| 2 鐵水罐輔助扒渣工藝技術(shù)發(fā)展方向 |
| 2.1 不同吹氣輔助扒渣工藝對比分析 |
| 2.2 頂槍吹氣輔助扒渣工藝技術(shù)發(fā)展方向 |
| 3 結(jié)論 |
（6）KR脫硫鐵水罐耐材壽命研究（論文提綱范文）
| 中文摘要 |
| ABSTRACT |
| 1. 引言 |
| 2. 文獻(xiàn)綜述 |
| 2.1 鐵水罐耐材壽命研究現(xiàn)狀 |
| 2.2 KR脫硫法概述 |
| 2.2.1 KR脫硫主要工藝參數(shù) |
| 2.2.2 處理工藝選擇 |
| 2.2.3 萊鋼采取KR脫硫工藝存在的主要問題 |
| 2.3 萊鋼 140t鐵水罐使用狀況 |
| 2.3.1 KR脫硫?qū)?140t鐵水罐壽命的影響 |
| 2.3.2 鐵水罐壽命損傷情況 |
| 2.4 鐵水罐耐材異常損壞造成砌筑成本增加的原因 |
| 2.4.1 鐵水罐損傷情況 |
| 2.4.2 造成成本增加的原因 |
| 2.5 鐵水罐工作層抗沖刷性研究 |
| 2.5.1 工作層襯磚的抗渣性 |
| 2.6 永久線變化率及冷熱應(yīng)力對耐火磚造成的破壞 |
| 2.7 KR脫硫鐵水罐傳熱學(xué)分析、侵蝕計算的研究 |
| 2.8 本文的研究內(nèi)容 |
| 3. 鐵水罐耐材壽命研究 |
| 3.1 通過改進(jìn)KR脫硫鐵水罐內(nèi)襯工作層材質(zhì)提高使用壽命 |
| 3.1.1 鐵水罐內(nèi)襯耐火材料應(yīng)具備性能 |
| 3.1.2 工作層耐火磚材質(zhì)改進(jìn) |
| 3.2 熔渣對鐵水罐內(nèi)襯耐材的損傷 |
| 3.3 埋碳試驗分析 |
| 3.4 熱震穩(wěn)定性 |
| 3.5 抗渣性 |
| 3.6 SiC對試樣性能的影響 |
| 3.7 試驗 |
| 3.7.1 原料及試樣制備 |
| 3.7.2 SiC加入量試驗 |
| 3.7.3 石墨加入量試驗 |
| 3.7.4 試驗結(jié)果分析 |
| 3.8 在線試驗新研制耐火磚的性能 |
| 3.9 本章小結(jié) |
| 4. 傳熱特征分析 |
| 4.1 鐵水罐傳熱特征分析 |
| 4.1.1 鐵水在罐內(nèi)傳熱方式 |
| 4.2 砌筑結(jié)構(gòu)優(yōu)化 |
| 4.2.1 鐵水罐砌筑結(jié)構(gòu)設(shè)計要求 |
| 4.2.2 砌筑結(jié)構(gòu)改進(jìn) |
| 4.3 罐底工作層材質(zhì)優(yōu)化 |
| 4.4 鐵水罐工作層侵蝕情況分析 |
| 4.4.1 鐵水罐工作層損毀機理 |
| 4.4.2 鐵水罐工作層侵蝕計算 |
| 4.4.3 鐵水罐傳熱模型 |
| 4.5 改進(jìn)后KR脫硫鐵水罐的應(yīng)用 |
| 4.5.1 KR脫硫鐵水罐應(yīng)用情況 |
| 4.5.2 KR脫硫鐵水罐應(yīng)用效果 |
| 4.6 本章小結(jié) |
| 5. 結(jié)論 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 致謝 |
| 作者簡介 |
（7）KR脫硫工藝中攪拌器結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 鐵水脫硫現(xiàn)狀 |
| 1.2 研究價值及意義 |
| 1.3 鐵水脫硫預(yù)處理發(fā)展概況 |
| 1.3.1 鐵水預(yù)處理方法概述 |
| 1.3.2 KR攪拌法概述 |
| 1.3.3 KR法脫硫工藝流程概述 |
| 1.3.4 KR法鐵水?dāng)嚢杵餮芯扛艣r |
| 1.4 固-液兩相流的研究分析 |
| 1.4.1 固-液兩相流技術(shù)發(fā)展?fàn)顩r |
| 1.4.2 DEM-CFD耦合在鐵水脫硫技術(shù)的應(yīng)用 |
| 1.5 論文主要研究內(nèi)容 |
| 第二章 FLUENT-EDEM耦合分析簡介 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 FLUENT在攪拌過程中的應(yīng)用 |
| 2.2.1 FLUENT軟件簡介 |
| 2.2.2 FLUEN在攪拌過程中的應(yīng)用 |
| 2.2.3 多重參考系模型 |
| 2.3 EDEM軟件簡介 |
| 2.4 FLUENT-EDEM耦合理論 |
| 2.4.1 FLUENT-EDEM耦合模型 |
| 2.4.2 FLUENT-EDEM耦合阻力模型 |
| 2.4.3 FLUENT-EDEM耦合時間步長的匹配 |
| 2.4.4 FLUENT-EDEM耦合模擬 |
| 2.5 本章小結(jié) |
| 第三章 基于FLUENT下KR法流場分析 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 KR法攪拌流動狀態(tài)分析 |
| 3.3 相似理論在鐵水脫硫中的應(yīng)用情況介紹 |
| 3.4 攪拌模型的建立 |
| 3.4.1 攪拌槽和攪拌葉的結(jié)構(gòu)分析 |
| 3.4.2 攪拌槽流場內(nèi)網(wǎng)格的劃分 |
| 3.5 FLUENT下KR法流場分析 |
| 3.5.1 仿真實驗方案設(shè)計 |
| 3.5.2 仿真結(jié)果分析 |
| 3.6 本章小結(jié) |
| 第四章 基于EDEM-FLUENT耦合的KR法攪拌仿真分析 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 EDEM-FLUENT耦合下攪拌模型的建立 |
| 4.2.1 EDEM中參數(shù)設(shè)置 |
| 4.2.2 FLUENT中的設(shè)置 |
| 4.3 EDEM-FLUENT耦合仿真分析 |
| 4.3.1 CaO脫硫劑顆粒受力分析 |
| 4.3.2 單個顆粒在攪拌流場中的運動軌跡 |
| 4.3.3 仿真實驗方案設(shè)計 |
| 4.3.4 仿真結(jié)果分析 |
| 4.5 本章小結(jié) |
| 第五章 結(jié)論與展望 |
| 5.1 工作總結(jié)與結(jié)論 |
| 5.2 展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 致謝 |
| 攻讀學(xué)位期間的研究成果 |
（8）萊鋼大型高爐用140t鐵水罐長壽實踐（論文提綱范文）
| 1 萊鋼140t鐵水罐罐壁耐火磚損傷機理分析 |
| 2 改進(jìn)措施 |
| 2.1 工作層耐火磚與耐火泥材質(zhì)改進(jìn) |
| 2.2 消除應(yīng)力對鐵水罐內(nèi)襯耐火材料的損傷 |
| 2.3 永久層采用整體澆注技術(shù) |
| 3 結(jié)論 |
四、提高脫硫鐵水罐使用壽命的探討（論文參考文獻(xiàn)）
- [1]鐵水脫硫攪拌器用碳纖維增強莫來石澆注料結(jié)構(gòu)與性能研究[D]. 歐陽思. 武漢科技大學(xué), 2021(01)
- [2]KR法鐵水脫硫的流體流動特性研究[D]. 閔昌飛. 武漢科技大學(xué), 2021
- [3]鐵水扒渣頂槍結(jié)構(gòu)優(yōu)化及耐火材料研究[D]. 李明暉. 武漢科技大學(xué), 2019(08)
- [4]脫硫塔平臺結(jié)構(gòu)振動性能與減振措施研究[D]. 汪義波. 武漢科技大學(xué), 2017(01)
- [5]鐵水罐輔助扒渣工藝技術(shù)研究與進(jìn)展[J]. 李明暉,李遠(yuǎn)兵,歐陽德剛,王興東. 煉鋼, 2016(06)
- [6]KR脫硫鐵水罐耐材壽命研究[D]. 呂彥斌. 遼寧科技大學(xué), 2016(10)
- [7]KR脫硫工藝中攪拌器結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計[D]. 姚子茂. 江西理工大學(xué), 2015(03)
- [8]萊鋼大型高爐用140t鐵水罐長壽實踐[J]. 呂彥斌. 山東工業(yè)技術(shù), 2015(05)
- [9]鐵水罐低成本罐底墊補料的研制與應(yīng)用[J]. 朱善合,歐陽德剛,羅巍,李明暉,王海清,田大鵬. 武鋼技術(shù), 2011(04)
- [10]脫硫鐵水罐防粘渣技術(shù)現(xiàn)狀與發(fā)展趨勢[J]. 歐陽德剛,王清方. 鋼鐵研究, 2008(04)