一、Cr-Mn-N奧氏體-鐵素體不銹鋼的空蝕行為（論文文獻(xiàn)綜述）
杜晉[1]（2020）在《碳化鎢基硬質(zhì)合金涂層的制備及抗沖蝕與空蝕性能研究》文中研究表明水力機(jī)械,如水輪機(jī)、水泵等水下運(yùn)動(dòng)部件由于在運(yùn)轉(zhuǎn)過(guò)程中遭受沙漿沖蝕、水流空蝕以及空蝕-腐蝕作用而加速了部件表面損傷,降低了水力系統(tǒng)的運(yùn)行效率?？紤]到沙漿沖蝕、水流空蝕和腐蝕行為首先作用于材料表面,因此采用合適的材料和工藝在不銹鋼基體表面制備涂層實(shí)施防護(hù)是一種有效的方法。涂層的抗沖蝕性能與涂層的顯微硬度有關(guān),涂層的抗空蝕性能與涂層的斷裂韌性和彈性模量關(guān)系緊密,而涂層的抗腐蝕性能與涂層的物相以及涂層微觀結(jié)構(gòu)密切相關(guān)。硬質(zhì)合金涂層由硬質(zhì)相和粘結(jié)相構(gòu)成,硬質(zhì)相提升了涂層的耐磨性能,粘結(jié)相采用單質(zhì)金屬或合金,具有較高的斷裂韌性,因此硬質(zhì)合金涂層相對(duì)其他涂層材料兼具優(yōu)異的抗沖蝕、空蝕以及電化學(xué)腐蝕性能。碳化鎢（WC）具有六方晶體結(jié)構(gòu)以及較高的顯微硬度及彈性模量,而Co、Ni和Cr由于良好的附著力、韌性和耐腐蝕性能被廣泛應(yīng)用于WC基涂層設(shè)計(jì)中。采用超音速火焰噴涂工藝制備硬質(zhì)合金材料,其涂層在致密性和結(jié)合強(qiáng)度方面要顯著優(yōu)于其他熱噴涂工藝。本文通過(guò)超音速火焰噴涂工藝制備不同材料體系的WC基硬質(zhì)合金涂層,并通過(guò)設(shè)計(jì)沖蝕、空蝕、空蝕-腐蝕試驗(yàn)研究涂層相關(guān)性能,闡明涂層沖蝕、空蝕以及空蝕-腐蝕機(jī)理,為水力機(jī)械表面防護(hù)提供理論與技術(shù)支撐。具體研究工作和結(jié)論如下:（1）研制出一款新型罐式沙漿沖蝕機(jī)。機(jī)架采用三角支撐焊接結(jié)構(gòu),提高了整機(jī)剛性;設(shè)計(jì)了一種全新的被測(cè)試樣夾具組件,夾具體和定位套筒采用轉(zhuǎn)動(dòng)副結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì),可實(shí)現(xiàn)被測(cè)試樣任意角度的調(diào)節(jié);通過(guò)可編程控制器和變頻器實(shí)現(xiàn)設(shè)備的自動(dòng)化控制以及電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速的調(diào)節(jié);采用定常流沖擊旋轉(zhuǎn)圓盤結(jié)構(gòu)表面壓力分析法對(duì)電動(dòng)機(jī)功率進(jìn)行估算。通過(guò)自制沙漿沖蝕機(jī)完成硬質(zhì)合金涂層以及不銹鋼基材的沖蝕試驗(yàn)。（2）采用超音速火焰噴涂工藝在水輪機(jī)常用材料16Cr5Ni不銹鋼基體表面制備了 WC-12Co和Cr3C2-25NiCr硬質(zhì)合金涂層,設(shè)計(jì)了基于轉(zhuǎn)速、沖蝕物粒徑和沙漿濃度三種沖蝕參數(shù)的正交試驗(yàn),研究了轉(zhuǎn)速、沖蝕物粒徑和沙漿濃度對(duì)硬質(zhì)合金涂層和基材耐沖蝕性能的影響。試驗(yàn)結(jié)果表明,WC-12Co涂層在所有測(cè)試條件下沙漿沖蝕率最低,而16Cr5Ni不銹鋼基材沖蝕率最高;WC-12Co涂層在沖蝕測(cè)試過(guò)程中沖蝕率隨時(shí)間的變化最小,反映出該涂層的抗沖蝕性能最穩(wěn)定;通過(guò)沖蝕率恒等式計(jì)算了所有材料的速度指數(shù)、粒徑指數(shù)及濃度指數(shù)發(fā)現(xiàn),轉(zhuǎn)速對(duì)WC-12Co涂層沖蝕率的影響最顯著,沖蝕物粒徑對(duì)Cr3C2-25NiCr涂層沖蝕率的影響最大,16Cr5Ni不銹鋼對(duì)沙漿濃度變化最敏感;WC-12Co涂層和16Cr5Ni不銹鋼的沙漿沖蝕機(jī)理分別為脆性和韌性機(jī)理,Cr3C2-25NiCr涂層表現(xiàn)出韌性和脆性的復(fù)合磨損機(jī)理,韌性占主導(dǎo)。（3）將WC-12Co涂層在650、800、950和1100℃溫度下進(jìn)行熱處理,采用超聲振動(dòng)式空蝕設(shè)備對(duì)噴涂態(tài)和熱處理涂層進(jìn)行空蝕測(cè)試,研究熱處理溫度對(duì)WC-12Co涂層的物相變化、微觀組織結(jié)構(gòu)、力學(xué)性能和抗空蝕性能的影響。研究結(jié)果表明,隨著熱處理溫度的升高,涂層中η相（Co6W6C）含量隨之增加;涂層的顯微硬度與孔隙率以及物相組成密切相關(guān),適當(dāng)?shù)臒崽幚頊囟饶苁筗C-12Co涂層微觀結(jié)構(gòu)和力學(xué)性能得到改善;800℃熱處理涂層的抗空蝕性能最好,然后依次是650℃涂層、950℃涂層和噴涂態(tài)涂層,最差的是1100℃熱處理涂層,涂層的空蝕率與微觀缺陷以及熱處理過(guò)程中產(chǎn)生的相變密切相關(guān);輪廓算數(shù)平均偏差值與空蝕率呈正相關(guān)性,采用表面粗糙度參數(shù)可定量評(píng)估材料的空蝕行為;構(gòu)建了基于二次空蝕破壞的WC-12Co硬質(zhì)合金涂層的空蝕模型,合理解釋了涂層空蝕后形成的階梯狀形貌特征。（4）采用超音速火焰噴涂工藝制備了 WC-25WB-10Co-5NiCr、MoB-25NiCr、WC-10Co-4Cr 和 Cr3C2-25NiCr 硬質(zhì)合金涂層,研究了涂層在去離子水和 3.5 wt.%NaCl 溶液中的空蝕和空蝕-腐蝕性能,提出了兩種等效電路模型來(lái)擬合四種硬質(zhì)合金涂層的電化學(xué)阻抗譜（EIS）。研究結(jié)果表明,涂層的微孔電阻和電荷轉(zhuǎn)移電阻的數(shù)值顯示空蝕-腐蝕8 h后,四種硬質(zhì)合金涂層的抗腐蝕性能由高到低排序依次為:WC-25WB-10Co-5NiCr>WC-10Co-4Cr>MoB-25NiCr>Cr3C2-25NiCr;由于空蝕作用所產(chǎn)生的機(jī)械能阻礙了電解質(zhì)在涂層表面形成腐蝕產(chǎn)物和鈍化膜,四種涂層在陽(yáng)極腐蝕方向上都沒(méi)有發(fā)生明顯的鈍化反應(yīng),四種硬質(zhì)合金涂層的電化學(xué)腐蝕是由電偶效應(yīng)產(chǎn)生的;所有硬質(zhì)合金涂層在純空蝕和空蝕-腐蝕兩種條件下的質(zhì)量損失均隨測(cè)試時(shí)長(zhǎng)近似線性增加,沒(méi)有出現(xiàn)空蝕孕育期、加速期和穩(wěn)定期;空蝕-腐蝕測(cè)試中,純空蝕作用是所有涂層材料質(zhì)量損失的首要因素,涂層在空蝕、腐蝕協(xié)同作用下對(duì)涂層的破壞程度高于純空蝕作用;空蝕阻抗和空蝕-腐蝕阻抗均與顯微硬度呈正相關(guān);硬質(zhì)相和二次相的剝落以及粘結(jié)相的溶解是WC基涂層的空蝕-腐蝕機(jī)理,裂紋擴(kuò)展引起的涂層塊狀剝落是Cr3C2-25NiCr和MoB-25NiCr涂層的空蝕-腐蝕機(jī)理。
曹麗方[2]（2019）在《氧化膜對(duì)工程合金空泡腐蝕行為的影響》文中研究說(shuō)明海水是一種強(qiáng)腐蝕性的介質(zhì),當(dāng)海洋裝備服役于海洋環(huán)境時(shí),如船用螺旋槳,水泵葉輪,水力渦輪機(jī)和近海/采礦機(jī)械,面臨著空泡腐蝕破壞的突出問(wèn)題。因此深入研究海洋工程材料空泡腐蝕機(jī)理,尤其是表層氧化膜對(duì)其空泡腐蝕行為的影響機(jī)制,為開發(fā)出適用于表面空泡腐蝕防護(hù)技術(shù)提供重大理論支撐,是十分有必要的。本文選取了中碳鋼1050（Mild steel 1050）、鎳鋁青銅（Nickel-aluminum bronze alloy NAB）和316L不銹鋼（316L Stainless steel 316L SS）作為研究對(duì)象,采用脈沖和連續(xù)空泡腐蝕實(shí)驗(yàn)結(jié)合失重分析,對(duì)比研究了合金在這兩種實(shí)驗(yàn)中的空泡腐蝕行為。通過(guò)原位電化學(xué)測(cè)試,分析了脈沖空泡腐蝕過(guò)程中合金的電化學(xué)行為及其表面變化。另外采用了電化學(xué)原子力顯微鏡（Electrochemical atomic force microscope EC-AFM）原位觀察了合金表面氧化膜在3.5 wt.%Na Cl溶液中的初始形成過(guò)程。同時(shí)采用SEM掃描電鏡分析、EDS能譜分析、XPS等測(cè)試技術(shù)對(duì)合金表面的氧化膜進(jìn)行成分分析和空泡腐蝕形貌觀察。研究表明,中碳鋼1050表面形成的腐蝕產(chǎn)物膜疏松多孔,在空泡停止的短時(shí)間不能迅速生成;NAB合金表面在空泡停止的間歇內(nèi)能迅速地形成比較致密氧化膜;316L SS表面的鈍化膜同樣也能快速形成且十分致密。空泡腐蝕破壞包括空化和腐蝕及空化和腐蝕之間的協(xié)同作用導(dǎo)致的破壞。在脈沖模式下,中碳鋼1050的總失重量及空化和腐蝕協(xié)同作用導(dǎo)致的失重均大于連續(xù)模式,這是因?yàn)橹刑间?050表面疏松多孔的腐蝕產(chǎn)物膜在空泡腐蝕過(guò)程中不能迅速生成且對(duì)基體起不到保護(hù)作用;相比之下,NAB合金和316L不銹鋼表面氧化膜在破壞之后能迅速地修復(fù),質(zhì)地致密且具有良好的機(jī)械性能,因此脈沖模式下,空泡腐蝕失重和協(xié)同失重均小于連續(xù)模式下。其中,316L不銹鋼在脈沖空泡腐蝕過(guò)程中,腐蝕反應(yīng)生成的氧化膜抗空化破壞能力強(qiáng),協(xié)同失重為負(fù)值,即空化和腐蝕之間是負(fù)協(xié)同;NAB合金表面生成的氧化膜將脈沖空泡腐蝕過(guò)程中的正協(xié)同作用降低;而在中碳鋼1050的脈沖空泡腐蝕過(guò)程中,腐蝕和空化之間的正協(xié)同作用加劇。
李凱強(qiáng)[3]（2019）在《高性能Cr-Mn-N奧氏體不銹鋼溫變形工藝組織性能研究》文中指出高氮奧氏體不銹鋼由于其優(yōu)良的力學(xué)性能、較低的生產(chǎn)成本、良好的耐蝕性能在現(xiàn)代油氣鉆采,尤其是無(wú)磁鉆鋌方面得到了廣泛的應(yīng)用。目前,我國(guó)無(wú)磁鉆鋌用高氮奧氏體不銹鋼的主要牌號(hào)為W1813N與N1310B。隨著合金化理論的不斷發(fā)展和鉆探深度的不斷提高,其在使用過(guò)程中出現(xiàn)了嚴(yán)重的強(qiáng)度不足和晶間腐蝕,已經(jīng)無(wú)法滿足現(xiàn)代超深度鉆井中經(jīng)常遇到的高溫、高壓、強(qiáng)腐蝕性環(huán)境。因此開展新型無(wú)磁鉆鋌用高氮奧氏體不銹鋼的研究很有必要?；赑530的成分,本文首先采用熱力學(xué)計(jì)算軟件計(jì)算了高氮奧氏體不銹鋼中關(guān)鍵合金元素對(duì)其奧氏體相區(qū)、析出相相區(qū)、氮固溶度的影響規(guī)律。根據(jù)熱力學(xué)計(jì)算結(jié)果,提出實(shí)驗(yàn)鋼設(shè)計(jì)成分,并冶煉得到符合試驗(yàn)鋼設(shè)計(jì)成分的實(shí)驗(yàn)鋼。對(duì)Cr=16.15%的實(shí)驗(yàn)鋼在不同時(shí)效條件下的析出相進(jìn)行觀察。結(jié)果表明:實(shí)驗(yàn)鋼的析出敏感溫度約為750℃850℃,時(shí)效30min時(shí)就可以明顯觀察到晶界處產(chǎn)生的析出相,時(shí)效2h后析出相數(shù)量急劇增多,尺寸變大,并出現(xiàn)了向晶內(nèi)生長(zhǎng)的趨勢(shì)。變形明顯促進(jìn)了析出相的產(chǎn)生,變形后保溫1min的實(shí)驗(yàn)鋼晶界處就有較多析出相的產(chǎn)生。采用掃描電鏡、透射電鏡確定析出相為Cr23C6。對(duì)不同變形條件下的實(shí)驗(yàn)鋼進(jìn)行力學(xué)性能測(cè)試。結(jié)果表明:實(shí)驗(yàn)鋼的力學(xué)性能隨變形溫度的降低、變形量的升高、氮含量的升高逐漸升高,塑韌性逐漸下降。溫變形后實(shí)驗(yàn)鋼的力學(xué)性能與塑韌性明顯達(dá)到無(wú)磁鉆鋌用材料的標(biāo)準(zhǔn)。變形溫度為600℃,變形量為20%的Cr=16.15%的實(shí)驗(yàn)鋼其性能指標(biāo)為Rp0.2=1102.0MPa,Rm=1231.7MPa,A=24%,Akv=50J,布氏硬度=380.3HB,明顯高于P530的性能。不同變形條件下實(shí)驗(yàn)鋼的磁導(dǎo)率結(jié)果表明:實(shí)驗(yàn)鋼磁導(dǎo)率基本在1.005附近,低于無(wú)磁鉆鋌用材料的磁導(dǎo)率標(biāo)準(zhǔn)。隨Ni當(dāng)量/Cr當(dāng)量的升高,實(shí)驗(yàn)鋼磁導(dǎo)率逐漸降低,變形溫度與變形量對(duì)實(shí)驗(yàn)鋼磁導(dǎo)率的影響不是很大,但是變形過(guò)程中溫度控制不合理導(dǎo)致析出相產(chǎn)生會(huì)使材料的磁導(dǎo)率升高。采用硫酸-硫酸銅法和EPR法對(duì)實(shí)驗(yàn)鋼耐蝕性能進(jìn)行了檢測(cè)。結(jié)果表明:實(shí)驗(yàn)鋼耐晶間腐蝕性能良好,只有變形溫度為600℃的Cr=14.23%的實(shí)驗(yàn)鋼表面產(chǎn)生了晶間腐蝕裂紋;EPR結(jié)果表明,隨著不銹鋼中鉻、氮含量的升高,其再活化率逐漸降低,并且普遍低于5%,說(shuō)明實(shí)驗(yàn)鋼發(fā)生晶間腐蝕的傾向較低,耐蝕性能優(yōu)良。
向紅亮,劉春育,王永霞,劉東[4]（2018）在《含Cu抗菌雙相不銹鋼的空蝕行為研究》文中研究表明利用磁致伸縮空蝕試驗(yàn)機(jī)將含Cu抗菌雙相不銹鋼在人工海水中進(jìn)行了空蝕試驗(yàn),繪制了累積損失質(zhì)量和損失率曲線。通過(guò)光學(xué)顯微鏡（OM）、掃描電鏡（SEM）、能譜儀（EDS）、X射線粉末衍射儀（XRD）分析了其空蝕機(jī)理,并與母材進(jìn)行了對(duì)比分析。結(jié)果表明,在560℃時(shí)效含Cu雙相不銹鋼空蝕破壞分為初發(fā)期、加速期、回落期和穩(wěn)定期4個(gè)階段。對(duì)比于固溶母材,空蝕3h前其損傷程度大于固溶母材,3h后損傷程度小于固溶母材;50h后,抗菌材料和固溶母材空蝕累積損失量分別為2.5和4.2mg,經(jīng)時(shí)效處理的含Cu抗菌雙相不銹鋼的空蝕破壞程度較輕?？咕牧现屑?xì)小彌散狀的富Cu相增強(qiáng)了鐵素體的抗空蝕能力,但奧氏體的晶體結(jié)構(gòu)及其內(nèi)部位錯(cuò)造成的滑移阻礙使得其抗空蝕能力仍高于含富Cu相的鐵素體?？咕牧系挠捕戎狄驎r(shí)效析出彌散分布的富Cu相而始終高于固溶母材。
林翠,楊穎,趙曉斌[5]（2018）在《鈍態(tài)金屬的空蝕研究方法和研究進(jìn)展》文中進(jìn)行了進(jìn)一步梳理綜述了鈍態(tài)金屬材料的空蝕研究方法,闡述了典型的鈍態(tài)金屬材料不銹鋼和鈦及鈦合金空蝕行為的研究進(jìn)展,介紹了空蝕破壞程度、形貌結(jié)構(gòu)和成分組成、表面力學(xué)性質(zhì)以及電化學(xué)行為的主要測(cè)試方法,總結(jié)了應(yīng)用以上研究方法獲得的不銹鋼和鈦及鈦合金的空蝕特征和規(guī)律,提出了鈍態(tài)金屬材料空蝕研究的進(jìn)一步發(fā)展方向。
丁翔[6]（2017）在《多尺度微納米WC-CoCr涂層的組織結(jié)構(gòu)、性能及空蝕行為研究》文中指出空蝕（Cavitation Erosion-CE）是流體機(jī)械過(guò)流部件的一種主要失效形式,廣泛存在于船舶舵葉與推進(jìn)器、各種泵及水輪機(jī)葉輪等裝置中。隨著國(guó)家海洋工程裝置及高技術(shù)船舶戰(zhàn)略的實(shí)施,海洋工程裝備的空蝕防護(hù)已成為一個(gè)重點(diǎn)研究領(lǐng)域。在海洋的惡劣環(huán)境中,海洋裝備中的流體機(jī)械受到空蝕與腐蝕的聯(lián)合作用,這種腐蝕環(huán)境加劇了它們的空蝕破壞。因此,開展新型材料的抗空蝕性能與機(jī)理的研究有著重要的理論意義和工程價(jià)值。WC-CoCr金屬陶瓷涂層是近年來(lái)抗空蝕涂層材料研究的一個(gè)重要方向,特別是超音速火焰噴涂（High Velocity Oxygen Fuel Spray-HVOF）制備的微納米結(jié)構(gòu)WC-CoCr涂層的抗空蝕性能和機(jī)理研究受到了廣泛的重視。本文根據(jù)納米、亞微米及微米WC顆粒在超音速火焰焰流中的動(dòng)力學(xué)及熱力學(xué)特性、不同結(jié)構(gòu)WC-CoCr涂層的顯微組織及空蝕失效機(jī)理,設(shè)計(jì)了一種新型具有仿混凝土結(jié)構(gòu)的多尺度微納米WC-10Co4Cr復(fù)合粉末,粉末中亞微米及微米WC顆粒分別類似于混凝土中的砂粒（細(xì)骨料）及碎石（粗骨料）,納米WC顆粒與CoCr合金類似于水泥,WC具有多尺度和微納米結(jié)構(gòu),其尺度分別為60180 nm的納米級(jí)、0.40.6μm的亞微米級(jí)和2.22.6μm的微米級(jí),相應(yīng)的所占WC質(zhì)量比例分別為20%、30%和50%。采用團(tuán)聚燒結(jié)法制備了多尺度微納米結(jié)構(gòu)WC-10Co4Cr復(fù)合粉末,在粉末的XRD圖譜中只觀察到WC和Co相,未檢測(cè)到W2C、CoxWyC及金屬W等有害相。采用Spray Watch-2i在線監(jiān)測(cè)系統(tǒng)測(cè)量了不同尺度WC-10Co4Cr粉末在不同HVOF噴涂射流中的粒子溫度和速度,并優(yōu)化了涂層的噴涂工藝參數(shù)。采用液體燃料超音速火焰噴涂（High Velocity Oxygen Liquid Fuel Spray-HVOLF）和氣體燃料超音速火焰噴涂（High Velocity Oxygen Gas Fuel Spray-HVOGF）系統(tǒng)制備了多尺度、雙峰及納米結(jié)構(gòu)WC-10Co4Cr涂層。研究了多尺度微納米WC-10Co4Cr熔滴粒子扁平化特征和涂層的沉積行為,結(jié)果表明:當(dāng)采用HVOLF和HVOGF工藝沉積多尺度WC-CoCr粒子時(shí),熔滴粒子碰撞基體表面變形后分別呈圓盤狀態(tài)和飛濺狀態(tài),這是因?yàn)閃C-CoCr粒子在HVOLF和HVOGF焰流中具有不同的動(dòng)力學(xué)及熱力學(xué)特性。提出了HVOF制備的多尺度微納米WC-10Co4Cr涂層形成機(jī)制。采用SEM、OM、TEM和XRD方法分析了多尺度WC-10Co4Cr涂層的顯微組織結(jié)構(gòu),研究了涂層的力學(xué)性能、電化學(xué)特性和耐磨性。研究結(jié)果表明:HVOF制備的多尺度WC-10Co4Cr涂層中碳化物除WC相外,還生成了微量W2C,粉末中的Co相衍射峰因噴涂粒子快速冷卻形成了非晶而消失。HVOLF制備的多尺度涂層中W2C含量?jī)H為1.4%,并且孔隙率低（0.31%）,納米、亞微米和微米WC顆粒均勻地分布在CoCr粘結(jié)相之中,形成了具有仿混凝土結(jié)構(gòu)的多尺度微納米WC-10Co4Cr涂層。該涂層具有優(yōu)良的力學(xué)性能、電化學(xué)性能、耐泥漿沖蝕磨損和濕砂磨粒磨損性能,其開裂韌性高達(dá)5.16 MPa·m1/2和腐蝕電極電位為-0.31V,顯微硬度大于1100 HV0.3。采用超聲振動(dòng)空蝕法研究了多尺度WC-10Co4Cr涂層在淡水和3.5 wt%NaCl溶液中的抗空蝕性能。研究結(jié)果表明:相比雙峰和納米結(jié)構(gòu)WC-CoCr涂層,HVOLF制備的多尺度WC-CoCr涂層在淡水和NaCl溶液中都具有最優(yōu)良的抗空蝕性能。在淡水介質(zhì)中,它的體積空蝕量分別比雙峰及納米涂層下降了24%和50%以上;在NaCl溶液中,其體積空蝕量分別比雙峰及納米涂層下降了大約16%和70%。研究了顯微硬度、開裂韌性、孔隙率和腐蝕電極電位對(duì)WC-10Co4Cr涂層抗空蝕性的影響,在淡水和NaCl溶液中,涂層的開裂韌性和孔隙率分別對(duì)涂層的抗空蝕性能影響最顯著;分別建立了HVOF制備的WC-10Co4Cr涂層在淡水和NaCl溶液中的空蝕數(shù)學(xué)模型。采用OM和SEM原位分析法等研究了多尺度WC-10Co4Cr涂層在淡水和NaCl溶液空蝕過(guò)程中空蝕源的形成、裂紋的擴(kuò)展及空蝕坑的形成過(guò)程,分析了涂層的空蝕機(jī)理,并建立了涂層的空蝕損傷模型。結(jié)果表明:在淡水介質(zhì)中,HVOLF制備的涂層空蝕源的形成和裂紋的擴(kuò)展速率最慢,并且裂紋一般平行于涂層表面擴(kuò)展。在NaCl溶液中,涂層的空蝕速度顯著地高于淡水介質(zhì),并且裂紋同時(shí)向涂層表面橫向和內(nèi)部縱向發(fā)展,形成大而深的空蝕坑。HVOGF制備的涂層會(huì)產(chǎn)生更多和更深的深蝕坑。在淡水中,涂層的脫落顆粒之間的分散性好,顆粒之間沒(méi)有產(chǎn)生粘結(jié)的現(xiàn)象。在NaCl溶液中,涂層的空蝕產(chǎn)物一般呈簇狀團(tuán)聚在一起,大部分顆粒細(xì)小,呈點(diǎn)狀。研究結(jié)果進(jìn)一步表明:在NaCl溶液中多尺度WC-10Co4Cr涂層的空蝕主要是由空蝕的機(jī)械作用、機(jī)械作用與腐蝕的交互作用產(chǎn)生,單獨(dú)化學(xué)作用可忽略不計(jì)。在NaCl溶液中空蝕時(shí),涂層表面會(huì)呈現(xiàn)許多大而深的空蝕坑,這主要是由機(jī)械力作用、腐蝕介質(zhì)自催化作用、機(jī)械力和電化學(xué)腐蝕交互作用的結(jié)果。多尺度微納米WC-10Co4Cr涂層的空蝕裂紋在納米和亞微米WC區(qū)域中沿晶擴(kuò)展,但有時(shí)能穿過(guò)微米WC繼續(xù)擴(kuò)展。多尺度微納米WC-10Co4Cr涂層由于同時(shí)存在微米、亞微米和納米WC晶粒,并且具有優(yōu)異的開裂韌性,使裂紋的擴(kuò)展更加困難,因此提高了涂層的抗空蝕性能。
楊穎[7]（2017）在《TA2在溴化鋰溶液中的空化腐蝕行為研究》文中研究說(shuō)明本文以TA2為研究對(duì)象,通過(guò)超聲波空蝕試驗(yàn)機(jī)模擬空化腐蝕環(huán)境。應(yīng)用失質(zhì)法獲得了空化腐蝕失重率;利用掃描電子顯微鏡、三維視頻顯微鏡、粗糙度輪廓儀觀察了TA2在LiBr溶液中的空化腐蝕微觀形貌、表面粗糙度和三維輪廓;采用X射線應(yīng)力分析儀、硬度計(jì)測(cè)試了TA2表面力學(xué)性質(zhì)的變化,借助電化學(xué)以及微區(qū)電化學(xué)測(cè)試探討了TA2在Li Br溶液中的空化電化學(xué)腐蝕行為。綜合以上測(cè)試,探討了腐蝕和力學(xué)的協(xié)同作用以及空蝕破壞演變規(guī)律。TA2空化腐蝕分為三個(gè)階段。初始階段,表面局部產(chǎn)生塑性變形,空蝕30 min,晶界出現(xiàn)破壞,材料表面出現(xiàn)少量裂紋,隨時(shí)間延長(zhǎng),空蝕裂紋擴(kuò)展,蔓延至晶粒,裂紋增多,局部材料脫落,前70 min質(zhì)量損失嚴(yán)重,粗糙度迅速增大,由0.360μm變?yōu)?.790μm;過(guò)渡階段,空蝕程度進(jìn)一步加深,材料表面嚴(yán)重脫落,180 min時(shí),表面呈蜂巢狀結(jié)構(gòu),粗糙度增長(zhǎng)率降低,210 min時(shí),達(dá)到最大值0.998μm;穩(wěn)定階段,粗糙度變化呈穩(wěn)定狀態(tài),質(zhì)量損失率趨于平緩。540 min后,TA2在LiBr溶液中失重為14.17 mg,而在純水中的質(zhì)量損失值為12.33 mg,表明TA2在LiBr溶液中比在純水中更易遭到破壞。空化作用后,TA2的開路電位負(fù)向移動(dòng)150 mV,空化停止后,開路電位無(wú)法回到空化前電位。靜態(tài)條件下,與純水中相比,Li Br溶液中的TA2自腐蝕電位移動(dòng)約-359.5 mV,維鈍電流密度增加,點(diǎn)蝕電位負(fù)移,增加了點(diǎn)蝕機(jī)率。在純水中,對(duì)比靜態(tài)條件,空化條件下TA2試樣的自腐蝕電位負(fù)向移動(dòng)111.3 mV,鈍化范圍縮短,維鈍電流密度增加約3.503μA·cm-2。在LiBr溶液中,空化條件下比靜態(tài)條件的自腐蝕電位負(fù)向移動(dòng)138.5 mV,鈍化范圍縮短,曲線出現(xiàn)震蕩現(xiàn)象,維鈍電流密度增加約23.246μA·cm-2。隨著空化腐蝕的進(jìn)行,鈍化范圍縮短,點(diǎn)蝕電位不斷負(fù)移,點(diǎn)蝕發(fā)生可能性增加。TA2表面鈍化膜的電荷轉(zhuǎn)移電阻在空蝕前30min,呈現(xiàn)先增大后減小的趨勢(shì),而膜層電阻隨空蝕時(shí)間的增加逐漸減小,從1×1020Ω·cm2變?yōu)?.844×105Ω·cm2,即膜層的耐蝕性逐漸降低?？栈瘯r(shí)間的增加使施主載流子密度Nd加大而加速腐蝕,與極化曲線,交流阻抗的結(jié)果相對(duì)應(yīng)?？张萜屏训臎_擊作用導(dǎo)致TA2表面殘余應(yīng)力變大,在LiBr溶液中空化5 min時(shí)殘余應(yīng)力達(dá)到最大,為339.6 MPa,純水中則到20 min時(shí)才到最大,為213.6 MPa,隨后基本保持不變,后期略有降低。同時(shí)兩種溶液中,初期材料表面硬度皆增大,60 min時(shí)達(dá)到最大,純水和Li Br溶液中分別為242.17 MPa和245.73 MPa,表面出現(xiàn)加工硬化現(xiàn)象,120 min時(shí),純水和Li Br溶液中分別下降至235.5 MPa和213.17 MPa。TA2在LiBr溶液中的表面微區(qū)電位差隨空化時(shí)間的增大而增大,120min時(shí)為240 mV,隨著空化時(shí)間的增加,表面陰極區(qū)與陽(yáng)極區(qū)越來(lái)越明顯,材料的腐蝕性逐漸增大。與純水中電位差的變化差距并不大,說(shuō)明LiBr溶液對(duì)TA2腐蝕作用影響并不顯著。TA2表面覆蓋有一層致密的、自修復(fù)能力良好的n型半導(dǎo)體氧化膜。在空化腐蝕初期,空化力學(xué)作用對(duì)材料表面鈍化膜外層膜進(jìn)行破壞,空化60 min后,鈍化膜內(nèi)層遭到破壞,同時(shí)膜層的半導(dǎo)體性質(zhì)由n型改變?yōu)閜型,鈍化膜加速剝落,當(dāng)鈍化膜的剝落速率快于其再生速率時(shí),鈍化膜不斷減薄,直至完全被破壞,裸露出金屬的新鮮基體與溶液的接觸,力學(xué)沖擊同時(shí)對(duì)溶液存在攪拌作用,增大了溶液中粒子的傳輸速率,加速了腐蝕作用,且由于塑性變形的存在,材料表面電化學(xué)性能不均勻,隨著空化腐蝕時(shí)間的增加,材料表面呈現(xiàn)電偶電池的形態(tài),促進(jìn)了局部區(qū)域腐蝕的發(fā)生。同時(shí),金屬的局部缺陷有利于沖擊波的聚集,使缺陷處的應(yīng)力更加集中,反向促進(jìn)了力學(xué)作用的發(fā)生。因此,在TA2的空化腐蝕過(guò)程中存在力學(xué)因素與腐蝕因素的協(xié)同作用,從而加速TA2的破壞。
張寶麗[8]（2017）在《N含量對(duì)0Cr16Ni5Mo馬氏體不銹鋼組織和性能的影響》文中研究說(shuō)明0Cr16Ni5Mo馬氏體不銹鋼因其較高的強(qiáng)韌性,焊接性和耐腐蝕性等優(yōu)點(diǎn),被廣泛用于水利機(jī)械、航空航天、石油天然氣等領(lǐng)域的結(jié)構(gòu)件。由于OCr16Ni5Mo低碳馬氏體不銹鋼的組織中會(huì)存在一定的δ鐵素體,高溫下δ鐵素體與高溫奧氏體基體變形能力不同,導(dǎo)致工件在鍛造過(guò)程中發(fā)生開裂現(xiàn)象。本文針對(duì)此問(wèn)題對(duì)0Cr16Ni5Mo馬氏體不銹鋼開展了 N合金化研究,以提升其綜合性能。實(shí)驗(yàn)獲得了氮質(zhì)量百分?jǐn)?shù)分別為0.008%、0.036%、0.051%的三種試驗(yàn)鋼,通過(guò)Thermo-Calc、SEM、TEM、XRD等測(cè)試手段,研究N含量對(duì)0Cr16Ni5Mo馬氏體不銹鋼組織和性能的影響,并通過(guò)熱模擬對(duì)試驗(yàn)鋼熱加工性能進(jìn)行研究。主要研究結(jié)果如下:（1）通過(guò)Thermo-Calc和Formastor-F Ⅱ?qū)υ囼?yàn)鋼相變點(diǎn)進(jìn)行測(cè)試,發(fā)現(xiàn)N含量的增加,降低了試驗(yàn)鋼奧氏體轉(zhuǎn)變溫度和馬氏體轉(zhuǎn)變溫度;通過(guò)對(duì)不同淬火溫度下試驗(yàn)鋼晶粒尺寸進(jìn)行研究,發(fā)現(xiàn)隨著淬火溫度升高,試驗(yàn)鋼晶粒尺寸變大,N含量的增加有效地抑制了高溫下試驗(yàn)鋼的晶粒尺寸;通過(guò)對(duì)試驗(yàn)鋼中的δ鐵素體面積百分比進(jìn)行統(tǒng)計(jì),發(fā)現(xiàn)隨著N含量的增加,δ鐵素體面積百分比下降,N抑制了試驗(yàn)鋼中δ鐵素體的產(chǎn)生。（2）通過(guò)對(duì)試驗(yàn)鋼的淬火態(tài)組織和回火態(tài)組織進(jìn)行研究,發(fā)現(xiàn)含N量為0.036%和0.051%的試驗(yàn)鋼中,δ鐵素體周圍均有碳化物的產(chǎn)生,且該碳化物存在于回火溫度低于525℃時(shí)的回火組織中;N含量的增加顯著提高了材料的抗拉強(qiáng)度,且對(duì)回火溫度高于525℃試樣的沖擊韌性影響不大;含N量為0.036%試驗(yàn)鋼450℃回火組織中有（Cr,Mo）2C的存在,降低了其沖擊韌性;含N量為0.036%、0.051%鋼中第二相除碳化物外還有氮化物的析出。（3）通過(guò)高溫金相觀察試驗(yàn)鋼實(shí)驗(yàn)熱處理制度下的組織演變,發(fā)現(xiàn)含N量為0.036%、0.051%鋼中均有偏析的存在,且在含N量為0.036%試驗(yàn)鋼中尤為嚴(yán)重;對(duì)試驗(yàn)鋼的淬火試樣和回火試樣的殘余奧氏體體積分?jǐn)?shù)和形貌進(jìn)行觀察,發(fā)現(xiàn)N含量的增加使得試驗(yàn)鋼中殘余奧氏體含量增加,試驗(yàn)鋼中殘余奧氏體形貌主要是薄膜狀和塊狀。（4）通過(guò)對(duì)試驗(yàn)鋼進(jìn)行變形溫度為800～1100℃,變形溫度0.01～10s-1,真應(yīng)變?yōu)?.9的高溫?zé)嶙冃窝芯?發(fā)現(xiàn)N含量的增加,使得試驗(yàn)鋼在相同熱變形條件下,流變應(yīng)力值增加;對(duì)試驗(yàn)鋼的本構(gòu)方程進(jìn)行模型構(gòu)建,以優(yōu)化的雙曲正弦模型獲得三種試驗(yàn)鋼的本構(gòu)方程;對(duì)試驗(yàn)鋼進(jìn)行熱加工圖的繪制,確定三種試驗(yàn)鋼熱加工工藝參數(shù),發(fā)現(xiàn)N含量的增加對(duì)熱加工工藝要求更加嚴(yán)格。
趙曉斌[9]（2016）在《Ti-6Al-4V在溴化鋰溶液中的初期空化腐蝕行為及影響因素研究》文中研究表明本文通過(guò)超聲波氣蝕試驗(yàn)機(jī)模擬Ti-6Al-4V合金在高濃度溴化鋰水溶液中空化腐蝕的環(huán)境,利用掃描電鏡、粗糙度輪廓儀和三維視頻顯微鏡研究了Ti-6Al-4V合金在溴化鋰溶液中的初期空化腐蝕行為及溶液介質(zhì)溫度的影響,同時(shí)用電化學(xué)測(cè)試技術(shù)從腐蝕和空化協(xié)同作用的角度分析了空化腐蝕機(jī)理和溫度對(duì)空化腐蝕行為的影響機(jī)理。此外,借助殘余應(yīng)力分析儀和顯微維氏硬度計(jì)觀察了Ti-6Al-4V合金表面經(jīng)不同時(shí)間空化作用后殘余應(yīng)力和硬度的變化,并探討了經(jīng)空化作用后合金在溴化鋰溶液中的電化學(xué)腐蝕行為,進(jìn)一步研究了空化力學(xué)因素對(duì)電化學(xué)腐蝕因素的影響。從粗糙度、平均空化腐蝕深度和微觀形貌隨時(shí)間的變化觀察到Ti-6Al-4V合金空化腐蝕破壞的三個(gè)階段。初始階段,粗糙度呈線性增長(zhǎng),塑性變形加劇,空化作用一段時(shí)間后表面局部區(qū)域發(fā)生材料脫落形成空化腐蝕坑,材料表面的凹凸程度逐漸增大。160-320 min為過(guò)渡階段,表面空化腐蝕坑不斷增加,表面材料發(fā)生明顯脫落,平均空化腐蝕深度開始緩慢增大,但粗糙度的增長(zhǎng)速率因表面原先凸體處發(fā)生脫落而降低?？栈g約320 min時(shí),表面粗糙度為0.559μm,平均空化腐蝕深度約為0.088μm,此后進(jìn)入表面粗糙度基本不變的穩(wěn)定階段,平均空化腐蝕深度則開始大幅度增大。Ti-6Al-4V合金空化腐蝕初期,低強(qiáng)度α相優(yōu)先發(fā)生空化腐蝕破壞。α和β相在鈦合金表面形成電化學(xué)腐蝕微電池,力學(xué)和電化學(xué)腐蝕協(xié)同作用促進(jìn)表面的破壞。溫度是影響Ti-6Al-4V合金空化腐蝕行為的重要因素。溫度影響隨空化腐蝕時(shí)間增加而逐漸加劇,且在空化腐蝕240 min時(shí)溫度的影響最為顯著。溫度從25℃開始每增加1℃,表面粗糙度與平均空化腐蝕深度都分別增加約1%和3%,大概在55℃達(dá)到最大值;當(dāng)溫度高于65℃后每增加1℃,表面粗糙度和平均空化腐蝕深度的減少量都約為10%。在55℃時(shí)達(dá)到最大值后繼續(xù)升高溫度,電化學(xué)腐蝕因素仍被促進(jìn),但蒸汽含量增大而起到緩沖作用,致使微射流對(duì)表面的沖擊強(qiáng)度減弱,空化作用力學(xué)因素減弱,對(duì)表面鈍化膜的破壞減弱。由于空化作用在Ti-6Al-4V合金空化腐蝕中占主導(dǎo)地位,因此使空化腐蝕速率得到減緩?？栈饔贸跗?Ti-6Al-4V合金表面殘余應(yīng)力值急劇增大,并在空化作用20 min時(shí)達(dá)到最大值（737.2 MPa）后基本趨于穩(wěn)定且到后期略有降低,而維氏硬度增長(zhǎng)速率降低。隨Ti-6Al-4V合金表面遭受空化作用時(shí)間的增加,表面不均勻的塑性變形程度增大,同時(shí)表面鈍化膜破壞區(qū)域不斷增加,導(dǎo)致表面電化學(xué)性能的不均勻性不斷加劇,使Ti-6Al-4V合金經(jīng)空化作用后在溴化鋰溶液中發(fā)生活性腐蝕溶解,腐蝕破壞程度隨空化作用時(shí)間增加而加劇。通過(guò)以上研究發(fā)現(xiàn),Ti-6Al-4V合金的低強(qiáng)度α相吸收空泡潰滅產(chǎn)生的沖擊能優(yōu)先發(fā)生塑性變形,材料表面變形不均勻,在空化作用下α相局部區(qū)域表面鈍化膜破裂并暴露出鈦合金基體,由于α相電位低于β相,形成小陽(yáng)極大陰極,即空化作用提高了表面電化學(xué)腐蝕傾向性。然而,在腐蝕性介質(zhì)中,腐蝕物和腐蝕產(chǎn)物在空化的攪拌作用下能夠及時(shí)擴(kuò)散,加速了腐蝕溶解,產(chǎn)生的腐蝕坑又導(dǎo)致局部?jī)?nèi)應(yīng)力更加集中而加強(qiáng)力學(xué)因素,表面凹凸程度增加。空化力學(xué)和電化學(xué)腐蝕的共同作用使腐蝕坑繼續(xù)發(fā)展并促進(jìn)了新腐蝕坑的生成,腐蝕坑周邊的β相發(fā)生脫落,從而導(dǎo)致表面凹凸程度降低。溫度對(duì)Ti-6Al-4V合金空化腐蝕行為的影響主要表現(xiàn)為對(duì)空化作用的影響。
林翠,趙曉斌,張翼飛[10]（2016）在《金屬材料的空化腐蝕行為及影響因素研究進(jìn)展》文中提出綜述了金屬材料的空化腐蝕行為及影響因素研究現(xiàn)狀。介紹了現(xiàn)階段金屬材料空化腐蝕的主要研究方法,以及幾種典型金屬材料（Fe、Cu、不銹鋼、Ti和形狀記憶合金）的空化腐蝕行為。重點(diǎn)闡述了材料力學(xué)性能、材料化學(xué)成分和微觀組織結(jié)構(gòu)、表面形貌和外界環(huán)境等主要因素對(duì)金屬材料空化腐蝕行為影響的研究情況,并指出了金屬材料空化腐蝕進(jìn)一步研究的方向。
二、Cr-Mn-N奧氏體-鐵素體不銹鋼的空蝕行為（論文開題報(bào)告）
（1）論文研究背景及目的
此處內(nèi)容要求：
首先簡(jiǎn)單簡(jiǎn)介論文所研究問(wèn)題的基本概念和背景，再而簡(jiǎn)單明了地指出論文所要研究解決的具體問(wèn)題，并提出你的論文準(zhǔn)備的觀點(diǎn)或解決方法。
寫法范例：
本文主要提出一款精簡(jiǎn)64位RISC處理器存儲(chǔ)管理單元結(jié)構(gòu)并詳細(xì)分析其設(shè)計(jì)過(guò)程。在該MMU結(jié)構(gòu)中,TLB采用叁個(gè)分離的TLB,TLB采用基于內(nèi)容查找的相聯(lián)存儲(chǔ)器并行查找,支持粗粒度為64KB和細(xì)粒度為4KB兩種頁(yè)面大小,采用多級(jí)分層頁(yè)表結(jié)構(gòu)映射地址空間,并詳細(xì)論述了四級(jí)頁(yè)表轉(zhuǎn)換過(guò)程,TLB結(jié)構(gòu)組織等。該MMU結(jié)構(gòu)將作為該處理器存儲(chǔ)系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)的一個(gè)重要組成部分。
（2）本文研究方法
調(diào)查法：該方法是有目的、有系統(tǒng)的搜集有關(guān)研究對(duì)象的具體信息。
觀察法：用自己的感官和輔助工具直接觀察研究對(duì)象從而得到有關(guān)信息。
實(shí)驗(yàn)法：通過(guò)主支變革、控制研究對(duì)象來(lái)發(fā)現(xiàn)與確認(rèn)事物間的因果關(guān)系。
文獻(xiàn)研究法：通過(guò)調(diào)查文獻(xiàn)來(lái)獲得資料，從而全面的、正確的了解掌握研究方法。
實(shí)證研究法：依據(jù)現(xiàn)有的科學(xué)理論和實(shí)踐的需要提出設(shè)計(jì)。
定性分析法：對(duì)研究對(duì)象進(jìn)行“質(zhì)”的方面的研究，這個(gè)方法需要計(jì)算的數(shù)據(jù)較少。
定量分析法：通過(guò)具體的數(shù)字，使人們對(duì)研究對(duì)象的認(rèn)識(shí)進(jìn)一步精確化。
跨學(xué)科研究法：運(yùn)用多學(xué)科的理論、方法和成果從整體上對(duì)某一課題進(jìn)行研究。
功能分析法：這是社會(huì)科學(xué)用來(lái)分析社會(huì)現(xiàn)象的一種方法，從某一功能出發(fā)研究多個(gè)方面的影響。
模擬法：通過(guò)創(chuàng)設(shè)一個(gè)與原型相似的模型來(lái)間接研究原型某種特性的一種形容方法。
三、Cr-Mn-N奧氏體-鐵素體不銹鋼的空蝕行為（論文提綱范文）
（1）碳化鎢基硬質(zhì)合金涂層的制備及抗沖蝕與空蝕性能研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 符號(hào)表 |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 研究背景和意義 |
| 1.2 水力機(jī)械水下部件常用金屬材料 |
| 1.3 沙漿沖蝕國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.3.1 沖蝕磨損機(jī)理 |
| 1.3.2 沖蝕磨損理論 |
| 1.3.3 沖蝕試驗(yàn)設(shè)備和沖蝕率分析方法 |
| 1.3.4 抗沖蝕涂層材料 |
| 1.4 空蝕國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.4.1 空蝕磨損機(jī)理 |
| 1.4.2 空蝕磨損理論 |
| 1.4.3 空蝕試驗(yàn)設(shè)備和空蝕率分析方法 |
| 1.4.4 抗空蝕涂層材料 |
| 1.5 本文研究的主要內(nèi)容 |
| 1.6 本章小結(jié) |
| 第二章 涂層制備與試驗(yàn)方法 |
| 2.1 超音速火焰噴涂制備工藝及設(shè)備 |
| 2.2 涂層制備 |
| 2.2.1 基體材料 |
| 2.2.2 粉末原料 |
| 2.2.3 制備流程和工藝參數(shù) |
| 2.3 熱處理試驗(yàn) |
| 2.4 空蝕試驗(yàn) |
| 2.4.1 空蝕試驗(yàn)設(shè)備 |
| 2.4.2 空蝕試驗(yàn)步驟 |
| 2.4.3 空蝕試驗(yàn)數(shù)據(jù)分析方法 |
| 2.5 空蝕-腐蝕試驗(yàn) |
| 2.5.1 空蝕-腐蝕試驗(yàn)設(shè)備 |
| 2.5.2 空蝕-腐蝕試驗(yàn)步驟 |
| 2.6 涂層性能測(cè)試與表征 |
| 2.6.1 涂層的微觀結(jié)構(gòu)、形貌及元素分析 |
| 2.6.2 原料粉末和涂層的物相分析 |
| 2.6.3 涂層表面輪廓及粗糙度分析 |
| 2.6.4 涂層孔隙率分析 |
| 2.6.5 顯微硬度測(cè)試 |
| 2.7 本章小結(jié) |
| 第三章 沙漿沖蝕磨損試驗(yàn)機(jī)的研制 |
| 3.1 沙漿沖蝕機(jī)設(shè)計(jì)要求 |
| 3.2 設(shè)計(jì)方案及工作原理 |
| 3.2.1 罐式沙漿沖蝕機(jī)設(shè)計(jì)方案 |
| 3.2.2 工作原理 |
| 3.3 機(jī)械結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) |
| 3.3.1 機(jī)架、轉(zhuǎn)盤及連接件設(shè)計(jì) |
| 3.3.2 夾具組件設(shè)計(jì) |
| 3.4 電氣控制系統(tǒng)設(shè)計(jì) |
| 3.4.1 旋轉(zhuǎn)盤電動(dòng)機(jī)功率估算 |
| 3.4.2 電氣控制系統(tǒng)設(shè)計(jì) |
| 3.5 沖蝕試驗(yàn)步驟 |
| 3.6 沖蝕試驗(yàn)數(shù)據(jù)分析方法 |
| 3.7 本章小結(jié) |
| 第四章 WC-12Co硬質(zhì)合金涂層的沙漿沖蝕性能研究 |
| 4.1 涂層制備原料粉末 |
| 4.2 沙漿沖蝕參數(shù)和正交試驗(yàn)方案 |
| 4.3 WC-12Co和Cr_3C_2-25NiCr涂層的組織結(jié)構(gòu) |
| 4.3.1 WC-12Co和Cr_3C_2-25NiCr涂層的截面形貌 |
| 4.3.2 WC-12Co和Cr_3C_2-25NiCr涂層的物相分析 |
| 4.4 WC-12Co和Cr_3C_2-25NiCr涂層的孔隙率和顯微硬度 |
| 4.5 涂層和基材的沙漿沖蝕測(cè)試 |
| 4.5.1 累計(jì)體積損失和沖蝕磨損率 |
| 4.5.2 轉(zhuǎn)速對(duì)涂層和基材的體積損失的影響 |
| 4.5.3 沖蝕物粒徑對(duì)涂層和基材的體積損失的影響 |
| 4.5.4 沙漿濃度對(duì)涂層和基材的體積損失的影響 |
| 4.6 沖蝕表面形貌和沖蝕機(jī)理 |
| 4.7 本章小結(jié) |
| 第五章 WC-12Co硬質(zhì)合金涂層的空蝕性能研究 |
| 5.1 WC-12Co涂層制備及熱處理 |
| 5.2 WC-12Co熱處理涂層的組織結(jié)構(gòu) |
| 5.2.1 WC-12Co熱處理涂層的截面形貌 |
| 5.2.2 WC-12Co熱處理涂層的物相分析 |
| 5.3 WC-12Co熱處理涂層的孔隙率和顯微硬度 |
| 5.4 WC-12Co熱處理涂層的空蝕測(cè)試 |
| 5.4.1 體積損失和空蝕率 |
| 5.4.2 涂層表面粗糙度和空蝕機(jī)理 |
| 5.5 WC-12Co涂層的空蝕模型 |
| 5.6 本章小結(jié) |
| 第六章 WB增強(qiáng)WC基硬質(zhì)合金涂層的空蝕-腐蝕性能研究 |
| 6.1 原料粉末和涂層制備 |
| 6.2 涂層的組織結(jié)構(gòu)和力學(xué)性能 |
| 6.2.1 涂層的截面形貌 |
| 6.2.2 涂層的物相分析 |
| 6.2.3 涂層的顯微硬度 |
| 6.3 涂層的空蝕和空蝕-腐蝕試驗(yàn)和數(shù)據(jù)分析方法 |
| 6.3.1 涂層的空蝕和空蝕-腐蝕試驗(yàn) |
| 6.3.2 定義和公式 |
| 6.4 涂層的電化學(xué)性能測(cè)試 |
| 6.4.1 涂層的動(dòng)電位極化曲線 |
| 6.4.2 涂層的電化學(xué)阻抗譜 |
| 6.4.3 涂層的等效電路及其參數(shù) |
| 6.5 涂層的純空蝕和空蝕-腐蝕質(zhì)量損失 |
| 6.6 純空蝕、純腐蝕以及協(xié)同效應(yīng)對(duì)涂層質(zhì)量損失的貢獻(xiàn) |
| 6.7 純空蝕阻抗和空蝕-腐蝕阻抗 |
| 6.8 涂層空蝕-腐蝕形貌和侵蝕機(jī)理 |
| 6.9 本章小結(jié) |
| 第七章 總結(jié)與展望 |
| 7.1 論文總結(jié) |
| 7.2 主要?jiǎng)?chuàng)新點(diǎn) |
| 7.3 展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 攻讀博士學(xué)位期間取得的主要學(xué)術(shù)成果 |
| 致謝 |
（2）氧化膜對(duì)工程合金空泡腐蝕行為的影響（論文提綱范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第1章 緒論 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 空泡腐蝕機(jī)理及影響因素 |
| 1.2.1 空泡腐蝕破壞機(jī)理 |
| 1.2.2 空泡腐蝕的影響因素 |
| 1.3 氧化膜對(duì)空泡腐蝕行為的影響及試驗(yàn)方法 |
| 1.3.1 氧化膜的特性 |
| 1.3.2 氧化膜對(duì)空泡腐蝕行為影響研究進(jìn)展 |
| 1.3.3 空泡腐蝕實(shí)驗(yàn)方法 |
| 1.4 本文的研究?jī)?nèi)容和意義 |
| 第2章 實(shí)驗(yàn)材料、設(shè)備及方法 |
| 2.1 實(shí)驗(yàn)材料與設(shè)備 |
| 2.1.1 實(shí)驗(yàn)材料 |
| 2.1.2 主要化學(xué)試劑 |
| 2.1.3 實(shí)驗(yàn)儀器 |
| 2.2 實(shí)驗(yàn)方法 |
| 2.2.1 空泡腐蝕實(shí)驗(yàn) |
| 2.2.2 電化學(xué)測(cè)試 |
| 2.2.3 電化學(xué)原子力顯微鏡(EC-AFM) |
| 2.2.4 顯微形貌觀察 |
| 2.2.5 X射線光電子能譜分析(XPS) |
| 第3章 氧化膜對(duì)鎳鋁青銅空泡腐蝕行為的影響 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 NAB合金的微觀結(jié)構(gòu)及電化學(xué)特性 |
| 3.2.1 NAB合金的微觀結(jié)構(gòu) |
| 3.2.2 NAB合金動(dòng)電位極化曲線 |
| 3.3 鎳鋁青銅氧化膜的成分 |
| 3.4 鎳鋁青銅合金空泡腐蝕行為 |
| 3.4.1 空泡腐蝕失重分析 |
| 3.4.2 NAB合金空泡腐蝕形貌 |
| 3.4.3 NAB合金空泡腐蝕過(guò)程中的電化學(xué)分析 |
| 3.4.4 空泡腐蝕中的協(xié)同效應(yīng) |
| 3.4.5 NAB合金表面氧化膜的初始形成過(guò)程 |
| 3.5 氧化膜對(duì)鎳鋁青銅空泡腐蝕行為的影響 |
| 3.6 本章小結(jié) |
| 第4章 鈍化膜對(duì)316L不銹鋼空泡腐蝕行為的影響 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 不銹鋼的微觀結(jié)構(gòu)及電化學(xué)特性 |
| 4.2.1 不銹鋼的微觀結(jié)構(gòu) |
| 4.2.2 不銹鋼動(dòng)電位極化曲線 |
| 4.3 不銹鋼鈍化膜成分 |
| 4.4 不銹鋼的空泡腐蝕行為 |
| 4.4.1 空泡腐蝕失重分析 |
| 4.4.2 不銹鋼空泡腐蝕形貌 |
| 4.4.3 空泡腐蝕過(guò)程中316L不銹鋼電化學(xué)行為分析 |
| 4.4.4 空泡腐蝕過(guò)程中的協(xié)同效應(yīng) |
| 4.5 鈍化膜對(duì)不銹鋼空泡腐蝕行為的影響 |
| 4.6 本章小結(jié) |
| 第5章 腐蝕產(chǎn)物膜對(duì)中碳鋼空泡腐蝕行為的影響 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 中碳鋼1050的微觀結(jié)構(gòu)及電化學(xué)特性 |
| 5.2.1 中碳鋼1050微觀結(jié)構(gòu) |
| 5.2.2 中碳鋼1050動(dòng)電位極化曲線 |
| 5.3 中碳鋼1050腐蝕產(chǎn)物膜的成分 |
| 5.4 中碳鋼1050的空泡腐蝕行為 |
| 5.4.1 空泡腐蝕失重分析 |
| 5.4.2 中碳鋼空泡腐蝕形貌 |
| 5.4.3 空泡腐蝕過(guò)程中的中碳鋼1050電化學(xué)行為分析 |
| 5.4.4 空泡過(guò)程中的協(xié)同效應(yīng) |
| 5.5 腐蝕產(chǎn)物膜對(duì)中碳鋼空泡腐蝕行為的影響 |
| 5.6 本章小結(jié) |
| 第6章 工程合金空泡腐蝕協(xié)同效應(yīng)研究 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 工程合金表面氧化膜特性對(duì)比 |
| 6.3 協(xié)同效應(yīng)分析 |
| 6.4 本章小結(jié) |
| 第7章 結(jié)論 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 攻讀碩士學(xué)位期間取得的科研成果 |
| 致謝 |
（3）高性能Cr-Mn-N奧氏體不銹鋼溫變形工藝組織性能研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 鎳資源節(jié)約型奧氏體不銹鋼 |
| 1.2 高氮奧氏體不銹鋼與國(guó)內(nèi)外研究進(jìn)展 |
| 1.2.1 高氮鋼的定義與分類 |
| 1.2.2 國(guó)外高氮奧氏體不銹鋼的研究進(jìn)展 |
| 1.2.3 國(guó)內(nèi)高氮奧氏體不銹鋼的研究進(jìn)展 |
| 1.3 氮對(duì)奧氏體不銹鋼性能的影響 |
| 1.3.1 氮對(duì)奧氏體不銹鋼組織結(jié)構(gòu)的影響 |
| 1.3.2 氮對(duì)奧氏體不銹鋼力學(xué)性能的影響 |
| 1.3.3 氮對(duì)奧氏體不銹鋼耐蝕性能的影響 |
| 1.4 無(wú)磁鉆鋌與國(guó)內(nèi)外研究進(jìn)展 |
| 1.4.1 無(wú)磁鉆鋌及其工作環(huán)境 |
| 1.4.2 國(guó)外無(wú)磁鉆鋌的研究進(jìn)展 |
| 1.4.3 國(guó)內(nèi)無(wú)磁鉆鋌的研究進(jìn)展 |
| 1.4.4 國(guó)內(nèi)外差距與技術(shù)要點(diǎn) |
| 1.5 論文研究意義與內(nèi)容 |
| 第二章 實(shí)驗(yàn)材料與方法 |
| 2.1 樣品制備 |
| 2.2 時(shí)效實(shí)驗(yàn) |
| 2.3 實(shí)驗(yàn)鋼鍛造性能實(shí)驗(yàn) |
| 2.3.1 金相實(shí)驗(yàn)與布氏硬度 |
| 2.3.2 力學(xué)性能實(shí)驗(yàn) |
| 2.3.3 晶間腐蝕實(shí)驗(yàn) |
| 2.3.4 電化學(xué)EPR實(shí)驗(yàn) |
| 2.3.5 相對(duì)磁導(dǎo)率實(shí)驗(yàn) |
| 第三章 無(wú)磁鉆鋌用高氮奧氏體不銹鋼成分體系設(shè)計(jì) |
| 3.1 成分體系設(shè)計(jì)原則與難點(diǎn) |
| 3.2 無(wú)磁鉆鋌用高氮奧氏體不銹鋼中的析出相 |
| 3.2.1 碳化物 |
| 2.2.2 氮化物 |
| 3.2.2 金屬間相 |
| 3.3 無(wú)磁鉆鋌用高氮奧氏體不銹鋼合金化機(jī)理 |
| 3.3.1 鉻在奧氏體不銹鋼中的作用 |
| 3.3.2 碳在奧氏體不銹鋼中的作用 |
| 3.3.3 錳在奧氏體不銹鋼中的作用 |
| 3.3.4 鎳在奧氏體不銹鋼中的作用 |
| 3.3.5 鉬在奧氏體不銹鋼中的作用 |
| 3.4 無(wú)磁鉆鋌用高氮奧氏體不銹鋼成分設(shè)計(jì) |
| 3.4.1 國(guó)內(nèi)外無(wú)磁鉆鋌用不銹鋼相圖分析 |
| 3.4.2 無(wú)磁鉆鋌用實(shí)驗(yàn)鋼成分設(shè)計(jì) |
| 3.5 本章小結(jié) |
| 第四章 無(wú)磁鉆鋌用實(shí)驗(yàn)鋼析出行為研究 |
| 4.1 無(wú)磁鉆鋌用實(shí)驗(yàn)鋼的固溶處理 |
| 4.2 無(wú)磁鉆鋌用實(shí)驗(yàn)鋼的時(shí)效處理 |
| 4.2.1 時(shí)效溫度對(duì)實(shí)驗(yàn)鋼析出的影響 |
| 4.2.2 時(shí)效時(shí)間對(duì)實(shí)驗(yàn)鋼析出的影響 |
| 4.2.3 變形對(duì)實(shí)驗(yàn)鋼析出的影響 |
| 4.3 本章小結(jié) |
| 第五章 無(wú)磁鉆鋌用實(shí)驗(yàn)鋼力學(xué)性能研究 |
| 5.1 無(wú)磁鉆鋌用實(shí)驗(yàn)鋼的微觀組織 |
| 5.2 新型無(wú)磁鉆鋌用實(shí)驗(yàn)鋼的室溫拉伸性能 |
| 5.2.1 合金成分對(duì)實(shí)驗(yàn)鋼拉伸性能的影響 |
| 5.2.2 溫變形對(duì)實(shí)驗(yàn)鋼拉伸性能的影響 |
| 5.3 無(wú)磁鉆鋌用實(shí)驗(yàn)鋼的室溫沖擊性能 |
| 5.3.1 合金成分對(duì)實(shí)驗(yàn)鋼沖擊性能的影響 |
| 5.3.2 溫變形對(duì)實(shí)驗(yàn)鋼沖擊性能的影響 |
| 5.4 無(wú)磁鉆鋌用實(shí)驗(yàn)鋼的布氏硬度性能 |
| 5.5 本章小結(jié) |
| 第六章 無(wú)磁鉆鋌用實(shí)驗(yàn)鋼的磁導(dǎo)率與耐蝕性能 |
| 6.1 無(wú)磁鉆鋌用實(shí)驗(yàn)鋼的磁導(dǎo)率 |
| 6.1.1 合金成分對(duì)實(shí)驗(yàn)鋼磁導(dǎo)率的影響 |
| 6.1.2 溫變形對(duì)實(shí)驗(yàn)鋼磁導(dǎo)率的影響 |
| 6.2 無(wú)磁鉆鋌用實(shí)驗(yàn)鋼的耐晶間腐蝕性能 |
| 6.2.1 硫酸-硫酸銅檢測(cè)實(shí)驗(yàn)鋼的耐晶間腐蝕性能 |
| 6.2.2 DL-EPR檢測(cè)實(shí)驗(yàn)鋼的耐晶間腐蝕性能 |
| 6.3 本章小結(jié) |
| 第七章 結(jié)論 |
| 致謝 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 附錄 攻讀碩士期間發(fā)表的論文 |
（4）含Cu抗菌雙相不銹鋼的空蝕行為研究（論文提綱范文）
| 1 試驗(yàn)材料及方法 |
| 2 試驗(yàn)結(jié)果與分析 |
| 2.1 空蝕發(fā)展過(guò)程 |
| 2.2 空蝕發(fā)展機(jī)理 |
| 2.3 表層硬度 |
| 2.4 空蝕破壞過(guò)程 |
| 3 結(jié)論 |
（5）鈍態(tài)金屬的空蝕研究方法和研究進(jìn)展（論文提綱范文）
| 1 空蝕的研究方法 |
| 1.1 空蝕破壞程度研究 |
| 1.2 形貌結(jié)構(gòu)和組成分析 |
| 1.3 表面力學(xué)性質(zhì) |
| 1.4 電化學(xué)方法 |
| 2 不銹鋼的空蝕研究進(jìn)展 |
| 3 鈦及鈦合金的空蝕研究進(jìn)展 |
| 4 結(jié)語(yǔ) |
（6）多尺度微納米WC-CoCr涂層的組織結(jié)構(gòu)、性能及空蝕行為研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 緒論 |
| 1.1 流體機(jī)械的空蝕現(xiàn)象與危害 |
| 1.1.1 船舶流體機(jī)械的空蝕 |
| 1.1.2 海洋油氣裝備中的空蝕 |
| 1.1.3 能源動(dòng)力系統(tǒng)過(guò)流部件的空蝕 |
| 1.2 空蝕的基本失效機(jī)理和過(guò)程 |
| 1.2.1 空蝕的基本失效機(jī)理 |
| 1.2.2 材料的空蝕過(guò)程 |
| 1.3 提高流體機(jī)械抗空蝕性能的方法 |
| 1.3.1 優(yōu)化零件結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) |
| 1.3.2 優(yōu)選零件材料 |
| 1.3.3 零件表面防護(hù) |
| 1.4 抗空蝕熱噴涂涂層材料 |
| 1.4.1 Ni基合金 |
| 1.4.2 Fe基合金 |
| 1.4.3 Co基合金 |
| 1.4.4 WC基金屬陶瓷 |
| 1.5 本文研究目的、意義和內(nèi)容 |
| 1.5.1 研究目的 |
| 1.5.2 研究意義 |
| 1.5.3 研究?jī)?nèi)容 |
| 第2章 實(shí)驗(yàn)方法 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 WC-10Co4Cr粉末和涂層制備 |
| 2.2.1 多尺度微納米WC-10Co4Cr熱噴涂粉末制備 |
| 2.2.2 粉末的粒徑分布 |
| 2.2.3 粉末的流動(dòng)性和松裝密度 |
| 2.2.4 WC-10Co4Cr噴涂粒子速度和溫度 |
| 2.2.5 WC-10Co4Cr涂層制備 |
| 2.3 顯微組織結(jié)構(gòu)和微觀形貌分析 |
| 2.3.1 涂層樣品制備 |
| 2.3.2 顯微組織和微觀形貌分析 |
| 2.3.3 涂層孔隙率測(cè)試 |
| 2.3.4 粉末與涂層相結(jié)構(gòu)測(cè)試 |
| 2.4 涂層力學(xué)性能測(cè)試 |
| 2.4.1 涂層開裂韌性測(cè)試 |
| 2.4.2 涂層試樣顯微硬度測(cè)試步驟 |
| 2.5 涂層抗腐蝕性能測(cè)試 |
| 2.6 涂層耐磨性能試驗(yàn) |
| 2.6.1 涂層泥漿沖蝕磨損試驗(yàn) |
| 2.6.2 涂層濕砂磨粒磨損試驗(yàn) |
| 2.7 空蝕試驗(yàn) |
| 2.7.1 空蝕試驗(yàn)裝置 |
| 2.7.2 空蝕試驗(yàn)參數(shù)和過(guò)程 |
| 2.8 本章小結(jié) |
| 第3章 多尺度微納米WC-10Co4Cr粉末與涂層制備 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 多尺度微納米WC-10Co4Cr粉末制備 |
| 3.2.1 制備多尺度微納米WC-10Co4Cr熱噴涂粉末的目的 |
| 3.2.2 多尺度微納米WC-10Co4Cr熱噴涂粉末設(shè)計(jì) |
| 3.2.3 多尺度微納米WC-10Co4Cr復(fù)合粉末制備 |
| 3.2.4 不同尺度WC-10Co4Cr熱噴涂粉末特性 |
| 3.3 多尺度微納米WC-10Co4Cr涂層的制備 |
| 3.3.1 WC-10Co4Cr涂層制備方法的選擇 |
| 3.3.2 噴涂參數(shù)優(yōu)化 |
| 3.3.3 WC-10Co4Cr涂層試樣的制備 |
| 3.4 本章小結(jié) |
| 第4章 多尺度微納米WC-Co Cr涂層的形成機(jī)制與組織結(jié)構(gòu) |
| 4.1 前言 |
| 4.2 多尺度微納米WC-10Co4Cr涂層的形成機(jī)制 |
| 4.3 多尺度微納米WC-10Co4Cr涂層的組織結(jié)構(gòu) |
| 4.3.1 多尺度WC-10Co4Cr涂層的相結(jié)構(gòu)分析 |
| 4.3.2 多尺度微納米WC-10Co4Cr涂層的顯微組織 |
| 4.3.3 WC-10Co4Cr涂層孔隙率 |
| 4.4 本章小結(jié) |
| 第5章 多尺度微納米WC-CoCr涂層的力學(xué)與電化學(xué)性能及耐磨性 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 HVOF制備的WC-10Co4Cr涂層硬度 |
| 5.3 HVOF制備的WC-10Co4Cr涂層開裂韌性 |
| 5.4 HVOF制備的WC-10Co4Cr涂層電化學(xué)特性 |
| 5.5 HVOF制備的WC-10Co4Cr涂層耐磨性能 |
| 5.5.1 涂層耐泥漿沖蝕磨損性能 |
| 5.5.2 涂層耐濕砂磨粒磨損性能 |
| 5.6 本章小結(jié) |
| 第6章 多尺度微納米WC-Co Cr涂層的抗空蝕性能和數(shù)學(xué)模型 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 空蝕性能指標(biāo) |
| 6.3 多尺度WC-10Co4Cr涂層表面狀態(tài)對(duì)抗空蝕性能的影響 |
| 6.4 多尺度微納米WC-10Co4Cr涂層的抗空蝕性能 |
| 6.4.1 多尺度WC-10Co4Cr涂層在淡水中的抗空蝕性能 |
| 6.4.2 多尺度WC-10Co4Cr涂層在NaCl溶液中的抗空蝕性能 |
| 6.5 WC-10Co4Cr涂層的空蝕影響因素及數(shù)學(xué)模型 |
| 6.5.1 WC-10Co4Cr涂層在淡水中的空蝕影響因素與數(shù)學(xué)模型 |
| 6.5.2 WC-10Co4Cr涂層在NaCl溶液中的空蝕影響因素與數(shù)學(xué)模型 |
| 6.6 本章小結(jié) |
| 第7章 多尺度微納米WC-CoCr涂層的空蝕損傷行為與機(jī)理 |
| 7.1 引言 |
| 7.2 多尺度微納米WC-CoCr涂層的空蝕損傷行為 |
| 7.2.1 不同空蝕階段多尺度WC-10Co4Cr涂層空蝕表面形貌 |
| 7.2.2 多尺度WC-10Co4Cr涂層空蝕截面形貌分析 |
| 7.2.3 多尺度WC-10Co4Cr涂層的空蝕磨粒特征 |
| 7.3 多尺度微納米WC-10Co4Cr涂層的空蝕機(jī)理 |
| 7.3.1 WC-10Co4Cr涂層空蝕中的機(jī)械作用 |
| 7.3.2 WC-10Co4Cr涂層空蝕中的腐蝕作用 |
| 7.3.3 多尺度微納米WC-10Co4Cr涂層的空蝕物理模型 |
| 7.4 本章小結(jié) |
| 第8章 結(jié)論與展望 |
| 8.1 結(jié)論 |
| 8.2 創(chuàng)新點(diǎn) |
| 8.3 展望 |
| 致謝 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 攻讀博士期間發(fā)表的論文及參加的科研項(xiàng)目 |
（7）TA2在溴化鋰溶液中的空化腐蝕行為研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 前言 |
| 1.2 空化腐蝕 |
| 1.2.1 空化腐蝕現(xiàn)象 |
| 1.2.2 空化腐蝕機(jī)理研究 |
| 1.3 空化腐蝕破壞研究方法 |
| 1.3.1 空蝕破壞程度研究 |
| 1.3.2 形貌結(jié)構(gòu)和組成分析 |
| 1.3.3 表面力學(xué)性質(zhì) |
| 1.3.4 電化學(xué) |
| 1.4 鈦及鈦合金的空蝕研究 |
| 1.5 本課題的研究?jī)?nèi)容和意義 |
| 第二章 實(shí)驗(yàn)方法 |
| 2.1 實(shí)驗(yàn)材料 |
| 2.2 空化腐蝕模擬實(shí)驗(yàn) |
| 2.3 檢測(cè)方法 |
| 2.3.1 質(zhì)量測(cè)試 |
| 2.3.2 表面粗糙度和輪廓 |
| 2.3.3 表面形貌觀察 |
| 2.3.4 掃描開爾文探針測(cè)試（skp） |
| 2.3.5 表面殘余應(yīng)力和硬度測(cè)試 |
| 2.3.6 電化學(xué)測(cè)試 |
| 2.4 技術(shù)路線 |
| 第三章 TA2初期空化腐蝕階段和組織結(jié)構(gòu)的影響 |
| 3.1 前言 |
| 3.2 結(jié)果與討論 |
| 3.2.1 質(zhì)量損失 |
| 3.2.2 材料空化腐蝕粗糙度和深度變化分析 |
| 3.2.3 材料表面空化腐蝕微觀形貌觀察 |
| 3.3 純鈦在LiBr溶液中空化腐蝕破壞階段 |
| 3.4 小結(jié) |
| 第四章 空蝕對(duì)TA2表面鈍化膜破裂和再生長(zhǎng)的影響研究 |
| 4.1 前言 |
| 4.2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果 |
| 4.2.1 開路電位測(cè)試曲線 |
| 4.2.2 極化曲線測(cè)試 |
| 4.2.3 交流阻抗測(cè)試 |
| 4.2.4 半導(dǎo)體特征分析 |
| 4.2.5 電流時(shí)間曲線 |
| 4.3 空化腐蝕對(duì)TA2鈍化膜的影響 |
| 4.4 小結(jié) |
| 第五章 TA2空化腐蝕過(guò)程中力學(xué)與腐蝕的交互作用 |
| 5.1 前言 |
| 5.2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果 |
| 5.2.1 殘余應(yīng)力測(cè)試 |
| 5.2.2 硬度測(cè)試 |
| 5.2.3 開路電位測(cè)試 |
| 5.2.4 動(dòng)電位極化曲線測(cè)試 |
| 5.2.5 形貌結(jié)構(gòu)分析 |
| 5.2.6 掃描開爾文探針（skp）測(cè)試 |
| 5.3 空化腐蝕作用機(jī)理探究 |
| 5.4 小結(jié) |
| 第六章 結(jié)論 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 攻讀碩士期間發(fā)表論文 |
| 致謝 |
（8）N含量對(duì)0Cr16Ni5Mo馬氏體不銹鋼組織和性能的影響（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 緒論 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 超級(jí)馬氏體不銹鋼及其強(qiáng)韌化機(jī)理 |
| 1.2.1 超級(jí)馬氏體不銹鋼研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.2 超級(jí)馬氏體不銹鋼的顯微組織 |
| 1.2.3 超級(jí)馬氏體不銹鋼強(qiáng)化機(jī)制 |
| 1.3 超級(jí)馬氏體不銹鋼的合金化研究現(xiàn)狀 |
| 1.3.1 不銹鋼的合金化研究 |
| 1.3.2 N元素在鋼中的作用 |
| 1.4 不銹鋼的熱加工性能 |
| 1.4.1 熱變形及本構(gòu)方程研究現(xiàn)狀 |
| 1.4.2 熱加工圖 |
| 1.5 本文研究意義與研究?jī)?nèi)容 |
| 1.5.1 研究意義 |
| 1.5.2 研究?jī)?nèi)容 |
| 第2章 實(shí)驗(yàn)材料與研究方法 |
| 2.1 實(shí)驗(yàn)材料 |
| 2.2 實(shí)驗(yàn)流程 |
| 2.3 測(cè)試方法 |
| 2.3.1 力學(xué)性能測(cè)試 |
| 2.3.2 顯微組織觀察 |
| 2.3.3 物理化學(xué)相分析 |
| 2.3.4 殘余奧氏體含量測(cè)量 |
| 2.3.5 高溫?zé)釅嚎s實(shí)驗(yàn) |
| 第3章 N含量對(duì)淬火態(tài)組織和性能影響 |
| 3.1 實(shí)驗(yàn)內(nèi)容 |
| 3.1.1 相變點(diǎn)計(jì)算 |
| 3.1.2 淬火溫度確定 |
| 3.2 結(jié)果與分析 |
| 3.2.1 淬火態(tài)晶粒度 |
| 3.2.2 δ鐵素體含量 |
| 3.2.3 淬火組織 |
| 3.2.4 殘余奧氏體 |
| 3.2.5 力學(xué)性能 |
| 3.3 本章小結(jié) |
| 第4章 N含量對(duì)回火態(tài)組織和性能影響 |
| 4.1 實(shí)驗(yàn)內(nèi)容 |
| 4.1.1 回火溫度確定 |
| 4.1.2 實(shí)驗(yàn)內(nèi)容 |
| 4.2 結(jié)果與分析 |
| 4.2.1 力學(xué)性能 |
| 4.2.2 斷口 |
| 4.2.3 金相組織 |
| 4.2.4 高溫金相 |
| 4.2.5 SEM及EDS觀察 |
| 4.2.6 EBSD觀察 |
| 4.2.7 第二相 |
| 4.2.8 殘余奧氏體觀察 |
| 4.3 本章小結(jié) |
| 第5章 N含量對(duì)熱加工性能影響 |
| 5.1 實(shí)驗(yàn)內(nèi)容 |
| 5.2 結(jié)果與分析 |
| 5.2.1 流變應(yīng)力分析 |
| 5.2.2 本構(gòu)方程 |
| 5.2.3 熱加工圖 |
| 5.2.4 變形組織 |
| 5.3 本章小結(jié) |
| 結(jié)論 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 致謝 |
| 附錄A 攻讀學(xué)位期間所發(fā)表的學(xué)術(shù)論文目錄 |
（9）Ti-6Al-4V在溴化鋰溶液中的初期空化腐蝕行為及影響因素研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 緒論 |
| 1.1 前言 |
| 1.2 空化腐蝕的破壞特點(diǎn) |
| 1.3 空化腐蝕機(jī)理研究 |
| 1.4 空化腐蝕行為的影響因素 |
| 1.4.1 材料力學(xué)性能的影響 |
| 1.4.2 材料化學(xué)成分和微觀組織結(jié)構(gòu)的影響 |
| 1.4.3 材料表面形貌的影響 |
| 1.4.4 外界環(huán)境因素的影響 |
| 1.5 本課題研究?jī)?nèi)容和意義 |
| 第2章 實(shí)驗(yàn)方法 |
| 2.1 實(shí)驗(yàn)材料 |
| 2.2 空化腐蝕模擬實(shí)驗(yàn) |
| 2.3 檢測(cè)方法 |
| 2.3.1 表面形貌觀察 |
| 2.3.2 表面粗糙度和輪廓 |
| 2.3.3 表面殘余應(yīng)力和硬度測(cè)試 |
| 2.4 電化學(xué)測(cè)試 |
| 2.5 技術(shù)路線 |
| 第3章 Ti-6Al-4V的初期空化腐蝕研究 |
| 3.1 前言 |
| 3.2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果 |
| 3.2.1 材料表面空化腐蝕微觀形貌觀察 |
| 3.2.2 材料空化腐蝕表面粗糙度和平均腐蝕深度 |
| 3.2.3 材料空化腐蝕表面 3D輪廓 |
| 3.2.4 動(dòng)電位極化曲線 |
| 3.2.4.1 靜態(tài)條件下的極化曲線 |
| 3.2.4.2 空化條件下的極化曲線 |
| 3.2.4.3 極化后的表面形貌 |
| 3.3 討論 |
| 3.4 結(jié)論 |
| 第4章 溫度對(duì)Ti-6Al-4V初期空化腐蝕的影響機(jī)理 |
| 4.1 前言 |
| 4.2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果 |
| 4.2.1 材料空化腐蝕表面粗糙度和平均腐蝕深度 |
| 4.2.2 材料表面空化腐蝕微觀形貌 |
| 4.2.2.1 表面形貌和截面形狀 |
| 4.2.2.2 表面 3D輪廓 |
| 4.2.3 極化曲線 |
| 4.2.3.1 靜態(tài)條件下Ti-6Al-4V合金的極化曲線 |
| 4.2.3.2 空化條件下Ti-6Al-4V合金的極化曲線 |
| 4.2.4 i-t曲線 |
| 4.3 討論 |
| 4.4 結(jié)論 |
| 第5章 空化作用后Ti-6Al-4V在溴化鋰溶液中的腐蝕行為 |
| 5.1 前言 |
| 5.2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果 |
| 5.2.1 空化作用后材料表面殘余應(yīng)力測(cè)試 |
| 5.2.2 空化作用后材料表面硬度測(cè)試 |
| 5.2.3 空化作用后材料表面形貌觀察 |
| 5.2.4 空化作用后材料在溴化鋰溶液中的電化學(xué)測(cè)試 |
| 5.3 討論 |
| 5.4 結(jié)論 |
| 第6章 結(jié)論與展望 |
| 6.1 結(jié)論 |
| 6.2 展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 攻讀碩士期間發(fā)表論文 |
| 致謝 |
（10）金屬材料的空化腐蝕行為及影響因素研究進(jìn)展（論文提綱范文）
| 1 前言 |
| 2 空化腐蝕研究方法 |
| 3 金屬材料的空蝕行為研究 |
| 3.1 碳鋼 |
| 3.2 Cu |
| 3.3 不銹鋼 |
| 3.4 Ti |
| 3.5 形狀記憶合金 |
| 4 空蝕影響因素研究 |
| 4.1 材料力學(xué)性能的影響 |
| 4.2 材料化學(xué)成分和微觀組織結(jié)構(gòu)的影響 |
| 4.3 材料表面形貌的影響 |
| 4.4 外界環(huán)境因素的影響 |
| 5 結(jié)語(yǔ) |
四、Cr-Mn-N奧氏體-鐵素體不銹鋼的空蝕行為（論文參考文獻(xiàn)）
- [1]碳化鎢基硬質(zhì)合金涂層的制備及抗沖蝕與空蝕性能研究[D]. 杜晉. 揚(yáng)州大學(xué), 2020
- [2]氧化膜對(duì)工程合金空泡腐蝕行為的影響[D]. 曹麗方. 天津大學(xué), 2019(01)
- [3]高性能Cr-Mn-N奧氏體不銹鋼溫變形工藝組織性能研究[D]. 李凱強(qiáng). 昆明理工大學(xué), 2019(04)
- [4]含Cu抗菌雙相不銹鋼的空蝕行為研究[J]. 向紅亮,劉春育,王永霞,劉東. 特種鑄造及有色合金, 2018(08)
- [5]鈍態(tài)金屬的空蝕研究方法和研究進(jìn)展[J]. 林翠,楊穎,趙曉斌. 腐蝕與防護(hù), 2018(05)
- [6]多尺度微納米WC-CoCr涂層的組織結(jié)構(gòu)、性能及空蝕行為研究[D]. 丁翔. 武漢理工大學(xué), 2017(07)
- [7]TA2在溴化鋰溶液中的空化腐蝕行為研究[D]. 楊穎. 南昌航空大學(xué), 2017(01)
- [8]N含量對(duì)0Cr16Ni5Mo馬氏體不銹鋼組織和性能的影響[D]. 張寶麗. 湖南大學(xué), 2017(07)
- [9]Ti-6Al-4V在溴化鋰溶液中的初期空化腐蝕行為及影響因素研究[D]. 趙曉斌. 南昌航空大學(xué), 2016(01)
- [10]金屬材料的空化腐蝕行為及影響因素研究進(jìn)展[J]. 林翠,趙曉斌,張翼飛. 中國(guó)腐蝕與防護(hù)學(xué)報(bào), 2016(01)
標(biāo)簽：奧氏體論文; 鐵素體不銹鋼論文; 電化學(xué)腐蝕論文; 納米涂層論文; 納米陶瓷論文;