一、微細(xì)非金屬物料濃縮脫水研究（論文文獻(xiàn)綜述）
馮澤宇[1]（2021）在《微細(xì)礦物濾餅微觀孔隙結(jié)構(gòu)特征及滲流機(jī)理研究》文中研究表明在全球綠色低碳可持續(xù)的發(fā)展大勢(shì)和我國(guó)碳達(dá)峰、碳中和政策的號(hào)召下,煤炭行業(yè)必須加快解決煤炭低碳化利用和碳去除技術(shù)問(wèn)題,而固液分離技術(shù)又是實(shí)現(xiàn)煤炭清潔低碳化利用的前提和保障。目前面向礦物脫水已有技術(shù)、方法及設(shè)備運(yùn)用于生產(chǎn),然而,針對(duì)濾餅結(jié)構(gòu)及滲流機(jī)理的研究卻依舊欠缺,嚴(yán)重制約了固液分離理論和工藝的進(jìn)一步完善和發(fā)展。針對(duì)上述問(wèn)題,論文以真空過(guò)濾試驗(yàn)、濾餅結(jié)構(gòu)表征、滲流數(shù)值模擬、滲透率模型推導(dǎo)為主線,從濾餅孔隙結(jié)構(gòu)特性、流體運(yùn)移規(guī)律、濾餅孔-滲關(guān)系模型等方面開(kāi)展了系統(tǒng)研究,以期深入理解濾餅三維結(jié)構(gòu)特征和濾液在濾餅孔隙內(nèi)部的流動(dòng)規(guī)律,以此為基礎(chǔ),建立一種適用于描述煤泥濾餅孔-滲關(guān)系的數(shù)學(xué)模型,為完善固液分離理論與和優(yōu)化脫水操作等提供一定的理論支持,得到以下研究成果:論文以真空過(guò)濾試驗(yàn)為基礎(chǔ),首先考察了高嶺石、蒙脫石、石英、精煤、煤泥五種不同礦物的過(guò)濾性能差異,研究表明蒙脫石和高嶺石的過(guò)濾速度最慢,濾餅比阻和水分最高,煤泥的過(guò)濾速度較慢,濾餅比阻和水分較高,而精煤和石英的過(guò)濾速度最快,濾餅比阻和水分最低。以不同物理性質(zhì)的石英顆粒為研究對(duì)象,重點(diǎn)研究了顆粒形狀、粒度、粒度級(jí)配制度對(duì)固液分離效果的影響,結(jié)果表明球形顆粒的過(guò)濾效果明顯優(yōu)于不規(guī)則形狀顆粒。隨著顆粒粒度的增大,特別是入料平均粒度達(dá)到50μm之后,過(guò)濾效果得到了顯著改善。在細(xì)粒級(jí)物料中加入一定量的粗粒級(jí)物料可以改善過(guò)濾效果,當(dāng)粗粒與細(xì)粒的粒度之比達(dá)到5倍之后,過(guò)濾效果會(huì)有明顯改善;三粒級(jí)級(jí)配時(shí),當(dāng)細(xì)粒級(jí)占比減小至60%時(shí),過(guò)濾效果才會(huì)明顯提高;使用四粒級(jí)級(jí)配時(shí),當(dāng)細(xì)粒級(jí)含量達(dá)到80%時(shí),過(guò)濾效果已經(jīng)有明顯的改善。借助計(jì)算機(jī)斷層掃描（CT）技術(shù)實(shí)現(xiàn)了濾餅結(jié)構(gòu)的三維可視化及精細(xì)定量表征分析,進(jìn)一步探明了五種不同礦物的濾餅孔隙結(jié)構(gòu)特征,結(jié)果表明:煤泥濾餅中礦物成分非常復(fù)雜,各個(gè)礦物所形成的濾餅具有明顯的特征差異,精煤濾餅當(dāng)中的孔徑分布以大孔為主,但是內(nèi)部存在一定量的孤立小孔,孔隙均勻性和連通性一般,但是迂曲度最小;石英濾餅孔隙率最大,連通性最佳,孔隙均質(zhì)性好,但是孔徑較小,迂曲度較大;煤泥濾餅孔隙發(fā)育不均勻,以狹窄條狀分布為主,孔徑較小,總體孔隙率較低,連通性較差,迂曲度最高;而蒙脫石和高嶺石類(lèi)粘土礦物所形成的濾餅,孔隙數(shù)量較少,而且多以10μm以下的細(xì)孔所組成,迂曲度較大,含有大量的盲孔和末端孔隙,連通性極差。顆粒物性參數(shù)對(duì)濾餅孔隙結(jié)構(gòu)的影響機(jī)制如下:不規(guī)則顆粒過(guò)濾形成的濾餅孔隙率明顯大于球形顆粒的濾餅。入料顆粒粒度越大,形成的濾餅孔隙率越高,孔徑越大。當(dāng)入料顆粒的尺寸分布相近時(shí),顆粒形狀幾乎不會(huì)影響濾餅的孔徑分布。不規(guī)則形狀顆粒所形成的濾餅的連通孔隙率較低,迂曲度較高。隨著顆粒粒度的增加,濾餅孔隙的連通性逐漸變高,迂曲度也顯著降低。此外,顆粒的粒度和形狀也會(huì)影響濾餅孔隙配位數(shù)和孔吼比,粗粒度球形顆粒形成的濾餅,其孔隙配位數(shù)均值最高,且高配位數(shù)孔隙數(shù)目相對(duì)較多,孔喉比也最小,孔隙空間發(fā)育最均勻,而細(xì)粒度不規(guī)則顆粒的濾餅孔隙配位數(shù)均值最低,含有大量的盲孔和末端孔隙,同時(shí)孔喉比最大,孔隙空間具有較強(qiáng)的非均質(zhì)性?；诟褡覤oltzmann方法在二維人工孔道和三維真實(shí)濾餅孔道內(nèi)中開(kāi)展了單相微流動(dòng)數(shù)值計(jì)算,考察了礦物種類(lèi)及顆粒物性參數(shù)對(duì)滲流規(guī)律的影響,結(jié)果表明,格子Boltzmann方法在復(fù)雜通道內(nèi)的單相微流動(dòng)計(jì)算方面具備可行性和優(yōu)越性,能夠準(zhǔn)確反應(yīng)微觀尺度下單相流體流動(dòng)規(guī)律及流道內(nèi)速度分布特征。當(dāng)形成多孔介質(zhì)的球形顆粒粒徑固定時(shí),滲透率隨著孔隙率增加而增大;當(dāng)形成多孔介質(zhì)的孔隙率固定時(shí),多孔介質(zhì)滲透率隨著顆粒粒徑的增大呈現(xiàn)出指數(shù)上升的趨勢(shì);當(dāng)形成多孔介質(zhì)的粒徑和孔隙率都固定,不規(guī)則形狀顆粒的滲透率明顯低于球形顆粒構(gòu)成的多孔介質(zhì);不同顆粒級(jí)配的滲透率結(jié)果表明,改變多孔介質(zhì)的粒度組成可以顯著提高其滲透率,粒度組成越復(fù)雜時(shí),細(xì)粒級(jí)對(duì)整個(gè)體系的流動(dòng)速度和滲透率影響越大。五種不同礦物過(guò)濾形成的濾餅的滲流速度差異很大,精煤濾餅和石英濾餅孔隙發(fā)育較為均勻,連通性較好,濾餅當(dāng)中存在一定量的滲流主通道,主通道里的滲流速度較大,滲透率最高。煤泥濾餅孔隙均質(zhì)性較差,以狹窄長(zhǎng)孔道為主,而且迂曲度較大,滲流主通道變小,滲流速度也明顯低于精煤濾餅和石英濾餅。而蒙脫石和高嶺石濾餅孔隙發(fā)育極不均勻,連通性差,幾乎不存在連通的孔隙通道,因而滲透率極低。經(jīng)典K-C方程和雙重滲透率分形模型這兩種目前主流的滲透率預(yù)測(cè)模型對(duì)濾餅滲透率的預(yù)測(cè)誤差都較大,誤差來(lái)源于未考慮濾餅孔隙截面形狀以及束縛水飽和度對(duì)滲透率的影響。通過(guò)引入孔隙截面形狀分形維數(shù)對(duì)現(xiàn)有雙重分形滲透率模型進(jìn)行修正后,推導(dǎo)的三重分形滲透率模型對(duì)石英和精煤濾餅滲透率的預(yù)測(cè)誤差控制在2.55%和2.05%,然而對(duì)于蒙脫石、高嶺石及煤泥濾餅的滲透率預(yù)測(cè)結(jié)果卻明顯偏大。通過(guò)低場(chǎng)核磁共振技術(shù)對(duì)不同礦物濾餅的束縛水飽和度進(jìn)行了檢測(cè),對(duì)現(xiàn)有三重分形滲透率模型再次修正,建立了濾餅微觀滲透率預(yù)測(cè)模型,結(jié)果表明該模型不僅能夠很好地勝任純礦物濾餅滲透率的預(yù)測(cè),而且對(duì)于復(fù)雜組分的煤泥濾餅,其滲透率預(yù)測(cè)誤差也可以控制在5%之內(nèi),對(duì)于精煤濾餅的適用性最好,預(yù)測(cè)誤差僅為0.96%,而且蒙脫石滲透率的計(jì)算誤差也從40.27%降低至13.42%。
孫浩[2]（2021）在《超聲波預(yù)處理—復(fù)合絮凝劑作用下鉛鋅尾礦顆粒聚集沉降行為研究》文中認(rèn)為為了盡可能提升鉛鋅尾礦的沉降速率以及保證澄清液中固體懸浮物濃度低于選礦廠工業(yè)廢水排放標(biāo)準(zhǔn)（100 mg/L）。本文以廣東某鉛鋅尾礦為研究對(duì)象,探討兩種無(wú)機(jī)絮凝劑聚合氯化鋁（PAC）和聚合硫酸鐵（PFS）、兩種有機(jī)絮凝劑陽(yáng)離子聚丙烯酰胺（CPAM）和陰離子聚丙烯酰胺（APAM）分別以及復(fù)配后對(duì)鉛鋅尾礦的絮凝作用;探討不同超聲條件下,礦漿超聲預(yù)處理對(duì)絮凝行為的影響;通過(guò)礦物表面Zeta電位測(cè)試、光學(xué)顯微鏡以及實(shí)時(shí)在線檢測(cè),分析絮凝過(guò)程的機(jī)理;論文的主要研究?jī)?nèi)容與結(jié)論如下:（1）探討無(wú)機(jī)絮凝劑PFS、PAC和兩種有機(jī)絮凝劑CPAM、APAM單獨(dú)添加時(shí)的絮凝效果,試驗(yàn)結(jié)果表明,兩種無(wú)機(jī)絮凝劑PFS和PAC在澄清水質(zhì)方面優(yōu)于兩種有機(jī)絮凝劑CPAM、APAM,但在提升沉降速率方面較弱。（2）探討四種復(fù)合絮凝劑PFS-CPAM、PAC-CPAM、PFS-APAM和PAC-APAM的沉降效果,實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明,復(fù)配最佳藥劑組合為PFS-CPAM,無(wú)機(jī)組分和有機(jī)組分最佳質(zhì)量比為3:7,最佳用量為80 g/t,此時(shí)鉛鋅尾礦沉降速率為7.69 mm/min,固體懸浮物濃度為46.5 mg/L。（3）在最佳復(fù)配條件下,探討對(duì)礦漿進(jìn)行不同聲能密度和不同超聲時(shí)間的超聲預(yù)處理的沉降效果。試驗(yàn)結(jié)果表明,最佳聲能密度為0.04 w/ml時(shí),最佳超聲時(shí)間為27 s,此時(shí)沉降速率達(dá)到最大值,為8.11 mm/min,固體懸浮物濃度為48.3 mg/L。（4）在最佳超聲條件下,探討超聲前后鉛鋅尾礦絮凝行為的變化,試驗(yàn)結(jié)果表明,經(jīng)聲能密度為0.04 w/ml,超聲時(shí)間為27s時(shí),經(jīng)過(guò)超聲預(yù)處理的的鉛鋅尾礦,在最佳用量為80g/t時(shí),經(jīng)過(guò)超聲預(yù)處理,沉降速率由7.69 mm/min提升到8.11 mm/min。（5）通過(guò)礦物表面Zeta電位和沉降效果表明,兩種無(wú)機(jī)絮凝劑PAC和PFS主要通過(guò)正負(fù)電荷的中和作用促進(jìn)鉛鋅尾礦顆粒聚集和沉降,而兩種有機(jī)絮凝劑CPAM和APAM則主要通過(guò)架橋作用助沉;四種復(fù)合絮凝劑中,PFS-CPAM對(duì)礦物表面電荷影響較大;超聲波能使礦物表面電荷絕對(duì)值降低,增強(qiáng)了吸附電性中和作用,從而促進(jìn)絮凝過(guò)程。;礦漿RBI值變化曲線表明,適宜的超聲條件使顆粒聚集更加明顯,能促進(jìn)絮凝行為的進(jìn)行。
鄒昀[3]（2021）在《表面活性劑型助濾劑對(duì)赤鐵礦精礦助濾試驗(yàn)研究》文中研究表明為探究表面活性劑型助濾劑,對(duì)赤鐵礦精礦在兩種正浮選捕收劑藥劑體系中的助濾作用機(jī)理。本文通過(guò)過(guò)濾試驗(yàn)研究考察了十二烷基磺酸鈉,十二烷基苯磺酸鈉,辛基酚聚氧乙烯醚-10,丁二酸二異辛酯磺酸鈉和十六烷基三甲基溴化銨共五種表面活性劑型助濾劑在不同條件下分別在油酸鈉體系和十二烷基磺酸鈉體系中對(duì)赤鐵礦精礦的過(guò)濾行為的影響,并進(jìn)行了表面電位測(cè)定、紅外光譜分析、溶液表面張力及黏度和顆粒接觸角的測(cè)定來(lái)探究助濾劑的作用機(jī)理。過(guò)濾試驗(yàn)結(jié)果表明:油酸鈉體系中,隨體系藥劑用量的增大,濾餅比阻和含水率隨之增大。助濾劑十二烷基磺酸鈉在室溫環(huán)境且溶液p H為6.8時(shí),用量為40g/t,0.1%濃度下可降低濾餅含水率3.93%,強(qiáng)酸強(qiáng)堿性p H對(duì)過(guò)濾過(guò)程產(chǎn)生一定影響,濾餅含水率隨溫度的升高而升高,濾餅比阻隨溫度的升高而降低;十二烷基磺酸鈉體系中,隨藥劑用量的增大,濾餅比阻和含水率隨之增大。助濾劑十六烷基三甲基溴化銨在室溫環(huán)境且溶液p H為6.8時(shí),用量為120 g/t,0.3%濃度下可降低濾餅含水率2.78%,無(wú)法有效改善濾餅比阻,強(qiáng)堿性p H對(duì)過(guò)濾過(guò)程產(chǎn)生一定影響,濾餅比阻及濾餅含水率隨溫度的升高而降低。測(cè)試結(jié)果表明:紅外光譜與表面電位測(cè)試表明油酸鈉以化學(xué)吸附作用于顆粒表面,顆粒表面電荷量增多;十二烷基磺酸鈉以物理吸附作用于顆粒表面,顆粒表面電荷量變化較弱。助濾劑十二烷基磺酸鈉使得油酸鈉體系表面張力進(jìn)一步降低,十六烷基三甲基溴化銨使得十二烷基磺酸鈉體系表面張力上升。助濾劑的添加對(duì)體系黏度的影響較小,體系黏度隨溫度的升高而降低。助濾劑十二烷基磺酸鈉和十六烷基三甲基溴化銨均能增大體系中顆粒表面接觸角。體系藥劑油酸鈉通過(guò)化學(xué)吸附作用于顆粒表面,顆粒表面電荷量增大導(dǎo)致顆粒分散性增強(qiáng),濾餅形成速率降低,從而增大了濾餅比阻;助濾劑十二烷基磺酸鈉能降低顆粒表面電荷量,從而降低了濾餅比阻。體系藥劑十二烷基磺酸鈉通過(guò)物理吸附作用于顆粒表面,對(duì)顆粒表面電荷量的影響較小。脫水動(dòng)力學(xué)以及毛細(xì)管道理論分析表明,溶液表面張力及黏度,顆粒接觸角共同作用影響了過(guò)濾體系的過(guò)濾速率,由于表面活性劑對(duì)它們的程度的影響不同,導(dǎo)致十二烷基磺酸鈉體系中助濾劑的添加使得體系濾餅比阻的增加。濾餅含水率的降低主要受表面潤(rùn)濕功大小的影響,助濾劑的添加增大了顆粒接觸角,降低了溶液表面張力從而降低了濾餅含水率。
馮書(shū)靜[4]（2020）在《技術(shù)史視野中的溫州礬礦工業(yè)考古研究》文中研究說(shuō)明溫州礬礦指浙江省蒼南縣礬山鎮(zhèn)及周邊鄉(xiāng)鎮(zhèn)的明礬石礦區(qū)。本文通過(guò)學(xué)習(xí)借鑒國(guó)外工業(yè)考古理論與方法,考察溫州礬礦大崗山、水尾山和雞籠山三個(gè)礦段的采礦遺址和煉礬遺址,結(jié)合歷史文獻(xiàn)記載、田野調(diào)查材料和口述史資料,展開(kāi)技術(shù)史視角中的溫州礬礦工業(yè)考古研究。本論文不僅彌補(bǔ)了溫州礬礦工業(yè)考古研究方面的空白;而且對(duì)全面認(rèn)識(shí)和揭示溫州礬礦工業(yè)遺址、工業(yè)考古與技術(shù)史的關(guān)系,以及工業(yè)考古個(gè)案研究經(jīng)驗(yàn)具有重要的學(xué)術(shù)價(jià)值。通過(guò)文獻(xiàn)資料,考察溫州礬礦歷史沿革,以及特定時(shí)期內(nèi)礬礦的歷史影響;結(jié)合田野調(diào)查和歷史文獻(xiàn),探討各遺址的歷史年代問(wèn)題及遺址布局存在的科學(xué)內(nèi)涵,考察溫州礬礦“水浸法”煉礬工藝及設(shè)施改進(jìn);依據(jù)歷史文獻(xiàn)和口述史資料,復(fù)原并繪制焙燒爐爐型結(jié)構(gòu)示意圖,展示溫州礬礦焙燒及爐型演進(jìn)情況;比較古今中外煉礬工藝,探討溫州礬礦煉礬工藝技術(shù)的獨(dú)特性;基于本文對(duì)溫州礬礦工業(yè)考古的研究,總結(jié)關(guān)于工業(yè)考古理論與方法及未來(lái)發(fā)展方向等方面的幾點(diǎn)思考。本文主要觀點(diǎn)如下:保存和復(fù)原包含在溫州礬礦工業(yè)遺址中的信息和數(shù)據(jù)。系統(tǒng)考察溫州礬礦歷史沿革,初步確定其歷史年代,即溫州礬礦明礬業(yè)最晚始于明朝永樂(lè)九年（1411年）三月庚辰日;清早期為民營(yíng)生產(chǎn)模式,清中期開(kāi)始官營(yíng),清末出現(xiàn)民營(yíng)股份制經(jīng)營(yíng)模式;民國(guó)（1912-1949）期間的經(jīng)營(yíng)模式為官督商辦;新中國(guó)成立后,溫州礬礦于1.956年開(kāi)始社會(huì)主義改造,從私營(yíng)、公私合營(yíng)逐漸走向國(guó)有企業(yè)模式。系統(tǒng)梳理中國(guó)歷代明礬產(chǎn)地分布情況,結(jié)合溫州礬礦歷史階段的明礬外銷(xiāo),探討溫州礬礦明礬業(yè)的歷史重要性;發(fā)現(xiàn)在一段歷史時(shí)期內(nèi),于不同國(guó)家和地區(qū)之間,溫州礬礦明礬業(yè)形成了一個(gè)巨大的文化、貿(mào)易交流中心。對(duì)溫州礬礦的采礦遺址和煉礬遺址進(jìn)行全面而詳細(xì)的闡釋。田野調(diào)查研究認(rèn)為,溫州礬礦開(kāi)采最開(kāi)始采用露天法,清朝時(shí)期采用無(wú)留柱窿道法,新中國(guó)成立后,開(kāi)始采用“不規(guī)則留柱回采法”。其中,溪光采礦遺址和雪花窟遺址均為無(wú)留柱窿道法;溪光采礦遺址約為清代中期或更早,雪花窟采礦遺址大約為晚清時(shí)期;水尾山深洋礦洞群和雞籠山南洋礦洞群均采用“不規(guī)則留柱回采法”。對(duì)于采礦業(yè)來(lái)講,礦產(chǎn)資源本身的儲(chǔ)量、質(zhì)量及開(kāi)采技術(shù)可行性是其工業(yè)布局的前提條件,但是國(guó)家或地區(qū)的政治經(jīng)濟(jì)需要卻是采礦工業(yè)布局的決定因素。新中國(guó)成立后,礬礦煉礬車(chē)間選址和布局,按照工業(yè)地理學(xué)理論建設(shè),反映出社會(huì)經(jīng)濟(jì)、自然資源與環(huán)境、科學(xué)技術(shù)之間的互補(bǔ)與聯(lián)系。對(duì)溫州礬礦技術(shù)發(fā)展特征及內(nèi)涵進(jìn)行新解釋。綜合分析發(fā)現(xiàn),溫州礬礦600多年來(lái)一直沿用“水浸法”煉礬工藝,其核心為煅燒-風(fēng)化-溶解-結(jié)晶;雖然該工藝比較保守,但其各生產(chǎn)工序的設(shè)施在不斷演進(jìn)。其中,借助CAD復(fù)原焙燒爐,考察爐型演變序列,闡釋業(yè)已消逝的傳統(tǒng)焙燒技術(shù),為明礬生產(chǎn)工藝過(guò)程的特殊見(jiàn)證;結(jié)合礬礦明礬產(chǎn)量,對(duì)焙燒爐生產(chǎn)技術(shù)與明礬產(chǎn)量關(guān)進(jìn)行了新解釋。同時(shí),研究發(fā)現(xiàn),20世紀(jì)60年代以前,溫州礬礦的加溫溶解主要采用逆流循環(huán)洗滌法;礬礦煉礬場(chǎng)址的各工序按地勢(shì)由高到低布置,遵照物料運(yùn)輸最省力原則,其對(duì)機(jī)械化生產(chǎn)前的工廠布局具有重要意義。通過(guò)學(xué)習(xí)借鑒西方工業(yè)考古的研究理論與方法,將其擴(kuò)展于溫州礬礦工業(yè)考古研究;比較分析西方工業(yè)考古與溫州礬礦工業(yè)考古案例研究,本文認(rèn)為工業(yè)考古是一門(mén)綜合性的交叉學(xué)科,通過(guò)歷史文獻(xiàn)考察和田野考古調(diào)查,借助多種理論、方法和技術(shù),闡釋工業(yè)遺址的歷史價(jià)值、科技內(nèi)涵等內(nèi)容。同時(shí),工業(yè)考古為技術(shù)史研究提供詳實(shí)的物質(zhì)證據(jù)和數(shù)據(jù)信息,技術(shù)史反過(guò)來(lái)又有助于工業(yè)考古闡釋其背后的技術(shù)特征及內(nèi)涵和工業(yè)社會(huì)等深層次內(nèi)容。
勾善新[5]（2020）在《聚銨類(lèi)有機(jī)助濾劑在煤泥水壓濾中的應(yīng)用研究》文中認(rèn)為我國(guó)是全球最大的煤炭生產(chǎn)及消耗國(guó),隨著礦井開(kāi)采深度的不斷增加和自動(dòng)化程度的提高,煤質(zhì)變差且波動(dòng)越來(lái)越大。煤質(zhì)惡化時(shí)細(xì)顆粒煤泥急劇增多,導(dǎo)致煤泥水難沉降難壓濾,嚴(yán)重影響壓濾機(jī)處理能力,甚至使分選環(huán)境惡化。因此,在不改變現(xiàn)有工藝設(shè)備的情況下,通過(guò)添加助濾劑來(lái)改善壓濾效果,提高處理能力,具有成本低、操作方便、見(jiàn)效快的優(yōu)越性。本論文針對(duì)安徽祁東礦選煤廠煤泥水難壓濾的問(wèn)題,在對(duì)現(xiàn)場(chǎng)壓濾機(jī)入料分析的基礎(chǔ)上,選用不同類(lèi)型助濾劑,進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)室助濾試驗(yàn),并分析了助濾劑對(duì)煤泥顆粒及絮體強(qiáng)度的影響,研究成果用于工業(yè)生產(chǎn),解決了現(xiàn)場(chǎng)煤泥水難壓濾的問(wèn)題。對(duì)煤泥水性質(zhì)進(jìn)行了分析,并考察了不同類(lèi)型助濾劑對(duì)煤泥水過(guò)濾性能的影響。結(jié)果表明:煤泥水濃度達(dá)到500 g/L,-0.074 mm粒級(jí)占60%,屬于較難壓濾的煤泥水。聚合氯化鋁及聚丙烯酰胺均有一定助濾作用,但藥劑用量大,效果差。三種聚銨類(lèi)有機(jī)助濾劑助濾效果明顯優(yōu)于聚合氯化鋁與聚丙烯酰胺,特別是聚銨類(lèi)有機(jī)助濾劑B助濾效果更佳,在用量約600 g/t干煤泥時(shí),過(guò)濾時(shí)長(zhǎng)由空白樣的935 s縮短至360 s,縮短61.50%,而濾餅水分僅由25.59%提高到28.90%,升高3.31%。采用聚焦光束反射測(cè)量?jī)x（FBRM）分析了聚合氯化鋁、聚丙烯酰胺和聚銨類(lèi)有機(jī)助濾劑對(duì)煤泥顆粒粒徑及絮體強(qiáng)度的影響。結(jié)果表明:聚合氯化鋁絮凝能力較弱,絮體平均弦長(zhǎng)變化不大且不穩(wěn)定、易破碎,恢復(fù)能力較弱;聚丙烯酰胺易過(guò)度絮凝,形成大絮體,包水嚴(yán)重不易脫水;聚銨類(lèi)有機(jī)助濾劑B形成的絮團(tuán)大小適中,絮體穩(wěn)定性好,不易破碎,且經(jīng)過(guò)高強(qiáng)度剪切破壞后絮體恢復(fù)能力強(qiáng),壓濾過(guò)程中形成的濾餅滲透性好。同時(shí),聚銨類(lèi)有機(jī)助濾劑B用量在小于600 g/t干煤泥時(shí),絮體平均弦長(zhǎng)隨著用量增大逐漸增大,高于600 g/t干煤泥后,絮體平均弦長(zhǎng)基本不再變化。分析數(shù)據(jù)和助濾試驗(yàn)結(jié)果相吻合,表明絮體粒徑對(duì)過(guò)濾性能影響顯著。在安徽祁東礦選煤廠進(jìn)行了煤泥水助濾工業(yè)試驗(yàn)。首先優(yōu)化了助濾劑制備輸送系統(tǒng),利用現(xiàn)場(chǎng)一套閑置溶解設(shè)備作為助濾劑溶解輸送設(shè)備,并對(duì)加藥點(diǎn)進(jìn)行了優(yōu)化。當(dāng)加藥點(diǎn)置于底流泵前端,由底流泵將藥劑與煤泥進(jìn)行充分混合,入料時(shí)長(zhǎng)由1100 s縮短至650-800 s之間。藥劑成本降低0.41元/噸原煤,每年可節(jié)省藥劑成本82萬(wàn)。不僅提高了壓濾機(jī)處理能力,解決了煤質(zhì)短期內(nèi)波動(dòng)引起的壓濾能力不足的問(wèn)題,而且提高了選煤廠經(jīng)濟(jì)效益。該論文有圖32幅,表11個(gè),參考文獻(xiàn)52篇。
王云飛[6]（2020）在《伊利石對(duì)煤泥水過(guò)濾機(jī)制的影響研究》文中研究表明煤炭是我國(guó)重要的基礎(chǔ)能源,但是煤炭的粗放型利用對(duì)環(huán)境造成了不利影響。而選煤是煤炭清潔利用的源頭,其中濕法選煤會(huì)產(chǎn)生大量煤泥水,煤泥水中的黏土礦物易泥化,使得煤泥脫水困難。煤泥水中伊利石為2:1型黏土礦物,微細(xì)粒伊利石易泥化,形成的多個(gè)端面與煤泥水溶液作用復(fù)雜,嚴(yán)重影響煤泥脫水。本文主要研究微細(xì)粒伊利石對(duì)煤泥水過(guò)濾機(jī)制的影響,考察藥劑制度、溶液環(huán)境等因素對(duì)含伊利石煤泥水脫水效果的影響,采用陽(yáng)離子型助濾劑十八烷基三甲基氯化銨（1831）、陰離子型助濾劑十二烷基苯磺酸鈉（SDBS）和非離子型助濾劑聚丙烯酰胺（NPAM）進(jìn)行過(guò)濾試驗(yàn);并借助Materials Studio8.0軟件,通過(guò)分子動(dòng)力學(xué)（MD）模擬從微觀角度研究微細(xì)伊利石表面大量水分子的聚集狀態(tài),通過(guò)密度泛函（DFT）模擬研究水分子在伊利石表面的吸附行為。得出以下結(jié)論:（1）通過(guò)對(duì)微細(xì)粒伊利石和煤的界面性質(zhì)研究得出,微細(xì)粒伊利石以片層結(jié)構(gòu)為主,且表面含有活性官能團(tuán),煤泥水中的伊利石顆粒之間存在較為強(qiáng)烈的電荷排斥作用,使伊利石在煤泥水中分散性很強(qiáng)。（2）通過(guò)對(duì)含伊利石煤泥水過(guò)濾試驗(yàn)研究得出,隨伊利石質(zhì)量分?jǐn)?shù)的增加,煤泥水的過(guò)濾時(shí)間延長(zhǎng)且濾餅水分增加,當(dāng)伊利石質(zhì)量分?jǐn)?shù)超過(guò)8%后,煤泥水的過(guò)濾脫水效果急劇惡化;在藥劑用量小于50 g/t時(shí),1831作用對(duì)含伊利石煤泥水脫水速度的提升和濾餅水分的降低效果最好,NPAM次之,SDBS效果較差。（3）通過(guò)分子動(dòng)力學(xué)模擬研究助濾劑對(duì)伊利石表面水化作用的影響得出,水分子在伊利石（001）面聚集效果:SDBS>NPAM>1831,SDBS作用下水分子在伊利石（001）面更易聚集形成水化膜。陽(yáng)離子型助濾劑1831在伊利石（001）面的形變小,非極性碳鏈朝外;陰離子型助濾劑SDBS離開(kāi)伊利石（001）面的初始位置,且結(jié)構(gòu)發(fā)生扭曲;非離子型助濾劑NPAM吸附結(jié)構(gòu)穩(wěn)定,變形小,說(shuō)明陰離子型助濾劑不適合作為伊利石（001）面的疏水改性藥劑。（4）通過(guò)密度泛函模擬研究水分子在伊利石表面的吸附行為得出,（001）面的吸附能在0.34～0.46 eV,（010）面的吸附能在0.50～0.77 eV,說(shuō)明伊利石（010）面對(duì)水分子的吸附性強(qiáng)于（001）面,其中Ⅰ（010）為最穩(wěn)定構(gòu)型,此構(gòu)型中水分子一部分嵌入伊利石層間,水分子的OW與伊利石層間的K+之間產(chǎn)生一定程度的配位作用,水分子的一個(gè)氫原子與伊利石（010）面的氧原子形成氫鍵（HW…OI）,吸附能為-0.77 eV。
張貴林[7]（2019）在《氣固流態(tài)化磁選動(dòng)力學(xué)特性及顆粒分離機(jī)制》文中認(rèn)為煤炭是我國(guó)的主要能源,在整個(gè)國(guó)民經(jīng)濟(jì)中具有舉足輕重的地位。但是煤炭的開(kāi)發(fā)和利用造成了一定程度的環(huán)境惡化。因此,必須對(duì)煤炭進(jìn)行清潔利用?？諝庵亟橘|(zhì)流化床干法選煤技術(shù)是一種高效的潔凈煤技術(shù),近幾十年來(lái)一直是選煤領(lǐng)域的研究熱點(diǎn)之一。在空氣重介質(zhì)流化床分選煤炭的過(guò)程中,需要對(duì)重介質(zhì)進(jìn)行凈化回收。而傳統(tǒng)干式磁選機(jī)的性能達(dá)不到要求。因此本課題組研制了氣固流態(tài)化磁選機(jī)。作者對(duì)氣固流態(tài)化磁選機(jī)進(jìn)行了初步試驗(yàn),發(fā)現(xiàn)其存在的問(wèn)題并進(jìn)行改進(jìn),將流化給料裝置改為螺旋給料機(jī),將磁選機(jī)的傾角由3°10°調(diào)整為0°3°,并在流化分選槽的兩端設(shè)有高度可調(diào)的擋板,形成了新的氣固流態(tài)化磁選機(jī)。本文對(duì)新型氣固流態(tài)化磁選機(jī)的磁系結(jié)構(gòu)及顆粒分離區(qū)域的磁場(chǎng)特性,混合物料在局部磁場(chǎng)作用下的流化特性,顆粒在氣固流態(tài)化磁選機(jī)中多場(chǎng)耦合作用下的動(dòng)力學(xué)特性,磁性顆粒與非磁性顆粒間的夾帶、團(tuán)聚、分散規(guī)律進(jìn)行了研究,為細(xì)顆粒的氣固流態(tài)化磁選提供了理論基礎(chǔ)。通過(guò)優(yōu)化氣固流態(tài)化磁選機(jī)的操作參數(shù),實(shí)現(xiàn)了空氣重介質(zhì)流化床干法分選系統(tǒng)的介質(zhì)高效凈化回收。氣固流態(tài)化磁選機(jī)磁系的磁場(chǎng)特性研究表明,徑向磁場(chǎng)強(qiáng)度和徑向磁場(chǎng)梯度均隨著距磁系表面距離的增大而減小。鐵氧體磁極某點(diǎn)處的磁場(chǎng)強(qiáng)度和磁場(chǎng)梯度均明顯小于釹鐵硼磁極相應(yīng)點(diǎn)處的磁場(chǎng)強(qiáng)度和磁場(chǎng)梯度。故在分選段采用強(qiáng)磁場(chǎng)的釹鐵硼磁極有利于分選,而在分離段采用弱磁場(chǎng)的鐵氧體磁極有利于磁性物脫離磁選機(jī)?；旌衔锪显诖艍K作用下的流化特性試驗(yàn)表明,流化床上方的磁塊產(chǎn)生的磁場(chǎng)使普通流化床變成局部磁場(chǎng)流化床,磁鐵礦粉變成磁鏈。當(dāng)氣泡從流化床底部產(chǎn)生并上升時(shí),氣泡先是逐漸變大,然后逐漸變小,直至消失。這說(shuō)明局部磁場(chǎng)流化床具有消除氣泡的作用。局部磁場(chǎng)流化床的可操作氣速范圍比普通流化床的寬。針對(duì)磁性顆粒在氣固流態(tài)化磁選機(jī)分選空間內(nèi)不同位置處的運(yùn)動(dòng)狀態(tài)、力學(xué)特性不同,分別得到了磁性顆粒處于流化床中、磁性顆粒處于流化床與磁選滾筒之間、磁性顆粒被吸附在磁選機(jī)滾筒上并隨滾筒一起旋轉(zhuǎn)時(shí)的動(dòng)力學(xué)方程和加速度公式。示蹤顆粒在流化床與滾筒間的試驗(yàn)研究表明:示蹤顆粒在磁力、重力、氣流曳力的共同作用下加速向磁選機(jī)滾筒運(yùn)動(dòng),磁力對(duì)加速度的影響最大,流化氣速對(duì)顆粒的運(yùn)動(dòng)有一定的影響。示蹤顆粒隨滾筒旋轉(zhuǎn)時(shí)會(huì)受到重力、摩擦力、氣流曳力、磁力產(chǎn)生的力矩,使示蹤顆粒產(chǎn)生繞自身的質(zhì)心旋轉(zhuǎn)（翻轉(zhuǎn)）的運(yùn)動(dòng)。滾筒轉(zhuǎn)速低時(shí),磁翻轉(zhuǎn)次數(shù)少;轉(zhuǎn)速高時(shí),磁翻轉(zhuǎn)次數(shù)多。多次翻轉(zhuǎn)有利于磁團(tuán)聚的解聚和精礦中磁鐵礦粉含量的提高。通過(guò)對(duì)磁鐵礦粉在磁場(chǎng)中形成磁團(tuán)聚的研究,發(fā)現(xiàn)磁鐵礦粉形成磁團(tuán)聚體時(shí),是以顆粒的長(zhǎng)度方向首尾相接。同時(shí),在寬度上會(huì)并列其他顆粒,使磁團(tuán)聚體變粗。磁塊吸引混合物料時(shí)對(duì)煤粉夾帶規(guī)律的研究表明,隨著煤粉在混合物料中含量的增加以及磁場(chǎng)強(qiáng)度逐漸增強(qiáng)時(shí),煤粉夾帶率呈逐漸增大趨勢(shì);當(dāng)流化氣速逐漸增大時(shí),煤粉夾帶率呈逐漸減小趨勢(shì)。從理論上推導(dǎo)了鐵磁性顆粒形成磁團(tuán)聚體的團(tuán)聚力、分選磁力,以及鐵磁性顆粒夾帶順磁性或逆磁性顆粒形成的磁團(tuán)聚體的分選磁力。磁團(tuán)聚體力的公式表明,磁團(tuán)聚體形成所需的團(tuán)聚力與顆粒的磁化強(qiáng)度、退磁系數(shù)、磁性礦粒的濃度、顆粒半徑有關(guān)。磁團(tuán)聚體在磁選滾筒上將受到滾筒旋轉(zhuǎn)產(chǎn)生的離心力、在N/S極交替時(shí)磁翻轉(zhuǎn)產(chǎn)生的離心力、磁團(tuán)聚體中顆粒的重力產(chǎn)生的剪切力和氣流沖刷磁團(tuán)聚體時(shí)產(chǎn)生的剪切力的共同作用而實(shí)現(xiàn)分散。氣固流態(tài)化磁選機(jī)磁選試驗(yàn)結(jié)果表明,精礦回收率隨流化氣速、給料速度的增大而增大,隨煤粉含量、磁選機(jī)傾斜角度增加而降低,隨圓筒轉(zhuǎn)速的增大呈先增大后減小趨勢(shì)。精礦中磁鐵礦粉含量隨流化氣速、圓筒轉(zhuǎn)速的增大而逐漸增大,隨煤粉含量、磁選機(jī)傾斜角度、給料速度增加而逐漸降低。而精礦中煤粉夾帶率的規(guī)律與精礦中磁鐵礦粉含量的規(guī)律正相反。在三因素三水平試驗(yàn)中,當(dāng)操作參數(shù)處于最優(yōu)組合時(shí),精礦回收率可達(dá)到99.38%,精礦中煤粉夾帶率僅為2.25%,說(shuō)明氣固流態(tài)化磁選機(jī)的磁選效果良好。該論文有圖96幅,表54個(gè),參考文獻(xiàn)178篇。
易欣[8]（2016）在《選礦,當(dāng)技術(shù)遇到設(shè)備》文中提出礦物加工工程的發(fā)展與人類(lèi)對(duì)自然界礦產(chǎn)資源日益擴(kuò)大的質(zhì)與量的需要密切相關(guān)。選礦工程本身已有很長(zhǎng)的歷史發(fā)展過(guò)程。很早就有手工揀選,19世紀(jì)以后國(guó)外相繼出現(xiàn)了機(jī)械選礦設(shè)備,1920年代泡沫浮選的應(yīng)用和各種浮選藥劑和設(shè)備的出現(xiàn),大大促進(jìn)了選礦技術(shù)的發(fā)展,同時(shí)也促進(jìn)了難選、復(fù)合礦及細(xì)粒嵌布礦產(chǎn)的開(kāi)發(fā)利用。生產(chǎn)的發(fā)展和需要促進(jìn)了人類(lèi)對(duì)選礦設(shè)備及工藝技術(shù)的深入研究,可以說(shuō)選礦設(shè)備和選礦技術(shù)的發(fā)展是同步的,技術(shù)是主導(dǎo),設(shè)備是基礎(chǔ)。
樊玉萍[9]（2015）在《平朔弱粘煤沉降脫水特性研究》文中進(jìn)行了進(jìn)一步梳理煤泥水處理是選煤生產(chǎn)過(guò)程中的關(guān)鍵環(huán)節(jié),科學(xué)的處理方法對(duì)提高煤炭產(chǎn)品的經(jīng)濟(jì)效益和煤炭行業(yè)的社會(huì)效益有著非常重要的作用。煤泥水處理環(huán)節(jié)入料的變質(zhì)程度是決定煤泥水處理效果的重要前提,目前尤以低變質(zhì)程度煤炭的煤泥水處理問(wèn)題突出,而探索煤泥水處理體系中沉降和脫水特性及內(nèi)在規(guī)律可為這一焦點(diǎn)問(wèn)題的解決提供理論依據(jù),因此具有重大的現(xiàn)實(shí)意義。本文以低變質(zhì)程度的平朔弱粘煤為研究對(duì)象,考察煤泥的粒度組成、礦物質(zhì)成分及含量和氧化程度對(duì)煤泥沉降脫水效果的影響規(guī)律；利用粒子圖像測(cè)速（PIV）技術(shù)獲得不同入料性質(zhì)、藥劑制度作用下煤泥的沉降特性,同時(shí)通過(guò)對(duì)樣品的表面活性官能團(tuán)、潤(rùn)濕性、礦物組分、粒度組成及熱重等分析,結(jié)合濾餅在脫水過(guò)程中的沉積規(guī)律,探討了平朔弱粘煤的沉降脫水特性及二者的耦合作用。并在此理論的指導(dǎo)下,完成了二號(hào)井選煤廠風(fēng)氧化煤沉降脫水處理的工業(yè)試驗(yàn),論文主要結(jié)論如下：1、基于PIV技術(shù)建立了平朔弱粘煤煤泥水沉降失穩(wěn)的臨界粒度計(jì)算方法。在不同條件下采用PIV技術(shù)測(cè)定煤泥水體系穩(wěn)定存在時(shí)固體顆粒的沉降速度,再根據(jù)滯留區(qū)沉降末速公式計(jì)算出平朔弱粘煤煤泥水中固體顆粒失穩(wěn)的臨界粒徑為0.026mm,當(dāng)小于臨界粒徑的顆粒數(shù)量增加,顆粒在懸浮液中呈均勻分布狀態(tài),懸浮液穩(wěn)定性提高,沉降難以進(jìn)行,當(dāng)大于臨界粒徑的顆粒數(shù)量增加,固體物可以實(shí)現(xiàn)沉降。這一方法為選煤實(shí)際煤泥水處理的科學(xué)調(diào)整提供了較為精準(zhǔn)的數(shù)據(jù)支撐。2、考察了不同粒度、粒度級(jí)配對(duì)脫水效果的影響,以及濾餅形成過(guò)程中的粒度分布,得到了平朔弱粘煤沉降速度與脫水效果的耦合規(guī)律。結(jié)果表明：含有30%小于臨界粒徑顆粒的煤漿,均勻度越大,脫水效果越差；均勻度為1.5左右的入料,其粒度組成越細(xì),過(guò)濾脫水效果越差。原因在于均勻度越小,顆粒堆積形成濾餅的孔隙率越大,滲透性越高，利于水分的脫除；均勻度越大,細(xì)顆粒的鉆隙阻塞作用使其填充于毛細(xì)孔道,阻礙濾餅脫水過(guò)程。通過(guò)對(duì)濾餅沉積過(guò)程動(dòng)力學(xué)研究發(fā)現(xiàn),濾餅質(zhì)量與過(guò)濾時(shí)間呈y=0.0002x3-0.0308x2+1.3565x+5.904關(guān)系,相關(guān)性達(dá)到0.96。3、研究了粘土類(lèi)礦物種類(lèi)及數(shù)量對(duì)煤泥沉降脫水效果的影響規(guī)律。煤炭的共伴生礦物種類(lèi)繁多,結(jié)構(gòu)復(fù)雜,相同破碎條件下,片狀結(jié)構(gòu)的蒙脫石、高嶺石粒度組成較細(xì),小于6μm微細(xì)顆粒含量分別為64.82和72.48%。平行六面體結(jié)構(gòu)的石英砂粒度較粗,受粒度大小、顆粒形狀影響,不同礦物質(zhì)的沉降效果差異較大；隨礦物質(zhì)含量的減小,煤中有機(jī)組分對(duì)沉降脫水效果起主導(dǎo)作用,鏡質(zhì)組含量越高,沉降脫水效果越好,煤中親水性基團(tuán)減小,樣品的潤(rùn)濕熱增加、吸水率變大。4、揭示了弱粘煤氧化度對(duì)沉降脫水效果的影響規(guī)律。隨氧化度增加,煤泥水的沉降速度和過(guò)濾速度呈y=-5E-05x+0.0091、y=-0.0006x+0.0587直線關(guān)系,而上清液的濁度和濾餅水分分別呈y=42.762e0.02222x、 y=-0.0004x2+0.0688x+21.952關(guān)系,相關(guān)性均大于0.9。原因在于氧化后煤泥中的無(wú)機(jī)礦物與有機(jī)質(zhì)進(jìn)行分離,粘土類(lèi)礦物遇水泥化分解成微米級(jí)顆粒,由于其自身的結(jié)構(gòu)及表面電性等原因造成煤水體系呈穩(wěn)定懸浮狀態(tài),同時(shí)煤中的有機(jī)成分與H202發(fā)生反應(yīng),氧化后生成大量含氧基團(tuán)（-COOH. R-OH等）,Zeta電位增大,使得煤漿系統(tǒng)更加穩(wěn)定,沉降脫水效果急劇惡化。5、探索了高分子藥劑對(duì)煤泥沉降脫水的耦合作用規(guī)律。煤泥水體系在機(jī)械攪拌作用下產(chǎn)生閉合渦,造成渦內(nèi)局部瞬時(shí)速度梯度增加,引起顆粒的相互碰撞,產(chǎn)生絮團(tuán),呈現(xiàn)出單顆粒沉降、絮團(tuán)沉降、絮網(wǎng)沉降三個(gè)層次,且由于絮凝劑的網(wǎng)捕架橋作用程度不同,絮團(tuán)尺寸會(huì)存在較大差異,從而造成沉降速度瞬時(shí)變化值較大；絮凝劑單獨(dú)作用時(shí),隨著藥劑用量的增加,沉降脫水效果會(huì)逐漸變好,但是過(guò)量的絮凝劑將導(dǎo)致絮團(tuán)疏松多孔,裹挾較多的自由水,同時(shí)會(huì)增加煤泥水體系的粘度,造成沉降速度減慢,濾餅透氣性變差,影響沉降脫水效果；凝聚劑與絮凝劑混合使用,絮團(tuán)密實(shí)均勻,不會(huì)出現(xiàn)絮團(tuán)過(guò)大阻礙脫水進(jìn)行的現(xiàn)象,但是凝聚劑水解后釋放的大量正電荷離子會(huì)導(dǎo)致顆粒表面出現(xiàn)電荷反轉(zhuǎn),呈正電性,抑制煤泥水的絮凝沉降。6、以煤泥沉降脫水耦合規(guī)律為依據(jù),優(yōu)化煤泥水處理系統(tǒng)并確定適合平朔弱粘煤的沉降脫水藥劑制度,結(jié)合臨界粒度進(jìn)行粒度重構(gòu)的絮凝沉降脫水策略成功解決了平朔二號(hào)井選煤廠風(fēng)氧化煤煤泥水的沉降脫水難題。工業(yè)試驗(yàn)結(jié)果表明,入選原煤量由煤泥水難處理時(shí)1.5萬(wàn)噸/日提高到了3.5萬(wàn)噸/日,加壓過(guò)濾機(jī)處理量由1500噸/日提高到4000噸/日,藥劑成本下降60%,經(jīng)濟(jì)效益和社會(huì)效益顯著提高。
上官昌成[10]（2014）在《振動(dòng)型斜板盒沉降分離器的半工業(yè)濃縮試驗(yàn)及應(yīng)用的研究》文中研究表明對(duì)尾礦排放前的濃縮,提高尾礦的排放濃度能夠有效解決尾礦低濃度排放帶來(lái)的諸多不利。尾礦濃縮的關(guān)鍵在于沉降分離設(shè)備,而現(xiàn)有的重力沉降設(shè)備單位占地面積處理量小,沉降效率低。利用斜淺層沉降原理發(fā)明的斜板或斜管濃密設(shè)備,可大幅度提高設(shè)備的單位占地面積處理量。本文以昆明理工大學(xué)發(fā)明的振動(dòng)型斜板盒沉降分離器的應(yīng)用進(jìn)行了研究。本論文研究?jī)?nèi)容主要由五個(gè)部分組成。第一部分為文獻(xiàn)綜述,總結(jié)了我國(guó)金屬礦山尾礦排放和選礦廠用水現(xiàn)狀,揭示了尾礦濃縮的必要性；同時(shí)還對(duì)現(xiàn)有的重力沉降設(shè)備進(jìn)行了簡(jiǎn)要的概述。論文的第二部分是斜淺層沉降理論基礎(chǔ)。闡述了斜淺層沉降的原理；在研究斜淺層內(nèi)水流方式對(duì)沉降的影響、顆粒運(yùn)動(dòng)軌跡、沉降分離效率和顆粒的受力分析的基礎(chǔ)上,通過(guò)利用MATLAB工具箱分析了板間距、斜板長(zhǎng)度、斜板傾角對(duì)斜板濃密機(jī)沉降分離效率的影響,并獲取了斜板參數(shù)的最優(yōu)值。論文的第三部分為振動(dòng)型斜板盒沉降分離器的研發(fā)。在分析了傳統(tǒng)濃密機(jī)設(shè)備存在的問(wèn)題的基礎(chǔ)上,昆明理工大學(xué)發(fā)明了振動(dòng)型斜板盒沉降分離設(shè)備；介紹了該設(shè)備的結(jié)構(gòu)和主要特點(diǎn)。在論文的第四部分,用一臺(tái)ZXN-32振動(dòng)型斜板盒沉降分離器在鞍鋼礦業(yè)公司東鞍山燒結(jié)廠開(kāi)展了中礦、尾礦濃縮的半工業(yè)試驗(yàn)研究。在實(shí)驗(yàn)室礦物組成分析、粒度分析和沉降試驗(yàn)研究的基礎(chǔ)上,開(kāi)展了給礦量與溢流濁度的關(guān)系、底流濃度與給礦量和溢流濁度的關(guān)系、設(shè)備穩(wěn)定性等相關(guān)試驗(yàn)研究。試驗(yàn)結(jié)果表明：振動(dòng)型斜板盒沉降分離器運(yùn)行穩(wěn)定,底流和溢流排放通暢,底流濃度和溢流濁度可控可調(diào),能滿足實(shí)際生產(chǎn)的要求；設(shè)備處理量與理論計(jì)算基本吻合,與現(xiàn)場(chǎng)使用的普通耙式濃縮機(jī)對(duì)比表明,在相同的底流濃度和溢流濁度下,振動(dòng)型斜板盒沉降分離器的單位面積處理量是普通濃密機(jī)2.6～3.0倍；試驗(yàn)設(shè)備的單位處理量能耗更低,更節(jié)能。論文的最后,在分析了弓長(zhǎng)嶺鐵礦選礦廠和齊大山鐵礦選礦分廠的耙式濃縮機(jī)使用過(guò)程中存在的問(wèn)題,提出利用斜板盒沉降分離技術(shù)改造普通耙式濃縮機(jī)的方案。根據(jù)半工業(yè)試驗(yàn)結(jié)果,預(yù)計(jì)改造之后可以大大增加普通耙式濃縮機(jī)的沉降面積,緩解生產(chǎn)壓力等優(yōu)點(diǎn)。
二、微細(xì)非金屬物料濃縮脫水研究（論文開(kāi)題報(bào)告）
（1）論文研究背景及目的
此處內(nèi)容要求：
首先簡(jiǎn)單簡(jiǎn)介論文所研究問(wèn)題的基本概念和背景，再而簡(jiǎn)單明了地指出論文所要研究解決的具體問(wèn)題，并提出你的論文準(zhǔn)備的觀點(diǎn)或解決方法。
寫(xiě)法范例：
本文主要提出一款精簡(jiǎn)64位RISC處理器存儲(chǔ)管理單元結(jié)構(gòu)并詳細(xì)分析其設(shè)計(jì)過(guò)程。在該MMU結(jié)構(gòu)中,TLB采用叁個(gè)分離的TLB,TLB采用基于內(nèi)容查找的相聯(lián)存儲(chǔ)器并行查找,支持粗粒度為64KB和細(xì)粒度為4KB兩種頁(yè)面大小,采用多級(jí)分層頁(yè)表結(jié)構(gòu)映射地址空間,并詳細(xì)論述了四級(jí)頁(yè)表轉(zhuǎn)換過(guò)程,TLB結(jié)構(gòu)組織等。該MMU結(jié)構(gòu)將作為該處理器存儲(chǔ)系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)的一個(gè)重要組成部分。
（2）本文研究方法
調(diào)查法：該方法是有目的、有系統(tǒng)的搜集有關(guān)研究對(duì)象的具體信息。
觀察法：用自己的感官和輔助工具直接觀察研究對(duì)象從而得到有關(guān)信息。
實(shí)驗(yàn)法：通過(guò)主支變革、控制研究對(duì)象來(lái)發(fā)現(xiàn)與確認(rèn)事物間的因果關(guān)系。
文獻(xiàn)研究法：通過(guò)調(diào)查文獻(xiàn)來(lái)獲得資料，從而全面的、正確的了解掌握研究方法。
實(shí)證研究法：依據(jù)現(xiàn)有的科學(xué)理論和實(shí)踐的需要提出設(shè)計(jì)。
定性分析法：對(duì)研究對(duì)象進(jìn)行“質(zhì)”的方面的研究，這個(gè)方法需要計(jì)算的數(shù)據(jù)較少。
定量分析法：通過(guò)具體的數(shù)字，使人們對(duì)研究對(duì)象的認(rèn)識(shí)進(jìn)一步精確化。
跨學(xué)科研究法：運(yùn)用多學(xué)科的理論、方法和成果從整體上對(duì)某一課題進(jìn)行研究。
功能分析法：這是社會(huì)科學(xué)用來(lái)分析社會(huì)現(xiàn)象的一種方法，從某一功能出發(fā)研究多個(gè)方面的影響。
模擬法：通過(guò)創(chuàng)設(shè)一個(gè)與原型相似的模型來(lái)間接研究原型某種特性的一種形容方法。
三、微細(xì)非金屬物料濃縮脫水研究（論文提綱范文）
（1）微細(xì)礦物濾餅微觀孔隙結(jié)構(gòu)特征及滲流機(jī)理研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 緒論 |
| 1.1 研究背景及意義 |
| 1.2 文獻(xiàn)綜述 |
| 1.2.1 礦物脫水研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.2 濾餅孔隙結(jié)構(gòu)研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.3 多孔介質(zhì)滲流研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.4 孔滲關(guān)系研究現(xiàn)狀 |
| 1.3 課題的提出、研究?jī)?nèi)容及技術(shù)路線 |
| 1.3.1 課題來(lái)源 |
| 1.3.2 課題的提出 |
| 1.3.3 研究目標(biāo) |
| 1.3.4 研究?jī)?nèi)容 |
| 1.3.5 技術(shù)路線圖 |
| 第2章 試驗(yàn)材料與特性測(cè)試 |
| 2.1 試驗(yàn)儀器及藥劑 |
| 2.1.1 試驗(yàn)儀器 |
| 2.1.2 試驗(yàn)藥劑 |
| 2.2 試驗(yàn)材料與表征 |
| 2.2.1 精煤試樣性質(zhì)分析 |
| 2.2.2 石英試樣性質(zhì)分析 |
| 2.2.3 高嶺石試樣性質(zhì)分析 |
| 2.2.4 蒙脫石試樣性質(zhì)分析 |
| 2.2.5 煤泥試樣性質(zhì)分析 |
| 2.3 CT實(shí)驗(yàn)介紹 |
| 2.3.1 CT基本原理 |
| 2.3.2 CT設(shè)備介紹 |
| 2.3.3 樣品制備 |
| 2.3.4 實(shí)驗(yàn)參數(shù) |
| 2.4 低場(chǎng)核磁共振實(shí)驗(yàn)介紹 |
| 第3章 微細(xì)礦物物理性質(zhì)對(duì)真空過(guò)濾效果的影響 |
| 3.1 過(guò)濾裝置及性能參數(shù)測(cè)定 |
| 3.1.1 真空過(guò)濾裝置 |
| 3.1.2 過(guò)濾速率的測(cè)定 |
| 3.1.3 濾餅水分的測(cè)定 |
| 3.1.4 濾液粘度及密度測(cè)定 |
| 3.1.5 濾餅平均質(zhì)量比阻的測(cè)定 |
| 3.1.6 濾餅可壓縮性系數(shù)的測(cè)定 |
| 3.2 煤泥中不同礦物的真空過(guò)濾試驗(yàn)研究 |
| 3.2.1 高嶺石的真空過(guò)濾試驗(yàn)研究 |
| 3.2.2 蒙脫石的真空過(guò)濾試驗(yàn)研究 |
| 3.2.3 石英的真空過(guò)濾試驗(yàn)研究 |
| 3.2.4 精煤的真空過(guò)濾試驗(yàn)研究 |
| 3.2.5 煤泥的真空過(guò)濾試驗(yàn)研究 |
| 3.3 顆粒物性參數(shù)對(duì)過(guò)濾速度的影響 |
| 3.3.1 顆粒形狀對(duì)過(guò)濾速度的影響 |
| 3.3.2 粒度組成對(duì)過(guò)濾速度的影響 |
| 3.4 顆粒物性參數(shù)對(duì)濾餅水分及濾液性質(zhì)的影響 |
| 3.4.1 顆粒形狀對(duì)濾餅水分及濾液性質(zhì)的影響 |
| 3.4.2 粒度組成對(duì)濾餅水分及濾液性質(zhì)的影響 |
| 3.5 顆粒物性參數(shù)對(duì)濾餅平均質(zhì)量比阻和可壓縮性的影響 |
| 3.5.1 顆粒形狀濾餅平均質(zhì)量比阻和可壓縮性的影響 |
| 3.5.2 粒度組成對(duì)濾餅平均質(zhì)量比阻和可壓縮性的影響 |
| 3.6 本章小結(jié) |
| 第4章 煤泥濾餅孔隙結(jié)構(gòu)定量表征研究 |
| 4.1 煤泥濾餅CT圖像預(yù)處理 |
| 4.2 煤泥濾餅CT圖像閾值分割 |
| 4.3 煤泥濾餅三維重建及REV分析 |
| 4.4 煤泥濾餅孔隙尺寸分析 |
| 4.5 煤泥濾餅孔隙連通性及迂曲度分析 |
| 4.6 煤泥濾餅孔隙網(wǎng)絡(luò)模型分析 |
| 4.7 本章小結(jié) |
| 第5章 多孔介質(zhì)內(nèi)單相流動(dòng)的格子Boltzmann模擬研究 |
| 5.1 模型校驗(yàn) |
| 5.1.1 泊肅葉流 |
| 5.1.2 庫(kù)塔流 |
| 5.2 人工多孔介質(zhì)的構(gòu)建及圖像處理 |
| 5.2.1 模型建立 |
| 5.2.2 圖像處理 |
| 5.2.3 模擬參數(shù)的確定 |
| 5.3 粒度與孔隙率對(duì)多孔介質(zhì)流體流動(dòng)及滲透率的影響 |
| 5.4 顆粒形狀對(duì)多孔介質(zhì)流體流動(dòng)的影響 |
| 5.5 粒度分布對(duì)多孔介質(zhì)流體流動(dòng)的影響 |
| 5.5.1 二粒級(jí)級(jí)配 |
| 5.5.2 三粒級(jí)級(jí)配 |
| 5.5.3 四粒級(jí)級(jí)配 |
| 5.6 三維濾餅流道內(nèi)的滲流模擬 |
| 5.6.1 平臺(tái)配置及參數(shù)確定 |
| 5.6.2 濾餅滲透率數(shù)值模擬結(jié)果 |
| 5.7 本章小結(jié) |
| 第6章 濾餅孔-滲關(guān)系模型研究 |
| 6.1 Kozeny-Carman滲透率模型的驗(yàn)證 |
| 6.2 雙重分形滲透率模型的驗(yàn)證 |
| 6.3 三重分形多孔介質(zhì)滲透率模型的建立 |
| 6.3.1 Hagen-Poiseulle方程的修正 |
| 6.3.2 三重分形多孔介質(zhì)滲透率模型的推導(dǎo) |
| 6.3.3 Kozeny-Carman常數(shù)的分形分析 |
| 6.4 三重分形滲透率模型的驗(yàn)證 |
| 6.5 濾餅束縛水飽和度的測(cè)定 |
| 6.6 煤泥濾餅微觀滲透率模型的修正 |
| 6.7 本章小結(jié) |
| 第7章 結(jié)論與展望 |
| 7.1 研究結(jié)論 |
| 7.2 創(chuàng)新點(diǎn) |
| 7.3 展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 攻讀學(xué)位期間取得的科研成果 |
| 致謝 |
（2）超聲波預(yù)處理—復(fù)合絮凝劑作用下鉛鋅尾礦顆粒聚集沉降行為研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 文獻(xiàn)綜述 |
| 1.1 鉛鋅礦山尾礦現(xiàn)狀 |
| 1.2 尾礦濃縮常用設(shè)備及方法 |
| 1.3 絮凝劑的發(fā)展現(xiàn)狀 |
| 1.3.1 絮凝劑的類(lèi)型 |
| 1.3.2 絮凝劑作用機(jī)理 |
| 1.3.3 絮凝劑在脫水濃縮中的應(yīng)用 |
| 1.4 超聲波/絮凝劑聯(lián)合技術(shù) |
| 1.4.1 超聲波簡(jiǎn)介 |
| 1.4.2 超聲波的作用機(jī)理 |
| 1.4.3 超聲波-絮凝在脫水濃縮中的應(yīng)用 |
| 1.5 論文研究目的、意義以及研究?jī)?nèi)容 |
| 1.5.1 論文主要研究目的和意義 |
| 1.5.2 論文主要研究?jī)?nèi)容 |
| 第2章 試驗(yàn)礦樣、藥劑、儀器及研究方法 |
| 2.1 試驗(yàn)礦樣 |
| 2.2 藥劑與儀器 |
| 2.3 試驗(yàn)方法 |
| 2.3.1 絮凝沉降試驗(yàn) |
| 2.3.2 動(dòng)電位的測(cè)定 |
| 2.3.3 絮團(tuán)分形維數(shù)分析 |
| 2.3.4 顆粒實(shí)時(shí)在線檢測(cè) |
| 2.3.5 固體懸浮物濃度(SS)測(cè)定 |
| 第3章 絮凝沉降試驗(yàn)的結(jié)果與討論 |
| 3.1 試驗(yàn)基礎(chǔ)參數(shù)的確定 |
| 3.1.1 原礦沉降曲線 |
| 3.2 單一絮凝劑對(duì)鉛鋅尾礦絮凝行為的影響 |
| 3.2.1 單一絮凝劑的用量對(duì)鉛鋅尾礦沉降速率的影響 |
| 3.2.2 單一絮凝劑的用量對(duì)固體懸浮物濃度的影響 |
| 3.3 復(fù)合絮凝劑對(duì)鉛鋅尾礦絮凝沉降行為的影響 |
| 3.3.1 不同藥劑組合的配比對(duì)鉛鋅尾礦絮凝行為的影響 |
| 3.3.2 不同藥劑組合的用量對(duì)鉛鋅尾礦絮凝效果的影響 |
| 3.3.3 復(fù)合絮凝劑與單一絮凝劑絮凝行為對(duì)比 |
| 3.4 礦漿超聲處理對(duì)鉛鋅尾礦絮凝沉降行為的影響 |
| 3.4.1 聲能密度對(duì)鉛鋅尾礦絮凝行為的影響 |
| 3.4.2 超聲時(shí)間對(duì)鉛鋅尾礦絮凝行為的影響 |
| 3.4.3 礦漿超聲預(yù)處理對(duì)復(fù)合絮凝的影響 |
| 3.5 本章小結(jié) |
| 第4章 鉛鋅尾礦絮凝機(jī)理分析 |
| 4.1 礦物表面Zeta電位分析 |
| 4.1.1 單一絮凝劑的藥劑用量對(duì)鉛鋅尾礦顆粒Zeta電位的影響 |
| 4.1.2 不同絮凝劑組合下,藥劑用量對(duì)鉛鋅尾礦顆粒Zeta電位的影響 |
| 4.1.3 礦漿超聲預(yù)處理對(duì)鉛鋅尾礦顆粒Zeta電位的影響 |
| 4.2 顯微鏡觀測(cè)和分形維數(shù)計(jì)算 |
| 4.3 礦物絮凝行為實(shí)時(shí)在線顯微觀測(cè) |
| 4.4 本章小結(jié) |
| 第5章 結(jié)論與展望 |
| 5.1 結(jié)論 |
| 5.2 展望 |
| 致謝 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 附錄1 攻讀碩士學(xué)位期間取得的科研成果 |
| 附錄2 攻讀碩士學(xué)位期間參加的科研項(xiàng)目 |
（3）表面活性劑型助濾劑對(duì)赤鐵礦精礦助濾試驗(yàn)研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 文獻(xiàn)綜述 |
| 1.1 鐵礦資源概述 |
| 1.2 固液分離概述 |
| 1.3 過(guò)濾工藝及設(shè)備 |
| 1.3.1 圓盤(pán)式真空過(guò)濾機(jī) |
| 1.3.2 壓濾機(jī) |
| 1.4 影響過(guò)濾過(guò)程的主要因素 |
| 1.4.1 過(guò)濾機(jī)的推動(dòng)力 |
| 1.4.2 顆粒性質(zhì) |
| 1.4.3 濾液性質(zhì) |
| 1.4.4 過(guò)濾介質(zhì) |
| 1.5 助濾劑 |
| 1.5.1 介質(zhì)型助濾劑 |
| 1.5.2 絮凝型助濾劑 |
| 1.5.3 表面活性劑型助濾劑 |
| 1.6 助濾劑作用機(jī)理 |
| 1.7 國(guó)內(nèi)外助濾劑研究現(xiàn)狀 |
| 1.7.1 國(guó)內(nèi)助濾劑研究現(xiàn)狀 |
| 1.7.2 國(guó)外助濾劑研究現(xiàn)狀 |
| 1.8 研究背景與意義 |
| 第2章 礦樣、藥劑、設(shè)備及試驗(yàn)方法 |
| 2.1 試驗(yàn)礦樣 |
| 2.2 藥劑與設(shè)備 |
| 2.3 試驗(yàn)方法 |
| 2.3.1 過(guò)濾試驗(yàn) |
| 2.3.2 表面電位測(cè)試 |
| 2.3.3 紅外測(cè)試 |
| 2.3.4 表面張力測(cè)試 |
| 2.3.5 黏度測(cè)試 |
| 2.3.6 接觸角測(cè)試 |
| 第3章 不同體系助濾劑對(duì)赤鐵礦精礦助濾試驗(yàn)研究 |
| 3.1 油酸鈉體系助濾劑對(duì)赤鐵礦精礦助濾試驗(yàn)研究 |
| 3.1.1 油酸鈉用量對(duì)赤鐵礦精礦過(guò)濾效果的影響 |
| 3.1.2 助濾劑用量對(duì)赤鐵礦精礦過(guò)濾效果的影響 |
| 3.1.3 助濾劑濃度對(duì)赤鐵礦精礦過(guò)濾效果的影響 |
| 3.1.4 不同pH下助濾劑對(duì)赤鐵礦精礦過(guò)濾效果的影響 |
| 3.1.5 不同溫度下助濾劑對(duì)赤鐵礦精礦過(guò)濾效果的影響 |
| 3.2 十二烷基磺酸鈉體系助濾劑對(duì)赤鐵礦精礦助濾試驗(yàn)研究 |
| 3.2.1 十二烷基磺酸鈉用量對(duì)赤鐵礦精礦過(guò)濾效果的影響 |
| 3.2.2 助濾劑用量對(duì)赤鐵礦精礦過(guò)濾效果的影響 |
| 3.2.3 助濾劑濃度對(duì)赤鐵礦精礦過(guò)濾效果的影響 |
| 3.2.4 不同pH下助濾劑對(duì)赤鐵礦精礦過(guò)濾效果的影響 |
| 3.2.5 不同溫度下助濾劑對(duì)赤鐵礦精礦過(guò)濾效果的影響 |
| 3.3 本章小結(jié) |
| 第4章 助濾劑對(duì)赤鐵礦精礦過(guò)濾影響機(jī)理分析 |
| 4.1 赤鐵礦表面電位機(jī)理分析 |
| 4.2 紅外光譜機(jī)理分析 |
| 4.2.1 油酸鈉體系赤鐵礦紅外光譜分析 |
| 4.2.2 十二烷基磺酸鈉體系赤鐵礦紅外光譜分析 |
| 4.3 溶液表面張力機(jī)理分析 |
| 4.4 溶液黏度機(jī)理分析 |
| 4.4.1 體系藥劑用量對(duì)黏度的影響 |
| 4.4.2 助濾劑用量及溫度對(duì)黏度的影響 |
| 4.5 赤鐵礦表面接觸角機(jī)理分析 |
| 4.6 本章小結(jié) |
| 第5章 結(jié)論 |
| 致謝 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 附錄1 攻讀碩士學(xué)位期間發(fā)表的論文 |
（4）技術(shù)史視野中的溫州礬礦工業(yè)考古研究（論文提綱范文）
| 致謝 |
| 摘要 |
| Abstract |
| 引言 |
| 1 研究背景 |
| 1.1 工業(yè)考古研究 |
| 1.1.1 工業(yè)考古的起源與發(fā)展 |
| 1.1.2 國(guó)外工業(yè)考古研究 |
| 1.1.3 國(guó)內(nèi)工業(yè)考古研究 |
| 1.2 明礬史研究 |
| 1.2.1 國(guó)外明礬史研究 |
| 1.2.2 國(guó)內(nèi)明礬史研究 |
| 1.3 溫州礬礦相關(guān)研究 |
| 1.4 小結(jié) |
| 2 論文選題 |
| 2.1 研究?jī)?nèi)容及意義 |
| 2.2 研究思路及框架 |
| 2.3 研究方法 |
| 2.4 史料來(lái)源 |
| 2.5 創(chuàng)新點(diǎn) |
| 3 溫州礬礦歷史文獻(xiàn)考察 |
| 3.1 地理、地質(zhì)概況 |
| 3.2 歷史沿革 |
| 3.2.1 明清時(shí)期 |
| 3.2.2 民國(guó)時(shí)期(1912-1949) |
| 3.2.3 新中國(guó)成立后 |
| 3.3 生產(chǎn)狀況 |
| 3.4 運(yùn)輸銷(xiāo)售 |
| 3.5 采礦煉礬工藝技術(shù) |
| 3.5.1 采礦工藝技術(shù) |
| 3.5.2 主要煉礬工藝技術(shù) |
| 3.5.3 其他煉礬工藝技術(shù) |
| 3.6 資源綜合利用與環(huán)境治理 |
| 3.6.1 資源綜合利用 |
| 3.6.2 礦區(qū)整改及環(huán)境治理 |
| 3.7 工人教育及企業(yè)辦社會(huì) |
| 3.8 小結(jié) |
| 4 溫州礬礦田野考古調(diào)查 |
| 4.1 采礦遺址 |
| 4.1.1 溪光采礦遺址 |
| 4.1.2 水尾山采礦遺址 |
| 4.1.3 雪花窟采礦遺址 |
| 4.1.4 南洋400平硐 |
| 4.1.5 南洋312平硐 |
| 4.2 煉礬遺址 |
| 4.2.1 雞角嶺煉礬遺址 |
| 4.2.2 溪光煉礬遺址 |
| 4.2.3 福德灣煉礬遺址 |
| 4.2.4 主廠區(qū)煉礬遺址 |
| 4.2.5 其他煉礬遺址 |
| 4.3 小結(jié) |
| 5 溫州礬礦煉礬工藝及設(shè)施演進(jìn) |
| 5.1 “水浸法”煉礬工藝化學(xué)原理 |
| 5.2 焙燒及其設(shè)施 |
| 5.2.1 第一代焙燒爐 |
| 5.2.2 第二代焙燒爐 |
| 5.2.3 第三代焙燒爐 |
| 5.2.4 第四代焙燒爐 |
| 5.3 風(fēng)化及其設(shè)施 |
| 5.3.1 無(wú)底木桶浸取設(shè)施 |
| 5.3.2 石-竹-草結(jié)構(gòu)風(fēng)化車(chē)間 |
| 5.3.3 磚-瓦-木結(jié)構(gòu)風(fēng)化車(chē)間 |
| 5.4 溶解及其設(shè)施 |
| 5.4.1 逆流循環(huán)洗滌溶解 |
| 5.4.2 滾筒洗砂-蒸汽加溫溶解 |
| 5.5 結(jié)晶及其設(shè)施 |
| 5.5.1 簡(jiǎn)易結(jié)晶設(shè)施 |
| 5.5.2 礦硐內(nèi)結(jié)晶設(shè)施 |
| 5.5.3 半機(jī)械化結(jié)晶設(shè)施 |
| 5.6 小結(jié) |
| 6 討論 |
| 6.1 溫州礬礦歷史價(jià)值 |
| 6.1.1 遺址年代問(wèn)題 |
| 6.1.2 溫州礬礦在中國(guó)明礬石礦中的歷史情況 |
| 6.1.3 歷史時(shí)期內(nèi)的明礬外銷(xiāo) |
| 6.2 溫州礬礦技術(shù)價(jià)值 |
| 6.2.1 煉礬工藝技術(shù)特征及內(nèi)涵 |
| 6.2.2 焙燒爐演變序列 |
| 6.2.3 中外非金屬礦工業(yè)遺存比較 |
| 6.3 工業(yè)考古的幾點(diǎn)思考 |
| 6.3.1 基于溫州礬礦工業(yè)考古的理論與方法探討 |
| 6.3.2 中國(guó)工業(yè)考古與工業(yè)遺產(chǎn)之關(guān)系 |
| 7 結(jié)語(yǔ) |
| 7.1 基本結(jié)論 |
| 7.2 研究展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 附錄A 2017-2019年間對(duì)溫州礬礦相關(guān)人員的采訪情況 |
| 附錄B 溫州礬礦老窯(即二代焙燒爐)二十四工種崗位資料 |
| 附錄C 解放前溫州礬礦使用的部分生產(chǎn)工具草圖 |
| 作者簡(jiǎn)歷及在學(xué)研究成果 |
| 學(xué)位論文數(shù)據(jù)集 |
（5）聚銨類(lèi)有機(jī)助濾劑在煤泥水壓濾中的應(yīng)用研究（論文提綱范文）
| 致謝 |
| 摘要 |
| abstract |
| 1 緒論 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.2 研究目標(biāo) |
| 1.3 研究?jī)?nèi)容 |
| 2 文獻(xiàn)綜述 |
| 2.1 常用煤泥水助濾劑簡(jiǎn)介 |
| 2.2 煤泥水助濾劑復(fù)配的研究現(xiàn)狀 |
| 3 試驗(yàn)樣品、儀器及藥劑 |
| 3.1 試驗(yàn)樣品及分析 |
| 3.2 試驗(yàn)儀器 |
| 3.3 試驗(yàn)藥劑 |
| 3.4 本章小結(jié) |
| 4 煤泥水助濾試驗(yàn)研究 |
| 4.1 聚合氯化鋁用量對(duì)煤泥水過(guò)濾性能影響 |
| 4.2 聚丙烯酰胺用量對(duì)煤泥水過(guò)濾性能影響 |
| 4.3 聚銨類(lèi)有機(jī)助濾劑對(duì)煤泥水過(guò)濾性能影響 |
| 4.4 聚銨類(lèi)有機(jī)助濾劑A、B、C助濾效果對(duì)比 |
| 4.5 助濾劑體系下煤泥顆粒粒徑原位分析 |
| 4.6 本章小結(jié) |
| 5 聚銨類(lèi)有機(jī)助濾劑應(yīng)用工業(yè)實(shí)踐 |
| 5.1 祁東礦選煤廠助濾現(xiàn)狀 |
| 5.2 助濾藥劑選型驗(yàn)證 |
| 5.3 藥劑制備添加系統(tǒng)改造 |
| 5.4 加藥點(diǎn)優(yōu)化后對(duì)助濾的影響 |
| 5.5 經(jīng)濟(jì)分析 |
| 5.6 本章小結(jié) |
| 6 結(jié)論與展望 |
| 6.1 結(jié)論 |
| 6.2 展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 作者簡(jiǎn)歷 |
| 學(xué)位論文數(shù)據(jù)集 |
（6）伊利石對(duì)煤泥水過(guò)濾機(jī)制的影響研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| ABSTRCT |
| 第1章 緒論 |
| 1.1 選題背景及意義 |
| 1.2 文獻(xiàn)綜述 |
| 1.2.1 煤泥水過(guò)濾脫水研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.2 化學(xué)助濾劑研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.3 礦物表面水化研究現(xiàn)狀 |
| 1.3 主要研究目標(biāo)及內(nèi)容 |
| 1.3.1 主要研究目標(biāo) |
| 1.3.2 主要研究?jī)?nèi)容 |
| 第2章 煤泥水中微細(xì)粒煤與伊利石的界面性質(zhì) |
| 2.1 試驗(yàn)樣品及儀器 |
| 2.1.1 試劑與儀器 |
| 2.1.2 試驗(yàn)樣品 |
| 2.2 試驗(yàn)方法 |
| 2.3 試驗(yàn)結(jié)果及分析 |
| 2.3.1 粒度分析 |
| 2.3.2 XRD分析 |
| 2.3.3 FTIR分析 |
| 2.3.4 SEM分析 |
| 2.3.5 Zeta電位分析 |
| 2.4 本章小結(jié) |
| 第3章 伊利石對(duì)煤泥脫水的影響研究 |
| 3.1 試驗(yàn)儀器、試劑及方法 |
| 3.1.1 試驗(yàn)儀器 |
| 3.1.2 試驗(yàn)試劑 |
| 3.1.3 試驗(yàn)方法 |
| 3.2 伊利石含量對(duì)煤泥脫水的影響 |
| 3.3 助濾劑對(duì)含伊利石煤泥脫水的影響 |
| 3.3.1 陽(yáng)離子助濾劑1831的影響 |
| 3.3.2 非離子助濾劑NPAM的影響 |
| 3.3.3 陰離子助濾劑SDBS的影響 |
| 3.3.4 不同助濾劑脫水效果的比較 |
| 3.3.5 不同助濾劑對(duì)混合煤泥性質(zhì)的影響 |
| 3.3.6 助濾劑的宏觀作用機(jī)理分析 |
| 3.4 pH值對(duì)含伊利石煤泥脫水的影響 |
| 3.4.1 伊利石對(duì)煤泥水pH值的影響 |
| 3.4.2 pH值對(duì)含伊利石煤泥脫水的影響 |
| 3.4.3 pH值對(duì)混合煤泥性質(zhì)的影響 |
| 3.5 本章小結(jié) |
| 第4章 助濾劑對(duì)伊利石表面水化作用的分子動(dòng)力學(xué)研究 |
| 4.1 計(jì)算方法與模型構(gòu)建 |
| 4.1.1 伊利石表面模型的構(gòu)建 |
| 4.1.2 助濾劑分子模型的構(gòu)建 |
| 4.1.3 伊利石/水界面模型的構(gòu)建 |
| 4.1.4 計(jì)算方法 |
| 4.2 空間平衡結(jié)構(gòu) |
| 4.3 濃度分布曲線 |
| 4.3.1 H_2O濃度分布曲線 |
| 4.3.2 助濾劑濃度分布曲線 |
| 4.3.3 助濾劑碳鏈C-C濃度分布曲線 |
| 4.4 原子間徑向分布函數(shù) |
| 4.4.1 伊利石表面OI與H_2O中Hw的RDF |
| 4.4.2 助濾劑的極性基中N、S與H_2O中Hw的RDF |
| 4.4.3 助濾劑的極性基頭與H_2O中Hw的RDF |
| 4.5 自擴(kuò)散系數(shù) |
| 4.6 助濾劑碳鏈C-C的回旋半徑 |
| 4.7 微細(xì)粒伊利石礦物表面接觸角分析 |
| 4.8 助濾劑的微觀作用機(jī)理分析 |
| 4.9 本章小結(jié) |
| 第5章 伊利石表面水化的密度泛函研究 |
| 5.1 模型構(gòu)建與計(jì)算方法 |
| 5.1.1 模型構(gòu)建 |
| 5.1.2 計(jì)算方法 |
| 5.1.3 能量計(jì)算 |
| 5.1.4 差分電荷密度計(jì)算 |
| 5.2 水分子在伊利石端面的吸附模擬 |
| 5.2.1 001面 |
| 5.2.2 010面 |
| 5.2.3 差分電荷密度分析 |
| 5.3 本章小結(jié) |
| 第6章 結(jié)論與展望 |
| 6.1 結(jié)論 |
| 6.2 展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 攻讀學(xué)位期間取得的科研成果 |
| 致謝 |
（7）氣固流態(tài)化磁選動(dòng)力學(xué)特性及顆粒分離機(jī)制（論文提綱范文）
| 致謝 |
| 摘要 |
| abstract |
| 變量注釋表 |
| 1 緒論 |
| 1.1 研究背景及意義 |
| 1.2 課題來(lái)源 |
| 1.3 研究?jī)?nèi)容及研究方法 |
| 2 文獻(xiàn)綜述 |
| 2.1 空氣重介質(zhì)流化床選煤的研究進(jìn)展 |
| 2.2 磁選研究現(xiàn)狀和發(fā)展趨勢(shì) |
| 2.3 本章小結(jié) |
| 3 試驗(yàn)系統(tǒng)及測(cè)試儀器 |
| 3.1 氣固流態(tài)化磁選實(shí)驗(yàn)系統(tǒng) |
| 3.2 測(cè)試儀器 |
| 3.3 本章小結(jié) |
| 4 氣固流態(tài)化干式磁選機(jī)的磁場(chǎng)特性研究 |
| 4.1 磁系的磁場(chǎng)特性測(cè)量點(diǎn)的確定 |
| 4.2 橫向切面的空間磁場(chǎng)特性 |
| 4.3 徑向切面的空間磁場(chǎng)特性 |
| 4.4 本章小結(jié) |
| 5 混合物料的流化特性研究 |
| 5.1 混合物料的性質(zhì) |
| 5.2混合物料的流化特性實(shí)驗(yàn) |
| 5.3 本章小結(jié) |
| 6 氣固流態(tài)化磁選動(dòng)力學(xué)特性研究 |
| 6.1 磁性顆粒在磁力分選場(chǎng)中的力學(xué)特性分析 |
| 6.2 示蹤顆粒在氣固流態(tài)化磁選空間的運(yùn)動(dòng)規(guī)律 |
| 6.3 本章小結(jié) |
| 7 磁性顆粒的團(tuán)聚與分散機(jī)理 |
| 7.1 磁性顆粒的團(tuán)聚試驗(yàn)研究 |
| 7.2 磁塊吸引混合物料時(shí)對(duì)煤粉夾帶規(guī)律的研究 |
| 7.3 磁團(tuán)聚的理論分析 |
| 7.4 磁團(tuán)聚體的分散機(jī)理 |
| 7.5 本章小結(jié) |
| 8 磁選選擇性試驗(yàn)研究 |
| 8.1 磁選評(píng)價(jià)指標(biāo) |
| 8.2 磁選試驗(yàn) |
| 8.3 本章小結(jié) |
| 9 結(jié)論與展望 |
| 9.1 結(jié)論 |
| 9.2 創(chuàng)新點(diǎn) |
| 9.3 展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 作者簡(jiǎn)歷 |
| 學(xué)位論文數(shù)據(jù)集 |
（9）平朔弱粘煤沉降脫水特性研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 選題背景及意義 |
| 1.1.1 煤炭脫水的重要性 |
| 1.1.2 低階煤煤泥的特點(diǎn)及分布 |
| 1.1.3 煤泥沉降對(duì)脫水的影響 |
| 1.2 煤泥沉降脫水研究進(jìn)展 |
| 1.2.1 粒度組成對(duì)煤泥沉降脫水性能的影響 |
| 1.2.2 礦物質(zhì)對(duì)煤泥沉降脫水性能的影響 |
| 1.2.3 氧化煤對(duì)煤泥沉降脫水性能的影響 |
| 1.2.4 絮凝沉降對(duì)煤泥脫水效果的影響 |
| 1.3 PIV技術(shù)測(cè)定煤泥水的沉降特性 |
| 1.4 研究?jī)?nèi)容與技術(shù)路線 |
| 1.4.1 研究?jī)?nèi)容 |
| 1.4.2 技術(shù)路線 |
| 第二章 主要試驗(yàn)儀器設(shè)備與材料 |
| 2.1 主要試驗(yàn)儀器設(shè)備 |
| 2.1.1 脫水試驗(yàn)裝置 |
| 2.1.2 PIV粒子測(cè)速儀 |
| 2.1.3 粒度組成測(cè)定 |
| 2.1.4 礦物組分測(cè)定 |
| 2.1.5 紅外光譜測(cè)定 |
| 2.1.6 潤(rùn)濕熱的測(cè)定 |
| 2.2 主要試驗(yàn)試劑 |
| 2.3 效果評(píng)定指標(biāo) |
| 2.3.1 沉降試驗(yàn) |
| 2.3.2 脫水試驗(yàn) |
| 2.4 試驗(yàn)樣品選取與制備 |
| 2.4.1 不同粒度級(jí)樣品的制備 |
| 2.4.2 純礦物質(zhì)產(chǎn)品的選取與制備 |
| 2.4.3 不同礦物含量煤樣的制備 |
| 2.4.4 氧化煤樣的制備 |
| 第三章 粒度分布對(duì)煤泥沉降脫水效果影響的研究 |
| 3.1 理論研究基礎(chǔ) |
| 3.1.1 沉降理論 |
| 3.1.2 過(guò)濾理論 |
| 3.1.3 濾餅沉積理論 |
| 3.2 試驗(yàn)研究 |
| 3.3 不同粒度級(jí)顆粒沉降特性研究 |
| 3.4 顆粒均勻度對(duì)脫水效果的影響 |
| 3.4.1 粒度對(duì)煤漿脫水效果的影響 |
| 3.4.2 粒度級(jí)配對(duì)脫水效果的影響 |
| 3.5 濾餅形成過(guò)程中的粒度分布 |
| 3.6 顆粒沉降速度與脫水效果耦合規(guī)律的分析 |
| 3.7 本章小結(jié) |
| 第四章 礦物組分對(duì)細(xì)粒煤泥沉降脫水效果影響的研究 |
| 4.1 礦物質(zhì)的基本結(jié)構(gòu)及特性 |
| 4.2 礦物質(zhì)基本性質(zhì)分析 |
| 4.2.1 不同礦物質(zhì)的粒度組成 |
| 4.2.2 不同礦物質(zhì)自然沉降規(guī)律分析 |
| 4.2.3 不同礦物質(zhì)吸水性分析 |
| 4.2.4 不同礦物脫水規(guī)律分析 |
| 4.3 不同礦物質(zhì)組分自然沉降特性研究 |
| 4.3.1 濃度對(duì)顆粒自然沉降特性的影響 |
| 4.3.2 礦物質(zhì)種類(lèi)對(duì)顆粒自然沉降特性的影響 |
| 4.4 不同礦物質(zhì)的氧化試驗(yàn)研究 |
| 4.5 本章小結(jié) |
| 第五章 礦物含量對(duì)細(xì)粒煤泥沉降脫水效果影響的研究 |
| 5.1 不同礦物含量樣品的基本性質(zhì) |
| 5.1.1 不同礦物含量煤樣的粒度組成分析 |
| 5.1.2 不同礦物含量煤樣的礦物組成分析 |
| 5.1.3 不同礦物含量煤樣的潤(rùn)濕熱分析 |
| 5.2 不同礦物含量煤樣的有機(jī)顯微組成 |
| 5.3 不同礦物含量煤樣沉降特性研究 |
| 5.4 不同礦物含量煤樣的沉降脫水性能研究 |
| 5.4.1 煤泥水絮凝最佳藥劑制度的確定 |
| 5.4.2 不同礦物含量煤樣的沉降脫水規(guī)律 |
| 5.5 不同礦物含量煤樣活化性能分析 |
| 5.5.1 樣品吸水性測(cè)試 |
| 5.5.2 紅外光譜分析 |
| 5.5.3 熱重分析測(cè)試 |
| 5.6 不同礦物含量煤泥沉降速度與脫水效果的耦合規(guī)律 |
| 5.7 本章小結(jié) |
| 第六章 細(xì)粒氧化煤沉降脫水規(guī)律研究 |
| 6.1 試驗(yàn)最佳條件探索 |
| 6.2 煤泥氧化對(duì)沉降脫水效果影響規(guī)律的研究 |
| 6.2.1 氧化時(shí)間的確定 |
| 6.2.2 氧化沉降脫水試驗(yàn) |
| 6.4 氧化試驗(yàn)結(jié)果討論分析 |
| 6.4.1 氧化作用對(duì)煤泥粒度的影響 |
| 6.4.2 氧化作用對(duì)煤泥表面官能團(tuán)的影響 |
| 6.4.3 氧化作用對(duì)顆粒礦物組分的影響 |
| 6.4.4 氧化作用對(duì)煤泥表面電性的影響 |
| 6.5 不同氧化度煤泥沉降速度與脫水效果的耦合規(guī)律 |
| 6.6 本章小結(jié) |
| 第七章 高分子絮凝劑對(duì)沉降特性及脫水效果的影響 |
| 7.1 高分子絮凝劑絮凝作用機(jī)理 |
| 7.2 高分子絮凝劑對(duì)顆粒運(yùn)動(dòng)規(guī)律影響的研究 |
| 7.2.1 絮凝條件下煤泥顆粒絮團(tuán)形貌的變化規(guī)律 |
| 7.2.2 絮凝對(duì)煤泥顆粒運(yùn)動(dòng)規(guī)律影響的研究 |
| 7.2.3 混凝對(duì)煤泥顆粒運(yùn)動(dòng)規(guī)律影響的研究 |
| 7.3 絮凝劑對(duì)濾餅脫水效果影響的研究 |
| 7.3.1 絮凝劑對(duì)煤泥脫水效果影響的研究 |
| 7.3.2 混凝作用對(duì)煤泥脫水效果影響的研究 |
| 7.4 絮凝劑作用下沉降特性與過(guò)濾效果的耦合規(guī)律 |
| 7.4.1 絮凝劑作用下的沉降特性與過(guò)濾效果的耦合規(guī)律 |
| 7.4.2 凝聚劑作用下的沉降特性與過(guò)濾效果的耦合規(guī)律 |
| 7.5 本章小結(jié) |
| 第八章 煤泥沉降脫水耦合規(guī)律工業(yè)應(yīng)用 |
| 8.1 應(yīng)用背景 |
| 8.2 煤泥基本性質(zhì)分析 |
| 8.2.1 粒度組成分析 |
| 8.2.2 濃縮機(jī)溢流水濁度 |
| 8.2.3 顆粒表面Zeta電位 |
| 8.3 效果評(píng)定 |
| 8.3.1 原煤處理量變化 |
| 8.3.2 濃縮機(jī)處理效果 |
| 8.3.3 加壓過(guò)濾機(jī)處理效果 |
| 8.4 技術(shù)經(jīng)濟(jì)分析 |
| 8.4.1 生產(chǎn)成本經(jīng)濟(jì)分析 |
| 8.4.2 處理量經(jīng)濟(jì)計(jì)算 |
| 8.5 小結(jié) |
| 第九章 結(jié)論與展望 |
| 9.1 論文主要結(jié)論 |
| 9.2 本文的創(chuàng)新點(diǎn) |
| 9.3 工作展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 致謝 |
| 攻讀博士學(xué)位期間發(fā)表的學(xué)術(shù)論文及科研情況 |
（10）振動(dòng)型斜板盒沉降分離器的半工業(yè)濃縮試驗(yàn)及應(yīng)用的研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 目錄 |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 我國(guó)尾礦濃縮的現(xiàn)狀及必要性 |
| 1.1.1 我國(guó)金屬礦山尾礦排放現(xiàn)狀及存在的問(wèn)題 |
| 1.1.2 我國(guó)選礦廠用水現(xiàn)狀與回用重要性 |
| 1.1.3 尾礦濃縮的意義 |
| 1.2 沉降分離設(shè)備 |
| 1.2.1 概述 |
| 1.2.2 重力沉降理論及相關(guān)模型 |
| 1.2.3 重力沉降設(shè)備 |
| 1.2.4 斜板(斜管)濃密設(shè)備 |
| 1.2.5 高效濃密機(jī) |
| 1.3 絮凝技術(shù) |
| 1.3.1 凝聚與絮凝 |
| 1.3.2 絮凝在選礦作業(yè)中的應(yīng)用 |
| 1.3.3 絮凝劑的類(lèi)型 |
| 1.4 選題依據(jù)及主要研究?jī)?nèi)容 |
| 1.4.1 選題依據(jù) |
| 1.4.2 主要研究?jī)?nèi)容 |
| 第二章 斜淺層沉降理論基礎(chǔ) |
| 2.1 斜淺層沉降原理 |
| 2.2 斜淺層沉降理論 |
| 2.2.1 水流方式對(duì)沉降的影響 |
| 2.2.2 斜淺層內(nèi)顆粒運(yùn)動(dòng)軌跡 |
| 2.2.3 斜板濃密設(shè)備的沉降分離效率 |
| 2.2.4 斜淺層內(nèi)顆粒受力分析 |
| 2.3 斜板濃密機(jī)的結(jié)構(gòu)參數(shù)分析 |
| 2.3.1 斜板板間距的影響 |
| 2.3.2 斜板長(zhǎng)度的影響 |
| 2.3.3 斜板傾角的影響 |
| 2.6 本章小結(jié) |
| 第三章 振動(dòng)型斜板盒沉降分離器的研發(fā) |
| 3.1 傳統(tǒng)斜板設(shè)備存在的問(wèn)題 |
| 3.2 振動(dòng)型斜板盒沉降分離器的研制 |
| 3.2.1 振動(dòng)型斜板盒模塊 |
| 3.2.2 振動(dòng)型斜板盒沉降分離器結(jié)構(gòu)組成 |
| 3.2.3 高濃度底流排放裝置 |
| 3.3 振動(dòng)型斜板沉降分離器主要特點(diǎn) |
| 3.4 本章小結(jié) |
| 第四章 東鞍山燒結(jié)廠中礦、尾礦分流濃縮半工業(yè)試驗(yàn) |
| 4.1 試驗(yàn)概述 |
| 4.2 東鞍山燒結(jié)廠選礦車(chē)間基本情況 |
| 4.2.1 礦石性質(zhì) |
| 4.2.2 工藝流程 |
| 4.2.3 中礦、尾礦濃縮機(jī)使用情況 |
| 4.3 試驗(yàn)設(shè)備及設(shè)備調(diào)試 |
| 4.3.1 試驗(yàn)設(shè)備 |
| 4.3.2 設(shè)備的安裝調(diào)試 |
| 4.4 試驗(yàn)方法 |
| 4.5 中礦濃縮試驗(yàn)結(jié)果與討論 |
| 4.5.1 試驗(yàn)物料性質(zhì) |
| 4.5.2 處理量計(jì)算 |
| 4.5.3 給礦量與溢流濁度的關(guān)系 |
| 4.5.4 底流濃度與給礦量和溢流濁度的關(guān)系 |
| 4.5.5 設(shè)備穩(wěn)定性參數(shù)試驗(yàn) |
| 4.5.6 試驗(yàn)設(shè)備與普通耙式濃縮機(jī)參數(shù)比較 |
| 4.6 尾礦濃縮試驗(yàn)結(jié)果與討論 |
| 4.6.1 試驗(yàn)物料性質(zhì) |
| 4.6.2 處理量計(jì)算 |
| 4.6.3 給礦量與溢流濁度的關(guān)系 |
| 4.6.4 底流濃度與給礦量和溢流濁度的關(guān)系 |
| 4.6.5 設(shè)備穩(wěn)定性參數(shù)試驗(yàn) |
| 4.6.6 高濃度底流排放試驗(yàn) |
| 4.6.7 試驗(yàn)設(shè)備與普通耙式濃縮機(jī)參數(shù)比較 |
| 4.7 本章小結(jié) |
| 第五章 利用斜板盒沉降分離技術(shù)改造普通耙式濃縮機(jī) |
| 5.1 背景介紹 |
| 5.2 普通耙式濃縮機(jī)使用現(xiàn)狀 |
| 5.2.1 弓長(zhǎng)嶺選礦廠 |
| 5.2.2 齊大山鐵礦選礦分廠 |
| 5.3 粒度分析與沉降試驗(yàn)研究 |
| 5.3.1 弓長(zhǎng)嶺選礦廠一選車(chē)間尾礦 |
| 5.3.2 齊大山鐵礦強(qiáng)磁尾 |
| 5.4 濃縮機(jī)跑渾原因分析及解決方法 |
| 5.4.1 跑渾原因分析 |
| 5.4.2 解決方法 |
| 5.5 耙式濃縮機(jī)建議改造方案 |
| 5.5.1 改造方法 |
| 5.5.2 工作原理 |
| 5.5.3 改造方案 |
| 5.5.5 改造后預(yù)計(jì)達(dá)到的效果 |
| 5.5.6 實(shí)施方案 |
| 5.6 本章小結(jié) |
| 第六章 結(jié)論 |
| 致謝 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 附件A 攻讀碩士學(xué)位期間發(fā)表的論文 |
| 附件B 攻讀碩士學(xué)位期間參與的科研項(xiàng)目 |
四、微細(xì)非金屬物料濃縮脫水研究（論文參考文獻(xiàn)）
- [1]微細(xì)礦物濾餅微觀孔隙結(jié)構(gòu)特征及滲流機(jī)理研究[D]. 馮澤宇. 太原理工大學(xué), 2021
- [2]超聲波預(yù)處理—復(fù)合絮凝劑作用下鉛鋅尾礦顆粒聚集沉降行為研究[D]. 孫浩. 武漢科技大學(xué), 2021(01)
- [3]表面活性劑型助濾劑對(duì)赤鐵礦精礦助濾試驗(yàn)研究[D]. 鄒昀. 武漢科技大學(xué), 2021(01)
- [4]技術(shù)史視野中的溫州礬礦工業(yè)考古研究[D]. 馮書(shū)靜. 北京科技大學(xué), 2020(01)
- [5]聚銨類(lèi)有機(jī)助濾劑在煤泥水壓濾中的應(yīng)用研究[D]. 勾善新. 中國(guó)礦業(yè)大學(xué), 2020(03)
- [6]伊利石對(duì)煤泥水過(guò)濾機(jī)制的影響研究[D]. 王云飛. 太原理工大學(xué), 2020
- [7]氣固流態(tài)化磁選動(dòng)力學(xué)特性及顆粒分離機(jī)制[D]. 張貴林. 中國(guó)礦業(yè)大學(xué), 2019(04)
- [8]選礦,當(dāng)技術(shù)遇到設(shè)備[J]. 易欣. 礦業(yè)裝備, 2016(12)
- [9]平朔弱粘煤沉降脫水特性研究[D]. 樊玉萍. 太原理工大學(xué), 2015(08)
- [10]振動(dòng)型斜板盒沉降分離器的半工業(yè)濃縮試驗(yàn)及應(yīng)用的研究[D]. 上官昌成. 昆明理工大學(xué), 2014(05)
標(biāo)簽：伊利石論文; 聚丙烯酰胺絮凝劑論文; 沉降系數(shù)論文; 水處理絮凝劑論文;