一、塑料導(dǎo)軌軟帶摩擦磨損試驗（論文文獻(xiàn)綜述）
張贇[1]（2021）在《微織構(gòu)對導(dǎo)軌副摩擦磨損特性影響的研究》文中研究指明鋼制導(dǎo)軌是機(jī)床導(dǎo)軌中應(yīng)用最廣泛的導(dǎo)軌材料之一,具有成本低、承載大、剛度好等優(yōu)點,但也存在摩擦系數(shù)大、易磨損等缺點,在導(dǎo)軌運動過程中,導(dǎo)軌表面摩擦?xí)a(chǎn)生磨損,隨著時間的累積會導(dǎo)致機(jī)床導(dǎo)軌磨損嚴(yán)重從而縮短了使用壽命。仿生學(xué)與表面織構(gòu)化技術(shù)的結(jié)合為提高導(dǎo)軌減摩抗磨特性提供了新的方向。本文基于微織構(gòu)產(chǎn)生流體動壓效應(yīng)的能力,通過仿真設(shè)計了具有良好潤滑性能的微織構(gòu),接著優(yōu)化激光加工參數(shù)在上導(dǎo)軌表面加工了與仿真結(jié)果相匹配的微織構(gòu),通過摩擦磨損試驗,研究了微織構(gòu)對導(dǎo)軌副摩擦磨損特性的影響。設(shè)計并建立了微織構(gòu)潤滑區(qū)域的二維、三維仿真模型,分析了其截面形狀、深寬比、運動速度、形狀、方向等參數(shù)對流體動壓效應(yīng)的影響規(guī)律,得到了具有最佳潤滑性能的微織構(gòu),為微織構(gòu)的設(shè)計和加工提供依據(jù)。仿真結(jié)果表明:微織構(gòu)的存在可以產(chǎn)生流體動壓,增大承載力。截面形狀為三角形、深寬比為0.2、溝槽方向與流體運動方向垂直的六邊形微織構(gòu)具有最佳的流體動壓效應(yīng),且微織構(gòu)產(chǎn)生的動壓力與流體速度成正相關(guān)。但在對比方向不同的兩種直線微織構(gòu)時,發(fā)現(xiàn)與流體運動方向平行的直線微織構(gòu)產(chǎn)生的流體壓力比垂直的大,但其僅在微溝槽兩端產(chǎn)生流體動壓效應(yīng),這在實際中是不利于減摩的。采用納秒激光器在上導(dǎo)軌表面加工仿生六邊形微織構(gòu),通過改變加工功率、掃描速度、頻率、掃描次數(shù)等,探究了激光加工參數(shù)對仿生六邊形微織構(gòu)形貌的影響,并優(yōu)化得到了最佳的激光加工參數(shù):功率為5W、掃描速度為150 mm/s,頻率為40 kHz,掃描次數(shù)為1次。在最佳的激光加工參數(shù)下加工出具有良好形貌質(zhì)量、截面形狀為三角形、深寬比為0.2的六邊形微織構(gòu),這與仿真中的可以產(chǎn)生最大動壓力的微織構(gòu)參數(shù)基本一致。利用自制的導(dǎo)軌摩擦磨損試驗機(jī)進(jìn)行摩擦磨損試驗,分析摩擦系數(shù)變化規(guī)律以及磨損形貌,探究了在潤滑條件下微織構(gòu)對導(dǎo)軌副摩擦磨損特性的影響。結(jié)果表明:無論在油潤滑還是在脂潤滑的條件下,與導(dǎo)軌運動方向垂直的仿生六邊形微織構(gòu)都具有最佳的減摩效果,但潤滑脂的潤滑效果更好,時間更長。這表明仿真結(jié)果是可靠的,在潤滑條件下微織構(gòu)產(chǎn)生的流體動壓效應(yīng)可以改善導(dǎo)軌的潤滑條件。仿生六邊形微織構(gòu)的面密度有一個最優(yōu)范圍為20%左右,此時微織構(gòu)減摩效果最佳,超過或低于一定范圍時會變差。與無織構(gòu)導(dǎo)軌相比,當(dāng)僅在導(dǎo)軌副單表面制備仿生六邊形微織構(gòu)時,微織構(gòu)表現(xiàn)出良好的減摩耐磨效果;但當(dāng)導(dǎo)軌副兩表面都存在仿生六邊形微織構(gòu)時,微織構(gòu)會加大其摩擦磨損。隨著載荷的增加,微織構(gòu)導(dǎo)軌的摩擦系數(shù)減小,而無織構(gòu)導(dǎo)軌先減少后增加。隨著速度的增加,在高載荷下,兩種導(dǎo)軌副的摩擦系數(shù)均減小;在低載荷,它們的摩擦系數(shù)均先增加后減小。
陳光,杜剛?cè)A,申晨,馬曉宇,殷森[2]（2020）在《一種鏈傳動設(shè)備聚四氟乙烯導(dǎo)軌軟帶的研究及應(yīng)用》文中研究指明針對一種鏈傳動設(shè)備在工作過程中發(fā)生的爬行現(xiàn)象,分析了導(dǎo)軌的結(jié)構(gòu)形式及發(fā)生問題的原因。為消除或降低該爬行問題,參考有關(guān)文獻(xiàn)資料,通過試驗驗證了聚四氟乙烯導(dǎo)軌軟帶在一定程度上可以解決或降低裝填過程中的爬行。為今后的鏈傳動設(shè)備聚四氟乙烯導(dǎo)軌軟帶應(yīng)用提供了試驗數(shù)據(jù)的依據(jù)。
曹蕾[3]（2020）在《改性聚合物復(fù)合材料力學(xué)性能及摩擦行為研究》文中提出在眾多聚合物中,聚四氟乙烯（PTFE）憑借良好的摩擦性能,廣泛應(yīng)用于航空工業(yè)、機(jī)械、電子電器等領(lǐng)域。PTFE作為一種理想的自潤滑材料,在高載、低速滑動工況下摩擦因數(shù)可低至0.04左右,但因其存在硬度低、易磨損等缺陷,限制了單相PTFE材料的應(yīng)用范圍。通過研究發(fā)現(xiàn),玻纖（GF）填充PTFE不僅能夠提高PTFE材料的硬度,改善力學(xué)性能,還能減少磨損量。針對GF填充PTFE,傳統(tǒng)的研究主要依靠試錯法來確定GF的含量,導(dǎo)致根據(jù)混合法則確定的GF/PTFE復(fù)合材料的楊氏模量與實際測量值存在較大差異,限制了有限元模擬在聚合物復(fù)合材料中的應(yīng)用。因此,本論文采用有限元建立細(xì)觀模型和材料本構(gòu)模型的方法來研究GF/PTFE復(fù)合材料的力學(xué)性能,并通過摩擦設(shè)備進(jìn)一步探索其摩擦磨損性能,以期為GF/PTFE復(fù)合材料在機(jī)床導(dǎo)軌上的應(yīng)用提供理論支撐。本文的主要研究內(nèi)容如下:（1）利用Python語言編寫腳本文件對ABAQUS的前處理模塊進(jìn)行二次開發(fā),建立短切GF隨機(jī)分布的三維幾何模型,并選用代表性體積單元（Representative volume element,RVE）進(jìn)行模擬計算,采用線性四節(jié)點四面體單元（C3D4）對其進(jìn)行網(wǎng)格劃分。同時為確保RVE應(yīng)力場的均勻協(xié)調(diào)性,對其施加一般周期性邊界條件,并進(jìn)行均勻化處理。（2）有限元分析結(jié)果的準(zhǔn)確性與材料的本構(gòu)模型有著密切關(guān)系。在本研究中,使用Fortran語言編寫UMAT子程序來定義GF/PTFE復(fù)合材料的本構(gòu)模型,以提高運算結(jié)果的準(zhǔn)確性。通過查閱大量文獻(xiàn),GF填充量在體積分?jǐn)?shù)為15%～25%時,GF/PTFE復(fù)合材料性能較好,但無法確定該類材料達(dá)到最佳性能時具體的數(shù)值。因此,本文以GF填充體積分?jǐn)?shù)為15%時的復(fù)合材料為研究對象構(gòu)建本構(gòu)模型,以驗證有限元模型（包括幾何模型和本構(gòu)模型）的正確性,為后續(xù)研究奠定基礎(chǔ)。（3）通過實驗測量復(fù)合材料的彈性模量、泊松比、拉伸應(yīng)力及壓縮性能。實驗結(jié)果表明,加入GF可提高GF/PTFE復(fù)合材料的彈性模量,經(jīng)偶聯(lián)劑處理之后的GF/PTFE復(fù)合材料性能更好,但拉伸應(yīng)力則低于純PTFE。此外,加入GF也可提高GF/PTFE復(fù)合材料的壓縮性能。將仿真結(jié)果與實驗結(jié)果對比發(fā)現(xiàn),15%GF/PTFE復(fù)合材料的彈性模量和泊松比與實驗值基本吻合。分析其位移分布圖發(fā)現(xiàn),位移主要沿著受力方向發(fā)生變化,此時基體起承力作用,位移場沿X方向呈現(xiàn)不均勻性。應(yīng)變則主要集中在基體處,且與纖維相接觸的地方更為明顯。分析應(yīng)力分布云圖發(fā)現(xiàn),應(yīng)力集中在纖維處,且在端部與基體相接觸的地方最大。當(dāng)纖維與受力方向夾角較大時,纖維承受應(yīng)力降低,因此若要使纖維承受較大應(yīng)力,只需使載荷方向與纖維取向夾角較小即可。分析壓縮性能仿真結(jié)果,應(yīng)變主要集中在纖維處,且應(yīng)變大小與纖維取向和載荷夾角相關(guān),應(yīng)力則主要集中在基體部分。（4）在干摩擦條件下,GF/PTFE復(fù)合材料的摩擦因數(shù)與實驗過程中施加載荷大小密切相關(guān),摩擦因數(shù)與載荷之間呈正增長現(xiàn)象,但在油潤滑條件下與之又有所不同,隨載荷變化呈現(xiàn)先降低再升高的趨勢。在同一載荷下,摩擦因數(shù)變化規(guī)律為:純PTFE<表面處理GF/PTFE復(fù)合材料<未處理GF/PTFE復(fù)合材料;磨損率變化規(guī)律為:純PTFE>未處理GF/PTFE復(fù)合材料>表面處理GF/PTFE復(fù)合材料。觀察磨損表面形貌圖可得,純PTFE復(fù)合材料磨損表面有較多劃痕,且有部分磨屑黏附在摩擦表面上,發(fā)生磨粒摩損和粘著磨損。未經(jīng)表面處理的GF/PTFE復(fù)合材料磨損表面會有纖維脫落留下的凹坑;隨著載荷的增加,GF顆粒脫落現(xiàn)象更為明顯,造成磨粒磨損而使摩擦表面更為粗糙。經(jīng)偶聯(lián)劑表面處理的GF/PTFE復(fù)合材料分子間結(jié)合力較好,并未發(fā)現(xiàn)明顯的凹坑和基體剝落現(xiàn)象,GF與PTFE基體之間結(jié)合牢固,因而摩擦表面較為光滑。
楊威[4]（2018）在《龍門加工中心滑座滑枕靜動態(tài)特性分析》文中進(jìn)行了進(jìn)一步梳理隨著國內(nèi)經(jīng)濟(jì)產(chǎn)業(yè)結(jié)構(gòu)的調(diào)整、轉(zhuǎn)型和升級,加工制造業(yè)對高端數(shù)控裝備的需求逐漸增多。大型龍門機(jī)床由于其加工范圍廣、效率高等優(yōu)點,已成為眾多企業(yè)的重要的加工設(shè)備。為滿足市場需求,在原XH2130機(jī)床基礎(chǔ)上,開發(fā)一款大扭矩的XH2130B龍門加工中心。本課題結(jié)合江蘇省“大型數(shù)控高精動梁龍門加工中心技術(shù)與裝備”項目,主要對龍門機(jī)床滑座滑枕靜動態(tài)特性進(jìn)行分析。（1）首先對XH2130機(jī)床滑座滑枕的靜態(tài)特性進(jìn)行分析,分析滑枕位于不同行程,X和Z方向分別受最大銑削力時的靜態(tài)特性,求解滑枕應(yīng)變形及應(yīng)力情況,其最大變形超過100μm;然后進(jìn)行了有限元模態(tài)分析和諧響應(yīng)分析,得到了滑座滑枕的固有頻率,以及滑枕在X、Y、Z方向最大振幅。XH2130滑座滑枕的靜動態(tài)特性較差,無法滿足大扭矩切削要求。（2）通過分析比較機(jī)床常用的導(dǎo)軌的優(yōu)缺點,決定重新設(shè)計XH2130B滑座、滑枕部件,采用適合大扭矩的貼塑滑動導(dǎo)軌結(jié)構(gòu),同時增大滑枕截面,對滑座、滑枕部件進(jìn)行三維建模。借用XH2130機(jī)床床身、立柱、橫梁等部件,設(shè)計完成XH2130B機(jī)床整機(jī)。（3）對XH2130 B滑座滑枕進(jìn)行靜動態(tài)特分析,求解得到滑枕最大變形在50μ m左右,一階固有頻率156.28 Hz,滑枕在X、Y、Z方向最人振幅分別為0.057 mm、0.001 mm、0.025 mm。與XH2130相比,XH2130 B滑座滑枕的最大變形量下降45%以上,一階固有頻率提高11.1%,X、Y、Z三個方向最大振幅下降70%以上。結(jié)果表明,XH2130B機(jī)床滑座滑枕靜動態(tài)性能較好,能夠滿足機(jī)床大扭矩切削的設(shè)計要求。（4）對XH2130和XH2130 B機(jī)床滑枕進(jìn)行靜態(tài)試驗,模擬機(jī)床在加工過程中,滑枕承受主軸傳遞過來的銑削力,對滑枕X和Z方向進(jìn)行靜態(tài)載荷加載,測量其下端最大變形量,XH2130B機(jī)床滑枕的變形量要比XH2130分別減小37.9%、49.8%。有限元分析得到的滑枕的變形量與試驗測得數(shù)據(jù)基本吻合,最大偏差小于5%,證明了本文理論分析方法是準(zhǔn)確的。（5）對XH2130及XH2130B機(jī)床進(jìn)行了切削試驗,研究機(jī)床的切削性能。在試驗時,對同一試件,采用相同的切削參數(shù)進(jìn)行加工。加工完成后,測量其形位公差和粗糙度,并對試驗數(shù)據(jù)進(jìn)行分析整理,與XH2130相比,XH2130B機(jī)床的加工精度提高20%左右,粗糙度值降低10%以上。本文通過對龍門加工中心滑座滑枕部件靜動態(tài)特性的分析,設(shè)計完成了一種新的滑座滑枕部件,采用貼塑滑動導(dǎo)軌及大截面方滑枕結(jié)構(gòu),靜動態(tài)特性良好,適用于大扭矩龍門機(jī)床。采用模塊化,完成大扭矩龍門機(jī)床XH2130B的設(shè)計研發(fā)。這對國內(nèi)同類型機(jī)床設(shè)備及部件的研發(fā)具有重要的指導(dǎo)意義。
張曙,張柄生,衛(wèi)漢華[5]（2016）在《機(jī)床的進(jìn)給驅(qū)動(上)》文中研究說明提出了設(shè)計高端機(jī)床進(jìn)給驅(qū)動的若干原則。分析了滑動和滾動導(dǎo)軌的結(jié)構(gòu)形式及其優(yōu)缺點。討論了不同直線進(jìn)給和圓周進(jìn)給的結(jié)構(gòu)形式及其發(fā)展趨勢。最后對保證進(jìn)給運動精度的測量傳感系統(tǒng)作了全面的介紹。
李先廣,楊勇[6]（2016）在《滾齒機(jī)復(fù)合材料滑動導(dǎo)軌磨損性能》文中進(jìn)行了進(jìn)一步梳理為了掌握滾齒機(jī)復(fù)合材料滑動導(dǎo)軌磨損性能,在振動爬行原理、Reynolds理論及復(fù)合材料滑動導(dǎo)軌工況參數(shù)的基礎(chǔ)上,建立了復(fù)合材料滑動導(dǎo)軌穩(wěn)定磨損階段的磨損深度隨磨損時間變化關(guān)系模型,提出了磨損深度測試方案,成功研制出復(fù)合材料滑動導(dǎo)軌磨損測試試驗機(jī)。運用滾齒機(jī)復(fù)合材料滑動導(dǎo)軌樣件進(jìn)行了磨損試驗,分析了復(fù)合材料滑動導(dǎo)軌磨損深度的試驗與理論數(shù)據(jù),揭示了復(fù)合材料滑動導(dǎo)軌磨損規(guī)律。理論數(shù)據(jù)與試驗數(shù)據(jù)相比較,兩者相對誤差低于5%,驗證了理論研究的正確性,表明該研究可為滾齒機(jī)復(fù)合材料滑動導(dǎo)軌的油槽結(jié)構(gòu)、油槽幾何參數(shù)及油膜承載能力的優(yōu)化設(shè)計與導(dǎo)軌選型提供有益參考。
董信昌[7]（2015）在《基于再制造的機(jī)床導(dǎo)軌復(fù)合修復(fù)技術(shù)研究》文中研究說明本文基于再制造理論分析研究了機(jī)床導(dǎo)軌的摩擦磨損機(jī)理及損傷類型,采用逆變脈沖電刷鍍,常溫冷焊重熔和機(jī)床導(dǎo)軌專用修補(bǔ)膠粘的復(fù)合技術(shù)對機(jī)床導(dǎo)軌修復(fù)進(jìn)行了實驗研究和質(zhì)量分析。根據(jù)具體損傷類型來制定修復(fù)工藝、組織工藝流程和質(zhì)量檢驗。采用掃描電鏡對基體金相組織進(jìn)行了分析,對導(dǎo)軌損傷表面進(jìn)行了外觀修復(fù)質(zhì)量、表面缺陷、金相組織成分、結(jié)合強(qiáng)度和耐磨性等檢驗,還進(jìn)行了復(fù)合修復(fù)后機(jī)床導(dǎo)軌的直線度、平行度、垂直度、平面度等精度測量。實驗和修復(fù)實踐表明：機(jī)床導(dǎo)軌經(jīng)過復(fù)合修復(fù)后,兼顧效率和成本要求,強(qiáng)度、硬度以及耐磨性等達(dá)到預(yù)期效果,導(dǎo)軌各項精度達(dá)到技術(shù)要求,適合大規(guī)模的再制造生產(chǎn)。基于國家再制造試點單位的奧宇可鑫公司大量修復(fù)案例實踐,分析機(jī)床導(dǎo)軌再制造中存在的問題,并提出相應(yīng)的改進(jìn)措施。制定常溫冷焊重熔工藝標(biāo)準(zhǔn)（草案）,促進(jìn)機(jī)床導(dǎo)軌再制造修復(fù)技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)完善。并針對機(jī)床導(dǎo)軌冷焊修復(fù)中人工操作效率低,勞動強(qiáng)度大的情況,設(shè)計了一個冷焊機(jī)自動進(jìn)給裝置來提高機(jī)床導(dǎo)軌修復(fù)效率。
邢科峰[8]（2015）在《機(jī)床滑動導(dǎo)軌貼膜修復(fù)技術(shù)研究》文中指出機(jī)床導(dǎo)軌主要分為滑動導(dǎo)軌、滾動導(dǎo)軌和靜壓導(dǎo)軌三種?；瑒訉?dǎo)軌剛性好、抗震動性能強(qiáng)、制造成本低等特點,得到比較廣泛的應(yīng)用。但是經(jīng)過長時間的使用后滑動導(dǎo)軌會出現(xiàn)一定的磨損和損傷,如果不及時對損傷的導(dǎo)軌進(jìn)行修復(fù),會嚴(yán)重影響機(jī)床的精度和使用壽命。但是由于大多的滑動導(dǎo)軌與機(jī)床床身相連,所以對滑動導(dǎo)軌整體更換工程量大施工困難。因此對損傷的滑動導(dǎo)軌的修復(fù)研究具有重要意義。通過對現(xiàn)有的滑動導(dǎo)軌修復(fù)方法進(jìn)行分析和對比后,研究了將導(dǎo)軌軟帶粘貼到動導(dǎo)軌底面來修復(fù)導(dǎo)軌表面的修復(fù)方法,即導(dǎo)軌貼膜修復(fù)技術(shù)。本文通過對滑動導(dǎo)軌摩擦界面的分析,探討了選用聚四氟乙烯做基材制作導(dǎo)軌軟帶。通過研究聚四氟乙烯導(dǎo)軌軟帶的特性,分析了用軟帶代替金屬做滑動表面的可行性。同時本文研究了兩物體表面的粘接原理和導(dǎo)軌軟帶適用的膠黏劑的特性。通過研究導(dǎo)軌軟帶、膠黏劑與機(jī)床導(dǎo)軌的金屬表面相互作用的物理化學(xué)原理和結(jié)合機(jī)理,論證利用導(dǎo)軌貼膜技術(shù)修復(fù)滑動導(dǎo)軌表面的可行性。通過對貼膜導(dǎo)軌結(jié)合面動態(tài)特性的對比和分析,論證了導(dǎo)軌貼膜修復(fù)技術(shù)可以有效改善導(dǎo)軌動態(tài)特性。以某生產(chǎn)線需要進(jìn)行導(dǎo)軌修復(fù)的機(jī)床為例,根據(jù)實際情況設(shè)計了導(dǎo)軌修復(fù)的總體方案。根據(jù)機(jī)床導(dǎo)軌的尺寸和貼膜厚度設(shè)計出導(dǎo)軌各部分的粗加工方案。同時設(shè)計了具體的導(dǎo)軌貼膜修復(fù)的步驟和工藝,并且根據(jù)相應(yīng)的工藝設(shè)計了對應(yīng)的輔助工具以方便修復(fù)工作的進(jìn)行。最后檢測了修復(fù)后的導(dǎo)軌位置精度,并根據(jù)導(dǎo)軌精度要求對導(dǎo)軌的位置進(jìn)行精度補(bǔ)償。
謝國峰[9]（2014）在《形態(tài)耦元及特征量對灰鑄鐵干磨損性能的影響》文中研究表明從第一臺機(jī)床誕生的那一天開始，導(dǎo)軌作為其重要重要組成部分，就得到了人們的普遍重視，導(dǎo)軌技術(shù)也被看做是機(jī)床的核心技術(shù)之一。導(dǎo)軌功能的好壞將直接影響到機(jī)床的性能，包括加工精度、使用性能以及使承載能力?；瑒訉?dǎo)軌的失效形式主要有兩種，即磨粒磨損和粘著磨損，以及極少量的腐蝕磨損和表面疲勞磨損。實際上導(dǎo)軌的失效不是僅僅因為某一種磨損形式，而是在多種磨損形式的共同作用下造成的，但其中一定有一種磨損形式是起主導(dǎo)作用的。由于機(jī)床構(gòu)造復(fù)雜，導(dǎo)軌的拆裝過程及其繁瑣，機(jī)床導(dǎo)軌一旦磨損失效，其維修工作將花費大量的人力和時間，對生產(chǎn)影響很大。機(jī)床導(dǎo)軌副的失效與導(dǎo)軌的材料和結(jié)構(gòu)息息相關(guān)，因此，導(dǎo)軌必須有較高的耐磨性和足夠的剛度。鑄鐵具有良好的耐磨性、穩(wěn)定性和減震性，并且生產(chǎn)成本低廉，是生產(chǎn)機(jī)床導(dǎo)軌時的首選材料。但鑄鐵的硬度較低、組織疏松且毛坯缺陷多，作為導(dǎo)軌材料，在較大的載荷下容易磨損。仿生學(xué)就是利用從生物界發(fā)現(xiàn)的規(guī)律和機(jī)理來解決人類需求的一門綜合性的交叉學(xué)科。對材料進(jìn)行仿生耦合制備最常用方法主要包括激光制備技術(shù)、鑲鑄制備技術(shù)以及鑲嵌制備技術(shù)。所謂激光表面熱處理，就是用高能激光束快速掃描工件，使其表面材料在極短時間內(nèi)吸收大量的熱量，達(dá)到相變溫度以上，然后經(jīng)工件基體的熱傳導(dǎo)，表層融化金屬快速凝固，相應(yīng)組織變得更為致密，實現(xiàn)表面相變硬化。為了改善鑄鐵作為機(jī)床導(dǎo)軌材料的不足，本文參考仿生耦合原理，對導(dǎo)軌表面進(jìn)行激光溶凝處理，通過改變單元體的形態(tài)及特征量，我們得到了如下結(jié)論：激光表面處理可明顯提高機(jī)床導(dǎo)軌的耐磨性，當(dāng)單元體形態(tài)改變時，網(wǎng)狀仿生耦合試樣的耐磨性最好；當(dāng)磨損角一定的時候，單元體間距越小，仿生耦合試樣的耐磨性越好；當(dāng)單元體間距一定的時候，我們發(fā)現(xiàn)當(dāng)磨損角為45°時，仿生耦合試樣的耐磨性最好。
郭成龍[10]（2012）在《數(shù)控機(jī)床滑動導(dǎo)軌結(jié)合面動態(tài)特性參數(shù)測試及應(yīng)用研究》文中提出隨著CAD技術(shù)的發(fā)展,數(shù)字化設(shè)計與制造技術(shù)在高檔數(shù)控機(jī)床產(chǎn)品的研發(fā)過程中起到越來越重要的作用。整機(jī)的動態(tài)性能是機(jī)床數(shù)字化設(shè)計的重要指標(biāo),而機(jī)床中結(jié)合面的動態(tài)特性對整機(jī)動態(tài)性能有著重要影響,結(jié)合面的存在會導(dǎo)致機(jī)床的局部剛度降低,直接影響其加工性能。滑動導(dǎo)軌作為數(shù)控機(jī)床的支承和導(dǎo)向部件,應(yīng)用較為廣泛,因此研究滑動導(dǎo)軌結(jié)合面的動態(tài)特性對機(jī)床的數(shù)字化設(shè)計有著重要意義。論文基于結(jié)合面動剛度和阻尼的形成機(jī)理,利用工程等效原理,提出了結(jié)合面分離原則和方法,將滑動導(dǎo)軌結(jié)合面簡化為等效單自由度系統(tǒng),建立了消除基礎(chǔ)位移影響的結(jié)合面動態(tài)特性參數(shù)識別模型及測試系統(tǒng),介紹了結(jié)合面參數(shù)測試過程及其識別方法,并通過試驗獲得大量滑動導(dǎo)軌結(jié)合面動態(tài)特性參數(shù),建立了機(jī)床滑動導(dǎo)軌結(jié)合面特性數(shù)據(jù)庫；通過單因素試驗和正交試驗兩種方法分析了滑動速度、面壓、潤滑油及結(jié)合面材料等因素對滑動導(dǎo)軌結(jié)合面動態(tài)特性參數(shù)的影響規(guī)律,并從微觀接觸、摩擦學(xué)原理及潤滑等方面對其變化機(jī)理進(jìn)行了分析,試驗結(jié)果表明滑動速度的增加會降低結(jié)合面的動剛度,適當(dāng)增加面壓可提高結(jié)合面的動剛度,且能降低速度增加對動剛度的影響,添加潤滑油能使結(jié)合面的動剛度提高；研究貼塑厚度對滑動導(dǎo)軌結(jié)合面動態(tài)特性的影響規(guī)律,研究結(jié)果表明結(jié)合面的動剛度隨貼塑軟帶厚度的變大而減小,阻尼隨著軟帶厚度的變大而增大,貼塑厚度不宜過大,以1.2到1.5mm為宜,而且貼塑導(dǎo)軌比普通導(dǎo)軌能更好的維持結(jié)合面動態(tài)特性的穩(wěn)定性。論文最后探討了將試驗測得的單位面積滑動導(dǎo)軌結(jié)合面參數(shù)應(yīng)用于機(jī)床動力學(xué)模型的方法,驗證了試驗所得數(shù)據(jù)的正確性,同時證明結(jié)合面參數(shù)對整機(jī)動態(tài)性能的重要性,對準(zhǔn)確建立機(jī)床整機(jī)的動力學(xué)模型具有重要意義,更對機(jī)床結(jié)構(gòu)的動態(tài)設(shè)計及優(yōu)化具有指導(dǎo)意義。
二、塑料導(dǎo)軌軟帶摩擦磨損試驗（論文開題報告）
（1）論文研究背景及目的
此處內(nèi)容要求：
首先簡單簡介論文所研究問題的基本概念和背景，再而簡單明了地指出論文所要研究解決的具體問題，并提出你的論文準(zhǔn)備的觀點或解決方法。
寫法范例：
本文主要提出一款精簡64位RISC處理器存儲管理單元結(jié)構(gòu)并詳細(xì)分析其設(shè)計過程。在該MMU結(jié)構(gòu)中,TLB采用叁個分離的TLB,TLB采用基于內(nèi)容查找的相聯(lián)存儲器并行查找,支持粗粒度為64KB和細(xì)粒度為4KB兩種頁面大小,采用多級分層頁表結(jié)構(gòu)映射地址空間,并詳細(xì)論述了四級頁表轉(zhuǎn)換過程,TLB結(jié)構(gòu)組織等。該MMU結(jié)構(gòu)將作為該處理器存儲系統(tǒng)實現(xiàn)的一個重要組成部分。
（2）本文研究方法
調(diào)查法：該方法是有目的、有系統(tǒng)的搜集有關(guān)研究對象的具體信息。
觀察法：用自己的感官和輔助工具直接觀察研究對象從而得到有關(guān)信息。
實驗法：通過主支變革、控制研究對象來發(fā)現(xiàn)與確認(rèn)事物間的因果關(guān)系。
文獻(xiàn)研究法：通過調(diào)查文獻(xiàn)來獲得資料，從而全面的、正確的了解掌握研究方法。
實證研究法：依據(jù)現(xiàn)有的科學(xué)理論和實踐的需要提出設(shè)計。
定性分析法：對研究對象進(jìn)行“質(zhì)”的方面的研究，這個方法需要計算的數(shù)據(jù)較少。
定量分析法：通過具體的數(shù)字，使人們對研究對象的認(rèn)識進(jìn)一步精確化。
跨學(xué)科研究法：運用多學(xué)科的理論、方法和成果從整體上對某一課題進(jìn)行研究。
功能分析法：這是社會科學(xué)用來分析社會現(xiàn)象的一種方法，從某一功能出發(fā)研究多個方面的影響。
模擬法：通過創(chuàng)設(shè)一個與原型相似的模型來間接研究原型某種特性的一種形容方法。
三、塑料導(dǎo)軌軟帶摩擦磨損試驗（論文提綱范文）
（1）微織構(gòu)對導(dǎo)軌副摩擦磨損特性影響的研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 緒論 |
| 1.1 課題研究背景及意義 |
| 1.2 改善機(jī)床導(dǎo)軌摩擦學(xué)性能的研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 熱噴涂 |
| 1.2.2 電刷鍍 |
| 1.2.3 高頻淬火 |
| 1.3 仿生微織構(gòu)與微織構(gòu)減摩的研究現(xiàn)狀 |
| 1.3.1 仿生微織構(gòu)的研究現(xiàn)狀 |
| 1.3.2 微織構(gòu)減摩的研究現(xiàn)狀 |
| 1.3.3 織構(gòu)化導(dǎo)軌的研究現(xiàn)狀 |
| 1.4 課題的主要研究內(nèi)容 |
| 第2章 導(dǎo)軌表面微織構(gòu)的流體動壓效應(yīng)仿真 |
| 2.1 微織構(gòu)導(dǎo)軌副模型及流體動壓理論 |
| 2.2 仿真方法及模型設(shè)計 |
| 2.2.1 二維模型的設(shè)計 |
| 2.2.2 三維模型的設(shè)計 |
| 2.2.3 空化理論 |
| 2.3 仿真結(jié)果與分析 |
| 2.3.1 微織構(gòu)的截面形狀對流體動壓效應(yīng)的影響 |
| 2.3.2 微織構(gòu)的深寬比對流體動壓效應(yīng)的影響 |
| 2.3.3 流體的速度對流體動壓效應(yīng)的影響 |
| 2.3.4 不同形狀和方向的微織構(gòu)對流體動壓效應(yīng)的影響 |
| 2.4 本章小結(jié) |
| 第3章 導(dǎo)軌表面仿生六邊形微織構(gòu)的制備 |
| 3.1 試驗設(shè)備、導(dǎo)軌材料及激光加工參數(shù)的設(shè)置 |
| 3.1.1 激光加工原理及試驗設(shè)備 |
| 3.1.2 導(dǎo)軌材料的選擇與準(zhǔn)備 |
| 3.1.3 激光加工參數(shù)的設(shè)置 |
| 3.2 激光功率對仿生六邊形微織構(gòu)形貌的影響 |
| 3.3 掃描速度對仿生六邊形微織構(gòu)形貌的影響 |
| 3.4 激光頻率對仿生六邊形微織構(gòu)形貌的影響 |
| 3.5 掃描次數(shù)對仿生六邊形微織構(gòu)形貌的影響 |
| 3.6 優(yōu)化激光加工參數(shù)后仿生六邊形微織構(gòu)的形貌表征 |
| 3.7 本章小結(jié) |
| 第4章 微織構(gòu)對導(dǎo)軌副摩擦磨損特性的影響 |
| 4.1 摩擦試驗設(shè)備與試驗方案 |
| 4.1.1 摩擦試驗設(shè)備 |
| 4.1.2 不同的微織構(gòu)形狀和方向 |
| 4.1.3 不同的微織構(gòu)面密度 |
| 4.1.4 不同的微織構(gòu)分布 |
| 4.1.5 不同的載荷和滑動速度 |
| 4.2 摩擦試驗結(jié)果與分析 |
| 4.2.1 不同潤滑條件下微織構(gòu)的形狀和方向?qū)?dǎo)軌副摩擦特性的影響 |
| 4.2.2 微織構(gòu)的面密度對導(dǎo)軌副摩擦特性的影響 |
| 4.2.3 微織構(gòu)的分布對導(dǎo)軌副摩擦性能的影響 |
| 4.2.4 載荷和滑動速度對導(dǎo)軌副摩擦性能的影響 |
| 4.3 仿生六邊形微織構(gòu)導(dǎo)軌副表面磨損形貌分析 |
| 4.4 本章小結(jié) |
| 第5章 結(jié)論與展望 |
| 5.1 全文結(jié)論 |
| 5.2 研究展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 致謝 |
| 攻讀碩士學(xué)位期間發(fā)表的論文 |
| 學(xué)位論文評閱及答辯情況表 |
（2）一種鏈傳動設(shè)備聚四氟乙烯導(dǎo)軌軟帶的研究及應(yīng)用（論文提綱范文）
| 1 引言 |
| 2 鏈傳動設(shè)備爬行分析 |
| 2.1 鏈傳動設(shè)備結(jié)構(gòu)分析 |
| 2.2 鏈傳動設(shè)備爬行分析 |
| 2.3 鏈傳動設(shè)備導(dǎo)軌分析 |
| 3 聚四氟乙烯導(dǎo)軌軟帶的特性及應(yīng)用 |
| 3.1 聚四氟乙烯導(dǎo)軌軟帶的特性 |
| 3.2 聚四氟乙烯導(dǎo)軌軟帶在機(jī)床導(dǎo)軌中的應(yīng)用 |
| 4 鏈傳動設(shè)備導(dǎo)軌黏貼聚四氟乙烯導(dǎo)軌軟帶試驗 |
| 4.1 導(dǎo)軌黏貼聚四氟乙烯導(dǎo)軌軟帶 |
| 4.1.1 制備聚四氟乙烯導(dǎo)軌軟帶 |
| 4.1.2 清洗 |
| 4.1.3 配膠 |
| 4.1.4 黏貼 |
| 4.1.5 固化及修整 |
| 4.2 裝填試驗驗證 |
| 5 結(jié)束語 |
（3）改性聚合物復(fù)合材料力學(xué)性能及摩擦行為研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 1 緒論 |
| 1.1 課題的研究背景及意義 |
| 1.1.1 課題的研究背景 |
| 1.1.2 課題研究的意義 |
| 1.2 改性聚四氟乙烯研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 無機(jī)填料改性 |
| 1.2.2 金屬及其氧化物改性 |
| 1.2.3 纖維增強(qiáng)改性 |
| 1.3 纖維增強(qiáng)復(fù)合材料數(shù)值模擬研究現(xiàn)狀 |
| 1.4 國內(nèi)外研究現(xiàn)狀小結(jié) |
| 1.5 本課題的主要研究內(nèi)容 |
| 2 GF增強(qiáng)PTFE基復(fù)合材料有限元模型研究 |
| 2.1 基于Python語言的ABAQUS有限元建模的一般流程 |
| 2.2 RSA算法在復(fù)合材料中的應(yīng)用 |
| 2.3 圓柱相交檢測相關(guān)數(shù)學(xué)知識 |
| 2.4 建立纖維隨機(jī)分布的有限元模型 |
| 2.4.1 建立短切GF隨機(jī)分布的幾何模型 |
| 2.4.2 有限元網(wǎng)格模型 |
| 2.4.3 周期性邊界條件 |
| 2.5 本章小結(jié) |
| 3 GF增強(qiáng)PTFE基復(fù)合材料本構(gòu)模型建立 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 纖維增強(qiáng)復(fù)合材料結(jié)構(gòu)基本理論 |
| 3.2.1 纖維增強(qiáng)復(fù)合材料廣義胡克定律 |
| 3.2.2 纖維增強(qiáng)復(fù)合材料工程常數(shù) |
| 3.2.3 纖維增強(qiáng)復(fù)合材料力學(xué)理論 |
| 3.2.4 復(fù)合材料強(qiáng)度理論 |
| 3.3 細(xì)觀力學(xué)基本方程 |
| 3.4 纖維基體界面的cohesive單元表征 |
| 3.4.1 幾何模型 |
| 3.4.2 材料屬性 |
| 3.5 UMAT子程序編寫 |
| 3.5.1 Fortran語言 |
| 3.5.2 UMAT子程序開發(fā)流程 |
| 3.5.3 UMAT使用方法 |
| 3.5.4 UMAT參數(shù)說明及部分程序解釋 |
| 3.6 本章小結(jié) |
| 4 GF增強(qiáng)PTFE基復(fù)合材料力學(xué)行為研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 實驗部分 |
| 4.2.1 實驗原料及實驗設(shè)備 |
| 4.2.2 工藝過程 |
| 4.2.3 力學(xué)性能分析測試 |
| 4.3 GF填充PTFE復(fù)合材料力學(xué)性能研究 |
| 4.3.1 實驗準(zhǔn)備 |
| 4.3.2 拉伸性能研究 |
| 4.3.3 壓縮性能研究 |
| 4.4 GF填充PTFE復(fù)合材料仿真結(jié)果分析 |
| 4.4.1 拉伸仿真結(jié)果 |
| 4.4.2 壓縮仿真結(jié)果 |
| 4.5 本章小結(jié) |
| 5 不同工況條件下PTFE復(fù)合材料的摩擦行為研究 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 材料表征及性能分析 |
| 5.2.1 硬度測試 |
| 5.2.2 摩擦學(xué)性能測試與分析 |
| 5.2.3 摩擦因數(shù)的測定 |
| 5.2.4 磨損率的測定 |
| 5.2.5 摩擦表面形貌分析 |
| 5.3 不同工況條件下PTFE復(fù)合材料的摩擦性能研究 |
| 5.3.1 GF對復(fù)合材料硬度的影響 |
| 5.3.2 干摩擦下GF填充對PTFE摩擦磨損性能的影響 |
| 5.3.3 油潤滑下GF填充對PTFE摩擦磨損性能的影響 |
| 5.4 磨損表面形貌及磨損機(jī)理分析 |
| 5.4.1 干摩擦條件下 |
| 5.4.2 油潤滑條件下 |
| 5.5 本章小結(jié) |
| 6 總結(jié)與展望 |
| 6.1 結(jié)論 |
| 6.2 創(chuàng)新點 |
| 6.3 展望 |
| 致謝 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 攻讀學(xué)位期間發(fā)表的學(xué)術(shù)論文目錄 |
（4）龍門加工中心滑座滑枕靜動態(tài)特性分析（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 課題的研究背景及意義 |
| 1.1.1 課題的研究背景 |
| 1.1.2 課題的研究意義 |
| 1.2 課題國內(nèi)外研究現(xiàn)狀及發(fā)展趨勢 |
| 1.2.1 國內(nèi)研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.2 國外研究現(xiàn)狀 |
| 1.3 課題研究的主要內(nèi)容 |
| 1.4 本章小結(jié) |
| 第二章 XH2130滑座滑枕靜態(tài)特性分析 |
| 2.1 有限元法概述及ANSYS軟件 |
| 2.1.1 有限元法概述 |
| 2.1.2 ANSYS軟件 |
| 2.2 靜力學(xué)分析理論基礎(chǔ) |
| 2.3 XH2130機(jī)床結(jié)構(gòu)特點簡介 |
| 2.3.1 XH2130機(jī)床主要結(jié)構(gòu) |
| 2.3.2 XH2130機(jī)床主要特點 |
| 2.4 XH2130滑座滑枕三維模型建立 |
| 2.4.1 Solid Works軟件 |
| 2.4.2 XH2130滑座滑枕部件結(jié)構(gòu)介紹 |
| 2.4.3 XH2130滑座部件三維模型建立 |
| 2.4.4 滑枕部件三維模型的建立 |
| 2.5 XH2130滑座滑枕靜態(tài)特性分析 |
| 2.5.1 三維模型簡化 |
| 2.5.2 材料屬性 |
| 2.5.3 網(wǎng)格劃分 |
| 2.5.4 約束和載荷 |
| 2.5.5 靜力分析結(jié)果 |
| 2.6 本章小結(jié) |
| 第三章 XH2130滑座滑枕動態(tài)特性分析 |
| 3.1 模態(tài)分析理論基礎(chǔ) |
| 3.1.1 模態(tài)分析概述 |
| 3.1.2 模態(tài)分析理論 |
| 3.2 XH2130滑座滑枕模態(tài)分析 |
| 3.3 諧響應(yīng)分析理論基礎(chǔ) |
| 3.3.1 諧響應(yīng)分析概述 |
| 3.3.2 諧響應(yīng)分析理論 |
| 3.4 XH2130滑座滑枕諧響應(yīng)分析 |
| 3.5 本章小結(jié) |
| 第四章 XH2130B滑座滑枕設(shè)計 |
| 4.1 機(jī)床常用導(dǎo)軌結(jié)構(gòu) |
| 4.1.1 滾動導(dǎo)軌 |
| 4.1.2 滑動導(dǎo)軌 |
| 4.1.3 靜壓導(dǎo)軌 |
| 4.2 XH2130B滑座滑枕部件結(jié)構(gòu)設(shè)計 |
| 4.2.1 XH2130B滑座部件設(shè)計 |
| 4.2.2 XH2130B滑枕部件設(shè)計 |
| 4.3 貼塑滑動導(dǎo)軌安裝工藝 |
| 4.3.1 導(dǎo)軌軟帶 |
| 4.3.2 貼塑導(dǎo)軌安裝工藝 |
| 4.4 貼塑滑動導(dǎo)軌潤滑系統(tǒng)設(shè)計 |
| 4.5 本章小結(jié) |
| 第五章 XH2130B滑座滑枕靜動態(tài)特性分析 |
| 5.1 XH2130B滑座滑枕靜態(tài)特性分析 |
| 5.1.1 三維模型簡化 |
| 5.1.2 材料屬性 |
| 5.1.3 網(wǎng)格劃分 |
| 5.1.4 約束和載荷 |
| 5.1.5 靜力分析結(jié)果 |
| 5.2 XH2130B/XH2130滑座滑枕靜態(tài)分析結(jié)果比較 |
| 5.3 XH2130B滑座滑枕動態(tài)分析 |
| 5.3.1 XH2130B滑座滑枕模態(tài)分析 |
| 5.3.2 XH2130B滑座滑枕諧響應(yīng)分析 |
| 5.4 XH2130B/XH2130滑座滑枕動態(tài)分析結(jié)果比較 |
| 5.5 本章小結(jié) |
| 第六章 龍門機(jī)床滑枕靜態(tài)試驗 |
| 6.1 XH2130B機(jī)床簡介 |
| 6.2 試驗?zāi)康募霸囼瀮x器和設(shè)備 |
| 6.2.1 試驗?zāi)康?/td> |
| 6.2.2 試驗儀器和設(shè)備 |
| 6.3 試驗內(nèi)容 |
| 6.4 試驗結(jié)果 |
| 6.5 試驗與有限元分析結(jié)果對比 |
| 6.6 本章小結(jié) |
| 第七章 龍門機(jī)床切削性能試驗 |
| 7.1 XH2130B機(jī)床切削參數(shù)選取程序的開發(fā) |
| 7.1.1 程序開發(fā)流程設(shè)計 |
| 7.1.2 運行程序 |
| 7.2 試驗儀器及設(shè)備 |
| 7.3 試驗內(nèi)容 |
| 7.4 試驗結(jié)果分析 |
| 7.5 本章小結(jié) |
| 第八章 總結(jié)與展望 |
| 8.1 總結(jié) |
| 8.2 展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 攻讀學(xué)位期間本人出版或公開發(fā)表的論著、論文 |
| 致謝 |
（5）機(jī)床的進(jìn)給驅(qū)動(上)（論文提綱范文）
| 1 進(jìn)給驅(qū)動及其分類 |
| 1.1 進(jìn)給驅(qū)動是數(shù)控機(jī)床的關(guān)鍵技術(shù) |
| 1.2 進(jìn)給驅(qū)動的組成 |
| 1.3 進(jìn)給驅(qū)動的分類 |
| 2 導(dǎo)軌系統(tǒng) |
| 2.1 滑動摩擦導(dǎo)軌副 |
| 2.2 滾動直線導(dǎo)軌副 |
| 2.3 具有測量功能的導(dǎo)軌系統(tǒng) |
| 2.4 有主動阻尼的導(dǎo)軌系統(tǒng) |
| 2.5 液體靜壓導(dǎo)軌 |
| 2.6 磁性導(dǎo)軌 |
| 2.7 精密導(dǎo)軌系統(tǒng) |
| 2.7.1 超精密滾動支撐 |
| 2.7.2 空氣靜壓導(dǎo)軌 |
| 3 直線進(jìn)給 |
| 3.1 直線進(jìn)給的類型 |
| 3.2 滾珠絲杠螺母副 |
| 3.2.1 結(jié)構(gòu)特點 |
| 3.2.2 預(yù)緊力 |
| 3.2.3 靜音化 |
| 3.2.4 螺母冷卻 |
| 3.2.5 電滾珠絲杠 |
| 3.2.6 雙控制進(jìn)給系統(tǒng) |
| 3.2.7 軸向靜剛度 |
| 3.2.8 動態(tài)性能 |
| 3.3 靜壓絲杠螺母副 |
（6）滾齒機(jī)復(fù)合材料滑動導(dǎo)軌磨損性能（論文提綱范文）
| 0 引言 |
| 1 滾齒機(jī)復(fù)合材料滑動導(dǎo)軌相對滑動速度公式 |
| 2滾齒機(jī)復(fù)合材料滑動導(dǎo)軌摩擦副表面壓力分析 |
| 3重負(fù)荷下復(fù)合材料滑動導(dǎo)軌磨損機(jī)理分析 |
| 4復(fù)合材料滑動導(dǎo)軌磨損試驗 |
| 4. 1磨損試驗機(jī) |
| 4. 2 磨損試驗樣件及磨損形貌分析 |
| 4. 3 磨損試驗數(shù)據(jù)分析 |
| 5 結(jié)論 |
（7）基于再制造的機(jī)床導(dǎo)軌復(fù)合修復(fù)技術(shù)研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 目錄 |
| 1 緒論 |
| 1.1 引言 |
| 1.1.1 再制造的含義 |
| 1.1.2 我國再制造發(fā)展問題 |
| 1.2 國內(nèi)外研究現(xiàn)狀及發(fā)展趨勢 |
| 1.2.1 機(jī)床再制造國外研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.2 機(jī)床再制造國內(nèi)研究現(xiàn)狀 |
| 1.3 本課題的研究背景和意義 |
| 1.3.1 研究背景 |
| 1.3.2 研究意義 |
| 1.4 本課題研究的主要工作 |
| 2 機(jī)床導(dǎo)軌的失效模式分析與修復(fù)方法研究 |
| 2.1 概述 |
| 2.1.1 導(dǎo)軌類型與材料組成 |
| 2.1.2 機(jī)床導(dǎo)軌的修復(fù)工藝特點與影響因素 |
| 2.2 機(jī)床導(dǎo)軌的摩擦磨損機(jī)理及其失效分析 |
| 2.2.1 磨料磨損機(jī)理及失效類型 |
| 2.2.2 粘著磨損機(jī)理及失效類型 |
| 2.2.3 腐蝕磨損機(jī)理及失效分析 |
| 2.2.4 表面疲勞磨損機(jī)理分析 |
| 2.3 導(dǎo)軌再制造修復(fù)技術(shù)原理與應(yīng)用研究 |
| 2.3.1 前言 |
| 2.3.2 常溫冷焊重熔技術(shù) |
| 2.3.3 逆變脈沖電刷鍍技術(shù) |
| 2.3.4 膠接與表面粘涂技術(shù) |
| 2.3.5 熱噴涂技術(shù) |
| 2.3.6 激光熔覆強(qiáng)化技術(shù) |
| 2.3.7 金屬磨損自修復(fù)技術(shù) |
| 2.4 再制造復(fù)合修復(fù)技術(shù)內(nèi)涵 |
| 2.4.1 再制造復(fù)合修復(fù)技術(shù)概況 |
| 2.4.2 復(fù)合修復(fù)的技術(shù)特點和要求 |
| 2.5 本章小結(jié) |
| 3 機(jī)床導(dǎo)軌的再制造復(fù)合修復(fù)質(zhì)量研究 |
| 3.1 概述 |
| 3.2 機(jī)床導(dǎo)軌的磨損修復(fù)實驗研究 |
| 3.2.1 研究材料的選定 |
| 3.2.2 機(jī)床導(dǎo)軌磨損的修復(fù)研究 |
| 3.2.3 冷焊與膠粘復(fù)合修復(fù)工藝流程 |
| 3.2.4 冷焊與電刷鍍復(fù)合修復(fù)工藝流程 |
| 3.3 修復(fù)質(zhì)量和性能的研究 |
| 3.3.1 電刷鍍修復(fù)的宏觀結(jié)果 |
| 3.3.2 常溫冷焊重熔修復(fù)的宏觀結(jié)果 |
| 3.3.3 檢驗試樣的制作 |
| 3.3.4 金相組織分析 |
| 3.3.5 硬度檢測 |
| 3.3.6 結(jié)合強(qiáng)度測定 |
| 3.3.7 刷鍍形貌分析 |
| 3.4 機(jī)床導(dǎo)軌的精度分析研究 |
| 3.4.1 導(dǎo)軌直線度的測量 |
| 3.4.2 導(dǎo)軌平面度的檢測 |
| 3.4.3 導(dǎo)軌平行度的檢驗 |
| 3.4.4 導(dǎo)軌間垂直度的分析 |
| 3.4.5 導(dǎo)軌表面粗糙度檢驗 |
| 3.5 本章小結(jié) |
| 4 導(dǎo)軌修復(fù)工藝流程的標(biāo)準(zhǔn)化研究 |
| 4.1 導(dǎo)軌修復(fù)工藝標(biāo)準(zhǔn)化研究目的意義 |
| 4.2 機(jī)床導(dǎo)軌再制造修復(fù)標(biāo)準(zhǔn)化問題和措施 |
| 4.2.1 機(jī)床導(dǎo)軌再制造問題分析 |
| 4.2.2 再制造導(dǎo)軌修復(fù)技術(shù)的標(biāo)準(zhǔn)化要求及舉措 |
| 4.2.3 機(jī)床導(dǎo)軌修復(fù)工藝選擇標(biāo)準(zhǔn) |
| 4.3 常溫冷焊重熔修復(fù)工藝標(biāo)準(zhǔn)(草案)擬定方案 |
| 4.4 導(dǎo)軌再制造的冷焊修補(bǔ)機(jī)自動進(jìn)給裝置設(shè)計 |
| 4.5 本章小結(jié) |
| 5 總結(jié)與展望 |
| 5.1 總結(jié) |
| 5.2 展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 附錄 常溫冷焊重熔修復(fù)工藝標(biāo)準(zhǔn)(草案) |
| 申請學(xué)位期間的研究成果及發(fā)表的學(xué)術(shù)論文 |
| 致謝 |
（8）機(jī)床滑動導(dǎo)軌貼膜修復(fù)技術(shù)研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 緒論 |
| 1.1 課題背景及研究的目的和意義 |
| 1.1.1 研究機(jī)床導(dǎo)軌修復(fù)的目的和意義 |
| 1.1.2 研究導(dǎo)軌貼膜技術(shù)的目的和意義 |
| 1.2 國內(nèi)外研究現(xiàn)狀和發(fā)展趨勢 |
| 1.2.1 機(jī)床滑動導(dǎo)軌的研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.2 導(dǎo)軌修復(fù)技術(shù)的研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.3 導(dǎo)軌貼膜修復(fù)的研究現(xiàn)狀 |
| 1.3 主要研究內(nèi)容 |
| 第2章 導(dǎo)軌貼膜的性能分析及修復(fù)方案 |
| 2.1 滑動導(dǎo)軌的修復(fù)精度指標(biāo) |
| 2.2 降低滑動導(dǎo)軌爬行現(xiàn)象 |
| 2.2.1 機(jī)床導(dǎo)軌爬行物理模型建立 |
| 2.2.2 機(jī)床導(dǎo)軌爬行數(shù)學(xué)模型建立 |
| 2.2.3 滑動導(dǎo)軌爬行的臨界速度 |
| 2.2.4 修復(fù)導(dǎo)軌避免爬行現(xiàn)象 |
| 2.3 導(dǎo)軌貼膜修復(fù)的可行性分析 |
| 2.3.1 機(jī)床導(dǎo)軌表面摩擦磨損機(jī)理的分析 |
| 2.3.2 聚四氟乙烯導(dǎo)軌軟帶的性能分析 |
| 2.3.3 導(dǎo)軌軟帶粘接的性能分析 |
| 2.4 滑動導(dǎo)軌貼膜結(jié)合面動態(tài)特性分析 |
| 2.4.1 滑動導(dǎo)軌結(jié)合面力學(xué)模型和參數(shù) |
| 2.4.2 滑動導(dǎo)軌結(jié)合面動態(tài)特性測量系統(tǒng) |
| 2.4.3 貼膜和金屬結(jié)合面動態(tài)特性對比 |
| 2.5 滑動導(dǎo)軌修復(fù)總體方案 |
| 2.6 本章小結(jié) |
| 第3章 導(dǎo)軌貼膜修復(fù)的機(jī)械加工及工具設(shè)計 |
| 3.1 動導(dǎo)軌的拆卸 |
| 3.2 動導(dǎo)軌的機(jī)械加工 |
| 3.2.1 動導(dǎo)軌主體的機(jī)械加工 |
| 3.2.2 動導(dǎo)軌壓板的機(jī)械加工 |
| 3.2.3 調(diào)整楔鐵的機(jī)械加工 |
| 3.3 靜導(dǎo)軌的表面修復(fù) |
| 3.3.1 補(bǔ)焊修復(fù)工藝 |
| 3.3.2 耐磨涂層修復(fù)工藝 |
| 3.4 專用工具的設(shè)計 |
| 3.4.1 導(dǎo)軌軟帶開槽工具 |
| 3.4.2 壓板和楔鐵的壓緊工具 |
| 3.4.3 楔鐵的裝夾工具 |
| 3.5 本章小結(jié) |
| 第4章 導(dǎo)軌貼膜修復(fù)的工藝設(shè)計 |
| 4.1 動導(dǎo)軌主體的貼膜修復(fù) |
| 4.1.1 動導(dǎo)軌主體的表面處理 |
| 4.1.2 導(dǎo)軌軟帶的剪裁 |
| 4.1.3 導(dǎo)軌軟帶的表面處理 |
| 4.1.4 導(dǎo)軌軟帶的粘接 |
| 4.1.5 導(dǎo)軌軟帶的修整 |
| 4.2 導(dǎo)軌壓板的貼膜修復(fù) |
| 4.3 導(dǎo)軌楔鐵的貼膜修復(fù) |
| 4.4 本章小結(jié) |
| 第5章 導(dǎo)軌修復(fù)后的機(jī)械調(diào)整和修復(fù)效果總結(jié) |
| 5.1 機(jī)床導(dǎo)軌間隙的調(diào)整 |
| 5.1.1 導(dǎo)軌楔鐵的間隙調(diào)整 |
| 5.1.2 導(dǎo)軌壓板的間隙調(diào)整 |
| 5.2 機(jī)床導(dǎo)軌水平度的調(diào)整 |
| 5.2.1 Z軸方向水平度調(diào)整 |
| 5.2.2 X軸方向水平度調(diào)整 |
| 5.3 機(jī)床導(dǎo)軌高度的調(diào)整 |
| 5.4 修復(fù)效果總結(jié) |
| 5.5 本章小結(jié) |
| 結(jié)論 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 致謝 |
| 個人簡歷 |
（9）形態(tài)耦元及特征量對灰鑄鐵干磨損性能的影響（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 機(jī)床導(dǎo)軌的發(fā)展 |
| 1.1.1 滑動導(dǎo)軌、滾動導(dǎo)軌和靜壓導(dǎo)軌的特點 |
| 1.1.2 機(jī)床導(dǎo)軌的失效方式 |
| 1.1.3 機(jī)床導(dǎo)軌失效的危害 |
| 1.1.4 提高導(dǎo)軌耐磨性的若干措施 |
| 1.2 仿生耦合理論的應(yīng)用與發(fā)展 |
| 1.2.1 仿生學(xué)的發(fā)展 |
| 1.2.2 仿生耦合理論 |
| 1.2.3 仿生耦合制備的常用技術(shù) |
| 1.3 激光仿生耦合制備技術(shù)的發(fā)展及應(yīng)用 |
| 1.3.1 激光仿生耦合制備技術(shù) |
| 1.3.2 仿生耦合制備技術(shù)與機(jī)床導(dǎo)軌材料耐磨性的聯(lián)系 |
| 1.4 本章小結(jié) |
| 第二章 試驗方法 |
| 2.1 實驗材料 |
| 2.2 實驗方案的設(shè)計 |
| 2.3 仿生耦合單元體的制備 |
| 2.4 磨損實驗 |
| 2.5 檢測 |
| 第三章 不同形態(tài)耦元對仿生耦合試樣耐磨性的影響及機(jī)理分析 |
| 3.1 仿生耦合單元體的結(jié)構(gòu)以及顯微組織分析 |
| 3.2 單元體形態(tài)對仿生耦合試樣耐磨性的影響 |
| 3.3 外部條件對網(wǎng)狀仿生耦合試樣耐磨性的影響 |
| 3.3.1 載荷對仿生耦合試樣耐磨性的影響 |
| 3.3.2 速度對網(wǎng)狀仿生耦合試樣耐磨性的影響 |
| 3.4 本章小結(jié) |
| 第四章 不同特征量對條狀仿生耦合試樣耐磨性的影響 |
| 4.1 縱向單元體密度與仿生耦合試樣耐磨性之間的關(guān)系 |
| 4.2 橫向單元體密度與仿生耦合試樣耐磨性之間的關(guān)系 |
| 4.3 條狀單元體的角度與條狀仿生耦合試樣耐磨性之間的關(guān)系 |
| 4.4 本章小結(jié) |
| 第五章 結(jié)論 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 作者簡介 |
| 致謝 |
（10）數(shù)控機(jī)床滑動導(dǎo)軌結(jié)合面動態(tài)特性參數(shù)測試及應(yīng)用研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 緒論 |
| 1.1 課題的背景及意義 |
| 1.1.1 課題背景 |
| 1.1.2 課題意義 |
| 1.2 機(jī)床滑動導(dǎo)軌結(jié)合面研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 滑動導(dǎo)軌及其性能要求 |
| 1.2.2 機(jī)床結(jié)合面動態(tài)特性基礎(chǔ)研究 |
| 1.2.3 機(jī)床結(jié)合面動態(tài)特性參數(shù)應(yīng)用研究 |
| 1.2.4 機(jī)床結(jié)合面研究存在的問題 |
| 1.3 論文研究內(nèi)容與章節(jié)安排 |
| 1.3.1 主要研究內(nèi)容 |
| 1.3.2 章節(jié)安排 |
| 2 滑動導(dǎo)軌結(jié)合面特性的識別試驗 |
| 2.1 力學(xué)模型及測量原理 |
| 2.2 滑動導(dǎo)軌結(jié)合面特性參數(shù)測試裝置介紹 |
| 2.3 測試系統(tǒng)簡介 |
| 2.3.1 測試儀器選擇 |
| 2.3.2 測試系統(tǒng)連接 |
| 2.4 滑動導(dǎo)軌結(jié)合面動態(tài)特性參數(shù)的測量及識別 |
| 2.4.1 測量過程 |
| 2.4.2 參數(shù)識別 |
| 2.5 本章小結(jié) |
| 3 滑動導(dǎo)軌結(jié)合面動態(tài)特性參數(shù)的分析 |
| 3.1 滑動導(dǎo)軌結(jié)合面動態(tài)特性的影響因素 |
| 3.2 滑動導(dǎo)軌結(jié)合面動態(tài)特性參數(shù)的單因素試驗 |
| 3.2.1 滑動速度對結(jié)合面動態(tài)特性參數(shù)的影響 |
| 3.2.2 面壓對結(jié)合面動態(tài)特性參數(shù)的影響 |
| 3.2.3 介質(zhì)對結(jié)合面動態(tài)特性參數(shù)的影響 |
| 3.3 滑動導(dǎo)軌結(jié)合面特性參數(shù)的的正交試驗 |
| 3.3.1 正交試驗方案 |
| 3.3.2 試驗結(jié)果分析 |
| 3.4 本章小結(jié) |
| 4 貼塑導(dǎo)軌及其結(jié)合面特性分析 |
| 4.1 貼塑導(dǎo)軌簡介 |
| 4.2 貼塑導(dǎo)軌的物理特性 |
| 4.2.1 熱性能及力學(xué)性能 |
| 4.2.2 摩擦性能 |
| 4.3 貼塑導(dǎo)軌結(jié)合面動態(tài)特性分析 |
| 4.3.1 表面貼塑對滑動導(dǎo)軌結(jié)合面動態(tài)特性的影響 |
| 4.3.2 貼塑厚度對動態(tài)特性的影響 |
| 4.4 貼塑導(dǎo)軌的優(yōu)缺點總結(jié) |
| 4.5 本章小結(jié) |
| 5 滑動導(dǎo)軌結(jié)合面動態(tài)特性參數(shù)的應(yīng)用研究 |
| 5.1 單位面積滑動結(jié)合面動態(tài)特性參數(shù)的應(yīng)用方法 |
| 5.2 機(jī)床進(jìn)給系統(tǒng)的有限元分析 |
| 5.2.1 結(jié)合面剛性聯(lián)接時有限元分析結(jié)果 |
| 5.2.2 結(jié)合面柔性聯(lián)接時有限元分析結(jié)果 |
| 5.3 有限元分析與模態(tài)試驗結(jié)果的對比 |
| 5.4 本章小結(jié) |
| 6 總結(jié)與展望 |
| 6.1 工作總結(jié) |
| 6.2 研究展望 |
| 致謝 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 附錄 |
四、塑料導(dǎo)軌軟帶摩擦磨損試驗（論文參考文獻(xiàn)）
- [1]微織構(gòu)對導(dǎo)軌副摩擦磨損特性影響的研究[D]. 張贇. 山東大學(xué), 2021
- [2]一種鏈傳動設(shè)備聚四氟乙烯導(dǎo)軌軟帶的研究及應(yīng)用[J]. 陳光,杜剛?cè)A,申晨,馬曉宇,殷森. 航天制造技術(shù), 2020(02)
- [3]改性聚合物復(fù)合材料力學(xué)性能及摩擦行為研究[D]. 曹蕾. 陜西科技大學(xué), 2020(02)
- [4]龍門加工中心滑座滑枕靜動態(tài)特性分析[D]. 楊威. 蘇州大學(xué), 2018(04)
- [5]機(jī)床的進(jìn)給驅(qū)動(上)[J]. 張曙,張柄生,衛(wèi)漢華. 機(jī)械設(shè)計與制造工程, 2016(07)
- [6]滾齒機(jī)復(fù)合材料滑動導(dǎo)軌磨損性能[J]. 李先廣,楊勇. 中國機(jī)械工程, 2016(09)
- [7]基于再制造的機(jī)床導(dǎo)軌復(fù)合修復(fù)技術(shù)研究[D]. 董信昌. 北方工業(yè)大學(xué), 2015(08)
- [8]機(jī)床滑動導(dǎo)軌貼膜修復(fù)技術(shù)研究[D]. 邢科峰. 哈爾濱工業(yè)大學(xué), 2015(03)
- [9]形態(tài)耦元及特征量對灰鑄鐵干磨損性能的影響[D]. 謝國峰. 吉林大學(xué), 2014(10)
- [10]數(shù)控機(jī)床滑動導(dǎo)軌結(jié)合面動態(tài)特性參數(shù)測試及應(yīng)用研究[D]. 郭成龍. 南京理工大學(xué), 2012(07)