一、Current Developments in Chemically Prepared Toner（論文文獻(xiàn)綜述）
吳冉[1]（2021）在《碳包覆對La-Y-Ni基儲氫合金性能的影響研究》文中指出超晶格La-Y-Ni基儲氫合金克服了 LaNi5基合金容量低和La-Mg-Ni基儲氫合金制備困難的缺陷,得到了廣泛的研究。La-Y-Ni基合金制備工藝簡單,放電容量高,但仍存在在堿性電解液中易腐蝕,倍率性能有待提高的問題。本文采用磁懸浮感應(yīng)熔煉法制備了（LaSmY）（NiMnAl）3.5合金,分別選取石油瀝青、蔗糖、葡萄糖、殼聚糖為碳源,通過低溫?zé)Y(jié),制備得到碳包覆合金樣品,并與機(jī)械混合碳粉制備的合金性能進(jìn)行比較。采用XRD、SEM和電化學(xué)性能測試等方法研究了合金樣品的物相結(jié)構(gòu)、表面形貌和電化學(xué)性能,利用Raman和FTIR光譜分析了不同碳源在合金表面形成碳的組成成分和結(jié)晶狀態(tài),探究了碳包覆量和碳源種類對合金電化學(xué)性能的影響及機(jī)理。以瀝青為碳源對合金進(jìn)行碳包覆,電化學(xué)結(jié)果表明,碳包覆后合金電極的放電容量較未包覆的合金降低,但循環(huán)穩(wěn)定性提高。且碳包覆后合金電極的放電容量和倍率性能隨著碳包覆量的增加先增大后減小。碳包覆量為0.5 wt%時,合金電極具有最好的電化學(xué)性能,其Cmax降低最小,由350.5 mAh/g降低至345.7 mAh/g,HRD1200由67.99%提高至72.49%,循環(huán)300次后合金電極的容量保持率S300由73.75%提高至79.44%。動力學(xué)測試結(jié)果表明適當(dāng)?shù)奶及擦靠梢蕴岣吆辖鸨砻娴碾姶呋钚院蛯?dǎo)電性,降低電荷轉(zhuǎn)移阻抗,加快氫在合金中的擴(kuò)散速率和電荷的轉(zhuǎn)移速率,從而提高合金電極的倍率性能。降低燒結(jié)溫度,以蔗糖為碳源,結(jié)果表明,碳包覆合金電極的放電容量、倍率性能和循環(huán)穩(wěn)定性隨著碳包覆量的增加先增大后減小。當(dāng)碳包覆量為0.3 wt%時,合金電極的電化學(xué)性能最優(yōu)越,其Cmax從354.5 mAh/g提升至359.0 mAh/g,高倍率放電性能HRD1200由65.84%提升至74.39%,容量保持率S300由73.15%提升至80.01%。拉曼光譜的分析結(jié)果表明,合金表面碳的粒徑越小,對應(yīng)碳的石墨化程度和導(dǎo)電性越高,越有利于合金的放電容量和倍率性能的提高。采用不同有機(jī)物為碳源對合金進(jìn)行碳包覆,結(jié)果表明碳包覆能有效提高合金的循環(huán)穩(wěn)定性。其中采用蔗糖、殼聚糖和葡萄糖為碳源,能有效地提高合金的Cmax和HRD。機(jī)械混合碳粉不能實(shí)現(xiàn)碳的均勻分布,因此對合金性能的提升效果較碳包覆的差,其中,蔗糖為碳源制備的碳包覆合金電極的性能最佳。拉曼和紅外光譜結(jié)果表明,不同碳源碳化后在合金表面形成的碳為sp2和sp3混合結(jié)構(gòu)的無定型碳,碳源在碳化過程中流動性越好、形成的碳分布越均勻且未完全碳化的殘留物越少,碳的石墨化程度和導(dǎo)電性越高,對合金的電化學(xué)性能的提高效果越顯著。
石常路[2]（2021）在《碳包覆納米晶Fe90Si7B3復(fù)合粉體的制備及其電磁波吸收性能研究》文中進(jìn)行了進(jìn)一步梳理鐵基納米晶軟磁合金因其高的飽和磁化強(qiáng)度（Ms）和高頻磁導(dǎo)率在GHz頻段電磁波吸收領(lǐng)域中具有廣闊的應(yīng)用前景,但其僅存在單一磁損耗,且密度大、易腐蝕,難以達(dá)到現(xiàn)代高效吸波材料的綜合性能要求。具有良好介電損耗特性的碳材料密度低、耐高溫和腐蝕。將鐵基納米晶合金和碳材料進(jìn)行復(fù)合改性,有望在改善吸波性能的同時降低吸收劑密度,提高穩(wěn)定性。在本工作中,基于課題組前期對鐵基納米晶合金吸波材料的探索,現(xiàn)將高Fe含量的Fe90Si7B3合金與碳復(fù)合,通過調(diào)整球磨工藝中過程控制劑的有無制備了不同形貌的FeSiB/C復(fù)合粉體,研究了C含量為8～15 wt.%的復(fù)合粉體的形貌、微結(jié)構(gòu)和電磁性能,并通過傳輸線原理計(jì)算復(fù)合粉體在2–18 GHz頻率范圍的反射損耗以評價(jià)其吸波性能。此外還評價(jià)了退火工藝對復(fù)合粉體微結(jié)構(gòu)和吸波性能的影響。主要結(jié)果如下:（1）無過程控制劑時,球磨后可獲得平均粒徑為3.5μm的近球形復(fù)合粉體,具有核殼型結(jié)構(gòu),核部FeSiB合金為非晶/α-Fe納米晶復(fù)相組織,晶粒尺寸為7 nm,殼層部為非晶C。復(fù)合粉體兼具高的Ms和高頻磁導(dǎo)率,C含量為8和15 wt.%的復(fù)合粉體的Ms分別為157.9和145.7 emu/g。復(fù)合粉體表現(xiàn)出較單一納米晶粉體更為優(yōu)異的電磁波吸收性能,其中C含量為8 wt.%的復(fù)合粉體的吸波性能最佳。由C含量為8 wt.%的復(fù)合粉體與石蠟按3:2（wt.%）混合制成的涂層在12.7 GHz的反射損耗峰值(RLmin)達(dá)-54.8 d B,有效吸收帶寬(ΔfRL<-10 d B)為6.5（10.0–16.5）GHz,匹配厚度（dm）為1.9 mm。當(dāng)dm為1.7 mm時,ΔfRL<-10 d B可達(dá)7.3 GHz,覆蓋X波段高頻區(qū)和整個Ku波段。（2）以無水乙醇作為過程控制劑,球磨后可獲得片層狀復(fù)合粉體,片狀顆粒尺寸不一,該復(fù)合粉體具有非晶/α-Fe納米晶雙相組織,晶粒尺寸為14 nm,小片體顆粒的C為非晶態(tài),且堆疊覆蓋在片狀合金顆粒上。復(fù)合粉體同樣兼具高的Ms和高頻磁導(dǎo)率,C含量為8和15 wt.%的復(fù)合粉體的Ms分別為158.2和147.0 emu/g。扁平化后,與近球形復(fù)合粉體相比,在1.4～1.7 mm范圍內(nèi),C含量為8 wt.%的片狀復(fù)合粉體有效吸收帶寬更大,dm為1.6 mm時,片狀樣品的RLmin和ΔfRL<-10 d B分別為-29.7 d B和6.5（11.5–18.0）GHz,球狀樣品的RLmin和ΔfRL<-10 d B分別為-31.7 d B和5.7（12.3–18.0）GHz;C含量為15 wt.%的片狀復(fù)合粉體的吸波性能整體上更優(yōu),在dm為1.5 mm時,片狀樣品的RLmin和ΔfRL<-10 d B分別為-29.6 d B和5.1（12.9–18.0）GHz,球狀樣品的RLmin和ΔfRL<-10 d B分別為-19.2 d B和2.9（15.1–18.0）GHz。（3）對近球形C含量為8 wt.%的復(fù)合粉體經(jīng)860 K熱處理90 min后,α-Fe相的晶粒尺寸增加至30 nm,Ms增加至182.0 emu/g,其RLmin在17.1 GHz處可達(dá)到-36.6 d B,dm僅為1.7 mm,ΔfRL<-10 d B在2.1 mm下最大可高達(dá)8.2 GHz。對C含量為8 wt.%的片狀復(fù)合粉體經(jīng)873 K熱處理60 min后,晶粒尺寸為36 nm,Ms為167.8 emu/g,在dm為1.7mm時ΔfRL<-10 d B可達(dá)到6.1（11.6–17.7）GHz。（4）納米晶FeSiB/C復(fù)合粉體優(yōu)異的電磁波吸收性能源于磁-介電組分提供的良好阻抗匹配和電磁損耗協(xié)同效應(yīng)。碳一方面可以通過引入電導(dǎo)損耗和極化弛豫來有效地調(diào)節(jié)復(fù)合材料的復(fù)介電常數(shù);另一方面中斷鐵基合金顆粒聚集,減弱合金顆粒渦流和趨膚效應(yīng),產(chǎn)生較強(qiáng)的磁損耗,彌補(bǔ)非磁性材料的引入造成的磁損耗損失。
馮佳榮[3]（2021）在《MOF衍生雙金屬磷化物的制備及其電解水析氫性能的研究》文中指出能源問題一直是當(dāng)前人類面臨的最大難題和挑戰(zhàn),因此新能源的開發(fā)和應(yīng)用是減少化石能源的消耗以及解決環(huán)境污染有效途徑。氫能是一種熱值高的清潔能源,且氫氣和氧氣燃燒產(chǎn)生的水可以反復(fù)利用,能夠?qū)崿F(xiàn)零污染。目前工業(yè)制氫主要是通過化石燃料制取,但這種技術(shù)不僅會有副產(chǎn)物生成,加重溫室效應(yīng),對環(huán)境產(chǎn)生破壞,所以電解水制氫無疑是最環(huán)保的方法。電解水包括了陰極的析氫反應(yīng)（HER）和陽極的析氧反應(yīng)（OER）,目前這兩個反應(yīng)的快速進(jìn)行都依賴于貴金屬催化劑,受資源制約及成本限制,水電解制氫技術(shù)的發(fā)展一直不能實(shí)現(xiàn)大規(guī)模商業(yè)應(yīng)用。因此開發(fā)具有高催化活性的非貴金屬催化劑代替昂貴的貴金屬材料對于電解水制氫推廣具有重要的意義。過渡金屬磷化物（TMP）因其獨(dú)特的結(jié)構(gòu)在電解水制氫中表現(xiàn)出優(yōu)異的電催化性能。金屬有機(jī)骨架（MOFs）大多具有特殊的骨架結(jié)構(gòu),比表面積大,因此在電催化領(lǐng)域有著廣泛的應(yīng)用價(jià)值。本文以Co基金屬有機(jī)骨架MOF-71為前驅(qū)體,制備具有特殊結(jié)構(gòu)形貌的磷化鈷材料,考察其在電解水過程中的電催化性能。本論文的主要研究內(nèi)容和結(jié)果如下:（1）利用金屬有機(jī)骨架MOF-71作為前驅(qū)體,采用次亞磷酸鈉分解法在Ar氛圍下低溫磷化,通過直接和間接磷化MOF-71得到兩種不同形態(tài)的CoP,采用XRD、SEM、TEM等測試對其進(jìn)行物理表征,通過LSV、CV、EIS等電化學(xué)測試方法考察其析氫催化性能,優(yōu)化制備工藝條件,探討析氫反應(yīng)機(jī)理。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明:最佳的磷化質(zhì)量比例是m（MOF-71）:m（NaH2PO2·H2O）=1:12,最佳磷化溫度是350℃。通過測試Di-CoP/C和In-CoP/C的電化學(xué)性能發(fā)現(xiàn),在0.5 MH2SO4電解質(zhì)中,Di-CoP/C表現(xiàn)出較好的析氫性能,電流密度為10 mA·cm-2時過電位為136 mV,塔菲爾斜率為52.1 mV·dec-1。且具有良好的析氫穩(wěn)定性。（2）同樣以金屬有機(jī)骨架MOF-71作為前驅(qū)體,第四章在合成前驅(qū)體的過程中摻入氯化錳,引入Mn元素,且負(fù)載在泡沫鎳基底上,得到Co Mn雙金屬M(fèi)OF材料。用次亞磷酸鈉分解法在Ar氛圍下低溫磷化,得到均勻生長在泡沫鎳上的牡丹花狀雙過渡金屬磷化物Co-Mn-P,磷化比例沿用為m（Co Mn-MOF-71）:m（NaH2PO2·H2O）=1:12,磷化溫度350℃,優(yōu)化摻雜比例后得出最佳的Mn摻雜比例為3%。研究了該催化劑在不同pH的電解液中的析氫性能和析氧性能,以及堿性條件下的全水解性能。特殊的表面結(jié)構(gòu)有更大的比表面積,并暴露出更多的活性位點(diǎn)。Mn摻雜可以優(yōu)化催化劑的電子構(gòu)型,降低氫吸附的自由能,從而提高催化劑的固有析氫和析氧活性。在0.5 MH2SO4和1.0M KOH溶液中,催化劑的過電位在電流密度為10 mA·cm-2時分別為66.6 mV和52.0mV。同時,Co-Mn-P 3%材料在酸性和堿性介質(zhì)中表現(xiàn)出較小的Tafel斜率和良好的長期穩(wěn)定性。且在全解水實(shí)驗(yàn)中只需要1.70 V的電池電壓就可以達(dá)到10 mA·cm-2的電流密度,并且在堿性環(huán)境中有很強(qiáng)的穩(wěn)定性。
吳福靈[4]（2021）在《摻雜/包裹型γ-Ce2S3大紅色料的制備及其性能與微觀形貌的研究》文中研究指明γ-Ce2S3色料具有顏色鮮紅,著色性好,遮蓋力強(qiáng),紫外光耐候性好,環(huán)保無毒等優(yōu)點(diǎn),具有良好的應(yīng)用前景,被認(rèn)為是CdSxSe1-x、Hg S等有毒大紅色料的首選替代品。然而γ-Ce2S3色料合成溫度較高,未摻雜的CeO2前驅(qū)體需在1300℃以上的溫度硫化才能合成γ-Ce2S3,且容易殘留暗紅色的β-Ce2S3中間相,該法合成的γ-Ce2S3色料顆粒亦較粗;此外純γ-Ce2S3抗氧化溫度低,空氣氣氛350℃即被氧化失去紅色。鑒于此,本文以減小色料粒徑,提升色料色度和溫度穩(wěn)定性為主要研究目標(biāo),通過低溫燃燒法、酸/堿分步溶膠凝膠法和PEG、碳粉細(xì)化包裹色料對γ-Ce2S3進(jìn)行改性合成,制備出摻雜改性和包裹改性的γ-Ce2S3大紅色料,較大幅度地減小了色料的顆粒粒徑,提升了色料的呈色和抗氧化溫度。主要研究結(jié)果如下:（1）低溫燃燒法制備色料:以Ce（NO3）3·6H2O為鈰源,Na NO3為摻雜劑,EDTA（乙二胺四乙酸）為絡(luò)合劑,將Ce（NO3）3·6H2O、Na NO3、EDTA按一定比例溶于去離子水配置成均勻溶液,加入一定量的HNO3作氧化劑,用NH3·H2O調(diào)節(jié)溶液的p H,使EDTA與Ce3+可以較好的絡(luò)合。將配置好的溶液攪拌形成均勻的前驅(qū)體溶液;然后將前驅(qū)體溶液放在烘箱中加熱使其蒸發(fā)多余水分,形成粘稠的凝膠,得到的凝膠置于馬弗爐中點(diǎn)火,低溫燃燒合成蓬松的前驅(qū)體粉體,研究了EDTA用量及點(diǎn)火溫度對CeO2前驅(qū)體的微觀形貌影響,Na+摻雜對抗氧化性能的影響,以及不同制備方法對色料色度及粒度的影響。結(jié)果表明:當(dāng)原料加入量按照n（Ce:Na:EDTA）=1:0.2:2,p H=7,點(diǎn)火溫度為500℃時制得的前驅(qū)體粉體最為蓬松,顆粒最小。該粉體經(jīng)850℃硫化120 min制得呈色鮮紅,顆粒細(xì)小的γ-Ce2S3色料,該色料色度值為L*=33.43,a*=38.32,b*=32.34,平均粒徑為1.14μm,色料在空氣氣氛下390℃煅燒10 min仍具有一定紅色,其色度值L*=29.04,a*=31.22,b*=29.88。相較于氣固法制備的色料其紅度值a*由30.45提升至38.32,平均粒度由5.42μm減小到1.14μm,抗氧化溫度由350℃提高到390℃。（2）酸/堿兩步催化溶膠凝膠法制備色料:以TEOS為硅源,Ce（NO3）3·6H2O為鈰源,Na NO3為摻雜劑,脲為堿源,采用酸/堿兩步溶膠-凝膠法制備了CeO2嵌入SiO2孔道內(nèi)的CeO2@a-SiO2包裹色料前驅(qū)體,研究了不同預(yù)燒溫度對該前驅(qū)體孔徑和形貌的影響,發(fā)現(xiàn)在400℃預(yù)燒時前驅(qū)體粉體的平均孔徑最小,比表面積最大,該前驅(qū)體經(jīng)硫化煅燒得到一種SiO2基體上鑲嵌了多個γ-Ce2S3色料顆粒的栆糕結(jié)構(gòu)的γ-Ce2S3@c-SiO2大紅包裹色料,大幅度提升了包裹色料的色度和抗氧化溫度,該色料色度值L*=30.46,a*=37.73,b*=26.41,平均粒徑為30.52μm,在空氣氣氛下900℃煅燒10 min后色度值為L*=27.61,a*=29.06,b*=17.25。（3）為降低酸堿分步溶膠凝膠法制備的包裹色料的顆粒粒度,采用PEG、碳粉分步細(xì)化的方法,在酸、堿分步溶膠凝膠制備的基礎(chǔ)上加入聚乙二醇1000（PEG1000）作為添加劑,抑制SiO2微球在溶膠凝膠過程形成大的團(tuán)簇,制備了CeO2@a-SiO2/PEG包裹色料前驅(qū)體,經(jīng)干燥、煅燒除去PEG獲得顆粒細(xì)小的CeO2@a-SiO2,并將碳粉與CeO2@a-SiO2混合研磨,得到CeO2@a-SiO2/C前驅(qū)體粉,研究了PEG1000及碳粉加入量對前驅(qū)體形貌及粒度和色料呈色及粒度的影響,發(fā)現(xiàn)當(dāng)PEG1000加入量為10wt%時獲得的粉末最細(xì),平均粒徑為2.88μm。前驅(qū)體粉在900℃硫化2 h合成γ-Ce2S3,1300℃惰性氣氛煅燒1h得到含碳的γ-Ce2S3@c-SiO2包裹色料,將該色料在500℃空氣氣氛煅燒1 h除去多余碳粉后獲得γ-Ce2S3@c-SiO2大紅色料。發(fā)現(xiàn)當(dāng)碳粉加入量為m碳粉/m（CeO2@SiO2）=1/8時,包裹色料的呈色最佳,平均粒徑為3.17μm,色度值L*=28.46,a*=32.30,b*=26.82,該色料在空氣氣氛850℃煅燒10 min后色度值為L*=31.45,a*=26.15,b*=22.01。
申思月[5]（2021）在《牦牛坪稀土尾礦制備多孔陶瓷的工藝及其性能研究》文中研究說明牦牛坪稀土礦床作為四川省最大的稀土產(chǎn)地,稀土原礦經(jīng)選別回收氟碳鈰礦、重晶石和螢石后,產(chǎn)出大量的稀土尾礦。如何實(shí)現(xiàn)該稀土尾礦的高質(zhì)化利用,是緩解稀土尾礦堆存所帶來的環(huán)境問題并實(shí)現(xiàn)其資源化利用的關(guān)鍵。本論文以稀土尾礦為主要原料,輔助加入高嶺土尾礦和長石尾礦以滿足燒制陶瓷配方要求。采用直接發(fā)泡法制備多孔陶瓷,研究了各尾礦的礦物組成、化學(xué)成分、多孔陶瓷坯體配方、發(fā)泡劑種類及用量以及燒結(jié)制度對多孔陶瓷各項(xiàng)性能的影響,并結(jié)合正交實(shí)驗(yàn)對多孔陶瓷的工藝參數(shù)進(jìn)行了優(yōu)化。論文主要結(jié)論如下:（1）稀土尾礦主要物相為石英、鈉長石、微斜長石、云母、方解石,化學(xué)組成主要為Si O2、Al2O3、Ca O、Fe2O3、K2O以及少量的Ca F2和Sr O;高嶺土尾礦主要物相為高嶺石,并含有少量的黃鐵礦、銳鈦礦及方解石,化學(xué)組成主要為Si O2、Al2O3、Ti O2、Fe2O3以及Ca O;長石尾礦的主要物相為石英、鈉長石以及鉀長石,化學(xué)組成主要為Si O2、Al2O3、K2O、Na2O以及Fe2O3。（2）以稀土尾礦為主要原料,輔助添加高嶺土尾礦與長石尾礦,結(jié)合K2O-Al2O3-Si O2三元相圖進(jìn)行多孔陶瓷配方設(shè)計(jì),確定陶瓷坯體配方為稀土尾礦60%、高嶺石尾礦15%,長石尾礦25%,該配方所在區(qū)域?yàn)槿鄨D中白榴石的組成范圍。（3）選用碳粉、碳酸鈣、可溶性淀粉以及碳化硅為發(fā)泡劑,通過對四種發(fā)泡劑發(fā)泡機(jī)理的分析以及試樣性能的比較,碳化硅作為制備多孔陶瓷的發(fā)泡劑最為適宜。碳化硅用量為1%時,多孔陶瓷的綜合性能最優(yōu),其氣孔率、抗折強(qiáng)度、體積密度以及吸水率分別為68.2%、2.08 MPa、670 kg/m3以及1.4%。（4）單因素實(shí)驗(yàn)確定制備多孔陶瓷適宜工藝條件:當(dāng)碳化硅用量為0.5%,燒成溫度為1140℃、保溫時間為20 min,預(yù)燒溫度為1020℃、預(yù)燒時間為40 min,試樣氣孔率、抗折強(qiáng)度、體積密度以及吸水率分別為73.5%、1.72 MPa、438 kg/m3以及1.5%。（5）為優(yōu)化多孔陶瓷工藝參數(shù),通過設(shè)計(jì)燒成溫度、保溫時間、預(yù)燒溫度、預(yù)燒結(jié)時間以及發(fā)泡劑用量的五因素四水平的正交實(shí)驗(yàn),確定多孔陶瓷的最佳工藝條件。結(jié)果表明:燒成溫度是影響多孔陶瓷各項(xiàng)性能最主要的因素;最佳工藝條件為燒成溫度為1145℃,保溫時間為15 min,預(yù)燒溫度為1030℃,預(yù)燒時間為40 min,碳化硅用量為0.5%,所制得試樣氣孔率、抗折強(qiáng)度、體積密度、吸水率以及導(dǎo)熱系數(shù)分別為76.2%、1.37 MPa、387 kg/m3、2.3%以及0.051 W/m·K。（6）本論文以稀土尾礦為主要原料,采用直接發(fā)泡法所制得的多孔陶瓷滿足T/CECS 480-2017《發(fā)泡陶瓷保溫板應(yīng)用技術(shù)規(guī)程》性能要求,可充當(dāng)墻外保溫系統(tǒng)的隔熱保溫材料。
寧凡迪[6]（2021）在《高比功率質(zhì)子交換膜燃料電池關(guān)鍵材料與技術(shù)研究》文中進(jìn)行了進(jìn)一步梳理質(zhì)子交換膜燃料電池和現(xiàn)有的電源技術(shù)（鋰離子電池,鎳氫電池,鋅離子電池等）相比,在安全性,電網(wǎng)的兼容能力,使用壽命等方面都具有較大的優(yōu)勢。但是,燃料電池的比功率與上述提及的電源技術(shù)相比,卻處于較低的水平。較低的比功率意味著在同等功率輸出下,燃料電池需要更大的質(zhì)量和體積。較低的比功率極大的限制了質(zhì)子交換膜燃料電池的應(yīng)用場景。因此,我們從提高功率密度,減小質(zhì)量/體積兩個方面入手解決這一問題。1)提出并成功制備了一種滿足質(zhì)子傳導(dǎo)需求的錐形有序質(zhì)子導(dǎo)體陣列Nafion膜。并通過磁控濺射負(fù)載Pt納米顆粒,噴涂負(fù)載石墨烯納米片,首次構(gòu)筑了完整的“三相界面”,即傳質(zhì),電子,質(zhì)子的傳導(dǎo)。并經(jīng)過一系列的優(yōu)化,錐形Nafion陣列PEMFC（H2-O2,80℃）的峰值功率密度高達(dá)1.24 W cm-2。2)進(jìn)一步,我們提出了一種通過減小有序質(zhì)子導(dǎo)體陣列尺寸,提高電池性能的策略。通過尺寸調(diào)控,首次制備了納米尺寸的有序質(zhì)子導(dǎo)體陣列。有序質(zhì)子導(dǎo)體陣列（D40）直徑僅為40nm,密度可達(dá)2.7×1010/cm2,幾何比表面積為51.5cm2/cm2,是無陣列Nafion膜的51.5倍。采用D40的PEMFC（H2-O2,80℃）峰值功率密度進(jìn)一步提升至1.47 W cm-2。3)燃料電池陰極一側(cè)的氧還原反應(yīng)是限制燃料電池性能的關(guān)鍵反應(yīng)。我們探索了另外一種“納米壓印”的制備方法,為雙側(cè)陣列的制備提供了解決方案。雙側(cè)陣列的形貌和尺寸均可以通過模板的更換進(jìn)行調(diào)整。雙側(cè)有序質(zhì)子導(dǎo)體陣列有望進(jìn)一步降低催化劑載量,并提高燃料電池性能。4)我們以打孔的石墨烯膜和碳納米管膜復(fù)合膜為基底,通過簡單的抽濾制備了一種輕薄的,高導(dǎo)電和導(dǎo)熱熱的擴(kuò)散層。該該擴(kuò)散層的厚度僅為75μm,遠(yuǎn)小于商業(yè)碳紙的厚度（190μm）,大幅度降低了擴(kuò)散層的厚度。更重要的是,該擴(kuò)散層的方塊電阻低至0.11 Ω sq-1,僅僅是商業(yè)碳紙的1/18。在自呼吸電池測試中（25℃,常壓）,該碳紙顯示出了高達(dá)172.2mW cm-2的峰值功率密度。5)為了降低雙極板的質(zhì)量和體積,我們制備了一種一體化的,輕質(zhì)的,超薄的塑料雙極板。這種塑料雙極板的材料是聚甲氧基硅烷（PDMS）,流場區(qū)域尺寸為5×10 cm的流場板厚度僅為0.7 mm,重量僅為3.35 g。該流場板能夠極大程度的降低了電池整體的質(zhì)量和體積。
周子晗[7]（2021）在《不同電容特性陰極的制備及其在MFC中的應(yīng)用》文中研究說明生物電化學(xué)系統(tǒng)（BESs）在污水處理領(lǐng)域有著較好的應(yīng)用,可用于去除水中的有機(jī)物或作為某些物質(zhì)的生物傳感器使用。電極材料是影響B(tài)ESs性能的重要因素之一,電極的電容大小表示了電極存儲電荷的能力,在BESs運(yùn)行過程中,電極的電容性質(zhì)影響電子傳遞過程進(jìn)而對BESs的產(chǎn)電產(chǎn)生影響。本研究制備了不同電容的陰極,并研究了陰極電容特性對于BESs應(yīng)用于污水處理及毒性監(jiān)測過程的影響。微生物燃料電池（MFCs）是BESs的典型代表。本研究使用不同的碳粉作為MFC空氣陰極的催化劑,通過相應(yīng)的電化學(xué)表征方法,對比不同的碳粉催化劑、不同的添加催化層的方法和不同的陰極基體對陰極電容的影響。結(jié)果表明,以傾倒法制備催化層得到的空氣陰極,電極電容能達(dá)到傳統(tǒng)涂布法所得陰極的2倍且內(nèi)阻更小。以篩選出來的高電容陰極和低電容陰極與碳刷構(gòu)建空氣陰極MFCs,高電容陰極單室MFCs電壓可以達(dá)到450 m V,與一些改性碳材料催化劑性能相當(dāng),低電容陰極單室MFCs電壓為320 m V左右。40h內(nèi)高電容陰極單室MFCs對化學(xué)需氧量（COD）、氨氮的去除效果可達(dá)到95%左右,遠(yuǎn)高于低電容陰極MFCs,但它們都無法有效去除水中的磷。高電容陰極雙室MFCs最大電壓約為350 m V,庫侖效率超過50%。使用雙室MFCs檢驗(yàn)其對外源性重金屬離子加入的響應(yīng)時,發(fā)現(xiàn)低電容陰極MFCs對Cu2+有較高的耐受性,高電容陰極MFCs更容易被抑制,表明選用不同電容陰極的MFCs的陽極微生物構(gòu)成可能不同。雙室MFCs對Cu2+的兩小時去除率能達(dá)到95%,對Pb2+的兩小時去除率很低。XPS分析表明外源加入的Cu2+在陽極和質(zhì)子交換膜上發(fā)生價(jià)態(tài)改變。采用高電容的陰極的MFCs不僅擁有更好的產(chǎn)電性能,對Cu2+的響應(yīng)也更加敏感,更適合作為監(jiān)測Cu2+的MFC型生物傳感器,電壓抑制率適合作為其響應(yīng)信號。而低電容陰極MFCs更適合用于去除水中Cu2+。因此,在使用生物電化學(xué)法進(jìn)行污水處理或物質(zhì)監(jiān)測時,電極的電容性能應(yīng)作為一個重要的影響因素予以考量。
王莉[8]（2021）在《固態(tài)鋁電容器陰極容量的高頻特性研究》文中提出固態(tài)鋁電容器以其較高的頻率阻抗特性和良好的溫度特性,廣泛應(yīng)用于5G通訊、多媒體設(shè)備、新型能源系統(tǒng)和變頻設(shè)備等高頻電子領(lǐng)域。電極箔和導(dǎo)電高分子材料是構(gòu)成固態(tài)鋁電容器的關(guān)鍵性材料,尤其是陰極箔比容的頻率特性決定著固態(tài)鋁電容器的高頻特性,即要求陰極箔比容量的頻率特性好,以保證固態(tài)鋁電容器的高頻響應(yīng)。近年來盡管開發(fā)了將碳粉附著于鋁箔上以增大電極箔有效表面積的方法來制備高比容量陰極箔,但碳材料與鋁箔的接觸電阻大而且高頻下容量衰減增大,嚴(yán)重制約固態(tài)鋁電容器高頻特性的發(fā)揮,因而需要深入研究陰極箔比容量的高頻特性,突破制備高頻高比容鋁/碳陰極箔的方法和關(guān)鍵技術(shù),實(shí)現(xiàn)固態(tài)鋁電容器的高頻大電容應(yīng)用。本文采用漿料涂覆碳涂層工藝制備鋁/碳陰極箔,利用碳漿料中添加復(fù)合導(dǎo)電劑石墨、壓制成型、高溫脫膠以及原位分解的方法,有效解決漿料涂覆法帶來的表面電阻大、碳層附著度低且高頻比容量衰減大等問題。使用復(fù)合碳材料（活性炭、乙炔黑、石墨粉）制備鋁/碳陰極箔時,研究不同工藝條件對復(fù)合箔比容和碳層附著度的影響規(guī)律,測量不同頻率條件下的比容量和碳層附著度并且運(yùn)用SEM、XRD等測試手段對復(fù)合箔的微觀組織結(jié)構(gòu)進(jìn)行研究。進(jìn)而在最佳工藝條件下,利用在碳漿料中添加錫粉或在鋁箔表面鍍氧化釕層,然后再涂覆碳層的方法制備了同時兼具高頻特性和高比容的鋁/碳復(fù)合陰極箔。得出如下結(jié)論:1.系統(tǒng)地研究了復(fù)合碳材料制備鋁/碳陰極箔過程中各因素的影響關(guān)系。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明,通過壓力機(jī)壓軋、原位分解以及添加復(fù)合導(dǎo)電材料等多種方法相結(jié)合的漿料涂覆法制備的鋁/碳復(fù)合箔碳層表面孔隙發(fā)達(dá)并且界面處有高結(jié)合強(qiáng)度的碳層結(jié)構(gòu)Al4C3相生成;當(dāng)復(fù)合碳漿料的質(zhì)量配比在活性炭:乙炔黑:石墨粉:有機(jī)粘貼劑=15:2:1:2時,碳鋁層的結(jié)合度良好且在1 kHz-0.3 V的條件下,其比容量達(dá)到2950μF/cm2。2.實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明:不同粘接劑對陰極箔比容量和碳層附著力影響較大,通過研究不同粘結(jié)劑材料對鋁/碳復(fù)合箔比容量及碳層附著度的影響,最終得到:在低中頻時,使用PVDF粘結(jié)劑制得的復(fù)合陰極箔比容量較高;高頻條件下,LA132和環(huán)氧樹脂粘結(jié)劑陰極復(fù)合箔比容量衰減量較小且比較穩(wěn)定;整個頻率階段,使用環(huán)氧樹脂或LA132粘結(jié)劑制備的鋁/碳陰極箔比容相對穩(wěn)定,碳層的附著度最高可達(dá)到97.5%。3.分別使用碳漿料中添加錫粉和在鋁箔表面鍍氧化釕層再進(jìn)行預(yù)涂覆碳層兩種方法制備了具有雙高特性（高頻、高比容量）且界面結(jié)合度優(yōu)良的鋁/碳復(fù)合陰極箔。在粘結(jié)劑為環(huán)氧樹脂的碳漿料中添加錫粉制備鋁/碳復(fù)合箔,其制備的陰極箔在1 kHz-0.3 V時,比容高達(dá)3189.2μF/cm2左右,碳層附著度98.4%,高頻下頻率每增加1 kHz,其比容的衰減量小于650μF/cm2;鍍氧化釕層制備LA132鋁/碳復(fù)合箔,其制備的陰極箔在1 kHz-0.3 V時,比容高達(dá)3264.2μF/cm2左右,更接近日本的陰極箔比容值3400μF/cm2,其碳層附著度98.5%,高頻下頻率每增加1 kHz時,比容的衰減量小于760μF/cm2。
巴雁遠(yuǎn)[9]（2021）在《基于生物可降解材料的微納能源采集技術(shù)及應(yīng)用研究》文中指出在過去的幾十年中,微納制造技術(shù)的迅速發(fā)展推動電子產(chǎn)品進(jìn)入了微型化、智能化和高度集成化的時代,微納電子器件和系統(tǒng)大量涌現(xiàn)。此外,柔性電子材料的引入及創(chuàng)新賦予電子產(chǎn)品貼覆性、彈性乃至可拉伸特性,使得穿戴式電子器件成為可能。隨著物聯(lián)網(wǎng)（Io T）、人工智能（AI）和其他智能化應(yīng)用的興起,穿戴式電子器件在過去十年中受到了廣泛關(guān)注,業(yè)已滲透至人類日常生活的各個方面,包括智慧醫(yī)療、便攜通信和移動娛樂等。穿戴式微納電子器件和系統(tǒng)的飛速發(fā)展對供能方式提出了新的挑戰(zhàn),其關(guān)鍵在于探索一種可靠可持續(xù)、無人值守自供能、綠色無污染的電能供給方式,基于此微納能源采集技術(shù)應(yīng)運(yùn)而生,可以高效地將人體所處環(huán)境和人體自身所蘊(yùn)藏的各類豐富能量轉(zhuǎn)化為電能。研究人員通過機(jī)理創(chuàng)新、結(jié)構(gòu)優(yōu)化、材料引入等多種手段,業(yè)已推動微納能源采集技術(shù)成為一種極具吸引力的新型能源,為實(shí)現(xiàn)柔性可穿戴電子器件的可靠供能提供了一種行之有效的解決方案。而當(dāng)前微納能源采集技術(shù)要成為一種真正的人體可穿戴、無害的綠色能源,其核心難點(diǎn)在于大量使用人造高分子材料、有毒有害金屬材料等。針對上述難點(diǎn),本論文以微納能源采集技術(shù)為主線,以生物可降解材料為基礎(chǔ),通過制造工藝提出、結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)、機(jī)理理論仿真、電學(xué)測試分析,研究了基于生物可降解材料實(shí)現(xiàn)微納能源采集器件的可行性,進(jìn)而通過壓電、摩擦起電和復(fù)合式的機(jī)理創(chuàng)新,提出了基于天然木質(zhì)纖維素和生物可降解硅膠的新型高性能穿戴式微納能源器件,進(jìn)而實(shí)現(xiàn)了其在自驅(qū)動智能微系統(tǒng)的新應(yīng)用。具體而言,本論文的主要研究工作包括以下四個方面:首先,基于壓電微納能源采集原理,研究基于生物可降解材料的壓電納米發(fā)電機(jī)。圍繞基于生物可降解材料壓電納米發(fā)電機(jī)的材料構(gòu)成、性能提升等問題,通過引入鈦酸鋇納米顆粒作為壓電功能材料、生物可降解硅膠和天然木質(zhì)纖維素兩種擁有生物可降解特性的材料為基底材料,以及極化摻雜微納加工工藝的引入,得到鈦酸鋇納米顆粒在生物可降解硅膠和天然木質(zhì)纖維素中的最佳摻雜質(zhì)量百分比分別為25%和10%,實(shí)現(xiàn)基于生物可降解材料的高性能壓電納米發(fā)電機(jī)。本文為生物可降解材料在微納能源采集領(lǐng)域的應(yīng)用提供了一種批量化可控制造技術(shù),最終成功設(shè)計(jì)與制備了兩種具有優(yōu)異輸出特性的壓電納米發(fā)電機(jī)原型機(jī),即基于生物可降解硅膠壓電納米發(fā)電機(jī)和基于天然木質(zhì)纖維素壓電納米發(fā)電機(jī),并分別對兩種原型機(jī)進(jìn)行性能驗(yàn)證。其次,基于摩擦起電微納能源采集原理,研究基于生物可降解材料的摩擦納米發(fā)電機(jī)。圍繞基于生物可降解材料摩擦納米發(fā)電機(jī)結(jié)構(gòu)特性與器件性能之間的關(guān)系,研究了電極結(jié)構(gòu)對摩擦納米發(fā)電機(jī)性能的影響?；诩纳娙菪?yīng),提出并設(shè)計(jì)了電極小型化結(jié)構(gòu)摩擦納米發(fā)電機(jī)原型機(jī),當(dāng)其電極尺寸縮小至摩擦界面尺寸的1/3時,電學(xué)輸出幾乎不變,而器件的光透性增強(qiáng)、信號串?dāng)_減弱,為基于生物可降解材料的微納能源采集器件在光學(xué)領(lǐng)域及人機(jī)交互領(lǐng)域的應(yīng)用提供了一種新思路。基于不對稱離子對模型與離子轉(zhuǎn)移能力模型,提出并設(shè)計(jì)了基于天然木質(zhì)纖維素單層摩擦納米發(fā)電機(jī)原型機(jī),對摩擦納米發(fā)電機(jī)在構(gòu)建集成化微系統(tǒng)的應(yīng)用中提供切實(shí)可行的策略。然后,基于壓電-摩擦復(fù)合式微納能源采集原理,研究基于生物可降解材料的復(fù)合納米發(fā)電機(jī)。本文繼續(xù)以生物可降解硅膠和天然木質(zhì)纖維素為發(fā)電機(jī)的構(gòu)成組分,圍繞基于生物可降解材料納米發(fā)電機(jī)電學(xué)輸出性能優(yōu)化問題,通過對不同納米發(fā)電機(jī)機(jī)理及結(jié)構(gòu)耦合策略的分析,重點(diǎn)對壓電納米發(fā)電機(jī)與摩擦納米發(fā)電機(jī)的集成化與總體輸出性能間的關(guān)系進(jìn)行研究,為提高生物可降解材料的納米發(fā)電機(jī)輸出功率提供了一種非常有效的方法。最后,針對實(shí)際應(yīng)用中基于生物可降解材料納米發(fā)電機(jī)存在的問題與技術(shù)瓶頸的提供解決辦法。圍繞摩擦起電效應(yīng)在潮濕環(huán)境中弱化問題,通過靜電感應(yīng)和離子傳導(dǎo)耦合機(jī)制的引入與專用匹配電路的設(shè)計(jì),解決了基于生物可降解材料摩擦納米發(fā)電機(jī)在復(fù)雜濕度環(huán)境下供能不穩(wěn)定問題。圍繞主動式傳感器輸出信號低頻非規(guī)律問題,設(shè)計(jì)了單通道信號處理系統(tǒng)和多通道信號處理系統(tǒng),解決了基于生物可降解材料納米發(fā)電機(jī)作為主動式傳感器精度不足的問題。為了驗(yàn)證基于生物可降解材料納米發(fā)電機(jī)的重復(fù)使用性與可降解特性,以基于天然木質(zhì)纖維素壓電納米發(fā)電機(jī)為研究對象進(jìn)行了可重構(gòu)實(shí)驗(yàn)和生物可降解實(shí)驗(yàn),為微納能源器件在穿戴/植入式應(yīng)用場景面臨的生物兼容性、綠色無污染發(fā)展瓶頸提供一種有效解決策略。綜上所述,本文通過對基于生物可降解材料的微納能源采集技術(shù)及應(yīng)用的研究,對多種基于生物可降解材料納米發(fā)電機(jī)建立物理模型。通過理論分析來實(shí)現(xiàn)器件的材料選擇、結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)、加工工藝與性能優(yōu)化,設(shè)計(jì)并制備了多個基于生物可降解材料納米發(fā)電機(jī)原型機(jī),在基于生物可降解材料微納能源采集技術(shù)領(lǐng)域?qū)崿F(xiàn)了多種結(jié)構(gòu)創(chuàng)新和電學(xué)輸出提升,并在器件的使用過程中引入專用匹配電路和兩種信號處理系統(tǒng)來實(shí)現(xiàn)多種實(shí)際應(yīng)用。
楊潔[10]（2020）在《基于米粉廢棄物的活性炭和3D打印材料的合成與性能研究》文中研究說明近年來,3D打印技術(shù)發(fā)展迅速,聚乳酸（PLA）打印耗材成為熔融堆積成型（FDM）3D打印技術(shù)的主流耗材,但PLA耗材有脆性大,抗沖擊性能差,功能特性單一等弱點(diǎn),且價(jià)格較昂貴。另一方面,米粉是桂林市人民的日常飲食,市內(nèi)每日產(chǎn)出大量的米粉廢棄物,當(dāng)前這些廢棄物大部分用作低度發(fā)酵飼料的原料,其余則直接廢棄,對土壤和水環(huán)境造成潛在污染。因此,基于以上兩方面原因,我們將3D打印耗材、功能碳材料制備與米粉廢棄物的回收利用相結(jié)合,以水熱法處理米粉廢棄物,分別以固液兩部分為原料,設(shè)計(jì)合成基于米粉廢棄物的活性炭（RAC）、碳/聚乳酸（RC/PLA）3D打印材料、碳量子點(diǎn)（RCQDs）和碳量子點(diǎn)/聚乳酸（RCQDs/PLA）3D打印材料,并對其性能進(jìn)行調(diào)控和研究,得:（1）以米粉廢棄物為原料,KOH為活化劑,采用化學(xué)活化法合成了廢棄米粉基活性炭（RAC）,并對其性能及其調(diào)控進(jìn)行研究。結(jié)果表明,基于米粉廢棄物的活性炭產(chǎn)品具有大的比表面積（1250.354m2/g）和優(yōu)異的染料吸附性能（亞甲基藍(lán)吸附值為377.7mg/g）,對金屬離子污染物也具有良好的吸附效果（六價(jià)鉻離子吸附值為3.514mg/g）,其指標(biāo)優(yōu)于市面銷售的活性炭產(chǎn)品。（2）以米粉廢棄物為原料,將通過水熱法及高溫煅燒得到的碳粉,與PLA共混復(fù)合后得到RC/PLA 3D打印復(fù)合材料,并對其性能及其調(diào)控進(jìn)行研究。結(jié)果表明,RC/PLA復(fù)合材料的3D打印產(chǎn)品具有良好的抗沖擊性能和拉伸性能,機(jī)械強(qiáng)度較純PLA 3D打印耗材有較大提升。如復(fù)合5wt%煅燒碳粉的RC/PLA 3D打印產(chǎn)品抗沖擊強(qiáng)度是純PLA的7.56倍;復(fù)合1wt%煅燒碳粉的RC/PLA耗材較純PLA拉伸強(qiáng)度增加71%,斷裂伸長率增加130%。并且通過改變碳粉的用量和碳粉的處理方式,可以調(diào)控其性能,使其抗拉強(qiáng)度在17.5MPa～30MPa,斷裂伸長率在7.44%～20.32%,抗沖擊強(qiáng)度在1.28k J/m2～9.68 k J/m2之間變動。（3）以米粉廢棄物為原料,將水熱后得到的具有熒光特性的碳量子點(diǎn)（RCQDs）與PLA共混復(fù)合,獲得RCQDs/PLA 3D打印材料,并對其性能及其調(diào)控進(jìn)行研究。結(jié)果表明,所得RCQDs和RCQDs/PLA 3D打印產(chǎn)品均可發(fā)射出藍(lán)色熒光,且能夠高度選擇性與Fe3+發(fā)生熒光猝滅反應(yīng),能夠有效檢測溶液中的Fe3+離子。其中,在Fe3+的濃度為10-4mol/L～6×10-4mol/L范圍內(nèi),RCQDs/PLA 3D打印器件的熒光猝滅程度與Fe3+的濃度呈良好的線性關(guān)系,最低檢測限為9.61×10-5mol/L,可以實(shí)現(xiàn)Fe3+離子的定量檢測。RCQDs/PLA 3D打印元件對Fe3+離子檢測具有高選擇性,具有良好便攜性,穩(wěn)定性和可重復(fù)使用的特點(diǎn)。
二、Current Developments in Chemically Prepared Toner（論文開題報(bào)告）
（1）論文研究背景及目的
此處內(nèi)容要求：
首先簡單簡介論文所研究問題的基本概念和背景，再而簡單明了地指出論文所要研究解決的具體問題，并提出你的論文準(zhǔn)備的觀點(diǎn)或解決方法。
寫法范例：
本文主要提出一款精簡64位RISC處理器存儲管理單元結(jié)構(gòu)并詳細(xì)分析其設(shè)計(jì)過程。在該MMU結(jié)構(gòu)中,TLB采用叁個分離的TLB,TLB采用基于內(nèi)容查找的相聯(lián)存儲器并行查找,支持粗粒度為64KB和細(xì)粒度為4KB兩種頁面大小,采用多級分層頁表結(jié)構(gòu)映射地址空間,并詳細(xì)論述了四級頁表轉(zhuǎn)換過程,TLB結(jié)構(gòu)組織等。該MMU結(jié)構(gòu)將作為該處理器存儲系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)的一個重要組成部分。
（2）本文研究方法
調(diào)查法：該方法是有目的、有系統(tǒng)的搜集有關(guān)研究對象的具體信息。
觀察法：用自己的感官和輔助工具直接觀察研究對象從而得到有關(guān)信息。
實(shí)驗(yàn)法：通過主支變革、控制研究對象來發(fā)現(xiàn)與確認(rèn)事物間的因果關(guān)系。
文獻(xiàn)研究法：通過調(diào)查文獻(xiàn)來獲得資料，從而全面的、正確的了解掌握研究方法。
實(shí)證研究法：依據(jù)現(xiàn)有的科學(xué)理論和實(shí)踐的需要提出設(shè)計(jì)。
定性分析法：對研究對象進(jìn)行“質(zhì)”的方面的研究，這個方法需要計(jì)算的數(shù)據(jù)較少。
定量分析法：通過具體的數(shù)字，使人們對研究對象的認(rèn)識進(jìn)一步精確化。
跨學(xué)科研究法：運(yùn)用多學(xué)科的理論、方法和成果從整體上對某一課題進(jìn)行研究。
功能分析法：這是社會科學(xué)用來分析社會現(xiàn)象的一種方法，從某一功能出發(fā)研究多個方面的影響。
模擬法：通過創(chuàng)設(shè)一個與原型相似的模型來間接研究原型某種特性的一種形容方法。
三、Current Developments in Chemically Prepared Toner（論文提綱范文）
（1）碳包覆對La-Y-Ni基儲氫合金性能的影響研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 緒論 |
| 1.1 鎳氫電池的工作原理 |
| 1.2 儲氫合金的發(fā)展概況 |
| 1.2.1 La-Y-Ni基稀土儲氫合金的研究進(jìn)展 |
| 1.3 儲氫合金電極的失效機(jī)理 |
| 1.4 儲氫合金元素替代的方法 |
| 1.5 儲氫合金表面處理的方法 |
| 1.5.1 合金表面堿處理 |
| 1.5.2 合金表面酸處理 |
| 1.5.3 合金表面氟化處理 |
| 1.5.4 合金表面包覆 |
| 1.6 碳改性的方法 |
| 1.6.1 機(jī)械混合 |
| 1.6.2 碳源高溫碳化包覆 |
| 1.7 選題的科學(xué)依據(jù) |
| 1.8 研究內(nèi)容及意義 |
| 1.8.1 研究內(nèi)容 |
| 1.8.2 研究意義 |
| 2 實(shí)驗(yàn)方法 |
| 2.1 實(shí)驗(yàn)藥品 |
| 2.2 實(shí)驗(yàn)設(shè)備 |
| 2.3 碳包覆合金樣品的制備 |
| 2.4 合金電化學(xué)性能測試 |
| 2.4.1 合金電極的制備 |
| 2.4.2 電化學(xué)測試裝置及儀器 |
| 2.4.3 電化學(xué)吸放氫測試 |
| 2.4.4 電化學(xué)動力學(xué)測試 |
| 2.5 樣品形貌結(jié)構(gòu)表征 |
| 3 瀝青為碳源對合金電化學(xué)性能的影響 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果 |
| 3.2.1 碳包覆前后合金的形貌分析 |
| 3.2.2 碳包覆前后合金的元素分布 |
| 3.2.3 碳包覆前后合金的組織結(jié)構(gòu) |
| 3.2.4 合金電極的電化學(xué)性能 |
| 3.2.5 合金電極的動力學(xué)性能 |
| 3.2.6 合金表面碳的官能團(tuán)分析 |
| 3.2.7 合金表面碳的存在狀態(tài)分析 |
| 3.3 本章小結(jié) |
| 4 蔗糖為碳源對合金電化學(xué)性能的影響 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果 |
| 4.2.1 碳包覆前后合金的形貌分析 |
| 4.2.2 碳包覆前后合金的元素分布 |
| 4.2.3 碳包覆前后合金的組織結(jié)構(gòu) |
| 4.2.4 合金電極的電化學(xué)性能 |
| 4.2.5 合金電極的動力學(xué)性能 |
| 4.2.6 合金表面碳的官能團(tuán)分析 |
| 4.2.7 合金表面碳的存在狀態(tài)分析 |
| 4.3 本章小結(jié) |
| 5 不同有機(jī)物為碳源對合金電化學(xué)性能的影響 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果 |
| 5.2.1 碳包覆前后合金的形貌分析 |
| 5.2.2 碳包覆前后合金的元素分布 |
| 5.2.3 碳包覆前后合金的組織結(jié)構(gòu) |
| 5.2.4 合金電極的電化學(xué)性能 |
| 5.2.5 合金電極的動力學(xué)性能 |
| 5.2.6 合金表面碳的官能團(tuán)分析 |
| 5.2.7 合金表面碳的存在狀態(tài)分析 |
| 5.3 本章小結(jié) |
| 結(jié)論 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 攻讀碩士學(xué)位期間取得的學(xué)術(shù)成果 |
| 致謝 |
（2）碳包覆納米晶Fe90Si7B3復(fù)合粉體的制備及其電磁波吸收性能研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 緒論 |
| 1.1 電磁波吸收理論概述 |
| 1.1.1 電磁參數(shù) |
| 1.1.2 阻抗匹配 |
| 1.1.3 衰減特性 |
| 1.1.4 損耗機(jī)制 |
| 1.1.5 復(fù)合吸波材料的損耗機(jī)制 |
| 1.2 電磁波吸收材料的分類 |
| 1.3 電磁波吸收材料的研究進(jìn)展 |
| 1.3.1 鐵氧體 |
| 1.3.2 磁性金屬粉 |
| 1.3.3 碳材料 |
| 1.3.4 非晶/納米晶合金 |
| 1.3.5 復(fù)合吸波材料 |
| 1.4 復(fù)合吸波材料的制備工藝 |
| 1.5 論文選題依據(jù)及研究內(nèi)容 |
| 1.5.1 研究背景及意義 |
| 1.5.2 研究目的及內(nèi)容 |
| 2 實(shí)驗(yàn)方法與性能測試 |
| 2.1 實(shí)驗(yàn)材料與設(shè)備儀器 |
| 2.1.1 原材料 |
| 2.1.2 實(shí)驗(yàn)設(shè)備與測試儀器 |
| 2.2 樣品制備 |
| 2.2.1 FeSiB合金粉體的制備 |
| 2.2.2 碳粉的制備 |
| 2.2.3 FeSiB/C復(fù)合粉體的制備 |
| 2.2.4 FeSiB/C復(fù)合粉體的熱處理 |
| 2.3 樣品的形貌、成分和結(jié)構(gòu)表征 |
| 2.3.1 X射線衍射分析 |
| 2.3.2 透射電子顯微鏡 |
| 2.3.3 掃描電子顯微鏡 |
| 2.3.4 X射線光電子能譜 |
| 2.3.5 拉曼光譜 |
| 2.4 性能測試 |
| 2.4.1 熱性能測試 |
| 2.4.2 靜態(tài)磁性能測試 |
| 2.4.3 電磁參數(shù)測試 |
| 3 近球形FeSiB/C復(fù)合粉體的結(jié)構(gòu)及電磁特性 |
| 3.1 FeSiB/C復(fù)合粉體的形貌、結(jié)構(gòu)和性能 |
| 3.1.1 形貌分析 |
| 3.1.2 結(jié)構(gòu)及成分分析 |
| 3.1.3 熱性能 |
| 3.1.4 磁性能 |
| 3.1.5 電磁參數(shù) |
| 3.1.6 吸波性能 |
| 3.2 FeSiB/C復(fù)合粉體熱處理后的形貌、結(jié)構(gòu)和性能 |
| 3.2.1 結(jié)構(gòu)分析 |
| 3.2.2 磁性能 |
| 3.2.3 電磁性能 |
| 3.3 電磁波吸收機(jī)理分析 |
| 3.4 本章小結(jié) |
| 4 片狀FeSiB/C復(fù)合粉體的結(jié)構(gòu)及電磁特性 |
| 4.1 FeSiB/C復(fù)合粉體的形貌、結(jié)構(gòu)和性能 |
| 4.1.1 形貌分析 |
| 4.1.2 結(jié)構(gòu)分析 |
| 4.1.3 磁性能 |
| 4.1.4 電磁參數(shù) |
| 4.1.5 吸波性能 |
| 4.2 FeSiB/C復(fù)合粉體熱處理后的結(jié)構(gòu)和性能 |
| 4.2.1 結(jié)構(gòu)和磁性能 |
| 4.2.2 電磁性能 |
| 4.3 電磁波吸收機(jī)理分析 |
| 4.4 本章小結(jié) |
| 結(jié)論 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 攻讀碩士學(xué)位期間發(fā)表學(xué)術(shù)論文情況 |
| 致謝 |
（3）MOF衍生雙金屬磷化物的制備及其電解水析氫性能的研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 緒論 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.2 電解水制氫概述 |
| 1.3 析氫反應(yīng)的機(jī)理 |
| 1.4 析氫性能參數(shù) |
| 1.5 析氫催化劑的研究現(xiàn)狀 |
| 1.5.1 催化劑的選擇 |
| 1.5.2 過渡金屬磷化物在催化分解領(lǐng)域的研究進(jìn)展 |
| 1.5.3 過渡金屬磷化物的合成方法 |
| 1.6 MOFs材料用于催化電解水的研究 |
| 1.7 本論文的研究內(nèi)容和研究意義 |
| 第2章 實(shí)驗(yàn)部分 |
| 2.1 化學(xué)試劑和實(shí)驗(yàn)儀器 |
| 2.1.1 化學(xué)試劑 |
| 2.1.2 實(shí)驗(yàn)表征儀器 |
| 2.2 催化材料的制備 |
| 2.2.1 MOF-71 的制備 |
| 2.2.2 Di-CoP/C的制備 |
| 2.2.3 Co_3O_4/C和In-CoP/C的制備 |
| 2.2.4 Co Mn-MOF-71/NF的制備 |
| 2.2.5 Co-Mn-P/NF的制備 |
| 2.3 催化劑材料的物理性能測試及表征 |
| 2.3.1 X射線衍射電子顯微鏡(XRD)測試 |
| 2.3.2 掃描電子顯微鏡(SEM)測試 |
| 2.3.3 透射電子顯微鏡(TEM)測試 |
| 2.3.4 比表面積和孔隙分析儀(BET)測試 |
| 2.3.5 X射線光電子能譜(XPS)測試 |
| 2.4 催化劑材料的電化學(xué)性能測試與分析 |
| 2.4.1 電極制備方法 |
| 2.4.2 電化學(xué)性能測試 |
| 第3章 MOF-71 衍生磷化物的制備及其電解水析氫性能研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 結(jié)果與討論 |
| 3.2.1 MOF-71 的物理表征 |
| 3.2.2 合成Di-CoP/C的條件探索 |
| 3.2.3 最佳條件下合成催化劑的物理表征分析 |
| 3.2.4 最佳條件下合成催化劑的電化學(xué)測試分析 |
| 3.3 結(jié)論 |
| 第4章 Co-Mn-P的制備及其電解水性能的研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 結(jié)果與討論 |
| 4.2.1 催化劑材料的物理表征分析 |
| 4.2.2 酸性條件下電解水析氫性能的測試分析 |
| 4.2.3 堿性條件下電解水析氫性能的測試分析 |
| 4.2.4 堿性條件下電解水析氧性能的測試分析 |
| 4.2.5 堿性條件下全水解性能的測試分析 |
| 4.3 結(jié)論 |
| 第5章 總結(jié)與展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 攻讀學(xué)位期間取得的科研成果 |
| 致謝 |
（4）摻雜/包裹型γ-Ce2S3大紅色料的制備及其性能與微觀形貌的研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 緒論 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 無機(jī)色料 |
| 1.2.1 化學(xué)組成 |
| 1.2.2 呈色機(jī)理 |
| 1.3 γ-Ce_2S_3紅色色料 |
| 1.3.1 γ-Ce_2S_3的特性 |
| 1.3.2 γ-Ce_2S_3的制備方法 |
| 1.3.3 γ-Ce_2S_3研究現(xiàn)狀 |
| 1.4 γ-Ce_2S_3紅色色料的包裹改性 |
| 1.4.1 包裹色料研究現(xiàn)狀 |
| 1.4.2 包裹色料的包裹方法 |
| 1.5 PEG細(xì)化SiO_2凝膠粉末 |
| 1.6 本研究的目的及意義 |
| 1.7 研究內(nèi)容與創(chuàng)新點(diǎn) |
| 1.7.1 研究的主要內(nèi)容 |
| 1.7.2 創(chuàng)新點(diǎn) |
| 2 實(shí)驗(yàn)原料、儀器與表征方法 |
| 2.1 實(shí)驗(yàn)試劑與藥品 |
| 2.2 實(shí)驗(yàn)儀器與測試設(shè)備 |
| 2.3 表征方法 |
| 2.3.1 掃描電鏡(SEM)分析 |
| 2.3.2 XRD分析 |
| 2.3.3 TEM分析 |
| 2.3.4 XPS分析 |
| 2.3.5 熱重-差熱分析(TG-DSC) |
| 2.3.6 FT-IR分析 |
| 2.3.7 激光粒度分析 |
| 2.3.8 色度表征 |
| 2.3.9 比表面積及孔徑分布分析 |
| 2.3.10 紫外-可見漫反射光譜分析 |
| 3 低溫燃燒法制備Na~+摻雜型γ-Ce_2S_3及其性能研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 實(shí)驗(yàn)過程 |
| 3.2.1 前驅(qū)體制備 |
| 3.2.2 硫化煅燒 |
| 3.3 結(jié)果分析與討論 |
| 3.3.1 低溫燃燒法制備的Na~+摻雜型CeO_2前驅(qū)體物相及結(jié)構(gòu)分析 |
| 3.3.2 點(diǎn)火溫度對前驅(qū)體形貌的影響 |
| 3.3.3 不同n_((EDTA:Ce))對前驅(qū)體孔結(jié)構(gòu)及形貌的影響 |
| 3.3.4 不同n_((EDTA:Ce))對硫化產(chǎn)物γ-Ce_2S_3色度的影響 |
| 3.3.5 LCS法制備的Na~+摻雜型γ-Ce_2S_3的抗氧化性能研究 |
| 3.3.6 氣-固相法與LCS法制備的硫化產(chǎn)物γ-Ce_2S_3物相及XPS分析 |
| 3.3.7 氣-固相法與LCS法制備的γ-Ce_2S_3色度對比 |
| 3.4 本章小結(jié) |
| 4 酸/堿分步溶膠-凝膠法制備c-SiO_2包裹型γ-Ce_2S_3及其形貌與性能研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 實(shí)驗(yàn) |
| 4.2.1 前驅(qū)體制備 |
| 4.2.2 硫化煅燒 |
| 4.3 結(jié)果分析與討論 |
| 4.3.1 預(yù)燒溫度對前驅(qū)體粒徑和形貌的影響 |
| 4.3.2 預(yù)燒溫度對色料色度的影響 |
| 4.3.3 物相與結(jié)構(gòu)分析 |
| 4.3.4 孔徑與形貌分析 |
| 4.3.5 抗氧化性能分析 |
| 4.4 本章小結(jié) |
| 5 超細(xì)γ-Ce_2S_3@SiO_2紅色色料的制備研究 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 實(shí)驗(yàn) |
| 5.2.1 前驅(qū)體制備 |
| 5.2.2 硫化煅燒 |
| 5.3 結(jié)果分析與討論 |
| 5.3.1 凝膠的FT-IR分析 |
| 5.3.2 PEG1000 用量對前驅(qū)體形貌及粒度的影響 |
| 5.3.3 碳粉用量對色料微觀形貌、粒度及呈色的影響 |
| 5.3.4 PEG1000、碳粉細(xì)化的γ-Ce_2S_3@c-SiO_2包裹色料的物相及抗氧化性能研究 |
| 5.4 本章小結(jié) |
| 6 結(jié)論 |
| 致謝 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 附錄:攻讀碩士學(xué)位期間取得的研究成果 |
（5）牦牛坪稀土尾礦制備多孔陶瓷的工藝及其性能研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 1 緒論 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 稀土尾礦概述 |
| 1.2.1 稀土資源特征 |
| 1.2.2 稀土選礦工藝 |
| 1.2.3 稀土尾礦的危害 |
| 1.2.4 稀土尾礦資源化利用現(xiàn)狀 |
| 1.3 多孔陶瓷研究現(xiàn)狀 |
| 1.3.1 多孔陶瓷的分類 |
| 1.3.2 多孔陶瓷的制備技術(shù) |
| 1.3.3 多孔陶瓷的應(yīng)用 |
| 1.4 論文研究內(nèi)容、目的及意義 |
| 1.4.1 論文研究目的及意義 |
| 1.4.2 研究內(nèi)容 |
| 2 實(shí)驗(yàn)設(shè)備、藥劑及實(shí)驗(yàn)方法 |
| 2.1 實(shí)驗(yàn)主要儀器設(shè)備及藥劑 |
| 2.2 研究方法 |
| 2.2.1 實(shí)驗(yàn)流程 |
| 2.2.2 分析方法 |
| 3 陶瓷配方的確定 |
| 3.1 實(shí)驗(yàn)原料 |
| 3.1.1 稀土尾礦 |
| 3.1.2 高嶺土尾礦 |
| 3.1.3 長石尾礦 |
| 3.2 K_2O-Al_2O_3-SiO_2三元相圖理論分析 |
| 3.3 原料配方計(jì)算 |
| 3.4 陶瓷坯料物理化學(xué)行為研究 |
| 3.5 本章小結(jié) |
| 4 發(fā)泡劑對多孔陶瓷性能的影響 |
| 4.1 發(fā)泡劑種類對多孔陶瓷性能的影響 |
| 4.2 碳化硅用量對多孔陶瓷形貌和性能的影響 |
| 4.2.1 碳化硅用量對多孔陶瓷形貌的影響 |
| 4.2.2 碳化硅用量對多孔陶瓷性能的影響 |
| 4.2.3 不同碳化硅用量條件下多孔陶瓷的晶相組成 |
| 4.3 本章小結(jié) |
| 5 多孔陶瓷燒結(jié)制度的確定 |
| 5.1 燒成溫度優(yōu)化 |
| 5.1.1 燒成溫度對多孔陶瓷形貌的影響 |
| 5.1.2 燒成溫度對多孔陶瓷性能的影響 |
| 5.1.3 不同燒成溫度條件下多孔陶瓷的晶相組成 |
| 5.2 保溫時間優(yōu)化 |
| 5.2.1 保溫時間對多孔陶瓷形貌的影響 |
| 5.2.2 保溫時間對多孔陶瓷性能的影響 |
| 5.2.3 不同保溫時間條件下多孔陶瓷的晶相組成 |
| 5.3 預(yù)燒溫度優(yōu)化 |
| 5.3.1 預(yù)燒溫度對多孔陶瓷形貌的影響 |
| 5.3.2 預(yù)燒溫度對多孔陶瓷性能的影響 |
| 5.3.3 不同預(yù)燒溫度條件下多孔陶瓷的晶相組成 |
| 5.4 預(yù)燒時間優(yōu)化 |
| 5.4.1 預(yù)燒時間對多孔陶瓷形貌的影響 |
| 5.4.2 預(yù)燒時間對多孔陶瓷性能的影響 |
| 5.4.3 不同預(yù)燒時間條件下多孔陶瓷的晶相組成 |
| 5.5 多孔陶瓷的燒結(jié)機(jī)理 |
| 5.6 本章小結(jié) |
| 6 多孔陶瓷制備工藝的優(yōu)化及應(yīng)用研究 |
| 6.1 多孔陶瓷制備工藝優(yōu)化實(shí)驗(yàn)及應(yīng)用 |
| 6.2 多孔陶瓷的孔結(jié)構(gòu)與孔徑分析 |
| 6.3 本章小結(jié) |
| 7 結(jié)論 |
| 致謝 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 攻讀學(xué)位期間取得的研究成果 |
（6）高比功率質(zhì)子交換膜燃料電池關(guān)鍵材料與技術(shù)研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第一章: 緒論 |
| 1.1 燃料電池的發(fā)展歷史 |
| 1.2 燃料電池的分類 |
| 1.2.1 質(zhì)子交換膜燃料電池 |
| 1.2.2 堿性燃料電池 |
| 1.2.3 磷酸燃料電池 |
| 1.2.4 高溫熔融碳酸鹽燃料電池 |
| 1.2.5 固體氧化物燃料電池 |
| 1.2.6 不同電解質(zhì)類型燃料電池的比較 |
| 1.3 質(zhì)子交換膜燃料電池與其它電源技術(shù)的比較 |
| 1.4 高功率密度質(zhì)子交換膜燃料電池關(guān)鍵材料研究進(jìn)展 |
| 1.4.1 質(zhì)子交換膜研究進(jìn)展 |
| 1.4.2 催化劑的研究進(jìn)展 |
| 1.4.3 氣體擴(kuò)散層的研究進(jìn)展 |
| 1.4.4 雙極板的研究進(jìn)展 |
| 1.5 燃料電池先進(jìn)制備技術(shù)與工藝的進(jìn)展 |
| 1.6 論文內(nèi)容 |
| 1.6.1 有序質(zhì)子導(dǎo)體研究 |
| 1.6.2 高導(dǎo)熱,高導(dǎo)電石墨烯基氣體擴(kuò)散層研究 |
| 1.6.3 輕薄、柔性、自密封、一體化塑料雙極板研究 |
| References |
| 第二章 基于高密度、有序的錐形Nafion陣列的高性能質(zhì)子交換膜燃料電池 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 實(shí)驗(yàn)部分 |
| 2.2.1 實(shí)驗(yàn)試劑與儀器 |
| 2.2.2 錐形質(zhì)子導(dǎo)體陣列膜的制備 |
| 2.2.3 錐形質(zhì)子導(dǎo)體陣列膜的清洗 |
| 2.2.4 Pt納米顆粒的負(fù)載與定量 |
| 2.2.5 石墨烯納米片負(fù)載和定量 |
| 2.2.6 質(zhì)子交換膜燃料電池的制備 |
| 2.2.7 電池測試 |
| 2.3 結(jié)果與討論 |
| 2.3.1 制備有序Nafion陣列的催化劑層 |
| 2.3.2 高性能有序Nafion陣列膜電極 |
| 2.3.3 不同Pt負(fù)載量電池性能優(yōu) |
| 2.3.4 不同石墨烯納米片載量電池性能優(yōu)化 |
| 2.3.5 不同長度Nafion陣列電池性能優(yōu)化 |
| 2.3.6 錐形Nafion陣列制備電池的優(yōu)異壽命 |
| 2.4 本章小結(jié) |
| References |
| 第三章: 基于高比表面積納米質(zhì)子導(dǎo)體陣列的高性能質(zhì)子交換膜燃料電池 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 實(shí)驗(yàn)部分 |
| 3.2.1 實(shí)驗(yàn)試劑和儀器 |
| 3.2.2 有序質(zhì)子導(dǎo)體陣列的制備 |
| 3.2.3 有序膜電極集合體(MEA)的制備 |
| 3.2.4 電池測試 |
| 3.2.5 物理表征 |
| 3.3 結(jié)果與討論 |
| 3.3.1 有序納米質(zhì)子導(dǎo)體陣列的制備與表征 |
| 3.3.2 不同長度的AAO模板和相應(yīng)質(zhì)子導(dǎo)體陣列的SEM |
| 3.3.3 不同孔徑AAO模板以及相應(yīng)有序質(zhì)子導(dǎo)體陣列的SEM |
| 3.3.4 納米質(zhì)子導(dǎo)體陣列的優(yōu)勢分析 |
| 3.3.5 燃料電池性能及分析 |
| 3.4 本章小結(jié) |
| References |
| 第四章: 雙側(cè)有序質(zhì)子導(dǎo)體陣列研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 實(shí)驗(yàn)部分 |
| 4.2.1 實(shí)驗(yàn)試劑和儀器 |
| 4.2.2 有序質(zhì)子導(dǎo)體陣列的制備 |
| 4.2.3 有序膜電極集合體(MEA)的制備 |
| 4.2.4 電池測試 |
| 4.2.5 物理表征 |
| 4.3 結(jié)果與討論 |
| 4.3.1 不同形貌有序質(zhì)子導(dǎo)體制備流程圖 |
| 4.3.2 納米壓印條件優(yōu)化 |
| 4.3.3 不同形貌質(zhì)子導(dǎo)體陣列的對比 |
| 4.3.4 性能對比與分析 |
| 4.3.5 納米壓印制備雙側(cè)質(zhì)子導(dǎo)體陣列 |
| 4.4 本章小結(jié) |
| References |
| 第五章: 高導(dǎo)熱,高導(dǎo)電石墨烯基氣體擴(kuò)散層研究 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 實(shí)驗(yàn)部分 |
| 5.2.1 實(shí)驗(yàn)試劑和儀器 |
| 5.2.2 碳材料的分散 |
| 5.2.3 石墨烯膜以及碳納米管膜的激光打孔 |
| 5.2.4 抽濾擴(kuò)散層 |
| 5.2.5 電池制備 |
| 5.2.6 電池測試 |
| 5.2.7 物理表征 |
| 5.3 結(jié)果與討論 |
| 5.3.1 不同抽濾基底電池性能與分析 |
| 5.3.2 真空吸附輔助激光打標(biāo)電池性能與分析 |
| 5.3.3 抽濾擴(kuò)散層各層組分含量調(diào)控 |
| 5.3.4 抽濾擴(kuò)散層總體載量調(diào)控 |
| 5.3.5 全電池性能與分析 |
| 5.4 本章小結(jié) |
| References |
| 第六章: 輕質(zhì)、柔性、自密封、一體化塑料雙極板研究 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 實(shí)驗(yàn)部分 |
| 6.2.1 實(shí)驗(yàn)試劑與儀器 |
| 6.2.2 流場板模具與流場板制備 |
| 6.2.3 流場板的驗(yàn)漏 |
| 6.2.4 流場板氣體進(jìn)出口激光打標(biāo) |
| 6.2.5 電池的制備 |
| 6.2.6 電池測試 |
| 6.3 結(jié)果與討論 |
| 6.3.1 波浪狀,咬合式密封條流場板 |
| 6.3.2 微米尺寸流道流場板的設(shè)計(jì) |
| 6.3.3 激光打孔流場板進(jìn)出氣口通道 |
| 6.3.4 5×10 cm單電池性能優(yōu)化 |
| 6.3.5 短堆的組裝與測試 |
| 6.3.6 熱管理 |
| 6.3.7 10片單電池串聯(lián)短堆 |
| 6.4 本章小結(jié) |
| References |
| 第七章 總結(jié)與展望 |
| 7.1 總結(jié) |
| 7.2 展望 |
| 致謝 |
| 在讀期間發(fā)表的學(xué)術(shù)論文與取得的其他研究成果 |
（7）不同電容特性陰極的制備及其在MFC中的應(yīng)用（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 緒論 |
| 1.1 課題背景 |
| 1.1.1 課題來源 |
| 1.1.2 研究背景 |
| 1.2 MFCs系統(tǒng)概述 |
| 1.2.1 MFCs的分類 |
| 1.2.2 MFCs的應(yīng)用 |
| 1.3 MFCs的電極材料與電極電容 |
| 1.3.1 傳統(tǒng)電極材料的研究現(xiàn)狀 |
| 1.3.2 電極材料電容性質(zhì)對MFCs性能的影響 |
| 1.4 毒性物質(zhì)在MFCs中的響應(yīng) |
| 1.4.1 MFCs對毒性物質(zhì)的去除研究 |
| 1.4.2 毒性物質(zhì)MFC生物傳感器研究現(xiàn)狀 |
| 1.4.3 毒性物質(zhì)在MFCs中的不同響應(yīng)研究 |
| 1.5 研究內(nèi)容 |
| 2 電極的制備和電化學(xué)性能表征 |
| 2.1 實(shí)驗(yàn)材料和方法 |
| 2.1.1 實(shí)驗(yàn)材料 |
| 2.1.2 陰極的制備 |
| 2.1.3 陰極的電化學(xué)性能測試 |
| 2.2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果與分析 |
| 2.2.1 陰極制備情況分析 |
| 2.2.2 陰極的電化學(xué)性能測試分析 |
| 2.3 本章小結(jié) |
| 3 陰極電容特性對單室MFCs產(chǎn)電性能和污染物去除的影響 |
| 3.1 實(shí)驗(yàn)材料和方法 |
| 3.1.1 實(shí)驗(yàn)材料 |
| 3.1.2 電極預(yù)處理方法 |
| 3.1.3 單室MFCs的構(gòu)建及啟動、電壓記錄方法 |
| 3.1.4 MFCs的功率密度與極化曲線計(jì)算方法 |
| 3.1.5 MFCs的庫侖效率計(jì)算方法 |
| 3.1.6 MFCs水體的水質(zhì)指標(biāo)檢測方法 |
| 3.1.7 陰極在反應(yīng)器環(huán)境下的循環(huán)伏安測試 |
| 3.2 單室MFCs的產(chǎn)電性能 |
| 3.2.1 單室MFCs的電壓-時間曲線 |
| 3.2.2 單室MFCs的極化曲線和功率密度 |
| 3.2.3 單室MFCs的電位曲線 |
| 3.2.4 單室MFCs的庫侖效率 |
| 3.2.5 單室MFCs中的陰極電容測試 |
| 3.3 單室MFCs對污染物的去除效率 |
| 3.3.1 單室MFCs中 COD的去除 |
| 3.3.2 單室MFCs中氮的去除 |
| 3.3.3 單室MFCs中磷的去除 |
| 3.4 本章小結(jié) |
| 4 不同電容陰極對雙室MFCs中重金屬離子監(jiān)測性能的影響 |
| 4.1 實(shí)驗(yàn)材料和方法 |
| 4.1.1 實(shí)驗(yàn)材料 |
| 4.1.2 電極預(yù)處理方法 |
| 4.1.3 質(zhì)子交換膜預(yù)處理方法 |
| 4.1.4 雙室MFCs的構(gòu)建和啟動、電壓記錄方法 |
| 4.1.5 雙室MFCs的功率密度、庫侖效率計(jì)算方法 |
| 4.1.6 雙室MFCs對重金屬離子Cu~(2+)、Pb~(2+)響應(yīng)的研究方法 |
| 4.1.7 雙室MFCs對 Cu~(2+)、Pb~(2+)去除的研究方法 |
| 4.2 雙室MFCs產(chǎn)電性能 |
| 4.2.1 雙室MFCs的電壓-時間曲線 |
| 4.2.2 雙室MFCs的極化曲線和功率密度 |
| 4.2.3 雙室MFCs的庫侖效率 |
| 4.3 雙室MFCs對水中Pb~(2+)的響應(yīng)和去除研究 |
| 4.3.1 雙室MFCs對 Pb~(2+)的響應(yīng) |
| 4.3.2 雙室MFCs對 Pb~(2+)的去除 |
| 4.4 雙室MFCs對水中Cu~(2+)的響應(yīng)和去除研究 |
| 4.4.1 雙室MFCs對水中Cu~(2+)的響應(yīng) |
| 4.4.2 雙室MFCs對水中Cu~(2+)的去除 |
| 4.5 本章小結(jié) |
| 結(jié)論 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 攻讀碩士學(xué)位期間發(fā)表學(xué)術(shù)論文情況 |
| 致謝 |
（8）固態(tài)鋁電容器陰極容量的高頻特性研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 電容器概述 |
| 1.3 鋁電解電容器 |
| 1.3.1 鋁電解電容器的結(jié)構(gòu)特性 |
| 1.3.2 鋁電解電容器的電容量 |
| 1.4 固態(tài)鋁電解電容器 |
| 1.5 鋁電解電容器的電極箔 |
| 1.6 鋁/碳復(fù)合電極箔的研究 |
| 1.7 本論文的研究意義和內(nèi)容 |
| 1.7.1 研究內(nèi)容 |
| 1.7.2 技術(shù)路線 |
| 第二章 復(fù)合陰極箔材料的制備實(shí)驗(yàn)和測試方法 |
| 2.1 實(shí)驗(yàn)藥品及儀器設(shè)備 |
| 2.1.1 實(shí)驗(yàn)藥品 |
| 2.1.2 實(shí)驗(yàn)儀器設(shè)備 |
| 2.2 復(fù)合碳漿料各成分的性能指標(biāo) |
| 2.2.1 活性炭(YP-50F) |
| 2.2.2 石墨(SFG-6) |
| 2.2.3 乙炔黑 |
| 2.2.4 粘結(jié)劑 |
| 2.2.5 金屬錫粉 |
| 2.3 鋁/碳復(fù)合陰極箔制備工藝 |
| 2.3.1 復(fù)合碳漿料的制備 |
| 2.3.2 碳層預(yù)涂覆 |
| 2.3.3 熱處理 |
| 2.4 鋁/碳復(fù)合陰極箔比容量的測定 |
| 2.4.1 實(shí)驗(yàn)片的規(guī)格 |
| 2.4.2 測定液 |
| 2.4.3 比容量的計(jì)算 |
| 2.5 鋁/碳復(fù)合陰極箔碳層附著度的測定 |
| 2.6 鋁/碳復(fù)合陰極箔碳層厚度的測定 |
| 2.7 鋁/碳復(fù)合陰極箔比容量的頻率特性測試 |
| 2.8 鋁/碳復(fù)合陰極箔表面微觀形貌與物相組成 |
| 第三章 鋁/碳復(fù)合陰極箔容量的頻率性能研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 制備工藝條件對復(fù)合陰極箔性能的影響 |
| 3.2.1 制備工藝條件對復(fù)合陰極箔比容量的影響 |
| 3.2.2 制備工藝條件對復(fù)合陰極箔碳層附著度的影響 |
| 3.2.3 活化處理工藝條件對復(fù)合陰極箔性能的影響 |
| 3.3 碳漿料配比對復(fù)合陰極箔性能的影響 |
| 3.3.1 碳漿料配比對復(fù)合陰極箔比容量影響的實(shí)驗(yàn)設(shè)計(jì) |
| 3.3.2 碳漿料配比對復(fù)合陰極箔比容量的影響 |
| 3.3.3 不同碳漿料配比的復(fù)合陰極箔比容隨頻率變化的影響 |
| 3.4 復(fù)合陰極箔的表面形貌對比容量的影響 |
| 3.5 復(fù)合陰極箔的物相分析 |
| 3.6 不同材料的粘結(jié)劑對復(fù)合陰極箔性能的影響 |
| 3.6.1 不同的粘結(jié)劑對復(fù)合陰極箔比容量的影響 |
| 3.6.2 不同的粘結(jié)劑對復(fù)合陰極箔碳層附著度的影響 |
| 3.7 本章小結(jié) |
| 第四章 高頻高比容鋁/碳復(fù)合陰極箔的制備 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 碳漿料中添加錫粉制備鋁/碳復(fù)合陰極箔 |
| 4.2.1 粘結(jié)劑PVDF碳漿料中添加錫粉制備鋁/碳復(fù)合陰極箔 |
| 4.2.2 粘結(jié)劑環(huán)氧樹脂碳漿料中添加錫粉制備鋁/碳復(fù)合陰極箔 |
| 4.2.3 粘結(jié)劑LA132 碳漿料中添加錫粉制備鋁/碳復(fù)合陰極箔 |
| 4.2.4 金屬錫粉對鋁/碳復(fù)合箔碳層附著度的影響 |
| 4.3 碳材料復(fù)合氧化釕制備鋁/碳復(fù)合陰極箔 |
| 4.3.1 循環(huán)伏安法鍛基氧化釕層 |
| 4.3.2 氧化釕復(fù)合PVDF碳漿料制備鋁/碳復(fù)合陰極箔 |
| 4.3.3 氧化釕復(fù)合環(huán)氧樹脂碳漿料制備鋁/碳復(fù)合陰極箔 |
| 4.3.4 氧化釕復(fù)合LA132 碳漿料制備鋁/碳復(fù)合陰極箔 |
| 4.3.5 氧化釕層對鋁/碳復(fù)合箔碳層附著度的影響 |
| 4.4 本章小結(jié) |
| 第五章 結(jié)論 |
| 致謝 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 攻讀碩士學(xué)位期間取得的成果 |
（9）基于生物可降解材料的微納能源采集技術(shù)及應(yīng)用研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 研究背景及意義 |
| 1.2 國內(nèi)外關(guān)于納米發(fā)電機(jī)研究的歷史與現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 關(guān)于壓電納米發(fā)電機(jī)研究的歷史與現(xiàn)狀 |
| 1.2.2 關(guān)于摩擦納米發(fā)電機(jī)研究的歷史與現(xiàn)狀 |
| 1.2.3 關(guān)于復(fù)合納米發(fā)電機(jī)研究的現(xiàn)狀 |
| 1.3 基于生物可降解材料的納米發(fā)電機(jī)研究現(xiàn)狀 |
| 1.4 本文的主要貢獻(xiàn)與創(chuàng)新 |
| 1.5 本文的內(nèi)容與結(jié)構(gòu)安排 |
| 第二章 基于生物可降解材料的壓電納米發(fā)電機(jī) |
| 2.1 引言 |
| 2.2 壓電效應(yīng)與壓電材料 |
| 2.2.1 壓電效應(yīng) |
| 2.2.2 壓電材料 |
| 2.3 壓電納米發(fā)電機(jī) |
| 2.4 基于生物可降解硅膠的壓電納米發(fā)電機(jī) |
| 2.4.1 基于生物可降解硅膠壓電納米發(fā)電機(jī)的理論分析 |
| 2.4.2 基于生物可降解硅膠壓電納米發(fā)電機(jī)制造工藝:交替混合分散 |
| 2.4.3 基于生物可降解硅膠壓電納米發(fā)電機(jī)制造工藝:摻雜極化 |
| 2.5 基于天然木質(zhì)纖維素的壓電納米發(fā)電 |
| 2.5.1 基于天然木質(zhì)纖維素壓電納米發(fā)電機(jī)的工作機(jī)理分析 |
| 2.5.2 基于天然木質(zhì)纖維素壓電器件制造工藝:纖維萃取、絲網(wǎng)印刷 |
| 2.5.3 基于天然木質(zhì)纖維素壓電納米發(fā)電機(jī)的結(jié)構(gòu)優(yōu)化研究 |
| 2.5.4 基于天然木質(zhì)纖維素壓電納米發(fā)電機(jī)的性能優(yōu)化研究 |
| 2.6 本章小結(jié) |
| 第三章 基于生物可降解材料的摩擦納米發(fā)電機(jī) |
| 3.1 引言 |
| 3.2 摩擦納米發(fā)電機(jī) |
| 3.3 基于生物可降解硅膠的摩擦納米發(fā)電機(jī) |
| 3.3.1 原理分析 |
| 3.3.2 基于生物可降解硅膠摩擦納米發(fā)電機(jī)的加工工藝流程 |
| 3.3.3 基于生物可降解硅膠摩擦納米發(fā)電機(jī)的性能測試與分析 |
| 3.3.4 基于生物可降解硅膠摩擦納米發(fā)電機(jī)的電極優(yōu)化研究 |
| 3.4 基于天然木質(zhì)纖維素的單層摩擦納米發(fā)電機(jī) |
| 3.4.1 原理分析 |
| 3.4.2 基于天然木質(zhì)纖維素單層摩擦納米發(fā)電機(jī)的性能測試與分析 |
| 3.4.3 氯化鈣-木質(zhì)纖維素基單層摩擦納米發(fā)電機(jī)高輸出性能機(jī)理研究 |
| 3.5 本章小結(jié) |
| 第四章 基于生物可降解材料的復(fù)合納米發(fā)電機(jī) |
| 4.1 引言 |
| 4.2 復(fù)合納米發(fā)電機(jī) |
| 4.2.1 電磁-摩擦復(fù)合納米發(fā)電機(jī) |
| 4.2.2 壓電-摩擦復(fù)合納米發(fā)電機(jī) |
| 4.2.3 熱電-摩擦復(fù)合納米發(fā)電機(jī) |
| 4.3 基于生物可降解材料的壓電-摩擦電復(fù)合納米發(fā)電機(jī) |
| 4.3.1 基于生物可降解材料壓電-摩擦電復(fù)合納米發(fā)電機(jī)的電極研究 |
| 4.3.2 基于生物可降解材料壓電-摩擦電復(fù)合納米發(fā)電機(jī)封裝研究 |
| 4.3.3 基于生物可降解材料壓電-摩擦電復(fù)合納米發(fā)電機(jī)壓電層研究 |
| 4.3.4 基于生物可降解材料壓電-摩擦電復(fù)合納米發(fā)電機(jī)機(jī)理分析 |
| 4.3.5 基于生物可降解材料壓電-摩擦電復(fù)合納米發(fā)電機(jī)性能研究 |
| 4.4 本章小結(jié) |
| 第五章 基于生物可降解材料納米發(fā)電機(jī)的應(yīng)用研究 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 基于生物可降解材料納米發(fā)電機(jī)供能及傳感應(yīng)用驗(yàn)證 |
| 5.3 基于生物可降解材料摩擦納米發(fā)電機(jī)在復(fù)雜濕度環(huán)境下應(yīng)用研究 |
| 5.4 基于生物可降解材料納米發(fā)電機(jī)輸出信號低頻非規(guī)律影響研究 |
| 5.4.1 單通道信號處理系統(tǒng)及其在納米發(fā)電機(jī)領(lǐng)域應(yīng)用 |
| 5.4.2 多通道信號處理系統(tǒng)及其在納米發(fā)電機(jī)領(lǐng)域應(yīng)用 |
| 5.5 基于生物可降解材料納米發(fā)電機(jī)的可重構(gòu)性研究 |
| 5.6 基于生物可降解材料納米發(fā)電機(jī)生物的可降解特性研究 |
| 5.7 本章小結(jié) |
| 第六章 總結(jié)與展望 |
| 6.1 全文總結(jié) |
| 6.2 未來展望 |
| 致謝 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 攻讀博士學(xué)位期間取得的成果與榮譽(yù) |
（10）基于米粉廢棄物的活性炭和3D打印材料的合成與性能研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 緒論 |
| 1.1 餐飲廢棄物及其回收利用現(xiàn)狀 |
| 1.1.1 我國餐飲廢棄物回收利用現(xiàn)狀 |
| 1.1.2 我國餐飲廢棄物主要處理方法 |
| 1.2 活性炭 |
| 1.2.1 活性炭概述 |
| 1.2.2 活性炭的制備方法 |
| 1.2.3 活性炭的應(yīng)用 |
| 1.3 碳量子點(diǎn) |
| 1.3.1 碳量子點(diǎn)概述 |
| 1.3.2 碳量子點(diǎn)的制備方法 |
| 1.3.3 碳量子點(diǎn)的應(yīng)用 |
| 1.4 3D打印概述 |
| 1.4.1 3D打印技術(shù) |
| 1.4.2 3D打印主要技術(shù)方法 |
| 1.4.3 聚乳酸系列3D打印耗材簡述 |
| 1.4.4 3D打印的發(fā)展前景 |
| 1.5 本實(shí)驗(yàn)研究的意義及內(nèi)容 |
| 1.5.1 立題意義 |
| 1.5.2 研究方案 |
| 第2章 實(shí)驗(yàn)部分 |
| 2.1 主要的實(shí)驗(yàn)試劑和儀器 |
| 2.2 米粉廢棄物原料的收集和成分表征 |
| 2.3 米粉廢棄物聯(lián)產(chǎn)活性炭和兩種3D打印耗材的制備流程 |
| 2.3.1 RAC的制備 |
| 2.3.2 RC/PLA3D打印耗材的制備 |
| 2.3.3 RCQDs/PLA3D打印耗材的制備 |
| 2.4 米粉廢棄物基活性炭及3D打印耗材的表征 |
| 2.4.1 RAC的表征與性能測試 |
| 2.4.2 RC/PLA3D打印耗材的表征與性能測試 |
| 2.4.3 RCQDs/PLA3D打印耗材的表征與性能測試 |
| 第3章 基于米粉廢棄物的活性炭的制備與性能研究 |
| 3.1 前言 |
| 3.2 RAC的制備工藝流程 |
| 3.3 結(jié)果與討論 |
| 3.3.1 劑料比對RAC結(jié)構(gòu)、形貌和吸附性能的影響 |
| 3.3.2 活化溫度對RAC結(jié)構(gòu)、形貌和吸附性能的影響 |
| 3.3.3 活化時間對RAC結(jié)構(gòu)、形貌和吸附性能的影響 |
| 3.3.4 RAC對MB的吸附性能 |
| 3.3.5 RAC對重金屬的吸附性能 |
| 3.3.6 與市售活性炭的性能對比 |
| 3.3.7 成本核算 |
| 3.4 小結(jié) |
| 第4章 基于米粉廢棄物的碳/聚乳酸3D打印復(fù)合材料的研究 |
| 4.1 前言 |
| 4.2 RC/PLA3D打印復(fù)合材料的制備和3D打印 |
| 4.2.1 RC的制備和處理 |
| 4.2.2 RC/PLA3D打印復(fù)合材料的制備和3D打印 |
| 4.3 結(jié)果與討論 |
| 4.3.1 結(jié)構(gòu)形貌表征 |
| 4.3.2 不同碳材料的紅外光譜 |
| 4.3.3 RC/PLA3D打印復(fù)合材料的抗沖擊性能 |
| 4.3.4 RC/PLA3D打印復(fù)合材料的拉伸性能 |
| 4.4 小結(jié) |
| 第5章 基于米粉棄物的碳量子點(diǎn)/聚乳酸3D打印復(fù)合材料的研究 |
| 5.1 前言 |
| 5.2 RCDQs/PLA3D打印復(fù)合材料的制備和3D打印 |
| 5.2.1 RCQDs的制備 |
| 5.2.2 RCQDs/PLA3D打印復(fù)合材料的制備及3D打印 |
| 5.3 結(jié)果與討論 |
| 5.3.1 RCQDs形貌結(jié)構(gòu)表征 |
| 5.3.2 RCQDs的熒光特性及其對金屬Fe3+的熒光傳感性能 |
| 5.3.3 RCQDs的加入量對RCQDs/PLA熒光性能的影響 |
| 5.3.4 RCQDs/PLA3D打印元件對金屬Fe3+的熒光傳感性能 |
| 5.3.5 RCQDs/PLA3D打印元件的穩(wěn)定性研究 |
| 5.4 小結(jié) |
| 第6章 結(jié)論與展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 個人簡歷及攻讀碩士學(xué)位期間取得的成果 |
| 致謝 |
四、Current Developments in Chemically Prepared Toner（論文參考文獻(xiàn)）
- [1]碳包覆對La-Y-Ni基儲氫合金性能的影響研究[D]. 吳冉. 北京有色金屬研究總院, 2021(01)
- [2]碳包覆納米晶Fe90Si7B3復(fù)合粉體的制備及其電磁波吸收性能研究[D]. 石常路. 大連理工大學(xué), 2021(01)
- [3]MOF衍生雙金屬磷化物的制備及其電解水析氫性能的研究[D]. 馮佳榮. 太原理工大學(xué), 2021(01)
- [4]摻雜/包裹型γ-Ce2S3大紅色料的制備及其性能與微觀形貌的研究[D]. 吳福靈. 景德鎮(zhèn)陶瓷大學(xué), 2021
- [5]牦牛坪稀土尾礦制備多孔陶瓷的工藝及其性能研究[D]. 申思月. 西南科技大學(xué), 2021
- [6]高比功率質(zhì)子交換膜燃料電池關(guān)鍵材料與技術(shù)研究[D]. 寧凡迪. 中國科學(xué)技術(shù)大學(xué), 2021(09)
- [7]不同電容特性陰極的制備及其在MFC中的應(yīng)用[D]. 周子晗. 大連理工大學(xué), 2021
- [8]固態(tài)鋁電容器陰極容量的高頻特性研究[D]. 王莉. 電子科技大學(xué), 2021(01)
- [9]基于生物可降解材料的微納能源采集技術(shù)及應(yīng)用研究[D]. 巴雁遠(yuǎn). 電子科技大學(xué), 2021(01)
- [10]基于米粉廢棄物的活性炭和3D打印材料的合成與性能研究[D]. 楊潔. 桂林理工大學(xué), 2020(07)
標(biāo)簽：納米陶瓷論文; 多孔材料論文; 電容電池論文; 電化學(xué)傳感器論文; 生物陶瓷論文;