一、冷凝鍋爐尾部翅片管束換熱器的復(fù)合放熱特性及節(jié)能效果（論文文獻(xiàn)綜述）
高波[1]（2021）在《生物質(zhì)鍋爐尾部煙氣凝結(jié)傳熱傳質(zhì)特性的數(shù)值模擬研究》文中進(jìn)行了進(jìn)一步梳理當(dāng)前,火力發(fā)電依然是中國(guó)最主要的發(fā)電方式。煤、石油、天然氣作為火力發(fā)電中最普遍利用的化石燃料,自身儲(chǔ)量十分有限,而且不具有再生性,在燃燒過程中會(huì)產(chǎn)生大量的有害氣體,不僅會(huì)對(duì)環(huán)境造成較大的污染,而且還會(huì)產(chǎn)生溫室效應(yīng),使全球氣候變暖,影響生態(tài)系統(tǒng)的平衡,產(chǎn)生諸多生態(tài)問題。生物質(zhì)能作為一種清潔可再生的能源,其燃燒產(chǎn)生的CO2大約等于植物光合作用所消耗吸收的CO2,生物質(zhì)燃料中的N含量和S含量很低,因此燃燒后煙氣中的NO2和SO2排放量很少。我國(guó)可供能源化利用的生物質(zhì)資源非常豐富,直接燃燒發(fā)電技術(shù)是生物質(zhì)燃料能源利用的一種最常見的形式。與傳統(tǒng)化石燃料相比,生物質(zhì)燃料中含有更多的水分,其燃燒后的煙氣中水蒸氣含量較多,所以將鍋爐尾部煙氣中的水蒸氣冷凝,可回收的潛熱較多,這不僅可以有效降低排煙溫度,減少排煙熱損失從而提高鍋爐熱效率,而且,凝結(jié)水可以溶解煙氣中的部分有害氣體,有利于保護(hù)大氣環(huán)境。本文基于ANSYS Fluent中的歐拉多相流Mixture模型,以Lee模型作為冷凝傳質(zhì)模型,對(duì)生物質(zhì)鍋爐尾部煙氣流經(jīng)翅片管換熱器的凝結(jié)換熱特征進(jìn)行了數(shù)值模擬研究。揭示了入口煙氣溫度和入口水蒸氣體積分?jǐn)?shù)對(duì)煙氣側(cè)溫度場(chǎng)、流場(chǎng)、液態(tài)水體積分?jǐn)?shù)、壁面凝結(jié)速率、翅片管平均表面換熱系數(shù)以及平均熱流密度的影響,分析了翅片管束不同橫向、縱向節(jié)徑比（S1/d、S2/d）時(shí)煙氣側(cè)的流動(dòng)及傳熱傳質(zhì)特性。研究結(jié)果表明,在所研究范圍內(nèi),隨著煙氣入口流速的增加,煙氣出口溫度逐漸升高,壁面凝結(jié)速率不斷增大,而冷凝水量逐漸減少,同時(shí)翅片管的平均表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)及熱流密度逐漸增加;隨著入口水蒸氣體積分?jǐn)?shù)的增加,壁面凝結(jié)速率增大,煙氣出口處凝結(jié)水體積分?jǐn)?shù)也隨之增大,出口平均煙溫逐漸增加;分析得出,翅片管傳熱性能最優(yōu)的橫向節(jié)徑比為3.55,橫向管間距為30mm;煙氣溫降效果最優(yōu)的縱向節(jié)徑比為4.00,縱向管間距為38mm。本文研究將為翅片管換熱器凝結(jié)換熱分析提供重要的理論指導(dǎo),其結(jié)果具有一定的工程應(yīng)用價(jià)值。
張政[2]（2020）在《冷凝式燃?xì)鉄崴鲹Q熱器設(shè)計(jì)及優(yōu)化》文中研究表明隨著天然氣的廣泛應(yīng)用,燃?xì)鉄崴髯鳛榧彝ゲ膳蜕顭釤崴Ｓ玫脑O(shè)備,在日常家庭生活中得到廣泛的使用。冷凝式燃?xì)鉄崴髂軌蚧厥杖紵筇烊粴鉄煔庵械乃魵獾臐摕釤崃?更加節(jié)約能源。目前在使用的冷凝式燃?xì)鉄崴髦?主要面臨的問題是腐蝕和加工復(fù)雜問題。所以,本文基于燃?xì)鉄崴髅媾R的問題上,設(shè)計(jì)了一款新型的燃?xì)鉄崴鲹Q熱器,這種換熱器在高溫段采用不銹鋼扁平管,在低溫段使用聚四氟乙烯管,能夠解決燃?xì)鉄崴髟诘蜏囟螕Q熱面臨的腐蝕問題,能夠有效延長(zhǎng)換熱器的使用壽命。采用數(shù)值模擬的方法研究了高溫段換熱器的結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)高溫段換熱器性能影響。采用控制變量法,對(duì)高溫段換熱器的盤管間隙、盤管寬度、盤管高度和盤管半徑進(jìn)行了數(shù)值仿真分析。通過數(shù)值模擬表明,在高溫段換熱器盤管間隙從2mm增加到6mm時(shí),傳熱因子降低了 35.1%,煙氣的摩擦因子降低了 70%。盤管的高度（扁橢圓高度）從3mm增加到5mm,傳熱因子降低了 8.1%,摩擦因子提高了 1.225倍。隨著盤管寬度從25mm增加到30mm,傳熱因子提升了 17.28%,摩擦因子提升了 53.04%。隨著盤管半徑從70mm增加到100mm,傳熱因子和摩擦因子提升一倍多。同時(shí),采用控制變量法,對(duì)于低溫段換熱器的縱向間距和橫向間距進(jìn)行了數(shù)值仿真分析。通過數(shù)值模擬表明,隨著低溫段盤管的縱向間距從2mm增加到6mm,傳熱因子下降了 24%,摩擦因子下降了一倍。隨著聚四氟乙烯盤管橫向間距從5mm增加到10mm,傳熱因子提升了 9.8%,摩擦因子提升了3.9%。采用響應(yīng)面設(shè)計(jì)的方法對(duì)高溫段換熱器的結(jié)構(gòu)參數(shù)進(jìn)行量化,對(duì)目標(biāo)函數(shù)參數(shù)j因子、f因子和Ft因子函數(shù)化,選擇合適的響應(yīng)面函數(shù)模型對(duì)結(jié)構(gòu)參數(shù)和目標(biāo)函數(shù)建立近似關(guān)系式,采用多目標(biāo)的遺傳算法對(duì)高溫段換熱器結(jié)構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化,得到了在12L/min工況下的最優(yōu)結(jié)構(gòu)參數(shù),其中優(yōu)化后的結(jié)構(gòu)參數(shù)為,盤管間隙為2mm、盤管高度為3mm、盤管半徑100米,綜合性能因子提升了 34.96%,對(duì)低溫段換熱器進(jìn)行優(yōu)化,優(yōu)化后的縱向間距4mm,橫向間距為7.5mm,優(yōu)化后的結(jié)構(gòu),綜合性能因子提升了 28.69%。對(duì)優(yōu)化后的模型,采用數(shù)值模擬模擬和實(shí)驗(yàn)相結(jié)合的方法,對(duì)整體換熱器進(jìn)行數(shù)值模擬和實(shí)驗(yàn),研究了變流量工況下,對(duì)換熱器性能的影響。通過實(shí)驗(yàn)研究證明,所設(shè)計(jì)的換熱器能夠符合額定熱負(fù)荷的要求,能夠滿足設(shè)計(jì)的要求。
王鳳予[3]（2020）在《燃?xì)獯箦佋顭煔庥酂嵘疃然厥占夹g(shù)研究》文中提出空氣源熱泵熱水器在冬季需要除霜時(shí),存在熱量來源不足、并造成制熱能力的不足的問題,本文創(chuàng)新性的提出在特殊建筑中利用外部余熱為空氣源熱泵熱水器除霜的設(shè)想。通過調(diào)研發(fā)現(xiàn)在公共食堂后廚,廣泛使用的燃?xì)獯箦佋钆艧熅哂写罅康挠酂?且有集中排煙道,具有較好的回收條件。本文以某高校食堂為研究對(duì)象,探討該食堂規(guī)模下,利用大鍋灶煙氣余熱為空氣源熱泵熱水器提供除霜所需能量的可行性,并提出了大鍋灶煙氣余熱深度回收的方法,設(shè)計(jì)了基于大鍋灶煙氣余熱深度回收的熱泵熱水系統(tǒng),探討了兩級(jí)余熱深度回收裝置的優(yōu)化設(shè)計(jì)方法。本研究拓展了空氣源熱泵熱水器除霜的思路,對(duì)提高燃?xì)獯箦佋顭崮芾寐示哂幸欢ǖ膶?shí)際意義。主要研究?jī)?nèi)容包括:（1）通過調(diào)研,獲取某高校食堂概況,以全年各典型時(shí)間段營(yíng)業(yè)額確定熱水需求的設(shè)計(jì)人數(shù),用規(guī)范的設(shè)計(jì)方法為該食堂進(jìn)行空氣源熱泵熱水器選型,為研究的開展提供數(shù)據(jù)基礎(chǔ)。（2）針對(duì)食堂一臺(tái)現(xiàn)役燃?xì)獯箦佋?在實(shí)際使用條件下,對(duì)其進(jìn)行熱工性能和煙氣余熱潛力特點(diǎn)測(cè)試分析,分析了大鍋灶不同檔位的熱效率、煙氣余熱潛力變化規(guī)律,并分析了實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)與國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)要求值之間的差別,為大鍋灶煙氣余熱深度回收提供指導(dǎo)。（3）探討了利用大鍋灶煙氣余熱對(duì)空氣源熱泵熱水器抑霜和除霜方案,對(duì)除霜方案進(jìn)行了能量平衡理論分析;從大鍋灶煙氣余熱深度回收和與熱泵熱水器全年聯(lián)合運(yùn)行制取熱水的角度,設(shè)計(jì)了基于大鍋灶煙氣余熱深度回收的直熱式熱泵熱水系統(tǒng),理論分析了大鍋灶深度回收與兩級(jí)余熱回收換熱器負(fù)荷分配方案,分析了設(shè)計(jì)工況下系統(tǒng)的節(jié)能性。（4）針對(duì)所設(shè)計(jì)的熱泵熱水系統(tǒng)中的兩級(jí)余熱回收裝置,使用平均溫差法,建立了翅片管兩側(cè)的換熱與流動(dòng)阻力數(shù)學(xué)模型,以滿足換熱能力和允許安裝空間為限制條件,以降低煙氣側(cè)壓降為目標(biāo),對(duì)兩級(jí)余熱回收裝置進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì),通過控制非關(guān)鍵影響參數(shù)（翅化比、凈面比、翅片效率）,給出了兩級(jí)余熱回收換熱器關(guān)鍵設(shè)計(jì)參數(shù)的選擇（基管管徑、最窄面質(zhì)量流速）與設(shè)計(jì)方法。
趙茂中[4]（2019）在《有機(jī)介質(zhì)相變?nèi)峒夹g(shù)在煙氣余熱利用領(lǐng)域的應(yīng)用研究》文中進(jìn)行了進(jìn)一步梳理煙氣作為工業(yè)廢氣的一種,其中蘊(yùn)含大量可以回收利用的熱能,對(duì)于150℃以上的中、高品位煙氣余熱,其取熱方式和利用形式都有較多選擇;而低于150℃的煙氣,不僅缺乏針對(duì)性強(qiáng)的取熱方式,且這部分余熱的利用形式,也往往受到取熱方式的影響,受到一定局限。能源問題廣受全球關(guān)注的當(dāng)下,有必要將余熱進(jìn)行分類,為每一種余熱找到適配度高的取熱方式,從而拓寬余熱使用用途。本文出有機(jī)介質(zhì)相變?nèi)峒夹g(shù),以150℃以下的低品位煙氣余熱為研究對(duì)象,分為顯熱和潛熱兩部分,從應(yīng)用角度對(duì)其進(jìn)行取熱實(shí)驗(yàn)和模擬研究。研究工作從取熱設(shè)備和取熱介質(zhì)兩個(gè)角度出發(fā):首先確定使用BY-J作為取熱介質(zhì)的煙氣取熱技術(shù)方案,然后結(jié)合對(duì)流傳熱的場(chǎng)協(xié)同理論和渦流對(duì)傳熱的影響機(jī)制,利用FLUENT數(shù)值模擬的手段篩選出具有一定針對(duì)性和合理性的板壁式換熱結(jié)構(gòu),并委托合作企業(yè),生產(chǎn)實(shí)驗(yàn)用的板壁式煙氣取熱器;在這些工作的基礎(chǔ)上,進(jìn)一步完成140℃模擬煙氣在干工況下的取熱實(shí)驗(yàn),確定BY-J在板壁式換熱結(jié)構(gòu)中,與煙氣進(jìn)行換熱的對(duì)流傳熱總系數(shù)K的取值范圍;最后,針對(duì)80℃以下的煙氣冷凝余熱,通過流程模擬的手段建立煙氣源熱泵模型,比較BY-pro和其他幾種有機(jī)介質(zhì)在該模型中的綜合性能表現(xiàn),為有機(jī)介質(zhì)相變?nèi)峒夹g(shù)在煙氣場(chǎng)合的應(yīng)用供參考和啟發(fā)。由于存在沸騰傳熱過程,有機(jī)介質(zhì)相變?nèi)峒夹g(shù)可以使煙道中所設(shè)置的取熱設(shè)備形體大大縮小,在場(chǎng)地受限的取熱場(chǎng)合具有較強(qiáng)的實(shí)用性;而相比于那些以水作為介質(zhì)的取熱技術(shù),有機(jī)介質(zhì)取熱后的用途也更加廣泛,可用于常規(guī)熱泵供暖、通過高溫?zé)岜霉┕I(yè)生產(chǎn)用熱、有機(jī)朗肯循環(huán)發(fā)電等,在煙氣余熱回收領(lǐng)域具有顯在推廣價(jià)值和應(yīng)用前景。
于經(jīng)偉[5]（2019）在《基于換熱表面改性的燃?xì)鉄煔鈴?qiáng)化凝結(jié)換熱研究》文中研究說明到2030年,天然氣在我國(guó)一次能源消費(fèi)中占比將達(dá)到15%。天然氣煙氣凝結(jié)換熱是實(shí)現(xiàn)能效提高的重要技術(shù)手段。強(qiáng)化高不凝結(jié)氣體分壓條件下凝結(jié)換熱過程,可縮減換熱器體積、降低煙氣側(cè)阻力,突破間壁式低溫?fù)Q熱器的技術(shù)瓶頸。本文通過換熱器表面鍍層進(jìn)行改性,研究了燃?xì)鉄煔庵兴魵饽Y(jié)過程,分析了低溫凝結(jié)換熱重要影響參數(shù),得到了換熱系數(shù)變化規(guī)律,并通過現(xiàn)象釋義凝結(jié)機(jī)理。本文由改性表面換熱能力對(duì)比實(shí)驗(yàn)與改性表面可視化機(jī)理研究?jī)刹糠纸M成:首先,搭建冷凝密封實(shí)驗(yàn)臺(tái),應(yīng)用高純N2與蒸汽定值配比,模擬天然氣燃燒尾部煙氣。采用溫度集成裝置測(cè)量定尺寸定材料換熱器的溫度梯度,結(jié)合導(dǎo)熱系數(shù)推算換熱能力。通過打磨噴淋涂料（聚四氟乙烯）、熱處理得到改性表面,研究了不同煙氣溫度、循環(huán)水溫、換熱材料以及不凝結(jié)氣體等因素對(duì)改性前后換熱性能影響。通過分析對(duì)比換熱不穩(wěn)定時(shí)間、換熱系數(shù),結(jié)合熱成像動(dòng)態(tài)變化圖像,定性評(píng)價(jià)了浸潤(rùn)能力、疏水性、珠狀凝結(jié)特性。結(jié)果表明:改性涂層疏水性較好,改性后換熱能力明顯提高,不凝結(jié)氣體存在降低了水蒸氣分壓,飽和溫度下降,熱驅(qū)動(dòng)力減弱,換熱系數(shù)下降41%。其次,為了從微觀上解釋改性表面提高換熱能力的原因,采用紅外熱像儀、CCD、接觸角測(cè)量?jī)x、XRD、掃描電鏡進(jìn)行可視化實(shí)驗(yàn)。對(duì)比改性表面與紫銅表面上,液滴溫度場(chǎng)、微觀尺寸形貌、表面靜態(tài)浸潤(rùn)模式、表面熱阻分布、酸洗前后表面成分以及凝結(jié)液滴分布規(guī)律。改性后換熱表面上凝結(jié)液滴基圓半徑減小,靜態(tài)接觸角變大,削減了單液滴熱阻,減小過冷度。面改性后凝結(jié)模式從Wenzel向Cassie轉(zhuǎn)變,有利于形成珠狀凝結(jié)和液滴脫落。最后,結(jié)合換熱對(duì)比實(shí)驗(yàn)與表面可視化實(shí)驗(yàn),通過凝結(jié)現(xiàn)象表征強(qiáng)化機(jī)理。本文的鍍層工藝采用物理貼合,不同于其他學(xué)者化學(xué)改性,不受結(jié)合金屬材料的限制。雖然改性表面的不親潤(rùn)能力（靜態(tài)接觸角143.58°）不及超疏水表面,但是其具有良好的耐酸性和表層自潔性,在低溫?fù)Q熱溫度段能避免換熱設(shè)備低溫腐蝕以及在熱作用下積灰結(jié)垢。其本身疏水性能可提升低溫段換熱設(shè)備的換熱能力。
向俊[6]（2019）在《重力熱管在燃?xì)忮仩t供熱系統(tǒng)煙氣余熱回收中的應(yīng)用研究》文中研究表明近年來,隨著煤改氣工程的實(shí)施,燃?xì)夤┡绞街鸩降穆鋵?shí),天然氣消耗量在能源消耗中的占比在持續(xù)加重。為了避免“用氣荒”現(xiàn)象的發(fā)生,響應(yīng)“節(jié)能減排”政策,采取能量梯級(jí)利用方法,對(duì)燃?xì)忮仩t煙氣余熱進(jìn)行回收再利用。本文采取重力式氣-液型熱管換熱器對(duì)供熱系統(tǒng)中兩臺(tái)2.8WM的自備燃?xì)忮仩t進(jìn)行煙氣余熱回收再利用處理。根據(jù)項(xiàng)目工況參數(shù),采用常規(guī)設(shè)計(jì)方法,整體設(shè)計(jì)思路,對(duì)重力熱管氣液型換熱器做設(shè)備選型。采用4排管重力熱管換熱器對(duì)低溫?zé)煔膺M(jìn)行余熱回收,通過對(duì)實(shí)際運(yùn)行情況的參數(shù)檢測(cè),分析系統(tǒng)運(yùn)行中熱管換熱器的能效,當(dāng)換熱器兩側(cè)冷熱流體比熱容量（MC）的比值介于0.260.60之間時(shí),煙氣側(cè)進(jìn)出口溫差變化區(qū)間在5.29.6℃,煙氣熱回收效率在6.36%8.76%之間。換熱器水側(cè)進(jìn)出口溫差波動(dòng)范圍在11.228.6℃,此時(shí)重力式氣-液型熱管換熱器的能效在20%40%之間,熱管換熱器的最大能效出現(xiàn)在供熱高峰期,最大能效數(shù)值為40%,此時(shí)冷熱流體比熱容量（MC）的比值為0.3。借助fluent軟件,對(duì)熱管換熱器煙氣側(cè)進(jìn)行數(shù)值模擬,分析各流場(chǎng)分布情況。通過對(duì)溫度場(chǎng)分布比較,發(fā)現(xiàn)模擬數(shù)值與實(shí)測(cè)數(shù)值的誤差在6.4%以內(nèi),說明數(shù)值模擬結(jié)果能很好地反應(yīng)出真實(shí)情況中換熱器的溫度分布情況。通過對(duì)相同入口溫度,不同入口速度分別為1.5m/s,2m/s,2.5m/s,3m/s,4m/s的五種情況進(jìn)行模擬分析得出:沿氣流方向上煙氣溫度呈遞減變化趨勢(shì),隨著入口流速的增加,沿著氣流方向溫度梯度越大,等溫線越密集,出口溫度越高;煙氣在熱管迎風(fēng)側(cè)具有較大的溫度梯度,換熱效果好,在背風(fēng)側(cè)由于雙渦流現(xiàn)象的產(chǎn)生,煙氣流速較低熱管換熱效果較差,隨著流速增加,湍流強(qiáng)度的加大,背風(fēng)側(cè)煙氣流動(dòng)擾動(dòng)變強(qiáng),換熱得到了強(qiáng)化,等溫線變得密集,且回流區(qū)域在減小。煙氣流經(jīng)熱管壁面發(fā)生繞流現(xiàn)象,最大流速出現(xiàn)在最窄流通截面處,換熱器的進(jìn)出口壓差隨入口流速的增大而增大。通過對(duì)相同速度,不同入口溫度進(jìn)行模擬得出:熱管換熱器內(nèi)部溫度場(chǎng)分布變化規(guī)律相似,沿氣流方向上,溫度梯度變化位置出現(xiàn)在換熱器相同點(diǎn)位上。入口流速一定,高溫?zé)煔膺M(jìn)出口溫度變化率高于低溫進(jìn)出口溫度變化率。圖59幅,表12個(gè),參考文獻(xiàn)56篇。
曹為學(xué)[7]（2018）在《燃?xì)鉄崴骼淠綋Q熱器的逆向優(yōu)化設(shè)計(jì)研究》文中研究說明在能源的利用過程中,大量的熱量轉(zhuǎn)移都需要通過換熱過程來實(shí)現(xiàn),因此開發(fā)高效的強(qiáng)化換熱技術(shù),對(duì)實(shí)現(xiàn)能源的高效利用,減少污染物排放具有重要的理論和應(yīng)用價(jià)值。冷凝式換熱器作為冷凝式熱水器的核心部件,本文首先分析國(guó)內(nèi)外冷凝式換熱器的發(fā)展趨勢(shì),利用燃?xì)鉄崴鲗?shí)驗(yàn)臺(tái)和數(shù)值模擬技術(shù),研究了冷凝式換熱器換熱、低溫冷凝防腐、污染物排放以及結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)。再以計(jì)算流體力學(xué)為基礎(chǔ),結(jié)合遺傳算法、神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)和場(chǎng)協(xié)同理論等技術(shù)手段,提出了一種逆向設(shè)計(jì)方法,對(duì)鑄硅鋁換熱器的運(yùn)行參數(shù)的優(yōu)化研究,取得的主要成果如下:對(duì)換熱器的流動(dòng)、換熱、低溫冷凝腐蝕和污染物排放現(xiàn)象進(jìn)行實(shí)驗(yàn)研究,實(shí)驗(yàn)結(jié)果發(fā)現(xiàn)在過量空氣系數(shù)為1.3時(shí),可實(shí)現(xiàn)較高的熱效率和較低的NOx、CO排放濃度。采用BPNN和GRNN智能算法,實(shí)現(xiàn)了換熱器在過欠、部分和過載負(fù)荷率下熱效率和污染物排放濃度的預(yù)測(cè),發(fā)現(xiàn)在過欠和過載負(fù)荷下,換熱器的熱效率快速下降,NOx和CO排放濃度快速升高。利用CFD對(duì)換熱器內(nèi)的流動(dòng)和換熱特性進(jìn)行研究,結(jié)果得到在換熱器的水流側(cè),內(nèi)部水流局部阻力損失較大,占整個(gè)水流阻力損失的89.7%;在換熱器煙氣側(cè),煙氣高溫區(qū)溫降占整個(gè)溫降的80%以上。模擬結(jié)果擬合得到水流側(cè)和煙氣側(cè)的換熱無量綱Nu數(shù)的表達(dá)式為:Nuw（28）1.04Rew0.4.4 Prw0.36（Prw/Prs）0.25和Nug（28）CgReg0.6Prg0.36（Prg/Prs）0.25。利用場(chǎng)協(xié)同理論,優(yōu)化了換熱器的水流通道和肋片結(jié)構(gòu)。將換熱器水流側(cè)串聯(lián)流動(dòng)通道優(yōu)化為先并聯(lián),再串聯(lián)流動(dòng)結(jié)構(gòu)形式,使換熱器的水流側(cè)換熱能力最大提高3.6%。再應(yīng)用場(chǎng)協(xié)同理論,將換熱器煙氣側(cè)的圓柱形肋片優(yōu)化為橢圓柱形肋片,煙氣側(cè)肋片換熱能力最大提高10.2%。提出基于雙遺傳算法和神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)耦合的逆向設(shè)計(jì)方法,并對(duì)冷凝式換熱器的運(yùn)行參數(shù)進(jìn)行了多目標(biāo)優(yōu)化,上述逆向設(shè)計(jì)較原采用遺傳算法,提高設(shè)計(jì)效率70%,降低計(jì)算誤差24%。采用優(yōu)化結(jié)構(gòu)（水流通道、肋片結(jié)構(gòu)）和優(yōu)化運(yùn)行參數(shù),換熱器水流阻力下降3.7%,熱效率提高5.1%。優(yōu)化換熱器還將排煙溫度由原來的60°C,降低為40°C左右,實(shí)現(xiàn)了換熱器的高效節(jié)能和防腐運(yùn)行。
孫志浩[8]（2018）在《燃?xì)鉄煔庵兴魵饽Y(jié)過冷及溫濕度場(chǎng)測(cè)試研究》文中研究表明燃?xì)饫淠藉仩t作為《鍋爐節(jié)能技術(shù)監(jiān)督管理規(guī)程》建議優(yōu)選使用的節(jié)能產(chǎn)品,其實(shí)際運(yùn)行效率能否達(dá)到節(jié)能目標(biāo)需求,將是我國(guó)未來天然氣鍋爐能效測(cè)試與監(jiān)管中極為關(guān)鍵的問題。燃?xì)鉄煔庵兴魵饫淠a(chǎn)生的液滴存在過冷度,對(duì)于液滴過冷形成原因,至今尚無文獻(xiàn)報(bào)導(dǎo),因此需要在實(shí)驗(yàn)室穩(wěn)態(tài)環(huán)境中探究燃?xì)鉄煔饽Y(jié)傳熱特性及液滴過冷形成原因。由于燃?xì)怙柡蜐駸煔庵写嬖谶^冷液滴,導(dǎo)致煙氣溫濕度測(cè)量不確定度較高,因此需要高精度、低測(cè)量不確定度煙氣溫濕度測(cè)量裝置來表征、監(jiān)測(cè)煙氣中水蒸氣在余熱回收裝置中凝結(jié)進(jìn)程,即燃?xì)鉄煔鉁囟?、濕度變?進(jìn)而評(píng)價(jià)余熱回收裝置回收煙氣余熱的能力。在探究燃?xì)鉄煔饽Y(jié)傳熱特性及液滴過冷形成原因方面,搭建了密閉冷凝腔體試驗(yàn)臺(tái),使用紅外熱像儀獲得了單個(gè)液滴表面溫度和群液滴尺寸分布隨時(shí)間演變過程,探索了施加聲場(chǎng)對(duì)強(qiáng)化凝結(jié)液滴脫落的影響。試驗(yàn)結(jié)果表明:單個(gè)凝結(jié)液滴傳熱過程歷時(shí)較短,凝結(jié)傳熱過程中單液滴表面溫度呈現(xiàn)中心區(qū)域高邊沿低的分布特征,液滴內(nèi)存在溫度梯度;含不凝結(jié)氣體的蒸氣凝結(jié)產(chǎn)生的液滴尺寸呈現(xiàn)“正態(tài)分布-雙峰分布-指數(shù)分布”的分布規(guī)律,當(dāng)蒸氣中通入不凝結(jié)氣體時(shí),凝結(jié)液滴浸潤(rùn)模式由Wenzel模式向Cassie模式轉(zhuǎn)變;聲場(chǎng)可使凝結(jié)液滴產(chǎn)生變形并加快其脫離冷凝表面,相對(duì)與疏水表面,聲場(chǎng)強(qiáng)化超疏水表面上的液滴脫落效果更明顯。在提高含過冷液滴煙氣溫濕度測(cè)量裝置性能方面,將F-P腔光纖溫度傳感器、光纖布拉格光柵濕度傳感器集成到了基于原位煙氣伴熱夾層抽氣測(cè)量裝置中。在30k W燃?xì)饫淠龘Q熱熱平衡試驗(yàn)臺(tái)上的試驗(yàn)結(jié)果表明:基于原位煙氣伴熱夾層抽氣測(cè)量裝置中光纖溫度傳感器測(cè)量煙氣溫度的靈敏度強(qiáng)于熱電阻,其測(cè)量煙氣溫度的不確定度為0.1409℃,在精度上高于熱電阻;基于原位煙氣伴熱夾層抽氣測(cè)量裝置中光纖光柵濕度傳感器測(cè)量伴熱后煙氣濕度靈敏度、線性度、可靠性強(qiáng)于常規(guī)的濕敏電容計(jì),集成光纖濕度傳感器的測(cè)量裝置在較低的伴熱溫度實(shí)現(xiàn)煙氣濕度的測(cè)量;集成F-P腔光纖溫度傳感器、光纖布拉格光柵濕度傳感器的測(cè)量裝置測(cè)得30k W燃?xì)饫淠龘Q熱熱平衡試驗(yàn)臺(tái)的反平衡效率為99.13%,試驗(yàn)臺(tái)的正反平衡效率之差小于2%。
戴世佳[9]（2018）在《相變換熱器技術(shù)回收低溫余熱的應(yīng)用與研究》文中提出相變換熱器技術(shù)以鍋爐低溫受熱面的最低壁面溫度為設(shè)計(jì)參數(shù),通過對(duì)換熱器相變溫度的調(diào)節(jié),實(shí)現(xiàn)對(duì)低溫受熱面壁溫的控制,有效降低排煙溫度的同時(shí)根本上解決酸露腐蝕問題,對(duì)中小型鍋爐實(shí)現(xiàn)節(jié)能減排具有重要意義。論文主要研究?jī)?nèi)容如下:（1）總結(jié)相變換熱器技術(shù)取得的研究進(jìn)展與成果,理論分析相變換熱器技術(shù)的工作原理以及優(yōu)點(diǎn),與傳統(tǒng)換熱技術(shù)進(jìn)行比較分析,總結(jié)相變換熱器技術(shù)在降低排煙溫度,消除酸露腐蝕方面的技術(shù)特性以及應(yīng)用的意義。（2）基于相變換熱器技術(shù)的防低溫腐蝕、恒壁溫、可調(diào)控的特性,對(duì)10t/h燃煤鍋爐進(jìn)行相變換熱器技術(shù)應(yīng)用研究,根據(jù)鍋爐運(yùn)行的相關(guān)參數(shù)以及節(jié)能要求,對(duì)相變換熱器系統(tǒng)進(jìn)行熱力計(jì)算與結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。應(yīng)用相變換熱器技術(shù),鍋爐排煙溫度由175℃降至135℃,每年可節(jié)省81.70t的標(biāo)煤消耗量,減少SO2、CO2排放量8.93t和160.65t,回收低溫余熱的同時(shí)具有良好的經(jīng)濟(jì)效益和環(huán)境效益。（3）對(duì)相變換熱器煙氣側(cè)進(jìn)行數(shù)值模擬,分析煙氣側(cè)流場(chǎng)、溫度場(chǎng)、壓力場(chǎng)的分布規(guī)律,研究煙氣入口速度、翅片間距、翅片管間距對(duì)流動(dòng)傳熱阻力性能的影響。結(jié)果表明:隨煙氣入口速度的增加,傳熱性能增強(qiáng),煙氣壓降增大,入口速度取6.5m/s8.5m/s較合適;一定范圍內(nèi)增大翅片間距能夠強(qiáng)化傳熱,減少煙氣壓降,綜合性能考慮翅片間距取8mm10mm;翅片管橫向間距的增大能強(qiáng)化傳熱而縱向間距的增大會(huì)減弱傳熱性能,翅片管橫向、縱向間距的增大均能夠降低煙氣的壓降。（4）針對(duì)熱流密度、冷凝壁面溫度、充液率、蒸發(fā)冷凝段長(zhǎng)度等因素比對(duì)相變換熱器內(nèi)部循環(huán)工質(zhì)水相變流動(dòng)傳熱性能的影響進(jìn)行了模擬研究與分析。結(jié)果表明:傳熱系數(shù)隨熱流密度的增大而增大,隨冷凝壁面溫度的升高、蒸發(fā)冷凝段長(zhǎng)度比的增大而減小;實(shí)際運(yùn)行工況750W/m2、蒸發(fā)段充液率60%、冷凝壁面溫度65℃條件下,管內(nèi)傳熱效果良好,與理論設(shè)計(jì)相吻合。模擬表明應(yīng)用相變換熱器可通過調(diào)整冷源流量改變冷凝壁面溫度,影響管內(nèi)流動(dòng)換熱狀態(tài),實(shí)現(xiàn)對(duì)受熱面壁溫的調(diào)控。
王欣[10]（2018）在《煙氣蒸發(fā)器傳熱特性與通流結(jié)構(gòu)優(yōu)化研究》文中研究說明在國(guó)家積極推動(dòng)經(jīng)濟(jì)可持續(xù)發(fā)展過程中,煙氣余熱回收利用技術(shù)得到廣泛推廣,換熱設(shè)備的換熱性能和運(yùn)行效率深受企業(yè)的關(guān)注?；谀壳皳Q熱器所存在酸露點(diǎn)腐蝕和因煙氣流場(chǎng)分布不均所引起的換熱器換熱不均等問題,本文對(duì)所提出的分離式相變換熱器中的煙氣蒸發(fā)器進(jìn)行沸騰傳熱特性及其通流結(jié)構(gòu)均流設(shè)計(jì)研究。根據(jù)工程實(shí)際情況與換熱器結(jié)構(gòu)特點(diǎn),對(duì)煙氣蒸發(fā)器模型進(jìn)行合理簡(jiǎn)化。在采用Realize k-?湍流模型和混合多相流模型的基礎(chǔ)上,添加基于De Schepper源項(xiàng)方程在壓強(qiáng)控制下的相變模型,建立了換熱管內(nèi)流體沸騰傳熱過程數(shù)值計(jì)算模型。同時(shí)以相關(guān)文獻(xiàn)研究的實(shí)驗(yàn)對(duì)象和參數(shù)為基礎(chǔ),利用上述數(shù)值計(jì)算模型進(jìn)行模擬,通過模擬結(jié)果與實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)對(duì)比,驗(yàn)證數(shù)值計(jì)算模型的可行性。在煙氣蒸發(fā)器沸騰傳熱過程數(shù)值計(jì)算模型建立的基礎(chǔ)上,分析了管內(nèi)靜壓對(duì)流體沸騰傳熱過程影響規(guī)律;當(dāng)考慮管內(nèi)靜壓影響時(shí),換熱管內(nèi)流體沸騰換熱系數(shù)増大,且管壁加熱溫度、蒸發(fā)溫度和管長(zhǎng)的增加會(huì)強(qiáng)化沸騰換熱?？偨Y(jié)出關(guān)鍵參數(shù)對(duì)管內(nèi)沸騰傳熱特性影響規(guī)律以及提出不同管長(zhǎng)情況下沸騰傳熱過程溫差修正系數(shù)。在煙氣物性參數(shù)研究的基礎(chǔ)上,結(jié)合工程實(shí)例,建立煙氣通流結(jié)構(gòu)計(jì)算模型。采用等效于換熱器作用的多孔介質(zhì)模型、Realize k-?湍流模型以及基本控制方程,建立煙道內(nèi)煙氣流動(dòng)過程數(shù)值計(jì)算模型。通過數(shù)值模擬獲得的換熱器壓降值與經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算值相比較,最大誤差為8.86%,驗(yàn)證多孔介質(zhì)模型的可行性。以流場(chǎng)速度均勻性標(biāo)準(zhǔn)偏差SD（Standard Deviation）和區(qū)域速度分布改善程度系數(shù)作為評(píng)價(jià)參數(shù),對(duì)不同面板仰角和導(dǎo)流板數(shù)量情況下通流結(jié)構(gòu)內(nèi)流場(chǎng)速度分布均勻性進(jìn)行評(píng)判。分析不同導(dǎo)流板數(shù)量在變工況條件下對(duì)通流結(jié)構(gòu)內(nèi)流場(chǎng)速度分布均勻性改善效果。模擬結(jié)果表明:減小面板仰角,增加導(dǎo)流板數(shù)量,可有效改善流場(chǎng)速度分布的均勻性。本文通過研究考慮管內(nèi)靜壓情況下不同參數(shù)對(duì)換熱管內(nèi)沸騰傳熱特性的影響規(guī)律,在保證換熱器高效傳熱特性的基礎(chǔ)上,同時(shí)探討受熱面的流場(chǎng)分布的影響因素以及如何改善受熱面的流場(chǎng)分布情況,從而實(shí)現(xiàn)最大程度上的煙氣回收余熱,對(duì)在實(shí)際工程中提高企業(yè)經(jīng)濟(jì)效益具有一定的指導(dǎo)和參考意義。
二、冷凝鍋爐尾部翅片管束換熱器的復(fù)合放熱特性及節(jié)能效果（論文開題報(bào)告）
（1）論文研究背景及目的
此處內(nèi)容要求：
首先簡(jiǎn)單簡(jiǎn)介論文所研究問題的基本概念和背景，再而簡(jiǎn)單明了地指出論文所要研究解決的具體問題，并提出你的論文準(zhǔn)備的觀點(diǎn)或解決方法。
寫法范例：
本文主要提出一款精簡(jiǎn)64位RISC處理器存儲(chǔ)管理單元結(jié)構(gòu)并詳細(xì)分析其設(shè)計(jì)過程。在該MMU結(jié)構(gòu)中,TLB采用叁個(gè)分離的TLB,TLB采用基于內(nèi)容查找的相聯(lián)存儲(chǔ)器并行查找,支持粗粒度為64KB和細(xì)粒度為4KB兩種頁面大小,采用多級(jí)分層頁表結(jié)構(gòu)映射地址空間,并詳細(xì)論述了四級(jí)頁表轉(zhuǎn)換過程,TLB結(jié)構(gòu)組織等。該MMU結(jié)構(gòu)將作為該處理器存儲(chǔ)系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)的一個(gè)重要組成部分。
（2）本文研究方法
調(diào)查法：該方法是有目的、有系統(tǒng)的搜集有關(guān)研究對(duì)象的具體信息。
觀察法：用自己的感官和輔助工具直接觀察研究對(duì)象從而得到有關(guān)信息。
實(shí)驗(yàn)法：通過主支變革、控制研究對(duì)象來發(fā)現(xiàn)與確認(rèn)事物間的因果關(guān)系。
文獻(xiàn)研究法：通過調(diào)查文獻(xiàn)來獲得資料，從而全面的、正確的了解掌握研究方法。
實(shí)證研究法：依據(jù)現(xiàn)有的科學(xué)理論和實(shí)踐的需要提出設(shè)計(jì)。
定性分析法：對(duì)研究對(duì)象進(jìn)行“質(zhì)”的方面的研究，這個(gè)方法需要計(jì)算的數(shù)據(jù)較少。
定量分析法：通過具體的數(shù)字，使人們對(duì)研究對(duì)象的認(rèn)識(shí)進(jìn)一步精確化。
跨學(xué)科研究法：運(yùn)用多學(xué)科的理論、方法和成果從整體上對(duì)某一課題進(jìn)行研究。
功能分析法：這是社會(huì)科學(xué)用來分析社會(huì)現(xiàn)象的一種方法，從某一功能出發(fā)研究多個(gè)方面的影響。
模擬法：通過創(chuàng)設(shè)一個(gè)與原型相似的模型來間接研究原型某種特性的一種形容方法。
三、冷凝鍋爐尾部翅片管束換熱器的復(fù)合放熱特性及節(jié)能效果（論文提綱范文）
（1）生物質(zhì)鍋爐尾部煙氣凝結(jié)傳熱傳質(zhì)特性的數(shù)值模擬研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 研究背景及意義 |
| 1.2 生物質(zhì)鍋爐煙氣凝結(jié)換熱國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 理論及實(shí)驗(yàn)研究 |
| 1.2.2 數(shù)值研究 |
| 1.3 本文研究?jī)?nèi)容 |
| 第二章 計(jì)算模型及煙氣物性的確定 |
| 2.1 CFD計(jì)算方法 |
| 2.2 數(shù)學(xué)模型 |
| 2.2.1 多相流模型 |
| 2.2.2 湍流模型 |
| 2.2.3 壁面函數(shù)模型 |
| 2.2.4 冷凝模型 |
| 2.2.5 求解方法及收斂性判據(jù) |
| 2.3 幾何模型及網(wǎng)格劃分 |
| 2.4 煙氣成分計(jì)算 |
| 2.5 物性及邊界條件 |
| 2.6 網(wǎng)格無關(guān)性檢驗(yàn)及算法驗(yàn)證 |
| 2.6.1 網(wǎng)格無關(guān)性檢驗(yàn) |
| 2.6.2 算法驗(yàn)證 |
| 2.7 本章小結(jié) |
| 第三章 入口參數(shù)對(duì)煙氣冷凝傳熱的影響 |
| 3.1 煙氣入口流速的影響 |
| 3.1.1 流場(chǎng)對(duì)比分析 |
| 3.1.2 溫度場(chǎng)對(duì)比分析 |
| 3.1.3 液態(tài)水分布對(duì)比分析 |
| 3.1.4 換熱強(qiáng)度對(duì)比分析 |
| 3.1.5 凝結(jié)速率對(duì)比分析 |
| 3.2 煙氣入口水蒸氣體積分?jǐn)?shù)的影響 |
| 3.2.1 溫度場(chǎng)對(duì)比分析 |
| 3.2.2 液態(tài)水分布對(duì)比分析 |
| 3.2.3 凝結(jié)速率對(duì)比分析 |
| 3.3 本章小結(jié) |
| 第四章 翅片管束橫縱向節(jié)徑比對(duì)煙氣冷凝傳熱的影響 |
| 4.1 翅片管束橫向節(jié)徑比的影響 |
| 4.1.1 煙氣側(cè)溫度分布 |
| 4.1.2 液態(tài)水分布云圖 |
| 4.1.3 換熱強(qiáng)度對(duì)比分析 |
| 4.2 翅片管束縱向節(jié)徑比的影響 |
| 4.2.1 煙氣側(cè)溫度分布 |
| 4.2.2 液態(tài)水分布云圖 |
| 4.2.3 換熱強(qiáng)度對(duì)比分析 |
| 4.3 本章小結(jié) |
| 第五章 結(jié)論與展望 |
| 5.1 主要結(jié)論 |
| 5.2 展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 攻讀學(xué)位期間取得的研究成果 |
| 致謝 |
（2）冷凝式燃?xì)鉄崴鲹Q熱器設(shè)計(jì)及優(yōu)化（論文提綱范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 符號(hào)說明 |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 研究背景及意義 |
| 1.1.1 研究背景 |
| 1.1.2 研究意義 |
| 1.2 冷凝式燃?xì)鉄崴骱?jiǎn)介 |
| 1.2.1 冷凝式燃?xì)鉄崴鞯亩x |
| 1.2.2 冷凝式熱水器的理論基礎(chǔ) |
| 1.2.3 冷凝式熱水器的發(fā)展歷史 |
| 1.2.4 冷凝式熱水器的能效標(biāo)準(zhǔn) |
| 1.3 國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.3.1 燃?xì)鉄崴鹘Y(jié)構(gòu)研究 |
| 1.3.2 換熱器強(qiáng)化傳熱研究 |
| 1.4 本文主研研究?jī)?nèi)容 |
| 第二章 換熱器換熱模型的建立 |
| 引言 |
| 2.1 數(shù)值模擬理論基礎(chǔ) |
| 2.1.1 質(zhì)量守恒方程 |
| 2.1.2 動(dòng)量守恒方程 |
| 2.1.3 能量守恒方程 |
| 2.2 湍流方程 |
| 2.2.1 零方程模型 |
| 2.2.2 一方程模型 |
| 2.2.3 兩方程模型 |
| 2.2.4 數(shù)據(jù)處理 |
| 2.3 本章小結(jié) |
| 第三章 高溫段和低溫段換熱器數(shù)值模擬 |
| 3.1 高溫段換熱器數(shù)值模擬 |
| 3.1.1 物理模型 |
| 3.1.2 邊界條件 |
| 3.2 模擬結(jié)果分析 |
| 3.2.1 高溫段盤管間隙 |
| 3.2.2 高溫段盤管高度 |
| 3.2.3 高溫段盤管寬度 |
| 3.2.4 高溫段盤管半徑 |
| 3.3 低溫段換熱器數(shù)值模擬 |
| 3.3.1 物理模型 |
| 3.3.2 邊界條件 |
| 3.4 模擬結(jié)果分析 |
| 3.4.1 低溫段盤管縱向間距 |
| 3.4.2 低溫段盤管橫向間距 |
| 3.5 本章總結(jié) |
| 第四章 高溫段和低溫段換熱器優(yōu)化 |
| 4.1 優(yōu)化模型 |
| 4.1.1 軟件介紹 |
| 4.1.2 優(yōu)化原理 |
| 4.2 高溫段換熱器優(yōu)化 |
| 4.2.1 響應(yīng)面方程構(gòu)建 |
| 4.2.2 高溫段模擬工況 |
| 4.2.3 高溫段模擬結(jié)果 |
| 4.2.4 高溫段優(yōu)化模型 |
| 4.3 低溫段換熱器優(yōu)化 |
| 4.3.1 低溫段模擬工況 |
| 4.3.2 低溫段模擬結(jié)果 |
| 4.3.3 低溫段優(yōu)化模型 |
| 4.4 本章總結(jié) |
| 第五章 換熱器模擬和實(shí)驗(yàn)研究 |
| 5.1 換熱器模擬研究 |
| 5.1.1 模擬水流量變化工況 |
| 5.1.2 模擬結(jié)果分析 |
| 5.2 換熱器實(shí)驗(yàn)研究 |
| 5.2.1 實(shí)驗(yàn)系統(tǒng) |
| 5.2.2 實(shí)驗(yàn)儀器 |
| 5.2.3 實(shí)驗(yàn)結(jié)果分析 |
| 5.3 本章總結(jié) |
| 第六章 全文總結(jié)與展望 |
| 6.1 全文總結(jié) |
| 6.2 主要?jiǎng)?chuàng)新點(diǎn) |
| 6.3 展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 致謝 |
| 學(xué)位論文評(píng)閱及答辯情況表 |
（3）燃?xì)獯箦佋顭煔庥酂嵘疃然厥占夹g(shù)研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 緒論 |
| 1.1 研究背景與意義 |
| 1.2 傳統(tǒng)空氣源熱泵除霜簡(jiǎn)介 |
| 1.3 商用燃?xì)庠罘诸惻c差別 |
| 1.3.1 商用燃?xì)庠罘诸?/td> |
| 1.3.2 炒菜灶與大鍋灶的差別 |
| 1.4 研究現(xiàn)狀概述 |
| 1.4.1 商用燃?xì)庠顭煔庥酂峄厥昭芯楷F(xiàn)狀 |
| 1.4.2 多熱源復(fù)合空氣源熱泵除霜研究現(xiàn)狀 |
| 1.4.3 天然氣煙氣冷凝余熱回收研究現(xiàn)狀 |
| 1.4.4 研究現(xiàn)狀總結(jié) |
| 1.5 本文研究?jī)?nèi)容 |
| 第2章 研究對(duì)象概況與基本參數(shù)確定 |
| 2.1 研究對(duì)象簡(jiǎn)介 |
| 2.2 用餐人數(shù)規(guī)律與熱水需求 |
| 2.3 空氣源熱泵熱水器選型 |
| 2.3.1 制水與用水時(shí)間 |
| 2.3.2 熱負(fù)荷計(jì)算 |
| 2.3.3 選型 |
| 2.4 小結(jié) |
| 第3章 燃?xì)獯箦佋顭峁ば阅芘c煙氣余熱潛力特點(diǎn)測(cè)試分析 |
| 3.1 測(cè)試對(duì)象和條件 |
| 3.1.1 實(shí)際使用條件 |
| 3.1.2 測(cè)試對(duì)象 |
| 3.1.3 測(cè)試系統(tǒng)與儀器 |
| 3.1.4 測(cè)試條件 |
| 3.2 數(shù)據(jù)處理 |
| 3.2.1 平均熱效率計(jì)算 |
| 3.2.2 煙氣計(jì)算 |
| 3.2.3 煙氣余熱潛力計(jì)算 |
| 3.2.4 加熱過程中從鍋具中散失的熱量計(jì)算 |
| 3.3 測(cè)試結(jié)果分析 |
| 3.3.1 不同檔位的熱效率分析 |
| 3.3.2 不同檔位煙氣余熱潛力特點(diǎn)分析 |
| 3.3.3 實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)與國(guó)家要求值的差別分析 |
| 3.4 小結(jié) |
| 第4章 除霜方案探討與全年聯(lián)合運(yùn)行系統(tǒng)設(shè)計(jì)與分析 |
| 4.1 抑制結(jié)霜 |
| 4.2 除霜方案 |
| 4.3 基于大鍋灶煙氣余熱深度回收的直熱式熱泵熱水系統(tǒng)設(shè)計(jì) |
| 4.3.1 不需要除霜時(shí)的運(yùn)行方案 |
| 4.3.2 需要除霜時(shí)的運(yùn)行方案 |
| 4.3.3 其他情況運(yùn)行方案 |
| 4.3.4 余熱深度回收方案原理與換熱器負(fù)荷分配 |
| 4.3.5 除霜用熱水箱選型 |
| 4.3.6 系統(tǒng)的運(yùn)行參數(shù)與節(jié)能分析 |
| 4.4 小結(jié) |
| 第5章 兩級(jí)余熱回收裝置優(yōu)化設(shè)計(jì) |
| 5.1 設(shè)計(jì)條件 |
| 5.1.1 換熱器形式及材料 |
| 5.1.2 換熱器阻力及安裝空間條件 |
| 5.1.3 冷熱流體參數(shù) |
| 5.2 煙氣物性計(jì)算 |
| 5.2.1 導(dǎo)熱系數(shù)計(jì)算 |
| 5.2.2 煙氣黏度計(jì)算 |
| 5.2.3 普朗特?cái)?shù)計(jì)算 |
| 5.3 翅片管傳熱的基本方程 |
| 5.3.1 傳熱系數(shù)和傳熱熱阻計(jì)算 |
| 5.3.2 翅片效率和翅化比計(jì)算 |
| 5.4 顯熱換熱段換熱和流動(dòng)阻力關(guān)聯(lián)式 |
| 5.4.1 煙氣側(cè)換熱與流動(dòng)阻力關(guān)聯(lián)式 |
| 5.4.2 水側(cè)換熱與流動(dòng)阻力關(guān)聯(lián)式 |
| 5.5 冷凝換熱段換熱和流動(dòng)阻力關(guān)聯(lián)式 |
| 5.5.1 煙氣側(cè)冷凝換熱關(guān)聯(lián)式與流動(dòng)阻力關(guān)聯(lián)式 |
| 5.5.2 水側(cè)換熱與流動(dòng)阻力關(guān)聯(lián)式 |
| 5.6 優(yōu)化設(shè)計(jì) |
| 5.6.1 優(yōu)化設(shè)計(jì)思路 |
| 5.6.2 優(yōu)化參數(shù)的選擇 |
| 5.6.3 設(shè)計(jì)結(jié)果 |
| 5.7 小結(jié) |
| 第6章 結(jié)論與展望 |
| 6.1 結(jié)論 |
| 6.2 展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 攻讀學(xué)位期間的研究成果 |
| 致謝 |
（4）有機(jī)介質(zhì)相變?nèi)峒夹g(shù)在煙氣余熱利用領(lǐng)域的應(yīng)用研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 緒論 |
| 1.1 課題背景 |
| 1.2 煙氣取熱技術(shù) |
| 1.2.1 煙氣余熱的取熱設(shè)備 |
| 1.2.2 煙氣余熱的取熱介質(zhì) |
| 1.3 存在問題 |
| 1.3.1 取熱設(shè)備運(yùn)行問題 |
| 1.3.2 取熱設(shè)備制造問題 |
| 1.3.3 取熱介質(zhì)問題 |
| 1.4 相關(guān)研究 |
| 1.5 本課題研究目的及內(nèi)容 |
| 1.6 本章小結(jié) |
| 第2章 煙氣取熱設(shè)備的結(jié)構(gòu)篩選 |
| 2.1 場(chǎng)協(xié)同理論與渦流影響 |
| 2.1.1 場(chǎng)協(xié)同理論 |
| 2.1.2 橫向渦流與縱向渦流對(duì)流場(chǎng)的影響 |
| 2.2 結(jié)構(gòu)設(shè)想及建模 |
| 2.2.1 幾何建模 |
| 2.2.2 流體區(qū)域填充 |
| 2.3 換熱結(jié)構(gòu)的數(shù)值模擬 |
| 2.3.1 網(wǎng)格劃分 |
| 2.3.2 相關(guān)設(shè)置 |
| 2.4 結(jié)果分析 |
| 2.4.1 A結(jié)構(gòu)換熱單元流場(chǎng)計(jì)算結(jié)果分析 |
| 2.4.2 B結(jié)構(gòu)換熱單元流場(chǎng)計(jì)算結(jié)果分析 |
| 2.4.3 C結(jié)構(gòu)換熱單元流場(chǎng)計(jì)算結(jié)果分析 |
| 2.5 換熱結(jié)構(gòu)篩選 |
| 2.6 本章小結(jié) |
| 第3章 煙氣取熱介質(zhì)的工作原理和取熱設(shè)備的腐蝕問題 |
| 3.1 煙氣與水進(jìn)行換熱 |
| 3.2 煙氣與有機(jī)介質(zhì)進(jìn)行換熱 |
| 3.3 兩種取熱介質(zhì)的對(duì)比 |
| 3.4 本章小結(jié) |
| 第4章 煙氣取熱實(shí)驗(yàn) |
| 4.1 實(shí)驗(yàn)?zāi)康?/td> |
| 4.2 實(shí)驗(yàn)裝置介紹 |
| 4.2.1 實(shí)驗(yàn)裝置 |
| 4.2.2 實(shí)驗(yàn)流程及測(cè)量系統(tǒng) |
| 4.3 實(shí)驗(yàn)內(nèi)容與方法 |
| 4.4 數(shù)據(jù)分析與結(jié)論 |
| 4.4.1 出口煙氣溫度及煙氣溫降變化趨勢(shì) |
| 4.4.2 對(duì)數(shù)平均溫差、取熱總量和總傳熱系數(shù)變化趨勢(shì) |
| 4.4.3 BY-J的比焓變變化趨勢(shì) |
| 4.5 本章小結(jié) |
| 第5章 煙氣潛熱的取熱介質(zhì)篩選 |
| 5.1 煙氣潛熱的提取 |
| 5.2 煙氣源熱泵系統(tǒng)的流程模擬 |
| 5.2.1 流程模型建立 |
| 5.2.2 物性方法選擇及數(shù)據(jù)庫配置 |
| 5.2.3 物料數(shù)據(jù)及設(shè)備參數(shù)輸入 |
| 5.3 模擬計(jì)算結(jié)果的分析與對(duì)比 |
| 5.3.1 流程模擬計(jì)算結(jié)果 |
| 5.3.2 數(shù)據(jù)分析 |
| 5.3.3 介質(zhì)篩選 |
| 5.4 本章小結(jié) |
| 第6章 成果、結(jié)論與展望 |
| 6.1 主要成果和結(jié)論 |
| 6.2 后續(xù)科研工作展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 發(fā)表論文和參加科研情況說明 |
| 致謝 |
（5）基于換熱表面改性的燃?xì)鉄煔鈴?qiáng)化凝結(jié)換熱研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 緒論 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.1.1 能源背景 |
| 1.1.2 低溫冷凝熱回收 |
| 1.2 冷凝換熱能力 |
| 1.2.1 換熱能力核算 |
| 1.2.2 換熱能力修正 |
| 1.3 珠狀凝結(jié)基礎(chǔ)研究 |
| 1.3.1 凝結(jié)形態(tài)差異 |
| 1.3.2 珠膜狀凝結(jié)熱差異 |
| 1.4 冷凝強(qiáng)化技術(shù)國(guó)內(nèi)外研究 |
| 1.4.1 主動(dòng)強(qiáng)化技術(shù) |
| 1.4.2 被動(dòng)強(qiáng)化技術(shù) |
| 1.5 國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀綜述 |
| 1.6 主要研究?jī)?nèi)容 |
| 第2章 實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)及儀器 |
| 2.1 密閉冷凝腔體試驗(yàn)系統(tǒng) |
| 2.1.1 密閉冷凝腔體試驗(yàn)臺(tái) |
| 2.1.2 金屬表面改性工藝 |
| 2.2 各種實(shí)驗(yàn)儀器簡(jiǎn)介 |
| 2.2.1 溫度測(cè)量集成裝置 |
| 2.2.2 水蒸氣發(fā)生器 |
| 2.2.3 不凝結(jié)氣體配氣箱 |
| 2.2.4 紅外熱像儀 |
| 2.2.5 掃描電鏡 |
| 2.2.6 伴熱設(shè)備 |
| 2.2.7 XRD元素分析儀 |
| 2.3 換熱能力計(jì)算原理 |
| 2.3.1 換熱核算公式 |
| 2.3.2 換熱核算步驟及假設(shè) |
| 2.4 圖像處理及方法 |
| 2.4.1 FLIR探測(cè)器控制軟件GUI的操作及故障處理 |
| 2.4.2 紅外熱像儀圖像捕捉操作 |
| 2.4.3 像素圖處理溫度圖 |
| 2.5 本章小結(jié) |
| 第3章 改性冷凝表面換熱能力研究 |
| 3.1 在不同煙溫下改性表面換熱能力分析 |
| 3.2 在不同冷卻水溫下改性表面換熱能力分析 |
| 3.3 不同材料對(duì)換熱能力影響研究 |
| 3.3.1 煙溫對(duì)銅管的換熱能力影響 |
| 3.3.2 循環(huán)冷卻水溫對(duì)銅管換熱能力影響 |
| 3.4 不凝結(jié)氣體對(duì)尾部換熱器的影響 |
| 3.4.1 不凝結(jié)氣體對(duì)紫銅換熱表面的影響 |
| 3.4.2 不凝結(jié)氣體對(duì)溫度場(chǎng)的影響 |
| 3.4.3 不凝結(jié)氣體對(duì)改性表面換熱的影響 |
| 3.5 溫度校核與換熱系數(shù)修正 |
| 3.5.1 換熱不同位置差異對(duì)比 |
| 3.5.2 換熱系數(shù)修正 |
| 3.6 本章小結(jié) |
| 第4章 改性表面可視化機(jī)理研究 |
| 4.1 液滴溫度場(chǎng)分布對(duì)比 |
| 4.1.1 改性表面凝結(jié)液滴溫度場(chǎng) |
| 4.1.2 紫銅表面凝結(jié)液滴溫度場(chǎng) |
| 4.2 表面液滴分布規(guī)律 |
| 4.2.1 基圓尺寸與凝結(jié)數(shù)量 |
| 4.2.2 珠狀凝結(jié)比重 |
| 4.2.3 凝結(jié)液滴體積量對(duì)比 |
| 4.3 表面靜態(tài)潤(rùn)濕行為 |
| 4.3.1 接觸模式變換規(guī)律 |
| 4.3.2 液滴接觸角對(duì)比 |
| 4.4 表面熱阻分布規(guī)律 |
| 4.4.1 影響熱阻因素 |
| 4.4.2 改性熱阻規(guī)律 |
| 4.5 表面成分分析 |
| 4.6 微觀尺寸形貌分析 |
| 4.7 本章小結(jié) |
| 結(jié)論 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 攻讀碩士學(xué)位期間發(fā)表論文及其它成果 |
| 致謝 |
（6）重力熱管在燃?xì)忮仩t供熱系統(tǒng)煙氣余熱回收中的應(yīng)用研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 1 緒論 |
| 1.1 課題研究背景及意義 |
| 1.2 國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 鍋爐煙氣余熱回收的方法 |
| 1.2.2 煙氣余熱回收的用途 |
| 1.2.3 熱管技術(shù)國(guó)內(nèi)外發(fā)展及研究現(xiàn)狀 |
| 1.3 課題內(nèi)容 |
| 1.3.1 課題的研究方法 |
| 1.3.2 課題研究的主要內(nèi)容 |
| 1.3.3 課題研究的創(chuàng)新點(diǎn) |
| 2 煙氣余熱回收中熱管換熱器的理論分析 |
| 2.1 重力熱管的理論基礎(chǔ) |
| 2.1.1 重力熱管的結(jié)構(gòu)和傳熱原理 |
| 2.1.2 重力熱管的工作特點(diǎn) |
| 2.1.3 熱管換熱影響因素及強(qiáng)化換熱的方式 |
| 2.1.4 熱管換熱器的分類 |
| 2.2 重力熱管的設(shè)計(jì)理論依據(jù) |
| 2.2.1 熱管的工作溫度 |
| 2.2.2 肋片效率與肋化比 |
| 2.2.3 工質(zhì)與管材的選擇 |
| 2.2.4 熱管傳熱的熱阻 |
| 2.2.5 露點(diǎn)腐蝕及管壁溫度的確定 |
| 2.3 熱管換熱器的設(shè)計(jì)方法 |
| 2.3.1 熱管換熱器設(shè)計(jì)方法的分類 |
| 2.3.2 熱管換熱器設(shè)計(jì)方法的確定 |
| 2.4 小結(jié) |
| 3 重力式氣-液型熱管換熱器的設(shè)計(jì)計(jì)算 |
| 3.1 工程項(xiàng)目介紹 |
| 3.1.1 工程概況 |
| 3.1.2 供熱系統(tǒng)運(yùn)行調(diào)節(jié)方式及鍋爐參數(shù) |
| 3.1.3 換熱器安裝方式 |
| 3.1.4 換熱器設(shè)計(jì)要求 |
| 3.2 熱管換熱器設(shè)計(jì) |
| 3.2.1 重力式氣-液型熱管換熱器簡(jiǎn)介 |
| 3.2.2 熱管換熱器設(shè)計(jì)參數(shù) |
| 3.2.3 工質(zhì)與管材選型 |
| 3.2.4 熱管翅化比計(jì)算 |
| 3.2.5 估算及結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) |
| 3.2.6 設(shè)計(jì)校核計(jì)算 |
| 3.2.7 換熱器規(guī)格的定型 |
| 3.2.8 熱管換熱器設(shè)計(jì)說明及加工流程 |
| 3.3 本章小結(jié) |
| 4 重力式氣-液型熱管換熱器的實(shí)際應(yīng)用與節(jié)能分析 |
| 4.1 重力式氣-液型熱管換熱器在供熱系統(tǒng)運(yùn)行中的數(shù)據(jù)監(jiān)測(cè)分析 |
| 4.1.1 熱管換熱器在供熱系統(tǒng)運(yùn)行中的監(jiān)測(cè) |
| 4.1.2 重力熱管換熱器兩側(cè)冷熱流體溫度變化分析 |
| 4.1.3 重力式氣-液型熱管換熱器的效能計(jì)算 |
| 4.2 經(jīng)濟(jì)性分析 |
| 4.2.1 熱管換熱器的投資費(fèi)用 |
| 4.2.2 熱管換熱器余熱回收計(jì)算量 |
| 4.2.3 回收周期的計(jì)算 |
| 4.3 本章小節(jié) |
| 5 利用fluent軟件對(duì)重力熱管換熱器進(jìn)行模擬分析 |
| 5.1 fluent軟件的介紹 |
| 5.2 重力熱管換熱器幾何模型的建立 |
| 5.2.1 幾何模型建立 |
| 5.2.2 網(wǎng)格的劃分 |
| 5.2.3 控制方程及湍流模型的建立 |
| 5.2.4 邊界條件的設(shè)置 |
| 5.2.5 物性參數(shù)選定 |
| 5.2.6 求解器選擇及收斂準(zhǔn)則 |
| 5.3 數(shù)值模擬分析 |
| 5.3.1 數(shù)值模擬與實(shí)測(cè)值比較 |
| 5.3.2 換熱器入口速度對(duì)各流場(chǎng)分布的影響 |
| 5.3.3 換熱器入口溫度對(duì)各流場(chǎng)分布的影響 |
| 5.4 重力式氣-液型熱管換熱器的優(yōu)化措施 |
| 5.5 本章小結(jié) |
| 6 結(jié)論與展望 |
| 6.1 結(jié)論 |
| 6.2 展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 攻讀學(xué)位期間發(fā)表學(xué)術(shù)論文清單 |
| 致謝 |
（7）燃?xì)鉄崴骼淠綋Q熱器的逆向優(yōu)化設(shè)計(jì)研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第1章 緒論 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.1.1 燃?xì)鉄崴鞯陌l(fā)展 |
| 1.1.2 冷凝式換熱器的發(fā)展 |
| 1.2 冷凝式換熱器的研究現(xiàn)狀 |
| 1.3 研究工作內(nèi)容 |
| 1.4 研究技術(shù)路線 |
| 第2章 冷凝式換熱器的數(shù)值模擬與實(shí)驗(yàn)研究 |
| 2.1 計(jì)算流體力學(xué) |
| 2.2 冷凝式換熱器模型的建立與驗(yàn)證 |
| 2.2.1 冷凝式換熱器模型的建立 |
| 2.2.2 模型的網(wǎng)格獨(dú)立性驗(yàn)證 |
| 2.3 冷凝式換熱器性能模擬與實(shí)驗(yàn)研究 |
| 2.3.1 流動(dòng)和溫度特性 |
| 2.3.2 熱效率特性 |
| 2.3.3 低溫冷凝防腐特性 |
| 2.3.4 污染物排放特性 |
| 2.4 小結(jié) |
| 第3章 非額定負(fù)荷下?lián)Q熱器熱效率和污染物排放特性研究 |
| 3.1 非額定負(fù)荷 |
| 3.2 BP和 GR兩種神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)及預(yù)測(cè)模型 |
| 3.2.1 BP神經(jīng)網(wǎng)絡(luò) |
| 3.2.2 GR神經(jīng)網(wǎng)絡(luò) |
| 3.2.3 神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)預(yù)測(cè)模型 |
| 3.3 非額定負(fù)荷下?lián)Q熱器性能研究 |
| 3.3.1 非額定負(fù)荷下?lián)Q熱器熱效率特性 |
| 3.3.2 非額定負(fù)荷下污染物排放特性 |
| 3.4 小結(jié) |
| 第4章 冷凝式換熱器結(jié)構(gòu)的優(yōu)化研究 |
| 4.1 基于焓值的場(chǎng)協(xié)同理論及應(yīng)用 |
| 4.1.1 場(chǎng)協(xié)同理論 |
| 4.1.2 基于焓值的場(chǎng)協(xié)同理論 |
| 4.2 換熱器內(nèi)流體流動(dòng)通道優(yōu)化研究 |
| 4.2.1 水流結(jié)構(gòu)的場(chǎng)協(xié)同優(yōu)化 |
| 4.2.2 水流結(jié)構(gòu)的優(yōu)化結(jié)果 |
| 4.3 換熱器肋片結(jié)構(gòu)優(yōu)化研究 |
| 4.3.1 肋片結(jié)構(gòu)的場(chǎng)協(xié)同優(yōu)化 |
| 4.3.2 肋片結(jié)構(gòu)優(yōu)化結(jié)果 |
| 4.4 小結(jié) |
| 第5章 冷凝式換熱器運(yùn)行參數(shù)的逆向設(shè)計(jì)研究 |
| 5.1 遺傳算法和逆向設(shè)計(jì)理論 |
| 5.1.1 遺傳算法 |
| 5.1.2 逆向設(shè)計(jì)理論 |
| 5.2 三種逆向設(shè)計(jì)方法在冷凝式換熱器中的應(yīng)用 |
| 5.2.1 基于遺傳算法的逆向設(shè)計(jì) |
| 5.2.2 遺傳算法和神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)耦合的逆向設(shè)計(jì) |
| 5.2.3 雙遺傳算法和神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)耦合的逆向設(shè)計(jì) |
| 5.3 逆向設(shè)計(jì)方法的確定 |
| 5.3.1 確定逆向設(shè)計(jì)運(yùn)行參數(shù) |
| 5.3.2 逆向設(shè)計(jì)結(jié)果對(duì)比 |
| 5.4 運(yùn)行參數(shù)優(yōu)化 |
| 5.5 小結(jié) |
| 第6章 冷凝式換熱器結(jié)構(gòu)和運(yùn)行參數(shù)優(yōu)化研究 |
| 6.1 結(jié)構(gòu)和運(yùn)行參數(shù)優(yōu)化結(jié)果分析 |
| 6.1.1 流動(dòng)和溫度特性 |
| 6.1.2 熱效率特性 |
| 6.1.3 低溫冷凝腐蝕特性 |
| 6.1.4 污染物排放特性 |
| 6.2 非額定負(fù)荷下?lián)Q熱器性能分析 |
| 6.2.1 熱效率特性 |
| 6.2.2 污染物排放特性 |
| 6.3 小結(jié) |
| 第7章 結(jié)論與展望 |
| 7.1 結(jié)論 |
| 7.2 創(chuàng)新點(diǎn) |
| 7.3 展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 附錄 |
| 發(fā)表論文和參加科研情況說明 |
| 致謝 |
（8）燃?xì)鉄煔庵兴魵饽Y(jié)過冷及溫濕度場(chǎng)測(cè)試研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 緒論 |
| 1.1 課題研究背景及意義 |
| 1.2 國(guó)內(nèi)外對(duì)含不凝結(jié)氣體的水蒸氣冷凝研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 國(guó)外對(duì)含不凝結(jié)氣體的水蒸氣冷凝研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.2 國(guó)內(nèi)對(duì)含不凝結(jié)氣體的蒸氣冷凝研究現(xiàn)狀 |
| 1.3 光纖溫濕度探頭的發(fā)展現(xiàn)狀 |
| 1.3.1 光纖溫度探頭國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.3.2 光纖濕度探頭國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.4 本文的主要研究?jī)?nèi)容 |
| 第2章 試驗(yàn)系統(tǒng)和測(cè)量裝置 |
| 2.1 密閉冷凝腔體試驗(yàn)系統(tǒng) |
| 2.1.1 密閉冷凝腔體試驗(yàn)系統(tǒng)主體部分 |
| 2.1.2 冷凝表面制備及表征 |
| 2.2 含液滴煙氣溫濕度測(cè)量裝置 |
| 2.2.1 測(cè)量裝置原理 |
| 2.2.2 F-P腔光纖溫度傳感器 |
| 2.2.3 光纖光柵濕度傳感器 |
| 2.2.4 電磁加熱系統(tǒng) |
| 2.2.5 集成系統(tǒng) |
| 2.3 本章小結(jié) |
| 第3章 含不凝結(jié)氣體的蒸氣冷凝傳熱特性 |
| 3.1 單液滴溫度分布 |
| 3.2 含不凝結(jié)氣體的蒸氣冷凝液滴尺寸分布 |
| 3.3 聲場(chǎng)對(duì)凝結(jié)液滴的作用 |
| 3.4 含不凝結(jié)氣體蒸氣冷凝傳熱特性 |
| 3.5 本章小結(jié) |
| 第4章 集成光纖溫濕度傳感器的測(cè)量裝置試驗(yàn)研究 |
| 4.1 30kW燃?xì)饫淠龘Q熱熱平衡試驗(yàn)臺(tái)介紹 |
| 4.2 集成光纖溫濕度傳感器的測(cè)量裝置試驗(yàn)對(duì)比 |
| 4.3 基于原位煙氣伴熱夾層抽氣測(cè)量裝置的有效可靠性 |
| 4.4 測(cè)量結(jié)果的不確定度分析 |
| 4.4.1 測(cè)量結(jié)果不確定度的概念 |
| 4.4.2 煙氣溫度測(cè)量結(jié)果不確定度分析 |
| 4.4.3 煙氣濕度測(cè)量不確定度分析 |
| 4.5 本章小結(jié) |
| 結(jié)論 |
| 攻讀碩士學(xué)位期間發(fā)表論文及其他成果 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 致謝 |
（9）相變換熱器技術(shù)回收低溫余熱的應(yīng)用與研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 研究背景及意義 |
| 1.2 低溫腐蝕 |
| 1.3 相變換熱器技術(shù)的原理 |
| 1.3.1 相變換熱器的提出 |
| 1.3.2 相變換熱器的工作原理 |
| 1.4 相變換熱器技術(shù)的研究現(xiàn)狀 |
| 1.4.1 相變換熱器的研究歷程 |
| 1.4.2 相變換熱器的數(shù)值模擬研究 |
| 1.4.3 相變換熱器的工程應(yīng)用現(xiàn)狀 |
| 1.5 本課題的主要研究?jī)?nèi)容 |
| 第二章 相變換熱器技術(shù)的理論研究 |
| 2.1 煙氣酸露點(diǎn)研究總結(jié) |
| 2.2 相變換熱器技術(shù)的理論基礎(chǔ) |
| 2.2.1 相變換熱器設(shè)計(jì)理論 |
| 2.2.2 相變換熱器傳熱理論 |
| 2.2.3 相變換熱器壁溫調(diào)控理論 |
| 2.3 相變換熱器與傳統(tǒng)換熱器的技術(shù)差異 |
| 2.3.1 相變換熱器與熱管換熱器的技術(shù)差異 |
| 2.3.2 相變換熱器與低壓省煤器的技術(shù)差異 |
| 2.4 本章小結(jié) |
| 第三章 相變換熱器技術(shù)的應(yīng)用與分析 |
| 3.1 工程背景概況 |
| 3.2 相變換熱器系統(tǒng)的設(shè)計(jì) |
| 3.2.1 煙氣酸露點(diǎn)計(jì)算 |
| 3.2.2 相變換熱器設(shè)計(jì) |
| 3.3 相變換熱器壁溫調(diào)控系統(tǒng) |
| 3.4 工程經(jīng)濟(jì)效益分析 |
| 3.4.1 回收余熱量 |
| 3.4.2 年節(jié)約標(biāo)煤量 |
| 3.4.3 SO_2和CO_2的減少排放量 |
| 3.5 本章小結(jié) |
| 第四章 相變換熱器煙氣側(cè)傳熱性能的數(shù)值模擬 |
| 4.1 模型建立與條件設(shè)置 |
| 4.1.1 幾何模型的建立 |
| 4.1.2 網(wǎng)格的劃分 |
| 4.1.3 控制方程 |
| 4.1.4 邊界條件及物性參數(shù) |
| 4.1.5 離散化方法及求解器設(shè)置 |
| 4.2 相變換熱器煙氣側(cè)數(shù)值模擬結(jié)果分析 |
| 4.2.1 煙氣側(cè)速度場(chǎng)分析 |
| 4.2.2 煙氣側(cè)溫度場(chǎng)分析 |
| 4.2.3 煙氣側(cè)壓力場(chǎng)分析 |
| 4.2.4 模擬結(jié)果與理論設(shè)計(jì)結(jié)果的對(duì)比分析 |
| 4.3 煙氣不同進(jìn)口速度對(duì)傳熱阻力性能的影響 |
| 4.3.1 煙氣不同進(jìn)口速度下的速度分布 |
| 4.3.2 煙氣不同進(jìn)口速度下的溫度分布 |
| 4.3.3 煙氣不同進(jìn)口速度下的壓力分布 |
| 4.3.4 煙氣不同進(jìn)口速度下的傳熱阻力性能分析 |
| 4.4 翅片管結(jié)構(gòu)對(duì)煙氣側(cè)傳熱阻力性能的影響 |
| 4.4.1 翅片間距對(duì)傳熱阻力性能的影響分析 |
| 4.4.2 翅片管間距對(duì)傳熱阻力性能的影響分析 |
| 4.5 本章小結(jié) |
| 第五章 相變換熱器內(nèi)部循環(huán)水傳熱的數(shù)值模擬 |
| 5.1 模型建立與條件設(shè)置 |
| 5.1.1 幾何模型的建立 |
| 5.1.2 網(wǎng)格劃分及獨(dú)立性驗(yàn)證 |
| 5.1.3 控制方程 |
| 5.1.4 邊界條件及求解設(shè)置 |
| 5.2 模擬數(shù)據(jù)分析 |
| 5.2.1 熱流密度對(duì)傳熱性能的影響 |
| 5.2.2 充液率對(duì)傳熱性能的影響 |
| 5.2.3 冷凝壁面溫度對(duì)傳熱性能的影響 |
| 5.2.4 蒸發(fā)冷凝段長(zhǎng)度比對(duì)傳熱性能的影響 |
| 5.3 本章小結(jié) |
| 第六章 總結(jié)與展望 |
| 6.1 總結(jié) |
| 6.2 展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 致謝 |
| 攻讀碩士期間發(fā)表的學(xué)術(shù)論文及科研成果 |
（10）煙氣蒸發(fā)器傳熱特性與通流結(jié)構(gòu)優(yōu)化研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 緒論 |
| 1.1 課題背景及研究的目的和意義 |
| 1.1.1 課題的研究背景 |
| 1.1.2 研究的目的和意義 |
| 1.2 國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀及分析 |
| 1.2.1 沸騰傳熱機(jī)理 |
| 1.2.2 管內(nèi)流動(dòng)沸騰傳熱特性研究 |
| 1.2.3 煙道內(nèi)流動(dòng)特性研究 |
| 1.2.4 均流方法研究 |
| 1.2.5 國(guó)內(nèi)外文獻(xiàn)綜述簡(jiǎn)析 |
| 1.3 主要研究?jī)?nèi)容 |
| 第2章 煙氣蒸發(fā)器沸騰傳熱的數(shù)值計(jì)算模型 |
| 2.1 模型網(wǎng)格劃分及條件設(shè)置 |
| 2.1.1 計(jì)算模型的簡(jiǎn)化 |
| 2.1.2 網(wǎng)格劃分 |
| 2.1.3 邊界條件與參數(shù)設(shè)置 |
| 2.2 湍流模型的選擇 |
| 2.2.1 零方程模型 |
| 2.2.2 單方程模型 |
| 2.2.3 雙方程模型 |
| 2.3 多相流模型的選擇 |
| 2.3.1 兩相流計(jì)算模型 |
| 2.3.2 混合模型的控制方程 |
| 2.4 考慮壓強(qiáng)影響的相變模型 |
| 2.5 模型驗(yàn)證 |
| 2.6 本章小結(jié) |
| 第3章 煙氣蒸發(fā)器沸騰傳熱特性 |
| 3.1 管內(nèi)靜壓對(duì)沸騰傳熱的影響 |
| 3.1.1 換熱管溫度場(chǎng)分布特點(diǎn) |
| 3.1.2 換熱管流體溫度分布特點(diǎn) |
| 3.1.3 換熱管流體含氣率分析 |
| 3.1.4 換熱管沸騰傳熱系數(shù)分析 |
| 3.1.5 管內(nèi)靜壓影響程度與蒸發(fā)溫度的關(guān)系 |
| 3.2 煙氣蒸發(fā)器沸騰傳熱的影響規(guī)律 |
| 3.2.1 壁溫對(duì)沸騰傳熱過程的影響 |
| 3.2.2 蒸發(fā)溫度對(duì)沸騰傳熱過程的影響 |
| 3.2.3 管長(zhǎng)對(duì)沸騰傳熱過程的影響 |
| 3.2.4 沸騰傳熱系數(shù)的影響規(guī)律 |
| 3.3 沸騰傳熱過程溫差修正系數(shù)分析 |
| 3.3.1 溫差修正系數(shù)定義 |
| 3.3.2 溫差修正系數(shù)的影響規(guī)律 |
| 3.4 本章小結(jié) |
| 第4章 煙氣通流結(jié)構(gòu)流場(chǎng)的數(shù)值計(jì)算模型 |
| 4.1 煙氣物性參數(shù)的確定 |
| 4.2 通流結(jié)構(gòu)網(wǎng)格劃分及條件設(shè)置 |
| 4.2.1 通流結(jié)構(gòu)主要參數(shù)的確定與簡(jiǎn)化 |
| 4.2.2 網(wǎng)格劃分 |
| 4.2.3 邊界條件與參數(shù)設(shè)置 |
| 4.3 煙氣流動(dòng)的控制方程 |
| 4.3.1 基本控制方程 |
| 4.3.2 湍流流動(dòng)控制方程 |
| 4.4 多孔介質(zhì)模型 |
| 4.5 模型驗(yàn)證 |
| 4.6 本章小結(jié) |
| 第5章 煙氣通流結(jié)構(gòu)流場(chǎng)均流設(shè)計(jì)及其特性研究 |
| 5.1 無均流措施的煙氣流場(chǎng)分析 |
| 5.1.1 流場(chǎng)均勻性評(píng)判指標(biāo) |
| 5.1.2 仰角對(duì)流場(chǎng)分布均勻性的影響 |
| 5.2 流場(chǎng)均流設(shè)計(jì)及其效果 |
| 5.2.1 流場(chǎng)均流設(shè)計(jì)原則 |
| 5.2.2 均流結(jié)構(gòu)下的煙氣流場(chǎng)分析 |
| 5.2.3 均流結(jié)構(gòu)下的均流效果分析 |
| 5.2.4 流場(chǎng)區(qū)域速度分布相對(duì)均勻程度分析 |
| 5.3 煙氣量變化對(duì)均流效果的影響 |
| 5.3.1 對(duì)速度分布的影響 |
| 5.3.2 對(duì)流場(chǎng)均勻性的影響 |
| 5.3.3 對(duì)通流結(jié)構(gòu)壓降的影響 |
| 5.3.4 對(duì)流場(chǎng)區(qū)域速度分布相對(duì)均勻程度的影響 |
| 5.4 本章小結(jié) |
| 結(jié)論 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 附錄 |
| 附錄一 考慮壓強(qiáng)影響的相變模型UDF程序 |
| 致謝 |
四、冷凝鍋爐尾部翅片管束換熱器的復(fù)合放熱特性及節(jié)能效果（論文參考文獻(xiàn)）
- [1]生物質(zhì)鍋爐尾部煙氣凝結(jié)傳熱傳質(zhì)特性的數(shù)值模擬研究[D]. 高波. 太原理工大學(xué), 2021(01)
- [2]冷凝式燃?xì)鉄崴鲹Q熱器設(shè)計(jì)及優(yōu)化[D]. 張政. 山東大學(xué), 2020(04)
- [3]燃?xì)獯箦佋顭煔庥酂嵘疃然厥占夹g(shù)研究[D]. 王鳳予. 南華大學(xué), 2020(01)
- [4]有機(jī)介質(zhì)相變?nèi)峒夹g(shù)在煙氣余熱利用領(lǐng)域的應(yīng)用研究[D]. 趙茂中. 天津大學(xué), 2019(01)
- [5]基于換熱表面改性的燃?xì)鉄煔鈴?qiáng)化凝結(jié)換熱研究[D]. 于經(jīng)偉. 哈爾濱工業(yè)大學(xué), 2019(02)
- [6]重力熱管在燃?xì)忮仩t供熱系統(tǒng)煙氣余熱回收中的應(yīng)用研究[D]. 向俊. 西安工程大學(xué), 2019(02)
- [7]燃?xì)鉄崴骼淠綋Q熱器的逆向優(yōu)化設(shè)計(jì)研究[D]. 曹為學(xué). 天津大學(xué), 2018(06)
- [8]燃?xì)鉄煔庵兴魵饽Y(jié)過冷及溫濕度場(chǎng)測(cè)試研究[D]. 孫志浩. 哈爾濱工業(yè)大學(xué), 2018(01)
- [9]相變換熱器技術(shù)回收低溫余熱的應(yīng)用與研究[D]. 戴世佳. 江蘇大學(xué), 2018(05)
- [10]煙氣蒸發(fā)器傳熱特性與通流結(jié)構(gòu)優(yōu)化研究[D]. 王欣. 哈爾濱工業(yè)大學(xué), 2018(01)
標(biāo)簽：熱管換熱器論文; 煙氣余熱回收論文; 冷凝鍋爐論文; 燃?xì)夤┡仩t論文; 冷凝式熱水器論文;