一、蒸汽噴射式熱泵在石油煉制中的應(yīng)用（論文文獻(xiàn)綜述）
曹曼曼[1]（2021）在《基于中間換熱的吸收式熱泵精餾節(jié)能系統(tǒng)優(yōu)化》文中提出精餾工藝在石油煉制中能源消耗約占30%,深度挖掘精餾余熱節(jié)能潛力,提高能源利用率是精餾系統(tǒng)節(jié)能領(lǐng)域的重要方向。針對加工量為18萬t/年的脫丙烷塔,實(shí)現(xiàn)精餾塔梯級用能、塔頂余熱高效利用。本文提出基于中間換熱的吸收式熱泵精餾系統(tǒng),建立新系統(tǒng)綜合能效評價方法,圍繞系統(tǒng)優(yōu)化集成展開深入研究。本著“溫度對口,梯級用能”的基本原則,將中間換熱與熱泵技術(shù)有機(jī)結(jié)合,構(gòu)建基于中間換熱的吸收式熱泵精餾系統(tǒng)。采用中間換熱器的熱力學(xué)優(yōu)勢就是可使熱源（冷源）溫度與物料加熱（冷卻）需求更加匹配,通過梯級用能,降低精餾塔物料加熱或冷卻過程的不可逆損失;采用熱泵技術(shù),就是要通過回收余熱制備能質(zhì)更低熱源（相比塔底再沸器）,并且附加產(chǎn)生代價更低的冷源（相比冷凝器消耗冷卻動力能耗）。深入研究中間換熱器物料抽出位置和抽出量,對精餾塔加熱負(fù)荷與冷卻負(fù)荷的影響,在保證塔內(nèi)正常傳熱傳質(zhì)的前提下,綜合考慮熱泵制熱性能系數(shù)COPh,確定精餾塔中間換熱器的操作參數(shù)。針對基于中間再沸的吸收式熱泵精餾系統(tǒng)和基于中間再沸+中間冷凝的吸收式熱泵精餾系統(tǒng),分析操作壓力和中間物料加熱溫度對精餾塔加熱負(fù)荷及熱泵制熱性能系數(shù)COPh的影響,以降低系統(tǒng)總蒸汽消耗量為目標(biāo),得出新系統(tǒng)的最佳工況。以加工量為18萬t/年的氣體分餾三塔流程為例,利用本文的研究理論成果,設(shè)計節(jié)能改造方案,并圍繞節(jié)能性與經(jīng)濟(jì)性分析驗(yàn)證新型精餾節(jié)能方法的應(yīng)用價值。
吉彥龍[2]（2021）在《膜蒸餾系統(tǒng)的熱質(zhì)傳遞強(qiáng)化分析與特性對比研究》文中研究表明在海水淡化、工業(yè)廢水處理以及化學(xué)物質(zhì)濃縮分離領(lǐng)域,典型膜蒸餾技術(shù)已經(jīng)得到了應(yīng)用,但低膜通量和能耗大阻礙了該技術(shù)的工業(yè)化發(fā)展。膜蒸餾作為熱質(zhì)交叉的過程,目前對該過程的內(nèi)在機(jī)理缺乏熱力學(xué)分析研究。因此,本論文應(yīng)用場協(xié)同的散度效應(yīng)、火積耗散理論以及熱力學(xué)耦合機(jī)制,分析了其熱質(zhì)傳遞過程,從全新的角度揭示了強(qiáng)化膜通量的影響因素,并以這些因素為主要變量,計算并對比分析了這些因素對典型膜蒸餾特性的影響程度。首先,應(yīng)用場協(xié)同的散度理論以及火積耗散理論,分析了膜蒸餾相變系統(tǒng)邊界層內(nèi)的場協(xié)同效應(yīng)、跨膜傳熱過程的火積耗散過程。結(jié)果表明,改變膜表面結(jié)構(gòu),減小熱料液流速與溫度梯度之間的銳角,強(qiáng)化熱料液側(cè)對流熱源項(xiàng)可以削弱極化效應(yīng);在保證膜強(qiáng)度以及疏水性能的前提下,減小疏水膜厚度和增加微孔數(shù)量,增大膜骨架導(dǎo)熱系數(shù)可以減小跨膜傳熱火積耗散熱阻強(qiáng)化膜通量。其次,針對膜蒸餾系統(tǒng)的相變過程和逆流換熱過程以及蒸汽分子的擴(kuò)散過程,應(yīng)用熱力學(xué)耦合機(jī)制以及蒸汽分子在孔隙中熱質(zhì)擴(kuò)散理論,對該過程進(jìn)行了定性分析。結(jié)果表明,蒸發(fā)過程為高化學(xué)勢液相成分中所含的液態(tài)分子流至低化學(xué)勢的蒸汽相的過程,自發(fā)的傳質(zhì)過程驅(qū)動了液相吸收相變潛熱的非自發(fā)過程。當(dāng)膜蒸餾系統(tǒng)熱料液側(cè)蒸發(fā)傳熱過程的溫度梯度增大時,傳熱過程負(fù)熵產(chǎn)率的絕對值增大,相變區(qū)域孤立系統(tǒng)的熵產(chǎn)率越來越接近于0,蒸發(fā)過程的不可逆性減小,膜表面的傳質(zhì)過程得到強(qiáng)化,該系統(tǒng)的膜通量增加。然后,以料液溫度、滲透側(cè)溫度、膜厚度、膜孔直徑以及彎曲因子作為自變量,通過Matlab編程計算并對比了典型膜蒸餾系統(tǒng)的特性,火積耗散熱阻的膜通量關(guān)系式與已有經(jīng)驗(yàn)公式計算誤差對比驗(yàn)證。結(jié)果表明,在孔隙率相同的條件下,拉伸法制備膜組件的特性均優(yōu)于相轉(zhuǎn)換法制備膜組件的特性,且這種優(yōu)勢對直接接觸式膜蒸餾、真空式膜蒸餾以及氣隙式膜蒸餾膜通量的影響更為顯著,而對直接接觸式膜蒸餾系統(tǒng)熱效率的影響最大;隨著料液溫度的升高或者滲透側(cè)溫度的降低,膜兩側(cè)蒸汽的化學(xué)勢梯度增加,強(qiáng)化了膜通量;膜組件厚度的增加,膜通量減小,真空式膜蒸餾、氣隙式膜蒸餾以及氣掃式膜蒸餾的熱效率減小,但直接接觸式膜蒸餾的熱效率不發(fā)生變化;以料液溫度、滲透液溫度以及疏水多孔膜厚作為自變量,基于跨膜傳熱火積耗散熱阻膜通量的關(guān)系式,與經(jīng)驗(yàn)公式對比相對誤差很小,驗(yàn)證了關(guān)系式的可靠性。最后,針對直接接觸式膜蒸餾系統(tǒng)跨膜熱耗散最大問題,將該系統(tǒng)與蒸汽壓縮式熱泵系統(tǒng)耦合并對耦合系統(tǒng)進(jìn)行特性分析。結(jié)果表明,滲透液溫度一定時,隨著料液溫度的升高,耦合膜蒸餾系統(tǒng)的制熱量和制熱系數(shù)減小,而耦合膜蒸餾系統(tǒng)的造水比增大;當(dāng)熱料液溫度不變,滲透液溫度升高時,耦合膜蒸餾系統(tǒng)的特性恰好相反;隨著熱泵系統(tǒng)壓縮機(jī)排氣量的增加,熱泵系統(tǒng)的制熱量增大,在膜兩側(cè)溫度不變的條件下,熱泵系統(tǒng)耗功量的增加導(dǎo)致了耦合膜蒸餾系統(tǒng)造水比的減小。
徐慧強(qiáng),宗誠,王焱慶,許恒,陳玉翔[3]（2021）在《熱壓機(jī)噴射性能計算及探究》文中指出熱壓機(jī)技術(shù)作為電站靈活性改造的重要手段,其極限噴射能力的大小對電站改造方案的可行性評估意義重大。本文通過對熱壓機(jī)內(nèi)部涉及的物理過程進(jìn)行理論推導(dǎo),建立了計算熱壓機(jī)可達(dá)最大噴射系數(shù)的理論模型。研究結(jié)果表明,當(dāng)前計算模型可以很好地描述熱壓機(jī)的噴射能力,在最大噴射系數(shù)的計算方面具備較高的精度和適用性。與此同時,模型計算結(jié)果表明,熱壓機(jī)噴射能力隨工作蒸汽和引射蒸汽壓力的增加而增大,隨壓縮蒸汽壓力的增加而減小;工作蒸汽過熱度的增加對噴射能力的提升起積極作用,而引射蒸汽的過熱度變化不會引起噴射能力出現(xiàn)顯著改變。
徐慧強(qiáng),王景富,張東洋,陳玉翔[4]（2020）在《結(jié)構(gòu)參數(shù)對熱壓機(jī)噴射特性影響效果探究》文中認(rèn)為為最大程度提高熱壓機(jī)的噴射系數(shù),本文使用計算流體力學(xué)（computational fluid dynamics, CFD）軟件,對熱壓機(jī)內(nèi)蒸汽的流場特性進(jìn)行了數(shù)值模擬,分析了熱壓機(jī)各主要結(jié)構(gòu)參數(shù)改變對熱壓機(jī)噴射能力的影響。研究結(jié)果表明:噴嘴喉部及出口直徑、噴嘴距、接收室收縮角、混合室長度及直徑均存在某一最佳區(qū)間,能夠通過改變流場中激波規(guī)模、蒸汽流速以及能量損失大小,使熱壓機(jī)的噴射系數(shù)達(dá)到最大。
蘇洋[5]（2020）在《己烷油精餾裝置的流程模擬與優(yōu)化》文中認(rèn)為己烷油在工業(yè)上主要被用作溶劑油,來源于石油的精加工,是重要的基礎(chǔ)化工原料之一,應(yīng)用領(lǐng)域廣泛涉及到機(jī)械制造、金屬冶煉、化學(xué)工業(yè)、食品工業(yè)、醫(yī)藥工業(yè)等社會經(jīng)濟(jì)發(fā)展的的各個行業(yè)。工業(yè)己烷油的來源途徑較為有限,主要包括飽和直餾油的直接精密精餾、不飽和6號溶劑油的加氫精餾以及重整油的加氫精餾,無論原料來源如何,精餾都是己烷油生產(chǎn)過程中的關(guān)鍵工序,因此對其理解與改進(jìn)具有重要意義。本論文以洛陽金達(dá)石化5萬噸/年己烷油精餾裝置為研究對象,以AspenPlus流程模擬為研究手段,展開工藝可行性與經(jīng)濟(jì)性的研究分析。根據(jù)各單元體系的物性特點(diǎn)和操作原理,選用PENG-ROB物性方法和RadFrac單元模型建立起己烷油精餾工藝流程,對脫輕組分塔、異己烷油塔、正己烷油塔利用嚴(yán)格相平衡精餾分析模塊進(jìn)行建模,將軟件模擬結(jié)果和裝置實(shí)測數(shù)據(jù)對比驗(yàn)證,判斷其具有可靠性。在建立起精餾裝置全流程模擬的基礎(chǔ)上,利用Aspen Plus軟件的靈敏度分析（Sensitivity）和設(shè)計規(guī)定（Design Specs）工具對裝置中各塔的理論精餾級數(shù)、塔頂產(chǎn)品流率、塔身進(jìn)料層級、塔頂冷凝、頂端回流比等操作參數(shù)進(jìn)行了分離效率和操作耗能的關(guān)聯(lián)評估,綜合取得了最優(yōu)結(jié)果。通過工藝參數(shù)的優(yōu)化,在滿足己烷油產(chǎn)品達(dá)到原有純度的基礎(chǔ)上,增加異己烷油和正己烷油產(chǎn)量約3%,降低裝置總能耗約9%。此外,針對己烷油精餾裝置能耗高、流程長的缺點(diǎn),提出了兩種生產(chǎn)工藝優(yōu)化的方案:（1）采用熱泵精餾技術(shù),耦合異己烷油塔的塔頂、塔底相變潛熱,減小分離總能耗;（2）采用熱偶精餾技術(shù),在一個塔內(nèi)耦合脫輕組分和脫重組分的預(yù)分離序列,精簡分離流程,同時降低分離能耗。采用熱泵精餾技術(shù)可有效節(jié)約總能耗約41%,而采用熱偶精餾技術(shù)可有效降低設(shè)備投資,并節(jié)約總能耗約3%。
張建海[6]（2020）在《碳酸二甲酯生產(chǎn)工藝及節(jié)能過程研究》文中認(rèn)為碳酸二甲酯（DMC）作為一種綠色有機(jī)溶劑,應(yīng)用范圍廣且可生物降解,因此具有很好的市場前景。碳酸二甲酯生產(chǎn)工藝中,碳酸丙烯酯（PC）酯交換法是目前國內(nèi)生產(chǎn)廠家應(yīng)用最多的工藝,該基礎(chǔ)工藝過程主要包括反應(yīng)精餾、提餾、真空精餾以及變壓精餾四部分。本文以基礎(chǔ)工藝為出發(fā)點(diǎn),圍繞節(jié)能降耗這一關(guān)鍵點(diǎn),在工藝優(yōu)化方面進(jìn)行了詳細(xì)探討與研究,可為實(shí)際生產(chǎn)過程中的節(jié)能降耗提供一定的理論指導(dǎo)。采用流程模擬軟件自帶的模型庫參數(shù)模擬碳酸二甲酯工藝,計算結(jié)果與實(shí)際生產(chǎn)數(shù)據(jù)和實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)有較大的誤差。因此,首先對此工藝的反應(yīng)與分離過程的反應(yīng)動力學(xué)模型、熱力學(xué)模型以及物質(zhì)間的二元交互作用參數(shù),進(jìn)行了建模與參數(shù)優(yōu)化。根據(jù)工藝過程物系的特點(diǎn),首先選取了UNIQUAC-RK方程作為模擬計算的熱力學(xué)模型,并采用文獻(xiàn)中的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)對物質(zhì)間的作用參數(shù)進(jìn)行了擬合,擬合結(jié)果與實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)誤差均在2%以內(nèi)。對于過程中涉及的反應(yīng),選取了合適的動力學(xué)方程描述其過程。利用Aspen Plus模擬優(yōu)化了基礎(chǔ)工藝的過程參數(shù),最終PC轉(zhuǎn)化率達(dá)到98.5%,得到了純度為99.7%的DMC產(chǎn)品和99%的1,2丙二醇（PG）副產(chǎn)品。為了降低過程中的能耗,對工藝進(jìn)行了熱集成,與基礎(chǔ)工藝相比,年度化總費(fèi)用（TAC）降低35.32%。為進(jìn)一步降低過程能耗并解決提餾塔與真空精餾塔的塔釜超溫問題,提出了一種改進(jìn)工藝。針對能耗問題,通過把高壓塔的壓力提升到18bar,使塔頂物流直接返回反應(yīng)精餾塔進(jìn)行反應(yīng),然后把基礎(chǔ)工藝中的常壓塔去除以減少低壓蒸汽的使用。針對塔釜超溫問題,通過降低提餾塔塔頂采出率以降低塔底的沸騰溫度,對真空精餾塔增加產(chǎn)品側(cè)線物流,采出純度為99%的PG,然后使真空精餾塔塔頂采出物流返回提餾塔回收輕組分甲醇。工藝改進(jìn)后,公用工程費(fèi)用在基礎(chǔ)工藝的基礎(chǔ)上下降了27.90%,提餾塔與真空精餾塔的塔底溫度分別為148.2℃與148.6℃,小于150℃的溫度限制要求。然后對工藝進(jìn)行了熱集成,主要合理利用了高壓塔與真空精餾塔的塔頂冷凝潛熱,節(jié)省了大量加熱蒸汽,公用工程費(fèi)用降低了42.72%,TAC降低了39.76%。為保證工藝過程的操作穩(wěn)定性,對高壓塔進(jìn)行了動態(tài)控制研究,評估了不同控制方案下的動態(tài)行為,發(fā)現(xiàn)組分-溫度串級控制結(jié)構(gòu)具有很好的抗擾性能。通過對熱集成改進(jìn)工藝費(fèi)用支出情況的分析發(fā)現(xiàn),中壓蒸汽費(fèi)用占據(jù)總年度費(fèi)用的83.35%。針對高壓精餾系統(tǒng)并結(jié)合高壓塔內(nèi)溫度變化情況,提出了中間再沸閃蒸式熱泵精餾工藝。通過在高壓塔提餾段增加一個中間再沸器,利用塔頂蒸汽將其氣化以減少塔底中壓蒸汽用量,對工藝進(jìn)行熱集成后,中壓蒸汽用量與熱集成改進(jìn)工藝相比,減少了5273.27kW。最后對比了三種熱集成工藝的經(jīng)濟(jì)性,以熱集成基礎(chǔ)工藝為基準(zhǔn),熱集成改進(jìn)工藝和熱泵工藝TAC分別降低了33.85%與37.85%。
樊思辰[7]（2019）在《《石油精煉手冊》英漢翻譯實(shí)踐報告》文中研究表明在全球信息化過程中,國際交流日益頻繁,科技文本翻譯所占的比重越來越大。由于能源在各國工業(yè)發(fā)展中所起的重要作用,石油科技翻譯的地位也越來越凸顯,高質(zhì)量的翻譯文本必將直接影響讀者對信息的獲取和解讀。依托遼寧石油化工大學(xué)實(shí)物仿真平臺進(jìn)行的翻譯實(shí)踐,本報告在紐馬克交際翻譯理論的指導(dǎo)下對科技文本的翻譯方法進(jìn)行探究?？萍嘉谋镜奶攸c(diǎn)是專業(yè)性強(qiáng)、信息量大。其中句式結(jié)構(gòu)復(fù)雜、成分關(guān)系多樣,給英譯漢翻譯造成了很大困難。本文以《石油精煉手冊》（Hand Book of Petroleum Refining Processes）英譯漢翻譯實(shí)踐為基礎(chǔ),在進(jìn)行充分譯前準(zhǔn)備（實(shí)地觀摩、文本分析、理論研究）的基礎(chǔ)上,探討如何采用合適的翻譯策略對術(shù)語和長難句進(jìn)行更準(zhǔn)確的翻譯。其中大量術(shù)語要求譯者具備專業(yè)的詞匯翻譯方法,譯者在保證術(shù)語翻譯準(zhǔn)確性的前提下提出相應(yīng)的翻譯方法,即查詢法和驗(yàn)證法。通過圖片、網(wǎng)站、文獻(xiàn)、購物網(wǎng)站和公司官網(wǎng)等查找驗(yàn)證術(shù)語。在句子翻譯方面,將語法分析作為切入點(diǎn),尋找分句之間的邏輯關(guān)系,分析英語長難句的特征和英漢之間的差別之后,選擇適當(dāng)?shù)姆g策略來進(jìn)行翻譯實(shí)踐,如順譯法、逆譯法和綜合譯法。
于幫雨[8]（2019）在《可調(diào)式噴射器變結(jié)構(gòu)性能分析》文中研究說明蒸汽噴射器是一種增壓、真空和混合裝置,可以利用高壓蒸汽抽吸低壓蒸汽,實(shí)現(xiàn)流體之間的能量及質(zhì)量交換。噴射器結(jié)構(gòu)簡單,具有制造簡單及顯著的節(jié)能效果等優(yōu)點(diǎn),被廣泛應(yīng)用在石油化工、工業(yè)制冷、燃料電池、航空航天及海水淡化等領(lǐng)域。噴射器內(nèi)部流體混合過程很復(fù)雜,存在著射流、卷吸、激波及剪切層的作用,工況變化時流場特性變化顯著,導(dǎo)致噴射器對工況的適應(yīng)性較差。因此,對蒸汽噴射器進(jìn)行結(jié)構(gòu)優(yōu)化及性能分析具有重要的工程意義。傳統(tǒng)的噴射器多為固定式結(jié)構(gòu),只有在設(shè)計工況下才具有最好的工作性能,當(dāng)工況改變時,其工作效率會降低,因此對可調(diào)式噴射器的研究成為近年來蒸汽噴射器的重要研究方向。本文通過利用ANSYS軟件,對固定式和可調(diào)式噴射器進(jìn)行數(shù)值計算,對內(nèi)部流場進(jìn)行觀察分析,得到了工作壓力、引射壓力及背壓對噴射性能的影響,并對噴射器進(jìn)行結(jié)構(gòu)優(yōu)化分析,研究了噴嘴距、調(diào)節(jié)錐占喉口面積百分比及混合室收縮角度對噴射性能的影響,得到了最佳噴嘴距及最佳混合室收縮角。本文的主要研究內(nèi)容和結(jié)論如下:1.建立蒸汽噴射器物理模型,進(jìn)行網(wǎng)格無關(guān)性驗(yàn)證,并對實(shí)驗(yàn)進(jìn)行對比驗(yàn)證,分析了出口壓力對噴射性能及流場的影響,得到噴射器的三種工作模式:臨界模式、亞臨界模式及回流。2.固定噴射器結(jié)構(gòu)時,研究了工作蒸汽壓力對噴射性能、臨界背壓及引射壓力設(shè)計點(diǎn)的影響。發(fā)現(xiàn)存在最佳工作壓力,使噴射系數(shù)最大;工作壓力越大,臨界背壓越大,引射壓力設(shè)計點(diǎn)越小。3.對噴嘴出口位置進(jìn)行研究,發(fā)現(xiàn)存在一最佳噴嘴距,使噴射系數(shù)最大;而隨著噴嘴距增加,最佳工作壓力變小,臨界背壓變大。4.對可調(diào)式噴射器進(jìn)行研究,發(fā)現(xiàn)調(diào)節(jié)錐占喉口面積越大,噴射系數(shù)越大,最佳工作壓力越大,臨界背壓越小,噴射器能工作的范圍越窄。調(diào)節(jié)錐占喉口面積大小還會影響激波強(qiáng)度及最佳噴嘴距。5.對混合室收縮角進(jìn)行研究,發(fā)現(xiàn)存在最佳混合室收縮角,使噴射系數(shù)最大,調(diào)節(jié)錐占喉口面積百分比會影響噴射系數(shù)隨收縮角變化的變化率,但不影響最佳混合室收縮角度。
王恒[9]（2017）在《高溫?zé)岜眉夹g(shù)在石化企業(yè)余熱利用中的研究》文中研究表明石油能源目前是為世界經(jīng)濟(jì)提供動力的主要能源之一。石化企業(yè)將石油經(jīng)過煉化及加工后為國家提供基礎(chǔ)能源和原材料,在國民經(jīng)濟(jì)社會發(fā)展中發(fā)揮著舉足輕重的作用。石化企業(yè)同時也是能源消耗的大戶,是國家推進(jìn)產(chǎn)業(yè)結(jié)構(gòu)優(yōu)化、節(jié)能減排、環(huán)保清潔化的重點(diǎn)行業(yè)。在石化生產(chǎn)的過程中,存在著豐富的余熱資源,其中可回收率達(dá)80%。高溫?zé)岜眉夹g(shù)是將直接回收的低品位工業(yè)余熱轉(zhuǎn)換為高品位能,并再回用于企業(yè)其它生產(chǎn)環(huán)節(jié)的一種突破性技術(shù)。在目前國家號召節(jié)能減排的大背景下,日益受到石化企業(yè)的重視。本文通過對某典型石化企業(yè)裝置中余熱分布及用熱情況進(jìn)行充分的調(diào)研,并對余熱的數(shù)量、分布規(guī)律、溫度分布情況進(jìn)行分析,從而讓我們對于高溫?zé)岜萌绾卧谑髽I(yè)中應(yīng)用有了清晰的認(rèn)識。由于國內(nèi)石油化工企業(yè)在生產(chǎn)工藝上具有相似性,因此本文對于國內(nèi)的煉化企業(yè)進(jìn)行余熱的調(diào)研和高溫?zé)岜眉夹g(shù)的利用會有一定的幫助。本文通過對生產(chǎn)工藝中用熱的分析,發(fā)現(xiàn)精餾工藝中的脫丙烷塔等塔器的塔底重沸器所用的加熱蒸汽可以使用單級壓縮式高溫?zé)岜玫?30℃產(chǎn)熱來替代,而使用的低溫端熱源來自于生產(chǎn)過程中排放的70-80℃余熱,這樣的利用排放余熱替代高溫?zé)嵩吹募夹g(shù)和裝備,是實(shí)現(xiàn)節(jié)能減排雙重效果的典型案例。對于雙級壓縮式高溫?zé)岜?、單級壓縮式與噴射式聯(lián)合的高溫?zé)岜眉夹g(shù)可以制取160℃的高溫蒸汽,對企業(yè)的經(jīng)濟(jì)效益顯著。文中通過與傳統(tǒng)鍋爐和高溫?zé)岜玫?效率進(jìn)行了計算和比較,顯示出高溫?zé)岜妹黠@優(yōu)勢。本文重點(diǎn)闡述了高溫?zé)岜迷谑突すに囍械膽?yīng)用。以某煉化車間為案例,通過統(tǒng)計余熱和用熱情況進(jìn)行方案設(shè)計、數(shù)據(jù)計算、經(jīng)濟(jì)分析以及環(huán)境性分析,充分顯示了高溫?zé)岜镁哂忻黠@的綜合性優(yōu)勢。
周明月[10]（2017）在《一種新的適用于工業(yè)余熱回收的蒸汽型熱泵的實(shí)驗(yàn)研究》文中研究指明余熱資源被一些學(xué)者稱作是繼煤、石油、天然氣和水力之后的第五大常規(guī)能源,在我國的工業(yè)生產(chǎn)中,能源利用率普遍低于國外的先進(jìn)水平,這在一定程度上是因?yàn)橛酂豳Y源的巨大浪費(fèi)。針對工業(yè)余熱及用熱的現(xiàn)狀,本文提出一種適用于工業(yè)余熱回收的新型蒸汽型熱泵系統(tǒng),并對該熱泵系統(tǒng)進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)研究。該系統(tǒng)由一臺蒸汽壓縮型高溫?zé)岜煤鸵慌_噴射式熱泵組成。作者在噴射式熱泵的試驗(yàn)研究中,以300℃,3.5MPa的過熱蒸汽作為工作蒸汽,引射壓力為0.20-0.22MPa的閃蒸蒸汽,并生產(chǎn)出飽和溫度在160℃左右的過熱水蒸汽供工業(yè)生產(chǎn)的利用,噴射系數(shù)最大為0.39。噴射式熱泵的最大效率出現(xiàn)在設(shè)計工況PH=0.22MPa,PC=0.6MPa,最大值為0.31。離設(shè)計工況越遠(yuǎn),引射器的效率越低。通過與蒸汽壓縮型高溫?zé)岜玫慕Y(jié)合,整個系統(tǒng)能夠回收80℃工業(yè)廢水中的余熱,并為工業(yè)生產(chǎn)提供飽和溫度約160℃的水蒸汽,其最佳工況的COP為1.19。利用這種蒸汽型熱泵系統(tǒng)所產(chǎn)的壓縮蒸汽作為化工行業(yè)重沸器的加熱介質(zhì),相較于原加熱方式節(jié)省28%的高壓蒸汽,耗電量僅占節(jié)約總熱量的34.8%。本文在實(shí)驗(yàn)的基礎(chǔ)上,通過理論分析討論了在工業(yè)生產(chǎn),尤其是工業(yè)余熱利用中利用這種形式的熱泵所能達(dá)到的節(jié)能效果。對于相同的引射蒸汽壓力,該熱泵系統(tǒng)的節(jié)能效果隨壓縮蒸汽飽和溫度的下降而升高。當(dāng)壓縮蒸汽飽和溫度為140℃時,利用該熱泵系統(tǒng)最高可節(jié)約50%的高溫高壓蒸汽,節(jié)能效果顯著。
二、蒸汽噴射式熱泵在石油煉制中的應(yīng)用（論文開題報告）
（1）論文研究背景及目的
此處內(nèi)容要求：
首先簡單簡介論文所研究問題的基本概念和背景，再而簡單明了地指出論文所要研究解決的具體問題，并提出你的論文準(zhǔn)備的觀點(diǎn)或解決方法。
寫法范例：
本文主要提出一款精簡64位RISC處理器存儲管理單元結(jié)構(gòu)并詳細(xì)分析其設(shè)計過程。在該MMU結(jié)構(gòu)中,TLB采用叁個分離的TLB,TLB采用基于內(nèi)容查找的相聯(lián)存儲器并行查找,支持粗粒度為64KB和細(xì)粒度為4KB兩種頁面大小,采用多級分層頁表結(jié)構(gòu)映射地址空間,并詳細(xì)論述了四級頁表轉(zhuǎn)換過程,TLB結(jié)構(gòu)組織等。該MMU結(jié)構(gòu)將作為該處理器存儲系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)的一個重要組成部分。
（2）本文研究方法
調(diào)查法：該方法是有目的、有系統(tǒng)的搜集有關(guān)研究對象的具體信息。
觀察法：用自己的感官和輔助工具直接觀察研究對象從而得到有關(guān)信息。
實(shí)驗(yàn)法：通過主支變革、控制研究對象來發(fā)現(xiàn)與確認(rèn)事物間的因果關(guān)系。
文獻(xiàn)研究法：通過調(diào)查文獻(xiàn)來獲得資料，從而全面的、正確的了解掌握研究方法。
實(shí)證研究法：依據(jù)現(xiàn)有的科學(xué)理論和實(shí)踐的需要提出設(shè)計。
定性分析法：對研究對象進(jìn)行“質(zhì)”的方面的研究，這個方法需要計算的數(shù)據(jù)較少。
定量分析法：通過具體的數(shù)字，使人們對研究對象的認(rèn)識進(jìn)一步精確化。
跨學(xué)科研究法：運(yùn)用多學(xué)科的理論、方法和成果從整體上對某一課題進(jìn)行研究。
功能分析法：這是社會科學(xué)用來分析社會現(xiàn)象的一種方法，從某一功能出發(fā)研究多個方面的影響。
模擬法：通過創(chuàng)設(shè)一個與原型相似的模型來間接研究原型某種特性的一種形容方法。
三、蒸汽噴射式熱泵在石油煉制中的應(yīng)用（論文提綱范文）
（1）基于中間換熱的吸收式熱泵精餾節(jié)能系統(tǒng)優(yōu)化（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 緒論 |
| 1.1 研究背景及意義 |
| 1.2 精餾節(jié)能技術(shù)綜述 |
| 1.2.1 進(jìn)料狀態(tài)優(yōu)化 |
| 1.2.2 進(jìn)料位置優(yōu)化 |
| 1.2.3 采用中間換熱 |
| 1.2.4 熱泵精餾 |
| 1.3 本文主要研究內(nèi)容 |
| 第2章 基于中間換熱的AHP精餾系統(tǒng)集成及建模 |
| 2.1 脫丙烷塔 |
| 2.1.1 工藝簡介 |
| 2.1.2 工藝參數(shù) |
| 2.2 中間換熱基本原理及熱力學(xué)分析 |
| 2.2.1 中間換熱基本原理 |
| 2.2.2 塔總組合曲線(CGCC)分析 |
| 2.2.3 中間換熱的熱力學(xué)節(jié)能潛力分析 |
| 2.3 基于中間換熱的AHP精餾新流程 |
| 2.4 新系統(tǒng)建模 |
| 2.4.1 精餾塔數(shù)學(xué)模型建立 |
| 2.4.2 吸收式熱泵數(shù)學(xué)模型 |
| 2.5 本章小結(jié) |
| 第3章 中間換熱精餾操作參數(shù)確定 |
| 3.1 精餾過程模擬 |
| 3.1.1 Aspen Plus軟件介紹 |
| 3.1.2 模擬結(jié)果驗(yàn)證 |
| 3.2 中間換熱器物料抽出位置的確定 |
| 3.2.1 中間再沸器物料抽出位置的確定 |
| 3.2.2 中間冷凝器物料抽出位置的確定 |
| 3.3 中間換熱器物料抽出量的確定 |
| 3.3.1 中間再沸器物料抽出量的確定 |
| 3.3.2 中間冷凝器物料抽出量的確定 |
| 3.4 中間換熱精餾操作參數(shù)確定 |
| 3.5 本章小結(jié) |
| 第4章 基于中間換熱的AHP精餾系統(tǒng)優(yōu)化集成 |
| 4.1 新系統(tǒng)集成優(yōu)化思路 |
| 4.1.1 系統(tǒng)能效評價方法 |
| 4.1.2 精餾塔操作壓力 |
| 4.1.3 中間物料加熱溫度 |
| 4.2 基于中間再沸的AHP精餾系統(tǒng) |
| 4.2.1 精餾塔操作參數(shù)分析 |
| 4.2.2 熱泵工作性能分析 |
| 4.2.3 能耗分析 |
| 4.3 基于中間再沸+中間冷凝的AHP精餾系統(tǒng) |
| 4.3.1 精餾塔操作參數(shù)分析 |
| 4.3.2 熱泵工作性能分析 |
| 4.3.3 能耗分析 |
| 4.4 本章小結(jié) |
| 第5章 工程案例分析 |
| 5.1 工程概況 |
| 5.1.1 氣分裝置現(xiàn)狀 |
| 5.1.2 系統(tǒng)改造方案 |
| 5.2 改造方案對比 |
| 5.2.1 系統(tǒng)能效對比 |
| 5.2.2 項(xiàng)目經(jīng)濟(jì)性對比 |
| 5.3 本章小結(jié) |
| 結(jié)論 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 攻讀碩士學(xué)位期間承擔(dān)的科研任務(wù)與主要成果 |
| 致謝 |
（2）膜蒸餾系統(tǒng)的熱質(zhì)傳遞強(qiáng)化分析與特性對比研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 緒論 |
| 1.1 膜蒸餾概述 |
| 1.1.1 膜蒸餾工作原理與特征 |
| 1.1.2 膜蒸餾類型 |
| 1.1.3 膜蒸餾材料 |
| 1.1.4 膜組件結(jié)構(gòu) |
| 1.2 膜蒸餾研究意義及其發(fā)展 |
| 1.2.1 膜蒸餾研究意義 |
| 1.2.2 膜蒸餾技術(shù)的發(fā)展及應(yīng)用研究 |
| 1.3 膜蒸餾熱質(zhì)傳遞過程國內(nèi)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.4 本文研究內(nèi)容 |
| 1.4.1 膜蒸餾過程中存在的問題 |
| 1.4.2 課題研究內(nèi)容 |
| 第2章 膜蒸餾系統(tǒng)熱質(zhì)傳遞過程的膜通量強(qiáng)化分析 |
| 2.1 膜蒸餾系統(tǒng)熱質(zhì)傳遞過程 |
| 2.1.1 膜組件導(dǎo)熱過程 |
| 2.1.2 膜蒸餾系統(tǒng)水的液氣相變過程 |
| 2.1.3 膜蒸餾跨膜傳熱過程 |
| 2.1.4 膜蒸餾系統(tǒng)蒸汽分子擴(kuò)散形式 |
| 2.2 極化現(xiàn)象 |
| 2.3 膜蒸餾系統(tǒng)熱質(zhì)傳遞的場協(xié)同效應(yīng) |
| 2.3.1 散度 |
| 2.3.2 熱側(cè)料液相變過程的散度方程 |
| 2.3.3 含相變熱料液側(cè)邊界層內(nèi)的場協(xié)同效應(yīng) |
| 2.4 膜蒸餾系統(tǒng)跨膜傳熱過程的火積分析 |
| 2.4.1 火積的提出及定義 |
| 2.4.2 火積耗散 |
| 2.4.3 最小火積耗散熱阻原理的提出 |
| 2.4.4 液汽相變過程的火積平衡方程 |
| 2.4.5 基于跨膜傳熱火積耗散熱阻的膜通量 |
| 2.5 本章小結(jié) |
| 第3章 膜蒸餾系統(tǒng)的熱質(zhì)擴(kuò)散耦合分析 |
| 3.1 化學(xué)勢 |
| 3.1.1 化學(xué)勢的表達(dá)式 |
| 3.1.2 化學(xué)勢與溫度和壓力的關(guān)系 |
| 3.2 膜蒸餾過程的化學(xué)勢 |
| 3.3 膜蒸餾系統(tǒng)的相變熱質(zhì)傳遞耦合分析 |
| 3.3.1 相變熱質(zhì)傳遞過程自發(fā)性判斷 |
| 3.3.2 相變熱質(zhì)傳遞耦合分析 |
| 3.4 膜蒸餾系統(tǒng)逆流換熱強(qiáng)化分析 |
| 3.5 膜孔內(nèi)蒸汽熱質(zhì)擴(kuò)散耦合分析 |
| 3.5.1 膜孔內(nèi)蒸汽熱質(zhì)擴(kuò)散 |
| 3.5.2 膜孔內(nèi)蒸汽熱質(zhì)擴(kuò)散過程分析 |
| 3.6 本章小結(jié) |
| 第4章 典型膜蒸餾系統(tǒng)的特性對比研究 |
| 4.1 典型膜蒸餾系統(tǒng)熱質(zhì)傳遞模型 |
| 4.2 典型膜蒸餾系統(tǒng)性能方程 |
| 4.2.1 直接接觸式膜蒸餾性能方程 |
| 4.2.2 氣隙式膜蒸餾性能方程 |
| 4.2.3 真空式膜蒸餾性能方程 |
| 4.2.4 氣掃式膜蒸餾性能方程 |
| 4.3 Matlab編程計算設(shè)定條件 |
| 4.4 典型膜蒸餾過程特性對比 |
| 4.4.1 料液溫度對典型膜蒸餾過程特性影響 |
| 4.4.2 滲透側(cè)溫度對典型膜蒸餾過程特性影響 |
| 4.4.3 膜孔徑對典型膜蒸餾過程特性影響 |
| 4.4.4 膜厚度對典型膜蒸餾過程特性影響 |
| 4.5 膜通量表達(dá)式對比驗(yàn)證 |
| 4.5.1 表達(dá)式簡化 |
| 4.5.2 誤差對比分析 |
| 4.6 本章小結(jié) |
| 第5章 蒸汽壓縮式熱泵DCMD系統(tǒng)的特性研究 |
| 5.1 熱泵 |
| 5.2 典型熱泵系統(tǒng) |
| 5.2.1 吸收式熱泵系統(tǒng) |
| 5.2.2 蒸汽壓縮式熱泵系統(tǒng) |
| 5.3 典型熱泵系統(tǒng)性能對比 |
| 5.4 蒸汽壓縮式熱泵系統(tǒng)與膜蒸餾系統(tǒng)的耦合 |
| 5.4.1 蒸汽壓縮式熱泵系統(tǒng)選取 |
| 5.4.2 熱泵膜蒸餾耦合模型 |
| 5.4.3 蒸汽壓縮式熱泵膜蒸餾系統(tǒng)的基本方程 |
| 5.5 蒸汽壓縮式熱泵DCMD系統(tǒng)的特性研究分析 |
| 5.5.1 料液溫度對耦合系統(tǒng)的性能影響 |
| 5.5.2 滲透液溫度對耦合系統(tǒng)的性能影響 |
| 5.5.3 壓縮機(jī)排氣量對耦合系統(tǒng)的性能影響 |
| 5.5.4 膜結(jié)構(gòu)尺寸對耦合系統(tǒng)的性能影響 |
| 5.6 本章小結(jié) |
| 結(jié)論與展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 致謝 |
| 附錄A 攻讀學(xué)位期間所發(fā)表的學(xué)術(shù)論文 |
| 附錄B MATLAB程序計算清單 |
| B.1 不同參數(shù)對典型膜蒸餾性能影響的計算程序 |
| B.1.1 膜熱側(cè)溫度作為自變量的計算程序 |
| B.1.2 膜滲透側(cè)溫度作為自變量的計算程序 |
| B.1.3 膜孔直徑作為自變量的計算程序 |
| B.1.4 膜厚度作為自變量的計算程序 |
| B.2 不同參數(shù)對熱泵膜蒸餾耦合系統(tǒng)性能影響的計算程序 |
| B.2.1 料液溫度對耦合系統(tǒng)性能影響的計算程序 |
| B.2.2 滲透液溫度對耦合系統(tǒng)性能影響的計算程序 |
| B.2.3 壓縮機(jī)排氣量對耦合系統(tǒng)性能影響的計算程序 |
| B.2.4 膜結(jié)構(gòu)尺寸對耦合系統(tǒng)性能影響的計算程序 |
（3）熱壓機(jī)噴射性能計算及探究（論文提綱范文）
| 1 噴射系數(shù)計算模型建立 |
| 2 計算模型驗(yàn)證 |
| 3 熱壓機(jī)噴射能力影響因素分析 |
| 3.1 工作蒸汽壓力的影響 |
| 3.2 引射蒸汽壓力的影響 |
| 3.3 壓縮蒸汽壓力的影響 |
| 3.4 工作蒸汽過熱度的影響 |
| 3.5 引射蒸汽過熱度的影響 |
| 4 結(jié)論 |
（5）己烷油精餾裝置的流程模擬與優(yōu)化（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 前言 |
| 1.1 背景及意義 |
| 1.2 研究內(nèi)容 |
| 第2章 文獻(xiàn)綜述 |
| 2.1 己烷油產(chǎn)品概述 |
| 2.1.1 正己烷油 |
| 2.1.2 異己烷油 |
| 2.2 己烷油市場前景與裝置現(xiàn)狀 |
| 2.2.1 市場前景 |
| 2.2.2 裝置現(xiàn)狀 |
| 2.3 己烷油生產(chǎn)工藝 |
| 2.3.1 精制工藝 |
| 2.3.2 分餾工藝 |
| 2.3.3 精餾節(jié)能途徑 |
| 2.4 化工過程模擬 |
| 2.4.1 穩(wěn)態(tài)模擬 |
| 2.4.2 動態(tài)過程模擬 |
| 2.4.3 過程模擬軟件 |
| 第3章 己烷油精餾工藝的流程模擬 |
| 3.1 己烷油精餾工藝 |
| 3.1.1 工藝流程簡介 |
| 3.1.2 產(chǎn)品規(guī)格 |
| 3.2 熱力學(xué)方法的選擇 |
| 3.2.1 狀態(tài)方程法 |
| 3.2.2 活度系數(shù)模型 |
| 3.2.3 己烷油精餾的熱力學(xué)模型 |
| 3.3 單元操作模型的選擇 |
| 3.4 精餾工藝單元模擬 |
| 3.4.1 脫輕組分塔的模擬 |
| 3.4.2 異己烷油塔的模擬 |
| 3.4.3 正己烷油塔的模擬 |
| 3.5 精餾工藝全流程模擬 |
| 3.6 本章小結(jié) |
| 第4章 工藝參數(shù)的優(yōu)化 |
| 4.1 脫輕組分塔的優(yōu)化 |
| 4.2 異己烷油塔的優(yōu)化 |
| 4.3 正己烷油塔的優(yōu)化 |
| 4.4 己烷油精餾模擬優(yōu)化結(jié)果 |
| 4.5 本章小結(jié) |
| 第5章 工藝流程的優(yōu)化 |
| 5.1 熱泵精餾 |
| 5.1.1 熱泵精餾的技術(shù)原理 |
| 5.1.2 熱泵精餾模擬 |
| 5.2 熱偶精餾 |
| 5.2.1 熱偶精餾的技術(shù)原理 |
| 5.2.2 熱偶精餾模擬 |
| 5.3 本章小結(jié) |
| 第6章 結(jié)論 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 致謝 |
（6）碳酸二甲酯生產(chǎn)工藝及節(jié)能過程研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 前言 |
| 1 文獻(xiàn)綜述 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.1.1 產(chǎn)品碳酸二甲酯簡介 |
| 1.2 碳酸二甲酯生產(chǎn)工藝進(jìn)展 |
| 1.2.1 傳統(tǒng)生產(chǎn)工藝 |
| 1.2.2 以CO_2為基礎(chǔ)原料的生產(chǎn)工藝 |
| 1.3 熱泵精餾技術(shù)概述 |
| 1.3.1 塔頂蒸汽壓縮式工藝 |
| 1.3.2 塔底閃蒸式工藝 |
| 1.3.3 閉式熱泵工藝 |
| 1.4 換熱網(wǎng)絡(luò)的設(shè)計與改進(jìn) |
| 1.4.1 換熱網(wǎng)絡(luò)的設(shè)計方法 |
| 1.4.2 塔系之間的熱集成改進(jìn)工藝 |
| 1.5 化工過程模擬研究進(jìn)展 |
| 1.5.1 化工過程模擬發(fā)展歷程 |
| 1.5.2 主流模擬軟件應(yīng)用特點(diǎn) |
| 1.5.3 穩(wěn)態(tài)模擬與動態(tài)模擬 |
| 1.6 本文主要研究內(nèi)容 |
| 2 碳酸二甲酯基礎(chǔ)生產(chǎn)工藝過程建模 |
| 2.1 碳酸二甲酯基礎(chǔ)生產(chǎn)工藝流程描述 |
| 2.2 生產(chǎn)工藝過程熱力學(xué)模型建立 |
| 2.2.1 熱力學(xué)方程的選擇 |
| 2.2.2 二元交互作用參數(shù)擬合 |
| 2.3 動力學(xué)方程的建立 |
| 2.4 經(jīng)濟(jì)評價模型的建立 |
| 2.5 本章小結(jié) |
| 3 碳酸二甲酯基礎(chǔ)生產(chǎn)工藝過程穩(wěn)態(tài)模擬及熱集成 |
| 3.1 流程的穩(wěn)態(tài)模擬 |
| 3.1.1 穩(wěn)態(tài)計算中單元操作模塊的選擇 |
| 3.1.2 進(jìn)料及產(chǎn)品純度規(guī)定 |
| 3.2 工藝過程模擬及參數(shù)優(yōu)化 |
| 3.2.1 反應(yīng)精餾塔模擬計算及參數(shù)優(yōu)化 |
| 3.2.2 變壓分離流程分析與優(yōu)化 |
| 3.2.3 提餾塔過程分析與優(yōu)化 |
| 3.2.4 真空精餾塔過程分析與優(yōu)化 |
| 3.3 基礎(chǔ)工藝熱集成及經(jīng)濟(jì)評價 |
| 3.3.1 基礎(chǔ)工藝經(jīng)濟(jì)評價 |
| 3.3.2 基礎(chǔ)流程熱集成工藝 |
| 3.3.3 熱集成工藝經(jīng)濟(jì)性能評價 |
| 3.4 本章小結(jié) |
| 4 碳酸二甲酯生產(chǎn)工藝改進(jìn)及能量集成 |
| 4.1 改進(jìn)工藝流程的提出 |
| 4.1.1 高壓工藝流程的提出 |
| 4.1.2 側(cè)線采出工藝的提出 |
| 4.1.3 改進(jìn)工藝進(jìn)料規(guī)定 |
| 4.2 高壓工藝流程的可行性分析 |
| 4.3 高壓工藝流程的模擬與優(yōu)化 |
| 4.3.1 反應(yīng)精餾塔的過程分析與優(yōu)化 |
| 4.3.2 高壓塔參數(shù)的過程優(yōu)化 |
| 4.4 側(cè)線采出工藝的模擬與優(yōu)化 |
| 4.4.1 提餾塔過程參數(shù)優(yōu)化 |
| 4.4.2 真空精餾塔過程參數(shù)優(yōu)化 |
| 4.5 改進(jìn)工藝熱集成及經(jīng)濟(jì)評價 |
| 4.5.1 改進(jìn)工藝經(jīng)濟(jì)概算 |
| 4.5.2 改進(jìn)工藝熱集成研究 |
| 4.5.3 熱集成工藝經(jīng)濟(jì)評價 |
| 4.6 高壓塔的動態(tài)控制研究 |
| 4.6.1 控制結(jié)構(gòu)及參數(shù)的確定 |
| 4.6.2 溫度控制方案及性能評估 |
| 4.6.3 組分-溫度串級控制及性能評估 |
| 4.7 本章小結(jié) |
| 5 中間再沸閃蒸式熱泵精餾工藝的開發(fā) |
| 5.1 中間再沸閃蒸式熱泵精餾方案的提出 |
| 5.1.1 節(jié)能方案關(guān)鍵點(diǎn)的提出 |
| 5.1.2 熱泵工藝可行區(qū)域的劃分 |
| 5.2 中間再沸閃蒸式節(jié)能方案可行性研究 |
| 5.3 中間再沸閃蒸式熱泵精餾的模擬與優(yōu)化 |
| 5.3.1 中間采出量的優(yōu)化 |
| 5.3.2 中間采出位置及返回位置的優(yōu)化 |
| 5.4 熱泵精餾工藝的熱集成及經(jīng)濟(jì)評價 |
| 5.5 本章小結(jié) |
| 結(jié)論與展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 致謝 |
| 攻讀學(xué)位期間發(fā)表的學(xué)術(shù)論文目錄 |
（7）《石油精煉手冊》英漢翻譯實(shí)踐報告（論文提綱范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 1 翻譯項(xiàng)目描述 |
| 1.1 翻譯任務(wù)描述 |
| 1.2 翻譯意義 |
| 2 翻譯過程描述 |
| 2.1 譯前準(zhǔn)備 |
| 2.1.1 實(shí)地觀摩 |
| 2.1.2 文本分析 |
| 2.1.3 文本轉(zhuǎn)換 |
| 2.1.4 平行文本閱讀 |
| 2.1.5 術(shù)語表制作 |
| 2.2 實(shí)際翻譯描述 |
| 2.2.1 初譯 |
| 2.2.2 復(fù)譯 |
| 2.3 譯文審校 |
| 3 案例分析 |
| 3.1 專業(yè)術(shù)語翻譯 |
| 3.1.1 縮略語處理 |
| 3.1.2 派生詞 |
| 3.1.3 專業(yè)意義的普通詞匯 |
| 3.2 長句翻譯方法 |
| 3.2.1 順譯法 |
| 3.2.2 拆譯法 |
| 3.2.3 綜合譯法 |
| 4 翻譯實(shí)踐總結(jié) |
| 參考文獻(xiàn) |
| 附錄一 原文文本 |
| 附錄二 譯文文本 |
| 附錄三 術(shù)語表 |
| 致謝 |
（8）可調(diào)式噴射器變結(jié)構(gòu)性能分析（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 緒論 |
| 1.1 選題背景及意義 |
| 1.1.1 噴射器應(yīng)用 |
| 1.1.2 噴射器基本原理 |
| 1.2 國內(nèi)外研究現(xiàn)狀分析 |
| 1.2.1 噴射器設(shè)計方法 |
| 1.2.2 噴射器實(shí)驗(yàn)與理論研究 |
| 1.2.3 噴射器的數(shù)值模擬研究 |
| 1.2.4 可調(diào)式噴射器研究 |
| 1.2.5 存在的問題 |
| 1.3 主要研究內(nèi)容 |
| 2 噴射器的數(shù)值模擬方法 |
| 2.1 物理模型 |
| 2.2 數(shù)學(xué)模型 |
| 2.2.1 控制方程 |
| 2.2.2 湍流模型 |
| 2.2.3 蒸汽物性 |
| 2.3 數(shù)值求解與模型驗(yàn)證 |
| 2.3.1 邊界條件與數(shù)值解法 |
| 2.3.2 網(wǎng)格劃分及網(wǎng)格無關(guān)性驗(yàn)證 |
| 2.3.3 模型驗(yàn)證 |
| 2.4 本章小結(jié) |
| 3 固定結(jié)構(gòu)噴射器性能分析 |
| 3.1 工作蒸汽壓力對噴射器的影響 |
| 3.1.1 工作蒸汽壓力對噴射系數(shù)的影響 |
| 3.1.2 工作蒸汽壓力對流場的影響 |
| 3.1.3 不同工作壓力下出口壓力對噴射器性能的影響 |
| 3.1.4 不同工作壓力下引射壓力對噴射器性能的影響 |
| 3.2 噴嘴距對噴射器性能的影響 |
| 3.2.1 噴嘴距對噴射系數(shù)的影響 |
| 3.2.2 不同噴嘴距下工作壓力對噴射器性能的影響 |
| 3.2.3 不同噴嘴距下出口壓力對噴射器性能的影響 |
| 3.3 本章小結(jié) |
| 4 可調(diào)式噴射器調(diào)節(jié)性能分析 |
| 4.1 不同調(diào)節(jié)錐截面積比下工作壓力對噴射器性能的影響 |
| 4.2 不同調(diào)節(jié)錐截面積比下出口壓力對噴射器性能的影響 |
| 4.3 不同噴嘴距對可調(diào)式噴射器性能的影響 |
| 4.4 不同膨脹比下噴嘴距對可調(diào)式噴射器性能的影響 |
| 4.5 可調(diào)式噴射器流場分析 |
| 4.6 混合室收縮角對可調(diào)式噴射器性能的影響 |
| 4.6.1 混合室收縮角對噴射系數(shù)的影響 |
| 4.6.2 混合室收縮角對流場的影響 |
| 4.7 本章小結(jié) |
| 結(jié)論 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 致謝 |
（9）高溫?zé)岜眉夹g(shù)在石化企業(yè)余熱利用中的研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 緒論 |
| 1.1 論文研究背景 |
| 1.1.1 世界及我國能源現(xiàn)狀及分析 |
| 1.1.2 我國石化企業(yè)能源現(xiàn)狀 |
| 1.1.3 國家相關(guān)法規(guī)及政策 |
| 1.2 石化企業(yè)余熱 |
| 1.2.1 石化企業(yè)余熱種類 |
| 1.2.2 石化企業(yè)余熱特點(diǎn) |
| 1.2.3 石化企業(yè)余熱應(yīng)用現(xiàn)狀 |
| 1.3 本文研究的目的及方向 |
| 第2章 高溫?zé)岜眉夹g(shù)的研究及發(fā)展 |
| 2.1 高溫?zé)岜眉夹g(shù)簡介 |
| 2.1.1 單級蒸汽壓縮式熱泵 |
| 2.1.2 雙級蒸汽壓縮式熱泵 |
| 2.1.3 蒸汽噴射型高溫?zé)岜?/td> |
| 2.1.4 吸收式熱泵 |
| 2.2 高溫?zé)岜玫膬?yōu)勢 |
| 2.2.1 高溫?zé)岜门c傳統(tǒng)熱源的比較 |
| 2.2.2 高溫?zé)岜门c傳統(tǒng)熱泵的比較 |
| 2.2.3 高溫?zé)岜玫男峦黄?/td> |
| 2.3 高溫?zé)岜眉夹g(shù)的現(xiàn)有應(yīng)用 |
| 2.4 高溫?zé)岜眉夹g(shù)在石化企業(yè)的應(yīng)用前景 |
| 第3章 石化企業(yè)余熱及用熱分析 |
| 3.1 石油煉化過程簡介 |
| 3.1.1 石油煉化常見的煉化過程 |
| 3.1.2 石化企業(yè)的主要工藝簡介 |
| 3.1.3 石化企業(yè)常用加熱及換熱設(shè)備 |
| 3.2 石化企業(yè)余熱分析 |
| 3.2.1 石化企業(yè)余熱調(diào)研原則 |
| 3.2.2 石化企業(yè)余熱分布分析 |
| 3.3 石化企業(yè)用熱分析 |
| 3.3.1 石化企業(yè)用熱特點(diǎn) |
| 3.3.2 石化企業(yè)用熱分析 |
| 3.4 本章小結(jié) |
| 第4章 高溫?zé)岜迷谑髽I(yè)中的應(yīng)用及分析 |
| 4.1 高溫?zé)岜迷谑s系統(tǒng)中的應(yīng)用 |
| 4.1.1 基于熱力學(xué)第一定律的節(jié)能分析 |
| 4.1.2 基于熱力學(xué)第二定律的節(jié)能分析 |
| 4.1.3 單級壓縮式高溫?zé)岜迷诰s過程的應(yīng)用及?分析 |
| 4.1.4 雙級壓縮式高溫?zé)岜迷诰s過程的應(yīng)用及?分析 |
| 4.1.5 單級壓縮式與噴射式高溫?zé)岜寐?lián)合在精餾過程的應(yīng)用及?分析 |
| 4.2 高溫?zé)岜迷诠芫€伴熱和儲罐維溫中的應(yīng)用 |
| 4.2.1 石化企業(yè)中原油伴熱的現(xiàn)狀 |
| 4.2.2 高溫?zé)岜迷谠桶闊嶂械慕?jīng)濟(jì)性分析 |
| 4.3 高溫?zé)岜迷谑髽I(yè)供熱工程中的應(yīng)用 |
| 4.3.1 石化企業(yè)余熱直接供熱分析 |
| 4.3.2 高溫?zé)岜迷谑髽I(yè)供熱工程中的應(yīng)用分析 |
| 第5章 高溫?zé)岜迷诰s裝置應(yīng)用實(shí)例分析 |
| 5.1 車間概況 |
| 5.2 余熱概況 |
| 5.3 用熱概況 |
| 5.4 基本參數(shù) |
| 5.5 熱泵方案分析 |
| 5.5.1 熱泵方案介紹 |
| 5.5.2 熱泵方案流程 |
| 5.5.3 熱泵方案數(shù)據(jù)計算表 |
| 5.5.4 熱泵方案能耗分析 |
| 5.5.5 熱泵方案小結(jié) |
| 5.6 車間應(yīng)用熱泵方案前后對比 |
| 第6章 結(jié)論與展望 |
| 6.1 主要結(jié)論 |
| 6.2 后續(xù)科研工作展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 發(fā)表論文和參加科研情況說明 |
| 致謝 |
（10）一種新的適用于工業(yè)余熱回收的蒸汽型熱泵的實(shí)驗(yàn)研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 緒論 |
| 1.1 工業(yè)能源利用現(xiàn)狀 |
| 1.2 工業(yè)余熱回收技術(shù)研究背景 |
| 1.3 本文研究目的 |
| 第2章 噴射熱泵理論與方案設(shè)計 |
| 2.1 噴射式熱泵原理及背景 |
| 2.1.1 噴射式熱泵的工作原理 |
| 2.1.2 噴射式熱泵的研究背景 |
| 2.2 蒸汽壓縮型熱泵原理及背景 |
| 2.2.1 蒸汽壓縮型熱泵原理 |
| 2.2.2 蒸汽壓縮型熱泵研究背景 |
| 2.3 新型熱泵系統(tǒng)設(shè)計方案 |
| 2.4 本章小結(jié) |
| 第3章 實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)設(shè)計建設(shè)及實(shí)驗(yàn)內(nèi)容 |
| 3.1 噴射式熱泵可達(dá)到噴射系數(shù)的計算 |
| 3.2 氣體引射器設(shè)計及實(shí)驗(yàn)?zāi)Ｐ?/td> |
| 3.3 本章小結(jié) |
| 第4章 實(shí)驗(yàn)結(jié)果分析 |
| 4.1 氣體引射器工作范圍測試結(jié)果 |
| 4.1.1 發(fā)生引射現(xiàn)象時引射蒸汽的壓力范圍 |
| 4.1.2 不同引射蒸汽壓力下的可達(dá)到壓縮比 |
| 4.1.3 變工況特性分析 |
| 4.2 穩(wěn)定工況實(shí)驗(yàn)結(jié)果分析 |
| 4.2.1 噴射系數(shù)與引射和壓縮蒸汽壓力的關(guān)系 |
| 4.2.2 氣體引射器的效率 |
| 4.3 系統(tǒng)COP與引射和壓縮蒸汽壓力的關(guān)系 |
| 4.3.1 噴射式熱泵COP_2與引射和壓縮蒸汽壓力的關(guān)系 |
| 4.3.2 熱泵系統(tǒng)COP_(1+2)與引射和壓縮蒸汽壓力的關(guān)系 |
| 4.4 本章小結(jié) |
| 第5章 蒸汽型熱泵系統(tǒng)應(yīng)用前景分析 |
| 5.1 不同應(yīng)用工況下的系統(tǒng)COP_(1+2) |
| 5.2 熱泵系統(tǒng)節(jié)能效果 |
| 第6章 總結(jié)與展望 |
| 6.1 實(shí)驗(yàn)結(jié)果總結(jié) |
| 6.2 實(shí)驗(yàn)過程的有待改進(jìn)之處 |
| 6.3 展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 發(fā)表論文和參加科研情況說明 |
| 致謝 |
四、蒸汽噴射式熱泵在石油煉制中的應(yīng)用（論文參考文獻(xiàn)）
- [1]基于中間換熱的吸收式熱泵精餾節(jié)能系統(tǒng)優(yōu)化[D]. 曹曼曼. 燕山大學(xué), 2021(01)
- [2]膜蒸餾系統(tǒng)的熱質(zhì)傳遞強(qiáng)化分析與特性對比研究[D]. 吉彥龍. 蘭州理工大學(xué), 2021(01)
- [3]熱壓機(jī)噴射性能計算及探究[J]. 徐慧強(qiáng),宗誠,王焱慶,許恒,陳玉翔. 真空, 2021(02)
- [4]結(jié)構(gòu)參數(shù)對熱壓機(jī)噴射特性影響效果探究[J]. 徐慧強(qiáng),王景富,張東洋,陳玉翔. 應(yīng)用科技, 2020(04)
- [5]己烷油精餾裝置的流程模擬與優(yōu)化[D]. 蘇洋. 華東理工大學(xué), 2020(01)
- [6]碳酸二甲酯生產(chǎn)工藝及節(jié)能過程研究[D]. 張建海. 青島科技大學(xué), 2020(01)
- [7]《石油精煉手冊》英漢翻譯實(shí)踐報告[D]. 樊思辰. 遼寧石油化工大學(xué), 2019(06)
- [8]可調(diào)式噴射器變結(jié)構(gòu)性能分析[D]. 于幫雨. 大連理工大學(xué), 2019
- [9]高溫?zé)岜眉夹g(shù)在石化企業(yè)余熱利用中的研究[D]. 王恒. 天津大學(xué), 2017(05)
- [10]一種新的適用于工業(yè)余熱回收的蒸汽型熱泵的實(shí)驗(yàn)研究[D]. 周明月. 天津大學(xué), 2017(06)
標(biāo)簽：熱泵原理論文; 余熱利用論文; 能源論文; 節(jié)能評估論文;