一、沖擊設(shè)備受力及合理結(jié)構(gòu)探討（論文文獻(xiàn)綜述）
鄭建偉[1]（2021）在《頂板條帶弱化法防治巷道沖擊地壓技術(shù)研究》文中指出巷道沖擊地壓災(zāi)害已成為制約我國煤礦實(shí)現(xiàn)安全開采而亟待解決的困難之一。已有研究表明應(yīng)力控制和煤巖改性是防治巷道沖擊地壓最直接的手段,基于此本文提出采用頂板條帶弱化法來實(shí)現(xiàn)巷道沖擊地壓防治,并對(duì)此展開系統(tǒng)研究:首先建立了三向應(yīng)力條件下考慮巷道圍巖差異化破裂形態(tài)的力學(xué)模型,給出了對(duì)應(yīng)的應(yīng)力致災(zāi)判據(jù)和能量致災(zāi)判據(jù),借助彈性力學(xué)分析了頂板條帶弱化范圍內(nèi)煤巖體的儲(chǔ)能和耗能特征,從理論角度揭示了頂板條帶弱化法的防沖機(jī)制,通過力學(xué)實(shí)驗(yàn)和數(shù)值模擬對(duì)上述防沖機(jī)制進(jìn)行驗(yàn)證,且得到了不同參數(shù)對(duì)防沖效果的影響機(jī)制,最后在陜西孟村煤礦進(jìn)行了現(xiàn)場(chǎng)實(shí)踐,取得如下研究成果:（1）分析了巷道圍巖煤巖體差異化響應(yīng)特征,且在此基礎(chǔ)上給出了巷道沖擊地壓的致災(zāi)判據(jù)。塑性區(qū)內(nèi)主承載巖板失穩(wěn)時(shí)產(chǎn)生向外的推力大于阻力區(qū)（破碎區(qū)和部分塑性區(qū)）提供的阻力,便會(huì)形成沖擊地壓顯現(xiàn);主承載巖板破斷釋放的能量和外界傳入的能量超過上述阻力范圍內(nèi)阻力所做的功便會(huì)導(dǎo)致沖擊地壓的發(fā)生。（2）明確了頂板條帶弱化法的適用范圍和實(shí)現(xiàn)路徑。頂板條帶弱化法主要針對(duì)的是上覆堅(jiān)硬頂板條件下巷道的防沖,是指在巷道正上方一定范圍的堅(jiān)硬頂板內(nèi)通過人工措施制造平行于巷道軸向的條帶狀弱化范圍,具體可以通過超長孔水力壓裂技術(shù)來實(shí)現(xiàn)。（3）論述了頂板條帶弱化法的防沖機(jī)制。條帶弱化法會(huì)降低措施內(nèi)堅(jiān)硬頂板的彈性模量,來實(shí)現(xiàn)“降低能量儲(chǔ)存”的目的;措施范圍內(nèi)被裂隙切割的塊體間的運(yùn)動(dòng)會(huì)造成一定的能量耗散,實(shí)現(xiàn)“增加能量耗散”的目的;條帶弱化法降低了堅(jiān)硬頂板的彈性模量和分層厚度,可以改變巷道端頭兩側(cè)采空區(qū)上方頂板空間結(jié)構(gòu)形態(tài),實(shí)現(xiàn)“局部結(jié)構(gòu)調(diào)整”的目的;總結(jié)起來其防沖機(jī)制為:降低能量儲(chǔ)存、增加能量耗散和局部結(jié)構(gòu)調(diào)整。（4）將弱化條帶簡化為煤巖組合體中的層理界面,開展了層理界面對(duì)煤巖組合體力學(xué)行為影響特征的力學(xué)實(shí)驗(yàn)。單軸壓縮過-程中煤巖組合體中的層理界面處出現(xiàn)了一定的能量耗散,且隨著數(shù)量的增加,煤巖組合體的強(qiáng)度降低;三軸壓縮條件下圍壓不同裂隙的集聚顯現(xiàn)位置不同,隨著圍壓增大,煤巖組合體會(huì)呈現(xiàn)出“脆性破壞-延性破壞-脆性破壞”的轉(zhuǎn)變趨勢(shì);隨著層理界面數(shù)量增加,煤巖組合體的三軸強(qiáng)度降低;層理界面越多,組合體的動(dòng)態(tài)強(qiáng)度降低越明顯,組合體試件反射的能量越多;具有不同層理界面特征的力學(xué)實(shí)驗(yàn)可以很好的驗(yàn)證上述防沖機(jī)制中的“增加能量耗散”,同時(shí)也進(jìn)一步論證了頂板條帶弱化范圍可以有效改變外部應(yīng)力波的傳播路徑,造成應(yīng)力波能量大量耗散的特征。（5）借助數(shù)值模擬分析了頂板條帶弱化范圍對(duì)應(yīng)力波傳播的影響。條帶弱化范圍的存在會(huì)引起外界傳遞的應(yīng)力波發(fā)生大量反射;應(yīng)力波會(huì)在條帶弱化范圍內(nèi)發(fā)生大量的能量耗散,一定范圍內(nèi)應(yīng)力波衰減程度隨著帶高、弱化程度的增加而增加;與無條帶弱化范圍相比,穿越條帶弱化范圍后的應(yīng)力波作用在巷道圍巖上引起的應(yīng)力等級(jí)、錨桿軸力、破壞范圍均發(fā)生明顯降低。（6）以孟村煤礦中央大巷復(fù)合構(gòu)造區(qū)為研究背景對(duì)頂板條帶弱化法進(jìn)行了現(xiàn)場(chǎng)實(shí)踐。借助超長孔后退式水力壓裂技術(shù)實(shí)現(xiàn)頂板條帶弱化范圍的構(gòu)筑,措施前后微震能量和地音均發(fā)生明顯的降低,措施后監(jiān)測(cè)時(shí)間內(nèi)監(jiān)測(cè)區(qū)域內(nèi)再無E>104J的微震事件出現(xiàn),表明頂板條帶弱化法在孟村煤礦中央大巷復(fù)合構(gòu)造區(qū)取得良好的防沖效果。
郝從猛[2]（2021）在《下向鉆孔機(jī)械破煤造穴快速卸壓增透機(jī)制及瓦斯抽采技術(shù)研究》文中提出頂板巷瓦斯抽采作為突出煤層瓦斯治理的重要方法,不僅可以通過施工下向鉆孔進(jìn)行條帶瓦斯治理,而且還是工作面回采期間采空區(qū)瓦斯治理的有效措施,具有“一巷兩用”的作用。然而,由于缺少便捷高效的卸壓措施,頂板巷中主要通過施工下向密集鉆孔進(jìn)行瓦斯治理。為解決頂板巷中難以開展高效卸壓增透措施的難題,本文以平頂山礦區(qū)為研究對(duì)象,基于對(duì)現(xiàn)場(chǎng)數(shù)據(jù)和實(shí)驗(yàn)室試驗(yàn)的分析,結(jié)合理論研究得到了高應(yīng)力低滲煤體瓦斯高效抽采途徑和卸荷行為對(duì)煤體損傷破壞及增透影響的力學(xué)機(jī)制;根據(jù)下向鉆孔破煤造穴技術(shù)困境,論證了新型機(jī)械造穴技術(shù)在淹沒環(huán)境下的破煤優(yōu)勢(shì)、破煤過程及受力特征,并基于理論分析獲得了下向鉆孔輸煤排渣特征;根據(jù)機(jī)械造穴相似模擬實(shí)驗(yàn)和數(shù)值模擬分析,獲得了下向鉆孔機(jī)械造穴刀具的破煤效果、造穴煤體的卸荷損傷及增透特征;最后,根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)建立了下向鉆孔機(jī)械造穴技術(shù)體系,并通過系統(tǒng)的效果考察獲得了下向鉆孔機(jī)械造穴煤體強(qiáng)化瓦斯抽采效果。本文的主要結(jié)論如下:（1）平頂山礦區(qū)東西部礦井的瓦斯地質(zhì)情況差別較大,東部礦井最大主應(yīng)力為49 MPa,最大瓦斯壓力為3.5 MPa,最大瓦斯含量為27 m3/t,比西部礦井地應(yīng)力約高27 MPa,瓦斯壓力約高0.8～2.0 MPa,瓦斯含量約高5～10 m3/t,而同一區(qū)域內(nèi)相同埋深條件下,己組煤的瓦斯壓力和瓦斯含量比戊組煤分別約高0.7 MPa和6 m3/t,突出危險(xiǎn)性呈現(xiàn)東部高于西部、己組煤高于戊組煤的特點(diǎn);結(jié)合典型突出礦井的工作面瓦斯治理模式發(fā)現(xiàn),在瓦斯壓力和瓦斯含量相對(duì)較低的戊組煤和西部礦井的己組煤中多采用頂板巷治理瓦斯,而東部礦井己組煤中多采用底板巷治理瓦斯,表明頂板巷在以卸應(yīng)力為主兼顧抽采瓦斯的煤層中具有一定的優(yōu)勢(shì)。同一煤層不同埋深煤樣的多元物性參數(shù)測(cè)定結(jié)果表明,兩組煤樣的煤質(zhì)特征及孔裂隙結(jié)構(gòu)差異不明顯,因此,應(yīng)力環(huán)境不同是導(dǎo)致其瓦斯抽采效率差異的主要原因,在此基礎(chǔ)上建立了考慮應(yīng)力響應(yīng)的滲透率演化模型,并結(jié)合實(shí)測(cè)滲透率隨埋深變化情況論證了卸荷是實(shí)現(xiàn)高應(yīng)力低滲煤層高效瓦斯抽采的根本途徑。（2）初始圍壓分別為5 MPa、10 MPa和15 MPa時(shí),卸圍壓（25 N/s）加軸壓路徑下煤樣的峰值應(yīng)力分別是定圍壓加軸壓時(shí)的41.4%、29.0%和34.3%,對(duì)應(yīng)的煤樣破壞后的滲透率突增倍數(shù)從119.1倍、75.2倍和86.8倍提高到了308.4倍、272.6倍和183倍,表明卸圍壓條件下煤體更容易破壞并產(chǎn)生更加顯著的增透效果;而以50 N/s卸圍壓加軸壓條件的煤樣峰值應(yīng)力分別是以25 N/s卸圍壓加軸壓時(shí)的77.7%、77.6%和62.2%,煤樣破壞后的滲透率增加倍數(shù)從308.4倍、272.6倍和183倍提高到了340.6倍、314.9倍和342.9倍,說明損傷對(duì)提高滲透率具有直接顯著的效果,而且增透效果隨著卸荷速率的增大而增大。另外,靜水壓30 MPa降到2 MPa過程中煤體滲透率提高了51倍,說明只卸荷也能夠有效提高煤體滲透率,但效果明顯低于卸荷后損傷的煤體。（3）對(duì)傳統(tǒng)水力造穴技術(shù)和新型機(jī)械造穴技術(shù)在下向鉆孔環(huán)境下的破煤深度和破煤體積的分析結(jié)果表明:在淹沒環(huán)境下水射流傳播速度顯著降低,隨著水射流速度的增加雖然破煤深度有所增加,但效果并不顯著,而機(jī)械造穴的破煤過程不受淹沒環(huán)境影響。在相同時(shí)間下,機(jī)械造穴刀具的破煤深度比不同速度的水力破煤（170 m/s、190 m/s和210 m/s）提高了5.8倍、4.9倍和4.2倍;在相同的推進(jìn)距離條件下,機(jī)械造穴刀具的破煤體積比不同速度的水力破煤（170 m/s、190 m/s和210 m/s）提高了9.7倍、7.8倍和6.3倍,兩種造穴技術(shù)的破煤效率差異充分證明了機(jī)械破煤造穴技術(shù)明顯優(yōu)于水射流破煤。（4）機(jī)械造穴相似模擬實(shí)驗(yàn)表明,機(jī)械造穴刀具張開過程分為兩個(gè)階段,第一個(gè)階段和第二階段分別以6.1°和46.3°的擴(kuò)張角擴(kuò)大,并在第二階段快速張開將孔徑擴(kuò)大到500 mm,同時(shí),根據(jù)鉆機(jī)扭矩調(diào)整實(shí)驗(yàn)認(rèn)為造穴過程中的推進(jìn)速度以不超過鉆進(jìn)速度的20%為宜。結(jié)合相似實(shí)驗(yàn)結(jié)果開展了造穴煤體損傷增透數(shù)值模擬分析,結(jié)果表明:造穴后煤體徑向應(yīng)力卸壓范圍從1.3 m增加到6.2 m,提高了4.8倍;最大塑性破壞范圍從0.3 m增加到3.75 m,提高了12.5倍;鉆孔周圍煤體滲透率提高10倍的范圍從0.95 m增大到6 m,提高了6.3倍;抽采30～180 d的有效半徑提高了1.94～2.14倍。（5）根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)確定了下向鉆孔機(jī)械造穴過程的施工參數(shù)（推進(jìn)壓力8MPa、旋轉(zhuǎn)速度90 r/min、推進(jìn)速度0.2 m/s）和排渣參數(shù)（泵站流量550～600 L/min）;在此基礎(chǔ)上開展了系統(tǒng)的現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用和效果考察,結(jié)果表明,機(jī)械造穴段鉆孔出煤量約為262 kg/m,大于理論出煤量255 kg/m,說明機(jī)械造穴較好的達(dá)到了設(shè)計(jì)直徑500 mm;煤層滲透率從造穴前的0.0018 m D提高到造穴后的0.0431 m D,增加了23.9倍;初始鉆孔百米瓦斯純量從造穴前的0.36 m3/（min·hm）提高到造穴后的2.1 m3/（min·hm）,提高了5.8倍;在造穴鉆孔比普通鉆孔數(shù)量減少70%的前提下,瓦斯抽采達(dá)標(biāo)預(yù)抽期從90 d降低到70 d;造穴鉆孔預(yù)抽瓦斯結(jié)束后,巷道掘進(jìn)速度從4.2 m/d提高到4.6 m/d,最大鉆屑量從4.5 kg/m降低到3.9 kg/m,掘進(jìn)期間各項(xiàng)指標(biāo)均明顯低于臨界值。該論文有圖126幅,表27個(gè),參考文獻(xiàn)184篇。
黃炎浩[3]（2021）在《基于曝氣凈水設(shè)備的浮體連接機(jī)構(gòu)結(jié)構(gòu)及性能優(yōu)化研究》文中進(jìn)行了進(jìn)一步梳理近年來,我國對(duì)環(huán)保治理要求提高,污水處理事業(yè)高速發(fā)展,曝氣凈水設(shè)備在我國污水處理領(lǐng)域得到了廣泛應(yīng)用。曝氣凈水設(shè)備適用于軟質(zhì)地基的污水池或被污染的江河湖海,該設(shè)備移動(dòng)方便,在大面積的水域除污效率較高。由于凈水設(shè)備工作時(shí),水上、水下都可能存在較大的擾動(dòng),帶剛性浮體連接機(jī)構(gòu)的凈水設(shè)備在水中作業(yè)時(shí)易出現(xiàn)上下振動(dòng)、左右傾斜,使設(shè)備作業(yè)穩(wěn)定性降低,故有必要研究一種帶調(diào)整結(jié)構(gòu)的彈性浮體連接機(jī)構(gòu),使設(shè)備在水中作業(yè)時(shí)穩(wěn)定性加強(qiáng),以提高凈水設(shè)備的使用壽命。本文結(jié)合曝氣凈水設(shè)備工作要求,對(duì)凈水設(shè)備浮體及其連接調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)進(jìn)行結(jié)構(gòu)和性能優(yōu)化研究,主要內(nèi)容如下:1、介紹我國農(nóng)村和城市污水處理的現(xiàn)狀,綜述曝氣設(shè)備的發(fā)展過程,對(duì)浮體的性能進(jìn)行研究,比較浮體調(diào)整機(jī)構(gòu)對(duì)凈水設(shè)備工作的影響,闡述本文的研究意義和主要研究內(nèi)容。2、基于對(duì)曝氣凈水設(shè)備的工作要求,完成對(duì)曝氣凈水設(shè)備的整體設(shè)計(jì);依據(jù)浮體調(diào)整機(jī)構(gòu)的工況要求,同時(shí)對(duì)比不同浮體在相同條件下的性能優(yōu)劣,提出浮體及浮體連接機(jī)構(gòu)初步設(shè)計(jì)方案;在Solid Works中建立浮體及其連接調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)三維模型,并進(jìn)行校核驗(yàn)證。3、基于浮體及連接調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)初始模型,分析得到浮體調(diào)整機(jī)構(gòu)關(guān)鍵的連接節(jié)點(diǎn)位置,基于節(jié)點(diǎn)位置在ADAMS中建立參數(shù)化結(jié)構(gòu)分析模型;添加約束和氣缸系數(shù),利用波浪波動(dòng)理論,對(duì)凈水設(shè)備在水中作業(yè)時(shí)施加負(fù)載,并進(jìn)行動(dòng)力學(xué)仿真,通過水上工作平臺(tái)的垂直方向加速度分析其作業(yè)穩(wěn)定性,并分析連接桿件作業(yè)強(qiáng)度;通過節(jié)點(diǎn)位置參數(shù)化調(diào)整,優(yōu)化得到強(qiáng)度高、作業(yè)穩(wěn)定性好的連桿調(diào)整機(jī)構(gòu)結(jié)構(gòu)模型。4、通過建立參數(shù)化模型及優(yōu)化研究后,將優(yōu)化后的曝氣凈水設(shè)備三維模型導(dǎo)入動(dòng)力學(xué)分析仿真軟件,添加約束、驅(qū)動(dòng)和載荷后,對(duì)凈水設(shè)備在導(dǎo)入水中、導(dǎo)出水中兩種工況進(jìn)行動(dòng)力學(xué)分析,驗(yàn)證連接調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)的作業(yè)可行性;給予設(shè)備多組不同周期、不同波幅、不同初始相位波動(dòng)受力載荷以及多組位移驅(qū)動(dòng),對(duì)凈水設(shè)備在水中作業(yè)進(jìn)行動(dòng)力學(xué)仿真,分析水上工作平臺(tái)在水中作業(yè)的穩(wěn)定性;進(jìn)行剛、彈性連接機(jī)構(gòu)對(duì)凈水設(shè)備穩(wěn)定性影響的對(duì)比分析;通過計(jì)算定傾中心和設(shè)備重心的位置關(guān)系,分析凈水設(shè)備水中受到?jīng)_擊后的傾翻風(fēng)險(xiǎn),研究通過浮體連接調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)提高設(shè)備在水中作業(yè)穩(wěn)定性的合理方案。5、基于ANSYS Workbench對(duì)受力復(fù)雜的水上承載平板和受力較大的支撐桿件進(jìn)行力學(xué)分析,得到其作業(yè)的應(yīng)力和應(yīng)變?cè)茍D,驗(yàn)證其零部件強(qiáng)度和剛度;通過對(duì)水上承載平板和支撐連接桿件進(jìn)行模態(tài)分析,得到其固有頻率和振型,并與相應(yīng)的激勵(lì)載荷進(jìn)行對(duì)比,驗(yàn)證水上承載平板和支撐連接桿件作業(yè)可靠性。
彌豆鵬[4]（2021）在《彈載遙測(cè)設(shè)備抗高過載技術(shù)研究》文中研究表明火炮作為陸地作戰(zhàn)武器在我國有著不可替代的地位,新型火炮的研制須經(jīng)過試驗(yàn)彈的測(cè)試后方可用于軍隊(duì)的裝備。彈載遙測(cè)設(shè)備固定在彈丸內(nèi)部,彈丸發(fā)射過程中,遙測(cè)設(shè)備需承受上萬g的高過載,所以對(duì)測(cè)試設(shè)備的抗高過載研究十分重要。遙測(cè)發(fā)射天線固定在彈丸外表面,彈丸發(fā)射時(shí)的火藥燃?xì)鈺?huì)燒蝕天線,同時(shí)會(huì)給天線的固定結(jié)構(gòu)帶來2個(gè)主要的力:高速旋轉(zhuǎn)帶來的正拉力和航向加速度帶來的剪切力,解決天線的燒蝕問題和力的問題對(duì)遙測(cè)系統(tǒng)也很重要。對(duì)固定在彈丸內(nèi)部的遙測(cè)設(shè)備失效問題進(jìn)行分析,利用應(yīng)力波隔離原理設(shè)計(jì)了設(shè)備的緩沖保護(hù)外殼,并采用真空灌封技術(shù)對(duì)設(shè)備內(nèi)部元器件進(jìn)行固定。通過這兩種保護(hù)措施達(dá)到對(duì)遙測(cè)設(shè)備抗高過載的目的。利用Solidworks建模軟件把建立好的模型載入到有限元分析軟件Ls-prepost內(nèi)進(jìn)行前處理,通過有限元方法對(duì)遙測(cè)設(shè)備在沖擊環(huán)境下進(jìn)行仿真分析,得出防護(hù)結(jié)構(gòu)在該環(huán)境下的應(yīng)力分布。并對(duì)PCB板在防護(hù)結(jié)構(gòu)內(nèi)部的不同灌封位置進(jìn)行受力仿真,得出所受應(yīng)力最小的位置。針對(duì)炮射環(huán)境下彈載天線的可靠性問題,設(shè)計(jì)了一種彈載天線的安裝結(jié)構(gòu)和固定方式,并對(duì)固定方式進(jìn)行理論驗(yàn)算。通過仿真驗(yàn)證天線結(jié)構(gòu)和天線與彈體表面粘貼面的受力情況,結(jié)果表明,所有的作用力均小于結(jié)構(gòu)的許用應(yīng)力。采用高轉(zhuǎn)速試驗(yàn)臺(tái)并加電對(duì)天線在轉(zhuǎn)速環(huán)境下的可靠度進(jìn)行測(cè)試,實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明,旋轉(zhuǎn)加電和靜態(tài)加電測(cè)試天線電壓變化幅度很小,天線結(jié)構(gòu)可靠。最后通過炮擊試驗(yàn)驗(yàn)證彈載遙測(cè)設(shè)備防護(hù)結(jié)構(gòu)抗高過載能力的可靠性,和貼片天線安裝結(jié)構(gòu)和固定方式的可靠性。
楊曉東[5]（2021）在《南露天煤礦高效篩分系統(tǒng)關(guān)鍵技術(shù)研究》文中研究說明篩分是提高煤炭質(zhì)量、減少運(yùn)輸成本、降低能耗和燃煤污染物排放的一種基礎(chǔ)工藝手段。新疆準(zhǔn)東礦區(qū)周邊煤炭市場(chǎng)的競爭日益激烈,南露天煤礦的煤炭生產(chǎn)工藝系統(tǒng)已無法快速、有效地應(yīng)對(duì)復(fù)雜多變的市場(chǎng)環(huán)境。其中,304篩分系統(tǒng)中篩分設(shè)備的處理能力、篩分效率及設(shè)備可靠性成為了整個(gè)生產(chǎn)工藝環(huán)節(jié)中的關(guān)鍵和瓶頸問題。基于此,本文以南露天煤礦304篩分系統(tǒng)中的滾軸篩為研究對(duì)象,基于離散元法和有限元法對(duì)滾軸篩的篩分過程機(jī)理、卡料及破碎過程機(jī)理、滾軸等關(guān)鍵零部件的動(dòng)力學(xué)特性等問題開展了數(shù)值模擬研究,以期為滾軸篩的高效運(yùn)行、最優(yōu)控制、提升可靠性及優(yōu)化設(shè)計(jì)等方面提供理論和技術(shù)支持。本文的主要研究成果如下:研究了滾軸篩的結(jié)構(gòu)和工作原理,建立了基于DGS1815型工業(yè)級(jí)滾軸篩的三維模型,初步分析了滾軸卡料過程中篩片的受力情況,并設(shè)計(jì)了一種解決卡料問題的自動(dòng)化控制方案。介紹了離散元法（discrete element method,DEM）的基本原理,為后續(xù)滾軸篩的篩分過程機(jī)理和卡料及破碎過程的數(shù)值模擬研究提供了理論基礎(chǔ)。開展了滾軸篩的篩分過程高速動(dòng)態(tài)試驗(yàn),驗(yàn)證了篩分過程DEM模擬的可靠性。建立了工業(yè)級(jí)滾軸篩的篩分過程DEM模型并開展了模擬研究,分析了給料率、篩軸轉(zhuǎn)速、篩面傾角和濕顆粒間黏結(jié)力對(duì)滾軸篩的篩分過程影響規(guī)律,獲得了篩分性能最佳時(shí)的工作參數(shù),討論了工作參數(shù)對(duì)各粒徑顆粒透篩率及平均運(yùn)動(dòng)速度的影響,并揭示了顆粒形狀和濕顆粒間黏結(jié)力對(duì)滾軸篩篩分過程的影響機(jī)理。分析了滾軸篩的卡料過程機(jī)理和卡料顆粒的破碎力學(xué)特性,基于黏結(jié)顆粒模型（bonded particle model,BPM）建立了滾軸篩的篩面卡料破碎過程DEM模型,分析了單顆?？蠒r(shí)的篩片受力情況,獲得了煤塊卡料過程中篩軸停轉(zhuǎn)的理論條件,討論了多塊顆?？蠒r(shí)的篩軸及篩片扭矩變化規(guī)律,并進(jìn)一步分析了單顆粒卡料時(shí),篩軸轉(zhuǎn)速對(duì)篩軸扭矩的影響作用。對(duì)滾軸篩的滾軸、篩片及心軸等關(guān)鍵零部件進(jìn)行了卡料工況下的有限元分析,獲得了滾軸的靜力學(xué)和動(dòng)力學(xué)特性,利用諧響應(yīng)分析法得出了滾軸在不同頻率激振力下的頻響函數(shù)。建立了心軸扭轉(zhuǎn)振動(dòng)的力學(xué)模型,開展了心軸模型的模態(tài)試驗(yàn),驗(yàn)證了有限元法模態(tài)分析的可靠性,提出了階躍載荷沖擊作用下的動(dòng)態(tài)響應(yīng)方法,獲得了心軸各階扭轉(zhuǎn)振動(dòng)的固有頻率及振型,所得結(jié)果為滾軸篩的結(jié)構(gòu)優(yōu)化奠定了基礎(chǔ)。利用響應(yīng)面法對(duì)滾軸篩的工作參數(shù)進(jìn)行了DEM模擬優(yōu)化研究,獲得了優(yōu)化后的工作參數(shù)組合?；诘群窈Y分原理構(gòu)建了多段變篩面傾角式的等厚滾軸篩模型,對(duì)等厚型滾軸篩的篩分過程進(jìn)行了模擬研究,并與普通滾軸篩的篩分性能進(jìn)行了比較,為滾軸篩的結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)和工業(yè)應(yīng)用提供了參考。此外,對(duì)不同篩片形狀和排布方式的滾軸篩進(jìn)行了DEM模擬,為滾軸篩的結(jié)構(gòu)形式優(yōu)化提供了進(jìn)一步的參考。本論文有圖74幅,表25個(gè),參考文獻(xiàn)133篇。
李磊[6]（2021）在《鐵基粉末高速壓制成型機(jī)理與數(shù)值模擬研究》文中研究說明鐵基粉末冶金制品固有的孔隙特性是影響其成型質(zhì)量的關(guān)鍵指標(biāo)之一,常規(guī)壓制的壓坯密度低,限制了零件性能的提升。追求高性能鐵基制品是粉末冶金領(lǐng)域的核心問題,高速壓制（HVC）較常規(guī)壓制可獲得高密度、高性能、高精度和低成本的零件,能有效解決此問題。本文就鐵基粉末高速壓制成型的致密化機(jī)理及數(shù)值模擬進(jìn)行了研究,具體工作如下:1)探究了高速壓制成型特性,指出其具有壓制速度高,沖擊能量大、成型密度高且分布均勻等特點(diǎn)。通過研究致密化機(jī)理,發(fā)現(xiàn)壓制載荷傳遞為動(dòng)態(tài)變化過程,產(chǎn)生的應(yīng)力波能持續(xù)改善壓坯性能。根據(jù)顆粒流動(dòng)、變形狀態(tài)將成型過程分為裝粉填充、顆粒重排、擠壓變形、破碎致密和彈性后效五個(gè)階段,運(yùn)用不同的方法分析了各階段對(duì)壓坯性能的影響。2)利用MSC.MARC軟件從宏觀整體、細(xì)觀顆粒兩個(gè)層面對(duì)HVC過程進(jìn)行數(shù)值模擬,探討了壓制速度、邊壁摩擦系數(shù)、壓制方法、高徑比及形狀特征五種因素對(duì)于壓坯性能、顆粒流動(dòng)變形的影響,得出結(jié)論:（1）壓制速度是影響壓坯密度的主要因素,邊壁摩擦系數(shù)、壓制方式是影響密度分布均勻性的主要因素,高徑比對(duì)壓坯密度、分布均勻性均有負(fù)相關(guān)作用。（2）圓柱和套筒類壓坯密度分布規(guī)律近似,錐柱體斜面區(qū)域密度分層明顯。增大邊壁摩擦導(dǎo)致壓坯密度分布均勻性變差。（3）采用雙向或浮動(dòng)壓制的成型效果優(yōu)于單向壓制。高徑比過大時(shí),壓坯無法成型,高徑比過小時(shí),壓坯發(fā)生過壓制。3)針對(duì)二軸零件設(shè)計(jì)了壓制力、壓制方式、壓制次數(shù)和高徑比四種參數(shù)的實(shí)驗(yàn)組合方案得到8組試樣,通過測(cè)定性能指標(biāo)得出結(jié)論:（1）增大壓制力能提升壓坯密度和分布均勻性;單向壓制密度分布規(guī)律:頂部區(qū)域>中間區(qū)域>底部區(qū)域,浮動(dòng)壓制密度分布規(guī)律:頂部區(qū)域>底部區(qū)域>中間區(qū)域,浮動(dòng)壓制成型效果優(yōu)于單向壓制。（2）二次壓制較單次壓制的密度分布均勻性提升顯著;高徑比小的壓坯密度及分布均勻性更好;燒結(jié)后壓坯性能大幅提升。研究成果表明,高速壓制是以低成本成型高性能零件的一項(xiàng)新技術(shù),其成型過程可分為裝粉填充、顆粒重排、擠壓變形、破碎致密和彈性后效五個(gè)階段,通過數(shù)值模擬分析出影響壓坯質(zhì)量的主要因素有壓制速度、邊壁摩擦系數(shù)、壓制方法和高徑比。經(jīng)過方案設(shè)計(jì)和實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)處理得出最佳組合方案,實(shí)驗(yàn)與仿真結(jié)果基本相符,對(duì)成型工藝改進(jìn)和零件品質(zhì)提高具有理論指導(dǎo)和實(shí)踐參考的價(jià)值。
史新帥[7]（2021）在《基于多源信息的深部掘進(jìn)煤巷沖擊冒頂機(jī)理試驗(yàn)研究》文中研究表明針對(duì)深部掘進(jìn)煤巷沖擊地壓問題日益突出的現(xiàn)狀,本文依托國家自然科學(xué)基金重點(diǎn)項(xiàng)目“深部開采與巷道圍巖結(jié)構(gòu)穩(wěn)定控制信息化基礎(chǔ)理論（51734009）”,國家自然科學(xué)基金面上項(xiàng)目“深部掘進(jìn)煤巷沖擊冒頂多尺度效應(yīng)災(zāi)變機(jī)理研究（52074259）”,以深部掘進(jìn)煤巷沖擊冒頂災(zāi)變?yōu)楸尘?首先采用聲-電-波一體化測(cè)試裝置對(duì)煤巖破裂失穩(wěn)過程中多參量前兆信息同步采集,然后利用自主研發(fā)的大尺度三維巷道沖擊地壓物理模擬試驗(yàn)系統(tǒng)對(duì)動(dòng)靜載作用下深部掘進(jìn)煤巷沖擊失穩(wěn)機(jī)理和破壞模式進(jìn)行研究,最后采用塊體離散元數(shù)值模擬揭示了沖擊荷載作用下巷道圍巖細(xì)觀裂紋擴(kuò)展演化規(guī)律與圍巖錨固承載結(jié)構(gòu)的形成演化機(jī)理。主要研究內(nèi)容和成果如下:（1）采用自主設(shè)計(jì)的聲-電-波一體化測(cè)試裝置對(duì)單軸荷載作用下不同煤巖體變形破壞過程中聲發(fā)射、電阻率、波速等多源信息進(jìn)行同步采集,深入剖析了煤巖體破裂失穩(wěn)時(shí)聲發(fā)射振鈴計(jì)數(shù)、b值、超聲波波速、視電阻率等前兆信息的內(nèi)在聯(lián)系,提出了以BP神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)為載體,融合聲發(fā)射、超聲波和視電阻率等多源信息的煤巖損傷失穩(wěn)前兆預(yù)警模型。（2）自主研發(fā)了大尺度三維巷道沖擊地壓災(zāi)變演化與失穩(wěn)機(jī)理模擬試驗(yàn)系統(tǒng),通過液壓加載施加靜荷載模擬初始地應(yīng)力,采用炸藥爆炸施加沖擊荷載,從而實(shí)現(xiàn)動(dòng)靜荷載的同時(shí)施加,融合多種監(jiān)測(cè)手段實(shí)現(xiàn)了試樣加載過程中多種物理信息的同步采集與相互補(bǔ)充,可用于研究深部巷道沖擊地壓發(fā)生機(jī)理,揭示沖擊地壓強(qiáng)度與拋出圍巖量的關(guān)系,對(duì)研究動(dòng)靜載作用下不同支護(hù)巷道的破壞試驗(yàn)?zāi)軌蚱鸬揭欢ǖ闹笇?dǎo)作用。（3）利用大尺度三維巷道沖擊地壓物理模擬試驗(yàn)系統(tǒng)研究了動(dòng)靜載組合作用下不同錨固巷道沖擊失穩(wěn)破壞過程中應(yīng)力場(chǎng)、變形場(chǎng)、地電場(chǎng)等的響應(yīng)特征,揭示了不同支護(hù)巷道在動(dòng)靜載作用下的沖擊失穩(wěn)機(jī)理與破壞模式,建立了動(dòng)靜載下巷道頂板錨固結(jié)構(gòu)失穩(wěn)判據(jù)。（4）基于UDEC塊體離散元數(shù)值計(jì)算方法研究了動(dòng)靜載作用下深部掘進(jìn)煤巷沖擊失穩(wěn)全過程宏細(xì)觀破裂演化機(jī)制,利用編譯的FISH程序?qū)?xì)觀損傷裂紋進(jìn)行記錄和追蹤,獲得了沖擊荷載作用下巷道圍巖細(xì)觀裂紋擴(kuò)展演化規(guī)律,揭示了動(dòng)載作用下巷道圍巖錨固承載結(jié)構(gòu)的形成演化機(jī)理,系統(tǒng)分析了支護(hù)方式、初始地應(yīng)力、動(dòng)載強(qiáng)度等對(duì)巷道沖擊失穩(wěn)的影響,對(duì)不同工況下巷道沖擊失穩(wěn)過程中應(yīng)力場(chǎng)、位移場(chǎng)、裂紋場(chǎng)演化規(guī)律進(jìn)行對(duì)比分析,從細(xì)觀層面揭示了深部掘進(jìn)煤巷沖擊失穩(wěn)機(jī)理。（5）針對(duì)深部掘進(jìn)煤巷提出了“監(jiān)測(cè)預(yù)警+主動(dòng)防控”的沖擊地壓綜合防控策略。采用多元耦合分析對(duì)深部掘進(jìn)煤巷沖擊失穩(wěn)危險(xiǎn)程度進(jìn)行綜合評(píng)價(jià),并根據(jù)沖擊危險(xiǎn)程度對(duì)不同掘進(jìn)煤巷采取分類防沖支護(hù)措施,為深部掘進(jìn)煤巷沖擊地壓災(zāi)害防治提供參考。該論文有圖112幅,表15個(gè),參考文獻(xiàn)199篇。
楊會(huì)超[8]（2021）在《基于近場(chǎng)動(dòng)力學(xué)的起重機(jī)主梁損傷機(jī)理及識(shí)別方法研究》文中研究說明作為現(xiàn)代工業(yè)的重要設(shè)備之一,起重機(jī)的運(yùn)行噸位及速度不斷提升,顯著地提高了企業(yè)的生產(chǎn)能力及生產(chǎn)效率。同時(shí),起重機(jī)經(jīng)常在重載、高使用頻率的工作環(huán)境下運(yùn)行,發(fā)生事故往往會(huì)造成惡劣的影響,其安全性受到越來越多的重視。主梁作為起重機(jī)機(jī)械結(jié)構(gòu)的關(guān)鍵部件之一,結(jié)構(gòu)復(fù)雜且制造工藝繁瑣,在運(yùn)行中長期承受重載和循環(huán)沖擊載荷的作用,容易產(chǎn)生損傷,甚至引發(fā)安全事故。然而,現(xiàn)有的超聲波、渦流探傷等局部無損檢測(cè)方法,不能全面反映起重機(jī)械結(jié)構(gòu)及主梁的健康狀況,且不具有預(yù)先性,難以滿足有效識(shí)別起重機(jī)主梁損傷的需要。因此,迫切需要研究起重機(jī)主梁的損傷機(jī)理,并結(jié)合損傷識(shí)別方法,對(duì)主梁的損傷進(jìn)行識(shí)別。本論文針對(duì)起重機(jī)主梁損傷機(jī)理復(fù)雜,以及現(xiàn)有主梁損傷識(shí)別方法存在的不足,通過近場(chǎng)動(dòng)力學(xué)理論建立起重機(jī)主梁模型,研究起重機(jī)主梁以彈塑性變形、裂紋萌生和擴(kuò)展為形式的損傷機(jī)理,以及在損傷演化過程中出現(xiàn)的應(yīng)變、應(yīng)力波等工程可測(cè)信號(hào)的產(chǎn)生機(jī)理與傳播特性。并在此基礎(chǔ)上,結(jié)合信號(hào)分析與處理方法,對(duì)損傷進(jìn)行識(shí)別,為起重機(jī)主梁的結(jié)構(gòu)安全性評(píng)估提供依據(jù)。論文主要工作如下:（1）對(duì)近場(chǎng)動(dòng)力學(xué)的理論及三種數(shù)值模型的發(fā)展進(jìn)行對(duì)比分析,分別從本構(gòu)模型、數(shù)值計(jì)算方法、耦合方法等方面評(píng)述了近場(chǎng)動(dòng)力學(xué)理論的研究現(xiàn)狀;詳細(xì)討論了近場(chǎng)動(dòng)力學(xué)理論在損傷與破壞和彈性波傳播方面的應(yīng)用研究。通過對(duì)損傷識(shí)別理論與近場(chǎng)動(dòng)力學(xué)理論的系統(tǒng)綜述,突出其在損傷識(shí)別方面應(yīng)用的優(yōu)勢(shì)。（2）通過構(gòu)建彈塑性本構(gòu)關(guān)系,提出適用于研究金屬材料彈塑性變形的改進(jìn)近場(chǎng)動(dòng)力學(xué)微極模型,分析金屬材料的彈塑性變形及損傷演化;并提出異種材料交界面的近場(chǎng)動(dòng)力學(xué)微極模型,研究焊接結(jié)構(gòu)的彈塑性變形及損傷演化。針對(duì)近場(chǎng)動(dòng)力學(xué)微極模型可變泊松比的特點(diǎn),結(jié)合彈塑性力學(xué)理論,通過物質(zhì)點(diǎn)位移計(jì)算應(yīng)變數(shù)值,并采用米塞斯屈服理論判斷彈塑性變形狀態(tài),針對(duì)物質(zhì)點(diǎn)的應(yīng)變數(shù)值采用不同的本構(gòu)方程來數(shù)值模擬金屬材料的彈塑性變形,以及損傷演化;同時(shí),通過交界面的等截面復(fù)合梁模型,將不同材質(zhì)的復(fù)合鍵組成“微極梁”,建立異種材料交界面近場(chǎng)動(dòng)力學(xué)微極模型,分析異種材料交界面的彈塑性變形及損傷演化。（3）根據(jù)疲勞理論及斷裂力學(xué),在近場(chǎng)動(dòng)力學(xué)普通態(tài)基模型的基礎(chǔ)上提出了基于虛擬裂紋閉合法的近場(chǎng)動(dòng)力學(xué)疲勞模型。在疲勞裂紋萌生階段,根據(jù)疲勞理論的局部應(yīng)變法,結(jié)合Manson-Coffin公式及疲勞元模型,通過分析初始核心鍵在循環(huán)載荷下的循環(huán)伸長率提出了疲勞核心鍵的剩余壽命公式,得到主梁裂紋萌生階段的疲勞壽命及損傷位置。在疲勞裂紋擴(kuò)展階段,根據(jù)疲勞裂紋擴(kuò)展過程中物質(zhì)點(diǎn)的鍵平均伸長率,提出啞點(diǎn)模型定量描述疲勞裂紋擴(kuò)展路徑。針對(duì)單裂紋或?qū)ΨQ裂紋的簡單疲勞損傷形式,提出近場(chǎng)動(dòng)力學(xué)全域虛擬裂紋閉合法,分析疲勞裂紋擴(kuò)展過程中結(jié)構(gòu)體的應(yīng)變能釋放率及應(yīng)力強(qiáng)度因子;針對(duì)復(fù)雜/多疲勞裂紋的損傷形式,提出近場(chǎng)動(dòng)力學(xué)局域虛擬裂紋閉合法來計(jì)算裂尖虛擬裂紋閉合區(qū)域鍵的閉合功,從而得到損傷過程中應(yīng)變能釋放率及應(yīng)力強(qiáng)度因子的變化情況。并針對(duì)復(fù)合型疲勞裂紋,將應(yīng)變能釋放率與最大周向應(yīng)力理論相結(jié)合,提出疲勞裂紋模式分解方法。（4）采用所提出的近場(chǎng)動(dòng)力學(xué)方法,分析起重機(jī)主梁的損傷機(jī)理。針對(duì)起重機(jī)主梁的彈塑性變形及損傷,采用改進(jìn)后的近場(chǎng)動(dòng)力學(xué)微極模型,分析主梁模型在損傷過程中的應(yīng)變分布、裂紋長度以及承載力,并模擬含止裂孔工藝的主梁損傷演化,發(fā)現(xiàn)存在的初始裂紋容易導(dǎo)致主梁的損傷;針對(duì)起重機(jī)主梁的焊接結(jié)構(gòu),采用提出的異種材料交界面微極模型,數(shù)值計(jì)算主梁焊接結(jié)構(gòu)的損傷演化,分析不同缺陷對(duì)焊縫的影響,得到了焊接結(jié)構(gòu)的損傷機(jī)理;針對(duì)起重機(jī)主梁的疲勞損傷,采用基于虛擬裂紋閉合法的近場(chǎng)動(dòng)力學(xué)疲勞模型,分析主梁模型的疲勞裂紋萌生位置及壽命,分析了不同循環(huán)載荷最大值、不同應(yīng)力比下主梁模型的疲勞裂紋擴(kuò)展長度與壽命的關(guān)系,得到起重機(jī)主梁的疲勞損傷機(jī)理。（5）以起重機(jī)主梁在工作中承受沖擊載荷時(shí)產(chǎn)生的應(yīng)變信號(hào)為研究對(duì)象,提出一種基于近場(chǎng)動(dòng)力學(xué)普通態(tài)基模型的主梁應(yīng)變模態(tài)損傷識(shí)別方法。根據(jù)近場(chǎng)動(dòng)力學(xué)普通態(tài)基模型,建立了起重機(jī)主梁的三維模型,模擬主梁在工作沖擊載荷下的應(yīng)變信號(hào),并結(jié)合機(jī)械振動(dòng)理論,得到主梁模型的應(yīng)變模態(tài);計(jì)算應(yīng)變模態(tài)得到主梁上均布節(jié)點(diǎn)的差分曲線,并通過構(gòu)建損傷位置敏感系數(shù),實(shí)現(xiàn)損傷位置的識(shí)別;同時(shí),利用損傷位置局部的應(yīng)變模態(tài)差分?jǐn)?shù)據(jù)建立ARMA模型,通過模型的預(yù)測(cè)功能得到主梁損傷節(jié)點(diǎn)在未損傷情況下的應(yīng)變差分?jǐn)?shù)據(jù),從而通過構(gòu)建的損傷程度系數(shù)來定量識(shí)別主梁結(jié)構(gòu)的損傷程度。最后,通過起重機(jī)主梁模型的應(yīng)變模態(tài)測(cè)試實(shí)驗(yàn),對(duì)所提出的主梁損傷識(shí)別方法進(jìn)行驗(yàn)證。
Editorial Department of China Journal of Highway and Transport;[9]（2021）在《中國橋梁工程學(xué)術(shù)研究綜述·2021》文中研究表明為了促進(jìn)中國橋梁工程學(xué)科的發(fā)展,系統(tǒng)梳理了近年來國內(nèi)外橋梁工程領(lǐng)域（包括結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)、建造技術(shù)、運(yùn)維保障、防災(zāi)減災(zāi)等）的學(xué)術(shù)研究現(xiàn)狀、熱點(diǎn)前沿、存在問題、具體對(duì)策及發(fā)展前景。首先總結(jié)了橋梁工程學(xué)科在新材料與結(jié)構(gòu)體系、工業(yè)化與智能建造、抗災(zāi)變能力、智能化與信息化等方面取得的最新進(jìn)展;然后分別對(duì)上述橋梁工程領(lǐng)域各方面的內(nèi)容進(jìn)行了系統(tǒng)梳理:橋梁結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)方面重點(diǎn)探討了鋼橋及組合結(jié)構(gòu)橋梁、高性能材料與結(jié)構(gòu)、深水橋梁基礎(chǔ)的研究現(xiàn)狀;橋梁建造新技術(shù)方面綜述了鋼結(jié)構(gòu)橋梁施工新技術(shù)、預(yù)制裝配技術(shù)以及橋梁快速建造技術(shù);橋梁運(yùn)維方面總結(jié)了橋梁檢測(cè)、監(jiān)測(cè)與評(píng)估加固的最新研究;橋梁防災(zāi)減災(zāi)方面突出了抗震減震、抗風(fēng)、抗火、抗撞和抗水的研究新進(jìn)展;同時(shí)對(duì)橋梁工程領(lǐng)域各方向面臨的關(guān)鍵問題、主要挑戰(zhàn)及未來發(fā)展趨勢(shì)進(jìn)行了展望,以期對(duì)橋梁工程學(xué)科的學(xué)術(shù)研究和工程實(shí)踐提供新的視角和基礎(chǔ)資料。（北京工業(yè)大學(xué)韓強(qiáng)老師提供初稿）
楊猛[10]（2020）在《面向汽車輕量化的復(fù)合材料損傷機(jī)理及混雜設(shè)計(jì)方法研究》文中認(rèn)為碳纖維復(fù)合材料由于其優(yōu)異的力學(xué)性能使其在汽車輕量化方面擁有巨大的發(fā)展前景,但是碳纖維脆性大、成本高的問題一直制約著其在汽車應(yīng)用上的普及?；祀s復(fù)合材料作為一種新的材料體系,相比單一纖維復(fù)合材料可設(shè)計(jì)性更強(qiáng)、更靈活,而且可以彌補(bǔ)單一纖維材料的缺陷,拓寬復(fù)合材料的應(yīng)用范圍。為了解決碳纖維在汽車應(yīng)用上的局限性,本文通過引入混雜復(fù)合材料,對(duì)其在汽車覆蓋件上的應(yīng)用進(jìn)行了系統(tǒng)的研究。首先,以單一纖維力學(xué)性能研究方法為基礎(chǔ),通過碳纖維-玄武巖纖維混雜復(fù)合材料彎曲和低速?zèng)_擊性能的研究確定最優(yōu)混雜比范圍及鋪層次序;其次,為了研究混雜復(fù)合材料損傷機(jī)理,通過建立復(fù)合材料彈性本構(gòu)模型和損傷退化模型,對(duì)混雜復(fù)合材料的受力及損傷退化規(guī)律進(jìn)行了分析;最后,為了探究混雜復(fù)合材料在汽車覆蓋件上的應(yīng)用前景,對(duì)其在汽車前機(jī)艙蓋板上的應(yīng)用進(jìn)行了系統(tǒng)的優(yōu)化設(shè)計(jì)及驗(yàn)證。本文研究工作在十三五國家重點(diǎn)研發(fā)專項(xiàng)《全新架構(gòu)電動(dòng)汽車結(jié)構(gòu)-材料-性能一體化多目標(biāo)優(yōu)化設(shè)計(jì)》支持下完成,主要內(nèi)容包括以下幾個(gè)方面:（1）確定了碳纖維-玄武巖纖維混雜復(fù)合材料最優(yōu)混雜比范圍及鋪層次序。設(shè)計(jì)了多種混雜復(fù)合材料層合板,通過彎曲試驗(yàn)獲得不同混雜比材料的彎曲性能,得到了彎曲強(qiáng)度隨著混雜比提高的變化趨勢(shì)。通過掃描電子顯微鏡（SEM）觀察了試樣失效后的微觀形貌,對(duì)比分析不同混雜比復(fù)合材料的失效形式及失效機(jī)理,并分析了產(chǎn)生差異的原因。對(duì)多種混雜復(fù)合材料層合板進(jìn)行低速?zèng)_擊試驗(yàn),系統(tǒng)研究了其在不同沖擊能量下的沖擊響應(yīng)、能量吸收能力,得出不同混雜設(shè)計(jì)對(duì)復(fù)合材料沖擊性能的影響規(guī)律。使用超聲C掃描來確定混雜復(fù)合材料在低速?zèng)_擊載荷下的破壞形式及失效面積,進(jìn)一步研究了混雜比的變化對(duì)復(fù)合材料低速?zèng)_擊性能和失效行為的影響。通過彎曲及低速?zèng)_擊性能的研究,確定了提高混雜復(fù)合材料性能的最優(yōu)混雜比范圍及鋪層次序。（2）建立并驗(yàn)證了復(fù)合材料損傷退化理論模型,對(duì)混雜復(fù)合材料進(jìn)行了性能預(yù)測(cè)和損傷機(jī)理研究。結(jié)合基于應(yīng)變的Chang-Chang纖維強(qiáng)度理論、斷裂韌性的剛度退化理論以及內(nèi)聚力單元的分層理論,建立了復(fù)合材料損傷退化模型。首先通過對(duì)比有限元分析與試驗(yàn)結(jié)果,驗(yàn)證了損傷退化模型的準(zhǔn)確性,然后將該理論模型用于不同混雜設(shè)計(jì)鋪層的層內(nèi)應(yīng)力分析,借助層內(nèi)應(yīng)力的變化特性可以推斷混雜方式對(duì)整體性能的影響。此外,對(duì)混雜復(fù)合材料的損傷及擴(kuò)展形式進(jìn)行了研究,分析了在不同外力作用下層合板基體、纖維及層間界面的破壞形式。（3）對(duì)混雜復(fù)合材料前機(jī)艙蓋板進(jìn)行了優(yōu)化設(shè)計(jì)及性能驗(yàn)證。以原鋼制前機(jī)艙蓋板不同工況下的響應(yīng)值為設(shè)計(jì)邊界條件,建立了碳纖維復(fù)合材料前機(jī)艙蓋板模型并對(duì)其進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì),通過試驗(yàn)驗(yàn)證了模型的準(zhǔn)確性。然后對(duì)碳纖維前機(jī)艙蓋板進(jìn)行混雜設(shè)計(jì),分析對(duì)比了不同混雜鋪層在不同工況下的性能。最后對(duì)行人頭碰過程進(jìn)行模擬,通過頭部損傷評(píng)價(jià)指標(biāo)（HIC）、最大侵入量、能量吸收能力評(píng)價(jià)了碳纖維以及混雜纖維前機(jī)艙蓋板的行人保護(hù)能力。
二、沖擊設(shè)備受力及合理結(jié)構(gòu)探討（論文開題報(bào)告）
（1）論文研究背景及目的
此處內(nèi)容要求：
首先簡單簡介論文所研究問題的基本概念和背景，再而簡單明了地指出論文所要研究解決的具體問題，并提出你的論文準(zhǔn)備的觀點(diǎn)或解決方法。
寫法范例：
本文主要提出一款精簡64位RISC處理器存儲(chǔ)管理單元結(jié)構(gòu)并詳細(xì)分析其設(shè)計(jì)過程。在該MMU結(jié)構(gòu)中,TLB采用叁個(gè)分離的TLB,TLB采用基于內(nèi)容查找的相聯(lián)存儲(chǔ)器并行查找,支持粗粒度為64KB和細(xì)粒度為4KB兩種頁面大小,采用多級(jí)分層頁表結(jié)構(gòu)映射地址空間,并詳細(xì)論述了四級(jí)頁表轉(zhuǎn)換過程,TLB結(jié)構(gòu)組織等。該MMU結(jié)構(gòu)將作為該處理器存儲(chǔ)系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)的一個(gè)重要組成部分。
（2）本文研究方法
調(diào)查法：該方法是有目的、有系統(tǒng)的搜集有關(guān)研究對(duì)象的具體信息。
觀察法：用自己的感官和輔助工具直接觀察研究對(duì)象從而得到有關(guān)信息。
實(shí)驗(yàn)法：通過主支變革、控制研究對(duì)象來發(fā)現(xiàn)與確認(rèn)事物間的因果關(guān)系。
文獻(xiàn)研究法：通過調(diào)查文獻(xiàn)來獲得資料，從而全面的、正確的了解掌握研究方法。
實(shí)證研究法：依據(jù)現(xiàn)有的科學(xué)理論和實(shí)踐的需要提出設(shè)計(jì)。
定性分析法：對(duì)研究對(duì)象進(jìn)行“質(zhì)”的方面的研究，這個(gè)方法需要計(jì)算的數(shù)據(jù)較少。
定量分析法：通過具體的數(shù)字，使人們對(duì)研究對(duì)象的認(rèn)識(shí)進(jìn)一步精確化。
跨學(xué)科研究法：運(yùn)用多學(xué)科的理論、方法和成果從整體上對(duì)某一課題進(jìn)行研究。
功能分析法：這是社會(huì)科學(xué)用來分析社會(huì)現(xiàn)象的一種方法，從某一功能出發(fā)研究多個(gè)方面的影響。
模擬法：通過創(chuàng)設(shè)一個(gè)與原型相似的模型來間接研究原型某種特性的一種形容方法。
三、沖擊設(shè)備受力及合理結(jié)構(gòu)探討（論文提綱范文）
（1）頂板條帶弱化法防治巷道沖擊地壓技術(shù)研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 1 緒論 |
| 1.1 選題背景 |
| 1.2 國內(nèi)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 沖擊地壓致災(zāi)機(jī)理研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.2 沖擊地壓防沖減危機(jī)制及措施研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.3 堅(jiān)硬頂板弱化防沖技術(shù)現(xiàn)狀 |
| 1.2.4 煤巖組合體力學(xué)行為研究現(xiàn)狀 |
| 1.3 主要存在的問題 |
| 1.4 主要研究內(nèi)容 |
| 1.5 研究方法和技術(shù)路線 |
| 1.5.1 研究方法 |
| 1.5.2 技術(shù)路線 |
| 2 巷道沖擊地壓致災(zāi)分析 |
| 2.1 力源分析 |
| 2.1.1 原巖應(yīng)力 |
| 2.1.2 掘進(jìn)應(yīng)力 |
| 2.1.3 采動(dòng)應(yīng)力 |
| 2.2 巷道沖擊地壓致災(zāi)力學(xué)模型 |
| 2.3 應(yīng)力致災(zāi)判據(jù) |
| 2.4 能量致災(zāi)判據(jù) |
| 2.5 小結(jié) |
| 3 頂板條帶弱化法防沖機(jī)制 |
| 3.1 適用條件 |
| 3.2 實(shí)現(xiàn)路徑 |
| 3.3 防沖機(jī)制 |
| 3.3.1 降低能量儲(chǔ)存 |
| 3.3.2 增加能量耗散 |
| 3.3.3 局部結(jié)構(gòu)調(diào)整 |
| 3.4 小結(jié) |
| 4 層理界面對(duì)煤巖組合體力學(xué)行為影響分析 |
| 4.1 單軸壓縮條件下煤巖組合體實(shí)驗(yàn) |
| 4.1.1 實(shí)驗(yàn)設(shè)備及設(shè)計(jì) |
| 4.1.2 物理特征測(cè)試 |
| 4.1.3 實(shí)驗(yàn)結(jié)果分析 |
| 4.2 三軸壓縮條件下煤巖組合體實(shí)驗(yàn) |
| 4.2.1 實(shí)驗(yàn)設(shè)備及設(shè)計(jì) |
| 4.2.2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果分析 |
| 4.3 動(dòng)載條件下煤巖組合體實(shí)驗(yàn) |
| 4.3.1 實(shí)驗(yàn)設(shè)備及原理 |
| 4.3.2 實(shí)驗(yàn)設(shè)計(jì)方案 |
| 4.3.3 實(shí)驗(yàn)結(jié)果分析 |
| 4.4 小結(jié) |
| 5 頂板條帶弱化法防沖機(jī)制及影響因素分析 |
| 5.1 GDEM簡介 |
| 5.2 頂板條帶弱化法數(shù)值模擬分析 |
| 5.2.1 模型建立及模擬思路 |
| 5.2.2 模擬結(jié)果分析 |
| 5.3 頂板條帶弱化法影響因素分析 |
| 5.3.1 帶高 |
| 5.3.2 垂高 |
| 5.3.3 弱化程度 |
| 5.4 小結(jié) |
| 6 頂板條帶弱化法防沖實(shí)踐 |
| 6.1 工程背景 |
| 6.1.1 孟村煤礦介紹 |
| 6.1.2 中央大巷概況 |
| 6.1.3 孟村煤礦沖擊地壓事故統(tǒng)計(jì) |
| 6.1.4 孟村煤礦沖擊地壓誘因分析 |
| 6.2 頂板條帶弱化法施工及監(jiān)測(cè)布置設(shè)計(jì) |
| 6.2.1 設(shè)備布置 |
| 6.2.2 頂板條帶弱化設(shè)計(jì) |
| 6.2.3 防沖效果監(jiān)測(cè)布置 |
| 6.3 施工過程及效果分析 |
| 6.3.1 壓裂壓力及時(shí)長 |
| 6.3.2 基于微震的試驗(yàn)效果分析 |
| 6.3.3 基于地音的試驗(yàn)效果分析 |
| 6.4 小結(jié) |
| 7 結(jié)論與展望 |
| 7.1 主要結(jié)論 |
| 7.2 主要?jiǎng)?chuàng)新點(diǎn) |
| 7.3 展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 致謝 |
| 作者簡歷 |
| 學(xué)位論文數(shù)據(jù)集 |
（2）下向鉆孔機(jī)械破煤造穴快速卸壓增透機(jī)制及瓦斯抽采技術(shù)研究（論文提綱范文）
| 致謝 |
| 摘要 |
| abstract |
| 變量注釋表 |
| 1 緒論 |
| 1.1 研究背景與意義 |
| 1.2 國內(nèi)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.3 存在的問題 |
| 1.4 主要研究內(nèi)容和技術(shù)路線 |
| 2 高應(yīng)力煤體瓦斯賦存及其流動(dòng)通道應(yīng)力響應(yīng)特征 |
| 2.1 平頂山礦區(qū)瓦斯地質(zhì)特征 |
| 2.2 煤體多元物性參數(shù)及孔裂隙結(jié)構(gòu)特征 |
| 2.3 煤體瓦斯吸附解吸特性 |
| 2.4 煤體瓦斯流動(dòng)通道應(yīng)力響應(yīng)特征 |
| 2.5 深部高應(yīng)力煤體瓦斯抽采瓶頸及工作面合理增透技術(shù) |
| 2.6 小結(jié) |
| 3 卸荷速率對(duì)煤體損傷破壞影響的力學(xué)機(jī)制 |
| 3.1 實(shí)驗(yàn)方法 |
| 3.2 煤樣常規(guī)壓縮實(shí)驗(yàn) |
| 3.3 不同力學(xué)路徑下煤體損傷破壞特征 |
| 3.4 卸荷速率對(duì)煤體力學(xué)行為及損傷特性的影響 |
| 3.5 卸荷煤體損傷破壞力學(xué)機(jī)制分析 |
| 3.6 小結(jié) |
| 4 卸荷速率對(duì)煤體滲透率演化的影響機(jī)制 |
| 4.1 試驗(yàn)方法 |
| 4.2 多重路徑下煤體滲透性演化 |
| 4.3 煤體損傷卸荷增透機(jī)制及滲透率演化模型 |
| 4.4 造穴煤體卸荷損傷增透機(jī)理 |
| 4.5 小結(jié) |
| 5 下向鉆孔機(jī)械造穴高效破煤特性及輸煤排渣特征 |
| 5.1 下向鉆孔造穴卸荷增透技術(shù)困境 |
| 5.2 下向鉆孔造穴破煤技術(shù)方法優(yōu)化 |
| 5.3 機(jī)械造穴刀具破煤特性分析 |
| 5.4 下向鉆孔輸煤排渣特征研究 |
| 5.5 小結(jié) |
| 6 下向鉆孔機(jī)械造穴煤體快速卸壓增透效果模擬研究 |
| 6.1 機(jī)械造穴破煤效果實(shí)驗(yàn)研究 |
| 6.2 下向鉆孔機(jī)械造穴前后煤體卸荷損傷對(duì)比 |
| 6.3 下向鉆孔機(jī)械造穴前后煤體滲透率分布及瓦斯抽采效果 |
| 6.4 小結(jié) |
| 7 下向鉆孔機(jī)械造穴強(qiáng)化瓦斯抽采技術(shù)及工程驗(yàn)證 |
| 7.1 下向鉆孔機(jī)械造穴全套裝備研發(fā) |
| 7.2 下向鉆孔機(jī)械造穴現(xiàn)場(chǎng)實(shí)驗(yàn)方案及施工參數(shù)考察 |
| 7.3 下向鉆孔機(jī)械造穴強(qiáng)化瓦斯抽采系統(tǒng)保障及施工工藝流程 |
| 7.4 下向鉆孔機(jī)械造穴卸壓效果考察 |
| 7.5 下向鉆孔機(jī)械造穴強(qiáng)化瓦斯抽采效果分析 |
| 7.6 機(jī)械造穴區(qū)段煤巷掘進(jìn)驗(yàn)證 |
| 7.7 區(qū)域瓦斯治理工程成本分析 |
| 7.8 小結(jié) |
| 8 主要結(jié)論、創(chuàng)新點(diǎn)與展望 |
| 8.1 主要結(jié)論 |
| 8.2 創(chuàng)新點(diǎn) |
| 8.3 研究展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 作者簡歷 |
| 學(xué)位論文數(shù)據(jù)集 |
（3）基于曝氣凈水設(shè)備的浮體連接機(jī)構(gòu)結(jié)構(gòu)及性能優(yōu)化研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第1章 緒論 |
| 1.1 污水處理的發(fā)展概述 |
| 1.2 曝氣凈水設(shè)備簡介和發(fā)展現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 曝氣凈水設(shè)備簡介 |
| 1.2.2 增氧曝氣凈水設(shè)備發(fā)展現(xiàn)狀 |
| 1.3 浮體及浮體連接機(jī)構(gòu)研究概況 |
| 1.4 論文研究意義和主要內(nèi)容 |
| 1.4.1 論文研究意義 |
| 1.4.2 論文主要內(nèi)容 |
| 第2章 浮體及連接調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與建模分析 |
| 2.1 曝氣凈水設(shè)備結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)研究 |
| 2.1.1 曝氣凈水設(shè)備總體方案設(shè)計(jì) |
| 2.1.2 四大部分機(jī)構(gòu)方案設(shè)計(jì) |
| 2.2 曝氣凈水設(shè)備水上平臺(tái)連接機(jī)構(gòu)工作要求 |
| 2.2.1 曝氣凈水設(shè)備工作要求 |
| 2.2.2 凈水設(shè)備浮體及連接調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)的性能要求 |
| 2.3 浮體的方案設(shè)計(jì) |
| 2.3.1 浮體材料選擇 |
| 2.3.2 浮體不同形狀性能對(duì)比 |
| 2.3.3 浮體尺寸結(jié)構(gòu)方案設(shè)計(jì) |
| 2.4 浮體連接調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì) |
| 2.4.1 單個(gè)浮體連接調(diào)節(jié)結(jié)構(gòu)方案設(shè)計(jì) |
| 2.4.2 氣缸選擇 |
| 2.4.3 浮體連接調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)部件連接設(shè)計(jì) |
| 2.4.4 浮體連接調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)調(diào)整角度 |
| 2.5 浮體連接調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)干涉校核 |
| 2.6 本章小結(jié) |
| 第3章 浮體連接調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)連接節(jié)點(diǎn)參數(shù)化研究 |
| 3.1 動(dòng)力學(xué)仿真與優(yōu)化方法 |
| 3.1.1 ADAMS動(dòng)力學(xué)仿真 |
| 3.1.2 ADAMS優(yōu)化 |
| 3.1.3 ADAMS參數(shù)化設(shè)計(jì) |
| 3.2 浮體連接調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)參數(shù)化模型 |
| 3.2.1 浮體連接調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)工作簡化方案 |
| 3.2.2 參數(shù)化變量與參數(shù)化坐標(biāo)點(diǎn)設(shè)定 |
| 3.2.3 建立參數(shù)化模型 |
| 3.3 參數(shù)化模型動(dòng)力學(xué)仿真分析 |
| 3.3.1 球浮體浮力載荷添加 |
| 3.3.2 球浮體波浪載荷添加 |
| 3.3.3 添加氣缸參數(shù) |
| 3.3.4 參數(shù)化模型的動(dòng)力學(xué)仿真分析 |
| 3.4 參數(shù)化模型優(yōu)化分析 |
| 3.4.1 參數(shù)化模型仿真優(yōu)化目標(biāo) |
| 3.4.2 減小水上平臺(tái)傾斜主要參數(shù)優(yōu)化 |
| 3.4.3 影響上連接桿強(qiáng)度主要參數(shù)優(yōu)化 |
| 3.5 本章小結(jié) |
| 第4章 浮體連接調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)對(duì)設(shè)備穩(wěn)定性影響研究 |
| 4.1 凈水設(shè)備作業(yè)穩(wěn)定性分析工況 |
| 4.1.1 穩(wěn)定性相關(guān)理論及工況分析 |
| 4.1.2 水上工作平臺(tái)裝置 |
| 4.2 浮體連接調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)動(dòng)態(tài)模型建立 |
| 4.2.1 浮體連接調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)模型的導(dǎo)入 |
| 4.2.2 動(dòng)力學(xué)模型約束建立 |
| 4.3 入水、出水過程連接調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)連桿間角度分析 |
| 4.3.1 浮體連接調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)作業(yè)過程 |
| 4.3.2 凈水設(shè)備驅(qū)動(dòng)和負(fù)載添加 |
| 4.3.3 桿間角度仿真分析 |
| 4.4 水上工作部分垂直穩(wěn)定性研究 |
| 4.4.1 浮體連接調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)作業(yè)狀態(tài) |
| 4.4.2 波浪受力載荷振幅、周期對(duì)設(shè)備垂直穩(wěn)定性仿真研究 |
| 4.4.3 水下電機(jī)激勵(lì)振幅、周期對(duì)設(shè)備垂直穩(wěn)定性仿真研究 |
| 4.4.4 水下電機(jī)激勵(lì)初始相位對(duì)設(shè)備垂直穩(wěn)定性仿真研究 |
| 4.4.5 仿真模型與參數(shù)化模型同載荷下仿真數(shù)據(jù)對(duì)比 |
| 4.4.6 位移載荷振幅、周期對(duì)設(shè)備垂直穩(wěn)定性仿真研究 |
| 4.4.7 彈性仿真模型與剛性仿真模型同載荷下仿真數(shù)據(jù)對(duì)比 |
| 4.5 水上工作部分水平穩(wěn)定性研究 |
| 4.6 本章小結(jié) |
| 第5章 浮體連接調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)關(guān)鍵零部件強(qiáng)度分析 |
| 5.1 有限元仿真基本理論 |
| 5.1.1 有限元基本理論 |
| 5.1.2 ANSYS靜力學(xué)分析基本理論 |
| 5.2 設(shè)備關(guān)鍵零部件力學(xué)分析 |
| 5.2.1 水上承載平板部件受力分析 |
| 5.2.2 上連接桿受力分析 |
| 5.2.3 水上承載平板力學(xué)分析 |
| 5.2.4 上連接桿力學(xué)分析 |
| 5.3 設(shè)備關(guān)鍵零部件模態(tài)性能分析 |
| 5.3.1 模態(tài)分析理論 |
| 5.3.2 水上承載平板模態(tài)分析 |
| 5.3.3 上連接桿模態(tài)分析 |
| 5.4 本章小結(jié) |
| 第6章 總結(jié)與展望 |
| 6.1 總結(jié) |
| 6.2 展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 作者簡介及研究成果 |
| 致謝 |
（4）彈載遙測(cè)設(shè)備抗高過載技術(shù)研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 1 緒論 |
| 1.1 引言 |
| 1.1.1 課題來源 |
| 1.1.2 課題研究背景及意義 |
| 1.2 彈上設(shè)備抗高過載國內(nèi)外研究 |
| 1.2.1 國外研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.2 國內(nèi)研究及現(xiàn)狀 |
| 1.3 研究內(nèi)容及章節(jié)安排 |
| 1.3.1 本論文的主要研究內(nèi)容 |
| 1.3.2 論文章節(jié)安排 |
| 2 彈載遙測(cè)設(shè)備抗高過載防護(hù)及失效原因 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 彈載遙測(cè)裝置的常見失效模式 |
| 2.3 彈載遙測(cè)裝置抗沖擊防護(hù)機(jī)理 |
| 2.3.1 應(yīng)力波隔離原理 |
| 2.3.2 遙測(cè)電路的抗高過載設(shè)計(jì) |
| 2.3.3 真空灌封 |
| 2.4 緩沖防護(hù)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) |
| 2.5 本章小結(jié) |
| 3 基于有限元仿真的遙測(cè)系統(tǒng)防護(hù)結(jié)構(gòu)抗過載研究 |
| 3.1 防護(hù)結(jié)構(gòu)的本構(gòu)模型 |
| 3.2 彈載遙測(cè)結(jié)構(gòu)仿真模型的建立 |
| 3.2.1 仿真模型的建立 |
| 3.2.2 劃分網(wǎng)格 |
| 3.2.3 單元類型和材料模型的選擇 |
| 3.2.4 定義接觸 |
| 3.2.5 施加約束及載荷 |
| 3.2.6 計(jì)算求解 |
| 3.3 不同位置的PCB沖擊響應(yīng) |
| 3.3.1 PCB板固化于裝置上部 |
| 3.3.2 PCB板固化于裝置底部 |
| 3.3.3 PCB板固化于裝置中部 |
| 3.4 仿真結(jié)果分析 |
| 3.5 本章小結(jié) |
| 4 彈載遙測(cè)天線抗高過載結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) |
| 4.1 彈載天線的基本理論 |
| 4.1.1 共形微帶天線的結(jié)構(gòu)和功能 |
| 4.1.2 微帶天線的饋電方式 |
| 4.2 彈載天線的選擇 |
| 4.3 安裝結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) |
| 4.4 結(jié)構(gòu)熱力學(xué)分析 |
| 4.4.1 熱傳導(dǎo)的基本定律 |
| 4.4.2 傳導(dǎo)模型選取 |
| 4.4.3 初始條件和邊界條件的選取 |
| 4.5 緊固件力學(xué)性能分析 |
| 4.6 結(jié)構(gòu)仿真分析 |
| 4.6.1 建立彈載天線結(jié)構(gòu)模型 |
| 4.6.2 單元類型選擇及材料模型參數(shù) |
| 4.6.3 網(wǎng)格劃分及定義接觸 |
| 4.6.4 施加邊界條件 |
| 4.6.5 結(jié)果分析 |
| 4.7 本章小結(jié) |
| 5 天線實(shí)物測(cè)試和平衡炮試驗(yàn) |
| 5.1 天線實(shí)物測(cè)試分析 |
| 5.1.1 高轉(zhuǎn)速試驗(yàn)臺(tái) |
| 5.1.2 天線及胎體安裝方式 |
| 5.1.3 天線高轉(zhuǎn)速環(huán)境試驗(yàn)驗(yàn)證 |
| 5.1.4 天線高低溫駐波比和振動(dòng)沖擊測(cè)試 |
| 5.1.5 天線增益測(cè)試 |
| 5.2 平衡炮實(shí)彈測(cè)試試驗(yàn) |
| 5.2.1 平衡炮測(cè)試原理 |
| 5.2.2 平衡炮測(cè)試試驗(yàn) |
| 5.2.3 測(cè)試試驗(yàn)結(jié)果分析 |
| 5.3 本章小結(jié) |
| 6 結(jié)論與展望 |
| 6.1 結(jié)論 |
| 6.2 展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 攻讀碩士學(xué)位期間發(fā)表的論文及成果 |
| 致謝 |
（5）南露天煤礦高效篩分系統(tǒng)關(guān)鍵技術(shù)研究（論文提綱范文）
| 致謝 |
| 摘要 |
| abstract |
| 變量注釋表 |
| 1 緒論 |
| 1.1 課題背景及意義 |
| 1.2 國內(nèi)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.3 主要研究內(nèi)容 |
| 1.4 本章小結(jié) |
| 2 滾軸篩工作原理和離散元法的基本理論 |
| 2.1 滾軸篩工作原理 |
| 2.2 離散元法的基本理論 |
| 2.3 本章小結(jié) |
| 3 滾軸篩的篩分過程DEM模擬 |
| 3.1 DEM試驗(yàn)驗(yàn)證 |
| 3.2 篩分效率和影響篩分的因素 |
| 3.3 篩分過程模擬及結(jié)果分析 |
| 3.4 本章小結(jié) |
| 4 滾軸篩卡料破碎過程機(jī)理模擬研究 |
| 4.1 卡料過程中的破碎機(jī)理 |
| 4.2 卡料及破碎過程的離散元分析 |
| 4.3 本章小結(jié) |
| 5 滾軸篩關(guān)鍵零部件動(dòng)力學(xué)特性研究 |
| 5.1 滾軸篩靜力學(xué)分析 |
| 5.2 滾軸動(dòng)力學(xué)特性研究 |
| 5.3 篩片疲勞壽命預(yù)測(cè)及材料選擇 |
| 5.4 心軸動(dòng)力學(xué)分析 |
| 5.5 本章小結(jié) |
| 6 滾軸篩參數(shù)優(yōu)化及結(jié)構(gòu)形式拓展 |
| 6.1 基于響應(yīng)曲面法的篩分參數(shù)優(yōu)化 |
| 6.2 基于等厚篩分原理的滾軸篩結(jié)構(gòu)形式拓展 |
| 6.3 滾軸篩篩片形狀及排布方式拓展 |
| 6.4 滾軸篩結(jié)構(gòu)選型 |
| 6.5 本章小結(jié) |
| 7 結(jié)論與展望 |
| 7.1 結(jié)論 |
| 7.2 展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 作者簡歷 |
| 學(xué)位論文數(shù)據(jù)集 |
（6）鐵基粉末高速壓制成型機(jī)理與數(shù)值模擬研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 緒論 |
| 1.1 課題來源與應(yīng)用背景 |
| 1.1.1 課題來源 |
| 1.1.2 應(yīng)用背景 |
| 1.2 研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 高速壓制成型機(jī)理研究 |
| 1.2.2 高速壓制理論方程研究 |
| 1.2.3 高速壓制成型設(shè)備研究 |
| 1.2.4 高速壓制數(shù)值模擬研究 |
| 1.2.5 粉末冶金異形零件研究 |
| 1.2.6 本節(jié)小結(jié) |
| 1.3 研究目的意義及內(nèi)容 |
| 1.3.1 研究目的意義 |
| 1.3.2 主要研究內(nèi)容 |
| 1.4 技術(shù)路線與章節(jié)安排 |
| 1.4.1 技術(shù)路線 |
| 1.4.2 章節(jié)安排 |
| 2 高速壓制成型機(jī)理及過程分析 |
| 2.1 高速壓制成型特性 |
| 2.2 高速壓制成型過程分析 |
| 2.2.1 裝粉填充過程分析 |
| 2.2.2 壓制過程階段分析 |
| 2.2.3 壓制過程力學(xué)分析 |
| 2.3 高速壓制成型的影響因素 |
| 2.3.1 能量速度行程的轉(zhuǎn)換關(guān)系 |
| 2.3.2 粉末初始松裝密度 |
| 2.3.3 成型劑與潤滑劑 |
| 2.3.4 零件高徑比 |
| 2.4 本章小結(jié) |
| 3 有限元模型構(gòu)建及接觸分析 |
| 3.1 有限元軟件對(duì)比分析 |
| 3.2 建模途徑和基本假設(shè) |
| 3.3 粉體材料模型建立 |
| 3.3.1 材料特性 |
| 3.3.2 材料本構(gòu)模型建立 |
| 3.3.3 材料力學(xué)模型選擇 |
| 3.4 材料初始參數(shù)測(cè)定實(shí)驗(yàn) |
| 3.4.1 初始松裝密度測(cè)定 |
| 3.4.2 粉體流動(dòng)性測(cè)定 |
| 3.5 顆粒接觸摩擦分析 |
| 3.5.1 接觸算法分析 |
| 3.5.2 接觸體類型劃分 |
| 3.5.3 接觸探測(cè) |
| 3.5.4 摩擦模型分析 |
| 3.6 MARC軟件常見問題分析 |
| 3.6.1 單位尺度統(tǒng)一 |
| 3.6.2 分析工況問題 |
| 3.7 本章小結(jié) |
| 4 宏觀整體模型數(shù)值模擬與分析 |
| 4.1 基于連續(xù)體力學(xué)的宏觀整體建模 |
| 4.2 宏觀整體模型模擬及分析 |
| 4.2.1 不同邊壁摩擦系數(shù)下壓坯性能分析 |
| 4.2.2 不同高度層的粉體位移分析 |
| 4.2.3 不同壓制速度下壓坯性能分析 |
| 4.2.4 不同壓制方式下壓坯性能分析 |
| 4.2.5 不同高徑比下壓坯性能分析 |
| 4.3 不同形狀特征下的壓坯性能分析 |
| 4.3.1 錐柱體壓坯 |
| 4.3.2 套筒類壓坯 |
| 4.4 本章小結(jié) |
| 5 細(xì)觀顆粒模型數(shù)值模擬與分析 |
| 5.1 細(xì)觀顆粒模型的參數(shù)設(shè)定 |
| 5.2 錐柱體壓坯細(xì)觀模擬結(jié)果分析 |
| 5.2.1 不同錐度下顆粒受力及流動(dòng)性分析 |
| 5.2.2 不同邊壁摩擦系數(shù)下顆粒受力運(yùn)動(dòng)分析 |
| 5.2.3 不同位置顆粒的等效應(yīng)變歷程分析 |
| 5.3 套筒壓坯細(xì)觀模擬結(jié)果分析 |
| 5.3.1 不同壓制方式下顆粒受力及流動(dòng)性分析 |
| 5.3.2 不同高徑比下顆粒受力及流動(dòng)性分析 |
| 5.4 本章小結(jié) |
| 6 實(shí)驗(yàn)方案設(shè)定及驗(yàn)證 |
| 6.1 方案設(shè)定和實(shí)驗(yàn) |
| 6.1.1 壓坯選型 |
| 6.1.2 方案設(shè)定 |
| 6.1.3 壓制成型、燒結(jié) |
| 6.2 壓坯性能檢測(cè) |
| 6.2.1 壓坯密度測(cè)定 |
| 6.2.2 壓坯表面硬度測(cè)定 |
| 6.2.3 顆粒金相觀察 |
| 6.3 粉末冶金零件缺陷分析 |
| 6.4 本章小結(jié) |
| 7 結(jié)論與展望 |
| 7.1 結(jié)論 |
| 7.2 展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 攻讀碩士學(xué)位期間發(fā)表的論文專利 |
| 致謝 |
（7）基于多源信息的深部掘進(jìn)煤巷沖擊冒頂機(jī)理試驗(yàn)研究（論文提綱范文）
| 致謝 |
| 摘要 |
| abstract |
| 變量注釋表 |
| 1 緒論 |
| 1.1 問題的提出及研究意義 |
| 1.2 國內(nèi)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.3 主要研究內(nèi)容及創(chuàng)新點(diǎn) |
| 2 煤巖損傷破壞過程中多參量前兆信息試驗(yàn)研究 |
| 2.1 試驗(yàn)?zāi)康募霸囼?yàn)內(nèi)容 |
| 2.2 試驗(yàn)結(jié)果分析 |
| 2.3 基于多源信息互饋的煤巖損傷失穩(wěn)前兆預(yù)警模型 |
| 2.4 本章小結(jié) |
| 3 深部巷道沖擊地壓災(zāi)變演化與失穩(wěn)模擬試驗(yàn)系統(tǒng)研制 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 試驗(yàn)系統(tǒng)研制及組成 |
| 3.3 本章小結(jié) |
| 4 動(dòng)靜載作用下深部掘進(jìn)煤巷沖擊失穩(wěn)物理模擬試驗(yàn)研究 |
| 4.1 試驗(yàn)工程背景 |
| 4.2 物理模型試驗(yàn)內(nèi)容及實(shí)施方案 |
| 4.3 巷道靜載開挖過程試驗(yàn)結(jié)果分析 |
| 4.4 動(dòng)載失穩(wěn)階段試驗(yàn)結(jié)果分析 |
| 4.5 動(dòng)靜載作用下深部掘進(jìn)煤巷沖擊冒頂失穩(wěn)機(jī)理分析 |
| 4.6 本章小結(jié) |
| 5 深部掘進(jìn)煤巷沖擊失穩(wěn)數(shù)值模擬研究 |
| 5.1 UDEC塊體離散元數(shù)值計(jì)算方法 |
| 5.2 微觀力學(xué)參數(shù)校核 |
| 5.3 數(shù)值模型建立及模擬方案 |
| 5.4 不同支護(hù)巷道沖擊失穩(wěn)過程模擬 |
| 5.5 初始地應(yīng)力對(duì)巷道沖擊失穩(wěn)的影響 |
| 5.6 動(dòng)載強(qiáng)度對(duì)巷道沖擊失穩(wěn)的影響 |
| 5.7 深部掘進(jìn)煤巷沖擊地壓防控對(duì)策 |
| 5.8 本章小結(jié) |
| 6 結(jié)論與展望 |
| 6.1 主要結(jié)論 |
| 6.2 研究展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 作者簡歷 |
| 學(xué)位論文數(shù)據(jù)集 |
（8）基于近場(chǎng)動(dòng)力學(xué)的起重機(jī)主梁損傷機(jī)理及識(shí)別方法研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 課題研究背景及意義 |
| 1.2 近場(chǎng)動(dòng)力學(xué)理論的國內(nèi)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 近場(chǎng)動(dòng)力學(xué)理論的發(fā)展與特點(diǎn) |
| 1.2.2 近場(chǎng)動(dòng)力學(xué)理論的研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.3 近場(chǎng)動(dòng)力學(xué)理論的應(yīng)用研究 |
| 1.3 結(jié)構(gòu)損傷識(shí)別的國內(nèi)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.4 論文主要研究內(nèi)容 |
| 第二章 近場(chǎng)動(dòng)力學(xué)理論及其數(shù)值算法 |
| 2.1 近場(chǎng)動(dòng)力學(xué)鍵基模型 |
| 2.1.1 基本概念 |
| 2.1.2 PMB本構(gòu)模型 |
| 2.1.3 損傷及斷裂描述 |
| 2.2 近場(chǎng)動(dòng)力學(xué)態(tài)基模型 |
| 2.2.1 態(tài)的定義及運(yùn)動(dòng)控制方程 |
| 2.2.2 普通態(tài)基模型的建模方法 |
| 2.2.3 線彈性及彈塑性本構(gòu)模型 |
| 2.2.4 近場(chǎng)動(dòng)力學(xué)非普通態(tài)基模型 |
| 2.3 近場(chǎng)動(dòng)力學(xué)的數(shù)值計(jì)算方法 |
| 2.3.1 物質(zhì)的離散與積分 |
| 2.3.2 邊界條件及載荷的施加 |
| 2.3.3 顯式積分法及數(shù)值收斂算法 |
| 2.3.4 算法流程圖 |
| 2.4 近場(chǎng)動(dòng)力學(xué)三種模型的對(duì)比分析 |
| 2.5 本章小結(jié) |
| 第三章 改進(jìn)的近場(chǎng)動(dòng)力學(xué)微極模型及其彈塑性分析 |
| 3.1 近場(chǎng)動(dòng)力學(xué)微極模型及其改進(jìn)模型 |
| 3.1.1 近場(chǎng)動(dòng)力學(xué)微極模型 |
| 3.1.2 改進(jìn)的近場(chǎng)動(dòng)力學(xué)微極模型及其彈塑性分析 |
| 3.1.3 數(shù)值計(jì)算方法 |
| 3.2 金屬塊損傷演化數(shù)值計(jì)算及實(shí)驗(yàn)分析 |
| 3.3 異種材料交界面的近場(chǎng)動(dòng)力學(xué)微極模型 |
| 3.4 本章小結(jié) |
| 第四章 基于虛擬裂紋閉合法的近場(chǎng)動(dòng)力學(xué)疲勞模型 |
| 4.1 疲勞損傷過程 |
| 4.2 基于Manson-Coffin公式的近場(chǎng)動(dòng)力學(xué)疲勞萌生模型 |
| 4.3 啞點(diǎn)模型及其疲勞裂紋擴(kuò)展路徑預(yù)測(cè) |
| 4.4 基于虛擬裂紋閉合法的近場(chǎng)動(dòng)力學(xué)疲勞模型 |
| 4.4.1 近場(chǎng)動(dòng)力學(xué)全域虛擬裂紋閉合法及疲勞裂紋擴(kuò)展分析 |
| 4.4.2 近場(chǎng)動(dòng)力學(xué)局域虛擬裂紋閉合法及疲勞裂紋擴(kuò)展分析 |
| 4.5 近場(chǎng)動(dòng)力學(xué)疲勞模型的計(jì)算流程 |
| 4.6 CT試樣的疲勞損傷數(shù)值計(jì)算及實(shí)驗(yàn)分析 |
| 4.6.1 CT試樣疲勞損傷數(shù)值分析及試驗(yàn) |
| 4.6.2 多孔板疲勞損傷數(shù)值分析及疲勞試驗(yàn) |
| 4.7 本章小結(jié) |
| 第五章 基于近場(chǎng)動(dòng)力學(xué)的起重機(jī)主梁損傷機(jī)理分析 |
| 5.1 起重機(jī)主梁彈塑性變形及損傷演化 |
| 5.1.1 起重機(jī)主梁模型的彈塑性變形 |
| 5.1.2 起重機(jī)主梁模型的損傷演化 |
| 5.2 含焊接結(jié)構(gòu)起重機(jī)主梁模型的變形及損傷演化 |
| 5.3 起重機(jī)主梁的疲勞損傷機(jī)理及疲勞試驗(yàn) |
| 5.4 本章小結(jié) |
| 第六章 基于近場(chǎng)動(dòng)力學(xué)應(yīng)變模態(tài)的起重機(jī)主梁損傷識(shí)別研究 |
| 6.1 基于近場(chǎng)動(dòng)力學(xué)模型的應(yīng)變模態(tài)分析 |
| 6.1.1 應(yīng)變模態(tài) |
| 6.1.2 基于近場(chǎng)動(dòng)力學(xué)的應(yīng)變模態(tài)分析 |
| 6.2 損傷位置識(shí)別 |
| 6.2.1 應(yīng)變模態(tài)差分曲線 |
| 6.2.2 損傷位置識(shí)別 |
| 6.3 損傷程度識(shí)別 |
| 6.3.1 應(yīng)變模態(tài)差分值預(yù)測(cè) |
| 6.3.2 損傷程度識(shí)別 |
| 6.4 主梁模型應(yīng)變模態(tài)實(shí)驗(yàn)及損傷識(shí)別 |
| 6.5 本章小結(jié) |
| 第七章 總結(jié)與展望 |
| 7.1 全文工作總結(jié) |
| 7.2 展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 致謝 |
| 攻讀博士學(xué)位期間取得的科研成果 |
（9）中國橋梁工程學(xué)術(shù)研究綜述·2021（論文提綱范文）
| 0引言（東南大學(xué)王景全老師提供初稿） |
| 1 橋梁工程研究新進(jìn)展（東南大學(xué)王景全老師提供初稿） |
| 1.1新材料促進(jìn)橋梁工程技術(shù)革新 |
| 1.2橋梁工業(yè)化進(jìn)程與智能建造技術(shù)取得長足發(fā)展 |
| 1.3橋梁抗災(zāi)變能力顯著提高 |
| 1.4橋梁智能化水平大幅提升 |
| 1.5跨海橋梁深水基礎(chǔ)不斷創(chuàng)新 |
| 2橋梁結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) |
| 2.1橋梁作用及分析（同濟(jì)大學(xué)陳艾榮老師、長安大學(xué)韓萬水老師、河北工程大學(xué)劉煥舉老師提供初稿） |
| 2.1.1汽車作用 |
| 2.1.2溫度作用 |
| 2.1.3浪流作用 |
| 2.1.4分析方法 |
| 2.1.5展望 |
| 2.2鋼橋及組合結(jié)構(gòu)橋梁（西南交通大學(xué)衛(wèi)星老師提供初稿） |
| 2.2.1新型橋梁用鋼的研發(fā) |
| 2.2.2焊接節(jié)點(diǎn)疲勞性能 |
| 2.2.3鋼結(jié)構(gòu)橋梁動(dòng)力行為 |
| 2.2.4復(fù)雜環(huán)境鋼橋服役性能 |
| 2.2.5組合結(jié)構(gòu)橋梁空間力學(xué)行為 |
| 2.2.6組合結(jié)構(gòu)橋梁關(guān)鍵構(gòu)造力學(xué)行為 |
| 2.2.7展望 |
| 2.3高性能材料 |
| 2.3.1超高性能混凝土（湖南大學(xué)邵旭東老師提供初稿） |
| 2.3.2工程水泥基復(fù)合材料（西南交通大學(xué)張銳老師提供初稿） |
| 2.3.3纖維增強(qiáng)復(fù)合材料（北京工業(yè)大學(xué)劉越老師提供初稿） |
| 2.3.4智能材料（西南交通大學(xué)勾紅葉老師提供初稿） |
| 2.3.5展望 |
| 2.4橋梁基礎(chǔ)工程（同濟(jì)大學(xué)梁發(fā)云老師提供初稿） |
| 2.4.1深水橋梁基礎(chǔ)形式 |
| 2.4.2橋梁基礎(chǔ)承載性能分析 |
| 2.4.3橋梁基礎(chǔ)動(dòng)力特性分析 |
| 2.4.4深水橋梁基礎(chǔ)工程面臨的挑戰(zhàn) |
| 3橋梁建造新技術(shù) |
| 3.1鋼結(jié)構(gòu)橋梁施工新技術(shù)（西南交通大學(xué)衛(wèi)星老師提供初稿） |
| 3.1.1鋼結(jié)構(gòu)橋梁工程建設(shè)成就 |
| 3.1.2焊接制造新技術(shù) |
| 3.1.3施工新技術(shù) |
| 3.2橋梁快速建造技術(shù)（北京工業(yè)大學(xué)賈俊峰老師提供初稿） |
| 3.2.1預(yù)制裝配橋梁上部結(jié)構(gòu)關(guān)鍵技術(shù) |
| 3.2.2預(yù)制裝配橋墩及其抗震性能研究進(jìn)展 |
| 3.2.2.1灌漿/灌縫固定連接預(yù)制橋墩及其抗震性能 |
| 3.2.2.2無黏結(jié)預(yù)應(yīng)力連接預(yù)制橋墩及其抗震性能 |
| 3.3橋梁建造技術(shù)發(fā)展態(tài)勢(shì)分析 |
| 4橋梁運(yùn)維 |
| 4.1監(jiān)測(cè)與評(píng)估（浙江大學(xué)葉肖偉老師、湖南大學(xué)孔烜老師、西南交通大學(xué)崔闖老師提供初稿） |
| 4.1.1監(jiān)測(cè)技術(shù) |
| 4.1.2模態(tài)識(shí)別 |
| 4.1.3模型修正 |
| 4.1.4損傷識(shí)別 |
| 4.1.5狀態(tài)評(píng)估 |
| 4.1.6展望 |
| 4.2智能檢測(cè)（西南交通大學(xué)勾紅葉老師提供初稿） |
| 4.2.1智能檢測(cè)技術(shù) |
| 4.2.2智能識(shí)別與算法 |
| 4.2.3展望 |
| 4.3橋上行車安全性（中南大學(xué)國巍老師提供初稿） |
| 4.3.1風(fēng)荷載作用下橋上行車安全性 |
| 4.3.1.1車-橋氣動(dòng)參數(shù)識(shí)別 |
| 4.3.1.2風(fēng)載作用下橋上行車安全性評(píng)估 |
| 4.3.1.3風(fēng)浪作用下橋上行車安全性 |
| 4.3.1.4風(fēng)屏障對(duì)行車安全性的影響 |
| 4.3.2地震作用下行車安全性 |
| 4.3.2.1地震-車-橋耦合振動(dòng)模型 |
| 4.3.2.2地震動(dòng)激勵(lì)特性的影響 |
| 4.3.2.3地震下橋上行車安全性評(píng)估 |
| 4.3.2.4車-橋耦合系統(tǒng)地震預(yù)警閾值研究 |
| 4.3.3長期服役條件下橋上行車安全性 |
| 4.3.4沖擊系數(shù)與振動(dòng)控制研究 |
| 4.3.4.1車輛沖擊系數(shù) |
| 4.3.4.2車-橋耦合振動(dòng)控制方法 |
| 4.3.5研究展望 |
| 4.4加固與性能提升（西南交通大學(xué)勾紅葉老師提供初稿） |
| 4.4.1增大截面加固法 |
| 4.4.2粘貼鋼板加固法 |
| 4.4.3體外預(yù)應(yīng)力筋加固法 |
| 4.4.4纖維增強(qiáng)復(fù)合材料加固法 |
| 4.4.5組合加固法 |
| 4.4.6新型混凝土材料的應(yīng)用 |
| 4.4.7其他加固方法 |
| 4.4.8發(fā)展展望 |
| 5橋梁防災(zāi)減災(zāi) |
| 5.1抗震減震（北京工業(yè)大學(xué)賈俊峰老師、中南大學(xué)國巍老師提供初稿） |
| 5.1.1公路橋梁抗震研究新進(jìn)展 |
| 5.1.2鐵路橋梁抗震性能研究新進(jìn)展 |
| 5.1.3橋梁抗震發(fā)展態(tài)勢(shì)分析 |
| 5.2抗風(fēng)（東南大學(xué)張文明老師、哈爾濱工業(yè)大學(xué)陳文禮老師提供初稿） |
| 5.2.1橋梁風(fēng)環(huán)境 |
| 5.2.2靜風(fēng)穩(wěn)定性 |
| 5.2.3橋梁顫振 |
| 5.2.4橋梁馳振 |
| 5.2.5橋梁抖振 |
| 5.2.6主梁渦振 |
| 5.2.7拉索風(fēng)致振動(dòng) |
| 5.2.8展望 |
| 5.3抗火（長安大學(xué)張崗老師、賀拴海老師、宋超杰等提供初稿） |
| 5.3.1材料高溫性能 |
| 5.3.2仿真與測(cè)試 |
| 5.3.3截面升溫 |
| 5.3.4結(jié)構(gòu)響應(yīng) |
| 5.3.5工程應(yīng)用 |
| 5.3.6展望 |
| 5.4抗撞擊及防護(hù)（湖南大學(xué)樊偉老師、謝瑞洪、王泓翔提供初稿） |
| 5.4.1車撞橋梁結(jié)構(gòu)研究現(xiàn)狀 |
| 5.4.2船撞橋梁結(jié)構(gòu)研究進(jìn)展 |
| 5.4.3落石沖擊橋梁結(jié)構(gòu)研究現(xiàn)狀 |
| 5.4.4研究展望 |
| 5.5抗水（東南大學(xué)熊文老師提供初稿） |
| 5.5.1橋梁沖刷 |
| 5.5.2橋梁水毀 |
| 5.5.2.1失效模式 |
| 5.5.2.2分析方法 |
| 5.5.3監(jiān)測(cè)與識(shí)別 |
| 5.5.4結(jié)論與展望 |
| 5.6智能防災(zāi)減災(zāi)（西南交通大學(xué)勾紅葉老師、哈爾濱工業(yè)大學(xué)鮑躍全老師提供初稿） |
| 6結(jié)語（西南交通大學(xué)張清華老師提供初稿） |
| 策劃與實(shí)施 |
（10）面向汽車輕量化的復(fù)合材料損傷機(jī)理及混雜設(shè)計(jì)方法研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第1章 緒論 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.2 復(fù)合材料發(fā)展現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 碳纖維及玄武巖纖維概述 |
| 1.2.2 混雜纖維復(fù)合材料概述 |
| 1.3 復(fù)合材料力學(xué)性能研究進(jìn)展 |
| 1.3.1 單一纖維復(fù)合材料 |
| 1.3.2 混雜纖維復(fù)合材料 |
| 1.4 基于復(fù)合材料失效的無損檢測(cè)方法 |
| 1.5 纖維增強(qiáng)復(fù)合材料在汽車上的應(yīng)用進(jìn)展 |
| 1.6 本文研究內(nèi)容 |
| 第2章 纖維增強(qiáng)復(fù)合材料本構(gòu)模型構(gòu)建及損傷退化分析基礎(chǔ) |
| 2.1 纖維增強(qiáng)復(fù)合材料彈性本構(gòu)模型 |
| 2.1.1 各向異性材料本構(gòu)模型 |
| 2.1.2 正交各向異性材料本構(gòu)模型建立 |
| 2.2 復(fù)合材料層合板彈性本構(gòu)模型 |
| 2.2.1 單層板彈性本構(gòu)模型 |
| 2.2.2 層合板整體剛度分析 |
| 2.2.3 復(fù)合材料強(qiáng)度分析及判定準(zhǔn)則 |
| 2.3 復(fù)合材料剛度退化分析及層間破壞原理 |
| 2.3.1 復(fù)合材料剛度退化分析 |
| 2.3.2 復(fù)合材料層間破壞原理 |
| 2.4 本章小結(jié) |
| 第3章 復(fù)合材料失效模型建立及本構(gòu)模型參數(shù)測(cè)定 |
| 3.1 建模方式選擇 |
| 3.2 層內(nèi)強(qiáng)度準(zhǔn)則建立 |
| 3.3 層內(nèi)退化模型建立 |
| 3.4 層間失效模型建立 |
| 3.5 復(fù)合材料本構(gòu)模型參數(shù)測(cè)定 |
| 3.5.1 材料選取及試驗(yàn)樣件加工 |
| 3.5.2 復(fù)合材料基本力學(xué)性能試驗(yàn) |
| 3.5.3 基本參數(shù)計(jì)算 |
| 3.6 本章小結(jié) |
| 第4章 碳纖維-玄武巖纖維混雜復(fù)合材料彎曲性能研究 |
| 4.1 復(fù)合材料彎曲性能評(píng)定方法 |
| 4.2 混雜復(fù)合材料三點(diǎn)彎曲性能及失效機(jī)理分析 |
| 4.2.1 混雜材料鋪層設(shè)計(jì) |
| 4.2.2 混雜材料彎曲性能分析 |
| 4.2.3 混雜材料失效機(jī)理分析 |
| 4.3 混雜復(fù)合材料三點(diǎn)彎曲性能驗(yàn)證及失效分析 |
| 4.3.1 三點(diǎn)彎曲建模方法 |
| 4.3.2 混雜材料彎曲性能對(duì)比分析 |
| 4.3.3 混雜材料層內(nèi)應(yīng)力變化 |
| 4.3.4 混雜材料損傷形式分析 |
| 4.3.5 混雜纖維彎曲性能預(yù)測(cè)分析 |
| 4.4 本章小結(jié) |
| 第5章 碳纖維-玄武巖纖維混雜復(fù)合材料低速?zèng)_擊性能研究 |
| 5.1 復(fù)合材料低速?zèng)_擊性能分析基礎(chǔ) |
| 5.2 低速?zèng)_擊性能及失效形式分析 |
| 5.2.1 混雜復(fù)合材料峰值沖擊載荷性能 |
| 5.2.2 混雜復(fù)合材料能量吸收能力及失效形式 |
| 5.3 低速?zèng)_擊性能驗(yàn)證 |
| 5.3.1 低速?zèng)_擊建模方法 |
| 5.3.2 峰值沖擊載荷對(duì)比分析 |
| 5.3.3 能量吸收能力對(duì)比分析 |
| 5.3.4 低速?zèng)_擊損傷形式分析 |
| 5.3.5 損傷擴(kuò)展形式及損傷面積分析 |
| 5.4 本章小結(jié) |
| 第6章 碳纖維-玄武巖纖維混雜復(fù)合材料前機(jī)艙蓋板性能優(yōu)化及驗(yàn)證 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 鋼制前機(jī)艙蓋板建模準(zhǔn)則及工況分析 |
| 6.2.1 建模準(zhǔn)則及流程 |
| 6.2.2 鋼制前機(jī)艙蓋板工況分析 |
| 6.3 復(fù)合材料前機(jī)艙蓋板優(yōu)化設(shè)計(jì) |
| 6.3.1 復(fù)合材料前機(jī)艙蓋板建模 |
| 6.3.2 復(fù)合材料前機(jī)艙蓋板優(yōu)化 |
| 6.3.3 有限元結(jié)果對(duì)比及試驗(yàn)驗(yàn)證 |
| 6.4 基于碰撞的前機(jī)艙蓋板行人保護(hù)性能分析 |
| 6.4.1 頭部損傷評(píng)價(jià)指標(biāo)及最大侵入量 |
| 6.4.2 能量吸收能力對(duì)比 |
| 6.5 本章小結(jié) |
| 第7章 總結(jié)與展望 |
| 7.1 全文總結(jié) |
| 7.2 創(chuàng)新點(diǎn) |
| 7.3 研究展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 作者簡介及在學(xué)期間所取得的科研成果 |
| 致謝 |
四、沖擊設(shè)備受力及合理結(jié)構(gòu)探討（論文參考文獻(xiàn)）
- [1]頂板條帶弱化法防治巷道沖擊地壓技術(shù)研究[D]. 鄭建偉. 煤炭科學(xué)研究總院, 2021(01)
- [2]下向鉆孔機(jī)械破煤造穴快速卸壓增透機(jī)制及瓦斯抽采技術(shù)研究[D]. 郝從猛. 中國礦業(yè)大學(xué), 2021(02)
- [3]基于曝氣凈水設(shè)備的浮體連接機(jī)構(gòu)結(jié)構(gòu)及性能優(yōu)化研究[D]. 黃炎浩. 吉林大學(xué), 2021(01)
- [4]彈載遙測(cè)設(shè)備抗高過載技術(shù)研究[D]. 彌豆鵬. 西安工業(yè)大學(xué), 2021(02)
- [5]南露天煤礦高效篩分系統(tǒng)關(guān)鍵技術(shù)研究[D]. 楊曉東. 中國礦業(yè)大學(xué), 2021(02)
- [6]鐵基粉末高速壓制成型機(jī)理與數(shù)值模擬研究[D]. 李磊. 西安工業(yè)大學(xué), 2021(02)
- [7]基于多源信息的深部掘進(jìn)煤巷沖擊冒頂機(jī)理試驗(yàn)研究[D]. 史新帥. 中國礦業(yè)大學(xué), 2021
- [8]基于近場(chǎng)動(dòng)力學(xué)的起重機(jī)主梁損傷機(jī)理及識(shí)別方法研究[D]. 楊會(huì)超. 東南大學(xué), 2021
- [9]中國橋梁工程學(xué)術(shù)研究綜述·2021[J]. Editorial Department of China Journal of Highway and Transport;. 中國公路學(xué)報(bào), 2021(02)
- [10]面向汽車輕量化的復(fù)合材料損傷機(jī)理及混雜設(shè)計(jì)方法研究[D]. 楊猛. 吉林大學(xué), 2020(03)
標(biāo)簽：仿真軟件論文; 沖擊試驗(yàn)論文; 應(yīng)力狀態(tài)論文; 機(jī)理分析論文; 瓦斯保護(hù)論文;