一、大型循環(huán)流化床燃燒氣化熱電氣多聯(lián)產(chǎn)試驗(yàn)臺(tái)監(jiān)控系統(tǒng)的開(kāi)發(fā)與研究（論文文獻(xiàn)綜述）
李開(kāi)坤[1]（2021）在《焦熱載體條件下雙流化床煤熱解聯(lián)產(chǎn)焦油半焦煤氣技術(shù)的研究》文中進(jìn)行了進(jìn)一步梳理低階煤具有含水量高、揮發(fā)分高等特點(diǎn),直接燃燒浪費(fèi)了大量的富氫組分且污染環(huán)境?；跓峤獾拿禾糠旨?jí)轉(zhuǎn)化多聯(lián)產(chǎn)技術(shù)可提取煤中的高附加值組分,是實(shí)現(xiàn)煤炭清潔高效利用的重要技術(shù)之一。針對(duì)目前低階煤存在的綜采過(guò)程中碎煤比例大,現(xiàn)有熱解工藝焦油產(chǎn)率不高且含塵量較高等問(wèn)題,浙江大學(xué)提出了以半焦為熱載體的低階煤雙流化床熱解分級(jí)轉(zhuǎn)化技術(shù),通過(guò)流化床煤熱解爐和循環(huán)流化床半焦加熱爐的有機(jī)結(jié)合,實(shí)現(xiàn)大規(guī)模碎煤顆粒的熱解分級(jí)轉(zhuǎn)化,獲得高產(chǎn)率焦油和高品質(zhì)煤氣。分級(jí)轉(zhuǎn)化產(chǎn)品用途廣泛,焦油可通過(guò)加氫工藝制取輕質(zhì)液體燃料,有助于緩解當(dāng)前我國(guó)石油對(duì)外依賴逐年增長(zhǎng)的能源風(fēng)險(xiǎn)。半焦可用于大容量煤粉鍋爐的混合燃燒或生產(chǎn)型煤用于供暖,也可通過(guò)水焦?jié){氣化技術(shù)生產(chǎn)合成氣,實(shí)現(xiàn)熱解半焦的高效低污染利用。高品質(zhì)熱解煤氣可用于制取替代天然氣或合成化工產(chǎn)品。通過(guò)不同利用方案的靈活組合,實(shí)現(xiàn)低階煤資源的梯級(jí)利用。目前,焦熱載體對(duì)流化床熱解產(chǎn)物分布和影響規(guī)律的認(rèn)識(shí)尚不充分,同時(shí)焦熱載體條件下雙流化床熱解分級(jí)轉(zhuǎn)化多聯(lián)產(chǎn)系統(tǒng)的全流程模擬及技術(shù)經(jīng)濟(jì)性分析缺乏深入、可靠的評(píng)估,本文依托國(guó)家重點(diǎn)研發(fā)計(jì)劃項(xiàng)目,開(kāi)展了相關(guān)實(shí)驗(yàn)研究和系統(tǒng)流程模擬,為焦熱載體條件下低階煤雙流化床熱解分級(jí)技術(shù)的大規(guī)模工業(yè)應(yīng)用提供參考。首先,以我國(guó)典型低階煤-新疆潤(rùn)北煤為原料,在小型鼓泡流化床反應(yīng)器上開(kāi)展了不同熱解溫度（500-800oC）、不同熱載體（石英砂、焦熱載體:原煤=1:1、2:1、3:1和5:1）以及模擬熱解氣氣氛下的流化床熱解實(shí)驗(yàn)研究,獲得了焦熱載體條件下溫度、熱載體種類(lèi)及比例和熱解氣氣氛對(duì)煤流化床熱解產(chǎn)物特性的影響規(guī)律。結(jié)果表明,作為熱載體的半焦在流化床熱解過(guò)程中影響煤顆粒的加熱過(guò)程,對(duì)熱解一次反應(yīng)具有促進(jìn)作用,主要表現(xiàn)在促進(jìn)煤中酚類(lèi)的析出和裂解、羧基的裂解和焦油中重質(zhì)組分的分解,從而提高焦油和煤氣產(chǎn)率,降低半焦產(chǎn)率。中低溫時(shí)焦熱載體的裂解促進(jìn)作用更為顯著,而較高溫度時(shí)高溫裂解作用占據(jù)主導(dǎo)地位。焦載體條件下的半焦擁有更為發(fā)達(dá)的孔隙結(jié)構(gòu),但燃燒性能變差。隨著焦載體添加比例的增加,煤氣產(chǎn)率逐漸增加,而焦油產(chǎn)率先增加后降低,在添加比例為2:1時(shí)達(dá)到峰值;半焦產(chǎn)率則逐漸降低。焦熱載體條件下CH4產(chǎn)率的增加來(lái)源于煤中脂肪族結(jié)構(gòu),而H2和CO產(chǎn)率的增長(zhǎng)主要來(lái)源于焦油中酚類(lèi)的分解和大分子物質(zhì)的縮聚。研究發(fā)現(xiàn)作為熱載體的半焦具有一定的固硫作用。焦載體添加比例從1:1增加到5:1,焦油中重質(zhì)組分含量下降了約6個(gè)百分點(diǎn),焦油品質(zhì)提升,焦油中的酚類(lèi)分解為芳烴類(lèi)物質(zhì)。熱解氣氣氛下,焦載體對(duì)CH4和CO2重整的催化作用以及H2對(duì)熱解的促進(jìn)作用使得半焦產(chǎn)率低于惰性氣氛,而焦油和熱解水產(chǎn)率相對(duì)較高。然后在1MWt雙流化床試驗(yàn)裝置上開(kāi)展了兩種煤樣不同熱解溫度（580oC、630oC和680oC）的中試試驗(yàn)研究。研究發(fā)現(xiàn),兩種煤樣均適合于雙流化床熱解工藝,熱解爐和循環(huán)流化床半焦加熱爐之間的物料循環(huán)正常,系統(tǒng)運(yùn)行穩(wěn)定。熱解爐運(yùn)行溫度能夠通過(guò)調(diào)節(jié)雙爐之間的物料循環(huán)量以及燃燒加熱爐的爐溫來(lái)控制。兩種煤樣在630oC時(shí)焦油產(chǎn)率取得最大值,分別為10.84%和13.27%,均超過(guò)格金干餾分析的90%。研究工況下,煤氣品質(zhì)較高,組分中CH4含量豐富,體積占比約為35%-40%,CO和H2體積份額在25%-35%之間。焦油組分中瀝青質(zhì)占比40-50%,提高熱解溫度可以促進(jìn)瀝青質(zhì)和飽和烴的裂解,生成芳香烴和其他非烴類(lèi)物質(zhì)。熱解爐二級(jí)旋風(fēng)飛灰比電阻滿足高溫靜電除塵運(yùn)行要求,實(shí)際工業(yè)應(yīng)用中可根據(jù)需要布置高溫電除塵以獲得更高品質(zhì)的油氣。在試驗(yàn)研究的溫度范圍內(nèi),調(diào)節(jié)雙爐運(yùn)行溫度可在一定程度上實(shí)現(xiàn)熱解產(chǎn)品的品質(zhì)調(diào)控,進(jìn)一步驗(yàn)證了雙流化床熱解分級(jí)轉(zhuǎn)化技術(shù)的可行性,為下一步是示范裝置的設(shè)計(jì)和運(yùn)行提供了技術(shù)支撐和調(diào)控經(jīng)驗(yàn)。利用Aspen Plus,構(gòu)建并模擬了耦合2×660MW超超臨界半焦煤粉爐發(fā)電的低階煤雙流化床熱解分級(jí)轉(zhuǎn)化多聯(lián)產(chǎn)系統(tǒng)。在模擬方案中,半焦送入煤粉鍋爐發(fā)電單元通過(guò)超超臨界參數(shù)蒸汽發(fā)電,焦油提酚后采用非均相懸浮床加氫工藝合成石腦油和柴油,所需的H2全部來(lái)自于煤氣深加工環(huán)節(jié),熱解廢水送入酚氨回收單元。根據(jù)市場(chǎng)行情和產(chǎn)品特點(diǎn)設(shè)計(jì)了三套不同的煤氣深加工路線。在方案A中,煤氣首先經(jīng)過(guò)Selexol單元脫硫凈化,凈化后的煤氣送入甲烷水蒸氣重整單元,經(jīng)變壓吸附單元提取焦油加氫所需的H2后用于合成甲醇,重整所需熱量通過(guò)燃燒甲醇合成單元和焦油加氫單元的尾氣提供;在方案B中,將部分凈化后煤氣送入甲烷水蒸氣重整單元,與未重整凈化煤氣混合后進(jìn)入CO變換單元,經(jīng)變壓吸附單元先后脫除CO2、提取CH4和H2,其中H2全部用于焦油加氫,此方案重整熱量來(lái)自提H2后尾氣與焦油加氫尾氣的燃燒。方案C則需要燃燒部分煤氣提供重整熱量,剩余煤氣經(jīng)重整、變換、脫除CO2后,利用變壓吸附技術(shù)提取H2,除用于焦油加氫外全部作為產(chǎn)品輸出。針對(duì)三套方案的技術(shù)路線,開(kāi)展了全流程系統(tǒng)模擬和技術(shù)經(jīng)濟(jì)性分析,并與超超臨界發(fā)電系統(tǒng)進(jìn)行了熱力學(xué)和經(jīng)濟(jì)學(xué)性能參數(shù)的對(duì)比。結(jié)果顯示,在雙流化床熱解系統(tǒng)給煤量為628t/h的情況下,三套方案均可產(chǎn)出10.33t/h粗酚、24.80t/h石腦油和31.46t/h的柴油。同時(shí),方案A還可聯(lián)產(chǎn)甲醇65.34t/h和凈發(fā)電1314.48MW,火用效率為51.15%;方案B聯(lián)產(chǎn)替代天然氣（Synthetic Natural Gas,SNG）35699.12Nm3/h,供電約1445.86MW,火用效率為51.98%;而聯(lián)產(chǎn)17.60t/h H2和凈發(fā)電量為1292.73MW的方案C擁有最高的能量效率和火用效率,分別為56.33%和53.99%,比同等規(guī)模的超超臨界電廠分別高出10.51和11.19個(gè)百分點(diǎn)。三種多聯(lián)產(chǎn)方案固定資產(chǎn)投資差異不大,其中方案C略高（約69.23億元人民幣）,比超超臨界電廠投資約高21億元人民幣。方案A、B和C的稅后內(nèi)部收益率分別為23.24%、21.83%、29.52%,均高于超超臨界電廠的17.56%。其中方案C的投資回報(bào)期最短,為5.06年（靜態(tài)）和5.74年（動(dòng)態(tài)）,經(jīng)濟(jì)效益優(yōu)勢(shì)最為明顯。從抗風(fēng)險(xiǎn)能力的角度分析,影響三套多聯(lián)產(chǎn)方案經(jīng)濟(jì)效益的主要因素是年運(yùn)行時(shí)間和原料煤采購(gòu)價(jià)格。當(dāng)年運(yùn)行時(shí)間驟減和煤炭?jī)r(jià)格上漲時(shí),三套方案仍然具有較為可觀的財(cái)務(wù)狀況,其中方案C收益率的變化幅度最小,抗風(fēng)險(xiǎn)能力最強(qiáng)。三套方案在能量利用效率、經(jīng)濟(jì)性和抗風(fēng)險(xiǎn)能力方面都具有十分明顯的優(yōu)勢(shì),市場(chǎng)前景好、產(chǎn)品方案設(shè)計(jì)靈活。
付炳榮[2]（2021）在《基于CFB機(jī)組及等離子氣化煤的甲醇電多聯(lián)產(chǎn)系統(tǒng)模擬優(yōu)化》文中認(rèn)為由于循環(huán)流化床鍋爐燃煤電廠逐漸成為調(diào)峰機(jī)組,經(jīng)常負(fù)責(zé)調(diào)峰,長(zhǎng)期運(yùn)行在低負(fù)荷工況下,系統(tǒng)效率和能量利用率低下,需要尋找新的提升負(fù)荷的途徑。本文利用化工動(dòng)力多聯(lián)產(chǎn)能夠增加電廠的負(fù)荷及運(yùn)行效率的特點(diǎn),并將其進(jìn)行放大,提出等離子氣化煤制甲醇與循環(huán)流化床鍋爐燃煤電廠多聯(lián)產(chǎn)系統(tǒng)策略。首先利用Aspen Plus軟件,建立等離子氣化煤系統(tǒng)、平推流反應(yīng)器甲醇合成系統(tǒng)和四塔精餾工藝的甲醇精餾系統(tǒng)、鍋爐燃燒及換熱系統(tǒng)、汽輪機(jī)及回?zé)嵯到y(tǒng)等模型,并根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)的實(shí)際參數(shù)對(duì)模型進(jìn)行了對(duì)比和校驗(yàn)。在此基礎(chǔ)上構(gòu)建等離子氣化煤制甲醇-循環(huán)流化床鍋爐多聯(lián)產(chǎn)系統(tǒng)。建立聯(lián)產(chǎn)系統(tǒng)后,電廠煤量供給減少了50.50 t/h,折合發(fā)電量為137.53 MW;等離子氣化煤設(shè)備煤渣排放量減少了8.40 t/h,未反應(yīng)氣排放量減少了57.92 t/h,等離子氣化煤和制甲醇系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)了污染物零排放。將增加的發(fā)電量都用于化工部分,單位甲醇生產(chǎn)能耗降低3.51 k W·h/kg。其次,利用建立的模型對(duì)等離子氣化煤、合成甲醇、甲醇精餾流程進(jìn)行了（火用）平衡分析。根據(jù)（火用）平衡分析可得出:流程整體的總輸入（火用）為158003.05 MJ/h;產(chǎn)品收益（火用）為84036.57 MJ/h,系統(tǒng)（火用）效率為53.19%;總內(nèi)部（火用）損失為41051.02 MJ/h,（火用）損占比為25.98%;總外部（火用）損失32915.45 MJ/h,（火用）損占比為20.83%。其中煤渣、馳放氣和蒸汽總的（火用）損失之和為20.81%,是造成合成甲醇工藝（火用）損失的主要原因。最后在動(dòng)力系統(tǒng)滿負(fù)荷、高效率運(yùn)行的基礎(chǔ)上,以甲醇的最大產(chǎn)量和能量的最優(yōu)化利用為目標(biāo),對(duì)等離子氣化系統(tǒng)和制甲醇系統(tǒng)的關(guān)鍵參數(shù)進(jìn)行了分析優(yōu)化,并結(jié)合兩者的結(jié)論對(duì)多聯(lián)產(chǎn)的流程、參數(shù)和能量利用進(jìn)行了整合優(yōu)化。優(yōu)化結(jié)果為:最佳水蒸氣供給量為3000 kg/h,最佳空氣供給量為1500 kg/h。最佳甲醇合成器壓力為6 MPa,最佳反應(yīng)溫度為210℃。預(yù)精餾塔最佳質(zhì)量回流比為1.5,加壓塔最佳餾出進(jìn)料比為0.59,常壓塔最佳餾出進(jìn)料比為0.25。流程優(yōu)化的結(jié)果為:等離子氣化煤流程的整體能耗降低了5.33 MW,發(fā)電系統(tǒng)的回?zé)岢闅饬繙p少了48.98 t/h,總的發(fā)電量增加了12.50 MW。聯(lián)產(chǎn)后實(shí)現(xiàn)了動(dòng)力系統(tǒng)長(zhǎng)期高負(fù)荷、高效的運(yùn)行,隨后研究并優(yōu)化了不同的化工能耗工況下,甲醇、電多聯(lián)產(chǎn)系統(tǒng)的運(yùn)行效率和能量利用效率,結(jié)果為隨著化工系統(tǒng)負(fù)荷的增大,聯(lián)產(chǎn)系統(tǒng)相對(duì)發(fā)電量、化工系統(tǒng)熱效率和聯(lián)產(chǎn)系統(tǒng)的（火用）效率都隨之增大。
鄧朝陽(yáng)[3]（2020）在《循環(huán)流化床煤部分氣化探索試驗(yàn)研究》文中研究說(shuō)明循環(huán)流化床煤部分氣化技術(shù)溫度低、壓力低的較為溫和的技術(shù)特點(diǎn)下,相對(duì)較多的焦油的產(chǎn)生是必然的。焦油的存在會(huì)引發(fā)諸多問(wèn)題,因此對(duì)于合成氣,焦油含量有著較為嚴(yán)格的規(guī)定。氣化發(fā)電系統(tǒng)要求焦油含量為20-50 mg/Nm3、內(nèi)燃機(jī)系統(tǒng)要求焦油含量低于10 mg/Nm3。當(dāng)溫度降低到一定程度,比如250℃,煤焦油中的重質(zhì)組分將很快冷凝,很容易與水、焦粉和灰渣等物質(zhì)粘結(jié)在一起,堵塞管道和閥門(mén),腐蝕金屬設(shè)備,引起下游脫硫脫硝等催化劑中毒,并帶來(lái)酚水等二次污染問(wèn)題,嚴(yán)重影響氣化系統(tǒng)的穩(wěn)定運(yùn)行。同時(shí),由于焦油不穩(wěn)定且成分復(fù)雜,來(lái)源不同的焦油性質(zhì)差異十分巨大,焦油成為制約工業(yè)發(fā)展的一個(gè)重要因素。本研究即是對(duì)循環(huán)流化床中流態(tài)化半焦的催化轉(zhuǎn)化特性的試驗(yàn)研究。本研究在循環(huán)流化床中進(jìn)行,采用焦油與半焦分別給入的研究方案,確保給入焦油含量的準(zhǔn)確。主要研究?jī)?nèi)容為半焦催化性能的探索以及流態(tài)化半焦對(duì)焦油的催化轉(zhuǎn)化特性研究。采用多種現(xiàn)代分析手段對(duì)氣液固三相產(chǎn)品進(jìn)行了綜合分析,明確了焦油的催化轉(zhuǎn)化特性,建立了操作條件、半焦結(jié)構(gòu)、氣體析出特性和焦油脫除特性之間的聯(lián)系?，F(xiàn)有關(guān)于焦油的催化脫除的研究大多數(shù)基于使用外部加熱的小型固定床,缺乏流態(tài)化半焦和實(shí)際氣化過(guò)程的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)。由于兩級(jí)反應(yīng)器的局限性,缺乏對(duì)不同焦油含量的催化裂解的研究。在本工作中,將真實(shí)焦油加入到循環(huán)流化床半焦氣化爐的還原區(qū)中,使焦油在還原性氣氛下發(fā)生催化轉(zhuǎn)化反應(yīng)。在本試驗(yàn)中,對(duì)真實(shí)焦油的熱裂解和在半焦中的催化轉(zhuǎn)化進(jìn)行了研究,以探索半焦對(duì)焦油的催化轉(zhuǎn)化特征。與焦油的催化轉(zhuǎn)化相比,熱裂解的有效氣轉(zhuǎn)化率較低,并且在此過(guò)程中無(wú)CO2產(chǎn)生。當(dāng)溫度從850℃升高到950℃時(shí),有效氣轉(zhuǎn)化率從60.84%提高到94.26%。焦油量的增加會(huì)加劇積碳的產(chǎn)生,積碳會(huì)覆蓋半焦的活性位點(diǎn)并導(dǎo)致其催化活性下降。焦油的熱裂解和催化轉(zhuǎn)化反應(yīng)路線差異很大,這種差異揭示了在催化轉(zhuǎn)化中焦油裂解產(chǎn)生的積碳大幅度降低的原因。在950℃下,半焦的出現(xiàn)將有效氣轉(zhuǎn)化率從熱裂解的42.00%提升至94.26%,表明流態(tài)化半焦可以抑制焦油的縮聚反應(yīng)和碳沉積,從而改善有效氣轉(zhuǎn)化率,證明了利用半焦催化劑脫除焦油方案的可行性。對(duì)流態(tài)化半焦的催化轉(zhuǎn)化特性進(jìn)行了定量的試驗(yàn)研究,確定了在循環(huán)流化床煤氣化過(guò)程中,不同反應(yīng)條件（溫度、半焦粒徑、水蒸氣）下流態(tài)化半焦對(duì)焦油的催化轉(zhuǎn)化特性,并對(duì)氣固液三相產(chǎn)物進(jìn)行了詳盡分析。（1）提高氣化反應(yīng)溫度能夠顯著提高焦油轉(zhuǎn)化率,從850℃提高至950℃時(shí),焦油轉(zhuǎn)化率從91.66%提高至97.92%。隨著溫度的上升,焦油轉(zhuǎn)化率增量降低,這是由于半焦的催化性能在不同溫度下發(fā)生了改變,使得焦油參與熱裂解和異相重整的比例改變。同時(shí)導(dǎo)致溫度從850℃到900℃時(shí)殘余焦油中的重多環(huán)芳香烴含量下降;900℃到950℃時(shí)殘余焦油中的重多環(huán)芳香烴含量上升。同時(shí)在試驗(yàn)條件下,半焦的催化轉(zhuǎn)化性能對(duì)不同的焦油成分表現(xiàn)出一定的選擇性。對(duì)溫度敏感的成分包括茚和蒽,而對(duì)溫度不敏感的成分包括萘和聯(lián)苯烯。（2）流態(tài)化半焦的催化轉(zhuǎn)化性能取決于粒徑的改變對(duì)半焦結(jié)構(gòu)的改變。對(duì)試驗(yàn)條件下的三種粒徑流態(tài)化半焦而言,焦油轉(zhuǎn)化率最高的是0.1-0.5 mm半焦,其焦油轉(zhuǎn)化率達(dá)到98.89%。對(duì)焦油成分的分析可以看出,試驗(yàn)用的三種粒徑的半焦均對(duì)重多環(huán)芳香烴有較為顯著的轉(zhuǎn)化效果。同時(shí)焦油中的各組分的轉(zhuǎn)化率與半焦的粒徑有關(guān)。0.1-0.5 mm工況下得到了最好的轉(zhuǎn)化效果,能夠顯著降低焦油中的組分?jǐn)?shù)量、多環(huán)芳香烴含量,使殘余焦油向更輕的芳香轉(zhuǎn)化;0-0.1 mm工況下轉(zhuǎn)化效果最差。（3）給入水蒸氣后,流態(tài)化半焦對(duì)焦油的催化轉(zhuǎn)化效果顯著提高。在試驗(yàn)條件下,900℃時(shí),給入2 kg/h水蒸氣后焦油轉(zhuǎn)化率從96.70%提升至99.81%,同時(shí)煤氣中的焦油含量從530 mg/Nm3降低至32 mg/Nm3。給入水蒸氣后,半焦的孔結(jié)構(gòu)明顯發(fā)達(dá),孔分布也得到改善。同時(shí),半焦表面的活性金屬含量也得到一定程度的提高,反映了半焦催化性能的提升。另一方面,給入水蒸氣后,殘余焦油中的輕芳香烴及其他含量升高,而多環(huán)芳香烴含量下降,且多種多環(huán)芳香烴得到了完全轉(zhuǎn)化。
周冠文[4]（2019）在《加壓雙流化床煤熱解-半焦燃燒分級(jí)轉(zhuǎn)化的實(shí)驗(yàn)及數(shù)值模擬》文中研究表明以煤熱解半焦燃燒為核心的加壓雙流化床煤分級(jí)轉(zhuǎn)化技術(shù)具有工藝設(shè)備簡(jiǎn)單、反應(yīng)條件溫和、能源轉(zhuǎn)化率高、對(duì)環(huán)境友好等特點(diǎn),可用于煤炭資源的高效清潔利用。然而目前對(duì)于雙流化床煤熱解及半焦燃燒過(guò)程復(fù)雜的流體動(dòng)力學(xué)規(guī)律以及化學(xué)反應(yīng)規(guī)律掌握不夠,其加壓熱解特性、半焦燃燒特性、反應(yīng)機(jī)理及熱解與燃燒反應(yīng)耦合機(jī)理尚不明確,因此該項(xiàng)技術(shù)在工業(yè)上的應(yīng)用存在焦油、煤氣產(chǎn)率低,污染物排放高等問(wèn)題。這些問(wèn)題的存在為加壓雙流化床煤分級(jí)轉(zhuǎn)化的反應(yīng)器設(shè)計(jì)、放大、優(yōu)化以及操作參數(shù)的選擇和調(diào)整增加了難度。本文提出了一種流化床燃燒反應(yīng)器和噴動(dòng)流化床煤低溫快速熱解反應(yīng)器耦合的加壓雙流化床煤分級(jí)轉(zhuǎn)化裝置,并在此基礎(chǔ)上開(kāi)展雙流化床中加壓煤熱解及半焦燃燒特性研究。首先選取了三種煤,對(duì)比了不同煤種和半焦的基礎(chǔ)物性,并對(duì)實(shí)驗(yàn)原料進(jìn)行了分析與評(píng)價(jià),依據(jù)著火點(diǎn)、粘結(jié)性指數(shù)、含油量、煤巖成分和灰渣特性等評(píng)價(jià)指標(biāo),選定了黑龍溝煤作為本課題的原料煤。在此基礎(chǔ)上,采用熱重質(zhì)譜聯(lián)用和加壓熱重等方法分析了煤熱解與半焦燃燒過(guò)程,研究了熱解氣體組分在煤裂解過(guò)程中的析出規(guī)律及半焦燃燒過(guò)程中的相關(guān)燃燒特性,并進(jìn)一步地研究了壓力范圍為0.10.5MPa下煤加壓熱解及半焦加壓燃燒反應(yīng)動(dòng)力學(xué)特性。建立了加壓煤分級(jí)轉(zhuǎn)化的機(jī)理實(shí)驗(yàn)系統(tǒng),并以選定的黑龍溝煤為研究對(duì)象,開(kāi)展了不同熱解溫度（500700℃）、壓力（0.10.5MPa）、氣氛（氮?dú)馀c煤氣）和粒徑（03mm與06mm）下的加壓煤分級(jí)轉(zhuǎn)化機(jī)理實(shí)驗(yàn)。并利用煤氣分析儀、煙氣分析儀、氣相色譜分析儀、氣相色譜-質(zhì)譜聯(lián)用儀（GC-MS）、N2吸附和掃描電鏡（SEM）測(cè)試及X射線衍射分析儀研究了上述參數(shù)對(duì)加壓煤分級(jí)轉(zhuǎn)化過(guò)程的油氣特性、半焦燃燒的污染物排放規(guī)律以及相關(guān)固體產(chǎn)物如半焦、灰渣等的表面形貌和組成結(jié)構(gòu)特性的影響規(guī)律。通過(guò)實(shí)驗(yàn)研究,發(fā)現(xiàn)在煤氣氣氛下,加壓有助于提高焦油和半焦的產(chǎn)量,同時(shí)提高焦油和煤氣的品質(zhì),且隨著壓力的增加,CO和CO2排放量增多,NO和SO2的排放量減少。設(shè)計(jì)并搭建了給煤量為50kg/h的加壓煤分級(jí)轉(zhuǎn)化中試試驗(yàn)平臺(tái),研究了煤在不同溫度、不同壓力和不同粒徑等條件下熱解產(chǎn)物（焦油、燃?xì)夂桶虢梗┑漠a(chǎn)率及成分,考察了半焦在不同溫度、不同壓力、不同一二次風(fēng)配比及不同粒徑下污染物排放等特性,并以中試試驗(yàn)裝置為依據(jù),基于多相流質(zhì)點(diǎn)網(wǎng)格（MP-PIC）法建立了加壓噴動(dòng)流化床煤熱解和帶有提升管的加壓流化床半焦燃燒過(guò)程的歐拉-拉格朗日三維數(shù)理模型。基于所建立的模型,開(kāi)展了加壓煤分級(jí)轉(zhuǎn)化反應(yīng)器數(shù)值放大研究。初步設(shè)計(jì)了煤處理量為50萬(wàn)噸/年的噴動(dòng)流化床煤熱解反應(yīng)器和半焦燃燒反應(yīng)器,通過(guò)結(jié)構(gòu)參數(shù)的影響規(guī)律研究,確定了兩個(gè)反應(yīng)器的最終結(jié)構(gòu)尺寸,并在此基礎(chǔ)上,開(kāi)展了操作參數(shù)的影響規(guī)律研究,考察了操作壓力、半焦與煤的質(zhì)量比、燃燒器初始床高和粒徑分布等參數(shù)對(duì)反應(yīng)器運(yùn)行特性的影響,為加壓煤分級(jí)轉(zhuǎn)化技術(shù)的工業(yè)應(yīng)用提供了指導(dǎo)性建議。
葉超[5]（2018）在《煤炭部分氣化分級(jí)轉(zhuǎn)化關(guān)鍵技術(shù)的研究》文中研究指明我國(guó)的一次能源在目前以及未來(lái)的很長(zhǎng)一段時(shí)間里主要以煤炭為主,面對(duì)持續(xù)增長(zhǎng)的能源需求以及日益嚴(yán)峻的大氣污染形勢(shì),如何實(shí)現(xiàn)煤炭清潔高效利用已經(jīng)成為一個(gè)亟需解決的課題。煤炭分級(jí)轉(zhuǎn)化多聯(lián)產(chǎn)技術(shù)作為一種高效的能源轉(zhuǎn)化技術(shù)已經(jīng)受到越來(lái)越多的關(guān)注,根據(jù)煤中不同組分的不同性質(zhì)將熱解、氣化與燃燒有機(jī)結(jié)合,實(shí)現(xiàn)煤炭資源的梯級(jí)利用,提高了煤炭的利用效率,是解決我國(guó)如何實(shí)現(xiàn)清潔高效的利用化石燃料問(wèn)題的技術(shù)之一。浙江大學(xué)針對(duì)目前煤炭資源利用方式單一、利用效率低下等問(wèn)題提出了雙流化床煤炭部分氣化分級(jí)轉(zhuǎn)化技術(shù),將循環(huán)流化床煤炭部分氣化技術(shù)和循環(huán)流化床半焦燃燒技術(shù)有機(jī)結(jié)合,將煤炭中易于轉(zhuǎn)化的部分轉(zhuǎn)化為煤氣,煤氣可用于燃?xì)廨啓C(jī)發(fā)電或者化工原料,半焦經(jīng)燃燒后用于發(fā)電。通過(guò)對(duì)煤炭的分級(jí)轉(zhuǎn)化利用,可實(shí)現(xiàn)煤炭高效清潔的利用。本文在煤顆粒在不同氣氛中的反應(yīng)機(jī)理以及在循環(huán)流化床反應(yīng)器中的氣化特性研究基礎(chǔ)上,在lMWt雙流化床中試試驗(yàn)臺(tái)上進(jìn)行驗(yàn)證性試驗(yàn)研究,并模擬了煤炭部分氣化能量轉(zhuǎn)化系統(tǒng),對(duì)其技術(shù)經(jīng)濟(jì)性進(jìn)行了分析。首先,在改造后的熱天平試驗(yàn)裝置上開(kāi)展了煤炭半焦的部分氣化特性的實(shí)驗(yàn)研究,獲得了半焦在H20,CO2以及H20和CO2混合氣氛下的氣化反應(yīng)動(dòng)力學(xué)試驗(yàn)結(jié)果。實(shí)驗(yàn)過(guò)程中,采用均相反應(yīng)模型和Langmuir-Hinshelwood（L-H）模型聯(lián)立預(yù)測(cè)了半焦氣化的反應(yīng)速率,分析了溫度和反應(yīng)氣氛對(duì)氣化速率的影響,驗(yàn)證了不共用活性位和共用活性位反應(yīng)機(jī)理的正確性。結(jié)果表明,在H2O和C02的混合氣氛下,當(dāng)溫度不高于900℃時(shí),不共用活性位假說(shuō)更符合實(shí)驗(yàn)結(jié)果;當(dāng)溫度高于9000℃共用活性位假說(shuō)更符合實(shí)驗(yàn)結(jié)果。結(jié)合對(duì)不同碳轉(zhuǎn)化率下半焦比表面積的測(cè)試得出,隨著反應(yīng)的進(jìn)行,氣化反應(yīng)速率先增加后減少,在反應(yīng)過(guò)程中存在一個(gè)最大反應(yīng)速率,半焦比表面積對(duì)氣化速率有重要影響。然后,在自行搭建的小型循環(huán)流化床試驗(yàn)臺(tái)上開(kāi)展了典型煤種的部分氣化實(shí)驗(yàn),分別采用水蒸氣-氧氣和二氧化碳-氧氣兩種氣氛,獲得了氣化溫度、氧煤比和蒸汽煤比等運(yùn)行參數(shù)對(duì)于部分氣化特性的影響。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明,隨著氣化溫度或者氧煤比的提高,有效氣體成分、合成氣低位熱值、半焦產(chǎn)量、焦油含量均下降,而碳轉(zhuǎn)化率上升;隨著蒸汽煤比的增加,有效氣體成分、合成氣低位熱值、半焦產(chǎn)量、焦油含量以及碳轉(zhuǎn)化率均增大。在水蒸氣-氧氣的實(shí)驗(yàn)工況下,氣化氣有效成分最高含量可達(dá)70%,此時(shí)氧煤比為0.46,蒸汽煤比為0.31,氣化溫度為900℃,碳轉(zhuǎn)化率為84.23%,采用激光拉曼光譜儀和傅里葉紅外分析儀對(duì)不同條件下的半焦進(jìn)行測(cè)試,拉曼光譜的結(jié)果表明,隨著反應(yīng)溫度的增加,半焦中無(wú)序碳結(jié)構(gòu)顯著減少,石墨化程度總體上提高;而在二氧化碳-氧氣氣氛中,有效氣體成分隨著氧煤比的增加先增加后減小,當(dāng)氧煤比為0.57時(shí)達(dá)到最大,約為40%,合成氣低位熱值為5.58 MJ/Nm3。通過(guò)掃描電鏡和拉曼光譜的測(cè)試結(jié)果可以發(fā)現(xiàn),隨著反應(yīng)氣體進(jìn)入煤顆粒內(nèi)部,顆粒表面的孔隙逐漸打開(kāi),CO2進(jìn)入半焦內(nèi)部并與半焦發(fā)生反應(yīng),產(chǎn)生更多的含氧官能團(tuán)和芳香族化合物,含氧官能團(tuán)及芳香族化合物的產(chǎn)生使得半焦無(wú)序性增加。在lMWt雙流化床氣化燃燒實(shí)驗(yàn)臺(tái)上開(kāi)展煤炭空氣部分氣化實(shí)驗(yàn),該實(shí)驗(yàn)主要分為三個(gè)工況,氣化溫度分別為790℃、850℃和920℃,每個(gè)工況持續(xù)3個(gè)小時(shí)左右。試驗(yàn)期間,各工況下系統(tǒng)運(yùn)行穩(wěn)定,調(diào)節(jié)方便,燃燒爐和氣化爐能夠正常協(xié)調(diào)運(yùn)行。氣化爐以空氣作為氣化介質(zhì)進(jìn)行部分氣化,產(chǎn)生煤氣和焦油,并將半焦送到燃燒爐中穩(wěn)定燃燒,燃燒爐在燃用全部半焦的條件下可以穩(wěn)定運(yùn)行。試驗(yàn)結(jié)果表明,以空氣作為氣化介質(zhì)時(shí)可以獲得較高的煤氣產(chǎn)量,隨著工況溫度的提高,依據(jù)煤氣放散流量計(jì)算的每千克煤氣產(chǎn)量也相應(yīng)的提高,920℃工況下的煤氣產(chǎn)量最高;在三個(gè)運(yùn)行工況下,獲得的焦油產(chǎn)量都很低,尤其是在920℃下,基本不產(chǎn)生焦油;燃燒爐燃用來(lái)自氣化爐氣化所剩半焦時(shí)運(yùn)行穩(wěn)定可靠,從密相區(qū)至爐膛出口沿爐高方向溫度分布均勻,并獲得較好的燃燒效率。在Aspen Plus軟件平臺(tái)上開(kāi)展了煤炭部分氣化分級(jí)轉(zhuǎn)化系統(tǒng)的流程模擬,構(gòu)建了給煤量為4320t/h的常壓部分氣化聯(lián)合循環(huán)發(fā)電系統(tǒng)、加壓部分氣化發(fā)電系統(tǒng)以及煤炭部分氣化甲醇電力多聯(lián)產(chǎn)系統(tǒng),其技術(shù)路線為:煤炭首先在循環(huán)流化床氣化爐中與O2/H2O發(fā)生反應(yīng)產(chǎn)生煤氣;煤氣經(jīng)過(guò)凈化處理后送至燃?xì)廨啓C(jī)發(fā)電或者用于甲醇合成;剩余的半焦用于燃燒發(fā)電,蒸汽參數(shù)為超臨界參數(shù)。通過(guò)系統(tǒng)模擬,獲得了氣化壓力、碳轉(zhuǎn)化率、蒸汽煤比、氧煤比、甲醇合成溫度等對(duì)系統(tǒng)效率的影響及設(shè)備投資性能等參數(shù),并與整體煤氣化聯(lián)合循環(huán)發(fā)電系統(tǒng)（IGCC）進(jìn)行了對(duì)比。結(jié)果表明,隨著碳轉(zhuǎn)化率的增加,系統(tǒng)效率先增加后減少,在碳轉(zhuǎn)化率為80%左右時(shí),系統(tǒng)效率達(dá)到最高,此時(shí)加壓部分氣化發(fā)電系統(tǒng)的效率達(dá)到了 55.96%,常壓部分氣化系統(tǒng)的發(fā)電效率為54.43%,均高于IGCC的系統(tǒng)效率（53.11%）;隨著甲醇合成溫度提高,甲醇產(chǎn)量和系統(tǒng)效率均下降,隨著循環(huán)尾氣比例的提高,甲醇產(chǎn)量隨之提高,系統(tǒng)效率隨之下降,當(dāng)甲醇合成溫度為220℃,循環(huán)尾氣比例為0.5時(shí),此時(shí)的甲醇產(chǎn)量為76220kg/h,系統(tǒng)效率為56.8%。在經(jīng)濟(jì)性方面,常壓部分氣化聯(lián)合循環(huán)發(fā)電系統(tǒng)的投資回報(bào)率為15.2%,遠(yuǎn)高于IGCC的3.4%;投資回報(bào)期為7.21年,遠(yuǎn)短于IGCC的18.06年,而煤炭部分氣化甲醇電力多聯(lián)產(chǎn)系統(tǒng)的內(nèi)部收益率為24.1%,投資回報(bào)期僅為4.14年。由于在進(jìn)行經(jīng)濟(jì)性分析的過(guò)程中,未將公司分工、員工福利等因素考慮在內(nèi),因此煤炭部分氣化能量轉(zhuǎn)化系統(tǒng)的內(nèi)部收益率和投資回報(bào)期都好處于較高水平。結(jié)果表明,基于煤炭部分氣化技術(shù)的三類(lèi)系統(tǒng)具有較高的系統(tǒng)效率,在經(jīng)濟(jì)性方面具有較大優(yōu)勢(shì),是一項(xiàng)值得推廣利用的煤炭利用技術(shù)。最后,利用Aspen Plus軟件構(gòu)建了煤炭處理量為4320t/h煤炭空氣部分氣化聯(lián)合循環(huán)發(fā)電系統(tǒng)和煤炭空氣部分氣化熱電燃?xì)饴?lián)產(chǎn)系統(tǒng),其中聯(lián)合循環(huán)發(fā)電系統(tǒng)的技術(shù)方案為:煤炭在循環(huán)流化床氣化爐中與空氣發(fā)生反應(yīng),產(chǎn)生煤氣;煤氣經(jīng)過(guò)凈化后送入低熱值燃?xì)廨啓C(jī)進(jìn)行發(fā)電;剩余半焦送入循環(huán)流化床燃燒爐中燃燒,產(chǎn)生的熱量用于生產(chǎn)高參數(shù)蒸汽,進(jìn)而用于發(fā)電。熱電燃?xì)饴?lián)產(chǎn)系統(tǒng)的技術(shù)方案為:煤炭在循環(huán)流化床氣化爐中與空氣反應(yīng)產(chǎn)生煤氣;煤氣經(jīng)過(guò)凈化后直接供應(yīng)給工業(yè)用戶;剩余的半焦用于燃燒發(fā)電。通過(guò)模擬計(jì)算,獲得了空氣煤比、碳轉(zhuǎn)化率等對(duì)于氣化溫度、燃?xì)饨M分、燃?xì)鉄嶂导跋到y(tǒng)效率等參數(shù)的影響,并獲得最佳運(yùn)行參數(shù),并對(duì)兩個(gè)系統(tǒng)的經(jīng)濟(jì)學(xué)性能進(jìn)行分析,獲得其設(shè)備投資、內(nèi)部收益率及投資回報(bào)年限等參數(shù)。通過(guò)熱力學(xué)分析可得,聯(lián)合循環(huán)發(fā)電系統(tǒng)的發(fā)電效率達(dá)到了 53.56%,熱電燃?xì)饴?lián)產(chǎn)系統(tǒng)的系統(tǒng)效率為69.19%,兩個(gè)系統(tǒng)的效率遠(yuǎn)高于IGCC系統(tǒng)效率及現(xiàn)有的常規(guī)煤粉電廠效率。通過(guò)經(jīng)濟(jì)性分析可得,聯(lián)合循環(huán)發(fā)電系統(tǒng)的內(nèi)部收益率為17.1%,投資回報(bào)年限為5.79年,熱電燃?xì)饴?lián)產(chǎn)系統(tǒng)的內(nèi)部收益率為30.2%,投資回報(bào)年限為3.29年。根據(jù)計(jì)算結(jié)果可知兩個(gè)系統(tǒng)的抗風(fēng)險(xiǎn)能力強(qiáng),具有廣闊的市場(chǎng)應(yīng)用前景。
李謙[6]（2018）在《煤粉高溫裂解特性試驗(yàn)及裂解氣化中試系統(tǒng)設(shè)計(jì)與試驗(yàn)》文中提出煤炭既是一種能源,也是一種資源。在當(dāng)前油氣資源日益枯竭、煤炭利用帶來(lái)的低效和環(huán)境問(wèn)題不斷凸顯的時(shí)代大背景下,開(kāi)發(fā)出一種清潔高效的煤炭利用技術(shù)是我國(guó)實(shí)現(xiàn)可持續(xù)發(fā)展的必由之路。相比將煤炭直接燃燒只利用其熱能的傳統(tǒng)煤炭利用方式,更加應(yīng)該針對(duì)煤炭各組分的不同性質(zhì)和轉(zhuǎn)化特性,對(duì)煤炭資源實(shí)行分級(jí)分質(zhì)梯級(jí)利用。煤基多聯(lián)產(chǎn)技術(shù)是以煤為原料,以煤氣化技術(shù)為核心,將多種煤轉(zhuǎn)化技術(shù)集合在一起,可以獲取裂解焦油,提取苯、蒽、茚、熒蒽等原料用于化工合成;也可以獲取裂解氣用于冶金還原或民用煤氣;還可以獲取半焦繼續(xù)燃燒發(fā)電,從而實(shí)現(xiàn)煤炭資源綜合利用,提高能源利用效率。煤基多聯(lián)產(chǎn)系統(tǒng)追求的是整體生產(chǎn)效益最大化和污染物排放最小化,可以實(shí)現(xiàn)很高的煤炭利用經(jīng)濟(jì)效益,這是符合我國(guó)基本國(guó)情的煤炭利用技術(shù)。其中,熱解和氣化技術(shù)是煤多聯(lián)產(chǎn)系統(tǒng)的關(guān)鍵技術(shù),本文采取了多種不同的裂解氣化反應(yīng)器,對(duì)煤粉定向裂解的調(diào)控機(jī)理進(jìn)行了深入的研究。首先,本文在固定床管式爐試驗(yàn)平臺(tái)上,選取了神華煤、平莊煤、淮南煤和白音華煤作為研究對(duì)象,研究了不同溫度和不同粒徑對(duì)煤粉裂解行為的影響,對(duì)不同溫度和粒徑下半焦、焦油、裂解氣進(jìn)行了全面、深入的研究。裂解溫度的變化范圍是600～1200℃,升溫梯度100℃;煤粉顆粒尺寸變化的范圍為0～75μm、75～150 μm、150～300 μm和300～900μm。研究表明,提高裂解溫度,能夠增加產(chǎn)出裂解氣的體積,裂解溫度越高,裂解氣的產(chǎn)量越大,溫度從600℃升高到1200℃時(shí),神華煤的裂解氣產(chǎn)量從678 ml增加到1932 ml;平莊煤從544 ml增加到了 2077 ml;淮南煤從347ml增加到1903 ml;白音華煤從328 ml增加到1918ml;高溫有利于H2的產(chǎn)生,但是會(huì)降低CH4和CO2的產(chǎn)量;淮南煤在700℃裂解時(shí),煤氣熱值最高,達(dá)到27.2 MJ/Nm3;煤粉粒徑減小有利于裂解氣的產(chǎn)生,但是會(huì)降低CH4的產(chǎn)量;神華煤焦油主要是不含苯環(huán)的脂肪族化合物。然后,為了使煤粉的熱解條件更加貼近于工業(yè)實(shí)際,本文在自行設(shè)計(jì)的一維沉降爐上進(jìn)行了不同運(yùn)行工況下煤粉裂解行為研究。研究工況為溫度、煤粉粒徑、停留時(shí)間、煤粉濃度、裂解氣氛等,其中,溫度工況研究得最為詳細(xì)。在沉降爐中裂解后,煤的平均粒徑都擴(kuò)大了一倍;熱解對(duì)褐煤的脫水提質(zhì)有明顯的作用,有利于褐煤水分的脫除;隨著溫度的上升,裂解氣H2和CO含量明顯上升,而CO2和CH4含量則持續(xù)下降;熱解使低品質(zhì)煤的分子結(jié)構(gòu)發(fā)生了芳構(gòu)化,親水基團(tuán)減少,降低了復(fù)吸特性;隨著裂解溫度的升高,焦油成分向重質(zhì)多環(huán)的芳香烴發(fā)展,脂肪鏈烴的含量總體上是裂解溫度提升后呈現(xiàn)下降的趨勢(shì)。多種裂解工況的沉降爐試驗(yàn)結(jié)果表明,900μm以內(nèi)是能夠讓煤粉裂解充分的比較經(jīng)濟(jì)的粒度,煤粉顆粒越大,CH4產(chǎn)量越高;停留時(shí)間的延長(zhǎng)可以促進(jìn)裂解反應(yīng)的進(jìn)行;煤粉濃度的變化對(duì)裂解氣成分沒(méi)有明顯的影響;增加載氣流量,煤粉失重率從3.99%升高到30.35%,裂解反應(yīng)進(jìn)行得更加充分;低濃度CO2的加入會(huì)抑制裂解反應(yīng),但是隨著CO2濃度提升,裂解程度不斷提升;在沉降爐中較低位置輸入O2時(shí),更有利于裂解爐中部分裂解氣化反應(yīng)的進(jìn)行,加入少量的氧氣可以在一定程度上增加裂解氣的產(chǎn)量,尤其可以增加CO的產(chǎn)量。最后,氣化設(shè)備是煤多聯(lián)產(chǎn)系統(tǒng)的核心,為了研發(fā)出一種高效率、低污染的氣化設(shè)備,本文自行設(shè)計(jì)和建造了 75公斤級(jí)給粉的煤粉高溫裂解氣化爐。氣化爐采用自熱式供熱,不需要輔助電加熱,爐高4.3米,內(nèi)徑0.3米,額定給粉量是75 kg/h,額定給氧量是23 Nm3/h,氣化反應(yīng)溫度為1000～1400℃。本氣化爐在額定工況下產(chǎn)生的煤氣中合成氣的成分占比高達(dá)90%,高位熱值為10.9MJ/m3,氣化爐的碳轉(zhuǎn)化率達(dá)到72.20%,冷煤氣效率為52.81%,每公斤煤粉產(chǎn)氣1.25m3,合成氣的產(chǎn)出效率為63.87%。空氣氣化時(shí),熱值僅為5.6 MJ/m3。富氧和空氣氣化時(shí),冷煤氣效率有所降低,但是均在50%～53%的范圍內(nèi)。氧氣濃度越低時(shí),煤氣的產(chǎn)氣量增大,而煤氣中的有效氣產(chǎn)量降低。純氧氣化時(shí),有11.18%的碳被燒掉釋放熱量,碳的可利用率達(dá)到88.82%;氧氣的投入減少之后,更多的碳被燃燒,碳的可利用率有所降低。
劉曉鶴[7]（2018）在《從主述位理論分析漢英翻譯主語(yǔ)選擇策略的實(shí)踐報(bào)告》文中認(rèn)為本報(bào)告基于自身所譯的中科院熱物理所年報(bào)的漢英翻譯實(shí)踐,從韓禮德功能語(yǔ)言學(xué)中主述位理論的視角,采用對(duì)比分析和案例分析的方法,對(duì)漢英翻譯過(guò)程中主語(yǔ)的選擇問(wèn)題進(jìn)行了分析。報(bào)告中翻譯材料的文本屬于科技類(lèi)文本,該年報(bào)共包含10部分,合計(jì)29,945字,主要介紹了研究所在2012年全年所取得的一系列科研學(xué)術(shù)成果。年報(bào)在詞匯表達(dá)、語(yǔ)法結(jié)構(gòu)、行文風(fēng)格等方面都有其獨(dú)特的特點(diǎn),為本翻譯報(bào)告的研究與分析提供了很好的文本案例。翻譯過(guò)程中主語(yǔ)轉(zhuǎn)換問(wèn)題至關(guān)重要。恰當(dāng)?shù)闹髡Z(yǔ)轉(zhuǎn)換不僅可使譯文忠實(shí)于原文,而且邏輯清晰、信息流暢,最終實(shí)現(xiàn)原文與譯文在深層次上的等值。本文作者基于自身的翻譯實(shí)踐發(fā)現(xiàn),韓禮德的主述位理論能夠?yàn)樽g者在此方面提供有益的指導(dǎo)。具體表現(xiàn)在以下兩個(gè)方面:首先,漢英翻譯中主語(yǔ)的選擇不僅要在形式上作為句子的起點(diǎn),更要在內(nèi)容上發(fā)揮著信息起點(diǎn)的作用;其次,對(duì)任何一個(gè)句子而言,主語(yǔ)的選擇不僅影響著句子的內(nèi)部組織架構(gòu),更統(tǒng)籌這語(yǔ)句間信息流的連貫與推進(jìn)。本報(bào)告旨在通過(guò)對(duì)具體案例譯文的對(duì)比分析,探討主述位理論在漢英翻譯實(shí)踐中的具體應(yīng)用。分析結(jié)果表明,中英翻譯難以實(shí)現(xiàn)深層等值的原因之一在于譯者常常把漢語(yǔ)句子中的話題、評(píng)述結(jié)構(gòu)與英語(yǔ)中的主語(yǔ)、主謂結(jié)構(gòu)等同起來(lái),卻未考慮各自的表達(dá)習(xí)慣及文章的語(yǔ)篇意義。為此,報(bào)告在遵從韓禮德主述位理論的指導(dǎo)下提出如下翻譯策略:（1）若中文的話題評(píng)述結(jié)構(gòu)與英文的主謂結(jié)構(gòu)重合,譯者可遵從原文主述結(jié)構(gòu),將中文的話題主語(yǔ)用作英文句子的主謂主語(yǔ);（2）若中文的話題評(píng)述結(jié)構(gòu)有別于英文的主謂結(jié)構(gòu),譯者則需查明造成差異的原因,并在尊重目的語(yǔ)表達(dá)習(xí)慣的前提下根據(jù)原因采取相應(yīng)的翻譯策略。
楊玉坤[8]（2017）在《煤灰及其礦物組分對(duì)煤熱解影響的實(shí)驗(yàn)研究》文中認(rèn)為為了高效利用煤炭資源中的高價(jià)值組分,同時(shí)獲取電力、熱能、化學(xué)產(chǎn)品和液體燃料,基于固體熱載體熱解的煤分級(jí)轉(zhuǎn)化利用技術(shù)得到了越來(lái)越多的關(guān)注。在該技術(shù)中,煤熱解過(guò)程通常采用高溫煤灰作為固體熱載體,因此開(kāi)展固體熱載體煤灰及其礦物組分對(duì)煤熱解的影響規(guī)律及其機(jī)理方面的研究工作就顯得尤為迫切。本文搭建了快速升溫管式爐熱解實(shí)驗(yàn)裝置,以淮南煙煤作為研究對(duì)象,詳細(xì)研究了鐵基礦物組分Fe2O3和Fe3O4、鈣基礦物組分CaSO4和CaO、石英、偏高嶺石以及淮南煙煤煤灰在不同溫度條件下（500-800℃）對(duì)煤熱解產(chǎn)物產(chǎn)率和氣體組分的影響,并結(jié)合實(shí)驗(yàn)結(jié)果分析了其影響機(jī)理。Fe2O3會(huì)催化促進(jìn)熱解過(guò)程中間產(chǎn)物膠質(zhì)體的芳構(gòu)化作用和縮聚反應(yīng),使得更多的中間產(chǎn)物膠質(zhì)體形成了半焦,導(dǎo)致較低溫度下半焦產(chǎn)率增加。Fe2O3會(huì)抑制膠質(zhì)體的裂解反應(yīng),抑制中間產(chǎn)物膠質(zhì)體形成焦油,從而導(dǎo)致焦油產(chǎn)率下降。隨著溫度升高,Fe2O3對(duì)CH4的二次形成反應(yīng)的催化促進(jìn)作用也更加明顯,這會(huì)導(dǎo)致熱解煤氣中的H2和CO以及半焦減少,而CH4和熱解水增多。Fe2O3會(huì)與半焦中的碳以及熱解煤氣中的還原性氣體H2、CO和CH4發(fā)生反應(yīng),這些反應(yīng)在較高溫度下比較低溫度下進(jìn)行得更強(qiáng)烈,會(huì)導(dǎo)致半焦產(chǎn)率以及熱解煤氣中的H2、CO和CH4體積產(chǎn)率下降,而CO2體積產(chǎn)率和熱解水產(chǎn)率增加。添加Fe3O4對(duì)淮南煙煤脫灰煤熱解產(chǎn)物的影響主要體現(xiàn)在較高溫度如800℃時(shí)。在較高溫度如800℃時(shí),Fe3O4會(huì)與半焦中的碳以及煤氣中的H2、CO和CH4分別發(fā)生反應(yīng),從而導(dǎo)致半焦產(chǎn)率下降,H2、CO和CH4的體積產(chǎn)率下降,CO2體積產(chǎn)率和熱解水產(chǎn)率增加。與Fe2O3不同的是,添加Fe3O4對(duì)焦油產(chǎn)率基本沒(méi)有影響。CaSO4對(duì)煤熱解的影響主要在較高溫度下尤其是800℃時(shí)體現(xiàn)。較高溫度下CaSO4會(huì)與半焦中的碳以及煤氣中的H2、CO和CH4分別發(fā)生反應(yīng),從而導(dǎo)致半焦產(chǎn)率下降,H2、CO和CH4的體積產(chǎn)率下降,CO2體積產(chǎn)率和熱解水產(chǎn)率增加。CaSO4對(duì)焦油產(chǎn)率幾乎沒(méi)有影響。添加CaO對(duì)淮南煙煤脫灰煤熱解產(chǎn)物的影響體現(xiàn)在實(shí)驗(yàn)所采用的整個(gè)溫度范圍內(nèi)。在實(shí)驗(yàn)所采用的500-800℃的整個(gè)溫度范圍內(nèi),添加CaO會(huì)使得半焦和焦油產(chǎn)率都有所下降,而煤氣產(chǎn)率有所增加。這是由于CaO能夠促進(jìn)半焦中大分子結(jié)構(gòu)的分解以及催化焦油的二次裂解反應(yīng)所導(dǎo)致的。CaO會(huì)吸收熱解煤氣中的CO2,從而導(dǎo)致CO2體積產(chǎn)率降低。CaO能不同程度地提高H2、CO、CH4以及C2-C3的體積產(chǎn)率,這是由于CaO會(huì)催化焦油的二次裂解反應(yīng)、含氧官能團(tuán)的分解以及烷基側(cè)鏈的斷裂。石英由于其化學(xué)反應(yīng)惰性而對(duì)淮南煙煤脫灰煤熱解產(chǎn)物產(chǎn)率以及熱解產(chǎn)物中煤氣組分體積產(chǎn)率幾乎沒(méi)有產(chǎn)生任何影響。偏高嶺石則會(huì)使得淮南煙煤脫灰煤熱解產(chǎn)物焦油的產(chǎn)率略有降低,煤氣的產(chǎn)率略有增加,這可能是由于偏高嶺石能夠催化焦油分子結(jié)構(gòu)中芳香環(huán)上烷基側(cè)鏈的斷裂,從而產(chǎn)生更多的輕質(zhì)烴類(lèi)氣體C1-C3?；茨蠠熋好夯抑詴?huì)對(duì)淮南煙煤熱解特性產(chǎn)生影響,主要是因?yàn)槊夯抑兴現(xiàn)e2O3和CaSO4在起作用,其中CaSO4主要在較高溫度時(shí)才會(huì)起到作用,而煤灰中所含SiO2由于其化學(xué)反應(yīng)惰性而對(duì)淮南煙煤熱解幾乎沒(méi)有產(chǎn)生影響。
蔣海波[9]（2016）在《循環(huán)流化床油頁(yè)巖末低溫?zé)峤夤に嚰瓣P(guān)鍵部件試驗(yàn)研究》文中研究說(shuō)明油頁(yè)巖是一種含油率在3.5%～18%之間的可燃有機(jī)沉積巖,是重要的油氣替代化石燃料。其世界總儲(chǔ)量的折算熱量在化石能源中僅次于煤炭而位列第二。采用低溫?zé)峤饧夹g(shù),可以從油頁(yè)巖中提取石油的替代液體燃料——頁(yè)巖油。目前實(shí)現(xiàn)長(zhǎng)期商業(yè)化運(yùn)行的低溫?zé)峤夤に?均以快狀的油頁(yè)巖或煤炭為原料?，F(xiàn)代化機(jī)械化開(kāi)采產(chǎn)生的大量油頁(yè)巖末得不到有效利用而露天堆放,造成了巨大的資源浪費(fèi)和嚴(yán)重的環(huán)境污染。開(kāi)發(fā)油頁(yè)巖末適用的低溫?zé)峤饧夹g(shù),既能提供工業(yè)亟需的替代液體燃料,又能提高油頁(yè)巖資源的綜合利用率和產(chǎn)品附加值,具有顯著的經(jīng)濟(jì)效益和環(huán)保效應(yīng)。本研究以現(xiàn)有循環(huán)流化床低溫?zé)峤夤に嚧嬖诘募夹g(shù)難點(diǎn)為切入點(diǎn),以提高焦油產(chǎn)率、提高焦油品質(zhì)、降低焦油含塵量為研究目標(biāo),研究了油頁(yè)巖的基礎(chǔ)熱解特性、探索了新的低溫?zé)峤夤に嚵鞒獭㈤_(kāi)發(fā)了新的關(guān)鍵部件,為油頁(yè)巖低溫?zé)峤夤に嚨膽?yīng)用提供基礎(chǔ)數(shù)據(jù)和設(shè)計(jì)依據(jù)。采用傅里葉變換紅外光譜分析儀（FTIR）和熱重-紅外聯(lián)用儀（TG-FTIR）分析了油頁(yè)巖的微觀結(jié)構(gòu)和熱解過(guò)程,結(jié)果表明,總脂肪度IHO與干燥無(wú)灰基揮發(fā)分Vdaf、H/C原子比具有線性關(guān)系,均可表示原料的生油潛力；芳香氫與脂肪氫之比Har/Hal與固定碳含量比揮發(fā)分FCad/Vad具有較好的相關(guān)性；油頁(yè)巖熱穩(wěn)定性和其變質(zhì)程度有著一致的趨勢(shì)；對(duì)于油頁(yè)巖的熱解過(guò)程,H2氣氛有明顯的促進(jìn)作用,CH4、CO和CO2氣氛則有不同程度的抑制作用。在公斤級(jí)鼓泡床試驗(yàn)臺(tái)上進(jìn)行了油頁(yè)巖末的低溫?zé)峤庠囼?yàn),結(jié)果表明：熱解反應(yīng)的進(jìn)程、氣液固三相產(chǎn)物分布和頁(yè)巖油品質(zhì)主要受熱解溫度影響,受固相停留時(shí)間的影響較小；試驗(yàn)范圍內(nèi),頁(yè)巖油產(chǎn)品的產(chǎn)率和品質(zhì)在熱解溫度550℃、固相停留時(shí)間30 min時(shí)達(dá)到最優(yōu)值。應(yīng)用FTIR和曲線擬合方法,對(duì)熱解產(chǎn)物的表面官能團(tuán)進(jìn)行表征,得到各產(chǎn)物來(lái)源和基本組成。利用紅外光譜疊加性原理將飛灰和頁(yè)巖油的光譜進(jìn)行組合并與頁(yè)巖油中甲苯不容物（TIM）的光譜進(jìn)行比對(duì),結(jié)果表明組合光譜與TIM光譜在各光譜段的峰位和峰形高度上吻合,證實(shí)頁(yè)巖油中甲苯不溶物主要由超細(xì)飛灰和重質(zhì)頁(yè)巖油結(jié)合形成。提出了套管式間接換熱的低溫?zé)峤夤に?并進(jìn)行了百公斤級(jí)油頁(yè)巖的熱解試驗(yàn)。試驗(yàn)結(jié)果證實(shí)了燃燒爐和熱解爐通過(guò)套管間接換熱工藝的可行性,得到了熱解爐的套管內(nèi)不同流化狀態(tài)對(duì)傳熱特性的影響規(guī)律,但熱解爐的套管內(nèi)物料間傳熱效率低,限制了該工藝的應(yīng)用。針對(duì)直接換熱低溫?zé)峤夤に嚵鞒痰年P(guān)鍵部件——下返料器,進(jìn)行了創(chuàng)新設(shè)計(jì)和試驗(yàn)研究。使用傳統(tǒng)機(jī)械閥（蝶閥）作為下返料器進(jìn)行D400中試?yán)鋺B(tài)試驗(yàn),考察其穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)的操作區(qū)間；設(shè)計(jì)了一種新型一體化返料器,進(jìn)行了D100小試和D400中試?yán)鋺B(tài)試驗(yàn),研究了試驗(yàn)條件對(duì)循環(huán)流率的影響規(guī)律和壓力分布特性,但該閥受制于自平衡特性較差,難以實(shí)際應(yīng)用。通過(guò)對(duì)散料流動(dòng)特性和氣動(dòng)輸運(yùn)閥運(yùn)行機(jī)理分析,提出了新型射流控制固體料閥（固體料閥）,設(shè)計(jì)并應(yīng)用在D400循環(huán)流化床低溫?zé)峤饫鋺B(tài)試驗(yàn)臺(tái)上,試驗(yàn)驗(yàn)證了固體料閥的可行性。與傳統(tǒng)氣動(dòng)閥相比,該閥具有調(diào)控性好、料封能力強(qiáng)、逆壓工作邊界寬等特點(diǎn)。多風(fēng)管運(yùn)行時(shí),任意相對(duì)位置的風(fēng)管組運(yùn)行時(shí)其循環(huán)流量W等于每根風(fēng)管單獨(dú)工作時(shí)循環(huán)流量Wi之和。單風(fēng)管運(yùn)行時(shí),可采用雙閥模型描述固體料閥的工作特性,雙閥的開(kāi)度共同決定了固體料閥的輸送量。進(jìn)一步地,建立半經(jīng)驗(yàn)?zāi)Ｐ凸蕉棵枋鼋Y(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)固體料閥最大輸送量Wmax的影響,擬合理論值與試驗(yàn)值符合良好,最大誤差≤300%,為固體料閥進(jìn)一步放大應(yīng)用提供了設(shè)計(jì)指導(dǎo)。
張睿[10]（2014）在《煙煤熱解半焦氣化特性的研究》文中研究指明煤炭分級(jí)轉(zhuǎn)化多聯(lián)產(chǎn)利用技術(shù)依據(jù)煤中的不同組分所具有不同的組成特性及反應(yīng)特性,通過(guò)有機(jī)集成熱解氣化及燃燒過(guò)程實(shí)現(xiàn)煤炭的分級(jí)轉(zhuǎn)化分質(zhì)利用,提高了煤炭資源的利用效率,是有望實(shí)現(xiàn)我國(guó)復(fù)雜多變的煤炭資源高效潔凈利用技術(shù)之一。浙江大學(xué)針對(duì)富含焦油的高揮發(fā)分煤炭所提出的雙流化床煤熱解半焦氣化分級(jí)轉(zhuǎn)化多聯(lián)產(chǎn)技術(shù),將煤的流化床熱解和循環(huán)流化床氣化過(guò)程有機(jī)結(jié)合,把煤中富氫揮發(fā)分轉(zhuǎn)化為熱解煤氣和焦油,而半焦則經(jīng)氣化生成合成氣,所獲焦油可通過(guò)加氫制取燃料油或提取高價(jià)值產(chǎn)品,而產(chǎn)生的熱解煤氣和合成氣則用于后續(xù)高價(jià)值產(chǎn)品如甲醇、燃料油等的合成,從而降低煤炭轉(zhuǎn)化能耗,提高轉(zhuǎn)化效率。本文在系統(tǒng)模擬并分析了該煤熱解半焦氣化多聯(lián)產(chǎn)工藝系統(tǒng)基礎(chǔ)上重點(diǎn)開(kāi)展了典型煙煤熱解半焦氣化特性的機(jī)理和實(shí)驗(yàn)研究。首先,在Aspen Plus軟件平臺(tái)上開(kāi)展了煤熱解半焦氣化煤炭分級(jí)轉(zhuǎn)化多聯(lián)產(chǎn)利用系統(tǒng)的全流程模擬,獲得了系統(tǒng)效率、各產(chǎn)品生產(chǎn)特性以及設(shè)備投資等性能參數(shù)。并與常規(guī)的煤完全氣化費(fèi)托合成液體燃料多聯(lián)產(chǎn)系統(tǒng)進(jìn)行了對(duì)比。結(jié)果表明,227t/h榆林煙煤給煤量的煤熱解半焦氣化煤炭分級(jí)轉(zhuǎn)化多聯(lián)產(chǎn)利用系統(tǒng)可生產(chǎn)燃料油15t/h,甲醇27t/h,電力51萬(wàn)kWh,系統(tǒng)效率可達(dá)51%左右。與同等煤處理規(guī)模的煤干粉氣流床完全氣化費(fèi)托合成液體燃料多聯(lián)產(chǎn)系統(tǒng)相比,在系統(tǒng)效率和建設(shè)投資等方面具有明顯優(yōu)勢(shì)。其主要原因是由于將煤中所含焦油通過(guò)低能耗熱載體熱解過(guò)程提取出來(lái)后采用較低能耗和水耗的焦油加氫制取液體燃料油,同時(shí)循環(huán)流化床半焦氣化技術(shù)的綜合氧耗較低。系統(tǒng)分析表明雙流化床煤熱解半焦氣化分級(jí)轉(zhuǎn)化分質(zhì)利用多聯(lián)產(chǎn)系統(tǒng)具有燃料適應(yīng)性好、氧耗和水耗低、制油成本低、系統(tǒng)效率高等優(yōu)點(diǎn)。其次,在經(jīng)改造的熱天平實(shí)驗(yàn)裝置上開(kāi)展了常壓和加壓條件下典型煙煤熱解半焦的氣化反應(yīng)動(dòng)力學(xué)特性實(shí)驗(yàn)研究,獲得了流化床熱解制取的熱解半焦在H20和C02混合,以及在H2O、CO2、H2和CO多種氣體混合氣氛下的氣化反應(yīng)動(dòng)力學(xué)特性實(shí)驗(yàn)結(jié)果。結(jié)合實(shí)驗(yàn)結(jié)果,采用均相反應(yīng)模型和Langmuir-Hinshelwood（L-H）模型聯(lián)立預(yù)測(cè)了半焦氣化的反應(yīng)速率,分析了壓力對(duì)半焦氣化速率的影響,求取了常壓和加壓條件下L-H模型的各動(dòng)力學(xué)參數(shù),并驗(yàn)證了不共用活性位和共用活性位反應(yīng)機(jī)理的正確性。結(jié)果表明,在常壓下,不論是在H2O和CO2混合還是在H2O、CO2、H2和CO混合氣氛下,共用活性位L-H模型均更符合實(shí)驗(yàn)結(jié)果,即共用活性位反應(yīng)機(jī)理正確。而在加壓下,共用活性位或不共用活性位L-H模型均不能預(yù)測(cè)實(shí)驗(yàn)結(jié)果?；诖?提出了修正L-H模型,可以較為準(zhǔn)確地預(yù)測(cè)加壓條件下半焦在H2O和CO2混合或是在H2O、CO2、H2、CO混合氣氛下的氣化反應(yīng)速率。此外,實(shí)驗(yàn)還發(fā)現(xiàn)氣化過(guò)程中半焦-CO2反應(yīng)會(huì)抑制半焦-H2O反應(yīng)。然后,研究了熱解溫度和熱解氣氛對(duì)熱解半焦及其氣化特性的影響。在常壓鼓泡流化床實(shí)驗(yàn)臺(tái)上制取了N2和模擬熱解氣氣氛下不同熱解溫度的典型煙煤熱解半焦。采用掃描電子顯微鏡、激光拉曼光譜和傅立葉-紅外光譜等手段表征了半焦孔隙結(jié)構(gòu)等理化特性。結(jié)果表明,熱解溫度的升高使得半焦的表面孔隙結(jié)構(gòu)更加豐富,且半焦中碳的石墨化/無(wú)序化程度更深,同時(shí)分析結(jié)果表明相較N2氣氛,熱解氣氣氛對(duì)半焦的碳形態(tài)和表面官能團(tuán)均產(chǎn)生了明顯影響。在改造后的熱天平上的氣化實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明,熱解氣氛下制得的半焦的H2O或CO2氣化速率均低于N2氣氛下制得的半焦,這可能是由于CO的歧化反應(yīng)和H2與含O結(jié)構(gòu)的反應(yīng)所導(dǎo)致的。最后,在所建的循環(huán)流化床實(shí)驗(yàn)臺(tái)上開(kāi)展了半焦氣化的實(shí)驗(yàn)研究,獲得了氣化溫度、氧焦質(zhì)量比和汽焦質(zhì)量比等運(yùn)行參數(shù)對(duì)于半焦氣化的影響特性。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明,可以實(shí)現(xiàn)煙煤熱解半焦流化床氣化穩(wěn)定運(yùn)行。隨著氣化溫度或氧焦質(zhì)量比的提高,氣化氣可燃成分、低位熱值、氣化氣流量、碳轉(zhuǎn)化率和氣化爐冷煤氣效率均持續(xù)上升。隨著汽焦質(zhì)量比的提高,氣化氣的可燃成分、低位熱值和氣化爐冷煤氣效率先略微上升然后迅速下降,而氣化氣流量和碳轉(zhuǎn)化率則持續(xù)下降。在不同實(shí)驗(yàn)工況下,氣化氣有效成分、氣化氣流量、碳轉(zhuǎn)化率、氣化氣低位熱值和氣化爐冷煤氣效率最高約42%、7.7Nm3/h、94%、5MJ/Nm3和45%。在此基礎(chǔ)上,完成了2t/h給煤量的雙流化床煤熱解半焦氣化分級(jí)轉(zhuǎn)化中試裝置的方案設(shè)計(jì),該中試裝置可生產(chǎn)熱解焦油200kg/h左右,熱解煤氣約375Nm3/h（干氣）和氣化煤氣約3200Nm3/h（干氣）。該方案為下一步開(kāi)展中試裝置的建立與運(yùn)行打下了基礎(chǔ)。本文的研究有助于進(jìn)一步揭示熱解半焦氣化機(jī)理,并為煤熱解半焦氣化煤炭分級(jí)轉(zhuǎn)化多聯(lián)產(chǎn)利用技術(shù)的研究開(kāi)發(fā)提供了技術(shù)支持和參考依據(jù)。
二、大型循環(huán)流化床燃燒氣化熱電氣多聯(lián)產(chǎn)試驗(yàn)臺(tái)監(jiān)控系統(tǒng)的開(kāi)發(fā)與研究（論文開(kāi)題報(bào)告）
（1）論文研究背景及目的
此處內(nèi)容要求：
首先簡(jiǎn)單簡(jiǎn)介論文所研究問(wèn)題的基本概念和背景，再而簡(jiǎn)單明了地指出論文所要研究解決的具體問(wèn)題，并提出你的論文準(zhǔn)備的觀點(diǎn)或解決方法。
寫(xiě)法范例：
本文主要提出一款精簡(jiǎn)64位RISC處理器存儲(chǔ)管理單元結(jié)構(gòu)并詳細(xì)分析其設(shè)計(jì)過(guò)程。在該MMU結(jié)構(gòu)中,TLB采用叁個(gè)分離的TLB,TLB采用基于內(nèi)容查找的相聯(lián)存儲(chǔ)器并行查找,支持粗粒度為64KB和細(xì)粒度為4KB兩種頁(yè)面大小,采用多級(jí)分層頁(yè)表結(jié)構(gòu)映射地址空間,并詳細(xì)論述了四級(jí)頁(yè)表轉(zhuǎn)換過(guò)程,TLB結(jié)構(gòu)組織等。該MMU結(jié)構(gòu)將作為該處理器存儲(chǔ)系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)的一個(gè)重要組成部分。
（2）本文研究方法
調(diào)查法：該方法是有目的、有系統(tǒng)的搜集有關(guān)研究對(duì)象的具體信息。
觀察法：用自己的感官和輔助工具直接觀察研究對(duì)象從而得到有關(guān)信息。
實(shí)驗(yàn)法：通過(guò)主支變革、控制研究對(duì)象來(lái)發(fā)現(xiàn)與確認(rèn)事物間的因果關(guān)系。
文獻(xiàn)研究法：通過(guò)調(diào)查文獻(xiàn)來(lái)獲得資料，從而全面的、正確的了解掌握研究方法。
實(shí)證研究法：依據(jù)現(xiàn)有的科學(xué)理論和實(shí)踐的需要提出設(shè)計(jì)。
定性分析法：對(duì)研究對(duì)象進(jìn)行“質(zhì)”的方面的研究，這個(gè)方法需要計(jì)算的數(shù)據(jù)較少。
定量分析法：通過(guò)具體的數(shù)字，使人們對(duì)研究對(duì)象的認(rèn)識(shí)進(jìn)一步精確化。
跨學(xué)科研究法：運(yùn)用多學(xué)科的理論、方法和成果從整體上對(duì)某一課題進(jìn)行研究。
功能分析法：這是社會(huì)科學(xué)用來(lái)分析社會(huì)現(xiàn)象的一種方法，從某一功能出發(fā)研究多個(gè)方面的影響。
模擬法：通過(guò)創(chuàng)設(shè)一個(gè)與原型相似的模型來(lái)間接研究原型某種特性的一種形容方法。
三、大型循環(huán)流化床燃燒氣化熱電氣多聯(lián)產(chǎn)試驗(yàn)臺(tái)監(jiān)控系統(tǒng)的開(kāi)發(fā)與研究（論文提綱范文）
（1）焦熱載體條件下雙流化床煤熱解聯(lián)產(chǎn)焦油半焦煤氣技術(shù)的研究（論文提綱范文）
| 致謝 |
| 摘要 |
| Abstract |
| 符號(hào)表 |
| 1 緒論 |
| 1.1 中國(guó)能源背景 |
| 1.2 中國(guó)低階煤資源及其利用現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 低階煤資源概況 |
| 1.2.2 低階煤利用現(xiàn)狀 |
| 1.3 煤炭分級(jí)轉(zhuǎn)化多聯(lián)產(chǎn)技術(shù) |
| 1.3.1 技術(shù)背景 |
| 1.3.2 煤熱解分級(jí)轉(zhuǎn)化多聯(lián)產(chǎn)技術(shù) |
| 2 焦熱載體條件下煤熱解技術(shù)及其研究現(xiàn)狀 |
| 2.1 焦熱載體條件下煤熱解多聯(lián)產(chǎn)技術(shù) |
| 2.1.1 浙江大學(xué)的雙流化床煤熱解聯(lián)產(chǎn)焦油半焦煤氣工藝 |
| 2.1.2 大連理工大學(xué)的DG工藝 |
| 2.1.3 德國(guó)的LR工藝 |
| 2.1.4 俄羅斯的ETCH-175 工藝 |
| 2.2 半焦對(duì)煤熱解特性影響的研究進(jìn)展 |
| 2.3 Aspen Plus在煤炭分級(jí)轉(zhuǎn)化多聯(lián)產(chǎn)系統(tǒng)模擬中的應(yīng)用 |
| 2.4 本文研究工作的必要性及主要內(nèi)容 |
| 2.4.1 本文研究工作的必要性 |
| 2.4.2 本文研究?jī)?nèi)容 |
| 3 實(shí)驗(yàn)原料、設(shè)備及分析方法 |
| 3.1 實(shí)驗(yàn)方法 |
| 3.1.1 實(shí)驗(yàn)原料 |
| 3.1.2 實(shí)驗(yàn)裝置 |
| 3.1.3 實(shí)驗(yàn)參數(shù)的確定 |
| 3.1.4 實(shí)驗(yàn)操作流程 |
| 3.2 測(cè)試分析設(shè)備及方法 |
| 3.2.1 產(chǎn)物產(chǎn)率計(jì)算 |
| 3.2.2 煤和半焦的工業(yè)元素分析 |
| 3.2.3 焦油組分分析 |
| 3.2.4 半焦表面官能團(tuán)分析 |
| 3.2.5 半焦比表面和孔結(jié)構(gòu)分析 |
| 3.2.6 半焦燃燒特性分析 |
| 4 焦熱載體條件下低階煤流化床熱解實(shí)驗(yàn)研究 |
| 4.1 焦熱載體條件下溫度對(duì)流化床熱解的影響 |
| 4.1.1 前言 |
| 4.1.2 對(duì)熱解產(chǎn)物產(chǎn)率特性的影響 |
| 4.1.3 對(duì)煤氣組分的影響 |
| 4.1.4 對(duì)半焦組成的影響 |
| 4.1.5 對(duì)半焦結(jié)構(gòu)的影響 |
| 4.1.6 對(duì)半焦比表面積的影響 |
| 4.1.7 對(duì)半焦燃燒特性的影響 |
| 4.1.8 對(duì)焦油性質(zhì)的影響 |
| 4.2 焦熱載體與原煤比例對(duì)流化床熱解的影響 |
| 4.2.1 前言 |
| 4.2.2 對(duì)熱解產(chǎn)物產(chǎn)率特性的影響 |
| 4.2.3 對(duì)煤氣組分的影響 |
| 4.2.4 對(duì)半焦組成的影響 |
| 4.2.5 對(duì)半焦結(jié)構(gòu)的影響 |
| 4.2.6 對(duì)半焦比表面積的影響 |
| 4.2.7 對(duì)半焦燃燒特性的影響 |
| 4.2.8 對(duì)焦油性質(zhì)的影響 |
| 4.3 焦熱載體(3:1)條件下模擬熱解氣氣氛對(duì)流化床熱解的影響 |
| 4.3.1 前言 |
| 4.3.2 對(duì)產(chǎn)物產(chǎn)率的影響 |
| 4.3.3 對(duì)煤氣組分的影響 |
| 4.4 本章小結(jié) |
| 5 1MWt雙流化床低階煤熱解分級(jí)轉(zhuǎn)化聯(lián)產(chǎn)焦油半焦煤氣試驗(yàn)研究 |
| 5.1 前言 |
| 5.2 試驗(yàn)裝置和試驗(yàn)方法 |
| 5.2.1 試驗(yàn)裝置 |
| 5.2.2 試驗(yàn)過(guò)程 |
| 5.2.3 試驗(yàn)煤種 |
| 5.2.4 樣品分析 |
| 5.2.5 試驗(yàn)工況 |
| 5.3 結(jié)果與討論 |
| 5.3.1 煤氣產(chǎn)率和組成特性 |
| 5.3.2 焦油產(chǎn)率和組成特性 |
| 5.3.3 半焦組成特性 |
| 5.3.4 熱解爐飛灰特性 |
| 5.3.5 半焦燃燒加熱爐底渣特性 |
| 5.4 本章小結(jié) |
| 6 低階煤雙流化床熱解分級(jí)轉(zhuǎn)化多聯(lián)產(chǎn)系統(tǒng)的Aspen Plus模擬和技術(shù)經(jīng)濟(jì)分析 |
| 6.1 前言 |
| 6.2 雙流化床熱解耦合粉煤爐電力、液體燃料和化學(xué)品多聯(lián)產(chǎn)系統(tǒng)的全流程模擬 |
| 6.2.1 方案介紹 |
| 6.2.2 雙流化床熱解半焦加熱分級(jí)轉(zhuǎn)化單元 |
| 6.2.3 半焦煤粉爐發(fā)電單元 |
| 6.2.4 氣體凈化單元 |
| 6.2.5 焦油加氫單元 |
| 6.2.6 蒸汽甲烷重整單元 |
| 6.2.7 CO變換單元 |
| 6.2.8 變壓吸附單元 |
| 6.2.9 甲醇合成單元 |
| 6.2.10 廢水處理單元 |
| 6.3 計(jì)算方法 |
| 6.3.1 常規(guī)組分的能量和火用計(jì)算 |
| 6.3.2 煤的能量和火用計(jì)算 |
| 6.3.3 系統(tǒng)效率計(jì)算 |
| 6.3.4 經(jīng)濟(jì)性指標(biāo) |
| 6.3.5 基本假設(shè) |
| 6.4 結(jié)果與討論 |
| 6.4.1 方案A:聯(lián)產(chǎn)甲醇、電力和液體燃料系統(tǒng)的模擬結(jié)果及技術(shù)經(jīng)濟(jì)性分析 |
| 6.4.2 方案B:聯(lián)產(chǎn)SNG、電力和液體燃料系統(tǒng)的模擬結(jié)果及技術(shù)經(jīng)濟(jì)性分析 |
| 6.4.3 方案C:聯(lián)產(chǎn)H_2、電力和液體燃料系統(tǒng)的模擬結(jié)果及技術(shù)經(jīng)濟(jì)性分析 |
| 6.5 不同方案技術(shù)經(jīng)濟(jì)性結(jié)果對(duì)比 |
| 6.5.1 不同方案的產(chǎn)品能量分布 |
| 6.5.2 年運(yùn)行時(shí)間和煤炭?jī)r(jià)格對(duì)方案的影響 |
| 6.6 本章小結(jié) |
| 7 全文總結(jié)和未來(lái)展望 |
| 7.1 主要研究成果 |
| 7.2 主要?jiǎng)?chuàng)新點(diǎn) |
| 7.3 未來(lái)展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 作者簡(jiǎn)歷 |
| 1.教育經(jīng)歷 |
| 2.攻讀博士學(xué)位期間發(fā)表和待發(fā)表的論文 |
| 3.攻讀博士學(xué)位期間參與的科研項(xiàng)目 |
| 4.攻讀博士學(xué)位期間獲得的榮譽(yù) |
（2）基于CFB機(jī)組及等離子氣化煤的甲醇電多聯(lián)產(chǎn)系統(tǒng)模擬優(yōu)化（論文提綱范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 緒論 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.1.1 循環(huán)流化床鍋爐的發(fā)展及趨勢(shì) |
| 1.1.2 化工動(dòng)力多聯(lián)產(chǎn)的發(fā)展及優(yōu)勢(shì) |
| 1.1.3 等離子煤氣化制甲醇-循環(huán)流化床鍋爐多聯(lián)產(chǎn)系統(tǒng)的提出和優(yōu)勢(shì) |
| 1.2 等離子體氣化煤制甲醇的國(guó)內(nèi)外研究進(jìn)展 |
| 1.2.1 等離子體氣化煤的研究進(jìn)展 |
| 1.2.2 煤氣化制甲醇的研究進(jìn)展 |
| 1.3 循環(huán)流化床用于多聯(lián)產(chǎn)模擬的國(guó)內(nèi)外研究進(jìn)展 |
| 1.3.1 循環(huán)流化床用于多聯(lián)產(chǎn)的研究 |
| 1.3.2 循環(huán)流化床鍋爐的Aspen Plus建模 |
| 1.4 本文工作內(nèi)容 |
| 第2章 多聯(lián)產(chǎn)系統(tǒng)的建模與分析 |
| 2.1 煤制甲醇系統(tǒng)的模擬 |
| 2.1.1 等離子體煤氣化模擬 |
| 2.1.2 甲醇合成系統(tǒng)的模擬 |
| 2.1.3 甲醇精餾系統(tǒng)的模擬 |
| 2.2 動(dòng)力系統(tǒng)的Aspen Plus模擬 |
| 2.2.1 循環(huán)流化床鍋爐模型的建立 |
| 2.2.2 汽輪機(jī)回?zé)嵯到y(tǒng)的模擬 |
| 2.3 甲醇和電多聯(lián)產(chǎn)系統(tǒng)的耦合 |
| 2.4 小結(jié) |
| 第3章 化工過(guò)程能耗分析 |
| 3.1 (火用)的概念 |
| 3.2 基準(zhǔn)模型的選取 |
| 3.3 (火用)的種類(lèi)及計(jì)算式 |
| 3.3.1 熱量(火用) |
| 3.3.2 壓力(火用) |
| 3.3.3 功流(火用) |
| 3.3.4 物理(火用) |
| 3.3.5 化學(xué)(火用) |
| 3.3.6 燃料的化學(xué)(火用) |
| 3.4 化工系統(tǒng)(火用)分析 |
| 3.4.1 氣化系統(tǒng)(火用)分析 |
| 3.4.2 甲醇合成系統(tǒng)(火用)分析 |
| 3.4.3 精餾系統(tǒng)(火用)分析 |
| 3.5 小結(jié) |
| 第4章 聯(lián)產(chǎn)系統(tǒng)參數(shù)及流程優(yōu)化 |
| 4.1 等離子氣化煤系統(tǒng)參數(shù)的優(yōu)化 |
| 4.1.1 水蒸氣供給量的優(yōu)化 |
| 4.1.2 氣化壓力的優(yōu)化 |
| 4.1.3 氣化溫度的優(yōu)化 |
| 4.1.4 氧氣供給量的優(yōu)化 |
| 4.1.5 CO_2供給量的優(yōu)化 |
| 4.1.6 空氣供給量的優(yōu)化 |
| 4.2 合成系統(tǒng)的參數(shù)優(yōu)化 |
| 4.2.1 合成壓力的優(yōu)化 |
| 4.2.2 合成溫度的優(yōu)化 |
| 4.2.3 質(zhì)量循環(huán)比的優(yōu)化 |
| 4.3 預(yù)精餾塔參數(shù)的優(yōu)化 |
| 4.3.1 塔頂壓力的優(yōu)化 |
| 4.3.2 進(jìn)料塔板的優(yōu)化 |
| 4.3.3 回流比的優(yōu)化 |
| 4.4 加壓精餾塔參數(shù)的優(yōu)化 |
| 4.4.1 加壓塔塔頂壓力的優(yōu)化 |
| 4.4.2 加壓塔餾出進(jìn)料比的優(yōu)化 |
| 4.4.3 加壓塔理論板數(shù)的優(yōu)化 |
| 4.4.4 最佳質(zhì)量回流比的優(yōu)化 |
| 4.4.5 最佳進(jìn)料位置的優(yōu)化 |
| 4.5 常壓精餾塔參數(shù)的優(yōu)化 |
| 4.5.1 最佳餾出進(jìn)料比的優(yōu)化 |
| 4.5.2 最佳進(jìn)料位置的優(yōu)化 |
| 4.6 多聯(lián)產(chǎn)系統(tǒng)流程的優(yōu)化 |
| 4.7 不同負(fù)荷下多聯(lián)產(chǎn)系統(tǒng)的性能優(yōu)化 |
| 4.8 小結(jié) |
| 第5章 結(jié)論 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 攻讀學(xué)位期間取得的研究成果 |
| 致謝 |
（3）循環(huán)流化床煤部分氣化探索試驗(yàn)研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第1章 緒論 |
| 1.1 選題的背景及意義 |
| 1.1.1 煤炭利用現(xiàn)狀 |
| 1.1.2 煤部分氣化技術(shù)特點(diǎn) |
| 1.1.3 探索實(shí)驗(yàn)研究的必要性 |
| 1.2 國(guó)內(nèi)外本學(xué)科領(lǐng)域的研究現(xiàn)狀與趨勢(shì) |
| 1.2.1 部分氣化工藝 |
| 1.2.2 煤氣化過(guò)程中的焦油脫除技術(shù) |
| 1.3 研究方法 |
| 1.4 研究目的及主要內(nèi)容 |
| 1.4.1 研究目的 |
| 1.4.2 課題主要內(nèi)容 |
| 1.5 小結(jié) |
| 第2章 實(shí)驗(yàn)方法 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 實(shí)驗(yàn)原料 |
| 2.2.1 半焦性質(zhì)分析 |
| 2.2.2 焦油性質(zhì)分析 |
| 2.3 實(shí)驗(yàn)裝置及儀器 |
| 2.3.1 循環(huán)流化床氣化爐試驗(yàn)系統(tǒng) |
| 2.3.2 焦油采集及分離裝置 |
| 2.3.3 表征儀器 |
| 2.4 實(shí)驗(yàn)方法 |
| 2.4.1 管式爐試驗(yàn)及其改進(jìn) |
| 2.4.2 循環(huán)流化床氣化爐試驗(yàn)及其改進(jìn) |
| 2.4.3 焦油收集與分離定量 |
| 2.4.4 表征方法 |
| 2.5 本章小結(jié) |
| 第3章 半焦催化性能探索 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 分析方法 |
| 3.3 實(shí)驗(yàn)工況 |
| 3.4 焦油熱裂解特性 |
| 3.5 焦油催化轉(zhuǎn)化特性 |
| 3.5.1 給入焦油對(duì)半焦氣化特性的影響 |
| 3.5.2 溫度對(duì)焦油催化轉(zhuǎn)化特性的影響 |
| 3.5.3 氣體中的焦油含量對(duì)催化轉(zhuǎn)化特性的影響 |
| 3.6 焦油的熱裂解與催化轉(zhuǎn)化對(duì)比 |
| 3.7 本章小結(jié) |
| 第4章 流態(tài)化半焦對(duì)焦油的催化轉(zhuǎn)化試驗(yàn)研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 分析方法 |
| 4.3 反應(yīng)溫度對(duì)流態(tài)化半焦催化轉(zhuǎn)化特性的影響 |
| 4.3.1 試驗(yàn)工況 |
| 4.3.2 溫度對(duì)產(chǎn)氣特性的影響 |
| 4.3.3 溫度對(duì)焦油轉(zhuǎn)化率的影響 |
| 4.3.4 溫度對(duì)半焦化學(xué)結(jié)構(gòu)及性質(zhì)的影響規(guī)律 |
| 4.3.5 溫度對(duì)焦油成分轉(zhuǎn)化特性的影響 |
| 4.3.6 小結(jié) |
| 4.4 不同粒徑流態(tài)化半焦的催化轉(zhuǎn)化特性研究 |
| 4.4.1 試驗(yàn)工況 |
| 4.4.2 粒徑對(duì)產(chǎn)氣特性的影響 |
| 4.4.3 粒徑對(duì)焦油轉(zhuǎn)化率的影響 |
| 4.4.4 粒徑對(duì)半焦結(jié)構(gòu)特性的影響 |
| 4.4.5 粒徑對(duì)焦油成分轉(zhuǎn)化特性的影響 |
| 4.4.6 小結(jié) |
| 4.5 水蒸氣條件下流態(tài)化半焦的催化轉(zhuǎn)化特性研究 |
| 4.5.1 試驗(yàn)工況 |
| 4.5.2 水蒸氣對(duì)焦油轉(zhuǎn)化率的影響 |
| 4.5.3 水蒸氣對(duì)半焦結(jié)構(gòu)特征的影響 |
| 4.5.4 水蒸氣對(duì)焦油成分轉(zhuǎn)化特性的影響 |
| 4.5.5 小結(jié) |
| 4.6 本章小結(jié) |
| 第5章 結(jié)論與展望 |
| 5.1 結(jié)論 |
| 5.2 未來(lái)展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 致謝 |
| 作者簡(jiǎn)歷及攻讀學(xué)位期間發(fā)表的學(xué)生論文及研究成果 |
（4）加壓雙流化床煤熱解-半焦燃燒分級(jí)轉(zhuǎn)化的實(shí)驗(yàn)及數(shù)值模擬（論文提綱范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 主要符號(hào)表 |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 研究背景及意義 |
| 1.2 國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 煤炭資源分級(jí)轉(zhuǎn)化技術(shù)的應(yīng)用現(xiàn)狀 |
| 1.2.2 煤加壓熱解研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.3 半焦加壓燃燒研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.4 綜合評(píng)述 |
| 1.3 課題研究思路和目標(biāo) |
| 1.3.1 研究思路 |
| 1.3.2 研究目標(biāo) |
| 1.4 課題的研究?jī)?nèi)容 |
| 1.5 本章小結(jié) |
| 參考文獻(xiàn) |
| 第二章 煤加壓熱解及其半焦燃燒的動(dòng)力學(xué)特性研究 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 實(shí)驗(yàn)原料 |
| 2.2.1 實(shí)驗(yàn)用煤 |
| 2.2.2 熱解半焦 |
| 2.2.3 煤與半焦的評(píng)價(jià)方法 |
| 2.3 實(shí)驗(yàn)方法 |
| 2.3.1 實(shí)驗(yàn)內(nèi)容 |
| 2.3.2 熱解及燃燒過(guò)程的評(píng)價(jià)指標(biāo) |
| 2.4 結(jié)果與討論 |
| 2.4.1 實(shí)驗(yàn)原料的評(píng)估 |
| 2.4.2 煤與半焦的常壓熱重實(shí)驗(yàn) |
| 2.4.3 煤與半焦的加壓熱重實(shí)驗(yàn) |
| 2.5 本章小結(jié) |
| 參考文獻(xiàn) |
| 第三章 加壓煤低溫?zé)峤饧鞍虢谷紵臋C(jī)理實(shí)驗(yàn)研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 實(shí)驗(yàn)內(nèi)容與實(shí)驗(yàn)方法 |
| 3.2.1 實(shí)驗(yàn)原料 |
| 3.2.2 實(shí)驗(yàn)裝置及實(shí)驗(yàn)過(guò)程 |
| 3.2.3 實(shí)驗(yàn)方法 |
| 3.3 結(jié)果與討論 |
| 3.3.1 產(chǎn)率及污染物排放特性 |
| 3.3.2 油氣特性 |
| 3.3.3 半焦及灰渣特性 |
| 3.4 本章小結(jié) |
| 參考文獻(xiàn) |
| 第四章 加壓雙流化床煤分級(jí)轉(zhuǎn)化的中試試驗(yàn)研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 試驗(yàn)裝置及方法 |
| 4.2.1 試驗(yàn)裝置 |
| 4.2.2 試驗(yàn)物料 |
| 4.2.3 試驗(yàn)內(nèi)容 |
| 4.3 結(jié)果與討論 |
| 4.3.1 加壓煤熱解試驗(yàn) |
| 4.3.2 加壓半焦燃燒試驗(yàn) |
| 4.4 結(jié)論 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 第五章 中試規(guī)模加壓雙流化床煤分級(jí)轉(zhuǎn)化過(guò)程的數(shù)值模擬 |
| 5.1 前言 |
| 5.2 計(jì)算方法與模型 |
| 5.2.1 計(jì)算模型 |
| 5.2.2 計(jì)算方法 |
| 5.3 計(jì)算結(jié)果與模型驗(yàn)證 |
| 5.3.1 加壓煤熱解 |
| 5.3.2 加壓半焦燃燒 |
| 5.4 本章小結(jié) |
| 參考文獻(xiàn) |
| 第六章 加壓雙流化床煤分級(jí)轉(zhuǎn)化的數(shù)值放大研究 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 加壓噴動(dòng)流化床煤熱解反應(yīng)器的數(shù)值放大研究 |
| 6.2.1 工業(yè)尺度噴動(dòng)流化床反應(yīng)器的工藝要求 |
| 6.2.2 計(jì)算方法與反應(yīng)器初步設(shè)計(jì) |
| 6.2.3 典型工況的模擬結(jié)果 |
| 6.2.4 結(jié)構(gòu)參數(shù)的影響規(guī)律 |
| 6.2.5 操作參數(shù)的特性研究 |
| 6.3 加壓流化床半焦燃燒反應(yīng)器的數(shù)值放大研究 |
| 6.3.1 工業(yè)尺度燃燒反應(yīng)器的工藝要求 |
| 6.3.2 結(jié)構(gòu)參數(shù)的確定 |
| 6.3.3 操作參數(shù)的影響規(guī)律 |
| 6.4 工業(yè)裝置的整體評(píng)價(jià) |
| 6.5 本章小結(jié) |
| 參考文獻(xiàn) |
| 第七章 結(jié)論與展望 |
| 7.1 主要研究?jī)?nèi)容和結(jié)論 |
| 7.2 主要?jiǎng)?chuàng)新點(diǎn) |
| 7.3 進(jìn)一步研究展望 |
| 作者簡(jiǎn)介 |
| 攻讀博士學(xué)位期間論文發(fā)表情況 |
| 項(xiàng)目資助/基金 |
| 致謝 |
（5）煤炭部分氣化分級(jí)轉(zhuǎn)化關(guān)鍵技術(shù)的研究（論文提綱范文）
| 致謝 |
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 1 緒論 |
| 1.1 中國(guó)能源背景 |
| 1.2 中國(guó)的煤炭資源及其利用現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 中國(guó)的煤炭資源概況 |
| 1.2.2 煤炭利用現(xiàn)狀 |
| 1.3 煤炭分級(jí)轉(zhuǎn)化多聯(lián)產(chǎn)利用技術(shù) |
| 2 煤炭部分氣化多聯(lián)產(chǎn)技術(shù)及其研究現(xiàn)狀 |
| 2.1 浙江大學(xué)提出的煤炭部分氣化技術(shù) |
| 2.2 東南大學(xué)提出的煤炭部分氣化利用技術(shù) |
| 2.3 山西煤化所提出的煤炭部分氣化技術(shù) |
| 2.4 中科院工程熱物理研究所提出的煤炭空氣部分氣化技術(shù) |
| 2.5 “展望21”計(jì)劃中的部分氣化模塊 |
| 2.6 英國(guó)三井煤炭部分氣化技術(shù) |
| 2.7 本文工作的必要性及主要內(nèi)容 |
| 2.7.1 本文研究工作的必要性 |
| 2.7.2 本文研究?jī)?nèi)容 |
| 3 典型煤種部分氣化反應(yīng)特性研究 |
| 3.1 前言 |
| 3.2 實(shí)驗(yàn)方法 |
| 3.2.1 實(shí)驗(yàn)材料 |
| 3.2.2 實(shí)驗(yàn)裝置 |
| 3.2.3 實(shí)驗(yàn)過(guò)程 |
| 3.3 反應(yīng)動(dòng)力學(xué)模型選擇 |
| 3.4 實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)分析 |
| 3.5 實(shí)驗(yàn)結(jié)果 |
| 3.5.1 在單一氣氛中反應(yīng)氣氛濃度和溫度對(duì)半焦氣化的影響 |
| 3.5.2 半焦在CO_2和H_2O混合氣氛下的反應(yīng)特性 |
| 3.5.3 半焦結(jié)構(gòu)對(duì)于最大反應(yīng)速率的影響 |
| 3.6 本章小結(jié) |
| 4 煤炭循環(huán)流化床部分氣化特性研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 實(shí)驗(yàn)方法 |
| 4.2.1 實(shí)驗(yàn)材料 |
| 4.2.2 實(shí)驗(yàn)設(shè)備 |
| 4.2.3 實(shí)驗(yàn)程序 |
| 4.2.4 分析測(cè)試方法 |
| 4.2.5 氣化反應(yīng) |
| 4.2.6 碳轉(zhuǎn)化率、煤氣低位熱值的計(jì)算方法 |
| 4.3 在O_2/H_2O氣氛下的實(shí)驗(yàn)結(jié)果 |
| 4.3.1 氧煤比對(duì)部分氣化特性的影響 |
| 4.3.2 蒸汽煤比對(duì)部分氣化特性的影響 |
| 4.3.3 碳平衡計(jì)算 |
| 4.3.4 半焦特性分析 |
| 4.4 在O_2/CO_2氣氛下的實(shí)驗(yàn)結(jié)果 |
| 4.4.1 氧煤比對(duì)煤炭氣化特性的影響 |
| 4.4.2 碳平衡計(jì)算 |
| 4.4.3 氣化過(guò)程中半焦特性變化 |
| 4.5 本章小結(jié) |
| 5 1MWt雙流化床煤炭空氣部分氣化試驗(yàn)研究 |
| 5.1 試驗(yàn)裝置和試驗(yàn)方法 |
| 5.1.1 試驗(yàn)裝置 |
| 5.1.2 試驗(yàn)系統(tǒng)操作流程 |
| 5.1.3 試驗(yàn)煤種 |
| 5.1.4 測(cè)試分析方法 |
| 5.1.5 試驗(yàn)工況 |
| 5.2 結(jié)果與討論 |
| 5.2.1 典型煤種在循環(huán)流化床氣化爐中的氣化特性分析 |
| 5.2.2 氣化爐焦渣特性 |
| 5.2.3 半焦及灰渣特性 |
| 5.2.4 燃燒爐煙氣特性 |
| 5.3 本章小結(jié) |
| 6 基于O_2/H_2O氣氛的煤炭部分氣化系統(tǒng)的技術(shù)經(jīng)濟(jì)分析 |
| 6.1 前言 |
| 6.2 基于煤炭部分氣化技術(shù)的聯(lián)合循環(huán)發(fā)電系統(tǒng)和甲醇電力多聯(lián)產(chǎn)系統(tǒng)介紹 |
| 6.2.1 雙流化床煤炭部分氣化半焦燃燒單元 |
| 6.2.2 空氣分離單元 |
| 6.2.3 煤氣凈化單元 |
| 6.2.4 燃?xì)庹羝?lián)合循環(huán)單元 |
| 6.2.5 甲醇合成單元 |
| 6.3 系統(tǒng)模擬 |
| 6.3.1 雙流化床煤炭部分氣化半焦燃燒反應(yīng)單元 |
| 6.3.2 空氣分離單元模擬 |
| 6.3.3 燃?xì)庹羝?lián)合循環(huán)單元 |
| 6.3.4 甲醇合成單元 |
| 6.3.5 IGCC系統(tǒng)模擬 |
| 6.4 計(jì)算方法 |
| 6.4.1 熱力學(xué)性能指標(biāo) |
| 6.4.2 經(jīng)濟(jì)學(xué)性能指標(biāo) |
| 6.5 結(jié)果與討論 |
| 6.5.1 系統(tǒng)參數(shù)對(duì)于煤炭部分氣化聯(lián)合循環(huán)發(fā)電系統(tǒng)的影響 |
| 6.5.2 系統(tǒng)參數(shù)對(duì)于煤炭部分氣化甲醇電力多聯(lián)產(chǎn)系統(tǒng)的影響 |
| 6.5.3 優(yōu)化參數(shù) |
| 6.5.4 煤炭部分氣化半焦燃燒聯(lián)合循環(huán)發(fā)電系統(tǒng)及甲醇電力多聯(lián)產(chǎn)系統(tǒng)與IGCC系統(tǒng)的性能對(duì)比 |
| 6.5.5 經(jīng)濟(jì)性分析 |
| 6.6 本章小結(jié) |
| 7 煤炭空氣部分氣化系統(tǒng)的技術(shù)經(jīng)濟(jì)分析 |
| 7.1 前言 |
| 7.2 分析方法 |
| 7.2.1 熱力學(xué)參數(shù) |
| 7.2.2 經(jīng)濟(jì)性參數(shù) |
| 7.3 基于煤炭空氣部分氣化技術(shù)的聯(lián)合循環(huán)發(fā)電和熱電燃?xì)饴?lián)產(chǎn)系統(tǒng)介紹 |
| 7.3.1 雙流化床煤炭空氣部分氣化半焦燃燒單元 |
| 7.3.2 燃?xì)庹羝?lián)合循環(huán)系統(tǒng) |
| 7.3.3 模擬結(jié)果及分析 |
| 7.3.4 系統(tǒng)經(jīng)濟(jì)性分析 |
| 7.4 本章小結(jié) |
| 8 全文總結(jié)和工作展望 |
| 8.1 主要研究成果 |
| 煤炭半焦在不同氣氛下的反應(yīng)機(jī)理研究 |
| 煤炭循環(huán)流化床部分氣化特性研究 |
| 煤炭部分氣化分級(jí)轉(zhuǎn)化多聯(lián)產(chǎn)系統(tǒng)的技術(shù)經(jīng)濟(jì)性分析 |
| 8.2 主要?jiǎng)?chuàng)新點(diǎn) |
| 8.3 未來(lái)工作展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 作者簡(jiǎn)歷 |
| 1.教育經(jīng)歷 |
| 2.攻讀博士學(xué)位期間發(fā)表和待發(fā)表的論文 |
| 3.攻讀博士學(xué)位期間參與的科研項(xiàng)目 |
| 4.攻讀博士學(xué)位期間獲得的榮譽(yù) |
（6）煤粉高溫裂解特性試驗(yàn)及裂解氣化中試系統(tǒng)設(shè)計(jì)與試驗(yàn)（論文提綱范文）
| 致謝 |
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 緒論 |
| 1.1 引言 |
| 1.1.1 世界能源現(xiàn)狀 |
| 1.1.2 中國(guó)以煤為主的能源結(jié)構(gòu) |
| 1.1.3 煤炭清潔高效利用的必要性 |
| 1.2 煤炭清潔利用技術(shù) |
| 1.2.1 煤熱解干餾技術(shù) |
| 1.2.2 煤氣化技術(shù) |
| 1.2.3 整體煤氣化聯(lián)合循環(huán)技術(shù) |
| 1.3 煤基多聯(lián)產(chǎn)技術(shù) |
| 1.3.1 以熱解為基礎(chǔ)的煤多聯(lián)產(chǎn)技術(shù) |
| 1.3.2 以完全氣化為基礎(chǔ)的煤多聯(lián)產(chǎn)技術(shù) |
| 1.3.3 以部分氣化為基礎(chǔ)的煤多聯(lián)產(chǎn)技術(shù) |
| 1.4 煤粉的裂解氣化技術(shù)研究現(xiàn)狀 |
| 1.4.1 國(guó)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.4.2 國(guó)內(nèi)研究現(xiàn)狀 |
| 1.5 本文研究?jī)?nèi)容及思路 |
| 2 試驗(yàn)設(shè)備及方法介紹 |
| 2.1 試驗(yàn)設(shè)備 |
| 2.1.1 固定床反應(yīng)設(shè)備 |
| 2.1.2 沉降爐試驗(yàn)平臺(tái) |
| 2.1.3 75kg/h煤粉高溫裂解部分氣化試驗(yàn)臺(tái) |
| 2.2 測(cè)試分析方法 |
| 2.2.1 煤氣分析 |
| 2.2.2 半焦分析 |
| 2.2.3 焦油分析 |
| 3 固定床煤粉裂解特性研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 試驗(yàn)方法 |
| 3.2.1 煤樣制備 |
| 3.2.2 試驗(yàn)過(guò)程 |
| 3.3 揮發(fā)份析出特性分析 |
| 3.3.1 溫度 |
| 3.3.2 顆粒尺寸 |
| 3.4 焦油生成特性分析 |
| 3.5 裂解半焦特性分析 |
| 3.5.1 孔隙結(jié)構(gòu) |
| 3.5.2 半焦粒徑 |
| 3.5.3 微觀形貌特征 |
| 3.5.4 痕量元素遷移 |
| 3.6 裂解產(chǎn)物質(zhì)量平衡 |
| 3.7 本章小結(jié) |
| 4 溫度對(duì)煤粉在沉降爐中裂解特性影響研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 試驗(yàn)方法 |
| 4.2.1 煤樣制備 |
| 4.2.2 試驗(yàn)步驟 |
| 4.2.3 試驗(yàn)工況 |
| 4.3 裂解溫度對(duì)半焦理化特性的影響 |
| 4.3.1 煤質(zhì)分析 |
| 4.3.2 半焦粒徑 |
| 4.3.3 微觀形貌特征 |
| 4.3.4 孔隙結(jié)構(gòu) |
| 4.3.5 表面官能團(tuán) |
| 4.3.6 痕量元素遷移 |
| 4.4 裂解溫度對(duì)裂解氣析出特性的影響 |
| 4.4.1 裂解氣成分 |
| 4.4.2 裂解氣熱值 |
| 4.4.3 多碳輕質(zhì)氣體產(chǎn)物 |
| 4.5 裂解溫度對(duì)焦油產(chǎn)出特性的影響 |
| 4.6 本章小結(jié) |
| 5 多因素一維沉降爐裂解特性試驗(yàn)研究 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 試驗(yàn)方法和工況 |
| 5.2.1 試驗(yàn)方法 |
| 5.2.2 試驗(yàn)工況 |
| 5.3 給料粒徑對(duì)裂解特性的影響研究 |
| 5.4 停留時(shí)間對(duì)裂解特性的影響研究 |
| 5.5 煤粉濃度對(duì)裂解特性的影響研究 |
| 5.6 部分氣化裂解試驗(yàn) |
| 5.6.1 二氧化碳?xì)饣呀?/td> |
| 5.6.2 加氧氣化裂解 |
| 5.7 高溫裂解試驗(yàn) |
| 5.8 本章小結(jié) |
| 6 75kg/h煤粉高溫裂解氣化試驗(yàn)臺(tái)設(shè)計(jì)及試驗(yàn) |
| 6.1 引言 |
| 6.2 氣化爐系統(tǒng)介紹 |
| 6.2.1 概況及基本參數(shù) |
| 6.2.2 給粉系統(tǒng) |
| 6.2.3 煤粉燃燒器 |
| 6.2.4 爐膛本體 |
| 6.2.5 半焦冷卻和分離系統(tǒng) |
| 6.2.6 焚燒火炬 |
| 6.2.7 水循環(huán)系統(tǒng) |
| 6.2.8 配氣系統(tǒng) |
| 6.2.9 控制系統(tǒng) |
| 6.3 氣化爐調(diào)試及工藝過(guò)程計(jì)算 |
| 6.3.1 氣化原料制備 |
| 6.3.2 氣化爐調(diào)試試驗(yàn) |
| 6.3.3 工藝過(guò)程計(jì)算 |
| 6.3.4 富氧和空氣氣化試驗(yàn) |
| 6.4 本章小結(jié) |
| 7 全文總結(jié)與展望 |
| 7.1 主要研究?jī)?nèi)容與結(jié)論 |
| 7.2 本文主要?jiǎng)?chuàng)新點(diǎn) |
| 7.3 未來(lái)工作展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 作者簡(jiǎn)介 |
（7）從主述位理論分析漢英翻譯主語(yǔ)選擇策略的實(shí)踐報(bào)告（論文提綱范文）
| Acknowledgments |
| 摘要 |
| Abstract |
| Introduction |
| Ⅰ Description of translation materials |
| 1.1 Project description |
| 1.2 Characteristics of translation materials |
| Ⅱ Translation process |
| 2.1 Preparation stage |
| 2.2 Comprehension and reproduction stage |
| 2.3 Proofreading stage |
| Ⅲ The importance of theme selection& reasons for thematic differences between Chinese and English |
| 3.1 Theme-Rheme theory as a theoretical guide |
| 3.2 Reasons for thematic differences between Chinese and English |
| 3.2.1 Internal difference:Subject-prominent language V.S.Topic-prominent language |
| 3.2.2 Differences in habits of expression |
| 3.3 Subject theme and Topical theme |
| Ⅳ Case analysis on C-E translation strategies from the perspective of Theme-Rheme theory |
| 4.1 Strategy1:Following the original thematic structure |
| 4.2 Strategy2:Changing the original thematic structure by selecting a proper subject in English |
| 4.2.1 Situation1:for the internal difference in the thematic structure between Chinese and English |
| 4.2.2 Situation2:for the differences in the habits of expression between Chinese and English |
| Ⅴ Summary and translation experience sharing |
| 5.1 Summary of the translation strategies on C-E thematic selection |
| 5.2 Translation experience sharing |
| Works Cited |
| Appendix Ⅰ Translated text |
| Appendix Ⅱ Translation certificate |
（8）煤灰及其礦物組分對(duì)煤熱解影響的實(shí)驗(yàn)研究（論文提綱范文）
| 致謝 |
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 緒論 |
| 1.1 我國(guó)能源現(xiàn)狀和分析 |
| 1.2 我國(guó)煤炭資源及其利用方式 |
| 1.3 煤熱解工藝 |
| 1.3.1 煤熱解過(guò)程 |
| 1.3.2 煤熱解過(guò)程中產(chǎn)物的析出 |
| 1.3.3 煤熱解過(guò)程的影響因素 |
| 1.4 基于固體熱載體熱解的煤分級(jí)轉(zhuǎn)化利用技術(shù) |
| 1.4.1 引言 |
| 1.4.2 以外加固體熱載體熱解為基礎(chǔ)的煤分級(jí)轉(zhuǎn)化利用技術(shù) |
| 1.4.3 以半焦熱載體熱解為基礎(chǔ)的煤分級(jí)轉(zhuǎn)化利用技術(shù) |
| 1.4.4 以循環(huán)灰熱載體熱解為基礎(chǔ)的煤分級(jí)轉(zhuǎn)化利用技術(shù) |
| 1.5 本文研究工作的必要性和主要研究?jī)?nèi)容 |
| 2 煤灰以及無(wú)機(jī)組分對(duì)煤熱解特性影響的研究現(xiàn)狀 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 鐵基無(wú)機(jī)組分對(duì)煤熱解特性影響的研究現(xiàn)狀 |
| 2.3 鈣基無(wú)機(jī)組分對(duì)煤熱解特性影響的研究現(xiàn)狀 |
| 2.4 其它無(wú)機(jī)組分對(duì)煤熱解特性影響的研究現(xiàn)狀 |
| 2.5 煤灰對(duì)煤熱解特性影響的研究現(xiàn)狀 |
| 2.6 目前研究的不足以及本文的研究重點(diǎn) |
| 3 實(shí)驗(yàn)材料、裝置與分析方法 |
| 3.1 實(shí)驗(yàn)材料制備與分析 |
| 3.2 實(shí)驗(yàn)裝置及方法 |
| 3.3 產(chǎn)物產(chǎn)率計(jì)算方法 |
| 3.4 實(shí)驗(yàn)參數(shù)的確定 |
| 4 鐵基礦物組分對(duì)煤熱解特性影響的實(shí)驗(yàn)研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 氧化鐵影響煤熱解特性的實(shí)驗(yàn)結(jié)果 |
| 4.2.1 氧化鐵對(duì)煤熱解產(chǎn)物半焦、焦油、熱解水和煤氣產(chǎn)率的影響 |
| 4.2.2 氧化鐵對(duì)煤熱解產(chǎn)物中煤氣組分體積產(chǎn)率的影響 |
| 4.3 四氧化三鐵影響煤熱解特性的實(shí)驗(yàn)結(jié)果 |
| 4.3.1 四氧化三鐵對(duì)煤熱解產(chǎn)物半焦、焦油、熱解水和煤氣產(chǎn)率的影響 |
| 4.3.2 四氧化三鐵對(duì)煤熱解產(chǎn)物中煤氣組分體積產(chǎn)率的影響 |
| 4.4 本章小結(jié) |
| 5 鈣基礦物組分對(duì)煤熱解特性影響的實(shí)驗(yàn)研究 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 硫酸鈣影響煤熱解特性的實(shí)驗(yàn)結(jié)果 |
| 5.2.1 硫酸鈣對(duì)煤熱解產(chǎn)物半焦、焦油、熱解水和煤氣產(chǎn)率的影響 |
| 5.2.2 硫酸鈣對(duì)煤熱解產(chǎn)物中煤氣組分體積產(chǎn)率的影響 |
| 5.3 氧化鈣影響煤熱解特性的實(shí)驗(yàn)結(jié)果 |
| 5.3.1 氧化鈣對(duì)煤熱解產(chǎn)物半焦、焦油、熱解水和煤氣產(chǎn)率的影響 |
| 5.3.2 氧化鈣對(duì)煤熱解產(chǎn)物中煤氣組分體積產(chǎn)率的影響 |
| 5.4 本章小結(jié) |
| 6 石英和偏高嶺石對(duì)煤熱解特性影響的實(shí)驗(yàn)研究 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 石英和偏高嶺石影響煤熱解特性的實(shí)驗(yàn)結(jié)果 |
| 6.2.1 石英和偏高嶺石對(duì)煤熱解產(chǎn)物半焦、焦油、熱解水和煤氣產(chǎn)率的影響 |
| 6.2.2 石英和偏高嶺石對(duì)煤熱解產(chǎn)物中煤氣組分體積產(chǎn)率的影響 |
| 6.3 本章小結(jié) |
| 7 淮南煙煤煤灰對(duì)煤熱解特性影響的實(shí)驗(yàn)研究 |
| 7.1 引言 |
| 7.2 淮南煙煤煤灰影響煤熱解特性的實(shí)驗(yàn)結(jié)果 |
| 7.2.1 淮南煙煤煤灰對(duì)煤熱解產(chǎn)物半焦、焦油、熱解水和煤氣產(chǎn)率的影響 |
| 7.2.2 淮南煙煤煤灰對(duì)煤熱解產(chǎn)物中煤氣組分體積產(chǎn)率的影響 |
| 7.3 本章小結(jié) |
| 8 全文總結(jié)與工作展望 |
| 8.1 主要研究成果 |
| 8.2 未來(lái)工作展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 作者簡(jiǎn)介 |
（9）循環(huán)流化床油頁(yè)巖末低溫?zé)峤夤に嚰瓣P(guān)鍵部件試驗(yàn)研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 符號(hào)表 |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 研究背景和意義 |
| 1.1.1 我國(guó)的能源結(jié)構(gòu) |
| 1.1.2 低溫?zé)峤饧夹g(shù)及發(fā)展必要性 |
| 1.2 低溫?zé)峤夤に囇芯窟M(jìn)展 |
| 1.2.1 塊狀油頁(yè)巖/煤低溫?zé)峤夤に?/td> |
| 1.2.2 油頁(yè)巖末/粉煤低溫?zé)峤夤に?/td> |
| 1.2.3 工藝現(xiàn)狀分析 |
| 1.3 中國(guó)科學(xué)院工程熱物理研究所低溫?zé)峤夤に囇芯窟M(jìn)展 |
| 1.3.1 循環(huán)流化床多聯(lián)供探索試驗(yàn)研究 |
| 1.3.2 雙流化床低溫?zé)峤庠囼?yàn)研究 |
| 1.3.3 固體熱載體快速熱解粉煤提油中試試驗(yàn)研究 |
| 1.4 本論文的研究目的和研究?jī)?nèi)容 |
| 1.4.1 研究目的 |
| 1.4.2 研究?jī)?nèi)容 |
| 第二章 油頁(yè)巖特性及熱解特性研究 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 FTIR分析試驗(yàn) |
| 2.2.1 試驗(yàn)部分 |
| 2.2.2 試驗(yàn)結(jié)果與分析 |
| 2.3 TG-FTIR分析實(shí)驗(yàn) |
| 2.3.1 實(shí)驗(yàn)部分 |
| 2.3.2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果與分析 |
| 2.4 小結(jié) |
| 第三章 鼓泡床低溫?zé)峤庑≡嚰爱a(chǎn)物分析 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 鼓泡床低溫?zé)峤庠囼?yàn)研究 |
| 3.2.1 試驗(yàn)部分 |
| 3.2.2 試驗(yàn)結(jié)果與分析 |
| 3.3 低溫?zé)峤庠霞爱a(chǎn)物的FTIR分析 |
| 3.3.1 實(shí)驗(yàn)部分 |
| 3.3.2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果與分析 |
| 3.4 小結(jié) |
| 第四章 間接換熱低溫?zé)峤夤に囂剿髟囼?yàn)研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 百公斤級(jí)固體熱載體間接換熱試驗(yàn)研究 |
| 4.2.1 試驗(yàn)部分 |
| 4.2.2 調(diào)試結(jié)果及分析 |
| 4.3 小結(jié) |
| 第五章 直接換熱低溫?zé)峤夤に囂剿髟囼?yàn)研究 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 采用機(jī)械閥工藝流程探索試驗(yàn) |
| 5.2.1 試驗(yàn)部分 |
| 5.2.2 試驗(yàn)結(jié)果與分析 |
| 5.3 采用一體化氣動(dòng)閥工藝流程探索試驗(yàn) |
| 5.3.2 D100循環(huán)流化床低溫?zé)峤饫鋺B(tài)試驗(yàn) |
| 5.3.3 D100循環(huán)流化床低溫?zé)峤饫鋺B(tài)試驗(yàn)結(jié)果及分析 |
| 5.3.4 D400循環(huán)流化床低溫?zé)峤饫鋺B(tài)試驗(yàn) |
| 5.3.5 D400循環(huán)流化床低溫?zé)峤饫鋺B(tài)試驗(yàn)結(jié)果 |
| 5.3.6 工藝分析 |
| 5.4 小結(jié) |
| 第六章 射流控制固體料閥試驗(yàn)研究 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 試驗(yàn)部分 |
| 6.2.1 試驗(yàn)原料 |
| 6.2.2 試驗(yàn)系統(tǒng) |
| 6.2.3 試驗(yàn)方法 |
| 6.3 試驗(yàn)結(jié)果與分析 |
| 6.3.1 基本工作特性 |
| 6.3.2 工作壓力范圍 |
| 6.3.3 結(jié)構(gòu)參數(shù)的影響 |
| 6.3.6 最大循環(huán)流量數(shù)學(xué)模型 |
| 6.5 小結(jié) |
| 第七章 結(jié)論和展望 |
| 7.1 結(jié)論 |
| 7.2 未來(lái)工作展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 攻讀博士學(xué)位期間發(fā)表的學(xué)術(shù)論文與研究成果 |
| 攻讀博士學(xué)位期間參與的科研課題 |
| 致謝 |
（10）煙煤熱解半焦氣化特性的研究（論文提綱范文）
| 致謝 |
| 摘要 |
| Abstract |
| 目次 |
| 1 緒論 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 煤炭分級(jí)轉(zhuǎn)化多聯(lián)產(chǎn)利用技術(shù)發(fā)展現(xiàn)狀 |
| 1.3 半焦氣化技術(shù)發(fā)展現(xiàn)狀 |
| 1.4 本文研究?jī)?nèi)容 |
| 2 煤熱解半焦氣化煤炭分級(jí)轉(zhuǎn)化多聯(lián)產(chǎn)利用系統(tǒng)的全流程模擬 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 煤熱解半焦氣化煤炭分級(jí)轉(zhuǎn)化多聯(lián)產(chǎn)利用系統(tǒng)的全流程模擬 |
| 2.2.1 雙流化床煤熱解半焦氣化分級(jí)轉(zhuǎn)化單元的建立 |
| 2.2.2 空氣分離單元的建立 |
| 2.2.3 氣體凈化單元的建立 |
| 2.2.4 焦油加氫單元的建立 |
| 2.2.5 甲醇合成單元的建立 |
| 2.2.6 燃?xì)庹羝?lián)合循環(huán)單元的建立 |
| 2.2.7 系統(tǒng)投資的估算 |
| 2.3 煤完全氣化費(fèi)托合成多聯(lián)產(chǎn)系統(tǒng)的全流程模擬 |
| 2.3.1 氣流床氣化單元的建立 |
| 2.3.2 空氣分離單元的建立 |
| 2.3.3 氣體凈化單元的建立 |
| 2.3.4 水煤氣變換單元的建立 |
| 2.3.5 費(fèi)托合成單元的建立 |
| 2.3.6 甲醇合成單元的建立 |
| 2.3.7 燃?xì)庹羝?lián)合循環(huán)單元的建立 |
| 2.3.8 系統(tǒng)投資的估算 |
| 2.4 兩種多聯(lián)產(chǎn)系統(tǒng)的結(jié)果統(tǒng)計(jì)和對(duì)比 |
| 2.4.1 統(tǒng)計(jì)方法 |
| 2.4.2 產(chǎn)品產(chǎn)量 |
| 2.4.3 系統(tǒng)效率 |
| 2.4.4 系統(tǒng)投資 |
| 2.4.5 水耗 |
| 2.4.6 煤熱解半焦氣化煤炭分級(jí)轉(zhuǎn)化多聯(lián)產(chǎn)利用系統(tǒng)的優(yōu)勢(shì) |
| 2.5 本章小結(jié) |
| 3 常壓條件下熱解半焦的氣化機(jī)理及模型研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 實(shí)驗(yàn)方法 |
| 3.2.1 實(shí)驗(yàn)材料 |
| 3.2.2 實(shí)驗(yàn)系統(tǒng) |
| 3.2.3 實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)的改造 |
| 3.2.4 實(shí)驗(yàn)過(guò)程 |
| 3.2.5 抑制擴(kuò)散效應(yīng) |
| 3.3 數(shù)據(jù)處理方法及模型選擇 |
| 3.3.1 反應(yīng)動(dòng)力學(xué)模型的選擇 |
| 3.3.2 氣化反應(yīng)速率的表征 |
| 3.4 實(shí)驗(yàn)結(jié)果 |
| 3.4.1 溫度和氣體濃度對(duì)氣化速率的影響 |
| 3.4.2 L-H模型參數(shù)的確定 |
| 3.4.3 半焦在H_2O和CO_2混合氣氛中的氣化 |
| 3.4.4 半焦在H_2O,CO_2,H_2和CO混合氣氛中的氣化 |
| 3.4.5 半焦-H_2O和半焦-CO_2反應(yīng)的相互抑制效應(yīng) |
| 3.4.6 半焦的比表面積變化 |
| 3.5 本章小結(jié) |
| 4 加壓條件下熱解半焦的氣化機(jī)理及模型研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 實(shí)驗(yàn)方法 |
| 4.2.1 實(shí)驗(yàn)材料 |
| 4.2.2 實(shí)驗(yàn)系統(tǒng) |
| 4.2.3 實(shí)驗(yàn)過(guò)程 |
| 4.2.4 抑制擴(kuò)散效應(yīng) |
| 4.3 數(shù)據(jù)處理方法及模型選擇 |
| 4.4 實(shí)驗(yàn)結(jié)果 |
| 4.4.1 壓力對(duì)氣化速率的影響 |
| 4.4.2 加壓條件下H_2和CO對(duì)氣化速率的影響 |
| 4.4.3 L-H模型參數(shù)的確定 |
| 4.4.4 加壓條件下混合氣氛中L-H模型適用性的驗(yàn)證 |
| 4.4.5 修正L-H模型的提出 |
| 4.5 本章小結(jié) |
| 5 熱解氣氛和熱解溫度對(duì)半焦氣化特性的影響 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 實(shí)驗(yàn)方法 |
| 5.2.1 半焦制備 |
| 5.2.2 半焦物化性質(zhì)測(cè)試 |
| 5.2.3 半焦氣化特性實(shí)驗(yàn) |
| 5.3 實(shí)驗(yàn)結(jié)果 |
| 5.3.1 熱解氣氛和熱解溫度對(duì)半焦工業(yè)元素分析及形貌的影響 |
| 5.3.2 熱解氣氛和熱解溫度對(duì)半焦中碳形態(tài)的影響 |
| 5.3.3 熱解氣氛和熱解溫度對(duì)半焦表面官能團(tuán)的影響 |
| 5.3.4 熱解溫度和熱解氣氛對(duì)半焦氣化特性的影響 |
| 5.4 本章小結(jié) |
| 6 煙煤熱解半焦的流化床氣化特性的實(shí)驗(yàn)研究 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 實(shí)驗(yàn)方法 |
| 6.2.1 實(shí)驗(yàn)材料 |
| 6.2.2 實(shí)驗(yàn)設(shè)備 |
| 6.2.3 給料量、水蒸汽質(zhì)量的確定 |
| 6.2.4 氣化氣流量、碳轉(zhuǎn)化率、氣體熱值和冷煤氣效率的計(jì)算方法 |
| 6.3 冷態(tài)實(shí)驗(yàn) |
| 6.3.1 半焦和床料的粒徑選擇及分布 |
| 6.3.2 流化床阻力特性實(shí)驗(yàn) |
| 6.4 常壓循環(huán)流化床半焦氣化實(shí)驗(yàn) |
| 6.4.1 實(shí)驗(yàn)步驟 |
| 6.4.2 反應(yīng)溫度對(duì)氣化過(guò)程的影響 |
| 6.4.3 O_2/Char質(zhì)量比對(duì)氣化過(guò)程的影響 |
| 6.4.4 H_2O/Char質(zhì)量比對(duì)氣化過(guò)程的影響 |
| 6.5 實(shí)驗(yàn)結(jié)果與文獻(xiàn)報(bào)道結(jié)果的對(duì)比 |
| 6.6 本章小結(jié) |
| 7 2T/H給煤量雙流化床煤熱解半焦氣化中試裝置的方案設(shè)計(jì) |
| 7.1 引言 |
| 7.2 設(shè)計(jì)基礎(chǔ) |
| 7.3 常壓鼓泡流化床熱解爐的設(shè)計(jì) |
| 7.3.1 常壓鼓泡流化床熱解爐的熱量平衡與質(zhì)量平衡 |
| 7.3.2 常壓鼓泡流化床熱解爐設(shè)計(jì)所需基本參數(shù)的確定 |
| 7.3.3 常壓鼓泡流化床熱解爐基本尺寸的確定 |
| 7.4 常壓循環(huán)流化床氣化爐的設(shè)計(jì) |
| 7.4.1 常壓循環(huán)流化床氣化爐的熱量平衡與質(zhì)量平衡 |
| 7.4.2 常壓循環(huán)流化床氣化爐設(shè)計(jì)所需基本參數(shù)的確定 |
| 7.4.3 常壓循環(huán)流化床氣化爐基本尺寸的確定 |
| 7.5 旋風(fēng)分離器的設(shè)計(jì) |
| 7.5.1 旋風(fēng)分離器的介紹 |
| 7.5.2 鼓泡流化床熱解爐旋風(fēng)分離器的設(shè)計(jì) |
| 7.5.3 循環(huán)流化床氣化爐旋風(fēng)分離器的設(shè)計(jì) |
| 7.6 返料裝置的設(shè)計(jì) |
| 7.6.1 流化床返料裝置的介紹 |
| 7.6.2 熱解爐返料裝置的設(shè)計(jì) |
| 7.6.3 半焦溢流返料裝置的設(shè)計(jì) |
| 7.6.4 循環(huán)熱灰返料裝置的設(shè)計(jì) |
| 7.6.5 氣化爐返料裝置的設(shè)計(jì) |
| 7.7 設(shè)計(jì)主要結(jié)果匯總 |
| 7.8 本章小結(jié) |
| 8 全文總結(jié) |
| 本文主要?jiǎng)?chuàng)新點(diǎn) |
| 本文研究展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 作者簡(jiǎn)歷 |
四、大型循環(huán)流化床燃燒氣化熱電氣多聯(lián)產(chǎn)試驗(yàn)臺(tái)監(jiān)控系統(tǒng)的開(kāi)發(fā)與研究（論文參考文獻(xiàn)）
- [1]焦熱載體條件下雙流化床煤熱解聯(lián)產(chǎn)焦油半焦煤氣技術(shù)的研究[D]. 李開(kāi)坤. 浙江大學(xué), 2021(01)
- [2]基于CFB機(jī)組及等離子氣化煤的甲醇電多聯(lián)產(chǎn)系統(tǒng)模擬優(yōu)化[D]. 付炳榮. 太原理工大學(xué), 2021(01)
- [3]循環(huán)流化床煤部分氣化探索試驗(yàn)研究[D]. 鄧朝陽(yáng). 中國(guó)科學(xué)院大學(xué)(中國(guó)科學(xué)院工程熱物理研究所), 2020(08)
- [4]加壓雙流化床煤熱解-半焦燃燒分級(jí)轉(zhuǎn)化的實(shí)驗(yàn)及數(shù)值模擬[D]. 周冠文. 東南大學(xué), 2019(05)
- [5]煤炭部分氣化分級(jí)轉(zhuǎn)化關(guān)鍵技術(shù)的研究[D]. 葉超. 浙江大學(xué), 2018(01)
- [6]煤粉高溫裂解特性試驗(yàn)及裂解氣化中試系統(tǒng)設(shè)計(jì)與試驗(yàn)[D]. 李謙. 浙江大學(xué), 2018(01)
- [7]從主述位理論分析漢英翻譯主語(yǔ)選擇策略的實(shí)踐報(bào)告[D]. 劉曉鶴. 北京理工大學(xué), 2018(07)
- [8]煤灰及其礦物組分對(duì)煤熱解影響的實(shí)驗(yàn)研究[D]. 楊玉坤. 浙江大學(xué), 2017(07)
- [9]循環(huán)流化床油頁(yè)巖末低溫?zé)峤夤に嚰瓣P(guān)鍵部件試驗(yàn)研究[D]. 蔣海波. 中國(guó)科學(xué)院研究生院(工程熱物理研究所), 2016(11)
- [10]煙煤熱解半焦氣化特性的研究[D]. 張睿. 浙江大學(xué), 2014(05)