一、Cojet技術(shù)的開發(fā)及應用（論文文獻綜述）
姚柳潔[1]（2021）在《300t復吹轉(zhuǎn)爐全爐役熔池流動特性變化和爐襯演變規(guī)律研究》文中研究說明隨著人們對高品質(zhì)鋼需求的提高,使得轉(zhuǎn)爐煉鋼技術(shù)及冶煉設(shè)備均得到長足的發(fā)展?，F(xiàn)代轉(zhuǎn)爐煉鋼過程已由傳統(tǒng)轉(zhuǎn)爐冶煉功能逐步向單一化發(fā)展,即僅執(zhí)行單一功能,此工藝的核心是利用兩個轉(zhuǎn)爐（脫磷轉(zhuǎn)爐與脫碳轉(zhuǎn)爐）對預脫硫鐵水分別執(zhí)行脫磷和脫碳操作,這有利于縮短冶煉周期、提高鋼水質(zhì)量、降低金屬料消耗及能耗。脫碳轉(zhuǎn)爐的主要任務為:對脫磷轉(zhuǎn)爐所生產(chǎn)的半鋼鐵水進行脫碳和升溫,因此,其熔池升溫速度快、碳氧反應劇烈、爐襯侵蝕速度較快,最終導致隨爐齡的增長,脫碳轉(zhuǎn)爐爐型變化較大、底吹元件供氣能力不穩(wěn)定。基于此,本文結(jié)合實際測厚數(shù)據(jù),對不同爐役階段熔池流動特性變化展開研究,并提出非均勻底吹供氣模式;與此同時,目前在超音速氧氣射流的研究過程中,未考慮爐氣及其成分對超音速射流特性的影響,因此,本文針對高溫變氣氛環(huán)境條件下,對超音速射流特性展開研究。本文基于數(shù)值模擬及冷態(tài)物理模擬研究方式,分別對超音速射流特性、不同爐役階段熔池流動特性變化規(guī)律、非均勻底吹供氣模式對熔池動力學條件的影響進行系統(tǒng)性研究。建立可壓縮、非等溫及三維全尺寸氧氣射流流動的數(shù)學模型,研究高溫變氣氛環(huán)境條件下,超音速氧氣射流的流動特性,分析射流徑向及軸向的動力學參數(shù)分布特征,結(jié)果表明:氧氣射流經(jīng)過高溫爐氣作用于熔池液面的過程中,氧氣將與爐氣中的可燃氣體發(fā)生燃燒反應,隨著反應的發(fā)生,超音速射流的速度分布、密度分布、動壓分布等均發(fā)生改變,并且射流動力學參數(shù)的徑向分布符合“高斯分布”。隨著爐氣中一氧化碳體積分數(shù)的增加,射流邊界在徑向的擴展速率增大、射流邊界層處渦量增大、高速區(qū)面積增大。在300t轉(zhuǎn)爐的純底吹熔池流動特性研究過程中,建立相似比例為1/7的冷態(tài)物理實驗平臺;建立三維全尺寸、兩相流數(shù)學模型。在純底吹物理模擬實驗過程中,對底吹元件個數(shù)、底吹元件位置、底吹布置模式,展開系統(tǒng)性研究,結(jié)果表明:對于300t純底吹轉(zhuǎn)爐,熔池混勻時間與單管底吹流量之間存在指數(shù)關(guān)系t=49.74+99.06×exp/（-q底/0.30）,并且四個布置在0.45D位置的底吹元件對熔池的攪拌能力最強。在純底吹數(shù)值模擬研究過程中,對熔池內(nèi)速度分布、鋼液流動特征等進行分析,結(jié)果表明:熔池的流動特征及速度分布,不僅與底吹元件位置有關(guān),而且與底吹流股所具有的能量存在聯(lián)系;爐襯侵蝕嚴重的位置主要集中在爐底的底吹元件周圍以及鋼液面附近;在非均勻底吹供氣模式研究過程中,發(fā)現(xiàn)當一個底吹元件供氣能力減弱時,熔池流動性變差,通過調(diào)整其相鄰及對角線位置處的底吹元件供氣能力,熔池的動力學條件可得到一定程度的改善。建立底吹流股與鋼液之間的能量傳遞模型,其關(guān)系式為:Wi=（1-α）iW0+1-（1-α）/α·F·h在300t轉(zhuǎn)爐的復吹熔池流動特性研究過程中,建立相似比例為1/7的冷態(tài)物理實驗平臺;建立三維全尺寸、“氣-渣-金”三相流數(shù)學模型。研究不同復吹方案及不同復吹工藝條件下,氣體流股與熔池交互過程中呈現(xiàn)的特征現(xiàn)象,探究熔池流動特性變化。結(jié)果表明:當復吹流量增大時,爐內(nèi)金屬熔體泡沫化程度提高、沖擊深度及沖擊面積增大及爐襯侵蝕程度加劇,其中底吹元件附近、渣線位置以及飛濺泡沫渣作用的爐襯位置處侵蝕較為嚴重;隨著爐齡的增長,鋼液動力學條件逐漸變差、爐襯侵蝕程度逐漸加劇,并且爐襯侵蝕的數(shù)值模擬結(jié)果與實際生產(chǎn)測厚結(jié)果吻合良好?；谝陨侠碚摲治黾皩嶒炇已芯?開展300t脫碳轉(zhuǎn)爐工業(yè)試驗。結(jié)果表明:實際轉(zhuǎn)爐煉鋼過程中,吹煉平穩(wěn)、返干期縮短、“噴濺”次數(shù)大幅度降低,冶煉周期與吹煉時間分別縮短6.92%與7.64%;冶煉終點控制水平提高,具體為:全爐役平均碳氧濃度積為0.00198%、終渣全鐵含量為17.41%;當補爐工藝規(guī)律地應用于實際生產(chǎn)時,爐底殘厚與爐齡之間存在明顯的線性關(guān)系:y=1195.88-0.5274x（300≤x<500）及 y=1055.92-0.1545x（500 ≤ x<4000）。
呂明,李航,楊凌志,李小明,邢相棟,楊澤世[2]（2019）在《EBT區(qū)域底吹流量變化對電弧爐煉鋼的影響》文中指出電弧爐底吹是加速熔池流動、減少EBT區(qū)域死區(qū)、改善煉鋼反應的重要手段,底吹流量變化會影響電弧爐熔池流動和冶金效果。利用Fluent軟件研究了100t電弧爐EBT區(qū)域附近不同底吹流量的熔池流動特性,發(fā)現(xiàn)當EBT區(qū)域底吹流量從100增加至150L/min時,熔池平均流速提高18.03%,死區(qū)面積減少22.06%;當進一步增加至200L/min時,熔池流速和死區(qū)面積變化幅度降低。在此基礎(chǔ)上,通過100t電弧爐煉鋼試驗研究了不同底吹條件下的冶金效果,發(fā)現(xiàn)底吹可顯著降低電弧爐鋼鐵料消耗和石灰消耗,縮短冶煉周期,降低爐渣FeO質(zhì)量分數(shù)和鋼液碳氧濃度積;隨著EBT區(qū)域底吹氣體流量從100增加至150L/min,冶金效果進一步得到改善。
周柄男[3]（2019）在《偶氮二甲酸酯和含硫不飽和雙鍵體系反應研究》文中指出偶氮二甲酸酯由于其獨特的化學結(jié)構(gòu),連有吸電子的酯基導致具有較強的親電性,本身氮原子孤對電子具有親核性,所以在有機合成中常作為一種功能化試劑,特別是作為Huisgen兩性離子前體有著廣泛的應用。從早期Mitsunobu反應可以溫和并多樣化地構(gòu)建碳雜鍵,再到Huisgen兩性離子作為氮源和一系列親電性碳碳雙鍵、碳氮雙鍵、碳氧雙鍵的反應構(gòu)建氮雜環(huán)狀化合物,展現(xiàn)了偶氮二甲酸酯豐富的反應性,而它與含硫原子不飽和雙鍵的反應還有待研究。本文主要進行了偶氮二甲酸酯和三種含硫不飽和雙鍵化合物的反應,主要內(nèi)容及結(jié)論如下（1）基于偶氮二甲酸酯和烯酮的[2+2]環(huán)化反應,烯砜和不飽和雙鍵化合物的[2+2]/[2+2+2]環(huán)化反應,研究了具有α氫的磺酰氯在堿性條件下原位形成烯砜和偶氮二甲酸酯的反應。不同于上述環(huán)化反應,由于磺?；蟮奈蛔?、氮氮鍵鍵能等原因,并沒有得到環(huán)化產(chǎn)物,得到了 α-氯代磺酰肼類化合物。提出了 Huisgen兩性離子和烯砜發(fā)生親核加成反應,隨后發(fā)生氯離子取代,離去親核試劑繼續(xù)參加催化循環(huán)的反應機理。實現(xiàn)了通過烯砜中間體在不添加其他氯源的情況下,一步合成α-氯代磺酰肼類化合物,避免了傳統(tǒng)方法使用氯氣氯化的弊端,縮短了反應步驟。該反應也拓展了烯砜和具有不飽和雙鍵化合物（醛、酮、亞胺和富電子烯烴）反應體系。（2）實現(xiàn)了利用巰基化合物和偶氮二甲酸酯高效合成磺酰肼類化合物,這是一種新型的磺酰肼類化合物制備方法。利用巰基化合物對偶氮二甲酸酯的加成及后續(xù)有機過酸對次磺酰肼的氧化完成了磺酰肼類化合物的高效轉(zhuǎn)化,具有底物范圍廣泛、官能團耐受性好、產(chǎn)率高等優(yōu)點。實現(xiàn)了烷基、芳基和吡啶基磺酰肼化合物的合成,對于克級規(guī)模的反應同樣適用。此外,巰基化合物和偶氮二甲酸酯的加成反應也體現(xiàn)了各類巰基化合物的親核能力,為以后設(shè)計巰基化合物的親核反應提供了參考。（3）以硫葉立德代替烯砜,探究了硫葉立德作為含硫不飽和雙鍵化合物和偶氮二甲酸酯的反應。開發(fā)了無添加劑和金屬催化制備腙類和六氫四嗪-1,2,4,5-四甲酸酯類化合物的新方法,并通過改變溫度有效地控制反應的主要產(chǎn)物,室溫條件下,得到腙類和四嗪類化合物的混合,四嗪類化合物為主要產(chǎn)物,高溫條件下則可以單一得到腙類化合物。四嗪類化合物本身不穩(wěn)定會分解為更穩(wěn)定的腙類化合物,闡明了加熱是促進四嗪類化合物分解的主要因素。也嘗試了金屬催化條件,同樣可以完成反應。機理方面,無添加劑和金屬催化的方法利用硫葉立德的親核性通過離子對機理完成反應,金屬催化條件下,經(jīng)過金屬卡賓中間體得到產(chǎn)物,并通過卡賓二聚副產(chǎn)物佐證,兩種反應機理分別反映了偶氮二甲酸酯的親電性和親核性,體現(xiàn)了這類化合物反應的多樣性。（4）探究了 1,2,3-噻二唑作為卡賓前體與偶氮二甲酸酯的反應,效果并不理想,當用2-炔醛代替偶氮二甲酸酯反應時,首次實現(xiàn)了銠催化的硫代酰基卡賓和2-炔醛的[3+3]環(huán)化反應,反應具有很好的官能團耐受性,含有吸電子、給電子基團的苯丙炔醛、烷基炔醛和部分雜環(huán)炔醛都可以完成反應,實現(xiàn)了一系列單芳基單烷基、雙芳基、雙烷基4H-噻喃-4-酮的有效合成,并對產(chǎn)物衍生化合成了可作為功能性材料的分子。提出2-炔醛對銠氧化加成得到?；鶜浠餅榉磻P(guān)鍵中間體,隨后對噻二唑形成的硫代?；ㄙe完成1,1-氫酰化的反應機理。通過動力學同位素效應揭示了氧化加成步驟為反應的決速步,并且通過該方法實現(xiàn)了對天然產(chǎn)物雌酚酮的結(jié)構(gòu)修飾。
高陣陣[4]（2017）在《Lewis堿催化的聯(lián)烯酸酯及異氰基乙酸酯的環(huán)化反應》文中提出有機膦和有機胺是兩類具有較強親核性的路易斯堿,近年來已經(jīng)被大量應用于有機化學的催化反應中。有機膦催化的聯(lián)烯酸酯的環(huán)化反應已經(jīng)發(fā)展成為一類構(gòu)建多取代官能團化的碳環(huán)以及雜環(huán)化合物的重要策略。而有機膦催化的聯(lián)烯酸酯在反應中表現(xiàn)出了反應類型的多樣性,可作為一碳、二碳、三碳、四碳等合成子參與到環(huán)化反應中。異氰基乙酸酯是一類具有αα-活潑氫的化合物,其在有機胺的作用下易去質(zhì)子化得到碳負離子中間體,該中間體具有很強的反應活性,很容易作為三碳合成子與貧電烯烴、亞胺或羰基化合物發(fā)生環(huán)化反應。在文獻綜述部分,我們對有機膦催化的聯(lián)烯酸酯和有機胺催化的異氰基乙酸酯所參與的環(huán)化反應進行了歸納和總結(jié)。在分析總結(jié)的基礎(chǔ)上,分別將鄰位對甲苯磺酰胺基查爾酮、鄰位叔丁氧羰基胺基查爾酮以及巴比妥酸取代的環(huán)庚三烯等底物引入到有機膦催化的聯(lián)烯酸酯的環(huán)化反應中。將六元環(huán)狀磺酰亞胺底物引入到有機胺催化的異氰基乙酸酯的環(huán)化反應中。最終成功發(fā)展了四類新型的環(huán)化反應,合成了下列四類具有潛在生物活性的化合物。（1）在三丁基膦的催化下,加入適量的苯甲酸作為添加劑,高非對映選擇性地實現(xiàn)了鄰位對甲苯磺酰胺基查爾酮與2,3-丁二烯酸酯的[4+1]環(huán)化反應,成功構(gòu)建了一系列反式2,3-二取代吲哚啉類化合物。添加劑苯甲酸的加入明顯地提高了反應的收率,這種現(xiàn)象可能與苯甲酸可促進質(zhì)子轉(zhuǎn)移過程,從而加快反應速率有關(guān)。（2）在上述查爾酮類底物范圍拓展的過程中,我們發(fā)現(xiàn)當?shù)系娜〈鶠槭宥⊙豸驶鶗r,[4+1]環(huán)化反應并沒有發(fā)生,而是發(fā)生了有機膦催化的2,3-丁二烯酸酯與貧電烯烴的[3+2]環(huán)化反應。通過對手性膦催化劑的篩選,實現(xiàn)了手性膦催化的鄰位叔丁氧羰基胺基查爾酮與2,3-丁二烯酸酯的不對稱[3+2]環(huán)化反應,得到了具有高對映選擇性的環(huán)戊烯類產(chǎn)物。與之前的研究工作相比,查爾酮類底物中NHBoc基團的引入,明顯地提高了反應的收率和選擇性?？赡艿脑蚴?氮原子與底物或者有機膦催化劑之間形成氫鍵相互作用,從而更好地控制底物的進攻方向,提高反應的選擇性,加快反應速率。（3）巴比妥類螺環(huán)化合物是一類具有潛在藥物活性的分子,而且高階環(huán)加成反應一直以來是有機膦催化環(huán)化領(lǐng)域的一個難點。在該項工作中我們實現(xiàn)了有機膦催化的巴比妥酸取代環(huán)庚三烯與αα-取代聯(lián)烯酸酯的[8+2]環(huán)化反應。在此基礎(chǔ)上,通過手性膦催化劑的篩選,借助Kwon橋環(huán)手性膦實現(xiàn)了首例有機膦催化的不對稱[8+2]環(huán)化反應,為合成手性巴比妥類螺環(huán)類藥物提供了新的方法。（4）在我們不斷尋找三碳合成子的過程中發(fā)現(xiàn),有機胺催化的異氰基乙酸酯是一類非?；顫姷慕Y(jié)構(gòu)單元,我們發(fā)展了三乙烯二胺催化的六元環(huán)狀磺酰亞胺與異氰基乙酸酯的[3+2]環(huán)化反應,以中等較高的收率和良好的立體選擇性得到了磺?；溥蜻惢衔?。由于前人的研究工作僅實現(xiàn)了異氰基乙酸酯與鏈狀亞胺的環(huán)化反應,該項研究填補了異氰基乙酸酯與環(huán)狀亞胺類底物反應的研究空白。成功構(gòu)建了一系列咪唑啉類化合物,該類化合物還可以在濃鹽酸的條件下水解得到酰胺類化合物。該反應為磺?；溥蜻幬锏闹苽涮峁┝撕啙嵱行У耐緩?。
梁慧坤[5]（2017）在《高溫聚合射流氧槍射流特性的基礎(chǔ)研究》文中研究說明聚合射流氧槍是在Laval噴管周圍開設(shè)燃氣和副氧伴隨孔,以燃氣和氧氣燃燒形成的高溫火焰作為伴隨流來保護主氧射流,以提高主氧射流的射流品質(zhì)。雖然聚合射流氧槍在電爐煉鋼的應用上取得了顯著成果,但轉(zhuǎn)爐煉鋼仍然是我國的主要煉鋼方式,所以需要進一步明確聚合射流氧槍的基本原理和射流特性的影響因素,為轉(zhuǎn)爐煉鋼應用聚合射流氧槍奠定基礎(chǔ)。本文采用數(shù)值模擬的方法對無高溫火焰伴隨流的單孔傳統(tǒng)超音速氧槍和有高溫火焰伴隨流的單孔聚合射流氧槍射流特性進行模擬比較,進一步明確聚合射流氧槍的基本原理和優(yōu)越性;通過對不同結(jié)構(gòu)參數(shù)和工藝參數(shù)下的聚合射流流場的模擬比較,得到影響聚合射流氧槍射流特性的結(jié)構(gòu)和工藝因素。依據(jù)高溫火焰伴隨流對主氧射流的作用效果,嘗試設(shè)計以高溫火焰作為伴隨流的多孔聚合射流氧槍并對其射流特性進行模擬研究。通過數(shù)值模擬研究得到以下主要結(jié)論:（1）高溫火焰伴隨流可以有效減小主氧射流周圍的環(huán)境氣體密度與主氧射流密度的比,即降低主氧射流對環(huán)境氣體的卷吸量,顯著提高了單孔和多孔氧槍主氧射流的射流品質(zhì)。（2）對于單孔聚合射流氧槍,選擇將燃氣孔布置在主氧孔與副氧孔之間可以減緩射流中心線上的氧氣質(zhì)量分數(shù)衰減;增加燃氣孔與副氧孔間距和燃氣孔直徑可以增加射流勢能核心區(qū)長度。（3）對于單孔聚合射流氧槍,在高于設(shè)計工況壓力的一定范圍內(nèi),隨主氧壓力的增加射流速度和勢能核心區(qū)長度增加;隨燃氣壓力的增加射流勢能核心區(qū)長度增加;預熱主氧和副氧會減小射流勢能核心區(qū)長度。（4）對于多孔聚合射流氧槍,在高于設(shè)計工況壓力的一定范圍內(nèi),增加主氧壓力可以提高主氧射流的射流品質(zhì);而預熱主氧溫度會降低主氧射流的射流品質(zhì)。
趙長亮[6]（2017）在《首鋼京唐脫磷爐工藝技術(shù)優(yōu)化研究》文中研究表明首鋼京唐公司采用“全三脫”冶煉工藝流程生產(chǎn)潔凈鋼,其中原型脫磷爐采用16孔底吹布置,熔池內(nèi)鋼液流動分區(qū)較多;底吹元件容易堵塞,導致底吹效果較差；脫磷轉(zhuǎn)爐爐溫較低,冶煉過程中出現(xiàn)爐壁粘鋼、廢鋼無法全部融化等問題,脫磷半鋼指標未達到先進水平。因此,本文以首鋼京唐公司300t脫磷爐為研究對象,對底吹孔布置方式、爐型維護技術(shù)、轉(zhuǎn)爐物料平衡以及熱量平衡、脫碳爐爐渣二次利用等展開脫磷爐脫磷技術(shù)的系統(tǒng)研究,提出工藝改進措施,在工業(yè)試驗驗證和生產(chǎn)中取得了理想效果。本文的主要創(chuàng)新點和工作如下：依據(jù)首鋼京唐公司300t脫磷爐的爐型結(jié)構(gòu)及復吹冶煉的相關(guān)工藝參數(shù),進行實驗室1：12的水模實驗研究,通過單因素雙指標的方法分析轉(zhuǎn)爐底吹元件布置的最佳方式（包括底吹元件的數(shù)目和布置方式）,同時分析了底吹流量變化、頂吹流量變化、槍位變化對轉(zhuǎn)爐熔池混勻時間以及界面?zhèn)髻|(zhì)速率的影響,給出了各工藝參數(shù)的最佳范圍。京唐300t脫磷爐的最佳參數(shù)配置為：底吹元件布置方案為8支底吹元件內(nèi)環(huán)非完全對稱集中布置,其混勻時間最短,傳質(zhì)速率最快,此時頂吹流量為14.35Nm3/h（對應原型18000Nm3/h）,氧槍槍位為128mm（對應原型2400mm）,底吹流量為2.74Nm3/h（對應原型3673Nm3/h）。根據(jù)不同頂吹、底吹攪拌能量條件下,研究不同類型和單重的廢鋼在熔池中的運動狀況和測定不同單重廢鋼在熔池中的懸浮能量（廢鋼在熔池中呈懸浮狀態(tài)所需的攪拌能量）,從而確定脫磷爐半鋼冶煉合理的廢鋼類型和尺寸,減少因廢鋼不熔化造成的出鋼量少、廢鋼粘爐底等問題。廢鋼的加入量建議控制在10%以內(nèi),大塊廢鋼混勻時間整體上比小塊廢鋼混勻時間要長,當復吹參數(shù)為頂吹流量30000Nm3/h（氧槍槍位低于2400mm）,底吹流量為4010Nm3/h時,廢鋼在熔池中呈懸浮狀態(tài)的單重最大不超過1.5t,此時對應的懸浮能量為14989W/m3。為進一步研究轉(zhuǎn)爐底吹元件布置方式、頂?shù)讖痛祬?shù)對脫磷爐熔池內(nèi)鐵液流動的影響,通過數(shù)值模擬研究脫磷爐內(nèi)氣液兩相流動規(guī)律,結(jié)果表明：對于8支底吹元件的內(nèi)環(huán)非對稱式集中布置方案,其熔池鐵液速度分布較均勻,且“傳質(zhì)更新區(qū)”面積較大,“傳質(zhì)滯止區(qū)”所占面積較少,為最優(yōu)底吹元件布置方案。當氧槍槍位保持2400mm、頂吹氧氣流量為35000Nm3/h,底吹流量為3500Nm3/h時鐵水流動速度較大,“傳質(zhì)更新區(qū)”比例較高,更有利于脫磷反應的進行。結(jié)合脫磷爐低溫吹煉條件下的物料平衡和熱量平衡模型、現(xiàn)場生產(chǎn)數(shù)據(jù),建立轉(zhuǎn)爐渣中（FeO）預測模型,利用該模型可預測吹煉各階段爐渣（FeO）含量,用于指導吹煉過程槍位和氧氣流量控制。驗證結(jié)果表明,模型計算的爐渣FeO含量和實測值吻合度較高,絕對誤差在土2%以內(nèi)、相對誤差在10%以內(nèi)的比例在80%以上。通過對脫碳轉(zhuǎn)爐渣和脫磷轉(zhuǎn)爐渣進行綜合對比分析,高堿度脫碳爐渣可進行脫磷爐冶煉半鋼時的熱態(tài)渣二次循環(huán)利用。通過開發(fā)專用熱態(tài)渣渣罐,實現(xiàn)脫碳爐熱態(tài)渣循環(huán)進入脫磷爐冶煉半鋼,進一步提高脫磷爐化渣效果和脫磷效果,以及實現(xiàn)脫磷爐零輔料消耗的目標。脫磷爐冶煉半鋼采用脫碳爐熱態(tài)渣工藝后,終點磷含量降低0.006%,轉(zhuǎn)爐終渣TFe爐次降低約3.4%,熱態(tài)渣試驗爐次實現(xiàn)零石灰、零輕燒等輔料的消耗。工業(yè)現(xiàn)場試驗結(jié)果表明：通過底吹孔的優(yōu)化布置,現(xiàn)場脫磷爐脫磷率從65.3%上升到72.2%,終點磷含量從0.039%下降到0.031%,脫磷效果得到明顯改善;通過常規(guī)和洗爐方式進行爐型維護,可以有效控制爐襯粘鋼厚度,提高脫磷效果,延長使用壽命。通過現(xiàn)場對中型廢鋼、打包塊、熱軋切頭尾等廢鋼進行轉(zhuǎn)爐熔化試驗發(fā)現(xiàn),脫磷轉(zhuǎn)爐僅可采用中型廢鋼,對于打包塊與熱軋切頭尾等尺寸較大廢鋼需通過延長吹煉時間、提高轉(zhuǎn)爐熔池溫度等措施提高廢鋼熔化速率。
鄧磊[7]（2016）在《銅自熱熔煉系統(tǒng)擴能改造工程研究與應用》文中研究指明我國銅冶煉技術(shù)不斷進步,銅的產(chǎn)能、消費和銅資源需求已成為全球第一。銅熔池熔煉技術(shù)已經(jīng)成為規(guī)模型銅生產(chǎn)企業(yè)的主流工藝之一,其技術(shù)水平不斷提高。金川集團鎳礦中含有一定數(shù)量的硫化銅礦物,鎳冶煉產(chǎn)生的高鎳锍,經(jīng)浮選分離后可獲得品位較高的二次銅精礦。二次銅精礦的冶煉,采用引進了俄羅斯的氧氣頂吹自熱熔煉技術(shù)（年處理量達7萬噸）。近年來隨著鎳生產(chǎn)規(guī)模的不斷擴大,二次銅精礦相應增加,原有熔煉設(shè)備滿足不了熔煉規(guī)模。采用對自熱爐系統(tǒng)進行了擴能改造的方法,使投料量提高到13.5萬噸?；诖吮疚慕Y(jié)合銅自熱爐擴能改造項目在爐體擴能、輔助設(shè)備、氧槍設(shè)計等方面進行了研究論證,對生產(chǎn)實踐取得的效果和經(jīng)濟效益進行了論述。（1）在文獻和生產(chǎn)的基礎(chǔ)上,全面分析了自熱爐存在的問題和改造內(nèi)容;（2）分析了自熱爐擴能改造的基本方法,在物料平衡和熱平衡計算的基礎(chǔ)上,進行了爐體設(shè)計;（3）對自熱爐改造過程的放出口、水冷系統(tǒng)、耐火材料、余熱鍋爐、氧槍等方面的技術(shù)優(yōu)化進行了論述;（4）在工業(yè)生產(chǎn)實踐的基礎(chǔ)上,對自熱爐系統(tǒng)的氧槍槍頭進行了改造,采用不同馬赫數(shù)的單孔噴頭氧槍在一定渣層和不同槍位下進行了吹煉工業(yè)試驗。確定采用2.5馬赫的噴頭,顯著提高了清槍周期,吹煉時率提高了11%。（5）自熱爐改造后進行工業(yè)生產(chǎn)實踐,運作正常、穩(wěn)定,滿足生產(chǎn)要求,各項指標技術(shù)達到先進水平,提升了系統(tǒng)的精礦處理能力,生產(chǎn)成本也進一步降低。
凌飛[8]（2016）在《鈀催化親核基團觸發(fā)的共軛多烯炔環(huán)化反應研究》文中指出共軛多烯炔不僅是生物活性分子和功能材料的重要結(jié)構(gòu)單元,同時還是有機合成化學中的重要合成子。因此發(fā)展共軛多系炔的環(huán)化反應方法一直是化學家的研究興趣所在。本論文首先綜述了多烯炔環(huán)合化學的最新研究進展；在此基礎(chǔ)上,發(fā)展了鈀催化不同親核基團觸發(fā)的共軛多烯炔化合物的串聯(lián)環(huán)合反應,實現(xiàn)多種雜環(huán)以及芳環(huán)化合物的高效合成。主要內(nèi)容包括：1.發(fā)展了一種鈀催化的N,O雙親核基團觸發(fā)的共軛烯二炔的分支環(huán)化反應,通過兩條途徑合成多取代的呋喃并吡啶類衍生物。通過捕獲反應中產(chǎn)生的中間體以及副產(chǎn)物,我們對該反應提出了可能的反應機理。2.發(fā)展了一種PdCl2/CuBr2共催化體系及氧氣條件下的羧基觸發(fā)的共軛烯二炔酸與內(nèi)炔的氧化苯環(huán)化反應,生成了一系列α-羰基苯甲酸衍生物。通過機理研究,發(fā)現(xiàn)共軛烯二炔1,6-位的羰基氧原子分別來自于氧氣和水。3.發(fā)展了一種鈀催化的羧基和酯基觸發(fā)的共軛烯二炔兩分子二聚反應,簡捷高效地制備了一系列2,6-二羰基萘衍生物。研究發(fā)現(xiàn),銅鹽在這些反應中起到了很重要的作用,可以選擇性地實現(xiàn)共軛烯二炔酸和共軛烯二炔酯的自身或者交叉二聚反應。通過該種方法,我們可以區(qū)域選擇性地合成含有六個不同取代基的多官能團萘化合物。機理實驗表明靠近酯基的羰基氧原子來自于水,而靠近羧基的羰基氧原子來自于氧氣。4.發(fā)展了鈀催化的共軛二烯二炔的氧化環(huán)異構(gòu)化反應,合成了一系列苯并異吲哚啉酮類和3,4-二羰基苯甲酸類衍生物。利用3,4-二羰基苯甲酸的兩個羰基活性差別,可以選擇性的對3-位羰基進行成肟反應,最后在銠催化下,發(fā)生碳氫鍵活化,與二苯乙炔反應生成2-萘聯(lián)異喹啉氮氧化物。
賴淑君[9]（2016）在《Br（?）nsted酸催化C-H官能團化：非對稱芳構(gòu)化漢斯酯的快速合成》文中進行了進一步梳理多取代的漢斯酯吡啶類化合物具有很多重要的活性,在藥學上具有抗缺氧,抗缺血的生理作用。在農(nóng)學上有很好的殺蟲,殺菌,除草等優(yōu)良活性,得到人們的重視。由于合成吡啶環(huán)比較困難，因此一定程度上影響了多取代毗啶環(huán)的研究。漢斯酯-1,4-二氫毗啶（HEH）具有廣泛的生理活性,首先最早作為鈣離子通道拮抗劑用于治療高血壓,其次是一個重要的輔酶NADH模型化合物,研究其氧化還原反應機理為我們了解輔酶NADH在生物體內(nèi)的作用機制提供了依據(jù)。而合成這一類化合物,尤其是不對稱1,4-二氫吡啶仍具有很多困難。本論文針對快速高效的合成不對稱的芳構(gòu)化漢斯酯-1,4-二氫毗啶（HEH）進行了研究,首先構(gòu)建了16個醛亞胺底物化合物和9個對稱的漢斯酯-1,4-二氫毗啶類化合物,然后以對稱的漢斯酯-1,4-二氫呲啶類化合物為原料,通過氧化將其芳構(gòu)化,再與醛亞胺利用簡單的Br（?）nsted酸催化在芳構(gòu)化漢斯酯-1,4-二氫呲啶的芐基位上進行直接的Mannich加成,合成了25個不對稱芳構(gòu)化漢斯酯-1,4-二氫毗啶化合物,且均為新化合物；合成7種3,3’-位上不同取代基的手性磷酸催化劑,用于催化芳構(gòu)化的漢斯酯-1,4-二氫吡啶類化合物在芐基位上與醛亞胺發(fā)生Mannich反應。結(jié)果表明手性磷酸催化劑可以催化反應，但不能控制產(chǎn)物的ee值。本實驗為合成多取代的吡啶類化合物提供一種簡單快速的方法。同時,也為合成不對稱的1,4-二氫吡啶提供了一種簡單有效的途徑。
舒文明[10]（2016）在《基于原位捕獲活潑中間體的環(huán)加成策略構(gòu)筑碳（雜）環(huán)結(jié)構(gòu)體》文中提出環(huán)加成反應是構(gòu)建單環(huán)及多環(huán)結(jié)構(gòu)體直接有效的方法,也符合簡便高效、原子經(jīng)濟性的綠色合成要求,因而其研究得到了廣泛的關(guān)注。目前,探索新穎的環(huán)加成反應,擴展其在有機合成中的應用,正成為當前化學研究的熱點之一。本課題組一直致力于基于自分類反應網(wǎng)絡匯聚集成原理設(shè)計復雜結(jié)構(gòu)體自組織合成的研究,即由簡單起始物歷經(jīng)多個反應序列的轉(zhuǎn)化原位生成一個高活性中間體,再通過不同的捕獲試劑對這個高活性中間體進行原位捕獲,并依據(jù)多個反應序列的匯聚集成模式,從而實現(xiàn)一鍋合成目標分子。本論文嘗試將環(huán)加成反應和自分類反應網(wǎng)絡的設(shè)計策略有機的結(jié)合起來,即從簡單易得的起始原料出發(fā),利用自分類反應的原理同時獲得多個反應中間體,然后基于環(huán)加成反應作為關(guān)鍵的結(jié)合模式原位捕獲所生成的活性中間體,進而實現(xiàn)復雜結(jié)構(gòu)體的構(gòu)造,為具有生物活性的天然產(chǎn)物以及藥物分子的合成提供新的合成策略和方法。本論文主要圍繞捕獲原位生成的α-重氮酮、苯炔和1,4-烯二酮等中間體,使之發(fā)生環(huán)加成反應,進而合成得到結(jié)構(gòu)多樣性的雜環(huán)和碳環(huán)結(jié)構(gòu)體。主要包括以下十章內(nèi)容：第一章,調(diào)研并概述了環(huán)加成反應的研究現(xiàn)狀及其應用,并將環(huán)加成反應和自分類反應網(wǎng)絡原理進行有機的結(jié)合,從而提出本論文發(fā)展新的有機合成方法和策略的研究思路。第二章,在調(diào)研α-重氮羰基化合物的合成方法及其應用的相關(guān)文獻的基礎(chǔ)上,我們以芳基酮醛一水合物和對甲苯磺酰肼為底物,發(fā)展出一種安全高效的合成α-重氮酮化合物的新方法。該方法具有底物范圍廣、條件溫和、反應時間短以及操作簡便等優(yōu)點。第三章,雖然α-重氮羰基化合物具有很好的反應活性,但是其貯存不易,易于變質(zhì)。因此,為了規(guī)避α-重氮羰基化合物的上述缺點,我們設(shè)計利用原位生成的α-重氮酮與缺電子的烯烴、萘醌和香豆素發(fā)生1,3-偶極環(huán)加成反應,來合成多取代的吡唑、萘醌并吡唑以及香豆素并吡唑衍生物。并進一步研究了該類分子的晶態(tài)堆積性質(zhì),發(fā)現(xiàn)萘醌并毗唑化合物的晶體結(jié)構(gòu)的堆積形態(tài)具有一定的特殊性,是通過分子間的N-H"··O鍵作用,且沿著c軸方向呈現(xiàn)出單分子的右手螺旋形態(tài)。第四章,基于我們發(fā)展的合成a-重氮酮的新方法,用醛或酮對其捕獲來分別發(fā)生[3+2]環(huán)加成反應,合成得到多取代的吡唑化合物。相比于文獻合成吡唑化合物的方法,該新方法具有底物簡單、反應條件溫和以及很好的區(qū)域選擇性等優(yōu)點,且所獲得的目標化合物僅存在一種構(gòu)型。第五章,我們利用對甲苯磺酰肼以及α-溴代芳乙酮來原位捕獲由2-（三甲基硅基）芳基三氟甲烷磺酸酯生成的苯炔中間體,進而發(fā)生形式上的[2+2+2]環(huán)加成反應,可以簡捷合成得到噌啉類化合物。在進一步對反應機理的詳細研究中我們發(fā)現(xiàn),對甲苯磺酰肼在氟化銫的作用下可以原位生成氮烯中間體來參與環(huán)加成反應,實現(xiàn)了一步同時形成三個新的化學鍵,即兩個C-N鍵和一個C-C鍵。該反應無需過渡金屬催化、底物來源廣泛、反應條件也較溫和。第六章,基于2-（三甲基硅基）芳基三氟甲烷磺酸酯原位生成苯炔中間體,我們利用缺電子的酮或1,3-二酮和丁炔二酸二酯將其捕獲,合成得到了多取代的萘環(huán)衍生物。利用該方法,我們還將環(huán)己酮并萘環(huán)產(chǎn)物脫氫芳構(gòu)化合成得到了菲酚類化合物。該方法為木脂素天然產(chǎn)物的合成提供了一條潛在的、有借鑒價值的新途徑。第七章,多取代的苯環(huán)廣泛存在于天然產(chǎn)物和藥物分子中,也是光學材料以及功能材料的基本分子構(gòu)件。我們將硝基烯烴、缺電子的酮和丁炔二酸二酯集于一鍋中進行三組分反應,成功實現(xiàn)了多取代苯環(huán)衍生物的直接合成,發(fā)展了一種新型的苯環(huán)化反應。該方法克服了文獻合成方法很難將一些特定的官能團引入到苯環(huán)中的局限,能夠直接合成含氰基、羰基、酯基等基團的苯環(huán)結(jié)構(gòu)體。第八章,以1,4-烯二酮和丙二腈為原料,我們發(fā)展：了新穎的雙環(huán)化反應來直接構(gòu)筑二氫呋喃[2,3-6]呋喃骨架。為了滿足理想合成的要求,我們又從1,4-烯二酮的前體化合物芳乙酮和1,3-二羰基化合物出發(fā),實現(xiàn)了二氫呋喃[2,3-6]呋喃衍生物的一鍋合成。第九章,以吡啶葉立德和萘醌為底物,基于醋酸錳促進的形式上的[2+2+2+1]環(huán)加成反應,發(fā)展了一種直接合成并環(huán)庚三烯衍生物的新方法。同時,我們還還合成了其乙酰化的產(chǎn)物,顯示出其在藥物和材料方面具有潛在的應用價值。該方法是首次報道的二價錳促進的形式上的環(huán)加成反應。第十章,對本篇博士論文的內(nèi)容進行總結(jié),并對以后的工作做出展望。
二、Cojet技術(shù)的開發(fā)及應用（論文開題報告）
（1）論文研究背景及目的
此處內(nèi)容要求：
首先簡單簡介論文所研究問題的基本概念和背景，再而簡單明了地指出論文所要研究解決的具體問題，并提出你的論文準備的觀點或解決方法。
寫法范例：
本文主要提出一款精簡64位RISC處理器存儲管理單元結(jié)構(gòu)并詳細分析其設(shè)計過程。在該MMU結(jié)構(gòu)中,TLB采用叁個分離的TLB,TLB采用基于內(nèi)容查找的相聯(lián)存儲器并行查找,支持粗粒度為64KB和細粒度為4KB兩種頁面大小,采用多級分層頁表結(jié)構(gòu)映射地址空間,并詳細論述了四級頁表轉(zhuǎn)換過程,TLB結(jié)構(gòu)組織等。該MMU結(jié)構(gòu)將作為該處理器存儲系統(tǒng)實現(xiàn)的一個重要組成部分。
（2）本文研究方法
調(diào)查法：該方法是有目的、有系統(tǒng)的搜集有關(guān)研究對象的具體信息。
觀察法：用自己的感官和輔助工具直接觀察研究對象從而得到有關(guān)信息。
實驗法：通過主支變革、控制研究對象來發(fā)現(xiàn)與確認事物間的因果關(guān)系。
文獻研究法：通過調(diào)查文獻來獲得資料，從而全面的、正確的了解掌握研究方法。
實證研究法：依據(jù)現(xiàn)有的科學理論和實踐的需要提出設(shè)計。
定性分析法：對研究對象進行“質(zhì)”的方面的研究，這個方法需要計算的數(shù)據(jù)較少。
定量分析法：通過具體的數(shù)字，使人們對研究對象的認識進一步精確化。
跨學科研究法：運用多學科的理論、方法和成果從整體上對某一課題進行研究。
功能分析法：這是社會科學用來分析社會現(xiàn)象的一種方法，從某一功能出發(fā)研究多個方面的影響。
模擬法：通過創(chuàng)設(shè)一個與原型相似的模型來間接研究原型某種特性的一種形容方法。
三、Cojet技術(shù)的開發(fā)及應用（論文提綱范文）
（1）300t復吹轉(zhuǎn)爐全爐役熔池流動特性變化和爐襯演變規(guī)律研究（論文提綱范文）
| 致謝 |
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 引言 |
| 2 文獻綜述 |
| 2.1 轉(zhuǎn)爐煉鋼技術(shù)發(fā)展概況 |
| 2.1.1 底吹轉(zhuǎn)爐煉鋼法的發(fā)展 |
| 2.1.2 氧氣轉(zhuǎn)爐煉鋼法的發(fā)展 |
| 2.1.3 頂?shù)讖痛缔D(zhuǎn)爐煉鋼法的發(fā)展 |
| 2.2 轉(zhuǎn)爐內(nèi)多相流的研究 |
| 2.2.1 轉(zhuǎn)爐內(nèi)流體力學研究體系 |
| 2.2.2 轉(zhuǎn)爐內(nèi)多相流傳輸行為研究方法 |
| 2.3 轉(zhuǎn)爐熔池流動特性研究現(xiàn)狀 |
| 2.3.1 轉(zhuǎn)爐熔池流動特性物理模擬研究 |
| 2.3.2 轉(zhuǎn)爐熔池流動特性數(shù)值模擬研究 |
| 2.4 爐襯侵蝕規(guī)律研究現(xiàn)狀 |
| 2.4.1 爐襯侵蝕機理 |
| 2.4.2 爐襯侵蝕影響因素及維護技術(shù)的發(fā)展 |
| 2.4.3 激光測厚技術(shù)的應用 |
| 2.5 研究目的及內(nèi)容 |
| 2.5.1 課題來源及意義 |
| 2.5.2 研究內(nèi)容及方法 |
| 2.6 創(chuàng)新點 |
| 3 高溫變氣氛環(huán)境超音速射流特性研究 |
| 3.1 幾何模型及數(shù)學模型的建立 |
| 3.1.1 幾何模型及空間離散化 |
| 3.1.2 模型假設(shè) |
| 3.1.3 控制方程 |
| 3.2 數(shù)值求解 |
| 3.2.1 邊界條件及數(shù)值求解 |
| 3.2.2 網(wǎng)格無關(guān)性測試 |
| 3.3 高溫環(huán)境射流特性模擬結(jié)果及分析 |
| 3.3.1 射流速度分布 |
| 3.3.2 射流動壓分布 |
| 3.3.3 射流湍動能分布 |
| 3.4 高溫變氣氛環(huán)境射流特性模擬結(jié)果及分析 |
| 3.4.1 射流速度分布 |
| 3.4.2 射流動壓分布 |
| 3.4.3 射流渦量及密度分布 |
| 3.5 本章小結(jié) |
| 4 非均勻底吹供氣模式對熔池流動特性變化的研究 |
| 4.1 物理模擬的實驗原理 |
| 4.1.1 物理模擬的基礎(chǔ)理論 |
| 4.1.2 幾何相似與參數(shù)確定 |
| 4.1.3 動力相似與參數(shù)確定 |
| 4.2 數(shù)學模型的建立及數(shù)值求解 |
| 4.2.1 幾何模型及數(shù)學模型的建立 |
| 4.2.2 數(shù)值求解 |
| 4.3 實驗方法及方案設(shè)計 |
| 4.3.1 實驗方法 |
| 4.3.2 轉(zhuǎn)爐純底吹實驗方案 |
| 4.4 均勻底吹供氣模式對熔池流動特性的影響研究 |
| 4.4.1 均勻底吹供氣模式物理模擬結(jié)果 |
| 4.4.2 均勻底吹供氣模式數(shù)值模擬結(jié)果 |
| 4.4.3 底吹流股與金屬熔體間能量傳遞研究 |
| 4.5 非均勻底吹供氣模式對熔池流動特性的影響研究 |
| 4.5.1 非均勻底吹供氣模式物理模擬結(jié)果 |
| 4.5.2 非均勻底吹供氣模式數(shù)值模擬結(jié)果 |
| 4.6 本章小結(jié) |
| 5 全爐役復吹轉(zhuǎn)爐熔池流動特性規(guī)律研究 |
| 5.1 實驗參數(shù)及方案的確定 |
| 5.1.1 物理模擬實驗參數(shù)的確定 |
| 5.1.2 數(shù)學模型的建立及數(shù)值求解 |
| 5.1.3 轉(zhuǎn)爐復吹實驗方案 |
| 5.2 復吹轉(zhuǎn)爐熔池流動特性的研究 |
| 5.2.1 復吹轉(zhuǎn)爐熔池流動特性的物理模擬研究 |
| 5.2.2 復吹轉(zhuǎn)爐熔池流動特性的數(shù)值模擬研究 |
| 5.3 全爐役復吹轉(zhuǎn)爐熔池流動特性的數(shù)值模擬研究 |
| 5.4 本章小結(jié) |
| 6 工業(yè)試驗研究 |
| 6.1 冶煉工藝制度 |
| 6.1.1 轉(zhuǎn)爐及氧槍噴頭參數(shù) |
| 6.1.2 底吹布置及供氣參數(shù)的確定 |
| 6.2 復吹工藝優(yōu)化后冶金效果分析 |
| 6.2.1 冶煉周期及噴頭壽命分析 |
| 6.2.2 終點鋼水碳氧濃度積分析 |
| 6.2.3 爐渣全鐵分析 |
| 6.3 爐襯演進規(guī)律探究 |
| 6.4 試驗過程中,出現(xiàn)的問題及應對措施 |
| 6.4.1 底吹非均勻供氣模式的應用 |
| 6.4.2 頂吹流量與氧槍噴頭壽命關(guān)系的探索 |
| 6.5 本章小結(jié) |
| 7 結(jié)論 |
| 參考文獻 |
| 作者簡歷及在學研究成果 |
| 學位論文數(shù)據(jù)集 |
（2）EBT區(qū)域底吹流量變化對電弧爐煉鋼的影響（論文提綱范文）
| 1 數(shù)學模型 |
| 1.1 控制方程 |
| 1.1.1 質(zhì)量守恒方程 |
| 1.1.2 動量守恒方程 |
| 1.1.3 能量守恒方程 |
| 1.1.4 湍流控制方程 |
| 1.2 數(shù)學模型建立 |
| 2 模擬結(jié)果分析 |
| 2.1 EBT區(qū)域不同底吹流量對熔池流動的影響 |
| 2.2 EBT區(qū)域不同底吹流量對死區(qū)面積的影響 |
| 3 100t電弧爐底吹試驗 |
| 3.1 鋼鐵料消耗和石灰消耗 |
| 3.2 爐渣成分 |
| 3.3 終點碳氧積 |
| 4 結(jié)論 |
（3）偶氮二甲酸酯和含硫不飽和雙鍵體系反應研究（論文提綱范文）
| 學位論文數(shù)據(jù)集 |
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 偶氮二甲酸酯概述 |
| 1.2 偶氮二甲酸酯與孤立雙鍵和三鍵的反應 |
| 1.2.1 偶氮二甲酸酯和羰基的反應 |
| 1.2.2 偶氮二甲酸酯和亞胺的反應 |
| 1.2.3 偶氮二甲酸酯和缺電子烯烴和炔烴的反應 |
| 1.3 偶氮二甲酸酯和累積雙鍵的反應 |
| 1.3.1 偶氮二甲酸酯和烯酮的反應 |
| 1.3.2 偶氮二甲酸酯和聯(lián)烯的反應 |
| 1.3.3 偶氮二甲酸酯和異氰酸酯及異硫氰酸酯反應 |
| 1.4 偶氮二甲酸酯和共軛雙鍵的反應 |
| 1.4.1 Huisgen兩性離子對α,β-不飽和羰基化合物的1,2-加成反應 |
| 1.4.2 Huisgen兩性離子對α,β-不飽和羰基化合物的1,4-加成反應 |
| 1.4.3 Diel-Alder反應 |
| 第二章 偶氮二甲酸酯和具有α氫的磺酰氯在堿性條件下的反應 |
| 2.1 磺酰氯形成烯砜及其反應性概述 |
| 2.2 烯砜和不飽和雙鍵、三鍵的反應 |
| 2.2.1 烯砜和碳氧雙鍵的反應 |
| 2.2.2 烯砜和碳氮雙鍵的反應 |
| 2.2.3 磺酰氯和碳碳雙鍵的反應 |
| 2.2.4 烯砜和不飽和N-氧化物的反應 |
| 2.3 芳基磺酰氯和偶氮二甲酸酯反應 |
| 2.4 反應設(shè)計思路 |
| 2.5 α-氯代磺酰肼制備條件優(yōu)化 |
| 2.6 α-氯代磺酰肼底物拓展 |
| 2.7 可能的機理 |
| 2.8 產(chǎn)物的衍生化 |
| 2.9 本章小結(jié) |
| 第三章 磺酰肼類化合物的制備 |
| 3.1 磺酰肼衍生物簡介 |
| 3.2 磺酰肼衍生物的合成方法 |
| 3.2.1 通過磺酰氯、磺酸對肼的磺?；磻?/td> |
| 3.2.2 通過亞磺酸根對偶氮化合物磺?；磻?/td> |
| 3.2.3 通過金屬偶聯(lián)對肼的磺酰化反應 |
| 3.2.4 N-氯磺酰亞胺的氨化反應 |
| 3.3 反應思路設(shè)計 |
| 3.4 次磺酰肼氧化反應條件優(yōu)化 |
| 3.5 磺酰肼類化合物的底物拓展 |
| 3.6 本章小結(jié) |
| 第四章 偶氮二甲酸酯和硫葉立德的反應 |
| 4.1 硫葉立德反應性概述 |
| 4.2 硫葉立德和偶氮體系的反應概況 |
| 4.3 硫葉立德作為親核試劑和缺電子不飽和鍵體系的反應 |
| 4.3.1 硫葉立德作為親核試劑和缺電子碳雜不飽和鍵的反應 |
| 4.3.2 硫葉立德作為親核試劑對碳碳不飽和鍵的環(huán)化反應 |
| 4.4 硫葉立德的[2,3]-σ-重排和Stevens重排反應 |
| 4.5 反應設(shè)計思路 |
| 4.6 條件優(yōu)化及產(chǎn)物結(jié)構(gòu)確定 |
| 4.7 底物拓展 |
| 4.8 條件控制實驗 |
| 4.9 可能的反應機理 |
| 4.10 本章小結(jié) |
| 第五章 銠催化噻二唑和炔醛的環(huán)化反應 |
| 5.1 噻二唑和不飽和鍵的環(huán)化反應概述 |
| 5.2 銠催化的噻二唑和三鍵的環(huán)化反應 |
| 5.2.1 銠催化的噻二唑與炔烴和腈分子間的環(huán)化反應 |
| 5.2.2 銠催化噻二唑和炔烴和腈分子內(nèi)的環(huán)化反應 |
| 5.3 反應設(shè)計思路 |
| 5.4 條件優(yōu)化及產(chǎn)物結(jié)構(gòu)確定 |
| 5.5 底物拓展 |
| 5.6 反應機理探究 |
| 5.7 產(chǎn)物的衍生化 |
| 5.8 天然產(chǎn)物修飾 |
| 5.9 本章小結(jié) |
| 第六章 結(jié)論 |
| 第七章 實驗部分 |
| 7.1 主要實驗儀器與試劑 |
| 7.2 具有α氫的磺酰氯和偶氮二甲酸酯的反應 |
| 7.2.1 α-氯代磺酰肼的制備 |
| 7.2.2 α-氯代磺酰肼與4-硝基苯甲酰氯的反應 |
| 7.3 由硫醇、硫酚和偶氮二甲酸酯制備磺酰肼類化合物 |
| 7.3.1 次磺酰肼類化合物的制備 |
| 7.3.2 m-CPBA氧化次磺酰肼制備磺酰肼類化合物 |
| 7.4 硫葉立德和偶氮二甲酸酯的反應 |
| 7.4.1 高溫條件下硫葉立德和偶氮二甲酸酯制備腙類化合物 |
| 7.4.2 室溫條件下硫葉立德和偶氮二甲酸酯制備四嗪類化合物 |
| 7.5 銠催化的噻二唑和炔醛的環(huán)化反應 |
| 7.5.1 炔醛底物制備方法 |
| 7.5.2 雌酚酮衍生化 |
| 7.5.3 噻二唑和炔醛的反應 |
| 7.5.4 產(chǎn)物的衍生化 |
| 7.5.5 動力學同位素效應實驗 |
| 參考文獻 |
| 附錄 代表性的核磁~1H,~(13)C譜 |
| 致謝 |
| 研究成果及發(fā)表的學術(shù)論文 |
| 作者和導師簡介 |
| 附件 |
（4）Lewis堿催化的聯(lián)烯酸酯及異氰基乙酸酯的環(huán)化反應（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 文獻綜述 |
| 第一節(jié) 有機膦催化的聯(lián)烯酸酯的反應研究進展 |
| 1.1.1 有機膦催化聯(lián)烯酸酯的[2+1]環(huán)化反應 |
| 1.1.2 有機膦催化聯(lián)烯酸酯的[2+2]環(huán)化反應 |
| 1.1.3 有機膦催化聯(lián)烯酸酯的[3+2]/[2+3]環(huán)化反應 |
| 1.1.4 有機膦催化聯(lián)烯酸酯的[3+3]環(huán)化反應 |
| 1.1.5 有機膦催化聯(lián)烯酸酯的[4+3]環(huán)化反應 |
| 1.1.6 有機膦催化聯(lián)烯酸酯的[4+2]/[2+4]環(huán)化反應 |
| 1.1.7 有機膦催化聯(lián)烯酸酯的[4+1]環(huán)化反應 |
| 1.1.8 有機膦催化聯(lián)烯酸酯的[8+2]環(huán)化反應 |
| 1.1.9 有機膦催化聯(lián)烯酸酯的[6+3]環(huán)化反應 |
| 1.1.10 有機膦催化聯(lián)烯酸酯的[2+2+2]環(huán)化反應 |
| 1.1.11 有機膦催化聯(lián)烯酸酯的[3+2+3]環(huán)化反應 |
| 1.1.12 有機膦催化聯(lián)烯酸酯的非環(huán)化反應 |
| 第二節(jié) 基于有機胺催化的異氰基乙酸酯的環(huán)化反應研究進展 |
| 1.2.1 異氰基乙酸酯及其類似物與活潑烯烴或炔烴的環(huán)化反應 |
| 1.2.2 異氰基乙酸酯及其類似物與亞胺的環(huán)化反應 |
| 第三節(jié) 分析總結(jié) |
| 第二章 有機膦催化的鄰位對甲苯磺酰胺基查爾酮與聯(lián)烯酸酯的[4+1]環(huán)化反應研究 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 鄰位對甲苯磺酰胺基查爾酮系列底物的合成 |
| 2.2.1 實驗儀器與試劑 |
| 2.2.2 鄰位對甲苯磺酰胺基查爾酮系列底物的合成路線 |
| 2.3 聯(lián)烯酸酯底物的合成 |
| 2.3.1 實驗儀器與試劑 |
| 2.3.2 合成聯(lián)烯酸酯的步驟 |
| 2.4 有機膦催化的鄰位對甲苯磺酰胺基查爾酮與聯(lián)烯酸酯的[4+1]環(huán)化反應 |
| 2.4.1 實驗儀器與試劑 |
| 2.4.2 實驗方法 |
| 2.4.3 結(jié)果與討論 |
| 2.4.5 結(jié)論 |
| 2.5 化合物結(jié)構(gòu)表征數(shù)據(jù) |
| 第三章 有機膦催化的鄰位叔丁氧羰基胺基查爾酮與聯(lián)烯酸酯的不對稱[3+2]環(huán)化反應研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 鄰位叔丁氧羰基胺基查爾酮系列底物的合成 |
| 3.2.1 實驗儀器與試劑 |
| 3.2.2 鄰位叔丁氧羰基胺基查爾酮系列底物的合成路線 |
| 3.3 有機膦催化的鄰位叔丁氧羰基胺基查爾酮與聯(lián)烯酸酯的不對稱[3+2]環(huán)化反應 |
| 3.3.1 實驗儀器及試劑 |
| 3.3.2 實驗方法 |
| 3.3.3 結(jié)果與討論 |
| 3.3.4 結(jié)論 |
| 3.4 化合物結(jié)構(gòu)表征數(shù)據(jù) |
| 第四章 有機膦催化的巴比妥酸取代環(huán)庚三烯與α取代聯(lián)烯酸酯的[8+2]環(huán)化反應研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 巴比妥酸取代環(huán)庚三烯的合成 |
| 4.2.1 實驗儀器與試劑 |
| 4.2.2 巴比妥酸取代環(huán)庚三烯的合成步驟 |
| 4.3 α-取代聯(lián)烯酸酯的合成 |
| 4.3.1 實驗儀器與試劑 |
| 4.3.2 α-取代聯(lián)烯酸酯的合成步驟 |
| 4.4 Kwon手性膦的合成 |
| 4.4.1 實驗儀器及試劑 |
| 4.4.2 NTs吡咯烷醇中間體的合成 |
| 4.4.3 膦烷中間體的合成 |
| 4.4.4 Kwon手性膦的合成 |
| 4.5 有機膦催化的巴比妥酸取代環(huán)庚三烯與α-取代聯(lián)烯酸酯的[8+2]環(huán)化反應 |
| 4.5.1 實驗儀器與試劑 |
| 4.5.2 實驗方法 |
| 4.5.3 結(jié)果與討論 |
| 4.5.4 結(jié)論 |
| 4.6 化合物結(jié)構(gòu)表征數(shù)據(jù) |
| 第五章 有機胺催化的異氰基乙酸酯與六元環(huán)狀磺酰亞胺的[3+2]環(huán)化反應研究 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 六元環(huán)狀磺酰亞胺底物的合成 |
| 5.2.1 實驗儀器與試劑 |
| 5.2.2 六元環(huán)狀磺酰亞胺底物的合成步驟 |
| 5.3 異氰基酸甲酯的合成 |
| 5.3.1 實驗儀器與試劑 |
| 5.3.2 異氰基酸甲酯的合成步驟 |
| 5.4 有機胺催化的異氰基乙酸酯與六元環(huán)狀磺酰亞胺[3+2]環(huán)化反應 |
| 5.4.1 實驗儀器及試劑 |
| 5.4.2 實驗方法 |
| 5.4.3 結(jié)果與討論 |
| 5.4.4 結(jié)論 |
| 5.5 化合物結(jié)構(gòu)表征數(shù)據(jù) |
| 第六章 總結(jié)及創(chuàng)新性 |
| 參考文獻 |
| 致謝 |
| 附錄 |
| 個人簡介 |
（5）高溫聚合射流氧槍射流特性的基礎(chǔ)研究（論文提綱范文）
| 中文摘要 |
| ABSTRACT |
| 1. 緒論 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 射流應用 |
| 1.3 射流基本理論 |
| 1.3.1 射流定義 |
| 1.3.2 自由射流 |
| 1.3.3 亞音速射流 |
| 1.3.4 超音速射流 |
| 1.4 聚合射流氧槍技術(shù)概述 |
| 1.4.1 聚合射流氧槍技術(shù)的出發(fā)點 |
| 1.4.2 聚合射流氧槍技術(shù)的原理及特點 |
| 1.4.3 聚合射流氧槍技術(shù)的應用現(xiàn)狀 |
| 1.4.4 聚合射流氧槍技術(shù)的研究現(xiàn)狀 |
| 1.5 本課題研究內(nèi)容 |
| 1.5.1 研究意義 |
| 1.5.2 研究方法 |
| 1.5.3 研究內(nèi)容 |
| 2. 射流模型建立及可靠性分析 |
| 2.1 基本控制方程 |
| 2.2 化學反應模型 |
| 2.3 湍流模型選擇 |
| 2.3.1 標準k-ε模型 |
| 2.3.2 RNG k-ε模型 |
| 2.3.3 Realizable k-ε模型 |
| 2.3.4 不同湍流模型的計算結(jié)果比較 |
| 2.4 網(wǎng)格無關(guān)性檢驗 |
| 2.5 模擬結(jié)果與理論計算結(jié)果對比 |
| 2.6 小結(jié) |
| 3. 單孔聚合射流氧槍射流特性模擬研究 |
| 3.1 物理模型建立及邊界條件選取 |
| 3.1.1 物理模型建立 |
| 3.1.2 網(wǎng)格劃分 |
| 3.1.3 邊界條件選取 |
| 3.2 傳統(tǒng)超音速氧槍和聚合射流氧槍的比較 |
| 3.2.1 速度分布 |
| 3.2.2 氧氣質(zhì)量分數(shù)分布 |
| 3.2.3 渦量分布 |
| 3.3 影響聚合射流流場的結(jié)構(gòu)參數(shù) |
| 3.3.1 燃氣孔位置對聚合射流流場的影響 |
| 3.3.2 主氧孔與燃氣孔間距對聚合射流流場的影響 |
| 3.3.3 燃氣孔與副氧孔間距對聚合射流流場的影響 |
| 3.3.4 燃氣孔直徑對聚合射流流場的影響 |
| 3.4 影響聚合射流流場的工藝參數(shù) |
| 3.4.1 主氧壓力對聚合射流流場的影響 |
| 3.4.2 燃氣壓力對聚合射流流場的影響 |
| 3.4.3 主氧溫度對聚合射流流場的影響 |
| 3.4.4 副氧溫度對聚合射流流場的影響 |
| 3.5 小結(jié) |
| 4. 多孔聚合射流氧槍射流特性模擬研究 |
| 4.1 物理模型建立及邊界條件選取 |
| 4.1.1 物理模型建立 |
| 4.1.2 網(wǎng)格劃分 |
| 4.1.3 邊界條件選取 |
| 4.2 傳統(tǒng)超音速氧槍和聚合射流氧槍的比較 |
| 4.2.1 軸向速度分布 |
| 4.2.2 射流流股中心線偏移 |
| 4.2.3 橫截面速度分布 |
| 4.2.4 軸向氧氣質(zhì)量分數(shù)分布 |
| 4.3 影響聚合射流流場的工藝參數(shù) |
| 4.3.1 主氧壓力對聚合射流流場的影響 |
| 4.3.2 主氧溫度對聚合射流流場的影響 |
| 4.4 小結(jié) |
| 5. 結(jié)論 |
| 參考文獻 |
| 攻讀碩士學位期間發(fā)表學術(shù)論文情況 |
| 致謝 |
| 作者簡介 |
（6）首鋼京唐脫磷爐工藝技術(shù)優(yōu)化研究（論文提綱范文）
| 致謝 |
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 引言 |
| 2 文獻綜述 |
| 2.1 轉(zhuǎn)爐脫磷工藝技術(shù) |
| 2.1.1 煉鋼脫磷反應 |
| 2.1.2 轉(zhuǎn)爐脫磷工藝發(fā)展 |
| 2.2 脫磷爐工藝研究 |
| 2.2.1 爐渣(FeO)控制技術(shù) |
| 2.2.2 廢鋼熔化研究 |
| 2.2.3 脫磷爐利用脫碳爐渣研究 |
| 2.3 國外轉(zhuǎn)爐雙聯(lián)冶煉工藝主要技術(shù)廠家的技術(shù)參數(shù) |
| 2.3.1 日本NKK福山 |
| 2.3.2 日本住友金屬和歌山廠 |
| 2.4 課題的研究背景及研究內(nèi)容 |
| 2.4.1 課題背景和意義 |
| 2.4.2 課題研究內(nèi)容及方法 |
| 2.4.3 創(chuàng)新點 |
| 3 脫磷轉(zhuǎn)爐底吹孔優(yōu)化水模實驗 |
| 3.1 基于混勻時間的物理模型研究 |
| 3.1.1 研究內(nèi)容 |
| 3.1.2 實驗參數(shù)確定及實驗設(shè)備 |
| 3.1.3 實驗方案 |
| 3.1.4 實驗結(jié)果分析 |
| 3.2 基于傳質(zhì)速率的物理模型研究 |
| 3.2.1 實驗目的 |
| 3.2.2 實驗原理及裝置 |
| 3.2.3 實驗方案 |
| 3.2.4 實驗結(jié)果及分析 |
| 3.3 本章小結(jié) |
| 4 復吹轉(zhuǎn)爐內(nèi)氣液兩相流動規(guī)律的數(shù)值模擬 |
| 4.1 數(shù)學模型的建立 |
| 4.1.1 多相流模型的選擇 |
| 4.1.2 模型計算的建立 |
| 4.1.3 基本條件假設(shè) |
| 4.1.4 邊界條件的設(shè)置 |
| 4.2 底吹數(shù)目變化對熔池氣液兩相流的作用 |
| 4.2.1 不同底吹數(shù)目下轉(zhuǎn)爐內(nèi)射流流動狀態(tài) |
| 4.2.2 不同底吹數(shù)目下熔池橫向流場分析 |
| 4.2.3 不同底吹數(shù)目下熔池流動速度分布規(guī)律 |
| 4.3 底吹布置方式對熔池氣液兩相流的作用 |
| 4.3.1 不同布置方式下熔池橫向流場分析 |
| 4.3.2 不同布置方式下熔池流動速度分布規(guī)律 |
| 4.4 復吹供氣參數(shù)變化對熔池氣液兩相流的作用 |
| 4.4.1 不同底吹強度下熔池縱向流場分析 |
| 4.4.2 不同底吹強度下熔池流動速度分布規(guī)律 |
| 4.5 本章小結(jié) |
| 5 脫磷轉(zhuǎn)爐平衡模型計算及應用 |
| 5.1 平衡模型 |
| 5.2 平衡模型計算過程演示 |
| 5.2.1 原始數(shù)據(jù)輸入 |
| 5.2.2 計算結(jié)果輸出 |
| 5.3 平衡模型的驗證、分析與修正 |
| 5.3.1 計算誤差、出鋼量和廢鋼加入量的驗證、分析與修正 |
| 5.3.2 爐渣信息的的驗證、分析與修正 |
| 5.4 模型的應用 |
| 5.4.1 終渣FeO含量動態(tài)計算 |
| 5.4.2 廢鋼加入優(yōu)化 |
| 5.5 本章小結(jié) |
| 6 脫碳爐熱態(tài)渣在脫磷爐中循環(huán)利用的研究 |
| 6.1 工業(yè)試驗方案 |
| 6.2 熱態(tài)渣試驗鐵水與渣樣成分變化 |
| 6.2.1 熱態(tài)渣試驗鐵水成分變化 |
| 6.2.2 熱態(tài)渣成分分析 |
| 6.2.3 熱態(tài)渣試驗脫磷爐渣樣成分變化 |
| 6.3 熱態(tài)渣二次脫磷的熱力學分析 |
| 6.3.1 脫磷爐爐渣磷容量分析 |
| 6.3.2 脫磷爐爐渣磷分配比分析 |
| 6.3.3 脫磷爐爐渣光學堿度分析 |
| 6.4 熱態(tài)渣量對脫磷爐脫磷效果的影響 |
| 6.4.1 熱態(tài)渣量熱力學模擬計算 |
| 6.4.2 熱態(tài)渣量對脫磷效果的影響 |
| 6.5 脫碳爐熱態(tài)渣循環(huán)利用工業(yè)應用效果 |
| 6.6 本章小結(jié) |
| 7 工業(yè)試驗 |
| 7.1 脫磷爐底吹優(yōu)化改進試驗 |
| 7.2 脫磷爐爐型維護技術(shù) |
| 7.2.1 脫磷爐爐型維護現(xiàn)狀 |
| 7.2.2 脫磷爐爐型維護技術(shù) |
| 7.2.3 采用常規(guī)方式 |
| 7.2.4 采用洗爐方式 |
| 7.3 廢鋼熔化現(xiàn)場試驗 |
| 7.3.1 板坯切頭尾廢鋼熔化試驗 |
| 7.3.2 其他廢鋼試驗情況 |
| 7.4 本章小結(jié) |
| 8 結(jié)論 |
| 9 參考文獻 |
| 作者簡歷及在學研究成果 |
| 學位論文數(shù)據(jù)集 |
（7）銅自熱熔煉系統(tǒng)擴能改造工程研究與應用（論文提綱范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 1 緒論 |
| 1.1 銅的性質(zhì)和用途 |
| 1.1.1 銅的物理和化學性質(zhì) |
| 1.1.2 銅的用途 |
| 1.2 銅的資源與分布 |
| 1.2.1 銅礦資源分布 |
| 1.2.2 銅的主要礦物 |
| 1.3 產(chǎn)業(yè)概況 |
| 1.4 銅的冶煉方法 |
| 1.4.1 火法煉銅 |
| 1.4.2 濕法煉銅(SX-EX) |
| 1.5 銅精礦熔煉技術(shù) |
| 1.5.1 閃速熔煉 |
| 1.5.2 熔池熔煉 |
| 1.5.3 熔池熔煉技術(shù)的特點 |
| 1.6 項目研究的背景、內(nèi)容 |
| 1.6.1 背景 |
| 1.6.2 研究內(nèi)容 |
| 2 自熱熔煉的基本理論與研究 |
| 2.1 金川銅合成爐 |
| 2.2 金川自熱爐 |
| 2.2.1 自熱爐銅熔煉工藝簡介 |
| 2.2.2 自熱爐的基本結(jié)構(gòu) |
| 2.2.3 自熱爐的技術(shù)經(jīng)濟指標 |
| 2.2.4 自熱爐的工藝特點 |
| 2.3 自熱熔煉工藝的反應原理 |
| 2.3.1 基本的物理反應 |
| 2.3.2 熱分解反應 |
| 2.3.3 硫化物的氧化反應 |
| 2.3.4 交互反應 |
| 3 自熱爐系統(tǒng)擴能優(yōu)化改造設(shè)計 |
| 3.1 改造前自熱爐運行現(xiàn)狀及存在問題 |
| 3.1.1 自熱爐吹煉過程中存在的問題 |
| 3.1.2 自熱爐放出口存在的問題 |
| 3.1.3 自熱爐水冷系統(tǒng)存在的問題 |
| 3.1.4 自熱爐余熱鍋爐系統(tǒng)存在的問題 |
| 3.1.5 自熱爐水冷氧槍存在的問題 |
| 3.2 爐體擴容后的物料平衡計算 |
| 3.2.1 粗銅和爐渣量計算 |
| 3.2.2 氧氣量計算 |
| 3.2.3 爐渣的硅量計算 |
| 3.2.4 產(chǎn)出的煙塵計算 |
| 3.2.5 自熱爐物料平衡表 |
| 3.3 爐體擴能后的熱平衡計算 |
| 3.3.1 熱平衡計算的基本方法 |
| 3.3.2 自熱爐熔煉過程的熱平衡表 |
| 3.3.3 影響自熱爐熱平衡的主要因素 |
| 3.4 自熱爐爐體的擴容改造 |
| 3.4.1 自熱爐的精礦處理能力 |
| 3.4.2 自熱爐的床能率 |
| 3.4.3 爐體設(shè)計規(guī)格 |
| 3.5 自熱爐放出口的改造設(shè)計 |
| 3.6 自熱爐水冷系統(tǒng)改造設(shè)計 |
| 3.6.1 冶金爐水冷系統(tǒng)的應用原理 |
| 3.6.2 水冷系統(tǒng)改造設(shè)計 |
| 3.7 自熱爐耐火材料的改造設(shè)計 |
| 3.8 自熱爐余熱鍋爐的改造設(shè)計 |
| 3.8.1 對過渡段進行特殊設(shè)計 |
| 3.8.2 采用新型的清灰方式 |
| 4 自熱爐氧槍改造與應用研究 |
| 4.1 氧槍的發(fā)展和構(gòu)造 |
| 4.1.1 國內(nèi)氧槍的發(fā)展狀況 |
| 4.1.2 水冷氧槍的基本構(gòu)造 |
| 4.1.3 氧槍的分類和特點 |
| 4.2 氧槍的氧氣射流行為研究 |
| 4.2.1 國內(nèi)外對超音速氧氣射流特性的研究 |
| 4.2.2 自熱爐吹煉過程中氧氣射流行為分析 |
| 4.3 自熱爐氧槍使用壽命分析與提升措施 |
| 4.3.1 自熱爐氧槍使用壽命分析 |
| 4.3.2 自熱爐氧槍壽命的提升途徑 |
| 4.4 自熱爐氧槍噴頭的優(yōu)化設(shè)計 |
| 4.4.1 氧氣流量計算 |
| 4.4.2 理論設(shè)計氧壓 |
| 4.4.3 噴頭喉口部尺寸計算 |
| 4.4.4 噴孔喉口長度的計算 |
| 4.4.5 計算出口直徑 |
| 4.4.6 收縮段的長度 |
| 4.4.7 計算擴張段長度 |
| 4.4.8 M2.0噴頭示意圖 |
| 4.5 不同單孔噴頭的氧槍吹煉工業(yè)實驗 |
| 4.5.1 M2.0噴頭試驗 |
| 4.5.2 M2.2噴頭試驗 |
| 4.5.3 M2.4噴頭試驗 |
| 4.5.4 M2.5噴頭試驗 |
| 4.6 氧槍實驗結(jié)果分析 |
| 4.6.1 氧槍粘結(jié) |
| 4.6.2 氧槍壽命 |
| 4.6.3 氧單耗 |
| 4.6.4 吹煉時率 |
| 5 自熱爐改造工業(yè)生產(chǎn)實踐 |
| 5.1 自熱爐系統(tǒng)擴能改造后的主要經(jīng)濟技術(shù)指標 |
| 5.2 自熱爐擴能改造設(shè)計取得的效果 |
| 5.2.1 產(chǎn)量增加產(chǎn)生的效益 |
| 5.2.2 自熱爐技術(shù)創(chuàng)新降低的成本費用 |
| 5.3 與國內(nèi)銅熔煉爐的工藝指標對比 |
| 5.4 存在的問題 |
| 6 結(jié)論與建議 |
| 6.1 結(jié)論 |
| 6.2 建議 |
| 致謝 |
| 參考文獻 |
（8）鈀催化親核基團觸發(fā)的共軛多烯炔環(huán)化反應研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 共軛多烯炔環(huán)化反應綜述 |
| 引言 |
| 1.1 非金屬催化共軛多烯炔環(huán)化反應 |
| 1.1.1 自由基環(huán)化反應 |
| 1.1.2 親電環(huán)化反應 |
| 1.1.3 親核環(huán)化反應 |
| 1.2 金屬催化共軛多烯炔環(huán)化反應 |
| 1.2.1 釕催化環(huán)化反應 |
| 1.2.2 銠催化環(huán)化反應 |
| 1.2.3 金催化環(huán)化反應 |
| 1.2.4 鈀催化環(huán)化反應 |
| 1.2.5 其他金屬催化環(huán)化反應 |
| 1.3 本章小結(jié) |
| 1.4 參考文獻 |
| 第二章 鈀催化的共軛烯二炔的雙親核串聯(lián)環(huán)化反應合成多取代呋喃并吡啶衍生物 |
| 2.1 背景介紹 |
| 2.2 實驗設(shè)計、結(jié)果與討論 |
| 2.3 實驗部分 |
| 2.4 本章小結(jié) |
| 2.5 參考文獻 |
| 第三章 鈀銅共催化共軛烯二炔酸與內(nèi)炔的氧化苯環(huán)化反應 |
| 3.1 背景介紹 |
| 3.2 實驗設(shè)計、結(jié)果與討論 |
| 3.3 實驗部分 |
| 3.4 本章小結(jié) |
| 3.5 參考文獻 |
| 第四章 鈀銅共催化共軛烯二炔酸的自身二聚反應反應 |
| 4.1 背景介紹 |
| 4.2 實驗設(shè)計、結(jié)果與討論 |
| 4.3 實驗部分 |
| 4.4 本章小結(jié) |
| 4.5 參考文獻 |
| 第五章 鈀銅共催化共軛烯二炔酯的自身二聚 |
| 5.1 背景介紹 |
| 5.2 實驗設(shè)計、結(jié)果與討論 |
| 5.3 實驗部分 |
| 5.4 本章小結(jié) |
| 5.5 參考文獻 |
| 第六章 鈀銅共催化共軛烯二炔酸與烯二炔酯的交叉二聚反應 |
| 6.1 背景介紹 |
| 6.2 實驗設(shè)計、結(jié)果與討論 |
| 6.3 實驗部分 |
| 6.4 本章小結(jié) |
| 6.5 參考文 |
| 第七章 鈀銅共催化共軛二烯二炔的氧化環(huán)異構(gòu)化反應 |
| 7.1 背景介紹 |
| 7.2 實驗設(shè)計、結(jié)果與討論 |
| 7.3 實驗部分 |
| 7.4 本章小結(jié) |
| 7.5 參考文獻 |
| 總結(jié)與展望 |
| 附錄一 化合物一覽表 |
| 附錄二 部分化合物的譜圖和單晶數(shù)據(jù) |
| 已發(fā)表和待發(fā)表論文 |
| 致謝 |
（9）Br（?）nsted酸催化C-H官能團化：非對稱芳構(gòu)化漢斯酯的快速合成（論文提綱范文）
| 摘要 |
| 第一章 前言 |
| 1.1 不對稱1,4-二氫吡啶類化合物 |
| 1.1.1 簡介 |
| 1.1.2 不對稱1,4-二氫吡啶類化合物的合成 |
| 1.2 芳構(gòu)化的1,4-二氫吡啶類化合物 |
| 1.2.1 簡介 |
| 1.2.2 氧化漢斯酯-1,4-二氫吡啶類化合物的方法 |
| 1.3 氮雜芳環(huán)芐基位上C-H鍵官能團化 |
| 1.3.1 簡介 |
| 1.3.2 C-H活化的方法 |
| 1.4 實驗設(shè)計 |
| 第二章 Br(?)nsted酸催化不對稱的芳構(gòu)化漢斯酯-1,4-二氫吡啶類化合物的合成 |
| 2.1 實驗部分 |
| 2.1.1 試劑與儀器 |
| 2.1.2 對位取代的對稱的漢斯酯-1,4-二氫吡啶類化合物的合成 |
| 2.1.3 芳構(gòu)化漢斯酯-1,4-二氫吡啶類化合物的合成 |
| 2.1.4 不對稱的芳構(gòu)化漢斯酯-1,4-二氫吡啶類化合物的合成 |
| 2.1.5 不對稱的芳構(gòu)化漢斯酯-1,4-二氫吡啶類化合物的合成 |
| 2.2 實驗結(jié)果與討論 |
| 2.2.1 篩選反應溶劑 |
| 2.2.2 篩選反應催化劑 |
| 2.2.3 篩選溶劑和溫度 |
| 2.2.4 擴展醛亞胺底物 |
| 2.2.5 擴展C_4位取代的吡啶環(huán)衍生物 |
| 2.3 實驗機理提出 |
| 2.4 本章小結(jié) |
| 第三章 手性磷酸催化芳構(gòu)化漢斯酯-1,4-二氫吡啶類化合物芐基位的Mannich反應 |
| 3.1 簡介 |
| 3.2 課題的設(shè)計與提出 |
| 3.3 實驗部分 |
| 3.4 實驗結(jié)果與討論 |
| 3.4.1 篩選催化劑 |
| 3.4.2 篩選溫度 |
| 3.5 實驗小結(jié) |
| 第四章 全文總結(jié) |
| 參考文獻 |
| Abstract |
| 攻讀碩士學位期間發(fā)表論文及待發(fā)表論文題錄 |
| 致謝 |
| 部分化合物的核磁譜圖 |
（10）基于原位捕獲活潑中間體的環(huán)加成策略構(gòu)筑碳（雜）環(huán)結(jié)構(gòu)體（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 本論文主要創(chuàng)新點 |
| 第一章 環(huán)加成反應的研究進展和應用 |
| §1.1 環(huán)加成反應的研究現(xiàn)狀 |
| 1.1.1 Diels-Alder環(huán)加成反應(Diels-Alder Reaction) |
| 1.1.2 1,3-偶極環(huán)加成反應(1,3-Dipolar Cycloaddition) |
| 1.1.3 螯變反應(Cheletropic Reaction) |
| 1.1.4 光催化的環(huán)加成反應 |
| 1.1.4.1 [2+2]環(huán)加成反應 |
| 1.1.4.2 [4+4]環(huán)加成反應 |
| 1.1.5 其他類型的環(huán)加成反應 |
| 1.1.5.1 [2+2+2]環(huán)加成反應 |
| 1.1.5.2 [4+3]環(huán)加成反應 |
| 1.1.5.3 [5+2+1]環(huán)加成反應 |
| 1.1.5.4 [6+3]環(huán)加成反應 |
| 1.1.6 形式上的環(huán)加成反應(Formal Cycloaddition) |
| §1.2 環(huán)加成反應在化學領(lǐng)域中的應用 |
| 1.2.1 環(huán)加成反應在天然產(chǎn)物合成中的應用 |
| 1.2.2 環(huán)加成反應在藥物合成中的應用 |
| 1.2.3 環(huán)加成反應在材料化學中的應用 |
| §1.3 理想合成 |
| §1.4 課題的提出 |
| 參考文獻 |
| 第二章 基于水合酮醛便高效合成α-重氮酮化合物 |
| §2.1 引言 |
| 2.1.1 基于胺的重氮化反應合成α-重氮羰基化合物 |
| 2.1.2 基于氧化反應合成α-重氮羰基化合物 |
| 2.1.3 基于Amdt-Eistert反應合成α-重氮羰基化合物 |
| 2.1.4 基于重氮轉(zhuǎn)移反應合成α-重氮羰基化合物 |
| 2.1.5 基于疊氮化合物轉(zhuǎn)化合成α-重氮羰基化合物 |
| 2.1.6 基于消去反應合成α-重氮羰基化合物 |
| §2.2 合成α-重氮酮的新方法 |
| 2.2.1 反應條件的優(yōu)化 |
| 2.2.2 底物范圍的擴展 |
| 2.2.3 反應機理探討 |
| §2.3 實驗部分 |
| 2.3.1 實驗試劑及儀器 |
| 2.3.2 目標產(chǎn)物的合成通法 |
| §2.4 本章小結(jié) |
| §2.5 波譜數(shù)據(jù) |
| 參考文獻 |
| 第三章 基于原位捕獲α-重氮酮中間體合成多官能團的吡唑衍生物 |
| §3.1 引言 |
| 3.1.1 Wolff重排反應 |
| 3.1.2 環(huán)丙烷化反應 |
| 3.1.3 C-H插入反應 |
| 3.1.4 X-H插入反應 |
| 3.1.5 生成葉立德的反應 |
| 3.1.6 β-氫消除反應 |
| 3.1.7 保留氮的反應 |
| 3.1.8 重排反應 |
| 3.1.9 交叉偶聯(lián)反應 |
| 3.1.10 1,3-偶極環(huán)加成反應 |
| §3.2 基于原位捕獲α-重氮酮中間體合成吡唑的新方法 |
| 3.2.1 反應條件的優(yōu)化 |
| 3.2.2 底物范圍的擴展 |
| 3.2.3 反應機理探討 |
| §3.3 實驗部分 |
| 3.3.1 實驗試劑及儀器 |
| 3.3.2 目標產(chǎn)物的合成通法 |
| §3.4 本章小結(jié) |
| §3.5 波譜數(shù)據(jù) |
| 參考文獻 |
| 第四章 基于多組分反應合成多官能團的吡唑衍生物 |
| §4.1 引言 |
| 4.1.1 環(huán)縮合反應 |
| 4.1.2 1,3-偶極環(huán)加成反應 |
| 4.1.3 多組分反應 |
| 4.1.4 偶聯(lián)反應 |
| 4.1.5 其他類型的反應 |
| §4.2 基于醛或酮原位捕獲重氮酮中間體合成吡唑衍生物 |
| 4.2.1 反應條件的優(yōu)化 |
| 4.2.2 底物范圍的擴展 |
| 4.2.3 反應機理探討 |
| §4.3 實驗部分 |
| 4.3.1 實驗試劑及儀器 |
| 4.3.2 目標產(chǎn)物的合成通法 |
| §4.4 本章小結(jié) |
| §4.5 波譜數(shù)據(jù) |
| 參考文獻 |
| 第五章 基于多組分偶聯(lián)環(huán)化反應合成噌啉類化合物 |
| §5.1 引言 |
| 5.1.1 苯炔中間體的合成方法 |
| 5.1.2 苯炔參與的典型反應 |
| 5.1.3 噌啉類化合物文獻合成方法概述 |
| §5.2 基于原位捕獲苯炔中間體合成噌啉類化合物 |
| 5.2.1 反應條件的優(yōu)化 |
| 5.2.2 底物范圍的擴展 |
| 5.2.3 反應機理探討 |
| §5.3 實驗部分 |
| 5.3.1 實驗試劑及儀器 |
| 5.3.2 目標產(chǎn)物的合成通法 |
| §5.4 本章小結(jié) |
| §5.5 波譜數(shù)據(jù) |
| 參考文獻 |
| 第六章 基于原位捕獲苯炔中間體的偶聯(lián)環(huán)化反應合成多取代的萘環(huán)衍生物 |
| §6.1 引言 |
| 6.1.1 環(huán)加成反應 |
| 6.1.2 芳基烯炔和二炔的關(guān)環(huán)反應 |
| 6.1.3 重排反應 |
| 6.1.4 路易斯酸催化的環(huán)化反應 |
| 6.1.5 過度金屬催化的關(guān)環(huán)反應 |
| 6.1.6 電環(huán)化反應 |
| 6.1.7 其他類型的反應 |
| §6.2 基于原位捕獲苯炔中間體合成多取代的萘環(huán)衍生物 |
| 6.2.1 反應條件的優(yōu)化 |
| 6.2.2 底物范圍的擴展 |
| 6.2.3 反應機理探討 |
| §6.3 實驗部分 |
| 6.3.1 實驗試劑及儀器 |
| 6.3.2 目標產(chǎn)物的合成通法 |
| §6.4 本章小結(jié) |
| §6.5 波譜數(shù)據(jù) |
| 參考文獻 |
| 第七章 基于苯環(huán)化反應構(gòu)筑多取代的苯環(huán)化合物 |
| §7.1 引言 |
| 7.1.1 過渡金屬催化的偶聯(lián)、重排反應 |
| 7.1.2 關(guān)環(huán)烯烴復分解反應 |
| 7.1.3 Fischer卡賓中間體合成法(Dotz反應) |
| 7.1.4 Wulff[5+1]鄰苯環(huán)化反應 |
| 7.1.5 有機磷促進的苯環(huán)化反應 |
| 7.1.6 高溫促進的苯環(huán)化反應 |
| 7.1.7 無過渡金屬參與的苯環(huán)化反應 |
| 7.1.8 其他類型的苯環(huán)化反應 |
| §7.2 基于苯環(huán)化反應合成多取代的苯環(huán)衍生物 |
| 7.2.1 反應條件的優(yōu)化 |
| 7.2.2 底物范圍的擴展 |
| 7.2.3 反應機理探討 |
| §7.3 實驗部分 |
| 7.3.1 實驗試劑及儀器 |
| 7.3.2 目標產(chǎn)物的合成通法 |
| §7.4 本章小結(jié) |
| §7.5 波譜數(shù)據(jù) |
| 參考文獻 |
| 第八章 基于雙環(huán)化反應合成二氯呋喃[2,3-b]呋喃衍生物 |
| §8.1 引言 |
| §8.2 基于雙環(huán)化反應合成二氫呋喃并呋喃衍生物 |
| 8.2.1 反應條件的優(yōu)化 |
| 8.2.2 底物范圍的擴展 |
| 8.2.3 反應機理探討 |
| §8.3 實驗部分 |
| 8.3.1 實驗試劑及儀器 |
| 8.3.2 目標產(chǎn)物的合成通法 |
| §8.4 本章小結(jié) |
| §8.5 波譜數(shù)據(jù) |
| 參考文獻 |
| 第九章 基于形式上的[2+2+2+1]環(huán)加成反應合成并環(huán)庚三烯衍生物 |
| §9.1 引言 |
| 9.1.1 萘醌參與的有機反應進展 |
| 9.1.2 [2+2+2+1]環(huán)加成反應合成七元環(huán) |
| §9.2 基于形式上的[2+2+2+1]環(huán)化反應合成并環(huán)庚三烯衍生物 |
| 9.2.1 反應條件的優(yōu)化 |
| 9.2.2 底物范圍的擴展 |
| 9.2.3 反應機理探討 |
| §9.3 實驗部分 |
| 9.3.1 實驗試劑及儀器 |
| 9.3.2 目標產(chǎn)物的合成通法 |
| §9.4 本章小結(jié) |
| §9.5 波譜數(shù)據(jù) |
| 參考文獻 |
| 第十章 全文總結(jié) |
| 附錄Ⅰ：部分化合物譜圖 |
| 附錄Ⅱ：部分化合物的晶體數(shù)據(jù) |
| 附錄Ⅲ：攻讀博士學位期間發(fā)表和待發(fā)表論文 |
| 致謝 |
四、Cojet技術(shù)的開發(fā)及應用（論文參考文獻）
- [1]300t復吹轉(zhuǎn)爐全爐役熔池流動特性變化和爐襯演變規(guī)律研究[D]. 姚柳潔. 北京科技大學, 2021(02)
- [2]EBT區(qū)域底吹流量變化對電弧爐煉鋼的影響[J]. 呂明,李航,楊凌志,李小明,邢相棟,楊澤世. 鋼鐵, 2019(10)
- [3]偶氮二甲酸酯和含硫不飽和雙鍵體系反應研究[D]. 周柄男. 北京化工大學, 2019(06)
- [4]Lewis堿催化的聯(lián)烯酸酯及異氰基乙酸酯的環(huán)化反應[D]. 高陣陣. 中國農(nóng)業(yè)大學, 2017(07)
- [5]高溫聚合射流氧槍射流特性的基礎(chǔ)研究[D]. 梁慧坤. 遼寧科技大學, 2017(02)
- [6]首鋼京唐脫磷爐工藝技術(shù)優(yōu)化研究[D]. 趙長亮. 北京科技大學, 2017(05)
- [7]銅自熱熔煉系統(tǒng)擴能改造工程研究與應用[D]. 鄧磊. 西安建筑科技大學, 2016(05)
- [8]鈀催化親核基團觸發(fā)的共軛多烯炔環(huán)化反應研究[D]. 凌飛. 浙江大學, 2016(08)
- [9]Br（?）nsted酸催化C-H官能團化：非對稱芳構(gòu)化漢斯酯的快速合成[D]. 賴淑君. 山西農(nóng)業(yè)大學, 2016(04)
- [10]基于原位捕獲活潑中間體的環(huán)加成策略構(gòu)筑碳（雜）環(huán)結(jié)構(gòu)體[D]. 舒文明. 華中師范大學, 2016(06)
標簽：偶氮二甲酰胺論文; 轉(zhuǎn)爐煉鋼論文; 偶氮化合物論文; 科普論文;