一、尾管懸掛器現(xiàn)場(chǎng)使用方法探討（論文文獻(xiàn)綜述）
郭朝輝,李振,羅恒榮[1]（2021）在《Φ273.1mm無限極循環(huán)尾管懸掛器在元壩氣田的應(yīng)用研究》文中研究指明元壩氣田Φ73.1 mm尾管固井時(shí)因裸眼段長(zhǎng)、環(huán)空間隙小和尾管段長(zhǎng),導(dǎo)致尾管難以下到設(shè)計(jì)位置、中途開泵受限和替漿計(jì)量困難等技術(shù)難點(diǎn)。在分析地質(zhì)狀況、井眼條件和工具功能等因素的基礎(chǔ)上,采用了具有壓力平衡機(jī)構(gòu)、卡瓦內(nèi)嵌結(jié)構(gòu)的無限極循環(huán)尾管懸掛器及配套膠塞系統(tǒng),并制定了針對(duì)性的尾管下入措施。元壩氣田7 口井應(yīng)用了無限極循環(huán)尾管懸掛器,實(shí)現(xiàn)了中途循環(huán)解阻,解決尾管難以下到設(shè)計(jì)位置的問題,尾管到位率100%,膠塞復(fù)合信號(hào)明顯,實(shí)現(xiàn)了精準(zhǔn)替漿作業(yè),碰壓率85%。研究結(jié)果表明,元壩氣田Φ273.1 mm尾管固井采用無限極循環(huán)尾管懸掛器效果顯著,該尾管懸掛器為元壩氣田大尺寸、長(zhǎng)裸眼段的尾管固井提供了有效的技術(shù)手段,具有一定的推廣應(yīng)用價(jià)值。
馮麗瑩,敖竹青,段風(fēng)海,曹海濤,宋兵[2]（2021）在《深井、超深井短尾管安全丟手關(guān)鍵技術(shù)研究》文中研究表明為提高深井、超深井短尾管固井施工的可靠性,針對(duì)深井、超深井摩阻大、短尾管固井懸掛尾管短和質(zhì)量輕等原因造成的丟手不易判斷的問題以及摩阻大造成的丟手困難的問題,通過采用尾管牽制技術(shù)及尾管懸掛器卡瓦內(nèi)嵌技術(shù),使尾管具有反向錨定鎖緊及解鎖功能,為短尾管提供附加載荷,便于現(xiàn)場(chǎng)施工安全丟手;制定了現(xiàn)場(chǎng)施工工藝流程,通過合理設(shè)計(jì)各級(jí)動(dòng)作啟動(dòng)壓力值,最終形成了適合于深井、超深井的短尾管安全丟手關(guān)鍵技術(shù)。該項(xiàng)技術(shù)已在塔河油田、青海油田及冀東油田等地區(qū)累計(jì)應(yīng)用了72井次,成功率100%,應(yīng)用最深井深為7 271 m,最小規(guī)格為φ177.8 mm×φ101.6 mm,尾管質(zhì)量最輕僅為4.4 t。應(yīng)用結(jié)果表明,該項(xiàng)技術(shù)有助于實(shí)現(xiàn)尾管懸掛器坐掛、丟手操作一次性成功,提高了短尾管固井施工的可靠性,為深井、超深井短尾管固井提供了有力的技術(shù)支持和施工保障。
張瑞,李夯,阮臣良[3]（2020）在《?193.7 mm×?139.7 mm旋轉(zhuǎn)尾管懸掛器的研制與應(yīng)用》文中研究指明為解決深井和超深井?139.7 mm小間隙尾管固井質(zhì)量難以保證的問題,開展了?193.7 mm×?139.7 mm旋轉(zhuǎn)尾管懸掛器和旋轉(zhuǎn)固井技術(shù)研究。針對(duì)該規(guī)格工具設(shè)計(jì)空間小的難題,研發(fā)了大過流高可靠的坐掛承載機(jī)構(gòu)、高動(dòng)載的旋轉(zhuǎn)軸承和高抗扭的扭矩傳遞機(jī)構(gòu)等關(guān)鍵機(jī)構(gòu),并制定了相應(yīng)的現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用措施。內(nèi)嵌卡瓦坐掛機(jī)構(gòu)的承載能力達(dá)900 kN,過流面積較常規(guī)機(jī)構(gòu)提高近33%;新型交叉滾子軸承在300 kN動(dòng)載下的壽命達(dá)到6 h以上,扭矩傳遞機(jī)構(gòu)的抗扭能力達(dá)33 kN·m。最終形成了?193.7 mm×?139.7 mm旋轉(zhuǎn)尾管懸掛器技術(shù),并在羊深1井、鴨深1井和TK874CH井等3口井進(jìn)行了現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用。應(yīng)用結(jié)果顯示:固井替漿過程中該懸掛器實(shí)現(xiàn)了尾管旋轉(zhuǎn),提高了水泥漿的頂替效率,達(dá)到了提高固井質(zhì)量的目的。?193.7 mm×?139.7 mm旋轉(zhuǎn)尾管懸掛器的成功研制為提高小間隙井固井質(zhì)量提供了有效手段。
張瑞,侯躍全,郭朝輝,李夯,劉國(guó)祥[4]（2020）在《川西長(zhǎng)裸眼水平井下尾管循環(huán)解阻關(guān)鍵技術(shù)》文中提出為解決川西長(zhǎng)裸眼水平井中尾管下入遇阻和不易下到設(shè)計(jì)位置的問題,從提高尾管固井工具可靠性和尾管固井管串組合通過性等方面入手,優(yōu)化了尾管固井管串組合,并選用壓力平衡式尾管懸掛器、整體式彈性扶正器和彈浮式浮箍等關(guān)鍵工具,制定了降低尾管下入遇阻概率和提高解阻成功率的技術(shù)措施,形成了適用于長(zhǎng)裸眼水平井的下尾管中途大排量循環(huán)解阻技術(shù)。壓力平衡式尾管懸掛器能消除循環(huán)憋堵或異常高壓導(dǎo)致尾管懸掛器提前坐掛的風(fēng)險(xiǎn);整體式彈性扶正器最小復(fù)位力約為常規(guī)單弓彈性扶正器的2倍,可提高套管居中度;彈浮式浮箍能解決常規(guī)彈簧式浮箍大排量長(zhǎng)時(shí)間循環(huán)彈簧疲勞失效和回壓閥沖蝕密封失效的問題。長(zhǎng)裸眼水平井下尾管中途大排量循環(huán)解阻用技術(shù)在川西50口中淺層水平井進(jìn)行了應(yīng)用,解決了尾管下入遇阻和下不到設(shè)計(jì)位置的問題,尾管到位率達(dá)到了98%。研究結(jié)果表明,長(zhǎng)裸眼水平井下尾管中途循環(huán)解阻技術(shù)可以解決川西長(zhǎng)裸眼水平井尾管下入存在的問題。
尚磊[5]（2019）在《塘沽固井業(yè)務(wù)部工具標(biāo)準(zhǔn)化管理》文中研究說明油田化學(xué)事業(yè)部塘沽作業(yè)公司固井業(yè)務(wù)部的工具項(xiàng)目組成立于2011年,項(xiàng)目組成立之初是為了加強(qiáng)對(duì)尾管掛廠家的監(jiān)管,規(guī)范尾管掛的操作,更好的掌握尾管掛的結(jié)構(gòu)與原理用以指導(dǎo)現(xiàn)場(chǎng)作業(yè)而設(shè)立的。隨著公司發(fā)展方向的變化,工具項(xiàng)目組職能也在不斷變化、進(jìn)步中。逐漸轉(zhuǎn)變?yōu)閷W(xué)習(xí)、工具維保&操作標(biāo)準(zhǔn)制定、培訓(xùn)、工具管理為一體的項(xiàng)目組。在工具管理上對(duì)標(biāo)國(guó)際一流服務(wù)公司,制定了多項(xiàng)管理措施,通過標(biāo)準(zhǔn)化管理提高工具作業(yè)的成功率。
張國(guó)安[6]（2019）在《膨脹式尾管懸掛器送入工具的研制與應(yīng)用》文中指出隨著深井、超深井和大斜度井鉆井技術(shù)的飛速發(fā)展,非標(biāo)準(zhǔn)井身結(jié)構(gòu)越來越普及,出現(xiàn)了許多的小間隙、窄窗口等復(fù)雜條件下的尾管固井。在實(shí)體膨脹管技術(shù)上發(fā)展而來的膨脹式尾管懸掛器具有外徑合適,懸掛器坐掛前后環(huán)空過流面積不變等特點(diǎn),能夠很好的解決上述固井難題。該類型尾管懸掛器性能的優(yōu)劣,很大程度上取決于匹配的送入工具功能是否完全。針對(duì)國(guó)內(nèi)僅有的采用“自下而上”結(jié)構(gòu)推動(dòng)膨脹的膨脹式尾管懸掛器送入工具結(jié)構(gòu)上的不足,通過分析國(guó)內(nèi)外行業(yè)內(nèi)各種尾管懸掛器應(yīng)用文獻(xiàn)資料,設(shè)計(jì)了一種“自上而下”結(jié)構(gòu)推動(dòng)膨脹的膨脹式尾管懸掛器送入工具,并重新設(shè)計(jì)了三級(jí)液缸機(jī)構(gòu)和膠塞密封機(jī)構(gòu),增加了應(yīng)急機(jī)械丟手功能,確保了工具的功能更加完善。經(jīng)過理論計(jì)算和有限元仿真模擬對(duì)送入工具中關(guān)鍵部件強(qiáng)度進(jìn)行了研究,研究結(jié)果表明各部件設(shè)計(jì)強(qiáng)度安全系數(shù)均達(dá)到2.0以上。隨后,根據(jù)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)完成了圖紙輸出,進(jìn)行了樣機(jī)的加工和裝配,分步開展了室內(nèi)各功能單元性能測(cè)試、室內(nèi)整機(jī)聯(lián)合性能測(cè)試以及整機(jī)試驗(yàn)井內(nèi)綜合性能測(cè)試的研究和試驗(yàn)。試驗(yàn)結(jié)果表明,送入工具中的三級(jí)液缸推力、各部件的抗扭和抗拉能力、丟手功能、膠塞碰壓后的密封能力等性能均滿足設(shè)計(jì)要求,并且各功能單元性能獨(dú)立,聯(lián)機(jī)測(cè)試時(shí)沒有發(fā)生掣肘的情況。最后按照實(shí)際需求,生產(chǎn)了帶有“自上而下”結(jié)構(gòu)送入工具的Φ177.8 mm×Φ139.7 mm規(guī)格的膨脹式尾管懸掛器產(chǎn)品,在山西煤層氣GSS-036LR井入井使用并獲得成功,實(shí)現(xiàn)了懸掛器送入工具的拉壓、旋轉(zhuǎn)、膨脹、坐掛、丟手全部功能。本文通過吸收消化國(guó)內(nèi)外膨脹式尾管懸掛器送入工具的理論和結(jié)構(gòu)方面的知識(shí),針對(duì)其不足之處,設(shè)計(jì)了一種具有自我知識(shí)產(chǎn)權(quán)的膨脹式尾管懸掛器送入工具,并獲得了現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用成功。
劉雪松[7]（2019）在《結(jié)構(gòu)及軸心誤差對(duì)旋轉(zhuǎn)尾管懸掛器軸承性能的影響研究》文中進(jìn)行了進(jìn)一步梳理隨著我國(guó)油氣開采技術(shù)的不斷進(jìn)步,對(duì)旋轉(zhuǎn)尾管懸掛器等固井設(shè)備的性能要求在不斷提升。我國(guó)自主研發(fā)的旋轉(zhuǎn)尾管懸掛器軸承多為推力圓錐滾子軸承,在實(shí)際工作過程中,該類型軸承的性能受到井下工作空間與自身元件結(jié)構(gòu)尺寸的制約。同時(shí),軸心上的安裝與制造誤差也會(huì)對(duì)該類型軸承的使用壽命造成影響。本文針對(duì)以上現(xiàn)象展開了研究,以某自主研發(fā)尾管懸掛器軸承為對(duì)象,探討了結(jié)構(gòu)及軸心誤差對(duì)該類型軸承性能的影響。本文的主要研究?jī)?nèi)容如下:（1）對(duì)旋轉(zhuǎn)尾管懸掛器軸承結(jié)構(gòu)參數(shù)與性能間的關(guān)系進(jìn)行了研究。推導(dǎo)了該軸承滾子數(shù)量與元件結(jié)構(gòu)尺寸間的函數(shù)關(guān)系,得到了滾子數(shù)量對(duì)該軸承承載能力的影響規(guī)律;以該影響規(guī)律為依據(jù),結(jié)合承載能力與元件尺寸的約束條件,改進(jìn)了該軸承的結(jié)構(gòu)參數(shù)。（2）對(duì)軸心誤差下該軸承各滾子上的載荷分布與關(guān)鍵元件上的載荷序列變化情況進(jìn)行了研究。分析了該軸承軸心誤差的產(chǎn)生原因,基于載荷-形變關(guān)系,建立了該軸承在軸心徑向偏移及軸心角度偏斜誤差下各滾子載荷分布的分析模型,得到了軸心誤差對(duì)滾子載荷分布的影響規(guī)律;基于滾動(dòng)軸承的運(yùn)動(dòng)學(xué)原理,結(jié)合載荷分布情況,對(duì)該軸承關(guān)鍵元件上載荷序列的變化情況進(jìn)行了分析,得到了軸心誤差下該軸承軸圈、座圈及滾子上載荷序列的變化規(guī)律。（3）對(duì)軸心誤差下該軸承關(guān)鍵元件的應(yīng)力分布變化情況進(jìn)行了研究。推導(dǎo)了改進(jìn)對(duì)數(shù)修形滾子初始接觸間隙的計(jì)算方法,基于非赫茲型接觸理論建立了軸心誤差下該軸承的接觸應(yīng)力分析模型,并使用有限元法進(jìn)行了驗(yàn)證,得到了軸心誤差下該軸承滾子母線接觸應(yīng)力及滾子-滾道接觸對(duì)上等效應(yīng)力的變化情況。（4）對(duì)軸心誤差下該軸承疲勞壽命的變化情況進(jìn)行了研究。將滾子的疲勞及母線接觸應(yīng)力對(duì)該軸承壽命的影響進(jìn)行了考慮,改進(jìn)了L-P軸承壽命模型。通過上文得到的該軸承的載荷及應(yīng)力分析結(jié)果,對(duì)不同軸心誤差下該軸承的疲勞壽命進(jìn)行了計(jì)算與修正,得到了軸心誤差對(duì)該軸承疲勞壽命的影響情況。本文探討了結(jié)構(gòu)參數(shù)與軸心安裝制造誤差對(duì)旋轉(zhuǎn)尾管懸掛器性能的影響,研究結(jié)果可為該軸承的結(jié)構(gòu)優(yōu)化與安裝制造提供理論上的依據(jù)。
楊川,劉忠飛,肖勇,石慶,李曉春,鄭錕[8]（2019）在《庫車山前構(gòu)造高溫高壓儲(chǔ)層環(huán)空密封固井技術(shù)》文中進(jìn)行了進(jìn)一步梳理塔里木油田庫車山前構(gòu)造白堊系儲(chǔ)層埋藏深,溫度壓力高,地層復(fù)雜,裂縫發(fā)育,安全固井密度窗口窄,油氣活躍,整體固井質(zhì)量較差,固完井后環(huán)空易氣竄,嚴(yán)重影響后期安全生產(chǎn)。文中在分析庫車山前構(gòu)造白堊系儲(chǔ)層固井難點(diǎn)的基礎(chǔ)上,針對(duì)性地提出了提高庫車山前高溫高壓儲(chǔ)層環(huán)空密封能力固井技術(shù),從變排量注替設(shè)計(jì)、防漏堵漏水泥漿體系、環(huán)空輔助密封工具應(yīng)用3個(gè)方面綜合提高固井后的環(huán)空密封能力,并在KS地區(qū)某井進(jìn)行了配套技術(shù)的現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用?，F(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用表明:提高庫車山前構(gòu)造高溫高壓儲(chǔ)層環(huán)空密封能力的固井技術(shù),能夠有效解決該地區(qū)儲(chǔ)層固井易漏失、固井質(zhì)量差、環(huán)空氣竄等固井難題,為類似復(fù)雜易漏深井儲(chǔ)層尾管固井提供了寶貴的經(jīng)驗(yàn)。
趙德利,馬錦明,李強(qiáng),張亞洲,王建全[9]（2018）在《復(fù)雜井況下短輕尾管丟手技術(shù)研究與應(yīng)用》文中研究表明尾管固井發(fā)生丟手失敗會(huì)造成重大損失,嚴(yán)重時(shí)會(huì)導(dǎo)致油井報(bào)廢。對(duì)于超深井、大斜度井中的短輕尾管固井,由于尾管短,浮重輕,摩阻大,丟手判斷和丟手都非常困難,發(fā)生丟手失敗的風(fēng)險(xiǎn)很大。研究了一套在超深井、大斜度井等復(fù)雜井況下,有效保證短輕尾管丟手成功的工藝技術(shù),對(duì)降低短輕尾管固井施工風(fēng)險(xiǎn),節(jié)約鉆井成本具有重要意義。在分析影響尾管固井丟手因素的基礎(chǔ)上,分析了非常規(guī)短尾管固井技術(shù)的適用性,提出了一整套有效保證短輕尾管固井丟手成功的技術(shù)措施,并以TP188X井短輕尾管固井施工為例,介紹了該井的丟手判斷施工過程。對(duì)復(fù)雜情況下短輕尾管固井的安全操作具有指導(dǎo)作用。
宋林靜[10]（2018）在《液壓丟手旋轉(zhuǎn)尾管懸掛器的研制》文中研究指明尾管懸掛器是實(shí)施尾管固井的關(guān)鍵裝置,基于其功能要求進(jìn)行國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀和發(fā)展趨勢(shì)分析,圍繞液壓丟手旋轉(zhuǎn)尾管懸掛器的機(jī)械結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)、參數(shù)設(shè)計(jì)以及懸掛力學(xué)和關(guān)鍵部件有限元模擬等方面開展了相關(guān)研究。1.確定了液壓丟手旋轉(zhuǎn)尾管懸掛器的系統(tǒng)構(gòu)成,闡述了其工作原理及功能特性,繪制了其CAD工程圖,針對(duì)懸掛器的機(jī)械結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)對(duì)其主要部件的參數(shù)進(jìn)行了計(jì)算及強(qiáng)度設(shè)計(jì)。2.對(duì)液壓丟手旋轉(zhuǎn)尾管懸掛器懸掛部位的力學(xué)特性進(jìn)行研究,建立了力學(xué)模型,包括懸掛部位上層套管受力分析、卡瓦受力分析以及懸掛器本體受力分析,并進(jìn)行了實(shí)例計(jì)算;對(duì)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)了懸掛器卡瓦半錐角為6.5°,雙錐雙排結(jié)構(gòu)可以顯著提高懸掛承載能力;此外對(duì)懸掛器的失效進(jìn)行了簡(jiǎn)要分析。3.在液壓丟手旋轉(zhuǎn)懸掛器機(jī)械設(shè)計(jì)的基礎(chǔ)上,采用三維PROE設(shè)計(jì)軟件對(duì)工具的主要零部件建立物理模型,用有限元方法分別對(duì)其進(jìn)行數(shù)值分析,得到了懸掛器關(guān)鍵部件在承載過程中的應(yīng)力和變形分布趨勢(shì),主要零部件模擬結(jié)果均滿足在懸重載荷下的強(qiáng)度設(shè)計(jì)要求,分析結(jié)果對(duì)工具的優(yōu)化設(shè)計(jì)和應(yīng)用有一定的指導(dǎo)作用。
二、尾管懸掛器現(xiàn)場(chǎng)使用方法探討（論文開題報(bào)告）
（1）論文研究背景及目的
此處內(nèi)容要求：
首先簡(jiǎn)單簡(jiǎn)介論文所研究問題的基本概念和背景，再而簡(jiǎn)單明了地指出論文所要研究解決的具體問題，并提出你的論文準(zhǔn)備的觀點(diǎn)或解決方法。
寫法范例：
本文主要提出一款精簡(jiǎn)64位RISC處理器存儲(chǔ)管理單元結(jié)構(gòu)并詳細(xì)分析其設(shè)計(jì)過程。在該MMU結(jié)構(gòu)中,TLB采用叁個(gè)分離的TLB,TLB采用基于內(nèi)容查找的相聯(lián)存儲(chǔ)器并行查找,支持粗粒度為64KB和細(xì)粒度為4KB兩種頁面大小,采用多級(jí)分層頁表結(jié)構(gòu)映射地址空間,并詳細(xì)論述了四級(jí)頁表轉(zhuǎn)換過程,TLB結(jié)構(gòu)組織等。該MMU結(jié)構(gòu)將作為該處理器存儲(chǔ)系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)的一個(gè)重要組成部分。
（2）本文研究方法
調(diào)查法：該方法是有目的、有系統(tǒng)的搜集有關(guān)研究對(duì)象的具體信息。
觀察法：用自己的感官和輔助工具直接觀察研究對(duì)象從而得到有關(guān)信息。
實(shí)驗(yàn)法：通過主支變革、控制研究對(duì)象來發(fā)現(xiàn)與確認(rèn)事物間的因果關(guān)系。
文獻(xiàn)研究法：通過調(diào)查文獻(xiàn)來獲得資料，從而全面的、正確的了解掌握研究方法。
實(shí)證研究法：依據(jù)現(xiàn)有的科學(xué)理論和實(shí)踐的需要提出設(shè)計(jì)。
定性分析法：對(duì)研究對(duì)象進(jìn)行“質(zhì)”的方面的研究，這個(gè)方法需要計(jì)算的數(shù)據(jù)較少。
定量分析法：通過具體的數(shù)字，使人們對(duì)研究對(duì)象的認(rèn)識(shí)進(jìn)一步精確化。
跨學(xué)科研究法：運(yùn)用多學(xué)科的理論、方法和成果從整體上對(duì)某一課題進(jìn)行研究。
功能分析法：這是社會(huì)科學(xué)用來分析社會(huì)現(xiàn)象的一種方法，從某一功能出發(fā)研究多個(gè)方面的影響。
模擬法：通過創(chuàng)設(shè)一個(gè)與原型相似的模型來間接研究原型某種特性的一種形容方法。
三、尾管懸掛器現(xiàn)場(chǎng)使用方法探討（論文提綱范文）
（1）Φ273.1mm無限極循環(huán)尾管懸掛器在元壩氣田的應(yīng)用研究（論文提綱范文）
| 1 元壩氣田?273.1 mm尾管固井難點(diǎn) |
| 2 ?273.1 mm無限極循環(huán)尾管懸掛器特點(diǎn)及關(guān)鍵技術(shù) |
| 2.1 尾管懸掛器特點(diǎn) |
| 2.2 尾管懸掛器關(guān)鍵技術(shù) |
| 2.2.1 鏡像液缸坐掛技術(shù) |
| 2.2.2 卡瓦內(nèi)嵌技術(shù) |
| 2.2.3 球座與尾管膠塞集成技術(shù) |
| 2.2.4 整體硫化尾管膠塞技術(shù) |
| 3 現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用 |
| 3.1 元壩104-1H井概況 |
| 3.2 現(xiàn)場(chǎng)施工工藝 |
| 3.3 應(yīng)用效果 |
| 4 結(jié)論與建議 |
（2）深井、超深井短尾管安全丟手關(guān)鍵技術(shù)研究（論文提綱范文）
| 0 引言 |
| 1 尾管丟手面對(duì)的技術(shù)難題 |
| 2 安全丟手關(guān)鍵技術(shù)及工藝措施 |
| 2.1 技術(shù)方案 |
| 2.1.1 反向牽制技術(shù) |
| 2.1.2 內(nèi)嵌懸掛技術(shù) |
| 2.2 牽制單元 |
| 2.3 內(nèi)嵌尾管懸掛器單元 |
| 2.4 井下工具啟動(dòng)剪釘控制技術(shù) |
| 2.4.1 壓力系統(tǒng)級(jí)差的設(shè)定 |
| 2.4.2 機(jī)械剪釘剪切值的設(shè)定 |
| 3 工具性能評(píng)價(jià)及施工工藝 |
| 3.1 工具性能評(píng)價(jià) |
| 3.2 現(xiàn)場(chǎng)施工工藝 |
| 4 現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用統(tǒng)計(jì)及效果分析 |
| 5 結(jié)論與建議 |
（3）?193.7 mm×?139.7 mm旋轉(zhuǎn)尾管懸掛器的研制與應(yīng)用（論文提綱范文）
| 0 引 言 |
| 1 技術(shù)分析 |
| 1.1 結(jié)構(gòu)及原理 |
| 1.2 技術(shù)難點(diǎn) |
| 2 關(guān)鍵技術(shù)措施 |
| 2.1 大過流、高可靠的坐掛承載機(jī)構(gòu) |
| 2.2 高動(dòng)載旋轉(zhuǎn)軸承 |
| 2.3 高抗扭的扭矩傳遞機(jī)構(gòu) |
| 2.4 主要技術(shù)參數(shù) |
| 3 地面性能測(cè)試 |
| 3.1 坐掛機(jī)構(gòu)承載能力試驗(yàn) |
| 3.2 旋轉(zhuǎn)軸承壽命試驗(yàn) |
| 4 現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用關(guān)鍵措施 |
| 4.1 最大安全扭矩的設(shè)定 |
| 4.2 扶正器的選擇及安裝 |
| 4.3 旋轉(zhuǎn)尾管固井操作 |
| 5 現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用 |
| 5.1 羊深1井 |
| 5.2 TK874CH井 |
| 6 結(jié)論與建議 |
（4）川西長(zhǎng)裸眼水平井下尾管循環(huán)解阻關(guān)鍵技術(shù)（論文提綱范文）
| 1 尾管固井管串組合優(yōu)化及關(guān)鍵工具 |
| 1.1 壓力平衡式尾管懸掛器 |
| 1.2 整體式彈性扶正器 |
| 1.3 彈浮式浮箍 |
| 2 大排量循環(huán)解阻技術(shù)措施 |
| 2.1 井眼準(zhǔn)備 |
| 2.2 遇阻類型判斷 |
| 2.3 循環(huán)解阻工藝 |
| 3 現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用 |
| 4 結(jié)論及建議 |
（5）塘沽固井業(yè)務(wù)部工具標(biāo)準(zhǔn)化管理（論文提綱范文）
| 1 建立固井業(yè)務(wù)部工具標(biāo)準(zhǔn)化管理的過程 |
| 1.1 把好工具質(zhì)量關(guān), 建立檢測(cè)標(biāo)準(zhǔn), 標(biāo)準(zhǔn)建立循環(huán)頭 |
| 1.2 做好后勤保障, 編寫工具保養(yǎng)標(biāo)準(zhǔn)程序 |
| 1.3 編寫SOP, 確?，F(xiàn)場(chǎng)作業(yè)安全 |
| 2 固井業(yè)務(wù)部作業(yè)工具標(biāo)準(zhǔn)化管理的實(shí)踐成果 |
| 2.1 保養(yǎng)程序的建立, 組裝人員資質(zhì)的審核 |
| 2.2 操作標(biāo)準(zhǔn)化的建立 |
| 2.3 發(fā)揮作用, 培養(yǎng)人才 |
| 3 結(jié)束語 |
（6）膨脹式尾管懸掛器送入工具的研制與應(yīng)用（論文提綱范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第1章 緒論 |
| 1.1 研究目的及意義 |
| 1.2 國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 國(guó)外相關(guān)產(chǎn)業(yè)和技術(shù)現(xiàn)狀 |
| 1.2.2 國(guó)內(nèi)相關(guān)產(chǎn)業(yè)和技術(shù)現(xiàn)狀 |
| 1.3 研究?jī)?nèi)容和技術(shù)路線 |
| 1.3.1 研究?jī)?nèi)容 |
| 1.3.2 技術(shù)路線 |
| 第2章 送入工具的研制 |
| 2.1 送入工具總體設(shè)計(jì) |
| 2.1.1 多級(jí)液缸機(jī)構(gòu) |
| 2.1.2 膨脹錐機(jī)構(gòu) |
| 2.1.3 旋轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu) |
| 2.1.4 丟手機(jī)構(gòu) |
| 2.1.5 碰壓及其他機(jī)構(gòu) |
| 2.2 樣機(jī)加工及裝配 |
| 2.2.1 多級(jí)液缸及膨脹單元 |
| 2.2.2 旋轉(zhuǎn)及丟手單元 |
| 2.3 本章小結(jié) |
| 第3章 送入工具性能測(cè)試 |
| 3.1 室內(nèi)試驗(yàn)場(chǎng)地條件 |
| 3.2 旋轉(zhuǎn)及丟手單元測(cè)試及結(jié)果 |
| 3.3 膠塞系統(tǒng)及碰壓?jiǎn)卧獪y(cè)試及結(jié)果 |
| 3.4 整機(jī)室內(nèi)測(cè)試 |
| 3.4.1 整機(jī)地面膨脹測(cè)試及結(jié)果 |
| 3.4.2 膨脹后坐掛力和密封能力測(cè)試及結(jié)果 |
| 3.4.3 鉆井臺(tái)架送入工具基本功能綜合測(cè)試及結(jié)果 |
| 3.5 試驗(yàn)井入井測(cè)試 |
| 3.5.1 試驗(yàn)井概況 |
| 3.5.2 測(cè)試方案 |
| 3.5.3 測(cè)試過程及結(jié)果 |
| 3.6 本章小結(jié) |
| 第4章 現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用 |
| 4.1 井況介紹 |
| 4.2 施工方案 |
| 4.2.1 管柱結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)述 |
| 4.2.2 施工要點(diǎn) |
| 4.3 施工過程 |
| 4.3.1 管柱準(zhǔn)備 |
| 4.3.2 下入管串 |
| 4.3.3 注水泥及替漿 |
| 4.3.4 膨脹及坐掛 |
| 4.3.5 工具丟手 |
| 4.4 本章小結(jié) |
| 結(jié)論 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 攻讀碩士學(xué)位期間取得的學(xué)術(shù)成果 |
| 致謝 |
（7）結(jié)構(gòu)及軸心誤差對(duì)旋轉(zhuǎn)尾管懸掛器軸承性能的影響研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 課題研究背景 |
| 1.1.1 旋轉(zhuǎn)尾管固井工藝介紹 |
| 1.1.2 旋轉(zhuǎn)尾管懸掛器軸承介紹 |
| 1.2 國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 結(jié)構(gòu)對(duì)軸承性能的影響 |
| 1.2.2 安裝與制造誤差對(duì)軸承性能的影響 |
| 1.3 研究?jī)?nèi)容與研究意義 |
| 1.4 技術(shù)路線 |
| 第二章 旋轉(zhuǎn)尾管懸掛器軸承結(jié)構(gòu)參數(shù)研究 |
| 2.1 旋轉(zhuǎn)尾管懸掛器軸承結(jié)構(gòu)介紹 |
| 2.2 軸承結(jié)構(gòu)承載能力理論基礎(chǔ) |
| 2.2.1 軸承的額定靜載荷 |
| 2.2.2 軸承的額定動(dòng)載荷 |
| 2.3 旋轉(zhuǎn)尾管懸掛器軸承承載能力與元件結(jié)構(gòu)尺寸的關(guān)系 |
| 2.3.1 滾子數(shù)量與元件結(jié)構(gòu)尺寸間的關(guān)系 |
| 2.3.2 滾子尺寸參數(shù)與滾子母線修形參數(shù)間的關(guān)系 |
| 2.3.3 滾子數(shù)量與軸承承載能力間的函數(shù)關(guān)系 |
| 2.3.4 滾子數(shù)量對(duì)旋轉(zhuǎn)尾管懸掛器承載能力的影響分析 |
| 2.4 旋轉(zhuǎn)尾管懸掛器軸承結(jié)構(gòu)參數(shù)改進(jìn) |
| 2.4.1 結(jié)構(gòu)參數(shù)改進(jìn)的目標(biāo) |
| 2.4.2 結(jié)構(gòu)參數(shù)的約束條件 |
| 2.4.3 軸承結(jié)構(gòu)參數(shù)改進(jìn)結(jié)果 |
| 2.5 本章小結(jié) |
| 第三章 軸心誤差對(duì)旋轉(zhuǎn)尾管懸掛器軸承各滾子載荷分布的影響 |
| 3.1 旋轉(zhuǎn)尾管懸掛器軸承軸心誤差類型介紹 |
| 3.2 旋轉(zhuǎn)尾管懸掛器軸承的CAD簡(jiǎn)化分析模型建立 |
| 3.2.1 旋轉(zhuǎn)尾管懸掛器軸承模型的簡(jiǎn)化 |
| 3.2.2 軸承軸心誤差CAD模型的建立 |
| 3.3 旋轉(zhuǎn)尾管懸掛器軸承滾子的載荷-形變關(guān)系 |
| 3.3.1 經(jīng)典赫茲線接觸理論及滾子彈性趨近量 |
| 3.3.2 基于有限元法的滾子載荷-形變關(guān)系分析 |
| 3.3.3 滾子載荷-形變函數(shù)關(guān)系修正 |
| 3.4 軸心誤差對(duì)滾子載荷分布的影響分析 |
| 3.4.1 軸承靜力學(xué)分析模型及剛性套圈假設(shè) |
| 3.4.2 滾子載荷分布靜力學(xué)分析模型建立 |
| 3.4.3 滾子載荷分布有限元分析模型的建立 |
| 3.4.4 軸心誤差下滾子載荷分布分析結(jié)果 |
| 3.5 軸承內(nèi)部載荷序列變化規(guī)律分析 |
| 3.5.1 軸承元件的運(yùn)動(dòng)規(guī)律 |
| 3.5.2 軸承元件的載荷序列變化規(guī)律 |
| 3.5.3 軸心誤差下軸承元件載荷序列的分析結(jié)果 |
| 3.6 本章小結(jié) |
| 第四章 軸心誤差對(duì)旋轉(zhuǎn)尾管懸掛器軸承應(yīng)力分布情況的影響 |
| 4.1 基于非赫茲型接觸理論的滾子接觸應(yīng)力分析 |
| 4.1.1 非赫茲型接觸問題的求解原理 |
| 4.1.2 基于非赫茲型接觸理論的滾子接觸應(yīng)力分析模型 |
| 4.1.3 滾子的初始接觸狀態(tài)分析 |
| 4.1.4 滾子單元的接觸點(diǎn)曲率 |
| 4.1.5 接觸應(yīng)力計(jì)算程序的編制 |
| 4.1.6 非赫茲型接觸理論接觸應(yīng)力分析結(jié)果 |
| 4.2 基于有限元法的軸承應(yīng)力分析 |
| 4.2.1 軸承有限元應(yīng)力分析模型建立 |
| 4.2.2 基于有限元模型的軸承接觸應(yīng)力分析結(jié)果 |
| 4.2.3 基于有限元模型的軸承等效應(yīng)力分析結(jié)果 |
| 4.3 本章小結(jié) |
| 第五章 軸心誤差對(duì)旋轉(zhuǎn)尾管懸掛器軸承壽命的影響 |
| 5.1 軸承的基本額定壽命 |
| 5.1.1 L-P軸承壽命模型 |
| 5.1.2 改進(jìn)的L-P軸承壽命模型 |
| 5.1.3 基本額定壽命分析結(jié)果 |
| 5.2 軸承的修正壽命計(jì)算 |
| 5.2.1 軸承的可靠度-壽命修正系數(shù) |
| 5.2.2 軸承的應(yīng)力-壽命修正系數(shù) |
| 5.2.3 旋轉(zhuǎn)尾管懸掛器軸承修正壽命計(jì)算結(jié)果 |
| 5.3 本章小結(jié) |
| 第六章 結(jié)論與展望 |
| 6.1 研究總結(jié) |
| 6.2 研究展望 |
| 致謝 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 附錄 |
（8）庫車山前構(gòu)造高溫高壓儲(chǔ)層環(huán)空密封固井技術(shù)（論文提綱范文）
| 0 引言 |
| 1 儲(chǔ)層固井需要解決的問題 |
| 1.1 固井漏失風(fēng)險(xiǎn)高 |
| 1.2 對(duì)水泥漿性能要求較高 |
| 1.3 防氣竄難度大 |
| 2 儲(chǔ)層固井配套解決方案 |
| 2.1 變排量注替防漏固井設(shè)計(jì) |
| 2.2 防漏堵漏水泥漿設(shè)計(jì) |
| 2.3 環(huán)空輔助密封工具應(yīng)用 |
| 2.3.1 工作原理 |
| 2.3.2 技術(shù)改進(jìn) |
| 3 現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用 |
| 3.1 基本井況 |
| 3.2 變排量固井設(shè)計(jì) |
| 3.3 防漏堵漏水泥漿設(shè)計(jì) |
| 3.4 環(huán)空輔助封隔工具 |
| 3.5 施工結(jié)果 |
| 4 結(jié)論 |
（9）復(fù)雜井況下短輕尾管丟手技術(shù)研究與應(yīng)用（論文提綱范文）
| 1 影響尾管固井丟手主要因素分析 |
| 1.1 工具選擇 |
| 1.1.1 倒扣螺母粘扣 |
| 1.1.2“中和點(diǎn)”倒扣設(shè)計(jì)缺陷 |
| 1.1.3 密封芯子定位擋塊抱緊中心管 |
| 1.2 井眼條件 |
| 1.2.1 井漏對(duì)尾管丟手的影響 |
| 1.2.2“糖葫蘆”井眼對(duì)尾管丟手的影響 |
| 1.3 水泥漿性能 |
| 1.4 地面設(shè)備 |
| 1.5 井下落物 |
| 1.6 其它因素 |
| 2 非常規(guī)短尾管固井技術(shù)適用性分析 |
| 3 短輕尾管丟手成功技術(shù)措施 |
| 4 現(xiàn)場(chǎng)施工 |
| 5 結(jié)論 |
（10）液壓丟手旋轉(zhuǎn)尾管懸掛器的研制（論文提綱范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 緒論 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 國(guó)內(nèi)外研究概括 |
| 1.2.1 國(guó)外研究概括 |
| 1.2.2 國(guó)內(nèi)研究概括 |
| 1.2.3 存在問題 |
| 1.3 本文主要研究?jī)?nèi)容 |
| 第2章 液壓丟手旋轉(zhuǎn)尾管懸掛器結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) |
| 2.1 .液壓丟手旋轉(zhuǎn)尾管懸掛器系統(tǒng)構(gòu)成 |
| 2.2 .液壓丟手旋轉(zhuǎn)尾管懸掛器主要機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì) |
| 2.2.1 液壓丟手旋轉(zhuǎn)尾管懸掛器旋轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì) |
| 2.2.2 液壓丟手旋轉(zhuǎn)尾管懸掛器懸掛機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì) |
| 2.2.3 液壓丟手旋轉(zhuǎn)尾管懸掛器丟手機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì) |
| 2.2.4 液壓丟手旋轉(zhuǎn)尾管懸掛器球座液缸設(shè)計(jì) |
| 2.3 液壓丟手旋轉(zhuǎn)尾管懸掛器參數(shù)計(jì)算 |
| 2.3.1 主要零部件最小壁厚計(jì)算 |
| 2.3.2 銷釘設(shè)計(jì)計(jì)算 |
| 2.3.3 材料選擇及主要部件強(qiáng)度校核 |
| 2.4 本章小結(jié) |
| 第3章 液壓丟手旋轉(zhuǎn)尾管懸掛器懸掛力學(xué)分析 |
| 3.1 .懸掛器懸掛上層套管受力分析 |
| 3.1.1 上層套管柱的受力分析 |
| 3.1.2 上層套管的載荷和應(yīng)力 |
| 3.1.3 上層套管的強(qiáng)度校核 |
| 3.1.4 實(shí)例計(jì)算 |
| 3.2 .卡瓦的受力分析 |
| 3.2.1 卡瓦的受力狀態(tài)分析 |
| 3.2.2 卡瓦和錐體的力學(xué)自鎖分析 |
| 3.3 .懸掛器本體受力分析 |
| 3.3.1 懸掛器本體受力 |
| 3.3.2 懸掛器額定負(fù)荷分析 |
| 3.3.3 影響尾管懸掛器額定負(fù)荷的因素 |
| 3.3.4 懸掛器本體抗拉強(qiáng)度計(jì)算 |
| 3.4 本章小結(jié) |
| 第4章 關(guān)鍵部件有限元模擬 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 物理模型的建立 |
| 4.2.1 坐掛部件物理模型建立 |
| 4.2.2 懸掛零部件物理模型建立 |
| 4.3 .懸掛關(guān)鍵部件有限元模型 |
| 4.3.1 有限元模型假設(shè)條件 |
| 4.3.2 網(wǎng)格劃分及邊界條件 |
| 4.4 .計(jì)算結(jié)果與分析 |
| 4.4.1 坐掛部位加載計(jì)算結(jié)果分析 |
| 4.4.2 懸掛零部件加載計(jì)算結(jié)果分析 |
| 4.5 .本章小結(jié) |
| 第5章 尾管懸掛器現(xiàn)場(chǎng)使用方法 |
| 5.1 尾管懸掛器現(xiàn)場(chǎng)使用方法 |
| 5.1.1 掌握懸掛器的結(jié)構(gòu)和性能 |
| 5.1.2 掌握井下的情況 |
| 5.1.3 坐掛時(shí)需要注意的問題 |
| 5.2 回縮距及鉆余計(jì)算 |
| 5.3 .懸掛器失效分析 |
| 5.3.1 坐掛失效形式 |
| 5.3.2 懸掛器倒扣失敗 |
| 5.3.3 懸掛器循環(huán)短路 |
| 5.3.4 懸掛器丟手失效 |
| 5.3.5 懸掛器坐掛失敗誘因分析 |
| 5.3.6 懸掛器失效后果與控制措施 |
| 5.4 工具使用說明 |
| 5.4.1 操作使用方法 |
| 5.4.2 注意事項(xiàng) |
| 5.5 本章小結(jié) |
| 第6章 主要工作及結(jié)論 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 致謝 |
四、尾管懸掛器現(xiàn)場(chǎng)使用方法探討（論文參考文獻(xiàn)）
- [1]Φ273.1mm無限極循環(huán)尾管懸掛器在元壩氣田的應(yīng)用研究[J]. 郭朝輝,李振,羅恒榮. 石油鉆探技術(shù), 2021(05)
- [2]深井、超深井短尾管安全丟手關(guān)鍵技術(shù)研究[J]. 馮麗瑩,敖竹青,段風(fēng)海,曹海濤,宋兵. 石油機(jī)械, 2021(03)
- [3]?193.7 mm×?139.7 mm旋轉(zhuǎn)尾管懸掛器的研制與應(yīng)用[J]. 張瑞,李夯,阮臣良. 石油機(jī)械, 2020(04)
- [4]川西長(zhǎng)裸眼水平井下尾管循環(huán)解阻關(guān)鍵技術(shù)[J]. 張瑞,侯躍全,郭朝輝,李夯,劉國(guó)祥. 石油鉆探技術(shù), 2020(03)
- [5]塘沽固井業(yè)務(wù)部工具標(biāo)準(zhǔn)化管理[J]. 尚磊. 石化技術(shù), 2019(05)
- [6]膨脹式尾管懸掛器送入工具的研制與應(yīng)用[D]. 張國(guó)安. 中國(guó)石油大學(xué)(華東), 2019(09)
- [7]結(jié)構(gòu)及軸心誤差對(duì)旋轉(zhuǎn)尾管懸掛器軸承性能的影響研究[D]. 劉雪松. 中國(guó)地質(zhì)大學(xué)(北京), 2019(02)
- [8]庫車山前構(gòu)造高溫高壓儲(chǔ)層環(huán)空密封固井技術(shù)[J]. 楊川,劉忠飛,肖勇,石慶,李曉春,鄭錕. 斷塊油氣田, 2019(02)
- [9]復(fù)雜井況下短輕尾管丟手技術(shù)研究與應(yīng)用[J]. 趙德利,馬錦明,李強(qiáng),張亞洲,王建全. 石油礦場(chǎng)機(jī)械, 2018(04)
- [10]液壓丟手旋轉(zhuǎn)尾管懸掛器的研制[D]. 宋林靜. 中國(guó)石油大學(xué)(北京), 2018(01)
標(biāo)簽：軸承論文; 推力軸承論文; 應(yīng)力狀態(tài)論文; 功能分析論文; 誤差分析論文;