一、汽車用復(fù)合材料氫氣氣瓶（論文文獻(xiàn)綜述）
馬中強(qiáng),王恒,黃小宇,趙聰,牛衛(wèi)飛[1]（2022）在《射線數(shù)字成像檢測技術(shù)在復(fù)合材料氫氣氣瓶上的應(yīng)用試驗(yàn)與研究》文中認(rèn)為氫燃料電池汽車的市場前景廣闊,氫氣氣瓶是氫燃料電池汽車供應(yīng)系統(tǒng)的重要部件,開展定期檢驗(yàn)是保障氣瓶使用安全的主要方式。針對目前法規(guī)要求的檢驗(yàn)方法無法有效應(yīng)用于車用壓縮氫氣氣瓶檢驗(yàn)的現(xiàn)狀,通過對相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行的對比分析和替代試驗(yàn)研究,驗(yàn)證了射線數(shù)字成像檢測技術(shù)用于氫氣氣瓶檢測的可行性,指出進(jìn)行車用壓縮氫氣氣瓶射線數(shù)字成像在線檢測裝置的研究是后續(xù)研究的方向。
鄭津洋,胡軍,韓武林,花爭立,葉盛[2]（2020）在《中國氫能承壓設(shè)備風(fēng)險(xiǎn)分析和對策的幾點(diǎn)思考》文中進(jìn)行了進(jìn)一步梳理氫能是構(gòu)建以清潔能源為主的多元能源供應(yīng)體系的重要載體,正進(jìn)入快速發(fā)展期。中國氫能承壓設(shè)備種類、數(shù)量快速增長,呈現(xiàn)出極端化、輕量化的發(fā)展趨勢,其安全保障面臨新的挑戰(zhàn)。在介紹中國氫能承壓設(shè)備發(fā)展現(xiàn)狀的基礎(chǔ)上,全面分析了面臨的法規(guī)風(fēng)險(xiǎn)、技術(shù)風(fēng)險(xiǎn)和管理風(fēng)險(xiǎn),并對風(fēng)險(xiǎn)防控提出了若干建議。
賈松青[3]（2020）在《Ⅳ型LPG氣瓶充裝試驗(yàn)與數(shù)值模擬研究》文中研究指明液化石油氣（LPG）是城市燃?xì)獾闹匾M成部分。液化石油氣瓶在充裝和使用過程中潛藏著危險(xiǎn),如果發(fā)生事故將造成人民生命財(cái)產(chǎn)的重大損失。氣瓶充裝過程中存在明顯的溫升效應(yīng)。嚴(yán)重情況下,復(fù)合LPG氣瓶纖維纏繞層的機(jī)械性能可能降低,直接影響氣瓶的安全使用。研究復(fù)合LPG氣瓶在反復(fù)充裝過程中熱力參數(shù)變化對保證氣瓶的安全使用意義重大。本文對液化石油氣高密度聚乙烯內(nèi)膽玻璃纖維全纏繞氣瓶（Ⅳ型LPG氣瓶）進(jìn)行了LPG和空氣兩種介質(zhì)的充裝試驗(yàn),分析了充裝過程中氣瓶內(nèi)壓力和溫度隨時(shí)間變化規(guī)律。對Ⅳ型LPG氣瓶用空氣介質(zhì)進(jìn)行壓力循環(huán)試驗(yàn),探究了各種試驗(yàn)參數(shù)對壓力循環(huán)過程的影響。在簡化物理模型的基礎(chǔ)上,建立了適合Ⅳ型LPG氣瓶充裝過程模擬的二維軸對稱模型,并用充裝試驗(yàn)結(jié)果對其進(jìn)行了檢驗(yàn)證實(shí)。利用構(gòu)建的仿真模擬模型,研究了各種充裝參數(shù)對模擬充裝LPG和空氣兩種介質(zhì)過程的影響。獲得的結(jié)論如下:（1）充裝LPG過程中氣瓶產(chǎn)生的內(nèi)熱,即溫度變化主要受壓縮、節(jié)流效應(yīng)、流體動(dòng)能的內(nèi)能轉(zhuǎn)化量、相變釋放的氣化潛熱和環(huán)境熱交換等因素的影響。Ⅳ型LPG氣瓶充裝空氣時(shí)的溫升比充裝LPG時(shí)的溫升高24℃,用空氣作為充裝介質(zhì)時(shí),更易發(fā)現(xiàn)氣瓶機(jī)械性能的變化,可以通過空氣壓力循環(huán)試驗(yàn)研究溫升對Ⅳ型LPG氣瓶安全性能的影響。（2）空氣壓力循環(huán)試驗(yàn)中,通過相當(dāng)?shù)难h(huán)次數(shù),氣瓶溫度穩(wěn)定在29.0℃。閥門處壓力、進(jìn)氣溫度與氣瓶各測點(diǎn)溫度近似線性關(guān)系。增加保壓時(shí)間會引起氣瓶各測點(diǎn)溫度的升高,瓶內(nèi)中部溫度最大升高到35.1℃。在3.2 MPa、16.7℃下選擇循環(huán)速率0.55次/min以便更好地檢查壓力循環(huán)效果。（3）模擬充裝LPG時(shí),隨著進(jìn)口速度的增大,瓶底和瓶中高溫區(qū)域逐漸擴(kuò)大,液相體積分?jǐn)?shù)增大。模擬充裝空氣時(shí),無金屬棒模型模擬相比有金屬棒模型模擬,充裝時(shí)間縮短6 s,最終溫升減少3℃。進(jìn)口管徑對充裝最終溫升的影響較小。進(jìn)氣溫度為15.5℃的模型模擬相比進(jìn)氣溫度為21.8℃的模型模擬,充裝時(shí)間縮短4 s,最終溫升減少2℃。在相同的壓力入口條件下,進(jìn)氣溫度越大,氣瓶最終溫升越大。
李睿[4]（2019）在《Ti基復(fù)相結(jié)構(gòu)儲氫合金的制備及儲氫性能研究》文中認(rèn)為TiFe合金作為AB型儲氫合金的典型代表,具有較高的理論儲氫容量并且在室溫下也擁有較理想的可逆吸放氫性能,合金熔煉所需原材料的來源也極為豐富,因而制備成本較低。但是,TiFe合金的活化條件非?？量?而且合金吸放氫間的滯后現(xiàn)象也較嚴(yán)重,這些問題阻礙了TiFe合金的進(jìn)一步商業(yè)化應(yīng)用。本論文采用真空電弧熔煉以及真空感應(yīng)熔煉等制備手段,通過元素替代以及構(gòu)建復(fù)相結(jié)構(gòu)材料等方法,獲得優(yōu)異活化性能的TiFe基儲氫合金,對儲氫合金的成分、相結(jié)構(gòu)和表面形貌進(jìn)行分析表征,對材料的儲氫性能以及動(dòng)力學(xué)性能進(jìn)行測試分析并研究了靜態(tài)氫壓縮用Ti基儲氫合金的儲氫和壓縮性能。研究表明,通過采用Mn元素對TiFe合金B(yǎng)側(cè)Fe元素進(jìn)行部分取代所制備的Ti-Fe-Mn三元合金的主相仍為TiFe相,但是隨著Mn元素的加入會導(dǎo)致合金的晶胞參數(shù)不斷在增大,同時(shí)會使得TiFe0.7Mn0.3和TiFe0.6Mn0.4合金的XRD圖譜中會出現(xiàn)TiMn2相的特征峰。TiFe0.6Mn0.4合金擁有最優(yōu)的活化性能,在393K溫度下首次活化就能在很短孕育期內(nèi)達(dá)到1.1wt.%儲氫量。合金的最大儲氫量隨Mn元素的加入呈先增加后減小的變化規(guī)律,其中TiFe0.8Mn0.2合金的儲氫量最大,在303K溫度下為1.71wt.%。但Mn元素的加入還會導(dǎo)致合金的吸放氫平臺斜率的增加,而且合金的吸放氫平臺壓力也會逐漸降低。在Ti-Fe-Mn三元合金研究的基礎(chǔ)上,本文進(jìn)一步采用構(gòu)建復(fù)合材料的方法對合金的活化性能進(jìn)行優(yōu)化,選用TiFe0.8Mn0.2合金和活化性能優(yōu)異的MmNi5合金制備了摩爾比為1:y（y=0.005,0.01,0.015,0.02）的TiFe0.8Mn0.2+yMmNi5（Mm=La,Ce,Y,Pr,Nd）復(fù)相結(jié)構(gòu)合金。當(dāng)摩爾比大于等于1:0.015時(shí),合金在303K溫度下就能完全活化,儲氫量可達(dá)1.2wt.%。制備的合金摩爾比達(dá)到1:0.02時(shí),合金的XRD圖譜中出現(xiàn)LaNi5的特征衍射峰,合金的活化性能得到了進(jìn)一步的優(yōu)化。但是MmNi5合金的加入會降低合金的最大儲氫量,例如摩爾比為1:0.02的合金的儲氫量僅為1.25wt.%（303K）。據(jù)分析,復(fù)相結(jié)構(gòu)合金在活化時(shí),氫氣首先在合金表面進(jìn)行物理吸附,此時(shí)合金表面聚集的La會優(yōu)先活化并形成La-H化合物,隨后H擴(kuò)散轉(zhuǎn)移進(jìn)入La-Ti過渡區(qū)域,最后進(jìn)入合金的內(nèi)部形成氫化物完成合金的活化過程。本論文還對Ti基儲氫合金的實(shí)際應(yīng)用展開探索,制備了適用于雙級靜態(tài)氫壓縮機(jī)用的Ti基高低壓儲氫合金,并對其制備工藝條件進(jìn)行了探索。計(jì)算表明,低壓級合金的壓縮比達(dá)6.92,高壓合金的壓縮比達(dá)5.94,在298K下吸收氫壓為2.6MPa,升溫到373K下理論上能達(dá)到66.5MPa。
唐國霞[5]（2016）在《螺旋碳纖維表面嫁接PANI、DMIT有機(jī)材料的制備、表征及其相關(guān)性能研究》文中進(jìn)行了進(jìn)一步梳理螺旋碳纖維（CMCs）作為一種新型碳纖維,其獨(dú)特的三維螺旋結(jié)構(gòu)使其在力學(xué)、電學(xué)、磁學(xué)等方面具有優(yōu)異的性能,在微型傳感器、超級電容器、材料增強(qiáng)體、儲氫材料等領(lǐng)域具有廣泛的應(yīng)用前景。聚苯胺（PANI）是一種具有較高導(dǎo)電性的共軛有機(jī)大分子,其潛在的可加工性且合成簡單,使其被用于許多復(fù)合體系中。1,3-二硫雜環(huán)戊烯-2-硫酮-4,5-二巰基（DMIT）類金屬有機(jī)配合物材料,是一種在非線性光學(xué)方面具有巨大潛力的物質(zhì)。本文具體研究了在CMCs表面附著PANI并嫁接DMIT類有機(jī)材料的具體方法以及相關(guān)電化學(xué)性能,取得研究成果如下:1.采用乳液聚合和原位聚合兩種方法制備了CMCs/PANI復(fù)合材料。SEM圖顯示,乳液聚合后CMCs自身形貌保持良好,表面有明顯堆疊的PANI;FTIR表征進(jìn)一步證實(shí)了CMCs表面PANI的存在,并且乳液聚方法對應(yīng)的表面嫁接的PANI高分子鏈中,既有還原態(tài)基團(tuán)也存在氧化態(tài)基團(tuán),原位聚合法對應(yīng)的則主要以氧化態(tài)居多。2.使用兩種手段,制備不同的CMCs/PANI復(fù)合材料電極。循環(huán)伏安曲線和恒流充放電曲線顯示該復(fù)合材料電極的循環(huán)伏安曲線均不同于CMCs本身具有的典型雙層電容的矩形,呈現(xiàn)了氧化還原峰;恒流充放電曲線顯示出了非線性的曲線形狀,由此計(jì)算的比容量表明,在0.5A·g-1的電流密度下,電極的最大比電容可達(dá)到134.8F·g-1,遠(yuǎn)大于單體PANI比電容值60F·g-1。由此、系統(tǒng)討論不同聚合方法和處理手段對表面嫁接PANI電化學(xué)性能的影響。3.實(shí)施CMCs表面嫁接DMIT類配合物。通過在DMIT上引入羥基基團(tuán),使其與H-CMCs表面的含氧基團(tuán)相互作用,從而實(shí)現(xiàn)兩者的復(fù)合。利用1HNMR,FTIR以及紫外可見光譜表征了DMIT中羥基的引入。另外、FTIR對H-CMCs/DMIT-OH復(fù)合材料的分析,顯示復(fù)合材料中有酯基的存在,這揭示CMCs與DMIT之間主要是以酯化合成的方式結(jié)合。
鄭津洋,李靜媛,黃強(qiáng)華,歐可升,趙永志,劉鵬飛[6]（2014）在《車用高壓燃料氣瓶技術(shù)發(fā)展趨勢和我國面臨的挑戰(zhàn)》文中研究指明壓縮天然氣汽車、氫能汽車是汽車工業(yè)發(fā)展的趨勢,盛裝高壓天然氣、高壓氫氣的高壓燃料氣瓶是其關(guān)鍵部件之一。在介紹車用高壓燃料氣瓶特點(diǎn)、發(fā)展歷史和發(fā)展趨勢的基礎(chǔ)上,對比了國內(nèi)外研究現(xiàn)狀,分析了我國面臨的挑戰(zhàn)。
蔣昌杰[7]（2013）在《Mg-Li-Al體系的儲氫性能研究》文中認(rèn)為輕質(zhì)高容量儲氫材料的研發(fā)對氫能發(fā)展具有重要意義。本文在綜述氫的儲存技術(shù)及Mg基儲氫材料發(fā)展現(xiàn)狀的基礎(chǔ)上，向Mg基材料中加入Li和Al兩種輕質(zhì)元素，采用X射線衍射（XRD），Sievert型裝置以及Rietveld結(jié)構(gòu)精修等方法，系統(tǒng)研究了鑄態(tài)和球磨態(tài)Mg-Li-Al合金以及MgH2-LiH-Al復(fù)合體系的相結(jié)構(gòu)、氫化行為、活化性能和吸放氫動(dòng)力學(xué)/熱力學(xué)性能,并探討了Li和Al兩種元素對Mg基材料儲氫性能影響的機(jī)制。將Mg、Al和Mg-Li合金按照一定比例混合，并通過熔煉法獲得鑄態(tài)Mg4-xLixAl（x=0,1,2）合金。研究結(jié)果表明，鑄態(tài)Mg4-xLixAl（x=0,1,2）合金在623K和3MPa初始?xì)鋲合?，?jīng)過2-4次吸放氫循環(huán)可以完成活化，其中Mg3LiAl合金活化后在2h內(nèi)的吸氫量為3.6wt.%。鑄態(tài)Mg4-xLixAl（x=0,1,2）合金中的Li元素可與Mg形成Mg（Li）相，該相在623K和3MPa初始?xì)鋲合驴梢匝h(huán)吸放氫。Mg4Al合金與其它兩種含Li元素的合金相比，吸放氫循環(huán)穩(wěn)定性較差，這表明Li元素的加入有利于提高M(jìn)g合金的循環(huán)穩(wěn)定性。對鑄態(tài)Mg-Li-Al合金進(jìn)行機(jī)械球磨處理，研究發(fā)現(xiàn)，球磨過程中Mg-Li-Al合金發(fā)生相轉(zhuǎn)變，其中Mg2Li2Al合金由鑄態(tài)時(shí)的Mg（Li）、Li3Mg7和AlLi三相轉(zhuǎn)變?yōu)榍蚰ズ蟮腖i2MgAl和Li3Mg7兩相，而Li2MgAl合金由鑄態(tài)時(shí)的Li3Mg7和AlLi兩相轉(zhuǎn)變?yōu)榍蚰ズ蟮腖i2MgAl單相。Mg-Li-Al合金球磨處理后，其儲氫性能得到明顯改善，在623K和3MPa初始?xì)鋲合拢琈g3LiAl合金在2h內(nèi)的最大吸氫量可達(dá)到5.7wt.%，在5min內(nèi)可完成最大吸氫量的90%以上。球磨后的Mg-Li-Al合金還具有良好的吸放氫循環(huán)穩(wěn)定性，經(jīng)循環(huán)吸放氫20次之后，合金的儲氫容量基本保持不變。P-C-T測試結(jié)果表明，球磨Mg2Li2Al和Mg3LiAl合金都有三個(gè)吸放氫平臺，從低到高的吸放氫平臺壓所對應(yīng)的循環(huán)吸放氫相依次為Mg（Li）、Al12Mg17和Al3Mg2相。對球磨40h的MgH2-LiH-Al復(fù)合體系的研究表明，MgH2-LiH-Al復(fù)合體系只需1次放氫過程便可活化，活化性能優(yōu)異。MgH2-LiH-Al復(fù)合體系活化后的循環(huán)吸放氫相為Mg（Li）、Al12Mg17和Al3Mg2相，且吸放氫動(dòng)力學(xué)性能優(yōu)于球磨后的Mg-Li-Al合金，其中3MgH2+LiH+Al復(fù)合物在5min內(nèi)便可完成最大吸氫量的95%（623K和3MPa初始?xì)鋲海?0min可完成放氫過程。球磨MgH2-LiH-Al復(fù)合體系在循環(huán)吸放氫20次之后，體系的儲氫容量保持率在85%以上。
胡良全[8]（2011）在《碳纖維復(fù)合材料應(yīng)用與產(chǎn)業(yè)機(jī)遇》文中研究表明本文概述了碳纖維復(fù)合材料（CFRP）發(fā)展、材料性能,簡要介紹了CFRP在航空航天、體育器材、醫(yī)療器材、交通運(yùn)輸、土木工程、風(fēng)能、電纜芯、深海采油等領(lǐng)域的應(yīng)用情況與發(fā)展趨勢,希望CFRP的再生利用予以重視。
張立芳,張碩[9]（2011）在《制氫加氫站關(guān)鍵技術(shù)及系統(tǒng)的研究》文中進(jìn)行了進(jìn)一步梳理本文論述了制氫加氫站對發(fā)展我國氫燃料電池、燃料電池電動(dòng)汽車、能源經(jīng)濟(jì)的重要性、必要性和緊迫性,論述了如何利用我國現(xiàn)階段自有裝備技術(shù)、工藝技術(shù)設(shè)計(jì)建造成我國第一座制氫加氫站以及該站對我國今后建造加氫站所起到的示范與指導(dǎo)作用。重點(diǎn)闡述了制氫加氫站系統(tǒng)及工藝方法的創(chuàng)新和系統(tǒng)中關(guān)鍵設(shè)備的自主創(chuàng)新,為今后建設(shè)加氫站創(chuàng)立了新的思路。
林震[10]（2011）在《水基火箭推進(jìn)系統(tǒng)空間性能研究》文中研究表明水基火箭推進(jìn)系統(tǒng)（water based rocket propulsion system）是一種基于氫氧質(zhì)子交換膜燃料電池（PEMFC）、質(zhì)子交換膜水電解池（SPE）以及空間氣氫氣氧推力器的空間推進(jìn)系統(tǒng)。相比起傳統(tǒng)的空間推進(jìn)系統(tǒng),水基火箭推進(jìn)系統(tǒng)具有高比沖、高比功率和比能量、無污染以及與空間生保系統(tǒng)結(jié)合性好等優(yōu)點(diǎn)。因此,水基火箭推進(jìn)系統(tǒng)在未來的空間應(yīng)用中具有巨大的發(fā)展?jié)摿?。本文綜合應(yīng)用了理論分析、數(shù)值模擬、針對性試驗(yàn)等研究方法,從分系統(tǒng)到總系統(tǒng),逐步研究了水基火箭推進(jìn)系統(tǒng)的空間性能。為研究PEMFC的空間性能,本文首先通過數(shù)值模擬,歸納總結(jié)了PEMFC的地面常規(guī)性能。然后通過研究不同重力環(huán)境對PEMFC內(nèi)部物理化學(xué)過程的影響,分析了空間微重力環(huán)境可能引起的PEMFC性能變化。結(jié)果表明:在地面環(huán)境下,PEMFC可以通過合適的放置方式來對合適方向的重力加以利用,提高性能。而在空間微重力環(huán)境下則沒有重力可以利用,PEMFC性能一般情況下會有所降低。但是,當(dāng)控制PEMFC工況,使其內(nèi)部產(chǎn)生的液態(tài)水較少,或者保證其入口氣體流速足夠大時(shí),能夠在很大程度上消除空間微重力環(huán)境帶來的電池性能差異。為研究SPE的空間性能,首先通過比較現(xiàn)有的三種典型SPE的結(jié)構(gòu)形式和工作特點(diǎn),選出了最適合空間應(yīng)用的SPE—靜態(tài)供水質(zhì)子交換膜電解池（SWF-SPE）。根據(jù)SWF-SPE的工作特點(diǎn),建立了針對SWF-SPE的數(shù)學(xué)模型?；谠撃Ｐ偷挠?jì)算結(jié)果表明:SWF-SPE相比起其它傳統(tǒng)的SPE更容易膜失水,使得其極限電流密度較小,最大產(chǎn)氣率相對較低。采用薄的質(zhì)子交換膜作為電解質(zhì)膜不僅能夠提高SWF-SPE的最大產(chǎn)氣率,而且能夠提高其電解效率。為了評估適用于水基火箭推進(jìn)系統(tǒng)的氣氫氣氧推力器的空間性能,本文從點(diǎn)火方式、噴注器方案、熱防護(hù)方法、燃燒室壓強(qiáng)以及設(shè)計(jì)混合比等方面進(jìn)行了考察。結(jié)果表明:采用合適的技術(shù)方案的推力器能使水基火箭推進(jìn)系統(tǒng)的綜合實(shí)際比沖超過400 s。根據(jù)各分系統(tǒng)的空間性能研究結(jié)果,本文以當(dāng)前普通PEMFC的性能參數(shù)和文獻(xiàn)報(bào)道的SWF-SPE性能參數(shù)作為水基火箭推進(jìn)系統(tǒng)的電池和電解池系統(tǒng)能夠達(dá)到的性能指標(biāo),以400 s作為該系統(tǒng)的比沖指標(biāo),對其整系統(tǒng)的空間性能進(jìn)行了綜合分析。結(jié)果表明:水基火箭推進(jìn)系統(tǒng)的高比沖和高比功率、比能量能夠給其帶來明顯的質(zhì)量優(yōu)勢。但是,該系統(tǒng)的儲箱質(zhì)量限制、電解池質(zhì)量限制以及電解功率限制使得其空間應(yīng)用有一定的局限性。為了定量分析水基火箭推進(jìn)系統(tǒng)的空間性能,本文用該系統(tǒng)代替DFH-4上的傳統(tǒng)推進(jìn)系統(tǒng),基于DFH-4的實(shí)際運(yùn)行過程,進(jìn)行了具體的空間任務(wù)分析。計(jì)算結(jié)果表明:執(zhí)行變軌任務(wù)時(shí),水基火箭推進(jìn)系統(tǒng)適合采用較大推力,較短單次點(diǎn)火時(shí)間,多變軌周期的變軌策略;整個(gè)空間任務(wù)期間,采用水基火箭推進(jìn)系統(tǒng)能夠帶來最大706 kg的質(zhì)量節(jié)省,相當(dāng)于實(shí)際DFH-4有效載荷（410 kg）的1.72倍。但是采用該系統(tǒng)變軌時(shí)間超過56天。另外,本文搭建了分體式水基火箭推進(jìn)試驗(yàn)系統(tǒng),并進(jìn)行了關(guān)鍵性的分系統(tǒng)試驗(yàn)和整系統(tǒng)分析。其中,催化點(diǎn)火氣氫氣氧推力器分系統(tǒng)的催化點(diǎn)火試驗(yàn)驗(yàn)證了環(huán)境溫度下氣氫氣氧推力器催化點(diǎn)火的可行性,并總結(jié)了相關(guān)的催化點(diǎn)火規(guī)律;PEMFC和SPE分系統(tǒng)初步的放電和電解試驗(yàn)獲得了該分系統(tǒng)的放電和電解性能;基于試驗(yàn)數(shù)據(jù)的整系統(tǒng)分析表明該推進(jìn)系統(tǒng)各分系統(tǒng)之間以及各分系統(tǒng)和空間任務(wù)之間存在相互適應(yīng)和相互制約的關(guān)系,針對不同的空間任務(wù),水基火箭推進(jìn)系統(tǒng)中三個(gè)分系統(tǒng)的規(guī)模和性能需要進(jìn)行合理的優(yōu)化配置。該試驗(yàn)系統(tǒng)初步實(shí)現(xiàn)了水基火箭推進(jìn)系統(tǒng)的概念,為理論研究提供了依據(jù),也為今后進(jìn)一步研究打下了基礎(chǔ)。
二、汽車用復(fù)合材料氫氣氣瓶（論文開題報(bào)告）
（1）論文研究背景及目的
此處內(nèi)容要求：
首先簡單簡介論文所研究問題的基本概念和背景，再而簡單明了地指出論文所要研究解決的具體問題，并提出你的論文準(zhǔn)備的觀點(diǎn)或解決方法。
寫法范例：
本文主要提出一款精簡64位RISC處理器存儲管理單元結(jié)構(gòu)并詳細(xì)分析其設(shè)計(jì)過程。在該MMU結(jié)構(gòu)中,TLB采用叁個(gè)分離的TLB,TLB采用基于內(nèi)容查找的相聯(lián)存儲器并行查找,支持粗粒度為64KB和細(xì)粒度為4KB兩種頁面大小,采用多級分層頁表結(jié)構(gòu)映射地址空間,并詳細(xì)論述了四級頁表轉(zhuǎn)換過程,TLB結(jié)構(gòu)組織等。該MMU結(jié)構(gòu)將作為該處理器存儲系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)的一個(gè)重要組成部分。
（2）本文研究方法
調(diào)查法：該方法是有目的、有系統(tǒng)的搜集有關(guān)研究對象的具體信息。
觀察法：用自己的感官和輔助工具直接觀察研究對象從而得到有關(guān)信息。
實(shí)驗(yàn)法：通過主支變革、控制研究對象來發(fā)現(xiàn)與確認(rèn)事物間的因果關(guān)系。
文獻(xiàn)研究法：通過調(diào)查文獻(xiàn)來獲得資料，從而全面的、正確的了解掌握研究方法。
實(shí)證研究法：依據(jù)現(xiàn)有的科學(xué)理論和實(shí)踐的需要提出設(shè)計(jì)。
定性分析法：對研究對象進(jìn)行“質(zhì)”的方面的研究，這個(gè)方法需要計(jì)算的數(shù)據(jù)較少。
定量分析法：通過具體的數(shù)字，使人們對研究對象的認(rèn)識進(jìn)一步精確化。
跨學(xué)科研究法：運(yùn)用多學(xué)科的理論、方法和成果從整體上對某一課題進(jìn)行研究。
功能分析法：這是社會科學(xué)用來分析社會現(xiàn)象的一種方法，從某一功能出發(fā)研究多個(gè)方面的影響。
模擬法：通過創(chuàng)設(shè)一個(gè)與原型相似的模型來間接研究原型某種特性的一種形容方法。
三、汽車用復(fù)合材料氫氣氣瓶（論文提綱范文）
（1）射線數(shù)字成像檢測技術(shù)在復(fù)合材料氫氣氣瓶上的應(yīng)用試驗(yàn)與研究（論文提綱范文）
| 1 氫燃料汽車氫氣氣瓶檢驗(yàn)現(xiàn)狀研究 |
| 1.1 氣瓶結(jié)構(gòu)類型 |
| 1.2 氣瓶檢驗(yàn)要求 |
| 1.3 氣瓶失效方式 |
| 1.4 缺陷無損檢測 |
| 1.4.1 現(xiàn)有效果 |
| 1.4.2 數(shù)字射線檢測 |
| 2 氣瓶射線數(shù)字成像檢測應(yīng)用技術(shù)試驗(yàn)研究 |
| 2.1 試驗(yàn)氣瓶可行性分析 |
| 2.2 試驗(yàn)氣瓶模擬缺陷設(shè)計(jì) |
| 2.3 試驗(yàn)氣瓶模擬缺陷尺寸 |
| 2.4 氣瓶缺陷測試過程及結(jié)果 |
| 2.4.1 測試過程 |
| 2.4.2 試驗(yàn)結(jié)果及分析 |
| 3 結(jié)語 |
（2）中國氫能承壓設(shè)備風(fēng)險(xiǎn)分析和對策的幾點(diǎn)思考（論文提綱范文）
| 0 引言 |
| 1 儲氫、輸氫承壓設(shè)備發(fā)展現(xiàn)狀 |
| 1.1 儲氫承壓設(shè)備 |
| 1.2 輸氫承壓設(shè)備 |
| 2 氫能承壓設(shè)備風(fēng)險(xiǎn)分析 |
| 2.1 法規(guī)風(fēng)險(xiǎn) |
| 2.2 技術(shù)風(fēng)險(xiǎn) |
| 2.2.1 基礎(chǔ)數(shù)據(jù)缺失風(fēng)險(xiǎn) |
| 2.2.2 設(shè)計(jì)制造風(fēng)險(xiǎn) |
| 2.2.3 檢驗(yàn)檢測風(fēng)險(xiǎn) |
| 2.2.4 技術(shù)引進(jìn)風(fēng)險(xiǎn) |
| 2.3 管理風(fēng)險(xiǎn) |
| 3 氫能承壓設(shè)備風(fēng)險(xiǎn)防控的幾點(diǎn)思考 |
| 3.1 加強(qiáng)氫能承壓設(shè)備戰(zhàn)略研究 |
| 3.2 完善氫能承壓設(shè)備法規(guī)、安全技術(shù)規(guī)范和標(biāo)準(zhǔn)體系 |
| 3.3 組織氫能承壓設(shè)備核心技術(shù)攻關(guān) |
（3）Ⅳ型LPG氣瓶充裝試驗(yàn)與數(shù)值模擬研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 緒論 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.1.1 LPG技術(shù)前景 |
| 1.1.2 LPG的存儲運(yùn)輸 |
| 1.1.3 LPG氣瓶安全要求與充裝特點(diǎn) |
| 1.1.4 復(fù)合材料氣瓶發(fā)展及應(yīng)用 |
| 1.1.5 反復(fù)充裝過程中的氣瓶安全 |
| 1.2 復(fù)合氣瓶壓力循環(huán)試驗(yàn)的研究現(xiàn)狀 |
| 1.3 復(fù)合氣瓶充裝熱力參數(shù)模擬研究現(xiàn)狀 |
| 1.4 充裝過程熱力參數(shù)變化的規(guī)律與原因 |
| 1.4.1 參數(shù)變化的規(guī)律 |
| 1.4.2 溫度變化的原因 |
| 1.5 氣液相變分析研究現(xiàn)狀 |
| 1.6 研究內(nèi)容及意義 |
| 1.6.1 課題來源 |
| 1.6.2 研究意義 |
| 1.6.3 研究內(nèi)容 |
| 1.6.4 技術(shù)路線 |
| 2 LPG氣瓶疲勞試驗(yàn) |
| 2.1 試驗(yàn)設(shè)備與原理 |
| 2.1.1 壓力循環(huán)試驗(yàn)設(shè)備與原理 |
| 2.1.2 充裝LPG試驗(yàn)設(shè)備與原理 |
| 2.2 充裝LPG試驗(yàn) |
| 2.2.1 壓力變化分析 |
| 2.2.2 溫升分析 |
| 2.3 空氣壓力循環(huán)試驗(yàn) |
| 2.3.1 充裝測試 |
| 2.3.2 閥門處壓力 |
| 2.3.3 進(jìn)氣溫度 |
| 2.3.4 保壓時(shí)間 |
| 2.3.5 循環(huán)速率 |
| 2.3.6 試驗(yàn)結(jié)果 |
| 2.4 本章小結(jié) |
| 3 理論分析與數(shù)學(xué)模型 |
| 3.1 充裝過程分析 |
| 3.1.1 物理模型簡化 |
| 3.1.2 熱力學(xué)分析 |
| 3.2 數(shù)學(xué)模型 |
| 3.2.1 2D軸對稱模型 |
| 3.2.3 基本假設(shè) |
| 3.2.4 控制方程 |
| 3.2.5 湍流模型 |
| 3.2.6 多相流模型 |
| 3.2.7 相變UDF函數(shù) |
| 3.3 數(shù)值算法 |
| 3.4 模型驗(yàn)證 |
| 3.4.1 參數(shù)設(shè)置 |
| 3.4.2 幾何模型 |
| 3.4.3 邊界條件 |
| 3.4.4 驗(yàn)證示例 |
| 3.4.5 誤差分析 |
| 3.5 本章小結(jié) |
| 4 數(shù)值模擬充裝溫升影響因素分析 |
| 4.1 進(jìn)口速度對模擬充裝LPG的影響 |
| 4.2 模擬充裝空氣影響參數(shù) |
| 4.2.1 帶熱電偶金屬棒 |
| 4.2.2 進(jìn)口管徑 |
| 4.2.3 進(jìn)氣溫度 |
| 4.3 本章小結(jié) |
| 5 結(jié)論與展望 |
| 5.1 結(jié)論 |
| 5.2 展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 附錄 A 相變UDF函數(shù) |
| 攻讀碩士學(xué)位期間發(fā)表學(xué)術(shù)論文情況 |
| 致謝 |
（4）Ti基復(fù)相結(jié)構(gòu)儲氫合金的制備及儲氫性能研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 儲氫技術(shù)簡介 |
| 1.3 金屬氫化物儲氫 |
| 1.4 TiFe合金的儲氫性能 |
| 1.5 TiFe合金的改性處理研究 |
| 1.5.1 TiFe合金制備工藝的研究 |
| 1.5.2 元素添加或置換的研究 |
| 1.5.3 材料復(fù)合對合金儲氫性能的影響 |
| 1.6 本文選題意義及主要研究內(nèi)容 |
| 第二章 實(shí)驗(yàn)方法 |
| 2.1 原材料選取及實(shí)驗(yàn)流程 |
| 2.2 合金制備 |
| 2.3 合金樣品表征 |
| 2.3.1 電感耦合等離子體光譜儀(ICP) |
| 2.3.2 X射線衍射儀(XRD) |
| 2.3.3 掃描電子顯微鏡(SEM)和能譜儀分析(EDS) |
| 2.4 儲氫性能測試 |
| 第三章 Mn元素對TiFe合金相組成及儲氫性能影響 |
| 3.1 TiFe_(1-x)Mn_x合金的活化性能 |
| 3.2 TiFe_(1-x)Mn_x合金的吸放氫平臺及儲氫量 |
| 3.3 TiFe_(1-x)Mn_x合金的熱力學(xué)性能 |
| 3.4 TiFe_(1-x)Mn_x合金的相結(jié)構(gòu)及形貌表征 |
| 3.4.1 合金的物相分析 |
| 3.4.2 合金的形貌表征 |
| 3.5 本章小結(jié) |
| 第四章 MmNi_5 合金添加對TiFe_(0.8)Mn_(0.2) 合金的相組成及儲氫性能影響 |
| 4.1 復(fù)相結(jié)構(gòu)合金的活化性能 |
| 4.2 復(fù)相結(jié)構(gòu)合金的吸放氫平臺及儲氫量 |
| 4.3 復(fù)相結(jié)構(gòu)合金的熱力學(xué)性能 |
| 4.4 復(fù)相結(jié)構(gòu)合金的相結(jié)構(gòu)及形貌表征 |
| 4.4.1 吸放氫前后復(fù)相結(jié)構(gòu)合金的物相分析 |
| 4.4.2 吸放氫前后復(fù)相結(jié)構(gòu)合金的形貌表征 |
| 4.4.3 復(fù)相結(jié)構(gòu)合金活化模型 |
| 4.5 本章總結(jié) |
| 第五章 靜態(tài)氫壓縮用Ti基儲氫合金研究 |
| 5.1 合金的成分設(shè)計(jì)及制備 |
| 5.2 高低壓合金的儲氫性能比較 |
| 5.3 高低壓合金的相組成及形貌分析 |
| 5.3.1 高低壓合金的物相分析 |
| 5.3.2 高低壓合金的形貌表征 |
| 5.4 本章總結(jié) |
| 全文總結(jié)及展望 |
| 全文總結(jié) |
| 展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 攻讀碩士學(xué)位期間取得的研究成果 |
| 致謝 |
| 附件 |
（5）螺旋碳纖維表面嫁接PANI、DMIT有機(jī)材料的制備、表征及其相關(guān)性能研究（論文提綱范文）
| 致謝 |
| 摘要 |
| Abstract |
| 變量注釋表 |
| 1 緒論 |
| 1.1 概述 |
| 1.2 螺旋碳纖維的制備及表征 |
| 1.3 螺旋碳纖維特殊的物理性能 |
| 1.4 螺旋碳纖維的主要應(yīng)用 |
| 1.5 螺旋碳纖維在聚合物基復(fù)合材料中的的性能和應(yīng)用 |
| 1.6 聚苯胺的特殊性能以及化學(xué)聚合方法 |
| 1.7 dmit類配合物材料的相關(guān)研究 |
| 1.8 本文的研究思路及研究內(nèi)容 |
| 2 實(shí)驗(yàn)部分 |
| 2.1 主要試驗(yàn)原料和化學(xué)試劑 |
| 2.2 試驗(yàn)儀器和主要裝置 |
| 2.3 CMCs的制備和酸處理 |
| 2.4 表征手段 |
| 2.5 本章小結(jié) |
| 3 CMCs/PANI復(fù)合材料的合成及表征 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 CMCs/PANI復(fù)合材料的合成 |
| 3.3 CMCs/PANI復(fù)合材料的SEM表征 |
| 3.4 CMCs/PANI復(fù)合材料的FTIR及XRD分析 |
| 3.5 本章小結(jié) |
| 4 CMCs/PANI復(fù)合材料的電化學(xué)性能研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 乳液聚合法合成CMCs/PANI的電化學(xué)性能 |
| 4.3 原位聚合法合成CMCs/PANI的電化學(xué)性能 |
| 4.4 本章小結(jié) |
| 5 CMCs/DMIT復(fù)合材料的制備及其表征 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 DMIT類有機(jī)配合物及CMCs/DMIT復(fù)合材料的制備 |
| 5.3 DMIT類有機(jī)配合物以及CMCs/DMIT復(fù)合材料的表征 |
| 5.4 本章小結(jié) |
| 6 總結(jié) |
| 參考文獻(xiàn) |
| 作者簡介 |
| 學(xué)位論文數(shù)據(jù)集 |
（6）車用高壓燃料氣瓶技術(shù)發(fā)展趨勢和我國面臨的挑戰(zhàn)（論文提綱范文）
| 0 引言 |
| 1 車用高壓燃料氣瓶的特點(diǎn)及發(fā)展歷史 |
| 1. 1 車用高壓燃料氣瓶的特點(diǎn) |
| ( 1) 體積、重量受限。 |
| ( 2) 充裝要求特殊。 |
| ( 3) 使用壽命長。 |
| ( 4) 使用環(huán)境復(fù)雜多變。 |
| 1. 2 車用高壓燃料氣瓶的發(fā)展歷史 |
| 1. 2. 1 國外車用高壓燃料氣瓶的發(fā)展歷史 |
| 1. 2. 2 我國車用高壓燃料氣瓶的發(fā)展歷史 |
| 2 車用高壓燃料氣瓶的技術(shù)發(fā)展趨勢 |
| 2. 1 高壓化 |
| 2. 2 輕量化 |
| 2. 3 低成本 |
| 2. 4 以系統(tǒng)為試驗(yàn)對象 |
| 2. 5 順序試驗(yàn) |
| 2. 6 質(zhì)量穩(wěn)定性 |
| 3 我國車用高壓燃料氣瓶面臨的挑戰(zhàn) |
| 3. 1 材料 |
| 3. 2 試驗(yàn)?zāi)芰?/td> |
| 3. 3 試驗(yàn)數(shù)據(jù) |
| 3. 4 標(biāo)準(zhǔn)體系 |
| 3. 5 管理制度 |
| 4 結(jié)語 |
（7）Mg-Li-Al體系的儲氫性能研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 目錄 |
| 引言 |
| 第一章 文獻(xiàn)綜述 |
| 1.1 儲氫技術(shù)及材料的發(fā)展現(xiàn)狀 |
| 1.1.1 物理儲氫技術(shù)及材料 |
| 1.1.2 化學(xué)儲氫技術(shù)及材料 |
| 1.2 鎂基儲氫材料 |
| 1.2.1 鎂基儲氫材料研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.2 Mg-Al 系儲氫材料研究進(jìn)展 |
| 1.2.3 Mg-Li-Al 系儲氫材料 |
| 1.3 本文的研究思路及研究內(nèi)容 |
| 第二章 實(shí)驗(yàn)方法 |
| 2.1 樣品制備 |
| 2.1.1 實(shí)驗(yàn)原料 |
| 2.1.2 合金熔煉 |
| 2.1.3 機(jī)械球磨 |
| 2.2 儲氫性能測試 |
| 2.2.1 氫化性能 |
| 2.2.2 活化性能 |
| 2.2.3 儲氫動(dòng)力學(xué) |
| 2.2.4 儲氫熱力學(xué) |
| 2.3 結(jié)構(gòu)分析 |
| 第三章 鑄態(tài) Mg_(4-x)Li_xAl(x=0, 1, 2)合金的儲氫性能 |
| 3.1 鑄態(tài) Mg_(4-x)Li_xAl(x=0, 1, 2)合金的相組成與氫化行為 |
| 3.2 鑄態(tài) Mg_(4-x)Li_xAl(x=0, 1, 2)合金的活化性能 |
| 3.3 活化后 Mg_(4-x)Li_xAl(x=0, 1, 2)合金的吸放氫動(dòng)力學(xué)性能 |
| 3.4 鑄態(tài) Mg_2Li_2Al 合金的熱力學(xué)性能 |
| 3.5 本章小結(jié) |
| 第四章 機(jī)械球磨 Mg-Li-Al 合金的儲氫性能 |
| 4.1 機(jī)械球磨過程中 Mg-Li-Al 合金的相變化及其隨后的氫化行為 |
| 4.2 機(jī)械球磨 Mg-Li-Al 合金的活化性能 |
| 4.3 機(jī)械球磨 Mg-Li-Al 合金的吸放氫動(dòng)力學(xué)性能 |
| 4.4 機(jī)械球磨 Mg-Li-Al 合金的熱力學(xué)性能 |
| 4.5 本章小結(jié) |
| 第五章 機(jī)械球磨 MgH_2-LiH-Al 復(fù)合體系的儲氫性能 |
| 5.1 機(jī)械球磨 MgH_2-LiH-Al 復(fù)合體系的氫化行為 |
| 5.2 機(jī)械球磨 MgH_2-LiH-Al 復(fù)合體系的活化性能 |
| 5.3 機(jī)械球磨 MgH_2-LiH-Al 復(fù)合體系的吸放氫動(dòng)力學(xué)性能 |
| 5.4 機(jī)械球磨 3MgH_2+LiH+Al 復(fù)合物的熱力學(xué)性能 |
| 5.5 本章小結(jié) |
| 結(jié)論 |
| 6.1 主要結(jié)論 |
| 6.2 對今后工作的建議和展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 在學(xué)研究成果 |
| 致謝 |
（10）水基火箭推進(jìn)系統(tǒng)空間性能研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 圖表清單 |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 水基火箭推進(jìn)系統(tǒng)的研究背景和意義 |
| 1.1.1 水基火箭推進(jìn)系統(tǒng)的研究背景 |
| 1.1.2 水基火箭推進(jìn)系統(tǒng)的組成和工作特點(diǎn) |
| 1.2 國內(nèi)外相關(guān)研究歷史和成果 |
| 1.2.1 國外水基火箭推進(jìn)系統(tǒng)相關(guān)研究 |
| 1.2.2 國內(nèi)水基火箭推進(jìn)系統(tǒng)相關(guān)研究 |
| 1.3 本文的主要研究工作 |
| 第二章 PEMFC 空間性能研究 |
| 2.1 PEMFC 常規(guī)性能研究 |
| 2.1.1 PEMFC 單相三維數(shù)值模型 |
| 2.1.2 模型合理性驗(yàn)證 |
| 2.1.3 PEMFC 常規(guī)性能分析 |
| 2.2 重力作用對PEMFC 工作過程的影響 |
| 2.2.1 重力對PEMFC 工作過程的影響方式分析 |
| 2.2.2 重力對PEMFC 流道內(nèi)兩相流動(dòng)的影響分析 |
| 2.3 空間微重力環(huán)境下PEMFC 的性能分析 |
| 2.4 小結(jié) |
| 第三章 SPE 空間性能研究 |
| 3.1 SPE 空間適應(yīng)性分析 |
| 3.1.1 SPE 的典型結(jié)構(gòu)形式及其工作原理 |
| 3.1.2 空間應(yīng)用背景下各SPE 性能對比 |
| 3.2 SWF-SPE 建模及其性能分析 |
| 3.2.1 SWF-SPE 建模 |
| 3.2.2 SWF-SPE 計(jì)算及性能分析 |
| 3.3 小結(jié) |
| 第四章 空間氣氫氣氧推力器研究 |
| 4.1 空間氣氫氣氧推力器關(guān)鍵技術(shù)分析 |
| 4.1.1 點(diǎn)火方式 |
| 4.1.2 噴注器方案 |
| 4.1.3 推力室熱防護(hù) |
| 4.2 適用于水基火箭推進(jìn)系統(tǒng)的氣氫氣氧推力器性能分析 |
| 4.3 小結(jié) |
| 第五章 水基火箭推進(jìn)系統(tǒng)相關(guān)試驗(yàn) |
| 5.1 催化點(diǎn)火氣氫氣氧推力器驗(yàn)證性試驗(yàn) |
| 5.1.1 催化點(diǎn)火氣氫氣氧試驗(yàn)推力器設(shè)計(jì) |
| 5.1.2 催化點(diǎn)火氣氫氣氧推力器試驗(yàn)系統(tǒng)設(shè)計(jì) |
| 5.1.3 推力器催化點(diǎn)火試驗(yàn)及分析 |
| 5.2 質(zhì)子交換膜電池及電解池試驗(yàn) |
| 5.2.1 質(zhì)子交換膜燃料電池電解池試驗(yàn)分系統(tǒng) |
| 5.2.2 電池及電解池分系統(tǒng)試驗(yàn)及分析 |
| 5.3 小結(jié) |
| 第六章 水基火箭推進(jìn)系統(tǒng)整系統(tǒng)空間性能分析 |
| 6.1 高比沖優(yōu)勢與空間任務(wù)的相關(guān)性分析 |
| 6.2 結(jié)構(gòu)質(zhì)量與空間任務(wù)的相關(guān)性分析 |
| 6.2.1 儲箱質(zhì)量分析 |
| 6.2.2 電解池規(guī)模與太陽能電池板規(guī)模分析 |
| 6.2.3 燃料電池和URFC 質(zhì)量分析 |
| 6.2.4 其它因素的影響 |
| 6.3 與電火箭推進(jìn)系統(tǒng)空間性能對比 |
| 6.4 小結(jié) |
| 第七章 基于DFH-4 的地球同步軌道衛(wèi)星任務(wù)性能分析 |
| 7.1 任務(wù)模型建立 |
| 7.1.1 衛(wèi)星平臺 |
| 7.1.2 軌道轉(zhuǎn)移 |
| 7.1.3 軌道保持 |
| 7.1.4 綜合計(jì)算過程 |
| 7.2 計(jì)算結(jié)果分析 |
| 7.2.1 計(jì)算結(jié)果初步分析 |
| 7.2.2 DFH-4-Water 質(zhì)量優(yōu)勢分析 |
| 7.2.3 潛在質(zhì)量優(yōu)勢分析 |
| 7.2.4 變軌時(shí)間分析 |
| 7.3 小結(jié) |
| 研究總結(jié)與展望 |
| 1 研究進(jìn)展 |
| （1） 理論研究進(jìn)展 |
| （2） 試驗(yàn)研究進(jìn)展 |
| 2 主要?jiǎng)?chuàng)新點(diǎn) |
| 3 主要結(jié)論 |
| 4 主要存在的問題 |
| 5 研究展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 攻讀博士學(xué)位期間取得的研究成果 |
| 致謝 |
| 作者簡介 |
四、汽車用復(fù)合材料氫氣氣瓶（論文參考文獻(xiàn)）
- [1]射線數(shù)字成像檢測技術(shù)在復(fù)合材料氫氣氣瓶上的應(yīng)用試驗(yàn)與研究[J]. 馬中強(qiáng),王恒,黃小宇,趙聰,牛衛(wèi)飛. 石油化工設(shè)備, 2022(01)
- [2]中國氫能承壓設(shè)備風(fēng)險(xiǎn)分析和對策的幾點(diǎn)思考[J]. 鄭津洋,胡軍,韓武林,花爭立,葉盛. 壓力容器, 2020(06)
- [3]Ⅳ型LPG氣瓶充裝試驗(yàn)與數(shù)值模擬研究[D]. 賈松青. 大連理工大學(xué), 2020(02)
- [4]Ti基復(fù)相結(jié)構(gòu)儲氫合金的制備及儲氫性能研究[D]. 李睿. 華南理工大學(xué), 2019(01)
- [5]螺旋碳纖維表面嫁接PANI、DMIT有機(jī)材料的制備、表征及其相關(guān)性能研究[D]. 唐國霞. 中國礦業(yè)大學(xué), 2016(02)
- [6]車用高壓燃料氣瓶技術(shù)發(fā)展趨勢和我國面臨的挑戰(zhàn)[J]. 鄭津洋,李靜媛,黃強(qiáng)華,歐可升,趙永志,劉鵬飛. 壓力容器, 2014(02)
- [7]Mg-Li-Al體系的儲氫性能研究[D]. 蔣昌杰. 安徽工業(yè)大學(xué), 2013(03)
- [8]碳纖維復(fù)合材料應(yīng)用與產(chǎn)業(yè)機(jī)遇[A]. 胡良全. 2011中國功能材料科技與產(chǎn)業(yè)高層論壇論文集（第二卷）, 2011
- [9]制氫加氫站關(guān)鍵技術(shù)及系統(tǒng)的研究[A]. 張立芳,張碩. 第六屆中國智能交通年會暨第七屆國際節(jié)能與新能源汽車創(chuàng)新發(fā)展論壇優(yōu)秀論文集（下冊）——新能源汽車, 2011
- [10]水基火箭推進(jìn)系統(tǒng)空間性能研究[D]. 林震. 北京航空航天大學(xué), 2011(07)