一、平面閘門水平振動(dòng)的附加質(zhì)量（論文文獻(xiàn)綜述）
徐強(qiáng),姜?jiǎng)傧?胡友安,顧磊[1]（2021）在《下臥式弧形閘門啟閉力計(jì)算及自振特性研究》文中指出下臥式弧形閘門作為一類新型閘門,其支臂形式、啟閉情況及擋水時(shí)約束方式均與傳統(tǒng)的弧形閘門有較大差異,為選出合適的啟閉機(jī)類型,研究了其在運(yùn)行過(guò)程中的最大啟閉力及所處位置。此外,考慮到閘門約束的差異性,閘門在擋水運(yùn)行過(guò)程中可能出現(xiàn)共振失穩(wěn)破壞,采用有限元分析軟件ANSYS建立閘門有限元模型,并利用模態(tài)分析模塊,考慮流固耦合的作用,對(duì)閘門進(jìn)行自振特性分析。研究結(jié)果表明:閘門運(yùn)行至擋水位置時(shí),啟閉力達(dá)到最大值1 472 kN;自振頻率隨著水頭的增大而減小,致使誘發(fā)共振的風(fēng)險(xiǎn)增大,但基頻均在脈動(dòng)水流優(yōu)勢(shì)集中區(qū)外,正常情況下誘發(fā)共振的風(fēng)險(xiǎn)不大。
鄭春昱[2]（2021）在《軌道交通荷載引起水閘結(jié)構(gòu)振動(dòng)響應(yīng)研究》文中提出隨著我國(guó)軌道交通事業(yè)飛速發(fā)展,大量鐵路軌道穿過(guò)農(nóng)田區(qū)域,當(dāng)軌道交通路線與農(nóng)田水利設(shè)施距離較近時(shí),農(nóng)田水利設(shè)施受軌道交通的影響難以避免,而目前現(xiàn)有設(shè)計(jì)規(guī)范中未考慮這一影響。水工結(jié)構(gòu)中的農(nóng)田水閘與其他建筑物相比,體積較小、結(jié)構(gòu)單薄、對(duì)振動(dòng)更為敏感,但針對(duì)水閘結(jié)構(gòu)振動(dòng)響應(yīng)的相關(guān)研究較少。列車運(yùn)行引起的水閘結(jié)構(gòu)振動(dòng)響應(yīng)規(guī)律及其對(duì)結(jié)構(gòu)安全性與耐久性的影響值得深入研究。為了尋求列車運(yùn)行引起的水閘結(jié)構(gòu)振動(dòng)響應(yīng)規(guī)律,采用現(xiàn)場(chǎng)觀測(cè)的方法獲得了列車經(jīng)過(guò)時(shí)水閘結(jié)構(gòu)不同位置的振動(dòng)響應(yīng)加速度時(shí)程,進(jìn)而利用大型有限元軟件建立了水閘結(jié)構(gòu)動(dòng)力響應(yīng)分析模型,在此模型基礎(chǔ)上進(jìn)行了水閘結(jié)構(gòu)隨機(jī)振動(dòng)分析,利用實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)驗(yàn)證了模型的正確性,評(píng)估了不同距離下水閘結(jié)構(gòu)振動(dòng)響應(yīng)對(duì)結(jié)構(gòu)安全性的影響,結(jié)合不利工況對(duì)水閘上部工作橋結(jié)構(gòu)進(jìn)行了隨機(jī)振動(dòng)疲勞分析。主要取得了如下研究成果:1.完成了軌道交通引起水閘結(jié)構(gòu)振動(dòng)響應(yīng)加速度時(shí)程的現(xiàn)場(chǎng)觀測(cè)。采集了列車經(jīng)過(guò)時(shí)水閘結(jié)構(gòu)部分關(guān)鍵點(diǎn)處的振動(dòng)加速度時(shí)程,在對(duì)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)進(jìn)行功率譜及加速度振動(dòng)級(jí)分析的基礎(chǔ)上,初步判定水閘上部工作橋結(jié)構(gòu)為振動(dòng)敏感部位。2.建立了水閘結(jié)構(gòu)三維實(shí)體有限元分析模型。利用ANSYS Workbench平臺(tái)聯(lián)合ANSYS經(jīng)典版及Space Claim Direct Modeler（簡(jiǎn)稱SCDM）軟件,參照水閘結(jié)構(gòu)實(shí)際尺寸按1:1比例建立了一個(gè)全結(jié)構(gòu)的有限元模型,考慮水體與結(jié)構(gòu)構(gòu)件間的流固耦合作用,在半無(wú)限地基土體截?cái)嗝嫣幨┘恿苏硰椥匀斯み吔?模型計(jì)算精度較高。3.分析了軌道交通環(huán)境下水閘結(jié)構(gòu)的隨機(jī)振動(dòng)響應(yīng)。基于模態(tài)分析結(jié)果,對(duì)比了干濕狀態(tài)下水閘結(jié)構(gòu)自振頻率,確定了結(jié)構(gòu)等效應(yīng)力及位移的變化活躍區(qū)域。提取了模型中水閘上部結(jié)構(gòu)關(guān)鍵點(diǎn)處的功率譜密度函數(shù)（PSD）值,與實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)吻合較好,驗(yàn)證了模型的準(zhǔn)確合理性?？紤]隨機(jī)振動(dòng)與結(jié)構(gòu)初始靜力疊加作用效果,對(duì)比分析了不同距離、不同工況下水閘結(jié)構(gòu)內(nèi)部應(yīng)力及位移變化結(jié)果,總結(jié)了距離因素影響下水閘結(jié)構(gòu)振動(dòng)響應(yīng)變化規(guī)律,獲得了最不利工況組合,即左側(cè)邊跨與中間跨閘門同時(shí)開啟,此時(shí)結(jié)構(gòu)產(chǎn)生最大應(yīng)力及位移,但仍處于安全使用范圍內(nèi)。4.進(jìn)行了軌道交通環(huán)境下水閘上部工作橋結(jié)構(gòu)疲勞分析。利用Ncode Design Life建立了振動(dòng)疲勞分析流程,擬合了混凝土材料的S-N曲線,并選取不同距離處軌道交通引起的隨機(jī)振動(dòng)為輸入載荷譜,基于線性疲勞累積損傷理論分析了最不利工況下水閘上部工作橋結(jié)構(gòu)疲勞壽命,評(píng)估了軌道交通荷載對(duì)水閘結(jié)構(gòu)耐久性的影響規(guī)律。
李壯[3]（2021）在《不同土質(zhì)地基對(duì)水閘地震反應(yīng)影響的研究》文中研究指明水閘是水工建筑物中非常重要的建筑,且其地震災(zāi)害十分普遍,一旦發(fā)生震害,設(shè)施本身發(fā)生破壞,很可能發(fā)生連鎖反應(yīng)。而為了提高水閘的抗震能力,除了可以從其結(jié)構(gòu)本身著手外,還可以研究其地基材質(zhì)在地震過(guò)程中對(duì)水閘整體的影響。本文主要著重于研究不同工況下不同土質(zhì)地基對(duì)水工建筑物地震動(dòng)力響應(yīng)的影響,主要研究?jī)?nèi)容如下:（1）本文從靜力學(xué)入手,使用ANSYS軟件,建立符合實(shí)際的水閘模型,水閘結(jié)構(gòu)整體較大,而實(shí)際建設(shè)時(shí)會(huì)有分縫設(shè)置,所以我們可以取中間部分進(jìn)行動(dòng)力分析,在此模型的基礎(chǔ)上,主要從材料、邊界、地震波等方面進(jìn)行模型優(yōu)化,建立了較為完善的水閘地震動(dòng)力分析模型。本文綜合分析了三種主要的動(dòng)力學(xué)分析方法,對(duì)比分析了此三種方法的優(yōu)勢(shì)與劣勢(shì),最終選擇計(jì)算效果最好的時(shí)程分析法進(jìn)行分析計(jì)算。（2）針對(duì)未擋水期,先進(jìn)行自振頻率分析,再采用九種土質(zhì)材料分別進(jìn)行地震動(dòng)力分析;此時(shí)期,水閘結(jié)構(gòu)與普通建筑相似,可以由此入手對(duì)動(dòng)力模型的正確性進(jìn)行驗(yàn)證。針對(duì)擋水期,同樣使用九種不同的土質(zhì)材料進(jìn)行地震動(dòng)力分析。結(jié)果表明:閘門前所擋水體可以在一定程度上降低水閘建筑的自振頻率;水體對(duì)水閘的抗震性能存在削弱作用。水閘建筑結(jié)構(gòu)最高處的位移反應(yīng)峰值、速度峰值、加速度峰值較最低處的增加量,正常擋水期是無(wú)水期的兩倍到三倍,剪切模量較大的土質(zhì),此影響會(huì)弱一些,而在較低剪切模量的范圍內(nèi),取值10MPa、15MPa左右,也就是粉土、粘土?xí)r,同樣可以取得相對(duì)較好的效果;當(dāng)土體剪切模量在10MPa到12MPa之間,也就是細(xì)砂與砂土?xí)r,剪切模量的變化對(duì)水閘結(jié)構(gòu)動(dòng)力響應(yīng)影響較小;故在本文所分析的九種土質(zhì)材料中,剪切模量為10.2MPa的細(xì)砂土質(zhì)相對(duì)較好,為實(shí)際水閘地基土質(zhì)的改良優(yōu)化提供了依據(jù)。（3）分別探究了土體中不同的參數(shù):密度、彈性模量、泊松比的變化對(duì)水閘整體在地震作用下動(dòng)力響應(yīng)的變化規(guī)律。結(jié)果表明:當(dāng)水閘處于正常擋水期時(shí),地基土質(zhì)泊松比參數(shù)的增加,會(huì)削弱整個(gè)水閘結(jié)構(gòu)的動(dòng)力響應(yīng);水閘地基土體彈性模量對(duì)閘體上部結(jié)構(gòu)的動(dòng)力響應(yīng)影響是最大的,且彈性模量越大,上部結(jié)構(gòu)所產(chǎn)生的動(dòng)力響應(yīng)則會(huì)變得越弱。
劉昉,李文勝,王延召,吳敏睿,盛傳明,徐國(guó)賓[4]（2021）在《巴塘水電站導(dǎo)流洞平面閘門流激振動(dòng)試驗(yàn)研究》文中研究指明針對(duì)巴塘水電站導(dǎo)流洞動(dòng)水閉門過(guò)程中門體出現(xiàn)振動(dòng)的問(wèn)題,根據(jù)水彈性和重力相似準(zhǔn)則建立比尺為1∶25的物理模型。通過(guò)模型試驗(yàn),對(duì)平面閘門在閉門階段的振動(dòng)加速度、持住力以及門體應(yīng)變等參量進(jìn)行試驗(yàn)測(cè)定。試驗(yàn)結(jié)果表明:閘門在局開擋水時(shí),水平向最大單倍位移幅值為91.974μm,振動(dòng)危害較小;結(jié)構(gòu)最大Mises應(yīng)力值為11.32 MPa,閘門整體應(yīng)力滿足強(qiáng)度要求,平面閘門安全可靠。通過(guò)ANSYS Workbench平臺(tái)對(duì)閘門進(jìn)行模態(tài)分析。結(jié)果表明:干模態(tài)基頻為40.05 Hz,濕模態(tài)基頻為35.40 Hz,閘門擋水時(shí)脈動(dòng)主頻在10 Hz以內(nèi),與濕模態(tài)第1階頻率相差較大,閘門產(chǎn)生共振的可能性較低。本文采取的水彈性模型試驗(yàn)技術(shù)能夠較好地反映平面閘門的動(dòng)力特性,能夠較為準(zhǔn)確地預(yù)測(cè)和分析閘門的流激振動(dòng)響應(yīng)特性,可為類似工程的結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)及運(yùn)行安全監(jiān)測(cè)提供參考。
顧磊,楊鐸,胡友安[5]（2020）在《浮箱結(jié)構(gòu)對(duì)三角閘門靜動(dòng)力特性影響》文中研究指明為降低因防護(hù)板結(jié)構(gòu)自重而產(chǎn)生的偏心力矩對(duì)三角閘門的影響,需將對(duì)稱式浮箱結(jié)構(gòu)改為非對(duì)稱式浮箱結(jié)構(gòu),運(yùn)用ANSYS軟件研究其在靜動(dòng)力特性上是否更具優(yōu)勢(shì)。結(jié)果表明:非對(duì)稱式浮箱結(jié)構(gòu)下的閘門在減小浮箱處最大等效應(yīng)力和降低閘門下垂度方面具有顯著優(yōu)勢(shì),還可有效減緩底樞處蘑菇頭的磨損;3種浮箱結(jié)構(gòu)下閘門的自振頻率幾乎完全吻合,但需重視流固耦合效應(yīng)下閘門與水流脈動(dòng)產(chǎn)生的低頻共振問(wèn)題。
姜?jiǎng)傧?顧曉峰,胡友安[6]（2020）在《大孔徑下沉式雙扉門方案布置及自振特性研究》文中進(jìn)行了進(jìn)一步梳理大孔徑下沉式雙扉門作為一類新型閘門,因其在關(guān)門擋水時(shí)處于懸停狀態(tài)的特殊布置方案,可能造成關(guān)門時(shí)閘門在豎直方向變形過(guò)大而引起節(jié)間漏水以及因振動(dòng)而失穩(wěn)破壞。為選出受力最合理的閘門布置方案并了解其振動(dòng)特性,運(yùn)用材料力學(xué)基本理論計(jì)算方法,對(duì)下扉門3種擋水類型進(jìn)行計(jì)算分析,并采用有限元分析軟件ANSYS,考慮流固耦合作用,對(duì)下扉門及雙扉門進(jìn)行自振特性分析。研究結(jié)果表明:閘門采用全封閉,內(nèi)部空腔注水,且閘門門底承受內(nèi)河側(cè)水壓力的布置方案最為合理;所選方案閘門自振頻率較低,流固耦合作用下閘門的自振頻率降低明顯,有引發(fā)共振失穩(wěn)破壞的風(fēng)險(xiǎn),應(yīng)根據(jù)實(shí)際情況對(duì)閘門進(jìn)行加固。該研究可為類似閘門的布置及后續(xù)加固措施提供參考。
姜?jiǎng)傧?管義兵,胡友安,顧曉峰[7]（2020）在《星輪驅(qū)動(dòng)旋轉(zhuǎn)閘門振動(dòng)特性及地震響應(yīng)分析》文中認(rèn)為星輪驅(qū)動(dòng)旋轉(zhuǎn)閘門作為一類新型閘門,結(jié)構(gòu)布置形式較為特殊,應(yīng)充分考慮其在運(yùn)行過(guò)程中的振動(dòng)安全性問(wèn)題.運(yùn)用有限元分析軟件ANSYS建立星輪驅(qū)動(dòng)旋轉(zhuǎn)閘門的三維模型,考慮閘門與水體之間的流固耦合作用,采用附加質(zhì)量法施加動(dòng)水壓力,先對(duì)關(guān)門過(guò)程中幾個(gè)特殊角度下的閘門進(jìn)行模態(tài)分析,再輸入EI-CENTRO地震波,對(duì)閘門正常擋水和考慮地震作用兩種工況進(jìn)行動(dòng)力時(shí)程分析.分析結(jié)果表明:閘門在閉門過(guò)程中,其自振頻率逐漸增大,發(fā)生共振的可能性逐漸變小,但在開門通航和閉門擋水兩種工況下閘門自振頻率較低,有誘發(fā)共振的風(fēng)險(xiǎn),在考慮地震作用的擋水工況下,閘門變形和應(yīng)力均大幅增加.因此在對(duì)閘門進(jìn)行振動(dòng)安全性分析時(shí)有必要考慮脈動(dòng)水流和地震作用的影響.
黨康寧[8]（2020）在《地震作用下進(jìn)水塔結(jié)構(gòu)動(dòng)水壓力及動(dòng)力響應(yīng)研究》文中提出進(jìn)水塔是水利水電樞紐工程的重要組成部分,隨著工程建設(shè)規(guī)模日益擴(kuò)大,進(jìn)水塔作為工程咽喉對(duì)樞紐抗震安全的影響更為突出。地震時(shí),動(dòng)水壓力對(duì)進(jìn)水塔結(jié)構(gòu)響應(yīng)的影響顯著、機(jī)理復(fù)雜,尚需進(jìn)行系統(tǒng)和深入的研究。進(jìn)水塔動(dòng)力響應(yīng)分析時(shí),合理的地震動(dòng)輸入、地基邊界處理、材料本構(gòu)等是獲得正確結(jié)果的前提,對(duì)此,多數(shù)研究?jī)H主要考慮其中一項(xiàng)因素,難以真實(shí)反映進(jìn)水塔在地震時(shí)響應(yīng)。隨著一些前所未有的重大水利工程項(xiàng)目的開展,亟待深入探究高聳進(jìn)水塔流固耦合分析理論方法和真實(shí)三維數(shù)值仿真模型,以便總結(jié)規(guī)律、積累經(jīng)驗(yàn),為進(jìn)水塔的抗震設(shè)計(jì)提供理論參考和科學(xué)依據(jù)。本文從進(jìn)水塔動(dòng)水壓力分布和動(dòng)力分析模型兩方面出發(fā),通過(guò)數(shù)值、解析和半解析手段研究探討了進(jìn)水塔在不同因素作用下的動(dòng)水壓力分布規(guī)律,考慮地基輻射阻尼影響,提出考慮損傷的岸塔式進(jìn)水口人工邊界計(jì)算方法。主要工作和成果如下:（1）在強(qiáng)震作用下,地基、進(jìn)水塔、水體是一個(gè)完整的抵御系統(tǒng),基于任意拉格朗日-歐拉（ALE）方法,建立了進(jìn)水塔-地基-水體流固耦合分析模型。通過(guò)算例驗(yàn)證了進(jìn)水塔流固耦合數(shù)值方法的正確性。在此基礎(chǔ)上,研究了剛性地基群塔和單塔在不同影響因素下的動(dòng)水壓力分布規(guī)律,對(duì)水工抗震標(biāo)準(zhǔn)中進(jìn)水塔的附加質(zhì)量公式的適用性進(jìn)行了討論。（2）探討了實(shí)際工程中常見(jiàn)的塔式進(jìn)水口和岸塔式進(jìn)水口動(dòng)水壓力分布規(guī)律。隨著水深的增加,塔式進(jìn)水口的自振頻率逐漸降低。岸塔式進(jìn)水口隨著回填高度增加,頻率有著明顯提高。塔式進(jìn)水口受不同頻率諧波激勵(lì)時(shí),激勵(lì)頻率越接近塔體一階頻率,動(dòng)水壓力呈現(xiàn)明顯增大;在不同地震動(dòng)作用下,動(dòng)水壓力曲線分布規(guī)律大致相同。岸塔式進(jìn)水口的動(dòng)水壓力隨著回填高度的增大逐漸減小,不同地震動(dòng)記錄激勵(lì)下動(dòng)水壓力差異較大。（3）基于勢(shì)流體理論,推導(dǎo)得到了塔式進(jìn)水口內(nèi)外域同時(shí)存在水體時(shí)結(jié)構(gòu)的振型表達(dá)式,在此基礎(chǔ)上得到動(dòng)水壓力分布方程。在與數(shù)值方法進(jìn)行對(duì)比后驗(yàn)證了方法在進(jìn)水塔結(jié)構(gòu)上的適用性,并分析彈性模量、荷載頻率和水體高度等因素對(duì)動(dòng)水壓力分布的影響。將計(jì)算深水橋墩波浪力時(shí)廣泛采用的Morison方程引入到進(jìn)水塔結(jié)構(gòu),對(duì)Morison方程進(jìn)行擴(kuò)展,使其可以用于內(nèi)空矩形截面的塔式進(jìn)水口。推導(dǎo)結(jié)果表明,內(nèi)外域動(dòng)水壓力均轉(zhuǎn)化為附加質(zhì)量,其分布與塔體截面形狀有直接關(guān)系,與水體所處高度無(wú)關(guān)。（4）基于彈性波動(dòng)理論,利用FORTRAN語(yǔ)言編制了地基截?cái)噙吔绻?jié)點(diǎn)上垂直入射波等效荷載時(shí)程生成程序;在粘彈性人工邊界理論基礎(chǔ)上,通過(guò)APDL語(yǔ)言二次開發(fā)實(shí)現(xiàn)粘彈性人工邊界的建立和進(jìn)水塔結(jié)構(gòu)動(dòng)力響應(yīng)求解。提出了適用于岸塔式進(jìn)水口的粘彈性人工邊界實(shí)現(xiàn)方法,通過(guò)數(shù)值試驗(yàn)驗(yàn)證了提出施加方法的正確性。在此基礎(chǔ)上,比較了五種不同邊界條件下進(jìn)水塔結(jié)構(gòu)響應(yīng),結(jié)果表明設(shè)置接觸并按提出的分區(qū)加載粘彈性人工邊界方法能夠較準(zhǔn)確反應(yīng)進(jìn)水塔響應(yīng)。（5）基于無(wú)限元和波在彈性介質(zhì)中傳播理論,推導(dǎo)了S波和P波入射情況下,人工邊界各側(cè)面節(jié)點(diǎn)上等效荷載時(shí)程的表達(dá)式。給出了無(wú)限元-有限元聯(lián)合建模方法,利用Python腳本進(jìn)行二次開發(fā),實(shí)現(xiàn)邊界節(jié)點(diǎn)上荷載幅值的生成和準(zhǔn)確施加,通過(guò)小算例驗(yàn)證了提出的無(wú)限元人工邊界能夠有效解決地基輻射阻尼問(wèn)題?；诨炷烈?guī)范中混凝土材料應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系,得到混凝土彈塑性損傷本構(gòu)關(guān)系及基巖損傷本構(gòu)和損傷演化曲線。對(duì)某岸塔式進(jìn)水口進(jìn)行了非線性動(dòng)力分析,結(jié)果表明,進(jìn)水塔在圍巖交界面、幾何突變等位置發(fā)生損傷,同時(shí)在塔體和圍巖交界面產(chǎn)生塑性應(yīng)變,在地震后塔體產(chǎn)生永久變形。
趙蘭浩,鄭拓,楊校禮[9]（2020）在《大型弧形鋼閘門流激振動(dòng)數(shù)值計(jì)算》文中提出為研究大型弧形鋼閘門在脈動(dòng)壓力作用下的動(dòng)力特性及安全問(wèn)題,采用附加質(zhì)量法計(jì)算閘門的自振特性,對(duì)試驗(yàn)測(cè)得的脈動(dòng)壓力進(jìn)行頻譜分析得到其優(yōu)勢(shì)頻率;采用隨機(jī)振動(dòng)的方法,將脈動(dòng)壓力轉(zhuǎn)化為節(jié)點(diǎn)荷載施加在閘門數(shù)值模型上,得到閘門的動(dòng)力響應(yīng)。以貴州平寨水利樞紐為例進(jìn)行計(jì)算,研究結(jié)果表明,在水體的作用下閘門的自振頻率減小,隨著開度的增加,閘門的自振頻率呈增大的趨勢(shì)。閘門1階振型頻率在1.1 Hz左右,脈動(dòng)水流的優(yōu)勢(shì)頻率最大0.15 Hz,二者相差較大。閘門最大動(dòng)位移3.61 mm,發(fā)生在正常蓄水位543.00 m開度50%工況下,而在20%和50%開度下閘門動(dòng)應(yīng)力較大,最大動(dòng)應(yīng)力為43.56 MPa,發(fā)生在543.00 m開度50%工況。因此,閘門發(fā)生共振的可能性不大,閘門在動(dòng)水作用下較為安全,但需注意閘門在20%和50%開度下的振動(dòng)情況,避免在此開度下長(zhǎng)時(shí)間停留。
朱振寰[10]（2020）在《基于可靠度的在役水工鋼閘門銹蝕后工作性態(tài)評(píng)估研究》文中研究表明水工鋼閘門作為水工建筑物中重要的控制設(shè)施,可以起到調(diào)節(jié)流量、控制水位等作用,為水利工程創(chuàng)造了巨大的經(jīng)濟(jì)效益。建國(guó)以來(lái),隨著水利水電事業(yè)的高速發(fā)展,水工鋼閘門的應(yīng)用越來(lái)越廣泛,因此閘門的安全問(wèn)題也越來(lái)越受到人們的關(guān)注。銹蝕作為在役水工鋼閘門最常見(jiàn)破壞現(xiàn)象,削弱構(gòu)件,降低結(jié)構(gòu)強(qiáng)度和剛度,情況嚴(yán)重的甚至?xí){閘門的安全運(yùn)行,所以及時(shí)對(duì)銹蝕的在役水工鋼閘門進(jìn)行工作性態(tài)的安全評(píng)估就顯得尤為重要和急迫。本文基于可靠度評(píng)估理論,結(jié)合江西省七一水庫(kù)溢洪道弧形鋼閘門工程實(shí)例,通過(guò)鋼閘門的銹蝕現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)及有限元模擬,對(duì)其進(jìn)行了銹蝕后的工作性態(tài)安全評(píng)估研究,其主要的研究?jī)?nèi)容如下:總結(jié)現(xiàn)有的資料文獻(xiàn),整理分析前人的研究成果,在綜合考慮各方因素的基礎(chǔ)上,系統(tǒng)地分析了水工鋼閘門銹蝕的本質(zhì)、機(jī)理及影響銹蝕因素,詳細(xì)闡述了在役水工鋼閘門銹蝕狀況檢查和銹蝕檢測(cè)的常用方法。并根據(jù)七一水庫(kù)鋼閘門的實(shí)際情況,選擇適合的銹蝕檢測(cè)方法,獲取了弧形鋼閘門銹蝕量的數(shù)據(jù),并對(duì)鋼閘門的實(shí)際銹蝕情況進(jìn)行了初步分析。運(yùn)用Ansys有限元軟件,建立了七一水庫(kù)弧形鋼閘門銹蝕前后的有限元模型,并分析了銹蝕前后弧形鋼閘門靜、動(dòng)力性能的變化。為了研究不同銹蝕部位及不同銹蝕程度對(duì)鋼閘門構(gòu)件靜動(dòng)力性能的影響,在實(shí)際銹蝕模型的基礎(chǔ)上,分別模擬了各構(gòu)件的不同銹蝕深度。通過(guò)對(duì)比各銹蝕狀態(tài)及工況下的閘門靜動(dòng)力計(jì)算結(jié)果表明,銹蝕對(duì)閘門強(qiáng)度的影響較大,對(duì)剛度的影響較小,對(duì)閘門自振頻率及振型的影響也相對(duì)較小。通過(guò)總結(jié)分析銹蝕對(duì)閘門應(yīng)力和變形的影響,利用應(yīng)力系數(shù)法,建立各失效模式的極限狀態(tài)方程,并用JC法計(jì)算出閘門的可靠指標(biāo),利用其可靠指標(biāo)對(duì)該閘門的工作性態(tài)進(jìn)行安全評(píng)估。將計(jì)算的評(píng)估結(jié)果與實(shí)際安全鑒定評(píng)價(jià)結(jié)果對(duì)比,驗(yàn)證了結(jié)果的合理性。同時(shí)也驗(yàn)證了利用可靠度理論對(duì)銹蝕的在役水工鋼閘門進(jìn)行工作性態(tài)評(píng)估的可行性和準(zhǔn)確性,也為水工結(jié)構(gòu)工作性態(tài)的安全評(píng)估提供了新的途徑。
二、平面閘門水平振動(dòng)的附加質(zhì)量（論文開題報(bào)告）
（1）論文研究背景及目的
此處內(nèi)容要求：
首先簡(jiǎn)單簡(jiǎn)介論文所研究問(wèn)題的基本概念和背景，再而簡(jiǎn)單明了地指出論文所要研究解決的具體問(wèn)題，并提出你的論文準(zhǔn)備的觀點(diǎn)或解決方法。
寫法范例：
本文主要提出一款精簡(jiǎn)64位RISC處理器存儲(chǔ)管理單元結(jié)構(gòu)并詳細(xì)分析其設(shè)計(jì)過(guò)程。在該MMU結(jié)構(gòu)中,TLB采用叁個(gè)分離的TLB,TLB采用基于內(nèi)容查找的相聯(lián)存儲(chǔ)器并行查找,支持粗粒度為64KB和細(xì)粒度為4KB兩種頁(yè)面大小,采用多級(jí)分層頁(yè)表結(jié)構(gòu)映射地址空間,并詳細(xì)論述了四級(jí)頁(yè)表轉(zhuǎn)換過(guò)程,TLB結(jié)構(gòu)組織等。該MMU結(jié)構(gòu)將作為該處理器存儲(chǔ)系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)的一個(gè)重要組成部分。
（2）本文研究方法
調(diào)查法：該方法是有目的、有系統(tǒng)的搜集有關(guān)研究對(duì)象的具體信息。
觀察法：用自己的感官和輔助工具直接觀察研究對(duì)象從而得到有關(guān)信息。
實(shí)驗(yàn)法：通過(guò)主支變革、控制研究對(duì)象來(lái)發(fā)現(xiàn)與確認(rèn)事物間的因果關(guān)系。
文獻(xiàn)研究法：通過(guò)調(diào)查文獻(xiàn)來(lái)獲得資料，從而全面的、正確的了解掌握研究方法。
實(shí)證研究法：依據(jù)現(xiàn)有的科學(xué)理論和實(shí)踐的需要提出設(shè)計(jì)。
定性分析法：對(duì)研究對(duì)象進(jìn)行“質(zhì)”的方面的研究，這個(gè)方法需要計(jì)算的數(shù)據(jù)較少。
定量分析法：通過(guò)具體的數(shù)字，使人們對(duì)研究對(duì)象的認(rèn)識(shí)進(jìn)一步精確化。
跨學(xué)科研究法：運(yùn)用多學(xué)科的理論、方法和成果從整體上對(duì)某一課題進(jìn)行研究。
功能分析法：這是社會(huì)科學(xué)用來(lái)分析社會(huì)現(xiàn)象的一種方法，從某一功能出發(fā)研究多個(gè)方面的影響。
模擬法：通過(guò)創(chuàng)設(shè)一個(gè)與原型相似的模型來(lái)間接研究原型某種特性的一種形容方法。
三、平面閘門水平振動(dòng)的附加質(zhì)量（論文提綱范文）
（1）下臥式弧形閘門啟閉力計(jì)算及自振特性研究（論文提綱范文）
| 0 引言 |
| 1 計(jì)算模型及計(jì)算工況 |
| 1.1 參數(shù)及有限元模型 |
| 1.2 擋水工況及邊界條件 |
| 2 啟閉力分析計(jì)算 |
| 3 振動(dòng)特性分析 |
| 3.1 閘門流固耦合振動(dòng)理論 |
| 3.2 附加質(zhì)量的模擬 |
| 4 結(jié)果與分析 |
| 5 結(jié)語(yǔ) |
（2）軌道交通荷載引起水閘結(jié)構(gòu)振動(dòng)響應(yīng)研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 緒論 |
| 1.1 選題目的與意義 |
| 1.2 國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 軌道交通引起環(huán)境振動(dòng)研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.2 水閘結(jié)構(gòu)振動(dòng)的研究現(xiàn)狀 |
| 1.3 本文研究主要內(nèi)容 |
| 1.4 技術(shù)路線 |
| 2 農(nóng)田水閘結(jié)構(gòu)振動(dòng)現(xiàn)場(chǎng)觀測(cè) |
| 2.1 觀測(cè)儀器 |
| 2.2 觀測(cè)方案 |
| 2.3 現(xiàn)場(chǎng)觀測(cè) |
| 2.4 本底振動(dòng)的影響 |
| 2.5 振動(dòng)測(cè)試結(jié)果與分析 |
| 2.5.1 時(shí)程分析 |
| 2.5.2 功率譜分析 |
| 2.5.3 加速度振動(dòng)級(jí)分析 |
| 2.6 本章小結(jié) |
| 3 水閘結(jié)構(gòu)的動(dòng)力有限元數(shù)值模擬 |
| 3.1 動(dòng)力分析的理論與方法 |
| 3.1.1 有限單元法簡(jiǎn)介 |
| 3.1.2 ANSYS分析工具介紹 |
| 3.1.3 結(jié)構(gòu)動(dòng)力平衡方程 |
| 3.1.4 結(jié)構(gòu)自振特性的計(jì)算 |
| 3.1.5 流固耦合問(wèn)題的基本理論 |
| 3.1.6 彈性動(dòng)力問(wèn)題的分析方法 |
| 3.2 水閘結(jié)構(gòu)有限元模型的建立 |
| 3.2.1 幾何模型的建立 |
| 3.2.2 單元類型及材料參數(shù)的選取 |
| 3.2.3 單元網(wǎng)格劃分 |
| 3.3 人工邊界的添加 |
| 3.4 本章小結(jié) |
| 4 軌道交通環(huán)境下水閘結(jié)構(gòu)隨機(jī)振動(dòng)分析 |
| 4.1 模態(tài)分析 |
| 4.2 隨機(jī)振動(dòng)分析 |
| 4.3 模型驗(yàn)證 |
| 4.4 不同距離下水閘結(jié)構(gòu)響應(yīng)分析 |
| 4.5 不同閘門開啟狀態(tài)下水閘結(jié)構(gòu)響應(yīng)分析 |
| 4.6 本章小結(jié) |
| 5 農(nóng)田水閘結(jié)構(gòu)隨機(jī)振動(dòng)疲勞分析 |
| 5.1 振動(dòng)疲勞破壞的基本概念 |
| 5.2 混凝土的疲勞壽命曲線 |
| 5.3 疲勞累計(jì)損傷理論 |
| 5.4 基于Ncode Designlife的水閘結(jié)構(gòu)疲勞壽命分析 |
| 5.4.1 Ncode Designlife軟件概述 |
| 5.4.2 Ncode Designlife振動(dòng)疲勞分析流程的建立 |
| 5.4.3 疲勞分析結(jié)果 |
| 5.5 本章小結(jié) |
| 6 結(jié)論與展望 |
| 6.1 結(jié)論 |
| 6.2 展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 致謝 |
| 附錄 |
| 個(gè)人簡(jiǎn)歷 |
（3）不同土質(zhì)地基對(duì)水閘地震反應(yīng)影響的研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 緒論 |
| 1.1 課題背景及研究意義 |
| 1.1.1 我國(guó)水閘的現(xiàn)狀 |
| 1.1.2 水閘的震害 |
| 1.1.3 研究意義 |
| 1.2 國(guó)內(nèi)外研究成果 |
| 1.3 目前研究的不足 |
| 1.4 本文主要研究?jī)?nèi)容 |
| 第2章 土質(zhì)地基水閘動(dòng)力分析原理 |
| 2.1 水閘的動(dòng)力分析方法 |
| 2.1.1 擬靜力方法 |
| 2.1.2 反應(yīng)譜法 |
| 2.1.3 時(shí)程分析法 |
| 2.2 ANSYS有限元?jiǎng)討B(tài)分析 |
| 2.3 本章小結(jié) |
| 第3章 土質(zhì)地基水閘的地震動(dòng)力模擬與分析 |
| 3.1 土質(zhì)地基水閘基礎(chǔ)模型的建立 |
| 3.1.1 閘孔閘室模型的建立 |
| 3.1.2 閘墩與閘門模型的建立 |
| 3.1.3 閘室上部結(jié)構(gòu)模型 |
| 3.2 土質(zhì)地基水閘動(dòng)力模型的建立 |
| 3.2.1 水閘模型中的阻尼問(wèn)題 |
| 3.2.2 水閘動(dòng)力模型的地基參數(shù) |
| 3.2.3 地震波問(wèn)題 |
| 3.2.4 附加質(zhì)量法 |
| 3.3 水閘的動(dòng)力分析 |
| 3.3.1 無(wú)水工況 |
| 3.3.2 正常擋水工況 |
| 3.4 小結(jié) |
| 第4章 土質(zhì)地基參數(shù)變化影響研究 |
| 4.1 彈性模量變化對(duì)動(dòng)力分析的影響 |
| 4.2 泊松比變化對(duì)動(dòng)力分析的影響 |
| 4.3 小結(jié) |
| 第5章 結(jié)論與展望 |
| 5.1 結(jié)論 |
| 5.2 展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 攻讀碩士學(xué)位期間發(fā)表的論文及其它成果 |
| 致謝 |
（4）巴塘水電站導(dǎo)流洞平面閘門流激振動(dòng)試驗(yàn)研究（論文提綱范文）
| 1 研究背景 |
| 2 模型建立 |
| 2.1 工程概況 |
| 2.2 物理模型試驗(yàn)方法及測(cè)點(diǎn)布置 |
| 3 試驗(yàn)結(jié)果分析 |
| 3.1 水動(dòng)力荷載 |
| 3.2 動(dòng)應(yīng)力響應(yīng)分析 |
| 3.3 加速度及位移響應(yīng)分析 |
| 4 閘門模態(tài)分析 |
| 5 結(jié)論 |
（5）浮箱結(jié)構(gòu)對(duì)三角閘門靜動(dòng)力特性影響（論文提綱范文）
| 1 研究背景 |
| 2 三角閘門有限元模型及參數(shù) |
| 3 不同浮箱結(jié)構(gòu)下閘門靜力特性分析 |
| 4 不同浮箱結(jié)構(gòu)下閘門自振特性分析 |
| 4.1 分析方法 |
| 4.2 模擬結(jié)果 |
| 4.3 結(jié)果分析 |
| 5 結(jié)語(yǔ) |
（6）大孔徑下沉式雙扉門方案布置及自振特性研究（論文提綱范文）
| 0 引言 |
| 1 計(jì)算模型及計(jì)算工況 |
| 1.1 閘門參數(shù)及有限元模型 |
| 1.2 擋水工況及邊界條件 |
| 2 閘門布置方案選取 |
| 3 閘門振動(dòng)特性分析基本理論 |
| 3.1 閘門流固耦合振動(dòng)理論 |
| 3.2 附加質(zhì)量的模擬 |
| 4 結(jié)果與分析 |
| 5 結(jié)語(yǔ) |
（7）星輪驅(qū)動(dòng)旋轉(zhuǎn)閘門振動(dòng)特性及地震響應(yīng)分析（論文提綱范文）
| 1 星輪驅(qū)動(dòng)旋轉(zhuǎn)閘門 |
| 1.1 基本參數(shù) |
| 1.2 閘門有限元模型 |
| 2 基本理論 |
| 2.1 流固耦合振動(dòng)理論 |
| 2.2 附加質(zhì)量法 |
| 3 振動(dòng)特性及地震時(shí)程分析 |
| 3.1 閘門振動(dòng)特性分析 |
| 3.2 閘門地震時(shí)程分析 |
| 4 結(jié)論 |
（8）地震作用下進(jìn)水塔結(jié)構(gòu)動(dòng)水壓力及動(dòng)力響應(yīng)研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 緒論 |
| 1.1 研究背景和意義 |
| 1.2 國(guó)內(nèi)外研究進(jìn)展 |
| 1.2.1 進(jìn)水塔動(dòng)水壓力研究進(jìn)展 |
| 1.2.2 地震作用下進(jìn)水塔結(jié)構(gòu)動(dòng)力響應(yīng)研究進(jìn)展 |
| 1.3 存在問(wèn)題及不足 |
| 1.4 主要內(nèi)容和創(chuàng)新點(diǎn) |
| 1.4.1 研究?jī)?nèi)容 |
| 1.4.2 主要?jiǎng)?chuàng)新點(diǎn) |
| 1.4.3 研究技術(shù)路線 |
| 2 高聳進(jìn)水塔流固耦合理論及數(shù)值方法 |
| 2.1 塔體-水體流固耦合系統(tǒng) |
| 2.2 塔體-水體流固耦合系統(tǒng)控制方程 |
| 2.2.1 塔體結(jié)構(gòu)控制方程 |
| 2.2.2 水體域控制方程 |
| 2.2.3 ALE法的水體控制方程 |
| 2.2.4 塔體與水體耦合界面 |
| 2.3 塔體-水體流固耦合有限元求解 |
| 2.3.1 水體域有限元方程 |
| 2.3.2 塔體結(jié)構(gòu)有限元方程 |
| 2.3.3 塔體-水體流固耦合的求解流程 |
| 2.4 算例驗(yàn)證 |
| 2.4.1 分析模型概況 |
| 2.4.2 分析方法及結(jié)果分析 |
| 2.5 本章小結(jié) |
| 3 剛性地基進(jìn)水塔動(dòng)水壓力分布規(guī)律研究 |
| 3.1 水工抗震標(biāo)準(zhǔn)中附加質(zhì)量公式討論 |
| 3.1.1 進(jìn)水塔單塔附加質(zhì)量公式 |
| 3.1.2 塔體群附加質(zhì)量公式 |
| 3.2 進(jìn)水塔群塔動(dòng)水壓力分布規(guī)律研究 |
| 3.2.1 分析模型和荷載 |
| 3.2.2 諧波頻率對(duì)群塔動(dòng)水壓力影響 |
| 3.2.3 地震荷載作用下群塔動(dòng)水壓力分布規(guī)律 |
| 3.3 進(jìn)水塔單塔動(dòng)水壓力分布規(guī)律研究 |
| 3.3.1 塔-水流固耦合模型水域取值范圍研究 |
| 3.3.2 分析模型 |
| 3.3.3 諧波頻率對(duì)單塔動(dòng)水壓力影響 |
| 3.3.4 地震荷載作用下單塔動(dòng)水壓力分布規(guī)律 |
| 3.4 本章小結(jié) |
| 4 彈性地基進(jìn)水塔動(dòng)水壓力分布規(guī)律研究 |
| 4.1 塔式進(jìn)水口動(dòng)水壓力研究 |
| 4.1.1 水體對(duì)進(jìn)水塔的振動(dòng)特性影響 |
| 4.1.2 諧波激勵(lì)下進(jìn)水塔動(dòng)水壓力分布 |
| 4.1.3 諧波頻率值對(duì)動(dòng)水壓力分布影響 |
| 4.1.4 單向地震時(shí)進(jìn)水塔動(dòng)水壓力分布 |
| 4.1.5 雙向和三向地震作用的進(jìn)水塔動(dòng)水壓力分布 |
| 4.2 岸塔式進(jìn)水口動(dòng)力動(dòng)水壓力研究 |
| 4.2.1 回填高度對(duì)進(jìn)水塔振動(dòng)特性的影響 |
| 4.2.2 三向地震時(shí)進(jìn)水塔動(dòng)水壓力分布 |
| 4.3 本章小結(jié) |
| 5 高聳進(jìn)水塔流固耦合解析方法研究 |
| 5.1 基于速度勢(shì)的塔水耦聯(lián)體系動(dòng)力響應(yīng)求解 |
| 5.1.1 塔水耦聯(lián)體系振型求解 |
| 5.1.2 受地面激勵(lì)時(shí)進(jìn)水塔動(dòng)水壓力 |
| 5.1.3 算例 |
| 5.2 進(jìn)水塔動(dòng)水壓力的MORISON方法 |
| 5.2.1 Morison方程原理 |
| 5.2.2 基于Morison方程的進(jìn)水塔附加質(zhì)量 |
| 5.3 幾種方法結(jié)果對(duì)比 |
| 5.3.1 附加質(zhì)量比較 |
| 5.3.2 動(dòng)水壓力比較 |
| 5.4 本章小結(jié) |
| 6 基于粘彈性人工邊界的岸塔式進(jìn)水口地震響應(yīng)分析 |
| 6.1 計(jì)算理論及方法驗(yàn)證 |
| 6.1.1 粘彈性人工邊界理論 |
| 6.1.2 地面震動(dòng)時(shí)程的頻域反演 |
| 6.1.3 臺(tái)階地形的粘彈性人工邊界實(shí)現(xiàn)方法 |
| 6.2 進(jìn)水塔動(dòng)力分析模型邊界設(shè)置及接觸狀態(tài)比較研究 |
| 6.2.1 工程概況 |
| 6.2.2 有限元模型情況 |
| 6.2.3 地震動(dòng)輸入信息 |
| 6.3 進(jìn)水塔地震動(dòng)力響應(yīng)結(jié)果分析 |
| 6.3.1 進(jìn)水塔位移結(jié)果 |
| 6.3.2 進(jìn)水塔應(yīng)力結(jié)果 |
| 6.3.3 沿塔體高度加速度分布 |
| 6.3.4 進(jìn)水塔與基巖、圍巖接觸結(jié)果分析 |
| 6.4 本章小結(jié) |
| 7 基于無(wú)限元的進(jìn)水塔結(jié)構(gòu)地震損傷演化分析 |
| 7.1 基于波動(dòng)理論的無(wú)限元邊界 |
| 7.1.1 無(wú)限元?jiǎng)恿吔缭?/td> |
| 7.1.2 無(wú)限元邊界上等效節(jié)點(diǎn)力求解 |
| 7.1.3 無(wú)限元-有限元模型建立 |
| 7.1.4 無(wú)限元邊界荷載生成及施加 |
| 7.1.5 算例驗(yàn)證 |
| 7.2 進(jìn)水塔損傷演化模型 |
| 7.2.1 混凝土損傷力學(xué)模型 |
| 7.2.2 基于混凝土設(shè)計(jì)規(guī)范的損傷因子取值 |
| 7.3 進(jìn)水塔地震響應(yīng)規(guī)律及抗震性能評(píng)價(jià) |
| 7.3.1 進(jìn)水塔無(wú)限元-有限元模型情況 |
| 7.3.2 位移響應(yīng) |
| 7.3.3 應(yīng)力應(yīng)變響應(yīng) |
| 7.3.4 加速度響應(yīng) |
| 7.3.5 損傷演化 |
| 7.4 本章小結(jié) |
| 8 結(jié)論與展望 |
| 8.1 結(jié)論 |
| 8.2 展望 |
| 致謝 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 攻讀學(xué)位期間主要研究成果 |
（9）大型弧形鋼閘門流激振動(dòng)數(shù)值計(jì)算（論文提綱范文）
| 0 引 言 |
| 1 研究方法 |
| 1.1 自振特性分析方法 |
| 1.2 脈動(dòng)壓力頻譜分析方法 |
| 1.3 隨機(jī)振動(dòng)分析方法 |
| 2 工程實(shí)例及有限元分析 |
| 2.1 工程實(shí)例 |
| 2.2 閘門有限元分析 |
| 3 水力學(xué)模型試驗(yàn) |
| 3.1 測(cè)點(diǎn)布置 |
| 3.2 脈動(dòng)壓力頻譜分析 |
| 4 數(shù)值模擬分析 |
| 4.1 閘門自振特性 |
| 4.2 閘門流激振動(dòng)應(yīng)力結(jié)果及分析 |
| 4.3 閘門流激振動(dòng)位移結(jié)果及分析 |
| 5 結(jié)論與展望 |
（10）基于可靠度的在役水工鋼閘門銹蝕后工作性態(tài)評(píng)估研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.2 研究目的和意義 |
| 1.3 國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.3.1 鋼閘門腐蝕機(jī)理及性能退化研究 |
| 1.3.2 銹蝕檢測(cè)和銹蝕影響數(shù)值模擬 |
| 1.3.3 鋼閘門的荷載作用及統(tǒng)計(jì)特性研究 |
| 1.3.4 鋼閘門的可靠度分析研究 |
| 1.3.5 鋼閘門結(jié)構(gòu)的維護(hù)與加固研究 |
| 1.4 本文的主要工作 |
| 第二章 結(jié)構(gòu)可靠度與隨機(jī)變量的統(tǒng)計(jì)分析 |
| 2.1 結(jié)構(gòu)可靠度基本理論 |
| 2.1.1 結(jié)構(gòu)可靠度概述 |
| 2.1.2 功能函數(shù)與極限狀態(tài) |
| 2.1.3 結(jié)構(gòu)失效概率與可靠指標(biāo) |
| 2.2 可靠度的計(jì)算方法 |
| 2.2.1 一次二階矩法 |
| 2.2.2 JC法 |
| 2.2.3 蒙特卡羅法 |
| 2.3 隨機(jī)變量統(tǒng)計(jì)分析 |
| 2.3.1 統(tǒng)計(jì)分析計(jì)算方法 |
| 2.3.2 分布類型檢驗(yàn) |
| 2.3.3 結(jié)構(gòu)抗力統(tǒng)計(jì)分析 |
| 2.3.4 金屬銹蝕程度的統(tǒng)計(jì)分析 |
| 2.4 本章小結(jié) |
| 第三章 鋼閘門銹蝕機(jī)理及銹蝕檢測(cè)方法 |
| 3.1 金屬腐蝕概述 |
| 3.2 水工鋼閘門的腐蝕機(jī)理和影響因素 |
| 3.2.1 鋼閘門腐蝕機(jī)理 |
| 3.2.2 影響鋼閘門腐蝕的主要因素 |
| 3.3 銹蝕狀況檢測(cè) |
| 3.3.1 銹蝕程度等級(jí) |
| 3.3.2 鋼閘門銹蝕狀況檢查 |
| 3.3.3 銹蝕檢測(cè) |
| 3.4 本章小結(jié) |
| 第四章 銹蝕對(duì)鋼閘門靜力性能的影響分析 |
| 4.1 鋼閘門銹蝕現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè) |
| 4.1.1 工程概況 |
| 4.1.2 弧形鋼閘門銹蝕狀況檢查 |
| 4.1.3 弧形鋼閘門銹蝕檢測(cè) |
| 4.2 弧形鋼閘門有限元模型 |
| 4.2.1 有限元法簡(jiǎn)介 |
| 4.2.2 弧形鋼閘門模型建立 |
| 4.2.3 工況、荷載及約束條件 |
| 4.2.4 弧形鋼閘門銹蝕模擬 |
| 4.3 考慮不同銹蝕程度的弧形鋼閘門靜力性能分析 |
| 4.3.1 剛度、強(qiáng)度評(píng)判標(biāo)準(zhǔn) |
| 4.3.2 弧形鋼閘門銹蝕前的靜力性能分析 |
| 4.3.3 弧形鋼閘門銹蝕后的靜力性能分析 |
| 4.3.4 銹蝕深度對(duì)弧形鋼閘門靜力性能的影響 |
| 4.4 本章小結(jié) |
| 第五章 銹蝕對(duì)鋼閘門動(dòng)力性能的影響分析 |
| 5.1 結(jié)構(gòu)動(dòng)力性能基本理論 |
| 5.2 弧形閘門銹蝕前的動(dòng)力性能分析 |
| 5.2.1 弧形鋼閘門動(dòng)力分析模型 |
| 5.2.2 弧形鋼閘門銹蝕前的動(dòng)力性能計(jì)算結(jié)果 |
| 5.2.3 弧形鋼閘門銹蝕前的動(dòng)力性能結(jié)果分析 |
| 5.3 弧形鋼閘門銹蝕后的動(dòng)力性能分析 |
| 5.3.1 弧形鋼閘門銹蝕后的動(dòng)力性能計(jì)算結(jié)果 |
| 5.3.2 弧形鋼閘門銹蝕后的動(dòng)力性能結(jié)果分析 |
| 5.4 銹蝕深度對(duì)弧形鋼閘門動(dòng)力性能的影響 |
| 5.5 本章小結(jié) |
| 第六章 在役水工鋼閘門銹蝕后的可靠度評(píng)估 |
| 6.1 隨機(jī)變量統(tǒng)計(jì)分析 |
| 6.2 分析模式的選取 |
| 6.3 鋼閘門強(qiáng)度可靠度分析 |
| 6.3.1 主梁可靠度分析 |
| 6.3.2 面板可靠度分析 |
| 6.3.3 支臂可靠度分析 |
| 6.4 鋼閘門支臂穩(wěn)定可靠度分析 |
| 6.4.1 支臂穩(wěn)定應(yīng)力計(jì)算 |
| 6.4.2 支臂穩(wěn)定可靠度計(jì)算 |
| 6.6 本章小結(jié) |
| 第七章總結(jié)與展望 |
| 7.1 總結(jié) |
| 7.2 展望 |
| 致謝 |
| 參考文獻(xiàn) |
四、平面閘門水平振動(dòng)的附加質(zhì)量（論文參考文獻(xiàn)）
- [1]下臥式弧形閘門啟閉力計(jì)算及自振特性研究[J]. 徐強(qiáng),姜?jiǎng)傧?胡友安,顧磊. 中國(guó)港灣建設(shè), 2021(08)
- [2]軌道交通荷載引起水閘結(jié)構(gòu)振動(dòng)響應(yīng)研究[D]. 鄭春昱. 黑龍江八一農(nóng)墾大學(xué), 2021(09)
- [3]不同土質(zhì)地基對(duì)水閘地震反應(yīng)影響的研究[D]. 李壯. 華北電力大學(xué)(北京), 2021(01)
- [4]巴塘水電站導(dǎo)流洞平面閘門流激振動(dòng)試驗(yàn)研究[J]. 劉昉,李文勝,王延召,吳敏睿,盛傳明,徐國(guó)賓. 水資源與水工程學(xué)報(bào), 2021(01)
- [5]浮箱結(jié)構(gòu)對(duì)三角閘門靜動(dòng)力特性影響[J]. 顧磊,楊鐸,胡友安. 中國(guó)港灣建設(shè), 2020(12)
- [6]大孔徑下沉式雙扉門方案布置及自振特性研究[J]. 姜?jiǎng)傧?顧曉峰,胡友安. 中國(guó)港灣建設(shè), 2020(11)
- [7]星輪驅(qū)動(dòng)旋轉(zhuǎn)閘門振動(dòng)特性及地震響應(yīng)分析[J]. 姜?jiǎng)傧?管義兵,胡友安,顧曉峰. 河南科學(xué), 2020(11)
- [8]地震作用下進(jìn)水塔結(jié)構(gòu)動(dòng)水壓力及動(dòng)力響應(yīng)研究[D]. 黨康寧. 西安理工大學(xué), 2020(01)
- [9]大型弧形鋼閘門流激振動(dòng)數(shù)值計(jì)算[J]. 趙蘭浩,鄭拓,楊校禮. 水利水電技術(shù), 2020(06)
- [10]基于可靠度的在役水工鋼閘門銹蝕后工作性態(tài)評(píng)估研究[D]. 朱振寰. 南昌大學(xué), 2020(01)
標(biāo)簽：流固耦合; 振動(dòng)試驗(yàn); 質(zhì)量特性; 應(yīng)力狀態(tài); 振動(dòng)頻率;