一、薄板坯連鑄連軋生產(chǎn)線的技術(shù)現(xiàn)狀（論文文獻(xiàn)綜述）
胡學(xué)文[1]（2021）在《CSP流程鐵素體軋制關(guān)鍵技術(shù)及材料軟化機(jī)理研究》文中提出薄板坯連鑄連軋技術(shù)（CSP,Compact Strip Production）以短流程、自動(dòng)化水平高、節(jié)能減排、產(chǎn)量高以及生產(chǎn)穩(wěn)定等特點(diǎn)在國(guó)內(nèi)外鋼鐵企業(yè)得到廣泛應(yīng)用。低碳鋼SPHC產(chǎn)品通過熱軋、冷軋以及后續(xù)的退火工藝生產(chǎn),可以用作沖壓件的材料。而目前該鋼種的熱軋板在CSP生產(chǎn)線上的生產(chǎn)主要采用奧氏體軋制,用作冷軋基料具有相對(duì)高的屈服強(qiáng)度,限制了其應(yīng)用的范圍。本文基于CSP流程生產(chǎn)低碳鋼SPHC,研究鐵素體軋制工藝在熱軋中的應(yīng)用,針對(duì)材料在鐵素體軋制條件下的基本特性規(guī)律以及鐵素體軋制和奧氏體軋制熱軋、冷軋、罩式爐退火（罩退）和連續(xù)爐退火（連退）工藝條件下的組織性能對(duì)比開展研究,揭示鐵素體軋制的關(guān)鍵技術(shù)以及其軟化機(jī)理,實(shí)現(xiàn)低碳鋼SPHC鐵素體軋制在CSP流程上的應(yīng)用。材料的基本特性參數(shù)是指導(dǎo)熱軋過程中工藝參數(shù)制定的主要依據(jù)。本文通過SPHC低碳鋼熱模擬實(shí)驗(yàn)?zāi)M奧氏體區(qū)粗軋后的冷卻過程以及變形過程,得到SPHC鋼的Ar3和Ar1分別為873℃和796℃,變形抗力達(dá)到最低點(diǎn)溫度為820℃。SPHC鋼在850℃～775℃的溫度區(qū)間內(nèi),即兩相區(qū)的低溫區(qū)和鐵素體單相區(qū)的高溫區(qū),鐵素體難以發(fā)生動(dòng)態(tài)再結(jié)晶,晶粒明顯粗化。通過對(duì)比分析SPHC鋼鐵素體軋制和奧氏體軋制的熱軋、冷軋和退火產(chǎn)品組織性能特點(diǎn)得出,采用鐵素體軋制工藝,終軋溫度為780℃左右時(shí),相比于奧氏體軋制,熱軋板的屈服強(qiáng)度降低了 72MPa,伸長(zhǎng)率和n值略有增加。鐵素體軋制罩退板的屈服強(qiáng)度均值和抗拉強(qiáng)度均值比奧氏體軋制的罩退板分別降低了 44MPa和28MPa,伸長(zhǎng)率和n值差異不大,強(qiáng)度的差異主要來源于晶粒尺寸大小的不同。相對(duì)于奧氏體軋制連退板,鐵素體軋制連退板屈服強(qiáng)度均值和抗拉強(qiáng)度均值分別低了 15MPa和4MPa;伸長(zhǎng)率和n值兩者均差異不大,強(qiáng)度差異的減小主要來源于晶粒尺寸大小差異的減小。鐵素體軋制后SPHC熱軋板中形成了較強(qiáng)的{001}<110>織構(gòu),相對(duì)于奧氏體軋制,r值從0.96降低至0.67。冷軋后有利織構(gòu){112}<110>和不利織構(gòu){001}<110>的取向分布密度比熱軋時(shí)均明顯提高,熱軋的不利織構(gòu)在冷軋后得到遺傳。經(jīng)冷軋罩退后兩種熱軋工藝下獲得罩退板的取向均以{111}<110>為主,奧氏體軋制罩退板的織構(gòu)比鐵素體軋制的更強(qiáng),因此r值高于鐵素體軋制罩退板,熱軋不利織構(gòu)在罩退后遺傳較少。相對(duì)于罩退板,連退板中存在較弱的{111}織構(gòu),鐵素體軋制連退板中依然存在{001}不利織構(gòu),使其r值低于奧氏體軋制連退板。通過對(duì)鐵素體軋制工藝條件下熱軋和冷軋退火產(chǎn)品的研究,闡明了鐵素體軋制對(duì)材料的軟化作用機(jī)理:通過理論計(jì)算可知,鐵素體軋制熱軋板屈服強(qiáng)度降低的主要貢獻(xiàn)為晶粒尺寸的粗化,達(dá)到86%,其次是位錯(cuò)密度的降低,占14%。鐵素體軋制時(shí),應(yīng)控制精軋?zhí)幱趦上鄥^(qū)低溫區(qū)及鐵素體單相的較高溫度區(qū)。在此溫度下,晶粒難以通過動(dòng)態(tài)再結(jié)晶細(xì)化,鐵素體晶粒尺寸明顯變粗,在該溫度下變形時(shí)的變形抗力也顯著降低。經(jīng)過高溫卷取,軋后形成的形變鐵素體晶粒發(fā)生回復(fù)或靜態(tài)再結(jié)晶和晶粒長(zhǎng)大,使晶粒尺寸進(jìn)一步增大,同時(shí)位錯(cuò)密度降低。闡明了鐵素體軋制對(duì)成形性降低的作用機(jī)理:SPHC鋼要900℃和870℃變形織構(gòu)主要為{111}有利織構(gòu)和奧氏體動(dòng)態(tài)再結(jié)晶產(chǎn)生的{001}不利織構(gòu);在850～800℃區(qū)間變形為較強(qiáng)的{001}不利織構(gòu);在750℃變形時(shí),存在少量的{001}不利織構(gòu),由于鐵素體發(fā)生了部分動(dòng)態(tài)再結(jié)晶,形成了較多{111}有利織構(gòu)。熱軋不利織構(gòu)的存在導(dǎo)致產(chǎn)品r值的降低,并且會(huì)遺傳到后續(xù)冷軋、退火過程。提出了鐵素體軋制工藝參數(shù)的優(yōu)化工藝關(guān)鍵參數(shù)為鐵素體軋制工藝的終軋溫度,應(yīng)保證精軋過程處于兩相區(qū)和鐵素體單相區(qū)的高溫段。SPHC鋼鐵素體軋制工藝實(shí)踐效果表明,SPHC鋼鐵素體軋制熱軋板相對(duì)于奧氏體軋制熱軋板,強(qiáng)度下降明顯,平均Rp0.2=29MPa,降低24%;平均Rm=331MPa,降低15%;平均伸長(zhǎng)率為33%,提高20%;平均n值為0.22,提高20%;平均r值為0.72,降低32%,同時(shí),氧化鐵皮厚度降低31～35%。鐵素體軋制熱軋板屈服強(qiáng)度的降低,使冷軋過程的軋制力明顯減小,冷軋極限壓下率高于奧氏體軋制熱軋板,可軋厚度由0.44mm降低至0.33mm以下。
李杰[2]（2019）在《CSP薄板坯連鑄結(jié)晶器內(nèi)鋼液非對(duì)稱流場(chǎng)的研究》文中指出結(jié)晶器作為連鑄設(shè)備最主要的組成部分,其內(nèi)部合理的流場(chǎng)和液面波動(dòng)情況不僅有利用凝固坯殼的形成,也有利于保護(hù)渣的熔化,對(duì)鑄坯質(zhì)量和連鑄順行起著至關(guān)重要的作用;對(duì)于CSP薄板坯連鑄連軋,由于其結(jié)晶器內(nèi)部空間狹窄,在結(jié)晶器出口處的鑄坯厚度較小,并且連鑄拉坯速度較大,其內(nèi)部流場(chǎng)更容易受拉速、水口浸入深度、水口結(jié)瘤和水口偏置等因素變化的影響,因此,研究CSP薄板坯連鑄結(jié)晶器內(nèi)鋼液在這些因素變化后的流場(chǎng)、液面流速、液面波動(dòng)情況具有重要意義。本文以某鋼廠CSP薄板坯連鑄結(jié)晶器內(nèi)部鋼液為研究對(duì)象,根據(jù)計(jì)算需要對(duì)結(jié)晶器內(nèi)的鋼液做出合理假設(shè),利用流場(chǎng)和溫度場(chǎng)的微分方程以及單值條件建立理想連鑄狀態(tài)、水口結(jié)瘤和水口偏置的流場(chǎng)、溫度場(chǎng)數(shù)學(xué)模型,采用VOF模型構(gòu)建鋼渣分布計(jì)算模型,利用Fluent模塊進(jìn)行數(shù)值計(jì)算。首先,在水口未結(jié)瘤的理想情況下,計(jì)算不同拉速、水口不同浸入深度時(shí)的流場(chǎng)、溫度場(chǎng)和液面流速的大小,結(jié)果表明:CSP結(jié)晶器在使用牛鼻子形水口時(shí)的流場(chǎng)是典型的兩個(gè)上回流區(qū),兩個(gè)下回流區(qū)的流動(dòng)模式;并且渦心位置的鋼液溫度較低;隨著拉坯速度的增大,液面流速隨之增大;隨著浸入深度的增加,液面流速減小。其次根據(jù)連鑄過程中的實(shí)際情況計(jì)算水口單側(cè)出口不同結(jié)瘤率時(shí)的流場(chǎng)、液面波動(dòng)和鋼液液面流速,隨著結(jié)瘤率的增大,流場(chǎng)的不對(duì)稱情況加劇,水口兩側(cè)的液面最大流速差值增大;計(jì)算當(dāng)水口單側(cè)結(jié)瘤率為35%時(shí)拉坯速度、水口浸入深度、鑄坯寬度其中一個(gè)因素的變化對(duì)流場(chǎng)、液面波動(dòng)和鋼液液面流速的影響;計(jì)算水口未結(jié)瘤但水口偏置分別為3%（45mm）、5%（75mm）兩種典型情況下的流場(chǎng)和鋼液液面的流速情況。最后根據(jù)研究結(jié)果給出各個(gè)因素的變化對(duì)結(jié)晶器內(nèi)鋼液流場(chǎng)的影響規(guī)律,以及液面鋼液流速的大小是否會(huì)發(fā)生卷渣。
毛新平,高吉祥,柴毅忠[3]（2014）在《中國(guó)薄板坯連鑄連軋技術(shù)的發(fā)展》文中研究指明對(duì)中國(guó)近30年來薄板坯連鑄連軋技術(shù)的發(fā)展進(jìn)行了綜述,分析了中國(guó)薄板坯連鑄連軋技術(shù)發(fā)展的幾個(gè)階段及其特征,介紹了薄板坯連鑄連軋技術(shù)領(lǐng)域的主要技術(shù)成就,包括:物理冶金過程和組織演變規(guī)律、納米粒子的發(fā)現(xiàn)、薄規(guī)格產(chǎn)品生產(chǎn)技術(shù)、微合金化技術(shù)、中高碳鋼生產(chǎn)技術(shù)和硅鋼生產(chǎn)技術(shù)等,探討了中國(guó)薄板坯連鑄連軋技術(shù)未來的發(fā)展方向。
趙翔[4]（2012）在《薄板坯軋制冷軋用料的組織性能優(yōu)化》文中認(rèn)為薄板坯連鑄連軋生產(chǎn)線是近期發(fā)展的板帶軋制工藝，其流程短，成本低，得到國(guó)內(nèi)業(yè)界的高度重視，但其生產(chǎn)的品種受到一定的限制，如供冷軋用的低碳熱軋板（主要是Q195、SPHC和SS330）相對(duì)于傳統(tǒng)工藝生產(chǎn)的同規(guī)格低碳熱軋板普遍存在強(qiáng)度偏高的現(xiàn)象。因此，從原料工藝角度考慮，薄板坯連鑄連軋工藝與傳統(tǒng)厚坯生產(chǎn)工藝是不同的初始條件。本課題研究薄板坯軋制產(chǎn)品組織特征和改進(jìn)方法。研究方法主要是通過比較不同厚度SPHC連鑄坯料軋制2mm左右?guī)Р倪M(jìn)行金相觀察試驗(yàn)及拉伸試驗(yàn)，分析其組織形態(tài)、力學(xué)性能，包括微觀組織如位錯(cuò)等認(rèn)識(shí)薄板坯的固有特點(diǎn)。然后，嘗試采用高溫短時(shí)間加熱和保溫退火工藝，對(duì)中薄坯、薄板坯生產(chǎn)冷軋基料進(jìn)行處理，研究晶粒尺寸的變化及快速退火對(duì)力學(xué)性能的影響，探索滿足冷軋要求的工藝條件。最后是采用透射電鏡觀察，比較不同厚度原料熱軋薄帶快速退火前后的微觀組織狀態(tài)。對(duì)退火前與退火后中薄板坯與薄板坯軋制冷軋基料試樣的組織性能對(duì)比發(fā)現(xiàn)，經(jīng)短時(shí)間加熱和保溫退火的試樣晶粒粗化，金相組織趨向鈍化，晶粒歸圓，強(qiáng)度有所降低。透射電鏡研究更進(jìn)一步表明，經(jīng)退火后的薄板坯軋制冷軋基料試樣組織性能的改善與加熱時(shí)間和加熱溫度有密切聯(lián)系。這些為能否在線退火，使薄坯料生產(chǎn)出近似于厚坯料生產(chǎn)的板帶的組織性能提供依據(jù)。研究結(jié)果對(duì)薄板坯連鑄連軋工藝改造，提供重要依據(jù)。
殷瑞鈺,張慧[5]（2011）在《新形勢(shì)下薄板坯連鑄連軋技術(shù)的進(jìn)步與發(fā)展方向》文中研究說明對(duì)新形勢(shì)下國(guó)際和國(guó)內(nèi)薄板坯連鑄連軋（TSCR）生產(chǎn)線發(fā)展?fàn)顩r及特點(diǎn)進(jìn)行了綜述,研究了薄板坯高速連鑄生產(chǎn)的關(guān)鍵技術(shù)、隧道式加熱爐的節(jié)能技術(shù)、薄板坯無頭軋制技術(shù)、薄規(guī)格及高附加值鋼種的開發(fā)等在中國(guó)的應(yīng)用現(xiàn)狀,提出了國(guó)內(nèi)薄板坯連鑄連軋技術(shù)的未來發(fā)展主要方向。
齊靜[6]（2010）在《連鑄坯熱力耦合有限元分析》文中提出薄板坯連鑄液芯壓下工藝能夠很好解決了板坯連鑄與連軋間的厚度匹配問題,是板坯連鑄的主要發(fā)展方向。本文以邯鋼CSP薄板坯連鑄連軋生產(chǎn)線為案例對(duì)其帶液芯壓下凝固過程進(jìn)行專題研究。在系統(tǒng)分析薄板連鑄坯帶液芯壓下凝固傳熱的基礎(chǔ)上,建立薄板連鑄坯的二維熱力耦合數(shù)學(xué)模型,根據(jù)邯鋼CSP生產(chǎn)現(xiàn)有的實(shí)際數(shù)據(jù),確立了相應(yīng)的熱邊界條件（結(jié)晶器內(nèi)熱邊界條件、二冷區(qū)熱邊界條件）、位移邊界條件、熱物性參數(shù)和基本力學(xué)參數(shù),采用大型有限元計(jì)算軟件ABAQUS,計(jì)算出了鑄坯在液芯壓下的情況下,從結(jié)晶器彎月面到二冷區(qū)出口處的凝固傳熱及變形情況。在認(rèn)真學(xué)習(xí)相關(guān)傳熱基本理論,詳細(xì)分析研究邯鋼CSP薄板連鑄坯液芯壓下過程的基礎(chǔ)上,計(jì)算出邯鋼CSP薄板連鑄坯在液芯壓下工藝下的凝固過程,將計(jì)算結(jié)果與邯鋼提供數(shù)據(jù)相對(duì)比,二者較為吻合。通過大量的數(shù)值模擬計(jì)算,找出了邯鋼CSP生產(chǎn)過程中壓下量、冷卻強(qiáng)度、拉速等工藝參數(shù)與薄板坯溫度場(chǎng)、應(yīng)力場(chǎng)之間的影響關(guān)系,分析了這些參數(shù)對(duì)鑄坯凝固過程和變形情況的影響規(guī)律,對(duì)邯鋼CSP生產(chǎn)提出了一些建設(shè)性意見。
康永林[7]（2009）在《軋制分學(xué)科發(fā)展》文中認(rèn)為一、引言軋制技術(shù)作為冶金工程技術(shù)中的重要組成部分,近年來隨著中國(guó)和國(guó)際鋼鐵工業(yè)技術(shù)的進(jìn)步,為了適應(yīng)資源、能源和環(huán)境可持續(xù)發(fā)展的要求,以及汽車、家電、建筑等行業(yè)對(duì)產(chǎn)品質(zhì)量、性能和精度需求的不斷提高,在相關(guān)理論、工藝技術(shù)、裝備結(jié)構(gòu)與控制、新產(chǎn)品開發(fā)、新流程組合構(gòu)成等方面不斷取得新的進(jìn)展,在同現(xiàn)代物理冶金技術(shù)、計(jì)算機(jī)與自動(dòng)化技術(shù)、信息化與智能化技術(shù)、高精度快速檢測(cè)技術(shù)、表面與界面工程技術(shù)等學(xué)科領(lǐng)域交
周漢香,陳洪偉[8]（2008）在《薄板坯連鑄連軋技術(shù)的發(fā)展及在我國(guó)的實(shí)踐》文中提出介紹薄板坯連鑄連軋技術(shù)的發(fā)展及其技術(shù)特點(diǎn),同時(shí)對(duì)薄板坯連鑄連軋技術(shù)在我國(guó)的生產(chǎn)實(shí)踐和武鋼新建薄板坯連鑄連軋的工藝流程及薄板坯連鑄和熱連軋的工藝特點(diǎn)進(jìn)行介紹。
殷瑞鈺[9]（2008）在《中國(guó)薄板坯連鑄連軋的進(jìn)展》文中指出回顧了當(dāng)前國(guó)際薄板坯連鑄連軋技術(shù)發(fā)展現(xiàn)狀,論述了中國(guó)薄板坯連鑄連軋生產(chǎn)技術(shù)的發(fā)展歷程。中國(guó)經(jīng)過多年的生產(chǎn)實(shí)踐和技術(shù)研發(fā),不僅在薄板坯連鑄連軋生產(chǎn)線的數(shù)量上、生產(chǎn)能力上位居世界第一,同時(shí),在生產(chǎn)技術(shù)和關(guān)鍵裝備研制與系統(tǒng)技術(shù)集成方面也取得了重大進(jìn)展,薄板坯連鑄連軋生產(chǎn)線的生產(chǎn)技術(shù)指標(biāo)不斷提高、生產(chǎn)品種不斷擴(kuò)大、高附加值產(chǎn)品份額逐年增加。在此基礎(chǔ)上,提出了中國(guó)薄板坯連鑄連軋生產(chǎn)中存在的問題及工作方向。
賴青山[10]（2007）在《薄板坯連鑄連軋技術(shù)發(fā)展趨勢(shì)》文中提出論述了薄板坯連鑄連軋技術(shù)現(xiàn)狀及其發(fā)展。許多連鑄新技術(shù)和軋制技術(shù)的采用,如半無頭軋制工藝、鐵素體軋制工藝,潤(rùn)滑軋制工藝等為薄和超薄規(guī)格的軋制提供了工藝技術(shù)保證。薄板坯連鑄連軋技術(shù)的發(fā)展趨勢(shì)是向"優(yōu)質(zhì)、高產(chǎn)、低耗、多品種、投資省"方向發(fā)展的一種生產(chǎn)熱軋帶鋼技術(shù)。
二、薄板坯連鑄連軋生產(chǎn)線的技術(shù)現(xiàn)狀（論文開題報(bào)告）
（1）論文研究背景及目的
此處內(nèi)容要求：
首先簡(jiǎn)單簡(jiǎn)介論文所研究問題的基本概念和背景，再而簡(jiǎn)單明了地指出論文所要研究解決的具體問題，并提出你的論文準(zhǔn)備的觀點(diǎn)或解決方法。
寫法范例：
本文主要提出一款精簡(jiǎn)64位RISC處理器存儲(chǔ)管理單元結(jié)構(gòu)并詳細(xì)分析其設(shè)計(jì)過程。在該MMU結(jié)構(gòu)中,TLB采用叁個(gè)分離的TLB,TLB采用基于內(nèi)容查找的相聯(lián)存儲(chǔ)器并行查找,支持粗粒度為64KB和細(xì)粒度為4KB兩種頁(yè)面大小,采用多級(jí)分層頁(yè)表結(jié)構(gòu)映射地址空間,并詳細(xì)論述了四級(jí)頁(yè)表轉(zhuǎn)換過程,TLB結(jié)構(gòu)組織等。該MMU結(jié)構(gòu)將作為該處理器存儲(chǔ)系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)的一個(gè)重要組成部分。
（2）本文研究方法
調(diào)查法：該方法是有目的、有系統(tǒng)的搜集有關(guān)研究對(duì)象的具體信息。
觀察法：用自己的感官和輔助工具直接觀察研究對(duì)象從而得到有關(guān)信息。
實(shí)驗(yàn)法：通過主支變革、控制研究對(duì)象來發(fā)現(xiàn)與確認(rèn)事物間的因果關(guān)系。
文獻(xiàn)研究法：通過調(diào)查文獻(xiàn)來獲得資料，從而全面的、正確的了解掌握研究方法。
實(shí)證研究法：依據(jù)現(xiàn)有的科學(xué)理論和實(shí)踐的需要提出設(shè)計(jì)。
定性分析法：對(duì)研究對(duì)象進(jìn)行“質(zhì)”的方面的研究，這個(gè)方法需要計(jì)算的數(shù)據(jù)較少。
定量分析法：通過具體的數(shù)字，使人們對(duì)研究對(duì)象的認(rèn)識(shí)進(jìn)一步精確化。
跨學(xué)科研究法：運(yùn)用多學(xué)科的理論、方法和成果從整體上對(duì)某一課題進(jìn)行研究。
功能分析法：這是社會(huì)科學(xué)用來分析社會(huì)現(xiàn)象的一種方法，從某一功能出發(fā)研究多個(gè)方面的影響。
模擬法：通過創(chuàng)設(shè)一個(gè)與原型相似的模型來間接研究原型某種特性的一種形容方法。
三、薄板坯連鑄連軋生產(chǎn)線的技術(shù)現(xiàn)狀（論文提綱范文）
（1）CSP流程鐵素體軋制關(guān)鍵技術(shù)及材料軟化機(jī)理研究（論文提綱范文）
| 致謝 |
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 引言 |
| 2 文獻(xiàn)綜述 |
| 2.1 CSP流程工藝概述 |
| 2.1.1 CSP流程的特點(diǎn) |
| 2.1.2 CSP流程核心技術(shù)的應(yīng)用 |
| 2.1.3 CSP生產(chǎn)低碳熱軋板的組織性能特點(diǎn) |
| 2.2 鐵素體軋制技術(shù)概述 |
| 2.2.1 鐵素體軋制的定義 |
| 2.2.2 產(chǎn)品組織和性能特點(diǎn) |
| 2.2.3 鐵素體軋制工藝的優(yōu)勢(shì)與局限 |
| 2.2.4 鐵素體軋制的適用條件 |
| 2.2.5 鐵素體軋制工藝的制定 |
| 2.3 鐵素體軋制國(guó)內(nèi)外發(fā)展現(xiàn)狀 |
| 2.3.1 國(guó)外的發(fā)展現(xiàn)狀 |
| 2.3.2 國(guó)內(nèi)的發(fā)展現(xiàn)狀 |
| 2.4 薄板坯連鑄連軋鐵素體軋制工藝開發(fā)的關(guān)鍵問題 |
| 2.4.1 鐵素體軋制過程的流變應(yīng)力 |
| 2.4.2 鐵素體軋制過程中的再結(jié)晶與軟化機(jī)理 |
| 2.4.3 鐵素體軋制組織演變和對(duì)熱軋板織構(gòu)及對(duì)成形性能的影響 |
| 2.4.4 鐵素體軋制第二相析出物和位錯(cuò)密度特征 |
| 2.4.5 鐵素體軋制工藝對(duì)冷軋退火產(chǎn)品組織、織構(gòu)影響 |
| 3 研究?jī)?nèi)容、技術(shù)路線與創(chuàng)新性 |
| 3.1 研究?jī)?nèi)容 |
| 3.2 技術(shù)路線 |
| 3.3 研究的難點(diǎn)和創(chuàng)新點(diǎn) |
| 3.3.1 研究難點(diǎn) |
| 3.3.2 研究創(chuàng)新點(diǎn) |
| 4 熱變形過程的材料基礎(chǔ)特性研究 |
| 4.1 相變規(guī)律研究 |
| 4.1.1 實(shí)驗(yàn)材料與方法 |
| 4.1.2 動(dòng)態(tài)相變點(diǎn)的測(cè)定 |
| 4.1.3 工藝參數(shù)對(duì)動(dòng)態(tài)相變點(diǎn)的影響 |
| 4.2 SPHC奧氏體動(dòng)態(tài)再結(jié)晶規(guī)律研究 |
| 4.2.1 實(shí)驗(yàn)材料與方法 |
| 4.2.2 應(yīng)力應(yīng)變曲線分析 |
| 4.2.3 金相組織分析 |
| 4.2.4 動(dòng)態(tài)再結(jié)晶臨界變形條件的確定 |
| 4.3 SPHC鐵素體動(dòng)態(tài)再結(jié)晶規(guī)律研究 |
| 4.3.1 實(shí)驗(yàn)材料與方法 |
| 4.3.2 工藝參數(shù)對(duì)鐵素體動(dòng)態(tài)再結(jié)晶的影響 |
| 4.3.3 鐵素體軋制的變形抗力變化規(guī)律研究 |
| 4.3.4 鐵素體軋制變形抗力的本構(gòu)模型 |
| 4.4 本章小結(jié) |
| 5 鐵素體軋制工藝對(duì)熱軋板組織性能影響研究 |
| 5.1 實(shí)驗(yàn)材料與方法 |
| 5.2 熱軋板的組織性能對(duì)比研究 |
| 5.2.1 顯微組織分析 |
| 5.2.2 透射電鏡微觀析出物分析 |
| 5.2.3 織構(gòu)結(jié)果分析 |
| 5.2.4 位錯(cuò)密度分析計(jì)算 |
| 5.2.5 力學(xué)性能結(jié)果分析 |
| 5.3 本章小結(jié) |
| 6 鐵素體軋制工藝對(duì)退火成品板組織性能影響研究 |
| 6.1 實(shí)驗(yàn)材料與方法 |
| 6.2 SPHC冷軋板對(duì)比分析 |
| 6.2.1 顯微組織分析 |
| 6.2.2 透射電鏡微觀析出物分析 |
| 6.2.3 織構(gòu)結(jié)果分析 |
| 6.3 SPHC罩退板對(duì)比分析 |
| 6.3.1 顯微組織分析 |
| 6.3.2 透射電鏡微觀析出物分析 |
| 6.3.3 織構(gòu)結(jié)果分析 |
| 6.3.4 力學(xué)性能結(jié)果分析 |
| 6.4 SPHC連退板對(duì)比分析 |
| 6.4.1 顯微組織分析 |
| 6.4.2 透射電鏡微觀析出物分析 |
| 6.4.3 織構(gòu)結(jié)果分析 |
| 6.4.4 力學(xué)性能結(jié)果分析 |
| 6.5 本章小結(jié) |
| 7 鐵素體軋制軟化機(jī)理研究及工藝參數(shù)優(yōu)化 |
| 7.1 鐵素體軋制軟化機(jī)理研究 |
| 7.1.1 屈服強(qiáng)度降低理論計(jì)算 |
| 7.1.2 晶粒粗化及軟化機(jī)理分析 |
| 7.2 鐵素體軋制成形性影響機(jī)理研究 |
| 7.3 鐵素體軋制試生產(chǎn)工藝優(yōu)化及實(shí)踐效果 |
| 7.3.1 鐵素體軋制熱軋生產(chǎn)工藝優(yōu)化 |
| 7.3.2 鐵素體軋制熱軋實(shí)踐效果 |
| 7.3.3 冷軋軋制力及極限壓下率對(duì)比分析 |
| 7.4 本章小結(jié) |
| 8 結(jié)論 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 作者簡(jiǎn)歷及在學(xué)研究成果 |
| 學(xué)位論文數(shù)據(jù)集 |
（2）CSP薄板坯連鑄結(jié)晶器內(nèi)鋼液非對(duì)稱流場(chǎng)的研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 緒論 |
| 1.1 薄板坯連鑄連軋工藝概述 |
| 1.2 CSP工藝簡(jiǎn)介 |
| 1.2.1 結(jié)晶器的冶金功能 |
| 1.2.2 浸入式水口 |
| 1.3 CSP連鑄浸入式水口結(jié)瘤機(jī)理 |
| 1.4 CSP薄板坯連鑄結(jié)晶器內(nèi)冶金行為研究現(xiàn)狀 |
| 1.5 本課題研究的目的、意義及內(nèi)容 |
| 第2章 CSP薄板坯結(jié)晶器內(nèi)冶金行為分析 |
| 2.1 結(jié)晶器內(nèi)鋼液流動(dòng)行為分析 |
| 2.2 鋼液傳熱凝固分析 |
| 2.2.1 傳熱基本理論 |
| 2.2.2 結(jié)晶器內(nèi)鋼液的凝固傳熱過程 |
| 2.3 液面波動(dòng)行為分析 |
| 2.3.1 VOF模型概述 |
| 2.3.2 結(jié)晶器內(nèi)鋼-渣界面臨界卷渣速度的確定 |
| 2.4 FLUENT軟件介紹 |
| 2.5 本章小結(jié) |
| 第3章 流場(chǎng)和溫度場(chǎng)數(shù)學(xué)模型的建立 |
| 3.1 鋼液流場(chǎng)模型的建立 |
| 3.1.1 控制方程 |
| 3.1.2 模型中兩相區(qū)的流動(dòng)處理 |
| 3.1.3 熱浮力的處理 |
| 3.2 傳熱模型 |
| 3.3 液面波動(dòng)VOF模型的建立 |
| 3.4 數(shù)值模擬的單值條件 |
| 3.5 結(jié)晶器內(nèi)模型的建立 |
| 3.6 模型網(wǎng)格劃分 |
| 3.7 數(shù)值模型求解 |
| 3.8 本章小結(jié) |
| 第4章 數(shù)值計(jì)算結(jié)果分析 |
| 4.1 CSP結(jié)晶器內(nèi)流場(chǎng)和溫度場(chǎng)基本特征 |
| 4.1.1 拉速對(duì)流場(chǎng)及溫度場(chǎng)的影響 |
| 4.1.2 水口浸入深度對(duì)流場(chǎng)及溫度場(chǎng)的影響 |
| 4.2 水口結(jié)瘤時(shí)流場(chǎng)分析 |
| 4.2.1 單側(cè)水口不同程度結(jié)瘤對(duì)流場(chǎng)和液面波動(dòng)的影響 |
| 4.2.2 水口結(jié)瘤時(shí)拉速對(duì)流場(chǎng)和液面波動(dòng)的影響 |
| 4.2.3 水口結(jié)瘤時(shí)浸入深度對(duì)流場(chǎng)和液面波動(dòng)的影響 |
| 4.2.4 水口結(jié)瘤時(shí)結(jié)晶器寬度對(duì)流場(chǎng)和液面波動(dòng)的影響 |
| 4.3 浸入式水口偏置時(shí)流場(chǎng)分析 |
| 4.4 本章小結(jié) |
| 結(jié)論 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 攻讀碩士學(xué)位期間承擔(dān)的科研任務(wù)與主要成果 |
| 致謝 |
（3）中國(guó)薄板坯連鑄連軋技術(shù)的發(fā)展（論文提綱范文）
| 1 概述 |
| 2 中國(guó)薄板坯連鑄連軋技術(shù)發(fā)展歷程 |
| 2.1 探索引入期 (1984—1999年) |
| 2.2 消化吸收期 (1999—2002年) |
| 2.3 推廣應(yīng)用期 (2002—2008年) |
| 2.4 穩(wěn)定發(fā)展期 (2008年至今) |
| 3 中國(guó)在薄板坯連鑄連軋技術(shù)領(lǐng)域的主要成就 |
| 3.1 薄板坯連鑄連軋物理冶金過程研究 |
| 3.1.1 闡明了薄板坯連鑄連軋物理冶金特點(diǎn)及其組織演變規(guī)律 |
| 3.1.2 鋼中納米粒子的發(fā)現(xiàn) |
| 3.2 薄規(guī)格產(chǎn)品生產(chǎn)技術(shù) |
| 3.2.1 單坯軋制技術(shù) |
| 3.2.2 半無頭軋制技術(shù) |
| 3.3 薄板坯連鑄連軋微合金化技術(shù) |
| 3.3.1 薄板坯連鑄連軋鈦微合金化技術(shù) |
| 3.3.2 薄板坯連鑄連軋釩微合金化技術(shù) |
| 3.3.3 薄板坯連鑄連軋鈮微合金化技術(shù) |
| 3.3.4 硼微合金化技術(shù) |
| 3.4 中高碳鋼生產(chǎn)技術(shù) |
| 3.5 硅鋼生產(chǎn)技術(shù) |
| 4 展望 |
（4）薄板坯軋制冷軋用料的組織性能優(yōu)化（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 引言 |
| 第1章 文獻(xiàn)綜述 |
| 1.1 熱連軋軋板帶概述 |
| 1.1.1 模鑄與連鑄坯的組織形態(tài) |
| 1.1.2 連軋生產(chǎn)發(fā)展和熱帶材用途 |
| 1.2 薄板坯連鑄連軋工藝特點(diǎn)與意義 |
| 1.2.1 薄板坯連鑄連軋的工藝實(shí)質(zhì) |
| 1.2.2 薄板坯連鑄連軋與傳統(tǒng)軋制工藝的對(duì)比 |
| 1.2.3 薄板坯連鑄連軋的發(fā)展與意義 |
| 1.3 冷軋基料的生產(chǎn)工藝及產(chǎn)品 |
| 1.3.1 供冷軋料主要生產(chǎn)工藝 |
| 1.3.2 供冷軋料主要品種及規(guī)格 |
| 1.4 薄板坯連鑄連軋帶鋼作為冷軋基料存在的主要問題 |
| 1.5 研究的目的及意義 |
| 第2章 冷軋基料的組織性能的分析 |
| 2.1 冷軋基料的回復(fù)與再結(jié)晶 |
| 2.1.1 冷軋基料的回復(fù) |
| 2.1.2 冷軋基料的再結(jié)晶 |
| 2.1.3 冷軋基料晶粒的長(zhǎng)大 |
| 2.1.4 退火工藝對(duì)晶粒尺寸影響 |
| 2.2 冷軋基料的強(qiáng)度分析 |
| 2.2.1 冷軋基料的強(qiáng)化機(jī)制 |
| 2.2.2 低碳鋼屈服強(qiáng)度的分析 |
| 2.3 各薄板坯連鑄連軋廠對(duì)冷軋基料采取的改善措施 |
| 2.3.1 馬鋼采取的改善措施 |
| 2.3.2 邯鋼采取的改善措施 |
| 2.3.3 唐鋼采取的改善措施 |
| 2.3.4 其他措施 |
| 2.4 本章小結(jié) |
| 第3章 傳統(tǒng)工藝軋制冷軋基料的組織性能研究 |
| 3.1 厚板坯軋制冷軋基料組織性能的研究 |
| 3.1.1 試驗(yàn)材料 |
| 3.1.2 試驗(yàn)方案 |
| 3.1.3 試驗(yàn)結(jié)果及分析 |
| 3.2 中薄板坯軋制冷軋基料的組織性能的研究 |
| 3.2.1 試驗(yàn)材料 |
| 3.2.2 試驗(yàn)方案 |
| 3.2.3 試驗(yàn)結(jié)果和分析 |
| 3.3 本章小結(jié) |
| 第4章 薄板坯工藝軋制 SPHC 的組織性能研究 |
| 4.1 試驗(yàn)材料 |
| 4.2 試驗(yàn)方案 |
| 4.3 試驗(yàn)結(jié)果與分析 |
| 4.4 本章小結(jié) |
| 結(jié)論 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 致謝 |
| 導(dǎo)師簡(jiǎn)介 |
| 作者簡(jiǎn)介 |
| 學(xué)位論文數(shù)據(jù)集 |
（5）新形勢(shì)下薄板坯連鑄連軋技術(shù)的進(jìn)步與發(fā)展方向（論文提綱范文）
| 1 新形勢(shì)下國(guó)際薄板坯連鑄連軋 (TSCR) 生產(chǎn)線發(fā)展?fàn)顩r |
| 1.1 國(guó)際薄板坯連鑄連軋技術(shù)的發(fā)展及特點(diǎn) |
| 1.2 中國(guó)薄板坯連鑄連軋生產(chǎn)線的發(fā)展?fàn)顩r |
| 2 國(guó)際單流薄板坯無頭連鑄-連軋技術(shù)、高速連鑄技術(shù)的發(fā)展 |
| 2.1 意大利Arvedi公司ESP生產(chǎn)線 |
| 2.2 韓國(guó)POSCO鋼鐵公司的“HIGH MILL”生產(chǎn)線 |
| 3 國(guó)內(nèi)薄板坯連鑄連軋生產(chǎn)技術(shù)的發(fā)展與進(jìn)步 |
| 3.1 生產(chǎn)技術(shù)進(jìn)步與漏鋼預(yù)報(bào)系統(tǒng)的應(yīng)用使得漏鋼率大幅降低 |
| 3.2 結(jié)晶器漏鋼預(yù)報(bào)系統(tǒng)的優(yōu)化與再開發(fā) |
| 3.3 加熱爐工序能耗的優(yōu)勢(shì)進(jìn)一步顯現(xiàn) |
| 3.4 發(fā)揮薄板坯連鑄連軋流程優(yōu)勢(shì), 生產(chǎn)高強(qiáng)度、薄規(guī)格產(chǎn)品 |
| 3.5 高附加值新產(chǎn)品開發(fā)應(yīng)用 |
| 3.6 新型薄板坯連鑄結(jié)晶器設(shè)計(jì)技術(shù)的開發(fā)及應(yīng)用 |
| 4 展望 |
（6）連鑄坯熱力耦合有限元分析（論文提綱范文）
| 摘要 ABSTRACT 第1章 緒論 |
| 1.1 薄板坯連鑄連軋生產(chǎn)工藝 |
| 1.1.1 薄板坯連鑄連軋生產(chǎn)工藝的優(yōu)越性 |
| 1.1.2 薄板坯連鑄連軋生產(chǎn)線類型和產(chǎn)能統(tǒng)計(jì) |
| 1.1.3 國(guó)外薄板坯連鑄連軋技術(shù)的發(fā)展與現(xiàn)狀 |
| 1.1.4 國(guó)內(nèi)薄板坯連鑄連軋技術(shù)的發(fā)展與現(xiàn)狀 |
| 1.2 液芯壓下技術(shù)的發(fā)展 |
| 1.2.1 液芯壓下技術(shù)的優(yōu)越性 |
| 1.2.2 典型的液芯壓下技術(shù) |
| 1.3 薄板連鑄坯凝固過程數(shù)值模擬的研究現(xiàn)狀 |
| 1.4 課題研究的主要內(nèi)容 第2章 帶液芯壓下的薄板連鑄坯的凝固傳熱 |
| 2.1 液芯壓下技術(shù) |
| 2.1.1 液芯壓下的控制模式 |
| 2.1.2 液芯壓下的起點(diǎn) |
| 2.1.3 液芯壓下的控制 |
| 2.1.4 液芯壓下的工藝參數(shù) |
| 2.1.5 液芯壓下的應(yīng)用條件 |
| 2.1.6 邯鋼CSP 的液芯壓下工藝 |
| 2.2 薄板坯凝固傳熱分析 |
| 2.2.1 結(jié)晶器內(nèi)鑄坯凝固傳熱 |
| 2.2.2 二次冷卻的作用及要求 |
| 2.3 本章小結(jié) 第3章 薄板坯凝固過程基礎(chǔ)方程及有限元解法 |
| 3.1 連鑄坯凝固傳熱基礎(chǔ)方程 |
| 3.1.1 熱平衡方程 |
| 3.1.2 邊界條件 |
| 3.1.3 初始條件 |
| 3.2 有限元解法 |
| 3.2.1 有限元的離散 |
| 3.2.2 熱平衡方程的合成 |
| 3.2.3 時(shí)間域的離散化 |
| 3.3 本章小結(jié) 第4章 塑性流動(dòng)理論及彈塑性材料本構(gòu)方程 |
| 4.1 塑性流動(dòng)理論 |
| 4.1.1 塑性流動(dòng)理論基礎(chǔ) |
| 4.1.2 屈服條件 |
| 4.1.3 強(qiáng)化定律 |
| 4.1.4 增量理論 |
| 4.2 彈塑性材料本構(gòu)方程及有限元解法 |
| 4.2.1 彈塑性材料本構(gòu)方程 |
| 4.2.2 彈塑性問題有限元解法 |
| 4.3 本章小結(jié) 第5章 邯鋼CSP 薄板坯液芯壓下凝固過程數(shù)值模擬 |
| 5.1 生產(chǎn)線工藝流程 |
| 5.2 工藝參數(shù) |
| 5.2.1 結(jié)晶器主要參數(shù) |
| 5.2.2 鋼種與工藝參數(shù) |
| 5.2.3 二冷水量 |
| 5.3 模型建立 |
| 5.3.1 模型假設(shè) |
| 5.3.2 模型坐標(biāo)系的建立 |
| 5.3.3 初始條件 |
| 5.3.4 熱邊界條件 |
| 5.3.5 位移邊界條件 |
| 5.3.6 熱物性參數(shù) |
| 5.3.7 實(shí)體模型的建立 |
| 5.3.8 網(wǎng)格劃分與時(shí)間步長(zhǎng) |
| 5.4 模擬結(jié)果與現(xiàn)場(chǎng)數(shù)據(jù)對(duì)比 |
| 5.5 本章小結(jié) 第6章 模擬結(jié)果分析 |
| 6.1 溫度場(chǎng) |
| 6.2 應(yīng)力場(chǎng) |
| 6.3 主要工藝參數(shù)對(duì)鑄坯凝固的影響 |
| 6.3.1 壓下量 |
| 6.3.2 冷卻強(qiáng)度 |
| 6.3.3 拉速 |
| 6.4 本章小結(jié) 結(jié)論 參考文獻(xiàn) 攻讀碩士學(xué)位期間承擔(dān)的科研任務(wù)與主要成果 致謝 作者簡(jiǎn)介 |
（8）薄板坯連鑄連軋技術(shù)的發(fā)展及在我國(guó)的實(shí)踐（論文提綱范文）
| 1 薄板坯連鑄連軋技術(shù)的發(fā)展和特點(diǎn) |
| 1.1 薄板坯連鑄連軋技術(shù)的發(fā)展 |
| 1.2 薄板坯連鑄連軋的特點(diǎn) |
| 1.3 薄板坯連鑄連軋生產(chǎn)中的熱點(diǎn)問題 |
| 1.3.1 連鑄連軋薄板坯的質(zhì)量問題 |
| 1.3.2 超薄鋼板的力學(xué)性能 |
| 1.3.3 薄板坯連鑄連軋生產(chǎn)的鋼種 |
| 2 薄板坯連鑄連軋技術(shù)在我國(guó)的應(yīng)用實(shí)踐 |
| 2.1 薄板坯連鑄連軋技術(shù)在我國(guó)的發(fā)展 |
| 2.2 我國(guó)薄板坯連鑄連軋生產(chǎn)中存在的問題及今后的工作方向 |
| 3 武鋼新建轉(zhuǎn)爐—薄板坯連鑄連軋生產(chǎn)線簡(jiǎn)介 |
| 3.1 薄板坯連鑄工藝特點(diǎn) |
| 3.2 薄板坯熱連軋工藝特點(diǎn) |
| 4 結(jié) 語(yǔ) |
（9）中國(guó)薄板坯連鑄連軋的進(jìn)展（論文提綱范文）
| 1 當(dāng)前國(guó)際薄板坯連鑄連軋技術(shù)發(fā)展現(xiàn)狀 |
| 1.1 薄板坯連鑄連軋生產(chǎn)線類型和產(chǎn)能統(tǒng)計(jì) |
| 1.2 薄板坯連鑄連軋生產(chǎn)線的主要技術(shù)特征 |
| 1.3 國(guó)內(nèi)薄板坯連鑄連軋裝備技術(shù)現(xiàn)狀 2 近年來國(guó)內(nèi)薄板坯連鑄連軋生產(chǎn)技術(shù)的發(fā)展 |
| 2.1 國(guó)內(nèi)薄板坯連鑄連軋生產(chǎn)能力進(jìn)一步提高 |
| 2.2 生產(chǎn)技術(shù)水平有所提高 |
| (1) 薄板坯連鑄連軋生產(chǎn)線的生產(chǎn)效率提高, 表現(xiàn)為各企業(yè)產(chǎn)能的增加。 |
| (2) 連鑄生產(chǎn)技術(shù)指標(biāo)又上一新臺(tái)階。 |
| (3) 加熱爐的能耗進(jìn)一步降低。 |
| (4) 薄規(guī)格產(chǎn)品 (≤2.0 mm) 和冷軋深加工的產(chǎn)品產(chǎn)量有所提高。 |
| 2.3 實(shí)現(xiàn)了部分關(guān)鍵裝備技術(shù)的國(guó)產(chǎn)化 |
| 2.3.1 薄板坯連鑄用浸入式水口 |
| 2.3.2 薄板坯連鑄用保護(hù)渣 |
| 2.3.3 漏斗型結(jié)晶器 |
| 2.4 各廠品種開發(fā)已經(jīng)開始形成了一些特色 3 國(guó)內(nèi)薄板坯連鑄連軋生產(chǎn)中存在的問題及下一步工作的方向 |
| 3.1 充分發(fā)揮流程技術(shù)優(yōu)勢(shì), 擴(kuò)大薄規(guī)格比例, 實(shí)現(xiàn)以熱代冷 |
| 3.2 加強(qiáng)關(guān)鍵裝備及消耗品制造技術(shù)的研發(fā), 力爭(zhēng)全面實(shí)現(xiàn)國(guó)產(chǎn)化 |
| 3.3 進(jìn)一步加強(qiáng)工藝技術(shù)研究, 提高生產(chǎn)效率和產(chǎn)能 |
| 3.4 深入開展品種研發(fā)工作, 提高薄板坯連鑄連軋產(chǎn)品的附加值和市場(chǎng)占有率 4 結(jié)語(yǔ) |
四、薄板坯連鑄連軋生產(chǎn)線的技術(shù)現(xiàn)狀（論文參考文獻(xiàn)）
- [1]CSP流程鐵素體軋制關(guān)鍵技術(shù)及材料軟化機(jī)理研究[D]. 胡學(xué)文. 北京科技大學(xué), 2021(02)
- [2]CSP薄板坯連鑄結(jié)晶器內(nèi)鋼液非對(duì)稱流場(chǎng)的研究[D]. 李杰. 燕山大學(xué), 2019(03)
- [3]中國(guó)薄板坯連鑄連軋技術(shù)的發(fā)展[J]. 毛新平,高吉祥,柴毅忠. 鋼鐵, 2014(07)
- [4]薄板坯軋制冷軋用料的組織性能優(yōu)化[D]. 趙翔. 河北聯(lián)合大學(xué), 2012(01)
- [5]新形勢(shì)下薄板坯連鑄連軋技術(shù)的進(jìn)步與發(fā)展方向[J]. 殷瑞鈺,張慧. 鋼鐵, 2011(04)
- [6]連鑄坯熱力耦合有限元分析[D]. 齊靜. 燕山大學(xué), 2010(08)
- [7]軋制分學(xué)科發(fā)展[A]. 康永林. 2008-2009冶金工程技術(shù)學(xué)科發(fā)展報(bào)告, 2009
- [8]薄板坯連鑄連軋技術(shù)的發(fā)展及在我國(guó)的實(shí)踐[J]. 周漢香,陳洪偉. 武鋼技術(shù), 2008(04)
- [9]中國(guó)薄板坯連鑄連軋的進(jìn)展[J]. 殷瑞鈺. 鋼鐵, 2008(03)
- [10]薄板坯連鑄連軋技術(shù)發(fā)展趨勢(shì)[A]. 賴青山. 2007年度泛珠三角十一省（區(qū)）煉鋼連鑄年會(huì)論文專輯, 2007(總第121期)
標(biāo)簽：鐵素體論文; 結(jié)晶器論文; 冷軋和熱軋論文; 退火處理論文; 熱軋板論文;