一、電站鍋爐省煤器結(jié)構(gòu)變化對(duì)飛灰磨損影響的研究（論文文獻(xiàn)綜述）
謝曉強(qiáng)[1]（2021）在《600MW前后墻對(duì)沖燃煤鍋爐側(cè)墻CO富集與優(yōu)化研究》文中研究指明我國(guó)電力生產(chǎn)以燃煤發(fā)電為主,燃煤發(fā)電約占每年發(fā)電總量的70%。目前,前后墻對(duì)沖燃燒是大型電站鍋爐廣泛采用的一種燃燒方式。在前后墻對(duì)沖燃燒鍋爐中,各燃燒器單獨(dú)組織氣流結(jié)構(gòu)、火焰相對(duì)獨(dú)立,因而理論上應(yīng)該實(shí)現(xiàn)較為均勻的燃燒過(guò)程和組分濃度分布。但在實(shí)際運(yùn)行中,前后墻對(duì)沖燃燒鍋爐普遍存在沿爐膛寬度CO濃度分布呈中間低、兩邊高的現(xiàn)象,燃燒均勻性并不理想,同時(shí)側(cè)墻CO富集,加劇了水冷壁結(jié)渣、高溫腐蝕的風(fēng)險(xiǎn)。本文針對(duì)上述現(xiàn)象,通過(guò)數(shù)值模擬與試驗(yàn)相結(jié)合的方法,開(kāi)展了前后墻對(duì)沖燃燒鍋爐側(cè)墻CO富集機(jī)理與優(yōu)化技術(shù)研究。首先,建立某600MW前后墻對(duì)沖燃燒鍋爐全尺度數(shù)值模型,并對(duì)模型結(jié)果進(jìn)行驗(yàn)證。在該模型的基礎(chǔ)上,定義爐膛橫向風(fēng)、煤擴(kuò)散與混合系數(shù),探究風(fēng)煤混合分布特性與CO分布特性的內(nèi)在聯(lián)系,發(fā)現(xiàn)爐內(nèi)氣流分布相對(duì)均勻,而兩側(cè)墻區(qū)域存在煤粉富集現(xiàn)象,煤粉的擴(kuò)散差異導(dǎo)致了爐內(nèi)燃燒程度不均,從而產(chǎn)生CO濃度偏差。采用氬氣示蹤法,研究了一、二次風(fēng)、燃盡風(fēng)的擴(kuò)散過(guò)程,得出不同配風(fēng)與煤粉的偏離程度,一次風(fēng)與煤粉的偏離主要發(fā)生在側(cè)墻中心,二次風(fēng)則提前至爐膛中心,而燃盡風(fēng)與煤粉的混合程度最差。基于爐膛氣流結(jié)構(gòu)特點(diǎn),闡述了爐內(nèi)CO分布規(guī)律的形成過(guò)程,并指出由前后墻風(fēng)粉氣流對(duì)沖形成的四角渦流是導(dǎo)致側(cè)墻煤粉聚集,CO濃度偏高的主要原因。其次,針對(duì)HT-NR3旋流燃燒器的氣固流動(dòng)特點(diǎn),研究了旋流強(qiáng)度、內(nèi)二次風(fēng)率、一次風(fēng)率以及外二次風(fēng)擴(kuò)口角度對(duì)爐內(nèi)風(fēng)煤流動(dòng)與混合過(guò)程的影響。減小旋流強(qiáng)度可以使燃燒器氣流外圍的煤粉比例減少,側(cè)墻區(qū)域的煤粉比例隨之減少。當(dāng)旋流強(qiáng)度由0.8降至0時(shí),燃燒器區(qū)域側(cè)墻風(fēng)煤混合系數(shù)由1.43降至1.21。而內(nèi)二次風(fēng)率對(duì)爐內(nèi)風(fēng)煤分布則幾乎沒(méi)有影響。一次風(fēng)率增加將使?fàn)t膛中心煙氣上升動(dòng)量增強(qiáng),煤粉向側(cè)墻的擴(kuò)散程度減小,一次風(fēng)率由原23%提升至27%,燃燒器區(qū)域側(cè)墻風(fēng)煤混合系數(shù)由1.37減少到1.18。減小外二次風(fēng)擴(kuò)口角度同樣能在一定程度上減輕煤粉向側(cè)墻的擴(kuò)散程度,但與其它參數(shù)的調(diào)解效果一致,均無(wú)法消除側(cè)墻富燃料狀態(tài)。再次,針對(duì)前后墻對(duì)沖燃燒鍋爐內(nèi)CO濃度偏差,采用現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)和數(shù)值模擬相結(jié)合的方式,研究二次風(fēng)碗式配風(fēng)對(duì)爐內(nèi)風(fēng)煤混合與燃燒過(guò)程的影響。碗式配風(fēng)能夠有效減輕燃燒器區(qū)域側(cè)墻的煤粉富集程度,改善爐內(nèi)寬度方向上的風(fēng)煤混合過(guò)程,減小CO濃度偏差,降低爐膛出口CO排放和飛灰含碳量,從而提高鍋爐燃燒效率。隨著碗式配風(fēng)偏差增大,爐膛出口NOx排放增加,但是當(dāng)風(fēng)量偏差不大于10%時(shí),NOx排放濃度變化不大于4.4%。綜合燃燒器碗式配風(fēng)對(duì)爐內(nèi)風(fēng)煤混合特性和爐膛出口煙氣中NOx排放濃度的影響,在燃用常用煤種的條件下,碗式配風(fēng)的風(fēng)量偏差宜控制在10%以內(nèi)。爐膛出口CO、NOx濃度曲線模擬值與現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)值的變化趨勢(shì)一致,且實(shí)際應(yīng)用中,碗式配風(fēng)對(duì)CO整體濃度與分布的改善效果更加顯著。最后,針對(duì)四角渦流與側(cè)墻CO富集的影響機(jī)制,提出了側(cè)邊風(fēng)消渦方法,基于四角渦流的結(jié)構(gòu)特點(diǎn),形成了前后墻與側(cè)墻布置側(cè)邊風(fēng)兩種方案,對(duì)比分析了噴口位置對(duì)消渦效果的影響,并對(duì)二者分別開(kāi)展了優(yōu)化設(shè)計(jì)。結(jié)果表明,側(cè)墻側(cè)邊風(fēng)的消渦效果較為理想,當(dāng)噴口間距取2.4m,中、下層側(cè)邊風(fēng)噴口與燃燒器同層布置,上層噴口與燃燒器錯(cuò)層布置時(shí),側(cè)墻近壁CO高濃度區(qū)域面積相較于原始工況減少67%,爐膛出口CO排放濃度以及飛灰含碳量略有減少,而NOx質(zhì)量濃度增加不到6%,綜合效果良好。
周勇[2]（2020）在《循環(huán)流化床鍋爐節(jié)能技改方案研究》文中研究指明鍋爐是利用燃料燃燒釋放的熱能或其它熱能加熱水,以生產(chǎn)規(guī)定參數(shù)（溫度、壓力）和品質(zhì)的蒸汽、熱水的設(shè)備。作為一種能量轉(zhuǎn)換設(shè)備,向鍋爐輸入的能量有燃料中的化學(xué)能、電能、高溫?zé)煔獾臒崮艿刃问?經(jīng)過(guò)鍋爐轉(zhuǎn)換,向外輸出具有一定熱能的蒸汽、高溫水或有機(jī)熱載體。鍋爐中產(chǎn)生的熱水或蒸汽可直接為工業(yè)生產(chǎn)和人民生活提供所需的熱能,也可通過(guò)蒸汽動(dòng)力裝置轉(zhuǎn)換為機(jī)械能,或再通過(guò)發(fā)電機(jī)將機(jī)械能轉(zhuǎn)換為電能。鍋爐是很多工業(yè)生產(chǎn)裝置的關(guān)鍵設(shè)備,如何確保鍋爐的安全運(yùn)行、使用壽命及其生產(chǎn)能力、經(jīng)濟(jì)效益等,是鍋爐利用領(lǐng)域的重要研究課題之一。本論文針對(duì)云南天安化工有限公司50萬(wàn)噸/年合成氨裝置中的燃煤高溫、高壓循環(huán)流化床鍋爐實(shí)際生產(chǎn)運(yùn)行情況和存在的熱效率偏低、灰渣含碳量過(guò)高、過(guò)熱蒸汽壓力偏低和排煙溫度過(guò)高等問(wèn)題,對(duì)其節(jié)能技術(shù)改造方案進(jìn)行較為系統(tǒng)的分析、研究和部分實(shí)施等,主要研究工作和成果如下:（1）基于云南天安化工有限公司50萬(wàn)噸/年合成氨裝置中的燃煤高溫、高壓循環(huán)流化床鍋爐的原理及結(jié)構(gòu),以及對(duì)其實(shí)際生產(chǎn)運(yùn)行情況和存在的問(wèn)題進(jìn)行分析研究,提出有針對(duì)性的技術(shù)改造方案為:1)將現(xiàn)有燃煤高溫、高壓循環(huán)流化床鍋爐的絕熱式旋風(fēng)分離器改為氣冷式旋風(fēng)分離器,將鍋爐汽包過(guò)來(lái)的下降管在旋風(fēng)分離器的進(jìn)氣道四周布置膜式壁并增加管排數(shù)為20排,其中心筒在原有基礎(chǔ)上增加100mm,從而提高旋風(fēng)分離器的分離效率、大幅降低飛灰的含碳量且提高鍋爐的熱效率。2)對(duì)于燃煤高溫、高壓循環(huán)流化床鍋爐的受熱面系統(tǒng)（包含過(guò)熱器和省煤器）,擬將高、低溫過(guò)熱器的橫向節(jié)距由105mm調(diào)整為95mm、橫向排數(shù)由80排改為89排,高溫過(guò)熱器管徑由?38調(diào)整為?42,省煤器縱向排數(shù)增加2圈,這樣就可有效解決高、低溫過(guò)熱器區(qū)域煙速偏低造成尾部受熱面積灰的嚴(yán)重問(wèn)題,使其對(duì)流換熱效果得到改善和增加省煤器受熱面積。3)對(duì)于燃煤高溫、高壓循環(huán)流化床鍋爐的吹灰系統(tǒng),擬將聲波吹灰更改為蒸汽吹灰,從而能夠很大程度改善其吹灰效果,排煙溫度可有明顯的變化,使煙氣溫度降低20°C左右。4)對(duì)于燃煤高溫、高壓循環(huán)流化床鍋爐的爐膛密相區(qū)系統(tǒng),擬對(duì)爐膛床面進(jìn)行改造,通過(guò)重新布置布風(fēng)板風(fēng)帽（鐘罩式）將運(yùn)行中的一次風(fēng)量降低至總風(fēng)量的45%左右,通過(guò)對(duì)二次風(fēng)上下風(fēng)入爐膛的接口位置進(jìn)行改造而能夠有效提高床溫且同時(shí)增大二次風(fēng)量,提高二次風(fēng)對(duì)燃料的調(diào)節(jié)能力,從而以此優(yōu)化爐膛燃燒、提高該鍋爐燃燒效率、提高燃料的一次燃燼率、降低飛灰和底渣含碳量。（2）針對(duì)燃煤高溫、高壓循環(huán)流化床鍋爐擬采用的技術(shù)改造方案,通過(guò)應(yīng)用“西安交通大學(xué)車(chē)得福鍋爐熱力計(jì)算軟件”由計(jì)算機(jī)對(duì)燃煤高溫、高壓循環(huán)流化床鍋爐的數(shù)據(jù)進(jìn)行分析計(jì)算,分析結(jié)果表明:燃煤高溫、高壓循環(huán)流化床鍋爐按照擬采用的技術(shù)改造方案進(jìn)行改造之后,燃煤高溫、高壓循環(huán)流化床鍋爐的主要數(shù)據(jù)指標(biāo)能夠達(dá)到原設(shè)計(jì)值或有更佳的熱效率和經(jīng)濟(jì)表現(xiàn)。此外,目前已按照燃煤高溫、高壓循環(huán)流化床鍋爐技術(shù)改造方案進(jìn)行實(shí)施完成了該鍋爐大部分的技術(shù)改造工作,經(jīng)過(guò)對(duì)改造后鍋爐的運(yùn)行狀況進(jìn)行實(shí)測(cè),實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)與計(jì)算軟件分析數(shù)據(jù)基本一致,也驗(yàn)證了已實(shí)施完成的改造施工的有效性。通過(guò)對(duì)云南天安化工有限公司50萬(wàn)噸/年合成氨裝置中的燃煤高溫、高壓循環(huán)流化床鍋爐實(shí)際生產(chǎn)運(yùn)行情況和存在的問(wèn)題進(jìn)行研究并正在實(shí)施有針對(duì)性的技術(shù)改造方案,所取得的研究成果可以解決長(zhǎng)期困擾循環(huán)流化床鍋爐正常生產(chǎn)運(yùn)行的難題,充分利用其現(xiàn)有資源,以較小的投入提高設(shè)備的生產(chǎn)能力和產(chǎn)品質(zhì)量,并且保證生產(chǎn)裝置的“安、穩(wěn)、長(zhǎng)、滿、優(yōu)”運(yùn)行,從而能夠取得良好的經(jīng)濟(jì)效益和社會(huì)效益。
張翔[3]（2020）在《鍋爐受熱面積灰監(jiān)測(cè)及吹灰模糊控制研究》文中指出隨著互聯(lián)網(wǎng)和大數(shù)據(jù)技術(shù)的快速發(fā)展,鍋爐的智能運(yùn)行優(yōu)化已成為智慧電廠中的熱門(mén)研究方向,其中鍋爐受熱面積灰結(jié)渣研究是保證機(jī)組安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行的重要基礎(chǔ)。受熱面積灰結(jié)渣會(huì)使鍋爐運(yùn)行效率降低,排煙溫度升高,嚴(yán)重的情況下甚至腐蝕管壁,引發(fā)爆管事故。本文基于國(guó)內(nèi)合作電廠運(yùn)行過(guò)程中的積灰結(jié)渣實(shí)際問(wèn)題,針對(duì)人工固定吹灰周期模式存在的蒸汽浪費(fèi)嚴(yán)重、管壁磨損等缺點(diǎn),首先對(duì)爐膛燃燒積灰結(jié)渣開(kāi)展仿真研究,詳細(xì)分析煤粉粒徑對(duì)爐膛受熱面積灰結(jié)渣的影響規(guī)律,然后建立了基于熱平衡的低溫過(guò)熱器灰污熱阻監(jiān)測(cè)機(jī)理模型,并在此基礎(chǔ)上提出基于小波分析和SVR的灰污熱阻在線預(yù)測(cè)代理模型,最后利用模糊控制系統(tǒng)制定了吹灰策略。仿真測(cè)試結(jié)果表明:鍋爐受熱面積灰監(jiān)測(cè)和吹灰模糊控制都取得了良好的效果。本文具體研究?jī)?nèi)容如下:（1）基于CFD-DPM方法構(gòu)建了超超臨界鍋爐爐膛積灰結(jié)渣仿真模型,量化不同煤粉粒徑下各個(gè)受熱面積灰結(jié)渣的規(guī)律特性,研究不同粒徑煤粉在爐內(nèi)的顆粒運(yùn)動(dòng)軌跡、各個(gè)受熱面沉積顆粒數(shù)、爐膛出口煙氣溫度和最高燃燒溫度等,尋找出該1000MW超超臨界鍋爐的最佳煤粉燃燒粒徑范圍在50um附近。（2）依據(jù)煙氣側(cè)和蒸汽側(cè)熱平衡原理和多層圓管壁傳熱模型,建立以灰污熱阻為清潔指標(biāo)的對(duì)流受熱面積灰監(jiān)測(cè)機(jī)理模型,并通過(guò)電廠運(yùn)行數(shù)據(jù)對(duì)積灰監(jiān)測(cè)機(jī)理模型進(jìn)行了有效驗(yàn)證,分析了固定吹灰周期模式存在的弊端。（3）結(jié)合小波閾值去噪算法和支持向量回歸各自的優(yōu)勢(shì),提出一種基于小波分析和SVR的受熱面灰污熱阻在線預(yù)測(cè)代理模型,實(shí)現(xiàn)對(duì)低溫過(guò)熱器積灰狀況的預(yù)測(cè);通過(guò)Visu Shrink軟閾值去噪方法對(duì)受熱面灰污熱阻數(shù)據(jù)進(jìn)行去噪處理,結(jié)果顯示4層小波分解的去噪效果最優(yōu),其對(duì)應(yīng)的SNR和RMSE分別為31.8和0.000865;同時(shí)使用SVR模型建立了20個(gè)輸入特征參數(shù)和去噪后的受熱面灰污熱阻之間的映射關(guān)系,仿真結(jié)果表明,SVR模型預(yù)測(cè)精確度在98%以上。（4）綜合考慮灰污熱阻、主蒸汽流量和排煙溫度三種影響因素,建立基于Mamdani型模糊控制規(guī)則的吹灰控制模型,利用MATLAB/Simulink對(duì)模糊控制仿真模型的吹灰方案進(jìn)行驗(yàn)證,測(cè)試結(jié)果表明其能夠準(zhǔn)確的給出吹灰操作建議。
唐智[4]（2020）在《循環(huán)流化床垃圾焚燒爐對(duì)流受熱面積灰及防治機(jī)理研究》文中研究說(shuō)明城市生活垃圾焚燒處理可實(shí)現(xiàn)垃圾無(wú)害化、減量化和資源化,在我國(guó)得到越來(lái)越廣泛的應(yīng)用。循環(huán)流化床垃圾焚燒技術(shù)對(duì)于焚燒高水分、低熱值的垃圾具有燃燒穩(wěn)定、經(jīng)濟(jì)性高的優(yōu)勢(shì)。然而由于垃圾成分復(fù)雜多樣,焚燒過(guò)程中容易在受熱面形成積灰。積灰會(huì)降低受熱面的傳熱能力、縮短鍋爐連續(xù)運(yùn)行周期,嚴(yán)重時(shí)甚至?xí)?dǎo)致停爐。因此研究循環(huán)流化床垃圾焚燒爐對(duì)流受熱面積灰及防治機(jī)理對(duì)于流化床垃圾焚燒技術(shù)的發(fā)展和推廣具有重要意義。本文對(duì)循環(huán)流化床垃圾焚燒爐實(shí)爐取樣的松散性浮灰和塊狀硬積灰的理化特性進(jìn)行對(duì)比分析,結(jié)果表明:對(duì)流管束浮灰和省煤器浮灰在成分組成上差別不大,浮灰中的主要元素均為Ca、Si、Al和S,但對(duì)流管束浮灰中Ca和S的含量高于省煤器浮灰。將塊狀硬積灰分為積灰內(nèi)層、中間層和外層,研究發(fā)現(xiàn)各層硬積灰中Ca和S的含量較高,主要物相為CaSO4。對(duì)流管束硬積灰中Ca和S含量高于省煤器積灰;對(duì)流管束和省煤器積灰中Al和Si的含量遠(yuǎn)低于浮灰中的相應(yīng)含量。從積灰內(nèi)層到外層Ca和S的含量逐漸減少,而Al和Si的含量逐漸增加;積灰內(nèi)層K、Na、Fe和Cl的含量高于其他層。在實(shí)際運(yùn)行的焚燒爐對(duì)流受熱面中布置積灰采樣管,研究管壁溫度等因素對(duì)積灰的影響規(guī)律,結(jié)果表明:當(dāng)管壁溫度為500℃或700℃左右時(shí),積灰速率均比560℃時(shí)高;管壁溫度越高,積灰中Ca元素含量越低,而Al、Si、K和Na元素含量越高;熔點(diǎn)較高的硅鋁化合物外表面被大量CaSO4以及鈣的硅酸鹽等物質(zhì)覆蓋;堿金屬化合物與硅、鋁的化合物會(huì)形成易熔的共晶體,在受熱時(shí)形成粘性灰層,促進(jìn)灰層很快增厚;CaSO4在積灰過(guò)程中起到粘結(jié)劑的作用。利用Fluent商業(yè)軟件,采用數(shù)值模擬的方法,研究煙氣流速、飛灰粒徑和采樣管表面溫度等參數(shù)對(duì)飛灰沉積的影響。研究表明煙氣流速?gòu)? m/s增加到10 m/s時(shí),迎風(fēng)面沉積顆粒的質(zhì)量逐漸增加,但是當(dāng)煙氣流速增加到12 m/s時(shí),沉積量降低。隨著飛灰粒徑范圍的增大,灰粒沉積速率呈現(xiàn)減小的趨勢(shì)。迎風(fēng)面飛灰沉積速率隨著管壁溫度增高先減小后增加。利用現(xiàn)場(chǎng)取樣的受熱面松散性浮灰,在自行搭建的小型流化床飛灰沉積試驗(yàn)臺(tái)上開(kāi)展受熱面飛灰沉積試驗(yàn),重點(diǎn)研究了浮灰粒徑、煙氣溫度、換熱管表面溫度和時(shí)間對(duì)飛灰沉積特性的影響規(guī)律。結(jié)果表明:隨著粒徑增大,浮灰中CaO和SO3含量逐漸降低,而SiO2和Al2O3的含量逐漸增加;粒徑較小的浮灰中堿金屬Na和K以及鹵素Cl的含量較高。積灰中主要富含Ca、S、Si和Al等元素,CaO和SO3含量比浮灰高,而Al2O3和SiO2含量比浮灰低。積灰量隨著煙氣溫度升高而增加?；伊綄?duì)受熱面灰沉積的影響比較顯著,大粒徑灰顆粒難沉積而小粒徑灰粒易沉積。在500～650℃管壁溫度區(qū)間內(nèi),600℃時(shí)積灰量最小。積灰中CaO和SO3的含量隨著管壁溫度升高而減少,而熔點(diǎn)較高的Al2O3和SiO2的含量隨著管壁溫度升高而增加。數(shù)值模擬結(jié)果表明:隨著飛灰粒徑范圍的增大,飛灰沉積速率呈現(xiàn)減小的趨勢(shì),迎風(fēng)面沉積顆粒粒徑大部分都在10μm以下,細(xì)顆粒受到出現(xiàn)在背風(fēng)側(cè)的湍流波動(dòng)和熱泳力的影響更加顯著;煙氣溫度越高,沉積速率越快;飛灰顆粒的沉積率與采樣管表面溫度有關(guān),迎風(fēng)面飛灰沉積速率隨著管壁溫度增高先減小后增加。從總體情況來(lái)看,模擬結(jié)果與實(shí)驗(yàn)結(jié)果的變化趨勢(shì)基本一致,但兩者有一定的差距,沉積模型有待進(jìn)一步改進(jìn)。基于添加劑對(duì)積灰熔融特性影響的試驗(yàn)研究,并結(jié)合熱力學(xué)軟件HSC Chemistry和FactSage的計(jì)算分析,研究CaO、Al2O3、SiO2和高嶺土這四種添加劑對(duì)于積灰抑制的機(jī)理。結(jié)果表明:SiO2和Al2O3都有提高灰熔點(diǎn)的作用;隨著SiO2和Al2O3摻混比例的增大,灰的熔融溫度呈現(xiàn)出單調(diào)遞增趨勢(shì);提高Al2O3/SiO2比能使灰熔點(diǎn)升高;隨著CaO含量增加,灰的四個(gè)熔融特征溫度均大幅升高,這是因?yàn)殡S著CaO添加量的增加,灰渣物相從低熔點(diǎn)的鈣長(zhǎng)石物相區(qū)向熔點(diǎn)較高的鉀硅灰石物相區(qū)移動(dòng);高嶺土能提高灰熔點(diǎn),但當(dāng)添加比例超過(guò)10%以后,熔融溫度升高不明顯。四種添加劑均能提高灰的熔融溫度,從而降低積灰的可能,其中CaO的效果最佳。本文的研究成果深入揭示了循環(huán)流化床垃圾焚燒爐對(duì)流受熱面的積灰及防治機(jī)理,對(duì)流化床焚燒技術(shù)的發(fā)展和完善起到一定的借鑒意義。
王鳳君[5]（2020）在《燃用高硫/高堿煤煙氣污染物超低排放關(guān)鍵技術(shù)研究及應(yīng)用》文中進(jìn)行了進(jìn)一步梳理我國(guó)以煤為主的—次能源消費(fèi)總量大,重點(diǎn)區(qū)域單位面積煤炭消費(fèi)強(qiáng)度高,燃煤排放的細(xì)顆粒物(PM2.5)、SO2、NOx等污染物是造成區(qū)域霧霾污染頻發(fā)的重要原因,嚴(yán)重危害了民眾的生活和健康。目前燃煤煙氣污染物超低排放技術(shù)已經(jīng)在國(guó)內(nèi)得到廣泛應(yīng)用,實(shí)現(xiàn)了污染物排放的大幅降低,但對(duì)高硫、高堿等劣質(zhì)煤的煙氣污染物超低排放技術(shù)的研發(fā)和應(yīng)用還面臨挑戰(zhàn)。本文采用數(shù)值模擬、冷態(tài)試驗(yàn)、中試試驗(yàn)及工程示范等方法對(duì)高硫/高堿煤煙氣超低排放關(guān)鍵技術(shù)開(kāi)展研究,重點(diǎn)突破低NOx燃燒、高效脫硝、高效脫硫等關(guān)鍵技術(shù),并形成針對(duì)高硫/高堿的超低排放技術(shù)路線與方案,實(shí)現(xiàn)了工業(yè)驗(yàn)證和工程示范。對(duì)于燃用高硫/高堿煤的對(duì)沖燃燒系統(tǒng),首先通過(guò)18 MW單只旋流煤粉燃燒器冷態(tài)實(shí)驗(yàn)臺(tái),研究旋流強(qiáng)度、風(fēng)量配比等對(duì)回流區(qū)的影響,發(fā)現(xiàn)旋流強(qiáng)度越大,回流區(qū)范圍越大,而二次風(fēng)門(mén)開(kāi)度過(guò)大不利于回流區(qū)形成。然后在全尺寸旋流燃燒器實(shí)驗(yàn)臺(tái)上進(jìn)行中試實(shí)驗(yàn),研究?jī)?nèi)三次風(fēng)和外三次風(fēng)旋流葉片角度、二次風(fēng)開(kāi)度對(duì)NOx排放的影響,并且發(fā)現(xiàn)產(chǎn)生的環(huán)形回流會(huì)使得水冷壁附近處于氧化性氣氛,抑制結(jié)渣和高溫腐蝕,從而獲得新型低NOx旋流燃燒器結(jié)構(gòu)。最后在600 MW國(guó)產(chǎn)超臨界燃煤發(fā)電機(jī)組上,進(jìn)行新型低NOx旋流煤粉燃燒器的工業(yè)驗(yàn)證,通過(guò)加裝新型低NOx旋流煤粉燃燒器后,性能測(cè)試結(jié)果表明NOx排放濃度為185 mg/Nm3（@O2=6%）,該燃燒器配合保證一定還原區(qū)停留時(shí)間的燃盡風(fēng)可以有效控制燃燒過(guò)程中NOx的生成,防止水冷壁高溫腐蝕和結(jié)渣等問(wèn)題出現(xiàn)。對(duì)于燃用高硫/高堿煤的切圓燃燒系統(tǒng),首先通過(guò)搭建的單只直流煤粉燃燒器冷態(tài)實(shí)驗(yàn)臺(tái)研究燃燒器百葉窗的尺寸、安裝角和入口風(fēng)速對(duì)燃燒器濃淡分離特性的影響,發(fā)現(xiàn)入口截面速度對(duì)其濃淡分離效果影響不明顯,主要與葉片尺寸及安裝角度有關(guān),較好的濃淡分離特性可以保證低NOx燃燒的同時(shí),強(qiáng)化水冷壁附近的氧化性氣氛,防止高溫腐蝕和結(jié)渣,從而獲得燃燒器結(jié)構(gòu)。然后進(jìn)行中試實(shí)驗(yàn),研究了還原空間及風(fēng)量分配對(duì)燃燒器降低NOx效果的影響。最后在660 MW燃煤機(jī)組上進(jìn)行工業(yè)驗(yàn)證,鍋爐出口NOx排放濃度平均值為186 mg/Nm3（@O2=6%）,且爐膛未發(fā)生結(jié)渣及高溫腐蝕現(xiàn)象。通過(guò)高堿煤飛灰特性分析,掌握高堿煤對(duì)脫硝系統(tǒng)的影響,發(fā)現(xiàn)高堿煤灰中堿性氧化物較高,易導(dǎo)致飛灰顆粒具有較強(qiáng)的粘性,極易形成大顆粒飛灰,于是首先通過(guò)研究防堵灰技術(shù),發(fā)現(xiàn)在省煤器出口安裝飛灰攔截?fù)醢宓冉Y(jié)構(gòu),省煤器下端灰斗的收集率與顆粒尺寸成正比,進(jìn)而使得煙氣中大顆?；业玫接行r截,積灰面積減少了63%,NOx排放量由原來(lái)的100 mg/Nm3（@O2=6%）減少到50mg/Nm3（@O2=6%）,并且對(duì)系統(tǒng)阻力影響較小。然后對(duì)脫硝區(qū)域流場(chǎng)進(jìn)行了優(yōu)化研究,發(fā)現(xiàn)安裝導(dǎo)流板后煙氣流動(dòng)速度在煙道轉(zhuǎn)彎處和變截面處雖然有一定波動(dòng),但是波動(dòng)范圍在BMCR工況下小于15%,煙氣入射催化劑角度（與垂直方向的夾角）小于±10°,基本解決流場(chǎng)不均勻分布的問(wèn)題,并且脫硝裝置系統(tǒng)最大壓降不超過(guò)1000 Pa。最后通過(guò)催化劑的SCR脫硝活性測(cè)試,發(fā)現(xiàn)V-B/Ti催化劑具有良好抗堿金屬能力,同時(shí)也具有良好的反應(yīng)選擇性。最終在燃煤機(jī)組實(shí)現(xiàn)工業(yè)驗(yàn)證,結(jié)果表明鍋爐NOx排放滿足50 mg/Nm3（@O2=6%）超低排放要求,脫硝區(qū)兩側(cè)NOx濃度偏差控制在5%以內(nèi)。通過(guò)理論分析并結(jié)合中試試驗(yàn),研究漿液pH值、液氣比和入口SO2濃度等重要參數(shù)對(duì)脫硫效率的影響,發(fā)現(xiàn)隨著漿液pH值繼續(xù)增加,脫硫效率提高幅度明顯降低;當(dāng)液氣比較低時(shí),隨著液氣比增加,脫硫效率隨之快速提高,當(dāng)液氣比增大到一定程度后,脫硫效率增長(zhǎng)變得緩慢;隨著入口SO2濃度的增加,脫硫試驗(yàn)臺(tái)中試試驗(yàn)測(cè)得的脫硫效率隨之降低,為滿足中、高硫煤超低排放達(dá)標(biāo)的要求,研發(fā)了石灰石—石膏濕法篩板塔技術(shù)及pH值調(diào)控高效煙氣脫硫技術(shù)。通過(guò)燃煤機(jī)組脫硫系統(tǒng)超低排放項(xiàng)目進(jìn)行工業(yè)驗(yàn)證,結(jié)果表明脫硫效率可達(dá)98.94%,實(shí)現(xiàn)了高硫煤高效脫硫。根據(jù)燃用高硫/高堿煤工程示范結(jié)果表明,采用高硫/高堿煤低NOx燃燒技術(shù)、高效脫硝技術(shù)和高效脫硫技術(shù)部分解決了目前國(guó)內(nèi)燃用高硫/高堿煤所存在的水冷壁腐蝕結(jié)渣、催化劑堵塞和脫硫效率低等問(wèn)題,實(shí)現(xiàn)鍋爐機(jī)組煙塵、SO2、NOx排放濃度不超過(guò)5 mg/Nm3（@O2=6%）、35 mg/Nm3（@O2=6%）、50 mg/Nm3（@O2=6%）,滿足超低排放的要求。
馬俊飛[6]（2020）在《燃煤電廠除塵裝置顆粒物/SO3協(xié)同脫除研究》文中進(jìn)行了進(jìn)一步梳理目前燃煤電廠已基本完成超低排放改造,實(shí)現(xiàn)了對(duì)顆粒物、二氧化硫、氮氧化物的減量控制目的,但燃煤電廠排放的SO3造成的危害影響正引起人們愈來(lái)愈多的重視,因此研究燃煤電廠超低排放改造對(duì)機(jī)組SO3排放的影響具有重要意義。除塵裝備作為燃煤電廠實(shí)現(xiàn)超低排放的重要一環(huán),其中低低溫電除塵技術(shù)已基本成為電廠實(shí)現(xiàn)超低排放的“標(biāo)配”技術(shù)之一,研究除塵裝備特別是低低溫電除塵技術(shù)對(duì)顆粒物/SO3協(xié)同脫除規(guī)律具有重要意義。本文選取國(guó)內(nèi)22臺(tái)采用不同除塵技術(shù)機(jī)組進(jìn)行除塵器性能測(cè)試,分析不同除塵技術(shù)對(duì)顆粒物和SO3的脫除效果,重點(diǎn)對(duì)低低溫電除塵器協(xié)同脫除顆粒物和SO3的規(guī)律進(jìn)行研究,探究其協(xié)同脫除機(jī)理,研究低低溫電除塵器運(yùn)行參數(shù)對(duì)顆粒物和SO3的脫除效果的影響程度。研究得到主要結(jié)果如下:首先,針對(duì)國(guó)內(nèi)22臺(tái)采用不同除塵技術(shù)機(jī)組的除塵器進(jìn)行性能測(cè)試,測(cè)試發(fā)現(xiàn):低低溫電除塵器和電袋復(fù)合除塵器與高效靜電除塵器相比具有更高的粉塵和SO3脫除效率,其SO3脫除效率分別為50.17%～73.58%和65.70%～78.62%,高效靜電除塵器的SO3脫除率僅為16.48%～24.04%;除塵器由于布置方式、設(shè)計(jì)參數(shù)、燃煤成分等的差異,其對(duì)顆粒物和SO3脫除效果存在較大差異。其次,對(duì)國(guó)內(nèi)某機(jī)組低低溫電除塵器性能測(cè)試和飛灰理化特性研究,結(jié)果表明:煙氣沿程方向,飛灰基體主要以硅酸鹽為主,夾雜一些金屬化合物,多以氧化物的形式分布于飛灰顆粒表面,大顆粒中含有較多的硅鋁氧化物和黏土礦物,小顆粒含有較多的金屬氧化物;煙氣沿程飛灰的微觀態(tài)顆粒物規(guī)則程度增加,飛灰顆粒物粒徑先增大后逐漸減小,末電場(chǎng)飛灰顆粒物基本呈圓形或圓球形顆粒,粒徑約為3.12μm,沿程飛灰顆粒物中大顆粒的占比先增大減小,粒徑和大顆粒的占比突變發(fā)生在煙氣降溫段上,由于煙氣溫度降低,硫酸霧滴與顆粒間的團(tuán)聚現(xiàn)象明顯,硫酸霧冷凝發(fā)生凝并團(tuán)聚形成亞微米顆粒,微小顆粒碰撞黏附形成較大顆粒;沿程飛灰的元素含量呈規(guī)律變化,沿程方向Si的含量逐漸降低,Na、Mg、Al、S、Ca、Fe的含量有升高的趨勢(shì);分析顆粒間元素組分變化,隨顆粒物粒徑減少,除Ti的含量相對(duì)穩(wěn)定外,Si的含量逐漸降低,K、Na、Ca、Mg、Fe的含量有升高的趨勢(shì);末電場(chǎng)飛灰的理化特性表明除塵器飛灰逃逸與顆粒物的粒徑和化學(xué)組成息息相關(guān)。最后,研究低低溫電除塵器運(yùn)行工況參數(shù)對(duì)SO3脫除的影響和飛灰成分的影響,結(jié)果表明:低低溫省煤器運(yùn)行溫度對(duì)低低溫電除塵器SO3脫除效果影響最大,入口煙氣灰硫比次之,電除塵運(yùn)行電壓影響最小;低低溫電除塵器運(yùn)行參數(shù)對(duì)飛灰的化學(xué)成分存在影響,入口煙氣灰硫比對(duì)硫元素在飛灰中富集存在顯著的負(fù)影響,且影響程度最大,電除塵運(yùn)行電壓對(duì)硫元素在飛灰中富集不存在顯著性影響;沿程越靠后的電場(chǎng)中,灰硫比和低低溫省煤器運(yùn)行溫度對(duì)硫元素在飛灰中富集影響程度也在逐漸減小,末級(jí)電場(chǎng)基本不存在顯著影響。
陳彩云[7]（2020）在《電站鍋爐SCR脫硝裝置的數(shù)值模擬與試驗(yàn)研究》文中研究說(shuō)明隨著我國(guó)經(jīng)濟(jì)的迅速發(fā)展,隨之而來(lái)的環(huán)境污染問(wèn)題日益嚴(yán)峻,其中NOx的主要來(lái)源是煤炭燃燒。我國(guó)目前以及未來(lái)的能源結(jié)構(gòu)仍以火電為主,火電廠排放的NOx是人類(lèi)活動(dòng)NOx的主要來(lái)源。SCR法作為當(dāng)今的主流脫硝技術(shù),技術(shù)成熟且效率高。但是SCR脫硝裝置中的煙氣常常攜有大量飛灰,易造成催化劑積灰和磨損;如果煙氣速度過(guò)高,催化劑層甚至可能會(huì)被擊穿,降低脫硝效果。因此對(duì)SCR脫硝裝置內(nèi)部煙氣流場(chǎng)和飛灰顆粒場(chǎng)進(jìn)行研究,對(duì)優(yōu)化結(jié)構(gòu)、控制減排具有非常重要的意義。本文以龍崗電廠660 MW超臨界機(jī)組SCR脫硝裝置為研究對(duì)象,針對(duì)其在實(shí)際運(yùn)行中出現(xiàn)的催化劑磨損以及流動(dòng)阻力大的問(wèn)題,利用數(shù)值模擬軟件ANSYS FLUENT 17模擬研究了原結(jié)構(gòu)SCR脫硝裝置的煙氣速度和飛灰濃度分布情況并進(jìn)行了現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試驗(yàn)證。其中,數(shù)值模擬選擇AIG上游截面以及首層催化劑入口截面作為監(jiān)測(cè)位置,采用了DPM模型對(duì)飛灰顆粒在煙道內(nèi)部的運(yùn)動(dòng)進(jìn)行了模擬。模擬結(jié)果表明:原結(jié)構(gòu)SCR脫硝裝置受煙道結(jié)構(gòu)尺寸的影響,內(nèi)部流場(chǎng)均勻性極差,SCR反應(yīng)器區(qū)域存在一個(gè)很大的漩渦。在此基礎(chǔ)上,通過(guò)逐步優(yōu)化煙道內(nèi)部結(jié)構(gòu)以及各拐角處導(dǎo)流板的數(shù)目、型號(hào)以及位置等,提出了三種優(yōu)化方案,從相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)偏差（煙氣速度、飛灰濃度）、系統(tǒng)壓降等方面對(duì)優(yōu)化方案的模擬結(jié)果從定性以及定量的角度進(jìn)行了分析比較。模擬結(jié)果表明:AIG上游和首層催化劑入口煙氣速度分布均勻性情況為方案三>方案二>方案一,與原結(jié)構(gòu)相比,方案三飛灰濃度分布均勻性也得到了大幅度提高,三種優(yōu)化方案的系統(tǒng)壓損依次降低283 Pa、294 Pa、606 Pa,從而確定了方案三為符合工程設(shè)計(jì)要求的最佳方案,并按照方案三對(duì)SCR原結(jié)構(gòu)裝置進(jìn)行了技術(shù)改造,且對(duì)實(shí)施效果進(jìn)行了現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試。測(cè)試結(jié)果表明:現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試得到的煙氣速度和飛灰濃度數(shù)據(jù)分布規(guī)律與數(shù)值模擬得到的數(shù)據(jù)分布規(guī)律相似,均勻性得到明顯改善,避免了AIG以及SCR反應(yīng)器區(qū)域渦流的產(chǎn)生,減小了飛灰顆粒對(duì)煙道彎頭內(nèi)側(cè)壁面的磨損,同時(shí)系統(tǒng)壓損降低了649 Pa,脫硝效率由改造前65.14%提升為88.89%,改造效果與預(yù)期值基本相符,說(shuō)明該方案切實(shí)可行。
吉朝陽(yáng)[8]（2020）在《基于低溫省煤器的鍋爐余熱回收節(jié)能改造方法與應(yīng)用》文中提出大型燃煤鍋爐實(shí)際運(yùn)行中,由于受熱面積灰、結(jié)渣,燃用煤種成分變化（如水分、灰分增加）,運(yùn)行人員操作不當(dāng)?shù)雀鞣N原因,導(dǎo)致鍋爐排煙溫度高于設(shè)計(jì)值10-20℃,鍋爐排煙余熱損失在燃煤機(jī)組熱損失占比達(dá)75%以上。對(duì)鍋爐煙氣余熱進(jìn)行回收利用不僅可以提高機(jī)組的熱經(jīng)濟(jì)性,而且還可以降低煤耗率。全國(guó)燃煤鍋爐占比大,煙氣余熱具有巨大的利用空間和節(jié)能潛力,故對(duì)燃煤鍋爐煙氣余熱節(jié)能降耗能力的進(jìn)一步提升,將進(jìn)一步推進(jìn)我國(guó)經(jīng)濟(jì)的可持續(xù)性發(fā)展。本文在詳細(xì)分析了鍋爐煙氣余熱利用的節(jié)能潛力分析和節(jié)能計(jì)算方法的基礎(chǔ)上,以某電廠600MW超臨界燃煤機(jī)組為研究對(duì)象,對(duì)機(jī)組運(yùn)行特性和運(yùn)行參數(shù)進(jìn)行深入調(diào)研與分析之后,發(fā)現(xiàn)機(jī)組煙氣余熱資源有巨大的利用空間,通過(guò)對(duì)多種煙氣余熱利用方式的對(duì)比,在鍋爐尾部煙道加裝低溫省煤器系統(tǒng)從而利用煙氣余熱加熱凝結(jié)水和提高空預(yù)器進(jìn)口風(fēng)溫是煙氣余熱利用最為高效的應(yīng)用方式。結(jié)合該機(jī)組尾部受熱面的具體布置,對(duì)低溫省煤器系統(tǒng)進(jìn)行全面設(shè)計(jì),提高了鍋爐尾部受熱面的傳熱效果,為進(jìn)一步研究燃煤鍋爐煙氣余熱利用系統(tǒng)的設(shè)計(jì)和優(yōu)化打下了扎實(shí)的理論基礎(chǔ)。位于高煙溫區(qū)的暖風(fēng)系統(tǒng)煙冷器,與布置在送風(fēng)機(jī)出口至空預(yù)器入口段二次風(fēng)道中的空氣加熱器及循環(huán)泵組成閉式循環(huán),將空預(yù)器入口二次風(fēng)溫提高至50℃,凝結(jié)水流經(jīng)低溫省煤器后,與低溫?zé)煔鉄峤粨Q作用后,將溫度提高至104℃。由于在空預(yù)器至電除塵器之間的四個(gè)水平煙道內(nèi)煙氣余熱得到了有效利用,排煙溫度由140℃降低到90℃,不僅可以有效降低鍋爐的排煙溫度,在600MW負(fù)荷情況下機(jī)組煤耗率同比降低1.71g/kW·h,在降低燃煤電站煤耗率和提高機(jī)組經(jīng)濟(jì)性上有著顯著的作用。
劉賀君[9]（2020）在《CFB鍋爐安全高效運(yùn)行與事故預(yù)判研究》文中提出循環(huán)流化床鍋爐（即CFB鍋爐）是上個(gè)世紀(jì)末發(fā)展起來(lái)的潔凈煤燃燒技術(shù),由于其對(duì)燃料有極強(qiáng)的適應(yīng)能力,所以在全球火力發(fā)電領(lǐng)域內(nèi)得到了廣泛的應(yīng)用。CFB鍋爐由于其本身的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)和其特殊的燃煤方式,造成爐內(nèi)各部件磨損比一般的燃煤鍋爐嚴(yán)重的多。CFB鍋爐磨損損傷問(wèn)題不但制約著火力發(fā)電廠長(zhǎng)周期安全與穩(wěn)定運(yùn)行和社會(huì)經(jīng)濟(jì)效益,也是各大學(xué)術(shù)研究的技術(shù)難題。通過(guò)對(duì)事故的過(guò)程與處理方法進(jìn)行準(zhǔn)確的分析,提出相應(yīng)的事故預(yù)判方法,對(duì)即將發(fā)生的時(shí)候準(zhǔn)確進(jìn)行判斷,提前制定檢修計(jì)劃,使CFB鍋爐在運(yùn)行中延長(zhǎng)各部件的使用壽命,為CFB鍋爐避免事故造成的非計(jì)劃停機(jī)提供理論參考和數(shù)據(jù)支撐,同時(shí)可以提高CFB鍋爐的經(jīng)濟(jì)效益。通過(guò)對(duì)管道的有限元分析與金相學(xué)組織觀測(cè),對(duì)易磨損失效部位做出準(zhǔn)確預(yù)判,并采取相應(yīng)的防磨措施來(lái)提高CFB的使用壽命,為CFB鍋爐防磨研究的進(jìn)一步發(fā)展提供理論參考和數(shù)據(jù)支撐,且可以提高電廠的經(jīng)濟(jì)效益。以唐山某自備電廠CFB鍋爐磨損為例,進(jìn)行有限元分析,金相學(xué)分析,通過(guò)以往發(fā)生事故的過(guò)程、原因及處理辦法的研究,總結(jié)出一套切實(shí)有效的預(yù)判方法。對(duì)其事故發(fā)生前的鍋爐重要管道進(jìn)行預(yù)判,提前制定維修更換方案,避免事故的發(fā)生。圖20幅；表15個(gè)；參46篇。
王艷紅[10]（2019）在《寬負(fù)荷脫硝下給水溫度對(duì)超臨界機(jī)組性能影響及評(píng)價(jià)》文中認(rèn)為寬負(fù)荷脫硝技術(shù)是大型超臨界調(diào)峰機(jī)組靈活性改造的重要組成部分,其主要通過(guò)提高SCR進(jìn)口煙氣溫度,滿足低負(fù)荷下機(jī)組的NOx排放達(dá)標(biāo)。提高給水溫度被作為一項(xiàng)提升機(jī)組SCR進(jìn)口煙氣溫度的重要技術(shù)手段,近年來(lái)在國(guó)內(nèi)部分超臨界機(jī)組得到了應(yīng)用。為有效掌握給水溫度變化對(duì)超臨界機(jī)組SCR運(yùn)行性能和機(jī)組經(jīng)濟(jì)性能的影響機(jī)理和影響規(guī)律,以利于指導(dǎo)其環(huán)保經(jīng)濟(jì)運(yùn)行,本文對(duì)超臨界機(jī)組給水溫度變化對(duì)其SCR運(yùn)行性能影響及機(jī)組經(jīng)濟(jì)性進(jìn)行了研究。給水溫度變化首先引起省煤器傳熱特性的變化,進(jìn)而導(dǎo)致SCR進(jìn)口煙氣溫度的變化。首先,針對(duì)超臨界壓力下物性參數(shù)隨溫度和壓力變化較大的情況,構(gòu)建了考慮物性參數(shù)隨傳熱過(guò)程變化的省煤器過(guò)程熱力學(xué)分析方法,并驗(yàn)證了模型的可靠性。采用該方法研究了省煤器在逆流和順流兩種布置方式下省煤器的傳熱特性。給出了各個(gè)傳熱性能參數(shù)隨冷熱介質(zhì)在傳熱過(guò)程中的變化規(guī)律,并得到了省煤器傳熱過(guò)程中（?）損失和（?）效率沿省煤器受熱面的分布特性。其次,在構(gòu)建省煤器過(guò)程熱力學(xué)方法基礎(chǔ)上,基于機(jī)組定功率運(yùn)行模式,借助微分理論、爐膛熱平衡理論構(gòu)建了設(shè)置0號(hào)高壓加熱器提高給水溫度對(duì)超臨界機(jī)組性能影響的定量分析模型。采用該模型分析了寬負(fù)荷下提高給水溫度對(duì)SCR進(jìn)口煙氣溫度、鍋爐排煙溫度、鍋爐熱效率、汽輪機(jī)熱耗率、發(fā)電煤耗及其他鍋爐側(cè)運(yùn)行參數(shù)的定量影響。揭示了給水溫度和超臨界機(jī)組SCR進(jìn)口煙氣溫度、運(yùn)行參數(shù)之間的定量影響機(jī)制,給出了不同負(fù)荷下SCR正常投運(yùn)時(shí)給水溫度所需提高的最小溫度值。然后,為進(jìn)一步分析超臨界機(jī)組IPT定值運(yùn)行模式給水溫度變化對(duì)機(jī)組SCR性能及經(jīng)濟(jì)性能的影響,提出了運(yùn)行參數(shù)閉合循環(huán)影響機(jī)制理論。在此理論基礎(chǔ)上,基于機(jī)組定給水流量,進(jìn)一步建立了 IPT定值運(yùn)行模式下給水溫度變化對(duì)機(jī)組NOx生成、SCR進(jìn)口煙溫及SCR脫硝效率的定量影響模型,同時(shí)構(gòu)建了對(duì)機(jī)組經(jīng)濟(jì)性能影響的評(píng)價(jià)模型。分別研究了寬負(fù)荷下切除高加降低給水溫度和增設(shè)高加提高給水溫度對(duì)SCR運(yùn)行性能及機(jī)組經(jīng)濟(jì)性能的影響。得到了在此運(yùn)行模式給水溫度對(duì)機(jī)組SCR性能、運(yùn)行參數(shù)和經(jīng)濟(jì)指標(biāo)的定量影響規(guī)律,并揭示了它們之間的相互影響機(jī)制。最后,為協(xié)同解決超臨界機(jī)組在低負(fù)荷下污染物排放不達(dá)標(biāo)及經(jīng)濟(jì)性偏低的問(wèn)題,對(duì)IPT定值運(yùn)行模式下的分析評(píng)價(jià)模型進(jìn)一步完善,補(bǔ)充了碳排放模型、二氧化硫排放模型、粉塵排放模型及鍋爐尾部受熱面低溫腐蝕和磨損等數(shù)學(xué)模型。在此基礎(chǔ)上,提出了超臨界機(jī)組IPT調(diào)節(jié)運(yùn)行模式。分析了該模式寬負(fù)荷下提高給水溫度對(duì)機(jī)組NOx生成、脫除特性、SCR進(jìn)口煙溫及SCR脫硝效率的定量影響,同時(shí)研究了對(duì)機(jī)組經(jīng)濟(jì)性、其他污染物排放特性的影響。此外,對(duì)比了不同運(yùn)行模式機(jī)組主要經(jīng)濟(jì)指標(biāo)和運(yùn)行參數(shù)隨給水溫度的變化規(guī)律及其運(yùn)行特性。得到了寬負(fù)荷IPT調(diào)節(jié)運(yùn)行模式下給水溫度和SCR運(yùn)行特性及機(jī)組各運(yùn)行參數(shù)之間的影響關(guān)系。通過(guò)研究,建立了超臨界機(jī)組在寬負(fù)荷下給水溫度對(duì)機(jī)組SCR性能及經(jīng)濟(jì)性能定量影響的評(píng)價(jià)方法,揭示了給水溫度和SCR性能及機(jī)組運(yùn)行參數(shù)之間的影響機(jī)制,獲得了給水溫度變化對(duì)SCR系統(tǒng)及機(jī)組運(yùn)行特性的影響規(guī)律。研究結(jié)果為超臨界機(jī)組在寬負(fù)荷脫硝下相關(guān)性能的設(shè)計(jì)、評(píng)估、優(yōu)化及運(yùn)行提供了理論基礎(chǔ)和參考依據(jù)。
二、電站鍋爐省煤器結(jié)構(gòu)變化對(duì)飛灰磨損影響的研究（論文開(kāi)題報(bào)告）
（1）論文研究背景及目的
此處內(nèi)容要求：
首先簡(jiǎn)單簡(jiǎn)介論文所研究問(wèn)題的基本概念和背景，再而簡(jiǎn)單明了地指出論文所要研究解決的具體問(wèn)題，并提出你的論文準(zhǔn)備的觀點(diǎn)或解決方法。
寫(xiě)法范例：
本文主要提出一款精簡(jiǎn)64位RISC處理器存儲(chǔ)管理單元結(jié)構(gòu)并詳細(xì)分析其設(shè)計(jì)過(guò)程。在該MMU結(jié)構(gòu)中,TLB采用叁個(gè)分離的TLB,TLB采用基于內(nèi)容查找的相聯(lián)存儲(chǔ)器并行查找,支持粗粒度為64KB和細(xì)粒度為4KB兩種頁(yè)面大小,采用多級(jí)分層頁(yè)表結(jié)構(gòu)映射地址空間,并詳細(xì)論述了四級(jí)頁(yè)表轉(zhuǎn)換過(guò)程,TLB結(jié)構(gòu)組織等。該MMU結(jié)構(gòu)將作為該處理器存儲(chǔ)系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)的一個(gè)重要組成部分。
（2）本文研究方法
調(diào)查法：該方法是有目的、有系統(tǒng)的搜集有關(guān)研究對(duì)象的具體信息。
觀察法：用自己的感官和輔助工具直接觀察研究對(duì)象從而得到有關(guān)信息。
實(shí)驗(yàn)法：通過(guò)主支變革、控制研究對(duì)象來(lái)發(fā)現(xiàn)與確認(rèn)事物間的因果關(guān)系。
文獻(xiàn)研究法：通過(guò)調(diào)查文獻(xiàn)來(lái)獲得資料，從而全面的、正確的了解掌握研究方法。
實(shí)證研究法：依據(jù)現(xiàn)有的科學(xué)理論和實(shí)踐的需要提出設(shè)計(jì)。
定性分析法：對(duì)研究對(duì)象進(jìn)行“質(zhì)”的方面的研究，這個(gè)方法需要計(jì)算的數(shù)據(jù)較少。
定量分析法：通過(guò)具體的數(shù)字，使人們對(duì)研究對(duì)象的認(rèn)識(shí)進(jìn)一步精確化。
跨學(xué)科研究法：運(yùn)用多學(xué)科的理論、方法和成果從整體上對(duì)某一課題進(jìn)行研究。
功能分析法：這是社會(huì)科學(xué)用來(lái)分析社會(huì)現(xiàn)象的一種方法，從某一功能出發(fā)研究多個(gè)方面的影響。
模擬法：通過(guò)創(chuàng)設(shè)一個(gè)與原型相似的模型來(lái)間接研究原型某種特性的一種形容方法。
三、電站鍋爐省煤器結(jié)構(gòu)變化對(duì)飛灰磨損影響的研究（論文提綱范文）
（1）600MW前后墻對(duì)沖燃煤鍋爐側(cè)墻CO富集與優(yōu)化研究（論文提綱范文）
| 致謝 |
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 緒論 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.2 煤粉鍋爐前后墻燃燒的設(shè)計(jì)特性 |
| 1.3 前后墻燃燒實(shí)際運(yùn)行存在的問(wèn)題 |
| 1.4 研究現(xiàn)狀 |
| 1.4.1 前后墻對(duì)沖燃燒鍋爐的熱態(tài)燃燒與數(shù)值模擬研究 |
| 1.4.2 影響前后墻對(duì)沖燃燒鍋爐內(nèi)CO分布的因素 |
| 1.4.3 減輕側(cè)墻CO富集的措施 |
| 1.5 本文主要研究?jī)?nèi)容 |
| 第2章 設(shè)備概況與研究方法 |
| 2.1 設(shè)備概況 |
| 2.1.1 鍋爐結(jié)構(gòu)與設(shè)計(jì)參數(shù) |
| 2.1.2 HT-NR3低NO_x燃燒器結(jié)構(gòu)與設(shè)計(jì)參數(shù) |
| 2.2 鍋爐運(yùn)行狀態(tài)測(cè)試 |
| 2.2.1 試驗(yàn)工況與方法 |
| 2.2.2 試驗(yàn)結(jié)果與存在的問(wèn)題 |
| 2.3 研究方法 |
| 2.3.1 數(shù)學(xué)模型 |
| 2.3.2 鍋爐幾何建模與網(wǎng)格設(shè)計(jì) |
| 2.3.3 模型邊界條件與網(wǎng)格無(wú)關(guān)化驗(yàn)證 |
| 2.4 模型的驗(yàn)證 |
| 2.5 本章小結(jié) |
| 第3章 前后墻對(duì)沖燃燒鍋爐CO分布規(guī)律形成機(jī)制研究 |
| 3.1 前言 |
| 3.2 風(fēng)煤混合特性 |
| 3.2.1 風(fēng)、煤擴(kuò)散系數(shù)與風(fēng)/煤混合系數(shù)定義 |
| 3.2.2 沿爐膛寬度CO濃度分布特征 |
| 3.2.3 風(fēng)煤混合特性與CO分布特性的關(guān)聯(lián)分析 |
| 3.2.4 影響風(fēng)煤混合特性的主要參數(shù)分析 |
| 3.3 影響煤粉擴(kuò)散特性的因素分析 |
| 3.3.1 一、二次風(fēng)與燃盡風(fēng)擴(kuò)散系數(shù)定義 |
| 3.3.2 配風(fēng)擴(kuò)散性能分析 |
| 3.3.3 爐膛氣流結(jié)構(gòu)特性 |
| 3.3.4 顆粒粒徑對(duì)煤粉擴(kuò)散分布的影響 |
| 3.4 前后墻對(duì)沖燃燒鍋爐CO分布特征形成原因分析 |
| 3.5 本章小結(jié) |
| 第4章 旋流燃燒器運(yùn)行與結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)爐內(nèi)風(fēng)煤分布的影響 |
| 4.1 前言 |
| 4.2 燃燒器風(fēng)門(mén)特性試驗(yàn)與數(shù)值模擬 |
| 4.2.1 試驗(yàn)系統(tǒng)與數(shù)值模型介紹 |
| 4.2.2 試驗(yàn)與模擬結(jié)果分析 |
| 4.3 燃燒器運(yùn)行參數(shù)對(duì)爐內(nèi)風(fēng)煤分布的影響 |
| 4.3.1 計(jì)算工況與分析方法介紹 |
| 4.3.2 旋流強(qiáng)度對(duì)爐內(nèi)風(fēng)煤分布的影響 |
| 4.3.3 內(nèi)二次風(fēng)率對(duì)爐內(nèi)風(fēng)煤分布的影響 |
| 4.3.4 一次風(fēng)率對(duì)爐內(nèi)風(fēng)煤分布的影響 |
| 4.4 二次風(fēng)擴(kuò)口對(duì)爐內(nèi)風(fēng)煤分布的影響 |
| 4.5 本章小結(jié) |
| 第5章 碗式配風(fēng)對(duì)爐內(nèi)風(fēng)煤分布與燃燒過(guò)程的影響 |
| 5.1 前言 |
| 5.2 碗式配風(fēng)數(shù)值模擬 |
| 5.2.1 計(jì)算工況 |
| 5.2.2 碗式配風(fēng)對(duì)爐內(nèi)風(fēng)煤分布的影響 |
| 5.2.3 碗式配風(fēng)對(duì)爐內(nèi)燃燒過(guò)程的影響 |
| 5.3 碗式配風(fēng)調(diào)整試驗(yàn) |
| 5.3.1 試驗(yàn)工況 |
| 5.3.2 碗式配風(fēng)試驗(yàn)結(jié)果 |
| 5.4 本章小結(jié) |
| 第6章 側(cè)邊風(fēng)對(duì)四角渦流強(qiáng)度與爐內(nèi)燃燒過(guò)程的影響 |
| 6.1 前言 |
| 6.2 側(cè)邊風(fēng)布置方案 |
| 6.3 分析方法介紹 |
| 6.4 前后墻布置側(cè)邊風(fēng)方案 |
| 6.4.1 側(cè)邊風(fēng)與側(cè)墻間距對(duì)消渦效果的影響 |
| 6.4.2 側(cè)邊風(fēng)組合方式對(duì)爐內(nèi)燃燒過(guò)程的影響 |
| 6.4.3 側(cè)邊風(fēng)率對(duì)燃燒效果的影響 |
| 6.5 側(cè)墻布置側(cè)邊風(fēng)方案 |
| 6.5.1 側(cè)邊風(fēng)間距對(duì)消渦效果的影響 |
| 6.5.2 側(cè)邊風(fēng)組合方式對(duì)爐內(nèi)燃燒過(guò)程的影響 |
| 6.5.3 側(cè)邊風(fēng)率對(duì)燃燒效果的影響 |
| 6.6 方案比較 |
| 6.7 本章小結(jié) |
| 第7章 全文總結(jié)與展望 |
| 7.1 全文總結(jié) |
| 7.2 主要?jiǎng)?chuàng)新點(diǎn) |
| 7.3 下一步工作展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 作者簡(jiǎn)介 |
| 作者攻讀博士學(xué)位期間的主要研究成果 |
| 參加的科研項(xiàng)目 |
（2）循環(huán)流化床鍋爐節(jié)能技改方案研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 鍋爐的用途及其生產(chǎn)技術(shù)發(fā)展 |
| 1.1.1 鍋爐的定義和分類(lèi) |
| 1.1.2 鍋爐技術(shù)發(fā)展概況 |
| 1.2 循環(huán)流化床鍋爐技術(shù)的國(guó)內(nèi)外發(fā)展概況 |
| 1.2.1 循環(huán)流化床鍋爐技術(shù)的國(guó)外發(fā)展概況 |
| 1.2.2 國(guó)內(nèi)循環(huán)流化床鍋爐裝置概況 |
| 1.3 循環(huán)流化床鍋爐旋風(fēng)分離器發(fā)展概況 |
| 1.3.1 第一代循環(huán)流化床燃燒技術(shù)——絕熱旋風(fēng)分離循環(huán)流化床鍋爐 |
| 1.3.2 第二代循環(huán)流化床燃燒技術(shù)——水(汽)冷分離循環(huán)流化床鍋爐 |
| 1.3.3 第三代循環(huán)流化床鍋爐中采用的水冷方形分離器 |
| 1.4 國(guó)產(chǎn)現(xiàn)有循環(huán)流化床鍋爐運(yùn)行中可能存在的主要問(wèn)題 |
| 1.5 論文選題依據(jù)和研究目標(biāo) |
| 1.5.1 論文選題依據(jù) |
| 1.5.2 論文研究目標(biāo) |
| 第二章 循環(huán)流化床鍋爐原理及結(jié)構(gòu) |
| 2.1 循環(huán)流化床鍋爐的工作原理 |
| 2.2 循環(huán)流化床鍋爐的基本結(jié)構(gòu) |
| 2.2.1 鍋筒 |
| 2.2.2 水冷系統(tǒng) |
| 2.2.3 過(guò)熱器 |
| 2.2.4 省煤器 |
| 2.2.5 空氣預(yù)熱器 |
| 2.2.6 燃燒系統(tǒng) |
| 2.2.7 構(gòu)架和平臺(tái)扶梯 |
| 2.2.8 爐墻 |
| 2.2.9 鍋爐范圍內(nèi)的管路布置 |
| 2.2.10 鍋爐所配的安全附件 |
| 2.2.11 脫硫 |
| 2.2.12 鍋爐的主要部件匯總一覽表 |
| 2.3 本章小結(jié) |
| 第三章 循環(huán)流化床鍋爐節(jié)能技術(shù)改造方案研究 |
| 3.1 循環(huán)流化床鍋爐存在的主要問(wèn)題和技術(shù)改造的目的 |
| 3.1.1 循環(huán)流化床鍋爐存在的主要問(wèn)題 |
| 3.1.2 循環(huán)流化床鍋爐現(xiàn)狀的熱效率分析 |
| 3.2 循環(huán)流化床鍋爐節(jié)能技術(shù)改造的目的 |
| 3.3 旋風(fēng)分離器的技術(shù)改造 |
| 3.3.1 旋風(fēng)分離器的結(jié)構(gòu)與作用 |
| 3.3.2 影響旋風(fēng)分離器的分離效率主要因素分析 |
| 3.3.3 旋風(fēng)分離器結(jié)構(gòu)改進(jìn)方案的分析 |
| 3.3.4 技術(shù)改造中采取增加排氣管即中心筒長(zhǎng)度的方法 |
| 3.4 過(guò)熱器的技術(shù)改造 |
| 3.4.1 過(guò)熱器的工藝流程及工作原理 |
| 3.4.2 過(guò)熱器結(jié)構(gòu)的優(yōu)化方案探討 |
| 3.5 省煤器改造方案的探討 |
| 3.5.1 省煤器的節(jié)能原理 |
| 3.5.2 省煤器節(jié)能效果的評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn) |
| 3.5.3 省煤器提高效率的方法探討 |
| 3.6 降低鍋爐排煙溫度的方案探討 |
| 3.6.1 降低鍋爐排煙溫度方法 |
| 3.6.2 在本案例中選用增加受熱面積的方法 |
| 3.7 省煤器防磨和防變形的措施 |
| 3.8 本章小結(jié) |
| 第四章 鍋爐采取的技術(shù)改造方案及效果分析 |
| 4.1 鍋爐原設(shè)計(jì)的主要技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)和有關(guān)數(shù)據(jù) |
| 4.1.1 鍋爐原設(shè)計(jì)的主要數(shù)據(jù) |
| 4.1.2 燃料煤特性 |
| 4.1.3 摻燒化工廢氣規(guī)格 |
| 4.1.4 石灰石特性 |
| 4.1.5 鍋爐點(diǎn)火及助燃燃料的特性 |
| 4.1.6 工質(zhì)特性 |
| 4.1.7 公用工程 |
| 4.1.8 電源 |
| 4.1.9 現(xiàn)場(chǎng)條件 |
| 4.2 熱力計(jì)算匯總表 |
| 4.3 鍋爐采用的技術(shù)改造方案 |
| 4.3.1 旋風(fēng)分離器采用的技術(shù)改造方案 |
| 4.3.2 受熱面系統(tǒng)(包含過(guò)熱器和省煤器)采取的改造方案 |
| 4.3.3 吹灰系統(tǒng) |
| 4.3.4 爐膛密相區(qū)系統(tǒng) |
| 4.4 鍋爐采用技術(shù)改造方案的效果分析 |
| 4.5 本章小結(jié) |
| 第五章 結(jié)論與展望 |
| 5.1 結(jié)論 |
| 5.2 論文研究的展望 |
| 致謝 |
| 參考文獻(xiàn) |
（3）鍋爐受熱面積灰監(jiān)測(cè)及吹灰模糊控制研究（論文提綱范文）
| 致謝 |
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 1 緒論 |
| 1.1 課題研究背景及意義 |
| 1.2 國(guó)內(nèi)外相關(guān)技術(shù)研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 爐膛燃燒積灰數(shù)值模擬研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.2 對(duì)流受熱面污染在線監(jiān)測(cè)研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.3 智能吹灰控制策略研究現(xiàn)狀 |
| 1.3 論文研究目標(biāo)及內(nèi)容 |
| 1.3.1 研究目標(biāo) |
| 1.3.2 研究?jī)?nèi)容 |
| 1.4 論文框架與章節(jié)安排 |
| 2 基于CFD-DPM的爐膛積灰結(jié)渣數(shù)值模擬 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 基本控制方程 |
| 2.2.1 質(zhì)量守恒方程 |
| 2.2.2 動(dòng)量守恒方程 |
| 2.2.3 能量守恒 |
| 2.3 流動(dòng)模型 |
| 2.3.1 氣相湍流模型 |
| 2.3.2 離散相模型(Discrete Phase Model,DPM) |
| 2.4 輻射模型 |
| 2.5 燃燒模型 |
| 2.5.1 揮發(fā)分氣相燃燒模型 |
| 2.5.2 焦炭燃燒動(dòng)力擴(kuò)散模型 |
| 2.6 基于CFD-DPM的爐膛流場(chǎng)分析和積灰結(jié)渣研究 |
| 2.6.1 鍋爐物理模型 |
| 2.6.2 邊界參數(shù)設(shè)定 |
| 2.6.3 速度分布 |
| 2.6.4 組分分布規(guī)律 |
| 2.6.5 煤粉顆粒運(yùn)動(dòng)軌跡 |
| 2.7 本章小結(jié) |
| 3 對(duì)流受熱面積灰監(jiān)測(cè)機(jī)理模型研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 鍋爐受熱面積灰和結(jié)渣的形成機(jī)理分析 |
| 3.3 基于熱平衡的受熱面積灰結(jié)渣監(jiān)測(cè)模型 |
| 3.3.1 低溫對(duì)流受熱面污染監(jiān)測(cè)模型 |
| 3.3.2 高溫對(duì)流受熱面污染監(jiān)測(cè)模型 |
| 3.4 基于熱平衡的低溫過(guò)熱器灰污熱阻機(jī)理模型 |
| 3.4.1 研究對(duì)象數(shù)據(jù)采集 |
| 3.4.2 灰污熱阻監(jiān)測(cè)機(jī)理模型的分析與驗(yàn)證 |
| 3.5 本章小結(jié) |
| 4 基于小波分析和SVR的受熱面積灰在線預(yù)測(cè)研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 小波閾值去噪方法 |
| 4.2.1 小波分解與重構(gòu)算法 |
| 4.2.2 小波閾值去噪原理 |
| 4.2.3 去噪效果評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn) |
| 4.3 支持向量回歸算法原理 |
| 4.3.1 支持向量回歸機(jī) |
| 4.3.2 核函數(shù) |
| 4.4 基于小波分析和SVR的灰污熱阻在線預(yù)測(cè)代理模型 |
| 4.4.1 基于小波分解的受熱面灰污熱阻去噪分析 |
| 4.4.2 基于SVR的熱受熱面灰污熱阻在線預(yù)測(cè)代理模型 |
| 4.5 本章小結(jié) |
| 5 基于模糊系統(tǒng)的吹灰控制模型研究 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 模糊邏輯系統(tǒng)原理 |
| 5.2.1 模糊產(chǎn)生器和反模糊化器 |
| 5.2.2 模糊規(guī)則庫(kù)和模糊推理機(jī) |
| 5.2.3 隸屬函數(shù) |
| 5.3 基于模糊系統(tǒng)的吹灰控制模型 |
| 5.3.1 吹灰模糊控制模型設(shè)計(jì)步驟 |
| 5.3.2 吹灰模糊控制模型的結(jié)構(gòu) |
| 5.3.3 基于Simulink的模糊控制仿真 |
| 5.4 本章小結(jié) |
| 6 總結(jié)與展望 |
| 6.1 總結(jié) |
| 6.2 展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 作者簡(jiǎn)介及在校期間參加的科研工作及成果 |
（4）循環(huán)流化床垃圾焚燒爐對(duì)流受熱面積灰及防治機(jī)理研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 城市生活垃圾焚燒現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 垃圾焚燒的技術(shù) |
| 1.2.2 國(guó)外垃圾焚燒技術(shù)的現(xiàn)狀 |
| 1.2.3 國(guó)內(nèi)垃圾焚燒技術(shù)的現(xiàn)狀 |
| 1.3 城市生活垃圾焚燒爐受熱面積灰 |
| 1.3.1 積灰的危害 |
| 1.3.2 垃圾焚燒的飛灰特性 |
| 1.3.3 垃圾焚燒的積灰特性 |
| 1.3.4 積灰機(jī)理 |
| 1.3.5 添加劑對(duì)減輕垃圾焚燒爐受熱面積灰的研究現(xiàn)狀 |
| 1.4 飛灰沉積模型的發(fā)展和研究現(xiàn)狀 |
| 1.4.1 臨界粘度模型 |
| 1.4.2 熔融組分模型 |
| 1.4.3 臨界速度模型 |
| 1.5 本論文研究目標(biāo)及研究?jī)?nèi)容 |
| 1.5.1 研究目標(biāo) |
| 1.5.2 研究?jī)?nèi)容 |
| 1.5.3 研究技術(shù)路線 |
| 1.6 本章小結(jié) |
| 第二章 試驗(yàn)系統(tǒng)和試驗(yàn)方法 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 試驗(yàn)樣品 |
| 2.2.1 浮灰樣品 |
| 2.2.2 硬積灰樣品 |
| 2.3 現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)的積灰采樣系統(tǒng)及試驗(yàn)步驟 |
| 2.3.1 積灰采樣系統(tǒng) |
| 2.3.2 試驗(yàn)步驟 |
| 2.4 飛灰沉積熱態(tài)試驗(yàn)臺(tái) |
| 2.4.1 飛灰沉積熱態(tài)試驗(yàn)臺(tái)介紹 |
| 2.4.2 試驗(yàn)臺(tái)主要參數(shù) |
| 2.4.3 實(shí)驗(yàn)步驟 |
| 2.5 樣品分析方法 |
| 2.5.1 X射線衍射儀 |
| 2.5.2 掃描電子顯微鏡 |
| 2.5.3 X射線能譜儀 |
| 2.5.4 X射線熒光光譜分析儀 |
| 2.5.5 激光粒度分析儀 |
| 2.6 本章小結(jié) |
| 第三章 循環(huán)流化床垃圾焚燒爐對(duì)流受熱面燒結(jié)積灰特性 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 循環(huán)流化床垃圾焚燒爐的燃料和脫硫劑特性 |
| 3.2.1 燃料特性 |
| 3.2.2 脫硫劑特性 |
| 3.3 對(duì)流受熱面浮灰的理化特性 |
| 3.3.1 表觀形貌分析 |
| 3.3.2 組分分析 |
| 3.3.3 粒徑分布 |
| 3.3.4 熔融特性 |
| 3.4 對(duì)流受熱面硬積灰的理化特性 |
| 3.4.1 SEM分析 |
| 3.4.2 元素分析 |
| 3.4.3 XRD分析 |
| 3.5 本章小節(jié) |
| 第四章 工業(yè)規(guī)模流化床垃圾焚燒爐受熱面積灰試驗(yàn)和數(shù)值模擬研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 現(xiàn)場(chǎng)積灰采樣實(shí)驗(yàn) |
| 4.2.1 現(xiàn)場(chǎng)積灰采樣實(shí)驗(yàn)介紹 |
| 4.2.2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果及分析 |
| 4.2.2.1 積灰的生成速率 |
| 4.2.2.2 積灰的微觀形貌 |
| 4.2.2.3 積灰的組分 |
| 4.2.2.4 積灰的物相成分 |
| 4.3 飛灰沉積的數(shù)值模擬 |
| 4.3.1 基本方程和模型介紹 |
| 4.3.1.1 氣相運(yùn)動(dòng)控制方程和湍流模型 |
| 4.3.1.2 離散相模型 |
| 4.3.1.3 飛灰顆粒沉積模型 |
| 4.3.2 模型的選擇和參數(shù)的設(shè)置 |
| 4.3.2.1 物理建模和網(wǎng)格的劃分 |
| 4.3.2.2 氣固兩相物性參數(shù) |
| 4.3.2.3 邊界條件的設(shè)置 |
| 4.3.3 飛灰沉積的數(shù)值模擬結(jié)果與分析 |
| 4.3.3.1 煙氣流速對(duì)飛灰沉積速率的影響 |
| 4.3.3.2 飛灰粒徑對(duì)飛灰沉積速率的影響 |
| 4.3.3.3 采樣管表面溫度對(duì)飛灰沉積速率的影響 |
| 4.4 本章小結(jié) |
| 第五章 流化床垃圾焚燒爐飛灰沉積試驗(yàn)和數(shù)值模擬研究 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 飛灰沉積試驗(yàn) |
| 5.2.1 不同粒徑分布和煙氣溫度對(duì)積灰的影響 |
| 5.2.1.1 試驗(yàn)樣品 |
| 5.2.1.2 采集效率和捕集效率理論 |
| 5.2.1.3 結(jié)果分析與討論 |
| 5.2.2 不同實(shí)驗(yàn)時(shí)間對(duì)積灰的影響 |
| 5.2.3 不同采樣管表面溫度對(duì)積灰的影響 |
| 5.3 飛灰沉積的數(shù)值模擬研究 |
| 5.3.1 模型的選擇和參數(shù)的設(shè)置 |
| 5.3.1.1 物理建模及網(wǎng)格的劃分 |
| 5.3.1.2 數(shù)值模擬參數(shù)的設(shè)置 |
| 5.3.2 飛灰沉積的數(shù)值模擬結(jié)果與分析 |
| 5.3.2.1 飛灰粒徑對(duì)沉積速率的影響 |
| 5.3.2.2 壁面溫度對(duì)飛灰沉積速率的影響 |
| 5.3.2.3 煙氣流速對(duì)飛灰沉積速率的影響 |
| 5.4 積灰形成過(guò)程 |
| 5.5 本章小結(jié) |
| 第六章 添加劑對(duì)垃圾焚燒爐受熱面積灰熔融特性的影響 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 試驗(yàn)原料和方案 |
| 6.2.1 試驗(yàn)原料的選擇 |
| 6.2.2 添加劑樣品 |
| 6.2.3 試驗(yàn)方案 |
| 6.3 試驗(yàn)結(jié)果與討論 |
| 6.3.1 添加Al_2O_3對(duì)灰熔融特性的影響規(guī)律 |
| 6.3.2 添加SiO_2對(duì)灰熔融特性的影響規(guī)律 |
| 6.3.3 添加CaO對(duì)灰熔融特性的影響規(guī)律 |
| 6.3.4 添加高嶺土對(duì)灰熔融特性的影響規(guī)律 |
| 6.3.5 四種添加劑對(duì)灰熔融特性的影響規(guī)律對(duì)比 |
| 6.4 本章小結(jié) |
| 第七章 結(jié)論與展望 |
| 7.1 全文總結(jié) |
| 7.2 進(jìn)一步研究建議 |
| 致謝 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 攻讀博士學(xué)位期間的學(xué)術(shù)成果 |
| 作者簡(jiǎn)介 |
（5）燃用高硫/高堿煤煙氣污染物超低排放關(guān)鍵技術(shù)研究及應(yīng)用（論文提綱范文）
| 致謝 |
| 摘要 |
| Abstract |
| 主要符號(hào)表 |
| 1 緒論 |
| 1.1 研究背景與意義 |
| 1.1.1 中國(guó)能源消費(fèi)及電力生產(chǎn)結(jié)構(gòu) |
| 1.1.2 火電行業(yè)大氣污染物排放及治理現(xiàn)狀 |
| 1.1.3 中國(guó)煤炭資源分布特性 |
| 1.2 低NO_x燃燒技術(shù)研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 高硫/高堿煤對(duì)低NO_x排放的影響 |
| 1.2.2 高硫/高堿煤對(duì)低氮改造后水冷壁腐蝕結(jié)渣的影響 |
| 1.2.3 現(xiàn)有低NO_x燃燒技術(shù)不足與問(wèn)題 |
| 1.3 選擇性催化還原(SCR)煙氣脫硝技術(shù)研究現(xiàn)狀 |
| 1.3.1 飛灰及大顆?；覍?duì)SCR系統(tǒng)的影響 |
| 1.3.2 堿金屬對(duì)SCR系統(tǒng)的影響 |
| 1.3.3 硫分對(duì)SCR系統(tǒng)的影響 |
| 1.3.4 現(xiàn)有脫硝技術(shù)不足 |
| 1.4 煙氣脫硫技術(shù)研究現(xiàn)狀 |
| 1.4.1 石灰石-石膏濕法煙氣脫硫技術(shù) |
| 1.4.2 高硫煤濕法煙氣脫硫研究現(xiàn)狀 |
| 1.4.3 問(wèn)題的提出 |
| 1.5 本課題的主要技術(shù)路線及研究?jī)?nèi)容 |
| 1.5.1 技術(shù)路線 |
| 1.5.2 研究?jī)?nèi)容 |
| 2 高硫/高堿煤對(duì)沖燃燒系統(tǒng)低NO_x燃燒技術(shù)研究 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 新型低NO_x旋流煤粉燃燒器研究 |
| 2.2.1 新型低NO_x旋流煤粉燃燒器空氣動(dòng)力場(chǎng)實(shí)驗(yàn)研究 |
| 2.2.2 新型低NO_x旋流煤粉燃燒器燃燒特性實(shí)驗(yàn)研究 |
| 2.3 貼壁風(fēng)系統(tǒng)實(shí)驗(yàn)研究 |
| 2.3.1 近水冷壁區(qū)域空氣動(dòng)力場(chǎng)實(shí)驗(yàn)研究 |
| 2.3.2 貼壁風(fēng)系統(tǒng)運(yùn)行效果 |
| 2.4 對(duì)沖燃燒系統(tǒng)低NO_x燃燒技術(shù)方案 |
| 2.5 新型低NO_x旋流煤粉燃燒器工業(yè)驗(yàn)證 |
| 2.6 本章小結(jié) |
| 3 高硫/高堿煤切圓燃燒系統(tǒng)低NO_x燃燒技術(shù)研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 新型直流煤粉燃燒器空氣動(dòng)力場(chǎng)實(shí)驗(yàn)研究 |
| 3.2.1 實(shí)驗(yàn)系統(tǒng) |
| 3.2.2 數(shù)值模擬計(jì)算模型 |
| 3.2.3 試驗(yàn)條件 |
| 3.2.4 研究結(jié)果及分析 |
| 3.3 新型直流煤粉燃燒器燃燒特性實(shí)驗(yàn)研究 |
| 3.3.1 實(shí)驗(yàn)系統(tǒng) |
| 3.3.2 實(shí)驗(yàn)條件及內(nèi)容 |
| 3.3.3 實(shí)驗(yàn)結(jié)果及分析 |
| 3.4 新型直流煤粉燃燒器技術(shù)方案 |
| 3.5 新型直流煤粉燃燒器工業(yè)驗(yàn)證 |
| 3.6 本章小結(jié) |
| 4 高堿煤煙氣脫硝關(guān)鍵技術(shù)研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 飛灰特性分析 |
| 4.2.1 測(cè)量?jī)x器 |
| 4.2.2 結(jié)果分析 |
| 4.3 高堿煤脫硝技術(shù)研究 |
| 4.3.1 防堵灰技術(shù)研究 |
| 4.3.2 脫硝系統(tǒng)流場(chǎng)優(yōu)化研究 |
| 4.3.3 抗堿金屬中毒催化劑選型研究 |
| 4.4 高堿煤煙氣脫硝系統(tǒng)技術(shù)方案 |
| 4.4.1 防堵灰技術(shù)方案 |
| 4.4.2 均流場(chǎng)導(dǎo)流板技術(shù)方案 |
| 4.4.3 催化劑選型技術(shù)方案 |
| 4.5 高堿煤煙氣脫硝系統(tǒng)工業(yè)驗(yàn)證 |
| 4.6 本章小結(jié) |
| 5 高硫煤石灰石-石膏濕法煙氣脫硫技術(shù)研究 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 高硫煤煙氣SO_2脫除強(qiáng)化分析研究 |
| 5.3 高效脫硫中試實(shí)驗(yàn)研究 |
| 5.3.1 脫硫試驗(yàn)臺(tái)設(shè)計(jì)技術(shù)方案 |
| 5.3.2 中試試驗(yàn)研究和數(shù)據(jù)分析 |
| 5.4 高效脫硫技術(shù)超低排放工業(yè)驗(yàn)證 |
| 5.4.1 工程概況 |
| 5.4.2 某電廠600MW燃煤機(jī)組煙氣脫硫技術(shù)方案 |
| 5.5 本章小結(jié) |
| 6 高硫/高堿煤電廠超低排放工程示范及應(yīng)用 |
| 6.1 某660MW燃用高堿煤的機(jī)組示范工程 |
| 6.1.1 示范工程系統(tǒng)描述 |
| 6.1.2 煤質(zhì)參數(shù) |
| 6.1.3 機(jī)組運(yùn)行效果 |
| 6.2 某300MW環(huán)保島BOT超低排放示范工程 |
| 6.2.1 燃燒器設(shè)計(jì)方案 |
| 6.2.2 脫硫系統(tǒng)設(shè)計(jì)方案 |
| 6.2.3 項(xiàng)目改造前設(shè)計(jì)條件 |
| 6.2.4 項(xiàng)目改造后性能試驗(yàn)結(jié)果 |
| 6.3 本章小結(jié) |
| 7 全文總結(jié)創(chuàng)新點(diǎn)及展望 |
| 7.1 全文總結(jié) |
| 7.2 創(chuàng)新點(diǎn) |
| 7.3 展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 作者簡(jiǎn)歷 |
（6）燃煤電廠除塵裝置顆粒物/SO3協(xié)同脫除研究（論文提綱范文）
| 致謝 |
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 緒論 |
| 1.1 課題背景與意義 |
| 1.1.1 背景 |
| 1.1.2 意義 |
| 1.2 研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 SO_3的產(chǎn)生及控制 |
| 1.2.2 SO_3的控制技術(shù)現(xiàn)狀 |
| 1.2.3 低低溫電除塵器協(xié)同脫除顆粒物/SO_3的研究現(xiàn)狀 |
| 1.3 本文研究目的和內(nèi)容 |
| 2 現(xiàn)場(chǎng)采樣測(cè)試和分析方法 |
| 2.1 測(cè)試工況條件及測(cè)點(diǎn)布置 |
| 2.1.1 測(cè)試機(jī)組運(yùn)行工況 |
| 2.1.2 測(cè)點(diǎn)布置及測(cè)試參數(shù) |
| 2.1.3 測(cè)試期間煤質(zhì)分析 |
| 2.2 煙氣參數(shù)測(cè)試分析方法 |
| 2.2.1 煙氣溫度測(cè)試 |
| 2.2.2 SO_2和O_2測(cè)試 |
| 2.2.3 顆粒物測(cè)試與分析方法 |
| 2.2.4 SO_3采樣與分析方法 |
| 2.3 除塵器運(yùn)行參數(shù)記錄 |
| 2.4 飛灰理化特性分析 |
| 2.4.1 飛灰粒徑分析 |
| 2.4.2 飛灰形貌分析 |
| 2.4.3 飛灰物相分析 |
| 2.4.4 飛灰成分分析 |
| 2.5 主要測(cè)試儀器 |
| 2.6 本章小結(jié) |
| 3 三種除塵設(shè)備對(duì)顆粒物和SO_3的脫除效果研究 |
| 3.1 除塵設(shè)施類(lèi)型 |
| 3.1.1 高效靜電除塵技術(shù) |
| 3.1.2 低低溫電除塵技術(shù) |
| 3.1.3 電袋除塵技術(shù) |
| 3.2 測(cè)試對(duì)象 |
| 3.2.1 測(cè)試機(jī)組概況與除塵配置 |
| 3.2.2 測(cè)試機(jī)組煤質(zhì)數(shù)據(jù) |
| 3.3 測(cè)試數(shù)據(jù)分析 |
| 3.3.1 測(cè)試機(jī)組煙氣特性參數(shù)測(cè)試 |
| 3.3.2 低低溫電除塵機(jī)組酸露點(diǎn)與灰硫比說(shuō)明 |
| 3.4 本章小結(jié) |
| 4 低低溫電除塵器顆粒物/SO_3脫除效果研究 |
| 4.1 現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試與采樣分析 |
| 4.1.1 機(jī)組概況與除塵裝備配置 |
| 4.1.2 測(cè)試工況及測(cè)點(diǎn)位置 |
| 4.1.3 試驗(yàn)測(cè)試內(nèi)容 |
| 4.2 低低溫電除塵器運(yùn)行參數(shù)對(duì)顆粒物/SO_3脫除的影響 |
| 4.2.1 低低溫電除塵器運(yùn)行工況煙氣特性參數(shù)測(cè)試 |
| 4.2.2 低低溫電除塵器運(yùn)行工況對(duì)顆粒物/SO_3的脫除效果影響分析 |
| 4.2.3 低低溫電除塵器酸露點(diǎn)、灰硫比與低溫腐蝕情況說(shuō)明 |
| 4.3 飛灰特性檢測(cè)結(jié)果與分析 |
| 4.3.1 飛灰粒徑分布 |
| 4.3.2 飛灰形貌分析 |
| 4.3.3 飛灰的物相分析 |
| 4.3.4 飛灰成分分析 |
| 4.4 低低溫電除塵器運(yùn)行參數(shù)對(duì)飛灰成分遷移的影響 |
| 4.4.1 低低溫省煤器運(yùn)行溫度對(duì)飛灰成分遷移的影響 |
| 4.4.2 低低溫電除塵器運(yùn)行電壓對(duì)飛灰成分遷移的影響 |
| 4.4.3 低低溫電除塵器運(yùn)行參數(shù)對(duì)飛灰中硫元素的影響 |
| 4.5 本章小結(jié) |
| 5 全文總結(jié)與展望 |
| 5.1 全文總結(jié) |
| 5.2 創(chuàng)新點(diǎn) |
| 5.3 下一步工作展望 |
| 6 參考文獻(xiàn) |
（7）電站鍋爐SCR脫硝裝置的數(shù)值模擬與試驗(yàn)研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 緒論 |
| 1.1 研究背景及意義 |
| 1.1.1 NO_x的危害、來(lái)源及排放標(biāo)準(zhǔn) |
| 1.1.2 燃煤電站NO_x控制技術(shù) |
| 1.1.3 SCR化學(xué)反應(yīng)的原理 |
| 1.1.4 影響SCR反應(yīng)的因素 |
| 1.2 SCR脫硝技術(shù)國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 國(guó)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.2 國(guó)內(nèi)研究現(xiàn)狀 |
| 1.3 論文研究的內(nèi)容 |
| 2 SCR煙氣脫硝技術(shù)及數(shù)值模擬方法 |
| 2.1 SCR脫硝設(shè)備和工藝流程 |
| 2.2 SCR脫硝裝置布置方式 |
| 2.2.1 高塵布置方式 |
| 2.2.2 低塵布置方式 |
| 2.2.3 尾部布置方式 |
| 2.3 SCR煙氣脫硝數(shù)值模擬方法 |
| 2.3.1 幾何建模與網(wǎng)格劃分 |
| 2.3.2 邊界條件與計(jì)算模型 |
| 2.4 小結(jié) |
| 3 SCR脫硝裝置原結(jié)構(gòu)的數(shù)值模擬與測(cè)試 |
| 3.1 工藝參數(shù)及流場(chǎng)均勻度評(píng)價(jià) |
| 3.1.1 工藝參數(shù) |
| 3.1.2 均勻度評(píng)價(jià)方法 |
| 3.2 SCR脫硝裝置原結(jié)構(gòu)的數(shù)值模擬結(jié)果與分析 |
| 3.2.1 煙氣速度場(chǎng)模擬結(jié)果與分析 |
| 3.2.2 飛灰濃度場(chǎng)模擬結(jié)果與分析 |
| 3.3 原結(jié)構(gòu)現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試 |
| 3.3.1 測(cè)試標(biāo)準(zhǔn) |
| 3.3.2 測(cè)試儀器 |
| 3.3.3 測(cè)試方法 |
| 3.3.4 測(cè)試結(jié)果與分析 |
| 3.4 小結(jié) |
| 4 SCR脫硝裝置優(yōu)化結(jié)構(gòu)的數(shù)值模擬與測(cè)試 |
| 4.1 SCR脫硝裝置的優(yōu)化方案 |
| 4.2 SCR脫硝裝置優(yōu)化結(jié)構(gòu)模擬結(jié)果與分析 |
| 4.2.1 優(yōu)化結(jié)構(gòu)煙氣速度場(chǎng)模擬與分析 |
| 4.2.2 優(yōu)化結(jié)構(gòu)飛灰濃度場(chǎng)模擬與分析 |
| 4.2.3 優(yōu)化結(jié)構(gòu)系統(tǒng)壓降結(jié)果對(duì)比 |
| 4.3 優(yōu)化結(jié)構(gòu)現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試 |
| 4.3.1 煙氣速度場(chǎng)測(cè)試結(jié)果與分析 |
| 4.3.2 飛灰濃度場(chǎng)測(cè)試結(jié)果與分析 |
| 4.3.3 系統(tǒng)壓降測(cè)試結(jié)果與分析 |
| 4.4 小結(jié) |
| 5 總結(jié)展望 |
| 5.1 總結(jié) |
| 5.2 展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 個(gè)人簡(jiǎn)歷、在學(xué)期間發(fā)表的學(xué)術(shù)論文及研究成果 |
| 致謝 |
（8）基于低溫省煤器的鍋爐余熱回收節(jié)能改造方法與應(yīng)用（論文提綱范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 課題研究的背景與意義 |
| 1.2 國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 煙氣余熱回收技術(shù) |
| 1.2.2 熱泵回收煙氣技術(shù) |
| 1.2.3 低溫省煤器技術(shù) |
| 1.2.4 低溫省煤器與暖風(fēng)器聯(lián)合技術(shù) |
| 1.3 本文主要的研究?jī)?nèi)容 |
| 第2章 鍋爐余熱回收利用的評(píng)價(jià)方法 |
| 2.1 600MW超臨界燃煤鍋爐概況 |
| 2.2 鍋爐排煙余熱損失現(xiàn)狀 |
| 2.3 煙氣余熱節(jié)能潛力分析 |
| 2.3.1 煙氣酸露點(diǎn)計(jì)算 |
| 2.3.2 煙氣焓值計(jì)算 |
| 2.3.3 換熱設(shè)備分析 |
| 2.3.4 低溫省煤器系統(tǒng)節(jié)能效果分析 |
| 2.4 低溫省煤器系統(tǒng)節(jié)能計(jì)算方法 |
| 2.4.1 熱平衡法 |
| 2.4.2 等效焓降法 |
| 2.5 本章小節(jié) |
| 第3章 低溫省煤器的設(shè)計(jì)與優(yōu)化 |
| 3.1 低溫省煤器系統(tǒng)的可行性評(píng)估 |
| 3.2 低溫省煤器系統(tǒng)的布置 |
| 3.2.1 低溫省煤器系統(tǒng)煙氣側(cè)的布置方式 |
| 3.2.2 低溫省煤器系統(tǒng)工質(zhì)側(cè)的布置方式 |
| 3.2.3 低溫省煤器系統(tǒng)的安裝位置 |
| 3.3 低溫省煤器系統(tǒng)的設(shè)計(jì)方案 |
| 3.4 低溫省煤器系統(tǒng)的傳熱設(shè)計(jì) |
| 3.4.1 低溫省煤器系統(tǒng)的煙氣側(cè)換熱計(jì)算 |
| 3.4.2 低溫省煤器系統(tǒng)的工質(zhì)側(cè)換熱計(jì)算 |
| 3.5 低溫省煤器系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) |
| 3.6 低溫省煤器系統(tǒng)的阻力分析 |
| 3.7 低溫省煤器系統(tǒng)的熱工邏輯控制 |
| 3.7.1 低省出口煙溫控制 |
| 3.7.2 低省入口水溫控制 |
| 3.7.3 煙氣差壓控制 |
| 3.8 本章小結(jié) |
| 第四章 600MW超臨界機(jī)組鍋爐低溫省煤器改造 |
| 4.1 低溫省煤器系統(tǒng)節(jié)能改造方案的實(shí)施 |
| 4.2 低溫省煤器改造后的試驗(yàn)測(cè)試 |
| 4.2.1 低溫省煤器性能測(cè)試試驗(yàn)要求 |
| 4.2.2 低溫省煤器性能試驗(yàn)依據(jù) |
| 4.2.3 試驗(yàn)測(cè)試工況 |
| 4.2.4 試驗(yàn)測(cè)試方法 |
| 4.3 熱力試驗(yàn)結(jié)果及分析 |
| 4.3.1 600MW負(fù)荷下節(jié)能效果分析 |
| 4.3.2 480MW負(fù)荷下節(jié)能效果分析 |
| 4.3.3 300MW負(fù)荷下節(jié)能效果分析 |
| 4.3.4 低溫省煤器系統(tǒng)的實(shí)際節(jié)能效果 |
| 4.5 本章小結(jié) |
| 第五章 總結(jié)與展望 |
| 總結(jié) |
| 展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 致謝 |
| 附錄A 機(jī)組抽汽詳細(xì)參數(shù)表 |
| 附錄B 機(jī)組主要工況下的熱力特性表 |
| 附錄C 熱力系統(tǒng)圖 |
（9）CFB鍋爐安全高效運(yùn)行與事故預(yù)判研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 引言 |
| 第1章 緒論 |
| 1.1 研究背景及意義 |
| 1.1.1 研究背景 |
| 1.1.2 研究意義 |
| 1.2 國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 國(guó)內(nèi)現(xiàn)狀 |
| 1.2.2 國(guó)外現(xiàn)狀 |
| 1.3 存在的主要問(wèn)題 |
| 1.4 主要研究工作 |
| 1.4.1 研究?jī)?nèi)容 |
| 1.4.2 研究方案 |
| 第2章 失效機(jī)理分析 |
| 2.1 鍋爐管道主要失效機(jī)理研究 |
| 2.1.1 重要管道失效機(jī)理 |
| 2.1.2 管子易失效部位 |
| 2.2 強(qiáng)度分析 |
| 2.2.1 水冷壁管強(qiáng)度分析 |
| 2.2.2 過(guò)熱器管強(qiáng)度分析 |
| 2.3 金屬金相分析 |
| 2.3.1 水冷壁金相分析 |
| 2.3.2 過(guò)熱器金相分析 |
| 2.4 本章小結(jié) |
| 第3章 安全隱患分析及事故預(yù)判 |
| 3.1 鍋爐管道泄露隱患分析 |
| 3.2 鍋爐管道金屬監(jiān)督隱患分析 |
| 3.3 易泄露位置判定及處理 |
| 3.4 事故預(yù)判方法的提出 |
| 3.4.1 事故預(yù)判評(píng)估等級(jí)及方法 |
| 3.4.2 建立事故預(yù)判評(píng)估流程模型 |
| 3.4.3 預(yù)防措施和方法 |
| 3.5 本章小結(jié) |
| 第4章 事故預(yù)判案例分析 |
| 4.1 水冷壁事故預(yù)判分析 |
| 4.2 鍋爐受熱面結(jié)構(gòu)事故預(yù)判分析 |
| 4.2.1 鍋爐1#受熱面結(jié)構(gòu)調(diào)整 |
| 4.2.2 鍋爐2#、3#受熱面結(jié)構(gòu)調(diào)整 |
| 4.2.3 結(jié)構(gòu)事故預(yù)判效果調(diào)整 |
| 4.3 省煤器事故預(yù)判分析 |
| 4.3.1 磨損部位判定 |
| 4.3.2 省煤器事故預(yù)判 |
| 4.4 高溫集箱事故預(yù)判 |
| 4.4.1 高溫集箱缺陷判定 |
| 4.4.2 高溫集箱缺陷預(yù)判措施 |
| 4.5 本章小結(jié) |
| 結(jié)論 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 致謝 |
| 導(dǎo)師簡(jiǎn)介 |
| 作者簡(jiǎn)介 |
| 學(xué)位論文數(shù)據(jù)集 |
（10）寬負(fù)荷脫硝下給水溫度對(duì)超臨界機(jī)組性能影響及評(píng)價(jià)（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 符號(hào)表 |
| 第1章 緒論 |
| 1.1 課題背景及意義 |
| 1.2 給水溫度對(duì)省煤器傳熱特性影響的研究現(xiàn)狀 |
| 1.3 超臨界機(jī)組寬負(fù)荷脫硝性能研究現(xiàn)狀 |
| 1.3.1 機(jī)組提高給水溫度寬負(fù)荷脫硝性能研究現(xiàn)狀 |
| 1.3.2 超臨界機(jī)組寬負(fù)荷性能分析及優(yōu)化研究現(xiàn)狀 |
| 1.4 主要研究?jī)?nèi)容及創(chuàng)新點(diǎn) |
| 1.4.1 主要研究?jī)?nèi)容 |
| 1.4.2 創(chuàng)新點(diǎn) |
| 第2章 超臨界直流鍋爐省煤器傳熱特性分析 |
| 2.1 省煤器傳統(tǒng)熱力學(xué)方法 |
| 2.2 省煤器傳熱模型構(gòu)建 |
| 2.2.1 省煤器物理模型 |
| 2.2.2 模型簡(jiǎn)化和假設(shè) |
| 2.2.3 逆流傳熱模型 |
| 2.2.4 順流傳熱模型 |
| 2.2.5 省煤器傳熱系數(shù)模型 |
| 2.2.6 省煤器傳熱(?)分析模型 |
| 2.3 省煤器傳熱模型驗(yàn)證 |
| 2.4 省煤器傳熱特性計(jì)算結(jié)果分析 |
| 2.4.1 省煤器水溫變化特性 |
| 2.4.2 省煤器煙氣溫度變化特性 |
| 2.4.3 省煤器輻射熱流密度變化特性 |
| 2.4.4 省煤器受熱面灰污層溫度變化特性 |
| 2.4.5 省煤器傳熱溫差變化特性 |
| 2.4.6 省煤器換熱系數(shù)變化特性 |
| 2.4.7 省煤器受熱面?zhèn)鳠崃孔兓匦?/td> |
| 2.4.8 省煤器單位水溫升換熱面積變化特性 |
| 2.4.9 省煤器(?)效率變化特性 |
| 2.5 本章小結(jié) |
| 第3章 設(shè)置0號(hào)高加對(duì)超臨界機(jī)組性能的影響分析 |
| 3.1 模型描述 |
| 3.1.1 600MW超臨界機(jī)組模型 |
| 3.1.2 0號(hào)高加數(shù)學(xué)模型簡(jiǎn)化和假設(shè) |
| 3.1.3 爐膛熱平衡模型 |
| 3.1.4 熱風(fēng)溫度計(jì)算模型 |
| 3.1.5 省煤器出口水溫計(jì)算模型 |
| 3.1.6 排煙溫度計(jì)算模型 |
| 3.1.7 鍋爐熱效率計(jì)算模型 |
| 3.1.8 汽輪機(jī)熱耗率及煤耗率計(jì)算模型 |
| 3.1.9 蒸汽溫度計(jì)算模型 |
| 3.2 0號(hào)高加模型求解及驗(yàn)證 |
| 3.2.1 0號(hào)高加模型求解 |
| 3.2.2 0號(hào)高加模型驗(yàn)證 |
| 3.3 設(shè)置0號(hào)高加計(jì)算結(jié)果分析 |
| 3.3.1 給水溫度對(duì)鍋爐排煙溫度影響 |
| 3.3.2 給水溫度對(duì)鍋爐熱效率影響 |
| 3.3.3 給水溫度對(duì)熱風(fēng)溫度影響 |
| 3.3.4 給水溫度對(duì)省煤器出口水溫影響 |
| 3.3.5 給水溫度對(duì)汽輪機(jī)熱耗率影響 |
| 3.3.6 給水溫度對(duì)發(fā)電標(biāo)準(zhǔn)煤耗率影響 |
| 3.4 本章小結(jié) |
| 第4章 IPT定值模式下機(jī)組性能評(píng)價(jià) |
| 4.1 模型構(gòu)建 |
| 4.1.1 660MW超臨界機(jī)組物理模型 |
| 4.1.2 閉合循環(huán)影響機(jī)制 |
| 4.1.3 IPT定值數(shù)學(xué)模型的簡(jiǎn)化和假設(shè) |
| 4.1.4 鍋爐模型 |
| 4.1.5 汽輪發(fā)電機(jī)組模型 |
| 4.1.6 機(jī)組總體指標(biāo)模型 |
| 4.1.7 汽溫模型 |
| 4.2 IPT定值模式模型求解和驗(yàn)證 |
| 4.2.1 IPT定值模式模型求解 |
| 4.2.2 IPT定值模式模型驗(yàn)證 |
| 4.3 IPT定值模式模擬結(jié)果分析 |
| 4.3.1 中間點(diǎn)溫度(IPT)變化特性 |
| 4.3.2 IPT定值模式煤水比的變化特性 |
| 4.3.3 IPT定值模式爐側(cè)運(yùn)行參數(shù)變化特性 |
| 4.3.4 IPT定值模式SCR運(yùn)行特性 |
| 4.3.5 IPT定值模式鍋爐尾部受熱面性能變化 |
| 4.3.6 IPT定值模式機(jī)組經(jīng)濟(jì)指標(biāo)的變化規(guī)律 |
| 4.3.7 IPT定值模式蒸汽溫度的變化規(guī)律 |
| 4.4 本章小結(jié) |
| 第5章 IPT調(diào)節(jié)模式下機(jī)組性能評(píng)價(jià) |
| 5.1 運(yùn)行策略介紹及物理模型 |
| 5.1.1 運(yùn)行策略介紹 |
| 5.1.2 模型描述 |
| 5.2 數(shù)學(xué)模型 |
| 5.2.1 二氧化碳排放量模型 |
| 5.2.2 二氧化硫排放濃度模型 |
| 5.2.3 粉塵排放濃度模型 |
| 5.2.4 氨逃逸率及噴氨量模型 |
| 5.2.5 經(jīng)濟(jì)指標(biāo)模型 |
| 5.2.6 尾部受熱面低溫腐蝕模型 |
| 5.3 模型算法 |
| 5.4 IPT調(diào)節(jié)模式模擬結(jié)果分析 |
| 5.4.1 IPT調(diào)節(jié)模式機(jī)組運(yùn)行參數(shù)變化特性 |
| 5.4.2 IPT調(diào)節(jié)模式鍋爐尾部受熱面運(yùn)行特性 |
| 5.4.3 IPT調(diào)節(jié)模式SCR運(yùn)行特性 |
| 5.4.4 IPT調(diào)節(jié)模式機(jī)組經(jīng)濟(jì)指標(biāo)變化特性 |
| 5.5 不同運(yùn)行模式其他污染物排放特性 |
| 5.5.1 SO_2排放濃度的變化特性 |
| 5.5.2 SO_2粉塵排放濃度的變化特性 |
| 5.5.3 CO_2排放量的變化特性 |
| 5.6 本章小結(jié) |
| 第6章 結(jié)論與展望 |
| 6.1 研究結(jié)論 |
| 6.2 研究展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 攻讀博士學(xué)位期間發(fā)表的論文及其它成果 |
| 致謝 |
| 個(gè)人簡(jiǎn)歷 |
四、電站鍋爐省煤器結(jié)構(gòu)變化對(duì)飛灰磨損影響的研究（論文參考文獻(xiàn)）
- [1]600MW前后墻對(duì)沖燃煤鍋爐側(cè)墻CO富集與優(yōu)化研究[D]. 謝曉強(qiáng). 浙江大學(xué), 2021(01)
- [2]循環(huán)流化床鍋爐節(jié)能技改方案研究[D]. 周勇. 昆明理工大學(xué), 2020(05)
- [3]鍋爐受熱面積灰監(jiān)測(cè)及吹灰模糊控制研究[D]. 張翔. 浙江大學(xué), 2020(06)
- [4]循環(huán)流化床垃圾焚燒爐對(duì)流受熱面積灰及防治機(jī)理研究[D]. 唐智. 東南大學(xué), 2020
- [5]燃用高硫/高堿煤煙氣污染物超低排放關(guān)鍵技術(shù)研究及應(yīng)用[D]. 王鳳君. 浙江大學(xué), 2020(07)
- [6]燃煤電廠除塵裝置顆粒物/SO3協(xié)同脫除研究[D]. 馬俊飛. 浙江大學(xué), 2020(02)
- [7]電站鍋爐SCR脫硝裝置的數(shù)值模擬與試驗(yàn)研究[D]. 陳彩云. 鄭州大學(xué), 2020(02)
- [8]基于低溫省煤器的鍋爐余熱回收節(jié)能改造方法與應(yīng)用[D]. 吉朝陽(yáng). 長(zhǎng)沙理工大學(xué), 2020(07)
- [9]CFB鍋爐安全高效運(yùn)行與事故預(yù)判研究[D]. 劉賀君. 華北理工大學(xué), 2020(02)
- [10]寬負(fù)荷脫硝下給水溫度對(duì)超臨界機(jī)組性能影響及評(píng)價(jià)[D]. 王艷紅. 東北電力大學(xué), 2019(01)
標(biāo)簽：省煤器論文; 電站鍋爐論文; 煙氣脫硝論文; 鍋爐熱效率論文; 循環(huán)流化床鍋爐論文;