一、晶粒取向電工鋼板脫碳熱處理的方法（論文文獻(xiàn)綜述）
苗若楠[1]（2021）在《4.5wt.%Si無(wú)取向電工鋼力學(xué)性能及磁性能的研究》文中提出十八大以來(lái),習(xí)主席提出:“綠水青山就是金山銀山”,讓我們?cè)跐M足于豐富物質(zhì)文化生活之時(shí),更加重視環(huán)保問(wèn)題。今年兩會(huì)提出了碳達(dá)峰和碳中和概念,通過(guò)控制碳的排放量來(lái)達(dá)成可持續(xù)發(fā)展的目標(biāo)。電工鋼作為重要的軟磁合金,擁有良好的磁性能,多應(yīng)用于鐵芯轉(zhuǎn)子材料、新能源電車(chē)的發(fā)動(dòng)機(jī)材料中。相比于普通鋼板,無(wú)取向電工鋼的制備工藝更復(fù)雜,要求也更為嚴(yán)格。就目前制備無(wú)取向電工鋼板的技術(shù)來(lái)看,除了應(yīng)用于生產(chǎn)中的常規(guī)外,雙輥薄帶連鑄連軋技術(shù)獲得了較多關(guān)注。常規(guī)工藝制造無(wú)取向電工鋼,工藝成熟,但工藝復(fù)雜;而雙輥薄帶連鑄工藝生產(chǎn)周期短,對(duì)環(huán)境更為友好,但在生產(chǎn)過(guò)程中,會(huì)使鋼板表面產(chǎn)生裂紋。本文使用傳統(tǒng)工藝和雙輥薄帶連鑄技術(shù)兩種方法制備4.5wt.%Si無(wú)取向電工鋼,對(duì)傳統(tǒng)工藝制備的熱軋板、溫軋板以及雙輥薄帶連鑄技術(shù)制備的電工鋼薄帶進(jìn)行顯微組織、織構(gòu)以及力學(xué)性能與磁性能的檢測(cè)與分析。本論文主要研究?jī)?nèi)容如下:（1）改變常規(guī)工藝制造的4.5wt.%Si無(wú)取向電工鋼的熱處理工藝參數(shù),研究了不同退火溫度、時(shí)間下,4.5wt.%Si無(wú)取向電工鋼板力學(xué)性能的變化。在室溫下熱軋4.5wt.%Si無(wú)取向退火鋼板的斷裂方式為脆性斷裂,有較低的維氏硬度。熱軋后的鋼板經(jīng)過(guò)900℃退火發(fā)生了再結(jié)晶,且擁有最高的延伸率,達(dá)到8.7%。傳統(tǒng)軋制工藝制造的4.5wt.%Si無(wú)取向電工鋼熱軋鋼板的退火溫度為900℃時(shí),存在{011}<211>、{012}<610>、{021}<501>、{110}<113>等織構(gòu)。退火溫度為1000℃和1100℃時(shí),整體織構(gòu)增強(qiáng),并存在著對(duì)鋼板的塑性應(yīng)變比不利的{110}<001>織構(gòu)。（2）研究了不同溫軋溫度與不同退火時(shí)間溫軋鋼板的顯微組織、室溫力學(xué)性能及磁性能。溫軋鋼板均在21s內(nèi)開(kāi)始回復(fù)再結(jié)晶行為。經(jīng)500℃溫軋的鋼板再結(jié)晶速度最快。4.5wt.%Si無(wú)取向電工鋼的拉伸強(qiáng)度的最大值為803.9MPa、延伸率最大值可達(dá)到24.49%。溫軋鋼板的飽和磁感應(yīng)強(qiáng)度隨退火時(shí)間的延長(zhǎng)而下降,其最大飽和磁感應(yīng)強(qiáng)度為1.86T。（3）研究了雙輥薄帶連鑄無(wú)取向電工鋼在相同退火溫度不同退火時(shí)間下,鋼板的顯微組織變化,并檢測(cè)分析退火板帶在室溫與100℃-200℃下的力學(xué)性能。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明,鋼板在退火過(guò)程中出現(xiàn)再結(jié)晶現(xiàn)象。經(jīng)過(guò)60s退火的鋼板,在室溫下的均勻延伸率和斷裂延伸率達(dá)到最大值,分別為:16.2%和16.5%,鋼板的維氏硬度隨著退火時(shí)間的延長(zhǎng)呈先下降后上升的趨勢(shì)。在100℃-200℃拉伸溫度下,鋼板表現(xiàn)出良好的延伸率,但強(qiáng)度略微下降。在退火時(shí)間為12s、拉伸溫度為100℃時(shí),鋼板有最大極限抗拉強(qiáng)度為526.7MPa。在退火時(shí)間為3min、拉伸溫度為200℃時(shí),鋼板的延伸率達(dá)到最大值19.2%。（4）研究了退火時(shí)間為60s和3min的雙輥薄帶連鑄無(wú)取向電工鋼板的磁性能。結(jié)果發(fā)現(xiàn),退火時(shí)間為3min時(shí)的鋼板的磁性能較好,其磁性能分別為1.689T(B50),2.951W/kg(P15/50),23.58W/kg(P10/400),22.50W/kg(P5/1000)。
汪勇[2]（2021）在《鈮對(duì)低溫取向硅鋼抑制劑析出行為及鋼組織和織構(gòu)演變的影響》文中提出取向硅鋼具有高磁感、低鐵損的優(yōu)異性能,被廣泛應(yīng)用于制造變壓器的鐵芯,其最大的特點(diǎn)是通過(guò)二次再結(jié)晶獲得鋒銳的Goss織構(gòu)（{110}<001>）。目前生產(chǎn)取向硅鋼常用的抑制劑是Al N和Mn S,為了保證抑制劑在熱軋或?；^(guò)程中充分析出,熱軋前需要將板坯加熱到1350 oC以上或者更高溫度使Al N和Mn S固溶,這造成較大的能源浪費(fèi)。在保護(hù)環(huán)境和可持續(xù)發(fā)展的大背景下,采用低溫板坯加熱工藝制備高品質(zhì)取向硅鋼成為當(dāng)今取向硅鋼發(fā)展的重要方向。Nb C、Nb N和Nb（C,N）具有較低的固溶溫度,具有作為取向硅鋼抑制劑的一般特性,將鈮作為抑制劑形成元素添加到取向硅鋼中,有望降低鑄坯再加熱溫度。本文系統(tǒng)研究了含Nb取向硅鋼在生產(chǎn)過(guò)程中的第二相粒子析出行為、組織和織構(gòu)演變規(guī)律,討論了Nb在取向硅鋼中的作用。具體研究?jī)?nèi)容和結(jié)果如下:（1）對(duì)含Nb取向硅鋼（0-0.022 wt%Nb）鑄坯再加熱及冷卻過(guò)程中的組織演變和第二相粒子析出行為進(jìn)行了研究。結(jié)果表明Nb的添加能夠有效改善鑄坯再加熱組織的均勻性。在降溫過(guò)程,第二相粒子析出分為兩個(gè)階段,Mn S和Nb（C,N）在第一階段析出,而且含Nb試樣第一階段析出的第二相粒子要比不含Nb試樣的要多且彌散,Al N在第二階段析出,Nb的添加對(duì)Al N的析出影響不大。（2）對(duì)含Nb取向硅鋼（高Nb低Al,0.028-0.052 wt%Nb）的熱軋板和?；逯械囊种苿┓N類(lèi)、數(shù)量和尺寸進(jìn)行了研究。結(jié)果表明抑制劑主要有Mn S、以Mn S為核心的復(fù)合析出物和單獨(dú)的Nb（C,N）。含0.028 wt%Nb鋼中的析出物比含0.052wt%Nb鋼中的更加細(xì)小、彌散,含0.028 wt%Nb的熱軋板中的析出物的平均尺寸為40 nm,數(shù)量密度為13.8×105個(gè)/mm2,而含0.052 wt%Nb的熱軋板中的析出物的平均尺寸為66 nm,數(shù)量密度為9.4×105個(gè)/mm2。?；幚砗箐撝行〕叽绲奈龀鑫飻?shù)量顯著增加,使得常化板中的析出物的平均尺寸減小、數(shù)量密度增加。（3）對(duì)含Nb取向硅鋼（高Nb低Al,0.028-0.052 wt%Nb）的組織織構(gòu)演變和磁性能進(jìn)行了研究。結(jié)果表明含0.028 wt%Nb鋼中的Goss織構(gòu)含量和強(qiáng)度比含0.052 wt%Nb鋼的高,而且整個(gè)熱處理過(guò)程中含0.028 wt%Nb鋼中的抑制劑的釘扎力更強(qiáng),使得低Nb鋼的?；褰M織和初次再結(jié)晶組織的平均晶粒尺寸小于高Nb鋼的。?；軌蛱岣吆琋b取向硅鋼的磁性能,未?；幚淼母邷赝嘶鸢宥卧俳Y(jié)晶不完善,磁性能差,B800均低于1.50 T,P1.7/50超過(guò)了2.41 W/kg。經(jīng)過(guò)?；幚淼母邷赝嘶鸢?宏觀組織粗大,晶粒尺寸達(dá)到近厘米級(jí),最大晶粒尺寸接近1cm,含0.028 wt%Nb試樣的磁性能優(yōu)于含0.052 wt%Nb的試樣,對(duì)應(yīng)的,B800=1.70T,P1.7/50=1.77 W/kg。（4）對(duì)含Nb取向硅鋼（0.052 wt%Nb）的滲氮和脫碳退火過(guò)程進(jìn)行了研究。脫碳退火150 s后,鋼中的C含量降低至0.003 wt%以下,滿足取向硅鋼脫碳退火的要求。脫碳退火前進(jìn)行滲氮處理,能夠有效改善初次再結(jié)晶組織的均勻性,而對(duì)織構(gòu)演變基本沒(méi)有影響。沒(méi)有經(jīng)過(guò)滲氮處理的試樣,脫碳退火150 s后,組織沿板厚方向存在明顯的不均勻性,中心層為小尺寸晶粒,而邊部為粗大的晶粒,平均晶粒尺寸為18.4μm,而標(biāo)準(zhǔn)差達(dá)到了10.3μm。經(jīng)過(guò)滲氮處理的試樣,脫碳退火150 s后,初次再結(jié)晶組織細(xì)小均勻,平均晶粒尺寸為10.2μm,標(biāo)準(zhǔn)差為4.6μm。高溫退火后,經(jīng)過(guò)滲氮處理的試樣發(fā)生了較完善的二次再結(jié)晶,其性能優(yōu)于未經(jīng)過(guò)滲氮處理的試樣。（5）對(duì)含Nb取向硅鋼（低Nb高Al,0-0.025 wt%Nb）鑄坯中的夾雜物和力學(xué)性能進(jìn)行了研究。結(jié)果表明Nb的添加能夠減少鋼中夾雜物的數(shù)量,隨著Nb含量從0增加到0.025 wt%,夾雜物數(shù)量從578個(gè)/mm2減少到157個(gè)/mm2,且大尺寸夾雜物（>2μm）數(shù)量明顯減少;鑄坯試樣的屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度分別由361 MPa和385 MPa增加到450 MPa和566 MPa,有利于生產(chǎn)過(guò)程中熱軋和冷軋的順利進(jìn)行,并可以獲得高強(qiáng)度取向硅鋼,滿足特殊要求。（6）對(duì)含Nb取向硅鋼（低Nb高Al,0-0.025 wt%Nb）的抑制劑析出行為、組織織構(gòu)演變和磁性能進(jìn)行了研究。脫碳退火后,由于鋼中C含量的降低,鋼中Nb（C,N）粒子的數(shù)量減少,脫碳板中析出物的數(shù)量密度明顯降低。含0.009 wt%Nb的初次再結(jié)晶板中的析出物、組織和織構(gòu)分布有利于Goss晶粒在高溫退火中異常長(zhǎng)大,高溫退火后,發(fā)生了完善的二次再結(jié)晶,獲得優(yōu)異的磁性能,B800=1.872 T,P1.7/50=1.25 W/kg。
孔祥兵[3]（2020）在《稀土新能源無(wú)取向電工鋼退火工藝的研究》文中認(rèn)為新能源汽車(chē)具有環(huán)保、節(jié)約、簡(jiǎn)單三大優(yōu)勢(shì),是未來(lái)發(fā)展的必然趨勢(shì)。驅(qū)動(dòng)電機(jī)是新能源汽車(chē)的三大核心部件之一,小型化,高性能化,高效率化等特征是未來(lái)的發(fā)展方向。高強(qiáng)度無(wú)取向電工鋼片作為驅(qū)動(dòng)電機(jī)轉(zhuǎn)子的關(guān)鍵材料,轉(zhuǎn)速高達(dá)每分種數(shù)萬(wàn)轉(zhuǎn)甚至十幾萬(wàn)轉(zhuǎn)的高速電機(jī)越來(lái)越多,此時(shí)常規(guī)的轉(zhuǎn)子鐵芯難以承受其高速旋轉(zhuǎn)產(chǎn)生的離心力,這對(duì)無(wú)取向電工鋼的強(qiáng)度提出了更高的要求?；谛履茉打?qū)動(dòng)電機(jī)的嚴(yán)格要求,無(wú)取向電工鋼在保證良好的磁性能的同時(shí),力學(xué)性能有較大的提高,即高磁感,低鐵損,高強(qiáng)度。本文以添加Nb,Ti以及微量稀土Ce,硅含量為2%的無(wú)取向電工鋼為原料,采用管式高溫保護(hù)氣氛爐,將二次冷軋厚度為0.32 mm的冷軋板置于爐中進(jìn)行800、830、860、890、920、950℃×5 min退火處理。利用蔡司金相顯微鏡觀察退火組織,研究了退火溫度對(duì)組織演變的規(guī)律;利用X射線衍射儀對(duì)退火試樣進(jìn)行了宏觀織構(gòu)的測(cè)定,研究了退火溫度對(duì)織構(gòu)的影響;利用電子顯微鏡進(jìn)行了微觀織構(gòu)的研究;利用分析透射電子顯微鏡觀察析出物的形貌和大小;TD8510型硅鋼片測(cè)量?jī)x測(cè)量磁性能,GNT50型電子式萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)等儀器分別測(cè)試了磁性能和力學(xué)性能并分析退火溫度對(duì)其演變規(guī)律。研究結(jié)果表明:800920℃退火后均為部分再結(jié)晶組織,表層和中心層可以看到再結(jié)晶晶粒,退火溫度越高,再結(jié)晶越充分,950℃退火后發(fā)生完全再結(jié)晶,平均晶粒尺寸為48.29 um。800℃退火后,α織構(gòu)強(qiáng)度較強(qiáng),γ織構(gòu)強(qiáng)度表現(xiàn)較弱,鋼中還存在少量的立方織構(gòu)。830℃及更高的退火溫度,α織構(gòu)強(qiáng)度明顯減弱,立方織構(gòu)基本消失,γ織構(gòu)強(qiáng)度顯著增強(qiáng)。含Nb、Ti高強(qiáng)度無(wú)取向電工鋼在退火過(guò)程中析出大量的（Nb,Ti）C粒子。溫度升高,（Nb,Ti）C析出物尺寸增加,分布密度減小。稀土夾雜物尺寸較大,（Nb,Ti）C以稀土夾雜物為核心形核長(zhǎng)大。抗拉強(qiáng)度與屈服強(qiáng)度隨溫度升高先升高后降低,延伸率呈上升趨勢(shì),磁感B50先增大后減小,鐵損P1.5/50、P1.0/400逐漸降低。經(jīng)860℃×5 min退后,成品強(qiáng)度與磁性能匹配最佳。
張欣[4]（2020）在《稀土Ce對(duì)含Cu取向硅鋼熱變形過(guò)程中抑制劑的影響》文中認(rèn)為取向硅鋼作為一種重要的功能軟磁材料,主要用作輸電行業(yè)變壓器的制造。取向硅鋼生產(chǎn)工藝復(fù)雜,具有嚴(yán)格要求的工序要求和制造技術(shù),所以取向硅鋼的成材率不高,具有較高的生產(chǎn)成本,被冠以“特鋼中的藝術(shù)品”之稱(chēng)。取向硅鋼之所以磁性能優(yōu)良,是因?yàn)槠涓咚箍棙?gòu)（即{110}<001>織構(gòu)）優(yōu)良。要想獲得優(yōu)良的高斯織構(gòu),抑制劑的作用不可或缺,其作用于初次再結(jié)晶時(shí),細(xì)小彌散分布的抑制劑粒子抑制初次再結(jié)晶的發(fā)生,同時(shí)為二次再結(jié)晶積攢能量。在我國(guó)眾多的多金屬共生礦床礦區(qū)中,白云鄂博礦區(qū)作為稀土含量最多的礦區(qū),擁有鐵、鈮、稀土等多種金屬。通過(guò)對(duì)含鈰取向硅鋼實(shí)行了鑄態(tài)夾雜和析出物以及熱軋過(guò)程中抑制劑的析出行為研究,為取向硅鋼制定更加合理的熱軋工藝提供方案以及鈰在取向硅鋼中的合理應(yīng)用提供更多的有效數(shù)據(jù)。本文主要參考國(guó)內(nèi)某鋼廠的含Cu取向硅鋼實(shí)際熱軋四道次粗軋過(guò)程進(jìn)行相關(guān)研究,以稀土鈰為變量進(jìn)行探究鈰對(duì)取向硅鋼的影響。對(duì)取向硅鋼鑄態(tài)的夾雜物進(jìn)行評(píng)級(jí)工作,采用透射電子顯微鏡進(jìn)行取向硅鋼鑄態(tài)抑制劑析出物進(jìn)行分析,并采用箱式爐進(jìn)行鑄錠均熱模擬實(shí)驗(yàn),后采用實(shí)驗(yàn)室二輥熱軋機(jī)對(duì)實(shí)驗(yàn)鋼進(jìn)行模擬熱軋實(shí)驗(yàn),繼續(xù)采用透射電子顯微鏡對(duì)熱軋過(guò)程中的抑制劑析出行為進(jìn)行分析。結(jié)果表明,稀土鈰的加入使得取向硅鋼鑄態(tài)夾雜物數(shù)量變少,尺寸變大,可以起到改變夾雜物形態(tài),去除有害夾雜的作用;鈰的加入并沒(méi)有改變鑄態(tài)析出物的種類(lèi),使得析出物數(shù)量減少,尺寸略有增大;在模擬鑄錠均熱過(guò)程中,仍存在未固溶析出物,經(jīng)EDS分析為大尺寸的（Mn,Cu）S,并隨著均熱時(shí)間的增加,實(shí)驗(yàn)鋼中析出物數(shù)量減少,尺寸也隨之減小;在熱軋粗軋過(guò)程中,所析出的抑制劑主要為Cu2S、MnS和（Mn,Cu）S,模擬熱軋粗軋過(guò)程中,隨著熱軋道次的增多,抑制劑析出數(shù)量逐漸增多,抑制劑析出尺寸逐漸減小;加入稀土鈰的實(shí)驗(yàn)鋼的抑制劑析出數(shù)量小于未加入稀土的實(shí)驗(yàn)鋼,其抑制劑析出尺寸也要小于未加入稀土的實(shí)驗(yàn)鋼,稀土鈰的加入能使抑制劑更加細(xì)小、彌散均勻分布。
賈宇巍[5]（2020）在《含錫低溫取向硅鋼織構(gòu)與析出物的演變規(guī)律》文中指出近年來(lái),取向硅鋼因其低磁感和高鐵損的特性,在制作大型發(fā)電機(jī)的領(lǐng)域得到了廣泛的應(yīng)用,是軍事工業(yè)中重要的軟磁材料。傳統(tǒng)Hi-B鋼以MnS+AlN為抑制劑采用高溫鑄坯加熱技術(shù),存在高成本和低成材率的缺點(diǎn),科學(xué)家們提出了降低鑄坯加熱溫度的方法,對(duì)其它第二相粒子是否可以作為抑制劑進(jìn)行了研究,這成為了目前鋼鐵行業(yè)研發(fā)的熱點(diǎn)。本文針對(duì)不含Sn與含Sn低溫取向硅鋼,選取了熱軋板、一次冷軋板、脫碳退火板、二次冷軋板進(jìn)行了組織,織構(gòu)及第二相的對(duì)比研究;對(duì)含Sn取向硅鋼的高溫退火板進(jìn)行了組織,織構(gòu)及第二相的分析。研究的主要結(jié)果如下:（1）含Sn低溫取向硅鋼熱軋板在板厚方向上存在組織、織構(gòu)的不均勻性,過(guò)渡層組分明顯高于傳統(tǒng)取向硅鋼,表層到次表層以銅型織構(gòu)為主;中心層以旋轉(zhuǎn)立方織構(gòu)為主;經(jīng)一次冷軋后,顯微組織完全轉(zhuǎn)變?yōu)槔w維狀,α線織構(gòu)和γ線織構(gòu)成為主要織構(gòu)類(lèi)型;經(jīng)脫碳退火后發(fā)生初次再結(jié)晶,晶粒平均尺寸為6μm,{111}<112>和Goss織構(gòu)得到明顯加強(qiáng);二次冷軋后α線織構(gòu)和γ線織構(gòu)得到保留和加強(qiáng);高溫退火板,晶界多呈鋸齒狀,Goss織構(gòu)取向密度很強(qiáng),達(dá)到117.32。（2）Sn對(duì)低溫取向硅鋼的析出物有較大影響,添加Sn后,熱軋板、一次冷軋板、脫碳退火板、二次冷軋板的第二相粒子的析出尺寸減小,更加彌散。（3）含Sn低溫取向硅鋼熱軋板中,Sn與Ti復(fù)合存在,析出物為Cu2S、MnS及AlN;一次冷軋板中,第二相為Cu2S、MnS、AlN;脫碳退火板及二次冷軋板中,Sn均與Cu2S和MnS復(fù)合存在,第二相均為Cu2S、MnS及AlN;高溫退火板中,Sn與Cu2S復(fù)合存在,析出物為Cu2S、MnS。
郭曉雨[6]（2020）在《含錫取向硅鋼高溫退火過(guò)程中組織、織構(gòu)及抑制劑的演變》文中認(rèn)為唯一經(jīng)過(guò)二次再結(jié)晶工藝得到的且主要用于制作變壓器鐵芯的取向硅鋼,和其他金屬材料一樣,內(nèi)部的金屬組織結(jié)構(gòu)也決定了其磁性能。取向硅鋼本身最突出特點(diǎn)是具有極強(qiáng)的Goss織構(gòu),即{110}<001>織構(gòu)。在硅鋼中加入Sn元素對(duì)初次再結(jié)晶能起到一種輔助抑制的作用,因此在硅鋼中添加Sn元素已經(jīng)成了鋼鐵企業(yè)開(kāi)發(fā)生產(chǎn)高性能取向硅鋼的一種重要的手段。目前通過(guò)初次再結(jié)晶退火和高溫退火可以使取向硅鋼的高斯晶粒取向形成單一鋒銳的高斯織構(gòu),從而得到一種磁性能優(yōu)異的高性能取向硅鋼。因此充分探究這兩個(gè)環(huán)節(jié)在生產(chǎn)過(guò)程中的組織、織構(gòu)及其抑制劑的演變規(guī)律對(duì)于高性能取向硅鋼的設(shè)計(jì)和生產(chǎn)過(guò)程有著重要的科學(xué)理論和技術(shù)實(shí)踐的意義。本文以國(guó)內(nèi)某大型鋼廠生產(chǎn)的含錫取向硅鋼冷軋板,經(jīng)過(guò)初次再結(jié)晶退火和高溫退火,采用先進(jìn)的金相顯微鏡、掃描電子顯微鏡、X射線衍射儀及透射電鏡研究了鋼廠生產(chǎn)含錫取向硅鋼在初次再結(jié)晶退火和高溫退火兩大工序過(guò)程中的顯微組織、織構(gòu)及析出物的演變規(guī)律。通過(guò)對(duì)實(shí)驗(yàn)結(jié)果分析,試樣在退火溫度為830℃,退火時(shí)間達(dá)到30s時(shí)初次再結(jié)晶已經(jīng)完成。隨著退火時(shí)間延長(zhǎng),其Σ1晶界的比例減少,Σ3、Σ5、Σ7晶界的比例分?jǐn)?shù)沒(méi)有太大變化,Σ9晶界的比例提高,為1.126%;其再結(jié)晶織構(gòu)逐漸取代了傳統(tǒng)的冷軋織構(gòu),晶粒的取向差主要分布在20°-55°之間,并在45°左右出現(xiàn)了峰值,這時(shí)晶粒的取向差已經(jīng)逐漸轉(zhuǎn)變?yōu)橐源蠼嵌染Я橹髁?。試樣在高溫退火過(guò)程中,試樣在1000℃-1020℃之間開(kāi)始發(fā)生二次再結(jié)晶,當(dāng)溫度達(dá)到1020℃時(shí),這時(shí)二次再結(jié)晶已經(jīng)完成。組織中Goss晶粒平均尺寸分均小于相應(yīng)退火溫度時(shí)基體的平均晶粒尺寸,其不占有尺寸優(yōu)勢(shì)。二次再結(jié)晶發(fā)生之后,Goss織構(gòu)逐漸占有主導(dǎo)地位,面積分?jǐn)?shù)為96.3%。隨著退火溫度的升高,Goss晶粒位向逐漸趨于標(biāo)準(zhǔn),均有利于磁感應(yīng)強(qiáng)度的提高。高溫退火過(guò)程中主要的析出物為AlN+MnS的復(fù)合物,少量的析出物Sn。退火中析出物的抑制力隨著析出物的體積分?jǐn)?shù)的逐漸降低而不斷的下降,在900℃時(shí)析出物發(fā)生明顯的聚集現(xiàn)象;隨著退火溫度的升高,Zener因子不斷的增加,在900℃達(dá)到最大,析出物晶粒分布密度也逐漸達(dá)到最高值8.9×1014個(gè)/cm3。
張繼舜[7]（2020）在《含Cu低溫取向硅鋼熱軋過(guò)程抑制劑析出行為研究》文中指出現(xiàn)代社會(huì)的發(fā)展離不開(kāi)電力這一重要能源,取向硅鋼是電力系統(tǒng)中重要的軟磁材料,這主要得益于的成品取向硅鋼中的強(qiáng)Goss織構(gòu),而想要獲得鋒銳Goss織構(gòu)的條件之一就是在鋼中存在細(xì)小彌散的第二項(xiàng)質(zhì)點(diǎn)以抑制初次晶粒的長(zhǎng)大。高溫生產(chǎn)取向硅鋼的傳統(tǒng)工藝主要采用MnS和AlN作為抑制劑,其缺點(diǎn)明顯,能源消耗大,污染嚴(yán)重。因此以Cu2S作為主要抑制劑的低溫取向硅鋼逐漸推廣,目前已知Cu2S粒子主要在熱軋階段析出,但對(duì)于熱軋過(guò)程各個(gè)道次中抑制劑的析出行為研究還較少。本文通過(guò)模擬熱軋實(shí)驗(yàn)的方式,研究熱軋過(guò)程中各個(gè)道次抑制劑的析出情況,為現(xiàn)場(chǎng)熱軋工藝的改進(jìn)提供一定的數(shù)據(jù)支持和理論指導(dǎo)。本文結(jié)合國(guó)內(nèi)某鋼廠的含Cu低溫取向硅鋼的熱軋過(guò)程進(jìn)行研究。通過(guò)熱力學(xué)與動(dòng)力學(xué)計(jì)算簡(jiǎn)單分析實(shí)驗(yàn)鋼中的抑制劑析出行為,并在實(shí)驗(yàn)室通過(guò)二輥軋機(jī)對(duì)兩種成分取向硅鋼開(kāi)展熱軋模擬試驗(yàn),通過(guò)箱式爐進(jìn)行板坯加熱模擬實(shí)驗(yàn)。利用透射電子顯微鏡表征實(shí)驗(yàn)鋼的抑制劑析出的類(lèi)型、尺寸與分布,利用蔡司金相顯微鏡觀察實(shí)驗(yàn)鋼的組織演變行為,通過(guò)EBSD分析粗軋后實(shí)驗(yàn)鋼中的高斯晶粒分布及晶界分布情況。結(jié)果表明,實(shí)驗(yàn)鋼熱軋過(guò)程中所產(chǎn)生的抑制劑主要為Cu2S、MnS和（Cu,Mn）S。通過(guò)理論計(jì)算可知實(shí)驗(yàn)鋼在高溫階段會(huì)優(yōu)先析出MnS,在低溫階段主要以Cu2S析出為主。粗軋過(guò)程中,隨著軋制道次的增加,組織逐漸細(xì)化,板厚方向組織不均勻。粗軋完成后在次表層到1/4層存在較多的高斯晶粒。模擬粗軋過(guò)程中,抑制劑面密度隨著軋制道次增加而增加,在粗軋的二三道次增加最多,粗軋完成后面密度增至4.36×108個(gè)/cm2,抑制劑尺寸增幅不大。模擬精軋過(guò)程中抑制劑的種類(lèi)不變,面密度隨軋制道次增加而增加,精軋完成后緩慢增長(zhǎng)至5.38×108個(gè)/cm2,抑制劑尺寸變化不大。微量稀土Ce的加入推遲了實(shí)驗(yàn)鋼的再結(jié)晶,使實(shí)驗(yàn)鋼的回復(fù)組織增多,再結(jié)晶晶粒尺寸減小,次表層高斯晶粒增多,黃銅晶粒減少。同時(shí)稀土Ce還使得實(shí)驗(yàn)鋼在粗軋過(guò)程中的抑制劑尺寸減小,（Cu,Mn）S數(shù)量增多,精軋過(guò)程的抑制劑面密度隨稀土的加入有所提高。
趙云鵬[8]（2020）在《直流磁場(chǎng)對(duì)取向硅鋼初次再結(jié)晶組織及織構(gòu)的影響》文中研究指明取向硅鋼因其具備許多優(yōu)良的磁性能,在各大電力領(lǐng)域都能看見(jiàn)其應(yīng)用,是工業(yè)生產(chǎn)中一種重要的軟磁性材料,享有鋼中“藝術(shù)皇冠”的美譽(yù)。取向硅鋼的生產(chǎn)工藝較復(fù)雜,且生產(chǎn)流程較長(zhǎng),所以每一步工藝都影響取向硅鋼最終的性能。目前,由于鋼鐵行業(yè)的大力發(fā)展,取向硅鋼的生產(chǎn)工藝已經(jīng)十分成熟,探究更高效、更節(jié)能、高質(zhì)量的生產(chǎn)工藝,是未來(lái)幾年生產(chǎn)取向硅鋼的目標(biāo)。磁場(chǎng)熱處理為取向硅鋼探究新的生產(chǎn)工藝提供新的路線。因此,本次實(shí)驗(yàn)在冷軋取向硅鋼脫碳退火階段進(jìn)行直流磁場(chǎng)退火處理,分別就不同退火溫度、退火時(shí)間及磁場(chǎng)強(qiáng)度下脫碳退火后取向硅鋼的剩碳量、組織及織構(gòu)進(jìn)行分析討論,為直流磁場(chǎng)退火技術(shù)提供更多的有效數(shù)據(jù)。本文對(duì)普通取向硅鋼進(jìn)行直流磁場(chǎng)退火處理,與同樣條件下普通退火后的樣品進(jìn)行對(duì)比。通過(guò)LECO紅外碳硫分析儀CS744測(cè)量脫碳退火后樣品的剩碳量,通過(guò)電子顯微鏡觀察直流磁場(chǎng)退火后的取向硅鋼樣品的晶粒尺寸的影響,應(yīng)用X射線衍射來(lái)分析直流磁場(chǎng)退火后樣品的宏觀織構(gòu),應(yīng)用EBSD技術(shù)來(lái)觀察脫碳退火后樣品的微觀織構(gòu)。通過(guò)研究發(fā)現(xiàn)取向硅鋼經(jīng)過(guò)直流磁場(chǎng)脫碳退火后織構(gòu)類(lèi)型主要為{001}<110>、{111}<112>、{110}<110>及{111}<110>織構(gòu),其中最強(qiáng)峰值出現(xiàn)在{111}<112>織構(gòu),高斯織構(gòu)含量很低。直流磁場(chǎng)降低剩碳量的效果顯著,且隨著退火時(shí)間的延長(zhǎng),降低剩碳量的效果更好,剩碳量較普通退火后的樣品最高可降低37.6%。經(jīng)過(guò)直流磁場(chǎng)退火后樣品的平均晶粒尺寸較普通退火后的樣品最高可降低11.9%,直流磁場(chǎng)細(xì)化晶粒尺寸的效果顯著,且晶粒分布更加均勻。直流磁場(chǎng)對(duì){001}<110>以及{111}<112>有促進(jìn)作用,且增加直流磁場(chǎng)退火時(shí)間,直流磁場(chǎng)的促進(jìn)作用效果更好,對(duì){112}<110>織構(gòu)有抑制作用。
陸昱寬[9]（2020）在《雙輥薄帶連鑄4.5wt.%Si鋼再結(jié)晶織構(gòu)及制備工藝優(yōu)化研究》文中研究說(shuō)明雙輥薄帶連鑄技術(shù)是一項(xiàng)先進(jìn)的鋼鐵生產(chǎn)技術(shù)。它是將快速凝固以及軋制工藝同步進(jìn)行,直接生產(chǎn)小于6mm的鑄帶。近年來(lái),雙輥薄帶連鑄已應(yīng)用于無(wú)取向硅鋼的制造。這項(xiàng)新技術(shù),可以將制備流程縮短30%以上,能源消耗及有害氣體排放減少25%以上,是各國(guó)鋼鐵企業(yè)以及科研學(xué)者研究的重點(diǎn)。本文以制備高磁導(dǎo)率、低鐵損的無(wú)取向硅鋼為目標(biāo),設(shè)計(jì)并連鑄了4.5wt.%Si無(wú)取向硅鋼薄帶,利用金相顯微鏡（OM）、X射線衍射儀（XRD）以及電子背散射衍射（EBSD）技術(shù)對(duì)冷軋過(guò)程中的金相組織、微觀織構(gòu)以及宏觀織構(gòu)的演變進(jìn)行了檢測(cè)分析,并對(duì)其再結(jié)晶行為以及形核理論進(jìn)行了探索。論文的研究結(jié)果包括:（1）研究了一步軋制和兩步軋制工藝,討論了不同軋制工藝對(duì)4.5wt.%Si無(wú)取向硅鋼的組織、織構(gòu)演變以及力學(xué)性能和磁性能的影響。一步冷軋后的無(wú)取向硅鋼,可得到典型的冷軋組織。最大的織構(gòu)強(qiáng)度位于Goss取向處,而不利的織構(gòu)分量所占比例很高。兩步冷軋極大地改變了組織和織構(gòu)的演變。在第二次冷軋后（7.9%的壓下率）,退火后的顯微組織由粗晶粒組成,并且再結(jié)晶織構(gòu)表現(xiàn)出強(qiáng){100}<001>取向和近Goss取向。一步冷軋過(guò)程中,再結(jié)晶退火后的抗拉強(qiáng)度可達(dá)到719.53MPa,但磁性能不如兩步冷軋?jiān)嚇印Ｍㄟ^(guò)第二次冷軋后（7.9%壓下率）,磁性能最優(yōu),可獲得1.612T的磁感應(yīng)強(qiáng)度(B50)和3.061W/kg,21.43W/kg和25.07W/kg的鐵損(P15/50,P10/400和P5/1000)。（2）研究了不同初始晶粒尺寸組織對(duì)無(wú)取向硅鋼組織、織構(gòu)以及磁性能的影響。采用雙輥薄帶連鑄技術(shù)澆鑄出了具有等軸晶組織的連鑄薄帶,通過(guò)合金成分及初始晶粒尺寸的優(yōu)化設(shè)計(jì),將4.5wt.%Si鑄帶經(jīng)冷軋及再結(jié)晶退火,獲得了具有強(qiáng)λ再結(jié)晶織構(gòu),隨著初始晶粒尺寸的增大,最終退火板的{100}織構(gòu)增多,磁性能進(jìn)一步提升。（3）采用初始組織以及軋制工藝的優(yōu)化,成功制備0.15mm0.2mm厚的4.5wt.%Si鋼超薄帶,研究了初始鑄帶的退火處理,可以抑制不利織構(gòu)的形成,增加有利織構(gòu){100}和{110}所占比重。而退火處理的鑄帶,經(jīng)90.5%冷軋壓下率及再結(jié)晶退火過(guò)程后,無(wú)畸變的新晶核在剪切帶以及晶界處同步進(jìn)行,γ織構(gòu)的形核優(yōu)勢(shì)被減弱,再結(jié)晶完成后形成以{100}<140>和{100}<160>為主導(dǎo)的λ（<100>//ND）織構(gòu),但強(qiáng)點(diǎn)集中于{112}<111>組分上。隨著冷軋壓下率的增大,λ（<100>//ND）織構(gòu)減弱,退火薄板中主要存在{115}<120>取向、{112}<111>取向以及{110}<223>取向織構(gòu),而{112}<111>組分進(jìn)一步增強(qiáng)。（4）研究了一次冷軋工藝與二次冷軋工藝對(duì)組織以及織構(gòu)的影響。一次冷軋的最終退火帶,再結(jié)晶晶粒尺寸較小,平均晶粒尺寸為27.24μm。再結(jié)晶織構(gòu)以α（<110>//RD）織構(gòu)和γ（（<111>//ND））織構(gòu)為主,且織構(gòu)強(qiáng)度峰值在{111}<112>組分。相比于一次冷軋法,二次冷軋法有利于釋放部分形變儲(chǔ)能,抑制γ纖維織構(gòu),增大晶粒尺寸以及有利織構(gòu)組分,再結(jié)晶織構(gòu)是強(qiáng){113}<251>取向和弱的{112}<111>取向,明顯改善其磁性能。
張帥[10]（2019）在《高牌號(hào)無(wú)取向電工鋼免?；幚淼幕A(chǔ)研究》文中研究表明電工鋼作為一類(lèi)特殊的鋼鐵功能材料在社會(huì)經(jīng)濟(jì)發(fā)展中具備重要的作用,也是鋼鐵制品中相對(duì)的高附加值的產(chǎn)品,其研究開(kāi)發(fā)工作得到了廣大鋼鐵科學(xué)工作者的重視。作為高牌號(hào)的無(wú)取向電工鋼,其優(yōu)異的電磁性能來(lái)源于組織調(diào)控。一般說(shuō)來(lái),為了得到較高的磁感強(qiáng)度和較低的鐵損,往往需要得到較大晶粒尺寸的等軸狀組織。然而,由于高牌號(hào)無(wú)取向電工鋼往往具有較高的Si含量,導(dǎo)致γ相區(qū)封閉,而在熱軋過(guò)程中如果不能發(fā)生完全的動(dòng)態(tài)和靜態(tài)再結(jié)晶的情況下,其形變組織由于缺少相變過(guò)程往往被保留到室溫,從而對(duì)后續(xù)的組織性能產(chǎn)生影響。因此,在工業(yè)生產(chǎn)中,對(duì)于中高牌號(hào)的無(wú)取向電工鋼在熱軋之后往往需要采取“?；碧幚淼姆椒?使熱軋板發(fā)生完全的再結(jié)晶并使晶粒長(zhǎng)大。盡管?；幚砜梢越鉀Q熱軋板的組織調(diào)控問(wèn)題,但是由于?；幚硎且活?lèi)熱處理過(guò)程,需要經(jīng)歷加熱、保溫和冷卻過(guò)程。這一過(guò)程在實(shí)際工業(yè)生產(chǎn)中必然涉及能耗和影響生產(chǎn)的效率。對(duì)于現(xiàn)代工業(yè)生產(chǎn)技術(shù),如果可以通過(guò)技術(shù)進(jìn)步和工藝優(yōu)化,能夠在熱軋過(guò)程中通過(guò)控制軋制誘發(fā)實(shí)現(xiàn)動(dòng)態(tài)再結(jié)晶過(guò)程,并通過(guò)冷卻過(guò)程中再結(jié)晶晶粒的長(zhǎng)大,那么就有可能實(shí)現(xiàn)中高牌號(hào)無(wú)取向電工鋼的免常化處理,實(shí)現(xiàn)高牌號(hào)無(wú)取向電工鋼的綠色化制造。為了實(shí)現(xiàn)這一目標(biāo),首先需要分析研究高牌號(hào)無(wú)取向電工鋼在熱軋過(guò)程中的再結(jié)晶行為,揭示影響高牌號(hào)無(wú)取向電工鋼熱軋?jiān)俳Y(jié)晶行為的關(guān)鍵因素,為工藝的優(yōu)化提供依據(jù)?；谏鲜瞿康?本文以工業(yè)生產(chǎn)的高牌號(hào)無(wú)取向電工鋼的連鑄坯為研究對(duì)象,系統(tǒng)分析試樣在不同形變溫度下的再結(jié)晶情況,以及?；蟮脑俳Y(jié)晶情況;并對(duì)鍛造后的連鑄坯試樣在熱變形過(guò)程中及常化過(guò)程再結(jié)晶行為進(jìn)行研究,找出影響再結(jié)晶發(fā)生的主要因素。結(jié)果表明,連鑄坯的晶粒尺寸是影響動(dòng)態(tài)再結(jié)晶發(fā)生的主要因素,細(xì)化晶粒有助于誘發(fā)和促進(jìn)動(dòng)態(tài)再結(jié)晶的發(fā)生。當(dāng)連鑄坯的晶粒尺寸從2.64mm細(xì)化到452.95μm后,熱模擬結(jié)果顯示,動(dòng)態(tài)再結(jié)晶體積分?jǐn)?shù)顯著增加,在某些局部變形較大的地方,已經(jīng)實(shí)現(xiàn)了完全的再結(jié)晶。因此目前再結(jié)晶不完全有可能是由于實(shí)驗(yàn)條件所限導(dǎo)致應(yīng)變不均勻的結(jié)果。當(dāng)晶粒細(xì)化后,即使在熱軋過(guò)程中不能完全再結(jié)晶,也有助于?；^(guò)程中再結(jié)晶的完成,提高產(chǎn)品質(zhì)量。
二、晶粒取向電工鋼板脫碳熱處理的方法（論文開(kāi)題報(bào)告）
（1）論文研究背景及目的
此處內(nèi)容要求：
首先簡(jiǎn)單簡(jiǎn)介論文所研究問(wèn)題的基本概念和背景，再而簡(jiǎn)單明了地指出論文所要研究解決的具體問(wèn)題，并提出你的論文準(zhǔn)備的觀點(diǎn)或解決方法。
寫(xiě)法范例：
本文主要提出一款精簡(jiǎn)64位RISC處理器存儲(chǔ)管理單元結(jié)構(gòu)并詳細(xì)分析其設(shè)計(jì)過(guò)程。在該MMU結(jié)構(gòu)中,TLB采用叁個(gè)分離的TLB,TLB采用基于內(nèi)容查找的相聯(lián)存儲(chǔ)器并行查找,支持粗粒度為64KB和細(xì)粒度為4KB兩種頁(yè)面大小,采用多級(jí)分層頁(yè)表結(jié)構(gòu)映射地址空間,并詳細(xì)論述了四級(jí)頁(yè)表轉(zhuǎn)換過(guò)程,TLB結(jié)構(gòu)組織等。該MMU結(jié)構(gòu)將作為該處理器存儲(chǔ)系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)的一個(gè)重要組成部分。
（2）本文研究方法
調(diào)查法：該方法是有目的、有系統(tǒng)的搜集有關(guān)研究對(duì)象的具體信息。
觀察法：用自己的感官和輔助工具直接觀察研究對(duì)象從而得到有關(guān)信息。
實(shí)驗(yàn)法：通過(guò)主支變革、控制研究對(duì)象來(lái)發(fā)現(xiàn)與確認(rèn)事物間的因果關(guān)系。
文獻(xiàn)研究法：通過(guò)調(diào)查文獻(xiàn)來(lái)獲得資料，從而全面的、正確的了解掌握研究方法。
實(shí)證研究法：依據(jù)現(xiàn)有的科學(xué)理論和實(shí)踐的需要提出設(shè)計(jì)。
定性分析法：對(duì)研究對(duì)象進(jìn)行“質(zhì)”的方面的研究，這個(gè)方法需要計(jì)算的數(shù)據(jù)較少。
定量分析法：通過(guò)具體的數(shù)字，使人們對(duì)研究對(duì)象的認(rèn)識(shí)進(jìn)一步精確化。
跨學(xué)科研究法：運(yùn)用多學(xué)科的理論、方法和成果從整體上對(duì)某一課題進(jìn)行研究。
功能分析法：這是社會(huì)科學(xué)用來(lái)分析社會(huì)現(xiàn)象的一種方法，從某一功能出發(fā)研究多個(gè)方面的影響。
模擬法：通過(guò)創(chuàng)設(shè)一個(gè)與原型相似的模型來(lái)間接研究原型某種特性的一種形容方法。
三、晶粒取向電工鋼板脫碳熱處理的方法（論文提綱范文）
（1）4.5wt.%Si無(wú)取向電工鋼力學(xué)性能及磁性能的研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 緒論 |
| 1.1 無(wú)取向電工鋼概述 |
| 1.1.1 無(wú)取向電工鋼發(fā)展現(xiàn)狀 |
| 1.1.2 無(wú)取向電工鋼分類(lèi) |
| 1.1.3 對(duì)無(wú)取向電工鋼的性能要求 |
| 1.2 影響無(wú)取向電工鋼性能的因素 |
| 1.2.1 化學(xué)成分 |
| 1.2.2 晶粒尺寸 |
| 1.3 雙輥薄帶連鑄技術(shù)制備無(wú)取向電工鋼 |
| 1.3.1 雙輥薄帶連鑄工藝概述 |
| 1.3.2 雙輥薄帶連鑄工藝特點(diǎn) |
| 1.3.3 雙輥薄帶連鑄工藝的研究現(xiàn)狀 |
| 1.4 高Si電工鋼的制備方法 |
| 1.5 退火過(guò)程對(duì)無(wú)取向電工鋼性能的影響 |
| 1.5.1 退火過(guò)程對(duì)無(wú)取向電工鋼力學(xué)性能的影響 |
| 1.5.2 退火過(guò)程對(duì)無(wú)取向電工鋼磁性能的影響 |
| 1.6 本文選題背景、意義及思路 |
| 1.6.1 本文選題背景及意義 |
| 1.6.2 本文的研究?jī)?nèi)容 |
| 第2章 實(shí)驗(yàn)材料及方法 |
| 2.1 總體思路及技術(shù)路線 |
| 2.2 實(shí)驗(yàn)材料及制備流程 |
| 2.2.1 傳統(tǒng)軋制工藝 |
| 2.2.2 雙輥薄帶連鑄工藝 |
| 2.3 實(shí)驗(yàn)過(guò)程 |
| 2.3.1 熱處理工藝 |
| 2.3.2 拉伸實(shí)驗(yàn) |
| 2.3.3 顯微組織及斷口觀察 |
| 2.3.4 硬度分析 |
| 2.3.5 織構(gòu)分析 |
| 2.3.6 磁性能 |
| 第3章 不同退火工藝對(duì)常規(guī)工藝生產(chǎn) 4.5wt.% Si鋼組織和性能的影響 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 實(shí)驗(yàn)材料和方法 |
| 3.3 中間退火對(duì) 4.5wt.%Si無(wú)取向硅鋼組織和性能的影響 |
| 3.3.1 鑄態(tài)鋼板和熱軋鋼板的顯微組織 |
| 3.3.2 中間退火工藝對(duì)熱軋鋼板組織的影響 |
| 3.3.3 中間退火工藝對(duì)熱軋鋼板微觀織構(gòu)的影響 |
| 3.3.4 中間退火工藝對(duì)熱軋鋼板力學(xué)性能的影響 |
| 3.3.5 中間退火工藝對(duì)熱軋鋼板斷口形貌的影響 |
| 3.4 軋制溫度對(duì)組織的影響 |
| 3.5 溫軋退火對(duì) 4.5wt.%Si無(wú)取向硅鋼組織和性能的影響 |
| 3.5.1 溫軋退火時(shí)間對(duì)溫軋鋼板顯微組織的影響 |
| 3.5.2 溫軋退火時(shí)間對(duì)溫軋鋼板力學(xué)性能的影響 |
| 3.5.3 溫軋退火后鋼板磁性能的研究 |
| 3.6 本章小結(jié) |
| 第4章 退火溫度對(duì)薄帶連鑄 4.5wt.% Si電工鋼力學(xué)性能和磁性能的影響 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 實(shí)驗(yàn)材料和方法 |
| 4.3 退火時(shí)間對(duì)雙輥薄帶連鑄無(wú)取向硅鋼組織影響 |
| 4.4 退火時(shí)間對(duì)雙輥薄帶連鑄無(wú)取向硅鋼力學(xué)性能影響 |
| 4.4.1 退火時(shí)間對(duì)鋼板室溫力學(xué)性能的影響 |
| 4.4.2 退火時(shí)間對(duì) 100℃-200℃下電工鋼力學(xué)性能的影響 |
| 4.5 退火時(shí)間對(duì)雙輥薄帶連鑄無(wú)取向電工鋼磁性能影響 |
| 4.6 本章小結(jié) |
| 第5章 結(jié)論 |
| 致謝 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 作者簡(jiǎn)介 |
| 攻讀碩士學(xué)位期間研究成果 |
（2）鈮對(duì)低溫取向硅鋼抑制劑析出行為及鋼組織和織構(gòu)演變的影響（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 緒論 |
| 1.1 前言 |
| 1.2 取向硅鋼簡(jiǎn)介 |
| 1.2.1 取向硅鋼分類(lèi) |
| 1.2.2 取向硅鋼的性能要求 |
| 1.2.3 影響取向硅鋼磁性能的主要因素 |
| 1.3 取向硅鋼的發(fā)展歷程 |
| 1.3.1 國(guó)外取向硅鋼發(fā)展 |
| 1.3.2 國(guó)內(nèi)取向硅鋼發(fā)展 |
| 1.4 取向硅鋼的生產(chǎn)工藝和GOSS織構(gòu)形成及異常長(zhǎng)大理論 |
| 1.4.1 取向硅鋼的傳統(tǒng)生產(chǎn)工藝 |
| 1.4.2 取向硅鋼的新生產(chǎn)工藝 |
| 1.4.3 Goss織構(gòu)形成及異常長(zhǎng)大理論 |
| 1.5 取向硅鋼中的抑制劑 |
| 1.5.1 抑制劑的作用 |
| 1.5.2 抑制劑的種類(lèi) |
| 1.5.3 Nb在取向硅鋼中的應(yīng)用 |
| 1.6 取向硅鋼的研究近況 |
| 1.7 本文的研究意義和內(nèi)容 |
| 第2章 實(shí)驗(yàn)材料制備及研究方法 |
| 2.1 取向硅鋼的成分設(shè)計(jì) |
| 2.2 取向硅鋼的制備 |
| 2.3 實(shí)驗(yàn)分析方法 |
| 2.3.1 顯微組織檢測(cè) |
| 2.3.2 晶體學(xué)織構(gòu)檢測(cè) |
| 2.3.3 第二相粒子分析 |
| 2.3.4 磁性能測(cè)量 |
| 第3章 Nb對(duì)取向硅鋼再加熱過(guò)程組織演變和第二相粒子析出的影響 |
| 3.1 前言 |
| 3.2 實(shí)驗(yàn)過(guò)程 |
| 3.3 實(shí)驗(yàn)結(jié)果 |
| 3.3.1 試樣再加熱過(guò)程組織演變和第二相粒子析出 |
| 3.3.2 不同Nb含量取向硅鋼中的夾雜物及第二相粒子 |
| 3.4 討論 |
| 3.5 本章小結(jié) |
| 第4章 Nb含量和?；瘜?duì)高Nb低 Al取向硅鋼的影響 |
| 4.1 前言 |
| 4.2 實(shí)驗(yàn)過(guò)程 |
| 4.2.1 高Nb低Al取向硅鋼制備 |
| 4.2.2 樣品檢測(cè) |
| 4.3 實(shí)驗(yàn)結(jié)果 |
| 4.3.1 熱軋板和?；逯械奈龀鑫锾卣?/td> |
| 4.3.2 熱軋板和?；逯械慕M織和織構(gòu) |
| 4.3.3 脫碳板和高溫退火板中的組織和織構(gòu) |
| 4.4 討論 |
| 4.4.1 Nb含量和常化對(duì)析出物的影響 |
| 4.4.2 含Nb取向硅鋼?；^(guò)程N(yùn)b C析出動(dòng)力學(xué) |
| 4.4.3 Nb含量對(duì)熱軋板和?；褰M織和織構(gòu)的影響 |
| 4.4.4 Nb含量和?；瘜?duì)脫碳退火和高溫退火的影響 |
| 4.5 本章小結(jié) |
| 第5章 脫碳退火和滲氮對(duì)含Nb取向硅鋼的影響 |
| 5.1 前言 |
| 5.2 實(shí)驗(yàn)過(guò)程 |
| 5.3 實(shí)驗(yàn)結(jié)果分析與討論 |
| 5.3.1 脫碳退火過(guò)程C、O含量變化 |
| 5.3.2 脫碳退火過(guò)程中的析出物 |
| 5.3.3 脫碳退火過(guò)程中的組織演變 |
| 5.3.4 脫碳退火過(guò)程中的織構(gòu)演變 |
| 5.3.5 滲氮對(duì)二次再結(jié)晶退火的影響 |
| 5.4 本章小結(jié) |
| 第6章 微量Nb含量對(duì)低Nb高 Al取向硅鋼的影響 |
| 6.1 前言 |
| 6.2 實(shí)驗(yàn)過(guò)程 |
| 6.2.1 低Nb高Al取向硅鋼的制備 |
| 6.2.2 樣品檢測(cè) |
| 6.3 實(shí)驗(yàn)結(jié)果 |
| 6.3.1 鑄坯中的夾雜物和力學(xué)性能 |
| 6.3.2 低Nb高Al取向硅鋼中的析出物 |
| 6.3.3 熱軋板和?；逯械慕M織和織構(gòu) |
| 6.3.4 脫碳板中的組織和織構(gòu) |
| 6.3.5 二次再結(jié)晶組織與磁性能 |
| 6.4 討論 |
| 6.4.1 析出物的演變分析 |
| 6.4.2 Nb含量對(duì)組織和織構(gòu)演變的影響 |
| 6.4.3 Nb含量對(duì)二次再結(jié)晶的影響 |
| 6.5 本章小結(jié) |
| 第7章 結(jié)論與展望 |
| 7.1 結(jié)論 |
| 7.2 創(chuàng)新點(diǎn) |
| 7.3 展望 |
| 致謝 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 附錄1 攻讀博士學(xué)位期間取得的科研成果 |
| 附錄2 攻讀博士學(xué)位期間參加的科研項(xiàng)目 |
（3）稀土新能源無(wú)取向電工鋼退火工藝的研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 引言 |
| 1 文獻(xiàn)綜述 |
| 1.1 無(wú)取向電工鋼的研究意義 |
| 1.2 無(wú)取向電工鋼中的元素 |
| 1.3 傳統(tǒng)無(wú)取向電工鋼的生產(chǎn)工藝 |
| 1.4 新能源汽車(chē)用無(wú)取向電工鋼的性能要求 |
| 1.5 新能源汽車(chē)用無(wú)取向電工鋼性能的影響因素 |
| 1.6 選題的背景及依據(jù) |
| 1.7 主要研究?jī)?nèi)容 |
| 2 研究方案 |
| 2.1 實(shí)驗(yàn)材料 |
| 2.2 實(shí)驗(yàn)工藝流程 |
| 2.3 技術(shù)路線 |
| 2.4 實(shí)驗(yàn)過(guò)程及方案 |
| 2.4.1 退火金相制備 |
| 2.4.2 析出物形貌觀察與統(tǒng)計(jì) |
| 2.4.3 X射線衍射試樣制備 |
| 2.4.4 EBSD試樣的制備 |
| 2.4.5 磁性能檢測(cè) |
| 2.4.6 力學(xué)性能檢測(cè) |
| 3 退火溫度對(duì)組織和織構(gòu)的影響 |
| 3.1 退火溫度對(duì)組織的影響 |
| 3.2 退火溫度對(duì)織構(gòu)的影響 |
| 3.3 小結(jié) |
| 4 退火溫度對(duì)析出物的影響 |
| 4.1 析出物析出熱力學(xué)研究 |
| 4.2 不同退火溫度對(duì)含Nb,Ti析出物的影響 |
| 4.3 退火溫度對(duì)含稀土夾雜物的作用 |
| 4.4 小結(jié) |
| 5 退火溫度對(duì)新能源無(wú)取向電工鋼性能的影響 |
| 5.1 退火溫度對(duì)新能源無(wú)取向電工鋼力學(xué)性能的影響 |
| 5.2 退火溫度對(duì)新能源無(wú)取向電工鋼鐵損和磁感的影響 |
| 5.3 分析與討論 |
| 5.3.1 退火溫度對(duì)新能源無(wú)取向電工鋼磁性能的作用機(jī)理 |
| 5.3.2 退火溫度對(duì)力學(xué)性能的作用機(jī)理 |
| 5.4 小結(jié) |
| 結(jié)論 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 在學(xué)研究成果 |
| 致謝 |
（4）稀土Ce對(duì)含Cu取向硅鋼熱變形過(guò)程中抑制劑的影響（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 引言 |
| 1 文獻(xiàn)綜述 |
| 1.1 電工鋼 |
| 1.1.1 電工鋼簡(jiǎn)介 |
| 1.1.2 硅鋼的分類(lèi) |
| 1.2 取向硅鋼的發(fā)展 |
| 1.2.1 國(guó)外取向硅鋼發(fā)展 |
| 1.2.2 國(guó)內(nèi)取向硅鋼發(fā)展 |
| 1.3 取向硅鋼基本理論原理 |
| 1.3.1 取向硅鋼的理論研究 |
| 1.3.2 取向硅鋼的生產(chǎn)流程 |
| 1.4 取向硅鋼中的抑制劑 |
| 1.4.1 MnS |
| 1.4.2 AlN |
| 1.4.3 銅硫化物 |
| 1.5 稀土在鋼中的作用 |
| 1.6 課題研究背景及意義 |
| 2 研究?jī)?nèi)容及實(shí)驗(yàn)方法 |
| 2.1 實(shí)驗(yàn)材料 |
| 2.2 研究?jī)?nèi)容 |
| 2.3 研究方案 |
| 2.3.1 加熱工藝對(duì)實(shí)驗(yàn)鋼奧氏體化行為的影響 |
| 2.3.2 熱軋?jiān)囼?yàn)方案制定 |
| 2.4 研究方法 |
| 2.4.1 組織及夾雜觀察 |
| 2.4.2 抑制劑析出行為分析 |
| 3 稀土對(duì)取向硅鋼鑄坯組織影響的研究 |
| 3.1 稀土Ce對(duì)取向硅鋼組織的影響 |
| 3.2 稀土Ce對(duì)取向硅鋼鑄坯夾雜物的影響 |
| 3.2.1 取向硅鋼二維夾雜物特征 |
| 3.2.2 取向硅鋼三維夾雜物特征 |
| 3.2.3 取向硅鋼鑄態(tài)夾雜物評(píng)級(jí) |
| 3.3 稀土Ce對(duì)取向硅鋼鑄態(tài)抑制劑的影響 |
| 3.3.1 鑄錠中析出物類(lèi)型 |
| 3.3.2 鑄錠中析出物數(shù)量及分布 |
| 3.4 本章結(jié)論 |
| 4 取向硅鋼高溫變形過(guò)程中的抑制劑析出行為研究 |
| 4.1析出物固溶實(shí)驗(yàn) |
| 4.2 熱軋不同階段抑制劑析出情況 |
| 4.2.1 不含稀土實(shí)驗(yàn)鋼熱軋不同階段抑制劑析出情況 |
| 4.2.2 含稀土實(shí)驗(yàn)鋼熱軋不同階段抑制劑析出情況 |
| 4.3 熱軋粗軋階段對(duì)比分析 |
| 4.4 本章小結(jié) |
| 結(jié)論 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 在學(xué)研究成果 |
| 致謝 |
（5）含錫低溫取向硅鋼織構(gòu)與析出物的演變規(guī)律（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 引言 |
| 1.文獻(xiàn)綜述 |
| 1.1 取向硅鋼簡(jiǎn)介 |
| 1.1.1 取向硅鋼性能特點(diǎn) |
| 1.1.2 取向硅鋼生產(chǎn)流程 |
| 1.2 取向硅鋼的技術(shù)現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 粒尺寸的測(cè)量和分析 |
| 1.2.2 織構(gòu)的測(cè)量原理及分析原理 |
| 1.2.3 取向硅鋼中高斯晶核的起源與發(fā)展 |
| 1.2.4 降低板坯加熱溫度的方法 |
| 2.取向硅鋼的抑制劑 |
| 2.1 Cu_2S |
| 2.2 MnS和 AlN |
| 2.3 Cr |
| 2.4 以Sn作為抑制劑的可行性 |
| 2.5 課題的研究意義及內(nèi)容 |
| 3.實(shí)驗(yàn)材料及研究方法 |
| 3.1 實(shí)驗(yàn)材料 |
| 3.2 生產(chǎn)過(guò)程 |
| 3.3 實(shí)驗(yàn)檢測(cè)方法 |
| 3.3.1 金相分析 |
| 3.3.2 織構(gòu)分析 |
| 3.3.3 析出物分析 |
| 4.Sn對(duì)取向硅鋼全流程組織和織構(gòu)的影響 |
| 4.1 Sn對(duì)取向硅鋼全流程組織的影響 |
| 4.1.1 熱軋板組織 |
| 4.1.2 一次冷軋板組織 |
| 4.1.3 脫碳退火板組織 |
| 4.1.4 二次冷軋板組織 |
| 4.1.5 高溫退火板組織 |
| 4.2 Sn對(duì)取向硅鋼全流程織構(gòu)的影響 |
| 4.2.1 熱軋板織構(gòu) |
| 4.2.2 一次冷軋板織構(gòu) |
| 4.2.3 脫碳退火板織構(gòu) |
| 4.2.4 二次冷軋板織構(gòu) |
| 4.2.6 高溫退火板織構(gòu) |
| 4.3 本章小結(jié) |
| 5.Sn對(duì)取向硅鋼全流程析出物及第二相的影響 |
| 5.1 熱軋板析出物 |
| 5.2 一次冷軋板第二相 |
| 5.3 脫碳退火板析出物 |
| 5.4 二次冷軋板第二相 |
| 5.5 高溫退火板析出物 |
| 5.6 本章小結(jié) |
| 結(jié)論 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 在學(xué)研究成果 |
| 致謝 |
（6）含錫取向硅鋼高溫退火過(guò)程中組織、織構(gòu)及抑制劑的演變（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 引言 |
| 1.文獻(xiàn)綜述 |
| 1.1 電工鋼的發(fā)展歷史 |
| 1.1.1 電工鋼的發(fā)展歷史 |
| 1.1.2 電工鋼的分類(lèi)及應(yīng)用 |
| 1.2 取向硅鋼的生產(chǎn)工藝流程 |
| 1.2.1 鐵水脫錳和冶煉時(shí)工藝限度 |
| 1.2.2 熱軋時(shí)工藝限度 |
| 1.2.3 常化與冷軋工藝限度 |
| 1.2.4 脫碳退火和涂MgO時(shí)工藝控制 |
| 1.2.5 高溫退火時(shí)工藝控制 |
| 1.3 影響取向硅鋼磁性能的主要因素 |
| 1.3.1 化學(xué)成份 |
| 1.3.2 晶粒尺寸及晶粒取向 |
| 1.3.3 抑制劑 |
| 1.4 抑制劑在取向硅鋼各階段變化規(guī)律 |
| 1.4.1 熱軋時(shí)的抑制劑演變 |
| 1.4.2 ?；瘯r(shí)的抑制劑演變 |
| 1.4.3 冷軋時(shí)的抑制劑演變 |
| 1.4.4 脫碳退火時(shí)的抑制劑演變 |
| 1.4.5 高溫退火時(shí)的抑制劑演變 |
| 1.4.6 抑制劑促進(jìn)Goss織構(gòu)形成的機(jī)制 |
| 1.5 取向硅鋼的研究進(jìn)展 |
| 1.6 課題研究的目的及意義 |
| 2 研究?jī)?nèi)容和試驗(yàn)方法 |
| 2.1 實(shí)驗(yàn)材料 |
| 2.2 研究?jī)?nèi)容 |
| 2.3 實(shí)驗(yàn)設(shè)備 |
| 2.4 實(shí)驗(yàn)方案 |
| 2.4.1 初次再結(jié)晶退火實(shí)驗(yàn)方案 |
| 2.4.2 涂氧化鎂涂層實(shí)驗(yàn)方案 |
| 2.4.3 高溫退火實(shí)驗(yàn)方案 |
| 2.4.4 金相觀察 |
| 2.4.5 EBSD取向分析 |
| 2.4.6 宏觀織構(gòu) |
| 2.4.7 抑制劑觀察 |
| 3.含錫取向硅鋼初次再結(jié)晶退火過(guò)程中組織與織構(gòu)的演變規(guī)律 |
| 3.1 實(shí)驗(yàn)方案 |
| 3.2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果 |
| 3.2.1 初次再結(jié)晶組織分析 |
| 3.2.2 初次再結(jié)晶織構(gòu)分析 |
| 3.2.3 重合位置點(diǎn)陣(CSL)分析 |
| 3.2.4 取向差分析 |
| 3.3 結(jié)論 |
| 4.含錫取向硅鋼高溫退火過(guò)程中組織及織構(gòu)的演變規(guī)律 |
| 4.1 實(shí)驗(yàn)方案 |
| 4.2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果分析 |
| 4.2.1 晶粒大小分析 |
| 4.2.2 升溫過(guò)程中織構(gòu)的演變 |
| 4.2.3 CSL晶界和取向差分析 |
| 4.3 結(jié)論 |
| 5.含錫取向硅鋼高溫退火過(guò)程中析出物的演變規(guī)律 |
| 5.1 析出物的種類(lèi)與形態(tài) |
| 5.1.1 二次冷軋態(tài)析出物的特點(diǎn) |
| 5.1.2 高溫退火升溫過(guò)程600℃析出物特點(diǎn) |
| 5.1.3 高溫退火升溫至700-1020℃間的析出物特點(diǎn) |
| 5.2 Sn的晶界偏聚對(duì)二次再結(jié)晶的影響 |
| 5.3 析出相的抑制能力 |
| 5.4 結(jié)論 |
| 結(jié)論 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 在學(xué)研究成果 |
| 致謝 |
（7）含Cu低溫取向硅鋼熱軋過(guò)程抑制劑析出行為研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 引言 |
| 1 文獻(xiàn)綜述 |
| 1.1 取向硅鋼簡(jiǎn)介 |
| 1.1.1 取向硅鋼分類(lèi) |
| 1.1.2 取向硅鋼的性能要求 |
| 1.1.3 取向硅鋼的織構(gòu) |
| 1.2 取向硅鋼發(fā)展歷史 |
| 1.2.1 國(guó)外發(fā)展歷史 |
| 1.2.2 國(guó)內(nèi)發(fā)展歷史 |
| 1.3 取向硅鋼的抑制劑 |
| 1.3.1 抑制劑的作用 |
| 1.3.2 抑制劑的種類(lèi) |
| 1.4 取向硅鋼的生產(chǎn)工藝 |
| 1.4.1 高溫板坯加熱生產(chǎn)工藝及其缺點(diǎn) |
| 1.4.2 低溫板坯加熱生產(chǎn)工藝 |
| 1.5 稀土在取向硅鋼中的作用 |
| 1.6 課題研究意義 |
| 2 實(shí)驗(yàn)研究 |
| 2.0 實(shí)驗(yàn)材料 |
| 2.1 實(shí)驗(yàn)內(nèi)容 |
| 2.2 實(shí)驗(yàn)方案 |
| 2.2.1 實(shí)驗(yàn)鋼加熱實(shí)驗(yàn)工藝制定 |
| 2.2.2 實(shí)驗(yàn)鋼熱軋實(shí)驗(yàn)工藝制定 |
| 2.3 實(shí)驗(yàn)方法 |
| 2.3.1 金相實(shí)驗(yàn)方法 |
| 2.3.2 萃取復(fù)型實(shí)驗(yàn)方法 |
| 2.3.3 EBSD分析方法 |
| 3 含Cu低溫取向硅鋼熱軋粗軋過(guò)程組織演變研究 |
| 3.1 不含稀土實(shí)驗(yàn)鋼粗軋各道次組織演變研究 |
| 3.2 含稀土實(shí)驗(yàn)鋼粗軋各道次組織演變研究 |
| 3.3 兩種實(shí)驗(yàn)鋼粗軋后微觀取向分布研究 |
| 3.4 討論 |
| 3.5 本章小結(jié) |
| 4 含Cu低溫取向硅鋼熱軋過(guò)程中的析出行為分析 |
| 4.1 抑制劑析出規(guī)律模擬計(jì)算 |
| 4.1.1 熱力學(xué)計(jì)算與分析 |
| 4.1.2 動(dòng)力學(xué)計(jì)算與分析 |
| 4.2 不同加熱溫度對(duì)實(shí)驗(yàn)鋼抑制劑回溶行為的影響 |
| 4.3 實(shí)驗(yàn)鋼熱軋過(guò)程中不同階段抑制劑析出行為的研究 |
| 4.3.1 實(shí)驗(yàn)鋼粗軋過(guò)程中的抑制劑析出行為的研究 |
| 4.3.2 實(shí)驗(yàn)鋼精軋過(guò)程中的抑制劑析出行為的研究 |
| 4.3.3 討論 |
| 4.4 本章小結(jié) |
| 結(jié)論 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 在學(xué)研究成果 |
| 致謝 |
（8）直流磁場(chǎng)對(duì)取向硅鋼初次再結(jié)晶組織及織構(gòu)的影響（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 引言 |
| 1 緒論 |
| 1.1 取向硅鋼 |
| 1.1.1 取向硅鋼介紹 |
| 1.1.2 取向硅鋼生產(chǎn)概況 |
| 1.2 取向硅鋼生產(chǎn)工藝 |
| 1.2.1 普通取向硅鋼(CGO)生產(chǎn)工藝 |
| 1.2.2 高磁感取向硅鋼(HiB)生產(chǎn)工藝 |
| 1.3 取向硅鋼織構(gòu)演變 |
| 1.3.1 熱軋織構(gòu) |
| 1.3.2 冷軋織構(gòu) |
| 1.3.3 初次再結(jié)晶織構(gòu)。 |
| 1.3.4 二次再結(jié)晶織構(gòu) |
| 1.4 磁場(chǎng)退火原理及影響 |
| 1.4.1 磁場(chǎng)退火原理 |
| 1.4.2 磁場(chǎng)退火對(duì)晶粒尺寸的影響 |
| 1.4.3 磁場(chǎng)退火對(duì)宏觀織構(gòu)的影響 |
| 1.5 研究目的和主要研究?jī)?nèi)容 |
| 1.5.1 研究目的 |
| 1.5.2 主要研究?jī)?nèi)容 |
| 2 實(shí)驗(yàn)材料及方法 |
| 2.1 實(shí)驗(yàn)材料 |
| 2.2 實(shí)驗(yàn)設(shè)備 |
| 2.3 直流磁場(chǎng)脫碳退火工藝 |
| 2.4 實(shí)驗(yàn)方法 |
| 2.4.1 剩碳量分析 |
| 2.4.2 金相分析 |
| 2.4.3 宏觀織構(gòu)分析 |
| 2.4.4 微觀織構(gòu)分析 |
| 3 直流磁場(chǎng)對(duì)脫碳退火后的取向硅鋼剩碳量及組織的影響 |
| 3.1 直流磁場(chǎng)對(duì)脫碳退火后的取向硅鋼剩碳量的影響 |
| 3.1.1 退火溫度為800℃時(shí)直流磁場(chǎng)對(duì)脫碳退火后的取向硅鋼剩碳量的影響 |
| 3.1.2 退火溫度為820℃時(shí)直流磁場(chǎng)對(duì)脫碳退火后的取向硅鋼剩碳量的影響 |
| 3.1.3 退火溫度為840℃時(shí)直流磁場(chǎng)對(duì)脫碳退火后的取向硅鋼剩碳量的影響 |
| 3.2 直流磁場(chǎng)對(duì)脫碳退火后的取向硅鋼組織的影響 |
| 3.2.1 退火溫度為800℃時(shí)直流磁場(chǎng)對(duì)脫碳退火后的取向硅鋼組織的影響 |
| 3.2.2 退火溫度為820℃時(shí)直流磁場(chǎng)對(duì)脫碳退火后的取向硅鋼組織的影響 |
| 3.2.3 退火溫度為840℃時(shí)直流磁場(chǎng)對(duì)脫碳退火后的取向硅鋼組織的影響 |
| 3.3 本章小結(jié) |
| 4 直流磁場(chǎng)對(duì)脫碳退火后的取向硅鋼織構(gòu)的影響 |
| 4.1 直流磁場(chǎng)對(duì)脫碳退火后的取向硅鋼宏觀織構(gòu)的影響 |
| 4.1.1 退火溫度為800℃時(shí)直流磁場(chǎng)對(duì)脫碳退火后的取向硅鋼宏觀織構(gòu)的影響 |
| 4.1.2 退火溫度為820℃時(shí)直流磁場(chǎng)對(duì)脫碳退火后的取向硅鋼宏觀織構(gòu)的影響 |
| 4.1.3 退火溫度為840℃時(shí)直流磁場(chǎng)對(duì)脫碳退火后的取向硅鋼宏觀織構(gòu)的影響 |
| 4.2 直流磁場(chǎng)對(duì)脫碳退火后的取向硅鋼微觀織構(gòu)的影響 |
| 4.2.1 退火溫度為800℃時(shí)直流磁場(chǎng)對(duì)脫碳退火后的取向硅鋼微觀織構(gòu)的影響 |
| 4.2.2 退火溫度為820℃時(shí)直流磁場(chǎng)對(duì)脫碳退火后的取向硅鋼微觀織構(gòu)的影響 |
| 4.3 本章小結(jié) |
| 結(jié)論 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 在學(xué)研究成果 |
| 致謝 |
（9）雙輥薄帶連鑄4.5wt.%Si鋼再結(jié)晶織構(gòu)及制備工藝優(yōu)化研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 緒論 |
| 1.1 無(wú)取向硅鋼的概述 |
| 1.1.1 無(wú)取向硅鋼的發(fā)展和現(xiàn)狀 |
| 1.1.2 無(wú)取向硅鋼的性能和要求 |
| 1.1.3 無(wú)取向硅鋼的分類(lèi)及用途 |
| 1.2 無(wú)取向硅鋼的制備方法 |
| 1.3 無(wú)取向硅鋼的形變與再結(jié)晶機(jī)制 |
| 1.3.1 無(wú)取向硅鋼的形變與再結(jié)晶織構(gòu) |
| 1.3.2 無(wú)取向硅鋼的再結(jié)晶機(jī)制 |
| 1.4 雙輥薄帶連鑄生產(chǎn)無(wú)取向硅鋼 |
| 1.4.1 雙輥薄帶連鑄工藝的概述 |
| 1.4.2 雙輥薄帶連鑄的優(yōu)勢(shì) |
| 1.4.3 雙輥薄帶連鑄的研究現(xiàn)狀 |
| 1.5 本文的研究背景、目的和內(nèi)容 |
| 1.5.1 本文的研究背景 |
| 1.5.2 本文的研究目的和內(nèi)容 |
| 第2章 實(shí)驗(yàn)方案及研究方法 |
| 2.1 無(wú)取向硅鋼的成分設(shè)計(jì) |
| 2.1.1 無(wú)取向硅鋼各成分的作用 |
| 2.1.2 無(wú)取向硅鋼成分的設(shè)計(jì) |
| 2.2 制備流程及技術(shù)路線 |
| 2.2.1 鑄軋工藝 |
| 2.2.2 技術(shù)路線 |
| 2.3 試驗(yàn)設(shè)備及測(cè)試方法 |
| 2.3.1 光學(xué)顯微鏡 |
| 2.3.2 X射線衍射儀 |
| 2.3.3 EBSD |
| 2.3.4 磁性能 |
| 第3章 不同軋制工藝對(duì)4.5wt.%Si無(wú)取向硅鋼組織和性能的影響 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 材料和實(shí)驗(yàn)方法 |
| 3.3 不同軋制工藝對(duì)4.5wt.%Si無(wú)取向硅鋼組織的影響 |
| 3.3.1 初始鑄帶的組織和織構(gòu) |
| 3.3.2 軋制過(guò)程中組織的演變 |
| 3.3.3 軋制過(guò)程中織構(gòu)的演變 |
| 3.4 不同軋制工藝對(duì)4.5wt.%Si無(wú)取向硅鋼性能的影響 |
| 3.4.1 磁性能 |
| 3.4.2 力學(xué)性能 |
| 3.5 本章小結(jié) |
| 第4章 初始晶粒尺寸對(duì)4.5wt.%Si無(wú)取向硅鋼組織和磁性能的影響 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 材料和實(shí)驗(yàn)方法 |
| 4.3 初始晶粒尺寸對(duì)4.5wt.%Si無(wú)取向硅鋼組織的影響 |
| 4.3.1 初始帶的組織 |
| 4.3.2 冷軋及再結(jié)晶的金相組織 |
| 4.3.3 不同初始組織對(duì)再結(jié)晶織構(gòu)的影響 |
| 4.3.4 不同初始組織的織構(gòu)演變分析 |
| 4.4 初始晶粒尺寸對(duì)4.5wt.%Si無(wú)取向硅鋼磁性能的影響 |
| 4.5 本章小結(jié) |
| 第5章 4.5wt.%Si無(wú)取向硅鋼超薄帶的組織和磁性能的研究 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 材料和實(shí)驗(yàn)方法 |
| 5.3 實(shí)驗(yàn)結(jié)果與分析 |
| 5.3.1 鑄帶與熱處理后的金相組織 |
| 5.3.2 冷軋過(guò)程中的組織演變 |
| 5.3.3 退火過(guò)程中的織構(gòu)演變 |
| 5.3.4 再結(jié)晶過(guò)程中的織構(gòu)演變分析 |
| 5.4 本章小結(jié) |
| 第6章 結(jié)論 |
| 致謝 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 作者簡(jiǎn)介 |
| 攻讀碩士學(xué)位期間研究成果 |
（10）高牌號(hào)無(wú)取向電工鋼免?；幚淼幕A(chǔ)研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.2 電工鋼的介紹 |
| 1.2.1 電工鋼的分類(lèi) |
| 1.2.2 電工鋼的發(fā)展 |
| 1.2.3 電工鋼性能要求 |
| 1.3 高牌號(hào)無(wú)取向電工鋼 |
| 1.3.1 高牌號(hào)無(wú)取向電工鋼簡(jiǎn)介 |
| 1.3.2 高牌號(hào)無(wú)取向電工鋼生產(chǎn)工藝 |
| 1.3.3 ?；巴嘶鹧芯?/td> |
| 1.4 無(wú)取向電工鋼免?；F(xiàn)狀及未來(lái)發(fā)展趨勢(shì) |
| 1.4.1 國(guó)內(nèi)外免?；幚硌芯楷F(xiàn)狀 |
| 1.4.2 無(wú)取向電工鋼未來(lái)發(fā)展趨勢(shì) |
| 1.5 高牌號(hào)無(wú)取向電工鋼的熱加工過(guò)程中形變?cè)俳Y(jié)晶過(guò)程 |
| 1.5.1 硅-鐵相圖 |
| 1.5.2 熱加工應(yīng)力-應(yīng)變曲線 |
| 1.5.3 動(dòng)態(tài)再結(jié)晶 |
| 1.5.4 影響動(dòng)態(tài)再結(jié)晶發(fā)生的因素 |
| 1.6 本課題研究意義及內(nèi)容 |
| 1.6.1 研究意義 |
| 1.6.2 研究?jī)?nèi)容 |
| 第二章 實(shí)驗(yàn)材料及方案 |
| 2.1 實(shí)驗(yàn)流程 |
| 2.2 實(shí)驗(yàn)材料 |
| 2.3 實(shí)驗(yàn)儀器及設(shè)備 |
| 2.4 實(shí)驗(yàn)方案 |
| 2.4.1 實(shí)驗(yàn)工藝制定 |
| 2.4.2 試樣的制備及組織觀察 |
| 第三章 原始連鑄坯熱壓縮過(guò)程的形變?cè)俳Y(jié)晶行為 |
| 3.1 連鑄坯的原始組織狀態(tài) |
| 3.2 連鑄坯熱模擬變形過(guò)程的形變?cè)俳Y(jié)晶行為 |
| 3.3 本章小結(jié) |
| 第四章 連鑄坯鍛造后熱壓縮過(guò)程的形變?cè)俳Y(jié)晶行為 |
| 4.1 連鑄坯鍛造后的原始狀態(tài) |
| 4.2 鍛造后鍛坯的熱變形過(guò)程中的再結(jié)晶行為 |
| 4.3 本章小結(jié) |
| 第五章 不同原始晶粒尺寸的熱變形試樣在?；^(guò)程的組織變化 |
| 5.1 晶粒尺寸對(duì)?；^(guò)程再結(jié)晶行為的影響 |
| 5.2 本章小結(jié) |
| 結(jié)論 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 致謝 |
四、晶粒取向電工鋼板脫碳熱處理的方法（論文參考文獻(xiàn)）
- [1]4.5wt.%Si無(wú)取向電工鋼力學(xué)性能及磁性能的研究[D]. 苗若楠. 長(zhǎng)春工業(yè)大學(xué), 2021(08)
- [2]鈮對(duì)低溫取向硅鋼抑制劑析出行為及鋼組織和織構(gòu)演變的影響[D]. 汪勇. 武漢科技大學(xué), 2021(09)
- [3]稀土新能源無(wú)取向電工鋼退火工藝的研究[D]. 孔祥兵. 內(nèi)蒙古科技大學(xué), 2020
- [4]稀土Ce對(duì)含Cu取向硅鋼熱變形過(guò)程中抑制劑的影響[D]. 張欣. 內(nèi)蒙古科技大學(xué), 2020(01)
- [5]含錫低溫取向硅鋼織構(gòu)與析出物的演變規(guī)律[D]. 賈宇巍. 內(nèi)蒙古科技大學(xué), 2020(01)
- [6]含錫取向硅鋼高溫退火過(guò)程中組織、織構(gòu)及抑制劑的演變[D]. 郭曉雨. 內(nèi)蒙古科技大學(xué), 2020(01)
- [7]含Cu低溫取向硅鋼熱軋過(guò)程抑制劑析出行為研究[D]. 張繼舜. 內(nèi)蒙古科技大學(xué), 2020(01)
- [8]直流磁場(chǎng)對(duì)取向硅鋼初次再結(jié)晶組織及織構(gòu)的影響[D]. 趙云鵬. 內(nèi)蒙古科技大學(xué), 2020(01)
- [9]雙輥薄帶連鑄4.5wt.%Si鋼再結(jié)晶織構(gòu)及制備工藝優(yōu)化研究[D]. 陸昱寬. 長(zhǎng)春工業(yè)大學(xué), 2020(01)
- [10]高牌號(hào)無(wú)取向電工鋼免常化處理的基礎(chǔ)研究[D]. 張帥. 安徽工業(yè)大學(xué), 2019(02)
標(biāo)簽：再結(jié)晶論文; 熱軋鋼板論文; 退火處理論文; 冷軋和熱軋論文; 退火溫度論文;