一、大斷面順槽巷道錨桿支護(hù)的應(yīng)用（論文文獻(xiàn)綜述）
馬新世[1]（2021）在《深部大斷面煤巷圍巖變形特征及控制技術(shù)研究》文中研究說明巷道支護(hù)技術(shù)發(fā)展至今已有150余年歷史,主要經(jīng)歷了由被動支護(hù)向主動支護(hù)轉(zhuǎn)變的過程,支護(hù)技術(shù)、工藝日趨成熟、穩(wěn)定,其中以錨桿錨索為核心的巷道支護(hù)成套技術(shù)現(xiàn)已成為一些淺部地質(zhì)條件下圍巖相對完整煤礦巷道的常見支護(hù)方案,錨桿錨索支護(hù)由于其主動加固調(diào)動圍巖承載能力及其良好的經(jīng)濟(jì)性、支護(hù)的有效性解決了淺部地質(zhì)條件下各類巷道的支護(hù)問題。但隨著開采深度的增加,不少采用錨桿索支護(hù)的巷道由于應(yīng)力高、斷面大、煤層松軟破碎、構(gòu)造復(fù)雜等因素影響,出現(xiàn)片幫、底鼓、塌頂?shù)葟?qiáng)烈的礦壓顯現(xiàn)現(xiàn)象,需要經(jīng)過多次巷修依然不能保證巷道的安全使用,對巷道支護(hù)提出了更高的要求。本文以晉煤集團(tuán)趙莊煤礦33192深部大斷面煤巷為研究背景,綜合采用現(xiàn)場調(diào)研、理論分析、數(shù)值模擬和工程試驗等方法,針對在回采過程中兩幫變形比較嚴(yán)重,經(jīng)常發(fā)生煤壁片幫、內(nèi)擠現(xiàn)象,致使護(hù)表構(gòu)件嚴(yán)重彎曲損壞等問題,系統(tǒng)研究了深部大斷面煤巷變形特征和深部大斷面巷道圍巖注漿改性機(jī)理并提出相對應(yīng)的支護(hù)方案,具體工作如下:（1）根據(jù)現(xiàn)場觀測對33192深部大斷面煤巷圍巖變形特征進(jìn)行分析,局部巷道頂板下沉、煤幫破碎嚴(yán)重,單一錨桿索支護(hù)方法已不能滿足需求,認(rèn)為其巷道變形主要與巷道埋深、圍巖結(jié)構(gòu)、工作面采動及巷道掘進(jìn)、支護(hù)方法有關(guān),故提出錨桿錨索以及注漿的聯(lián)合支護(hù)理念。（2）基于窺視法、圍巖松動圈測試法確定出了煤幫破碎帶的范圍在0.5～2m之內(nèi),通過圍巖物理力學(xué)特性實驗得出了巖體試樣的破壞載荷、抗拉強(qiáng)度、彈性模量泊松比等力學(xué)參數(shù)。（3）通過FLAC3D數(shù)值模擬對錨桿長度、直徑、間排距、預(yù)緊力進(jìn)行詳細(xì)的分析,利用正交試驗對各初設(shè)參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計,通過對比極差得出各因子影響程度排序,對兩種方法的錨桿支護(hù)參數(shù)進(jìn)行對比,得出錨桿初步支護(hù)參數(shù)。（4）從理論上分析巷道圍巖注漿改性機(jī)理,得出注漿可改善圍巖強(qiáng)度、減小巷道圍巖松動圈、改善主動支護(hù)效果,并通過力學(xué)分析推導(dǎo)出巷道圍巖注漿力學(xué)模型,得出可通過增加注漿承載層的厚度來實現(xiàn)巷道圍巖穩(wěn)定。（5）通過FLAC3D數(shù)值模擬對比原支護(hù)方案和現(xiàn)設(shè)計支護(hù)方案,模擬各方案下巷道圍巖塑性區(qū)、應(yīng)力場分布、頂?shù)装寮皟蓭妥冃瘟康认锏绹鷰r變化特征,得出支護(hù)設(shè)計方案的可行性。
賀凱[2]（2021）在《深井斜頂巷道圍巖穩(wěn)定特征及全錨支護(hù)機(jī)理研究》文中研究說明潘三煤礦17102（3）工作面運輸順槽埋深800m,是典型的深部斜頂回采巷道。以其為工程背景,采用共形映射函數(shù)和復(fù)變函數(shù)法求解了斜頂巷道圍巖應(yīng)力分布解析解,并結(jié)合強(qiáng)度準(zhǔn)則定義了圍巖穩(wěn)定指數(shù),獲得了深井斜頂回采巷道圍巖穩(wěn)定特征。然后,基于錨桿彈性本構(gòu)模型建立了計算錨桿工作阻力、錨桿軸力和桿體剪應(yīng)力的力學(xué)模型,獲得了預(yù)緊力和錨固長度對錨桿工作阻力的影響規(guī)律、斜頂巷道全長錨固錨桿軸力和剪應(yīng)力的分布規(guī)律以及受采動應(yīng)力影響時不同支護(hù)形式對斜頂巷道圍巖穩(wěn)定性的影響特征,得到如下結(jié)論:（1）結(jié)合圍巖應(yīng)力分布和圍巖強(qiáng)度準(zhǔn)則定義的圍巖穩(wěn)定指數(shù),可綜合反映巷道應(yīng)力條件、巷道斷面幾何參數(shù)以及巷道圍巖強(qiáng)度參數(shù)對巷道局部穩(wěn)定性的影響特征,與應(yīng)力集中系數(shù)相比,圍巖穩(wěn)定指數(shù)更加合理。基于錨桿塑性本構(gòu)模型建立的力學(xué)模型可真實的反映錨桿應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系對錨桿錨固力學(xué)特性的影響特征,與彈性、應(yīng)變強(qiáng)化等錨桿本構(gòu)模型相比,塑性本構(gòu)模型更加合理。（2）在深井斜頂回采巷道中,高幫失穩(wěn)區(qū)面積大于低幫,高幫穩(wěn)定性較差。兩幫圍巖穩(wěn)定指數(shù)整體小于頂?shù)装?兩幫較頂?shù)装甯尤菀灼茐摹Ｏ锝翘巼鷰r穩(wěn)定指數(shù)趨于0,巷角的穩(wěn)定性最差,且巷角處的破壞區(qū)主要向斜頂巷道兩幫中部和頂?shù)装逯胁堪l(fā)展,向圍巖深部發(fā)展的趨勢較小。（3）錨桿在彈性階段時,增加預(yù)緊力和錨固長度可有效提高錨桿工作阻力。錨桿進(jìn)入屈服階段和應(yīng)變強(qiáng)化階段后,繼續(xù)增加預(yù)緊力和錨固長度不能有效提高錨桿工作阻力。預(yù)緊力和錨固長度對普通錨桿和高強(qiáng)錨桿的影響規(guī)律相似,預(yù)緊力和錨固長度相同時,普通錨桿工作阻力小于高強(qiáng)錨桿25kN左右。（4）巷道掘進(jìn)和工作面回采期間,全長錨固錨桿軸力先增加后減小,在錨桿中性點處達(dá)到最大值。桿體剪應(yīng)力與錨桿軸力的導(dǎo)數(shù)呈現(xiàn)為正比例關(guān)系,比例系數(shù)為錨桿周長的倒數(shù)。在采煤工作面超前支承壓力峰值附近,錨桿軸力超過錨桿屈服極限,錨桿進(jìn)入應(yīng)變強(qiáng)化狀態(tài),錨桿軸力沿桿體方向基本不變。（5）在深井斜頂回采巷道中,與端部錨固錨桿支護(hù)相比,全長錨固錨桿支護(hù)在提供較大工作阻力的同時,對巷道淺部巖層還可提供沿桿體方向的剪應(yīng)力,有利于改善巷道淺部巖層應(yīng)力狀態(tài)。同時,巷角處全長錨固錨桿工作阻力遠(yuǎn)大于端部錨桿錨支護(hù),較大程度上抑制了巷角的失穩(wěn)區(qū)域的發(fā)展。圖101 表17 參141
王盼[3]（2021）在《煤礦矩形巷道錨桿作用機(jī)理及工程應(yīng)用研究》文中研究表明隨著巷道開采規(guī)模和深度的不斷增加,所處的工程地質(zhì)條件越來越復(fù)雜,巷道事故頻發(fā)使得研究合理的支護(hù)參數(shù)成為確保巷道安全生產(chǎn)的關(guān)鍵。由于施工方便,在煤礦開拓中大量采用矩形巷道,傳統(tǒng)錨桿支護(hù)設(shè)計方法通過將矩形巷道等效為圓形巷道對圍巖變形進(jìn)行分析進(jìn)而確定支護(hù)參數(shù),但圓形巷道圍巖變形規(guī)律與矩形巷道不同,使得錨桿受力特性存在差異。本文在分析與總結(jié)現(xiàn)有錨桿支護(hù)理論、錨桿錨固作用機(jī)理研究現(xiàn)狀及存在問題的基礎(chǔ)上,依據(jù)矩形巷道圍巖變形規(guī)律,建立矩形巷道結(jié)構(gòu)模型,采用彈塑性力學(xué)理論分析得到矩形巷道圍巖變形表達(dá)式,進(jìn)一步對錨桿受力進(jìn)行分析,提出錨桿支護(hù)設(shè)計方法。同時,建立圍巖加固體模型,分析加固體圍巖的力學(xué)特性并提出評價圍巖穩(wěn)定性的方法。最后以檸條塔煤礦S12001膠運順槽巷道為工程依托,提出合理的錨桿支護(hù)設(shè)計方案,結(jié)合數(shù)值模擬及現(xiàn)場監(jiān)測驗證理論的合理性,并對巷道圍巖的穩(wěn)定進(jìn)行評價。論文主要研究成果如下:（1）分析矩形巷道圍巖變形規(guī)律,建立矩形巷道結(jié)構(gòu)模型。按平面應(yīng)變問題分析結(jié)構(gòu)模型受力,采用彈塑性力學(xué)分析得到圍巖變形表達(dá)式。通過算例并結(jié)合FLAC3D數(shù)值模擬軟件分析巷道圍巖變形規(guī)律及圍巖變形量,并與理論計算結(jié)果進(jìn)行對比從而驗證理論的合理性,為考慮巷道圍巖變形的錨桿支護(hù)設(shè)計提供理論支撐。（2）基于錨桿與圍巖的協(xié)調(diào)變形分別建立全長粘結(jié)錨桿及局部錨固錨桿受力模型,求得錨桿錨固段剪應(yīng)力及軸向應(yīng)力表達(dá)式。分析總結(jié)錨桿錨固段受力規(guī)律,提出巷道錨桿支護(hù)設(shè)計方法。結(jié)合算例對巷道進(jìn)行支護(hù)設(shè)計并分析錨固段受力的主要影響因素。（3）考慮錨桿對圍巖力學(xué)狀態(tài)改變,建立圍巖加固體模型,得到加固后巷道圍巖力學(xué)特性表達(dá)式,并分析不同錨桿支護(hù)參數(shù)對圍巖力學(xué)特性的影響。在保證錨桿所受軸向應(yīng)力及剪應(yīng)力不超過應(yīng)力容許值的前提下,以加固體所能承擔(dān)的極限荷載與承擔(dān)荷載的比值做為判斷圍巖穩(wěn)定性的條件,提出評價圍巖穩(wěn)定性的方法。（4）將研究成果應(yīng)用于檸條塔煤礦S12001膠運順槽巷道的支護(hù)設(shè)計中,結(jié)合數(shù)值模擬以及現(xiàn)場監(jiān)測結(jié)果對比原支護(hù)方案及新支護(hù)方案下巷道的加固效果并進(jìn)行穩(wěn)定性評價,結(jié)果表明,在保證巷道的穩(wěn)定性前提下,基于圍巖變形進(jìn)行錨桿支護(hù)設(shè)計可以更好的發(fā)揮錨桿加固圍巖的作用及提高圍巖自承能力,節(jié)約錨桿用量。
牛宏新[4]（2021）在《基于群錨承載力的巷道錨桿支護(hù)設(shè)計及應(yīng)用研究》文中指出頂板冒落是巷道掘進(jìn)與回采期間常見的安全事故之一,每次事故的發(fā)生都會對井下正常生產(chǎn)造成影響。為了更好的保護(hù)井下一線作業(yè)人員及設(shè)備的安全與生產(chǎn)運營,減小不必要的損失,巷道塌方機(jī)理及預(yù)警技術(shù)的研究具有重要的意義。論文以某煤礦S1231輔運順槽作為研究背景,以理論分析、數(shù)值模擬、現(xiàn)場試驗相結(jié)合的手段進(jìn)行科學(xué)研究,研究了單根錨桿及群錨桿破壞形式與力學(xué)分析;針對已有巷道和新掘進(jìn)的巷道為計算基礎(chǔ),利用極限上限定理對巷道穩(wěn)定性和錨桿支護(hù)設(shè)計進(jìn)行研究。主要研究成果如下:（1）群錨作用對巷道圍巖有約束作用,形成錨固承載環(huán)與分層承載作用,對松散的破碎巖體具有楔固作用。根據(jù)圍巖的破壞特性,建立線性破壞機(jī)制:基于Mohr-Coulomb破壞準(zhǔn)則計算巷道圍巖破壞前后的內(nèi)能損失功率及外力所做的功率,得到速度間斷線函數(shù);并通過能量守恒定理推導(dǎo)出單根錨桿和群錨桿的極限承載力計算公式,推導(dǎo)可得巷道極限支護(hù)力。（2）研究巖土結(jié)構(gòu)體發(fā)生塑性流動破壞過程,根據(jù)極限上限分析方法,計算推導(dǎo)在此運動下的外力功率和內(nèi)能功率,研究上限分析方法設(shè)計的圍巖穩(wěn)定性,及圍巖洞壁位移和圍巖的塑性區(qū)范圍,得到圍巖穩(wěn)定系數(shù)。通過分析巷道圍巖支護(hù)參數(shù)對支護(hù)效果進(jìn)行評價,判定巷道是否穩(wěn)定,討論該方法評價巷道圍巖穩(wěn)定性的效果是否良好。（3）根據(jù)理論支護(hù)設(shè)計方案對某煤礦S1231工作面輔運順槽進(jìn)行群錨支護(hù)設(shè)計。運用模擬軟件建模分析在不同支護(hù)參數(shù)下巷道圍巖應(yīng)力場、位移場以及塑性區(qū)的變形規(guī)律,以及錨桿各參數(shù)與圍巖變形指標(biāo)間的影響關(guān)系,驗證論文理論推導(dǎo)的準(zhǔn)確性,并根據(jù)巷道支護(hù)效果確定合理的支護(hù)參數(shù)。（4）以某煤礦S1231輔運順槽現(xiàn)場實測分析為基礎(chǔ),結(jié)合實測數(shù)據(jù),運用圍巖穩(wěn)定系數(shù)評價方法對傳統(tǒng)支護(hù)理論和基于上限分析方法設(shè)計的支護(hù)效果進(jìn)行評價。同時,將評價結(jié)果反饋到錨桿支護(hù)設(shè)計上,優(yōu)化巷道圍巖支護(hù)參數(shù),從而提高巷道掘進(jìn)速率和經(jīng)濟(jì)效益。
王彬[5]（2020）在《煤礦巷道錨桿（索）分次支護(hù)及快速掘進(jìn)技術(shù)研究》文中研究指明在煤礦巷道掘進(jìn)過程中,巷道支護(hù)速度遠(yuǎn)遠(yuǎn)趕不上掘進(jìn)速度,錨桿（索）支護(hù)時間占整個巷道成巷時間的60～70%,且巷道掘進(jìn)與錨桿（索）支護(hù)不能夠完全平行作業(yè),嚴(yán)重制約了巷道的快速掘進(jìn)。由于巷道掘進(jìn)工作面存在“空間+時間”效應(yīng),使得巷道圍巖變形和應(yīng)力釋放不能一次性完成。本文依據(jù)掘進(jìn)工作面的“空間+時間”效應(yīng),展開對掘進(jìn)過程中巷道圍巖變形和應(yīng)力釋放進(jìn)行研究,并提出巷道錨桿（索）分次支護(hù)的思想,旨在提高巷道的掘進(jìn)速度。研究主要結(jié)論如下:（1）分析并總結(jié)現(xiàn)有煤礦掘進(jìn)巷道圍巖的變形破壞類型以及圍巖的變形特性,針對掘進(jìn)工作面的“空間+時間”效應(yīng),分別從物理效應(yīng)、力學(xué)效應(yīng)以及時間效應(yīng)進(jìn)行描述。在開挖面“空間+時間”效應(yīng)的影響下,巷道圍巖縱向變形形式可分為:穩(wěn)定變形型、持續(xù)變形型、加速變形型。（2）現(xiàn)有的煤巷支護(hù)設(shè)計均采用一次成巷的支護(hù)技術(shù),錨桿（索）支護(hù)時間過長,忽略了開挖面的時空效應(yīng),未充分考慮巷道圍巖的變形特性且支護(hù)理念不適應(yīng)巷道的快速掘進(jìn),嚴(yán)重影響巷道的掘進(jìn)效率。依據(jù)巷道掘進(jìn)工作面的“空間+時間”效應(yīng)影響,提出了煤巷錨桿（索）分次支護(hù)的思想,旨在減少在掘進(jìn)過程中錨桿（索）的支護(hù)時間,以此來提高巷道的掘進(jìn)速度,實現(xiàn)煤礦巷道的快速掘進(jìn)。（3）對掘進(jìn)巷道建立時空效應(yīng)下的力學(xué)模型,通過彈性-粘彈性對掘進(jìn)巷道進(jìn)行力學(xué)分析,推導(dǎo)出巷道在掘進(jìn)時圍巖的變形、應(yīng)力隨空間和時間的變化規(guī)律。隨著掘進(jìn)面的循環(huán)推進(jìn),巷道圍巖應(yīng)力釋放逐漸增大,圍巖的變形和塑性區(qū)半徑逐漸增大。通過理論分析在靠近開挖面附近處,圍巖變形和應(yīng)力釋放較小,緊跟工作面支護(hù)一定數(shù)量的錨桿保證掘進(jìn)空間安全穩(wěn)定,剩下的錨桿在不影響掘進(jìn)的情況下進(jìn)行支護(hù),減少在掘進(jìn)過程中錨桿（索）的支護(hù)時間,提高巷道的掘進(jìn)效率,實現(xiàn)巷道的快速掘進(jìn)。（4）以檸條塔S12001掘進(jìn)巷道為背景,結(jié)合具體地層參數(shù),利用分次支護(hù)的思想進(jìn)行支護(hù)設(shè)計,并形成一套分次支護(hù)施工工藝。應(yīng)用本文理論計算結(jié)果與現(xiàn)場實測數(shù)據(jù)對比分析,驗證理論的正確性。分次支護(hù)方案不僅能夠有效控制圍巖變形,保證掘進(jìn)空間安全,還能減少在掘進(jìn)過程中錨桿（索）的支護(hù)時間,提高巷道的掘進(jìn)效率,研究成果對實際工程具有深遠(yuǎn)的指導(dǎo)意義。
劉振云[6]（2020）在《張家峁煤礦4-2煤層煤巷錨桿支護(hù)優(yōu)化研究》文中研究指明陜北礦區(qū)煤層賦存條件較好,淺埋煤層煤巷錨桿支護(hù)有較明顯的富裕系數(shù)。目前煤巷支護(hù)成本居高不下。以張家峁煤礦4-2煤層14204工作面為研究對象,通過現(xiàn)場實測、物理模擬、數(shù)值計算和理論分析相結(jié)合的方法,對4-2煤層煤巷錨桿支護(hù)參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化研究,為生產(chǎn)實踐提供理論指導(dǎo)和實踐價值。通過現(xiàn)場獲取巖樣和實驗室測定,得出張家峁煤礦4-2煤層的基本物理力學(xué)參數(shù),根據(jù)頂板穩(wěn)定性分級的結(jié)果,4-2煤層頂板為II類頂板;對現(xiàn)有4-2煤層順槽收斂量和表面觀測結(jié)果得出:距回采工作面53m以內(nèi),隨著工作面的推進(jìn),運輸順槽兩幫累計變形量及頂板累計下沉量都不斷增大。然而,輔運順槽的測點在距工作面煤壁-30m（采空區(qū)后方）左右,超前壓力影響急劇增大,順槽表面有片幫現(xiàn)象?；诨夭蛇^程對輔運順槽松動圈觀測結(jié)果得出:當(dāng)監(jiān)測點距回采工作面煤壁的距離20m時,頂板圍巖破碎區(qū)有所增加;當(dāng)監(jiān)測點距回采工作面煤壁距離-63m時,在距孔口0.51m有明顯破碎,頂板孔內(nèi)有一定破碎;當(dāng)監(jiān)測點距回采工作面煤壁距離-93m時,破碎區(qū)域較前明顯增大,且?guī)筒科瑤蛧?yán)重。根據(jù)順槽收斂監(jiān)測結(jié)果、頂板離層監(jiān)測結(jié)果、圍巖松動圈監(jiān)測結(jié)果,采用錨桿支護(hù)理論對現(xiàn)有錨桿尺寸和支護(hù)強(qiáng)度進(jìn)行了優(yōu)化。利用ANAYS模擬得出,碟形直邊托盤能滿足變形和受力要求,確定碟形直邊托盤尺寸為120×120×8mm,孔徑21mm,厚度20mm。利用FLAC3D數(shù)值模擬對優(yōu)化前后的方案進(jìn)行對比分析,順槽頂板和兩幫變形值差別不大,表明優(yōu)化后的方案能滿足順槽穩(wěn)定,有效的控制順槽圍巖變形。同時,工程實踐應(yīng)用結(jié)果表明,支護(hù)強(qiáng)度的降低節(jié)省了支護(hù)材料,降低了支護(hù)成本;確定優(yōu)化后的參數(shù)能最大程度節(jié)約成本164元/m,節(jié)約的支護(hù)成本達(dá)214.35萬元。研究成果將促進(jìn)礦區(qū)的高效發(fā)展。
胡曉開[7]（2020）在《礦山工程巷道圍巖錨拉支架支護(hù)設(shè)計及試驗研究》文中研究說明近年來,我國礦山工程多采用井工開采方式,矩形巷道以其空間利用率高、開挖和支護(hù)方便及利于回采工作面的快速推進(jìn)等優(yōu)勢,得到廣泛使用。隨著開采實踐的增多和理論研究的深入,錨桿支護(hù)理論取得了長足的發(fā)展。錨拉支架是從錨桿支護(hù)發(fā)展而來,可以改善頂板的應(yīng)力狀態(tài),提高巷道頂板的穩(wěn)定性,降低巷道支護(hù)成本提高經(jīng)濟(jì)效益。但是現(xiàn)有的設(shè)計方法存在一定的缺陷,限制了其工程實踐應(yīng)用。本文以檸條塔S1231輔運順槽為工程依托,采用理論分析、數(shù)值模擬和工業(yè)性試驗相結(jié)合的方法進(jìn)行錨拉支架支護(hù)參數(shù)設(shè)計,分析圍巖的穩(wěn)定性并對支護(hù)效果進(jìn)行評價。本文主要得到如下結(jié)論:（1）錨拉支架是傾斜錨桿和水平拉桿經(jīng)支座連接構(gòu)成的巷道頂板支護(hù)系統(tǒng),其相當(dāng)于對巷道頂板進(jìn)行外加固,有利于和頂板巖石共同構(gòu)成錨拉支架支護(hù)結(jié)構(gòu),加強(qiáng)巷道頂板剛度。（2）分析了錨拉支架支護(hù)類型及其作用受力機(jī)理,根據(jù)錨拉支架支護(hù)結(jié)構(gòu)的特點和作用機(jī)理建立力學(xué)模型。采用經(jīng)典的礦壓理論和結(jié)構(gòu)整體計算的方法對不同形式的錨拉支架結(jié)構(gòu)進(jìn)行計算,根據(jù)巷道頂板加固巖石梁不發(fā)生剪切破壞,確定巖石梁的最小加固厚度。根據(jù)巷道頂板巖石梁不發(fā)生受拉破壞,確定錨拉支架水平拉桿的配置,推導(dǎo)出錨拉支架結(jié)構(gòu)加固厚度和水平拉桿預(yù)緊力的理論表達(dá)式。（3）建立錨拉支架支護(hù)巷道頂板穩(wěn)定性判別標(biāo)準(zhǔn),以不設(shè)中間錨桿的單式錨拉支架支護(hù)結(jié)構(gòu)為例,分析了巷道頂板加固巖石梁厚度和水平拉桿預(yù)緊力的影響因素,得到水平拉桿預(yù)緊力與巷道跨度、巷道高度、圍巖粘聚力和容重成正比例關(guān)系,與頂板加固巖石梁截面高度和巷道圍巖內(nèi)摩擦角成反比例關(guān)系。（4）根據(jù)提出的設(shè)計方法對檸條塔S1231工作面輔運順槽進(jìn)行了錨拉支架支護(hù)方案設(shè)計。建立了錨拉支架和傳統(tǒng)錨桿支護(hù)巷道的數(shù)值計算模型,選取工業(yè)性試驗段進(jìn)行錨拉支架支護(hù)試驗,監(jiān)測巷道斷面收斂量。根據(jù)數(shù)值模擬與現(xiàn)場實測結(jié)果對比分析得到,采用設(shè)置中間錨桿的單式錨拉支架和復(fù)式錨拉支架支護(hù)方案進(jìn)行支護(hù)的巷道斷面收斂量均處于合理范圍內(nèi),巷道圍巖穩(wěn)定性能滿足安全生產(chǎn)要求。
傅鑫[8]（2020）在《深井沖擊煤層大斷面沿空掘巷圍巖控制技術(shù)研究》文中研究說明唐口煤業(yè)是山東能源淄礦集團(tuán)在濟(jì)寧市建造的第四座現(xiàn)代化礦井,核定生產(chǎn)能力400萬噸/年,礦井開采深度為850m至1100m,其礦主采的3煤層厚度在10m左右,水平標(biāo)高在-990m左右,一般采用放頂煤生產(chǎn),具有開采深度大、頂板巖層強(qiáng)度高、沖擊傾向性、瓦斯含量高、地?zé)釃?yán)重等特點,給采煤工作面的安全回采帶來隱患。本論文基于唐口煤業(yè)630采區(qū)布局規(guī)劃、采掘部署、空區(qū)形態(tài)、地質(zhì)構(gòu)造（斷層）等因素,反演出深部復(fù)雜地質(zhì)條件下的應(yīng)力場基本是對稱分布,影響范圍基本是由兩端向中部擴(kuò)大,并構(gòu)建深井特厚沖擊煤層應(yīng)力場區(qū)域等級劃分標(biāo)準(zhǔn)。形成基于深部臨空面開采危險性的評價機(jī)制,得到深井特厚沖擊煤層不同應(yīng)力分區(qū)的沖擊礦壓誘發(fā)關(guān)鍵因素,包括地質(zhì)因素中的埋深、頂?shù)装鍘r層等,以及回采因素中的采區(qū)布置、采煤方法等通過分析唐口煤業(yè)6304采煤工作面沿空掘巷大-小結(jié)構(gòu)力學(xué)特點,研究不同區(qū)域應(yīng)力場關(guān)鍵因素對大-小結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性作用機(jī)理,揭示基于深部沿空掘巷圍巖長時穩(wěn)定性的大-小結(jié)構(gòu)主控因素,提出符合唐口煤業(yè)實際情況的深井沿空掘巷圍巖應(yīng)力優(yōu)化技術(shù),并結(jié)合應(yīng)力場分布、防災(zāi)等因素,最終確定唐口煤業(yè)采煤工作面最合適的煤柱寬度為7m通過對唐口 6304面分析,提出了強(qiáng)沖擊深井沿空掘巷圍巖破壞機(jī)理,并同時給出了造成圍巖變形破壞的主要影響技術(shù)因素。根據(jù)圍巖變形的影響因素針對性的給出了相應(yīng)的圍巖控制手段及推薦支護(hù)參數(shù)。并以此為基礎(chǔ),對巷道不同區(qū)域、不同時期的合理支護(hù)手段進(jìn)行選擇,提出多種支護(hù)方案,再根據(jù)工程類比和經(jīng)驗公式推算,最終得到最優(yōu)支護(hù)方案。通過此次研究,最終確定唐口煤業(yè)沖擊地壓誘發(fā)因素和區(qū)段煤柱的合理尺寸以及最優(yōu)支護(hù)方案,對今后礦井安全生產(chǎn)、防災(zāi)治災(zāi)、提高經(jīng)濟(jì)效益等方面起到積極作用,并對今后相似礦井的生產(chǎn)建設(shè)提供借鑒意義。
王小康[9]（2020）在《不同埋深巷道變形規(guī)律及錨桿支護(hù)作用研究》文中研究表明隨著煤礦開采深度的不斷增加,原巖應(yīng)力與構(gòu)造應(yīng)力越來越大,巷道圍巖穩(wěn)定性逐漸降低。淺部時巷道圍巖多表現(xiàn)為彈塑性變形,進(jìn)入深部后會表現(xiàn)出軟巖的非連續(xù)、非協(xié)調(diào)大變形特征。本文通過收集大量的巷道圍巖變形數(shù)據(jù)并進(jìn)行統(tǒng)計,較為系統(tǒng)的研究了埋深變化對巷道圍巖變形規(guī)律的影響,在此基礎(chǔ)上,模擬分析了錨固圍巖變形對于錨桿支護(hù)作用的影響。主要研究內(nèi)容如下:（1）論文以大量的巷道圍巖變形數(shù)據(jù)為基礎(chǔ),根據(jù)巷道服務(wù)階段將巷道分為仍在掘進(jìn)中未受工作面回采影響的新掘巷道和掘成后受工作面回采影響的采動巷道兩種,分析了埋深變化對于兩類巷道圍巖變形規(guī)律的影響,得出新掘巷道在掘成后的50天內(nèi),前5天的巷道變形量基本不受埋深變化的影響,且各埋深段巷道的變形期相同,均可分為變形劇烈期（1～15天）、緩和期（15～35天）和穩(wěn)定期（35～50天）。采動巷道在工作面回采的100 m范圍內(nèi),可將其分為采動影響劇烈范圍（10～60 m）和采動影響緩和范圍（60～100 m）。并在此基礎(chǔ)上依據(jù)巷道斷面大小和不同頂?shù)装鍘r性對新掘巷道進(jìn)行分類,進(jìn)一步分析斷面大小和圍巖巖性對于巷道圍巖變形規(guī)律的影響,從而驗證了埋深是影響巷道圍巖變形規(guī)律的主要因素。（2）基于淮南謝橋礦三條埋深相近巷道的圍巖變形實測數(shù)據(jù),分析了埋深在無明顯變化情況下對巷道圍巖變形的影響規(guī)律,得出各條巷道掘進(jìn)期間受掘成時間影響所呈現(xiàn)的變形規(guī)律相同,且工作面回采期間圍巖的變形規(guī)律也相同,三條巷道最終變形量的最大差值約13%,進(jìn)一步驗證埋深變化對于巷道圍巖變形規(guī)律的影響。（3）基于謝橋礦12521巷道的現(xiàn)場條件,采用FLAC3D模擬分析了錨固圍巖發(fā)生不同程度的變形對于錨桿支護(hù)作用的影響,得出了錨固圍巖變形后,圍巖內(nèi)部位于托盤下部和錨桿錨固段周圍的巖體會出現(xiàn)呈半橢圓狀和橢圓狀的壓應(yīng)力集中區(qū),當(dāng)圍巖變形量持續(xù)增大,應(yīng)力集中區(qū)域稍有減小。在錨桿與圍巖不發(fā)生同步位移的情況下,錨固圍巖的變形會引起錨桿自由端的軸力值大于錨固端,且隨著變形量的增加兩者軸力差值逐漸減小,而錨桿與圍巖同時位移時,錨桿兩端軸力差值隨圍巖變形量的增加而逐漸變大。
王普[10]（2020）在《馬堡煤礦大斷面迎采巷道布置及支護(hù)技術(shù)研究》文中進(jìn)行了進(jìn)一步梳理近年來隨著煤礦開采強(qiáng)度的增大,采掘接替關(guān)系普遍比較緊張,礦井經(jīng)常會出現(xiàn)迎采動工作面巷道（以下簡稱“迎采巷道”）的情況。此類巷道需經(jīng)歷鄰近工作面采空區(qū)側(cè)向頂板破斷、轉(zhuǎn)動及穩(wěn)定的全過程動壓影響,巷道圍巖變形破壞嚴(yán)重,尤其是大斷面全煤巷道,礦壓顯現(xiàn)更為劇烈,維護(hù)極其困難,嚴(yán)重制約著我國煤礦安全高效開采。本文以馬堡煤礦15201回風(fēng)順槽為研究對象,綜合采用現(xiàn)場調(diào)研、實驗室?guī)r石力學(xué)參數(shù)測試、現(xiàn)場頂板窺視、巷道圍巖松動圈測試、數(shù)值模擬與現(xiàn)場工業(yè)性試驗等方法,研究了馬堡煤礦大斷面迎采巷道布置及支護(hù)技術(shù),所進(jìn)行的工作及取得的結(jié)論主要有:（1）研究分析了大斷面迎采巷道圍巖地質(zhì)力學(xué)特征,掌握了15號煤層頂?shù)装鍘r石力學(xué)參數(shù),研究發(fā)現(xiàn):巷道頂?shù)装逭w強(qiáng)度較低且直接頂?shù)装鍨橛鏊总浕鄮r;迎采動布置后,巷道礦壓顯現(xiàn)特征為:頂板下沉變形嚴(yán)重、幫部較破碎、底鼓明顯、巷道松動圈深度較大,迎采區(qū)域煤柱幫松動深度達(dá)到1.60 m、回采幫松動深度達(dá)到1.18 m。（2）進(jìn)行了迎采巷道合理煤柱寬度與圍巖變形破壞的數(shù)值模擬分析,研究表明巷道圍巖變形呈非對稱特征,煤柱幫和頂板變形相對嚴(yán)重。隨著煤柱寬度的增大,煤柱應(yīng)力峰值和圍巖變形量逐漸減小。并且確定煤柱的合理寬度為30 m。（3）根據(jù)大斷面迎采巷道變形特征,提出了高強(qiáng)、高預(yù)緊力、非對稱耦合支護(hù)技術(shù):煤柱幫錨索加強(qiáng)支護(hù)+頂板錨索網(wǎng)加強(qiáng)支護(hù)。通過數(shù)值模擬計算確定了30 m區(qū)段煤柱下大斷面迎采巷道的支護(hù)參數(shù);并得出15203回采工作面前30 m到工作面后方40 m范圍內(nèi)對掘巷道圍巖壓力較大,此期間內(nèi)巷道圍巖變形較為劇烈。（4）工業(yè)性試驗實測礦壓顯現(xiàn)規(guī)律為:15201回風(fēng)順槽圍巖變形經(jīng)歷掘進(jìn)影響、掘進(jìn)影響穩(wěn)定、采動影響、采動影響穩(wěn)定等4個階段。其中采動影響階段的范圍為距離鄰近15203工作面前方35 m左右時開始影響,至工作面后方140 m左右趨于穩(wěn)定,在工作面0 m至工作面后方38.5 m左右影響顯著,變形速度最大可達(dá)34 mm/d。（5）現(xiàn)場應(yīng)用效果表明:留寬煤柱掘巷并采用高強(qiáng)、高預(yù)緊力、非對稱耦合聯(lián)合支護(hù)技術(shù),可有效控制馬堡煤礦大斷面迎采巷道圍巖變形,解決該類型巷道維護(hù)的難題。通過本課題的研究和現(xiàn)場實踐,為大斷面迎采巷道圍巖控制提供了理論依據(jù)及技術(shù)途徑。
二、大斷面順槽巷道錨桿支護(hù)的應(yīng)用（論文開題報告）
（1）論文研究背景及目的
此處內(nèi)容要求：
首先簡單簡介論文所研究問題的基本概念和背景，再而簡單明了地指出論文所要研究解決的具體問題，并提出你的論文準(zhǔn)備的觀點或解決方法。
寫法范例：
本文主要提出一款精簡64位RISC處理器存儲管理單元結(jié)構(gòu)并詳細(xì)分析其設(shè)計過程。在該MMU結(jié)構(gòu)中,TLB采用叁個分離的TLB,TLB采用基于內(nèi)容查找的相聯(lián)存儲器并行查找,支持粗粒度為64KB和細(xì)粒度為4KB兩種頁面大小,采用多級分層頁表結(jié)構(gòu)映射地址空間,并詳細(xì)論述了四級頁表轉(zhuǎn)換過程,TLB結(jié)構(gòu)組織等。該MMU結(jié)構(gòu)將作為該處理器存儲系統(tǒng)實現(xiàn)的一個重要組成部分。
（2）本文研究方法
調(diào)查法：該方法是有目的、有系統(tǒng)的搜集有關(guān)研究對象的具體信息。
觀察法：用自己的感官和輔助工具直接觀察研究對象從而得到有關(guān)信息。
實驗法：通過主支變革、控制研究對象來發(fā)現(xiàn)與確認(rèn)事物間的因果關(guān)系。
文獻(xiàn)研究法：通過調(diào)查文獻(xiàn)來獲得資料，從而全面的、正確的了解掌握研究方法。
實證研究法：依據(jù)現(xiàn)有的科學(xué)理論和實踐的需要提出設(shè)計。
定性分析法：對研究對象進(jìn)行“質(zhì)”的方面的研究，這個方法需要計算的數(shù)據(jù)較少。
定量分析法：通過具體的數(shù)字，使人們對研究對象的認(rèn)識進(jìn)一步精確化。
跨學(xué)科研究法：運用多學(xué)科的理論、方法和成果從整體上對某一課題進(jìn)行研究。
功能分析法：這是社會科學(xué)用來分析社會現(xiàn)象的一種方法，從某一功能出發(fā)研究多個方面的影響。
模擬法：通過創(chuàng)設(shè)一個與原型相似的模型來間接研究原型某種特性的一種形容方法。
三、大斷面順槽巷道錨桿支護(hù)的應(yīng)用（論文提綱范文）
（1）深部大斷面煤巷圍巖變形特征及控制技術(shù)研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 緒論 |
| 1.1 研究背景及意義 |
| 1.2 國內(nèi)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 錨桿支護(hù)理論研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.2 巷道圍巖變形失穩(wěn)機(jī)理研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.3 現(xiàn)存問題及方向 |
| 1.3 主要研究內(nèi)容及研究方法 |
| 1.4 技術(shù)路線 |
| 第2章 深部大斷面巷道圍巖力學(xué)測試及變形破壞特征研究 |
| 2.1 趙莊煤礦工程地質(zhì)背景 |
| 2.1.1 礦井概況 |
| 2.1.2 工作面概況及圍巖地質(zhì)特征 |
| 2.1.3 工作面巷道支護(hù)現(xiàn)狀 |
| 2.2 大斷面煤巷圍巖變形特征 |
| 2.3 圍巖物理力學(xué)參數(shù)測試 |
| 2.4 大斷面煤巷圍巖結(jié)構(gòu)窺視方案及結(jié)果分析 |
| 2.4.1 巷道圍巖結(jié)構(gòu)窺視儀器 |
| 2.4.2 巷道圍巖結(jié)構(gòu)窺視測站布置及分析 |
| 2.5 大斷面煤巷圍巖松動圈測試及結(jié)果分析 |
| 2.5.1 測試設(shè)備的選取及其原理 |
| 2.5.2 測試地點的布置及結(jié)果分析 |
| 2.6 本章小結(jié) |
| 第3章 深部大斷面煤巷錨桿支護(hù)數(shù)值模擬研究 |
| 3.1 大斷面煤巷錨桿支護(hù)方案及參數(shù)影響分析 |
| 3.1.1 數(shù)值模擬模型建立 |
| 3.1.2 錨桿支護(hù)參數(shù)的分析 |
| 3.1.3 錨桿構(gòu)件分析 |
| 3.2 巷道錨桿支護(hù)參數(shù)正交分析 |
| 3.2.1 正交試驗 |
| 3.2.2 正交試驗結(jié)果分析 |
| 3.2.3 錨桿初步支護(hù)參數(shù)確定 |
| 3.3 本章小結(jié) |
| 第4章 深部大斷面煤巷圍巖注漿加固機(jī)理及工藝 |
| 4.1 破碎圍巖注漿機(jī)理 |
| 4.1.1 改善巷道圍巖強(qiáng)度 |
| 4.1.2 加固減小巷道圍巖松動圈 |
| 4.1.3 改善主動支護(hù)效果 |
| 4.2 巷道圍巖注漿加固力學(xué)分析 |
| 4.2.1 大斷面破碎巷道注漿承載層機(jī)理 |
| 4.2.2 大斷面破碎巷道注漿承載層力學(xué)分析 |
| 4.3 注漿改善錨桿受力狀態(tài) |
| 4.4 注漿工藝及參數(shù) |
| 4.5 本章小結(jié) |
| 第5章 深部大斷面煤巷支護(hù)系統(tǒng)優(yōu)化數(shù)值模擬研究 |
| 5.1 數(shù)值模擬計算模型及方案 |
| 5.1.1 數(shù)值模擬計算模型 |
| 5.1.2 模擬方案的建立 |
| 5.2 巷道回采期間原支護(hù)方案模擬分析 |
| 5.2.1 原支護(hù)回采期間巷道圍巖塑性區(qū)分布 |
| 5.2.2 原支護(hù)回采期間巷道位移分布 |
| 5.2.3 原支護(hù)回采期間巷道圍巖垂直應(yīng)力 |
| 5.3 巷道回采期間現(xiàn)設(shè)計支護(hù)方案模擬分析 |
| 5.3.1 現(xiàn)設(shè)計支護(hù)回采期間巷道圍巖塑性區(qū)分布 |
| 5.3.2 現(xiàn)設(shè)計支護(hù)回采期間巷道位移分布 |
| 5.3.3 現(xiàn)支護(hù)回采期間巷道圍巖垂直應(yīng)力 |
| 5.4 本章小結(jié) |
| 第6章 工程應(yīng)用 |
| 6.1 試驗巷道段布置 |
| 6.2 巷道監(jiān)控效果分析 |
| 6.2.1 巷道表面位移監(jiān)測 |
| 6.2.2 錨桿應(yīng)力監(jiān)測 |
| 6.3 本章小結(jié) |
| 第7章 結(jié)論 |
| 7.1 結(jié)論 |
| 7.2 不足 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 攻讀學(xué)位期間取得的研究成果 |
| 致謝 |
（2）深井斜頂巷道圍巖穩(wěn)定特征及全錨支護(hù)機(jī)理研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 注釋說明清單 |
| 1 緒論 |
| 1.1 選題背景 |
| 1.2 課題研究的目的和意義 |
| 1.3 國內(nèi)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.3.1 全長錨固錨桿軸力和剪應(yīng)力分布規(guī)律研究現(xiàn)狀 |
| 1.3.2 不同巷道斷面圍巖穩(wěn)定性研究現(xiàn)狀 |
| 1.3.3 現(xiàn)存的問題 |
| 1.4 研究內(nèi)容和研究方法 |
| 1.5 創(chuàng)新點 |
| 2 圍巖穩(wěn)定性分析力學(xué)模型及錨桿軸力計算模型 |
| 2.1 斜頂巷道圍巖穩(wěn)定性分析模型 |
| 2.1.1 巷道外域到單位圓內(nèi)的共形映射函數(shù)求解算法 |
| 2.1.2 復(fù)位勢函數(shù)的求解 |
| 2.1.3 斜頂巷道圍巖應(yīng)力及應(yīng)力集中系數(shù)分布求解 |
| 2.1.4 斜頂巷道圍巖應(yīng)變分布求解 |
| 2.1.5 斜頂巷道圍巖位移求解 |
| 2.1.6 采煤工作面影響效應(yīng) |
| 2.1.7 掘進(jìn)工作面影響效應(yīng) |
| 2.1.8 圍巖穩(wěn)定指數(shù) |
| 2.2 錨桿工作阻力計算模型 |
| 2.2.1 錨桿塑性本構(gòu)關(guān)系 |
| 2.2.2 錨桿工作阻力求解 |
| 2.2.3 錨桿工作阻力的近似解法 |
| 2.3 全長錨固錨桿軸力和桿體剪應(yīng)力計算模型 |
| 2.3.1 托盤對圍巖的影響效應(yīng) |
| 2.3.2 計算錨桿軸力和剪應(yīng)力力學(xué)模型的建立 |
| 2.3.3 計算錨桿軸力和剪應(yīng)力力學(xué)模型的求解 |
| 2.4 錨索對圍巖作用的分析模型 |
| 2.5 小結(jié) |
| 3 力學(xué)模型關(guān)鍵參數(shù)確定及分析 |
| 3.1 實驗巷道概況 |
| 3.1.1 17102(3)工作面地質(zhì)概況及頂?shù)装辶W(xué)參數(shù) |
| 3.1.2 17102(3)工作面運輸順槽支護(hù)參數(shù) |
| 3.2 普通錨桿和高強(qiáng)錨桿本構(gòu)關(guān)系 |
| 3.3 采動應(yīng)力影響效應(yīng) |
| 3.3.1 采煤工作面影響效應(yīng) |
| 3.3.2 掘進(jìn)工作面影響效應(yīng) |
| 3.4 不同強(qiáng)度準(zhǔn)則條件下實驗巷道圍巖穩(wěn)定指數(shù)分布規(guī)律 |
| 3.5 共形映射函數(shù)求解算法性能分析 |
| 3.5.1 采樣點數(shù)對算法性能的影響規(guī)律 |
| 3.5.2 級數(shù)階數(shù)對算法性能的影響規(guī)律 |
| 3.5.3 算法的統(tǒng)計特征 |
| 3.5.4 斜頂巷道共形映射函數(shù)求解 |
| 3.6 小結(jié) |
| 4 深井斜頂巷道圍巖穩(wěn)定特征分析及全長錨固錨桿支護(hù)機(jī)理研究 |
| 4.1 深井斜頂回采巷道圍巖穩(wěn)定特征分析 |
| 4.1.1 實驗巷道圍巖穩(wěn)定特征分析 |
| 4.1.2 側(cè)壓系數(shù)對深井斜頂回采巷道圍巖穩(wěn)定特征的影響規(guī)律 |
| 4.1.3 剪應(yīng)力系數(shù)對深井斜頂回采巷道圍巖穩(wěn)定特征的影響規(guī)律 |
| 4.1.4 采動應(yīng)力對深井斜頂回采巷道圍巖穩(wěn)定特征的影響規(guī)律 |
| 4.2 深井斜頂回采巷道錨桿工作阻力演化規(guī)律 |
| 4.2.1 預(yù)緊力和錨固長度對巷幫中部高強(qiáng)錨桿工作阻力的影響規(guī)律 |
| 4.2.2 預(yù)緊力和錨固長度對巷角處高強(qiáng)錨桿工作阻力的影響規(guī)律 |
| 4.2.3 預(yù)緊力和錨固長度對普通錨桿工作阻力的影響規(guī)律 |
| 4.2.4 討論 |
| 4.3 全長錨固錨桿軸力及桿體剪應(yīng)力演化規(guī)律 |
| 4.3.1 深井斜頂回采巷道掘進(jìn)期間錨桿應(yīng)力演化規(guī)律 |
| 4.3.2 工作面回采期間錨桿應(yīng)力演化規(guī)律 |
| 4.4 不同錨固形式錨桿支護(hù)下采動巷道圍巖穩(wěn)定指數(shù)分布規(guī)律 |
| 4.5 小結(jié) |
| 5 全長錨固錨桿軸力分布規(guī)律及其支護(hù)效果驗證 |
| 5.1 現(xiàn)場數(shù)據(jù)觀測方案 |
| 5.2 深井斜頂回采巷道表面位移觀測結(jié)果 |
| 5.3 深井斜頂回采巷道深部位移觀測結(jié)果 |
| 5.4 錨桿軸力觀測結(jié)果 |
| 5.4.1 掘進(jìn)期間錨桿軸力演化規(guī)律 |
| 5.4.2 回采期間錨桿軸力演化規(guī)律 |
| 5.5 小結(jié) |
| 6 結(jié)論 |
| 6.1 主要結(jié)論 |
| 6.2 存在的問題及展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 致謝 |
| 作者簡介及讀研期間主要科研成果 |
（3）煤礦矩形巷道錨桿作用機(jī)理及工程應(yīng)用研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 1 緒論 |
| 1.1 選題的背景及研究意義 |
| 1.1.1 選題的背景 |
| 1.1.2 研究的意義 |
| 1.2 國內(nèi)外研究現(xiàn)狀及發(fā)展趨勢 |
| 1.2.1 錨桿支護(hù)國內(nèi)外研究現(xiàn)狀及發(fā)展趨勢 |
| 1.2.2 巖土錨固作用機(jī)理國內(nèi)外研究現(xiàn)狀及發(fā)展趨勢 |
| 1.2.3 錨桿受力特性國內(nèi)外研究現(xiàn)狀及發(fā)展趨勢 |
| 1.3 本論文采取的研究方案、技術(shù)路線 |
| 1.3.1 論文的研究內(nèi)容 |
| 1.3.2 論文研究的技術(shù)路線 |
| 2 矩形巷道圍巖變形及破壞分析 |
| 2.1 不同巖性巷道圍巖變形及破壞規(guī)律 |
| 2.1.1 硬巖的變形破壞特征 |
| 2.1.2 軟巖的變形破壞特征 |
| 2.2 巷道圍巖變形破壞形式及形成機(jī)理 |
| 2.2.1 頂板變形破壞 |
| 2.2.2 兩幫變形破壞 |
| 2.3 矩形巷道圍巖結(jié)構(gòu)模型建立 |
| 2.3.1 結(jié)構(gòu)選取與分析 |
| 2.3.2 結(jié)構(gòu)荷載確定 |
| 2.3.3 梁模型建立及分析 |
| 2.4 模型驗證 |
| 2.4.1 工作面條件 |
| 2.4.2 數(shù)值模型建立 |
| 2.4.3 模擬結(jié)果分析 |
| 2.5 本章小結(jié) |
| 3 基于圍巖變形的錨桿作用力學(xué)機(jī)理研究 |
| 3.1 全長錨桿受力分析及設(shè)計 |
| 3.1.1 全長錨桿受力分析 |
| 3.1.2 全長錨桿支護(hù)設(shè)計 |
| 3.1.3 算例分析 |
| 3.1.4 全長錨桿受力影響因素分析 |
| 3.2 局部錨固錨桿受力分析及設(shè)計 |
| 3.2.1 局部錨固錨桿受力分析 |
| 3.2.2 局部錨固錨桿支護(hù)設(shè)計 |
| 3.2.3 算例分析 |
| 3.2.4 局部錨固錨桿受力影響因素分析 |
| 3.3 本章小結(jié) |
| 4 巷道加固體圍巖穩(wěn)定性分析 |
| 4.1 加固體力學(xué)特性分析 |
| 4.1.1 加固體圍巖彈性模量的確定 |
| 4.1.2 加固體圍巖粘聚力的確定 |
| 4.1.3 加固體圍巖泊松比的確定 |
| 4.2 巷道圍巖加固穩(wěn)定性分析 |
| 4.3 算例分析 |
| 4.3.1 算例求解 |
| 4.3.2 錨桿支護(hù)參數(shù)對加固體強(qiáng)度影響分析 |
| 4.4 本章小結(jié) |
| 5 錨桿支護(hù)設(shè)計與圍巖穩(wěn)定性評價應(yīng)用研究 |
| 5.1 工程概況 |
| 5.1.1 地質(zhì)條件 |
| 5.1.2 水文條件 |
| 5.1.3 煤層頂?shù)装逍再|(zhì) |
| 5.2 巷道原支護(hù)監(jiān)測分析及穩(wěn)定性評價 |
| 5.2.1 巷道原支護(hù)方案設(shè)計參數(shù) |
| 5.2.2 巷道原支護(hù)監(jiān)測分析 |
| 5.2.3 巷道離層監(jiān)測結(jié)果分析 |
| 5.2.4 錨桿壓力監(jiān)測結(jié)果分析 |
| 5.2.5 巷道原支護(hù)圍巖變形數(shù)值模擬分析 |
| 5.2.6 巷道原支護(hù)圍巖穩(wěn)定性評價 |
| 5.3 基于圍巖變形的錨桿設(shè)計方案及穩(wěn)定性評價 |
| 5.3.1 基于圍巖變形的錨桿參數(shù)設(shè)計 |
| 5.3.2 新支護(hù)方案下圍巖穩(wěn)定性分析 |
| 5.4 小結(jié) |
| 6 結(jié)論與展望 |
| 6.1 結(jié)論 |
| 6.2 展望 |
| 致謝 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 附錄 |
（4）基于群錨承載力的巷道錨桿支護(hù)設(shè)計及應(yīng)用研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 1 緒論 |
| 1.1 選題背景及研究意義 |
| 1.1.1 選題背景 |
| 1.1.2 研究意義 |
| 1.2 國內(nèi)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 錨桿支護(hù)國內(nèi)研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.2 錨桿支護(hù)國外研究現(xiàn)狀 |
| 1.3 本課題研究內(nèi)容 |
| 1.4 研究方法與技術(shù)路線 |
| 2 巷道圍巖群錨支護(hù)理論研究 |
| 2.1 群錨作用效應(yīng) |
| 2.1.1 壁面約束效應(yīng) |
| 2.1.2 承載環(huán)效應(yīng) |
| 2.1.3 分層承載效應(yīng) |
| 2.1.4 楔固效應(yīng) |
| 2.2 錨桿支護(hù)理論及支護(hù)設(shè)計方法 |
| 2.2.1 錨桿支護(hù)理論 |
| 2.2.2 錨桿支護(hù)設(shè)計方法 |
| 2.2.3 錨桿支護(hù)形式 |
| 2.3 極限上限分析原理 |
| 2.3.1 理想彈塑性假設(shè) |
| 2.3.2 Drucker 公設(shè)和屈服準(zhǔn)則 |
| 2.3.3 上限定理 |
| 2.4 本章小結(jié) |
| 3 巷道群錨承載力上限分析研究 |
| 3.1 圍巖破壞范圍和剪切破壞形式 |
| 3.1.1 圍巖破壞范圍 |
| 3.1.2 圓形巷道圍巖塑性剪切破壞 |
| 3.1.3 矩形巷道圍巖塑性剪切破壞 |
| 3.2 單錨極限承載力確定 |
| 3.2.1 頂板單根錨桿極限承載力 |
| 3.2.2 幫部單錨極限承載力 |
| 3.3 群錨承載力確定 |
| 3.3.1 頂板群錨極限承載力 |
| 3.3.2 幫部群錨極限承載力 |
| 3.4 圍巖參數(shù)對巷道頂板錨桿極限承載力的影響因素分析 |
| 3.4.1 各參數(shù)對單根錨桿極限承載力的影響 |
| 3.4.2 各參數(shù)對群錨桿極限承載力的影響 |
| 3.5 本章小結(jié) |
| 4 群錨支護(hù)應(yīng)用與評價研究 |
| 4.1 工程概況 |
| 4.1.1 地質(zhì)條件 |
| 4.1.2 水文條件 |
| 4.1.3 瓦斯、煤塵爆炸及其它地質(zhì)概況 |
| 4.1.4 煤質(zhì)指標(biāo) |
| 4.1.5 煤層頂?shù)装逍再|(zhì) |
| 4.2 巷道錨桿支護(hù)設(shè)計 |
| 4.2.1 傳統(tǒng)錨桿支護(hù)設(shè)計方法 |
| 4.2.2 群錨支護(hù)理論設(shè)計方法 |
| 4.3 現(xiàn)場監(jiān)測方案及結(jié)果 |
| 4.3.1 原支護(hù)現(xiàn)場監(jiān)測方案 |
| 4.3.2 群錨支護(hù)方案現(xiàn)場監(jiān)測 |
| 4.4 數(shù)值模擬分析 |
| 4.4.1 模型建立 |
| 4.4.2 模擬結(jié)果分析 |
| 4.5 本章小結(jié) |
| 5 結(jié)論與展望 |
| 5.1 結(jié)論 |
| 5.2 展望 |
| 致謝 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 附錄 |
| 攻讀碩士學(xué)位期間發(fā)表的論文及參加的科研實踐項目 |
| 攻讀碩士期間發(fā)表的論文 |
| 攻讀碩士期間參與的科研實踐項目 |
（5）煤礦巷道錨桿（索）分次支護(hù)及快速掘進(jìn)技術(shù)研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 1 緒論 |
| 1.1 選題背景及研究意義 |
| 1.1.1 選題背景 |
| 1.1.2 研究意義 |
| 1.2 國內(nèi)外研究及發(fā)展現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 巷道錨桿(索)支護(hù)研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.2 巷道快速掘進(jìn)研究現(xiàn)狀 |
| 1.3 研究內(nèi)容及方法 |
| 1.3.1 研究內(nèi)容 |
| 1.3.2 技術(shù)路線 |
| 2 煤巷錨桿(索)分次支護(hù)技術(shù)的提出 |
| 2.1 圍巖變形破壞類型及機(jī)理 |
| 2.1.1 拉裂破壞 |
| 2.1.2 剪切破壞 |
| 2.1.3 巷道圍巖失穩(wěn)力學(xué)機(jī)理分析 |
| 2.2 掘進(jìn)巷道開挖面的時空效應(yīng) |
| 2.2.1 物理效應(yīng) |
| 2.2.2 力學(xué)效應(yīng) |
| 2.2.3 圍巖變形的時間效應(yīng) |
| 2.3 時空效應(yīng)下巷道圍巖縱向變形分析 |
| 2.4 煤巷錨桿(索)分次支護(hù)技術(shù) |
| 2.5 小結(jié) |
| 3 巷道錨桿(索)分次支護(hù)力學(xué)計算分析 |
| 3.1 力學(xué)模型建立與分析 |
| 3.2 巷道開挖時空效應(yīng)及參數(shù)分析 |
| 3.2.1 時空效應(yīng)分析 |
| 3.2.2 參數(shù)分析 |
| 3.2.3 算例驗證計算分析 |
| 3.3 巷道掘進(jìn)時圍巖應(yīng)力分析 |
| 3.3.1 圍巖釋放應(yīng)力 |
| 3.3.2 掘進(jìn)巷道分次支護(hù)設(shè)計 |
| 3.3.3 巷道分次支護(hù)時間關(guān)系 |
| 3.4 錨桿(索)分次支護(hù)設(shè)計思路 |
| 3.5 小結(jié) |
| 4 檸條塔S12001輔運順槽分次支護(hù)設(shè)計及效果評價 |
| 4.1 工程概況 |
| 4.1.1 地質(zhì)條件 |
| 4.1.2 水文條件 |
| 4.1.3 瓦斯煤層自燃、煤塵爆炸性及其他地質(zhì)情況 |
| 4.1.4 煤層頂?shù)装逍再|(zhì) |
| 4.2 巷道錨桿(索)分次支護(hù)方案設(shè)計 |
| 4.2.1 現(xiàn)有巷道錨桿支護(hù)設(shè)計方案 |
| 4.2.2 錨桿(索)分次支護(hù)設(shè)計方案 |
| 4.2.3 分次支護(hù)時機(jī)分析 |
| 4.3 S12001輔運順槽分次支護(hù)施工及效果分析 |
| 4.3.1 巷道掘進(jìn)方式 |
| 4.3.2 分次支護(hù)工藝 |
| 4.3.3 分次支護(hù)效果模擬分析 |
| 4.4 現(xiàn)場監(jiān)測方案及結(jié)果 |
| 4.4.1 監(jiān)測方案 |
| 4.4.2 監(jiān)測結(jié)果及分析 |
| 4.4.3 分次支護(hù)經(jīng)濟(jì)效益分析 |
| 4.5 小結(jié) |
| 5 結(jié)論與展望 |
| 5.1 結(jié)論 |
| 5.2 展望 |
| 致謝 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 附錄 |
（6）張家峁煤礦4-2煤層煤巷錨桿支護(hù)優(yōu)化研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 1 緒論 |
| 1.1 研究背景及意義 |
| 1.2 國內(nèi)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 淺埋煤層順槽頂板穩(wěn)定性研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.2 煤巷支護(hù)理論研究 |
| 1.2.3 煤巷支護(hù)技術(shù)研究現(xiàn)狀 |
| 1.3 研究內(nèi)容 |
| 1.4 研究方法及技術(shù)路線 |
| 2 張家峁煤礦4~(-2)煤層巷道支護(hù)理論分析及參數(shù)確定 |
| 2.1 張家峁煤礦4~(-2)煤層巷道支護(hù)理論分析 |
| 2.2 煤巖物理與力學(xué)試驗 |
| 2.2.1 試樣制備及物理試驗 |
| 2.2.2 超聲波煤樣缺陷分析試驗 |
| 2.2.3 煤巖力學(xué)試驗 |
| 2.3 本章小結(jié) |
| 3 14204工作面煤巷原支護(hù)狀況監(jiān)測及效果評價 |
| 3.1 研究區(qū)概況 |
| 3.2 煤巷錨桿支護(hù)監(jiān)測方案設(shè)計 |
| 3.3 煤巷錨桿支護(hù)監(jiān)測結(jié)果分析 |
| 3.3.1 順槽收斂量 |
| 3.3.2 順槽表面觀測 |
| 3.3.3 頂板離層量 |
| 3.3.4 圍巖松動圈 |
| 3.3.5 錨桿錨固力 |
| 3.4 現(xiàn)有煤巷錨桿支護(hù)效果評價 |
| 3.5 本章小結(jié) |
| 4 14204工作面煤巷錨桿支護(hù)參數(shù)設(shè)計 |
| 4.1 錨桿(索)參數(shù)理論確定 |
| 4.1.1 錨桿懸吊理論計算 |
| 4.1.2 錨索參數(shù)確定 |
| 4.2 現(xiàn)有支護(hù)方案 |
| 4.3 優(yōu)化結(jié)果 |
| 4.4 經(jīng)濟(jì)性對比 |
| 4.5 本章小結(jié) |
| 5 煤巷錨桿支護(hù)優(yōu)化方案數(shù)值模擬分析與工程驗證 |
| 5.1 不同形狀托盤受力分析 |
| 5.1.1 模型建立 |
| 5.1.2 模擬結(jié)果分析 |
| 5.2 不同工況的數(shù)值分析 |
| 5.2.1 工況模型的確定 |
| 5.2.2 參數(shù)確定 |
| 5.2.3 4~(-2)煤層輔運順槽數(shù)值模擬結(jié)果分析 |
| 5.2.4 錨桿受力分析 |
| 5.3 工程實踐應(yīng)用 |
| 5.3.1 14207工作面順槽概況 |
| 5.3.2 14207工作面正幫松動圈窺視 |
| 5.3.3 14207工作面負(fù)幫松動圈窺視 |
| 5.4 本章小結(jié) |
| 6 結(jié)論 |
| 致謝 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 附錄 |
（7）礦山工程巷道圍巖錨拉支架支護(hù)設(shè)計及試驗研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 緒論 |
| 1.1 研究背景及意義 |
| 1.1.1 研究背景 |
| 1.1.2 研究意義 |
| 1.2 錨拉支架支護(hù)國內(nèi)外研究現(xiàn)狀及發(fā)展 |
| 1.2.1 傳統(tǒng)錨桿支護(hù)研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.2 錨拉支架理論研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.3 錨拉支架試驗研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.4 錨拉支架工程實踐研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.5 錨拉支架支護(hù)工程設(shè)計研究現(xiàn)狀 |
| 1.3 現(xiàn)有研究的不足 |
| 1.4 論文主要研究內(nèi)容與方法 |
| 1.4.1 論文的研究內(nèi)容 |
| 1.4.2 論文研究的技術(shù)路線 |
| 2 矩形巷道錨拉支架支護(hù)技術(shù)分析 |
| 2.1 矩形巷道頂板結(jié)構(gòu)及破壞基本規(guī)律 |
| 2.1.1 矩形巷道頂板結(jié)構(gòu) |
| 2.1.2 拉裂破壞 |
| 2.1.3 剪切破壞 |
| 2.1.4 復(fù)合破壞 |
| 2.2 矩形巷道頂板支護(hù)技術(shù) |
| 2.3 矩形巷道錨拉支架支護(hù)技術(shù) |
| 2.3.1 錨拉支架支護(hù)形式 |
| 2.3.2 錨拉支架支護(hù)作用受力分析 |
| 2.4 本章小結(jié) |
| 3 錨拉支架支護(hù)巷道頂板穩(wěn)定性分析 |
| 3.1 錨拉支架支護(hù)頂板力學(xué)模型 |
| 3.1.1 力學(xué)模型簡化 |
| 3.1.2 錨拉支架支護(hù)巷道頂板力學(xué)模型 |
| 3.2 單式錨拉支架支護(hù)巷道頂板簡支梁力學(xué)模型 |
| 3.2.1 力學(xué)模型假設(shè) |
| 3.2.2 力學(xué)模型求解 |
| 3.2.3 單式錨拉支架支護(hù)設(shè)計 |
| 3.2.4 中間設(shè)置錨桿的錨拉支架支護(hù)設(shè)計 |
| 3.3 復(fù)式錨拉支架支護(hù)巷道頂板簡支梁力學(xué)模型 |
| 3.3.1 力學(xué)模型假設(shè) |
| 3.3.2 力學(xué)模型求解 |
| 3.3.3 錨拉支架支護(hù)下巷道頂板穩(wěn)定性分析 |
| 3.4 傾斜錨桿及支座設(shè)計 |
| 3.5 錨拉支架結(jié)構(gòu)體穩(wěn)定性分析 |
| 3.5.1 錨拉支架結(jié)構(gòu)體穩(wěn)定性定義 |
| 3.5.2 巷道加固高度影響參數(shù)分析 |
| 3.5.3 水平拉桿桿體拉力影響參數(shù)分析 |
| 3.6 本章小結(jié) |
| 4 錨拉支架支護(hù)設(shè)計與現(xiàn)場試驗分析 |
| 4.1 工程概況 |
| 4.1.1 地質(zhì)構(gòu)造條件 |
| 4.1.2 水文地質(zhì)條件 |
| 4.1.3 煤層頂?shù)装逍再|(zhì) |
| 4.2 檸條塔S1231綜采工作面輔運巷道支護(hù)方案設(shè)計 |
| 4.2.1 傳統(tǒng)錨桿支護(hù)設(shè)計方案 |
| 4.2.2 單式錨拉支架支護(hù)方案 |
| 4.2.3 復(fù)式錨拉支架支護(hù)方案 |
| 4.3 錨拉支架數(shù)值模擬分析 |
| 4.3.1 數(shù)值模擬模型建立 |
| 4.3.2 數(shù)值模擬結(jié)果分析 |
| 4.4 試驗方案及監(jiān)測結(jié)果分析 |
| 4.4.1 試驗方案 |
| 4.4.2 監(jiān)測內(nèi)容和方法 |
| 4.4.3 監(jiān)測結(jié)果分析 |
| 4.5 本章小結(jié) |
| 5 結(jié)論與展望 |
| 5.1 主要結(jié)論 |
| 5.2 展望 |
| 致謝 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 附錄 攻讀碩士學(xué)位期間發(fā)表的論文及參加的科研實踐項目 |
| 攻讀碩士期間發(fā)表的論文 |
| 攻讀碩士期間參與的科研實踐項目 |
（8）深井沖擊煤層大斷面沿空掘巷圍巖控制技術(shù)研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 緒論 |
| 1.1 研究的背景和意義 |
| 1.2 國內(nèi)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.3 主要研究內(nèi)容 |
| 1.4 研究目標(biāo) |
| 1.5 研究方法及技術(shù)路線 |
| 2 深部臨空面區(qū)域應(yīng)力環(huán)境及分類評價 |
| 2.1 礦井及工作而概況 |
| 2.2 應(yīng)力場模擬反演 |
| 2.3 不同區(qū)域應(yīng)力場分類評價 |
| 2.4 不同區(qū)域應(yīng)力環(huán)境誘發(fā)沖擊地壓的關(guān)鍵因素 |
| 2.5 本章小結(jié) |
| 3 大采高綜放面沿空掘巷圍巖長時穩(wěn)定控制機(jī)理 |
| 3.1 沿空掘巷圍巖長時穩(wěn)定控制機(jī)理與臨空面應(yīng)力優(yōu)化 |
| 3.2 大采高綜放面應(yīng)力環(huán)境下煤柱合理尺寸確定 |
| 3.3 基于防災(zāi)角度的煤柱合理尺寸選擇 |
| 3.4 不同區(qū)域最優(yōu)巷道掘進(jìn)位置確定 |
| 3.5 本章小結(jié) |
| 4 深井強(qiáng)沖擊沿空掘巷圍巖分類動態(tài)強(qiáng)化控制技術(shù) |
| 4.1 強(qiáng)沖擊沿空掘巷圍巖變形特征及機(jī)理分析 |
| 4.2 巷道圍巖動態(tài)強(qiáng)化控制原理及支護(hù)手段選擇 |
| 4.3 不同支護(hù)參數(shù)下圍巖控制效果模擬分析 |
| 4.4 最優(yōu)支護(hù)方案確定 |
| 4.5 本章小結(jié) |
| 5 結(jié)論與展望 |
| 5.1 結(jié)論 |
| 5.2 下一步工作展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 作者簡歷 |
| 致謝 |
（9）不同埋深巷道變形規(guī)律及錨桿支護(hù)作用研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 緒論 |
| 1.1 研究背景及意義 |
| 1.2 國內(nèi)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 巷道圍巖變形破壞理論研究 |
| 1.2.2 巷道圍巖支護(hù)技術(shù)研究 |
| 1.2.3 存在主要問題 |
| 1.3 研究內(nèi)容與研究方法 |
| 1.3.1 主要研究內(nèi)容 |
| 1.3.2 主要研究方法與技術(shù)路線 |
| 第2章 埋深對巷道圍巖變形影響規(guī)律分析 |
| 2.1 巷道圍巖變形數(shù)據(jù)統(tǒng)計 |
| 2.2 新掘巷道圍巖變形規(guī)律分析 |
| 2.2.1 巷道頂?shù)装逡七M(jìn)量分析 |
| 2.2.2 巷道兩幫移進(jìn)量分析 |
| 2.3 采動巷道圍巖變形規(guī)律分析 |
| 2.3.1 采動巷道頂?shù)装遄冃瘟糠治?/td> |
| 2.3.2 采動巷道兩幫變形量分析 |
| 2.4 不同巖性和斷面的巷道圍巖變形規(guī)律分析 |
| 2.5 巷道變形原因分析 |
| 2.6 本章小結(jié) |
| 第3章 巷道變形實測數(shù)據(jù)分析研究 |
| 3.1 工程概況 |
| 3.2 巷道支護(hù)參數(shù) |
| 3.3 巷道表面位移監(jiān)測站設(shè)置 |
| 3.4 掘進(jìn)期間巷道表面變形規(guī)律分析 |
| 3.5 回采期間巷道表面變形規(guī)律分析 |
| 3.6 本章小結(jié) |
| 第4章 錨固圍巖變形對錨桿支護(hù)作用影響分析 |
| 4.1 FLAC3D軟件簡介 |
| 4.2 數(shù)值模型的建立和計算方案 |
| 4.2.1 模型建立 |
| 4.2.2 計算方案 |
| 4.3 模擬結(jié)果分析 |
| 4.3.1 圍巖位移分析 |
| 4.3.2 模型應(yīng)力分布規(guī)律 |
| 4.4 本章小結(jié) |
| 第5章 結(jié)論與展望 |
| 5.1 主要結(jié)論 |
| 5.2 研究展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 附錄 攻讀學(xué)位期間發(fā)表的論文與科研成果清單 |
| 致謝 |
（10）馬堡煤礦大斷面迎采巷道布置及支護(hù)技術(shù)研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 研究背景及意義 |
| 1.2 國內(nèi)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 大斷面迎采巷道礦壓顯現(xiàn)規(guī)律研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.2 大斷面迎采巷道圍巖變形機(jī)理研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.3 大斷面迎采巷道圍巖控制方法研究現(xiàn)狀 |
| 1.3 研究內(nèi)容與技術(shù)路線 |
| 1.3.1 研究內(nèi)容 |
| 1.3.2 技術(shù)路線 |
| 第二章 生產(chǎn)地質(zhì)概況 |
| 2.1 15201回風(fēng)順槽生產(chǎn)地質(zhì)條件 |
| 2.1.1 15201回風(fēng)順槽位置 |
| 2.1.2 15201回風(fēng)順槽頂?shù)装迩闆r |
| 2.2 類似巷道變形破壞情況 |
| 2.2.1 15203回風(fēng)順槽支護(hù)方案 |
| 2.2.2 15203回風(fēng)順槽圍巖變形破壞特征 |
| 2.3 本章小結(jié) |
| 第三章 地質(zhì)力學(xué)特性研究 |
| 3.1 圍巖力學(xué)測試 |
| 3.1.1 取樣情況 |
| 3.1.2 15203回風(fēng)順槽頂?shù)装辶W(xué)測試結(jié)果 |
| 3.1.3 15號煤層頂?shù)装宓V物成分測試 |
| 3.1.4 15號煤頂?shù)装灞澜馓匦詼y試 |
| 3.2 15203回風(fēng)順槽頂板鉆孔窺視 |
| 3.2.1 窺視目的 |
| 3.2.2 窺視方案 |
| 3.2.3 窺視結(jié)果分析 |
| 3.3 15203回風(fēng)順槽圍巖松動圈測試 |
| 3.3.1 測試目的 |
| 3.3.2 測試方案 |
| 3.3.3 15203回風(fēng)順槽測試結(jié)果分析 |
| 3.4 本章小結(jié) |
| 第四章 大斷面迎采巷道布置及圍巖變形破壞特征分析 |
| 4.1 護(hù)巷煤柱寬度數(shù)值模擬分析 |
| 4.1.1 數(shù)值模擬方案 |
| 4.1.2 不同煤柱寬度條件下垂直應(yīng)力分布規(guī)律 |
| 4.1.3 不同煤柱寬度條件下圍巖變形分布規(guī)律 |
| 4.2 大斷面迎采巷道變形破壞特征 |
| 4.2.1 巷道圍巖塑性區(qū)分布特征 |
| 4.2.2 巷道圍巖應(yīng)力分布特征 |
| 4.2.3 巷道圍巖變形特征 |
| 4.3 本章小結(jié) |
| 第五章 大斷面迎采巷道支護(hù)技術(shù)研究 |
| 5.1 巷道支護(hù)技術(shù) |
| 5.2 支護(hù)參數(shù)設(shè)計 |
| 5.2.1 數(shù)值模型建立 |
| 5.2.2 數(shù)值模擬方案 |
| 5.2.3 支護(hù)參數(shù)確定 |
| 5.3 巷幫非對稱支護(hù) |
| 5.4 15201回風(fēng)順槽支護(hù)驗證分析 |
| 5.4.1 數(shù)值模擬方案 |
| 5.4.2 模擬結(jié)果分析 |
| 5.5 本章小結(jié) |
| 第六章 工業(yè)性試驗 |
| 6.1 15201回風(fēng)順槽支護(hù)設(shè)計 |
| 6.2 15201回風(fēng)順槽礦壓顯現(xiàn)規(guī)律現(xiàn)場監(jiān)測 |
| 6.2.1 15201回風(fēng)順槽礦壓顯現(xiàn)監(jiān)測方案 |
| 6.2.2 15201回風(fēng)順槽圍巖變形監(jiān)測結(jié)果 |
| 6.3 巷道支護(hù)應(yīng)用效果分析 |
| 6.4 本章小結(jié) |
| 第七章 結(jié)論與展望 |
| 7.1 主要結(jié)論 |
| 7.2 展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 攻讀學(xué)位期間取得的研究成果 |
| 致謝 |
四、大斷面順槽巷道錨桿支護(hù)的應(yīng)用（論文參考文獻(xiàn)）
- [1]深部大斷面煤巷圍巖變形特征及控制技術(shù)研究[D]. 馬新世. 太原理工大學(xué), 2021(01)
- [2]深井斜頂巷道圍巖穩(wěn)定特征及全錨支護(hù)機(jī)理研究[D]. 賀凱. 安徽理工大學(xué), 2021(02)
- [3]煤礦矩形巷道錨桿作用機(jī)理及工程應(yīng)用研究[D]. 王盼. 西安科技大學(xué), 2021(02)
- [4]基于群錨承載力的巷道錨桿支護(hù)設(shè)計及應(yīng)用研究[D]. 牛宏新. 西安科技大學(xué), 2021(02)
- [5]煤礦巷道錨桿（索）分次支護(hù)及快速掘進(jìn)技術(shù)研究[D]. 王彬. 西安科技大學(xué), 2020(01)
- [6]張家峁煤礦4-2煤層煤巷錨桿支護(hù)優(yōu)化研究[D]. 劉振云. 西安科技大學(xué), 2020(01)
- [7]礦山工程巷道圍巖錨拉支架支護(hù)設(shè)計及試驗研究[D]. 胡曉開. 西安科技大學(xué), 2020(01)
- [8]深井沖擊煤層大斷面沿空掘巷圍巖控制技術(shù)研究[D]. 傅鑫. 山東科技大學(xué), 2020(06)
- [9]不同埋深巷道變形規(guī)律及錨桿支護(hù)作用研究[D]. 王小康. 湖南科技大學(xué), 2020(06)
- [10]馬堡煤礦大斷面迎采巷道布置及支護(hù)技術(shù)研究[D]. 王普. 太原理工大學(xué), 2020(07)
標(biāo)簽：錨桿論文; 工作面論文; 應(yīng)力狀態(tài)論文; 圍巖分級論文; 支護(hù)論文;