一、關(guān)于彈簧夾具工作尺寸的定型方法（論文文獻綜述）
李巖[1]（2021）在《基于APQP的瑞風(fēng)M4制動踏板的開發(fā)》文中研究表明汽車工業(yè)匯聚了大量的資金、技術(shù)和人才,它的綜合性非常強,是國民經(jīng)濟的支柱型產(chǎn)業(yè);而汽車工業(yè)的基礎(chǔ)是汽車零部件的生產(chǎn),汽車工業(yè)想要不斷的發(fā)展離不開汽車零部件的設(shè)計與開發(fā)。當(dāng)前汽車行業(yè)正在不斷進行著自主開發(fā)與創(chuàng)新,這就需要汽車零部件的開發(fā)提供足夠的支持。雖然近年來我國的汽車零部件發(fā)展迅猛,但是在生產(chǎn)能力、自主研發(fā)、標準化、系列化、通用化以及生產(chǎn)成本控制等方面還存在很多問題,針對這些問題,本文將以汽車的主要操縱件汽車制動踏板為例,按照APQP流程,詳述其開發(fā)過程。在策劃階段,有效的進行有關(guān)人員之間的交流溝通,對產(chǎn)品要做出充分的評估,定義和建立必要步驟,確定初始過程流程和開發(fā)計劃,以及產(chǎn)品的特殊特性。在設(shè)計階段,根據(jù)客戶和行業(yè)的相關(guān)要求,通過CAE輔助分析和行業(yè)經(jīng)驗,對套筒尺寸結(jié)構(gòu)、底板、踏板軸、支架等結(jié)構(gòu)進行優(yōu)化設(shè)計,使產(chǎn)品達到結(jié)構(gòu)合理,成本節(jié)約等要求;通過對關(guān)鍵尺寸進行計算校核,使其滿足設(shè)計要求,并通過樣件的試制和實驗,驗證了設(shè)計的合理性。在產(chǎn)品的過程設(shè)計和開發(fā)階段,分別描述了底板的沖壓過程、支架焊接組件和制動踏板臂組件的焊接過程、焊接件的電泳過程、總成的裝配過程。針對每個過程,進行相應(yīng)的工藝分析,設(shè)備選型,相關(guān)檢測以及產(chǎn)能的確認,過程中采用了許多適用于工業(yè)化大生產(chǎn)的生產(chǎn)設(shè)備,如連續(xù)模、焊接機器人等。在產(chǎn)品和過程的確認階段,提交PPAP文件,確認項目的最終結(jié)果,并最終獲得客戶的生產(chǎn)件批準。經(jīng)過上述開發(fā)過程,明確了產(chǎn)品的設(shè)計要求,優(yōu)化了產(chǎn)品結(jié)構(gòu),節(jié)約了成本,使用了較先進的生產(chǎn)設(shè)備,梳理了汽車零部件開發(fā)的標準流程,希望為以后踏板或同類型產(chǎn)品的設(shè)計開發(fā)提供可借鑒的經(jīng)驗。
黃恒輝[2]（2020）在《具有取向片晶結(jié)構(gòu)聚乙烯膜拉伸過程的原位跟蹤研究》文中研究說明單向拉伸方法是目前工業(yè)上制造鋰離子電池微孔隔膜的主要方法之一,聚合物熔體首先在擠出流延過程中形成具有取向片晶結(jié)構(gòu)的流延膜,其片晶平行排列且沿垂直于擠出方向取向。隨后經(jīng)過熱處理、冷拉伸、熱拉伸和熱定型等步驟獲得微孔結(jié)構(gòu)。分子量、分子量分布、支化度等原料參數(shù)以及熱處理工藝、冷拉伸工藝、熱拉伸工藝與熱定型工藝等加工工藝均影響著微孔膜的最終成孔結(jié)構(gòu)。目前國內(nèi)外圍繞單向拉伸聚丙烯微孔隔膜的成孔結(jié)構(gòu)控制以及成孔機理研究已經(jīng)開展了不少工作,但對于單向拉伸聚乙烯微孔隔膜制備技術(shù)的研究與積累仍不夠完善。本文第一部分考察了分子量分布對高密度聚乙烯單向拉伸制備微孔膜結(jié)構(gòu)與性能的影響。分析分子量分布對HDPE流變性能、纏結(jié)分子量與結(jié)晶性能的影響,并表征了相應(yīng)HDPE熱處理膜的力學(xué)性能與微孔膜的成孔性能。第二部分選用第一部分中的HDPE1作為研究對象,利用同步輻射小角/廣角X射線衍射（SAXS/WAXS）技術(shù)與原位紅外光譜技術(shù)實時跟蹤HDPE1熱處理膜在不同冷拉伸溫度下的結(jié)構(gòu)變化過程。第三部分是在第二部分的基礎(chǔ)上使用原位跟蹤技術(shù)探究常溫下不同冷拉伸速率對HDPE1熱處理膜的影響,明確不同冷拉伸工藝對微孔膜成孔性能的影響。實驗結(jié)果表明:1、表征了 3種不同分子量分布的HDPE原料參數(shù)與由其制備而成的熱處理膜及微孔膜的各項性能。測試了 3種HDPE原料的旋轉(zhuǎn)流變性能與拉伸流變性能,并計算了纏結(jié)分子量,同時對由3種HDPE制成的熱處理膜進行DSC、SEM與力學(xué)性能等測試以及表征相應(yīng)微孔膜的成孔性能。實驗結(jié)果表示,HDPE1分子量分布寬,具有較多的高、低分子量部分。由于高分子量部分的纏結(jié)與成核作用,使HDPE1的纏結(jié)分子量最小,為4833g/mol,熱處理膜片晶厚度最厚,為35.2nm,非晶區(qū)纏結(jié)密度最大,為7.97×1027 m-3,tie鏈體積分數(shù)為0.26%。HDPE3分子量分布最窄,高低分子量尾巴影響最小,使其纏結(jié)分子量為12064g/mol,熱處理膜非晶區(qū)纏結(jié)密度與tie鏈體積分數(shù)最低,分別為3.56×1027m-3與0.17%。而HDPE2與HDPE3具有相似的重均分子量,但HDPE2的分子量分布比HDPE3寬,因此HDPE2的纏結(jié)分子量比HDPE3的小,同時在高分子量部分的影響下,使HDPE2熱處理膜的非晶區(qū)纏結(jié)密度與tie鏈體積分數(shù)均比HDPE3大。由于HDPE3熱處理膜的非晶區(qū)纏結(jié)密度與tie鏈體積分數(shù)最小,使非晶區(qū)中分子鏈在后拉伸工藝中更容易延展,小利于成孔,導(dǎo)致HDPE3微孔膜的Gurley值最大,平均孔徑最小,成孔性能最差,而HDPE1與HDPE2具有較好的成孔性,可用于制備鋰離子電池微孔膜。2、分別將SAXS/WAXS和紅外光譜與微型拉伸裝置聯(lián)用,實時跟蹤HDPE1熱處理膜在不同溫度下的冷拉伸過程以及探究在相同熱拉與熱定型工藝下,不同冷拉伸溫度對HDPE1熱處理膜成孔性能的影響。此處,冷拉伸過程是相對于后面熱拉伸階段而言的。發(fā)現(xiàn)隨著冷拉伸溫度的升高,晶區(qū)與非晶區(qū)中的分子鏈運動能力增加,使片晶發(fā)生滑移及產(chǎn)生彎曲變形與提高非晶區(qū)的形變能力,減小片晶的分離程度,降低成孔性能。因此在120℃下冷拉伸制備的微孔膜平均孔徑為19.8nm、Gurley值為342s/100mL,成孔性能差;而在25℃下冷拉伸制備的微孔膜平均孔徑比120℃制備的大7.2nm,具有更出色的透氣值及成孔性能。3、在第三章的基礎(chǔ)上,實時跟蹤跨越兩個數(shù)量級的冷拉伸速率對HDPE1熱處理膜拉伸過程的影響以及探究在相同熱拉與熱定型工藝下不同冷拉伸速率對HDPE1熱處理膜成孔性能的影響。同樣此處,冷拉伸過程是相對于后面熱拉伸階段而言的。發(fā)現(xiàn)隨著冷拉伸速率增加,在小應(yīng)變下,以片晶間的無定型部分變形為主,使片晶分離程度更大,有利于提高成孔性能。因此,以150mm/min的冷拉伸速率制備微孔膜平均孔徑最大,為32.3nm,成孔性能好;而以7.5mm/min的冷拉伸速率制備的微孔膜平均孔徑小,為23.9nm,成孔性能差。
曹剛[3]（2020）在《基于雙臂機器人的煙用材料自動化包裝平臺設(shè)計與研究》文中認為隨著我國煙草行業(yè)的銷量趨緩和相關(guān)禁煙政策的出臺,許多煙草企業(yè)推出了新品種和中高檔的煙草產(chǎn)品,如中、短、細支煙,并在煙支生產(chǎn)和包裝工藝等技術(shù)上不斷投入研發(fā)力量,以適應(yīng)不斷變化的市場需求。在目前的香煙生產(chǎn)中仍以流水線形式和專機自動化設(shè)備為主,而對于小批量、多樣化的香煙產(chǎn)品仍以人工包裝為主。因此亟待開發(fā)一種智能化、柔性化、自動化的煙盒包裝設(shè)備完成對多品種、小批量煙盒的包裝。本研究課題研發(fā)和設(shè)計了一整套針對3種不同材質(zhì)和規(guī)格煙盒包裝產(chǎn)品的全自動柔性化包裝平臺,旨在為解決目前多品類、小批量、短周期高檔煙和新型煙人工包勞動強度大,人工成本高昂等問題提供思路,提高生產(chǎn)效率,本文圍繞基于雙臂機器人的煙用材料自動化包裝平臺進行展開,本文完成的主要工作如下:第一,針對煙盒產(chǎn)品的規(guī)格和技術(shù)要求,設(shè)計并分析了整體的包裝工藝,運用田口法分析了紙張折痕回彈角的主要影響因素,并提出不同的折痕動作,試驗得出最優(yōu)折痕動作組合,提出了煙盒包裝整體工藝評價指標,優(yōu)化包裝工藝并得到最佳的包裝工藝路線。第二,運用仿真軟件計算了機器人的操作性指標,分析雙臂機器人工作空間內(nèi)可操作度點云的分布規(guī)律,對煙盒自動包裝平臺的機械系統(tǒng)布局進行設(shè)計,對各工藝流程的機械機構(gòu)進行設(shè)計,并校核重要電氣元件的性能。第三,設(shè)計整個煙盒自動包裝系統(tǒng)的控制方案,包括PLC控制系統(tǒng)、機器人控制系統(tǒng)和人機交互界面的設(shè)計。第四,對煙盒自動包裝平臺的整機功能進行功能測試,包括核心工藝和機械結(jié)構(gòu),對包裝技術(shù)指標進行驗證。
韓碩[4]（2019）在《高溫?zé)崦芊饨Y(jié)構(gòu)設(shè)計及試驗驗證》文中進行了進一步梳理由于空間飛行器再入過程中,穿越大氣層時會出現(xiàn)縫隙內(nèi)流及其氣動加熱現(xiàn)象,因此無論是巡航與滑翔飛行器、再入彈頭、載人飛船,控制面、機身開口縫隙均需要進行熱密封處理。從20世紀80年代末美國NASA的GRC研究中心著手展開對熱密封研究以來,國內(nèi)在這方面的研究還相對較少,對于高溫?zé)崦芊饧闹苽涔に嚿胁煌晟?。但是隨著航天技術(shù)的發(fā)展,作為可重復(fù)使用飛行器及高超聲速飛行器關(guān)鍵技術(shù)的高溫?zé)崦芊饧夹g(shù)日益成為熱防護系統(tǒng)的薄弱環(huán)節(jié),成為亟待解決的核心問題之一。本文針對某高超音速飛行器典型縫隙密封需求設(shè)計了改進形式的高溫?zé)崦芊饨Y(jié)構(gòu),探索了完備的高溫?zé)崦芊饧闹苽涔に?并且設(shè)計了對高溫?zé)崦芊饧母邷鼗貜椥阅堋⒏魺嵝阅軠y試的試驗平臺,對影響其力學(xué)性能的關(guān)鍵性參數(shù)進行了規(guī)律探索。本文在傳統(tǒng)基線式高溫?zé)崦芊饨Y(jié)構(gòu)的基礎(chǔ)上,為了提高內(nèi)部芯體均勻性和結(jié)構(gòu)一體化程度及構(gòu)件的回彈性能,提出了內(nèi)隔熱層芯體、編織彈簧、外隔熱層和套管的改進結(jié)構(gòu)形式。針對內(nèi)隔熱層的制備探索了盤根型編織工藝、散棉填充芯體和纖維預(yù)包覆芯體工藝,針對編織彈簧的制備探索了密型編織、雙絲編織等編織工藝,另外對外隔熱層及包覆層的制備及整體熱密封件的制備工藝都做出了詳盡的探索和研究。研究了彈性元件編織彈簧的壓縮回彈性能。在建立分析模型的基礎(chǔ)上,通過對管徑、絲徑、編織密度等關(guān)鍵性參數(shù)的一系列試驗,探究了這些參數(shù)對于編織彈簧壓縮剛度的影響規(guī)律,通過多元非線性回歸得到了這些參數(shù)與壓縮剛度的關(guān)系式。針對高溫?zé)崦芊饧某?、高溫回彈性能測試設(shè)計了以力學(xué)試驗機和高頻感應(yīng)加熱的大氣環(huán)境的熱力耦合平臺,并對所設(shè)計的不同結(jié)構(gòu)方案展開了回彈性能試驗研究。在對隔熱材料的隔熱性能進行定性比選試驗的基礎(chǔ)上,通過設(shè)計使高溫?zé)崦芊饧３謮嚎s狀態(tài)的試驗夾具,采用石英燈陣加熱設(shè)備對不同材料方案的高溫?zé)崦芊饧母魺嵝阅苓M行試驗測試,通過對比試驗結(jié)果及結(jié)構(gòu)的外觀特性,優(yōu)選最佳材料結(jié)構(gòu)方案,并且針對芯體的不同制備工藝展開了對比試驗研究。關(guān)于高溫?zé)崦芊饧母邷乜芍貜?fù)使用性能進行了重復(fù)試驗,試驗結(jié)果顯示滿足預(yù)期指標要求。
艾俊鋒[5]（2019）在《重卡傳動端面齒凸緣高精度加工關(guān)鍵技術(shù)研究》文中研究指明端面齒類凸緣是重卡傳動部件之間的關(guān)鍵聯(lián)接件,因其互嚙齒面大、連接可靠、傳輸扭矩大,提高了傳動系統(tǒng)的可靠性,因此已經(jīng)廣泛應(yīng)用于重型卡車的動力傳動。凸緣不僅要傳遞較大的扭矩還要有很高的回轉(zhuǎn)精度,尺寸超差的凸緣不僅容易導(dǎo)致汽車運行時產(chǎn)生共振,更會加快汽車變速箱、傳動軸和驅(qū)動橋的損壞,對汽車長期安全行駛帶來隱患。端面齒類凸緣對端面齒的70°夾角、齒面傾斜度、齒面深度以及齒面的對稱度都有嚴格的尺寸要求。現(xiàn)有凸緣端面齒的加工除了由于加工方法原因使零件的加工綜合成本太高不適合批量生產(chǎn),還因為不合理的生產(chǎn)工藝以及拉削夾具問題導(dǎo)致出現(xiàn)端面齒的對稱度超差、同一齒槽深度兩端不均勻等問題,凸緣端面齒的高精度、高效率加工己經(jīng)成為重卡凸緣生產(chǎn)制造水平的標志。本課題主要以研究凸緣端面齒的高精度、高效率加工技術(shù)為出發(fā)點,對凸緣加工方法和常用工藝問題進行分析,研究更合理的加工工藝和方法以及對現(xiàn)有凸緣端面齒拉削夾具存在的各種問題進行深入研究、改進,確定新的側(cè)臥拉夾具結(jié)構(gòu)。對凸緣端面齒拉削夾具中的關(guān)鍵定位部件花鍵漲套進行Simulation有限元分析,研究花鍵漲套的最佳結(jié)構(gòu),提高花鍵漲套的定心精度,同時采用PLC+觸摸屏作為拉床夾具電氣控制核心提高夾具運行的可靠性和穩(wěn)定性。研究設(shè)計的凸緣拉床夾具其結(jié)構(gòu)合理、定位精度高、夾緊可靠、分度準確、操作方便、運行穩(wěn)定、勞動強度低。在生產(chǎn)企業(yè)實際的批量生產(chǎn)驗證中凸緣的產(chǎn)品精度明顯提高,其綜合質(zhì)量好、加工效率高、精度保持性強,經(jīng)過三維坐標測量儀檢測完全滿足了圖紙要求,達到了對凸緣端面齒高精度高效率加工關(guān)鍵技術(shù)的研究目的。本課題對凸緣端面齒高精度加工關(guān)鍵技術(shù)的研究是解決重卡端面齒凸緣制造過程中存在的技術(shù)難點,使端面齒凸緣的高精度加工得到了技術(shù)上的保證對推進重卡行業(yè)高速發(fā)展具有十分重要的意義。
周瑛[6]（2017）在《基于NiTi形狀記憶合金板帶的恒力元件特性研究》文中認為NiTi形狀記憶合金（Shape Memory Alloy,縮寫SMA）,自1963年由美國海軍軍械研究室的Buehler博士與合作者發(fā)現(xiàn)其形狀記憶現(xiàn)象以來,學(xué)者們對其形狀記憶效應(yīng)的機制以及與之密切相關(guān)的超彈性效應(yīng)進行了持續(xù)和廣泛的研究,隨之許多商業(yè)化的應(yīng)用陸續(xù)被開發(fā)出來。目前,這種NiTi合金以其優(yōu)異的生物相容性、綜合機械性能、形狀記憶效應(yīng)與超彈性等特點在醫(yī)療器械以及工業(yè)工程領(lǐng)域獲得廣泛的應(yīng)用。此外,其源于應(yīng)力誘導(dǎo)馬氏體相變而產(chǎn)生的恒力現(xiàn)象,也在相關(guān)器械設(shè)計方面得到專門應(yīng)用。NiTi形狀記憶合金的恒力現(xiàn)象是很容易得到的,拉伸一根NiTi合金絲,當(dāng)其中的應(yīng)力達到材料馬氏體相變的臨界應(yīng)力值時,材料開始發(fā)生應(yīng)力誘導(dǎo)馬氏體相變,此時即顯示出恒力現(xiàn)象。利用這種現(xiàn)象,以NiTi合金絲作為恒力構(gòu)件的裝置已經(jīng)在實際中得到開發(fā)應(yīng)用。但是,NiTi形狀記憶合金絲作為恒力構(gòu)件使用,存在很大的局限性。首先,絲只能承受拉力,不能承受壓力。而實際中許多場合為壓縮操作模式,此時需要復(fù)雜的轉(zhuǎn)換機構(gòu),甚至由于操作空間等原因而難以實現(xiàn)。其次,NiTi形狀記憶合金絲的恒力值任意調(diào)節(jié)比較困難,且合金絲的整合固定也存在一定難度。用NiTi形狀記憶合金的其他型材設(shè)計恒力構(gòu)件,目前的方法是通過個性化的試驗摸索,其形狀設(shè)計、變形規(guī)律、恒力數(shù)值調(diào)節(jié)等缺乏通用的、有普遍意義的設(shè)計指導(dǎo)準則,因此NiTi形狀記憶合金用作恒力件時受到很大的限制。本文針對以上問題開展深入研究,目標是開發(fā)一種幾何結(jié)構(gòu)簡單,恒力數(shù)值調(diào)節(jié)方便,制作相對容易,有普遍應(yīng)用意義的NiTi合金恒力元件設(shè)計的指導(dǎo)準則。本文的研究內(nèi)容及結(jié)論如下:1、NiTi合金恒力元件幾何結(jié)構(gòu)的仿真研究。基于建模與仿真軟件ProE和ANSYS,通過初步分析得出此恒力元件的各種可能的幾何結(jié)構(gòu),并對這些結(jié)構(gòu)進行大量的仿真優(yōu)化,獲得了各個幾何結(jié)構(gòu)參數(shù)對元件恒力現(xiàn)象的影響規(guī)律,最后總結(jié)得出具有普遍意義的NiTi合金恒力元件的結(jié)構(gòu)設(shè)計公式,為恒力元件的通用化設(shè)計提供依據(jù)。2、NiTi形狀記憶合金恒力元件的實驗驗證研究。由于仿真軟件的本構(gòu)模型是一種近似的理想化表達,仿真結(jié)果會存在一定的局限性。要得到有實際應(yīng)用價值的恒力元件,須通過具體實驗對仿真得到的結(jié)論進行驗證和某種修正。本文通過大量的定型熱處理實驗與元件測試實驗,獲得了根據(jù)仿真結(jié)果設(shè)計的恒力元件的熱處理定型方案,并根據(jù)對恒力元件的測試結(jié)果,對仿真的結(jié)論進行確認和修正。3、NiTi形狀記憶合金恒力元件任意恒力數(shù)值的設(shè)計研究。針對實際應(yīng)用中的需要的恒力數(shù)值千差萬別的情況,本文以仿真分析為基礎(chǔ),分析了恒力元件的恒力數(shù)值與其寬度（載荷位移）之間的關(guān)系,獲得了任意恒力數(shù)值（包括載荷位移）的恒力元件的設(shè)計規(guī)律。由此得到任意恒力數(shù)值的NiTi形狀記憶合金恒力元件的設(shè)計方案,為恒力元件在不同領(lǐng)域的實際應(yīng)用奠定了基礎(chǔ)。4、NiTi形狀記憶合金恒力元件的應(yīng)用示例。恒力元件的應(yīng)用方式,主要分為兩類:一類是在工作過程中需要恒定輸出力;另一類是在工作過程中把最大輸出力限制在一個設(shè)定的范圍（即恒力值）之內(nèi),具有安全防護作用。本文提供了一個安全保護的應(yīng)用示例:恒力元件減震機構(gòu)。通過實驗表明:此機構(gòu)可以大幅度降低外界的沖擊力,且比常見的普通壓縮彈簧緊湊的多,所以它尤其適用于布置空間比較促狹的場合,同時能夠把外界沖擊力限制在一個設(shè)定的數(shù)值之內(nèi),提供一種安全防護功能。因此,就安全防護角度而言,NiTi合金恒力減震元件有獨特的優(yōu)越性。綜上所述,針對NiTi合金恒力元件在設(shè)計中存在的問題,本文通過大量的仿真分析,得到由NiTi形狀記憶合金板（帶）制成的具有普遍意義的恒力元件的結(jié)構(gòu)設(shè)計公式。這種恒力元件,制作與定型處理容易,恒力數(shù)值調(diào)節(jié)方便,安裝簡單可靠。通過大量的熱處理試驗探索,找到一套恒力元件的定型與超彈性熱處理方案,元件測試結(jié)果表明它與仿真結(jié)果是相符合的。這項工作為NiTi合金恒力元件在不同領(lǐng)域的廣泛應(yīng)用奠定了基礎(chǔ)。最后提出一種恒力元件的應(yīng)用示例,并通過實驗證明了其有效性與實用性。
朱亞倫[7]（2017）在《CT試件連接剛度對諧振式疲勞試驗系統(tǒng)工作特性的影響研究》文中進行了進一步梳理電磁諧振式疲勞試驗系統(tǒng)是一種基于共振原理的可用來對試件進行疲勞裂紋擴展試驗的裝置,緊湊拉伸（CT）試件是疲勞裂紋擴展試驗中最常用的試件,其連接剛度對動態(tài)載荷的測量和控制精度及系統(tǒng)的動態(tài)特性有著重大的影響。CT試件和夾具通過銷軸連接,試件與銷軸之間、夾具與銷軸之間為機械結(jié)合面,在不加潤滑的情況下結(jié)合面對系統(tǒng)動態(tài)特性的影響主要是由其法向接觸剛度所引起的。本文對CT試件連接剛度進行了理論計算和實驗測量并對其對系統(tǒng)動態(tài)特性和動態(tài)載荷測量誤差的影響進行了研究,為疲勞試驗系統(tǒng)的設(shè)計、分析、控制提供了理論依據(jù),具有重要的理論和應(yīng)用價值。主要研究工作如下:1、建立了電磁諧振式疲勞試驗振動系統(tǒng)數(shù)學(xué)模型,建立了基于銷軸式機械結(jié)合面的CT試件和夾具連接剛度模型,采用Hertz接觸理論對CT試件和夾具的法向接觸剛度進行了初步計算和分析,為其下一步的精確測量奠定了理論基礎(chǔ),采用ANSYS有限元對CT試件剛度進行了計算。2、提出了一種基于諧振式疲勞試驗振動系統(tǒng)特征方程的CT試件連接剛度的測量方法,選取一系列不同裂紋長度標準CT試件剛度及其所對應(yīng)諧振式疲勞試驗振動系統(tǒng)固有頻率作為輔助變量,以砝碼質(zhì)量作為目標優(yōu)化變量,通過最小二乘法和Newton迭代法求解超定非線性方程組,得到CT試件連接剛度和其他相關(guān)參數(shù)。采用此方法進行了相關(guān)實驗,并對該方法進行了驗證,分析了銷軸尺寸,靜態(tài)載荷,試件材料等因素對CT試件連接剛度的影響。3、對電磁諧振式疲勞試驗系統(tǒng)工作特性進行了分析,在求解諧振式疲勞試驗振動系統(tǒng)穩(wěn)態(tài)輸出響應(yīng)的基礎(chǔ)上,建立了動態(tài)載荷測量誤差、系統(tǒng)固有頻率、試驗載荷共振振幅、幅頻特性的數(shù)學(xué)模型并進行了理論和實驗分析。4、對CT試件連接剛度對諧振式疲勞試驗系統(tǒng)工作特性的影響進行了研究,對不同條件下CT試件連接剛度對動態(tài)載荷測量誤差、系統(tǒng)固有頻率、試驗載荷共振振幅、幅頻特性的影響進行了理論和實驗研究。本文的研究結(jié)果為諧振式疲勞試驗系統(tǒng)的設(shè)計、分析、控制提供了理論依據(jù),具有重要的理論和應(yīng)用價值。
紀杰[8]（2017）在《流變應(yīng)力恢復(fù)法地應(yīng)力測試儀器研發(fā)》文中認為獲取準確的地應(yīng)力測試數(shù)據(jù)是保證深部巖體工程安全高效施工的前提。受到沉積環(huán)境和構(gòu)造運動的影響,深部巷道或深埋隧道圍巖大多軟弱破碎,傳統(tǒng)的地應(yīng)力測試方法在這種環(huán)境中難以適用、測試成功率低。流變應(yīng)力恢復(fù)法是針對深部破碎軟弱圍巖提出的一種地應(yīng)力測試新方法,該方法基于深部破碎軟弱圍巖在高應(yīng)力作用下的強流變力學(xué)行為,采用在圍巖鉆孔中埋設(shè)壓力傳感器的方法來實現(xiàn)圍巖初始地應(yīng)力的測試?；诹髯儜?yīng)力恢復(fù)法地應(yīng)力測試原理,綜合考慮國內(nèi)外地應(yīng)力測試方法和測試裝置,研發(fā)了流變應(yīng)力恢復(fù)法地應(yīng)力測試的一整套地應(yīng)力測試儀器,具體研究內(nèi)容如下:（1）在總結(jié)現(xiàn)有地應(yīng)力測試方法和常用壓力傳感器的基礎(chǔ)上,考慮流變應(yīng)力恢復(fù)法地應(yīng)力測試的信號遠距離傳輸以及壓力傳感器的小型化需求,提出利用光纖光柵式六向壓力傳感器代替原有的振弦式三向壓力傳感器來實現(xiàn)流變應(yīng)力恢復(fù)法在深部軟弱破碎圍巖中的應(yīng)用,從而保證流變應(yīng)力恢復(fù)地應(yīng)力測試方法的科學(xué)性和實用性。（2）根據(jù)流變應(yīng)力恢復(fù)法的測試原理,確定壓力傳感器的六個測試方向及其應(yīng)力計算公式,完成壓力傳感器的整體結(jié)構(gòu)設(shè)計;基于光纖布拉格光柵傳感原理,完成碟形彈簧式、懸臂梁式、夾具式、拱形梁式等4種壓力傳感器傳感單元的結(jié)構(gòu)設(shè)計,并提出相應(yīng)傳感單元的工作原理;在此基礎(chǔ)之上,選取合適的制作材料,制造完成各種不同結(jié)構(gòu)形式的光纖光柵式六向壓力傳感器。（3）根據(jù)國家計量檢定規(guī)程和壓力傳感器的預(yù)期設(shè)計要求,對各類壓力傳感器傳感單元的實際工作性能進行了測試,獲取了各類傳感單元的傳感特性指標和計量誤差指標,并評價其準確度等級;根據(jù)測試結(jié)果,選用拱形梁式傳感單元作為光纖光柵式六向壓力傳感器的核心傳感結(jié)構(gòu),該型傳感單元各項指標準確度等級均在2.0級以內(nèi),表明了其具有較高的準確度,同時蠕變性能測試結(jié)果表明其具備良好的長期穩(wěn)定性。（4）基于上述光纖光柵式六向壓力傳感器,研發(fā)配套的光纖光柵解調(diào)儀和壓力傳感器的安裝裝置;光纖光柵解調(diào)儀采用了本安型防爆設(shè)計,滿足了煤礦環(huán)境測試儀器的使用要求,同時也避免了隔爆型設(shè)計導(dǎo)致測試儀器重量較大的問題;壓力傳感器的安裝裝置由定位部件、推送部件以及固定部件組成,定位部件用于確定壓力傳感器在鉆孔中的三維姿態(tài),推送部件考慮了圍巖鉆孔的不平整性,設(shè)計了可伸縮轉(zhuǎn)動的三向滑輪,固定部件用于保證測試過程中壓力傳感器的位置不發(fā)生改變。
尹紅靈[9]（2016）在《熱塑性碳纖維編織復(fù)合材料熱壓成型研究》文中研究指明汽車輕量化是二十一世紀汽車工業(yè)發(fā)展的重要方向,其中的主要方向之一就是制造汽車用材料輕量化。用碳纖維編織復(fù)合材料代替?zhèn)鹘y(tǒng)鋼鐵材料是汽車輕量化的主要路徑之一。在國防、航空航天以及風(fēng)電等領(lǐng)域,雖然碳纖維增強復(fù)合材料已有大量應(yīng)用案例,但是昂貴的生產(chǎn)成本非常嚴重地阻礙和制約了該材料在大批量生產(chǎn)行業(yè)中的應(yīng)用。近年來隨著碳纖維的成本下降和產(chǎn)量的提高,給碳纖維在汽車上的應(yīng)用帶來了希望。本文通過研究熱塑性碳纖維編織復(fù)合材料的熱壓成型工藝,使得碳纖維復(fù)合材料適應(yīng)汽車工業(yè)大批量、低成本、高效率的生產(chǎn)特點成為可能。但復(fù)雜曲面碳纖維復(fù)合材料構(gòu)件的熱壓成型工藝不同于鋼鐵材料,其在熱壓成型過程中呈現(xiàn)出的大變形、非線性、各向異性特性和多場耦合現(xiàn)象,使現(xiàn)有的用于金屬材料沖壓成形的理論基礎(chǔ)和設(shè)備以及工藝不能直接移植到碳纖維編織復(fù)合材料的成型上。因此,本論文通過理論分析和實驗研究相結(jié)合的方法來研究平紋編織碳纖維復(fù)合材料的變形規(guī)律和力學(xué)行為,建立碳纖維復(fù)合材料的熱壓成型分析模型,得到結(jié)構(gòu)因素、基體材料以及成型工藝參數(shù)等對熱壓成型的影響規(guī)律,明確碳纖維復(fù)合材料熱壓成型中的典型缺陷特征以及影響因素,發(fā)展碳纖維復(fù)合材料熱壓成型理論,從而提出可靠有效的成型工藝,為熱壓成型工藝在復(fù)雜曲面碳纖維復(fù)合材料構(gòu)件制造上的應(yīng)用奠定理論和實驗基礎(chǔ),更是當(dāng)前加快我國碳纖維復(fù)合材料在汽車輕量化應(yīng)用中的迫切需要。本論文的研究是在國家自然科學(xué)基金（編號11172171、50975236）的支持下完成的。本文針對平紋編織碳纖維復(fù)合材料的熱壓成型這一研究課題,設(shè)計了拉伸實驗夾具和鏡框剪切實驗夾具,利用這兩種夾具測量碳纖維編織材料的拉伸性能和剪切性能。通過單向拉伸、偏向拉伸和鏡框?qū)嶒?獲得了平紋編織碳纖維布的相關(guān)性能實驗數(shù)據(jù)。為了表征在覆蓋成形過程中碳纖維增強復(fù)合材料的大變形、非線性、各向異性力學(xué)行為,提出了各向異性超彈性材料模型。該材料模型基于纖維增強復(fù)合材料連續(xù)介質(zhì)力學(xué)理論,將材料變形過程中所需的能量（即應(yīng)變能）分解為兩部分,一部分是由纖維紗線在拉伸變形過程中所產(chǎn)生的能量,稱為拉伸應(yīng)變能,另一部分是由纖維紗線之間夾角的變化（即發(fā)生剪切變形）而生成的能量,稱為剪切應(yīng)變能。只考慮成形過程的加載,將材料在成形過程中發(fā)生變形所做的功等效為材料的應(yīng)變能,然后通過擬合拉伸、剪切力學(xué)性能實驗數(shù)據(jù),獲得了本構(gòu)模型中的材料參數(shù),進而通過推導(dǎo)計算得到了材料模型在工程應(yīng)用中的具體表達形式。利用ABAQUS通用商業(yè)有限元分析軟件平臺,采用UANISOHYPERINV自定義用戶材料子程序模塊,有效完成了在通用有限元軟件平臺ABAQUS上實現(xiàn)各向異性超彈性力學(xué)本構(gòu)模型的求解。并首次以雙曲率曲面橄欖球形殼類零件作為實驗研究對象,通過模具設(shè)計,進行了覆蓋成形實驗和計算機數(shù)值仿真。在覆蓋成形實驗中,選擇不同的裁剪方式對碳纖維布進行裁剪,記錄并分析了成形過程中坯料邊界的變化以及剪切角的變化,研究干碳纖維布的不同裁剪方式以及不同方式的組合對成形性能的影響。采用所提出的基于能量的簡化的各向異性超彈性材料模型對成形過程進行計算機仿真模擬,并將數(shù)值仿真結(jié)果和實驗結(jié)果進行比較,實驗結(jié)果和仿真結(jié)果非常吻合,說明纖維增強編織復(fù)合材料在承受大變形情況下的各向異性和非線性的力學(xué)性能可以用該簡化的各向異性超彈性力學(xué)本構(gòu)模型來表征。在對熱塑性樹脂基碳纖維編織復(fù)合材料的熱壓成型實驗研究過程中,利用聚丙烯（簡稱PP）、聚丙烯腈-丁二烯-苯乙烯（簡稱ABS）和尼龍6（簡稱PA6）三種熱塑性樹脂顆粒分別和平紋編織碳纖維布進行組合,并構(gòu)成交互重疊的復(fù)合材料結(jié)構(gòu)進行熱壓成型,以達到編織復(fù)合材料構(gòu)件的大批量、低成本制造目的。在熱壓成型實驗過程中,對坯料進行了不同的組合,選擇了不同的工藝參數(shù)并進行了大量的熱壓成型實驗。實驗結(jié)果表明:用該方法可以制造復(fù)合材料結(jié)構(gòu)件,而且缺陷也可以控制,通過優(yōu)化工藝和相關(guān)參數(shù),熱塑性樹脂基碳纖維編織復(fù)合材料的熱壓成型實現(xiàn)零部件大批量低成本制造是可行的。這種成型方法集材料制備和零件制造于一體,既節(jié)省時間,又節(jié)省能源,是一種高效率的成型方法,該成型方法獲得了國家發(fā)明專利授權(quán),專利號為:ZL 2012 1 0216580.9。最后,依據(jù)碳纖維編織復(fù)合材料拉伸實驗和鏡框?qū)嶒灥奶赜凶冃翁卣?結(jié)合建立的材料模型,提出了評價碳纖維編織材料熱成形性能的三個指標:剪切鎖死角、邊界輪廓、溫度敏感性,從而為碳纖維編織復(fù)合材料在熱壓成型中工藝條件設(shè)置、材料選擇等方面的因素提供參考。
方濱[10]（2015）在《鞭炮組餅封底切割一體機的設(shè)計研究》文中進行了進一步梳理目前煙花鞭炮生產(chǎn)設(shè)備存在的主要問題:（1）鞭炮生產(chǎn)工位多,且比較分散、獨立,各工位集成化較低;（2）需要較多的操作工人協(xié)同完成鞭炮各工位的生產(chǎn),勞動力消耗較大;（3）自動化程度不是很高,生產(chǎn)效率也比較低。本文在充分考慮鞭炮生產(chǎn)各工位的特點后,將鞭炮生產(chǎn)過程中比較分散、獨立的組餅、封底、切割工位進行集成,設(shè)計出了一臺鞭炮組餅、封底、切割一體機,并對該一體機進行仿真分析,主要研究內(nèi)容包括:1、對傳統(tǒng)鞭炮的生產(chǎn)工藝進行改良,將以往鞭炮生產(chǎn)過程中比較分散、獨立的組餅、封底和切割工位進行集成,提出了鞭炮多工位一體機方案,并與當(dāng)前的鞭炮生產(chǎn)機器進行比較,得出多工位一體機的生產(chǎn)效率高,勞動力消耗少。2、通過對鞭炮多工位一體機方案中的重要機構(gòu)——組餅推出機構(gòu)、夾取進給機構(gòu)、封底切割機構(gòu)等進行機械結(jié)構(gòu)設(shè)計,并對這些機構(gòu)中的部分關(guān)鍵零部件進行詳細的參數(shù)化設(shè)計。3、通過對設(shè)計的六邊形快拆裝夾具進行顯示動力學(xué)有限元仿真,來論證該夾具的可行性;并利用該仿真軟件優(yōu)選出了較好的夾具內(nèi)部彈簧連接力大小。4、對設(shè)計的可同步伸縮夾取機構(gòu)進行運動學(xué)仿真分析,用于論證該夾取機構(gòu)能夠?qū)崿F(xiàn)設(shè)計的要求,仿真結(jié)果表明該夾取機構(gòu)能夠?qū)崿F(xiàn)對設(shè)計的六邊形快拆裝夾具進行自動夾取及實現(xiàn)該夾具對六邊形鞭炮餅進行自動捆扎的功能。5、通過對組餅、封底、切割一體機中的各個功能模塊進行運動學(xué)仿真分析,仿真結(jié)果表明這種新設(shè)計的鞭炮組餅、封底、切割一體機基本上能實現(xiàn)將雜亂無章的鞭炮筒組餅成規(guī)則的正六邊形鞭炮餅,并能夠?qū)崿F(xiàn)對正六邊形鞭炮餅進行自動封底及切割的功能,基本上能實現(xiàn)對一體機的設(shè)計要求。通過分析以上的研究結(jié)果,可以得出:設(shè)計的鞭炮組餅封底切割一體機可以實現(xiàn)對鞭炮筒進行自動組餅及對組餅好的六邊形鞭炮餅進行自動封底、切割的工藝,并可以達到減少對勞動力的消耗和提高鞭炮生產(chǎn)的效率及自動化程度。
二、關(guān)于彈簧夾具工作尺寸的定型方法（論文開題報告）
（1）論文研究背景及目的
此處內(nèi)容要求：
首先簡單簡介論文所研究問題的基本概念和背景，再而簡單明了地指出論文所要研究解決的具體問題，并提出你的論文準備的觀點或解決方法。
寫法范例：
本文主要提出一款精簡64位RISC處理器存儲管理單元結(jié)構(gòu)并詳細分析其設(shè)計過程。在該MMU結(jié)構(gòu)中,TLB采用叁個分離的TLB,TLB采用基于內(nèi)容查找的相聯(lián)存儲器并行查找,支持粗粒度為64KB和細粒度為4KB兩種頁面大小,采用多級分層頁表結(jié)構(gòu)映射地址空間,并詳細論述了四級頁表轉(zhuǎn)換過程,TLB結(jié)構(gòu)組織等。該MMU結(jié)構(gòu)將作為該處理器存儲系統(tǒng)實現(xiàn)的一個重要組成部分。
（2）本文研究方法
調(diào)查法：該方法是有目的、有系統(tǒng)的搜集有關(guān)研究對象的具體信息。
觀察法：用自己的感官和輔助工具直接觀察研究對象從而得到有關(guān)信息。
實驗法：通過主支變革、控制研究對象來發(fā)現(xiàn)與確認事物間的因果關(guān)系。
文獻研究法：通過調(diào)查文獻來獲得資料，從而全面的、正確的了解掌握研究方法。
實證研究法：依據(jù)現(xiàn)有的科學(xué)理論和實踐的需要提出設(shè)計。
定性分析法：對研究對象進行“質(zhì)”的方面的研究，這個方法需要計算的數(shù)據(jù)較少。
定量分析法：通過具體的數(shù)字，使人們對研究對象的認識進一步精確化。
跨學(xué)科研究法：運用多學(xué)科的理論、方法和成果從整體上對某一課題進行研究。
功能分析法：這是社會科學(xué)用來分析社會現(xiàn)象的一種方法，從某一功能出發(fā)研究多個方面的影響。
模擬法：通過創(chuàng)設(shè)一個與原型相似的模型來間接研究原型某種特性的一種形容方法。
三、關(guān)于彈簧夾具工作尺寸的定型方法（論文提綱范文）
（1）基于APQP的瑞風(fēng)M4制動踏板的開發(fā)（論文提綱范文）
| 致謝 |
| 摘要 |
| abstract |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.1.1 汽車零配件開發(fā)的現(xiàn)狀 |
| 1.1.2 制動踏板的介紹 |
| 1.2 課題的來源 |
| 1.3 研究內(nèi)容 |
| 1.4 本章小結(jié) |
| 第二章 策劃階段 |
| 2.1 策劃階段的目標 |
| 2.2 成立項目小組 |
| 2.3 設(shè)計輸入清單及評估 |
| 2.3.1 設(shè)計輸入清單 |
| 2.3.2 設(shè)計要求分析 |
| 2.3.3 設(shè)計評估 |
| 2.4 產(chǎn)品的初始過程流程和開發(fā)計劃 |
| 2.5 初始特殊特性的確定 |
| 2.6 本章小結(jié) |
| 第三章 產(chǎn)品設(shè)計階段 |
| 3.1 設(shè)計階段的目標 |
| 3.2 套筒直徑的選擇 |
| 3.3 底板的優(yōu)化 |
| 3.3.1 兩沖壓件合一 |
| 3.3.2 底板凸焊隔套 |
| 3.3.3 設(shè)置減重孔 |
| 3.4 踏板軸結(jié)構(gòu)改進 |
| 3.5 支架結(jié)構(gòu)設(shè)計 |
| 3.5.1 優(yōu)化接觸面 |
| 3.5.2 安裝孔尺寸設(shè)計 |
| 3.5.3 設(shè)置減重孔 |
| 3.6 關(guān)鍵尺寸設(shè)計 |
| 3.7 樣件的試制及評審 |
| 3.8 本章小結(jié) |
| 第四章 過程設(shè)計和開發(fā)階段 |
| 4.1 過程設(shè)計和開發(fā)的目標 |
| 4.2 制動踏板底板的沖壓過程 |
| 4.2.1 工藝性分析 |
| 4.2.2 排樣圖 |
| 4.2.3 沖床的選擇 |
| 4.2.4 沖壓檢測結(jié)果確認 |
| 4.2.5 產(chǎn)能確認 |
| 4.3 支架焊接組件和制動踏板臂組件焊接過程 |
| 4.3.1 工藝性分析 |
| 4.3.2 凸焊隔套 |
| 4.3.3 支架焊接 |
| 4.3.4 開關(guān)支架焊接 |
| 4.3.5 制動踏板臂組件的焊接 |
| 4.4 焊接件的電泳過程 |
| 4.4.1 工藝性分析 |
| 4.4.2 電泳的設(shè)備和工藝參數(shù) |
| 4.4.3 電泳的檢測結(jié)果確認 |
| 4.4.4 產(chǎn)能確認 |
| 4.5 總成的裝配 |
| 4.5.1 工藝性分析 |
| 4.5.2 裝配工序 |
| 4.5.3 裝配檢測結(jié)果確認 |
| 4.5.4 產(chǎn)能確認 |
| 4.6 本章小結(jié) |
| 第五章 產(chǎn)品和過程確認 |
| 5.1 產(chǎn)品和過程確認階段目標 |
| 5.2 PSW表 |
| 5.3 數(shù)據(jù)版本與工程更改確認 |
| 5.4 樣件確認 |
| 5.5 產(chǎn)品及過程特殊特性清單 |
| 5.6 三大文件 |
| 5.7 材料分供方清單 |
| 5.8 MSA與 SPC |
| 5.9 簽字與批準 |
| 5.10 本章小結(jié) |
| 第六章 總結(jié)與展望 |
| 6.1 本文總結(jié) |
| 6.2 研究展望 |
| 參考文獻 |
| 攻讀碩士學(xué)位期間的學(xué)位活動及成果清單 |
（2）具有取向片晶結(jié)構(gòu)聚乙烯膜拉伸過程的原位跟蹤研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 鋰離子電池簡介 |
| 1.3 鋰離子電池隔膜簡介 |
| 1.3.1 研究進展及性能要求 |
| 1.3.2 市場分析 |
| 1.3.3 隔膜工藝 |
| 1.4 干法技術(shù)(熔體單向拉伸法)制備鋰離子電池隔膜的研究進展 |
| 1.4.1 干法制備隔膜流程 |
| 1.4.2 原料參數(shù)對微孔隔膜性能影響 |
| 1.4.3 流延工藝參數(shù)及退火工藝參數(shù)對微孔隔膜性能影響 |
| 1.4.4 后拉伸工藝對微孔隔膜性能影響 |
| 1.5 取向片晶體系原位跟蹤拉伸過程研究進展 |
| 1.5.1 取向片晶鏈結(jié)構(gòu)模型 |
| 1.5.2 取向片晶拉伸應(yīng)變機理 |
| 1.5.3 原位跟蹤技術(shù) |
| 1.6 本論文的研究內(nèi)容、創(chuàng)新點和目的、意義 |
| 1.6.1 本論文的研究內(nèi)容 |
| 1.6.2 本論文的創(chuàng)新點 |
| 1.6.3 本論文的研究目的和意義 |
| 第二章 不同分子量分布對HDPE熱處理膜以及拉伸微孔膜結(jié)構(gòu)與性能的影響 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 實驗部分 |
| 2.2.1 實驗原料 |
| 2.2.2 實驗儀器和設(shè)備 |
| 2.2.3 實驗樣品制備 |
| 2.3 性能表征 |
| 2.3.1 原料性能表征 |
| 2.3.2 熱處理膜表征 |
| 2.3.3 力學(xué)性能測試 |
| 2.3.4 結(jié)晶度表征 |
| 2.3.5 小角X射線衍射(SAXS) |
| 2.3.6 原子力顯微鏡(AFM) |
| 2.3.7 透氣性和通孔孔徑分布表征 |
| 2.4 實驗結(jié)果與討論 |
| 2.4.1 HDPE原料特性 |
| 2.4.2 HDPE旋轉(zhuǎn)流變性能 |
| 2.4.3 HDPE拉伸流變性能 |
| 2.4.4 3種HDPE熱處理膜的結(jié)構(gòu)與性能 |
| 2.4.5 3種HDPE微孔膜的結(jié)構(gòu)與性能 |
| 2.5 本章小結(jié) |
| 第三章 不同冷拉伸溫度對熱處理膜拉伸過程結(jié)構(gòu)變化的影響 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 實驗部分 |
| 3.2.1 實驗原料 |
| 3.2.2 實驗儀器及設(shè)備 |
| 3.2.3 實驗樣品制備 |
| 3.3 性能表征 |
| 3.3.1 熱處理膜性能表征 |
| 3.3.2 原位SAXS實驗 |
| 3.3.3 原位WAXS實驗 |
| 3.3.4 原位偏振紅外測試 |
| 3.3.5 SEM表面形貌表征 |
| 3.3.6 透氣性和通孔孔徑分布表征 |
| 3.4 實驗結(jié)果與討論 |
| 3.4.1 熱處理膜的結(jié)構(gòu)與性能 |
| 3.4.2 熱處理膜在不同溫度下拉伸過程的結(jié)構(gòu)與性能 |
| 3.4.3 不同冷拉伸溫度工藝制備微孔膜的結(jié)構(gòu)與性能 |
| 3.5 本章小結(jié) |
| 第四章 不同冷拉伸速率對熱處理膜拉伸過程結(jié)構(gòu)變化的影響 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 實驗部分 |
| 4.2.1 實驗原料 |
| 4.2.2 實驗儀器和設(shè)備 |
| 4.2.3 實驗樣品的制備 |
| 4.3 性能表征 |
| 4.3.1 熱處理膜性能表征 |
| 4.3.2 原位SAXS實驗 |
| 4.3.3 原位WAXS實驗 |
| 4.3.4 原位偏振紅外測試 |
| 4.3.5 SEM表面形貌表征 |
| 4.3.6 透氣性和通孔孔徑分布表征 |
| 4.4 實驗結(jié)果與討論 |
| 4.4.1 熱處理膜不同速率下拉伸的結(jié)構(gòu)與性能 |
| 4.4.2 不同冷拉伸速率工藝制備微孔膜的結(jié)構(gòu)與性能 |
| 4.5 本章小結(jié) |
| 結(jié)論 |
| 參考文獻 |
| 碩士學(xué)位期間取得的研究成果 |
| 致謝 |
（3）基于雙臂機器人的煙用材料自動化包裝平臺設(shè)計與研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 課題研究背景及意義 |
| 1.2 國內(nèi)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 煙盒包裝設(shè)備的發(fā)展現(xiàn)狀 |
| 1.2.2 機器人在包裝中的應(yīng)用 |
| 1.2.3 機器人作業(yè)的靈活度和可操作性 |
| 1.2.4 工藝性能評價與優(yōu)化方法 |
| 1.3 本文主要研究內(nèi)容 |
| 第二章 煙盒自動包裝平臺的工藝分析 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 煙盒面紙尺寸及包裝功能要求 |
| 2.3 包裝平臺主要工藝分析 |
| 2.3.1 面紙放置工藝分析 |
| 2.3.2 折痕工藝分析 |
| 2.3.3 涂膠工藝分析 |
| 2.3.4 紙盒成型工藝分析 |
| 2.3.5 煙支送料工藝分析 |
| 2.3.6 成品整形工藝分析 |
| 2.4 總體工藝路線圖 |
| 2.5 本章小結(jié) |
| 第三章 機械系統(tǒng)設(shè)計 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 機器人操作性分析 |
| 3.2.1 機械臂模型建立 |
| 3.2.2 機械臂可操作性分析 |
| 3.3 機械系統(tǒng)布局設(shè)計 |
| 3.4 物料推送機構(gòu)設(shè)計 |
| 3.4.1 物料推送機構(gòu)設(shè)計思路分析 |
| 3.4.2 物料推送機構(gòu)設(shè)計方案 |
| 3.5 紙盒成型升降模具設(shè)計 |
| 3.5.1 紙盒成型升降模具思路分析 |
| 3.5.2 紙盒成型升降模具設(shè)計方案 |
| 3.6 煙支送料機構(gòu)設(shè)計 |
| 3.6.1 煙支送料機構(gòu)設(shè)計思路分析 |
| 3.6.2 煙支送料機構(gòu)設(shè)計方案 |
| 3.7 成品整形機構(gòu)設(shè)計 |
| 3.7.1 成品整形機構(gòu)設(shè)計思路分析 |
| 3.7.2 成品整形機構(gòu)設(shè)計方案 |
| 3.8 輔助工裝結(jié)構(gòu)設(shè)計 |
| 3.8.1 輔助工裝設(shè)計思路分析 |
| 3.8.2 輔助工裝設(shè)計方案 |
| 3.9 本章小結(jié) |
| 第四章 控制系統(tǒng)設(shè)計 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 控制系統(tǒng)方案 |
| 4.3 PLC控制系統(tǒng) |
| 4.3.1 PLC選型 |
| 4.3.2 PLC控制系統(tǒng)設(shè)計 |
| 4.4 機器人控制系統(tǒng) |
| 4.4.1 機器人系統(tǒng)特殊功能介紹 |
| 4.4.2 機器人控制系統(tǒng)設(shè)計 |
| 4.5 人機交互界面開發(fā) |
| 4.5.1 觸摸屏選型 |
| 4.5.2 人機交互界面設(shè)計 |
| 4.6 本章小結(jié) |
| 第五章 工藝流程優(yōu)化 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 折痕回彈因素及工藝研究 |
| 5.2.1 折痕回彈因素分析 |
| 5.2.2 折痕工藝研究 |
| 5.3 煙盒包裝工藝優(yōu)化 |
| 5.4 本章小結(jié) |
| 第六章 樣機功能測試 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 整機三維模型 |
| 6.3 樣機調(diào)試 |
| 6.3.1 樣機組裝 |
| 6.3.2 折痕工藝調(diào)試 |
| 6.3.3 涂膠工藝調(diào)試 |
| 6.3.4 紙盒成型實驗 |
| 6.4 整機功能測試 |
| 6.5 本章小結(jié) |
| 第七章 總結(jié)與展望 |
| 7.1 工作總結(jié) |
| 7.2 未來展望 |
| 參考文獻 |
| 致謝 |
| 攻讀碩士學(xué)位期間已發(fā)表或錄用的論文 |
（4）高溫?zé)崦芊饨Y(jié)構(gòu)設(shè)計及試驗驗證（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 緒論 |
| 1.1 課題背景及研究的目的和意義 |
| 1.2 國外研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 熱密封件的結(jié)構(gòu) |
| 1.2.2 熱密封件的性能試驗測試 |
| 1.3 國內(nèi)研究現(xiàn)狀 |
| 1.4 本文的主要研究內(nèi)容 |
| 第2章 高溫?zé)崦芊饧慕Y(jié)構(gòu)設(shè)計及制備工藝 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 高溫?zé)崦芊饨Y(jié)構(gòu)的設(shè)計 |
| 2.2.1 彈性元件設(shè)計 |
| 2.2.2 隔熱層設(shè)計 |
| 2.2.3 設(shè)計指標 |
| 2.3 高溫?zé)崦芊饧闹苽?/td> |
| 2.3.1 彈性元件的制備 |
| 2.3.2 隔熱層的制備 |
| 2.3.3 熱密封件的組裝 |
| 2.4 本章小結(jié) |
| 第3章 高溫?zé)崦芊饧牧W(xué)性能研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 彈性元件的回彈性能研究 |
| 3.2.1 理論分析 |
| 3.2.2 編織金屬絲的絲徑 |
| 3.2.3 編織彈簧管的管徑 |
| 3.2.4 編織彈簧管的編織密度 |
| 3.2.5 關(guān)鍵參數(shù)的多元非線性回歸 |
| 3.3 熱密封件回彈性能研究 |
| 3.3.1 試驗設(shè)備及測試方案 |
| 3.3.2 試驗及結(jié)果分析 |
| 3.4 本章小結(jié) |
| 第4章 高溫?zé)崦芊饧魺嵝阅苎芯?/td> |
| 4.1 引言 |
| 4.2 隔熱層材料性能研究 |
| 4.3 熱密封件隔熱性能試驗研究 |
| 4.3.1 試驗方案設(shè)計及工作原理 |
| 4.3.2 隔熱性能試驗設(shè)備 |
| 4.3.3 試驗及結(jié)果分析 |
| 4.4 本章小結(jié) |
| 結(jié)論 |
| 參考文獻 |
| 附錄 |
| 攻讀碩士學(xué)位期間發(fā)表的論文及其它成果 |
| 致謝 |
（5）重卡傳動端面齒凸緣高精度加工關(guān)鍵技術(shù)研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 1 緒論 |
| 1.1 課題研究的背景和意義 |
| 1.2 端面齒凸緣的國內(nèi)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 端面齒凸緣的國內(nèi)外現(xiàn)有加工現(xiàn)狀 |
| 1.2.2 現(xiàn)有凸緣端面齒拉削方式存在的問題 |
| 1.3 本課題的主要研究內(nèi)容 |
| 1.4 本章小結(jié) |
| 2 端面齒凸緣加工工藝誤差分析和優(yōu)化 |
| 2.1 端面齒凸緣的結(jié)構(gòu)分析 |
| 2.2 凸緣的現(xiàn)有加工工藝對比和誤差分析 |
| 2.2.1 現(xiàn)有生產(chǎn)工藝對比 |
| 2.2.2 兩種加工工藝的誤差分析 |
| 2.3 確定生產(chǎn)工藝 |
| 2.4 凸緣加工過程中影響精度的誤差來源及分析 |
| 2.4.1 機床誤差分析 |
| 2.4.2 夾具誤差分析 |
| 2.4.3 刀具誤差分析 |
| 2.5 本章小結(jié) |
| 3 凸緣端面齒高精度拉削夾具結(jié)構(gòu)研究 |
| 3.1 凸緣端面齒拉削夾具要求 |
| 3.2 凸緣端面齒拉削夾具結(jié)構(gòu) |
| 3.3 凸緣拉削夾具的定位結(jié)構(gòu)、夾緊結(jié)構(gòu) |
| 3.3.1 夾具定位方案設(shè)計原則 |
| 3.3.2 夾緊方案設(shè)計原則 |
| 3.3.3 定位方案的確定 |
| 3.3.4 夾緊方案的確定 |
| 3.4 自動分度轉(zhuǎn)臺結(jié)構(gòu)的確定 |
| 3.5 輔助支撐結(jié)構(gòu) |
| 3.6 夾具滑臺運動結(jié)構(gòu)的確定 |
| 3.7 拉刀裝置 |
| 3.8 凸緣端面齒高精度凸緣拉削夾具主要解決的誤差 |
| 3.9 本章小結(jié) |
| 4 凸緣高精度加工關(guān)鍵技術(shù)實現(xiàn)和驗證 |
| 4.1 高精度自定心彈性花鍵漲套的結(jié)構(gòu)設(shè)計與形變有限元分析 |
| 4.1.1 彈性漲套的工作原理 |
| 4.1.2 花鍵漲套有限元分析 |
| 4.1.3 花鍵漲套的三維有限元分析結(jié)果 |
| 4.2 高精度花鍵漲套的制造工藝 |
| 4.3 凸緣端面齒高精度拉削夾具實際驗證 |
| 4.4 本章小結(jié) |
| 5 凸緣端面齒高精度拉削夾具的控制 |
| 5.1 凸緣端面齒拉床夾具的動作順序要求 |
| 5.2 凸緣端面齒拉床夾具液壓系統(tǒng) |
| 5.3 凸緣端面齒拉床夾具電氣控制系統(tǒng) |
| 5.4 拉床夾具操作系統(tǒng) |
| 5.4.1 面板示意圖 |
| 5.4.2 操作面板功能介紹 |
| 5.4.3 軟操作面板功能介紹 |
| 5.5 本章小結(jié) |
| 結(jié)論與展望 |
| 參考文獻 |
| 附錄 |
| 致謝 |
| 作者簡介 |
（6）基于NiTi形狀記憶合金板帶的恒力元件特性研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 NiTi形狀記憶合金 |
| 1.1.1 NiTi形狀記憶合金簡介 |
| 1.1.2 NiTi形狀記憶合金的典型特性 |
| 1.2 NiTi形狀記憶合金在醫(yī)學(xué)領(lǐng)域的應(yīng)用 |
| 1.3 NiTi形狀記憶合金在工業(yè)工程領(lǐng)域的應(yīng)用 |
| 1.4 NiTi形狀記憶合金的恒力特性及其在實際中的應(yīng)用 |
| 1.4.1 NiTi形狀記憶合金的恒力特性 |
| 1.4.2 NiTi形狀記憶合金的恒力特性在實際中的應(yīng)用 |
| 1.5 本課題的選題背景與研究意義 |
| 1.5.1 NiTi形狀記憶合金恒力元件設(shè)計存在的問題 |
| 1.5.2 解決NiTi形狀記憶合金恒力元件設(shè)計問題的意義 |
| 1.5.3 NiTi形狀記憶合金恒力元件設(shè)計問題的解決思路 |
| 1.6 本課題的研究目標與研究內(nèi)容 |
| 1.6.1 研究目標 |
| 1.6.2 研究內(nèi)容 |
| 第二章 NITI形狀記憶合金恒力元件幾何結(jié)構(gòu)的仿真研究 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 NiTi形狀記憶合金恒力元件幾何結(jié)構(gòu)的仿真分析 |
| 2.2.1 NiTi形狀記憶合金仿真分析采用的軟件模型 |
| 2.2.2 NiTi形狀記憶合金仿真分析需要的材料參數(shù) |
| 2.2.3 NiTi形狀記憶合金恒力元件的幾何結(jié)構(gòu)建模 |
| 2.2.4 NiTi形狀記憶合金恒力元件的仿真分析步驟 |
| 2.3 NiTi形狀記憶合金恒力元件的仿真分析過程及其結(jié)論 |
| 2.3.1 NiTi形狀記憶合金恒力元件的仿真分析過程 |
| 2.3.2 NiTi形狀記憶合金恒力元件的幾何結(jié)構(gòu)設(shè)計結(jié)論 |
| 2.3.3 NiTi形狀記憶合金恒力元件的結(jié)構(gòu)設(shè)計補充說明 |
| 2.4 關(guān)于恒力現(xiàn)象原因的討論 |
| 2.4.1 NiTi形狀記憶合金恒力元件恒力現(xiàn)象的原因—材料因素 |
| 2.4.2 NiTi形狀記憶合金恒力元件恒力現(xiàn)象的原因—結(jié)構(gòu)因素 |
| 2.5 本章小結(jié) |
| 第三章 NITI形狀記憶合金恒力元件的實驗驗證研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 驗證實驗的準備工作 |
| 3.2.1 選用的NiTi形狀記憶合金材料 |
| 3.2.2 選用的NiTi形狀記憶合金恒力元件幾何模型 |
| 3.2.3 選用的NiTi形狀記憶合金熱處理設(shè)備 |
| 3.3 NiTi形狀記憶合金的熱處理方式簡介 |
| 3.4 NiTi形狀記憶合金恒力元件的中溫?zé)崽幚?/td> |
| 3.4.1 NiTi形狀記憶合金恒力元件中溫?zé)崽幚淼臏蕚涔ぷ?/td> |
| 3.4.2 NiTi形狀記憶合金恒力元件中溫?zé)崽幚淼木唧w過程 |
| 3.4.3 NiTi形狀記憶合金中溫?zé)崽幚砗蟮慕鹣喾治?/td> |
| 3.5 NiTi形狀記憶合金材料參數(shù)的確定與實驗驗證的結(jié)論 |
| 3.5.1 NiTi形狀記憶合金材料參數(shù)的確定 |
| 3.5.2 NiTi形狀記憶合金恒力元件的實驗驗證結(jié)論 |
| 3.5.3 NiTi形狀記憶合金中溫?zé)崽幚砗蟮腄SC分析 |
| 3.6 NiTi形狀記憶合金恒力元件的時效熱處理及其結(jié)論 |
| 3.7 本章小結(jié) |
| 第四章 NITI形狀記憶合金恒力元件任意恒力值的設(shè)計研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 寬度不同的NiTi形狀記憶合金恒力元件的恒力值分析及其結(jié)論 |
| 4.2.1 寬度不同的NiTi形狀記憶合金恒力元件的恒力值分析 |
| 4.2.2 恒力元件的恒力值與其寬度之間關(guān)系的仿真分析結(jié)論 |
| 4.3 NiTi形狀記憶合金恒力元件的寬度與其恒力值之間關(guān)系的討論 |
| 4.4 NiTi形狀記憶合金恒力元件壓縮位移不同時的結(jié)構(gòu)設(shè)計 |
| 4.5 本章小結(jié) |
| 第五章 NITI形狀記憶合金恒力元件的應(yīng)用示例 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 NiTi形狀記憶合金恒力元件的減震實驗 |
| 5.2.1 NiTi形狀記憶合金恒力元件的減震實驗準備工作 |
| 5.2.2 減震實驗的原理與步驟 |
| 5.2.3 減震實驗的結(jié)論 |
| 5.3 關(guān)于NiTi形狀記憶合金恒力元件減震性能的討論 |
| 5.4 關(guān)于NiTi形狀記憶合金恒力元件加載速率的討論 |
| 5.5 本章小結(jié) |
| 第六章 總結(jié)與展望 |
| 6.1 全文總結(jié) |
| 6.2 本文主要創(chuàng)新點 |
| 6.3 研究展望 |
| 參考文獻 |
| 博士期間發(fā)表或錄用論文 |
| 致謝 |
（7）CT試件連接剛度對諧振式疲勞試驗系統(tǒng)工作特性的影響研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 符號說明 |
| 第1章 緒論 |
| 1.1 課題的研究背景及意義 |
| 1.2 國內(nèi)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 疲勞試驗與疲勞試驗機 |
| 1.2.1.1 疲勞和疲勞試驗 |
| 1.2.1.2 疲勞試驗機 |
| 1.2.2 諧振式疲勞試驗振動系統(tǒng)工作特性研究 |
| 1.2.3 機械結(jié)合面接觸模型發(fā)展現(xiàn)狀 |
| 1.2.4 機械結(jié)合面接觸剛度研究方法 |
| 1.3 課題的主要內(nèi)容和結(jié)構(gòu)安排 |
| 1.4 本章小節(jié) |
| 第2章 諧振式疲勞試驗振動系統(tǒng)CT試件連接剛度建模 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 電磁諧振式疲勞試驗系統(tǒng) |
| 2.2.1 系統(tǒng)總體組成 |
| 2.2.2 電磁諧振式疲勞試驗機工作原理 |
| 2.3 CT試件連接剛度建模及相關(guān)計算 |
| 2.3.1 CT試件連接剛度模型 |
| 2.3.2 CT試件、夾具法向接觸剛度的計算 |
| 2.3.2.1 機械結(jié)合面接觸力學(xué)理論簡介 |
| 2.3.2.2 基于Hertz接觸理論的試件夾具法向接觸剛度的計算與分析 |
| 2.3.3 CT試件連接剛度理論計算及其分析 |
| 2.3.4 不同裂紋長度時CT試件剛度的有限元計算 |
| 2.3.4.1 CT試件剛度定義 |
| 2.3.4.2 CT試件模型的建立和有限元網(wǎng)格劃分 |
| 2.3.4.3 施加載荷與求解 |
| 2.4 電磁諧振式疲勞試驗機振動系統(tǒng)動力學(xué)方程的建立 |
| 2.4.1 力學(xué)模型 |
| 2.4.2 動力學(xué)方程 |
| 2.5 本章小結(jié) |
| 第3章 CT試件連接剛度的識別及其影響因素分析 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 CT試件連接剛度識別方法 |
| 3.3 諧振式疲勞試驗振動系統(tǒng)固有頻率方程 |
| 3.4 CT試件連接剛度測量方程組的建立及求解 |
| 3.4.1 CT試件連接剛度測量方程組的建立 |
| 3.4.2 基于最小二乘法的中間變量的求解 |
| 3.4.3 基于牛頓迭代法測量方程組的求解 |
| 3.5 識別算法的實驗驗證和誤差分析 |
| 3.5.1 實驗裝置和實驗方法 |
| 3.5.2 試驗載荷的測量及數(shù)據(jù)處理 |
| 3.5.3 識別算法驗證及結(jié)果分析 |
| 3.6 CT試件連接剛度影響因素分析 |
| 3.6.1 銷軸尺寸對試件夾具連接剛度的影響 |
| 3.6.2 不同試件材料對試件夾具連接剛度的影響 |
| 3.7 本章小結(jié) |
| 第4章 諧振式疲勞試驗系統(tǒng)工作特性分析 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 諧振式疲勞試驗振動系統(tǒng)穩(wěn)態(tài)輸出響應(yīng) |
| 4.3 作用在試件上試驗載荷的計算 |
| 4.4 動態(tài)載荷測量誤差分析 |
| 4.4.1 動態(tài)載荷測量誤差來源 |
| 4.4.2 動態(tài)載荷測量誤差與CT試件連接剛度的關(guān)系 |
| 4.5 諧振式疲勞試驗系統(tǒng)動態(tài)特性 |
| 4.5.1 試驗載荷幅頻特性 |
| 4.5.2 系統(tǒng)固有頻率 |
| 4.5.3 試驗載荷共振振幅 |
| 4.6 本章小結(jié) |
| 第5章 CT試件連接剛度對系統(tǒng)工作特性的影響 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 CT試件連接剛度對試驗載荷測量精度的影響 |
| 5.2.1 不同裂紋長度、主振質(zhì)量時連接剛度對動態(tài)載荷測量誤差的影響 |
| 5.2.2 不同系統(tǒng)阻尼下連接剛度對動態(tài)載荷測量誤差的影響 |
| 5.2.3 不同靜態(tài)載荷對動態(tài)載荷測量誤差的影響 |
| 5.2.4 實驗及結(jié)果分析 |
| 5.2.4.1 動態(tài)載荷誤差測量原理及試驗平臺 |
| 5.2.4.2 動態(tài)載荷測量誤差軟件設(shè)計 |
| 5.2.4.3 動態(tài)載荷誤差測量實驗及結(jié)果分析 |
| 5.3 CT試件連接剛度對系統(tǒng)動態(tài)特性的影響 |
| 5.3.1 CT試件連接剛度對試驗載荷幅頻特性的影響 |
| 5.3.2 CT試件連接剛度對固有頻率的影響 |
| 5.3.3 CT試件連接剛度對試驗載荷共振振幅的影響 |
| 5.3.4 不同靜態(tài)載荷對系統(tǒng)動態(tài)特性的影響 |
| 5.3.5 實驗及結(jié)果分析 |
| 5.4 本章小結(jié) |
| 第6章 總結(jié)與展望 |
| 6.1 總結(jié) |
| 6.2 創(chuàng)新點 |
| 6.3 展望 |
| 參考文獻 |
| 致謝 |
| 攻讀學(xué)位期間參加的科研項目和成果 |
（8）流變應(yīng)力恢復(fù)法地應(yīng)力測試儀器研發(fā)（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 緒論 |
| 1.1 研究背景及選題意義 |
| 1.2 課題研究現(xiàn)狀概述 |
| 1.2.1 地應(yīng)力測試方法 |
| 1.2.2 常用壓力傳感器 |
| 1.3 本文主要研究內(nèi)容 |
| 1.4 研究方法和思路 |
| 2 流變應(yīng)力恢復(fù)法地應(yīng)力測試原理 |
| 2.1 理論基礎(chǔ) |
| 2.2 應(yīng)力狀態(tài)計算 |
| 2.3 工程應(yīng)用實例 |
| 2.4 存在問題 |
| 3 光纖光柵式六向壓力傳感器研發(fā) |
| 3.1 光纖布拉格光柵工作原理 |
| 3.2 壓力傳感器設(shè)計與工作原理 |
| 3.2.1 整體結(jié)構(gòu)設(shè)計 |
| 3.2.2 傳感單元設(shè)計 |
| 3.2.3 傳感單元工作原理 |
| 3.3 傳感器制作 |
| 3.3.1 傳感器選材 |
| 3.3.2 傳感器加工 |
| 4 壓力傳感器的工作性能 |
| 4.1 標定試驗方案 |
| 4.2 標定試驗及結(jié)果分析 |
| 4.2.1 碟形彈簧式傳感單元標定試驗 |
| 4.2.2 懸臂梁式傳感單元標定試驗 |
| 4.2.3 夾具式傳感單元標定試驗 |
| 4.2.4 拱形梁式傳感單元標定試驗 |
| 4.3 穩(wěn)定性試驗及結(jié)果分析 |
| 5 壓力傳感器的配套儀器及裝置研發(fā) |
| 5.1 本安型防爆光纖光柵解調(diào)儀 |
| 5.1.1 本安型防爆改造 |
| 5.1.2 小型輕量化升級 |
| 5.2 壓力傳感器的安裝裝置研發(fā) |
| 5.2.1 定位部件 |
| 5.2.2 推送部件 |
| 5.2.3 固定部件 |
| 5.3 流變應(yīng)力恢復(fù)法測試流程 |
| 5.3.1 測試裝置 |
| 5.3.2 操作流程 |
| 6 結(jié)論與展望 |
| 6.1 主要研究成果 |
| 6.2 展望 |
| 參考文獻 |
| 攻讀碩士期間學(xué)術(shù)成果及參與項目 |
| 致謝 |
（9）熱塑性碳纖維編織復(fù)合材料熱壓成型研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 緒論 |
| §1.1 引言 |
| §1.2 研究背景及意義 |
| §1.3 纖維編織復(fù)合材料相關(guān)研究綜述 |
| §1.3.1 纖維編織復(fù)合材料成型工藝發(fā)展 |
| §1.3.2 纖維編織復(fù)合材料熱壓成型過程 |
| §1.3.3 纖維編織復(fù)合材料的研究現(xiàn)狀 |
| §1.3.4 纖維編織復(fù)合材料的力學(xué)模型概述 |
| §1.3.5 描述編織復(fù)合材料的典型力學(xué)模型 |
| §1.4 本文的研究內(nèi)容 |
| 第二章 平紋編織碳纖維復(fù)合材料力學(xué)實驗 |
| §2.1 引言 |
| §2.2 實驗夾具 |
| §2.2.1 拉伸實驗夾具 |
| §2.2.2 鏡框(Picture Frame)實驗夾具 |
| §2.3 碳纖維平紋編織材料力學(xué)性能實驗 |
| §2.3.1 纖維編織材料的典型編織結(jié)構(gòu) |
| §2.3.2 實驗材料的準備 |
| §2.3.3 拉伸實驗和結(jié)果 |
| §2.3.4 鏡框?qū)嶒灪徒Y(jié)果 |
| §2.4 本章小結(jié) |
| 第三章 平紋編織碳纖維布各向異性超彈性力學(xué)本構(gòu)模型 |
| §3.1 引言 |
| §3.2 各向異性超彈性力學(xué)本構(gòu)模型 |
| §3.2.1 連續(xù)介質(zhì)力學(xué)及其基本假設(shè) |
| §3.2.2 纖維增強復(fù)合材料超彈性本構(gòu)模型 |
| §3.2.3 簡化的各向異性超彈性模型 |
| §3.3 各向異性超彈性力學(xué)本構(gòu)模型中材料參數(shù)的確定 |
| §3.3.1 材料性能測試 |
| §3.3.2 材料模型參數(shù)的擬合 |
| §3.4 本章小結(jié) |
| 第四章 干碳纖維布雙曲率覆蓋成形實驗與仿真 |
| §4.1 引言 |
| §4.2 干碳纖維布覆蓋成形實驗 |
| §4.2.1 實驗零件的選擇與模具的設(shè)計 |
| §4.2.2 實驗用材料 |
| §4.2.3 干碳纖維布成形實驗 |
| §4.3 材料模型在ABAQUS軟件中實現(xiàn) |
| §4.4 干碳纖維布成形模擬 |
| §4.5 討論 |
| §4.6 本章小結(jié) |
| 第五章 熱塑性碳纖維編織復(fù)合材料熱壓成型實驗研究 |
| §5.1 引言 |
| §5.2 實驗 |
| §5.2.1 實驗零件的選擇 |
| §5.2.2 碳纖維增強材料 |
| §5.2.3 樹脂基體材料 |
| §5.2.4 成型系統(tǒng) |
| §5.3 實驗零件的熱壓成型實驗 |
| §5.3.1 實驗步驟 |
| §5.3.2 實驗成型周期 |
| §5.3.3 實驗結(jié)果和討論 |
| §5.3.4 干碳纖維布成形實驗與熱塑性樹脂基復(fù)合材料成型比較 |
| §5.4 本章小結(jié) |
| 第六章 研究結(jié)論與展望 |
| §6.1 研究結(jié)論 |
| §6.2 工作展望 |
| 參考文獻 |
| 致謝 |
| 攻讀博士階段發(fā)表的文章和申請的專利 |
（10）鞭炮組餅封底切割一體機的設(shè)計研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 緒論 |
| 1.1 課題的研究背景和意義 |
| 1.2 煙花鞭炮機械的現(xiàn)狀及其發(fā)展介紹 |
| 1.2.1 國內(nèi)煙花鞭炮機械的現(xiàn)狀及其發(fā)展 |
| 1.2.2 國外煙花鞭炮機械的現(xiàn)狀及其發(fā)展 |
| 1.2.3 煙花鞭炮機械設(shè)備存在的問題 |
| 1.3 虛擬樣機技術(shù)的介紹 |
| 1.4 本文研究的主要內(nèi)容 |
| 第2章 鞭炮多工位一體機生產(chǎn)方案介紹 |
| 2.1 傳統(tǒng)鞭炮生產(chǎn)流程介紹 |
| 2.2 鞭炮多工位一體機方案介紹 |
| 2.3 本章小結(jié) |
| 第3章 組餅、封底、切割一體機機械結(jié)構(gòu)設(shè)計 |
| 3.1 組餅、封底、切割工位動作順序介紹 |
| 3.2 組餅、封底、切割一體機原理介紹 |
| 3.3 組餅、封底、切割一體機機械結(jié)構(gòu)設(shè)計 |
| 3.4 本章小結(jié) |
| 第4章 六邊形快拆裝夾具的可行性分析 |
| 4.1 六邊形快拆裝夾具的關(guān)鍵因素 |
| 4.2 顯示動力學(xué)有限元法基本理論 |
| 4.3 夾具的顯示動力學(xué)有限元仿真 |
| 4.3.1 建立模型 |
| 4.3.2 材料參數(shù)設(shè)置及劃分網(wǎng)格 |
| 4.3.3 設(shè)定接觸及邊界約束 |
| 4.3.4 求解及結(jié)果后處理 |
| 4.3.5 有限元結(jié)果分析 |
| 4.3.6 試驗結(jié)果論證 |
| 4.4 本章小結(jié) |
| 第5章 可同步伸縮夾取機構(gòu)的可行性分析 |
| 5.1 ADAMS軟件介紹 |
| 5.2 ADAMS多剛體運動學(xué)理論 |
| 5.3 可同步伸縮夾取機構(gòu)的運動學(xué)仿真 |
| 5.3.1 三維實體模型的建立 |
| 5.3.2 仿真模型的建立 |
| 5.3.3 仿真結(jié)果的分析 |
| 5.4 本章小結(jié) |
| 第6章 組餅、封底、切割一體機的運動學(xué)仿真 |
| 6.1 組餅推出機構(gòu)的仿真 |
| 6.1.1 仿真模型的建立 |
| 6.1.2 添加運動副 |
| 6.1.3 設(shè)置運動函數(shù) |
| 6.1.4 求解 |
| 6.2 夾取進給機構(gòu)的仿真 |
| 6.2.1 仿真模型的建立 |
| 6.2.2 添加運動副 |
| 6.2.3 設(shè)置運動函數(shù) |
| 6.2.4 求解 |
| 6.3 封底機構(gòu)的仿真 |
| 6.3.1 仿真模型的建立 |
| 6.3.2 添加運動副 |
| 6.3.3 設(shè)置運動函數(shù) |
| 6.3.4 求解 |
| 6.4 本章小結(jié) |
| 第7章 結(jié)論與展望 |
| 7.1 結(jié)論 |
| 7.2 展望 |
| 致謝 |
| 參考文獻 |
| 攻讀學(xué)位期間的研究成果 |
四、關(guān)于彈簧夾具工作尺寸的定型方法（論文參考文獻）
- [1]基于APQP的瑞風(fēng)M4制動踏板的開發(fā)[D]. 李巖. 合肥工業(yè)大學(xué), 2021(02)
- [2]具有取向片晶結(jié)構(gòu)聚乙烯膜拉伸過程的原位跟蹤研究[D]. 黃恒輝. 廣東工業(yè)大學(xué), 2020(06)
- [3]基于雙臂機器人的煙用材料自動化包裝平臺設(shè)計與研究[D]. 曹剛. 上海交通大學(xué), 2020(09)
- [4]高溫?zé)崦芊饨Y(jié)構(gòu)設(shè)計及試驗驗證[D]. 韓碩. 哈爾濱工業(yè)大學(xué), 2019(02)
- [5]重卡傳動端面齒凸緣高精度加工關(guān)鍵技術(shù)研究[D]. 艾俊鋒. 河南工業(yè)大學(xué), 2019(02)
- [6]基于NiTi形狀記憶合金板帶的恒力元件特性研究[D]. 周瑛. 上海交通大學(xué), 2017(08)
- [7]CT試件連接剛度對諧振式疲勞試驗系統(tǒng)工作特性的影響研究[D]. 朱亞倫. 浙江工業(yè)大學(xué), 2017(05)
- [8]流變應(yīng)力恢復(fù)法地應(yīng)力測試儀器研發(fā)[D]. 紀杰. 武漢大學(xué), 2017(06)
- [9]熱塑性碳纖維編織復(fù)合材料熱壓成型研究[D]. 尹紅靈. 上海交通大學(xué), 2016(01)
- [10]鞭炮組餅封底切割一體機的設(shè)計研究[D]. 方濱. 南昌大學(xué), 2015(02)