一、煤破碎后儲倉排料特性的試驗研究（論文文獻綜述）
趙聰聰[1]（2020）在《長距離氣力輸送系統(tǒng)氣流速度分析研究》文中研究表明在長距離氣力輸送系統(tǒng)輸送的過程中,會出現(xiàn)一些影響物料顆粒正常輸送的問題,例如系統(tǒng)的壓力損失嚴重、管道的磨損、物料顆粒的破碎、管道的堵塞等問題。其中,磨損對輸送管道以及其他構(gòu)件的使用壽命影響非常嚴重,而管道內(nèi)氣流速度過大是導(dǎo)致管道磨損嚴重的關(guān)鍵影響因素。本文以水平段管道為研究的主要對象,通過設(shè)計優(yōu)化管道的尺寸和結(jié)構(gòu),以減小管道內(nèi)的氣流速度,使系統(tǒng)能夠保持穩(wěn)定輸送的狀態(tài),從而達到減小管道磨損的目的。針對長距離氣力輸送系統(tǒng)的管道磨損問題,分析了物料顆粒的物理性質(zhì)、管道內(nèi)的氣流速度這兩種因素對管道磨損的影響,著重分析了管道內(nèi)氣流速度對管道磨損的影響,得出了管道內(nèi)的氣流速度過大是導(dǎo)致管道磨損嚴重的主要原因。因此,為了減小管道內(nèi)的氣流速度,本文主要從以下幾個方面入手:第一,本文基于變徑前后壓力損失相等的原理,對單一管徑管道的結(jié)構(gòu)進行優(yōu)化設(shè)計,即逐級擴大管道直徑的方式。并運用壓損計算法,給出設(shè)計變徑管道的直徑、管道變徑的位置以及變徑角的設(shè)計計算公式。第二,理論設(shè)計單一管徑管道、一級變徑管道、二級變徑管道三個方案進行對比分析,得出最佳變徑管道的直徑、管道變徑的位置以及變徑角。第三,本文以EDEM-FLUENT耦合模擬仿真的原理（離散相遵循的顆?？刂品匠桃约傲黧w相遵循的氣體控制方程等）為基礎(chǔ),并根據(jù)實際情況,采用歐拉耦合模型,獲得了管道內(nèi)的壓力分布、氣流速度分布以及顆粒運動軌跡等狀況。第四,通過仿真結(jié)果并與計算結(jié)果對比分析,得出了二級變徑管道內(nèi)氣流速度比較穩(wěn)定、壓力損失最小。驗證了通過優(yōu)化管道結(jié)構(gòu),可以減小管道內(nèi)的氣流速度,使得系統(tǒng)能夠保持穩(wěn)定輸送的狀態(tài),從而達到了減小管道磨損的目的。
賈一濤[2]（2019）在《大型煤倉倉壁煤流沖擊致裂機理研究》文中進行了進一步梳理隨著我國煤炭經(jīng)濟的快速發(fā)展,大型封閉式儲煤倉應(yīng)用十分廣泛。封閉式儲煤倉可以集中儲存煤炭,減少大氣環(huán)境污染,方便集中化管理,是煤礦主運系統(tǒng)的重要設(shè)施,但是封閉式儲煤倉在長期使用過程中,受煤流沖擊損害問題頻發(fā),造成倉體混凝土破壞影響煤倉穩(wěn)定性,威脅到倉體安全,嚴重制約主運輸系統(tǒng)正常運行甚至導(dǎo)致煤倉坍塌。本文以陜北1500萬噸大型運輸系統(tǒng)地面煤倉損害控制為背景,通過現(xiàn)場實測、巖石力學(xué)實驗、數(shù)值模擬,對典型高煤倉體混凝土倉壁損害設(shè)計了系統(tǒng)分析,查明了煤倉倉壁損害的影響因素,給出了防護改造的建議。主要研究如下:（1）對巖石變形的微觀機理進行分析,利用巖石內(nèi)部的吸引力與排斥力結(jié)合力鍵斷裂來說明。當(dāng)巖石受力達到排斥力的最大峰值點時,巖石內(nèi)部力鍵斷裂,宏觀上就出現(xiàn)巖石破裂,同理當(dāng)巖石受力達到吸引力的最大峰值點時,巖石內(nèi)部力鍵也會斷裂,巖石宏觀上也表現(xiàn)為巖石破裂。（2）為了提高模擬的準確性與可靠性,利用離散元模擬軟件進行煤樣與混凝土樣的單軸壓裂試驗。根據(jù)充填公式通過改變充填體積分數(shù)對模擬與現(xiàn)場進行比對,得出充填直徑為1mm的小顆粒,其充填體積分數(shù)應(yīng)該為0.61時與真實煤樣比較接近,并用同樣的方法對混凝土進行充填,通過與現(xiàn)場真實混凝土物理屬性進行比對,驗證了該參數(shù)設(shè)定下混凝土模型的可行性。（3）根據(jù)單軸壓裂所提供的參數(shù)進行軟球試驗（煤粒塊體與鋼板的撞擊試驗）,采用正交試驗的手段得出在撞擊速度、角度以及粒徑尺寸下,影響其破壞的主次順序,然后根據(jù)牛頓第二定律作用力與反作用力繼續(xù)進行硬球試驗（煤流與混凝土試驗）,得出煤流撞擊速度與撞擊角度影響因素的主次順序。（4）根據(jù)混凝土防控對策以及前面數(shù)值模擬研究,對陜北紅柳林煤礦混凝土倉壁進行現(xiàn)場勘測以及后期的數(shù)值模擬分析得出溜槽末端同側(cè)混凝土倉壁破壞的主要原因是溜槽末端安裝的水平夾角過大煤流直接和間接撞擊到倉壁導(dǎo)致倉壁破壞。根據(jù)這個原因提出倉體中心落礦方案,并進行現(xiàn)場實施,現(xiàn)場實施后效果良好。
曹志成[3]（2019）在《銅渣轉(zhuǎn)底爐直接還原回收鐵鋅工藝及機理研究》文中研究說明銅渣是火法煉銅的產(chǎn)物,目前以堆存為主,不僅占用大量的土地,而且也對環(huán)境造成污染。銅渣中的鐵主要以硅酸鐵的形式存在,回收難度極大。現(xiàn)階段對銅渣的處理主要以回收渣中的銅、鈷等金屬為目的,而針對其中鐵、鋅回收的研究較少,且停留在小型實驗室階段,無采用大型中試設(shè)備或工業(yè)化生產(chǎn)回收鐵鋅研究的報道。本文以經(jīng)過緩冷-浮選后的銅渣為研究對象,首先對其特點進行了研究,明確了銅渣中鐵、鋅等元素的分布特點。通過查閱相關(guān)資料,對比了不同處理工藝流程,最終選擇了采用轉(zhuǎn)底爐直接還原-磁選工藝來綜合回收銅渣中的鐵、鋅有價金屬。設(shè)計并制作了模擬轉(zhuǎn)底爐還原的小型試驗裝置,可以對加熱方式、加熱制度、還原容器、球團層數(shù)（料層厚度）以及通過煙氣收塵系統(tǒng)回收氧化鋅粉等方面進行模擬。采用該裝置,在銅渣含碳球團的還原焙燒狀態(tài)較好的條件下,研究了還原劑種類及用量、添加劑用量、模擬轉(zhuǎn)底爐高溫區(qū)焙燒溫度、焙燒時間、球團層數(shù)（料層厚度）和磁選條件對鐵鋅回收效果的影響。在此基礎(chǔ)上,采用處理量為30000噸/年的轉(zhuǎn)底爐生產(chǎn)線進行了中試驗證,結(jié)果表明,可以得到TFe品位90.38%,鐵回收率為88.12%的還原鐵粉和鋅含量58.89%的氧化鋅粉,球團中鋅的揮發(fā)率為98.42%。證明用轉(zhuǎn)底爐直接還原回收銅渣中的鐵和鋅是可行的。采用X射線衍射（XRD）、掃描電子顯微鏡和能譜分析（SEM-EDS）、偏光顯微鏡對銅渣直接還原-磁選回收鐵鋅的機理進行了研究。結(jié)果表明,加入石灰石和工業(yè)純堿,不僅能有效降低其直接還原的起始溫度,破壞銅渣的鐵橄欖石（Fe2SiO4）結(jié)構(gòu),而且能促進鐵氧化物的還原與鐵顆粒的長大。對不同料層球團還原效果進行分析,從底層到頂層的球團,接受到的輻射熱量增加,球團金屬化率逐漸增加,金屬化球團中的鐵由彌散狀態(tài)轉(zhuǎn)變?yōu)殍F連晶,還原鐵粉的鐵回收率逐漸升高?；厥盏难趸\粉中鋅主要以氧化物的形式產(chǎn)出,氧化鋅（ZnO）占比為97.44%,鉛多以硫酸鉛（PbSO4）的形式產(chǎn)出,占比為74.13%。
林元奎[4]（2017）在《低階煤提質(zhì)—清潔煤聯(lián)產(chǎn)油工藝研究》文中研究說明低階煤的清潔高效利用,是當(dāng)前我國能源發(fā)展的重要方向。美國的Liquid-From-Coal（LFC）低階煤熱解提質(zhì)技術(shù),是目前最大規(guī)模商業(yè)化的技術(shù)。LFC工藝成熟、可靠,但投資大,能耗高,不能加工粒徑小于6mm的粉煤。針對這些不足,我們課題組經(jīng)過多年努力,對其核心設(shè)備和工藝流程進行了改進,研制出新型旋轉(zhuǎn)臥式反應(yīng)器,引入干熄焦方法,在LFC工藝的基礎(chǔ)上開發(fā)了低階煤提質(zhì)聯(lián)產(chǎn)油CCCO工藝（Cogeneration of Clean Coal and Oil）。本文對旋轉(zhuǎn)臥式反應(yīng)器進行了數(shù)值模擬,并通過實驗驗證了旋轉(zhuǎn)臥式反應(yīng)器的性能,利用Aspen軟件對CCCO工藝流程進行模擬,對CCCO工藝流程進行了（?）分析。選取蒙東褐煤和神木長焰煤為實驗煤種,進行管式爐實驗和熱重分析。利用管式爐實驗考察了不同條件下褐煤和長焰煤的熱解情況。發(fā)現(xiàn)隨著粒徑的增大,半焦和煤氣的產(chǎn)率增大,焦油的產(chǎn)率減小。隨著溫度的升高,半焦產(chǎn)率逐漸變小,煤氣產(chǎn)率逐漸變大,焦油的產(chǎn)率先變大后變小。褐煤在520℃時焦油產(chǎn)率最高,達到6.82%,半焦的產(chǎn)率為52.36%。長焰煤在550℃時焦油產(chǎn)率最高,達到6.51%,半焦的產(chǎn)率為72.42%。通過熱重實驗研究了原料煤的熱解機理。在分析臥式反應(yīng)器特點及傳熱規(guī)律的基礎(chǔ)上,建立一維臥式反應(yīng)器的數(shù)學(xué)模型,編寫程序利用Matlab軟件對模型進行求解,計算臥式反應(yīng)器內(nèi)部的溫度分布、熱量傳遞情況,研究操作參數(shù)對反應(yīng)器性能的影響,并利用工藝實驗值對模型進行了驗證。結(jié)果表明反應(yīng)器內(nèi)壁構(gòu)件與原料煤的溫差很小,沒有熱量的積累或損失,其主要起傳遞熱量的作用,增加反應(yīng)器內(nèi)壁面可以加強傳熱效率。討論了熱載氣溫度、熱載氣流量及停留時間對旋轉(zhuǎn)臥式反應(yīng)器性能的影響。提高進氣溫度、增加進氣量可以提升反應(yīng)器的熱解效果,進氣溫度和進氣量的確定需要綜合考慮,才能使能量使用效率最高。建立CCCO實驗裝置,用褐煤和長焰煤進行熱解提質(zhì)實驗,考察臥式反應(yīng)器的性能。通過冷態(tài)實驗發(fā)現(xiàn),停留時間主要和臥式反應(yīng)器的轉(zhuǎn)速有關(guān),進料速率的影響不大。CCCO工藝實驗分兩部分:一段熱解提質(zhì)和二段熱解提質(zhì)工藝實驗。一段工藝實驗原料煤為長焰煤,考察臥式反應(yīng)器進氣口溫度為560℃、650℃和750℃,不同反應(yīng)器轉(zhuǎn)速對產(chǎn)品產(chǎn)率和性質(zhì)的影響。發(fā)現(xiàn)進氣口溫度越高,轉(zhuǎn)速越慢,熱解程度越深,焦油和煤氣產(chǎn)品收率越高。焦油的產(chǎn)率在49%之間,芳香族的含量在50%左右,脂肪族的含量超過20%。半焦的產(chǎn)率在6071%之間,半焦中S含量相比原煤中降低了一半,發(fā)熱量約為2.90×104kJ/kg左右,可以做很好的清潔煤。二段工藝提質(zhì)實驗的原料煤為長焰煤和褐煤。在干燥階段,熱載氣溫度為300℃,得到的兩種干煤水分均小于3%。在熱解階段,熱載氣溫度為650℃,長焰煤和褐煤半焦收率分別是62.95%和45.18%,焦油收率分別7.41%和3.34%。CCCO二段工藝提質(zhì)實驗的結(jié)果和LFC工業(yè)數(shù)據(jù)相比,半焦收率更低,具有更低的揮發(fā)分、更高的固定碳和更高的熱值;焦油產(chǎn)率偏低（由于干燥階段發(fā)生熱解造成的）;煤氣產(chǎn)率相當(dāng),說明CCCO工藝的熱解效果能夠達到或超過LFC工藝。實驗采用粉煤進料,原料煤中粒徑為06mm組分的質(zhì)量含量超過50%,實驗中通過旋風(fēng)分離器得到的粉煤收率均不超過1.4%,實驗順暢,表明粉煤都熱解轉(zhuǎn)化,旋轉(zhuǎn)臥式反應(yīng)器有很好的粉煤處理能力。臥式反應(yīng)器是一種通用反應(yīng)器,還具有造價低,操控方便的優(yōu)點。CCCO工藝克服了LFC的不足之處,表明利用臥式反應(yīng)器替代箅式反應(yīng)器是一個重大進步,提質(zhì)低階煤是可行的。在Aspen模擬平臺上對CCCO和LFC工藝進行了模擬,利用LFC工藝的工業(yè)運行數(shù)據(jù)驗證了模型的可靠性。通過計算得到,在CCCO工藝中,當(dāng)原煤處理量為1000.00kg/h時,需要空氣總量為1849.02kg/h,甲烷總量為21.32kg/h。在LFC工藝中,需要補充甲烷為25.12kg/h,空氣2115.23kg/h。CCCO與LFC工藝相比增加了干熄焦流程,回收了熱量,提高了工藝熱量的自給程度,減少了對外部能量需求,節(jié)能效果明顯。從（?）分析的角度研究了CCCO工藝各操作單元的（?）效率,探討了進一步完善提高CCCO工藝的方法。計算了CCCO和LFC工藝各單元的（?）效率,分析了（?）損失產(chǎn)生的原因。CCCO工藝系統(tǒng)的（?）效率為66.92%,高于LFC工藝的63.02%,表明CCCO工藝能量使用效率更高。CCCO工藝中干熄焦方法可以減少（?）損失,同時提高燃燒供熱單元的（?）效率,從而提高系統(tǒng)的總（?）效率。提出了進一步提高系統(tǒng)（?）效率的方法,即通過工藝需要的空氣與從熱解器出來的高溫混合氣進行換熱,回收一部分熱量,可以把CCCO工藝的總（?）效率提高至70.53%,為CCCO工藝的進一步完善提供幫助。
楊亞利[5]（2017）在《褐煤干燥提質(zhì)技術(shù)的應(yīng)用與研究》文中指出褐煤具有煤化程度低、含水量大、揮發(fā)分含量高和熱值低的特點,褐煤在我國煤炭儲量中占13%,如何高效利用褐煤對我國國民經(jīng)濟發(fā)展具有重要意義。目前,褐煤干燥提質(zhì)技術(shù)是提高褐煤利用效率的重要方法之一。本文首先對伊敏褐煤做了干燥動力學(xué)研究,引入粒級分布系數(shù)得到的干燥速率特征常數(shù)k值,與不同粒級的干燥速率特征常數(shù)k的均值相近。根據(jù)褐煤的干燥速率和水分的存在形式,將褐煤干燥過程分為三個干燥階段,分析得出其干燥方程模型分別用線性干燥模型,Wang經(jīng)驗?zāi)Ｐ秃蚉age模型較為合理。根據(jù)Arrhenius經(jīng)驗公式建立了lnk與1/T的關(guān)系,得到褐煤干燥的界面蒸發(fā)活化能Ea=17.088k J/mol,指前因子A=12.47min-1。其次,分別進行了35t/h工業(yè)化振動混流床煙氣干燥試驗、1.2t/h半工業(yè)性蒸汽管式干燥試驗以及0.5t/h半工業(yè)性蒸汽管回轉(zhuǎn)式干燥試驗。并搭建了處理能力0.5t/h的蒸汽管回轉(zhuǎn)式褐煤干燥試驗臺,配套進行除塵及乏氣水回收設(shè)計。根據(jù)試驗結(jié)果,無論煙氣干燥抑或蒸汽干燥,褐煤干燥過程中主要是物理脫水,褐煤水分可干燥到20%25%之間,即可將水分由高變?yōu)橹懈?、發(fā)熱量等級由中低變?yōu)橹?。褐煤干燥后在堆放過程中可能出現(xiàn)自燃情況,需要在實際運行中高度重視;褐煤干燥后短期內(nèi)基本不會出現(xiàn)復(fù)吸情況,全水分較為穩(wěn)定。從干燥后褐煤粉化率、干燥系統(tǒng)熱效率、環(huán)保性等方面綜合考慮,蒸汽管回轉(zhuǎn)式干燥裝置略優(yōu)于蒸汽管式干燥裝置,二者均優(yōu)于振動混流床煙氣干燥裝置。干燥系統(tǒng)中干燥機以及除塵器中氧量控制是安全運行的關(guān)鍵,需重點監(jiān)測。通過降低乏氣溫度可以回收煤中干燥的水分,回收水的指標較好,經(jīng)物理沉降后可以直接作為脫硫系統(tǒng)用水。
謝衛(wèi)寧[6]（2016）在《基于能量特征參數(shù)的燃煤電廠中速磨煤機碎磨動力學(xué)基礎(chǔ)研究》文中研究說明我國能源結(jié)構(gòu)呈現(xiàn)“富煤貧油”的特點,2015年煤炭在能源消費中的比重達到64.4%,其在利用中產(chǎn)生的高耗能與環(huán)境問題受到廣泛關(guān)注。我國煤炭消費總量的65%用于發(fā)電。燃煤不僅產(chǎn)生可吸入顆粒物和污染性氣體,而且其研磨能耗和廠自用電率均較高,這使燃煤電廠實現(xiàn)節(jié)能減排的目標面臨著巨大挑戰(zhàn)。鑒于此,本文選取燃煤電廠廣泛采用的中速磨煤機為研究對象,采用實驗室模擬研究與工業(yè)采樣實踐相結(jié)合的方法,考察煤炭在中速磨煤機內(nèi)的破碎及能耗特性,對比分析不同類型中速磨煤機的運行效率,研究各類混合破碎中不同組分破碎行為,建立包含物料性質(zhì)的能量—粒度減小模型,并提出計算各相能量分配因子的方法,深入剖析原煤性質(zhì)及循環(huán)負荷中礦物質(zhì)去除的能量響應(yīng)機制。論文主要研究結(jié)論如下:采用模擬研究的方法規(guī)避工業(yè)型中速磨煤機內(nèi)高溫高壓封閉環(huán)境對顆粒破碎直接研究的限制,借助加裝功率測量儀的哈氏可磨儀及自制輥磨裝置分別研究顆粒在E型和MPS型中速磨煤機內(nèi)的破碎行為。重復(fù)性破碎試驗表明窄粒級物料間較小的礦物學(xué)性質(zhì)差異使破碎試驗誤差小,重復(fù)性高,確保了后續(xù)研究的準確性。閉路破碎試驗中,累積在磨盤上的新生細顆粒所產(chǎn)生的緩沖效應(yīng)及隨時間延長而逐漸降低的破碎能量的綜合作用導(dǎo)致初始粒級物料破碎的動力學(xué)由線性轉(zhuǎn)為非線性;在利用經(jīng)典能量—粒度減小模型描述固定參數(shù)窄粒級物料破碎的基礎(chǔ)上,將顆粒粒度嵌入破碎模型中實現(xiàn)對多粒級、變參數(shù)破碎的準確表征。基于中速磨煤機內(nèi)物料性質(zhì)多元化的破碎環(huán)境,設(shè)計了多種混合破碎試驗并分析各相在混合及單獨破碎中能耗特性的差異。同粒級多相混合破碎中各相破碎符合一級動力學(xué)模型;對比單獨破碎,混合料層中不同硬度各相的相互影響導(dǎo)致破碎速率改變。建立包含混合物質(zhì)量加權(quán)莫氏硬度的破碎模型,并將混合破碎中各相的影響體現(xiàn)在破碎能量中,分別計算混合破碎中超純煤、黃鐵礦和方解石的能量分配因子。多粒級混合破碎試驗顯示:建立在多組窄粒級物料破碎試驗基礎(chǔ)上,包含顆粒參量的破碎模型可描述超純煤和煉焦中煤多粒級混合破碎中的能量—粒度減小過程;同時基于破碎產(chǎn)物在t10所對應(yīng)的特征粒度附近的累積產(chǎn)率與粒度呈線性關(guān)系的假設(shè),利用前述模型分析多粒級混合破碎中的能量分配問題。粗細顆粒混合試驗則表明:加入到床層中的細粉占據(jù)粗顆粒與研磨介質(zhì)以及粗顆粒間的空隙,導(dǎo)致床層摩擦系數(shù)減小,進而降低輸入能量和粗顆粒破碎速率,減少-0.074mm煤粉生成量。原煤粒度和灰分的差異致使多組窄粒級物料破碎的單位輸入能量和煤粉細度t10離散性分布。在分析顆粒破碎對粒度和灰分響應(yīng)權(quán)重的基礎(chǔ)上,建立了包含粒度和灰分參量的破碎模型,并利用該模型計算不同灰分煤樣在相同破碎能量時的煤粉細度差異以及在獲得相同煤粉細度時的能耗差異?；谀芎奶匦詫α６群突曳猪憫?yīng)研究,試驗量較大,周期偏長的劣勢,采用優(yōu)化試驗組合的方法設(shè)計涵蓋所有粒度、灰分和能量等級的簡化方案,所得結(jié)論與原模型匹配度高。循環(huán)物料控制的能量效應(yīng)以減少循環(huán)物料灰分和硫分,降低循環(huán)倍率為切入點,模擬研究其對粗顆粒破碎產(chǎn)物粒度分布、煤粉細度以及能量效率的影響。結(jié)果顯示控制循環(huán)負荷性質(zhì)可降低粗顆粒抵抗破碎能力,提高能量效率以及細顆粒生成量。為驗證實驗室規(guī)模不同類型磨機能效對比及研磨能耗對顆粒性質(zhì)的響應(yīng)研究,分別開展E型和MPS型中速磨煤機工業(yè)采樣試驗。結(jié)果顯示:E型磨較多的研磨介質(zhì)使一次熱風(fēng)需克服較高通風(fēng)阻力以完成顆粒的運輸和分級,風(fēng)機功耗偏大,最終導(dǎo)致E型磨的運行效率較MPS型磨機低。建立在自制輥磨機試驗基礎(chǔ)上的破碎模型及其擬合參數(shù)可描述原煤在兩類模擬設(shè)備中的破碎,表明兩者具有相同的破碎能量效率;但設(shè)備結(jié)構(gòu)的差異致使相同時間顆粒在哈氏可磨儀的破碎次數(shù)為自制輥磨機的1.3倍。在模擬試驗和采樣結(jié)果基礎(chǔ)上,建立直接聯(lián)系單位破碎能量及產(chǎn)品細度tn的數(shù)學(xué)模型。對比表明:在磨機入料粒度相似的前提下,當(dāng)煤粉細度t80為40%時,MPS型磨機所消耗能量（5.25 k W.h.t-1）為E型磨（12.84k W.h.t-1）的41%;當(dāng)單位破碎能量為10k W.h.t-1時,MPS型磨所磨制煤粉的t80（50.17%）為E型磨（39.60%）的1.27倍。對連續(xù)運轉(zhuǎn)的中速磨煤機而言,原煤灰分的波動導(dǎo)致磨機循環(huán)倍率改變,進而影響單位研磨能耗。工業(yè)采樣表明:當(dāng)原煤灰分由51%降低至35%時,能量消耗將降低14%。
何芳[7]（2016）在《基于鋼球動能的球磨機存煤量控制方法的研究》文中認為在以能源為基礎(chǔ)的發(fā)展社會中,火力發(fā)電對我國工業(yè)領(lǐng)域節(jié)能降耗至關(guān)重要,鍋爐作為火力發(fā)電的重要燃煤動力設(shè)備一直占有舉足輕重的作用,而在鍋爐燃燒制粉系統(tǒng)中球磨機是最為關(guān)鍵的設(shè)備之一。球磨機內(nèi)存煤量的檢測和控制問題是制粉系統(tǒng)優(yōu)化的重中之重,但針對球磨機研磨過程卻一直沒有一個統(tǒng)一、嚴謹和完整的理論分析,存煤量的監(jiān)控缺乏更精準方便的解決方案,因此,迅速提高球磨機制粉系統(tǒng)的自動化水平是火電廠刻不容緩的任務(wù)。目前,將磨煤介質(zhì)的動能用來反映制粉系統(tǒng)的被控制量存煤量未見報道。研究提出一種基于鋼球動能的球磨機存煤量的控制策略,以提高火電廠制粉系統(tǒng)存煤量控制的準確性。本文結(jié)合球磨機工業(yè)運行特性,專注鋼球?qū)崟r動能與存煤量、制粉系統(tǒng)運行效率之間的理論與方法,針對如何實現(xiàn)存煤量的優(yōu)化控制展開了深入研究。本文取得的理論研究成果和創(chuàng)新點如下：1.本文提出了以所有鋼球的總動能用來反映制粉系統(tǒng)的被控制量存煤量。（1）給煤量與制粉效率間的關(guān)聯(lián)模型。基于電廠實時運行數(shù)據(jù),從基礎(chǔ)參數(shù)和運動能量角度采用關(guān)聯(lián)度分析和均衡接近度方法綜合分析反映鍋爐效率的負荷與磨機給煤量及鍋爐運行參數(shù)的關(guān)系。通過Matlab得出球磨機優(yōu)化運行工況下運動鋼球的變化規(guī)律,繪制其拋落狀態(tài)下的運動曲線,設(shè)計鋼球位置坐標系統(tǒng),確立給煤量與鋼球運動的關(guān)聯(lián)程度。通過建立多項式回歸模型和信息融合模型得出鋼球動能相比多個鍋爐運行參數(shù)對球磨機給煤量的影響更大,為研究基于鋼球動能的存煤量的優(yōu)化控制方法做理論準備。（2）鋼球動能計算模型。通過分析球磨機運行條件及參數(shù),對磨煤介質(zhì)鋼球隨存煤量變化的運動空間分布實行分區(qū)計算,并由此提出一種基于球磨機內(nèi)存煤量的鋼球動能計算模型。隨后采用實測試驗驗證模型準確性,確定斜拋運動為鋼球獲得最大動能的最佳運動狀態(tài),此時的存煤量為磨機的最佳存煤量。鋼球運動分布測量簡易,通過動能計算模型得到鋼球?qū)崟r動能值,對應(yīng)調(diào)整磨機存煤量,表明鋼球運動動能可用來反映存煤量工況,探索煤粉磨制過程,為基于鋼球動能的球磨機存煤量的優(yōu)化控制新方法的實現(xiàn)做基礎(chǔ)理論研究。2.本文得出鋼球?qū)崟r動能與存煤量、制粉系統(tǒng)的運行效率之間存在密切關(guān)系。（1）離散元素法（DEM）仿真試驗。采用DEM研究在分子動力學(xué)領(lǐng)域可被視為顆粒的鋼球和煤的運動規(guī)律。基于DEM的PFC3D軟件平臺仿真球磨機運行過程,分析一定球徑的定量優(yōu)化的工作參數(shù)配置下不同煤徑、煤量及粒度分布和鋼球運動的關(guān)系,得出存煤量與鋼球動能、摩擦損失能量和磨機筒壁總功的參數(shù)變化關(guān)系。結(jié)果表明：鋼球拋落較瀉落狀態(tài)獲得更多的動能；隨存煤量增加,鋼球動能的利用率先升高隨后降低,初步得出存煤量與鋼球運動存在密切關(guān)系。（2）球磨機物理試驗。通過GUI圖像邊緣檢測方法和Origin數(shù)據(jù)處理軟件來研究中心傳動式球磨機物理模型實驗過程中鋼球和煤的高速攝影圖像,隨存煤量增加,鋼球經(jīng)歷瀉落運動、少數(shù)鋼球拋落運動到多數(shù)鋼球拋落運動,鋼球獲得的動能越多,研磨煤的效率越高,從物理實驗角度驗證提出的基于鋼球動能的球磨機存煤量控制方法的有效性。3.本文提出基于鋼球動能的球磨機存煤量的控制策略。（1）鋼球動能對存煤量的預(yù)測?；诖婷毫亢弯撉蜻\動的PFC3D仿真試驗數(shù)據(jù),采用組合自適應(yīng)學(xué)習(xí)算法,建立存煤量和鋼球動能信息融合的神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)模型,實現(xiàn)鋼球動能對磨機存煤量的實時預(yù)測控制,具有較高精度,為完善基于鋼球動能的存煤量控制方法提供了有效的實驗依據(jù)。此外,對基于鋼球動能的存煤量控制建立系統(tǒng)參數(shù)模型,進行存煤量的階躍擾動下鋼球動能變化的階躍響應(yīng)曲線試驗和系統(tǒng)辨識傳遞函數(shù)模型試驗,得到遞推最小二乘法（RLS）對存煤量估計的準確率和預(yù)測精度較高,評價基于鋼球動能的存煤量預(yù)測模型,表明制粉系統(tǒng)的運行特性。（2）通過對鋼球動能實時監(jiān)控,建立鋼球動能參數(shù)與球磨機存煤量的關(guān)系模型,本文提出基于運動鋼球動能的存煤量控制方法,避免直接檢測存煤量的困難,減少煤種、通風(fēng)量、背景噪聲等眾多環(huán)境因素對料位檢測的影響,提升對存煤量參數(shù)控制的精準度。
李鵬[8]（2016）在《高品質(zhì)預(yù)焙陽極制備研究》文中研究說明預(yù)焙陽極（亦稱炭陽極、陽極炭塊,簡稱陽極）質(zhì)量的好壞將直接影響到鋁電解生產(chǎn)的電流效率和能耗。對陽極的工藝、控制等各個方面的深入研究非常重要。本文比較了國內(nèi)生產(chǎn)陽極技術(shù)和國際先進水平的差距,深入研究了高品質(zhì)預(yù)焙陽極生產(chǎn)工藝。通過改進配料,創(chuàng)新生產(chǎn)配方,用分子布朗值指導(dǎo)預(yù)焙陽極生產(chǎn)配方配料,同時利用國際先進檢測設(shè)備輔助生產(chǎn),從改進生產(chǎn)工藝方面入手,成功制備高品質(zhì)預(yù)焙陽極樣品,以滿足市場的需求。（1）本論文中舍棄了目前國內(nèi)預(yù)焙陽極生產(chǎn)企業(yè)采用的一般為6mm的最大粒度配方,改為最大粒度為8mm的生產(chǎn)配方,研發(fā)制得的樣品的電阻、耐壓強度、體積密度、CO2反應(yīng)性等達到或優(yōu)于YS/T 285-2012質(zhì)量要求；（2）本論文中通過實驗表明用控制粉子布朗值的方法來指導(dǎo)生產(chǎn),把布朗值由3000提升到3600,得到物理性能更好的生坯膠料和結(jié)構(gòu)更均勻的生坯,同時,生坯和預(yù)焙陽極焙燒品優(yōu)級品率得到了明顯提高；（3）本論文中指出嚴格控制原料的微量元素,能夠明顯提高了其抗氧化性能,使研制的陽極制品空氣反應(yīng)性的殘留率有原來的65-75%提高到91-96%；C02反應(yīng)性由原來的83%左右提高到93%左右；（4）根據(jù)預(yù)焙陽極制造生產(chǎn)工藝控制要求,對關(guān)鍵的生產(chǎn)設(shè)備進行技術(shù)改造,采用自動化新技術(shù),實現(xiàn)生產(chǎn)的初步智能化,控制系統(tǒng)運行可靠并且操作簡便,提高了產(chǎn)品質(zhì)量和勞動效率,降低了勞動強度,工作環(huán)境得到極大改善。本論文采用大顆粒配方和高布朗值細粉配料,對工藝參數(shù)進行了調(diào)整,糊料溫度控制到170±2℃,混捏時間提高到100分鐘,生坯成型振動時間提高到120秒,制得的生坯質(zhì)量明顯得到提高,密度由原來的1.65g/cm3調(diào)高到1.67g/cm,焙燒后的預(yù)焙陽極制品電阻率54μΩ·m,空滲率1.5npm以下,主要質(zhì)量指標達到了高品質(zhì)預(yù)焙陽極的質(zhì)量要求。
于清航[9]（2015）在《煤粉加工配送中心關(guān)鍵技術(shù)及經(jīng)濟性分析》文中研究指明煤粉加工配送中心是高效煤粉鍋爐的配套系統(tǒng),其不同于火電廠爐前制粉系統(tǒng),它需適應(yīng)單個鍋爐房燃料消耗少,區(qū)域內(nèi)需求燃料的鍋爐房網(wǎng)點多的特性,因此在安全環(huán)保前提下必須具備集中制備和存儲的特點,本文針對煤粉加工中心這一特殊性,對比分析了煤粉加工配送中心系統(tǒng)的"一步法"和"兩步法"2種生產(chǎn)工藝,論述了備煤、干燥、磨制和倉儲配送單元的關(guān)鍵設(shè)備,對項目建設(shè)提供選型依據(jù),并對煤粉加工及配送成本進行經(jīng)濟分析。結(jié)果表明,"一步法"工藝占地面積小、投資成本低、潛藏危險較高,"兩步法"生產(chǎn)運行相對安全,但占地偏大、投資稍高;總結(jié)出全自動煤粉熱風(fēng)爐、雷蒙磨煤機和煤粉儲罐是區(qū)別于火電廠制粉系統(tǒng)的關(guān)鍵設(shè)備;計算出每噸成品煤粉加工費用約為145.51元,配送費用是火車運輸價格最低約為621.31元,汽運價格適中,罐車配送價格最高為1733元;最后以神東公司煤粉加工配送中心作為實例,從生產(chǎn)運行、環(huán)境、自動化等方面展示其應(yīng)用效果。
張慶[10]（2015）在《中馬村礦選煤廠集散控制系統(tǒng)研究》文中認為隨著現(xiàn)代工業(yè)和市場經(jīng)濟的發(fā)展、煤炭企業(yè)競爭加劇,用戶對煤炭質(zhì)量的要求不斷提高,選煤成為煤炭生產(chǎn)的重要環(huán)節(jié)。隨著自動化程度的提高,以及勞動力成本的上升,傳統(tǒng)選煤控制系統(tǒng)已不能滿足現(xiàn)代化選煤廠的需求,選煤的控制系統(tǒng)正向網(wǎng)絡(luò)化、智能化方向發(fā)展。本文結(jié)合中馬村礦選煤廠的實際生產(chǎn)特點,研究選煤廠集散控制系統(tǒng)。論文在介紹了目前選煤技術(shù)現(xiàn)狀和發(fā)展、選煤方法以及選煤的必要性;然后對中馬村礦選煤廠的選煤工藝進行了分析,詳細分析了塊煤分選工藝、末煤分選工藝以及煤泥水處理工藝;其次根據(jù)選煤工藝,選擇了分選設(shè)備,主要包括運輸機械、篩分機械、分選機械和脫水機械等設(shè)備;在此基礎(chǔ)上分別設(shè)計了中馬村礦選煤廠DCS控制硬件系統(tǒng)和軟件系統(tǒng),選擇并配置了PLC結(jié)構(gòu)、設(shè)計了電氣原理圖并搭建了DCS硬件平臺,分別運用PLC梯形圖和上位MCGS編程,采集了各分選設(shè)備的工作狀況及電量參數(shù)等,經(jīng)過運算、處理并輸出控制量或直接輸出報警信號;最后進行了軟硬的性能測試,實現(xiàn)了選煤廠的集中控制。實際應(yīng)用表明,集散控制系統(tǒng)技術(shù)可行和經(jīng)濟效益明顯。
二、煤破碎后儲倉排料特性的試驗研究（論文開題報告）
（1）論文研究背景及目的
此處內(nèi)容要求：
首先簡單簡介論文所研究問題的基本概念和背景，再而簡單明了地指出論文所要研究解決的具體問題，并提出你的論文準備的觀點或解決方法。
寫法范例：
本文主要提出一款精簡64位RISC處理器存儲管理單元結(jié)構(gòu)并詳細分析其設(shè)計過程。在該MMU結(jié)構(gòu)中,TLB采用叁個分離的TLB,TLB采用基于內(nèi)容查找的相聯(lián)存儲器并行查找,支持粗粒度為64KB和細粒度為4KB兩種頁面大小,采用多級分層頁表結(jié)構(gòu)映射地址空間,并詳細論述了四級頁表轉(zhuǎn)換過程,TLB結(jié)構(gòu)組織等。該MMU結(jié)構(gòu)將作為該處理器存儲系統(tǒng)實現(xiàn)的一個重要組成部分。
（2）本文研究方法
調(diào)查法：該方法是有目的、有系統(tǒng)的搜集有關(guān)研究對象的具體信息。
觀察法：用自己的感官和輔助工具直接觀察研究對象從而得到有關(guān)信息。
實驗法：通過主支變革、控制研究對象來發(fā)現(xiàn)與確認事物間的因果關(guān)系。
文獻研究法：通過調(diào)查文獻來獲得資料，從而全面的、正確的了解掌握研究方法。
實證研究法：依據(jù)現(xiàn)有的科學(xué)理論和實踐的需要提出設(shè)計。
定性分析法：對研究對象進行“質(zhì)”的方面的研究，這個方法需要計算的數(shù)據(jù)較少。
定量分析法：通過具體的數(shù)字，使人們對研究對象的認識進一步精確化。
跨學(xué)科研究法：運用多學(xué)科的理論、方法和成果從整體上對某一課題進行研究。
功能分析法：這是社會科學(xué)用來分析社會現(xiàn)象的一種方法，從某一功能出發(fā)研究多個方面的影響。
模擬法：通過創(chuàng)設(shè)一個與原型相似的模型來間接研究原型某種特性的一種形容方法。
三、煤破碎后儲倉排料特性的試驗研究（論文提綱范文）
（1）長距離氣力輸送系統(tǒng)氣流速度分析研究（論文提綱范文）
| 中文摘要 |
| abstract |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 課題研究背景 |
| 1.2 長距離氣力輸送系統(tǒng)的發(fā)展 |
| 1.2.1 國外發(fā)展 |
| 1.2.2 國內(nèi)發(fā)展 |
| 1.3 氣力輸送系統(tǒng)的概述 |
| 1.3.1 氣力輸送系統(tǒng)的類型 |
| 1.3.2 氣力輸送系統(tǒng)的特點 |
| 1.4 本文主要研究內(nèi)容與技術(shù)路線 |
| 1.4.1 研究的目的和意義 |
| 1.4.2 研究的內(nèi)容 |
| 1.4.3 技術(shù)研究路線 |
| 第二章 長距離氣力輸送系統(tǒng)主要問題分析 |
| 2.1 物料的性質(zhì) |
| 2.2 氣流速度 |
| 2.3 解決方案 |
| 2.4 本章小結(jié) |
| 第三章 變徑管道的設(shè)計研究 |
| 3.1 變徑管道設(shè)計原則 |
| 3.1.1 臨界速度 |
| 3.1.2 能耗(壓力損失) |
| 3.1.3 變徑管道設(shè)計實例 |
| 3.2 變徑管道參數(shù)的確定 |
| 3.2.1 變徑管道直徑的確定 |
| 3.2.2 管道變徑位置的確定 |
| 3.2.3 變徑角的確定 |
| 3.2.4 系統(tǒng)的控制 |
| 3.3 變徑管道模型的建立 |
| 3.4 本章小結(jié) |
| 第四章 EDEM-FLUENT耦合數(shù)值模擬基本原理 |
| 4.1 EDEM2018、FLUENT18.0 簡介 |
| 4.1.1 EDEM2018簡介 |
| 4.1.2 FLUENT18.0 簡介 |
| 4.2 EDEM-FLUENT耦合理論 |
| 4.2.1 耦合簡介 |
| 4.2.2 氣體控制方程 |
| 4.2.3 顆?？刂品匠?/td> |
| 4.2.4 接觸模型 |
| 4.2.5 曳力模型 |
| 4.2.6 時間步長的匹配 |
| 4.3 EDEM-FLUENT計算流程 |
| 4.4 本章小結(jié) |
| 第五章 EDEM-FLUENT耦合模擬仿真研究 |
| 5.1 單一管徑管道的仿真模擬 |
| 5.2 變徑輸料管道的仿真模擬 |
| 5.3 仿真結(jié)果分析 |
| 5.3.1 壓力變化圖 |
| 5.3.2 氣流速度變化圖 |
| 5.3.3 物料顆粒運動軌跡圖 |
| 5.4 對比分析 |
| 5.5 本章小結(jié) |
| 第六章 結(jié)論與展望 |
| 6.1 結(jié)論 |
| 6.2 展望 |
| 參考文獻 |
| 致謝 |
| 攻讀碩士期間的學(xué)術(shù)成果 |
（2）大型煤倉倉壁煤流沖擊致裂機理研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 1 緒論 |
| 1.1 選題背景及研究意義 |
| 1.1.1 選題背景 |
| 1.1.2 研究意義 |
| 1.2 國內(nèi)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 封閉式鋼筋混凝土儲煤系統(tǒng)穩(wěn)定性簡述 |
| 1.2.2 破碎理論發(fā)展趨勢 |
| 1.2.3 顆粒物質(zhì)發(fā)展與離散元研究現(xiàn)狀 |
| 1.3 研究目標與內(nèi)容 |
| 1.3.1 研究目標 |
| 1.3.2 研究內(nèi)容 |
| 1.3.3 技術(shù)路線 |
| 2 煤砼數(shù)值模擬重構(gòu) |
| 2.1 巖石變形機理的微觀分析與模擬變形機理分析 |
| 2.1.1 巖石變形微觀分析 |
| 2.1.2 模擬變形分析 |
| 2.2 EDEM煤單軸壓裂模型建立 |
| 2.2.1 試驗方案 |
| 2.2.2 試樣模型建立 |
| 2.2.3 充填粒子參數(shù)表與模擬仿真 |
| 2.3 計算結(jié)果與比較 |
| 2.3.1 充填體積分數(shù)模擬 |
| 2.3.2 力鍵斷裂數(shù)目分析 |
| 2.4 現(xiàn)場塊煤單軸壓裂試驗 |
| 2.5 模擬煤樣與真實煤樣單軸壓裂對比圖 |
| 2.5.1 重構(gòu)應(yīng)力-應(yīng)變曲線對比圖 |
| 2.5.2 模擬煤樣的校驗 |
| 2.6 EDEM混凝土單軸壓裂模擬試驗 |
| 2.6.1 混凝土試樣單軸應(yīng)力壓縮試驗 |
| 2.6.2 EDEM混凝土試樣的校驗 |
| 2.7 本章小結(jié) |
| 3 煤倉混凝土壁損害模擬研究 |
| 3.1 顆粒模型構(gòu)建 |
| 3.1.1 軟球模型 |
| 3.1.2 硬球模型 |
| 3.1.3 軟球模型和硬球模型對比 |
| 3.2 煤粒塊體破碎模擬與分析 |
| 3.2.1 力鍵破碎仿真 |
| 3.2.2 力鍵破壞機理 |
| 3.2.3 EDEM離散元軟球模型的建立 |
| 3.2.4 正交試驗及仿真結(jié)果 |
| 3.2.5 模擬仿真結(jié)果分析及最優(yōu)化選擇 |
| 3.3 煤流與混凝土撞擊 |
| 3.3.1 煤流撞擊混凝土相似比分析 |
| 3.3.2 混凝土倉壁撞擊過程分析 |
| 3.3.3 EDEM控制變量法角度,沖擊速度的模擬 |
| 3.4 本章小結(jié) |
| 4 倉壁混凝土結(jié)構(gòu)損害的防控對策 |
| 4.1 倉壁撞擊的防控對策 |
| 4.1.1 倉壁的撞擊破壞 |
| 4.1.2 直接撞擊防控技術(shù) |
| 4.1.3 直接撞擊防控技術(shù)的優(yōu)化選擇 |
| 4.1.4 間接撞擊防控技術(shù) |
| 4.2 倉壁磨損的防控技術(shù) |
| 4.2.1 倉壁磨損破壞 |
| 4.2.2 料倉磨損防控技術(shù)及材料的選取 |
| 4.3 小結(jié) |
| 5 工程應(yīng)用 |
| 5.1 煤倉現(xiàn)場基本條件 |
| 5.2 原煤倉仿真及分析 |
| 5.2.1 幾何模型仿真 |
| 5.2.2 仿真分析 |
| 5.3 改造煤倉仿真分析 |
| 5.3.1 改造設(shè)計圖 |
| 5.3.2 流量速度監(jiān)測 |
| 5.3.3 能量監(jiān)測 |
| 5.3.4 現(xiàn)場效果觀測 |
| 5.4 本章小結(jié) |
| 6 結(jié)論 |
| 致謝 |
| 參考文獻 |
| 附錄 |
（3）銅渣轉(zhuǎn)底爐直接還原回收鐵鋅工藝及機理研究（論文提綱范文）
| 致謝 |
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 引言 |
| 2 文獻綜述 |
| 2.1 冶金渣分類及利用研究現(xiàn)狀 |
| 2.1.1 冶金渣分類及現(xiàn)狀 |
| 2.1.2 國內(nèi)外冶金渣綜合利用方法 |
| 2.2 銅渣資源及礦物學(xué)特征 |
| 2.2.1 銅渣資源概述 |
| 2.2.2 銅渣礦物學(xué)特征 |
| 2.3 銅渣中鐵的回收利用研究現(xiàn)狀 |
| 2.3.1 銅渣直接選礦提鐵 |
| 2.3.2 銅渣氧化改性提鐵 |
| 2.3.3 熔融銅渣提鐵 |
| 2.3.4 銅渣直接還原提鐵 |
| 2.3.5 銅渣回收鐵粉產(chǎn)品的市場前景分析 |
| 2.4 銅渣其它利用途徑 |
| 2.4.1 作為水泥生產(chǎn)的原料 |
| 2.4.2 用于制造微晶玻璃 |
| 2.4.3 用于制備陶粒 |
| 2.4.4 用于制備人工魚礁 |
| 2.4.5 用作催化材料 |
| 2.5 轉(zhuǎn)底爐直接還原工藝研究現(xiàn)狀 |
| 2.5.1 直接還原概述 |
| 2.5.2 國外直接還原研究現(xiàn)狀 |
| 2.5.3 國內(nèi)直接還原研究現(xiàn)狀 |
| 2.5.4 直接還原主要工藝介紹 |
| 2.5.5 轉(zhuǎn)底爐直接還原工藝 |
| 2.5.6 轉(zhuǎn)底爐直接還原理論研究進展 |
| 2.6 研究用銅渣概述及產(chǎn)生工藝 |
| 2.7 小結(jié) |
| 3 研究內(nèi)容與研究方法 |
| 3.1 研究目標及技術(shù)路線 |
| 3.1.1 研究目標 |
| 3.1.2 研究技術(shù)路線 |
| 3.2 研究內(nèi)容 |
| 3.2.1 原料性質(zhì)研究 |
| 3.2.2 銅渣轉(zhuǎn)底爐直接還原回收鐵鋅模擬試驗研究 |
| 3.2.3 銅渣轉(zhuǎn)底爐直接還原回收鐵鋅機理研究 |
| 3.2.4 銅渣轉(zhuǎn)底爐直接還原回收鐵鋅中試研究 |
| 3.3 研究方法 |
| 3.3.1 模擬轉(zhuǎn)底爐直接還原試驗方法 |
| 3.3.2 中試試驗方法 |
| 3.3.3 試驗設(shè)備 |
| 4 原料性質(zhì)研究 |
| 4.1 銅渣性質(zhì)研究 |
| 4.1.1 化學(xué)成分分析 |
| 4.1.2 礦物組成及物相分析 |
| 4.1.3 礦物之間的嵌布關(guān)系 |
| 4.2 還原煤的性質(zhì) |
| 4.3 添加劑與粘結(jié)劑 |
| 4.4 小結(jié) |
| 5 銅渣轉(zhuǎn)底爐還原模擬研究 |
| 5.1 配料計算 |
| 5.2 銅渣含碳球團制備 |
| 5.2.1 含碳球團的強度指標 |
| 5.2.2 球團制備工藝和粘結(jié)劑的選擇 |
| 5.3 轉(zhuǎn)底爐小型試驗?zāi)M裝置設(shè)計 |
| 5.4 球團還原焙燒狀態(tài)、金屬化率與磨礦磁選的說明 |
| 5.5 無添加劑還原時對鐵、鋅回收的影響 |
| 5.6 添加石灰石對鐵、鋅回收的影響 |
| 5.7 還原煤種類與用量對鐵、鋅回收的影響 |
| 5.7.1 還原煤種類對鐵、鋅回收的影響 |
| 5.7.2 還原煤A用量對鐵、鋅回收的影響 |
| 5.8 工業(yè)純堿用量對鐵、鋅回收的影響 |
| 5.9 模擬轉(zhuǎn)底爐高溫區(qū)焙燒溫度對鐵、鋅回收的影響 |
| 5.10 焙燒時間對鐵、鋅回收的影響 |
| 5.11 球團層數(shù)對鐵、鋅回收的影響 |
| 5.12 磨礦磁選條件對鐵品位和鐵回收率的影響 |
| 5.12.1 一段磨礦磁選條件對鐵品位和鐵回收率的影響 |
| 5.12.2 二段磨礦磁選條件對鐵品位和鐵回收率的影響 |
| 5.13 模擬轉(zhuǎn)底爐試驗裝置回收氧化鋅粉試驗 |
| 5.14 小結(jié) |
| 6 銅渣含碳球團直接還原機理研究 |
| 6.1 銅渣直接還原熱力學(xué)研究 |
| 6.1.1 鐵氧化物還原分析 |
| 6.1.2 鐵橄欖石的還原分析 |
| 6.1.3 添加劑的作用機理 |
| 6.2 球團層數(shù)(布料厚度)的影響機理 |
| 6.3 銅渣直接還原過程中鋅回收的機理 |
| 6.3.1 鋅回收理論分析 |
| 6.3.2 氧化鋅粉塵特征分析 |
| 6.4 小結(jié) |
| 7 轉(zhuǎn)底爐直接還原-磁選回收銅渣中鐵鋅中試研究 |
| 7.1 中試原料分析 |
| 7.1.1 銅渣 |
| 7.1.2 還原煤與添加劑 |
| 7.1.3 物料堆密度 |
| 7.2 中試工藝流程 |
| 7.2.1 原料處理工序 |
| 7.2.2 混料-造球-烘干工序 |
| 7.2.3 轉(zhuǎn)底爐直接還原工序 |
| 7.2.4 磨礦-磁選工序 |
| 7.3 中試方案 |
| 7.3.1 轉(zhuǎn)底爐溫度和還原氣氛控制 |
| 7.3.2 轉(zhuǎn)底爐運轉(zhuǎn)時間的設(shè)定 |
| 7.3.3 轉(zhuǎn)底爐中試運行方案 |
| 7.3.4 轉(zhuǎn)底爐中試取樣檢測 |
| 7.4 中試設(shè)備調(diào)試 |
| 7.4.1 中試配料方案與配料測定 |
| 7.4.2 中試混料與造球效果考察 |
| 7.4.3 網(wǎng)帶式烘干機烘干效果 |
| 7.4.4 轉(zhuǎn)底爐爐底布料厚度調(diào)節(jié) |
| 7.5 轉(zhuǎn)底爐直接還原-磁選中試結(jié)果分析 |
| 7.5.1 轉(zhuǎn)底爐各區(qū)溫度 |
| 7.5.2 轉(zhuǎn)底爐還原焙燒煙氣分析 |
| 7.5.3 轉(zhuǎn)底爐直接還原金屬化球團分析 |
| 7.5.4 金屬化球團磨礦磁選流程 |
| 7.5.5 中試還原鐵粉與尾礦分析 |
| 7.6 轉(zhuǎn)底爐直接還原回收氧化鋅 |
| 7.7 銅渣金屬化球團磨礦磁選過程分析 |
| 7.7.1 銅渣金屬化球團的可磨性分析 |
| 7.7.2 磁選精礦和尾礦的沉降研究 |
| 7.7.3 磨礦產(chǎn)品中金屬鐵的單體解離 |
| 7.7.4 金屬化球團中金屬鐵的粒度分布 |
| 7.8 轉(zhuǎn)底爐直接還原-磁選物料平衡 |
| 7.9 轉(zhuǎn)底爐直接還原-磁選能耗計算 |
| 7.10 轉(zhuǎn)底爐處理銅渣經(jīng)濟效益分析及工程應(yīng)用 |
| 7.10.1 轉(zhuǎn)底爐處理銅渣經(jīng)濟效益分析 |
| 7.10.2 轉(zhuǎn)底爐處理銅渣工程應(yīng)用 |
| 7.11 小結(jié) |
| 8 結(jié)論 |
| 參考文獻 |
| 作者簡歷及在學(xué)研究成果 |
| 學(xué)位論文數(shù)據(jù)集 |
（4）低階煤提質(zhì)—清潔煤聯(lián)產(chǎn)油工藝研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 論文創(chuàng)新點摘要 |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 課題研究背景 |
| 1.2 低階煤熱解提質(zhì)技術(shù) |
| 1.2.1 低階煤熱解技術(shù)分類 |
| 1.2.2 低階煤熱解提質(zhì)工藝的發(fā)展 |
| 1.2.3 主要的熱解提質(zhì)工藝 |
| 1.3 ASPEN模擬 |
| 1.4 反應(yīng)器模擬 |
| 1.5 (?)函數(shù) |
| 1.6 論文選題的意義、研究內(nèi)容 |
| 1.6.1 論文選題的意義 |
| 1.6.2 研究目標 |
| 1.6.3 研究內(nèi)容 |
| 第二章 原料煤熱解基礎(chǔ)實驗 |
| 2.1 實驗用煤基本物性 |
| 2.1.1 實驗用煤的選取 |
| 2.1.2 原料煤粒徑分布 |
| 2.1.3 原煤性質(zhì)分析 |
| 2.2 管式爐熱解實驗 |
| 2.2.1 實驗儀器 |
| 2.2.2 實驗步驟 |
| 2.2.3 熱解條件對熱解產(chǎn)物分布的影響 |
| 2.3 熱重實驗 |
| 2.3.1 熱重分析過程 |
| 2.3.2 實驗結(jié)果分析 |
| 2.4 小結(jié) |
| 第三章 臥式反應(yīng)器數(shù)值模擬 |
| 3.1 臥式反應(yīng)器傳熱模型的建立 |
| 3.1.1 建模的簡化和假設(shè) |
| 3.1.2 模型的建立 |
| 3.1.3 熱載氣與煤料的對流傳熱 |
| 3.1.4 熱載氣與壁面的對流傳熱 |
| 3.1.5 反應(yīng)器內(nèi)壁與煤料的對流傳熱 |
| 3.1.6 壁面與煤料之間的輻射傳熱 |
| 3.1.7 熱解反應(yīng)吸收熱 |
| 3.1.8 保溫層內(nèi)的熱傳導(dǎo) |
| 3.1.9 保溫層外壁與外界空氣對流傳熱 |
| 3.1.10 氣封用氣體和熱載氣的傳熱 |
| 3.1.11 能量守恒方程 |
| 3.2 模型參數(shù)及物性數(shù)據(jù) |
| 3.3 計算流程圖 |
| 3.4 計算結(jié)果與討論 |
| 3.4.1 反應(yīng)器內(nèi)部溫度分布 |
| 3.4.2 反應(yīng)器內(nèi)壁面的傳熱量沿軸向變化趨勢 |
| 3.4.3 原料煤接受的熱量沿軸向變化趨勢 |
| 3.5 反應(yīng)器模型分析 |
| 3.5.1 進氣溫度影響 |
| 3.5.2 進氣量的影響 |
| 3.5.3 停留時間的影響 |
| 3.6 小結(jié) |
| 第四章 CCCO工藝熱解實驗 |
| 4.1 CCCO工藝實驗裝置 |
| 4.2 冷態(tài)實驗 |
| 4.2.1 CCCO臥式反應(yīng)器進料速率的測定 |
| 4.2.2 臥式反應(yīng)器轉(zhuǎn)速的測定 |
| 4.2.3 停留時間的測定 |
| 4.3 原料煤預(yù)處理 |
| 4.4 實驗步驟和分析方法 |
| 4.4.1 實驗步驟 |
| 4.4.2 分析方法 |
| 4.5 一段工藝提質(zhì)實驗 |
| 4.5.1 第一組實驗 |
| 4.5.2 第二組實驗 |
| 4.5.3 第三組實驗 |
| 4.6 二段工藝提質(zhì)實驗 |
| 4.6.1 二段工藝干燥實驗 |
| 4.6.2 二段工藝熱解實驗 |
| 4.7 實驗結(jié)果分析 |
| 4.7.1 臥式反應(yīng)器轉(zhuǎn)速對產(chǎn)品產(chǎn)率的影響 |
| 4.7.2 熱載氣進氣口溫度對產(chǎn)品產(chǎn)率的影響 |
| 4.7.3 熱載氣進口溫度對半焦性質(zhì)的影響 |
| 4.7.4 熱載氣進口溫度對長焰煤煤焦油組分的影響 |
| 4.7.5 熱載氣進口溫度對長焰煤煤氣組分的影響 |
| 4.7.6 CCCO實驗裝置結(jié)果和LFC工業(yè)裝置結(jié)果的對比 |
| 4.7.7 CCCO實驗裝置和反應(yīng)器模擬結(jié)果對比 |
| 4.8 小結(jié) |
| 第五章 流程模擬 |
| 5.1 ASPEN軟件平臺及功能特點 |
| 5.2 CCCO流程模型的建立 |
| 5.2.1 流程建模簡化與假設(shè) |
| 5.2.2 工藝模擬流程圖 |
| 5.2.3 數(shù)值模擬需要的數(shù)據(jù) |
| 5.3 CCCO流程模擬結(jié)果 |
| 5.3.1 CCCO工藝模擬結(jié)果 |
| 5.3.2 CCCO工藝的物料衡算 |
| 5.4 LFC流程模擬 |
| 5.4.1 LFC工藝模擬結(jié)果及驗證 |
| 5.4.5 模擬結(jié)果及流程模擬的驗證 |
| 5.5 小結(jié) |
| 第六章 CCCO工藝的(?)分析 |
| 6.1 (?)分析模型 |
| 6.2 (?)分析指標 |
| 6.2.1 (?)損失 |
| 6.2.2 (?)效率 |
| 6.3 (?)的計算 |
| 6.3.1 物理(?)的計算 |
| 6.3.2 化學(xué)(?)的計算 |
| 6.3.3 (?)的平衡方程 |
| 6.4 CCCO工藝黑箱模型分析 |
| 6.5 LFC黑箱模型分析 |
| 6.6 CCCO工藝提高(?)效率的方法 |
| 6.7 CCCO工藝的改進 |
| 6.8 小結(jié) |
| 結(jié)論 |
| 參考文獻 |
| 攻讀博士學(xué)位期間取得的研究成果 |
| 致謝 |
| 作者簡介 |
（5）褐煤干燥提質(zhì)技術(shù)的應(yīng)用與研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 緒論 |
| 1.1 課題背景及意義 |
| 1.2 褐煤特性及干燥動力學(xué)概述 |
| 1.2.1 褐煤的水分形式 |
| 1.2.2 干燥機理概述 |
| 1.2.3 干燥動力學(xué)概述 |
| 1.3 褐煤干燥工藝技術(shù)現(xiàn)狀 |
| 1.4 課題研究內(nèi)容 |
| 第2章 褐煤干燥動力學(xué)分析 |
| 2.1 實驗儀器與實驗方法 |
| 2.2 室驗結(jié)果與分析 |
| 2.2.1 實驗結(jié)果 |
| 2.2.2 干燥過程分析 |
| 2.2.3 干燥動力學(xué)分析 |
| 2.3 本章小結(jié) |
| 第3章 振動混流床煙氣干燥試驗 |
| 3.1 振動混流床干燥裝置簡介 |
| 3.2 試驗結(jié)果與分析 |
| 3.2.1 干燥前后褐煤煤質(zhì)指標 |
| 3.2.2 干燥后褐煤的粉化率 |
| 3.2.3 干燥試驗?zāi)芎姆治?/td> |
| 3.2.4 干燥試驗安全性分析 |
| 3.2.5 干燥試驗的環(huán)保性分析 |
| 3.2.6 褐煤干燥后的堆積與復(fù)吸試驗 |
| 3.3 本章小結(jié) |
| 第4章 蒸汽管式干燥試驗 |
| 4.1 試驗設(shè)備簡介 |
| 4.2 試驗內(nèi)容 |
| 4.3 蒸汽管式干燥試驗結(jié)果及分析 |
| 4.4 本章小結(jié) |
| 第5章 蒸汽管回轉(zhuǎn)式干燥試驗 |
| 5.1 褐煤干燥試驗臺工藝設(shè)計 |
| 5.2 試驗內(nèi)容 |
| 5.3 蒸汽管回轉(zhuǎn)式干燥試驗結(jié)果及分析 |
| 5.4 本章小結(jié) |
| 第6章 結(jié)論與展望 |
| 6.1 結(jié)論 |
| 6.2 展望 |
| 參考文獻 |
| 攻讀碩士學(xué)位期間發(fā)表的論文及其它成果 |
| 致謝 |
（6）基于能量特征參數(shù)的燃煤電廠中速磨煤機碎磨動力學(xué)基礎(chǔ)研究（論文提綱范文）
| 致謝 |
| 摘要 |
| Abstract |
| Extended Abstract |
| 變量注釋表 |
| 1 緒論 |
| 1.1 課題來源 |
| 1.2 研究背景 |
| 1.3 研究內(nèi)容與方法 |
| 1.4 創(chuàng)新性 |
| 2 文獻綜述 |
| 2.1 燃煤電廠制粉系統(tǒng)及中速磨煤機 |
| 2.2 中速磨煤機內(nèi)顆粒破碎過程的試驗與理論研究現(xiàn)狀 |
| 2.3 本章小結(jié) |
| 3 中速磨煤機內(nèi)顆粒破碎過程的模擬研究 |
| 3.1 概述 |
| 3.2 模擬研究試驗系統(tǒng) |
| 3.3 E型中速磨煤機破碎過程的模擬試驗研究 |
| 3.4 MPS型中速磨煤機破碎過程的模擬試驗研究 |
| 3.5 重復(fù)性破碎試驗 |
| 3.6 本章小結(jié) |
| 4 中速磨煤機內(nèi)多相混合破碎的模擬研究 |
| 4.1.概述 |
| 4.2 多相混合破碎試驗 |
| 4.3 同粒級多相混合顆粒破碎行為及模型化 |
| 4.4 多粒度混合破碎中顆粒破碎行為及模型化 |
| 4.5 多相混合破碎過程中的能量分配問題 |
| 4.6 本章小結(jié) |
| 5 顆粒破碎特性及研磨能耗對顆粒性質(zhì)的響應(yīng) |
| 5.1 概述 |
| 5.2 試驗安排 |
| 5.3 破碎行為和能量消耗特性對煤樣灰分的響應(yīng) |
| 5.4 循環(huán)物料控制能耗效應(yīng)的模擬研究 |
| 5.5 本章小結(jié) |
| 6 E型及MPS型中速磨煤機工業(yè)采樣實踐及磨機能耗特性分析 |
| 6.1 概述 |
| 6.2 E型及MPS型中速磨煤機工業(yè)采樣試驗 |
| 6.3 E型及MPS型中速磨煤機能量效率對比 |
| 6.4 磨機能耗對燃煤性質(zhì)的響應(yīng) |
| 6.5 本章小結(jié) |
| 7 結(jié)論與展望 |
| 7.1 結(jié)論 |
| 7.2 展望 |
| 參考文獻 |
| 作者簡介 |
| 學(xué)位論文數(shù)據(jù)集 |
（7）基于鋼球動能的球磨機存煤量控制方法的研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 主要符號表 |
| 第1章 緒論 |
| 1.1 球磨機中間儲倉式制粉系統(tǒng) |
| 1.1.1 煤粉磨制及處理過程 |
| 1.1.2 磨煤機分類及煤的應(yīng)用 |
| 1.1.3 球磨機的工作特性 |
| 1.2 國內(nèi)外研究現(xiàn)狀及發(fā)展動態(tài)分析 |
| 1.2.1 球磨機應(yīng)用領(lǐng)域 |
| 1.2.2 存煤量檢測方法 |
| 1.2.3 存煤量控制方法 |
| 1.2.4 球磨機存煤量研究的主流方向 |
| 1.3 論文的研究目的和意義 |
| 1.4 論文的主要創(chuàng)新點 |
| 1.5 主要研究內(nèi)容 |
| 第2章 參數(shù)關(guān)聯(lián)分析與鋼球動能計算方法 |
| 2.1 制粉系統(tǒng)主要運行參數(shù)變化 |
| 2.1.1 參數(shù)分析 |
| 2.1.2 參數(shù)變化規(guī)律 |
| 2.2 參數(shù)關(guān)聯(lián)計算理論 |
| 2.2.1 關(guān)聯(lián)度分析法 |
| 2.2.2 均衡接近度 |
| 2.2.3 多項式回歸模型 |
| 2.2.4 數(shù)據(jù)融合模型 |
| 2.3 制粉系統(tǒng)主要運行參數(shù)的關(guān)聯(lián)分析 |
| 2.3.1 磨機給煤量與鍋爐運行參數(shù)的關(guān)聯(lián)分析 |
| 2.3.2 運行參數(shù)與給煤量的多項式回歸模型 |
| 2.3.3 運行參數(shù)與給煤量的信息融合模型 |
| 2.4 基于存煤量的鋼球運動動能計算模型 |
| 2.4.1 球磨機運行參數(shù)分析 |
| 2.4.2 鋼球運動狀態(tài)分析 |
| 2.4.3 不同煤量下鋼球的動能計算模型 |
| 2.4.4 模型驗證 |
| 2.5 本章小結(jié) |
| 第3章 基于離散元素法的PFC3D球磨機仿真運行實驗 |
| 3.1 分子動力學(xué)理論 |
| 3.2 離散元素法 |
| 3.3 基于離散元素法的PFC3D |
| 3.4 PFC3D仿真與實現(xiàn) |
| 3.4.1 實驗系統(tǒng) |
| 3.4.2 鋼球直徑與煤粒直徑對鋼球動能的影響 |
| 3.4.3 煤的粒度分布對鋼球動能的影響 |
| 3.5 實驗結(jié)果與影響評價 |
| 3.6 本章小結(jié) |
| 第4章 中心傳動式球磨機物理模型 |
| 4.1 模型建立 |
| 4.1.1 設(shè)計思路 |
| 4.1.2 理論計算 |
| 4.1.3 模型實現(xiàn) |
| 4.2 圖像邊緣檢測 |
| 4.3 圖像邊緣檢測對球磨機物理模型的應(yīng)用 |
| 4.3.1 球磨機運行工況的高速攝影 |
| 4.3.2 檢測提取 |
| 4.3.3 模型計算 |
| 4.4 本章小結(jié) |
| 第5章 存煤量的神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)信息融合建模與預(yù)測 |
| 5.1 球磨機制粉系統(tǒng)的數(shù)學(xué)模型描述 |
| 5.2 鋼球動能與存煤量的信息融合神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)模型 |
| 5.2.1 學(xué)習(xí)樣本庫建立 |
| 5.2.2 樣本數(shù)據(jù)歸一化 |
| 5.2.3 基于鋼球動能的存煤量預(yù)測模型 |
| 5.3 結(jié)果與分析 |
| 5.4 本章小結(jié) |
| 第6章 存煤量控制模型的系統(tǒng)辨識 |
| 6.1 階躍響應(yīng)研究 |
| 6.2 存煤量的階躍擾動下的鋼球動能響應(yīng) |
| 6.3 系統(tǒng)控制性能分析 |
| 6.4 系統(tǒng)辨識 |
| 6.5 遞推最小二乘法建模 |
| 6.6 存煤量控制的系統(tǒng)辨識傳遞函數(shù)模型 |
| 6.6.1 模型選擇與參數(shù)估計 |
| 6.6.2 存煤量檢測的系統(tǒng)辨識與預(yù)測 |
| 6.7 存煤量與鋼球動能關(guān)系的預(yù)測模型 |
| 6.8 基于鋼球動能的存煤量控制策略 |
| 6.9 本章小結(jié) |
| 第7章 結(jié)論與展望 |
| 7.1 結(jié)論 |
| 7.2 展望 |
| 參考文獻 |
| 攻讀博士學(xué)位期間發(fā)表的論文及其它成果 |
| 攻讀博士學(xué)位期間參加的科研工作 |
| 致謝 |
| 作者簡介 |
（8）高品質(zhì)預(yù)焙陽極制備研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 綜述 |
| 1.1 緒言 |
| 1.2 預(yù)焙陽極、鋁電解生產(chǎn)工藝流程 |
| 1.3 預(yù)焙陽極質(zhì)量標準及對鋁電解的影響 |
| 1.3.1 預(yù)焙陽極的質(zhì)量標準 |
| 1.3.2 預(yù)焙陽極對鋁電解的影響 |
| 1.4 研究背景和任務(wù)來源 |
| 1.4.1 研究背景 |
| 1.4.2 任務(wù)來源 |
| 1.5 研究意義 |
| 1.6 研究目的和研究內(nèi)容 |
| 1.6.1 研究目的 |
| 1.6.2 研究內(nèi)容 |
| 第2章 研究方案、熱工設(shè)備、原料指標和產(chǎn)品質(zhì)量 |
| 2.1 研究方案 |
| 2.1.1 技術(shù)研究思路 |
| 2.1.2 高品質(zhì)預(yù)焙陽極技術(shù)特征 |
| 2.1.3 該技術(shù)的先進性 |
| 2.1.4 國內(nèi)外同類技術(shù)對比分析 |
| 2.2 研究中的主要熱工設(shè)備 |
| 2.2.1 煅燒爐 |
| 2.2.2 焙燒爐 |
| 2.3 主要原料 |
| 2.3.1 煅后焦、石油焦 |
| 2.3.2 瀝青 |
| 2.3.3 殘極 |
| 2.4 產(chǎn)品質(zhì)量要求 |
| 2.5 本章小結(jié) |
| 第3章 配方選擇與相關(guān)研究工作 |
| 3.1 配方的研究 |
| 3.1.1 大顆粒配方預(yù)高品質(zhì)焙陽極研發(fā)流程 |
| 3.1.2 大顆粒配方高品質(zhì)預(yù)焙陽極研發(fā)項目的開發(fā)過程 |
| 3.2 實驗過程中所使用的主要檢測設(shè)備 |
| 3.3 本章小結(jié) |
| 第4章 配方的檢驗和結(jié)果分析 |
| 4.1 實驗室配方的檢驗 |
| 4.1.1 混捏成型階段 |
| 4.1.2 試驗焙燒階段 |
| 4.1.3 測試結(jié)論分析 |
| 4.2 實際生產(chǎn)對配方的檢驗 |
| 4.2.1 陽極組成與影響因素 |
| 4.2.2 對布朗值關(guān)鍵技術(shù)的控制 |
| 4.2.3 優(yōu)化生產(chǎn)工藝條件 |
| 4.2.4 生產(chǎn)控制系統(tǒng) |
| 4.3 購置符合國際標準檢測設(shè)備 |
| 4.4 實際生產(chǎn)結(jié)果分析 |
| 4.5 本章小結(jié) |
| 結(jié)論 |
| 參考文獻 |
| 附錄A 攻讀學(xué)位期間主要成績 |
| 致謝 |
（9）煤粉加工配送中心關(guān)鍵技術(shù)及經(jīng)濟性分析（論文提綱范文）
| 0引言 |
| 1煤粉加工技術(shù) |
| 1.1生產(chǎn)工藝 |
| 1.2主要設(shè)備 |
| 2安全倉儲及裝車配送 |
| 2.1安全倉儲 |
| 2.2裝車配送 |
| 3經(jīng)濟性分析 |
| 3.1煤粉加工成本 |
| 3.2煤粉配送成本 |
| 4應(yīng)用效果 |
（10）中馬村礦選煤廠集散控制系統(tǒng)研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 1 緒論 |
| 1.1 課題背景和意義 |
| 1.2 選煤的必要性 |
| 1.3 選煤技術(shù)國內(nèi)外發(fā)展現(xiàn)狀 |
| 1.4 選煤方法 |
| 1.4.1 手選 |
| 1.4.2 重力選煤法 |
| 1.4.3 浮游選煤法 |
| 1.4.4 特殊選煤法 |
| 1.5 環(huán)境保護 |
| 1.6 選煤廠集散控制系統(tǒng)現(xiàn)狀與發(fā)展 |
| 1.7 本文研究內(nèi)容 |
| 2 選煤工藝分析 |
| 2.1 總體工藝框架 |
| 2.2 塊末煤分選工藝 |
| 2.3 塊煤分選工藝 |
| 2.4 末煤分選工藝 |
| 2.5 煤泥水處理工藝 |
| 3 選煤設(shè)備 |
| 3.1 運輸機械 |
| 3.2 篩分機械 |
| 3.3 分選機械 |
| 3.4 脫水機械 |
| 3.5 輔助設(shè)備 |
| 3.6 選煤設(shè)備確定 |
| 4 DCS控制系統(tǒng)硬件設(shè)計 |
| 4.1 DCS系統(tǒng)設(shè)計過程 |
| 4.2 DCS總體設(shè)計方案 |
| 4.3 負載的控制功能 |
| 4.3.1 第一類負載 |
| 4.3.2 第二類負載 |
| 4.3.3 第三類負載 |
| 4.3.4 第四類負載 |
| 4.3.5 第五類負載 |
| 4.3.6 第六類負載 |
| 4.4 負載的電氣原理圖 |
| 4.5 PLC選型設(shè)計 |
| 4.5.1 PLC選型配置 |
| 4.5.2 I／O模塊選擇 |
| 4.5.3 通信功能選擇 |
| 4.5.4 負載I/O分配表 |
| 5 DCS控制系統(tǒng)軟件設(shè)計 |
| 5.1 軟件總體功能 |
| 5.2 軟件設(shè)計流程 |
| 5.3 PLC軟件程序設(shè)計 |
| 5.3.1 PLC軟件編程 |
| 5.3.2 單臺設(shè)備啟動程序 |
| 5.4 上位機監(jiān)控系統(tǒng)設(shè)計 |
| 5.4.1 MCGS系統(tǒng)構(gòu)成 |
| 5.4.2 MCGS組態(tài)構(gòu)成 |
| 5.4.3 上位監(jiān)控系統(tǒng)軟件 |
| 5.5 上位監(jiān)控軟件界面設(shè)計 |
| 6 系統(tǒng)運行調(diào)試 |
| 6.1 系統(tǒng)程序調(diào)試 |
| 6.1.1 系統(tǒng)靜態(tài)調(diào)試方法 |
| 6.1.2 系統(tǒng)動態(tài)調(diào)試方法 |
| 6.2 系統(tǒng)調(diào)試 |
| 6.2.1 硬件測試 |
| 6.2.2 軟件測試 |
| 6.2.3 調(diào)試過程 |
| 6.3 聯(lián)調(diào) |
| 6.4 小結(jié) |
| 7 結(jié)論 |
| 致謝 |
| 參考文獻 |
四、煤破碎后儲倉排料特性的試驗研究（論文參考文獻）
- [1]長距離氣力輸送系統(tǒng)氣流速度分析研究[D]. 趙聰聰. 太原科技大學(xué), 2020(03)
- [2]大型煤倉倉壁煤流沖擊致裂機理研究[D]. 賈一濤. 西安科技大學(xué), 2019(01)
- [3]銅渣轉(zhuǎn)底爐直接還原回收鐵鋅工藝及機理研究[D]. 曹志成. 北京科技大學(xué), 2019(02)
- [4]低階煤提質(zhì)—清潔煤聯(lián)產(chǎn)油工藝研究[D]. 林元奎. 中國石油大學(xué)(華東), 2017(07)
- [5]褐煤干燥提質(zhì)技術(shù)的應(yīng)用與研究[D]. 楊亞利. 華北電力大學(xué), 2017(03)
- [6]基于能量特征參數(shù)的燃煤電廠中速磨煤機碎磨動力學(xué)基礎(chǔ)研究[D]. 謝衛(wèi)寧. 中國礦業(yè)大學(xué), 2016(02)
- [7]基于鋼球動能的球磨機存煤量控制方法的研究[D]. 何芳. 華北電力大學(xué)(北京), 2016(02)
- [8]高品質(zhì)預(yù)焙陽極制備研究[D]. 李鵬. 湖南大學(xué), 2016(03)
- [9]煤粉加工配送中心關(guān)鍵技術(shù)及經(jīng)濟性分析[J]. 于清航. 潔凈煤技術(shù), 2015(04)
- [10]中馬村礦選煤廠集散控制系統(tǒng)研究[D]. 張慶. 西安科技大學(xué), 2015(02)