一、無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力的施工方法（論文文獻(xiàn)綜述）
白國(guó)巖[1]（2022）在《緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力技術(shù)在高鐵站房中的應(yīng)用研究》文中認(rèn)為結(jié)合新建太焦城際鐵路晉城東站、高平東站兩座高鐵站房工程實(shí)例,詳細(xì)介紹了高速鐵路站房緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力施工工藝流程及關(guān)鍵施工技術(shù),并制定試驗(yàn)方案和流程開(kāi)展了緩凝粘合劑的稠度對(duì)預(yù)應(yīng)力筋摩擦損失的影響分析。通過(guò)試驗(yàn)對(duì)膠黏劑的稠度、硬度及緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力鋼絞線的摩擦系數(shù)分析,認(rèn)為當(dāng)現(xiàn)場(chǎng)施工溫度超過(guò)25℃時(shí),緩凝粘合劑的固化會(huì)被加速,摩擦損失增大。因此,現(xiàn)場(chǎng)施工中需要準(zhǔn)確控制施工溫度和緩凝粘合劑的實(shí)際張拉適用期,以保證在摩擦損失較小的張拉適用期內(nèi)完成張拉。
鄭宏利,陳恒[2]（2021）在《混凝土箱梁橋腹板豎向預(yù)應(yīng)力體系的探討與分析》文中進(jìn)行了進(jìn)一步梳理在大跨度預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁中,由于材料缺陷或施工工藝的不成熟導(dǎo)致豎向預(yù)應(yīng)力損失,在腹板上產(chǎn)生斜裂縫。如何選擇施加豎向預(yù)應(yīng)力的材料和合理的錨固體系、確保預(yù)應(yīng)力鋼筋施工質(zhì)量,成為工程設(shè)計(jì)中關(guān)注的焦點(diǎn)。為了在工程設(shè)計(jì)中選擇合適的預(yù)應(yīng)力筋和張拉工藝,確保有效的預(yù)應(yīng)力,從構(gòu)造、錨固體系、施工工藝和性能上,分析了工程中常用的精軋螺紋鋼筋、預(yù)應(yīng)力鋼絞線、無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力鋼棒三種不同的豎向預(yù)應(yīng)力體系,并簡(jiǎn)述了其豎向預(yù)應(yīng)力損失的關(guān)鍵因素,對(duì)比分析了各個(gè)體系的優(yōu)異性,為工程設(shè)計(jì)提供參考。
潘從建[3]（2021）在《全裝配式預(yù)應(yīng)力混凝土框架結(jié)構(gòu)抗震性能研究》文中進(jìn)行了進(jìn)一步梳理1990年代,美國(guó)研發(fā)了干式連接的預(yù)制預(yù)應(yīng)力混凝土抗震結(jié)構(gòu)體系（PRESSS）,發(fā)布了相關(guān)技術(shù)標(biāo)準(zhǔn),開(kāi)展了部分工程實(shí)踐。該體系的框架節(jié)點(diǎn)采用無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋和局部無(wú)粘結(jié)耗能鋼筋混合配筋的連接構(gòu)造,具有施工效率高、地震損傷輕、延性好、自復(fù)位的特點(diǎn)。PRESSS框架節(jié)點(diǎn)的干式連接構(gòu)造,導(dǎo)致連接界面抗扭性能薄弱,而現(xiàn)有框架節(jié)點(diǎn)的抗震性能研究未考慮梁端扭矩影響;同時(shí),針對(duì)結(jié)構(gòu)整體抗震性能的振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)研究少,全裝配樓板對(duì)該體系抗震性能的影響,也需要進(jìn)一步驗(yàn)證。本文針對(duì)上述主要問(wèn)題,進(jìn)行了考慮初始扭矩作用的全裝配式預(yù)應(yīng)力混凝土框架梁端節(jié)點(diǎn)抗震性能的擬靜力試驗(yàn)研究、框架結(jié)構(gòu)整體抗震性能的振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)研究及相關(guān)有限元模擬分析,主要研究?jī)?nèi)容與成果如下:（1）基于全裝配式預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)體系,系統(tǒng)分析了梁-柱、板-梁、柱-柱、柱-基礎(chǔ)等相關(guān)節(jié)點(diǎn)構(gòu)造;研究了全裝配樓蓋對(duì)協(xié)調(diào)多層規(guī)則框架結(jié)構(gòu)整體抗側(cè)變形的影響,提出了結(jié)構(gòu)頂部樓層（結(jié)構(gòu)高度80%以上）設(shè)置剛性樓板的措施。（2）完成了2組共8個(gè)不同配筋率、不同初始扭矩的框架梁端節(jié)點(diǎn)抗震性能的擬靜力試驗(yàn)研究。結(jié)果表明,極限位移角下,高配筋率較中配筋率的框架梁端混凝土受拉和受壓損傷增加,但損傷仍較輕;隨著受彎位移角增加,界面受壓區(qū)高度減小、耗能鋼筋屈服,界面抗扭性能隨之變?nèi)?界面抗扭失效可發(fā)生于位移角加載和卸載狀態(tài),卸載狀態(tài)下更易抗扭失效;界面抗扭失效后的扭轉(zhuǎn)變形隨著加載循環(huán)次數(shù)和位移角增加而累積且不可復(fù)位;小扭彎比時(shí),極限位移角下節(jié)點(diǎn)的扭轉(zhuǎn)變形小,對(duì)梁端受彎滯回性能不利影響微小,大扭彎比時(shí)與之相反;提高配筋率,可使節(jié)點(diǎn)的抗扭性能有一定改善。（3）基于初始扭矩下的框架梁端節(jié)點(diǎn)抗震性能擬靜力試驗(yàn)與有限元分析、界面剪應(yīng)力分布的理論計(jì)算,揭示了受壓界面在彎-剪-扭耦合作用下的抗扭失效特征及受力機(jī)理,提出了梁端界面的彎-剪-扭耦合的承載力計(jì)算方法。（4）進(jìn)行了1/2縮尺的三層全裝配式預(yù)應(yīng)力混凝土框架結(jié)構(gòu)模型的模擬地震振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn),研究了模型在各級(jí)地震動(dòng)作用下的動(dòng)力特性、加速度反應(yīng)、位移反應(yīng)和損傷情況等。結(jié)果表明,框架柱柱腳損傷輕,框架柱端損傷位置與節(jié)點(diǎn)“強(qiáng)柱弱梁”分布規(guī)律一致;框架梁端損傷微小且可自復(fù)位;大震下,試驗(yàn)?zāi)Ｐ统尸F(xiàn)混合鉸屈服機(jī)制,有較好的自復(fù)位性能和滿足規(guī)范要求的抗震性能;裝配式樓板構(gòu)造能夠適應(yīng)梁端轉(zhuǎn)動(dòng)變形的需求,且無(wú)明顯殘余滑移;采用頂部設(shè)置剛性樓板的全裝配式框架結(jié)構(gòu)具有良好的整體側(cè)向變形協(xié)調(diào)性能。（5）基于OpenSees進(jìn)行了振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)?zāi)Ｐ椭鸺?jí)地震動(dòng)加載下的動(dòng)力彈塑性分析。結(jié)果表明,結(jié)構(gòu)的初始頻率與振型、加速度響應(yīng)、位移響應(yīng)及結(jié)構(gòu)損傷分布特征與試驗(yàn)結(jié)果規(guī)律較一致,結(jié)構(gòu)動(dòng)力彈塑性模擬分析方法較合理;各框架節(jié)點(diǎn)均滿足“強(qiáng)柱弱梁”要求的有限元模型,呈現(xiàn)框架梁端先產(chǎn)生塑性鉸的抗震屈服機(jī)制和框架柱地震損傷更輕的抗震性能。（6）基于節(jié)點(diǎn)的擬靜力試驗(yàn)、結(jié)構(gòu)模型的振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)和相關(guān)有限元模擬結(jié)果,提出了全裝配式預(yù)應(yīng)力混凝土框架結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)建議。
李輝[4]（2021）在《預(yù)應(yīng)力型鋼混凝土疊合梁受力性能和設(shè)計(jì)方法研究》文中提出預(yù)應(yīng)力型鋼混凝土疊合梁（Prestressed Steel Reinforced Concrete Laminated Beams,簡(jiǎn)稱PSRCL梁）是指首先預(yù)制型鋼高強(qiáng)/高性能混凝土外殼,待外殼的高強(qiáng)/高性能混凝土達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度后對(duì)其施加預(yù)應(yīng)力形成預(yù)制部分,然后將預(yù)制部分運(yùn)輸至現(xiàn)場(chǎng)安裝后再進(jìn)行內(nèi)部混凝土的現(xiàn)場(chǎng)澆筑,最終形成部分預(yù)制與部分現(xiàn)澆的疊合梁。PSRCL梁可以有效簡(jiǎn)化現(xiàn)場(chǎng)施工工序,減少或避免臨時(shí)支撐和模板,大幅地降低造價(jià)成本,提升建筑工業(yè)預(yù)制化程度。國(guó)內(nèi)外關(guān)于PSRCL梁受力性能和設(shè)計(jì)方法研究開(kāi)展較少,為有效促進(jìn)PSRCL梁的推廣應(yīng)用,本文提出了充滿型型鋼和非充滿型型鋼兩種類型的PSRCL梁形式,并分別結(jié)合試驗(yàn)研究和理論分析,對(duì)兩種類型的PSRCL梁受力性能和設(shè)計(jì)方法進(jìn)行了以下研究:1、完成了兩種類型的15個(gè)PSRCL梁受彎性能試驗(yàn),分別研究了預(yù)應(yīng)力程度、預(yù)制部分混凝土強(qiáng)度、預(yù)應(yīng)力施加順序以及預(yù)應(yīng)力筋布置形式等關(guān)鍵參數(shù)對(duì)兩種類型的PSRCL梁受彎性能影響及規(guī)律。結(jié)合兩種類型的PSRCL梁受彎試驗(yàn)結(jié)果,分別建立了兩種類型的PSRCL梁的2種正截面受彎承載力計(jì)算方法,計(jì)算結(jié)果和試驗(yàn)結(jié)果吻合較好,并進(jìn)一步對(duì)兩種類型的PSRCL梁各自建議了一種正截面受彎承載力實(shí)用計(jì)算方法。2、完成了兩種類型的18個(gè)PSRCL梁受剪性能試驗(yàn),分別研究了剪跨比、預(yù)應(yīng)力程度、預(yù)應(yīng)力筋布置形式以及預(yù)應(yīng)力施加順序等關(guān)鍵參數(shù)對(duì)兩種類型的PSRCL梁受剪性能影響及規(guī)律。結(jié)合兩種類型的PSRCL梁受剪試驗(yàn)結(jié)果分析,分別建立了兩種類型的PSRCL梁的5種斜截面受剪承載力計(jì)算方法,計(jì)算結(jié)果和試驗(yàn)結(jié)果吻合較好,并進(jìn)一步對(duì)兩種類型的PSRCL梁分別建議了一種斜截面受剪承載力實(shí)用計(jì)算方法。3、結(jié)合兩種類型的15個(gè)PSRCL梁受彎性能試驗(yàn)結(jié)果,分別分析了預(yù)應(yīng)力程度和預(yù)應(yīng)力施加順序等關(guān)鍵參數(shù)對(duì)兩種類型的PSRCL梁裂縫寬度與變形的影響及規(guī)律。進(jìn)一步結(jié)合兩種類型的PSRCL梁受彎試驗(yàn)結(jié)果分析,分別提出了適合于兩種類型的PSRCL梁的開(kāi)裂彎矩、裂縫寬度、剛度以及變形的計(jì)算方法,計(jì)算結(jié)果和試驗(yàn)結(jié)果吻合較好。4、通過(guò)上述三部分的研究,建立了兩種類型的PSRCL梁的受彎承載能力、受剪承載能力計(jì)算方法,提出了PSRCL梁的開(kāi)裂彎矩、裂縫寬度、剛度以及變形的計(jì)算方法,形成了PSRCL梁的設(shè)計(jì)方法,可為本文新提出的兩種類型的PSRCL梁的設(shè)計(jì)與應(yīng)用提供理論依據(jù)和支撐。
許硯梅,劉驚濤[5]（2020）在《基于GIS的水府廟流域生物安全格局研究》文中認(rèn)為生物生態(tài)系統(tǒng)的保護(hù)是生態(tài)建設(shè)的重要組成部分,對(duì)于實(shí)現(xiàn)經(jīng)濟(jì)社會(huì)可持續(xù)發(fā)展以及資源永續(xù)利用具有重要的價(jià)值。本文以湖南水府廟流域?yàn)槔?從生物學(xué)角度出發(fā),基于GIS空間分析識(shí)別各過(guò)程的生態(tài)源地、生態(tài)廊道以及綜合生物安全水平,以此構(gòu)建流域的生物安全格局,該格局能夠有效了解區(qū)域生物生態(tài)安全狀況,發(fā)現(xiàn)生態(tài)問(wèn)題,從而為生物生態(tài)環(huán)境保護(hù)與建設(shè)提供依據(jù),也為全國(guó)水網(wǎng)地區(qū)生態(tài)規(guī)劃建設(shè)提供數(shù)據(jù)支撐。
王梓[6]（2020）在《大跨度預(yù)應(yīng)力梁懸挑結(jié)構(gòu)施工監(jiān)測(cè)及分析》文中研究表明隨著我國(guó)經(jīng)濟(jì)的不斷發(fā)展,施工技術(shù)的不斷提高,越來(lái)越多的復(fù)雜性建筑出現(xiàn)在實(shí)際工程中,大跨度懸挑梁就是復(fù)雜建筑當(dāng)中的一種。在大跨度懸挑梁結(jié)構(gòu)的整個(gè)施工過(guò)程中,需要臨時(shí)的支撐體系保證其安全,結(jié)構(gòu)在拆除臨時(shí)支撐體系的過(guò)程中,為了保證大跨度懸挑梁施工的安全與可靠,需要對(duì)整個(gè)施工過(guò)程進(jìn)行施工監(jiān)測(cè)與監(jiān)控,本文主要研究?jī)?nèi)容和成果如下:1.以華之毅時(shí)尚藝術(shù)中心大跨度預(yù)應(yīng)力懸挑梁結(jié)構(gòu)為對(duì)象,首先對(duì)整個(gè)施工過(guò)程中的相關(guān)技術(shù)進(jìn)行了分析,再對(duì)監(jiān)測(cè)方案進(jìn)行了詳細(xì)的闡述,在9根懸挑梁中選出具有代表性的四根進(jìn)行監(jiān)測(cè),在每根懸挑梁4個(gè)不同的截面ABCD上放置儀器,每個(gè)截面2個(gè)混凝土應(yīng)變計(jì),2個(gè)鋼筋應(yīng)變計(jì),并在4根梁的梁端放置靜力水準(zhǔn)儀,最大框架梁的中部放置1個(gè)靜力水準(zhǔn)儀,梁根部的靜力水準(zhǔn)儀作為基準(zhǔn)點(diǎn)。2.對(duì)大跨度預(yù)應(yīng)力懸挑梁施工過(guò)程中的預(yù)應(yīng)力張拉及四個(gè)拆模過(guò)程進(jìn)行施工監(jiān)測(cè)。（1）在拆模第一階段,混凝土與鋼筋監(jiān)測(cè)最大應(yīng)力值出現(xiàn)在A截面,且梁端位移最大?；炷帘O(jiān)測(cè)應(yīng)力最大值為0.253MPa,鋼筋監(jiān)測(cè)應(yīng)力最大值為1.48MPa,靜力水準(zhǔn)儀3監(jiān)測(cè)位移為26.11mm,均在規(guī)范設(shè)計(jì)要求范圍內(nèi)。（2）在拆模第二階段,混凝土與鋼筋監(jiān)測(cè)最大應(yīng)力值出現(xiàn)在B截面,且梁端位移最大?；炷帘O(jiān)測(cè)應(yīng)力最大值為0.7873MPa,鋼筋監(jiān)測(cè)應(yīng)力最大值為4.914MPa,靜力水準(zhǔn)儀3監(jiān)測(cè)位移為50.11mm,均在規(guī)范設(shè)計(jì)要求范圍內(nèi)。（3）在拆模第三階段,混凝土與鋼筋監(jiān)測(cè)最大應(yīng)力值出現(xiàn)在C截面,且梁端位移最大。混凝土監(jiān)測(cè)應(yīng)力最大值為1.3654MPa,鋼筋監(jiān)測(cè)應(yīng)力最大值為7.99MPa,靜力水準(zhǔn)儀3監(jiān)測(cè)位移為52.23mm,均在規(guī)范設(shè)計(jì)要求范圍內(nèi)。（4）在拆模第四階段,混凝土與鋼筋監(jiān)測(cè)最大應(yīng)力值出現(xiàn)在D截面,且梁端位移最大?；炷帘O(jiān)測(cè)應(yīng)力最大值為1.4835MPa,鋼筋監(jiān)測(cè)應(yīng)力最大值為10.69MPa,靜力水準(zhǔn)儀3監(jiān)測(cè)位移為66.66mm,均在規(guī)范設(shè)計(jì)要求范圍內(nèi)。3.最后利用有限元軟件模擬大跨度預(yù)應(yīng)力懸挑梁的四個(gè)拆模過(guò)程,并將數(shù)值計(jì)算的應(yīng)力值和撓度值與現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)的應(yīng)力值和撓度值進(jìn)行了對(duì)比,發(fā)現(xiàn)二者能夠較好的吻合,表明了有限元分析方法的正確性。4.本文的研究成果,對(duì)今后類似的大跨度預(yù)應(yīng)力懸挑梁施工過(guò)程的分析與應(yīng)用具有一定的參考價(jià)值。圖:48;表:24;參40
楊輝[7]（2020）在《局部后張預(yù)應(yīng)力裝配式框架節(jié)點(diǎn)抗震性能及應(yīng)用研究》文中提出近年來(lái),隨著國(guó)家密集頒布關(guān)于推廣裝配式建筑的政策文件,裝配式結(jié)構(gòu)在我國(guó)的推廣應(yīng)用迎來(lái)了高峰。裝配式混凝土框架結(jié)構(gòu)預(yù)制率高,生產(chǎn)、施工效率高,是適合建筑產(chǎn)業(yè)化發(fā)展的重要結(jié)構(gòu)形式。當(dāng)前國(guó)內(nèi)主要采用現(xiàn)澆混凝土加強(qiáng)預(yù)制構(gòu)件之間的連接,大量現(xiàn)場(chǎng)濕作業(yè)帶來(lái)質(zhì)量參差不齊、施工效率低下等共性技術(shù)問(wèn)題。本文依托國(guó)家十三五重點(diǎn)研發(fā)計(jì)劃“裝配式混凝土工業(yè)化建筑高效施工關(guān)鍵技術(shù)與示范”（2016YFC0701703）,為了進(jìn)一步提高裝配式混凝土框架結(jié)構(gòu)的裝配效率,提出了一種新型干濕混合式局部后張預(yù)應(yīng)力裝配式混凝土框架梁柱節(jié)點(diǎn),可廣泛應(yīng)用于抗震地區(qū)的多層、高層建筑中。本文采用文獻(xiàn)調(diào)研、理論分析、試驗(yàn)研究、數(shù)值模擬、工程示范等多元化的綜合研究方法,對(duì)新型節(jié)點(diǎn)的抗震性能和影響因素,新型節(jié)點(diǎn)框架結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)方法和施工工藝等進(jìn)行了深入研究,論文的主要工作及成果如下:1、對(duì)國(guó)內(nèi)外現(xiàn)有裝配式混凝土框架梁柱節(jié)點(diǎn)連接形式的進(jìn)行了系統(tǒng)梳理和總結(jié),提出了新型干濕混合式局部后張預(yù)應(yīng)力裝配式混凝土框架梁柱節(jié)點(diǎn)的構(gòu)造和概念設(shè)計(jì),既實(shí)現(xiàn)了預(yù)制結(jié)構(gòu)逐跨和上下樓層立體交叉裝配施工,又提高了結(jié)構(gòu)的整體性。2、制作了4個(gè)預(yù)制和1個(gè)現(xiàn)澆對(duì)比試件,開(kāi)展低周反復(fù)荷載下的足尺模型試驗(yàn),對(duì)新型節(jié)點(diǎn)的抗震性能及可能影響節(jié)點(diǎn)性能的相關(guān)構(gòu)造包括預(yù)應(yīng)力筋的類型、粘結(jié)方式、灌漿料類型進(jìn)行研究。結(jié)果表明:新型節(jié)點(diǎn)為梁端塑性鉸破壞,滿足強(qiáng)柱弱梁的設(shè)計(jì)原則;試驗(yàn)強(qiáng)度與理論值相符,具有較好的安全儲(chǔ)備;極限變形能力強(qiáng),延性與現(xiàn)澆構(gòu)件相當(dāng);因鋼筋滑移的影響耗能較弱。3、優(yōu)化了節(jié)點(diǎn)構(gòu)造,又開(kāi)展了4個(gè)足尺新型節(jié)點(diǎn)預(yù)制試件的低周反復(fù)荷載試驗(yàn),進(jìn)一步研究新型節(jié)點(diǎn)的抗震性能及相關(guān)影響因素包括灌漿料類型、疊合層鋼筋的連接方式、預(yù)應(yīng)力張拉力大小和梁端塑性鉸區(qū)箍筋類型等。結(jié)果表明,采用高強(qiáng)鋼筋試件的各項(xiàng)性能指標(biāo)與現(xiàn)澆試件類似;新型節(jié)點(diǎn)的最優(yōu)構(gòu)造方案為高強(qiáng)鋼筋、局部無(wú)粘結(jié)、波紋管灌漿和梁端開(kāi)口箍筋的構(gòu)造組合。4、系統(tǒng)回顧和總結(jié)了目前梁柱節(jié)點(diǎn)構(gòu)件非線性分析模擬的方法。基于Open SEES軟件,給出了新型節(jié)點(diǎn)試件的纖維模型模擬方法,并通過(guò)與試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比驗(yàn)證了模型的正確性。針對(duì)預(yù)應(yīng)力筋類型、張拉力大小及其粘結(jié)方式等因素進(jìn)行了參數(shù)化分析。5、新型節(jié)點(diǎn)框架結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)理念為同等現(xiàn)澆,其設(shè)計(jì)過(guò)程總體上可按照現(xiàn)行設(shè)計(jì)、施工相關(guān)規(guī)范進(jìn)行。給出了新型節(jié)點(diǎn)預(yù)制框架結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)流程,并在前文試驗(yàn)和理論分析的基礎(chǔ)上,對(duì)設(shè)計(jì)相關(guān)問(wèn)題進(jìn)行系統(tǒng)總結(jié)和進(jìn)一步探討,包括梁柱構(gòu)件的設(shè)計(jì),節(jié)點(diǎn)核心區(qū)的抗剪設(shè)計(jì),梁柱結(jié)合處牛腿和缺口梁設(shè)計(jì)及相關(guān)構(gòu)造要求等,給出了計(jì)算方法或設(shè)計(jì)建議。6、新型節(jié)點(diǎn)構(gòu)造新穎,其關(guān)鍵施工工藝尚無(wú)成熟經(jīng)驗(yàn)可借鑒。提出了弧形鋼筋加工、管道定位、預(yù)應(yīng)力張拉和接縫處管道連接等關(guān)鍵施工方法。在工藝試驗(yàn)研究、試點(diǎn)工程應(yīng)用的基礎(chǔ)上,對(duì)新型節(jié)點(diǎn)構(gòu)件制作、安裝階段的關(guān)鍵施工工藝和控制標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行系統(tǒng)總結(jié)。同時(shí)也表明,關(guān)鍵施工工藝和控制標(biāo)準(zhǔn)能滿足實(shí)際工程應(yīng)用要求。
卓為頂[8]（2019）在《配置高強(qiáng)鋼筋的預(yù)制拼裝橋墩滯回性能與自恢復(fù)特性研究》文中研究指明采用高強(qiáng)鋼筋替代普通鋼筋,可以減少預(yù)制拼裝橋墩的鋼筋用量,從而加快拼裝速度,并提高橋墩抗震性能,對(duì)于推動(dòng)橋墩的預(yù)制拼裝技術(shù)發(fā)展具有重要意義。論文對(duì)此開(kāi)展了系列擬靜力加載和低周疲勞試驗(yàn)研究,主要研究?jī)?nèi)容及成果如下:（1）開(kāi)展了配置高強(qiáng)鋼筋的預(yù)制拼裝橋墩的抗震性能研究。首先,進(jìn)行了一組對(duì)比試件的擬靜力試驗(yàn),表明在預(yù)制橋墩中采用高強(qiáng)鋼筋等面積代換普通鋼筋時(shí),可明顯提升預(yù)制橋墩的抗震性能,如可增大屈服位移、峰值推力、極限位移,可減小殘余位移、剛度退化速度及地震損傷;其次,分析了預(yù)制拼裝橋墩的位移組成機(jī)理,給出了解析計(jì)算公式;最后,通過(guò)修正無(wú)粘結(jié)鋼筋的本構(gòu)關(guān)系,改進(jìn)了預(yù)制橋墩的纖維有限元模型,可精確預(yù)測(cè)預(yù)制橋墩的Pushover和滯回行為。（2）開(kāi)展了高強(qiáng)鋼筋對(duì)預(yù)應(yīng)力預(yù)制橋墩的抗震性能影響研究。試驗(yàn)研究表明,在預(yù)應(yīng)力預(yù)制橋墩中采用高強(qiáng)鋼筋等面積代換普通鋼筋,可以提高無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力預(yù)制墩柱的水平推力、自恢復(fù)能力和屈服后剛度比,但也增加了墩柱損傷和卸載剛度退化速度。在仿真分析方面,提出了一種能夠考慮接縫影響的纖維有限元模型,經(jīng)驗(yàn)證與試驗(yàn)結(jié)果吻合較好;分析表明,預(yù)制墩柱的軸壓比越高,墩柱的側(cè)向推力越大,耗能越多,但峰值后的延性和強(qiáng)度明顯降低。（3）開(kāi)展了采用高強(qiáng)鋼筋的橋墩低周疲勞試驗(yàn)研究。試件包括預(yù)制和現(xiàn)澆兩組,當(dāng)加載位移幅不超過(guò)屈服位移時(shí),墩柱疲勞強(qiáng)度退化不明顯;超過(guò)屈服位移后,疲勞位移幅越大,首圈加載時(shí)的損傷越大,疲勞壽命越小。提出以墩柱首圈側(cè)向推力為系數(shù)、循環(huán)加載次數(shù)為底數(shù)的指數(shù)型強(qiáng)度退化模型,建立了一種疲勞損傷評(píng)估模型,可用于評(píng)估墩柱的累積損傷狀況;建立并修正OpenSees有限元模型,可對(duì)低周疲勞試驗(yàn)進(jìn)行數(shù)值仿真分析。（4）提出了一種混凝土橋墩抗震自恢復(fù)性能的評(píng)價(jià)方法。定義了4個(gè)自恢復(fù)特征參數(shù),按照其物理意義,闡述了對(duì)抗震自恢復(fù)的期望值。結(jié)合試驗(yàn)觀察,表明采用高強(qiáng)鋼筋的預(yù)制橋墩的抗震自恢復(fù)性能,優(yōu)于采用普通鋼筋的預(yù)制橋墩。（5）提出了一種預(yù)制橋墩連接構(gòu)造設(shè)計(jì)的多因素綜合評(píng)價(jià)方法。首先給出各主要評(píng)價(jià)因素的定義、描述及評(píng)分,結(jié)合應(yīng)用情形的權(quán)重構(gòu)成,形成了綜合評(píng)價(jià)的定量計(jì)算方法。結(jié)合威海西曲阜大橋預(yù)制橋墩實(shí)際工程,以4種較為典型的連接方式為例,示例了應(yīng)用方法,給出了設(shè)計(jì)推薦的次序。（6）給出了預(yù)制橋墩拼裝連接的抗震設(shè)計(jì)策略和基于位移的抗震設(shè)計(jì)方法。結(jié)合威海西曲阜大橋的預(yù)制拼裝橋墩抗震設(shè)計(jì),應(yīng)用了所提出的抗震設(shè)計(jì)方法。
婁晨光[9]（2019）在《混凝土板雙向曲線預(yù)應(yīng)力筋施工布置形式優(yōu)化及結(jié)構(gòu)性能研究》文中指出無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力混凝土板因其獨(dú)特的優(yōu)點(diǎn)被廣泛應(yīng)用于大跨度樓蓋與屋蓋結(jié)構(gòu)當(dāng)中。目前,預(yù)應(yīng)力混凝土板雙向曲線預(yù)應(yīng)力筋施工過(guò)程中,由于雙向曲線預(yù)應(yīng)力筋線形都是二次拋物線,在空間上呈現(xiàn)雙曲索網(wǎng)狀,產(chǎn)生了交叉編網(wǎng)的現(xiàn)象,這一現(xiàn)象大大增加了預(yù)應(yīng)力筋鋪放和定位的難度,大幅度增加了現(xiàn)場(chǎng)施工的工作量,延緩了施工進(jìn)度,增加了預(yù)應(yīng)力筋布置中的施工差錯(cuò)。本文為消除混凝土板中雙向曲線預(yù)應(yīng)力筋交叉編網(wǎng)的現(xiàn)象,對(duì)混凝土板雙向預(yù)應(yīng)力筋施工布置形式進(jìn)行優(yōu)化,提出了優(yōu)化原則,確定了優(yōu)化方案,即雙向預(yù)應(yīng)力筋線形均由直線段與曲線過(guò)渡段交替相連,板頂和板底均設(shè)置為直線段,板頂直線段橫跨支座,板底直線段位于板跨中部;一個(gè)方向預(yù)應(yīng)力筋均勻布置在另外一個(gè)方向預(yù)應(yīng)力筋線形為直線段的范圍內(nèi)?；谠搩?yōu)化方案,使用ABAQUS進(jìn)行結(jié)構(gòu)性能有限元模擬。模擬結(jié)果如下:混凝土板雙向曲線預(yù)應(yīng)力筋施工布置形式優(yōu)化前后試件的承載能力基本一致;混凝土板雙向預(yù)應(yīng)力筋施工布置形式優(yōu)化后的試件在正常使用荷載下的跨中撓度值比優(yōu)化前有所降低。為了比較試件在優(yōu)化前后的裂縫寬度,本文分析了各國(guó)規(guī)范裂縫寬度計(jì)算公式,選擇我國(guó)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50010-2010）中的裂縫寬度計(jì)算公式進(jìn)行雙向曲線預(yù)應(yīng)力筋施工布置形式優(yōu)化前后混凝土板裂縫寬度的分析。最終發(fā)現(xiàn),混凝土板雙向預(yù)應(yīng)力筋施工布置形式優(yōu)化后的試件在正常使用荷載下的裂縫寬度與優(yōu)化前對(duì)比,偏差為5.6%,即兩者的裂縫寬度基本一致。然后,利用我國(guó)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50010-2010）剛度計(jì)算公式得到的雙向曲線預(yù)應(yīng)力筋施工布置優(yōu)化前后混凝土板在正常使用階段撓度計(jì)算值與模擬值相差74%,而美國(guó)ACI規(guī)范剛度計(jì)算公式得到的雙向曲線預(yù)應(yīng)力筋施工布置優(yōu)化前后混凝土板在正常使用階段撓度計(jì)算值與模擬值相差21.5%。因此,設(shè)計(jì)人員選擇按規(guī)范計(jì)算曲線預(yù)應(yīng)力混凝土板撓度時(shí)宜采用美國(guó)ACI規(guī)范剛度計(jì)算公式。最后,介紹了雙向曲線預(yù)應(yīng)力筋施工布置形式優(yōu)化后預(yù)應(yīng)力施工的準(zhǔn)備和預(yù)應(yīng)力施工流程。
徐卓君[10]（2018）在《緩粘結(jié)劑固化度對(duì)緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力混凝土梁力學(xué)性能影響的有限元分析》文中研究說(shuō)明緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力技術(shù)是在有粘結(jié)和無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力之后發(fā)展起來(lái)的一種新型預(yù)應(yīng)力技術(shù),既具有無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)施工簡(jiǎn)便可行的優(yōu)點(diǎn),又具有有粘結(jié)預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)良好的傳力機(jī)制,為此在國(guó)內(nèi)外的土木工程中得到了示范應(yīng)用。關(guān)于緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力技術(shù)的理論研究國(guó)內(nèi)外學(xué)者做了大量工作,但是在張拉適用期到完全固化的過(guò)程中,緩粘結(jié)劑的固化度對(duì)結(jié)構(gòu)受力性能的影響還不明確,這在一定程度上阻礙了該技術(shù)在我國(guó)的應(yīng)用和發(fā)展。為此本文以緩粘結(jié)劑的固化度對(duì)預(yù)應(yīng)力混凝土梁力學(xué)性能的影響為研究對(duì)象,采用ABAQUS軟件對(duì)緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力混凝土梁進(jìn)行有限元數(shù)值模擬分析,選擇適當(dāng)?shù)牟牧媳緲?gòu)關(guān)系和單元類型從緩粘結(jié)劑固化度對(duì)預(yù)應(yīng)力混凝土梁力學(xué)性能影響方面進(jìn)行討論,并與試驗(yàn)進(jìn)行對(duì)比分析,探明緩粘結(jié)劑固化期間緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力混凝土梁力學(xué)性能發(fā)展。為緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)質(zhì)量控制提供基礎(chǔ),為該技術(shù)的發(fā)展及推廣提供理論依據(jù)。本文主要研究?jī)?nèi)容為緩粘結(jié)劑固化度（從無(wú)粘結(jié)狀態(tài)到有粘結(jié)狀態(tài)最后完全固化）對(duì)緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力混凝土梁力學(xué)性能影響的數(shù)值模擬,對(duì)已經(jīng)做的4根緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力梁試件用ABAQUS軟件進(jìn)行有限元分析建模時(shí),利用混凝土塑性損傷力學(xué)模型來(lái)描述混凝土的非線性性能,采用雙折線隨動(dòng)強(qiáng)化模型來(lái)描述普通鋼筋和緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力鋼筋的材料特性。采用實(shí)體單元C3D8R來(lái)模擬混凝土,采用空間二節(jié)點(diǎn)的桁架單元T3D2模擬普通鋼筋骨架和緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力鋼筋。有限元分析得出的初期剛度、開(kāi)裂荷載、極限荷載及荷載-撓度關(guān)系曲線與試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比分析,明確鋼絞線、緩粘結(jié)劑與混凝土之間的傳力機(jī)理和緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力混凝土梁的力學(xué)性能的關(guān)系,并對(duì)比分析混凝土本構(gòu)關(guān)系中考慮有無(wú)損傷因子對(duì)預(yù)應(yīng)力混凝土梁力學(xué)性能的影響以及隨著緩粘結(jié)劑固化度的增加預(yù)應(yīng)力混凝土梁的承載力變化規(guī)律。結(jié)果表明:1)緩粘結(jié)劑固化度對(duì)梁的初期剛度影響不大,試件梁加載前期,試驗(yàn)結(jié)果與有限元分析結(jié)果梁的初期剛度基本相同。2)緩粘結(jié)劑固化度對(duì)緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力混凝土梁的開(kāi)裂荷載影響較小,緩粘結(jié)劑固化度在60D以下時(shí)對(duì)緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力混凝土梁開(kāi)裂荷載隨著緩粘結(jié)劑硬度的增大增長(zhǎng)不明顯,緩粘結(jié)劑的硬度在60D以上時(shí)緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力混凝土梁的開(kāi)裂荷載增大8.7%。3)緩粘結(jié)劑固化度對(duì)緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力混凝土梁最大承載力的影響較大,緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力混凝土梁的最大承載力隨著緩粘結(jié)劑固化度的增大而增大,緩粘結(jié)劑固化度在60D以下時(shí)最大承載力增大8.4%,緩粘結(jié)劑固化度在85D及以上時(shí)最大承載力增大2.6%。4)由梁端預(yù)應(yīng)力筋在梁承受荷載時(shí)的應(yīng)力變化可知緩粘結(jié)劑固化度為零時(shí)預(yù)應(yīng)力混凝土梁具有無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)的受力狀態(tài),完全固化后預(yù)應(yīng)力混凝土梁具有有粘結(jié)預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)的受力狀態(tài)。5)混凝土本構(gòu)關(guān)系模型中考慮損傷因子后其最大承載力比不考慮損傷因子的最大承載力稍低,并且混凝土構(gòu)關(guān)系模型中考慮損傷因子的梁在達(dá)到最大承載力后承載力下降較快,不考慮損傷因子的緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力混凝土梁的效果較好。綜上研究可知,采用有限元方法進(jìn)行緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)力學(xué)性能研究方法可行有效,并且隨著緩粘結(jié)劑固化程度的增加預(yù)應(yīng)力梁的承載力隨之提高,但其對(duì)梁的初期剛度影響較小。
二、無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力的施工方法（論文開(kāi)題報(bào)告）
（1）論文研究背景及目的
此處內(nèi)容要求：
首先簡(jiǎn)單簡(jiǎn)介論文所研究問(wèn)題的基本概念和背景，再而簡(jiǎn)單明了地指出論文所要研究解決的具體問(wèn)題，并提出你的論文準(zhǔn)備的觀點(diǎn)或解決方法。
寫法范例：
本文主要提出一款精簡(jiǎn)64位RISC處理器存儲(chǔ)管理單元結(jié)構(gòu)并詳細(xì)分析其設(shè)計(jì)過(guò)程。在該MMU結(jié)構(gòu)中,TLB采用叁個(gè)分離的TLB,TLB采用基于內(nèi)容查找的相聯(lián)存儲(chǔ)器并行查找,支持粗粒度為64KB和細(xì)粒度為4KB兩種頁(yè)面大小,采用多級(jí)分層頁(yè)表結(jié)構(gòu)映射地址空間,并詳細(xì)論述了四級(jí)頁(yè)表轉(zhuǎn)換過(guò)程,TLB結(jié)構(gòu)組織等。該MMU結(jié)構(gòu)將作為該處理器存儲(chǔ)系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)的一個(gè)重要組成部分。
（2）本文研究方法
調(diào)查法：該方法是有目的、有系統(tǒng)的搜集有關(guān)研究對(duì)象的具體信息。
觀察法：用自己的感官和輔助工具直接觀察研究對(duì)象從而得到有關(guān)信息。
實(shí)驗(yàn)法：通過(guò)主支變革、控制研究對(duì)象來(lái)發(fā)現(xiàn)與確認(rèn)事物間的因果關(guān)系。
文獻(xiàn)研究法：通過(guò)調(diào)查文獻(xiàn)來(lái)獲得資料，從而全面的、正確的了解掌握研究方法。
實(shí)證研究法：依據(jù)現(xiàn)有的科學(xué)理論和實(shí)踐的需要提出設(shè)計(jì)。
定性分析法：對(duì)研究對(duì)象進(jìn)行“質(zhì)”的方面的研究，這個(gè)方法需要計(jì)算的數(shù)據(jù)較少。
定量分析法：通過(guò)具體的數(shù)字，使人們對(duì)研究對(duì)象的認(rèn)識(shí)進(jìn)一步精確化。
跨學(xué)科研究法：運(yùn)用多學(xué)科的理論、方法和成果從整體上對(duì)某一課題進(jìn)行研究。
功能分析法：這是社會(huì)科學(xué)用來(lái)分析社會(huì)現(xiàn)象的一種方法，從某一功能出發(fā)研究多個(gè)方面的影響。
模擬法：通過(guò)創(chuàng)設(shè)一個(gè)與原型相似的模型來(lái)間接研究原型某種特性的一種形容方法。
三、無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力的施工方法（論文提綱范文）
（1）緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力技術(shù)在高鐵站房中的應(yīng)用研究（論文提綱范文）
| 1 引言 |
| 2 工程概況 |
| (1)晉城東站 |
| (2)高平東站 |
| 3 緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力施工工藝 |
| 3.1 緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力梁、板、柱施工工藝流程 |
| 3.2 預(yù)應(yīng)力筋下料 |
| 3.2.1 緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋下料 |
| 3.2.2 緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋組裝 |
| 3.3 預(yù)應(yīng)力筋穿束 |
| 3.4 端部預(yù)埋安裝 |
| 3.4.1 固定端端部預(yù)埋安裝 |
| 3.4.2 張拉端端部預(yù)埋安裝 |
| (1)外凸式的張拉端 |
| (2)內(nèi)凹式的張拉端 |
| 3.5 混凝土澆筑 |
| 3.6 預(yù)應(yīng)力筋張拉 |
| 3.7 預(yù)應(yīng)力端部封錨 |
| 4 緩凝粘合劑的稠度對(duì)預(yù)應(yīng)力筋摩擦損失的影響研究 |
| 4.1 試驗(yàn)方案 |
| (1)測(cè)定局部偏差系數(shù)κ試件 |
| (2)測(cè)定曲率摩擦系數(shù)μ試件 |
| (3)膠黏劑特性試件組 |
| 4.2 試驗(yàn)流程 |
| 4.3 試驗(yàn)結(jié)果及分析 |
| 4.3.1 膠黏劑的稠度和硬度分析 |
| 4.3.2 緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力鋼絞線的摩擦系數(shù)分析 |
| 5 結(jié)束語(yǔ) |
（2）混凝土箱梁橋腹板豎向預(yù)應(yīng)力體系的探討與分析（論文提綱范文）
| 1 豎向預(yù)應(yīng)力筋體系分析 |
| 1.1 精軋螺紋鋼筋 |
| 1.2 預(yù)應(yīng)力鋼絞線 |
| 1.3 無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力鋼棒 |
| 1.4 比較分析 |
| 2 應(yīng)力損失分析 |
| 2.1 施工工藝引起的豎向預(yù)應(yīng)力損失 |
| 2.2 傳力錨固后的豎向預(yù)應(yīng)力損失 |
| 2.3 其他因素引起的豎向預(yù)應(yīng)力損失 |
| 2.4 比較分析 |
| 3 結(jié)語(yǔ) |
（3）全裝配式預(yù)應(yīng)力混凝土框架結(jié)構(gòu)抗震性能研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第1章 緒論 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.2 研究綜述 |
| 1.2.1 裝配式預(yù)應(yīng)力混凝土框架結(jié)構(gòu)抗震性能研究 |
| 1.2.2 鋼筋混凝土連接界面抗剪要素與受剪承載力計(jì)算 |
| 1.3 本文的研究意義 |
| 1.4 本文的研究目標(biāo) |
| 1.5 本文的研究?jī)?nèi)容與方法 |
| 第2章 全裝配式預(yù)應(yīng)力混凝土框架結(jié)構(gòu)體系與分析 |
| 2.1 框架結(jié)構(gòu)體系和節(jié)點(diǎn)構(gòu)造 |
| 2.1.1 結(jié)構(gòu)體系 |
| 2.1.2 節(jié)點(diǎn)構(gòu)造 |
| 2.2 頂部樓層剛性隔板對(duì)多層框架結(jié)構(gòu)抗側(cè)變形協(xié)調(diào)影響的分析 |
| 2.2.1 基本原理 |
| 2.2.2 模型對(duì)比分析 |
| 2.3 本章小結(jié) |
| 第3章 初始扭矩下框架梁端節(jié)點(diǎn)抗震性能擬靜力試驗(yàn)研究 |
| 3.1 框架梁端的扭矩及抗扭要素 |
| 3.1.1 框架梁端扭矩水平 |
| 3.1.2 梁端界面抗扭要素 |
| 3.2 試驗(yàn)設(shè)計(jì) |
| 3.2.1 試件研究參數(shù)與分組 |
| 3.2.2 試件加工 |
| 3.2.3 試驗(yàn)裝置 |
| 3.2.4 試驗(yàn)加載機(jī)制 |
| 3.2.5 試驗(yàn)測(cè)試方案 |
| 3.3 試驗(yàn)結(jié)果與分析 |
| 3.3.1 試驗(yàn)現(xiàn)象及分析 |
| 3.3.2 梁端界面裂縫寬度-位移角曲線 |
| 3.3.3 梁端耗能鋼筋應(yīng)變-位移角曲線 |
| 3.3.4 梁端梁頂和梁底混凝土應(yīng)變-位移角曲線 |
| 3.3.5 梁端扭轉(zhuǎn)變形-位移角曲線 |
| 3.3.6 預(yù)應(yīng)力鋼絞線軸力-位移角曲線 |
| 3.3.7 豎向力-位移角曲線 |
| 3.3.8 剛度退化曲線 |
| 3.3.9 等效粘滯阻尼系數(shù)-位移角曲線 |
| 3.4 本章小結(jié) |
| 第4章 初始扭矩下框架梁端節(jié)點(diǎn)的力學(xué)性能計(jì)算分析 |
| 4.1 摩擦抗剪和摩擦抗扭的有限元模擬分析 |
| 4.2 耗能鋼筋銷栓抗剪的有限元模擬分析 |
| 4.3 基于Abaqus的節(jié)點(diǎn)試件力學(xué)性能有限元模擬分析 |
| 4.3.1 有限元模型信息 |
| 4.3.2 模擬分析結(jié)果 |
| 4.4 基于OpenSees的節(jié)點(diǎn)試件抗震性能有限元模擬分析 |
| 4.4.1 有限元模型信息 |
| 4.4.2 模擬分析結(jié)果 |
| 4.5 界面在剪力和扭矩下的剪應(yīng)力計(jì)算 |
| 4.5.1 扭矩下界面無(wú)剪切滑移的剪應(yīng)力計(jì)算 |
| 4.5.2 扭矩下界面有剪切滑移的剪應(yīng)力計(jì)算 |
| 4.5.3 剪力和扭矩下界面無(wú)剪切滑移的剪應(yīng)力計(jì)算 |
| 4.5.4 剪力和扭矩下界面有剪切滑移的剪應(yīng)力計(jì)算 |
| 4.6 梁端界面彎-剪-扭相互影響的機(jī)理 |
| 4.6.1 初始扭矩下梁端抗震性能擬靜力試驗(yàn)的界面受力過(guò)程機(jī)理 |
| 4.6.2 相關(guān)因素對(duì)梁端界面彎-剪-扭耦合下受力性能的影響 |
| 4.7 框架梁端界面彎-剪-扭耦合承載力計(jì)算 |
| 4.7.1 框架梁端界面受彎承載力計(jì)算 |
| 4.7.2 框架梁端界面剪-扭耦合的承載力計(jì)算 |
| 4.8 本章小結(jié) |
| 第5章 框架結(jié)構(gòu)抗震性能振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)研究 |
| 5.1 試驗(yàn)研究?jī)?nèi)容 |
| 5.2 試驗(yàn)設(shè)計(jì) |
| 5.2.1 原型概況 |
| 5.2.2 模型設(shè)計(jì) |
| 5.2.3 試驗(yàn)地震波 |
| 5.2.4 試驗(yàn)工況 |
| 5.2.5 試驗(yàn)測(cè)試方案 |
| 5.3 試驗(yàn)結(jié)果與分析 |
| 5.3.1 試驗(yàn)現(xiàn)象及損傷分析 |
| 5.3.2 試驗(yàn)結(jié)果及分析 |
| 5.4 本章小結(jié) |
| 第6章 基于Open Sees的振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)?zāi)Ｐ涂拐鹦阅苣M分析 |
| 6.1 振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)?zāi)Ｐ偷膭?dòng)力彈塑性分析 |
| 6.1.1 試驗(yàn)?zāi)Ｐ偷挠邢拊Ｐ?/td> |
| 6.1.2 動(dòng)力彈塑性分析結(jié)果 |
| 6.2 本章小結(jié) |
| 第7章 全裝配式預(yù)應(yīng)力混凝土框架結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)若干建議 |
| 7.1 樓蓋體系與構(gòu)造設(shè)計(jì) |
| 7.2 初始扭矩下框架梁端界面彎-剪-扭耦合承載力設(shè)計(jì)方法 |
| 7.2.1 框架梁端界面受彎承載力計(jì)算 |
| 7.2.2 極限位移狀態(tài)梁端界面剪-扭耦合承載力計(jì)算 |
| 7.2.3 框架梁端界面抗扭設(shè)計(jì)建議 |
| 7.3 框架結(jié)構(gòu)整體抗震設(shè)計(jì)若干建議 |
| 7.4 本章小結(jié) |
| 第8章 結(jié)論與展望 |
| 8.1 結(jié)論 |
| 8.2 展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 附錄 |
| 附錄1 初始扭矩下全裝配式預(yù)應(yīng)力混凝土框架梁端節(jié)點(diǎn)抗震性能擬靜力試驗(yàn)試件加工詳圖 |
| 附錄2 三層全裝配式預(yù)應(yīng)力混凝土框架振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)?zāi)Ｐ图庸ぴ攬D |
| 附錄3 三層全裝配式預(yù)應(yīng)力混凝土框架振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)?zāi)Ｐ蜏y(cè)點(diǎn)布置 |
| 攻讀學(xué)位期間取得的學(xué)術(shù)成果 |
| 致謝 |
（4）預(yù)應(yīng)力型鋼混凝土疊合梁受力性能和設(shè)計(jì)方法研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 鋼筋混凝土疊合梁研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 國(guó)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.2 國(guó)內(nèi)研究現(xiàn)狀 |
| 1.3 預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土疊合梁研究現(xiàn)狀 |
| 1.4 型鋼混凝土疊合梁研究現(xiàn)狀 |
| 1.4.1 國(guó)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.4.2 國(guó)內(nèi)研究現(xiàn)狀 |
| 1.5 預(yù)應(yīng)力型鋼混凝土梁研究現(xiàn)狀 |
| 1.6 本文主要研究?jī)?nèi)容 |
| 第二章 充滿型PSRCL梁受彎性能試驗(yàn)研究 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 試驗(yàn)概況 |
| 2.2.1 試件設(shè)計(jì) |
| 2.2.2 試件制作 |
| 2.2.3 材性試驗(yàn) |
| 2.3 加載和測(cè)量方案 |
| 2.3.1 加載裝置 |
| 2.3.2 加載制度 |
| 2.3.3 測(cè)量方案 |
| 2.4 試驗(yàn)結(jié)果 |
| 2.4.1 破壞形態(tài) |
| 2.4.2 荷載-撓度曲線 |
| 2.4.3 開(kāi)裂荷載和極限荷載 |
| 2.4.4 荷載-應(yīng)變分析 |
| 2.4.5 應(yīng)變沿截面高度分布規(guī)律 |
| 2.5 參數(shù)分析 |
| 2.5.1 預(yù)應(yīng)力程度 |
| 2.5.2 預(yù)應(yīng)力施加順序 |
| 2.5.3 預(yù)制部分混凝土強(qiáng)度 |
| 2.5.4 預(yù)應(yīng)力筋布置形式 |
| 2.6 本章小結(jié) |
| 第三章 非充滿型PSRCL梁受彎性能試驗(yàn)研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 試驗(yàn)概況 |
| 3.2.1 試件設(shè)計(jì) |
| 3.2.2 試件制作 |
| 3.2.3 材性試驗(yàn) |
| 3.3 加載和測(cè)量方案 |
| 3.3.1 加載裝置 |
| 3.3.2 加載制度 |
| 3.3.3 測(cè)量方案 |
| 3.4 試驗(yàn)結(jié)果 |
| 3.4.1 破壞形態(tài) |
| 3.4.2 荷載-撓度曲線 |
| 3.4.3 開(kāi)裂荷載和極限荷載 |
| 3.4.4 荷載-應(yīng)變分析 |
| 3.4.5 應(yīng)變沿截面高度分布規(guī)律 |
| 3.5 參數(shù)分析 |
| 3.5.1 預(yù)應(yīng)力程度 |
| 3.5.2 預(yù)應(yīng)力筋布置形式 |
| 3.5.3 預(yù)應(yīng)力施加順序 |
| 3.6 本章小結(jié) |
| 第四章 PSRCL梁受彎承載力計(jì)算方法研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 現(xiàn)有正截面受彎承載力計(jì)算方法 |
| 4.2.1 國(guó)外SRC構(gòu)件正截面受彎承載力計(jì)算方法 |
| 4.2.2 國(guó)內(nèi)SRC梁正截面受彎承載力計(jì)算方法 |
| 4.2.3 疊合構(gòu)件正截面受彎承載力計(jì)算方法 |
| 4.3 無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋極限應(yīng)力計(jì)算方法 |
| 4.3.1 無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋極限應(yīng)力σ_(pu) |
| 4.3.2 ξ_p與Δσ_p關(guān)系 |
| 4.4 PSRCL梁正截面受彎承載力計(jì)算方法 |
| 4.4.1 PSRCL-Ⅰ受彎梁 |
| 4.4.2 PSRCL-Ⅱ受彎梁 |
| 4.5 本章小結(jié) |
| 第五章 充滿型PSRCL梁受剪性能試驗(yàn)研究 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 試驗(yàn)概況 |
| 5.2.1 試件設(shè)計(jì) |
| 5.2.2 試件制作 |
| 5.2.3 材性試驗(yàn) |
| 5.3 加載和測(cè)量方案 |
| 5.3.1 加載裝置 |
| 5.3.2 加載制度 |
| 5.3.3 測(cè)量方案 |
| 5.4 試驗(yàn)結(jié)果 |
| 5.4.1 破壞形態(tài) |
| 5.4.2 荷載-撓度曲線 |
| 5.4.3 開(kāi)裂荷載和極限荷載 |
| 5.4.4 荷載-應(yīng)變分析 |
| 5.5 參數(shù)分析 |
| 5.5.1 剪跨比 |
| 5.5.2 預(yù)應(yīng)力程度 |
| 5.5.3 預(yù)應(yīng)力施加順序 |
| 5.5.4 預(yù)應(yīng)力筋布置形式 |
| 5.6 本章小結(jié) |
| 第六章 非充滿型PSRCL梁受剪性能試驗(yàn)研究 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 試驗(yàn)概況 |
| 6.2.1 試件設(shè)計(jì) |
| 6.2.2 試件制作 |
| 6.2.3 材性試驗(yàn) |
| 6.3 加載和測(cè)量方案 |
| 6.3.1 加載裝置 |
| 6.3.2 加載制度 |
| 6.3.3 測(cè)量方案 |
| 6.4 試驗(yàn)結(jié)果及分析 |
| 6.4.1 破壞形態(tài) |
| 6.4.2 荷載-撓度曲線 |
| 6.4.3 開(kāi)裂荷載和極限荷載 |
| 6.4.4 荷載-應(yīng)變分析 |
| 6.5 參數(shù)分析 |
| 6.5.1 剪跨比 |
| 6.5.2 預(yù)應(yīng)力程度 |
| 6.5.3 預(yù)應(yīng)力施加順序 |
| 6.5.4 預(yù)應(yīng)力筋布置形式 |
| 6.6 本章小結(jié) |
| 第七章 PSRCL梁受剪承載力計(jì)算方法研究 |
| 7.1 引言 |
| 7.2 國(guó)外現(xiàn)有斜截面受剪承載力計(jì)算方法 |
| 7.2.1 美國(guó)ACI318-11 的拉-壓桿模型 |
| 7.2.2 基于摩爾-庫(kù)倫破壞準(zhǔn)則的拉-壓桿模型 |
| 7.2.3 基于變形協(xié)調(diào)的桁架-拱模型 |
| 7.3 國(guó)內(nèi)現(xiàn)有斜截面受剪承載力計(jì)算方法 |
| 7.3.1 現(xiàn)有SRC梁斜截面受剪承載力計(jì)算方法 |
| 7.3.2 疊合梁現(xiàn)有斜截面受剪承載力計(jì)算方法 |
| 7.3.3 現(xiàn)有PC構(gòu)件斜截面受剪承載力計(jì)算方法 |
| 7.4 PSRCL受剪梁斜截面受剪承載力計(jì)算方法 |
| 7.4.1 PSRCL-Ⅰ受剪梁 |
| 7.4.2 PSRCL-Ⅱ受剪梁 |
| 7.5 本章小結(jié) |
| 第八章 PSRCL梁開(kāi)裂彎矩、裂縫寬度與變形計(jì)算方法研究 |
| 8.1 引言 |
| 8.2 PSRCL受彎梁開(kāi)裂彎矩計(jì)算方法 |
| 8.2.1 PSRCL受彎梁截面正應(yīng)力 |
| 8.2.2 PSRCL受彎梁開(kāi)裂分析 |
| 8.3 PSRCL受彎梁裂縫寬度計(jì)算方法 |
| 8.3.1 參數(shù)分析 |
| 8.3.2 現(xiàn)有裂縫寬度計(jì)算方法 |
| 8.3.3 PSRCL受彎梁裂縫寬度計(jì)算方法 |
| 8.3.4 PSRCL受彎梁裂縫寬度計(jì)算結(jié)果與分析 |
| 8.4 PSRCL受彎梁變形計(jì)算方法 |
| 8.4.1 參數(shù)分析 |
| 8.4.2 現(xiàn)有截面剛度計(jì)算方法 |
| 8.4.3 PSRCL受彎梁變形計(jì)算方法 |
| 8.4.4 PSRCL受彎梁變形的計(jì)算結(jié)果與分析 |
| 8.5 本章小結(jié) |
| 第九章 結(jié)論與展望 |
| 9.1 主要結(jié)論 |
| 9.2 主要?jiǎng)?chuàng)新點(diǎn) |
| 9.3 未來(lái)展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 致謝 |
| 附錄 |
| 附錄一:攻讀博士期間發(fā)表的論文 |
| 附錄二:攻讀博士期間參加的科研項(xiàng)目 |
| 附錄三:攻讀博士期間獲得的獎(jiǎng)勵(lì) |
（5）基于GIS的水府廟流域生物安全格局研究（論文提綱范文）
| 1 引言 |
| 2 研究區(qū)概況 |
| 3 研究方法 |
| 3.1生物安全格局的構(gòu)建 |
| 3.2動(dòng)物安全格局建立 |
| 3.3植被安全格局建立 |
| 3.4生態(tài)源地識(shí)別與生態(tài)廊道的構(gòu)建 |
| 3.5生物安全格局建立 |
| 4 研究結(jié)果 |
| 4.1生物子格局分析 |
| 4.2 生物安全格局結(jié)果 |
| 5 建議與展望 |
| 5.1相關(guān)建議 |
| 5.2未來(lái)展望 |
（6）大跨度預(yù)應(yīng)力梁懸挑結(jié)構(gòu)施工監(jiān)測(cè)及分析（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 研究背景與意義 |
| 1.2 國(guó)內(nèi)外施工監(jiān)測(cè)研究與發(fā)展趨勢(shì) |
| 1.3 研究主要內(nèi)容 |
| 第二章 大跨度懸挑梁結(jié)構(gòu)監(jiān)測(cè)技術(shù)分析 |
| 2.1 工程概述 |
| 2.1.1 工程概況 |
| 2.1.2 工程特點(diǎn) |
| 2.2 無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力理論分析 |
| 2.2.1 無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) |
| 2.2.2 無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力施工方案 |
| 2.2.3 預(yù)應(yīng)力專項(xiàng)施工技術(shù)措施 |
| 2.3 混凝土澆筑順序和方法 |
| 2.4 支撐體系安裝、拆除要點(diǎn) |
| 2.4.1 支模架搭設(shè) |
| 2.4.2 模板拆除 |
| 2.5 本章小結(jié) |
| 第三章 大跨度懸挑梁結(jié)構(gòu)監(jiān)測(cè)及數(shù)據(jù)分析 |
| 3.1 施工監(jiān)測(cè)目的 |
| 3.2 施工監(jiān)測(cè)方案 |
| 3.2.1 監(jiān)測(cè)內(nèi)容 |
| 3.2.2 監(jiān)測(cè)方案 |
| 3.3 儀器的選擇 |
| 3.4 測(cè)點(diǎn)的布置 |
| 3.5 監(jiān)測(cè)結(jié)果分析 |
| 3.5.1 監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)收集 |
| 3.5.2 監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)分析 |
| 3.6 本章小結(jié) |
| 第四章 大跨度懸挑梁結(jié)構(gòu)有限元分析 |
| 4.1 有限元模型 |
| 4.1.1 選取單元 |
| 4.1.2 材料本構(gòu)關(guān)系 |
| 4.1.3 模型建立 |
| 4.2 有限元分析 |
| 4.3 有限元分析結(jié)果與監(jiān)測(cè)結(jié)果對(duì)比分析 |
| 4.4 本章小結(jié) |
| 第五章 結(jié)論與展望 |
| 5.1 結(jié)論 |
| 5.2 展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 致謝 |
| 作者讀研期間學(xué)術(shù)成果 |
（7）局部后張預(yù)應(yīng)力裝配式框架節(jié)點(diǎn)抗震性能及應(yīng)用研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.2 裝配式混凝土結(jié)構(gòu)節(jié)點(diǎn)分類 |
| 1.3 裝配式混凝土框架節(jié)點(diǎn)形式 |
| 1.3.1 濕式連接 |
| 1.3.2 干式連接 |
| 1.3.3 干濕混合式連接 |
| 1.4 裝配式混凝土框架節(jié)點(diǎn)研究現(xiàn)狀 |
| 1.4.1 國(guó)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.4.2 國(guó)內(nèi)研究現(xiàn)狀 |
| 1.5 課題來(lái)源 |
| 1.6 研究?jī)?nèi)容 |
| 1.6.1 研究目的 |
| 1.6.2 研究?jī)?nèi)容 |
| 1.7 技術(shù)路線圖 |
| 1.8 創(chuàng)新點(diǎn) |
| 第二章 新型節(jié)點(diǎn)構(gòu)造及理論分析研究 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 當(dāng)前梁柱節(jié)點(diǎn)存在的問(wèn)題 |
| 2.3 新型節(jié)點(diǎn)的概念設(shè)計(jì) |
| 2.3.1 節(jié)點(diǎn)構(gòu)造理念 |
| 2.3.2 節(jié)點(diǎn)構(gòu)造 |
| 2.3.3 施工流程 |
| 2.4 新型節(jié)點(diǎn)性能的理論分析 |
| 2.4.1 節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)原則 |
| 2.4.2 抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì) |
| 2.4.3 抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì) |
| 2.4.4 單調(diào)荷載作用下的截面分析 |
| 2.5 新型梁柱節(jié)點(diǎn)延性性能分析 |
| 2.6 本章小結(jié) |
| 第三章 新型節(jié)點(diǎn)抗震性能驗(yàn)證性試驗(yàn)研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 背景工程簡(jiǎn)介 |
| 3.3 試驗(yàn)構(gòu)件設(shè)計(jì) |
| 3.3.1 現(xiàn)澆試件 |
| 3.3.2 預(yù)制試件 |
| 3.4 試件加工 |
| 3.5 材料特性 |
| 3.6 試驗(yàn)加載設(shè)計(jì) |
| 3.6.1 試驗(yàn)設(shè)備和加載工裝 |
| 3.6.2 試驗(yàn)加載制度 |
| 3.7 試驗(yàn)量測(cè)內(nèi)容 |
| 3.8 試驗(yàn)過(guò)程及現(xiàn)象 |
| 3.8.1 試件CP試驗(yàn)過(guò)程及現(xiàn)象 |
| 3.8.2 試件PC-1試驗(yàn)過(guò)程及現(xiàn)象 |
| 3.8.3 試件PC-2試驗(yàn)過(guò)程及現(xiàn)象 |
| 3.8.4 試件PC-3試驗(yàn)過(guò)程及現(xiàn)象 |
| 3.8.5 試件PC-4試驗(yàn)過(guò)程及現(xiàn)象 |
| 3.9 破壞過(guò)程及破壞模式分析 |
| 3.9.1 破壞過(guò)程 |
| 3.9.2 破壞模式 |
| 3.9.3 鋼筋滑移情況 |
| 3.10 試驗(yàn)結(jié)果分析 |
| 3.10.1 滯回曲線 |
| 3.10.2 骨架曲線 |
| 3.10.3 承載能力 |
| 3.10.4 強(qiáng)度退化 |
| 3.10.5 延性分析 |
| 3.10.6 剛度退化 |
| 3.10.7 耗能能力 |
| 3.11 梁端結(jié)合部混凝土表面應(yīng)變分析 |
| 3.12 本章小結(jié) |
| 第四章 新型節(jié)點(diǎn)構(gòu)造優(yōu)化及試驗(yàn)研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 試驗(yàn)構(gòu)件的優(yōu)化和試驗(yàn)參數(shù) |
| 4.3 試件加工 |
| 4.4 材料特性 |
| 4.5 試驗(yàn)加載設(shè)計(jì) |
| 4.5.1 試驗(yàn)加載工裝加固 |
| 4.5.2 試驗(yàn)加載制度 |
| 4.5.3 測(cè)點(diǎn)布置 |
| 4.6 試驗(yàn)過(guò)程及現(xiàn)象 |
| 4.6.1 試件SP-1試驗(yàn)過(guò)程及現(xiàn)象 |
| 4.6.2 試件SP-2試驗(yàn)過(guò)程及現(xiàn)象 |
| 4.6.3 試件SP-3試驗(yàn)過(guò)程及現(xiàn)象 |
| 4.6.4 試件SP-4試驗(yàn)過(guò)程及現(xiàn)象 |
| 4.7 破壞過(guò)程及破壞模式分析 |
| 4.7.1 破壞過(guò)程 |
| 4.7.2 破壞模式 |
| 4.8 試驗(yàn)結(jié)果分析 |
| 4.8.1 滯回曲線 |
| 4.8.2 骨架曲線 |
| 4.8.3 承載能力 |
| 4.8.4 強(qiáng)度退化 |
| 4.8.5 延性分析 |
| 4.8.6 剛度退化 |
| 4.8.7 耗能能力 |
| 4.9 梁端結(jié)合部平截面假定分析 |
| 4.10 鋼筋應(yīng)變分析 |
| 4.10.1 疊合層鋼筋應(yīng)變 |
| 4.10.2 節(jié)點(diǎn)核心區(qū)箍筋應(yīng)變 |
| 4.10.3 牛腿鋼筋應(yīng)變 |
| 4.10.4 缺口梁鋼筋應(yīng)變 |
| 4.11 本章小結(jié) |
| 第五章 基于OpenSEES的數(shù)值模擬及參數(shù)化分析研究 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 梁柱節(jié)點(diǎn)模型 |
| 5.3 基于OpenSEES的非線性分析 |
| 5.3.1 OpenSEES簡(jiǎn)介 |
| 5.3.2 梁柱非線性單元 |
| 5.3.3 非線性模擬關(guān)鍵問(wèn)題 |
| 5.3.4 修正Kent-Park混凝土本構(gòu) |
| 5.3.5 Pointo鋼筋本構(gòu) |
| 5.3.6 廣義一維滯回Pinching4材料 |
| 5.4 節(jié)點(diǎn)核心區(qū)模型 |
| 5.4.1 集中彈簧模型 |
| 5.4.2 剪切板模型 |
| 5.4.3 節(jié)點(diǎn)核心區(qū)骨架曲線 |
| 5.4.4 彈簧骨架曲線 |
| 5.4.5 滯回規(guī)則 |
| 5.5 鋼筋粘結(jié)滑移模型 |
| 5.5.1 局部粘結(jié)-滑移關(guān)系 |
| 5.5.2 總體粘結(jié)-滑移關(guān)系 |
| 5.5.3 鋼筋應(yīng)力-滑移曲線 |
| 5.5.4 滯回規(guī)則 |
| 5.6 基于OpenSEES的分析模型建立 |
| 5.6.1 現(xiàn)澆試件模型 |
| 5.6.2 預(yù)制試件有粘結(jié)模型 |
| 5.6.3 預(yù)制試件無(wú)粘結(jié)模型 |
| 5.6.4 零長(zhǎng)度截面單元 |
| 5.6.5 預(yù)制試件梁端細(xì)部構(gòu)造模擬 |
| 5.7 現(xiàn)澆試件模擬結(jié)果 |
| 5.8 預(yù)制有粘結(jié)試件模擬結(jié)果分析 |
| 5.8.1 模擬與試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比 |
| 5.8.2 預(yù)應(yīng)力筋無(wú)粘結(jié)長(zhǎng)度參數(shù)分析 |
| 5.8.3 預(yù)應(yīng)力筋張拉應(yīng)力參數(shù)分析 |
| 5.9 預(yù)制無(wú)粘結(jié)試件模擬結(jié)果 |
| 5.9.1 模擬與試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比 |
| 5.9.2 預(yù)應(yīng)力筋張拉應(yīng)力參數(shù)分析 |
| 5.9.3 預(yù)應(yīng)力筋類型 |
| 5.10 耗能能力的探討 |
| 5.11 本章小結(jié) |
| 第六章 新型節(jié)點(diǎn)預(yù)制框架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)研究 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 新型節(jié)點(diǎn)預(yù)制框架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)流程 |
| 6.2.1 少支架施工 |
| 6.2.2 無(wú)支架施工 |
| 6.3 預(yù)制框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力計(jì)算 |
| 6.4 構(gòu)件尺寸擬定及節(jié)點(diǎn)總體布置 |
| 6.5 預(yù)應(yīng)力弧形鋼筋配置 |
| 6.6 接縫及灌縫 |
| 6.7 波紋管及灌漿 |
| 6.8 無(wú)粘結(jié)長(zhǎng)度 |
| 6.9 預(yù)制梁、疊合梁設(shè)計(jì) |
| 6.9.1 使用階段驗(yàn)算 |
| 6.9.2 施工階段驗(yàn)算 |
| 6.9.3 梁端接縫處截面鋼筋應(yīng)力計(jì)算 |
| 6.10 預(yù)制柱設(shè)計(jì) |
| 6.11 節(jié)點(diǎn)核心區(qū)設(shè)計(jì) |
| 6.11.1 新型節(jié)點(diǎn)核心區(qū)受力分析 |
| 6.11.2 節(jié)點(diǎn)核心區(qū)抗剪強(qiáng)度計(jì)算 |
| 6.11.3 節(jié)點(diǎn)核心區(qū)設(shè)計(jì)建議 |
| 6.12 牛腿受力設(shè)計(jì) |
| 6.12.1 簡(jiǎn)支牛腿 |
| 6.12.2 剛接暗牛腿 |
| 6.12.3 新型節(jié)點(diǎn)牛腿拉壓桿模型 |
| 6.12.4 新型節(jié)點(diǎn)牛腿設(shè)計(jì)建議 |
| 6.13 缺口梁設(shè)計(jì) |
| 6.13.1 簡(jiǎn)支缺口梁 |
| 6.13.2 剛接缺口梁 |
| 6.13.3 新型節(jié)點(diǎn)缺口梁拉壓桿模型 |
| 6.13.4 新型節(jié)點(diǎn)缺口梁設(shè)計(jì)建議 |
| 6.14 本章小結(jié) |
| 第七章 施工工藝及控制標(biāo)準(zhǔn)研究 |
| 7.1 引言 |
| 7.2 關(guān)鍵施工方法和工藝試驗(yàn)研究 |
| 7.2.1 預(yù)應(yīng)力鋼筋彎弧 |
| 7.2.2 波紋管定位和安裝 |
| 7.2.3 接縫處管道連接 |
| 7.2.4 預(yù)應(yīng)鋼筋穿束 |
| 7.2.5 預(yù)應(yīng)鋼筋張拉 |
| 7.3 施工工藝和操作要點(diǎn) |
| 7.3.1 施工流程 |
| 7.3.2 構(gòu)件制作 |
| 7.3.3 構(gòu)件安裝 |
| 7.4 控制標(biāo)準(zhǔn) |
| 7.5 本章小結(jié) |
| 第八章 總結(jié)與展望 |
| 8.1 總結(jié) |
| 8.2 展望 |
| 致謝 |
| 作者簡(jiǎn)介 |
| 參考文獻(xiàn) |
（8）配置高強(qiáng)鋼筋的預(yù)制拼裝橋墩滯回性能與自恢復(fù)特性研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 緒論 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.2 預(yù)制拼裝橋墩應(yīng)用及研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 預(yù)制拼裝橋墩的連接構(gòu)造分類 |
| 1.2.2 可施工性分析 |
| 1.2.3 預(yù)制拼裝橋墩的應(yīng)用實(shí)例 |
| 1.2.4 預(yù)制拼裝橋墩的抗震性能試驗(yàn)研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.5 預(yù)制拼裝橋墩抗震性能的設(shè)計(jì)方法進(jìn)展 |
| 1.3 研究目的 |
| 1.4 研究?jī)?nèi)容 |
| 本章參考文獻(xiàn) |
| 第2章 配置高強(qiáng)鋼筋的預(yù)制拼裝墩擬靜力及低周疲勞試驗(yàn)設(shè)計(jì)及試件制作 |
| 2.1 試驗(yàn)?zāi)康?/td> |
| 2.2 試件設(shè)計(jì) |
| 2.3 試件制作 |
| 2.4 原材料試驗(yàn) |
| 2.4.1 鋼筋 |
| 2.4.2 混凝土 |
| 2.5 試驗(yàn)裝置及加載制度 |
| 2.5.1 試驗(yàn)裝置 |
| 2.5.2 加載制度 |
| 2.6 本章小結(jié) |
| 本章參考文獻(xiàn) |
| 第3章 鋼筋強(qiáng)度對(duì)現(xiàn)澆及預(yù)制墩的滯回特性影響研究 |
| 3.1 采用不同強(qiáng)度鋼筋及配筋率的預(yù)制橋墩抗震性能對(duì)比試驗(yàn) |
| 3.1.1 加載過(guò)程及試驗(yàn)觀察 |
| 3.1.2 滯回曲線 |
| 3.1.3 抗震性能表征參數(shù) |
| 3.1.4 不同鋼筋強(qiáng)度對(duì)預(yù)制拼裝橋墩抗震性能的影響 |
| 3.2 采用高強(qiáng)鋼筋的現(xiàn)澆及預(yù)制橋墩的位移組成對(duì)比研究 |
| 3.2.1 現(xiàn)澆墩的位移組成 |
| 3.2.2 預(yù)制墩的位移組成 |
| 3.2.3 現(xiàn)澆及預(yù)制墩的位移機(jī)理分析 |
| 3.3 采用高強(qiáng)鋼筋的預(yù)制橋墩Pushover解析方法 |
| 3.3.1 現(xiàn)澆墩柱 |
| 3.3.2 預(yù)制拼裝墩柱 |
| 3.4 采用高強(qiáng)鋼筋的預(yù)制橋墩的纖維有限元模型 |
| 3.4.1 材料本構(gòu)關(guān)系 |
| 3.4.2 纖維有限元模型 |
| 3.4.3 試驗(yàn)和模擬分析 |
| 3.5 本章小結(jié) |
| 本章參考文獻(xiàn) |
| 第4章 高強(qiáng)鋼筋對(duì)預(yù)應(yīng)力預(yù)制橋墩的抗震性能影響 |
| 4.1 采用不同強(qiáng)度鋼筋和無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力的預(yù)制拼裝橋墩對(duì)比試驗(yàn) |
| 4.1.1 加載過(guò)程及試驗(yàn)觀察 |
| 4.1.2 滯回曲線 |
| 4.1.3 抗震性能表征參數(shù) |
| 4.1.4 鋼筋強(qiáng)度對(duì)預(yù)應(yīng)力預(yù)制橋墩的抗震性能影響 |
| 4.1.5 預(yù)應(yīng)力對(duì)采用高強(qiáng)鋼筋預(yù)制橋墩的抗震性能影響 |
| 4.2 鋼筋強(qiáng)度及預(yù)應(yīng)力對(duì)預(yù)制墩柱性能影響的仿真分析 |
| 4.2.1 纖維有限元模型 |
| 4.2.2 材料本構(gòu)關(guān)系 |
| 4.2.3 鋼筋強(qiáng)度對(duì)預(yù)應(yīng)力預(yù)制橋墩的滯回性能模擬分析 |
| 4.2.4 預(yù)應(yīng)力對(duì)采用高強(qiáng)鋼筋預(yù)制橋墩的滯回性能模擬分析 |
| 4.2.5 參數(shù)敏感性分析 |
| 4.3 本章小結(jié) |
| 本章參考文獻(xiàn) |
| 第5章 配置高強(qiáng)鋼筋的預(yù)制橋墩低周疲勞試驗(yàn)研究 |
| 5.1 試驗(yàn)加載及觀察 |
| 5.1.1 擬靜力逐級(jí)加載 |
| 5.1.2 疲勞加載及試驗(yàn)觀察 |
| 5.2 數(shù)值仿真與試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比分析 |
| 5.2.1 OpenSees纖維模型建立 |
| 5.2.2 擬靜力試驗(yàn)?zāi)M對(duì)比分析 |
| 5.2.3 低周疲勞試驗(yàn)?zāi)M對(duì)比分析 |
| 5.3 現(xiàn)澆及預(yù)制橋墩的疲勞損傷模型 |
| 5.3.1 現(xiàn)澆RC橋墩的疲勞模型研究 |
| 5.3.2 預(yù)制拼裝橋墩的疲勞模型研究 |
| 5.4 本章小結(jié) |
| 本章參考文獻(xiàn) |
| 第6章 預(yù)制拼裝橋墩的自恢復(fù)特性評(píng)估 |
| 6.1 自恢復(fù)特征參數(shù)和期望值 |
| 6.1.1 四種自恢復(fù)特征參數(shù)的定義 |
| 6.1.2 抗震自恢復(fù)的期望值 |
| 6.2 橋墩的擬靜力滯回曲線分析 |
| 6.2.1 橋墩試驗(yàn)觀察 |
| 6.2.2 滯回曲線 |
| 6.2.3 骨架曲線及等效屈服點(diǎn) |
| 6.3 采用不同強(qiáng)度鋼筋的橋墩自恢復(fù)特征參數(shù)計(jì)算 |
| 6.3.1 能量消耗比 |
| 6.3.2 殘余位移比 |
| 6.3.3 剛度退化率 |
| 6.3.4 屈服后位移角增量 |
| 6.4 橋墩自恢復(fù)特性評(píng)估 |
| 6.5 本章小結(jié) |
| 本章參考文獻(xiàn) |
| 第7章 預(yù)制拼裝橋墩連接構(gòu)造選擇的綜合評(píng)定 |
| 7.1 評(píng)價(jià)因素的定義和分值 |
| 7.1.1 技術(shù)成熟度 |
| 7.1.2 現(xiàn)場(chǎng)拼裝工效 |
| 7.1.3 施工成本 |
| 7.1.4 施工質(zhì)量可控性 |
| 7.1.5 耐久性 |
| 7.1.6 抗震性能 |
| 7.2 綜合評(píng)分 |
| 7.2.1 基本公式 |
| 7.2.2 權(quán)重選擇 |
| 7.3 應(yīng)用舉例 |
| 7.4 本章小結(jié) |
| 本章參考文獻(xiàn) |
| 第8章 預(yù)制橋墩基于位移的抗震設(shè)計(jì)方法及應(yīng)用研究 |
| 8.1 預(yù)制橋墩拼裝連接的抗震設(shè)計(jì)策略 |
| 8.2 基于位移的抗震設(shè)計(jì)方法 |
| 8.2.1 設(shè)計(jì)流程 |
| 8.2.2 目標(biāo)位移和屈服位移 |
| 8.2.3 設(shè)計(jì)實(shí)例 |
| 8.3 預(yù)制橋墩抗震計(jì)算的時(shí)程分析方法 |
| 8.3.1 抗震設(shè)防標(biāo)準(zhǔn)的選擇 |
| 8.3.2 建立有限元模型 |
| 8.3.3 橋墩抗震計(jì)算 |
| 8.4 應(yīng)用實(shí)例:西曲阜大橋預(yù)制拼裝橋墩 |
| 8.4.1 工程概況 |
| 8.4.2 全橋地震模擬分析 |
| 8.4.3 截面驗(yàn)算 |
| 8.5 本章小結(jié) |
| 本章參考文獻(xiàn) |
| 第9章 結(jié)論與展望 |
| 9.1 主要研究結(jié)論 |
| 9.2 主要?jiǎng)?chuàng)新點(diǎn) |
| 9.3 后續(xù)研究及展望 |
| 致謝 |
| 作者在攻讀博士學(xué)位期間的科研成果 |
（9）混凝土板雙向曲線預(yù)應(yīng)力筋施工布置形式優(yōu)化及結(jié)構(gòu)性能研究（論文提綱范文）
| 致謝 |
| 摘要 |
| abstract |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 本課題研究背景及意義 |
| 1.2 無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)介 |
| 1.2.1 無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)的提出與發(fā)展 |
| 1.2.2 無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)的特點(diǎn) |
| 1.3 混凝土板雙向曲線預(yù)應(yīng)力筋施工布置形式研究現(xiàn)狀 |
| 1.3.1 國(guó)內(nèi)研究現(xiàn)狀 |
| 1.3.2 國(guó)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.4 本文主要研究?jī)?nèi)容 |
| 第二章 混凝土板雙向曲線預(yù)應(yīng)力筋施工布置形式優(yōu)化方案 |
| 2.1 概述 |
| 2.2 混凝土板雙向預(yù)應(yīng)力筋常見(jiàn)施工布置形式介紹 |
| 2.2.1 均勻布置二次拋物線形 |
| 2.2.2 均勻布置直線形 |
| 2.2.3 集中布置二次拋物線形 |
| 2.3 混凝土板雙向曲線預(yù)應(yīng)力筋施工布置形式優(yōu)化方案 |
| 2.3.1 施工布置形式優(yōu)化原則 |
| 2.3.2 優(yōu)化后施工布置形式介紹 |
| 2.4 預(yù)應(yīng)力筋線形分析 |
| 2.4.1 等效荷載法介紹 |
| 2.4.2 預(yù)應(yīng)力筋等效荷載及反彎矩 |
| 2.5 算例優(yōu)化 |
| 2.5.1 算例介紹 |
| 2.5.2 算例雙向無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋施工布置形式優(yōu)化 |
| 2.6 本章小結(jié) |
| 第三章 混凝土板雙向曲線預(yù)應(yīng)力筋施工布置形式優(yōu)化有限元分析 |
| 3.1 概述 |
| 3.2 材料的本構(gòu)關(guān)系 |
| 3.2.1 混凝土的本構(gòu)關(guān)系 |
| 3.2.2 普通鋼筋的本構(gòu)關(guān)系 |
| 3.2.3 預(yù)應(yīng)力鋼筋的本構(gòu)關(guān)系 |
| 3.3 有限元模型的建立 |
| 3.3.1 部件、材料和截面類型 |
| 3.3.2 分析步的設(shè)置 |
| 3.3.3 無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力鋼筋與混凝土板的相互作用 |
| 3.3.4 預(yù)應(yīng)力的施加、荷載與邊界條件 |
| 3.3.5 網(wǎng)格劃分和單元類型 |
| 3.4 有限元模型準(zhǔn)確性驗(yàn)證 |
| 3.5 直線段長(zhǎng)度系數(shù)分析 |
| 3.5.1 板頂直線段長(zhǎng)度系數(shù)分析 |
| 3.5.2 板底直線段長(zhǎng)度系數(shù)分析 |
| 3.6 有限元結(jié)果分析 |
| 3.6.1 有限元應(yīng)力云圖 |
| 3.6.2 跨中荷載-撓度曲線 |
| 3.7 優(yōu)化前后極限狀態(tài)對(duì)比 |
| 3.7.1 優(yōu)化前后正常使用極限狀態(tài)對(duì)比 |
| 3.7.2 優(yōu)化前后承載能力極限狀態(tài)對(duì)比 |
| 3.8 參數(shù)分析 |
| 3.8.1 板支承方式影響分析 |
| 3.8.2 混凝土板厚影響分析 |
| 3.8.3 板跨度影響分析 |
| 3.8.4 混凝土強(qiáng)度等級(jí)影響分析 |
| 3.8.5 有效張拉應(yīng)力影響分析 |
| 3.9 本章小結(jié) |
| 第四章 雙向曲線預(yù)應(yīng)力筋施工布置形式優(yōu)化后混凝土板裂縫寬度分析 |
| 4.1 概述 |
| 4.2 混凝土裂縫開(kāi)展理論 |
| 4.2.1 粘結(jié)-滑移法 |
| 4.2.2 無(wú)滑移法 |
| 4.2.3 綜合分析法 |
| 4.2.4 數(shù)理統(tǒng)計(jì)方法 |
| 4.3 裂縫寬度計(jì)算方法 |
| 4.3.1 《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50010-2010)裂縫寬度計(jì)算方法 |
| 4.3.2 英國(guó)BS8110-1997 規(guī)范裂縫寬度計(jì)算方法 |
| 4.3.3 歐洲《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(EC2-1997)裂縫寬度計(jì)算方法 |
| 4.3.4 美國(guó)ACI規(guī)范裂縫寬度計(jì)算方法 |
| 4.3.5 各裂縫寬度計(jì)算公式對(duì)比 |
| 4.4 裂縫寬度計(jì)算 |
| 4.4.1 優(yōu)化前后應(yīng)力云圖 |
| 4.4.2 裂縫寬度計(jì)算 |
| 4.5 不同參數(shù)下優(yōu)化后裂縫寬度對(duì)比 |
| 4.5.1 不同板頂直線段長(zhǎng)度系數(shù)下裂縫寬度 |
| 4.5.2 不同板底直線段長(zhǎng)度系數(shù)下裂縫寬度 |
| 4.6 本章小結(jié) |
| 第五章 優(yōu)化后預(yù)應(yīng)力混凝土板正常使用階段剛度分析 |
| 5.1 概述 |
| 5.2 無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力混凝土板剛度計(jì)算方法簡(jiǎn)要介紹 |
| 5.3 各國(guó)規(guī)范剛度計(jì)算公式 |
| 5.3.1 我國(guó)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》剛度計(jì)算方法 |
| 5.3.2 美國(guó)ACI規(guī)范剛度計(jì)算方法 |
| 5.4 優(yōu)化前后無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力混凝土板剛度計(jì)算 |
| 5.5 本章小結(jié) |
| 第六章 優(yōu)化后混凝土板預(yù)應(yīng)力施工流程指導(dǎo) |
| 6.1 概述 |
| 6.2 施工準(zhǔn)備 |
| 6.2.1 預(yù)應(yīng)力筋材料 |
| 6.2.2 預(yù)應(yīng)力筋的運(yùn)輸與堆放 |
| 6.3 施工流程 |
| 6.3.1 無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋鋪放 |
| 6.3.2 無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋定位固定 |
| 6.3.3 無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋張拉 |
| 6.3.4 無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋端部處理和錨具封閉保護(hù) |
| 6.4 質(zhì)量控制 |
| 6.4.1 施工前質(zhì)量控制 |
| 6.4.2 施工過(guò)程質(zhì)量控制 |
| 6.5 本章小結(jié) |
| 第七章 結(jié)論與展望 |
| 7.1 主要結(jié)論 |
| 7.2 研究展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 攻讀碩士學(xué)位期間的學(xué)術(shù)活動(dòng)及成果情況 |
（10）緩粘結(jié)劑固化度對(duì)緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力混凝土梁力學(xué)性能影響的有限元分析（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 選題背景和課題研究目的 |
| 1.2 國(guó)內(nèi)外發(fā)展現(xiàn)狀 |
| 1.3 國(guó)內(nèi)外工程應(yīng)用狀況及不足 |
| 1.3.1 國(guó)內(nèi)外工程應(yīng)用 |
| 1.3.2 緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力技術(shù)研究的不足 |
| 1.4 本論文研究的內(nèi)容 |
| 1.4.1 需要解決的問(wèn)題 |
| 1.4.2 研究方法與內(nèi)容 |
| 1.4.3 技術(shù)路線 |
| 第二章 試驗(yàn)簡(jiǎn)介及有限元模型的建立 |
| 2.1 本章概述 |
| 2.2 試驗(yàn)簡(jiǎn)介 |
| 2.2.1 試驗(yàn)方案 |
| 2.2.2 加載制度 |
| 2.2.3 試驗(yàn)裝置 |
| 2.3 有限元模型分析 |
| 2.3.1 材料本構(gòu)關(guān)系 |
| 2.3.2 有限元模型建立 |
| 2.4 本章小結(jié) |
| 第三章 有限元分析結(jié)果 |
| 3.1 未考慮損傷因子的有限元分析結(jié)果 |
| 3.1.1 1號(hào)梁結(jié)果分析 |
| 3.1.2 2號(hào)梁結(jié)果分析 |
| 3.1.3 3號(hào)梁結(jié)果分析 |
| 3.1.4 4號(hào)梁結(jié)果分析 |
| 3.2 考慮損傷因子的有限元分析結(jié)果 |
| 3.2.1 1號(hào)梁結(jié)果分析 |
| 3.2.2 2號(hào)梁結(jié)果分析 |
| 3.2.3 3號(hào)梁結(jié)果分析 |
| 3.2.4 4號(hào)梁結(jié)果分析 |
| 3.3 兩種有限元分析結(jié)果對(duì)比 |
| 3.3.1 1號(hào)梁結(jié)果對(duì)比 |
| 3.3.2 2號(hào)梁結(jié)果對(duì)比 |
| 3.3.3 3號(hào)梁結(jié)果對(duì)比 |
| 3.3.4 4號(hào)梁結(jié)果對(duì)比 |
| 3.4 本章小結(jié) |
| 第四章 緩粘結(jié)劑固化度對(duì)預(yù)應(yīng)力混凝土梁力學(xué)性能的影響 |
| 4.1 各梁有限元結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比 |
| 4.1.1 1號(hào)梁結(jié)果對(duì)比 |
| 4.1.2 2號(hào)梁結(jié)果對(duì)比 |
| 4.1.3 3號(hào)梁結(jié)果對(duì)比 |
| 4.1.4 4號(hào)梁結(jié)果對(duì)比 |
| 4.2 固化度不同梁的力學(xué)性能分析 |
| 4.2.1 有限元結(jié)果對(duì)比分析 |
| 4.2.2 試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比分析 |
| 4.3 本章小結(jié) |
| 第五章 結(jié)論與展望 |
| 5.1 結(jié)論 |
| 5.2 展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 作者簡(jiǎn)介 |
| 作者在攻讀碩士學(xué)位期間發(fā)表的學(xué)術(shù)論文 |
| 致謝 |
四、無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力的施工方法（論文參考文獻(xiàn)）
- [1]緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力技術(shù)在高鐵站房中的應(yīng)用研究[J]. 白國(guó)巖. 鐵道建筑技術(shù), 2022(01)
- [2]混凝土箱梁橋腹板豎向預(yù)應(yīng)力體系的探討與分析[J]. 鄭宏利,陳恒. 北方交通, 2021(12)
- [3]全裝配式預(yù)應(yīng)力混凝土框架結(jié)構(gòu)抗震性能研究[D]. 潘從建. 中國(guó)建筑科學(xué)研究院有限公司, 2021(01)
- [4]預(yù)應(yīng)力型鋼混凝土疊合梁受力性能和設(shè)計(jì)方法研究[D]. 李輝. 西安建筑科技大學(xué), 2021(01)
- [5]基于GIS的水府廟流域生物安全格局研究[J]. 許硯梅,劉驚濤. 中外建筑, 2020(12)
- [6]大跨度預(yù)應(yīng)力梁懸挑結(jié)構(gòu)施工監(jiān)測(cè)及分析[D]. 王梓. 安徽建筑大學(xué), 2020(01)
- [7]局部后張預(yù)應(yīng)力裝配式框架節(jié)點(diǎn)抗震性能及應(yīng)用研究[D]. 楊輝. 東南大學(xué), 2020(01)
- [8]配置高強(qiáng)鋼筋的預(yù)制拼裝橋墩滯回性能與自恢復(fù)特性研究[D]. 卓為頂. 東南大學(xué), 2019
- [9]混凝土板雙向曲線預(yù)應(yīng)力筋施工布置形式優(yōu)化及結(jié)構(gòu)性能研究[D]. 婁晨光. 合肥工業(yè)大學(xué), 2019(01)
- [10]緩粘結(jié)劑固化度對(duì)緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力混凝土梁力學(xué)性能影響的有限元分析[D]. 徐卓君. 沈陽(yáng)建筑大學(xué), 2018(04)
標(biāo)簽：預(yù)應(yīng)力論文; 普通混凝土論文; 預(yù)制混凝土論文; 分布鋼筋論文; 截面有效高度論文;