一、混凝土膨脹劑應(yīng)用技術(shù)（論文文獻(xiàn)綜述）
丁小平,韓宇棟,張君,林松濤,李威[1]（2021）在《混凝土收縮調(diào)控評(píng)述-單因素調(diào)控法》文中進(jìn)行了進(jìn)一步梳理基于混凝土早期收縮機(jī)理,國(guó)內(nèi)外研究者提出了多種收縮調(diào)控方法,按調(diào)控機(jī)理不同將常用的混凝土收縮調(diào)控方法分為外養(yǎng)護(hù)法,內(nèi)養(yǎng)護(hù)法,減縮劑法,膨脹補(bǔ)償法、永久模板法和骨料調(diào)控法等。這幾類調(diào)控方法均可在特定條件下一定程度地降低混凝土早期收縮開裂風(fēng)險(xiǎn),為解決混凝土早期開裂問題提供可選的解決思路。綜述了各調(diào)控方法的作用機(jī)理,并指出了存在的問題和不足。單因素調(diào)控法難以完全解決混凝土收縮開裂問題,可考慮多因素組合調(diào)控。
孫傳珍[2]（2021）在《不同約束條件下MgO膨脹水泥砂漿的膨脹性能研究》文中提出混凝土是一種極易開裂的建筑材料,混凝土中摻加適量的MgO膨脹劑可以改善混凝土產(chǎn)生裂縫的問題。而膨脹混凝土只有在約束條件下其膨脹變形才會(huì)受到限制,從而產(chǎn)生應(yīng)力補(bǔ)償。在工程應(yīng)用中,膨脹混凝土所處的實(shí)際約束條件多樣,其膨脹性能、力學(xué)性能也不同。本文針對(duì)不同約束條件下MgO膨脹水泥砂漿進(jìn)行試驗(yàn)研究、理論分析、工程實(shí)測(cè),對(duì)內(nèi)摻0%、6%、12%的MgO膨脹水泥砂漿開展了自由膨脹試驗(yàn)、限制膨脹試驗(yàn)、三軸圍壓試驗(yàn),并進(jìn)行了力學(xué)性能、微觀孔結(jié)構(gòu)分析,結(jié)合MgO膨脹劑應(yīng)用實(shí)例,系統(tǒng)地研究了無(wú)約束條件、單向約束條件、三軸圍壓約束條件下MgO膨脹水泥砂漿的變形行為,力學(xué)性能和孔結(jié)構(gòu)的變化規(guī)律。研究結(jié)果表明:（1）對(duì)于不同約束條件下MgO膨脹水泥砂漿,其膨脹效能的發(fā)揮與以下四個(gè)方面有關(guān):MgO膨脹劑摻量的大小、約束應(yīng)力的大小、約束的方向以及約束的范圍大小。同樣的約束以及養(yǎng)護(hù)條件下,隨著MgO膨脹劑摻量的提高,MgO膨脹劑的膨脹能越大。當(dāng)MgO膨脹水泥砂漿在約束條件下膨脹時(shí),由于內(nèi)部產(chǎn)生自應(yīng)力以及外界約束造成的應(yīng)力,漿體膨脹會(huì)表現(xiàn)出各向異性,即膨脹會(huì)更容易向限制應(yīng)力小的方向,限制范圍小的方向發(fā)展。且限制方向?qū)gO膨脹劑的膨脹效能的發(fā)揮也有重要的影響,MgO膨脹水泥基材料結(jié)構(gòu)體中的一個(gè)單元也會(huì)表現(xiàn)出各向異性,約束會(huì)促進(jìn)垂直于其限制方向的膨脹,會(huì)阻礙平行于其限制方向的膨脹。綜上所述,單元體的膨脹會(huì)向逃離約束的方向發(fā)展,而不會(huì)沿著約束的方向發(fā)展。因而可以通過改變各方向的限制程度的相對(duì)關(guān)系來(lái)調(diào)整膨脹率,達(dá)到增加補(bǔ)償收縮能力和提高自應(yīng)力水平的目的。（2）MgO膨脹水泥砂漿的徐變比無(wú)約束條件下MgO膨脹水泥砂漿小。原因是約束條件下MgO膨脹水泥砂漿強(qiáng)度更高,MgO膨脹水泥砂漿內(nèi)部會(huì)產(chǎn)生自應(yīng)力,且MgO膨脹劑具有補(bǔ)償收縮的能力,所以徐變低于不摻MgO膨脹劑的水泥砂漿。另外MgO膨脹水泥砂漿對(duì)約束的敏感程度受MgO膨脹劑摻量的影響,MgO膨脹劑摻量越高,其對(duì)約束也越敏感,瞬時(shí)壓應(yīng)變?cè)酱?與無(wú)約束條件下水泥砂漿相比應(yīng)變減小越明顯。（3）摻MgO膨脹劑會(huì)使膨脹水泥砂漿早期抗壓強(qiáng)度降低,且降低幅度隨著MgO膨脹劑摻量的提高而增大。限制條件會(huì)增加MgO膨脹水泥砂漿的抗壓強(qiáng)度。約束可以使得水泥砂漿內(nèi)部結(jié)構(gòu)更加致密,孔隙率更小。（4）MgO膨脹水泥砂漿的孔結(jié)構(gòu)特征能夠反映其膨脹特性。膨脹水泥砂漿中孔結(jié)構(gòu)特征是MgO膨脹劑水化生成Mg（OH）2不斷填充孔隙,膨脹應(yīng)力造成新孔縫出現(xiàn)以及約束條件造成新孔隙出現(xiàn)三種作用的綜合結(jié)果。
于振云[3]（2021）在《補(bǔ)償收縮對(duì)水工面板混凝土阻裂性能影響的研究》文中認(rèn)為水利水電工程是解決國(guó)家“十四五”提出的“碳達(dá)峰”和“碳中和”目標(biāo)的重要措施之一,其中,面板堆石壩作為其主流壩型之一,其需求與發(fā)展也將會(huì)迎來(lái)一個(gè)高速發(fā)展期?；炷撩姘?作為面板堆石壩的防滲結(jié)構(gòu),屬于典型的薄型長(zhǎng)條狀結(jié)構(gòu),極易在施工階段或運(yùn)行初期產(chǎn)生裂縫。這些裂縫的存在,不僅導(dǎo)致混凝土面板的滲水,而且會(huì)顯著加速環(huán)境中有害離子向混凝土內(nèi)部的遷移或軟水侵蝕下混凝土內(nèi)部鈣離子的溶出等,加劇混凝土面板的劣化程度,降低混凝土面板堆石壩的使用壽命。因此,針對(duì)面板混凝土的抗收縮開裂措施的研究愈發(fā)重要且迫切。本文主要基于補(bǔ)償收縮和減縮減裂的理論及方法,結(jié)合其水化特性、孔結(jié)構(gòu)和鈣礬石（AFt）的顯微結(jié)構(gòu),系統(tǒng)地研究不同影響因素對(duì)水工面板混凝土補(bǔ)償收縮效應(yīng)和抗約束開裂性能的影響,旨在為實(shí)現(xiàn)水工混凝土阻裂性能提供技術(shù)支撐和理論依據(jù)。論文主要研究?jī)?nèi)容如下:（1）基于兩種鈣礬石型膨脹劑,結(jié)合其水化特性、孔結(jié)構(gòu)和AFt的顯微結(jié)構(gòu),分析了兩種膨脹劑對(duì)基體自生收縮、干燥收縮和圓環(huán)約束收縮開裂的影響。試驗(yàn)結(jié)果表明:鈣礬石的顯微結(jié)構(gòu)和分布情況對(duì)基體的收縮開裂性能有重要的影響,其中,鈣礬石為細(xì)長(zhǎng)針狀時(shí),會(huì)相互搭接形成“三維”網(wǎng)狀結(jié)構(gòu),約束早期膨脹效應(yīng)的體現(xiàn),但同時(shí)會(huì)形成“預(yù)壓應(yīng)力”,補(bǔ)償干燥收縮并降低開裂風(fēng)險(xiǎn)。而短柱狀鈣礬石,主要呈現(xiàn)“一維”定向分布,利于早期膨脹效應(yīng)的體現(xiàn),但不利于干燥收縮和圓環(huán)約束收縮開裂。（2）基于優(yōu)選的鈣礬石型膨脹劑,研究其摻量和養(yǎng)護(hù)機(jī)制不同對(duì)基體補(bǔ)償收縮效應(yīng)的影響。試驗(yàn)結(jié)果表明:在密封養(yǎng)護(hù)和預(yù)浸泡-干燥養(yǎng)護(hù)下,基體的補(bǔ)償收縮效應(yīng)大小基本隨膨脹劑摻入量的增加而增大,但干燥養(yǎng)護(hù)反而會(huì)降低收縮補(bǔ)償效應(yīng)。這主要和不同養(yǎng)護(hù)機(jī)制下基體內(nèi)部AFt的顯微結(jié)構(gòu)和分布情況以及結(jié)構(gòu)密室程度有關(guān)。在干燥養(yǎng)護(hù)下,水分的快速散失降低了針狀A(yù)Ft的結(jié)晶生長(zhǎng)速度,導(dǎo)致其晶體尺寸小。此外,AFt多分布在水化產(chǎn)物的孔隙間,不能繼續(xù)形成良好的“網(wǎng)狀”骨架,基體內(nèi)部疏松的結(jié)構(gòu)也不利于AFt膨脹效應(yīng)的體現(xiàn)。（3）基于優(yōu)選的鈣礬石型膨脹劑,研究其和PP纖維復(fù)合對(duì)基體自生收縮、干燥收縮、塑性收縮開裂和圓環(huán)約束收縮開裂的影響。試驗(yàn)結(jié)果表明:CSA和PP纖維在基體抗收縮和抗開裂性能上具有良好的協(xié)同效應(yīng),促使基體不產(chǎn)生開裂。這主要和PP纖維及鈣礬石分布的“三維”網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)對(duì)鈣礬石產(chǎn)生的約束效應(yīng)有關(guān),該約束效應(yīng)會(huì)將自生收縮階段的部分膨脹能轉(zhuǎn)變?yōu)閷?duì)基體的“預(yù)壓應(yīng)力”,從而降低后期干燥階段的有效收縮應(yīng)力,以此提高基體的抗收縮開裂的能力。（4）基于優(yōu)選的鈣礬石基膨脹劑,研究其和減縮劑復(fù)合在不同養(yǎng)護(hù)機(jī)制下對(duì)基體補(bǔ)償收縮效應(yīng)的影響。試驗(yàn)結(jié)果表明:密封養(yǎng)護(hù)和干燥養(yǎng)護(hù)下,CSA和SRA復(fù)合在補(bǔ)償收縮效應(yīng)上體現(xiàn)出良好協(xié)同效應(yīng)。SRA主要通過降低孔溶液的表面張力來(lái)降低干燥收縮應(yīng)變;CSA主要通過鈣礬石的補(bǔ)償收縮效應(yīng)和5-50 nm孔體積含量降低的雙重影響來(lái)降低干燥收縮應(yīng)變;CSA和SRA的復(fù)合對(duì)干燥收縮的降低是上述三種作用的綜合影響的結(jié)果。SRA減少了1 d內(nèi)CSA膨脹劑生成鈣礬石的含量,其后鈣礬石晶體繼續(xù)生長(zhǎng),變得更加細(xì)長(zhǎng),利于形成良好的“三維網(wǎng)狀”結(jié)構(gòu),在早期膨脹階段可在其內(nèi)部形成“預(yù)壓應(yīng)力”,從而對(duì)后期干燥收縮起到更好的補(bǔ)償效應(yīng)。（5）研究了OPC-CSA水泥凈漿體系中粉煤灰和礦渣摻量對(duì)電阻率、干燥收縮和質(zhì)量損失率的影響。試驗(yàn)結(jié)果表明:相比于礦渣,粉煤灰的摻加利于降低干燥收縮,但提高了體積電阻率和質(zhì)量損失率;同時(shí),利于早期膨脹效應(yīng)的體現(xiàn),利于補(bǔ)償干燥收縮。電阻率和干燥收縮之間呈現(xiàn)出自然對(duì)數(shù)函數(shù)關(guān)系,為將來(lái)水工面板混凝土采用電阻率預(yù)測(cè)干燥收縮提供了前期研究基礎(chǔ)。
賈福杰[4]（2021）在《中等尺寸混凝土水化抑制與溫度收縮補(bǔ)償研究》文中進(jìn)行了進(jìn)一步梳理溫度收縮問題從混凝土誕生起就一直存在,20世紀(jì)初人們已經(jīng)認(rèn)識(shí)到大體積混凝土?xí)捎谒嗨艧岫鴮?dǎo)致溫度收縮開裂。針對(duì)大體積混凝土溫度開裂問題,大量設(shè)計(jì)、施工及材料措施已經(jīng)被廣泛研究與應(yīng)用。近年來(lái),受混凝土強(qiáng)度等級(jí)提高、水泥超細(xì)化與C3S含量增高等不利因素影響,像隧道襯砌、地鐵管廊側(cè)墻、工民建地下室外墻等采用高強(qiáng)度等級(jí)混凝土的中等尺寸結(jié)構(gòu)由于溫度收縮引起的開裂日益嚴(yán)重,影響了混凝土結(jié)構(gòu)的使用功能,甚至危及結(jié)構(gòu)耐久性和服役壽命。本文針對(duì)中等尺寸混凝土溫度收縮開裂問題開展研究。發(fā)明了一種水化熱抑制緩釋微膠囊（Hydration Heat Inhibition Sustained-Release Microcapsule,簡(jiǎn)稱HIM）;揭示了HIM緩釋作用機(jī)理,探明了HIM水化抑制效果,確立了HIM適用范圍;建立了基于水化抑制與收縮補(bǔ)償協(xié)同的混凝土溫度收縮調(diào)控技術(shù)及開裂溫度預(yù)測(cè)模型,并進(jìn)行了工程實(shí)踐。取得以下研究成果:（1）發(fā)明了一種水化熱抑制緩釋微膠囊。針對(duì)中等尺寸混凝土水化放熱規(guī)律,創(chuàng)新性提出采用微膠囊的結(jié)構(gòu)形式,使具有水化抑制功能的核材在混凝土中產(chǎn)生梯度釋放效果,實(shí)現(xiàn)減緩水泥水化放熱速率,持續(xù)調(diào)控水泥水化的作用。通過微膠囊設(shè)計(jì)與制備,確定了最佳制備工藝,制備出了具有緩釋通道的多孔球狀水化熱抑制緩釋微膠囊（HIM）。（2）揭示了HIM對(duì)水泥水化放熱影響規(guī)律,闡明了HIM緩釋作用機(jī)理。HIM能夠延緩水泥的水化放熱速率,但對(duì)累積放熱總量幾乎沒有影響。本文試驗(yàn)條件下HIM主要調(diào)節(jié)水泥礦物C3S和C2S的水化進(jìn)程,對(duì)C3A和C4AF水化影響甚微。XRD、TG-DSC及SEM驗(yàn)證了HIM的緩釋作用機(jī)理,在殼材的包覆作用下,核材緩慢持續(xù)的溶出到水泥漿體中,不斷的吸附到水泥顆粒表面形成水化屏障層,持續(xù)抑制水泥水化,使得水泥快速集中放熱變成緩慢梯度放熱,從而起到降低水化溫升的效果。（3）確立了HIM的適用范圍。HIM對(duì)于水泥類型的適應(yīng)性良好,不同保溫條件、環(huán)境溫度和結(jié)構(gòu)尺寸混凝土的模擬溫升試驗(yàn)與有限元分析顯示,HIM適用于具有良好散熱條件的中等尺寸結(jié)構(gòu)混凝土。（4）建立了基于水化抑制與收縮補(bǔ)償?shù)幕炷翜囟仁湛s協(xié)同調(diào)控技術(shù)及開裂溫度預(yù)測(cè)模型。協(xié)同調(diào)控在混凝土中產(chǎn)生了“1+1>2”的疊加效果,顯著降低了溫度收縮開裂風(fēng)險(xiǎn)。進(jìn)行了協(xié)同調(diào)控溫度應(yīng)力試驗(yàn),試驗(yàn)結(jié)果與預(yù)測(cè)模型符合良好,模型可用于工程混凝土開裂溫度預(yù)測(cè)。（5）進(jìn)行了混凝土溫度收縮協(xié)同調(diào)控工程實(shí)踐,開發(fā)了基于“互聯(lián)網(wǎng)+”傳感測(cè)量技術(shù)的溫度/變形監(jiān)測(cè)系統(tǒng),實(shí)現(xiàn)了監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)移動(dòng)端實(shí)時(shí)查看。采用協(xié)同調(diào)控技術(shù),大興國(guó)際機(jī)場(chǎng)剪力墻試驗(yàn)段混凝土裂縫從38條減少到4條,開裂風(fēng)險(xiǎn)顯著降低,實(shí)踐結(jié)果表明該技術(shù)對(duì)于中等尺寸混凝土溫度收縮開裂控制具有指導(dǎo)價(jià)值。
龐帥[5]（2021）在《高鈦重礦渣砂超高強(qiáng)鋼管混凝土制備及性能研究》文中研究表明超高強(qiáng)鋼管混凝土是將超高強(qiáng)混凝土（強(qiáng)度等級(jí)>80MPa）灌入鋼管內(nèi)的組合結(jié)構(gòu)材料,具有承載力高、抗震性好、節(jié)省材料等優(yōu)點(diǎn),在地震烈度高、交通條件差的西部山區(qū)具有寬廣的應(yīng)用前景。論文針對(duì)超高強(qiáng)混凝土具有水膠比低、收縮大、強(qiáng)度發(fā)展不穩(wěn)定等特點(diǎn)和超高強(qiáng)鋼管混凝土易脫黏、脫空等問題,基于高鈦重礦渣砂多孔特性,利用其內(nèi)養(yǎng)護(hù)效應(yīng),取代機(jī)制砂制備超高強(qiáng)鋼管混凝土,并對(duì)其性能進(jìn)行了系統(tǒng)研究,得到了以下研究成果:（1）探明了高鈦重礦渣砂的吸水、釋水規(guī)律,明晰了高鈦重礦渣砂對(duì)超高強(qiáng)混凝土性能的影響,提出了高鈦重礦渣砂超高強(qiáng)鋼管混凝土的設(shè)計(jì)制備方法。研究表明:高鈦重礦渣砂吸水率約為機(jī)制砂的1.5倍;釋水速度隨著溫度的提高而增大;高鈦重礦渣砂能夠存蓄水分,具有“蓄水-釋水”功能。隨著扣水率的增加,混凝土初始工作性能劣化,2h后工作性能有放大現(xiàn)象;力學(xué)性能隨著扣水率的增加而增加;混凝土的工作性能隨著取代量的增加而劣化。采用水膠比0.18,總膠材700kg/m3,砂率41%,高鈦重礦渣砂扣水率為85%、取代量為60%時(shí),可制備超高強(qiáng)高流態(tài)低收縮混凝土:混凝土擴(kuò)展度630mm,360d抗壓強(qiáng)度141.3MPa,90d膨脹率165.8×10-4。（2）揭示了高鈦重礦渣砂對(duì)超高強(qiáng)鋼管混凝土的內(nèi)養(yǎng)護(hù)機(jī)理。分析表明:多孔的結(jié)構(gòu)促使水泥漿與集料緊密結(jié)合形成“消栓”結(jié)構(gòu),增加界面粘結(jié)力;高鈦重礦渣砂具備的“釋水-蓄水”功能,能保證膨脹劑的后期水化,在早期促進(jìn)了水泥等礦物的水化,在后期加快Ca（OH）2晶體的消耗,促使Ca（OH）2與C2S、C3S轉(zhuǎn)化生成強(qiáng)度更高的低堿性AFt相和C-S-H凝膠,其“內(nèi)養(yǎng)護(hù)”效應(yīng)防止了Ca（OH）2的富集、改善了界面過渡區(qū)、優(yōu)化了孔隙結(jié)構(gòu)。（3）明確了高鈦重礦渣砂取代量對(duì)超高強(qiáng)鋼管混凝土軸壓短柱的力學(xué)性能影響。結(jié)果表明:高鈦重礦渣砂取代量對(duì)鋼管混凝土試件的破壞形態(tài)、荷載-位移關(guān)系、應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系無(wú)明顯影響,試件均為剪切破壞,摻加高鈦重礦渣砂后峰值承載力提高,取代量為60%時(shí),承載力達(dá)到最大值;實(shí)際承載力與標(biāo)準(zhǔn)中的承載力公式得出的承載力值差距較小,能滿足設(shè)計(jì)使用要求。
李思琪[6]（2021）在《MgO膨脹劑摻量對(duì)補(bǔ)償收縮水泥凈漿微觀結(jié)構(gòu)的影響規(guī)律研究》文中進(jìn)行了進(jìn)一步梳理補(bǔ)償收縮混凝土是控制混凝土結(jié)構(gòu)開裂的重要手段,MgO膨脹劑是配置補(bǔ)償收縮混凝土的外加劑之一。MgO膨脹劑摻量過少不能完全補(bǔ)償收縮,但摻量過大又可能引發(fā)混凝土安定性問題,影響混凝土的性能。目前對(duì)MgO膨脹劑摻量的研究集中在12%以內(nèi),并沒有規(guī)定摻量的使用范圍。MgO膨脹劑在水泥基材料中生成Mg（OH）2晶體,晶體生長(zhǎng)影響水泥漿體孔隙變化,進(jìn)而影響水泥基材料力學(xué)和耐久性能。目前對(duì)摻加MgO膨脹劑后補(bǔ)償收縮水泥漿體的孔結(jié)構(gòu)變化規(guī)律研究較少,孔結(jié)構(gòu)是影響水泥基材料宏觀性能的主要因素,因此需要對(duì)水泥基材料內(nèi)部孔結(jié)構(gòu)有更加深入的認(rèn)識(shí),從而探究MgO膨脹劑對(duì)補(bǔ)償收縮水泥基材料宏觀性能的影響。本課題針對(duì)內(nèi)摻MgO膨脹劑的補(bǔ)償收縮水泥凈漿開展試驗(yàn)研究,探究不同摻量（0%、6%、9%、12%、18%、36%）MgO膨脹劑的摻加對(duì)補(bǔ)償收縮水泥凈漿力學(xué)性能、膨脹性能、孔結(jié)構(gòu)及硬化漿體的微觀形貌特征的影響規(guī)律。得到的主要研究結(jié)論如下:（1）隨著MgO膨脹劑摻量的增加,補(bǔ)償收縮水泥凈漿的抗折和抗壓強(qiáng)度不斷降低?？瞻捉M在60d齡期后抗折及抗壓強(qiáng)度基本不再增長(zhǎng),6%到18%摻量試驗(yàn)組60d齡期后抗壓強(qiáng)度還在繼續(xù)增長(zhǎng)。12%摻量以內(nèi)的試驗(yàn)組對(duì)補(bǔ)償收縮水泥凈漿的力學(xué)性能無(wú)明顯影響,18%摻量以上的高摻量試驗(yàn)組的力學(xué)強(qiáng)度明顯下降。（2）隨著MgO膨脹劑摻量的增加,補(bǔ)償收縮水泥凈漿的自由膨脹率不斷增加,呈現(xiàn)倍數(shù)增長(zhǎng)趨勢(shì),其中36%摻量試驗(yàn)組較6%摻量試驗(yàn)組的自由膨脹率增長(zhǎng)約10倍。補(bǔ)償收縮水泥凈漿的自由膨脹率隨養(yǎng)護(hù)齡期的延長(zhǎng)而不斷增加,養(yǎng)護(hù)齡期后期趨于穩(wěn)定。補(bǔ)償收縮水泥凈漿的自由膨脹率在90d內(nèi)增長(zhǎng)較快,在90d后增長(zhǎng)變緩。補(bǔ)償收縮水泥凈漿的自由膨脹率與自生體積變形的全曲線模型具有很好的相關(guān)性,其相關(guān)系數(shù)均達(dá)到0.98以上。（3）對(duì)于補(bǔ)償收縮水泥凈漿,同齡期下MgO膨脹劑的引入會(huì)增大漿體0.01～0.1μm區(qū)間內(nèi)孔隙。隨著MgO膨脹劑摻量的增加,補(bǔ)償收縮水泥凈漿孔徑分布和最可幾孔徑逐漸增大,其中36%摻量試驗(yàn)組的最可幾孔徑明顯增大。隨著MgO膨脹劑摻量的增加,早齡期情況下,補(bǔ)償收縮水泥凈漿的孔徑分布增加并不明顯。長(zhǎng)齡期情況下,補(bǔ)償收縮水泥凈漿的單位進(jìn)汞量、平均孔徑、最可幾孔徑和中位孔徑都逐漸增大,且增大趨勢(shì)明顯。36%摻量試驗(yàn)組的單位進(jìn)汞量、最可幾孔徑和中位孔徑都明顯高于低摻量試驗(yàn)組,平均孔徑較低摻量試驗(yàn)組有小幅增長(zhǎng)。低摻量試驗(yàn)組（≤12%）相對(duì)于空白試驗(yàn)組,單位進(jìn)汞量增加幅度逐漸減小,而高摻量試驗(yàn)組（18%,36%）相對(duì)于空白試驗(yàn)組,單位進(jìn)汞量增加幅度不斷增大。結(jié)合抗壓強(qiáng)度和自由膨脹率試驗(yàn)分析發(fā)現(xiàn),對(duì)于低摻量試驗(yàn)組的漿體,漿體結(jié)構(gòu)較為致密,強(qiáng)度較高,Mg（OH）2對(duì)孔隙的擴(kuò)張能力較弱,硬化漿體的孔結(jié)構(gòu)隨養(yǎng)護(hù)齡期的延長(zhǎng)逐漸密實(shí),因此補(bǔ)償收縮水泥凈漿的抗壓強(qiáng)度在60d齡期后仍有小幅增長(zhǎng)的趨勢(shì)。對(duì)于高摻量試驗(yàn)組,膨脹源Mg（OH）2的生成量較多,膨脹量較大,由于同膠凝體系水泥量減少,硬化漿體強(qiáng)度較低、增長(zhǎng)速度較慢,硬化漿體結(jié)構(gòu)較為疏松,最終大量生成的Mg（OH）2對(duì)孔隙產(chǎn)生較大的擴(kuò)張力,且隨齡期有逐漸增大趨勢(shì),所以硬化漿體單位進(jìn)汞量增加幅度不斷增大,最終導(dǎo)致抗壓強(qiáng)度明顯降低。（4）通過掃描電鏡試驗(yàn)發(fā)現(xiàn),生長(zhǎng)在MgO膨脹劑顆粒附近的Mg（OH）2晶體團(tuán)簇在MgO顆粒表面,晶體結(jié)構(gòu)非常致密,具有針棒狀形貌的Mg（OH）2大部分生長(zhǎng)在MgO顆粒附近的裂隙中。對(duì)于低摻量試驗(yàn)組（9%）,Mg（OH）2晶體大多呈毛絨狀,團(tuán)簇在MgO膨脹劑顆粒表面或附近;對(duì)于高摻量試驗(yàn)組（36%）,Mg（OH）2晶體的生成量較多,由于水泥量減少,硬化漿體強(qiáng)度較低,硬化漿體結(jié)構(gòu)較為疏松,大量生成的Mg（OH）2晶體在漿體中隨處可見,密布在C-S-H凝膠中以及硬化漿體孔隙中。高摻量試驗(yàn)組硬化漿體,裂隙寬度在1μm左右,在裂隙中生長(zhǎng)的鈣釩石和Mg（OH）2晶體結(jié)晶更加明顯。
龔建清,羅鴻魁,張陽(yáng),龔嘯,謝澤酃,吳五星,戴遠(yuǎn)帆[7]（2021）在《減縮劑和HCSA膨脹劑對(duì)UHPC力學(xué)性能和收縮性能的影響》文中指出本研究主要對(duì)比了減縮劑和高性能混凝土膨脹劑（HCSA）單摻以及復(fù)摻時(shí),對(duì)超高性能混凝土（UHPC）強(qiáng)度、收縮性能的影響。結(jié)果顯示,減縮劑會(huì)延緩水泥水化,延長(zhǎng)水泥凝結(jié)時(shí)間,不利于UHPC早期強(qiáng)度的發(fā)展。隨著減縮劑摻量（0%～2%,質(zhì)量分?jǐn)?shù)）增加,UHPC的自收縮降低,當(dāng)減縮劑摻量為0.5%時(shí)可有效降低UHPC的干燥收縮。而HCSA膨脹劑縮短UHPC的凝結(jié)時(shí)間,早期強(qiáng)度的發(fā)展快;HCSA膨脹劑具有降低UHPC內(nèi)部有害孔數(shù)量、減小總孔隙率的作用,能夠降低UHPC的自收縮和干燥收縮;但HCSA膨脹劑過量時(shí),無(wú)法獲得足夠的水分參與反應(yīng),且有破壞UHPC結(jié)構(gòu)的風(fēng)險(xiǎn)。減縮劑和HCSA膨脹劑復(fù)摻時(shí),UHPC的抗壓、抗折強(qiáng)度均大于單摻減縮劑時(shí)的強(qiáng)度,且小于單摻HCSA膨脹劑時(shí)的強(qiáng)度。2%減縮劑和10%HCSA膨脹劑復(fù)摻對(duì)UHPC收縮的抑制作用最好,同時(shí)UHPC具有較高的力學(xué)性能。
付強(qiáng)[8]（2021）在《六偏磷酸鈉對(duì)MEA-水泥-PCE漿體性能影響研究》文中研究表明氧化鎂膨脹劑（MEA）作為一種新型膨脹劑,因其具有水化需水量少、水化產(chǎn)物穩(wěn)定、膨脹性能可調(diào)節(jié)、可補(bǔ)償混凝土后期收縮等優(yōu)勢(shì),在工程中的應(yīng)用越來(lái)越廣泛。但是摻加MEA,會(huì)使?jié){體的流動(dòng)性變差,降低混凝土的和易性。為改善MEA對(duì)水泥漿體流動(dòng)性的不良影響,本研究采用六偏磷酸鈉（SHMP）作為流動(dòng)性調(diào)控劑,考慮不同水膠比（0.3、0.4、0.5）、MEA活性（R型和M型）和MEA摻量（6%、9%、12%）等影響因素,對(duì)加入六偏磷酸鈉后MEA-水泥-PCE（聚羧酸減水劑）漿體的各方面性能進(jìn)行測(cè)試。通過試驗(yàn)測(cè)試和理論分析相結(jié)合的方法研究六偏磷酸鈉對(duì)MEA-水泥-PCE漿體流動(dòng)性的改善效果,以及對(duì)硬化漿體力學(xué)性能及膨脹性能的影響。研究表明:（1）MEA使塑化漿體流動(dòng)度降低。隨著MEA鈉摻量的提高,漿體流動(dòng)性降低。由紫外-可見分光光度試驗(yàn)（UV）結(jié)果可知,由于MEA對(duì)PCE的吸附能力較強(qiáng),使部分水泥少吸附或未吸附PCE,進(jìn)而影響PCE的分散作用,降低了流動(dòng)性。經(jīng)比較三個(gè)水膠比下漿體的流動(dòng)度,MEA對(duì)0.4水膠比試驗(yàn)組流動(dòng)性影響最小,對(duì)0.5水膠比試驗(yàn)組影響最大,0.3水膠比居中。（2）六偏磷酸鈉的加入顯著提高了MEA-水泥-PCE漿體的流動(dòng)性。隨著六偏磷酸鈉摻量的增加,流動(dòng)度不斷提高。這是由于六偏磷酸鈉的加入,在水泥表面形成了“內(nèi)磷酸鹽（多層）-外減水劑（單層）”的結(jié)構(gòu),增加了吸附層厚度,增強(qiáng)了空間位阻效應(yīng),從而增強(qiáng)了PCE的分散作用。但是六偏磷酸鈉對(duì)漿體流動(dòng)度的增幅,并不隨其摻量的倍增而倍增?？傮w看來(lái)六偏磷酸鈉對(duì)0.3水膠比試驗(yàn)組流動(dòng)度提高效果最弱,對(duì)0.4水膠比和0.5水膠比下漿體流動(dòng)度提高效果相近。（3）六偏磷酸鈉的加入對(duì)摻MEA砂漿試塊的抗壓抗折強(qiáng)度有一定的提高作用。六偏磷酸鈉摻量越大,抗壓抗折強(qiáng)度越大。水膠比相同時(shí),六偏磷酸鈉對(duì)高摻量（12%）MEA試驗(yàn)組的強(qiáng)度提高效果較好;水膠比不同時(shí),六偏磷酸鈉對(duì)于高水膠比（0.4和0.5）試驗(yàn)組的強(qiáng)度提高效果較好。通過X射線衍射試驗(yàn)（XRD）及壓汞試驗(yàn)（MIP）可知,六偏磷酸鈉的加入生成了鈣鎂基磷酸鹽,填充了孔隙,降低了多害孔和有害孔的數(shù)量。（4）六偏磷酸鈉摻與不摻,MEA-水泥-PCE的限制膨脹率曲線基本都呈現(xiàn)三段式增長(zhǎng),即“前期快速增長(zhǎng)、中期過渡增長(zhǎng)、后期穩(wěn)定增長(zhǎng)”。六偏磷酸鈉的加入,對(duì)限制膨脹率的影響較為復(fù)雜。六偏磷酸鈉摻量為0.15%時(shí),對(duì)試塊膨脹的影響較小,并且有部分試塊膨脹率增大,雖然有小部分試塊膨脹率降低,但都在10%以內(nèi)。當(dāng)六偏磷酸鈉摻量為0.3%時(shí),雖然對(duì)部分低水膠比（0.3）、低MEA摻量（6%）的試塊膨脹有提高作用,但是對(duì)高M(jìn)EA摻量（12%）試塊的膨脹削弱較大,并且水膠比越大,對(duì)試塊的膨脹削弱越大,最大可使限制膨脹率降低39%。由熱重試驗(yàn)（TG）結(jié)果可知,六偏磷酸鈉的加入減少了氫氧化鎂的生成,導(dǎo)致高M(jìn)EA摻量試驗(yàn)組的限制膨脹率降低;通過MIP可知,六偏磷酸鈉的加入使結(jié)構(gòu)更加密實(shí),為MEA推開水泥石產(chǎn)生宏觀膨脹提供了有利條件,導(dǎo)致低水膠比、低MEA摻量試驗(yàn)組的限制膨脹率出現(xiàn)提高。
葉義成,陳常釗,姚囝,王其虎,崔旭陽(yáng),黃兆云[9]（2021）在《膨脹型漿體的膨脹材料若干問題研究進(jìn)展》文中提出弱層理面急傾斜巖層內(nèi)巷道頂板層狀巖體易產(chǎn)生"順層滑移"破壞,利用膨脹型漿體對(duì)弱層理面進(jìn)行注漿,產(chǎn)生"先擠后黏"的注漿加固效果,提高頂板圍巖的強(qiáng)度和完整性,能較好地解決這一問題。針對(duì)膨脹注漿加固支護(hù)技術(shù),提出了膨脹型漿體概念,分析了膨脹型漿體的膨脹作用機(jī)理。如何選擇膨脹材料是配制膨脹型漿體的關(guān)鍵問題。通過對(duì)各類膨脹型材料的發(fā)展歷程和國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀進(jìn)行總結(jié),論述了各類膨脹型材料的膨脹機(jī)理。從膨脹發(fā)育時(shí)間、體積膨脹率、力學(xué)強(qiáng)度、膨脹應(yīng)力4個(gè)方面分析了膨脹型材料的特性,選定HSCA-Ⅱ型靜態(tài)破碎劑為膨脹源進(jìn)行了膨脹型漿體配比試驗(yàn)、體積膨脹率試驗(yàn)、力學(xué)強(qiáng)度試驗(yàn),分析了靜態(tài)破碎劑-膨脹型漿體的膨脹發(fā)育時(shí)間、體積膨脹率和力學(xué)強(qiáng)度特征。研究表明:隨著靜態(tài)破碎劑摻量增大,靜態(tài)破碎劑-水泥新型膨脹型漿體的抗壓強(qiáng)度減小,膨脹發(fā)育時(shí)間延長(zhǎng)、體積膨脹率增大;靜態(tài)破碎劑-水泥新型膨脹型漿體的膨脹發(fā)育時(shí)間合理、體積膨脹率較大、自身強(qiáng)度較高、膨脹應(yīng)力能在支護(hù)巖體中提供擠壓力,具有良好的工程應(yīng)用意義。為實(shí)現(xiàn)良好的工程應(yīng)用效果,后期還需要在膨脹材料優(yōu)選及研發(fā)、膨脹型漿體膨脹機(jī)理、膨脹型漿體-巖體力學(xué)行為、膨脹型漿體膨脹—固化—流動(dòng)耦合作用機(jī)制、膨脹型漿體協(xié)同支護(hù)理論與技術(shù)等方向開展大量的理論及試驗(yàn)研究。
曾昊[10]（2020）在《考慮時(shí)變特性的自預(yù)應(yīng)力鋼管混凝土柱力學(xué)性能研究》文中進(jìn)行了進(jìn)一步梳理鋼管混凝土結(jié)構(gòu)因其承載能力高、抗震性能優(yōu)異等優(yōu)點(diǎn)被廣泛應(yīng)用于橋梁、高層及大跨度建筑中。其優(yōu)勢(shì)來(lái)源于鋼管與核心混凝土的組合效應(yīng)。一方面,核心混凝土的橫向變形被鋼管約束,處于多軸受壓狀態(tài),抗壓強(qiáng)度及延性得以提高;另一方面,核心混凝土能防止鋼管向內(nèi)部屈曲,從而使鋼管的強(qiáng)度及延性得以充分發(fā)揮。由此可見,鋼管混凝土產(chǎn)生組合效應(yīng)的前提是鋼管與混凝土在界面上保持緊密的接觸。然而,由于混凝土的收縮、徐變及鋼管與核心混凝土在彈性階段的泊松比差異,鋼管與混凝土之間易出現(xiàn)脫空現(xiàn)象,組合效應(yīng)不能得到充分發(fā)揮。故本文采用微膨脹混凝土代替普通混凝土澆筑進(jìn)鋼管內(nèi)部,以保證鋼管與混凝土在受力過程中保持緊密接觸。由于核心混凝土膨脹,在加載前鋼管與混凝土之間產(chǎn)生接觸應(yīng)力,鋼管對(duì)核心混凝土產(chǎn)生約束效應(yīng)。由于核心混凝土處于受壓狀態(tài)會(huì)發(fā)生徐變現(xiàn)象,鋼管混凝土的接觸應(yīng)力和變形也會(huì)隨時(shí)間產(chǎn)生變化。為了澄清微膨脹混凝土對(duì)鋼管混凝土受力性能的影響,本文對(duì)其開展了試驗(yàn)研究、理論分析及數(shù)值模擬工作。主要研究工作和創(chuàng)新成果如下:（1）針對(duì)核心混凝土的自密實(shí)特性,將膠凝材料用量、水膠比、砂率及粉煤灰摻量作為變量,通過正交試驗(yàn)設(shè)計(jì)了9組不同的材料配合比,通過坍落擴(kuò)展度試驗(yàn)和立方體抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)得到了工作性能指標(biāo)及抗壓強(qiáng)度指標(biāo),并據(jù)此確定最佳配合比。針對(duì)混凝土的微膨脹特性,在此配合比基礎(chǔ)上加入膨脹劑,探究了不同膨脹劑摻量對(duì)混凝土工作性能、力學(xué)性能及自由變形的影響,建立了考慮膨脹劑摻量的混凝土自由變形計(jì)算模型。（2）為了考慮鋼管中核心混凝土的徐變影響,通過國(guó)內(nèi)外常用的混凝土徐變預(yù)測(cè)模型的精度與適用范圍對(duì)比,并根據(jù)實(shí)際情況選取了合適的預(yù)測(cè)模型。徐變大小與應(yīng)力水平有關(guān),針對(duì)徐變過程中不斷變化的應(yīng)力水平,提出了一種較為簡(jiǎn)明的電算方法,并據(jù)此預(yù)測(cè)了不同膨脹劑摻量及徑厚比的自預(yù)應(yīng)力鋼管混凝土柱的環(huán)向應(yīng)變及自預(yù)應(yīng)力隨時(shí)間的變化規(guī)律。（3）針對(duì)自預(yù)應(yīng)力鋼管混凝土柱的膨脹性能,將徑厚比及膨脹劑摻量作為變量,通過試驗(yàn)得到了自預(yù)應(yīng)力鋼管混凝土柱的環(huán)向應(yīng)變,并對(duì)比了試驗(yàn)結(jié)果與預(yù)測(cè)結(jié)果,在試驗(yàn)結(jié)果基礎(chǔ)上建立了鋼管混凝土柱環(huán)向應(yīng)變的計(jì)算模型。針對(duì)自預(yù)應(yīng)力鋼管混凝土柱的軸壓性能,將徑厚比、膨脹劑摻量及試件齡期作為變量,通過試驗(yàn)得到了鋼管混凝土柱的軸壓破壞形態(tài)及荷載位移曲線,并據(jù)此分析探究了不同徑厚比、膨脹劑摻量及齡期對(duì)鋼管混凝土柱軸壓力學(xué)性能的影響。（4）采用ABAQUS軟件,建立了自預(yù)應(yīng)力鋼管混凝土的有限元模型,對(duì)比了計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果,驗(yàn)證了模型的可靠性?；诖四Ｐ?將混凝土強(qiáng)度、鋼管強(qiáng)度、含鋼率及試件齡期作為變量,對(duì)自預(yù)應(yīng)力鋼管混凝土柱的軸壓性能進(jìn)行了參數(shù)分析。
二、混凝土膨脹劑應(yīng)用技術(shù)（論文開題報(bào)告）
（1）論文研究背景及目的
此處內(nèi)容要求：
首先簡(jiǎn)單簡(jiǎn)介論文所研究問題的基本概念和背景，再而簡(jiǎn)單明了地指出論文所要研究解決的具體問題，并提出你的論文準(zhǔn)備的觀點(diǎn)或解決方法。
寫法范例：
本文主要提出一款精簡(jiǎn)64位RISC處理器存儲(chǔ)管理單元結(jié)構(gòu)并詳細(xì)分析其設(shè)計(jì)過程。在該MMU結(jié)構(gòu)中,TLB采用叁個(gè)分離的TLB,TLB采用基于內(nèi)容查找的相聯(lián)存儲(chǔ)器并行查找,支持粗粒度為64KB和細(xì)粒度為4KB兩種頁(yè)面大小,采用多級(jí)分層頁(yè)表結(jié)構(gòu)映射地址空間,并詳細(xì)論述了四級(jí)頁(yè)表轉(zhuǎn)換過程,TLB結(jié)構(gòu)組織等。該MMU結(jié)構(gòu)將作為該處理器存儲(chǔ)系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)的一個(gè)重要組成部分。
（2）本文研究方法
調(diào)查法：該方法是有目的、有系統(tǒng)的搜集有關(guān)研究對(duì)象的具體信息。
觀察法：用自己的感官和輔助工具直接觀察研究對(duì)象從而得到有關(guān)信息。
實(shí)驗(yàn)法：通過主支變革、控制研究對(duì)象來(lái)發(fā)現(xiàn)與確認(rèn)事物間的因果關(guān)系。
文獻(xiàn)研究法：通過調(diào)查文獻(xiàn)來(lái)獲得資料，從而全面的、正確的了解掌握研究方法。
實(shí)證研究法：依據(jù)現(xiàn)有的科學(xué)理論和實(shí)踐的需要提出設(shè)計(jì)。
定性分析法：對(duì)研究對(duì)象進(jìn)行“質(zhì)”的方面的研究，這個(gè)方法需要計(jì)算的數(shù)據(jù)較少。
定量分析法：通過具體的數(shù)字，使人們對(duì)研究對(duì)象的認(rèn)識(shí)進(jìn)一步精確化。
跨學(xué)科研究法：運(yùn)用多學(xué)科的理論、方法和成果從整體上對(duì)某一課題進(jìn)行研究。
功能分析法：這是社會(huì)科學(xué)用來(lái)分析社會(huì)現(xiàn)象的一種方法，從某一功能出發(fā)研究多個(gè)方面的影響。
模擬法：通過創(chuàng)設(shè)一個(gè)與原型相似的模型來(lái)間接研究原型某種特性的一種形容方法。
三、混凝土膨脹劑應(yīng)用技術(shù)（論文提綱范文）
（1）混凝土收縮調(diào)控評(píng)述-單因素調(diào)控法（論文提綱范文）
| 1 外養(yǎng)護(hù)法 |
| 2 內(nèi)養(yǎng)護(hù)法 |
| 3 減縮劑法 |
| 4 膨脹補(bǔ)償法 |
| 5 永久模板法 |
| 6 骨料調(diào)控法 |
| 7 結(jié)語(yǔ) |
（2）不同約束條件下MgO膨脹水泥砂漿的膨脹性能研究（論文提綱范文）
| 中文摘要 |
| Abstract |
| 1 引言 |
| 1.1 研究背景及意義 |
| 1.1.1 研究背景 |
| 1.1.2 研究意義 |
| 1.2 國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 國(guó)內(nèi)外MgO膨脹劑的研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.2 MgO膨脹劑的膨脹機(jī)理 |
| 1.2.3 不同約束條件下MgO膨脹水泥砂漿的膨脹性能 |
| 1.3 目前研究中主要存在的問題 |
| 1.4 研究?jī)?nèi)容與目標(biāo) |
| 1.4.1 研究?jī)?nèi)容 |
| 1.4.2 研究目標(biāo) |
| 1.5 技術(shù)路線 |
| 1.6 研究創(chuàng)新點(diǎn) |
| 2 試驗(yàn)材料及方法 |
| 2.1 試驗(yàn)材料與配合比設(shè)計(jì) |
| 2.1.1 試驗(yàn)原材料 |
| 2.1.2 試驗(yàn)材料配合比設(shè)計(jì) |
| 2.2 試驗(yàn)方法 |
| 2.2.1 膠砂力學(xué)性能試驗(yàn)——抗壓抗折試驗(yàn) |
| 2.2.2 膠砂宏觀性能試驗(yàn)——自由膨脹試驗(yàn)、限制膨脹試驗(yàn) |
| 2.2.3 宏觀性能試驗(yàn)——三軸圍壓試驗(yàn) |
| 2.2.4 膠砂微觀性能試驗(yàn) |
| 3 結(jié)果與分析 |
| 3.1 MgO膨脹劑的膨脹效能 |
| 3.1.1 無(wú)約束、單軸約束條件下MgO膨脹劑的膨脹效能 |
| 3.1.2 三向約束條件下MgO膨脹劑的膨脹效能 |
| 3.1.3 不同約束條件下MgO膨脹劑的膨脹效能對(duì)比 |
| 3.2 MgO膨脹水泥砂漿孔結(jié)構(gòu)對(duì)比分析 |
| 3.2.1 無(wú)約束條件下MgO膨脹水泥砂漿孔結(jié)構(gòu)對(duì)比分析 |
| 3.2.2 不同約束條件下MgO膨脹水泥砂漿孔結(jié)構(gòu)對(duì)比分析 |
| 3.3 MgO膨脹水泥砂漿內(nèi)部結(jié)構(gòu)對(duì)比分析 |
| 3.4 MgO膨脹水泥砂漿抗壓強(qiáng)度分析 |
| 3.4.1 不同MgO膨脹劑摻量對(duì)水泥砂漿強(qiáng)度研究 |
| 3.4.2 不同約束條件對(duì)MgO膨脹水泥砂漿抗壓強(qiáng)度的影響 |
| 3.5 MgO膨脹劑工程應(yīng)變實(shí)測(cè) |
| 3.5.1 宏觀性能試驗(yàn)——摻MgO膨脹劑工程應(yīng)變實(shí)測(cè) |
| 3.5.1.1 監(jiān)測(cè)概況 |
| 3.5.1.2 監(jiān)測(cè)設(shè)備 |
| 3.5.1.3 傳感器布置 |
| 3.5.2 摻MgO膨脹劑工程應(yīng)變實(shí)測(cè)結(jié)果 |
| 3.5.2.1 試驗(yàn)墻體溫度監(jiān)測(cè)結(jié)果分析 |
| 3.5.2.2 試驗(yàn)墻體應(yīng)變監(jiān)測(cè)結(jié)果分析 |
| 4 討論 |
| 4.1 關(guān)于限制條件下MgO膨脹水泥砂漿膨脹效能的討論 |
| 4.2 關(guān)于三軸圍壓約束條件下MgO膨脹水泥砂漿膨脹效能的討論 |
| 5 結(jié)論 |
| 5.1 主要結(jié)論 |
| 5.2 研究工作展望 |
| 6 參考文獻(xiàn) |
| 7 致謝 |
| 8 攻讀學(xué)位期間成果 |
（3）補(bǔ)償收縮對(duì)水工面板混凝土阻裂性能影響的研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 緒論 |
| 1.1 課題來(lái)源及研究背景 |
| 1.2 混凝土面板裂縫成因及影響因素 |
| 1.2.1 溫度變化與體積變形關(guān)系 |
| 1.2.2 水分耗散與遷移和收縮變形關(guān)系 |
| 1.2.3 約束度與收縮開裂關(guān)系 |
| 1.3 混凝土面板收縮調(diào)控技術(shù)研究現(xiàn)狀 |
| 1.3.1 膨脹劑補(bǔ)償收縮技術(shù) |
| 1.3.2 減縮劑減縮技術(shù) |
| 1.3.3 纖維增強(qiáng)增韌技術(shù) |
| 1.3.4 礦物摻合料 |
| 1.4 電阻率法評(píng)判混凝土收縮開裂的研究現(xiàn)狀 |
| 1.5 論文主要研究?jī)?nèi)容 |
| 第2章 鈣礬石型膨脹劑類型對(duì)混凝土收縮開裂性能的影響 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 試驗(yàn)方案 |
| 2.3 膨脹劑類型對(duì)力學(xué)和收縮開裂性能的影響 |
| 2.3.1 力學(xué)性能 |
| 2.3.2 自生收縮 |
| 2.3.3 干燥收縮 |
| 2.3.4 圓環(huán)約束收縮開裂 |
| 2.4 膨脹劑類型對(duì)補(bǔ)償收縮機(jī)理的影響 |
| 2.4.1 水化特性 |
| 2.4.2 熱重分析 |
| 2.4.3 孔結(jié)構(gòu)分析 |
| 2.4.4 顯微結(jié)構(gòu)分析 |
| 2.5 本章小結(jié) |
| 第3章 養(yǎng)護(hù)狀態(tài)對(duì)鈣礬石型膨脹劑補(bǔ)償收縮效應(yīng)的影響 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 試驗(yàn)方案 |
| 3.3 膨脹劑摻量對(duì)力學(xué)性能的影響 |
| 3.3.1 抗壓強(qiáng)度和抗折強(qiáng)度 |
| 3.3.2 砂漿與骨料界面強(qiáng)度 |
| 3.4 養(yǎng)護(hù)狀態(tài)對(duì)不同膨脹劑摻量下補(bǔ)償收縮效應(yīng)的影響 |
| 3.4.1 密封養(yǎng)護(hù) |
| 3.4.2 干燥養(yǎng)護(hù) |
| 3.4.3 預(yù)浸泡-干燥養(yǎng)護(hù) |
| 3.4.4 收縮落差分析 |
| 3.4.5 不同養(yǎng)護(hù)狀態(tài)下補(bǔ)償收縮效應(yīng)對(duì)比分析 |
| 3.5 補(bǔ)償收縮機(jī)理的分析 |
| 3.5.1 非蒸發(fā)水含量 |
| 3.5.2 熱重分析 |
| 3.5.3 顯微結(jié)構(gòu)分析 |
| 3.6 本章小結(jié) |
| 第4章 纖維對(duì)含鈣礬石型膨脹劑混凝土收縮開裂性能的影響 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 試驗(yàn)方案 |
| 4.3 纖維和膨脹劑對(duì)力學(xué)和收縮開裂性能的影響 |
| 4.3.1 力學(xué)性能 |
| 4.3.2 自生收縮 |
| 4.3.3 干燥收縮 |
| 4.3.4 塑性收縮開裂 |
| 4.3.5 圓環(huán)約束收縮開裂 |
| 4.4 補(bǔ)償收縮機(jī)理分析及模型建立 |
| 4.4.1 孔結(jié)構(gòu)分析 |
| 4.4.2 顯微結(jié)構(gòu)分析 |
| 4.4.3 補(bǔ)償收縮理論模型建立 |
| 4.5 本章小結(jié) |
| 第5章 減縮劑對(duì)含鈣礬石型膨脹劑混凝土補(bǔ)償收縮效應(yīng)的影響 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 試驗(yàn)方案 |
| 5.3 膨脹劑和減縮劑對(duì)力學(xué)性能的影響 |
| 5.4 早期養(yǎng)護(hù)狀態(tài)對(duì)膨脹劑和減縮劑補(bǔ)償收縮效應(yīng)的影響 |
| 5.4.1 密封養(yǎng)護(hù) |
| 5.4.2 干燥養(yǎng)護(hù) |
| 5.4.3 預(yù)浸泡-干燥養(yǎng)護(hù) |
| 5.4.4 收縮落差分析 |
| 5.4.5 不同養(yǎng)護(hù)狀態(tài)下補(bǔ)償收縮效應(yīng)的對(duì)比分析 |
| 5.5 補(bǔ)償收縮機(jī)理分析 |
| 5.5.1 水化特性 |
| 5.5.2 熱重分析 |
| 5.5.3 孔結(jié)構(gòu)分析 |
| 5.5.4 顯微結(jié)構(gòu)分析 |
| 5.6 本章小結(jié) |
| 第6章 基于電阻率的補(bǔ)償收縮混凝土干燥收縮評(píng)價(jià)方法 |
| 6.1 引言 |
| 6.1.1 體積電阻率評(píng)估模型 |
| 6.1.2 干燥收縮機(jī)理及模型 |
| 6.2 試驗(yàn)方案 |
| 6.3 粉煤灰和礦渣對(duì)抗壓強(qiáng)度的影響 |
| 6.4 粉煤灰和礦渣對(duì)體積電阻率和干燥收縮的影響 |
| 6.4.1 體積電阻率 |
| 6.4.2 干燥收縮 |
| 6.4.3 電阻率和干燥收縮關(guān)系 |
| 6.5 機(jī)理分析 |
| 6.5.1 孔結(jié)構(gòu)分析 |
| 6.5.2 熱重分析 |
| 6.5.3 顯微結(jié)構(gòu)分析 |
| 6.6 本章小結(jié) |
| 結(jié)論 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 攻讀博士學(xué)位期間發(fā)表的論文及其它成果 |
| 致謝 |
| 個(gè)人簡(jiǎn)歷 |
（4）中等尺寸混凝土水化抑制與溫度收縮補(bǔ)償研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 緒論 |
| 1.1 研究背景及意義 |
| 1.2 國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀與進(jìn)展 |
| 1.2.1 混凝土溫度收縮開裂研究 |
| 1.2.2 水化熱抑制材料 |
| 1.2.3 微膠囊緩釋技術(shù) |
| 1.2.4 膨脹材料補(bǔ)償溫度收縮及評(píng)價(jià)方法 |
| 1.3 存在的問題及本文的主要研究?jī)?nèi)容 |
| 1.3.1 存在的問題 |
| 1.3.2 本文的主要研究?jī)?nèi)容 |
| 第2章 原材料、試驗(yàn)設(shè)備與試驗(yàn)方法 |
| 2.1 原材料 |
| 2.2 試驗(yàn)設(shè)備與試驗(yàn)方法 |
| 2.2.1 微觀性能測(cè)試 |
| 2.2.2 宏觀性能測(cè)試 |
| 第3章 水化熱抑制緩釋微膠囊設(shè)計(jì)及制備 |
| 3.1 水化熱抑制緩釋微膠囊設(shè)計(jì) |
| 3.1.1 微膠囊設(shè)計(jì)原理 |
| 3.1.2 微膠囊核材選擇 |
| 3.1.3 微膠囊殼材選擇 |
| 3.1.4 不同核材制備微膠囊抑制效果 |
| 3.2 水化熱抑制緩釋微膠囊制備 |
| 3.2.1 微膠囊抑制效果影響因素研究 |
| 3.2.2 微膠囊制備 |
| 3.2.3 微膠囊結(jié)構(gòu)與表面形貌 |
| 3.3 本章小結(jié) |
| 第4章 HIM作用機(jī)理、抑制效果及適用性研究 |
| 4.1 HIM水化抑制作用機(jī)理 |
| 4.1.1 HIM對(duì)水泥水化放熱過程的影響 |
| 4.1.2 水化動(dòng)力學(xué)分析 |
| 4.1.3 HIM對(duì)水泥單礦水化的影響 |
| 4.1.4 HIM緩釋作用機(jī)理研究 |
| 4.2 HIM水化抑制效果 |
| 4.2.1 HIM對(duì)混凝土凝結(jié)時(shí)間及抗壓強(qiáng)度的影響 |
| 4.2.2 HIM對(duì)降低混凝土溫度收縮開裂風(fēng)險(xiǎn)的效果 |
| 4.2.3 HIM水化熱抑制效果對(duì)比 |
| 4.3 HIM適用性研究 |
| 4.3.1 HIM對(duì)不同類型水泥有效性 |
| 4.3.2 HIM適用范圍測(cè)定與有限元分析 |
| 4.4 本章小結(jié) |
| 第5章 基于水化抑制與收縮補(bǔ)償協(xié)同的混凝土溫度收縮調(diào)控技術(shù) |
| 5.1 不同礦物源膨脹材料對(duì)混凝土溫度收縮應(yīng)力的補(bǔ)償研究 |
| 5.1.1 膨脹材料溫度應(yīng)力補(bǔ)償機(jī)理 |
| 5.1.2 不同礦物源膨脹材料溫度應(yīng)力試驗(yàn)研究 |
| 5.1.3 HIM抑制水化對(duì)有效膨脹發(fā)揮區(qū)間的影響 |
| 5.2 混凝土溫度收縮協(xié)同調(diào)控 |
| 5.2.1 混凝土溫度收縮協(xié)同調(diào)控機(jī)理 |
| 5.2.2 基于協(xié)同調(diào)控的混凝土開裂溫度預(yù)測(cè)模型 |
| 5.2.3 水化抑制與收縮補(bǔ)償協(xié)同調(diào)控驗(yàn)證 |
| 5.3 混凝土溫度收縮協(xié)同調(diào)控工程應(yīng)用 |
| 5.3.1 大興國(guó)際機(jī)場(chǎng)航站樓地下室剪力墻概況 |
| 5.3.2 “互聯(lián)網(wǎng)+”混凝土溫度/變形監(jiān)測(cè)技術(shù) |
| 5.4 本章小結(jié) |
| 結(jié)論與展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 攻讀學(xué)位期間參加科研情況及取得的研究成果 |
| 致謝 |
（5）高鈦重礦渣砂超高強(qiáng)鋼管混凝土制備及性能研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 緒論 |
| 1.1 高鈦重礦渣砂超高強(qiáng)鋼管混凝土發(fā)展概述 |
| 1.1.1 超高強(qiáng)混凝土的發(fā)展與應(yīng)用 |
| 1.1.2 鋼管混凝土的發(fā)展與應(yīng)用難點(diǎn) |
| 1.1.3 高鈦重礦渣砂超高強(qiáng)鋼管混凝土 |
| 1.2 選題背景及主要研究?jī)?nèi)容 |
| 1.2.1 選題背景 |
| 1.2.2 主要研究?jī)?nèi)容 |
| 1.2.3 論文特色 |
| 2 超高強(qiáng)混凝土原材料選擇及試驗(yàn)方法 |
| 2.1 試驗(yàn)方法 |
| 2.2 原材料選擇及性能指標(biāo) |
| 3 超高強(qiáng)鋼管混凝土設(shè)計(jì)制備方法及性能研究 |
| 3.1 水膠比對(duì)超高強(qiáng)鋼管混凝土性能的影響 |
| 3.2 砂率對(duì)超高強(qiáng)鋼管混凝土性能的影響 |
| 3.3 膠凝材料用量、組成對(duì)超高強(qiáng)鋼管混凝土性能的影響 |
| 3.4 小結(jié) |
| 4 高鈦重礦渣砂超高強(qiáng)鋼管混凝土設(shè)計(jì)制備方法及性能研究 |
| 4.1 高鈦重礦渣砂性能 |
| 4.1.1 高鈦重礦渣砂吸水性能 |
| 4.1.2 高鈦重礦渣砂釋水性能 |
| 4.2 高鈦重礦渣砂超高強(qiáng)鋼管混凝土性能研究 |
| 4.2.1 高鈦重礦渣砂扣水率對(duì)超高強(qiáng)鋼管混凝土的影響 |
| 4.2.2 高鈦重礦渣砂取代量對(duì)超高強(qiáng)鋼管混凝土的影響 |
| 4.3 高鈦重礦渣砂超高強(qiáng)鋼管混凝土體積穩(wěn)定性能 |
| 4.3.1 試件制備 |
| 4.3.2 體積穩(wěn)定性能 |
| 4.4 小結(jié) |
| 5 高鈦重礦渣砂超高性能混凝土微觀機(jī)理分析 |
| 5.1 試驗(yàn)及結(jié)果分析 |
| 5.1.1 砂漿性能 |
| 5.1.2 試樣加工 |
| 5.2 微觀測(cè)試及結(jié)果分析 |
| 5.2.1 微觀形貌分析 |
| 5.2.2 水化產(chǎn)物分析 |
| 5.3 小結(jié) |
| 6 高鈦重礦渣砂超高性能鋼管混凝土力學(xué)性能試驗(yàn) |
| 6.1 試驗(yàn)設(shè)計(jì) |
| 6.1.1 試件設(shè)計(jì)及制作 |
| 6.1.2 材料性能 |
| 6.1.3 儀器設(shè)備及加載方式 |
| 6.2 試驗(yàn)結(jié)果及分析 |
| 6.2.1 試驗(yàn)加載過程及破壞形態(tài) |
| 6.2.2 荷載-位移曲線 |
| 6.2.3 鋼管混凝土應(yīng)力-應(yīng)變曲線 |
| 6.3 小結(jié) |
| 結(jié)論與展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 攻讀碩士學(xué)位期間發(fā)表論文及科研成果 |
| 致謝 |
（6）MgO膨脹劑摻量對(duì)補(bǔ)償收縮水泥凈漿微觀結(jié)構(gòu)的影響規(guī)律研究（論文提綱范文）
| 中文摘要 |
| Abstract |
| 1 引言 |
| 1.1 研究背景及意義 |
| 1.2 國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 MgO膨脹劑對(duì)水泥基材料力學(xué)性能的影響 |
| 1.2.2 MgO膨脹劑對(duì)水泥基材料膨脹性能的影響 |
| 1.2.3 MgO膨脹劑膨脹機(jī)理的研究 |
| 1.2.4 水泥基材料孔結(jié)構(gòu)分形理論的研究 |
| 1.2.5 MgO膨脹劑水化產(chǎn)物微觀形貌的研究 |
| 1.2.6 混凝土用MgO膨脹劑 |
| 1.3 目前研究存在的問題 |
| 1.4 研究?jī)?nèi)容 |
| 1.5 技術(shù)路線 |
| 1.6 創(chuàng)新點(diǎn) |
| 2 材料與方法 |
| 2.1 原材料與配合比 |
| 2.1.1 試驗(yàn)原材料 |
| 2.1.2 試驗(yàn)設(shè)計(jì)和配合比 |
| 2.1.3 試件成型及養(yǎng)護(hù) |
| 2.2 試驗(yàn)方法 |
| 2.2.1 初始流動(dòng)度試驗(yàn) |
| 2.2.2 力學(xué)性能試驗(yàn) |
| 2.2.3 膨脹性能試驗(yàn) |
| 2.2.4 微觀孔結(jié)構(gòu)分析試驗(yàn) |
| 2.2.5 掃描電鏡試驗(yàn) |
| 3 結(jié)果與分析 |
| 3.1 補(bǔ)償收縮水泥凈漿初始流動(dòng)度試驗(yàn)結(jié)果分析 |
| 3.2 補(bǔ)償收縮水泥凈漿力學(xué)性能試驗(yàn)結(jié)果分析 |
| 3.3 補(bǔ)償收縮水泥凈漿自由膨脹率試驗(yàn)結(jié)果分析 |
| 3.4 補(bǔ)償收縮水泥凈漿MIP試驗(yàn)結(jié)果分析 |
| 3.4.1 孔結(jié)構(gòu)特征值 |
| 3.4.2 孔徑分布積分曲線與微分曲線 |
| 3.5 補(bǔ)償收縮水泥凈漿分形維數(shù)結(jié)果分析 |
| 3.6 補(bǔ)償收縮水泥凈漿掃描電鏡試驗(yàn)結(jié)果分析 |
| 4 討論 |
| 4.1 自由膨脹率與MgO膨脹劑摻量 |
| 4.2 自由膨脹率與抗壓強(qiáng)度 |
| 4.3 孔結(jié)構(gòu)特征值與抗壓強(qiáng)度 |
| 5 結(jié)論 |
| 5.1 主要結(jié)論 |
| 5.2 不足與展望 |
| 6 參考文獻(xiàn) |
| 7 致謝 |
| 8 攻讀學(xué)位期間成果 |
（7）減縮劑和HCSA膨脹劑對(duì)UHPC力學(xué)性能和收縮性能的影響（論文提綱范文）
| 0 引言 |
| 1 實(shí)驗(yàn) |
| 1.1 試驗(yàn)材料 |
| 1.2 配合比 |
| 1.3 測(cè)試方法 |
| 2 結(jié)果與分析 |
| 2.1 減縮劑和HCSA膨脹劑對(duì)UHPC強(qiáng)度的影響 |
| 2.2 減縮劑和HCSA膨脹劑對(duì)UHPC自收縮的影響 |
| 2.3 減縮劑和HCSA膨脹劑對(duì)UHPC干燥收縮的影響 |
| 2.4 SEM微觀分析 |
| (1)水化產(chǎn)物 |
| 3 結(jié)論 |
（8）六偏磷酸鈉對(duì)MEA-水泥-PCE漿體性能影響研究（論文提綱范文）
| 中文摘要 |
| Abstract |
| 1 前言 |
| 1.1 研究背景及意義 |
| 1.2 國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.3 研究?jī)?nèi)容 |
| 1.4 技術(shù)路線 |
| 1.5 創(chuàng)新點(diǎn) |
| 2 材料與方法 |
| 2.1 試驗(yàn)材料 |
| 2.2 試驗(yàn)方法 |
| 3 結(jié)果與分析 |
| 3.1 流動(dòng)度測(cè)試結(jié)果與分析 |
| 3.1.1 PCE飽和摻量 |
| 3.1.2 氧化鎂體系凈漿流動(dòng)度 |
| 3.1.3 六偏磷酸鈉對(duì)漿體流動(dòng)性影響 |
| 3.1.4 小結(jié) |
| 3.2 紫外-可見分光光度試驗(yàn)結(jié)果與分析 |
| 3.2.1 MEA對(duì)水泥吸附聚羧酸的影響 |
| 3.2.2 六偏磷酸鈉對(duì)MEA-水泥體系吸附PCE的影響 |
| 3.3 水化熱試驗(yàn)結(jié)果與分析 |
| 3.4 抗折抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果與分析 |
| 3.4.1 氧化鎂體系抗折抗壓強(qiáng)度 |
| 3.4.2 M型氧化鎂體系強(qiáng)度 |
| 3.4.3 六偏磷酸鈉體系抗壓強(qiáng)度 |
| 3.4.4 小結(jié) |
| 3.5 限制膨脹率結(jié)果與分析 |
| 3.5.1 MEA摻量對(duì)限制膨脹率的影響 |
| 3.5.2 水膠比對(duì)限制膨脹率的影響 |
| 3.5.3 六偏磷酸鈉對(duì)限制膨脹率的影響 |
| 3.5.4 小結(jié) |
| 3.6 微觀孔結(jié)構(gòu)分析 |
| 3.6.1 MEA摻量對(duì)孔結(jié)構(gòu)的影響 |
| 3.6.2 六偏磷酸鈉對(duì)孔結(jié)構(gòu)的影響 |
| 3.6.3 小結(jié) |
| 3.7 熱分析試驗(yàn)結(jié)果與分析 |
| 4 討論 |
| 4.1 關(guān)于六偏磷酸鈉對(duì)MEA-水泥-PCE漿體綜合性能影響的討論 |
| 4.2 摻六偏磷酸鈉的MEA砂漿強(qiáng)度與膨脹之間關(guān)系的討論 |
| 5 結(jié)論 |
| 5.1 主要結(jié)論 |
| 5.2 不足與展望 |
| 6 參考文獻(xiàn) |
| 7 致謝 |
（9）膨脹型漿體的膨脹材料若干問題研究進(jìn)展（論文提綱范文）
| 1 膨脹型漿體注漿加固支護(hù)思路 |
| 1.1“先擠后黏”注漿加固作用機(jī)理 |
| 1.2 膨脹型漿體的理想膨脹作用機(jī)理 |
| 2 膨脹型巖土材料的膨脹機(jī)理 |
| 2.1 含蒙脫石的膨脹土 |
| 2.2 含硫酸鹽的膨脹巖 |
| 2.3 水泥膨脹劑 |
| 2.3.1 硫鋁酸鈣類膨脹劑 |
| 2.3.2 氧化鈣類膨脹劑 |
| 2.3.3 氧化鎂類膨脹劑 |
| 2.3.4 復(fù)合類膨脹劑 |
| 2.4 混凝土發(fā)泡劑 |
| 2.5 巖石靜態(tài)破碎劑 |
| 3 膨脹型材料特性分析及其優(yōu)選 |
| 3.1 膨脹型材料特性分析 |
| 3.1.1 膨脹發(fā)育時(shí)間 |
| 3.1.1. 1 含蒙脫石的膨脹土 |
| 3.1.1. 2 水泥膨脹劑和靜態(tài)破碎劑 |
| 3.1.2 膨脹體積 |
| 3.1.2. 1 含蒙脫石的膨脹土 |
| 3.1.2. 2 水泥膨脹劑 |
| 3.1.2. 3 混凝土發(fā)泡劑 |
| 3.1.2. 4 靜態(tài)破碎劑 |
| 3.1.3 單軸壓縮強(qiáng)度 |
| 3.1.3. 1 水泥膨脹劑 |
| 3.1.3. 2 泡沫混凝土 |
| 3.1.3. 3 靜態(tài)破碎劑 |
| 3.1.4 膨脹應(yīng)力 |
| 3.1.4. 1 含蒙脫石的膨脹土 |
| 3.1.4. 2 硫鋁酸鈣類膨脹劑 |
| 3.1.4. 3 氧化鈣類膨脹劑 |
| 3.1.4. 4 氧化鎂類膨脹劑 |
| 3.1.4. 5 靜態(tài)破碎劑 |
| 3.2 膨脹型材料優(yōu)選 |
| 3.2.1 膨脹材料選擇 |
| 3.2.2 膨脹型漿體膨脹特性及力學(xué)強(qiáng)度特征 |
| 4 總結(jié)與展望 |
（10）考慮時(shí)變特性的自預(yù)應(yīng)力鋼管混凝土柱力學(xué)性能研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.2 混凝土收縮徐變研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 國(guó)內(nèi)研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.2 國(guó)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.3 自密實(shí)微膨脹混凝土研究現(xiàn)狀 |
| 1.3.1 國(guó)內(nèi)研究現(xiàn)狀 |
| 1.3.2 國(guó)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.4 自預(yù)應(yīng)力鋼管混凝土的研究現(xiàn)狀 |
| 1.4.1 國(guó)內(nèi)研究現(xiàn)狀 |
| 1.4.2 國(guó)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.5 研究意義及研究?jī)?nèi)容 |
| 1.5.1 研究意義 |
| 1.5.2 研究?jī)?nèi)容 |
| 1.6 技術(shù)路線 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 第二章 自密實(shí)微膨脹混凝土試驗(yàn) |
| 2.1 自密實(shí)微膨脹混凝土配合比設(shè)計(jì)原則 |
| 2.1.1 工作性能要求 |
| 2.1.2 膨脹性能要求 |
| 2.2 試驗(yàn)原材料 |
| 2.2.1 膠凝材料 |
| 2.2.2 骨料 |
| 2.2.3 外加劑 |
| 2.3 試驗(yàn)方法 |
| 2.3.1 混凝土抗壓強(qiáng)度試驗(yàn) |
| 2.3.2 靜力受壓彈性模量試驗(yàn) |
| 2.3.3 混凝土拌合物性能檢測(cè)試驗(yàn) |
| 2.3.4 混凝土自由變形試驗(yàn) |
| 2.4 自密實(shí)微膨脹混凝土制備 |
| 2.4.1 配合比設(shè)計(jì) |
| 2.4.2 自密實(shí)混凝土配合比優(yōu)化 |
| 2.4.3 摻膨脹劑對(duì)混凝土性能的影響 |
| 2.4.4 混凝土自由變形計(jì)算模型 |
| 2.5 本章小結(jié) |
| 參考文獻(xiàn) |
| 第三章 自預(yù)應(yīng)力鋼管混凝土變形性能 |
| 3.1 混凝土的收縮機(jī)理 |
| 3.2 混凝土的徐變機(jī)理 |
| 3.3 徐變計(jì)算理論 |
| 3.4 混凝土收縮徐變的預(yù)測(cè)模型簡(jiǎn)介 |
| 3.5 混凝土收縮徐變的預(yù)測(cè)模型選取 |
| 3.6 鋼管混凝土環(huán)向應(yīng)變計(jì)算分析 |
| 3.6.1 未考慮徐變的鋼管混凝土環(huán)向應(yīng)變計(jì)算 |
| 3.6.2 考慮徐變的鋼管混凝土環(huán)向應(yīng)變計(jì)算方法 |
| 3.6.3 鋼管混凝土環(huán)向應(yīng)變計(jì)算結(jié)果 |
| 3.6.4 核心混凝土自預(yù)應(yīng)力計(jì)算結(jié)果 |
| 3.6.5 核心混凝土徐變計(jì)算結(jié)果 |
| 3.7 本章小結(jié) |
| 參考文獻(xiàn) |
| 第四章 自預(yù)應(yīng)力鋼管混凝土柱軸壓性能 |
| 4.1 試件設(shè)計(jì) |
| 4.2 自預(yù)應(yīng)力鋼管混凝土膨脹性能 |
| 4.2.1 測(cè)試內(nèi)容和測(cè)試方法 |
| 4.2.2 結(jié)果分析 |
| 4.2.3 鋼管混凝土環(huán)向應(yīng)變計(jì)算模型 |
| 4.3 自預(yù)應(yīng)力鋼管混凝土短柱軸壓試驗(yàn) |
| 4.3.1 測(cè)試內(nèi)容和測(cè)試方法 |
| 4.3.2 荷載-位移曲線結(jié)果分析 |
| 4.3.3 荷載-應(yīng)變曲線結(jié)果分析 |
| 4.4 本章小結(jié) |
| 參考文獻(xiàn) |
| 第五章 鋼管混凝土短柱軸壓數(shù)值模擬 |
| 5.1 有限元模型建立 |
| 5.1.1 材料本構(gòu)關(guān)系 |
| 5.1.2 有限元建模介紹 |
| 5.1.3 有限元模型驗(yàn)證 |
| 5.2 短柱軸壓參數(shù)分析 |
| 5.2.1 混凝土強(qiáng)度的影響 |
| 5.2.2 鋼管強(qiáng)度的影響 |
| 5.2.3 含鋼率的影響 |
| 5.2.4 齡期的影響 |
| 5.3 本章小結(jié) |
| 參考文獻(xiàn) |
| 第六章 總結(jié)與展望 |
| 6.1 總結(jié) |
| 6.2 展望 |
| 致謝 |
| 攻讀碩士學(xué)位期間公開發(fā)表的學(xué)術(shù)論文 |
四、混凝土膨脹劑應(yīng)用技術(shù)（論文參考文獻(xiàn)）
- [1]混凝土收縮調(diào)控評(píng)述-單因素調(diào)控法[J]. 丁小平,韓宇棟,張君,林松濤,李威. 防護(hù)工程, 2021(03)
- [2]不同約束條件下MgO膨脹水泥砂漿的膨脹性能研究[D]. 孫傳珍. 山東農(nóng)業(yè)大學(xué), 2021(01)
- [3]補(bǔ)償收縮對(duì)水工面板混凝土阻裂性能影響的研究[D]. 于振云. 哈爾濱工業(yè)大學(xué), 2021(02)
- [4]中等尺寸混凝土水化抑制與溫度收縮補(bǔ)償研究[D]. 賈福杰. 中國(guó)建筑材料科學(xué)研究總院, 2021(02)
- [5]高鈦重礦渣砂超高強(qiáng)鋼管混凝土制備及性能研究[D]. 龐帥. 西華大學(xué), 2021(02)
- [6]MgO膨脹劑摻量對(duì)補(bǔ)償收縮水泥凈漿微觀結(jié)構(gòu)的影響規(guī)律研究[D]. 李思琪. 山東農(nóng)業(yè)大學(xué), 2021(01)
- [7]減縮劑和HCSA膨脹劑對(duì)UHPC力學(xué)性能和收縮性能的影響[J]. 龔建清,羅鴻魁,張陽(yáng),龔嘯,謝澤酃,吳五星,戴遠(yuǎn)帆. 材料導(dǎo)報(bào), 2021(08)
- [8]六偏磷酸鈉對(duì)MEA-水泥-PCE漿體性能影響研究[D]. 付強(qiáng). 山東農(nóng)業(yè)大學(xué), 2021(01)
- [9]膨脹型漿體的膨脹材料若干問題研究進(jìn)展[J]. 葉義成,陳常釗,姚囝,王其虎,崔旭陽(yáng),黃兆云. 金屬礦山, 2021(01)
- [10]考慮時(shí)變特性的自預(yù)應(yīng)力鋼管混凝土柱力學(xué)性能研究[D]. 曾昊. 東南大學(xué), 2020(01)
標(biāo)簽：膨脹劑論文; 補(bǔ)償收縮混凝土論文; mgo論文; 鋼管混凝土論文; 砂漿強(qiáng)度等級(jí)論文;