一、鋼包精煉爐改造的實踐和探討（論文文獻綜述）
代衛(wèi)星[1]（2021）在《單嘴精煉爐冶煉不銹鋼冶金機理及工藝》文中研究說明不銹鋼冶煉新技術(shù)的開發(fā)一直是不銹鋼冶金工作者關(guān)注的研究課題。單嘴精煉爐,簡稱“單嘴爐”,是我國原創(chuàng)的一種鋼液真空爐外精煉裝置,長期的工業(yè)性批量試驗已經(jīng)證明了該爐型在電工鋼、軸承鋼等品種冶煉方面具有精煉效率高、生產(chǎn)成本低及設(shè)備簡單等技術(shù)優(yōu)勢。將單嘴爐技術(shù)優(yōu)勢應(yīng)用于不銹鋼的冶煉是一種全新的研究探索。開展這方面的研究對我國不銹鋼冶煉新技術(shù)的開發(fā)具有重要的理論意義和實際應(yīng)用價值。本文以單嘴精煉爐冶煉不銹鋼為研究背景,圍繞冶煉過程的關(guān)鍵冶金機理及工藝開展深入研究。通過物理和數(shù)值模擬明確了氣泡長距離上浮的演變行為,解析了單嘴爐內(nèi)部全鋼液區(qū)域的流場結(jié)構(gòu);提出了爐型結(jié)構(gòu)的最優(yōu)化控制原則;證實了浸漬管偏移和雙透氣磚攪拌能有效提高浸漬管外圍鋼液的流動性,提出了偏心距和雙透氣磚布置的最佳控制方法。建立了真空室“鋼-渣”冷態(tài)模擬裝置,闡明了頂渣的流動特征及循環(huán)機理,并進一步結(jié)合25噸工業(yè)單嘴爐進行了流場和爐型設(shè)計,完成了冶煉304不銹鋼的工業(yè)性試驗及冶煉效果評估。建立了單嘴爐冶煉不銹鋼的工藝數(shù)學(xué)模型,提出了不銹鋼冶煉工藝的控制關(guān)鍵點。主要研究結(jié)果如下:（1）鋼包底部吹入的氣體氣泡在鋼液中長距離上浮過程中會不斷的長大,進入真空室后發(fā)生了加速膨脹,氣泡溢出真空液面時的直徑達到初始直徑的12.5倍,上浮速度也相應(yīng)增加至初始速度的3.5倍,有效地擴大了真空室內(nèi)的氣液表面活性區(qū);長距離氣泡攪拌作用下,全鋼液區(qū)域的流場由8個特征區(qū)域組成,通過流場解析確認了鋼包底部鋼液的流動主要靠下降流沖擊驅(qū)動,而浸漬管外圍鋼液的流動則依靠上升流的外溢流股驅(qū)動。（2）爐型參數(shù)（浸漬管內(nèi)徑、吹氣位置及插入深度）變化會改變單嘴爐環(huán)流效率和浸漬管內(nèi)外鋼液的流動均勻性;以保障環(huán)流量和提高流動均勻性為鋼液流場的優(yōu)化目標(biāo),提出了 3個爐型參數(shù)的最優(yōu)化控制方法,在25～130噸容量范圍內(nèi),總結(jié)得出了爐型參數(shù)無量綱值的最佳控制范圍:內(nèi)徑（D1/D0）為0.41～0.48,吹氣位置（r/R）為0.5,插入深度（h/H）為0.135～0.17。（3）相比傳統(tǒng)中心對稱位置,將單嘴爐浸漬管正偏后可達到提高外圍鋼液流動強度、縮短熔池混勻時間的有益效果,并得出了浸漬管無量綱偏心距（△E/D1）的最佳控制范圍0.2～0.3;在偏心單嘴爐中采用雙透氣磚吹氬攪拌,可大幅提高外圍鋼液的流動強度,相比單透氣磚攪拌,浸漬管外圍鋼液的平均流速提高了 40%,浸漬管內(nèi)外鋼液的流速差百分比由54%縮小至10%以內(nèi);將雙透氣磚夾角控制到180°、吹氬比控制到1/7～1/5范圍,可實現(xiàn)最佳的攪拌效果。（4）真空室“渣鋼”水模型實驗研究表明:真空室強烈的氣泡活性區(qū)可將頂渣層撕碎成大量細小的渣滴,并將其卷入到鋼液中,有效增加了鋼渣接觸面積;在循環(huán)鋼液的作用下,大部分渣滴可在鋼包與浸漬管之間循環(huán)流動,與鋼液形成了長時間的浸潤接觸;鋼渣之間這種“大面積+長時間”的流動接觸特性提升了鋼渣之間的反應(yīng)效率。（5）以實際25噸鋼包為背景對工業(yè)單嘴爐的關(guān)鍵結(jié)構(gòu)參數(shù)進行了設(shè)計,并開展了冶煉不銹鋼的工業(yè)性試驗。18爐304不銹鋼冶煉結(jié)果表明:依據(jù)模型設(shè)計完成的25噸偏心單嘴爐在冶煉中體現(xiàn)出良好的應(yīng)用效果,最低可將鋼中碳含量脫至110ppm,還原期Cr的平均收得率為97%;破空前后鋼液成分波動幅度小,主要元素的含量波動均小于5%,冶煉過程沒有出現(xiàn)鋼包渣結(jié)殼和真空噴濺現(xiàn)象。（6）基于建立的單嘴爐冶煉不銹鋼工藝數(shù)學(xué)模型,可對冶煉過程中的鋼液成分和溫度進行預(yù)測計算。模型研究表明:吹氧期鋼液內(nèi)部脫碳速率最大,平均可達到113.5ppm/min,占總速率50%以上;VCD階段初期真空液面的表面脫碳速率占比達到70%,而后期鋼液的脫碳主要依靠還原氧化鉻;采用“動態(tài)真空+動態(tài)供氧”的吹氧工藝能有效提高鋼液脫碳速率并減少貴金屬Cr的燒損。
李雪輝[2]（2020）在《宣鋼LF精煉爐鋼包自動吹氬系統(tǒng)節(jié)能技術(shù)研究實踐》文中認為根據(jù)宣鋼150 t爐區(qū)180 t LF精煉爐鋼包自動吹氬系統(tǒng)的使用情況,針對該系統(tǒng)的節(jié)能實踐情況,介紹了精煉爐鋼包自動吹氬系統(tǒng)的節(jié)能技術(shù)的總統(tǒng)思路、控制方案、運行情況和實施效果,對精煉爐鋼包自動吹氬系統(tǒng)節(jié)能技術(shù)進行了總結(jié)。系統(tǒng)運行后取得了特別好的經(jīng)濟、環(huán)境和社會效益。
張宇星[3]（2020）在《單嘴精煉爐水模型中示蹤劑傳輸過程的數(shù)值模擬》文中進行了進一步梳理改善真空精煉裝置中的混勻條件對提高鋼液的純凈度和脫氣有重要作用。過去學(xué)者用水模型研究各種因素對混勻時間的影響時,他們卻忽視了加進去的示蹤劑對流場分布產(chǎn)生的影響。為此,本課題基于工業(yè)生產(chǎn)時的130噸單嘴精煉爐（SSRF）的原型,采用STAR-CCM+軟件對以1:5的幾何比例創(chuàng)建的數(shù)值模型中的流場分布、示蹤劑的傳輸過程和混勻現(xiàn)象做了深入的研究。用數(shù)值模擬方法（歐拉-歐拉方法）研究了被動標(biāo)量、KCl溶液示蹤劑和純水示蹤劑（與水模型中液相同屬性）在水模型中的傳輸過程,分析示蹤劑的密度和加入量對流場的影響。研究結(jié)果概括如下:（1）示蹤劑在單嘴精煉爐水模型中的傳輸過程包括一個主循環(huán)流和兩個側(cè)循環(huán)流。主循環(huán)流即加入真空室的示蹤劑沿著浸漬管向下流向鋼包底部后沿著氣柱流回到真空室。兩個側(cè)循環(huán)流即在吹氣孔所在的對稱面兩側(cè),在偏心側(cè)浸漬管和鋼包的間隙區(qū)域分別沿著鋼包液面的順時針和逆時針方向（俯視圖）流動到另一側(cè)壁面和浸漬管的間隙區(qū)域,再流到鋼包底部。（2）相比純水示蹤劑,150 m L KCl示蹤劑從真空室向鋼包底部、從鋼包底部向偏心側(cè)壁面?zhèn)鬏斶^程較快。然而對于20和150 m L KCl示蹤劑,當(dāng)示蹤劑入口位于真空室頂部偏心側(cè)位置時,150 m L KCl示蹤劑從真空室向鋼包底部及偏心側(cè)壁面?zhèn)鬏斶^程較快;當(dāng)示蹤劑入口位于真空室頂部遠離偏心側(cè)位置時,20和150 m L KCl示蹤劑傳輸至鋼包底部偏心側(cè)的時間基本相同。由于在鋼包偏心側(cè)底部存在死區(qū),從鋼包偏心側(cè)底部向上傳輸以及后續(xù)混勻過程,示蹤劑間的差異不大。（3）對比在真空室頂部左側(cè)和右側(cè)加入示蹤劑的方案:前者在真空室頂部加入點附近質(zhì)量分數(shù)較為集中,流到鋼包底部后向四周均勻擴散。在鋼包底部偏心側(cè)壁面處,后者示蹤劑的濃度較高,受死區(qū)的影響更大,其對應(yīng)的濃度-時間曲線的峰值更高。左側(cè)加入方案的示蹤劑到達鋼包頂部的時間早于右側(cè)加入的情況,且其質(zhì)量分數(shù)主要集中在鋼包頂部遠離偏心側(cè)壁面處,之后示蹤劑直接向下傳輸至鋼包底部遠離偏心側(cè),此處的示蹤劑濃度-時間曲線的增加速率較快。
劉濤[4]（2019）在《RH精煉爐控制系統(tǒng)設(shè)計》文中認為包鋼集團由于原來的設(shè)備較為單一,能夠冶煉的鋼品種也比較少,質(zhì)量不高,不能滿足市場的需要,而且煉鋼工藝車間環(huán)境惡劣、設(shè)備落后,對員工安全也沒有保障。稀土鋼板材廠新建了1座雙工位RH精煉爐,不僅改善產(chǎn)品質(zhì)量、保證員工安全,而且改善了員工的工作環(huán)境、提高了工作效率,因此對集團整體發(fā)展也是極具實際意義的。此新型RH精煉爐年處理鋼水240萬噸,能夠滿足稀土鋼板材廠生產(chǎn)優(yōu)質(zhì)汽車板材和高性能板材的要求。本文在闡述了真空精煉控制系統(tǒng)現(xiàn)狀與發(fā)展趨勢的基礎(chǔ)上,分析了RH精煉設(shè)備與真空處理工藝流程,主要分析了真空處理裝置的鋼包車系統(tǒng)、真空泵系統(tǒng)、破渣槍系統(tǒng)、喂絲吹氬系統(tǒng)、氧槍系統(tǒng)和真空槽系統(tǒng)等系統(tǒng)性能、參數(shù)與動作執(zhí)行順序以及對一些技術(shù)細節(jié)如PLC控制、變頻調(diào)速及現(xiàn)場總線等原理進行說明。因為在RH精煉爐系統(tǒng)中,氧槍系統(tǒng)和真空槽系統(tǒng)是整個系統(tǒng)中最重要的環(huán)節(jié),所以本設(shè)計主要做了以下幾方面的設(shè)計:（1）介紹本課題選題背景及分析國內(nèi)外研究現(xiàn)狀,RH精煉爐在國內(nèi)的發(fā)展趨勢,并列出本課題主要研究的工作。（2）基于對所需生產(chǎn)的設(shè)備如何工作、需要達到怎樣的性能和控制要求的了解,結(jié)合在生產(chǎn)現(xiàn)場觀摩該精煉爐進行生產(chǎn)的具體流程,對RH精煉爐各系統(tǒng)進行大致的講解,并主要針對氧槍系統(tǒng)和真空槽系統(tǒng)設(shè)計出控制方案。（3）以在現(xiàn)場觀察到的控制對象帶有的特性和與電氣相關(guān)的設(shè)計規(guī)范來設(shè)計硬件系統(tǒng),主要包括了控制系統(tǒng)網(wǎng)絡(luò)方案設(shè)計,主要采用三層工業(yè)網(wǎng)絡(luò)來實現(xiàn)自動化控制系統(tǒng);變量統(tǒng)計,現(xiàn)場總線的選擇以及儀器儀表和變頻器的選型,還包括PLC主站、從站的控制接線和主要電路的設(shè)計。（4）主要針對RH精煉爐氧槍系統(tǒng)和真空槽系統(tǒng)控制設(shè)計,均采用PID串級控制,并對RH精煉爐真空槽系統(tǒng)進行了優(yōu)化。（5）對RH精煉爐控制系統(tǒng)軟件設(shè)計與監(jiān)控系統(tǒng)設(shè)計,通過監(jiān)控軟件WinCC實現(xiàn)對RH精煉爐控制系統(tǒng)的實時動態(tài)監(jiān)控和集中操作。
韓志顏[5]（2018）在《煉鋼最優(yōu)工序能耗的研究與實踐》文中研究指明針對煉鋼工序能耗運行過程中存在著工藝制度不完善、生產(chǎn)組織缺乏柔性的智能化調(diào)度系統(tǒng)以及設(shè)備問題。從設(shè)備管理、工藝管理、生產(chǎn)管理三個方面采取措施,對設(shè)備進行升級改造;通過對精煉爐電極智能控制系統(tǒng)進行升級改造提高其電熱效率;LF精煉精確控溫;縮短蹲鋼時間并提高鋼包周轉(zhuǎn)率,實現(xiàn)煉鋼工序能耗最小。
劉煒[6]（2018）在《煉鋼-精煉-連鑄生產(chǎn)過程鋼包智能調(diào)度方法及應(yīng)用研究》文中研究指明現(xiàn)代大型煉鋼-精煉-連鑄生產(chǎn)過程由多臺轉(zhuǎn)爐,多臺多種精煉爐,多臺連鑄機,以及裝載鋼水的多個鋼包和運輸鋼包的多臺天車組成。轉(zhuǎn)爐將冶煉后的鋼水注入鋼包;天車運載裝滿鋼水的鋼包到精煉爐進行精煉,然后將裝載精煉后鋼水的鋼包送到連鑄機進行澆鑄。煉鋼-精煉-連鑄生產(chǎn)調(diào)度包括爐次（一臺轉(zhuǎn)爐內(nèi)冶煉的鋼水）調(diào)度和鋼包調(diào)度。爐次調(diào)度是保證爐次在煉鋼與精煉工序加工時不沖突,在連鑄工序上準(zhǔn)時開澆并不斷澆的情況下確定爐次的加工設(shè)備和加工開始時間,生成煉鋼-精煉-連鑄生產(chǎn)作業(yè)時間表。鋼包調(diào)度以爐次計劃為依據(jù),在滿足爐次計劃中設(shè)備指派與在該設(shè)備上的開工與結(jié)束時間的條件下,選配承載爐次的鋼包,并確定運輸鋼包的天車、天車運輸鋼包的路徑和作業(yè)的開始/結(jié)束時間。鋼包調(diào)度包括鋼包選配、鋼包路徑編制和天車調(diào)度。鋼包選配根據(jù)生產(chǎn)工藝為爐次選擇脫碳鋼包或者選擇脫磷鋼包然后選擇脫碳鋼包。鋼包路徑編制確定天車運送選配后的鋼包從扒渣工位到精煉爐、連鑄機和倒渣工位的路徑。天車調(diào)度按鋼包的路徑編制計劃和爐次調(diào)度計劃確定運送鋼包的天車及天車的作業(yè)起始和結(jié)束時間。由于鋼包調(diào)度必須滿足多個相互沖突的目標(biāo)和相互沖突的約束條件,難以采用已有的優(yōu)化調(diào)度方法;因此人工憑經(jīng)驗制定調(diào)度計劃,造成編制調(diào)度計劃費時,在線使用的鋼包多,而且爐次按計劃時間開工的命中率低。本文針對上述問題,開展了煉鋼-精煉-連鑄生產(chǎn)過程的鋼包智能調(diào)度方法及應(yīng)用研究,主要成果如下:1.建立煉鋼-精煉-連鑄生產(chǎn)過程鋼包優(yōu)化調(diào)度模型,該優(yōu)化調(diào)度模型包括鋼包優(yōu)化選配模型,鋼包優(yōu)化路徑編制模型和天車優(yōu)化調(diào)度模型,分析了鋼包優(yōu)化調(diào)度為多沖突目標(biāo)、多沖突約束的優(yōu)化決策難題。（1）鋼包優(yōu)化選配模型,包括脫磷包選配模型和脫碳包選配模型,其中脫磷包優(yōu)化選配模型以鋼包溫度最高、壽命最長、剩余在線使用時間最大為性能指標(biāo),以工藝規(guī)定的待選鋼包溫度、使用壽命和維護結(jié)束時間的約束條件建立約束方程,決策變量為脫磷鋼包。脫碳包優(yōu)化選配模型以鋼包溫度最高、壽命最長、材質(zhì)等級最低和下水口數(shù)量最少為性能指標(biāo),以工藝規(guī)定的鋼包溫度、壽命、材質(zhì)、下水口使用次數(shù),維護結(jié)束時間和鋼包烘烤時間的約束條件建立約束方程,決策變量為脫碳鋼包。（2）鋼包優(yōu)化路徑編制模型以鋼包運輸路徑最短、起吊放下次數(shù)最少、同一路徑中先后相鄰兩個鋼包的間隔時間最長、運輸溫降和時間最少為性能指標(biāo);以路徑上的天車載重、路徑可運輸時間、可用路徑長度、路徑中運輸?shù)匿撍疁亟挡怀瑯?biāo)的約束條件建立約束方程;決策變量為鋼包運輸路徑。（3）天車優(yōu)化調(diào)度模型以天車運輸時間最短,相互避讓次數(shù)最少,運行效率最大為性能指標(biāo);以天車載重、可用運輸任務(wù)時間、天車之間安全距離、運輸鋼水溫降不超標(biāo)的約束條件建立約束方程;決策變量為運輸鋼包的天車和天車作業(yè)開始/結(jié)束時間。通過上述調(diào)度模型分析了鋼包優(yōu)化調(diào)度是多沖突目標(biāo)、多沖突約束的優(yōu)化難題。2.采用基于最小一般泛化的規(guī)則推理、啟發(fā)式和基于甘特圖的人機交互等智能方法與鋼包調(diào)度過程的特點相結(jié)合,提出了鋼包智能調(diào)度方法,包括基于最小一般泛化規(guī)則推理的鋼包選配方法,基于多優(yōu)先級的啟發(fā)式鋼包路徑編制方法,基于沖突解消策略和基于甘特圖編輯人機交互調(diào)整爐次的啟發(fā)式天車調(diào)度方法。其中,鋼包選配方法采用最小一般泛化智能方法建立鋼包選配規(guī)則,鋼包優(yōu)化選配鋼包路徑按性能指標(biāo)重要程度確定鋼包路徑優(yōu)先級并對可用路徑排序,優(yōu)化了鋼包運輸路徑;天車調(diào)度針對天車調(diào)度中的沖突問題,將基于甘特圖編輯的人機交互調(diào)整爐次計劃和啟發(fā)式天車調(diào)度相結(jié)合,明顯提高了天車調(diào)度的爐次按計劃時間開工的命中率。3.采用所提出的鋼包智能調(diào)度算法,研發(fā)了煉鋼-精煉-連鑄過程鋼包調(diào)度軟件系統(tǒng),并成功應(yīng)用于某國內(nèi)大型鋼鐵企業(yè)的煉鋼-精煉-連鑄生產(chǎn)過程。采用面向?qū)ο笏枷牒湍K化復(fù)用技術(shù)開發(fā)了煉鋼-精煉-連鑄過程鋼包調(diào)度軟件系統(tǒng),該軟件系統(tǒng)包括調(diào)度算法圖形化組態(tài)、算法管理、可視化仿真、結(jié)果顯示與分析功能模塊。調(diào)度算法圖形化組態(tài)使用圖形化組態(tài)技術(shù)配置算法規(guī)則,生成鋼包調(diào)度方法;算法管理負責(zé)鋼包調(diào)度算法的注冊、維護和分組管理;可視化仿真的驗證采用了計算機動畫技術(shù),對鋼包和爐次調(diào)度計劃進行仿真,實時顯示鋼包調(diào)度過程運行參數(shù)并進行數(shù)據(jù)統(tǒng)計,圖表形式對鋼包調(diào)度結(jié)果進行顯示,調(diào)度人員通過甘特圖可以方便的進行鋼包調(diào)度計劃調(diào)整。將研制的鋼包調(diào)度軟件系統(tǒng)成功應(yīng)用于國內(nèi)最大的煉鋼-精煉-連鑄生產(chǎn)線的鋼包調(diào)度。應(yīng)用結(jié)果表明:編制鋼包調(diào)度計劃的時間由人工平均編制時間30秒減小為3.4秒,需要鋼包數(shù)量由23個減少為19個,日鋼包維護次數(shù)由17次減少為12次。爐次在煉鋼-精煉-連鑄生產(chǎn)中按爐次計劃開工的時間命中率由61%提升到65%,為企業(yè)帶來顯著的社會經(jīng)濟效益。
韋建慶[7]（2017）在《鋼液中非金屬夾雜物上浮和分布的物理模擬研究》文中研究表明隨著煉鋼技術(shù)的不斷發(fā)展,近年來超純凈鋼的技術(shù)已成為鋼鐵生產(chǎn)的主要發(fā)展方向之一。鋼液中非金屬夾雜物的數(shù)量、分布、形狀和大小是衡量鋼的純凈度的重要指標(biāo)。鋼液中的非金屬夾雜物不同程度的發(fā)生著碰撞、合并、長大、團聚和上浮,夾雜物之間的碰撞是誘發(fā)夾雜物發(fā)生團聚進而影響其在鋼水中分布的原因。對于夾雜物的去除機理主要是通過自身浮力而上浮、團聚、長大和吸附于容器內(nèi)壁或者氣泡的表面。目前,冶金工作者在研究夾雜物的聚集上浮行為時,將夾雜物簡化為理想的球形,但是夾雜物的形貌特征是不規(guī)則的,與理想化的夾雜物存在著區(qū)別,難以比較全面真實的反應(yīng)出夾雜物在鋼水中的上浮和團聚行為。本文基于相似理論,以相似比為λ=1:4建立鋼包底吹氬的物理模擬系統(tǒng),利用高速攝像儀和專業(yè)的圖像處理軟件（Iamge Pro-Plus）研究了某鋼廠60t精煉爐吹氣量和時間對不同尺寸夾雜物去除程度的影響以及鋼包不同高度上夾雜物的空間分布規(guī)律。結(jié)果表明:鋼包底吹過程中,吹氣時間到對夾雜物的去除影響規(guī)律相同,14min時夾雜物基本去除,流量為0.08m3/h,去除率最高;200355μm的夾雜物比105150μm的微型夾雜物更容易被去除;在工藝參數(shù)相同條件下,對相同粒徑大小的夾雜物顆粒,夾雜物顆粒的數(shù)量對夾雜物上浮率的影響比較小;夾雜物在氣液兩相區(qū)的數(shù)量和分布比其他區(qū)域少,且尺寸較大,在距離透氣磚較遠的底部存在一個弱流區(qū),此區(qū)域夾雜物的密度較大,不易去除。通過在不同時間節(jié)點拍照,采用Iamge Pro-Plus、Matlab軟件以及分形理論的計盒維數(shù)的方法,對液相中的單顆粒及團聚體的分形維數(shù)進行計算,研究了不同流量下夾雜物粒子實際上浮速度與粒子邊緣分形維數(shù)的關(guān)系。結(jié)果表明:盒維數(shù)求斜率法均可精確地求出夾雜物的分形維數(shù),夾雜物的形貌越是復(fù)雜,對應(yīng)的分形維數(shù)越大;大部分單個夾雜物粒子碰撞前的分形維數(shù)為1.6左右,碰撞后的團聚體與吹氣量有關(guān),吹氣量較小時團聚體比較疏松,分形維數(shù)變小,隨著流量增加分形維數(shù)大于單顆粒分形維數(shù),為1.8左右,增加吹氣量,有利于夾雜物的碰撞團聚,使團聚體的分形維數(shù)變大;夾雜物的分形維數(shù)與實際上浮速度呈正相關(guān),這與采用分形維數(shù)和動力直徑計算的理論值基本一致,說明該方法是準(zhǔn)確可行的。
梁文玉,趙元慶[8]（2017）在《單嘴精煉爐、新半干法轉(zhuǎn)爐一次除塵、轉(zhuǎn)爐二次除塵系統(tǒng)優(yōu)化及節(jié)能實用技術(shù)》文中進行了進一步梳理介紹了近年來出現(xiàn)的單嘴精煉爐、新半干法轉(zhuǎn)爐除塵技術(shù)、轉(zhuǎn)爐二次除塵技術(shù)的優(yōu)化及技能技術(shù);單嘴精煉爐是中國具有完全自主知識產(chǎn)權(quán)的鋼水多功能精煉冶金裝備,其特點是將RH的二個插入管替換為一個大的插入管,在精煉效果不低于RH效果的情況下,大大降低了處理的氬氣消耗、耐火材料消耗、大大降低了真空室內(nèi)鋼水噴濺、提高了設(shè)備作業(yè)率,降低了鋼水處理的成本。代表了現(xiàn)在廣泛應(yīng)用的RH真空精煉爐的發(fā)展方向,是新一代冶煉特優(yōu)鋼的爐外精煉必備的重要裝置。新半干法轉(zhuǎn)爐除塵系統(tǒng),在環(huán)保排放標(biāo)準(zhǔn)要求排放濃度≤50mg/Nm3條件下,可穩(wěn)定地達到煙塵排放濃度≤30mg,Nm3,其特點是在原有半干法的基礎(chǔ)上增加了一級除塵器,系統(tǒng)用水量低于半干法,投資大大低于LT干法,可利用現(xiàn)有的OG系統(tǒng)或半干法系統(tǒng)改造,對場地緊張的轉(zhuǎn)爐煉鋼廠達標(biāo)改造,具有實際的意義。轉(zhuǎn)爐二次除塵技術(shù)優(yōu)化及節(jié)能技術(shù)是在現(xiàn)有轉(zhuǎn)爐二次除塵系統(tǒng)的基礎(chǔ)上通過系統(tǒng)優(yōu)化及風(fēng)量合理配置、抽風(fēng)罩的優(yōu)化、除塵風(fēng)量自動化控制、轉(zhuǎn)爐狗屋上部外溢煙氣的專門處理達到在處理風(fēng)量不增加或減少的條件下,使轉(zhuǎn)爐兌鐵水、加廢鋼、出鋼、冶煉外溢煙氣有效控制,可取消轉(zhuǎn)爐煙氣的三次除塵系統(tǒng),節(jié)約了二次除塵的電能消耗,降低了轉(zhuǎn)爐冶煉成本。
佟德鑫[9]（2017）在《鋼包精煉爐加熱控制系統(tǒng)設(shè)計》文中研究表明跟著科技的飛速發(fā)展,對于煉鋼出產(chǎn)率、鋼材成本、鋼材純度和使用性能都提出了越來越高的要求。提高鋼水質(zhì)量的有效途徑是通過精煉鋼水來調(diào)整鋼水的成分,其主要設(shè)備是鋼包精煉爐。而電極調(diào)節(jié)器是精煉爐中的重要設(shè)備,在精煉環(huán)節(jié),部分關(guān)鍵指標(biāo)直接受電極所處位置的影響,電極的調(diào)節(jié)器作為爐外精煉的核心控制系統(tǒng),促進了研究電極控制器且富有重要意義,進而地精確、有效地控制鋼水爐外的溫度和成分。本次的論文是把精煉爐作為研究的背景,以電極的調(diào)節(jié)器作為研究的對象,進一步來掌握爐精煉的基本工藝,特別是爐的電極結(jié)構(gòu)以及工作的原理。從而對鋼包精煉爐的加熱系統(tǒng)模型做了分析。為初步設(shè)計電極的控制系統(tǒng),對爐電極的供電系統(tǒng)和電弧機理做了數(shù)學(xué)建模和分析,之后又對液壓系統(tǒng)進行詳細的闡述。然后介紹要滿足控制器的調(diào)節(jié)條件和調(diào)節(jié)任務(wù),需要保證三相電弧功率恒定,所以介紹了通用的電極控制三種策略:恒功率、恒電流和恒阻抗控制策略,在此基礎(chǔ)上形成了現(xiàn)有的電極調(diào)節(jié)器。接下來,應(yīng)用SCL語言設(shè)計液壓泵的控制、電弧電壓的設(shè)定程序塊,又介紹了電極升降阻抗控制器,并且用梯形圖編寫送電、停電控制程序。最后,應(yīng)用監(jiān)控計算機PC站,配備了 WinCC的組態(tài)軟件,Step編程的調(diào)試環(huán)境,提供人機的操作界面（HMI）,順利完成了與其下位的PLC的數(shù)據(jù)的通訊功能,以此為基礎(chǔ),呈現(xiàn)方便的供客戶的操作的界面,并且能夠?qū)崿F(xiàn)鋼包精煉爐的熔煉過程的動態(tài)跟蹤、現(xiàn)場重要數(shù)據(jù)的動態(tài)采集和歸檔、報警的記錄和顯示、參數(shù)輸入等功能。
李明宇[10]（2016）在《鋼包精煉爐節(jié)電系統(tǒng)設(shè)計》文中研究說明受當(dāng)前國內(nèi)、國外經(jīng)濟形勢的雙重壓力,鋼鐵行業(yè)競爭日趨激烈。為使企業(yè)在市場中占有一席之地,降本增效、提升產(chǎn)品質(zhì)量已經(jīng)成為每個鋼鐵企業(yè)的首要任務(wù)。鋼包精煉爐作為煉鋼設(shè)備的重要組成之一,無論在轉(zhuǎn)爐長流程還是電爐短流程系統(tǒng)中都是不可或缺的承接與緩沖環(huán)節(jié),起到承上啟下的作用。東北特鋼集團高合金棒線材公司40t鋼包精煉爐原設(shè)計為:變壓器容量6000kVA、鋼包容積40t、單爐冶煉時間70min。后因生產(chǎn)需要,鋼包容積擴容至50t,造成原硬件能力不足,冶煉時間長,精煉電耗達到215kWh/t,高出行業(yè)平均水平40kWh/t,給煉鋼成本帶來較大壓力。煉鋼關(guān)鍵環(huán)節(jié)設(shè)備的改造牽扯因素較多,需結(jié)合工藝、生產(chǎn)組織、場地、操作等,由于涉及專業(yè)較多增大了鋼包精煉爐節(jié)電系統(tǒng)設(shè)計的難度。通過對精煉爐高電耗原因分析,確定按工藝溫升要求對變壓器進行增容,確定額定容量、從選材到工藝綜合降低無功損耗（導(dǎo)磁材料、制作工藝、線圈形式、互感影響）、縮小變壓器阻抗電壓偏差、降低空載電流,在滿足冶煉工藝要求的前提下,實現(xiàn)變壓器無功損耗的降低,提高供電功率因數(shù);短網(wǎng)設(shè)計方面考慮冶煉大電流導(dǎo)體的載流量、集膚效應(yīng)和排布方式等問題,以降低三相直流電阻和三相不平衡為設(shè)計要點,最大程度降低三相互感,減少無功損耗;自動化控制系統(tǒng)設(shè)計優(yōu)化控制策略,以分析、提取工況電流值、電壓值等特征數(shù)據(jù)為依據(jù),有針對性的采取控制。如塌料、液面輕微波動情況,使電極在燃弧有效距離內(nèi)平穩(wěn)調(diào)節(jié),實現(xiàn)供電功率因數(shù)最高。在設(shè)計中對鐵心高度、線圈形式、短網(wǎng)排布等方案反復(fù)計算比較,在滿足國標(biāo)檢驗合格的前提下,選擇損耗最小、電能利用率最高、機械性能良好、改造投資最小的設(shè)計方案。最后通過MATLAB仿真,測試電極控制相關(guān)的電氣、機械、液壓配合響應(yīng)情況,對比輸出波形在響應(yīng)時間、穩(wěn)態(tài)時間、超調(diào)量方面的變化,提高短路電流的穩(wěn)定控制水平,實現(xiàn)電能節(jié)約。最后項目進行施工、熱負荷試車,在投產(chǎn)前冶煉電耗達到了課題設(shè)計目標(biāo)。精煉爐冶煉電耗的降低,每年為企業(yè)節(jié)約電費468萬元,耐材、電極等間接創(chuàng)效達210萬元。
二、鋼包精煉爐改造的實踐和探討（論文開題報告）
（1）論文研究背景及目的
此處內(nèi)容要求：
首先簡單簡介論文所研究問題的基本概念和背景，再而簡單明了地指出論文所要研究解決的具體問題，并提出你的論文準(zhǔn)備的觀點或解決方法。
寫法范例：
本文主要提出一款精簡64位RISC處理器存儲管理單元結(jié)構(gòu)并詳細分析其設(shè)計過程。在該MMU結(jié)構(gòu)中,TLB采用叁個分離的TLB,TLB采用基于內(nèi)容查找的相聯(lián)存儲器并行查找,支持粗粒度為64KB和細粒度為4KB兩種頁面大小,采用多級分層頁表結(jié)構(gòu)映射地址空間,并詳細論述了四級頁表轉(zhuǎn)換過程,TLB結(jié)構(gòu)組織等。該MMU結(jié)構(gòu)將作為該處理器存儲系統(tǒng)實現(xiàn)的一個重要組成部分。
（2）本文研究方法
調(diào)查法：該方法是有目的、有系統(tǒng)的搜集有關(guān)研究對象的具體信息。
觀察法：用自己的感官和輔助工具直接觀察研究對象從而得到有關(guān)信息。
實驗法：通過主支變革、控制研究對象來發(fā)現(xiàn)與確認事物間的因果關(guān)系。
文獻研究法：通過調(diào)查文獻來獲得資料，從而全面的、正確的了解掌握研究方法。
實證研究法：依據(jù)現(xiàn)有的科學(xué)理論和實踐的需要提出設(shè)計。
定性分析法：對研究對象進行“質(zhì)”的方面的研究，這個方法需要計算的數(shù)據(jù)較少。
定量分析法：通過具體的數(shù)字，使人們對研究對象的認識進一步精確化。
跨學(xué)科研究法：運用多學(xué)科的理論、方法和成果從整體上對某一課題進行研究。
功能分析法：這是社會科學(xué)用來分析社會現(xiàn)象的一種方法，從某一功能出發(fā)研究多個方面的影響。
模擬法：通過創(chuàng)設(shè)一個與原型相似的模型來間接研究原型某種特性的一種形容方法。
三、鋼包精煉爐改造的實踐和探討（論文提綱范文）
（1）單嘴精煉爐冶煉不銹鋼冶金機理及工藝（論文提綱范文）
| 致謝 |
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 引言 |
| 2 文獻綜述 |
| 2.1 不銹鋼冶金原理及工藝特點 |
| 2.1.1 不銹鋼冶金原理 |
| 2.1.2 不銹鋼冶煉工藝特點 |
| 2.2 不銹鋼冶煉方法 |
| 2.2.1 AOD法與VOD法 |
| 2.2.2 VCR-AOD法與REDA法 |
| 2.3 不銹鋼冶煉工藝流程 |
| 2.3.1 兩步法冶煉流程 |
| 2.3.2 三步法冶煉流程 |
| 2.3.3 新技術(shù)冶煉流程 |
| 2.4 單嘴精煉爐的提出及發(fā)展 |
| 2.4.1 單嘴爐工作原理及功能 |
| 2.4.2 單嘴爐工業(yè)應(yīng)用及效果 |
| 2.5 單嘴精煉爐鋼液流動行為研究 |
| 2.5.1 單嘴爐混勻?qū)嶒炑芯?/td> |
| 2.5.2 單嘴爐數(shù)值模擬研究 |
| 2.5.3 單嘴爐環(huán)流量特性研究 |
| 2.6 單嘴精煉爐脫碳特性研究 |
| 2.6.1 進站碳、氧含量對脫碳速率的影響 |
| 2.6.2 真空壓降制度對脫碳速率的影響 |
| 2.6.3 吹氬制度對脫碳速率的影響 |
| 2.6.4 單嘴爐脫碳模型研究 |
| 2.7 研究背景及內(nèi)容 |
| 2.7.1 研究背景 |
| 2.7.2 研究內(nèi)容 |
| 3 單嘴爐氣泡上浮行為及流場結(jié)構(gòu)解析 |
| 3.1 研究內(nèi)容與方法 |
| 3.1.1 物理模擬和數(shù)值模擬 |
| 3.1.2 環(huán)流量及混勻時間測量方法 |
| 3.1.3 爐型參數(shù)模擬方案 |
| 3.2 模型驗證 |
| 3.2.1 單嘴爐典型的熔池混勻規(guī)律 |
| 3.2.2 實測與模型預(yù)測混勻時間對比 |
| 3.3 結(jié)果分析及討論 |
| 3.3.1 氣泡上浮行為及攪拌特征 |
| 3.3.2 全熔池流場結(jié)構(gòu)及組成特征 |
| 3.3.3 浸漬管內(nèi)徑對循環(huán)流場的影響 |
| 3.3.4 底部吹氣位置對流場的影響 |
| 3.3.5 浸漬管插入深度對流場的影響 |
| 3.4 本章小節(jié) |
| 4 偏心單嘴爐鋼液流動特性及透氣磚布置研究 |
| 4.1 研究內(nèi)容與方案 |
| 4.2 結(jié)果分析及討論 |
| 4.2.1 浸漬管偏移對循環(huán)流場的影響 |
| 4.2.2 水模型中雙透氣磚攪拌流場特征 |
| 4.2.3 雙透氣磚夾角變化對流場的影響 |
| 4.2.4 雙透氣磚與單透氣磚的流場對比 |
| 4.2.5 雙透氣磚攪拌效果 |
| 4.3 本章小節(jié) |
| 5 單嘴爐真空室頂渣流動行為研究 |
| 5.1 水模型研究 |
| 5.1.1 實驗設(shè)計 |
| 5.1.2 實驗結(jié)果及討論 |
| 5.2 數(shù)值模擬研究 |
| 5.2.1 數(shù)值模型的建立 |
| 5.2.2 模擬結(jié)果及討論 |
| 5.3 頂渣行為對富鉻渣還原的影響機制 |
| 5.4 本章小結(jié) |
| 6 單嘴爐冶煉不銹鋼爐型設(shè)計及工業(yè)化應(yīng)用 |
| 6.1 冶煉不銹鋼用單嘴爐工業(yè)爐型設(shè)計 |
| 6.1.1 爐型設(shè)計原則 |
| 6.1.2 25噸單嘴爐爐型尺寸設(shè)計 |
| 6.1.3 耐材設(shè)計及其它配套裝置 |
| 6.2 單嘴爐處理不銹鋼工藝冶煉效果 |
| 6.2.1 不銹鋼冶煉工藝 |
| 6.2.2 脫碳效果 |
| 6.2.3 Cr氧化及收得率 |
| 6.2.4 冶煉成分均勻性 |
| 6.2.5 脫氮效果 |
| 6.2.6 耐材侵蝕及噴濺情況 |
| 6.3 本章小節(jié) |
| 7 單嘴爐冶煉不銹鋼工藝模型研究 |
| 7.1 不銹鋼冶煉工藝模型建立 |
| 7.1.1 鋼液真空脫碳模型 |
| 7.1.2 合金氧化及溫度變化模型 |
| 7.2 模型參數(shù)選取與計算 |
| 7.3 數(shù)學(xué)模型模擬流程 |
| 7.4 模型驗證及冶金工藝討論 |
| 7.4.1 模型驗證 |
| 7.4.2 冶煉工藝討論 |
| 7.5 不銹鋼冶煉關(guān)鍵工藝 |
| 7.6 本章小節(jié) |
| 8 研究結(jié)論和創(chuàng)新點 |
| 8.1 結(jié)論 |
| 8.2 創(chuàng)新點 |
| 參考文獻 |
| 附錄A 第7章數(shù)學(xué)模型公式符號清單 |
| 作者簡歷及在學(xué)研究成果 |
| 學(xué)位論文數(shù)據(jù)集 |
（2）宣鋼LF精煉爐鋼包自動吹氬系統(tǒng)節(jié)能技術(shù)研究實踐（論文提綱范文）
| 1 鋼包自動吹氬節(jié)能控制現(xiàn)狀 |
| 2 鋼包自動吹氬控制節(jié)能方式分析 |
| 3 鋼包自動吹氬節(jié)能控制方案研究 |
| 4 鋼包自動吹氬節(jié)能技術(shù)運行實踐和實施效果 |
| 5 結(jié)論 |
（3）單嘴精煉爐水模型中示蹤劑傳輸過程的數(shù)值模擬（論文提綱范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 緒論 |
| 1.1 RH真空精煉技術(shù) |
| 1.1.1 RH真空精煉技術(shù)概述 |
| 1.1.2 國內(nèi)外RH真空精煉研究現(xiàn)狀 |
| 1.2 單嘴精煉爐 |
| 1.2.1 單嘴精煉爐的提出及發(fā)展 |
| 1.2.2 單嘴精煉爐的冶金特性 |
| 1.2.3 國內(nèi)外單嘴精煉爐的研究現(xiàn)狀 |
| 1.3 本文的研究內(nèi)容及意義 |
| 1.3.1 研究意義 |
| 1.3.2 研究內(nèi)容 |
| 第2章 數(shù)值計算方法 |
| 2.1 水模型尺寸 |
| 2.2 理論模型和數(shù)值計算方法 |
| 2.2.1 歐拉-歐拉多相流模型 |
| 2.2.2 模型假設(shè) |
| 2.2.3 歐拉-歐拉多相流方程 |
| 2.3 網(wǎng)格和邊界條件 |
| 2.4 數(shù)值求解過程 |
| 第3章 單嘴精煉爐中鋼液流動行為的數(shù)值模擬 |
| 3.1 模型檢驗和驗證 |
| 3.1.1 模型檢驗 |
| 3.1.2 模型驗證 |
| 3.2 水模型中的流場分布 |
| 3.3 小結(jié) |
| 第4章 示蹤劑入口位于真空室頂部偏心側(cè)時的計算結(jié)果 |
| 4.1 水模型中的示蹤劑的傳輸過程 |
| 4.2 KCl示蹤劑和純水示蹤劑傳輸過程及濃度-時間曲線對比 |
| 4.2.1 KCl示蹤劑和純水示蹤劑在水模型中的傳輸過程對比 |
| 4.2.2 加入KCl示蹤劑后流場的比較 |
| 4.2.3 KCl示蹤劑和純水示蹤劑在水模型中的傳輸過程的濃度-時間曲線對比 |
| 4.3 加入不同量的KCl示蹤劑在水模型中傳輸過程及濃度-時間曲線對比 |
| 4.3.1 加入20 m L與150 m L KCl示蹤劑后水模型的流場對比 |
| 4.3.2 KCl溶液示蹤劑在真空室頂部的傳輸過程對比 |
| 4.3.3 KCl溶液示蹤劑在浸漬管向下傳輸?shù)戒摪撞康膶Ρ?/td> |
| 4.3.4 KCl溶液示蹤劑在鋼包頂部的傳輸過程對比 |
| 4.3.5 20 m L KCl與150 m L KCl溶液示蹤劑的濃度-時間曲線對比 |
| 4.3.6 不同劑量KCl溶液示蹤劑之間的濃度-時間曲線對比 |
| 4.3.7 不同劑量KCl溶液示蹤劑之間的混勻時間對比 |
| 4.4 小結(jié) |
| 第5章 示蹤劑入口位于真空室頂部遠離偏心側(cè)時的計算結(jié)果 |
| 5.1 水模型中的示蹤劑的傳輸過程 |
| 5.2 KCl示蹤劑和純水示蹤劑傳輸過程及濃度-時間曲線對比 |
| 5.2.1 KCl示蹤劑和純水示蹤劑在水模型中的傳輸過程對比 |
| 5.2.2 KCl示蹤劑和純水示蹤劑在水模型中的傳輸過程的濃度-時間曲線對比 |
| 5.3 加入不同量的KCl示蹤劑在水模型中傳輸過程及濃度-時間曲線對比 |
| 5.3.1 KCl溶液示蹤劑在真空室頂部的傳輸過程對比 |
| 5.3.2 KCl溶液示蹤劑在浸漬管向下傳輸?shù)戒摪撞康膶Ρ?/td> |
| 5.3.3 KCl溶液示蹤劑在鋼包頂部的傳輸過程對比 |
| 5.3.4 不同劑量的KCl溶液示蹤劑的濃度-時間曲線對比 |
| 5.4 小結(jié) |
| 第6章 混勻時間的對比 |
| 6.1 數(shù)學(xué)模型與物理模型的對比分析 |
| 6.2 右側(cè)加入與左側(cè)加入濃度-時間曲線在真空室頂部監(jiān)測點的對比 |
| 6.2.1 示蹤劑加入量為20mLKCl |
| 6.2.2 加入示蹤劑為150 m L KCl和150 m L純水 |
| 6.3 右側(cè)加入與左側(cè)加入濃度-時間曲線在鋼包底部監(jiān)測點的對比 |
| 6.3.1 示蹤劑加入量為20mLKCl |
| 6.3.2 加入示蹤劑為150 m L KCl和150 m L純水 |
| 6.3.3 左側(cè)加入與右側(cè)加入在鋼包底部的傳輸過程對比 |
| 6.4 右側(cè)加入與左側(cè)加入濃度-時間曲線在鋼包頂部監(jiān)測點的對比 |
| 6.4.1 示蹤劑加入量為20mLKCl |
| 6.4.2 加入示蹤劑為150 m L KCl和150 m L純水 |
| 6.4.3 左側(cè)加入與右側(cè)加入在鋼包頂部的傳輸過程對比 |
| 6.5 小結(jié) |
| 第7章 結(jié)論 |
| 7.1 結(jié)論 |
| 7.2 展望 |
| 參考文獻 |
| 攻讀學(xué)位期間取得的科研成果 |
| 致謝 |
（4）RH精煉爐控制系統(tǒng)設(shè)計（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 緒論 |
| 1.1 選題背景 |
| 1.2 國內(nèi)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 國外研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.2 國內(nèi)研究現(xiàn)狀 |
| 1.3 國內(nèi)發(fā)展趨勢 |
| 1.4 本課題主要研究工作 |
| 1.5 本章小結(jié) |
| 2 RH精煉爐系統(tǒng)組成工藝原理 |
| 2.1 RH精煉爐真空處理基本工藝 |
| 2.1.1 RH精煉爐工藝過程說明 |
| 2.1.2 RH精煉爐的冶金功能 |
| 2.1.3 RH精煉爐工藝控制目標(biāo) |
| 2.2 RH精煉爐系統(tǒng)介紹 |
| 2.2.1 鋼包車系統(tǒng) |
| 2.2.2 真空槽系統(tǒng) |
| 2.2.3 真空泵系統(tǒng) |
| 2.2.4 破渣槍系統(tǒng) |
| 2.2.5 喂絲吹氬控制系統(tǒng) |
| 2.2.6 浸漬管維修臺車系統(tǒng) |
| 2.2.7 合金系統(tǒng) |
| 2.2.8 氧槍系統(tǒng) |
| 2.2.9 烘烤系統(tǒng) |
| 2.3 本章小結(jié) |
| 3 RH精煉爐系統(tǒng)硬件設(shè)計 |
| 3.1 控制系統(tǒng)方案設(shè)計 |
| 3.2 變量統(tǒng)計 |
| 3.3 設(shè)備選型 |
| 3.3.1 現(xiàn)場總線的選擇 |
| 3.3.2 儀器儀表選型 |
| 3.3.3 執(zhí)行機構(gòu)選型 |
| 3.3.4 PLC選型 |
| 3.3.5 輸入輸出模塊 |
| 3.4 主要電路的設(shè)計 |
| 3.4.1 動力電路設(shè)計 |
| 3.4.2 其他設(shè)備電路設(shè)計 |
| 3.5 本章小結(jié) |
| 4 RH精煉爐氧槍系統(tǒng)與真空槽系統(tǒng)控制 |
| 4.1 RH精煉爐氧槍系統(tǒng)控制 |
| 4.1.1 理想PID調(diào)節(jié)器 |
| 4.1.2 基本數(shù)字PID控制器 |
| 4.1.3 RH精煉爐氧槍串級控制設(shè)計 |
| 4.2 RH精煉爐真空槽系統(tǒng)控制 |
| 4.2.1 RH精煉爐真空槽系統(tǒng)控制方案 |
| 4.2.2 RH精煉爐真空槽系統(tǒng)控制模式 |
| 4.2.3 RH精煉爐真空槽系統(tǒng)優(yōu)化 |
| 4.3 本章小結(jié) |
| 5 RH精煉爐控制系統(tǒng)軟件設(shè)計與監(jiān)控系統(tǒng)設(shè)計 |
| 5.1 總體介紹 |
| 5.1.1 編程軟件介紹 |
| 5.1.2 創(chuàng)建S7 項目及硬件組態(tài) |
| 5.2 氧槍系統(tǒng)軟件設(shè)計 |
| 5.2.1 氧槍系統(tǒng)控制流程 |
| 5.2.2 程序編寫 |
| 5.3 真空槽系統(tǒng)軟件設(shè)計 |
| 5.3.1 真空槽系統(tǒng)控制流程 |
| 5.3.2 程序編寫 |
| 5.4 監(jiān)控系統(tǒng)設(shè)計 |
| 5.4.1 Win CC V6.0 |
| 5.4.2 監(jiān)控畫面設(shè)計 |
| 5.5 本章小結(jié) |
| 結(jié)論 |
| 參考文獻 |
| 在學(xué)研究成果 |
| 致謝 |
（5）煉鋼最優(yōu)工序能耗的研究與實踐（論文提綱范文）
| 1 總體思路 |
| 2 鋼包保溫層及鋼包烘烤器升級改造 |
| 2.1 改造背景 |
| 2.2 實施情況 |
| 2.3 改造效果 |
| 3 精煉爐電極智能控制系統(tǒng)升級改造 |
| 3.1 改造背景 |
| 3.2 應(yīng)用原理 |
| 3.3 實施情況 |
| 3.4 改造效果 |
| 4 提高煉鋼-連鑄鋼水過程溫度控制水平 |
| 4.1 影響開澆爐次中包溫度技術(shù)分析 |
| 4.2 制定實現(xiàn)精煉精確控溫措施 |
| 5 轉(zhuǎn)變生產(chǎn)組織模式 |
| 5.1 改善轉(zhuǎn)爐工序提供精煉工序的鋼水條件 |
| 5.2 縮短整個工序過程蹲鋼時間 |
| 5.3 制訂目標(biāo)及措施 |
（6）煉鋼-精煉-連鑄生產(chǎn)過程鋼包智能調(diào)度方法及應(yīng)用研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 緒論 |
| 1.1 研究意義及課題背景 |
| 1.1.1 研究意義 |
| 1.1.2 課題背景 |
| 1.2 煉鋼-精煉-連鑄生產(chǎn)調(diào)度的研究與應(yīng)用現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 調(diào)度問題的分類 |
| 1.2.2 煉鋼-精煉-連鑄調(diào)度方法 |
| 1.2.2.1 經(jīng)典優(yōu)化方法 |
| 1.2.2.2 智能優(yōu)化方法 |
| 1.2.2.3 人工智能方法 |
| 1.2.2.4 混合優(yōu)化方法 |
| 1.2.2.5 優(yōu)化方法分析 |
| 1.2.3 煉鋼-精煉-連鑄鋼包調(diào)度的研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.3.1 鋼包調(diào)度算法研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.3.2 鋼包調(diào)度軟件研究現(xiàn)狀 |
| 1.3 煉鋼—精煉—連鑄鋼包調(diào)度存在的問題 |
| 1.4 論文的主要工作 |
| 第2章 煉鋼-精煉-連鑄生產(chǎn)過程鋼包優(yōu)化調(diào)度模型 |
| 2.1 鋼包調(diào)度過程描述 |
| 2.1.1 常用術(shù)語概述 |
| 2.1.2 鋼包調(diào)度與主設(shè)備調(diào)度的關(guān)系 |
| 2.1.3 鋼包調(diào)度過程描述 |
| 2.1.4 鋼包調(diào)度計劃 |
| 2.1.4.1 鋼包調(diào)度相關(guān)代碼涵義 |
| 2.1.4.2 鋼包選配計劃表 |
| 2.1.4.3 鋼包路徑編制計劃表 |
| 2.1.4.4 天車調(diào)度計劃表 |
| 2.2 鋼包優(yōu)化調(diào)度模型 |
| 2.2.1 鋼包優(yōu)化選配模型 |
| 2.2.1.1 鋼包選配問題涵義 |
| 2.2.1.2 脫磷鋼包選配模型 |
| 2.2.1.3 脫磷鋼包優(yōu)化選配難點分析 |
| 2.2.1.4 脫碳鋼包選配模型 |
| 2.2.1.5 脫碳鋼包優(yōu)化選配難點分析 |
| 2.2.2 鋼包優(yōu)化路徑編制模型 |
| 2.2.2.1 鋼包路徑編制問題涵義 |
| 2.2.2.2 鋼包優(yōu)化路徑編制模型 |
| 2.2.2.3 鋼包優(yōu)化路徑編制難點分析 |
| 2.2.3 天車優(yōu)化調(diào)度模型 |
| 2.2.3.1 天車調(diào)度問題涵義 |
| 2.2.3.2 天車優(yōu)化調(diào)度模型 |
| 2.2.3.3 天車優(yōu)化調(diào)度難點分析 |
| 2.3 鋼包調(diào)度現(xiàn)狀及問題 |
| 2.4 本章小結(jié) |
| 第3章 煉鋼-精煉-連鑄生產(chǎn)過程鋼包智能調(diào)度方法 |
| 3.1 煉鋼-精煉-連鑄生產(chǎn)過程鋼包智能調(diào)度策略 |
| 3.2 鋼包智能調(diào)度算法 |
| 3.2.1 最小一般泛化與規(guī)則推理相結(jié)合的鋼包選配算法 |
| 3.2.1.1 鋼包選配對生產(chǎn)效率影響程度分析 |
| 3.2.1.2 基于最小一般泛化方法的選配規(guī)則提取 |
| 3.2.1.3 脫磷鋼包選配算法 |
| 3.2.1.4 脫碳鋼包選配算法 |
| 3.2.2 基于多優(yōu)先級的鋼包路徑啟發(fā)式編制算法 |
| 3.2.2.1 鋼包路徑編制對生產(chǎn)效率影響程度分析 |
| 3.2.2.2 基于多優(yōu)先級的鋼包路徑編制啟發(fā)式算法 |
| 3.2.3 沖突解消策略和甘特圖編輯相結(jié)合的啟發(fā)式人機交互天車調(diào)度算法 |
| 3.2.3.1 天車調(diào)度對生產(chǎn)效率影響程度分析 |
| 3.2.3.2 沖突解消策略和甘特圖編輯相結(jié)合的啟發(fā)式人機交互天車調(diào)度算法 |
| 3.3 鋼包調(diào)度算法仿真驗證 |
| 3.4 本章小結(jié) |
| 第4章 煉鋼-精煉-連鑄鋼包調(diào)度軟件 |
| 4.1 煉鋼-精煉-連鑄鋼包調(diào)度軟件需求分析 |
| 4.2 煉鋼-精煉-連鑄鋼包調(diào)度軟件功能設(shè)計 |
| 4.3 煉鋼-精煉-連鑄鋼包調(diào)度軟件開發(fā) |
| 4.3.1 人機交互界面 |
| 4.3.2 算法管理 |
| 4.3.3 可視化仿真 |
| 4.3.4 數(shù)據(jù)顯示管理 |
| 4.3.5 調(diào)度算法模塊 |
| 4.4 本章小結(jié) |
| 第5章 工業(yè)應(yīng)用 |
| 5.1 煉鋼-精煉-連鑄生產(chǎn)過程簡介 |
| 5.1.1 設(shè)備條件 |
| 5.1.2 生產(chǎn)工藝特點 |
| 5.1.3 實際廠區(qū)分布 |
| 5.2 鋼包調(diào)度系統(tǒng)軟硬件平臺簡介 |
| 5.3 軟件系統(tǒng)工業(yè)應(yīng)用 |
| 5.4 軟件系統(tǒng)工業(yè)應(yīng)用效果 |
| 5.5 本章小結(jié) |
| 第6章 結(jié)論與展望 |
| 6.1 結(jié)論 |
| 6.2 展望 |
| 參考文獻 |
| 致謝 |
| 博士期間發(fā)表的論文、獲獎情況、發(fā)明專利及所做科研工作 |
| 作者簡介 |
（7）鋼液中非金屬夾雜物上浮和分布的物理模擬研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 1 緒論 |
| 1.1 課題的提出 |
| 1.1.1 選題的背景 |
| 1.1.2 研究的目的和意義 |
| 1.2 LF精煉爐概述 |
| 1.2.1 LF精煉爐原理 |
| 1.2.2 LF精煉爐的工藝流程 |
| 1.2.3 LF精煉爐吹氬的原理 |
| 1.3 夾雜物的概況 |
| 1.4 分形理論及其應(yīng)用 |
| 1.4.1 分形定義 |
| 1.4.2 分形維數(shù) |
| 1.4.3 分形理論的應(yīng)用 |
| 1.5 夾雜物物理模擬研究現(xiàn)狀 |
| 1.5.1 夾雜物模擬的國內(nèi)研究現(xiàn)狀 |
| 1.5.2 夾雜物模擬的國外研究現(xiàn)狀 |
| 1.6 研究方法及內(nèi)容 |
| 2 鋼包底吹實驗原理與模型建立 |
| 2.1 實驗原理 |
| 2.1.1 幾何相似 |
| 2.1.2 動力相似 |
| 2.2 實驗裝置 |
| 2.3 氣體流量計算 |
| 2.4 夾雜物粒子的選取 |
| 3 夾雜物去除和分布物理模擬 |
| 3.1 實驗方法 |
| 3.1.1 夾雜物去除 |
| 3.1.2 圖片處理 |
| 3.2 實驗方案 |
| 3.3 底吹過程中工藝參數(shù)對夾雜物去除率的影響 |
| 3.3.1 吹氣流量對夾雜物去除率影響 |
| 3.3.2 吹氣時間對夾雜物去除率影響 |
| 3.4 夾雜物性質(zhì)對夾雜物的去除率影響 |
| 3.4.1 粒徑大小對夾雜物去除率影響 |
| 3.4.2 數(shù)量對夾雜物去除率影響 |
| 3.5 時間對夾雜物空間分布的影響 |
| 3.6 小結(jié) |
| 4 基于分形理論的夾雜物聚集和上浮行為 |
| 4.1 實驗方法 |
| 4.1.1 圖像處理方法 |
| 4.1.2 分形維數(shù)計算方法 |
| 4.2 單顆粒和團聚體分形維數(shù)研究 |
| 4.2.1 在吹氣流量 0.04 m~3/h下夾雜物的分形維數(shù) |
| 4.2.2 在吹氣流量 0.08 m~3/h下夾雜物的分形維數(shù) |
| 4.2.3 在吹氣流量 0.10 m~3/h下夾雜物的分形維數(shù) |
| 4.2.4 在吹氣流量 0.14 m~3/h下夾雜物的分形維數(shù) |
| 4.3 夾雜物碰撞機理 |
| 4.4 夾雜物顆粒的分形維數(shù)與上浮速度關(guān)系 |
| 4.5 小結(jié) |
| 5 結(jié)論 |
| 參考文獻 |
| 致謝 |
| 碩士研究生期間獲得的成果 |
（9）鋼包精煉爐加熱控制系統(tǒng)設(shè)計（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 緒論 |
| 1.1 課題背景與意義 |
| 1.2 鋼包精煉爐加熱設(shè)備組成 |
| 1.2.1 高壓供電設(shè)備 |
| 1.2.2 電機升降機構(gòu) |
| 1.3 加熱系統(tǒng)研究現(xiàn)狀 |
| 1.3.1 電弧爐煉鋼國外研究現(xiàn)狀 |
| 1.3.2 電弧爐煉鋼國內(nèi)研究現(xiàn)狀 |
| 1.4 本文主要工作 |
| 第2章 加熱系統(tǒng)模型 |
| 2.1 供電系統(tǒng) |
| 2.1.1 供電回路 |
| 2.1.2 供電系統(tǒng)模型 |
| 2.2 電弧 |
| 2.2.1 電弧機理 |
| 2.2.2 電弧模型 |
| 2.3 液壓系統(tǒng) |
| 2.3.1 液壓油路 |
| 2.3.2 液壓系統(tǒng)模型 |
| 2.4 本章小結(jié) |
| 第3章 硬件系統(tǒng)設(shè)計與被控制量選擇 |
| 3.1 系統(tǒng)硬件設(shè)計 |
| 3.1.1 PLC系統(tǒng)設(shè)計 |
| 3.1.2 電極相關(guān)信號 |
| 3.1.3 液壓系統(tǒng)相關(guān)信號 |
| 3.1.4 高壓供電系統(tǒng)相關(guān)信號 |
| 3.2 被控量選擇 |
| 3.2.1 電弧功率 |
| 3.2.2 電弧電壓 |
| 3.2.3 電弧電流 |
| 3.2.4 電弧阻抗 |
| 3.3 本章小結(jié) |
| 第4章 控制軟件設(shè)計 |
| 4.1 程序設(shè)計語言 |
| 4.1.1 S7-SCL開發(fā)環(huán)境 |
| 4.1.2 S7-SCL語言功能 |
| 4.2 液壓控制 |
| 4.2.1 液壓泵啟?？刂? |
| 4.2.2 液壓站的控制 |
| 4.3 電弧阻抗的設(shè)定 |
| 4.3.1 電弧電壓設(shè)定控制 |
| 4.3.2 電弧電壓、電流實際設(shè)定值的計算 |
| 4.4 阻抗控制器 |
| 4.4.1 平滑濾波 |
| 4.4.2 偏差計算 |
| 4.4.3 比例放大 |
| 4.4.4 死區(qū)與限幅 |
| 4.4.5 過流檢測 |
| 4.5 送電、停電控制 |
| 4.5.1 合閘控制 |
| 4.5.2 分閘控制 |
| 4.6 本章小結(jié) |
| 第5章 鋼包精煉爐監(jiān)控畫面設(shè)計 |
| 5.1 監(jiān)控機配置與功能 |
| 5.1.1 軟件與硬件配置 |
| 5.1.2 組態(tài)軟件WinCC |
| 5.1.3 實現(xiàn)的基本功能 |
| 5.2 主要監(jiān)控界面 |
| 5.2.1 主界面 |
| 5.2.2 高壓系統(tǒng) |
| 5.2.3 液壓系統(tǒng) |
| 5.3 本章小結(jié) |
| 第6章 結(jié)束語 |
| 6.1 本文研究總結(jié) |
| 6.2 未來工作展望 |
| 參考文獻 |
| 致謝 |
（10）鋼包精煉爐節(jié)電系統(tǒng)設(shè)計（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 引言 |
| 1 精煉系統(tǒng)分析 |
| 1.1 鋼包精煉爐工藝流程 |
| 1.2 精煉爐設(shè)備組成 |
| 1.3 精煉工藝研究 |
| 1.4 耗能因素分析 |
| 2 精煉爐節(jié)電系統(tǒng)設(shè)計 |
| 2.1 變壓器參數(shù)計算 |
| 2.1.1 容量計算 |
| 2.1.2 電壓、電流計算 |
| 2.1.3 有載調(diào)壓裝置設(shè)計 |
| 2.2 鐵心計算 |
| 2.2.1 鐵心直徑計算 |
| 2.2.2 鐵心級數(shù) |
| 2.2.3 鐵心疊片系數(shù) |
| 2.2.4 鐵心溫升計算 |
| 2.3 變壓器電路與磁路計算 |
| 2.3.1 線圈匝數(shù)計算 |
| 2.3.2 線圈結(jié)構(gòu)形式及排列 |
| 2.3.3 絕緣計算 |
| 2.3.4 導(dǎo)線電阻計算 |
| 2.3.5 損耗計算 |
| 2.3.6 變壓器性能指標(biāo) |
| 2.4 短網(wǎng)設(shè)計 |
| 3 冶煉自動控制系統(tǒng)設(shè)計 |
| 3.1 電極控制系統(tǒng)設(shè)計框圖 |
| 3.2 控制系統(tǒng)硬件選型 |
| 3.3 網(wǎng)絡(luò)配置 |
| 3.4 電液比例閥設(shè)計 |
| 3.5 編程 |
| 4 電極控制系統(tǒng)仿真 |
| 5 實際運行效果 |
| 結(jié)論 |
| 參考文獻 |
| 致謝 |
四、鋼包精煉爐改造的實踐和探討（論文參考文獻）
- [1]單嘴精煉爐冶煉不銹鋼冶金機理及工藝[D]. 代衛(wèi)星. 北京科技大學(xué), 2021(08)
- [2]宣鋼LF精煉爐鋼包自動吹氬系統(tǒng)節(jié)能技術(shù)研究實踐[J]. 李雪輝. 山西冶金, 2020(03)
- [3]單嘴精煉爐水模型中示蹤劑傳輸過程的數(shù)值模擬[D]. 張宇星. 太原理工大學(xué), 2020
- [4]RH精煉爐控制系統(tǒng)設(shè)計[D]. 劉濤. 內(nèi)蒙古科技大學(xué), 2019(03)
- [5]煉鋼最優(yōu)工序能耗的研究與實踐[J]. 韓志顏. 山西冶金, 2018(06)
- [6]煉鋼-精煉-連鑄生產(chǎn)過程鋼包智能調(diào)度方法及應(yīng)用研究[D]. 劉煒. 東北大學(xué), 2018(01)
- [7]鋼液中非金屬夾雜物上浮和分布的物理模擬研究[D]. 韋建慶. 西安建筑科技大學(xué), 2017(06)
- [8]單嘴精煉爐、新半干法轉(zhuǎn)爐一次除塵、轉(zhuǎn)爐二次除塵系統(tǒng)優(yōu)化及節(jié)能實用技術(shù)[A]. 梁文玉,趙元慶. 2017高效、低成本、智能化煉鋼共性技術(shù)研討會論文集, 2017
- [9]鋼包精煉爐加熱控制系統(tǒng)設(shè)計[D]. 佟德鑫. 東北大學(xué), 2017(06)
- [10]鋼包精煉爐節(jié)電系統(tǒng)設(shè)計[D]. 李明宇. 大連理工大學(xué), 2016(07)
標(biāo)簽：真空環(huán)境論文; 分形維數(shù)論文; rh論文; kcl論文;