一、采用偏置射流預(yù)燃室穩(wěn)定燃燒水煤漿的原理及應(yīng)用研究（論文文獻(xiàn)綜述）
劉鵬中[1]（2021）在《單錐旋流燃燒器氣固流動(dòng)和燃燒特性的研究》文中研究指明旋流燃燒器是煤粉工業(yè)鍋爐高效低氮燃燒研究的核心和重點(diǎn)。本文對(duì)單錐旋流燃燒器開展冷態(tài)模化和煤粉燃燒試驗(yàn),通過(guò)對(duì)比一次風(fēng)粉逆向射流給入方式研究濃淡直流給入時(shí)的氣固流動(dòng)和燃燒特性,以及助燃二次風(fēng)配風(fēng)方式對(duì)其燃燒特性的影響。最終結(jié)論如下:（1）相較于一次風(fēng)粉逆向射流給入方式,單錐旋流燃燒器采用濃淡分離直流給入方式時(shí),預(yù)燃室內(nèi)無(wú)回流現(xiàn)象,助燃二次風(fēng)同一次風(fēng)粉混合區(qū)域較長(zhǎng),顆粒呈現(xiàn)“內(nèi)粗外細(xì),內(nèi)濃外淡”分布。煤粉燃燒在預(yù)燃室內(nèi)形成中心高溫?zé)o氧強(qiáng)還原性氣氛,該區(qū)域內(nèi)溫度峰值較低且變化較小,無(wú)氧區(qū)域半徑較大且CO平均濃度較高。預(yù)燃室外的煤粉火焰形態(tài)穩(wěn)定亮度較低,但火焰行程大幅增加。意味著單錐旋流燃燒器的煤粉濃度場(chǎng)同溫度場(chǎng)和組分場(chǎng)耦合合理,著火穩(wěn)燃能力降低而抑制NOx生成能力較強(qiáng),同時(shí)火焰形態(tài)穩(wěn)定性較好。（2）單錐旋流燃燒器在內(nèi)外二次風(fēng)量比為1/2和內(nèi)二次風(fēng)旋流數(shù)為1.67時(shí),高溫?zé)o氧強(qiáng)還原性氣氛區(qū)域的溫度峰值以及邊壁空氣層溫度適中,無(wú)氧區(qū)域半徑較大且CO平均濃度較高,預(yù)燃室外火焰長(zhǎng)度較長(zhǎng)且出口直徑和發(fā)散角度適中。表明燃燒初期著火穩(wěn)燃能力適中而抑制NOx生成能力以及火焰行程增加,有利于降低NOx含量以及提高燃燒效率。
賈楠[2]（2020）在《逆噴旋流煤粉燃燒器的空氣動(dòng)力場(chǎng)研究》文中進(jìn)行了進(jìn)一步梳理本文以逆噴旋流煤粉燃燒器為研究對(duì)象,為揭示逆向射流耦合旋流穩(wěn)焰機(jī)理以及不同工況和工藝參數(shù)對(duì)逆噴旋流煤粉燃燒器空氣動(dòng)力場(chǎng)的影響規(guī)律,分別搭建1:2的單相冷態(tài)試驗(yàn)臺(tái)和1:5的氣固兩相試驗(yàn)臺(tái),利用熱線風(fēng)速儀和飄帶示蹤開展了不同逆向一次風(fēng)率、不同內(nèi)外二次風(fēng)比例以及預(yù)燃錐對(duì)逆噴旋流煤粉燃燒器單相流動(dòng)特性影響試驗(yàn),在此研究基礎(chǔ)上,利用PDA（Phase Doppler Anemometer）開展了直流二次風(fēng)對(duì)逆向一次風(fēng)粉流動(dòng)特性影響試驗(yàn)和不同內(nèi)二次風(fēng)葉片角度對(duì)逆噴旋流煤粉燃燒器氣固兩相流動(dòng)特性影響試驗(yàn),最后在14MW逆噴旋流煤粉燃燒器試驗(yàn)臺(tái)架上進(jìn)行熱態(tài)驗(yàn)證試驗(yàn)。研究結(jié)論如下:（1）通過(guò)單相流動(dòng)特性試驗(yàn)得出,不加裝預(yù)燃錐時(shí),當(dāng)逆向一次風(fēng)率為14.86%,內(nèi)外二次風(fēng)比例為1:2時(shí),耦合回流區(qū)的面積、相對(duì)回流量以及氣流旋轉(zhuǎn)能力均適宜,內(nèi)外二次風(fēng)摻混較延遲且比較劇烈。加裝預(yù)燃錐時(shí),隨著內(nèi)外二次風(fēng)比例從2:5增加到1:1,耦合回流區(qū)最大直徑從0.67 D增加到0.87 D（D為外二次風(fēng)管內(nèi)徑）,相對(duì)回流率從0.83增加到1.29;耦合回流區(qū)內(nèi)0.3≤X/D≤0.8的區(qū)域速度較低但湍動(dòng)強(qiáng)烈（X為燃燒器的軸向方向）,起到穩(wěn)定火焰的作用;靠近預(yù)燃錐壁面形成高速低湍流的空氣保護(hù)層。預(yù)燃錐對(duì)耦合回流區(qū)的面積、相對(duì)回流量和軸向速度均有抑制作用。（2）通過(guò)氣固兩相流動(dòng)特性試驗(yàn)得出,在截面X/D=1.60,氣固相速度出現(xiàn)滑移現(xiàn)象。在直流二次風(fēng)的作用下,耦合回流區(qū)長(zhǎng)度不變,最大直徑變小,顆粒粒徑分布趨于均勻,燃燒器外側(cè)高濃度區(qū)域遠(yuǎn)離燃燒器出口。隨著內(nèi)二次風(fēng)葉片角度增大,射流邊界的高煤粉濃度區(qū)域越靠近燃燒器外側(cè),工況45°形成“低濃度-高濃度-低濃度”結(jié)構(gòu),工況50°和工況60°形成內(nèi)淡外濃結(jié)構(gòu)。（3）通過(guò)熱態(tài)驗(yàn)證試驗(yàn)得出,O2濃度沿著軸向方向逐漸下降;NOx濃度沿著軸向方向先上升后下降,在截面X/D=0.75附近出現(xiàn)峰值,進(jìn)一步證明了該區(qū)域起到火焰穩(wěn)定效果;隨著內(nèi)外二次風(fēng)比例增大,預(yù)燃錐壁面附近的O2濃度大于7%,進(jìn)一步證明存在空氣保護(hù)層,燃燒器靠近壁面附近NOx濃度較高,進(jìn)一步證明煤粉濃度結(jié)構(gòu)為內(nèi)淡外濃。
莫日根[3]（2018）在《水煤漿在雙錐逆噴燃燒器內(nèi)著火特性的數(shù)值模擬研究》文中進(jìn)行了進(jìn)一步梳理現(xiàn)有煤漿燃燒技術(shù)普遍存在點(diǎn)火困難、燃盡率低、燃燒組織不合理,不能確保穩(wěn)定運(yùn)行等問(wèn)題。煤炭科學(xué)研究總院自主研發(fā)的煤粉雙錐燃燒器是一種先進(jìn)的煤炭燃燒利用技術(shù)體系。經(jīng)工程實(shí)踐驗(yàn)證,雙錐逆噴燃燒器具有點(diǎn)火功率小,啟停時(shí)間短,熱效率高,燃燒穩(wěn)定,寬負(fù)荷調(diào)節(jié)等特性。研究其穩(wěn)燃機(jī)理與煤漿燃燒過(guò)程的適應(yīng)性對(duì)開發(fā)煤漿雙錐逆噴燃燒器具有十分重要的指導(dǎo)意義。在煤粉雙錐逆噴燃燒器內(nèi)搭建氣力霧化逆噴裝置,本文實(shí)現(xiàn)水和煤粉的逆噴燃燒組織,并獲得驗(yàn)證數(shù)值模擬結(jié)果的試驗(yàn)平臺(tái)。基于對(duì)燃燒反應(yīng)不同的數(shù)學(xué)模型描述,分別建立了快速反應(yīng)模型和有限速率模型。通過(guò)試驗(yàn)數(shù)據(jù)對(duì)模擬數(shù)據(jù)進(jìn)行驗(yàn)證,結(jié)果表明有限速率模型既包含快于混合速率的反應(yīng)（快反應(yīng)）,又包含慢于混合速率的反應(yīng)（慢反應(yīng)）。在雷諾時(shí)均體系下的流體力學(xué)反應(yīng)流計(jì)算中,認(rèn)為所有的湍流是各向同性的,因此所有快反應(yīng)的速率都等于湍流混合速率,致使計(jì)算結(jié)果與實(shí)際情況出現(xiàn)偏差。這一結(jié)論在有限速率模型的富氧燃燒模擬中得到驗(yàn)證。改進(jìn)渦耗散數(shù)值模型計(jì)算的結(jié)果在燃燒器的溫度、壓力、NOx等方面基本符合實(shí)際試驗(yàn)情況,因而數(shù)值計(jì)算數(shù)據(jù)具有參考價(jià)值。至此,建立了適用于煤漿燃燒過(guò)程數(shù)值模擬研究平臺(tái)。以模擬計(jì)算為研究方法,從流體動(dòng)力學(xué)和燃燒組織的角度對(duì)煤漿在雙錐燃燒器內(nèi)的燃燒過(guò)程進(jìn)行研究,比較了煤粉與煤漿燃燒的區(qū)別,驗(yàn)證了雙錐燃燒器燃用煤漿的可行性。主要結(jié)論為:煤漿在雙錐燃燒器內(nèi)的火炬相比煤粉更堅(jiān)挺,搖曳較小,NOx排放降低20%左右。煤漿火焰核心溫度降低201℃,并且出現(xiàn)早,衰減速度快。試驗(yàn)和模擬均出現(xiàn)在煤漿燃燒工況下,燃燒器前錐端蓋超溫、超壓現(xiàn)象。造成這一現(xiàn)象的原因包括,水分霧化和水蒸氣體積膨脹增加初始速度,煤漿點(diǎn)火過(guò)程滯后等。試驗(yàn)過(guò)程中通過(guò)在燃燒器內(nèi)布置鈍體降低了端蓋的溫度。針對(duì)以上現(xiàn)象,煤漿雙錐逆噴燃燒器開發(fā)應(yīng)考慮降低雙錐冷卻強(qiáng)度,增加軸向距離并加裝鈍體?；谝勋@得的試驗(yàn)和計(jì)算結(jié)果,對(duì)煤粉雙錐燃燒器進(jìn)行優(yōu)化,技術(shù)措施包括:燃燒器出口直徑由500mm降低至450mm;前錐角度由7°增加至9°,旋流強(qiáng)度增加20%;助燃空氣預(yù)熱溫度由20℃增加至150℃。建立計(jì)算模型并進(jìn)行計(jì)算,結(jié)果顯示燃燒器內(nèi)溫度提高120℃,燃燒過(guò)程得到有效強(qiáng)化,前錐壓力降低。因此,所采用技術(shù)手段可有效解決煤漿燃燒組織問(wèn)題。
薄煜[4]（2013）在《水煤漿旋風(fēng)爐高溫低灰燃燒試驗(yàn)及模擬研究》文中進(jìn)行了進(jìn)一步梳理隨著能源需求持續(xù)增長(zhǎng),我國(guó)天然氣和石油的凈進(jìn)口依賴性將大幅上升。結(jié)合我國(guó)以煤為主的能源結(jié)構(gòu),迫切地需要發(fā)展?jié)崈裘杭夹g(shù)作為我國(guó)能源調(diào)整的重要戰(zhàn)略選擇。煤燃燒過(guò)程中火焰清潔度和污染物排放是其代油代氣技術(shù)發(fā)展的瓶頸。因此,結(jié)合水煤漿技術(shù)低灰低硫和液態(tài)排渣旋風(fēng)爐高捕渣率的特點(diǎn),開發(fā)一種新型煤清潔利用工藝具有很好的應(yīng)用前景。為滿足工程應(yīng)用需求,該技術(shù)將水煤漿在旋風(fēng)爐內(nèi)燃燒產(chǎn)生的高溫低灰煙氣作為工業(yè)生產(chǎn)所需熱量來(lái)源。本文首次針對(duì)該技術(shù)利用過(guò)程中的關(guān)鍵問(wèn)題開展了一系列基礎(chǔ)研究。本文系統(tǒng)地就燃水煤漿型液態(tài)排渣旋風(fēng)爐設(shè)計(jì)方案進(jìn)行了冷態(tài)?；囼?yàn)和數(shù)值模擬。研究結(jié)果在獲取爐內(nèi)流場(chǎng)分布規(guī)律和顆粒濃度分布的同時(shí),評(píng)價(jià)了不同燃燒器、配風(fēng)方式、霧化角度和捕渣管形式的優(yōu)劣,為熱態(tài)應(yīng)用提供了參考依據(jù)。在冷模試驗(yàn)基礎(chǔ)上,結(jié)合數(shù)值模擬手段對(duì)旋風(fēng)爐燃用水煤漿的主要運(yùn)行參數(shù)進(jìn)行了評(píng)估。結(jié)果表明,水煤漿在旋風(fēng)爐內(nèi)燃燒組織良好,試驗(yàn)系統(tǒng)負(fù)荷適應(yīng)性至少在75%～100%之間,結(jié)合分級(jí)配風(fēng)可有效降低旋風(fēng)爐內(nèi)NOx生成和排放。水煤漿在旋風(fēng)爐內(nèi)燃燒可提供具有足夠熱量的低灰高溫?zé)煔?其煙氣有效輻射能力優(yōu)于油、氣體燃料。系統(tǒng)捕渣率平均達(dá)到94%,有效降低了煙氣飛灰含量,驗(yàn)證了工業(yè)應(yīng)用的可行性。本文通過(guò)基于火焰圖像的兩步式輻射反問(wèn)題分析法進(jìn)行三維溫度場(chǎng)重建,提出了一種新的針對(duì)旋風(fēng)爐水煤漿燃燒的診斷方法。通過(guò)紅外高溫計(jì)對(duì)重建溫度精度進(jìn)行驗(yàn)證,其誤差小于50K。根據(jù)重建溫度特征,研究過(guò)量空氣系數(shù)、配風(fēng)方式和燃料負(fù)荷對(duì)燃燒性能的影響?；鹧鎴D像像素值的方差變化規(guī)律性反映了良好的火焰穩(wěn)定性。不同工況下三維溫度場(chǎng)特征有效地反映了爐內(nèi)真實(shí)情況。通過(guò)合理的送風(fēng),可以保證燃燒效率大于99%。高溫?zé)煔饬鲌?chǎng)特性是影響燃水煤漿型旋風(fēng)爐二次室傳熱特性的重要因素。本文利用二維顆粒圖像測(cè)速技術(shù)（Particle image Velocimetry, PIV）對(duì)其流場(chǎng)特性進(jìn)行非接觸式測(cè)量,直接以高溫?zé)煔鈹y帶的飛灰顆粒作為示蹤粒子的方法在試驗(yàn)中得到驗(yàn)證。通過(guò)流場(chǎng)信息的時(shí)均化,試驗(yàn)研究了過(guò)量空氣系數(shù)和燃料負(fù)荷的影響作用,并得出煙氣經(jīng)分流器進(jìn)入二次室后可維持較強(qiáng)剛性從而避免直接沖刷受熱面的結(jié)果。數(shù)值模擬結(jié)果對(duì)PIV系統(tǒng)測(cè)量爐內(nèi)真實(shí)環(huán)境的可靠性進(jìn)行了驗(yàn)證,對(duì)二維PIV系統(tǒng)在熱態(tài)流場(chǎng)測(cè)量中的應(yīng)用具有指導(dǎo)意義。液態(tài)渣在旋風(fēng)爐氧化性氣氛下對(duì)耐火材料的侵蝕作用不同于煤氣化爐中的還原性氣氛。本文對(duì)旋風(fēng)爐內(nèi)經(jīng)過(guò)一段暴露時(shí)間后的高鉻耐火材料進(jìn)行剖析,研究了由于滲透渣相互作用造成的耐火材料顯微結(jié)構(gòu)變化及溫度水平和熔渣粘度對(duì)該作用的影響。結(jié)果驗(yàn)證了氧化性氣氛下渣中Fe的賦存形式主要為Fe203,其較高的熔點(diǎn)削弱了渣在氧化性氣氛下的滲透和化學(xué)腐蝕作用。在煤渣滲透過(guò)程中,渣中Fe203與耐火材料中的Cr203反應(yīng)直至耗盡。由于渣填充至耐火材料孔隙結(jié)構(gòu)中,造成了Cr203的溶解。同時(shí)由于高溫下熔渣的粘度較低,侵蝕深度隨溫度升高而增加。
王俊[5]（2011）在《無(wú)煙煤粉循環(huán)流化床預(yù)熱燃燒和NOx生成試驗(yàn)研究》文中進(jìn)行了進(jìn)一步梳理我國(guó)電力工業(yè)發(fā)展迅速,發(fā)電機(jī)組在往大容量和大機(jī)組方向發(fā)展,污染物排放標(biāo)準(zhǔn)更加嚴(yán)格。電力工業(yè)對(duì)煤粉燃燒提出更高要求：燃燒穩(wěn)定、低污染、適應(yīng)負(fù)荷變化。電力工業(yè)發(fā)展導(dǎo)致優(yōu)質(zhì)動(dòng)力煤供應(yīng)趨緊,而無(wú)煙煤在我國(guó)儲(chǔ)量豐富,占火力發(fā)電的比重將越來(lái)越高。無(wú)煙煤難以著火、難以穩(wěn)燃、難以燃盡的特性,導(dǎo)致燃用無(wú)煙煤的鍋爐存在燃燒效率低、NOx排放高以及低負(fù)荷下燃燒不穩(wěn)等問(wèn)題。本論文提出了將無(wú)煙煤粉在進(jìn)入燃燒室燃燒前先經(jīng)過(guò)循環(huán)流化床在低空氣當(dāng)量比下預(yù)熱的新工藝,并描述了對(duì)此新工藝開展的一系列試驗(yàn)研究。無(wú)煙煤粉在循環(huán)流化床內(nèi)經(jīng)過(guò)加熱、揮發(fā)分析出、部分氣化、部分燃燒等物理化學(xué)過(guò)程,發(fā)生粒徑減小、比表面積增大、總孔體積增大、溫度超過(guò)800℃等變化,預(yù)熱后的燃料再進(jìn)入燃燒室燃燒,燃燒穩(wěn)定,NOx排放低。設(shè)計(jì)建造了30kW無(wú)煙煤粉循環(huán)流化床預(yù)熱燃燒試驗(yàn)系統(tǒng)。循環(huán)流化床提升管的直徑為90mm、高度為1500mm,下行燃燒室的直徑為260mm、高度為3000mm。在試驗(yàn)系統(tǒng)上,對(duì)我國(guó)最典型的動(dòng)力無(wú)煙煤——陽(yáng)泉煤進(jìn)行了一系列改變?nèi)紵刂茀?shù)和空氣分級(jí)參數(shù)的試驗(yàn)。結(jié)果表明：采用預(yù)熱后燃燒的工藝,可以使揮發(fā)分含量?jī)H6.74%的無(wú)煙煤在循環(huán)流化床預(yù)熱到800℃以上；預(yù)熱后的高溫燃料在下行燃燒室燃燒具有良好的穩(wěn)定性和溫度分布均勻性,下行燃燒室最大溫差低于200℃；預(yù)熱后的高溫燃料中的顆粒粒徑比加入循環(huán)流化床的無(wú)煙煤粉粒徑顯著減小,50%切割粒徑d50從82μm降低到19μm,比表面積顯著增大,從4.9m2/g增大到111.0m2/g,總孔體積也明顯增加,從0.014cm3/g提高到0.096cm3/g；預(yù)熱產(chǎn)生的煙氣中包含部分可燃?xì)怏w,換算到干冷狀態(tài)下的低位發(fā)熱量為1.53MJ/Nm3；減小加入循環(huán)流化床的無(wú)煙煤粉粒徑,有利于提高燃燒效率；只要總過(guò)量空氣系數(shù)和預(yù)熱溫度在合理范圍內(nèi),改變這兩個(gè)參數(shù)對(duì)無(wú)煙煤粉的燃燒特性影響不大；陽(yáng)泉無(wú)煙煤粉在本試驗(yàn)臺(tái)上的燃燒效率達(dá)到94.17%。預(yù)熱燃料在下行燃燒室燃燒,燃料N向NOx的轉(zhuǎn)化率低于32%,尾部煙氣排放NOx濃度不高于400mg/m3；隨著加入循環(huán)流化床無(wú)煙煤粉粒徑的減小、還原區(qū)空氣當(dāng)量比的增大以及燃料在還原區(qū)停留時(shí)間的縮短,尾部煙氣NOx排放增大；系統(tǒng)總過(guò)量空氣系數(shù)對(duì)NOx排放濃度的影響不大。
吳鳳海[6]（2010）在《水煤漿鍋爐設(shè)備使用注意事項(xiàng)幾點(diǎn)思考》文中進(jìn)行了進(jìn)一步梳理水煤漿作為一種新型煤基流體潔凈環(huán)保燃料,既保留了煤的燃燒特性,又具備類似重油的液態(tài)燃燒應(yīng)用特點(diǎn),是目前我國(guó)一項(xiàng)現(xiàn)實(shí)的潔凈煤技術(shù)。研究分析了水煤漿鍋爐和水煤漿鍋爐設(shè)備,提出了水煤漿鍋爐設(shè)備使用注意事項(xiàng)幾點(diǎn)思考。
張傳名[7]（2009）在《低品位水煤漿成漿、燃燒特性研究及應(yīng)用》文中研究指明水煤漿作為一種代油潔凈液體燃料,已在我國(guó)得到較廣泛的應(yīng)用,取得了較好的代油、節(jié)能和環(huán)保效果。隨著我國(guó)經(jīng)濟(jì)的快速發(fā)展,作為主要能源的煤炭也將面臨緊張的供應(yīng)狀況,特別是優(yōu)質(zhì)煙煤。而傳統(tǒng)的水煤漿一般要求采用洗選精煤制備,這一方面限制了制漿煤種來(lái)源,另一方面提高了水煤漿的生產(chǎn)成本,使水煤漿在更大行業(yè)范圍和領(lǐng)域內(nèi)推廣應(yīng)用受到限制。因此,采用原煤或低品位燃料制備漿體燃料開始受到人們關(guān)注。燃料特性的差異將直接影響到它的成漿特性和燃燒特性,本文結(jié)合汕頭萬(wàn)豐熱電廠220t/h燃油設(shè)計(jì)鍋爐改燒水煤漿項(xiàng)目,對(duì)低品位燃料在成漿特性、流變特性、燃燒特性、結(jié)渣特性等方面進(jìn)行了詳細(xì)的試驗(yàn)研究、理論分析和數(shù)值模擬。首先在實(shí)驗(yàn)室對(duì)低揮發(fā)分煤的成漿特性和流變特性進(jìn)行了詳細(xì)試驗(yàn)研究,利用已有的4種添加劑,在濃度為65%-66%范圍時(shí),低揮發(fā)分水煤漿粘度基本上能控制在1000Pa.s以下；MF型添加劑效果最好,最大成漿濃度可以達(dá)到66.49%。低揮發(fā)分水煤漿的流變特性均表現(xiàn)出明顯的“剪切變稀”,屬于假塑性流體。熱重和臥式爐試驗(yàn)表明幾種低品位燃料燃燒過(guò)程相似,爐內(nèi)燃燒溫度比較接近；低揮發(fā)分水煤漿和潞安煤泥水煤漿的著火溫度高于大同煙煤水煤漿,綜合燃燒性能以及燃燒前期的反應(yīng)能力也比后者差。大同煙煤石油焦5比5混漿的燃燒特性和大同煙煤水煤漿接近；低揮發(fā)分水煤漿的結(jié)渣不嚴(yán)重而潞安煤泥水煤漿和大同煙煤石油焦5比5混漿相對(duì)較為嚴(yán)重。接著針對(duì)220t/h燃油設(shè)計(jì)鍋爐進(jìn)行改燒水煤漿的設(shè)計(jì),對(duì)改造中存在的難點(diǎn)和低品位水煤漿燃燒的特點(diǎn)進(jìn)行分析并提出相應(yīng)的技術(shù)措施,創(chuàng)新性提出了帶預(yù)燃室非對(duì)稱水煤漿燃燒器。燃燒試驗(yàn)表明改造是成功的,低揮發(fā)分水煤漿在爐內(nèi)燃燒穩(wěn)定,鍋爐各種參數(shù)能達(dá)到設(shè)計(jì)要求并滿足機(jī)組安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行,在缺氧的情況下,燃燒效率和鍋爐效率分別達(dá)到97%和89%。排煙SO2濃度與燃油相比有較大幅度下降,NOx排放也在較低的水平。利用硅碳棒對(duì)爐內(nèi)燃燒區(qū)域結(jié)渣過(guò)程進(jìn)行研究,并對(duì)結(jié)渣棒上的灰渣進(jìn)行XRD圖譜和SEM分析研究,結(jié)合單一煤灰成分結(jié)渣指標(biāo)、模糊數(shù)學(xué)綜合評(píng)判模型以及基于屬性數(shù)學(xué)與聯(lián)系數(shù)學(xué)的結(jié)渣特性綜合模型進(jìn)行結(jié)渣預(yù)測(cè),表明低揮發(fā)分水煤漿屬中輕結(jié)渣,預(yù)測(cè)結(jié)果與結(jié)渣特性試驗(yàn)結(jié)果相吻合。最后采用計(jì)算流體力學(xué)CFD數(shù)值模擬了220t/h鍋爐水煤漿燃燒過(guò)程和污染物排放規(guī)律,獲得了不同負(fù)荷以及高、中、低三種揮發(fā)分水煤漿的爐內(nèi)流場(chǎng)分布、溫度場(chǎng)分布、氣氛?qǐng)龇植嫉纫?guī)律,計(jì)算結(jié)果符合實(shí)際運(yùn)行情況,和實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)驗(yàn)證吻合較好,對(duì)水煤漿鍋爐的燃燒調(diào)整試驗(yàn)和優(yōu)化設(shè)計(jì)有重要的指導(dǎo)意義。研究表明低品位水煤漿（低揮發(fā)分水煤漿、煤泥水煤漿、煙煤和石油焦混漿）成漿特性理想,采取適當(dāng)?shù)募夹g(shù)措施能在鍋爐上溫度穩(wěn)定著火和燃燒,滿足機(jī)組安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行。因此,研究開發(fā)并在燃油鍋爐上應(yīng)用低品位水煤漿是可行性,有較好的社會(huì)和經(jīng)濟(jì)效益。
趙衛(wèi)東[8]（2009）在《低階煤水熱改性制漿的微觀機(jī)理及燃燒特性研究》文中指出我國(guó)褐煤等低階煤資源儲(chǔ)量豐富,但由于含水量大、熱值低等特點(diǎn),應(yīng)用范圍受到限制。常規(guī)方式干燥后的褐煤具有重復(fù)吸水能力和易自燃的特點(diǎn),不適于長(zhǎng)途外運(yùn),多用于坑口電廠直接燃燒應(yīng)用。水熱處理可以有效降低低階煤內(nèi)在水分和氧含量,抑制其易自燃特性；水熱處理后低階煤不再重復(fù)吸水,同時(shí)熱值升高,應(yīng)用領(lǐng)域得到拓寬。改性后低階煤制備水煤漿,可以替代部分石油燃料應(yīng)用于工業(yè)生產(chǎn)。本文圍繞褐煤、亞煙煤等低階煤的水熱脫水改性、漿體燃料制備及其燃燒特性,進(jìn)行了以下工作。采用熱重等溫干燥的方法,對(duì)褐煤的脫水過(guò)程進(jìn)行了機(jī)理分析,得出褐煤等溫干燥過(guò)程可以分成兩個(gè)階段,分別受毛細(xì)管束縛力和吸附／脫附機(jī)理控制。構(gòu)建試驗(yàn)臺(tái)并采用“非蒸發(fā)”的水熱方法對(duì)低階煤進(jìn)行脫水改性,得出改性終溫、反應(yīng)釜初始?jí)毫?duì)改性過(guò)程影響顯著。改性后低階煤揮發(fā)分含量降低、固定碳含量以及熱值升高,氧／碳原子比降低表明改性過(guò)程使煤階有所升高。水熱處理過(guò)程中有一定濃度的H2S生成,說(shuō)明水熱處理具有一定的脫硫效果。成漿性試驗(yàn)表明,改性后低階煤水煤漿仍具備“剪切變稀”的假塑性流體特征；提高反應(yīng)終溫或反應(yīng)釜初始?jí)毫梢悦黠@提高低階煤的成漿濃度,并有利于改善漿體的流動(dòng)性和穩(wěn)定性；停留時(shí)間延長(zhǎng)對(duì)成漿濃度提高作用不明顯,但卻有利于改善穩(wěn)定性；裝樣量以及干煤／水比對(duì)成漿性能提高無(wú)明顯影響。改性后小龍?zhí)逗置旱淖畲蟪蓾{濃度可以由44.6%（原煤）提高到64.55%,其它低階煤的最大成漿濃度也基本可以提高至60%左右。對(duì)改性前后低階煤的理化特征進(jìn)行分析,總結(jié)出水熱處理對(duì)成漿性能改善的機(jī)理主要包括以下幾個(gè)方面：改性后低階煤孔隙結(jié)構(gòu)發(fā)生了變化,孔比表面積降低與成漿濃度提高存在對(duì)應(yīng)關(guān)系,半徑小于1000nm孔的孔容積減小也是成漿濃度提高的原因；親水性的羧基、酚羥基等含氧基團(tuán)含量降低,提高了低階煤表面的斥水性,增大了煤水界面接觸角,使低階煤束縛水能力減弱,導(dǎo)致內(nèi)在水分降低,提高了成漿濃度；紅外光譜分析表明水熱處理改變了低階煤的分子結(jié)構(gòu),在減少親水性含氧基團(tuán)的同時(shí),提高了煤的芳香度和碳化程度,這對(duì)成漿性能改善有利。對(duì)改性前后低階煤的燃燒特性進(jìn)行了熱重分析,結(jié)果表明改性低階煤的著火溫度有所提高,這有利于抑制自燃的發(fā)生；改性低階煤的綜合燃燒性能較原煤稍有提高,并高于兗州煙煤。動(dòng)力學(xué)分析表明,低階煤經(jīng)過(guò)水熱改性后,前期燃燒反應(yīng)活性較原煤降低,而后期反應(yīng)活性則有所升高。利用臥式爐中試系統(tǒng)對(duì)改性低階煤水煤漿進(jìn)行了熱態(tài)試驗(yàn),并與大同煙煤水煤漿進(jìn)行了對(duì)比。結(jié)果表明,改性低階煤水煤漿爐內(nèi)溫度水平與大同煙煤水煤漿相當(dāng)；沿爐膛軸向,溫度場(chǎng)呈現(xiàn)“雙峰”特征,分別對(duì)應(yīng)揮發(fā)分燃燒為主和焦炭燃燒為主的過(guò)程；改性低階煤水煤漿的燃盡性能優(yōu)于大同煙煤水煤漿；爐內(nèi)取樣顆粒微觀形貌分析表明,低階煤由于揮發(fā)分含量高、粘結(jié)性低,初期著火過(guò)程煤顆粒呈現(xiàn)“爆裂”特征,而大同煙煤水煤漿煤顆粒則由于熱塑性,呈現(xiàn)出“煤胞”和大孔結(jié)構(gòu)。由沿程顆粒燃燒動(dòng)力學(xué)分析可知,隨爐內(nèi)燃燒過(guò)程的進(jìn)行,顆粒燃盡的活化能增加,表明燃盡過(guò)程的反應(yīng)活性下降,燃盡過(guò)程減緩,這也是通常爐膛出口飛灰中含有一定份額未燃盡碳的原因之一。采用計(jì)算流體力學(xué)軟件（Fluent）對(duì)低階煤水煤漿的旋流燃燒進(jìn)行了數(shù)值模擬,結(jié)果表明,爐內(nèi)溫度場(chǎng)、氣氛?qǐng)雠c實(shí)際試驗(yàn)工況較接近。變風(fēng)溫工況預(yù)測(cè)結(jié)果顯示,冷風(fēng)（30℃）使著火距離延長(zhǎng),燃燒高溫區(qū)有所延后,爐膛出口附近CO濃度明顯升高；冷風(fēng)工況雖然可以實(shí)現(xiàn)著火,但燃燒效率降低。降負(fù)荷工況預(yù)測(cè)結(jié)果顯示,70%負(fù)荷條件下,爐內(nèi)燃燒情況良好,但爐內(nèi)溫度水平有所下降,火焰長(zhǎng)度稍有延長(zhǎng),爐膛出口CO濃度稍有增加。
翁衛(wèi)國(guó)[9]（2006）在《水煤漿代油清潔燃燒的研究及工業(yè)應(yīng)用》文中認(rèn)為隨著世界經(jīng)濟(jì)的發(fā)展，能源與環(huán)境問(wèn)題變得日益突出，我國(guó)作為一個(gè)發(fā)展中國(guó)家，經(jīng)濟(jì)發(fā)展速度較快，這些問(wèn)題顯得尤為突出，我國(guó)原油儲(chǔ)量有限，隨市場(chǎng)的需要，提高現(xiàn)有原油商品化率刻不容緩；而在中國(guó)仍有大量的原油被用來(lái)燃燒，是一種極大的浪費(fèi)。為了有效利用這部分原油，存在著一個(gè)客觀的問(wèn)題就是代油燃料技術(shù)和由于使用能源而造成的氮氧化物污染問(wèn)題。本文著重于對(duì)此的研究及應(yīng)用。 在水煤漿燃燒理論的基礎(chǔ)上，本文針對(duì)水煤漿在注汽鍋爐的爐內(nèi)燃燒，灰沉積和現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用幾個(gè)方面進(jìn)行了試驗(yàn)，計(jì)算。結(jié)果表明，水煤漿替代原油應(yīng)用于注汽鍋爐是可行的。通過(guò)多種結(jié)渣預(yù)測(cè)模型，對(duì)所使用的注汽鍋爐所用的水煤漿及其灰渣，進(jìn)行了結(jié)渣特性進(jìn)行了研究；對(duì)鍋爐改造和所用的燃燒器的進(jìn)行了系統(tǒng)的試驗(yàn)和計(jì)算，對(duì)爐內(nèi)的飛灰軌跡進(jìn)行了模擬以研究爐內(nèi)可能產(chǎn)生的積灰與結(jié)渣。解決了世界首臺(tái)注汽鍋爐改燒水煤漿的問(wèn)題，實(shí)現(xiàn)水煤漿穩(wěn)定燃燒。使燃油注汽鍋爐廣泛改燒水煤漿成為可能，所開發(fā)的水煤漿燃燒器具有油-漿兩用功能，具有創(chuàng)新性。 隨著氮氧化物造成的空氣污染越來(lái)越引起人們的重視。在煙氣脫硝技術(shù)領(lǐng)域國(guó)內(nèi)外學(xué)者進(jìn)行了大量的研究工作，控制NOx排放的措施大致分為兩類，一類是煙氣凈化技術(shù)，脫除煙氣中的NOx；另一類是低NOx燃燒技術(shù)，通過(guò)各種技術(shù)手段，抑制或還原燃燒過(guò)程中的NOx，達(dá)到降低NOx排放的目的。不論是潔凈燃燒技術(shù)還是潔凈燃料都無(wú)法根本解決氮氧化物的污染問(wèn)題，而SCR則是一種最為有效的氮氧化物控制技術(shù)，廣為世界關(guān)注。 由于水煤漿本身特性的關(guān)系，在脫硫反面具有優(yōu)勢(shì)，在氮氧化物方面沒有特殊的控制方法。本文針對(duì)目前環(huán)保中所存在的氮氧化物污染問(wèn)題，就選擇性催化還原反應(yīng)的反應(yīng)器所涉及的主要參數(shù)進(jìn)行了系統(tǒng)的分析，并根據(jù)實(shí)際工程和計(jì)算，推導(dǎo)出合理的結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)及相應(yīng)的公式，對(duì)同類工程應(yīng)用有重要作用。具有創(chuàng)新性 。
鄒平國(guó)[10]（2006）在《燃煤特性對(duì)NOx排放的影響及低NOx偏置周界風(fēng)燃燒器CAT試驗(yàn)研究》文中進(jìn)行了進(jìn)一步梳理我國(guó)燃煤發(fā)電NOx的排放濃度較高，不滿足國(guó)家NOx控制技術(shù)要求，且NOx污染收費(fèi)的推行將對(duì)電廠經(jīng)濟(jì)性產(chǎn)生很大影響。在現(xiàn)有爐膛基本布置結(jié)構(gòu)基礎(chǔ)上，通過(guò)燃燒系統(tǒng)改造等措施達(dá)到NOx排放控制要求具有重要的現(xiàn)實(shí)意義。 本文采用灰色系統(tǒng)理論的關(guān)聯(lián)分析方法，基于大型沉降爐試驗(yàn)，分析了反映燃料N轉(zhuǎn)化率變化的物理、化學(xué)特性指標(biāo)與燃料N轉(zhuǎn)化率之間的關(guān)聯(lián)程度，建立了燃煤特性與燃料N轉(zhuǎn)化率之間的關(guān)系系數(shù)FCI。文獻(xiàn)試驗(yàn)結(jié)果亦證實(shí)燃料系數(shù)FCI能夠正確反映出煤燃燒過(guò)程中NOx排放變化規(guī)律，且同種燃燒狀態(tài)下，燃煤FCI值與其燃料N轉(zhuǎn)化率呈線性變化關(guān)系。電廠煤種適應(yīng)性試驗(yàn)進(jìn)一步說(shuō)明了基于FCI分析，采用合理的燃燒調(diào)整手段，可促進(jìn)鍋爐變煤種的高效、低污染燃燒。這也為燃燒器改造前后評(píng)價(jià)過(guò)程中剔除煤質(zhì)數(shù)據(jù)不一致帶來(lái)NOx排放量的變化提供依據(jù)。 本文基于FLUENT數(shù)值試驗(yàn)平臺(tái)，對(duì)低NOx偏置周界風(fēng)燃燒器氣固兩相流動(dòng)特性以及在大型電站鍋爐中的應(yīng)用進(jìn)行了數(shù)值試驗(yàn)研究。結(jié)果表明偏置周界風(fēng)燃燒器在保證煤粉氣流著火穩(wěn)定性同時(shí)，具備較強(qiáng)的防止噴口帶火能力及低NOx燃燒能力，并能夠保證了水冷壁附近處于相對(duì)較高的氧化性氛圍，從而解決水冷壁高溫腐蝕、結(jié)渣等問(wèn)題。文中還進(jìn)一步分析了低NOx偏置周界風(fēng)燃燒器各種運(yùn)行狀態(tài)下爐內(nèi)氣固兩相流動(dòng)特征，為進(jìn)一步優(yōu)化爐內(nèi)氣固兩相流場(chǎng)，組織燃燒初始局部區(qū)域的O2濃度，降低電廠NOx排放水平提出更好的設(shè)計(jì)思想。
二、采用偏置射流預(yù)燃室穩(wěn)定燃燒水煤漿的原理及應(yīng)用研究（論文開題報(bào)告）
（1）論文研究背景及目的
此處內(nèi)容要求：
首先簡(jiǎn)單簡(jiǎn)介論文所研究問(wèn)題的基本概念和背景，再而簡(jiǎn)單明了地指出論文所要研究解決的具體問(wèn)題，并提出你的論文準(zhǔn)備的觀點(diǎn)或解決方法。
寫法范例：
本文主要提出一款精簡(jiǎn)64位RISC處理器存儲(chǔ)管理單元結(jié)構(gòu)并詳細(xì)分析其設(shè)計(jì)過(guò)程。在該MMU結(jié)構(gòu)中,TLB采用叁個(gè)分離的TLB,TLB采用基于內(nèi)容查找的相聯(lián)存儲(chǔ)器并行查找,支持粗粒度為64KB和細(xì)粒度為4KB兩種頁(yè)面大小,采用多級(jí)分層頁(yè)表結(jié)構(gòu)映射地址空間,并詳細(xì)論述了四級(jí)頁(yè)表轉(zhuǎn)換過(guò)程,TLB結(jié)構(gòu)組織等。該MMU結(jié)構(gòu)將作為該處理器存儲(chǔ)系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)的一個(gè)重要組成部分。
（2）本文研究方法
調(diào)查法：該方法是有目的、有系統(tǒng)的搜集有關(guān)研究對(duì)象的具體信息。
觀察法：用自己的感官和輔助工具直接觀察研究對(duì)象從而得到有關(guān)信息。
實(shí)驗(yàn)法：通過(guò)主支變革、控制研究對(duì)象來(lái)發(fā)現(xiàn)與確認(rèn)事物間的因果關(guān)系。
文獻(xiàn)研究法：通過(guò)調(diào)查文獻(xiàn)來(lái)獲得資料，從而全面的、正確的了解掌握研究方法。
實(shí)證研究法：依據(jù)現(xiàn)有的科學(xué)理論和實(shí)踐的需要提出設(shè)計(jì)。
定性分析法：對(duì)研究對(duì)象進(jìn)行“質(zhì)”的方面的研究，這個(gè)方法需要計(jì)算的數(shù)據(jù)較少。
定量分析法：通過(guò)具體的數(shù)字，使人們對(duì)研究對(duì)象的認(rèn)識(shí)進(jìn)一步精確化。
跨學(xué)科研究法：運(yùn)用多學(xué)科的理論、方法和成果從整體上對(duì)某一課題進(jìn)行研究。
功能分析法：這是社會(huì)科學(xué)用來(lái)分析社會(huì)現(xiàn)象的一種方法，從某一功能出發(fā)研究多個(gè)方面的影響。
模擬法：通過(guò)創(chuàng)設(shè)一個(gè)與原型相似的模型來(lái)間接研究原型某種特性的一種形容方法。
三、采用偏置射流預(yù)燃室穩(wěn)定燃燒水煤漿的原理及應(yīng)用研究（論文提綱范文）
（1）單錐旋流燃燒器氣固流動(dòng)和燃燒特性的研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 1 緒論 |
| 1.1 選題背景及意義 |
| 1.2 旋流燃燒器分類 |
| 1.2.1 電站鍋爐旋流燃燒器 |
| 1.2.2 工業(yè)鍋爐旋流預(yù)燃室燃燒器 |
| 1.3 旋流燃燒器的研究現(xiàn)狀 |
| 1.3.1 旋流燃燒器氣固相冷態(tài)試驗(yàn)研究 |
| 1.3.2 旋流燃燒器熱態(tài)試驗(yàn)研究 |
| 1.3.3 一次風(fēng)粉給入方式研究 |
| 1.4 研究目的和研究?jī)?nèi)容 |
| 1.4.1 研究對(duì)象 |
| 1.4.2 研究目的 |
| 1.4.3 研究?jī)?nèi)容 |
| 1.4.4 技術(shù)路線圖 |
| 2 試驗(yàn)臺(tái)架及測(cè)量 |
| 2.1 單錐旋流燃燒器冷態(tài)?；囼?yàn) |
| 2.1.1 氣固兩相流試驗(yàn)臺(tái) |
| 2.1.2 氣固兩相流測(cè)量原理 |
| 2.1.3 試驗(yàn)工況參數(shù) |
| 2.2 單錐旋流燃燒器煤粉燃燒試驗(yàn) |
| 2.2.1 燃燒器性能測(cè)試平臺(tái) |
| 2.2.2 測(cè)量原理及方法 |
| 2.2.3 煤種及工況參數(shù) |
| 3 風(fēng)粉給入方式對(duì)燃燒器氣固流動(dòng)和燃燒特性影響的研究 |
| 3.1 風(fēng)粉給入方式對(duì)氣固流動(dòng)特性的影響 |
| 3.1.1 氣固兩相速度分布 |
| 3.1.2 顆粒粒徑和濃度分布 |
| 3.2 風(fēng)粉給入方式對(duì)煤粉燃燒特性的影響 |
| 3.2.1 預(yù)燃室內(nèi)溫度和組分濃度分布 |
| 3.2.2 預(yù)燃室外火焰形態(tài)和尺寸波動(dòng) |
| 3.3 本章小結(jié) |
| 4 二次風(fēng)配風(fēng)方式對(duì)濃淡直流燃燒特性影響的研究 |
| 4.1 不同內(nèi)外二次風(fēng)量比對(duì)燃燒器性能的影響 |
| 4.1.1 預(yù)燃室內(nèi)溫度和組分濃度分布 |
| 4.1.2 預(yù)燃室外火焰形態(tài)和尺寸波動(dòng) |
| 4.2 不同內(nèi)二次風(fēng)旋流數(shù)對(duì)燃燒器性能的影響 |
| 4.2.1 預(yù)燃室內(nèi)溫度和組分濃度分布 |
| 4.2.2 預(yù)燃室外火焰形態(tài)和尺寸波動(dòng) |
| 4.3 本章小結(jié) |
| 5 總結(jié)及展望 |
| 5.1 主要結(jié)論 |
| 5.2 創(chuàng)新點(diǎn) |
| 5.3 展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 致謝 |
| 作者簡(jiǎn)介 |
| 學(xué)位論文數(shù)據(jù)集 |
（2）逆噴旋流煤粉燃燒器的空氣動(dòng)力場(chǎng)研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 1 緒論 |
| 1.1 課題背景和意義 |
| 1.2 逆向射流燃燒技術(shù)研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 國(guó)外逆向射流燃燒技術(shù)研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.2 國(guó)內(nèi)逆向射流燃燒技術(shù)研究現(xiàn)狀 |
| 1.3 旋流燃燒技術(shù)研究現(xiàn)狀 |
| 1.3.1 旋流煤粉燃燒器的分類 |
| 1.3.2 旋流煤粉燃燒器的研究現(xiàn)狀 |
| 1.4 研究目的和研究?jī)?nèi)容 |
| 1.4.1 研究對(duì)象 |
| 1.4.2 研究目的 |
| 1.4.3 研究?jī)?nèi)容 |
| 1.4.4 技術(shù)路線圖 |
| 2 逆噴旋流煤粉燃燒器單相流動(dòng)特性試驗(yàn)研究 |
| 2.1 單相模化原理和試驗(yàn)系統(tǒng) |
| 2.1.1 單相?；?/td> |
| 2.1.2 熱線風(fēng)速儀系統(tǒng) |
| 2.1.3 單相流場(chǎng)測(cè)量系統(tǒng) |
| 2.1.4 回流區(qū)測(cè)量系統(tǒng) |
| 2.2 逆向一次風(fēng)率對(duì)單相流動(dòng)特性的影響 |
| 2.3 內(nèi)外二次風(fēng)比例對(duì)單相流動(dòng)特性的影響 |
| 2.3.1 無(wú)預(yù)燃錐情況對(duì)單相流動(dòng)特性的影響 |
| 2.3.2 有預(yù)燃錐情況對(duì)單相流動(dòng)特性的影響 |
| 2.3.3 預(yù)燃錐對(duì)單相流動(dòng)特性的影響 |
| 2.4 本章小結(jié) |
| 3 逆噴旋流煤粉燃燒器氣固兩相流動(dòng)特性試驗(yàn)研究 |
| 3.1 氣固兩相模化原理和試驗(yàn)系統(tǒng) |
| 3.1.1 氣固兩相?；?/td> |
| 3.1.2 PDA測(cè)量系統(tǒng) |
| 3.1.3 氣固兩相試驗(yàn)臺(tái) |
| 3.2 直流二次風(fēng)對(duì)逆向射流氣固兩相流動(dòng)特性的影響 |
| 3.3 內(nèi)二次風(fēng)葉片角度對(duì)氣固兩相流動(dòng)特性的影響 |
| 3.4 本章小結(jié) |
| 4 逆噴旋流煤粉燃燒器熱態(tài)驗(yàn)證試驗(yàn) |
| 4.1 熱態(tài)試驗(yàn)系統(tǒng)及煤質(zhì)特性 |
| 4.1.1 熱態(tài)試驗(yàn)系統(tǒng) |
| 4.1.2 煤質(zhì)特性 |
| 4.2 不同內(nèi)外二次風(fēng)比例對(duì)燃燒特性的影響 |
| 4.3 本章小結(jié) |
| 5 總結(jié)與展望 |
| 5.1 主要結(jié)論 |
| 5.2 創(chuàng)新點(diǎn) |
| 5.3 展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 致謝 |
| 作者簡(jiǎn)歷 |
| 學(xué)位論文數(shù)據(jù)集 |
（3）水煤漿在雙錐逆噴燃燒器內(nèi)著火特性的數(shù)值模擬研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 選題的背景及意義 |
| 1.2 文獻(xiàn)綜述 |
| 1.2.1 工業(yè)鍋爐技術(shù)的發(fā)展現(xiàn)狀 |
| 1.2.2 煤漿燃燒器的發(fā)展現(xiàn)狀 |
| 1.2.3 燃燒過(guò)程的數(shù)值模擬綜述 |
| 1.3 研究目標(biāo)及主要內(nèi)容 |
| 1.4 技術(shù)路線 |
| 1.5 小結(jié) |
| 第二章 燃燒過(guò)程數(shù)值模型的建立 |
| 2.1 連續(xù)相湍流模型 |
| 2.2 氣粒兩相流處理方法 |
| 2.3 離散相顆粒的計(jì)算 |
| 2.3.1 液滴的加熱規(guī)律及蒸發(fā)規(guī)律 |
| 2.3.2 顆粒的表面反應(yīng) |
| 2.3.3 湍流引起的顆粒彌散 |
| 2.4 燃燒反應(yīng)流模型 |
| 2.4.1 熱解反應(yīng) |
| 2.4.2 渦耗散模型 |
| 2.4.3 有限速率/渦耗散模型 |
| 2.5 輻射換熱模型及污染物NOx生成模型 |
| 2.6 小結(jié) |
| 第三章 燃燒過(guò)程模擬研究 |
| 3.1 網(wǎng)格劃分及模型假設(shè) |
| 3.1.1 三維建模及網(wǎng)格劃分 |
| 3.1.2 假設(shè)條件 |
| 3.1.3 材料特性及邊界條件 |
| 3.1.4 計(jì)算過(guò)程 |
| 3.2 基于渦耗散反應(yīng)模型的計(jì)算結(jié)果及討論 |
| 3.2.1 速度場(chǎng)及跡線分析 |
| 3.2.2 溫度場(chǎng)分析比較 |
| 3.2.3 水分分布比較 |
| 3.2.4 基于組分分布的火炬特性分析比較 |
| 3.3 基于有限速率/渦耗散反應(yīng)模型的計(jì)算結(jié)果及討論 |
| 3.3.1 煤漿燃燒的有限速率/渦耗散模擬 |
| 3.3.2 煤漿富氧燃燒有限速率模擬 |
| 3.4 小結(jié) |
| 第四章 煤粉燃燒器直接噴水工業(yè)試驗(yàn)研究 |
| 4.1 試驗(yàn)工藝方案說(shuō)明 |
| 4.2 試驗(yàn)運(yùn)行工況 |
| 4.3 數(shù)據(jù)采集設(shè)備 |
| 4.4 試驗(yàn)工藝 1 過(guò)程及數(shù)據(jù) |
| 4.5 試驗(yàn)工藝1過(guò)程及數(shù)據(jù) |
| 4.6 試驗(yàn)結(jié)果與模擬計(jì)算的耦合 |
| 4.7 煤漿燃燒器的優(yōu)化設(shè)計(jì) |
| 4.8 小結(jié) |
| 第五章 結(jié)論與創(chuàng)新點(diǎn) |
| 5.1 結(jié)論 |
| 5.2 創(chuàng)新點(diǎn) |
| 5.3 工作展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 致謝 |
| 在讀期間參與項(xiàng)目和發(fā)表論文 |
（4）水煤漿旋風(fēng)爐高溫低灰燃燒試驗(yàn)及模擬研究（論文提綱范文）
| 致謝 |
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 緒論 |
| 1.1 引言 |
| 1.1.1 世界和中國(guó)能源現(xiàn)狀及發(fā)展戰(zhàn)略 |
| 1.1.2 水煤漿清潔利用技術(shù) |
| 1.2 液態(tài)排渣旋風(fēng)爐研究背景 |
| 1.2.1 旋風(fēng)爐的發(fā)展及現(xiàn)狀 |
| 1.2.2 旋風(fēng)爐的特點(diǎn) |
| 1.2.3 旋風(fēng)爐的優(yōu)化運(yùn)行和燃水煤漿的可行性 |
| 1.3 三維火焰溫度場(chǎng)重建技術(shù) |
| 1.4 顆粒圖像測(cè)速技術(shù) |
| 1.5 液態(tài)渣對(duì)高鉻耐火材料侵蝕機(jī)理研究背景 |
| 1.6 本文研究?jī)?nèi)容及結(jié)構(gòu) |
| 2 試驗(yàn)裝置設(shè)計(jì)方案 |
| 2.1 試驗(yàn)裝置設(shè)計(jì)思路 |
| 2.1.1 試驗(yàn)裝置設(shè)計(jì)目的及要求 |
| 2.1.2 前置水煤漿燃燒試驗(yàn)爐的設(shè)計(jì)方案 |
| 2.1.3 模擬二次室的設(shè)計(jì)原則 |
| 2.1.4 水煤漿液態(tài)排渣燃燒器的設(shè)計(jì)方案 |
| 2.2 冷態(tài)模化試驗(yàn)裝置 |
| 2.2.1 冷態(tài)?；囼?yàn)系統(tǒng)簡(jiǎn)介 |
| 2.2.2 冷態(tài)?；囼?yàn)裝置設(shè)計(jì)方案 |
| 2.3 燃水煤漿液態(tài)排渣旋風(fēng)爐 |
| 2.3.1 試驗(yàn)裝置設(shè)計(jì) |
| 2.3.2 試驗(yàn)裝置系統(tǒng)介紹 |
| 3 小型燃水煤漿型旋風(fēng)爐冷態(tài)?；囼?yàn)及數(shù)值模擬 |
| 3.1 冷態(tài)?；囼?yàn)設(shè)計(jì)計(jì)算 |
| 3.2 冷態(tài)模化試驗(yàn)工況設(shè)計(jì) |
| 3.2.1 空氣動(dòng)力場(chǎng)試驗(yàn)工況設(shè)計(jì) |
| 3.2.2 顆粒濃度分布試驗(yàn)工況設(shè)計(jì) |
| 3.2.3 煙霧示蹤試驗(yàn)工況設(shè)計(jì) |
| 3.3 冷態(tài)?；囼?yàn)測(cè)量方法 |
| 3.3.1 流場(chǎng)測(cè)量方法及儀器介紹 |
| 3.3.2 顆粒濃度分布測(cè)量方法 |
| 3.3.3 煙霧示蹤法測(cè)定流場(chǎng)特性 |
| 3.4 冷態(tài)模化試驗(yàn)測(cè)量位置分布 |
| 3.4.1 前置爐膛流場(chǎng)測(cè)量測(cè)點(diǎn)分布 |
| 3.4.2 捕渣管區(qū)域流場(chǎng)測(cè)量測(cè)點(diǎn)分布 |
| 3.4.3 二次室流場(chǎng)測(cè)量測(cè)點(diǎn)分布 |
| 3.4.4 顆粒濃度測(cè)量位置 |
| 3.5 不同燃燒器方案的空氣動(dòng)力場(chǎng)特性 |
| 3.5.1 預(yù)燃室燃燒器 |
| 3.5.2 一、二次風(fēng)集中送風(fēng)燃燒器 |
| 3.5.3 一次風(fēng)插入爐膛式燃燒器 |
| 3.6 顆粒濃度分布冷模試驗(yàn)結(jié)果及分析 |
| 3.6.1 不同霧化角的影響作用 |
| 3.6.2 前置爐膛顆粒濃度分布 |
| 3.6.3 捕渣管顆粒捕集效果分析 |
| 3.6.4 二次室顆粒濃度分布及模擬受熱面顆粒沾污分析 |
| 3.6.5 二次室煙霧示蹤流場(chǎng)特性分析 |
| 3.7 冷態(tài)模化試驗(yàn)裝置數(shù)值模擬 |
| 3.7.1 網(wǎng)格劃分與計(jì)算方法 |
| 3.7.2 計(jì)算結(jié)果與分析 |
| 3.8 本章小結(jié) |
| 4 燃水煤漿型液態(tài)排渣旋風(fēng)爐試驗(yàn)研究 |
| 4.1 研究目標(biāo)和主要內(nèi)容 |
| 4.1.1 試驗(yàn)?zāi)康?/td> |
| 4.1.2 試驗(yàn)測(cè)試內(nèi)容 |
| 4.1.3 試驗(yàn)工況設(shè)計(jì) |
| 4.2 試驗(yàn)裝置前期調(diào)試與冷爐模擬 |
| 4.2.1 試驗(yàn)裝置前期調(diào)試及標(biāo)定 |
| 4.2.2 試驗(yàn)裝置冷爐模擬試驗(yàn) |
| 4.3 測(cè)試技術(shù)與儀器介紹 |
| 4.3.1 測(cè)孔及測(cè)點(diǎn)位置 |
| 4.3.2 測(cè)量?jī)x器 |
| 4.4 試驗(yàn)結(jié)果與分析 |
| 4.4.1 過(guò)量空氣系數(shù)及配風(fēng)方式的影響作用 |
| 4.4.2 燃料類型的影響作用 |
| 4.4.3 燃料負(fù)荷的影響作用 |
| 4.4.4 二次室輻射傳熱計(jì)算與積灰結(jié)渣特性 |
| 4.5 液態(tài)排渣旋風(fēng)爐燃用水煤漿的數(shù)值模擬 |
| 4.5.1 爐膛建模及計(jì)算模型 |
| 4.5.2 計(jì)算結(jié)果與分析 |
| 4.6 本章小結(jié) |
| 5 基于三維火焰溫度場(chǎng)重建技術(shù)的水煤漿液態(tài)排渣旋風(fēng)爐燃燒特性研究 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 溫度場(chǎng)重建算法 |
| 5.3 試驗(yàn)內(nèi)容及測(cè)量裝置 |
| 5.3.1 火焰圖像捕捉系統(tǒng)及溫度場(chǎng)重建區(qū)域 |
| 5.3.2 試驗(yàn)工況設(shè)計(jì) |
| 5.4 試驗(yàn)結(jié)果與分析 |
| 5.4.1 典型工況燃燒特性 |
| 5.4.2 不同過(guò)量空氣系數(shù)對(duì)燃燒特性的影響 |
| 5.4.3 不同配風(fēng)方式對(duì)燃燒特性的影響 |
| 5.4.4 不同燃料負(fù)荷對(duì)燃燒特性的影響 |
| 5.4.5 不同工況燃燒效率評(píng)價(jià) |
| 5.5 本章小結(jié) |
| 6 基于顆粒圖像測(cè)速技術(shù)的旋風(fēng)爐二次室流場(chǎng)特性研究及數(shù)值模擬 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 試驗(yàn)裝置及測(cè)量方法 |
| 6.3 試驗(yàn)結(jié)果與分析 |
| 6.3.1 典型工況二次室氣流動(dòng)力場(chǎng)特性 |
| 6.3.2 典型工況二次室氣流動(dòng)力場(chǎng)數(shù)值模擬 |
| 6.3.3 不同過(guò)量空氣系數(shù)和燃料負(fù)荷對(duì)二次室氣流動(dòng)力場(chǎng)的影響 |
| 6.4 本章小結(jié) |
| 7 液態(tài)渣在旋風(fēng)爐氧化性氣氛下對(duì)高鉻耐火材料侵蝕機(jī)理研究 |
| 7.1 引言 |
| 7.2 測(cè)量?jī)x器及分析方法 |
| 7.3 結(jié)果與分析 |
| 7.3.1 受侵蝕后的高鉻磚顯微結(jié)構(gòu)變化 |
| 7.3.2 XRD晶相分析驗(yàn)證 |
| 7.3.3 孔隙率對(duì)液態(tài)渣侵蝕過(guò)程的影響作用 |
| 7.3.4 渣粘度對(duì)侵蝕過(guò)程的影響作用 |
| 7.4 本章小結(jié) |
| 8 全文總結(jié)及展望 |
| 8.1 總結(jié) |
| 8.2 本文的主要?jiǎng)?chuàng)新點(diǎn) |
| 8.3 未來(lái)工作及展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 作者簡(jiǎn)歷 |
（5）無(wú)煙煤粉循環(huán)流化床預(yù)熱燃燒和NOx生成試驗(yàn)研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 符號(hào)表 |
| 目錄 |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 課題的研究背景和意義 |
| 1.2 煤粉穩(wěn)燃技術(shù)研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 提高煤粉濃度的穩(wěn)燃技術(shù) |
| 1.2.2 組織高溫?zé)煔饣亓鞯姆€(wěn)燃技術(shù) |
| 1.2.3 預(yù)熱燃料或空氣的穩(wěn)燃技術(shù) |
| 1.3 煤粉燃盡技術(shù)研究現(xiàn)狀 |
| 1.4 煤粉的低氮氧化物排放燃燒技術(shù) |
| 1.4.1 低過(guò)量空氣燃燒 |
| 1.4.2 空氣分級(jí)燃燒 |
| 1.4.3 燃料分級(jí)燃燒 |
| 1.4.4 煙氣再循環(huán)技術(shù) |
| 1.4.5 高溫空氣燃燒技術(shù) |
| 1.5 本文的研究目的和研究?jī)?nèi)容 |
| 1.6 本章小結(jié) |
| 第二章 無(wú)煙煤粉循環(huán)流化床預(yù)熱燃燒試驗(yàn)系統(tǒng) |
| 2.1 工藝原理 |
| 2.1.1 工藝流程 |
| 2.1.2 工藝特征 |
| 2.2 煤種和熱平衡設(shè)計(jì) |
| 2.2.1 設(shè)計(jì)煤種 |
| 2.2.2 參數(shù)設(shè)計(jì) |
| 2.3 試驗(yàn)部件設(shè)計(jì) |
| 2.3.1 循環(huán)流化床 |
| 2.3.2 下行燃燒室 |
| 2.3.3 試驗(yàn)輔助部件 |
| 2.4 信號(hào)采集系統(tǒng) |
| 2.4.1 流量的測(cè)量與修正 |
| 2.4.2 溫度的測(cè)量與修正 |
| 2.4.3 壓差和壓力的測(cè)量 |
| 2.4.4 給煤機(jī)轉(zhuǎn)速的測(cè)量 |
| 2.4.5 預(yù)熱燃料成分的分析 |
| 2.4.6 煙氣成分的分析 |
| 2.4.7 灰分的分析 |
| 2.5 試驗(yàn)系統(tǒng)的建設(shè) |
| 2.6 試驗(yàn)數(shù)據(jù)的處理 |
| 2.7 試驗(yàn)系統(tǒng)調(diào)試 |
| 2.7.1 給料性能測(cè)試 |
| 2.7.2 循環(huán)流化床預(yù)熱無(wú)煙煤性能調(diào)試 |
| 2.7.3 下行燃燒室熱態(tài)性能調(diào)試 |
| 2.8 試驗(yàn)系統(tǒng)的操作原理 |
| 2.9 本章小結(jié) |
| 第三章 無(wú)煙煤粉循環(huán)流化床預(yù)熱燃燒特性 |
| 3.1 試驗(yàn)條件 |
| 3.2 預(yù)熱燃料的特性 |
| 3.2.1 預(yù)熱燃料中固相的燃料特性 |
| 3.2.2 預(yù)熱燃料中氣相的燃料特性 |
| 3.2.3 預(yù)熱燃料的熱量 |
| 3.3 預(yù)熱燃料的燃燒特性 |
| 3.3.1 預(yù)熱燃料的燃燒速率 |
| 3.3.2 預(yù)熱燃料的點(diǎn)火 |
| 3.3.3 溫度分布特征 |
| 3.3.4 燃燒效率 |
| 3.3.5 燃燒過(guò)程 |
| 3.4 煤粉粒徑的影響 |
| 3.4.1 試驗(yàn)工況 |
| 3.4.2 試驗(yàn)結(jié)果及分析 |
| 3.5 總過(guò)量空氣系數(shù)的影響 |
| 3.5.1 試驗(yàn)工況 |
| 3.5.2 試驗(yàn)結(jié)果及分析 |
| 3.6 預(yù)熱燃料特性的影響 |
| 3.6.1 試驗(yàn)工況 |
| 3.6.2 試驗(yàn)結(jié)果及分析 |
| 3.7 本章小結(jié) |
| 第四章 無(wú)煙煤粉循環(huán)流化床預(yù)熱燃燒的氮氧化物排放 |
| 4.1 氮氧化物生成機(jī)理 |
| 4.1.1 煤粉燃燒生成NO_X類型 |
| 4.1.2 無(wú)煙煤預(yù)熱燃燒生成NO_X的特點(diǎn) |
| 4.1.3 無(wú)煙煤預(yù)熱燃燒生成N_2O的特點(diǎn) |
| 4.2 無(wú)煙煤粉粒徑的影響 |
| 4.2.1 試驗(yàn)工況 |
| 4.2.2 試驗(yàn)結(jié)果及分析 |
| 4.3 還原區(qū)空氣當(dāng)量比的影響 |
| 4.3.1 試驗(yàn)工況 |
| 4.3.2 試驗(yàn)結(jié)果及分析 |
| 4.4 總過(guò)量空氣系數(shù)的影響 |
| 4.4.1 試驗(yàn)工況 |
| 4.4.2 試驗(yàn)結(jié)果與分析 |
| 4.5 預(yù)熱燃料在還原區(qū)停留時(shí)間的影響 |
| 4.5.1 試驗(yàn)工況 |
| 4.5.2 試驗(yàn)結(jié)果與分析 |
| 4.6 本章小結(jié) |
| 第五章 結(jié)論與展望 |
| 5.1 研究結(jié)論 |
| 5.2 本文創(chuàng)新點(diǎn) |
| 5.3 工作展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 攻讀博士學(xué)位期間發(fā)表的學(xué)術(shù)論文和研究成果 |
| 致謝 |
（6）水煤漿鍋爐設(shè)備使用注意事項(xiàng)幾點(diǎn)思考（論文提綱范文）
| 0 引言 |
| 1 水煤漿鍋爐預(yù)燃室 |
| 2 水煤漿燃燒器 |
| 3 燃用水煤漿鍋爐的特點(diǎn) |
| 4 水煤漿鍋爐注意事項(xiàng) |
| 4.1 |
| 4.2 控制一次風(fēng)和水煤漿的混合。 |
| 4.3 二次風(fēng)量宜分級(jí)加入。 |
| 4.4 |
| 4.5 對(duì)水煤漿的出廠價(jià)格、運(yùn)輸價(jià)格和增加的發(fā)電量等因素做出合理的經(jīng)濟(jì)技術(shù)分析。 |
| 4.6 水煤漿應(yīng)定期攪拌, 攪拌的周期和時(shí)間需與供漿單位確認(rèn)。 |
| 4.7 |
| 4.8 |
| 4.9 |
| 5 結(jié)語(yǔ) |
（7）低品位水煤漿成漿、燃燒特性研究及應(yīng)用（論文提綱范文）
| 致謝 |
| 搞要 |
| Abstract |
| 目錄 |
| 1 緒論 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.1.1 我國(guó)能源結(jié)構(gòu)特點(diǎn) |
| 1.1.2 我國(guó)石油生產(chǎn)和供應(yīng)現(xiàn)狀 |
| 1.2 水煤漿技術(shù)的發(fā)展概況 |
| 1.2.1 國(guó)外水煤漿技術(shù)發(fā)展現(xiàn)狀 |
| 1.2.2 國(guó)內(nèi)水煤漿技術(shù)發(fā)展現(xiàn)狀 |
| 1.3 水煤漿制備技術(shù) |
| 1.3.1 水煤漿制備技術(shù)和工藝 |
| 1.3.2 水煤漿添加劑技術(shù) |
| 1.3.3 水煤漿品種及質(zhì)量規(guī)范 |
| 1.4 水煤漿燃燒技術(shù) |
| 1.4.1 水煤漿燃燒特點(diǎn) |
| 1.4.2 水煤漿燃燒技術(shù)發(fā)展和應(yīng)用現(xiàn)狀 |
| 1.5 低品位水煤漿的研究現(xiàn)狀 |
| 1.6 本文研究?jī)?nèi)容 |
| 2 低品位水煤漿成漿特性和流變特性研究 |
| 2.1 前言 |
| 2.2 燃料特性 |
| 2.2.1 燃料成分分析 |
| 2.2.2 燃料粒度分布 |
| 2.3 水煤漿制備方法和測(cè)試儀器 |
| 2.3.1 電動(dòng)攪拌干法制漿 |
| 2.3.2 定粘濃度定義 |
| 2.3.3 測(cè)試儀器及測(cè)量方法 |
| 2.4 低品位水煤漿成漿特性研究 |
| 2.4.1 水煤漿的粘溫特性 |
| 2.4.2 濃度對(duì)粘度的影響 |
| 2.4.3 添加劑對(duì)粘度的影響 |
| 2.5 低品位水煤漿的流變性及流變方程 |
| 2.5.1 低品位水煤漿的流變特征 |
| 2.5.2 基于冪律模型的流變方程 |
| 2.6 低品位水煤漿穩(wěn)定性試驗(yàn)研究 |
| 2.6.1 靜態(tài)穩(wěn)定性測(cè)量方法 |
| 2.6.2 倒置法研究水煤漿穩(wěn)定性 |
| 2.7 本章小結(jié) |
| 3 低品位水煤漿熱重試驗(yàn)和燃燒反應(yīng)動(dòng)力學(xué)研究 |
| 3.1 前言 |
| 3.2 試驗(yàn)儀器及方法 |
| 3.2.1 熱天平工作原理及系統(tǒng) |
| 3.2.2 TGA/SDTA851熱重分析儀及實(shí)驗(yàn)方法 |
| 3.2.3 實(shí)驗(yàn)樣品成分特征 |
| 3.2.4 TG-DTG分析方法 |
| 3.3 非等溫?zé)嶂卦囼?yàn)研究 |
| 3.3.1 不同水煤漿燃料的TG-DTG曲線 |
| 3.3.2 不同升溫速率的熱重分析 |
| 3.3.3 水焦?jié){(石油焦水漿)的熱重分析 |
| 3.4 基于熱分析的著火和燃盡特性指數(shù) |
| 3.4.1 綜合燃燒特性指數(shù)和可燃性指數(shù) |
| 3.4.2 低品位水煤漿燃燒特性分析 |
| 3.4.3 水焦?jié){燃燒特性分析 |
| 3.5 低品位水煤漿燃燒反應(yīng)動(dòng)力學(xué)研究 |
| 3.5.1 動(dòng)力學(xué)研究方法 |
| 3.5.2 Coats-Redfern法求解方程 |
| 3.5.3 低品位水煤漿燃燒動(dòng)力學(xué)參數(shù)計(jì)算 |
| 3.6 本章小結(jié) |
| 4 低品位水煤漿臥式爐燃燒特性試驗(yàn)研究 |
| 4.1 3.2MW燃燒試驗(yàn)裝置及系統(tǒng) |
| 4.1.1 臥式爐及煙風(fēng)系統(tǒng) |
| 4.1.2 燃燒器及噴嘴 |
| 4.1.3 爐前供漿系統(tǒng) |
| 4.2 試驗(yàn)燃料和工況 |
| 4.2.1 燃料特性及制備方法 |
| 4.2.2 試驗(yàn)工況 |
| 4.3 煤漿燃燒試驗(yàn)全系統(tǒng)運(yùn)行參數(shù)分析 |
| 4.4 低品位水煤漿懸浮燃燒特性研究 |
| 4.4.1 爐膛軸向及徑向溫度場(chǎng)分布特征 |
| 4.4.2 爐內(nèi)燃燒氣氛分布特征 |
| 4.4.3 燃燒效率計(jì)算 |
| 4.5 燃燒過(guò)程含碳顆粒的分布規(guī)律及形態(tài)特征 |
| 4.5.1 沿軸向顆粒含碳量分布 |
| 4.5.2 顆粒形態(tài)變化的SEM分析 |
| 4.6 低品位水煤漿在筒形爐內(nèi)灰渣沉積特性 |
| 4.6.1 硅碳棒研究結(jié)渣方法 |
| 4.6.2 燃燒過(guò)程結(jié)渣的外貌特征 |
| 4.6.3 灰渣沉積量和沉積速率的計(jì)算 |
| 4.7 低品位水煤漿火焰黑度的測(cè)量及分布研究 |
| 4.7.1 火焰黑度的測(cè)量原理 |
| 4.7.2 臥式爐內(nèi)火焰黑度分布規(guī)律 |
| 4.8 低品位水煤漿污染物排放特性 |
| 4.8.1 不同燃料氣態(tài)污染物排放特征 |
| 4.8.2 不同燃料粉塵排放濃度 |
| 4.9 本章小結(jié) |
| 5 220t/h燃油鍋爐改燒水煤漿關(guān)鍵技術(shù)研究 |
| 5.1 220t/h(1#爐)燃油鍋爐介紹 |
| 5.2 改造原則和技術(shù)難點(diǎn) |
| 5.2.1 油爐改造原則和技術(shù)要求 |
| 5.2.2 油爐改燒水煤漿技術(shù)難點(diǎn) |
| 5.3 鍋爐本體改造關(guān)鍵技術(shù) |
| 5.3.1 爐膛及水冷壁 |
| 5.3.2 非對(duì)稱射流水煤漿燃燒器 |
| 5.3.3 撞擊式水煤漿霧化噴嘴 |
| 5.3.4 受熱面改造及防塵、防磨 |
| 5.4 出渣除塵和輔機(jī)系統(tǒng) |
| 5.4.1 出渣方法和裝置 |
| 5.4.2 飛灰濃度估算及除塵器選擇 |
| 5.4.3 主要輔機(jī)改造 |
| 5.4.4 鍋爐范圍其他部件改造 |
| 5.5 低品位燃料熱力計(jì)算結(jié)果 |
| 5.5.1 燃料特性 |
| 5.5.2 熱力計(jì)算結(jié)果分析討論 |
| 5.6 水煤漿系統(tǒng)研究 |
| 5.6.1 港口儲(chǔ)存和罐車運(yùn)輸 |
| 5.6.2 廠區(qū)水煤漿卸貯運(yùn)系統(tǒng) |
| 5.6.3 爐前水煤漿供漿系統(tǒng) |
| 5.7 本章小結(jié) |
| 6 低揮發(fā)分水煤漿在220t/h鍋爐上的燃燒試驗(yàn) |
| 6.1 試驗(yàn)工況及燃料特性 |
| 6.1.1 試驗(yàn)工況 |
| 6.1.2 燃料成分 |
| 6.1.3 粒度、粘度和穩(wěn)定性 |
| 6.2 水煤漿燃燒調(diào)試方法和內(nèi)容 |
| 6.2.1 調(diào)整試驗(yàn)方法 |
| 6.2.2 測(cè)試內(nèi)容和方法 |
| 6.3 鍋爐燃油調(diào)試和試驗(yàn)結(jié)果 |
| 6.3.1 燃料和工況 |
| 6.3.2 鍋爐燃油時(shí)主要運(yùn)行參數(shù) |
| 6.3.3 爐內(nèi)溫度場(chǎng)分布 |
| 6.3.4 熱效率測(cè)定與計(jì)算 |
| 6.3.5 油燃燒煙氣排放測(cè)試結(jié)果 |
| 6.4 鍋爐燃水煤漿調(diào)試和試驗(yàn)結(jié)果 |
| 6.4.1 水煤漿點(diǎn)火過(guò)程 |
| 6.4.2 漿槍位置和霧化蒸汽參數(shù) |
| 6.4.3 不同燃漿工況鍋爐主要運(yùn)行參數(shù) |
| 6.4.4 燃燒效率和鍋爐效率計(jì)算 |
| 6.5 燃漿燃燒器出口及爐膛溫度分布 |
| 6.5.1 燃燒器噴口溫度分布 |
| 6.5.2 爐膛燃燒區(qū)域及爐膛出口溫度分布 |
| 6.6 水煤漿燃燒火焰黑度測(cè)量與計(jì)算 |
| 6.6.1 黑度的測(cè)量和計(jì)算方法 |
| 6.6.2 220t/h鍋爐水煤漿燃燒火焰黑度 |
| 6.7 低揮發(fā)分水煤漿燃燒排煙成分及污染物 |
| 6.8 本章小結(jié) |
| 7 低揮發(fā)分水煤漿灰渣沉積和結(jié)渣特性的研究 |
| 7.1 引言 |
| 7.2 試驗(yàn)設(shè)備、內(nèi)容和方法 |
| 7.2.1 試驗(yàn)設(shè)備 |
| 7.2.2 試驗(yàn)內(nèi)容 |
| 7.2.3 試驗(yàn)方法 |
| 7.2.4 試驗(yàn)工況 |
| 7.3 煤灰成分預(yù)測(cè)結(jié)渣特性 |
| 7.3.1 水煤漿灰成分分析 |
| 7.3.2 煤灰成分預(yù)測(cè)方法 |
| 7.3.3 基于煤灰成分的預(yù)測(cè)結(jié)果 |
| 7.4 鍋爐燃燒區(qū)域灰渣沉積動(dòng)態(tài)過(guò)程研究 |
| 7.4.1 硅碳棒結(jié)渣觀察分析 |
| 7.4.2 燃燒區(qū)域灰渣沉積量和沉積速率 |
| 7.5 XRD與SEM輔助結(jié)渣特性分析研究 |
| 7.5.1 XRD輔助結(jié)渣特性分析研究 |
| 7.5.2 SEM輔助結(jié)渣特性分析研究 |
| 7.6 基于模糊數(shù)學(xué)的結(jié)渣評(píng)判模型及預(yù)測(cè) |
| 7.6.1 模糊綜合評(píng)判模型 |
| 7.6.2 模型預(yù)測(cè)結(jié)果分析 |
| 7.7 基于屬性和聯(lián)系數(shù)學(xué)的結(jié)渣綜合評(píng)判模型及預(yù)測(cè) |
| 7.7.1 結(jié)渣綜合評(píng)別模型 |
| 7.7.2 模型應(yīng)用及預(yù)測(cè)結(jié)果 |
| 7.8 本章小結(jié) |
| 8 220t/h鍋爐水煤漿燃燒CFD數(shù)值模擬 |
| 8.1 模擬對(duì)象和條件 |
| 8.1.1 鍋爐和燃燒器簡(jiǎn)介 |
| 8.1.2 燃燒器配風(fēng) |
| 8.1.3 燃料特性和計(jì)算工況 |
| 8.2 網(wǎng)格劃分和計(jì)算方法 |
| 8.2.1 爐膛建模 |
| 8.2.2 網(wǎng)格劃分 |
| 8.2.3 計(jì)算方法 |
| 8.2.4 軟件介紹 |
| 8.3 燃燒數(shù)值計(jì)算模型 |
| 8.3.1 湍流模型 |
| 8.3.2 燃燒模型 |
| 8.3.3 熱輻射模型 |
| 8.3.4 離散相模型 |
| 8.3.5 NO_x生成模型 |
| 8.4 低揮發(fā)分水煤漿數(shù)值模擬計(jì)算結(jié)果及分析 |
| 8.4.1 爐膛溫度、氣氛及速度分布 |
| 8.4.2 一次風(fēng)截面溫度、氣氛及速度分布 |
| 8.4.5 二次風(fēng)截面溫度、氣氛及速度分布 |
| 8.5 變工況下模擬計(jì)算結(jié)果及分析 |
| 8.5.1 不同負(fù)荷下爐膛高度方向溫度分布 |
| 8.5.2 不同漿種下爐膛高度方向溫度分布 |
| 8.6 NO_x生成濃度模擬計(jì)算結(jié)果及分析 |
| 8.7 模擬計(jì)算結(jié)果與實(shí)際測(cè)量對(duì)比 |
| 8.8 本章小結(jié) |
| 9 全文總結(jié)及工作展望 |
| 9.1 全文總結(jié) |
| 9.1.1 成漿和流變特性及穩(wěn)定性研究 |
| 9.1.2 熱重分析及燃燒試驗(yàn)研究 |
| 9.1.3 燃油設(shè)計(jì)鍋爐改造技術(shù)及燃燒和結(jié)渣試驗(yàn)研究 |
| 9.1.4 數(shù)值模擬計(jì)算 |
| 9.2 本文創(chuàng)新之處 |
| 9.3 不足之處和今后工作展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 作者簡(jiǎn)歷 |
（8）低階煤水熱改性制漿的微觀機(jī)理及燃燒特性研究（論文提綱范文）
| 致謝 |
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 緒論 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.2 水煤漿概述 |
| 1.3 水煤漿制備的影響因素 |
| 1.3.1 煤質(zhì)影響 |
| 1.3.2 固體體積分?jǐn)?shù) |
| 1.3.3 粒度級(jí)配和粒度分布 |
| 1.3.4 添加劑技術(shù) |
| 1.3.5 PH值的影響 |
| 1.3.6 溫度對(duì)漿體粘度的影響 |
| 1.4 水煤漿的著火機(jī)理和燃燒特征 |
| 1.4.1 水煤漿的著火機(jī)理 |
| 1.4.2 水煤漿和煤粉燃燒特性對(duì)比 |
| 1.4.3 水煤漿強(qiáng)化燃燒措施 |
| 1.5 褐煤干燥以及褐煤制備水煤漿 |
| 1.5.1 褐煤脫水干燥技術(shù) |
| 1.5.2 褐煤改性制備水煤漿 |
| 1.6 本文的思路和主要研究?jī)?nèi)容 |
| 2 基于熱重分析的褐煤水分賦存特征及等溫脫水過(guò)程遷移規(guī)律 |
| 2.1 褐煤水分的賦存形態(tài) |
| 2.2 實(shí)驗(yàn)儀器/方法/樣品 |
| 2.3 褐煤脫水的熱重實(shí)驗(yàn)和機(jī)理方程 |
| 2.3.1 褐煤脫水的TG/DTG曲線 |
| 2.3.2 褐煤脫水過(guò)程的臨界含水率和機(jī)理方程 |
| 2.4 褐煤干燥過(guò)程水分遷移析出的分階段機(jī)理 |
| Xc階段褐煤干燥分析'>2.4.1 X>Xc階段褐煤干燥分析 |
| 2.5 溫度對(duì)褐煤等溫脫水的影響 |
| 2.5.1 溫度對(duì)褐煤等溫干燥速率的影響 |
| 2.5.2 不同溫度下褐煤干燥特征參數(shù)的變化 |
| 2.6 本章小結(jié) |
| 3 低階煤水熱改性實(shí)驗(yàn)研究及產(chǎn)物組份特征 |
| 3.1 水熱處理改性的原理和方法 |
| 3.2 實(shí)驗(yàn)裝置和方法 |
| 3.2.1 實(shí)驗(yàn)裝置及測(cè)試設(shè)備 |
| 3.2.2 實(shí)驗(yàn)流程及方法 |
| 3.3 低階煤改性后固體產(chǎn)物化學(xué)組成分析研究 |
| 3.3.1 反應(yīng)釜內(nèi)熱模擬壓力與溫度關(guān)系 |
| 3.3.2 改性條件對(duì)固體產(chǎn)物特性的影響研究 |
| 3.3.3 不同煤種和反應(yīng)終溫的影響 |
| 3.4 低階煤水熱反應(yīng)氣體產(chǎn)物分析研究 |
| 3.4.1 水熱反應(yīng)終溫對(duì)氣體產(chǎn)物成分的影響 |
| 3.4.2 水熱反應(yīng)終溫對(duì)H_2S生成的影響 |
| 3.5 本章小結(jié) |
| 4 水熱改性低階煤的成漿特性及規(guī)律分析 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 實(shí)驗(yàn)設(shè)備和方法 |
| 4.2.1 實(shí)驗(yàn)設(shè)備及原理 |
| 4.2.2 實(shí)驗(yàn)方法 |
| 4.2.3 樣品粒度分布特征 |
| 4.3 改性條件對(duì)漿體粘濃特性的影響規(guī)律 |
| 4.3.1 改性終溫的影響 |
| 4.3.2 停留時(shí)間的影響 |
| 4.3.3 裝樣量的影響 |
| 4.3.4 干煤/水比以及初始反應(yīng)釜壓力的影響 |
| 4.3.5 不同煤種改性成漿性能分析 |
| 4.4 水熱處理對(duì)漿體流變特性的影響研究 |
| 4.4.1 流變特性隨漿體濃度變化規(guī)律 |
| 4.4.2 低階煤漿的流變方程及流變指數(shù) |
| 4.5 水熱處理對(duì)低階煤漿流動(dòng)性與穩(wěn)定性的影響 |
| 4.6 本章小結(jié) |
| 5 改性低階煤理化特征及促進(jìn)成漿性能的微觀機(jī)理 |
| 5.1 低階煤理化特征測(cè)定 |
| 5.1.1 微觀形貌測(cè)定 |
| 5.1.2 孔隙結(jié)構(gòu)測(cè)定 |
| 5.1.3 含氧基團(tuán)測(cè)定 |
| 5.1.4 接觸角測(cè)定 |
| 5.1.5 紅外光譜測(cè)定 |
| 5.2 煤階特征參數(shù)改變對(duì)成漿特性的影響 |
| 5.3 微觀形貌變化對(duì)成漿特性的影響 |
| 5.4 孔隙特征改變對(duì)成漿性能的影響 |
| 5.4.1 煤孔的分類及其對(duì)煤成漿特性的影響 |
| 5.4.2 低階煤孔徑分布特征及與成漿特性的關(guān)系 |
| 5.4.3 孔隙結(jié)構(gòu)特征參數(shù)的變化規(guī)律及其對(duì)成漿特性的影響 |
| 5.5 水熱改性低階煤的含氧基團(tuán)化學(xué)分析 |
| 5.5.1 不同工況改性低階煤的含氧基團(tuán)變化規(guī)律 |
| 5.5.2 含氧基團(tuán)對(duì)成漿性能的影響機(jī)理 |
| 5.6 潤(rùn)濕接觸角研究及影響成漿性能的機(jī)理分析 |
| 5.7 改性低階煤分子結(jié)構(gòu)紅外光譜分析 |
| 5.7.1 紅外光譜圖解析 |
| 5.7.2 改性前后脂肪烴(或烷烴)變化 |
| 5.7.3 改性前后芳香烴以及含氧基團(tuán)變化 |
| 5.8 低階煤水熱反應(yīng)過(guò)程的概念模型 |
| 5.9 本章小結(jié) |
| 6 水熱改性低階煤的燃燒特性及動(dòng)力學(xué)分析 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 實(shí)驗(yàn)方法和樣品制備 |
| 6.3 改性前后低階煤燃燒特性研究 |
| 6.3.1 改性前后低階煤樣品的TG/DTG分析 |
| 6.3.2 水熱改性對(duì)低階煤燃燒特性參數(shù)的影響 |
| 6.3.3 升溫速率對(duì)燃燒特性參數(shù)的影響 |
| 6.4 改性前后低階煤燃燒反應(yīng)動(dòng)力學(xué)分析 |
| 6.4.1 動(dòng)力學(xué)分析方法以及補(bǔ)償效應(yīng) |
| 6.4.2 活化能隨燃燒進(jìn)程變化的機(jī)理探討 |
| 6.4.3 改性前后低階煤反應(yīng)活性對(duì)比分析 |
| 6.5 本章小結(jié) |
| 7 低階煤水煤漿臥式爐熱態(tài)試驗(yàn)研究 |
| 7.1 試驗(yàn)系統(tǒng)及設(shè)備 |
| 7.2 燃料特性 |
| 7.3 試驗(yàn)方法和運(yùn)行條件 |
| 7.4 試驗(yàn)結(jié)果分析及討論 |
| 7.4.1 水煤漿在臥式爐內(nèi)著火燃燒過(guò)程分析 |
| 7.4.2 爐內(nèi)燃燒溫度場(chǎng)分布規(guī)律 |
| 7.4.3 氣氛?qǐng)龇植家约拔廴疚锱欧盘匦?/td> |
| 7.4.4 結(jié)渣特性分析研究 |
| 7.4.5 沿程顆粒燃盡規(guī)律及其微觀特征研究 |
| 7.4.6 沿程顆粒燃燒燃盡過(guò)程動(dòng)力學(xué)分析 |
| 7.5 本章小結(jié) |
| 8 低階煤水煤漿臥式爐燃燒的數(shù)值模擬 |
| 8.1 研究和模擬的對(duì)象 |
| 8.2 理論模型及其含義 |
| 8.2.1 湍流模型 |
| 8.2.2 湍流燃燒PDF輸運(yùn)方程模型 |
| 8.2.3 揮發(fā)分析出雙方程平行反應(yīng)模型 |
| 8.2.4 焦炭燃燒的動(dòng)力-擴(kuò)散控制反應(yīng)模型 |
| 8.2.5 離散相模型 |
| 8.2.6 輻射傳熱模型 |
| 8.3 邊界條件設(shè)置和網(wǎng)格劃分 |
| 8.3.1 邊界條件 |
| 8.3.2 網(wǎng)格生成 |
| 8.4 數(shù)值模擬計(jì)算結(jié)果與分析 |
| 8.4.1 爐內(nèi)流場(chǎng)分布 |
| 8.4.2 爐內(nèi)溫度場(chǎng)分布 |
| 8.4.3 爐內(nèi)氣氛?qǐng)龇植?/td> |
| 8.4.4 計(jì)算值與試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比分析 |
| 8.4.5 降低熱風(fēng)溫度對(duì)燃燒過(guò)程影響 |
| 8.4.6 負(fù)荷降低對(duì)燃燒過(guò)程的影響 |
| 8.5 本章小結(jié) |
| 9 全文總結(jié)和展望 |
| 9.1 總結(jié) |
| 9.1.1 主要結(jié)論 |
| 9.1.2 本文創(chuàng)新點(diǎn) |
| 9.2 工作展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 作者簡(jiǎn)歷 |
| 附錄一 含氧基團(tuán)測(cè)定方法 |
| 附錄二 制漿實(shí)驗(yàn)樣品的粒度分布及平均粒徑 |
（9）水煤漿代油清潔燃燒的研究及工業(yè)應(yīng)用（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 代油燃料水煤漿的研究意義 |
| 1.1.1 燃油鍋爐改造的必要性 |
| 1.1.2 研究水煤漿技術(shù)的意義 |
| 1.2 水煤漿在燃油鍋爐應(yīng)用的國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 國(guó)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.2 國(guó)內(nèi)研究現(xiàn)狀 |
| 1.3 燃油鍋爐改燒水煤漿可能出現(xiàn)的問(wèn)題 |
| 1.3.1 我國(guó)水煤漿技術(shù)發(fā)展存在的主要問(wèn)題 |
| 1.3.2 燃油鍋爐改燒水煤漿可能出現(xiàn)的技術(shù)問(wèn)題 |
| 1.4 煙氣脫硝的重要性和必要性 |
| 1.5 選擇性催化還原煙氣脫硝技術(shù) |
| 1.5.1 反應(yīng)機(jī)理 |
| 1.5.2 SCR催化劑 |
| 1.6 SCR系統(tǒng)的工藝流程 |
| 1.7 實(shí)際運(yùn)行中影響SCR系統(tǒng)的參數(shù) |
| 1.8 實(shí)際燃煤發(fā)電廠的SCR技術(shù)運(yùn)行經(jīng)驗(yàn) |
| 1.9 研究?jī)?nèi)容 |
| 第二章 水煤漿的沾污、結(jié)渣特性研究 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 注汽鍋爐用水煤漿的結(jié)渣分析研究 |
| 2.2.1 水煤漿的結(jié)渣傾向性預(yù)測(cè) |
| 2.2.2 遼河油田注汽鍋爐用水煤漿樣品粘結(jié)特性及灰熔融特性實(shí)驗(yàn) |
| 2.3 小結(jié) |
| 第三章 水煤漿燃燒器流場(chǎng)的試驗(yàn)及數(shù)值模擬 |
| 3.1 水煤漿燃燒器的冷態(tài)試驗(yàn)及數(shù)值模擬 |
| 3.1.1 概述 |
| 3.1.2 燃燒器冷態(tài)試驗(yàn)及數(shù)值模擬 |
| 3.1.3 結(jié)果分析 |
| 3.1.4 小結(jié) |
| 3.2 注汽鍋爐中灰沉積的數(shù)值模擬 |
| 3.2.1 概述 |
| 3.2.2 計(jì)算方法 |
| 3.2.3 計(jì)算結(jié)果 |
| 3.2.4 爐內(nèi)結(jié)渣預(yù)測(cè) |
| 3.2.5 小結(jié) |
| 3.3 注汽鍋爐水煤漿燃燒過(guò)程的數(shù)值模擬 |
| 3.3.1 概述 |
| 3.3.2 水煤漿著火的數(shù)學(xué)模型 |
| 3.3.3 計(jì)算結(jié)果 |
| 3.3.4 小結(jié) |
| 第四章 注汽鍋爐的改造設(shè)計(jì) |
| 4.1 概述 |
| 4.2 注汽鍋爐改進(jìn)設(shè)計(jì) |
| 4.2.1 點(diǎn)火方式 |
| 4.2.2 燃燒系統(tǒng) |
| 4.2.3 燃料系統(tǒng) |
| 4.2.4 煙風(fēng)系統(tǒng) |
| 4.2.5 霧化蒸汽系統(tǒng) |
| 4.2.6 吹灰系統(tǒng) |
| 4.2.7 電氣及自控系統(tǒng) |
| 4.3 改造中有待于進(jìn)一步解決問(wèn)題的研究 |
| 4.3.1 燃燒器部分 |
| 4.3.2 爐內(nèi)積灰結(jié)渣問(wèn)題 |
| 4.4 水煤漿與油燃燒排放結(jié)果及分析 |
| 4.5 水煤漿代油經(jīng)濟(jì)性 |
| 4.7 小結(jié) |
| 第五章 SCR數(shù)值模擬 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 模型對(duì)象 |
| 5.3 模型假設(shè)、簡(jiǎn)化及數(shù)學(xué)模型 |
| 5.3.1 模型假設(shè)及簡(jiǎn)化 |
| 5.3.2 數(shù)學(xué)模型 |
| 5.3.3 多孔介質(zhì)模型 |
| 5.3.4 偏差定義 |
| 5.4 網(wǎng)格劃分及邊界條件 |
| 5.5 計(jì)算結(jié)果與分析 |
| 5.5.1 反應(yīng)器入口導(dǎo)流隔柵對(duì)反應(yīng)器內(nèi)流場(chǎng)分布的影響 |
| 5.5.2 噴嘴數(shù)量對(duì)NH3分布流場(chǎng)的影響 |
| 5.5.3 頂棚角度對(duì)流場(chǎng)的影響 |
| 5.5.4 SCR進(jìn)口煙速對(duì)流場(chǎng)的影響 |
| 5.6 小結(jié) |
| 第六章 結(jié)論 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 作者在攻讀博士學(xué)位期間發(fā)表的的論文 |
| 作者在攻讀博士學(xué)位期間參加的主要科研項(xiàng)目和工作 |
| 致謝 |
（10）燃煤特性對(duì)NOx排放的影響及低NOx偏置周界風(fēng)燃燒器CAT試驗(yàn)研究（論文提綱范文）
| §1 緒論 |
| 1.1 NO_x概述 |
| 1.2 國(guó)家控制標(biāo)準(zhǔn) |
| 1.2.1 美國(guó)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn) |
| 1.2.2 歐盟標(biāo)準(zhǔn) |
| 1.2.3 日本標(biāo)準(zhǔn) |
| 1.2.4 中國(guó)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn) |
| 1.3 NO_x排放管理概況 |
| 1.4 NO_x控制技術(shù)分析 |
| 1.4.1 爐前控制技術(shù) |
| 1.4.2 爐內(nèi)燃燒控制技術(shù) |
| 1.4.3 尾部脫硝技術(shù) |
| 1.5 本文研究的目的和內(nèi)容 |
| 參考文獻(xiàn) |
| §2 NO_x生成及分解機(jī)理 |
| 2.1 NO_x來(lái)源途徑 |
| 2.2 熱力型NO_x |
| 2.2.1 熱力型NO_x生成機(jī)理 |
| 2.2.2 熱力型NO_x生成影響因素 |
| 2.3 燃料型NO_x |
| 2.3.1 燃料中氮存在形式 |
| 2.3.2 揮發(fā)份氮 |
| 2.3.3 焦碳氮 |
| 2.3.4 燃料型NO_x影響因素 |
| 2.4 快速型NO_x |
| 2.5 NO_x生成總量 |
| 2.6 小結(jié) |
| 參考文獻(xiàn) |
| §3 爐內(nèi)低NO_x燃燒控制技術(shù) |
| 3.1 概述 |
| 3.2 鍋爐燃燒優(yōu)化 |
| 3.2.1 鍋爐概況 |
| 3.2.2 過(guò)量空氣系數(shù) |
| 3.2.3 配風(fēng)方式 |
| 3.3 低NO_x爐內(nèi)分級(jí)燃燒 |
| 3.4 低NO_x燃燒器 |
| 3.4.1 煤粉分級(jí) |
| 3.4.2 風(fēng)分級(jí) |
| 3.5 其他低NO_x燃燒控制技術(shù) |
| 3.5.1 煙氣再循環(huán) |
| 3.5.2 低NO_x高溫空氣燃燒技術(shù) |
| 3.5.3 脈動(dòng)燃燒 |
| 3.6 小結(jié) |
| 參考文獻(xiàn) |
| §4 燃煤特性對(duì)燃料N轉(zhuǎn)化率影響研究 |
| 4.1 概述 |
| 4.2 影響燃料N轉(zhuǎn)化的燃料特性 |
| 4.2.1 氮含量對(duì)燃料N轉(zhuǎn)化率的影響 |
| 4.2.2 揮發(fā)分對(duì)NO_x生成量的影響 |
| 4.2.3 煤粉粒徑 |
| 4.2.4 燃料含氧量 |
| 4.2.5 其他 |
| 4.3 試驗(yàn)方法 |
| 4.3.1 試驗(yàn)儀器 |
| 4.3.2 煤種選擇及處理 |
| 4.3.3 試驗(yàn)條件 |
| 4.4 試驗(yàn)結(jié)果分析 |
| 4.4.1 燃煤特性與燃料N轉(zhuǎn)化率關(guān)聯(lián)性分析 |
| 4.5 燃料系數(shù)及其電廠應(yīng)用 |
| 4.5.1 燃料系數(shù) |
| 4.5.2 電廠應(yīng)用 |
| 4.6 結(jié)論 |
| 參考文獻(xiàn) |
| §5 低NO_x偏置周界風(fēng)燃燒器設(shè)計(jì) |
| 5.1 概述 |
| 5.2 低NO_x直流燃燒器設(shè)計(jì)機(jī)理 |
| 5.2.1 局部氧濃度 |
| 5.2.2 煤粉濃度 |
| 5.3 燃燒器設(shè)計(jì)需要兼顧的問(wèn)題 |
| 5.3.1 低負(fù)荷穩(wěn)燃 |
| 5.3.2 噴口帶火 |
| 5.3.3 水冷壁結(jié)渣 |
| 5.3.4 高溫腐蝕 |
| 5.4 燃燒器結(jié)構(gòu)對(duì)爐內(nèi)燃燒的影響 |
| 5.4.1 鈍體 |
| 5.4.2 周界風(fēng) |
| 5.4.3 側(cè)邊風(fēng) |
| 5.5 低NO_x偏置周界風(fēng)燃燒器 |
| 5.5.1 濃稀相分離技術(shù) |
| 5.5.2 偏置周界風(fēng) |
| 5.5.3 鈍體 |
| 參考文獻(xiàn) |
| §6 偏置周界風(fēng)燃燒器射流特性研究 |
| 6.1 概述 |
| 6.2 模型及計(jì)算方法 |
| 6.2.1 模擬對(duì)象 |
| 6.2.2 湍流計(jì)算模型 |
| 6.2.3 一次風(fēng)煤粉射流顆粒模型 |
| 6.2.4 網(wǎng)格劃分及邊界條件設(shè)定 |
| 6.3 偏置周界風(fēng)射流流場(chǎng)對(duì)比 |
| 6.3.1 回流區(qū) |
| 6.3.2 噴嘴出口湍流特性 |
| 6.3.3 偏置距離對(duì)射流特性得影響 |
| 6.4 周界風(fēng)開度對(duì)偏置周界風(fēng)射流特性的影響 |
| 6.5 偏置周界風(fēng)噴嘴氣固兩相射流特性 |
| 6.6 小結(jié) |
| 參考文獻(xiàn) |
| §7 爐內(nèi)空氣動(dòng)力場(chǎng)數(shù)值計(jì)算可行性研究 |
| 7.1 概述 |
| 7.2 數(shù)值模擬分析 |
| 7.2.1 模擬對(duì)象 |
| 7.2.2 湍流模型 |
| 7.2.3 網(wǎng)格的劃分 |
| 7.2.4 初值化處理 |
| 7.2.5 邊界條件 |
| 7.3 試驗(yàn)結(jié)果分析 |
| 7.3.1 爐內(nèi)空氣動(dòng)力場(chǎng) |
| 7.3.2 旋轉(zhuǎn)偏差 |
| 7.4 小結(jié) |
| 參考文獻(xiàn) |
| §8 低NOX偏置周界風(fēng)燃燒器爐內(nèi)氣固兩相流動(dòng)特性 |
| 8.1 概述 |
| 8.2 模型 |
| 8.2.1 計(jì)算對(duì)象 |
| 8.2.2 計(jì)算模型 |
| 8.3 爐內(nèi)氣固兩相流動(dòng)分析 |
| 8.4 改造前后對(duì)比分析 |
| 8.4.1 爐內(nèi)氣固流場(chǎng) |
| 8.4.2 出口偏差 |
| 8.5 燃燒系統(tǒng)特殊工況模擬 |
| 8.5.1 周界風(fēng)開關(guān)對(duì)氣固兩相流動(dòng)的影響 |
| 8.5.2 對(duì)角運(yùn)行對(duì)氣固兩相流動(dòng)得影響 |
| 8.5.3 缺角運(yùn)行對(duì)氣固兩相流動(dòng)的影響 |
| 8.6 小結(jié) |
| 參考文獻(xiàn) |
| §9 全文總結(jié)及展望 |
| 9.1 全文總結(jié) |
| 9.1.1 燃煤特性對(duì)NO_x排放的影響 |
| 9.1.2 低NO_x偏置周界風(fēng)燃燒器 |
| 9.1.3 低NO_x燃燒器在420T/H改造中的應(yīng)用 |
| 9.2 展望 |
| 致謝 |
四、采用偏置射流預(yù)燃室穩(wěn)定燃燒水煤漿的原理及應(yīng)用研究（論文參考文獻(xiàn)）
- [1]單錐旋流燃燒器氣固流動(dòng)和燃燒特性的研究[D]. 劉鵬中. 煤炭科學(xué)研究總院, 2021(01)
- [2]逆噴旋流煤粉燃燒器的空氣動(dòng)力場(chǎng)研究[D]. 賈楠. 煤炭科學(xué)研究總院, 2020(11)
- [3]水煤漿在雙錐逆噴燃燒器內(nèi)著火特性的數(shù)值模擬研究[D]. 莫日根. 煤炭科學(xué)研究總院, 2018(12)
- [4]水煤漿旋風(fēng)爐高溫低灰燃燒試驗(yàn)及模擬研究[D]. 薄煜. 浙江大學(xué), 2013(06)
- [5]無(wú)煙煤粉循環(huán)流化床預(yù)熱燃燒和NOx生成試驗(yàn)研究[D]. 王俊. 中國(guó)科學(xué)院研究生院（工程熱物理研究所）, 2011(10)
- [6]水煤漿鍋爐設(shè)備使用注意事項(xiàng)幾點(diǎn)思考[J]. 吳鳳海. 中小企業(yè)管理與科技(上旬刊), 2010(06)
- [7]低品位水煤漿成漿、燃燒特性研究及應(yīng)用[D]. 張傳名. 浙江大學(xué), 2009(01)
- [8]低階煤水熱改性制漿的微觀機(jī)理及燃燒特性研究[D]. 趙衛(wèi)東. 浙江大學(xué), 2009(01)
- [9]水煤漿代油清潔燃燒的研究及工業(yè)應(yīng)用[D]. 翁衛(wèi)國(guó). 浙江大學(xué), 2006(01)
- [10]燃煤特性對(duì)NOx排放的影響及低NOx偏置周界風(fēng)燃燒器CAT試驗(yàn)研究[D]. 鄒平國(guó). 浙江大學(xué), 2006(01)
標(biāo)簽：水煤漿論文; nox論文; 煤粉燃燒器論文; 燃?xì)忮仩t論文; 鍋爐熱效率論文;