一、采煤機(jī)螺旋滾筒使用壽命的探討（論文文獻(xiàn)綜述）
趙麗娟,王雅東,張美晨,金鑫,劉宏梅[1]（2022）在《復(fù)雜煤層條件下采煤機(jī)自適應(yīng)截割控制策略》文中研究說(shuō)明采煤機(jī)是綜采工作面的核心裝備,復(fù)雜煤層條件下,其工況惡劣、環(huán)境復(fù)雜,采掘裝備智能化程度不高,導(dǎo)致我國(guó)煤礦開(kāi)采災(zāi)害多、煤機(jī)適應(yīng)性不強(qiáng)、故障率高、效率低,提高煤機(jī)裝備的可靠性與適應(yīng)性是煤礦智能化發(fā)展的主要任務(wù)之一。采煤機(jī)工作機(jī)構(gòu)與復(fù)雜煤層耦合作用機(jī)理及煤巖截割狀態(tài)與動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的導(dǎo)控機(jī)制,是實(shí)現(xiàn)采煤機(jī)智能高效截割的關(guān)鍵?；谔摂M樣機(jī)技術(shù)、模糊控制技術(shù),結(jié)合數(shù)據(jù)自適應(yīng)加權(quán)融合算法、深度強(qiáng)化學(xué)習(xí)算法,采用多領(lǐng)域建模與協(xié)同仿真及試驗(yàn)分析相結(jié)合的方法,構(gòu)建機(jī)-電-液-控一體化的采煤機(jī)自適應(yīng)截割系統(tǒng)模型,研究其自適應(yīng)截割控制策略。利用AMEsim建立調(diào)高液壓系統(tǒng)模型,并與EDEM-RecurDyn煤巖截割雙向耦合模型集成;根據(jù)煤層實(shí)際賦存條件劃分煤巖堅(jiān)固性系數(shù)等級(jí)范圍,以采煤機(jī)綜合性能最優(yōu)為目標(biāo),利用改進(jìn)的MOGWO（Multi-Objective Grey Wolf Optimizer）算法對(duì)采煤機(jī)的牽引速度和滾筒轉(zhuǎn)速進(jìn)行分級(jí)優(yōu)化。以采煤機(jī)截割部的時(shí)域振動(dòng)信號(hào)作為煤巖截割狀態(tài)識(shí)別的特征參數(shù),運(yùn)用數(shù)據(jù)自適應(yīng)加權(quán)融合算法對(duì)其進(jìn)行融合處理;以特征參數(shù)融合值為依據(jù)利用模糊控制實(shí)現(xiàn)煤巖截割狀態(tài)的智能識(shí)別;利用Simulink搭建基于深度確定性策略梯度算法DDPG（Deep Deterministic Policy Gradient）的采煤機(jī)牽引速度-滾筒轉(zhuǎn)速（vq-n）協(xié)同調(diào)速和自適應(yīng)調(diào)高控制系統(tǒng)模型,利用接口技術(shù)實(shí)現(xiàn)EDEM-RecurDynAMEsim-Simulink耦合,構(gòu)建機(jī)-電-液-控一體化的采煤機(jī)自適應(yīng)截割控制系統(tǒng)模型并進(jìn)行仿真。研究結(jié)果表明:系統(tǒng)以煤巖截割仿真數(shù)據(jù)流為主線,能夠?qū)崿F(xiàn)對(duì)煤巖截割動(dòng)態(tài)過(guò)程的感知分析、信號(hào)特征處理和自適應(yīng)調(diào)節(jié)的決策控制。利用物理試驗(yàn)驗(yàn)證了基于EDEM-RecurDyn耦合仿真的可行性與結(jié)果可靠性;在保證煤機(jī)綜合性能最優(yōu)且動(dòng)態(tài)可靠的前提下,當(dāng)螺旋滾筒位于上位,且識(shí)別到煤巖體堅(jiān)固性系數(shù)f>7時(shí),首先按滾筒截頂工況界定,采用vq-n協(xié)同調(diào)速及自適應(yīng)調(diào)高控制策略,并可根據(jù)調(diào)高過(guò)程中采樣時(shí)間（2 s）內(nèi)滾筒截割阻力方向振動(dòng)加速度波動(dòng)的變化趨勢(shì),進(jìn)一步判斷其是處于截頂亦或截割堅(jiān)硬煤巖層或硬結(jié)核（f>7且非頂?shù)装澹?若識(shí)別結(jié)果為后者或煤巖體f≤7時(shí),僅采用vq-n協(xié)同調(diào)速策略;當(dāng)識(shí)別到煤巖體堅(jiān)固性系數(shù)f值減小的工況時(shí),選用vq-n同時(shí)調(diào)控策略可全面考慮采煤機(jī)各性能指標(biāo);當(dāng)識(shí)別到煤巖體堅(jiān)固性系數(shù)f值增大的工況時(shí),為保證采煤機(jī)的動(dòng)態(tài)可靠性,選用牽引速度優(yōu)先于滾筒轉(zhuǎn)速的順序調(diào)控策略,其相比于同時(shí)調(diào)控策略能夠使?jié)L筒受載降低23.7%、載荷波動(dòng)減小28.1%;仿真過(guò)程驗(yàn)證了系統(tǒng)能夠按照預(yù)期的調(diào)控策略對(duì)采煤機(jī)牽引速度、滾筒轉(zhuǎn)速及滾筒高度進(jìn)行精準(zhǔn)調(diào)控,最長(zhǎng)僅經(jīng)0.64 s即能感知到截割工況的變化,具有調(diào)節(jié)的實(shí)時(shí)性和響應(yīng)的快速性,實(shí)現(xiàn)了復(fù)雜煤層條件下的采煤機(jī)自適應(yīng)截割,并通過(guò)物理試驗(yàn)驗(yàn)證了所搭建的采煤機(jī)自適應(yīng)截割控制系統(tǒng)及仿真結(jié)果的正確性,可有效提高采煤機(jī)對(duì)復(fù)雜煤層的適應(yīng)性。
高峰[2]（2021）在《采煤機(jī)螺旋葉片磨損問(wèn)題分析研究》文中研究表明針對(duì)某型號(hào)采煤機(jī)螺旋滾筒葉片存在磨損嚴(yán)重的問(wèn)題,借助ANSYS有限元仿真分析軟件,開(kāi)展了螺旋滾筒葉片磨損問(wèn)題分析工作。結(jié)果表明,螺旋滾筒葉片尾尖部位存在明顯的應(yīng)力集中情況。磨損原因分析表明,螺旋滾筒葉片裝煤過(guò)程中較大的裝煤阻力是其磨損問(wèn)題出現(xiàn)的主要原因。通過(guò)分析研究得出螺旋滾筒葉片磨損問(wèn)題的原因,以期為采煤機(jī)螺旋滾筒使用壽命和可靠性的提高提供一定的技術(shù)支持。
胡躍飛[3]（2021）在《MG2-70325-BW型采煤機(jī)螺旋滾筒磨損情況研究》文中進(jìn)行了進(jìn)一步梳理為了延緩螺旋滾筒的磨損速度,以常用的MG2-70325-BW型采煤機(jī)為研究對(duì)象,對(duì)該型號(hào)采煤機(jī)螺旋滾筒的磨損情況進(jìn)行分析研究,主要分析了螺旋滾筒的轉(zhuǎn)速和葉片螺旋升角兩個(gè)因素對(duì)結(jié)構(gòu)磨損的影響規(guī)律。采用EDEM軟件對(duì)采煤機(jī)螺旋滾筒的磨損部位和磨損程度進(jìn)行了可視化與量化分析。結(jié)果表明,螺旋滾筒轉(zhuǎn)速、螺旋升角與磨損量呈反比關(guān)系。
王稷峰[4]（2021）在《礦井采煤機(jī)螺旋滾筒截齒關(guān)鍵參數(shù)優(yōu)化設(shè)計(jì)研究》文中指出采煤機(jī)由螺旋滾筒切割煤炭物料,螺旋滾筒的結(jié)構(gòu)影響著切割性能及效率。因此,通過(guò)有限元仿真技術(shù)方法,對(duì)截齒的安裝角度及截線距兩個(gè)關(guān)鍵參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì),提高螺旋滾筒對(duì)于煤炭的截割效率并且延長(zhǎng)截齒的使用壽命。通過(guò)仿真計(jì)算得出,截齒安裝角度為45°和截線距為70 mm的截割比能耗最優(yōu)。研究成果可為采煤機(jī)螺旋滾筒在實(shí)際工程中的應(yīng)用提供理論依據(jù)。
岳海濤[5]（2021）在《采煤機(jī)滾筒螺旋葉片激光增材再制造關(guān)鍵技術(shù)研究》文中進(jìn)行了進(jìn)一步梳理由于復(fù)雜惡劣的工作環(huán)境,螺旋滾筒承受煤巖沖擊和交變載荷作用,截齒、齒座、葉片以及端盤(pán)等部位磨損嚴(yán)重,極易產(chǎn)生損傷失效,且失效頻率較高。傳統(tǒng)的切割重焊和表面堆焊技術(shù)旨在于尺寸形貌恢復(fù),但修復(fù)區(qū)域結(jié)合力不強(qiáng),修復(fù)層極易發(fā)生斷裂和剝落,嚴(yán)重影響著企業(yè)的生產(chǎn)效率。為克服傳統(tǒng)滾筒螺旋葉片修復(fù)技術(shù)缺點(diǎn),實(shí)現(xiàn)綜采裝備及其關(guān)鍵零部件安全服役周期延續(xù),本文基于滾筒螺旋葉片復(fù)雜形面結(jié)構(gòu)特征,開(kāi)展系統(tǒng)性的采煤機(jī)滾筒螺旋葉片激光增材再制造實(shí)驗(yàn)研究與分析;構(gòu)建多參量復(fù)雜形面熔覆層幾何特征解析模型;探明工藝參數(shù)對(duì)多層結(jié)構(gòu)熔覆層成形質(zhì)量和熱特性的影響規(guī)律;分析滾筒螺旋葉片熔覆層的組織結(jié)構(gòu)特征和缺陷產(chǎn)生機(jī)理,并提出缺陷抑制措施;開(kāi)展熔覆層延壽機(jī)制對(duì)比研究,為激光增材再制造修復(fù)技術(shù)成功地應(yīng)用于損傷失效滾筒螺旋葉片奠定了理論和技術(shù)基礎(chǔ),主要研究?jī)?nèi)容如下:（1）為了避免激光與粉末作用區(qū)域粉末堆疊對(duì)激光能量衰減率的影響,引入有效粉末顆粒數(shù),構(gòu)建了基于激光能量衰減率、能量及質(zhì)量守恒定律、激光束分布特征、水平及傾斜基體熔覆層成形理論的多參量FeCr合金熔覆層幾何特征解析模型;分析了激光能量密度、基體曲率半徑以及噴嘴傾斜角度等工藝參數(shù)對(duì)復(fù)雜形面FeCr合金熔覆層面積、熔合區(qū)面積及峰值偏移量等幾何特征的影響規(guī)律,結(jié)果表明,各解析模型均具有較高的預(yù)測(cè)精度;粉流密度與熔高、熔覆層面積呈正相關(guān),而與熔合區(qū)面積、峰值偏移量呈負(fù)相關(guān);噴嘴傾斜角度是影響熔寬變化的最主要因素。（2）基于響應(yīng)面法建立了多層結(jié)構(gòu)FeCr合金熔覆層最小熔覆高度和沉積效預(yù)測(cè)模型;通過(guò)方差分析討論并驗(yàn)證了各變量顯著性、交互效應(yīng)機(jī)理及模型預(yù)測(cè)精度;采用MORPSO算法對(duì)熔覆層多目標(biāo)優(yōu)化模型進(jìn)行尋優(yōu)求解;分析了不同激光能量密度條件下多熔覆層結(jié)構(gòu)溫度場(chǎng)及應(yīng)力場(chǎng)的差異性以及熔覆層層間節(jié)點(diǎn)熱循環(huán)特性及應(yīng)力演化特點(diǎn)。研究發(fā)現(xiàn),較大的送粉速率和較小Z軸提升量有助于提高多層結(jié)構(gòu)FeCr合金熔覆層的沉積效率;確定了最優(yōu)工藝參數(shù)為激光能量密度E=33 J/mm2、送粉速率Qm=500 mg/s和Z軸提升量Δh=0.8 mm;分析發(fā)現(xiàn)了激光掃描過(guò)程中,熔覆層兩端節(jié)點(diǎn)的X向應(yīng)力是引起熔覆層中部凹陷缺陷產(chǎn)生的主要原因之一。（3）分析了FeCr合金熔覆層物相組成、凝固過(guò)程中各相轉(zhuǎn)化及體積分?jǐn)?shù)變化情況;探究了單熔覆道及多層結(jié)構(gòu)熔覆層組織形貌、枝晶生長(zhǎng)及轉(zhuǎn)化的演變規(guī)律;揭示了FeCr合金熔覆層孔隙、裂紋及表面球化缺陷特征隨工藝參數(shù)的演化趨勢(shì);提出了缺陷抑制措施并進(jìn)行了驗(yàn)證。分析發(fā)現(xiàn),隨著激光能量密度從20 J/mm2逐漸增加到40 J/mm2,熔覆層一次枝晶臂、二次枝晶臂和平均初生枝晶間距均呈明顯粗化增大的變化趨勢(shì);適當(dāng)?shù)靥岣呒す饽芰棵芏群蚙軸提升量有助于改善熔覆層的成形質(zhì)量,通過(guò)粉末及基體預(yù)熱的方式降低殘余應(yīng)力產(chǎn)生可以有效地抑制孔隙、裂紋以表面球化缺陷的產(chǎn)生。（4）系統(tǒng)性地研究了滾筒螺旋葉片修復(fù)材料FeCr合金的抗拉強(qiáng)度、硬度、殘余應(yīng)力以及耐磨性的延壽機(jī)制;探討了激光能量密度對(duì)其力學(xué)性能的影響規(guī)律;構(gòu)建了基于非線性熱-疲勞損傷的熔覆層損傷及剩余壽命預(yù)測(cè)模型;引入增強(qiáng)相硬質(zhì)Ti C顆粒以進(jìn)一步提升滾筒螺旋葉片修復(fù)區(qū)域的耐磨性,并對(duì)不同質(zhì)量分?jǐn)?shù)Ti C顆粒條件下的Ti C/FeCr復(fù)合熔覆層微觀形貌、物相組成和耐磨性進(jìn)行了研究分析。結(jié)果表明,熔覆層的抗拉強(qiáng)度和洛氏硬度隨激光能量密度的增加呈現(xiàn)先增加后減小的變化趨勢(shì),同時(shí),更大的溫度梯度變化導(dǎo)致熔覆層上表面殘余應(yīng)力整體呈現(xiàn)增加的趨勢(shì);FeCr合金熔覆層和Ti C/FeCr復(fù)合熔覆層的耐磨性分別是基體材料34Cr Ni Mo6的2倍和5～9倍,可以有效地改善滾筒螺旋葉片的耐磨性。（5）提出了結(jié)合曲線插補(bǔ)理論、非均勻有理B樣條曲面擬合方法和多自由度機(jī)械手姿態(tài)建模的激光頭曲面基體加工位姿調(diào)控方法,以保證激光頭與加工點(diǎn)法向量始終重合;開(kāi)展了損傷失效采煤機(jī)滾筒螺旋葉片尾端多區(qū)域修復(fù)實(shí)驗(yàn)研究,實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明,修復(fù)區(qū)域成形尺寸與預(yù)計(jì)尺寸基本一致,成形質(zhì)量較好,無(wú)裂紋及嚴(yán)重形變?nèi)毕莓a(chǎn)生,驗(yàn)證了激光頭位姿調(diào)控的有效性和激光增材再制造技術(shù)修復(fù)失效滾筒的可行性。該論文有圖93幅,表18個(gè),參考文獻(xiàn)182篇。
嚴(yán)晨[6]（2021）在《采煤機(jī)機(jī)器人振動(dòng)截割臂的設(shè)計(jì)與研究》文中研究表明煤礦井下環(huán)境惡劣,勞動(dòng)繁重且對(duì)工人健康危害極大,將采煤機(jī)機(jī)器人引入井下煤礦開(kāi)采工作,可有效減少井下作業(yè)人員數(shù)量,起到無(wú)人則安的作用;且能大幅提高生產(chǎn)效率,實(shí)現(xiàn)精準(zhǔn)開(kāi)采、綠色開(kāi)采以及降低煤炭開(kāi)采成本。煤炭能源開(kāi)采最主要設(shè)備為采煤機(jī)機(jī)器人,針對(duì)薄煤層煤炭開(kāi)采工作,應(yīng)用TRIZ理論設(shè)計(jì)出一種以雙排五星液壓馬達(dá)為主要驅(qū)動(dòng)裝置、電磁鐵為輔助驅(qū)動(dòng)裝置的單級(jí)減速器輕量化振動(dòng)沖擊截割臂。該設(shè)計(jì)將往復(fù)振動(dòng)沖擊技術(shù)應(yīng)用于截割煤巖方面,既豐富了采煤機(jī)機(jī)器人機(jī)型,同時(shí)為煤礦機(jī)械的輕量化設(shè)計(jì)、提高截割臂煤巖破碎的裝煤率、優(yōu)化螺旋滾筒截割性能以及得到優(yōu)選方案下塊煤率的實(shí)驗(yàn)設(shè)計(jì)提供參考,主要工作如下:應(yīng)用TRIZ理論分析了截割臂驅(qū)動(dòng)裝置的選擇與布置,并進(jìn)行減速器的設(shè)計(jì)和懸臂梁結(jié)構(gòu)截割臂的設(shè)計(jì),對(duì)截割臂減速器的傳動(dòng)齒輪進(jìn)行參數(shù)設(shè)計(jì),對(duì)軸承、電磁鐵等關(guān)鍵部件進(jìn)行選型,并給出截割臂減速器各關(guān)鍵部件結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖和主要技術(shù)參數(shù)。運(yùn)用ANSYS Workbench有限元軟件對(duì)兩種懸臂機(jī)殼進(jìn)行強(qiáng)度對(duì)比分析,找到所選工字型懸臂機(jī)殼共振頻率相應(yīng)發(fā)生破壞的位置和破壞程度;對(duì)單級(jí)減速器兩對(duì)嚙合齒輪副和行星減速器分別進(jìn)行瞬態(tài)分析,驗(yàn)證了齒輪副在極限轉(zhuǎn)速?lài)Ш蟼鲃?dòng)下的應(yīng)力與應(yīng)變滿(mǎn)足強(qiáng)度和剛度要求。應(yīng)用離散單元法對(duì)螺旋滾筒軸向振動(dòng)頻率f進(jìn)行單因素?cái)?shù)值模擬試驗(yàn)分析,確定該因素在正交試驗(yàn)中的水平范圍;對(duì)“滾筒轉(zhuǎn)速、軸向振動(dòng)頻率以及工作振幅”三種因素進(jìn)行數(shù)值模擬正交試驗(yàn),分析得到提高裝煤率的優(yōu)選方案和提高螺旋滾筒工作壽命的優(yōu)選方案,并得到優(yōu)選方案的裝煤率為54.56%,優(yōu)選方案的截割阻力均值為24031.02 N,載荷波動(dòng)系數(shù)為0.6828。設(shè)計(jì)并搭建采煤機(jī)機(jī)器人振動(dòng)沖擊截割臂樣機(jī)實(shí)驗(yàn)平臺(tái),并對(duì)振動(dòng)切削仿真試驗(yàn)兩個(gè)優(yōu)選方案的塊煤率進(jìn)行實(shí)驗(yàn)分析,得到優(yōu)選截割性能下的塊煤率普遍高于優(yōu)選裝煤率下的塊煤率的結(jié)論。圖[60]表[22]參[84]
寇元寶[7]（2021）在《陜蒙煤田采煤機(jī)截割與牽引特性關(guān)系研究》文中進(jìn)行了進(jìn)一步梳理陜蒙煤田開(kāi)采地質(zhì)條件優(yōu)越,煤層穩(wěn)定,構(gòu)造簡(jiǎn)單,層理和節(jié)理不發(fā)育,雖煤質(zhì)較硬,但適合進(jìn)行高速開(kāi)采。目前增大采煤機(jī)的牽引速度以及截割功率是煤炭企業(yè)實(shí)施增產(chǎn)提效的主要方法。但牽引速度與滾筒轉(zhuǎn)速的選取以及截割功率和牽引功率的選取,以類(lèi)比試湊法為主,缺乏理論依據(jù)。本文針對(duì)陜蒙地區(qū)的煤巖條件,利用已有采煤機(jī)運(yùn)行數(shù)據(jù),探究截割與牽引特性的關(guān)系具有重要意義。將大數(shù)據(jù)分析技術(shù)運(yùn)用到了采煤機(jī)行業(yè),通過(guò)數(shù)據(jù)分析來(lái)為采煤機(jī)未來(lái)的設(shè)計(jì)提供了新的思路。為陜蒙地區(qū)未來(lái)采煤機(jī)的參數(shù)設(shè)計(jì)提供理論和數(shù)據(jù)支撐。為高速采煤機(jī)的發(fā)展提供了重要參考依據(jù)。本文以陜蒙地區(qū)運(yùn)行的四種機(jī)型采集到的11組數(shù)據(jù)作為研究數(shù)據(jù)。首先利用現(xiàn)有采煤機(jī)截割特性與牽引特性的理論公式,推導(dǎo)出理論上滾筒轉(zhuǎn)速與牽引速度的邊界條件,以及截割功率與牽引功率的匹配曲線。對(duì)采集到的數(shù)據(jù)進(jìn)行異常值檢測(cè),設(shè)計(jì)了針對(duì)性的數(shù)據(jù)清洗算法。并根據(jù)位置數(shù)據(jù)篩選正常截割工況。分析了采煤機(jī)實(shí)際使用時(shí)的速度分布情況,提出了基于最佳切削厚度的滾筒轉(zhuǎn)速與牽引速度的匹配方法。通過(guò)python語(yǔ)言對(duì)前后截割電機(jī)功率進(jìn)行了統(tǒng)計(jì)分析和可視化,對(duì)比了不同裝機(jī)功率,不同礦區(qū),不同時(shí)間段的總截割比能耗曲線,得到了具體的功率計(jì)算方法,并進(jìn)行了驗(yàn)證。
徐小奔[8]（2020）在《綜采工作面煤巖截割產(chǎn)塵特征及影響因素研究》文中研究指明礦塵是煤礦生產(chǎn)中最嚴(yán)重的危害之一,每年因吸入礦塵感染塵肺病的新增患者大約有一萬(wàn)五千名,而采煤機(jī)大規(guī)模應(yīng)用使采煤作業(yè)機(jī)械水平及效率顯著提升,但綜采工作面粉塵濃度急劇上升,為治理綜采工作面高濃度粉塵,近年來(lái)國(guó)內(nèi)外研發(fā)了許多與采煤機(jī)配套的噴霧、泡沫、除塵風(fēng)機(jī)、阻塵風(fēng)幕等粉塵防治技術(shù),但研究者大多注重降塵設(shè)備自身技術(shù)的提升,對(duì)產(chǎn)塵源頭,采煤機(jī)截割破碎煤巖研究十分薄弱、產(chǎn)塵規(guī)律及影響認(rèn)識(shí)不清,不同采煤機(jī)粉塵濃度可能相差較大。由于未考慮產(chǎn)塵地點(diǎn)及煤巖的差異性,防塵措施的選擇與實(shí)施缺少科學(xué)依據(jù),降塵效果與產(chǎn)塵強(qiáng)度不匹配造成降塵效果不佳或用量冗余,造成技術(shù)經(jīng)濟(jì)的不合理。為解決上述問(wèn)題,論文采用理論研究、實(shí)驗(yàn)室試驗(yàn)、數(shù)值模擬相結(jié)合的綜合研究方法,較為系統(tǒng)地研究了滾筒和截齒破煤產(chǎn)塵特性及煤的基礎(chǔ)理化性質(zhì)對(duì)截割破碎的影響。取得的主要成果和結(jié)論如下:在學(xué)習(xí)國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)于采煤機(jī)滾筒截割破煤巖方面的研究,分析了滾筒的機(jī)械性能對(duì)于截割破碎的影響,總結(jié)煤巖物理力學(xué)性質(zhì)的基礎(chǔ)上研究煤巖破碎理論,結(jié)合最大拉應(yīng)力理論來(lái)解釋煤巖的破碎機(jī)理,并建立了單齒旋轉(zhuǎn)截割力學(xué)模型,獲得了單齒旋轉(zhuǎn)截割阻力計(jì)算公式。分析實(shí)際工況下滾筒和截齒的運(yùn)動(dòng)軌跡,進(jìn)一步建立滾筒截割均質(zhì)煤巖的力學(xué)模型,在均質(zhì)煤層條件下獲取滾筒截割載荷,為后續(xù)試驗(yàn)研究提供理論支撐。采煤機(jī)截割頭旋轉(zhuǎn)截割煤巖是一個(gè)復(fù)雜而又不連續(xù)的受力過(guò)程,本文依據(jù)采煤機(jī)實(shí)際工況下的滾筒尺寸和力學(xué)參數(shù),在相似模擬理論基礎(chǔ)上,自行設(shè)計(jì)滾筒截割破碎煤巖模型,該系統(tǒng)包括電動(dòng)機(jī)、滾筒截割頭、十字滑塊、煤塊固定裝置,透明密閉罩等裝置組裝而成。采用粉塵采樣器收集空氣中的粉塵,將從煤巖上截割破碎的粉塵顆粒收集并分析。分析研究煤巖性質(zhì)對(duì)產(chǎn)塵濃度及粒徑累計(jì)占比的影響,得到結(jié)論如下:煤體的堅(jiān)固性系數(shù)對(duì)粉塵產(chǎn)生有負(fù)相關(guān)關(guān)系,堅(jiān)固性系數(shù)越大的煤產(chǎn)塵濃度以及粉塵粒徑累計(jì)占比越小;煤體自身的水分對(duì)粉塵產(chǎn)生起抑制作用,水分含量越高可呼吸性粉塵和PM2.5粉塵累計(jì)占比越低,產(chǎn)塵濃度越低;PM2.5粉塵和可呼吸性粉塵累計(jì)占比以及產(chǎn)塵濃度均隨固定碳含量的減少而降低,確切說(shuō)明固定碳含量對(duì)產(chǎn)塵影響效果成正相關(guān)關(guān)系;揮發(fā)分與粉塵產(chǎn)生具有一定的負(fù)相關(guān)性,但相關(guān)性較弱;灰分對(duì)粉塵產(chǎn)生特性基本沒(méi)有什么影響。通過(guò)離散元仿真得到以下結(jié)論:顧橋煤樣受載合力值大于其他三種煤樣的受載合力值,新集煤樣和謝橋煤樣的受載合力值相差不大,口孜東煤樣的受載合力值在四個(gè)煤樣中最小。由截齒受力—位移圖可知,截割顧橋煤樣時(shí)滾筒對(duì)煤壁做功最多,施加給煤壁的力和能量越大,煤體內(nèi)部產(chǎn)生的細(xì)微裂紋也是最多的,其他煤樣仿真符合試驗(yàn)研究結(jié)果。本文研究成果為正確認(rèn)識(shí)實(shí)際工況下采煤機(jī)滾筒截割頭截割破碎產(chǎn)塵特征提供了理論支撐,豐富了對(duì)粉塵產(chǎn)塵規(guī)律的深層認(rèn)識(shí),為實(shí)際工作降塵及防護(hù)提供重要指導(dǎo)意義。圖[51]表[7]參[81]
梁寶英,王永清,王明明[9]（2020）在《基于ANSYS分析的采煤機(jī)超大型螺旋滾筒開(kāi)發(fā)》文中研究指明為了解決目前滾筒存在著破煤效果較差、能量利用率低下、截割比能耗浪費(fèi)嚴(yán)重等問(wèn)題以及采高為7 m以上特厚煤層一次采全高的生產(chǎn)需求,綜合考慮采煤機(jī)牽引速度、滾筒轉(zhuǎn)速、葉片螺旋升角及截齒排列方式對(duì)滾筒落煤及裝煤性能的影響,研制Φ4.5 m采煤機(jī)螺旋滾筒,并利用ANSYS對(duì)滾筒主要零部件的強(qiáng)度和剛度進(jìn)行分析,使其結(jié)構(gòu)更合理,性能更優(yōu)。該螺旋滾筒在神東煤炭集團(tuán)公司補(bǔ)連塔煤礦12511綜采工作面進(jìn)行8個(gè)月的生產(chǎn)性工業(yè)試驗(yàn),表明該滾筒結(jié)構(gòu)合理,工作性能穩(wěn)定,提高了采煤機(jī)生產(chǎn)效率。
崔旭東[10]（2020）在《含夾矸煤巖條件下采煤機(jī)螺旋滾筒磨損問(wèn)題研究》文中認(rèn)為采煤機(jī)螺旋滾筒截割?yuàn)A矸煤巖時(shí)載荷波動(dòng)劇烈,滾筒磨損嚴(yán)重。結(jié)合Archard磨損理論和煤巖截割理論,用Pro/E軟件和EDEM軟件分別建立截割部和含不同硬度夾矸的煤壁模型,通過(guò)仿真對(duì)滾筒截齒和螺旋葉片的磨損位置及磨損程度進(jìn)行量化分析。利用單因素分析法分析采煤機(jī)運(yùn)動(dòng)學(xué)參數(shù)、滾筒結(jié)構(gòu)參數(shù)和煤巖堅(jiān)固性系數(shù)對(duì)截齒和螺旋葉片受載及磨損的影響規(guī)律。結(jié)果表明:截齒在齒尖和軸肩處磨損較為嚴(yán)重;螺旋葉片在尾端和外緣靠近截齒齒根處磨損嚴(yán)重;隨著滾筒轉(zhuǎn)速增大,截齒和葉片的磨損量均呈現(xiàn)下降趨勢(shì);葉片螺旋升角由10°增加到18°時(shí),螺旋葉片的磨損量呈現(xiàn)下降趨勢(shì),截齒的磨損量在葉片螺旋升角小于14°時(shí)呈上升趨勢(shì),葉片螺旋升角大于14°時(shí)成下降趨勢(shì),但螺旋升角的改變對(duì)截齒和葉片的磨損程度影響較小;采煤機(jī)牽引速度、滾筒截深、煤巖堅(jiān)固性系數(shù)增大時(shí)截齒和葉片的磨損量呈現(xiàn)增長(zhǎng)趨勢(shì),且滾筒截深的增加會(huì)導(dǎo)致采煤機(jī)的裝煤率有所下降?；谡粚?shí)驗(yàn)法確定了使截齒和葉片磨損量最小的采煤機(jī)牽引速度、滾筒轉(zhuǎn)速、滾筒截深和葉片螺旋升角與煤巖堅(jiān)固性系數(shù)的最佳參數(shù)組合?；贓DEM與ADAMS軟件的煤壁與螺旋滾筒的雙向耦合仿真,研究滾筒的磨損及煤巖堅(jiān)固性系數(shù)、采煤機(jī)運(yùn)動(dòng)學(xué)參數(shù)及滾筒截深和葉片螺旋升角對(duì)滾筒磨損問(wèn)題的影響。相比于EDEM單軟件仿真,耦合仿真下滾筒的載荷平均值增加了9.39%且載荷波動(dòng)程度明顯增加;截齒和螺旋葉片的磨損量同比EDEM單軟件仿真結(jié)果分別增加了11.25%和10.69%。在ADAMS中得到滾筒的振動(dòng)加速度和角加速度并對(duì)其進(jìn)行時(shí)域和頻域響應(yīng)分析,表明滾筒截割煤巖過(guò)程中的振動(dòng)會(huì)加劇滾筒的磨損,為研究滾筒磨損問(wèn)題提供了新的途徑。本篇論文有圖65幅表31個(gè)參考文獻(xiàn)71篇
二、采煤機(jī)螺旋滾筒使用壽命的探討（論文開(kāi)題報(bào)告）
（1）論文研究背景及目的
此處內(nèi)容要求：
首先簡(jiǎn)單簡(jiǎn)介論文所研究問(wèn)題的基本概念和背景，再而簡(jiǎn)單明了地指出論文所要研究解決的具體問(wèn)題，并提出你的論文準(zhǔn)備的觀點(diǎn)或解決方法。
寫(xiě)法范例：
本文主要提出一款精簡(jiǎn)64位RISC處理器存儲(chǔ)管理單元結(jié)構(gòu)并詳細(xì)分析其設(shè)計(jì)過(guò)程。在該MMU結(jié)構(gòu)中,TLB采用叁個(gè)分離的TLB,TLB采用基于內(nèi)容查找的相聯(lián)存儲(chǔ)器并行查找,支持粗粒度為64KB和細(xì)粒度為4KB兩種頁(yè)面大小,采用多級(jí)分層頁(yè)表結(jié)構(gòu)映射地址空間,并詳細(xì)論述了四級(jí)頁(yè)表轉(zhuǎn)換過(guò)程,TLB結(jié)構(gòu)組織等。該MMU結(jié)構(gòu)將作為該處理器存儲(chǔ)系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)的一個(gè)重要組成部分。
（2）本文研究方法
調(diào)查法：該方法是有目的、有系統(tǒng)的搜集有關(guān)研究對(duì)象的具體信息。
觀察法：用自己的感官和輔助工具直接觀察研究對(duì)象從而得到有關(guān)信息。
實(shí)驗(yàn)法：通過(guò)主支變革、控制研究對(duì)象來(lái)發(fā)現(xiàn)與確認(rèn)事物間的因果關(guān)系。
文獻(xiàn)研究法：通過(guò)調(diào)查文獻(xiàn)來(lái)獲得資料，從而全面的、正確的了解掌握研究方法。
實(shí)證研究法：依據(jù)現(xiàn)有的科學(xué)理論和實(shí)踐的需要提出設(shè)計(jì)。
定性分析法：對(duì)研究對(duì)象進(jìn)行“質(zhì)”的方面的研究，這個(gè)方法需要計(jì)算的數(shù)據(jù)較少。
定量分析法：通過(guò)具體的數(shù)字，使人們對(duì)研究對(duì)象的認(rèn)識(shí)進(jìn)一步精確化。
跨學(xué)科研究法：運(yùn)用多學(xué)科的理論、方法和成果從整體上對(duì)某一課題進(jìn)行研究。
功能分析法：這是社會(huì)科學(xué)用來(lái)分析社會(huì)現(xiàn)象的一種方法，從某一功能出發(fā)研究多個(gè)方面的影響。
模擬法：通過(guò)創(chuàng)設(shè)一個(gè)與原型相似的模型來(lái)間接研究原型某種特性的一種形容方法。
三、采煤機(jī)螺旋滾筒使用壽命的探討（論文提綱范文）
（1）復(fù)雜煤層條件下采煤機(jī)自適應(yīng)截割控制策略（論文提綱范文）
| 1 采煤機(jī)自適應(yīng)截割系統(tǒng)架構(gòu) |
| 2 采煤機(jī)自適應(yīng)截割控制系統(tǒng)多領(lǐng)域建模 |
| 2.1 采煤機(jī)自適應(yīng)截割機(jī)-液系統(tǒng)模型構(gòu)建 |
| 2.2 EDEM煤壁模型構(gòu)建 |
| 2.3 采煤機(jī)剛?cè)狁詈咸摂M樣機(jī)截割煤壁雙向耦合模型構(gòu)建 |
| 2.4 雙向耦合仿真可行性驗(yàn)證 |
| 3 采煤機(jī)自適應(yīng)截割最優(yōu)決策與控制 |
| 3.1 基于改進(jìn)的MOGWO算法的最優(yōu)決策方案 |
| 3.1.1 多目標(biāo)優(yōu)化模型構(gòu)建 |
| 3.1.2 最優(yōu)運(yùn)動(dòng)學(xué)參數(shù)組合求解 |
| 3.1.3 算法性能對(duì)比驗(yàn)證分析 |
| 3.2 基于模糊控制的煤巖截割狀態(tài)識(shí)別 |
| 3.2.1 最優(yōu)運(yùn)動(dòng)學(xué)參數(shù)下煤巖截割狀態(tài)數(shù)據(jù)庫(kù)構(gòu)建 |
| 3.2.2 煤巖截割狀態(tài)模糊識(shí)別控制器設(shè)計(jì) |
| 3.3 采煤機(jī)自適應(yīng)截割控制系統(tǒng)模型構(gòu)建 |
| 3.4 自適應(yīng)截割控制策略制定 |
| 3.4.1 自適應(yīng)截割機(jī)-電-液-控耦合系統(tǒng)模型構(gòu)建 |
| 3.4.2 最優(yōu)控制策略制定 |
| 4 采煤機(jī)自適應(yīng)截割系統(tǒng)性能分析 |
| 4.1 采煤機(jī)自適應(yīng)截割工況設(shè)計(jì) |
| 4.2 自適應(yīng)截割仿真及性能分析 |
| 5 試驗(yàn)驗(yàn)證 |
| 6 結(jié)論 |
（2）采煤機(jī)螺旋葉片磨損問(wèn)題分析研究（論文提綱范文）
| 引言 |
| 1 螺旋滾筒結(jié)構(gòu)組成 |
| 2 螺旋葉片有限元仿真分析 |
| 2.1 仿真分析準(zhǔn)備 |
| 2.2 仿真結(jié)果 |
| 2.3 結(jié)果分析 |
| 3 螺旋葉片磨損域及原因分析 |
| 3.1 磨損域漸變關(guān)系 |
| 3.2 磨損深度變化趨勢(shì) |
| 3.3 原因分析 |
| 4 結(jié)語(yǔ) |
（3）MG2-70325-BW型采煤機(jī)螺旋滾筒磨損情況研究（論文提綱范文）
| 引言 |
| 1 螺旋滾筒磨損機(jī)理 |
| 1.1 螺旋滾筒破巖過(guò)程分析 |
| 1.2 螺旋滾筒磨粒磨損分析 |
| 2 螺旋滾筒截割仿真計(jì)算分析 |
| 2.1 三維模型建立 |
| 2.2 仿真參數(shù)及邊界條件設(shè)定 |
| 2.3 磨損情況分析 |
| 3 螺旋滾筒轉(zhuǎn)速對(duì)磨損量的影響 |
| 4 葉片螺旋升角對(duì)磨損量的影響 |
| 5 結(jié)語(yǔ) |
（4）礦井采煤機(jī)螺旋滾筒截齒關(guān)鍵參數(shù)優(yōu)化設(shè)計(jì)研究（論文提綱范文）
| 引言 |
| 1 采煤機(jī)螺旋滾筒截齒截割性能的影響因素及評(píng)價(jià)指標(biāo) |
| 1.1 螺旋滾筒結(jié)構(gòu)關(guān)鍵參數(shù) |
| 1.2 螺旋滾筒運(yùn)動(dòng)參數(shù) |
| 1.3 截割性能評(píng)價(jià)指標(biāo) |
| 2 截割過(guò)程的離散元分析 |
| 2.1 PFC離散元分析簡(jiǎn)介 |
| 2.2 螺旋滾筒截割過(guò)程仿真計(jì)算 |
| 3 螺旋滾筒截齒參數(shù)優(yōu)化 |
| 3.1 截齒安裝角度優(yōu)化 |
| 3.2 截線距 |
| 4 結(jié)語(yǔ) |
（5）采煤機(jī)滾筒螺旋葉片激光增材再制造關(guān)鍵技術(shù)研究（論文提綱范文）
| 致謝 |
| 摘要 |
| abstract |
| 變量注釋表 |
| 1 緒論 |
| 1.1 課題來(lái)源 |
| 1.2 研究背景 |
| 1.3 螺旋滾筒磨損失效研究現(xiàn)狀 |
| 1.4 再制造技術(shù)研究現(xiàn)狀 |
| 1.5 激光增材再制造技術(shù)現(xiàn)狀 |
| 1.6 本文研究意義與研究?jī)?nèi)容 |
| 2 復(fù)雜形面激光增材制造熔覆層形貌表征模型構(gòu)建 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 試驗(yàn)材料及設(shè)備 |
| 2.3 水平基面激光增材制造熔覆層幾何特征建模 |
| 2.4 復(fù)雜基面激光增材制造成形特征建模 |
| 2.5 搭接及薄壁激光增材制造成形特征建模 |
| 2.6 本章小結(jié) |
| 3 多層激光增材制造熔覆層成形質(zhì)量調(diào)控與熱特性分析 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 試驗(yàn)設(shè)計(jì)與方法 |
| 3.3 基于響應(yīng)面法的工藝參數(shù)交互效應(yīng)研究 |
| 3.4 多層結(jié)構(gòu)熱固耦合激光增材制造模型構(gòu)建 |
| 3.5 多層結(jié)構(gòu)激光增材制造溫度場(chǎng)及應(yīng)力場(chǎng)分析 |
| 3.6 本章小結(jié) |
| 4 滾筒螺旋葉片激光增材制造熔覆層組織及缺陷特征 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 滾筒螺旋葉片熔覆層物相組成及演化 |
| 4.3 滾筒螺旋葉片熔覆層組織結(jié)構(gòu)特征 |
| 4.4 成形缺陷分析及抑制措施 |
| 4.5 本章小結(jié) |
| 5 滾筒螺旋葉片激光增材再制造修復(fù)層延壽機(jī)制分析 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 力學(xué)性能表征方法 |
| 5.3 滾筒螺旋葉片修復(fù)層延壽性能分析 |
| 5.4 激光增材制造熔覆層損傷與剩余壽命評(píng)估 |
| 5.5 TiC/FeCr合金復(fù)合熔覆層強(qiáng)化機(jī)制分析 |
| 5.6 本章小結(jié) |
| 6 采煤機(jī)滾筒螺旋葉片激光再增材制造位姿調(diào)控及實(shí)驗(yàn)研究 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 損傷失效滾筒再制造流程 |
| 6.3 曲面基體加工路徑規(guī)劃 |
| 6.4 采煤機(jī)滾筒螺旋葉片激光增材再制造實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證 |
| 6.5 本章小結(jié) |
| 7 結(jié)論、創(chuàng)新點(diǎn)及展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 查新結(jié)論 |
| 作者簡(jiǎn)歷 |
| 學(xué)位論文數(shù)據(jù)集 |
（6）采煤機(jī)機(jī)器人振動(dòng)截割臂的設(shè)計(jì)與研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 緒論 |
| 1.1 課題來(lái)源 |
| 1.2 課題研究背景及意義 |
| 1.2.1 課題研究背景 |
| 1.2.2 課題研究意義 |
| 1.3 采礦機(jī)器人研究應(yīng)用現(xiàn)狀 |
| 1.3.1 采礦機(jī)器人應(yīng)用現(xiàn)狀 |
| 1.3.2 煤礦機(jī)器人應(yīng)用現(xiàn)狀 |
| 1.3.3 采煤機(jī)機(jī)器人研究現(xiàn)狀 |
| 1.4 破巖采煤技術(shù) |
| 1.4.1 破巖采煤技術(shù)研究現(xiàn)狀 |
| 1.4.2 薄煤層振動(dòng)截割臂技術(shù)研究現(xiàn)狀 |
| 1.5 振動(dòng)沖擊技術(shù)研究現(xiàn)狀 |
| 1.5.1 振動(dòng)沖擊理論 |
| 1.5.2 振動(dòng)沖擊技術(shù)研究現(xiàn)狀 |
| 1.6 本章小結(jié) |
| 2 采煤機(jī)機(jī)器人振動(dòng)沖擊截割臂結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) |
| 2.1 煤巖截割理論 |
| 2.1.1 煤巖物理和力學(xué)綜合性能分析 |
| 2.1.2 螺旋滾筒主要設(shè)計(jì)參數(shù) |
| 2.2 基于TRIZ理論的振動(dòng)沖擊截割臂結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) |
| 2.2.1 振動(dòng)沖擊截割臂結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)初始問(wèn)題分析 |
| 2.2.2 TRIZ工具分析解決問(wèn)題 |
| 2.2.3 最終設(shè)計(jì)方案整理 |
| 2.3 傳動(dòng)部件參數(shù)設(shè)計(jì) |
| 2.3.1 減速器參數(shù)設(shè)計(jì) |
| 2.3.2 減速器關(guān)鍵部件選型與整體結(jié)構(gòu)布置 |
| 2.3.3 振動(dòng)沖擊截割臂技術(shù)參數(shù) |
| 2.4 本章小結(jié) |
| 3 振動(dòng)沖擊截割臂關(guān)鍵部件有限元分析 |
| 3.1 截割臂懸臂機(jī)殼有限元分析 |
| 3.1.1 懸臂機(jī)殼前處理設(shè)置 |
| 3.1.2 懸臂機(jī)殼仿真設(shè)置與結(jié)果分析 |
| 3.2 截割臂機(jī)殼動(dòng)態(tài)特性分析 |
| 3.2.1 模態(tài)分析 |
| 3.2.2 諧響應(yīng)分析 |
| 3.3 減速器齒輪傳動(dòng)瞬態(tài)分析 |
| 3.3.1 第一對(duì)齒輪副瞬態(tài)分析 |
| 3.3.2 第二對(duì)齒輪副瞬態(tài)分析 |
| 3.3.3 行星減速器瞬態(tài)分析 |
| 3.4 本章小結(jié) |
| 4 基于離散單元法的薄煤層振動(dòng)切削仿真分析 |
| 4.1 煤巖顆粒模型選擇 |
| 4.2 單因素試驗(yàn)與分析 |
| 4.2.1 單因素試驗(yàn)設(shè)計(jì) |
| 4.2.2 仿真試驗(yàn)關(guān)鍵步驟 |
| 4.2.3 單因素試驗(yàn)結(jié)果分析 |
| 4.3 正交試驗(yàn)與分析 |
| 4.3.1 正交試驗(yàn)設(shè)計(jì) |
| 4.3.2 正交試驗(yàn)結(jié)果分析 |
| 4.4 優(yōu)選水平方案驗(yàn)證分析 |
| 4.4.1 優(yōu)選裝煤率數(shù)值模擬分析 |
| 4.4.2 優(yōu)選截割性能數(shù)值模擬分析 |
| 4.5 本章小結(jié) |
| 5 振動(dòng)沖擊切削煤巖實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證 |
| 5.1 實(shí)驗(yàn)樣機(jī)設(shè)計(jì)與制作 |
| 5.1.1 實(shí)驗(yàn)樣機(jī)設(shè)計(jì) |
| 5.1.2 實(shí)驗(yàn)樣機(jī)制作 |
| 5.2 煤壁試樣制備 |
| 5.2.1 煤壁材料準(zhǔn)備 |
| 5.2.2 煤壁試樣制備 |
| 5.3 煤巖切削實(shí)驗(yàn)與結(jié)果分析 |
| 5.3.1 煤巖切削實(shí)驗(yàn) |
| 5.3.2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果分析 |
| 5.4 本章小結(jié) |
| 6 總結(jié)與展望 |
| 6.1 研究總結(jié) |
| 6.2 創(chuàng)新點(diǎn) |
| 6.3 工作展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 致謝 |
| 作者簡(jiǎn)介及讀研期間主要科研成果 |
（7）陜蒙煤田采煤機(jī)截割與牽引特性關(guān)系研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 1 緒論 |
| 1.1 論文背景及研究意義 |
| 1.2 國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 截割力學(xué)模型與整機(jī)受力研究 |
| 1.2.2 牽引速度和滾筒轉(zhuǎn)速之間的關(guān)系研究 |
| 1.2.3 總截割比能耗與功率匹配研究 |
| 1.3 論文研究?jī)?nèi)容及方法 |
| 1.4 本章小結(jié) |
| 2 采煤機(jī)截割與牽引匹配理論 |
| 2.1 滾筒采煤機(jī)破煤理論基礎(chǔ) |
| 2.1.1 煤層構(gòu)造特點(diǎn) |
| 2.1.2 煤的主要物理機(jī)械性質(zhì) |
| 2.1.3 截齒破煤機(jī)理 |
| 2.1.4 單個(gè)截齒受力分析 |
| 2.1.5 滾筒受力模型 |
| 2.1.6 整機(jī)受力分析 |
| 2.2 牽引速度與滾筒轉(zhuǎn)速匹配理論分析 |
| 2.2.1 滾筒轉(zhuǎn)速的邊界條件 |
| 2.2.2 牽引速度的邊界條件 |
| 2.2.3 液壓支架移架速度的影響 |
| 2.3 截割功率與牽引功率匹配理論分析 |
| 2.3.1 總截割比能耗計(jì)算方法 |
| 2.3.2 截割和牽引功率計(jì)算方法 |
| 2.3.3 截割功率與牽引功率理論匹配 |
| 2.4 本章小結(jié) |
| 3 采煤機(jī)數(shù)據(jù)采集與清洗算法設(shè)計(jì) |
| 3.1 所選地區(qū)煤礦地質(zhì)條件介紹 |
| 3.2 數(shù)據(jù)情況與采煤機(jī)滾筒參數(shù)介紹 |
| 3.3 采煤機(jī)數(shù)據(jù)采集方法 |
| 3.4 數(shù)據(jù)篩選與上傳 |
| 3.5 異常值與離群點(diǎn)檢測(cè) |
| 3.6 數(shù)據(jù)清洗算法設(shè)計(jì) |
| 3.6.1 機(jī)架漂移修正 |
| 3.6.2 采高數(shù)據(jù)清洗 |
| 3.6.3 速度數(shù)據(jù)清洗 |
| 3.6.4 基于位置數(shù)據(jù)的正常工況選取 |
| 3.7 本章小結(jié) |
| 4 滾筒轉(zhuǎn)速與牽引速度匹配方法 |
| 4.1 牽引速度確定方法與分析 |
| 4.2 以截割性能確定最佳切削厚度 |
| 4.3 基于最佳切屑厚度的滾筒轉(zhuǎn)速與牽引速度的匹配方法 |
| 4.4 本章小結(jié) |
| 5 截割功率和牽引功率匹配方法 |
| 5.1 功率數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)分析與可視化 |
| 5.1.1 前后滾筒截割功率頻率分布圖 |
| 5.1.2 牽引功率頻數(shù)分布圖 |
| 5.2 牽引速度對(duì)功率分布的影響 |
| 5.3 基于采煤機(jī)數(shù)據(jù)的總截割比能耗計(jì)算方法 |
| 5.4 不同機(jī)型總截割比能耗計(jì)算結(jié)果對(duì)比 |
| 5.5 不同礦區(qū)總截割比能耗計(jì)算結(jié)果對(duì)比 |
| 5.6 不同時(shí)間段總截割比能耗計(jì)算結(jié)果對(duì)比 |
| 5.7 不同地區(qū)不同機(jī)型總截割比能耗匯總 |
| 5.8 截割功率與牽引功率匹配方法 |
| 5.9 結(jié)果驗(yàn)證 |
| 5.10 采煤機(jī)功率計(jì)算方法總結(jié) |
| 5.11 本章小結(jié) |
| 6 結(jié)論與展望 |
| 6.1 論文研究工作總結(jié) |
| 6.2 進(jìn)一步工作展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 附錄1 主要符號(hào)表 |
| 致謝 |
| 作者簡(jiǎn)歷 |
| 學(xué)位論文數(shù)據(jù)集 |
（8）綜采工作面煤巖截割產(chǎn)塵特征及影響因素研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 緒論 |
| 1.1 研究背景與意義 |
| 1.2 國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 煤巖截割理論模型的研究 |
| 1.2.2 煤巖截割試驗(yàn)的研究 |
| 1.2.3 煤巖截割仿真的研究 |
| 1.3 論文的主要內(nèi)容和創(chuàng)新點(diǎn) |
| 1.3.1 主要研究?jī)?nèi)容 |
| 1.3.2 研究路線與研究方案 |
| 1.4 本章小結(jié) |
| 2 綜采面煤巖破碎產(chǎn)塵機(jī)理研究 |
| 2.1 煤巖的物理力學(xué)特性 |
| 2.2 煤巖破碎理論 |
| 2.2.1 截齒割煤破碎產(chǎn)塵過(guò)程 |
| 2.2.2 最大拉應(yīng)力理論 |
| 2.2.3 修正的最大拉應(yīng)力理論 |
| 2.3 均質(zhì)煤巖單齒截割模型 |
| 2.4 滾筒截割煤巖力學(xué)模型 |
| 2.5 本章小結(jié) |
| 3 截齒截割產(chǎn)塵試驗(yàn)及煤的理化性質(zhì)研究 |
| 3.1 煤巖截割試驗(yàn)相似系數(shù)確立 |
| 3.2 煤巖材料的制備 |
| 3.3 煤巖截割試驗(yàn)裝置研制 |
| 3.4 煤的理化性質(zhì)基礎(chǔ)實(shí)驗(yàn)研究 |
| 3.5 試驗(yàn)結(jié)果及其分析 |
| 3.5.1 粉塵粒徑試驗(yàn)結(jié)果 |
| 3.5.2 粉塵濃度試驗(yàn)結(jié)果 |
| 3.6 本章小結(jié) |
| 4 煤巖性質(zhì)對(duì)煤巖截割產(chǎn)塵的影響分析 |
| 4.1 堅(jiān)固性系數(shù)對(duì)煤巖破碎的影響 |
| 4.2 水分含量對(duì)煤巖破碎的影響 |
| 4.3 固定碳對(duì)煤巖破碎的影響 |
| 4.4 密度對(duì)煤巖破碎的影響 |
| 4.5 揮發(fā)分對(duì)煤巖破碎的影響 |
| 4.6 灰分對(duì)煤巖破碎的影響 |
| 4.7 本章小結(jié) |
| 5 螺旋滾筒截割煤巖過(guò)程三維離散元仿真研究 |
| 5.1 基于SolidWorks螺旋滾筒模型的構(gòu)建 |
| 5.1.1 SolidWorks軟件簡(jiǎn)介 |
| 5.1.2 螺旋滾筒三維模型的構(gòu)建 |
| 5.2 基于EDEM的煤壁與螺旋滾筒模型的構(gòu)建 |
| 5.2.1 EDEM離散元軟件 |
| 5.2.2 EDEM離散接觸模型原理 |
| 5.2.3 煤巖顆粒參數(shù)的選擇和設(shè)置 |
| 5.2.4 煤巖顆粒半徑設(shè)置 |
| 5.2.5 煤壁顆粒工廠設(shè)置 |
| 5.2.6 接觸模型及粘結(jié)參數(shù)設(shè)置 |
| 5.3 滾筒導(dǎo)入和截割過(guò)程仿真 |
| 5.4 截割過(guò)程三維離散元模型的仿真結(jié)果分析 |
| 5.4.1 不同煤樣螺旋滾筒截割過(guò)程分析 |
| 5.4.2 不同煤樣滾筒截割過(guò)程合力圖分析 |
| 5.5 本章小結(jié) |
| 6 結(jié)論與展望 |
| 6.1 結(jié)論 |
| 6.2 展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 致謝 |
| 作者簡(jiǎn)介及主要科研成果 |
（9）基于ANSYS分析的采煤機(jī)超大型螺旋滾筒開(kāi)發(fā)（論文提綱范文）
| 1 Φ4.5 m采煤機(jī)螺旋滾筒的設(shè)計(jì) |
| 1.1 滾筒結(jié)構(gòu)參數(shù)和運(yùn)動(dòng)參數(shù)的確定 |
| 1.1.1 滾筒的結(jié)構(gòu)參數(shù) |
| 1.1.2 滾筒的運(yùn)動(dòng)參數(shù) |
| 1.2 截齒的配置 |
| 1.3 滾筒的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) |
| 2 有限元分析及優(yōu)化設(shè)計(jì) |
| 2.1 有限元模型的建立 |
| 2.2 滾筒受力分析 |
| 2.3 滾筒有限元分析 |
| 2.4 滾筒結(jié)構(gòu)的優(yōu)化設(shè)計(jì) |
| 3 井下工業(yè)性試驗(yàn) |
| 3.1 綜采工作面煤層賦存條件和開(kāi)采方法 |
| 3.2 試驗(yàn)效果 |
| 3.3 經(jīng)濟(jì)效益分析 |
| 4 結(jié)論 |
（10）含夾矸煤巖條件下采煤機(jī)螺旋滾筒磨損問(wèn)題研究（論文提綱范文）
| 致謝 |
| 摘要 |
| abstract |
| 變量注釋表 |
| 1 緒論 |
| 1.1 課題來(lái)源及選題背景 |
| 1.2 采煤機(jī)螺旋滾筒磨損問(wèn)題研究現(xiàn)狀 |
| 1.3 EDEM與 ADAMS聯(lián)合仿真應(yīng)用現(xiàn)狀 |
| 1.4 主要研究?jī)?nèi)容及意義 |
| 2 滾筒受力及磨損理論分析 |
| 2.1 截齒破煤受力分析 |
| 2.2 磨損機(jī)理分析 |
| 2.3 本章小結(jié) |
| 3 煤巖截割仿真模型構(gòu)建 |
| 3.1 采煤機(jī)截割部三維模型構(gòu)建 |
| 3.2 ADAMS中前處理過(guò)程 |
| 3.3 離散元仿真模型構(gòu)建 |
| 3.4 本章小結(jié) |
| 4 基于EDEM仿真結(jié)果分析 |
| 4.1 滾筒磨損情況分析 |
| 4.2 基于單因素法研究各因素與滾筒磨損的關(guān)系 |
| 4.3 轉(zhuǎn)速對(duì)滾筒磨損問(wèn)題影響程度分析 |
| 4.4 牽引速度對(duì)滾筒磨損程度影響分析 |
| 4.5 夾矸堅(jiān)固性系數(shù)對(duì)滾筒磨損影響程度分析 |
| 4.6 截深對(duì)滾筒磨損程度影響分析 |
| 4.7 葉片螺旋升角對(duì)滾筒磨損程度影響分析 |
| 4.8 基于正交實(shí)驗(yàn)法確定最優(yōu)參數(shù)組合 |
| 4.9 本章小結(jié) |
| 5 EDEM與 ADAMS聯(lián)合仿真 |
| 5.1 EALink耦合目的及原理 |
| 5.2 螺旋滾筒截割煤壁雙向耦合仿真模型構(gòu)建 |
| 5.3 雙向耦合狀態(tài)下滾筒磨損研究 |
| 5.4 雙向耦合狀態(tài)下滾筒的振動(dòng)研究 |
| 5.5 本章小結(jié) |
| 6 結(jié)論與展望 |
| 6.1 結(jié)論 |
| 6.2 展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 作者簡(jiǎn)歷 |
| 學(xué)位論文數(shù)據(jù)集 |
四、采煤機(jī)螺旋滾筒使用壽命的探討（論文參考文獻(xiàn)）
- [1]復(fù)雜煤層條件下采煤機(jī)自適應(yīng)截割控制策略[J]. 趙麗娟,王雅東,張美晨,金鑫,劉宏梅. 煤炭學(xué)報(bào), 2022
- [2]采煤機(jī)螺旋葉片磨損問(wèn)題分析研究[J]. 高峰. 機(jī)械管理開(kāi)發(fā), 2021(12)
- [3]MG2-70325-BW型采煤機(jī)螺旋滾筒磨損情況研究[J]. 胡躍飛. 機(jī)械管理開(kāi)發(fā), 2021(08)
- [4]礦井采煤機(jī)螺旋滾筒截齒關(guān)鍵參數(shù)優(yōu)化設(shè)計(jì)研究[J]. 王稷峰. 機(jī)械管理開(kāi)發(fā), 2021(07)
- [5]采煤機(jī)滾筒螺旋葉片激光增材再制造關(guān)鍵技術(shù)研究[D]. 岳海濤. 遼寧工程技術(shù)大學(xué), 2021
- [6]采煤機(jī)機(jī)器人振動(dòng)截割臂的設(shè)計(jì)與研究[D]. 嚴(yán)晨. 安徽理工大學(xué), 2021
- [7]陜蒙煤田采煤機(jī)截割與牽引特性關(guān)系研究[D]. 寇元寶. 煤炭科學(xué)研究總院, 2021(02)
- [8]綜采工作面煤巖截割產(chǎn)塵特征及影響因素研究[D]. 徐小奔. 安徽理工大學(xué), 2020(07)
- [9]基于ANSYS分析的采煤機(jī)超大型螺旋滾筒開(kāi)發(fā)[J]. 梁寶英,王永清,王明明. 山西大同大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版), 2020(05)
- [10]含夾矸煤巖條件下采煤機(jī)螺旋滾筒磨損問(wèn)題研究[D]. 崔旭東. 遼寧工程技術(shù)大學(xué), 2020
標(biāo)簽：截齒論文; 螺旋葉片論文; 螺旋傳動(dòng)論文; 系統(tǒng)仿真論文; 傳動(dòng)滾筒論文;