一、板帶式速凍機(jī)內(nèi)速度場與溫度場的數(shù)值模擬（論文文獻(xiàn)綜述）
王廣夫,趙楠,李琛[1]（2020）在《速凍設(shè)備內(nèi)部流場優(yōu)化》文中研究指明凍結(jié)技術(shù)是保證食品品質(zhì)的最佳方式之一。食品的凍結(jié)品質(zhì)與速凍機(jī)內(nèi)部流場直接相關(guān)。均勻的流場能優(yōu)化速凍設(shè)備的性能,提高食品凍結(jié)品質(zhì)。文章從速凍設(shè)備入口結(jié)構(gòu)和通道結(jié)構(gòu)2個(gè)角度出發(fā),綜述了孔板結(jié)構(gòu)、射流沖擊、通道形狀和導(dǎo)流技術(shù)對速凍設(shè)備內(nèi)部流場的影響。這些方案主要在保證速凍設(shè)備內(nèi)部流場均勻性的前提下,增加通道內(nèi)氣流的平均速度,增強(qiáng)傳熱效果,為今后優(yōu)化設(shè)計(jì)速凍設(shè)備、保障凍結(jié)食品品質(zhì)提供了一定的理論支撐。
苗馨月[2]（2020）在《低溫載冷劑制備及食物浸漬式冷凍過程中傳熱性能研究》文中研究說明隨著社會(huì)經(jīng)濟(jì)的快速發(fā)展和生活水平的日益提高,冷凍食品越來越受到人們的喜愛和依賴,人們對冷凍食品的質(zhì)量要求也顯著提高。因此,近年來食品冷凍產(chǎn)業(yè)快速發(fā)展,冷凍設(shè)備的能耗也在逐年增加。傳統(tǒng)的冷凍方式能耗大,冷凍時(shí)間長,冷凍食物質(zhì)量不高。而浸漬式冷凍與其它冷凍方法相比,浸漬式冷凍的產(chǎn)品內(nèi)部冰晶小,產(chǎn)品質(zhì)量好,冷凍速率快,能耗低,設(shè)備成本低,是一種有待發(fā)展的高效冷凍加工方法。因此,本文提出在食品冷凍中應(yīng)用浸漬式冷凍技術(shù),研制適合浸漬式冷凍用低溫載冷劑,研究了空氣對流式冷凍、靜置液體浸漬式冷凍和循環(huán)液體浸漬式冷凍三種不同冷凍方式對單體真空包裝牛肉冷凍時(shí)間和冷凍速率的影響,進(jìn)一步對真空包裝牛肉浸漬式冷凍過程中的傳熱特性進(jìn)行了數(shù)值模擬研究。主要研究內(nèi)容和研究成果如下:（1）在對國內(nèi)外文獻(xiàn)分析總結(jié)的基礎(chǔ)上,對可作為低溫載冷劑的物質(zhì)進(jìn)行大量復(fù)配和篩選,通過步冷曲線法初步篩選出符合浸漬式冷凍工況運(yùn)行溫度的多種三元和四元低溫載冷劑。進(jìn)一步研究了多元低溫載冷劑凍結(jié)點(diǎn)隨組分質(zhì)量濃度的變化規(guī)律,獲得了8種凍結(jié)溫度低于-35℃的多元低溫載冷劑,對它們的熱物性（粘度、密度、導(dǎo)熱系數(shù)、比熱容）進(jìn)行了測試研究。最終研制出一種凍結(jié)點(diǎn)為-48.52℃的新型四元低溫載冷劑DWR-66。（2）進(jìn)行了單體真空包裝牛肉冷凍過程數(shù)值模擬及實(shí)驗(yàn)研究。建立單體真空包裝牛肉冷凍過程的模型,研究了空氣對流式冷凍、靜置液體浸漬式冷凍和循環(huán)液體浸漬式冷凍三種不同冷凍方式對單體真空包裝牛肉冷凍時(shí)間和冷凍速率的影響,得到了不同時(shí)刻的溫度分布圖、單體真空包裝牛肉中心溫度變化冷凍曲線圖和冷凍速率。研究結(jié)果表明,在相同冷凍溫度下,使用循環(huán)液體浸漬式冷凍方法冷凍單體真空包裝牛肉的冷凍速率是靜置液體浸漬式冷凍方法的2.70倍,是空氣對流式冷凍方法的6.93倍,循環(huán)液體浸漬式冷凍單體真空包裝牛肉效果最好。并進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)研究,驗(yàn)證了理論研究的正確性。（3）將自行開發(fā)的新型四元低溫載冷劑DWR-66應(yīng)用到浸漬式冷凍裝置中,建立了浸漬式冷凍裝置冷凍槽的物理模型和數(shù)學(xué)模型,利用ANSYS-FLUENT對真空包裝牛肉在冷凍槽內(nèi)的傳熱特性進(jìn)行了數(shù)值模擬,得出了低溫載冷劑進(jìn)口流速、進(jìn)口溫度以及冷凍槽內(nèi)食物間距的不同對冷凍槽內(nèi)速度分布、溫度分布、食物冷凍完成時(shí)間和冷凍速率的影響規(guī)律,研究結(jié)果表明低溫載冷劑進(jìn)口流速越大、進(jìn)口溫度越低,冷凍槽內(nèi)的速度場和溫度場分布越均勻,真空包裝牛肉冷凍時(shí)間越短,冷凍速率越快。但低溫載冷劑進(jìn)口溫度不宜過低,過低會(huì)使得低溫載冷劑粘度增大,泵消耗的能量增加。以上研究結(jié)果為浸漬式冷凍裝置在食品冷凍技術(shù)中的實(shí)際應(yīng)用和發(fā)展提供參考。
舒志濤[3]（2020）在《沖擊式速凍裝置中蝦仁凍結(jié)過程的數(shù)值模擬與實(shí)驗(yàn)研究》文中研究說明隨著生活水平的不斷提高,人們對食品安全和品質(zhì)的關(guān)注也不斷提高,速凍食品具有方便、快捷、儲(chǔ)存時(shí)間長的特點(diǎn)更被人們所關(guān)注,如何提高速凍裝置的性能來生產(chǎn)更高品質(zhì)的速凍食品成為研究熱點(diǎn)。沖擊式速凍技術(shù)利用高速低溫射流對食品進(jìn)行速凍,是目前先進(jìn)的速凍技術(shù)之一,但由于其高速射流沖擊導(dǎo)致的內(nèi)部換熱區(qū)域流場的不均勻會(huì)造成凍品傳熱不均勻,設(shè)備能效比低等問題。因此本文以明蝦蝦仁為研究對象,利用計(jì)算流體力學(xué)（Computational Fluid Dynamics,CFD）數(shù)值模擬技術(shù)研究了沖擊式速凍裝置中噴嘴結(jié)構(gòu)、載物方式、送風(fēng)方式和送風(fēng)速度這4個(gè)影響內(nèi)部流場的關(guān)鍵因素對蝦仁凍結(jié)時(shí)長及均勻性的影響,優(yōu)化沖擊式速凍裝置對食品進(jìn)行速凍時(shí)的運(yùn)行條件,搭建上下沖擊式食品速凍實(shí)驗(yàn)臺(tái)對模擬結(jié)果進(jìn)行驗(yàn)證。本文首先研究了沖擊式速凍裝置中不同結(jié)構(gòu)的條縫型噴嘴對沖擊射流換熱特性的影響,為后續(xù)的研究確定條縫型噴嘴結(jié)構(gòu)參數(shù)。其次研究了該裝置中不同上下送風(fēng)速度、不同送風(fēng)方式（單側(cè)送風(fēng)和雙側(cè)送風(fēng)）以及不同載物方式（板帶載物和網(wǎng)帶載物）對蝦仁凍結(jié)過程的影響,得到了使裝置換熱區(qū)域流場環(huán)境較好的運(yùn)行條件。最后,基于上述研究結(jié)果研究了條縫型噴嘴和條縫型孔板對裝置內(nèi)不同位置上多排蝦仁凍結(jié)過程的影響。具體研究內(nèi)容與結(jié)論如下:1.利用數(shù)值模擬結(jié)合實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證的方法對比了170 Pa和190 Pa兩種壓力條件下,三種不同結(jié)構(gòu)的V型條縫噴嘴對沖擊式速凍設(shè)備換熱情況的影響,分別從噴嘴出口風(fēng)速、橫流方向風(fēng)速以及努塞爾數(shù)（Nu）這三個(gè)方面進(jìn)行研究分析。結(jié)果表明:噴嘴延伸段長度K較大的噴嘴出口風(fēng)速較大、流場較為均勻,但較大的噴嘴延伸段長度K反而會(huì)削弱對流換熱強(qiáng)度;噴嘴漸縮段與延伸段之間的夾角α較小的噴嘴在橫流方向上的風(fēng)速較小、均勻度較高,受橫流影響較小,但對提高對流換熱強(qiáng)度的作用不明顯;當(dāng)V型條縫噴嘴延伸段長度K=10 mm,噴嘴漸縮段與延伸段之間的夾角α為165°角時(shí),平均努塞爾數(shù)最高,對流換熱強(qiáng)度最大。2.以明蝦蝦仁為研究對象,利用數(shù)值模擬結(jié)合實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證的方法研究了沖擊式速凍設(shè)備中上下送風(fēng)速度對蝦仁凍結(jié)過程的影響,分為上下兩側(cè)風(fēng)速保持一致且同時(shí)改變,上側(cè)送風(fēng)速度為15 m/s、下側(cè)為0～15m/s,以及下側(cè)送風(fēng)速度為15 m/s、上側(cè)為0～15 m/s 3個(gè)實(shí)驗(yàn)組進(jìn)行研究。研究結(jié)果為:當(dāng)沖擊式速凍設(shè)備兩側(cè)送風(fēng)速度保持一致時(shí),隨著風(fēng)速的增大,蝦仁凍結(jié)時(shí)長縮短但減小幅度也會(huì)不斷減小;當(dāng)上下兩側(cè)送風(fēng)速度大小相差懸殊時(shí),兩股沖擊射流相對沖擊會(huì)在低速側(cè)形成促進(jìn)蝦仁表面流場流動(dòng)的渦流,提高換熱效率,減小蝦仁凍結(jié)時(shí)長;當(dāng)上下兩側(cè)送風(fēng)速度大小相差不大時(shí),兩股沖擊射流相對沖擊會(huì)在蝦仁表面形成流速較低的射流“真空區(qū)”,降低蝦仁換熱效率,增大蝦仁凍結(jié)時(shí)長;在實(shí)驗(yàn)的兩側(cè)送風(fēng)速度范圍內(nèi),當(dāng)上側(cè)送風(fēng)速度為15 m/s,下側(cè)送風(fēng)速度為2 m/s時(shí),蝦仁對流換熱強(qiáng)度最大,凍結(jié)時(shí)長最短。3.以明蝦蝦仁為研究對象,利用數(shù)值模擬結(jié)合實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證的方法研究了兩種送風(fēng)方式（單側(cè)送風(fēng)和雙側(cè)送風(fēng)）和兩種載物方式（板帶載物和網(wǎng)帶載物）對蝦仁凍結(jié)過程的影響,找到使蝦仁凍結(jié)時(shí)間最短的送風(fēng)和載物方式。研究發(fā)現(xiàn):對于蝦仁凍結(jié)來說,采用雙側(cè)送風(fēng)+網(wǎng)帶載物可以使蝦仁表面流場流速更大,有利于提高換熱效率,減少蝦仁凍結(jié)時(shí)間,相對于其他送風(fēng)方式和載物方式而言,可縮短蝦仁凍結(jié)時(shí)間14%～25%;雙側(cè)送風(fēng)有助于低速側(cè)形成提高蝦仁下表面流場流速的渦流,而網(wǎng)帶載物可以避免在蝦仁下側(cè)面與網(wǎng)帶交界處以及蝦仁頭部形成射流“真空區(qū)”,上述均有助于提高蝦仁表面風(fēng)速,縮短蝦仁凍結(jié)時(shí)長;但蝦仁凍結(jié)時(shí)長越短,降溫過程中蝦仁內(nèi)外溫度均勻性則越差,在本次實(shí)驗(yàn)中,蝦仁內(nèi)外最大溫差出現(xiàn)在實(shí)驗(yàn)組D（雙側(cè)送風(fēng)+網(wǎng)帶載物）,最大溫差可達(dá)13.02 K。4.利用數(shù)值模擬結(jié)合實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證的方法,研究了上下沖擊式速凍設(shè)備中條縫型噴嘴和條縫型孔板分別對設(shè)備換熱區(qū)域內(nèi)噴孔下方和兩噴孔間下方的兩排蝦仁凍結(jié)過程的影響,研究發(fā)現(xiàn):在上下沖擊式速凍設(shè)備中蝦仁的凍結(jié)時(shí)長與其距離設(shè)備出風(fēng)口的大小成正比,各排蝦仁的凍結(jié)不均勻度η在1～5%,且噴孔下方的蝦仁比兩噴孔間下方的蝦仁凍結(jié)時(shí)長短,凍結(jié)不均勻度η小;在相同噴孔出風(fēng)速度下,條縫型噴嘴模型的上下入口壓力比條縫型孔板模型的上下入口壓力縮短了27.78%和40.00%,蝦仁凍結(jié)時(shí)長也較條縫型孔板模型縮短近40.00%,條縫型噴嘴模型能效比更大;而條縫型孔板引起的氣流沿程阻力損失較小,模型中的蝦仁凍結(jié)更為均勻。
顧翰文[4]（2020）在《上下沖擊式速凍機(jī)靜壓腔內(nèi)流場及換熱特性的優(yōu)化研究》文中指出隨著社會(huì)經(jīng)濟(jì)水平的提高,人們對于食品的品質(zhì)、風(fēng)味等要求與日俱增。而速凍食品行業(yè)的快速發(fā)展對速凍裝備提出了更高的要求,射流沖擊技術(shù)因具有獨(dú)特的流體動(dòng)力學(xué)和傳熱學(xué)特性,是一種強(qiáng)化傳熱技術(shù),目前該技術(shù)在食品加工及貯藏領(lǐng)域已開始應(yīng)用。而充分運(yùn)用了射流沖擊技術(shù)的上下沖擊式速凍機(jī),因其傳熱系數(shù)高、凍結(jié)速度快等特點(diǎn)也深受食品冷加工企業(yè)歡迎。但該設(shè)備的換熱強(qiáng)度與換熱均勻性依然可以進(jìn)一步提高。本文以實(shí)際的上下沖擊式速凍機(jī)構(gòu)建模型,在此基礎(chǔ)上運(yùn)用實(shí)驗(yàn)來驗(yàn)證模型準(zhǔn)確性;以上下噴嘴的出口風(fēng)速及橫流風(fēng)速的大小和不均勻性、鋼帶表面的換熱強(qiáng)度和不均勻性等一系列指標(biāo)來衡量流體在靜壓腔內(nèi)部的流動(dòng)特性與換熱特性,通過數(shù)值模擬技術(shù)不斷優(yōu)化速凍機(jī)設(shè)計(jì),包括改進(jìn)靜壓腔尺寸,改變靜壓腔入口壓力、噴嘴尺寸,在靜壓腔中安裝不同類型、尺寸、數(shù)量的導(dǎo)流板和對導(dǎo)流板進(jìn)行不同程度的開孔等。其具體內(nèi)容如下:1.上下沖擊式速凍機(jī)靜壓腔尺寸優(yōu)化。以靜壓腔尺寸為4000 mm×1500 mm×2000 mm的實(shí)體速凍機(jī)為基礎(chǔ),保證入口壓力為190 Pa、入口流量為2.64 m3/s不變,通過計(jì)算流體力學(xué)（Computational Fluid Dynamics,CFD）與實(shí)驗(yàn)對比發(fā)現(xiàn)模型的誤差不超過15%,入口流量誤差僅為1.5%。并進(jìn)一步提出了4000 mm×1500mm×1500 mm、4000 mm×2000 mm×1500 mm、4000 mm×2000 mm×2000 mm、4000 mm×2500 mm×1500 mm、4000 mm×2500 mm×2000 mm等5種不同的靜壓腔尺寸。,通過數(shù)值模擬來計(jì)算靜壓腔尺寸變化對于速凍機(jī)內(nèi)部流場的改變。結(jié)果發(fā)現(xiàn)在靜壓腔入口流量相同、壓力不變的情況下,幾種尺寸條件下的風(fēng)速雖有變化但變化幅度不大。另外,靜壓腔尺寸為4000 mm×2000 mm×2000 mm的換熱強(qiáng)度雖然比4000 mm×1500 mm×2000 mm的換熱強(qiáng)度高,但其均勻性較差,不足以成為優(yōu)選設(shè)計(jì)。4000 mm×2500 mm×1500 mm與4000 mm×2500 mm×2000 mm的鋼帶表面Nu達(dá)到177.76和177.39,比原有尺寸下鋼帶表面Nu高約6.81%和6.59%,且均勻性也是最佳的。結(jié)合上述因素,4000 mm×2500 mm×1500 mm和4000mm×2500 mm×2000 mm無論是出口風(fēng)速還是換熱強(qiáng)度及均勻性均為6種尺寸中最優(yōu)的設(shè)計(jì)。2.三種噴嘴尺寸的分析比較。以尺寸為4000 mm×2500 mm×1500 mm的條縫噴嘴型的上下沖擊式速凍機(jī)靜壓腔為研究對象,利用CFD數(shù)值模擬和實(shí)地測試,對比了3種尺寸的噴嘴結(jié)構(gòu)分別在不同壓力（190,170,160 Pa）條件下內(nèi)部流場及換熱特性的區(qū)別。結(jié)果表明:條縫噴嘴T0在190 Pa條件下的出口風(fēng)速、Nu、均勻性比在170 Pa條件下的理想,同時(shí)橫流風(fēng)速也低。條縫噴嘴T1在170 Pa條件下的出口風(fēng)速、Nu、均勻性比在160 Pa條件下的理想,但橫流風(fēng)速反而增加。條縫噴嘴T2與T0在同一入口壓力下相比,只有橫流風(fēng)速較低。在換熱強(qiáng)度方面,當(dāng)入口壓力為190 Pa時(shí),條縫噴嘴T1所對應(yīng)的鋼帶表面的局部Nu最大,而T0與T1的平均Nu相差不大。在換熱均勻性方面,條縫噴嘴T0在入口壓力為190 Pa時(shí)的不均勻度最低,換熱最均勻。故當(dāng)空氣的質(zhì)量流量相同時(shí),入口壓力為190 Pa時(shí)所對應(yīng)的條縫噴嘴T0能更好地提升換熱效率,有利于提升食品的凍結(jié)速率。3.沖擊式速凍機(jī)靜壓腔內(nèi)置不同類型導(dǎo)流板后流場的研究。對速凍機(jī)靜壓腔進(jìn)行了優(yōu)化設(shè)計(jì),保證靜壓腔入口壓力為190 Pa、靜壓腔尺寸為4000 mm×2500mm×1500 mm、條縫噴嘴為T0,通過在靜壓腔內(nèi)部增加不同類型的導(dǎo)流板（弧形導(dǎo)流板和長方形導(dǎo)流板）,在保證添加導(dǎo)流板的初始位置與導(dǎo)流板長度、厚度不變的前提下,通過改變長方形導(dǎo)流板的寬度和弧形導(dǎo)流板的曲率半徑來對比靜壓腔內(nèi)部流場變化。經(jīng)CFD研究發(fā)現(xiàn):除長為600 mm、寬為50 mm的長方形導(dǎo)流板以外,其余類型導(dǎo)流板的上下噴嘴出口風(fēng)速極差均小于靜壓腔內(nèi)無導(dǎo)流板時(shí)的風(fēng)速極差,并且長方形導(dǎo)流板的風(fēng)速極差隨寬度增加而減少,弧形導(dǎo)流板的風(fēng)速極差隨曲率半徑的增加而增加。所有弧形導(dǎo)流板條件下鋼帶表面的平均Nu均比長方形導(dǎo)流板條件下高,最高可增加約1倍,同時(shí),靜壓腔中添加長為600 mm、曲率半徑為50 mm和100 mm的弧形導(dǎo)流板時(shí)鋼帶表面的換熱均勻性相對較好。綜上所述,長為600 mm、曲率半徑為50 mm弧形導(dǎo)流板在風(fēng)速極差、換熱強(qiáng)度、換熱均勻性方面都是較優(yōu)的選擇。4.靜壓腔內(nèi)置導(dǎo)流板數(shù)目和圓心角的優(yōu)化設(shè)計(jì)。在上述條件的速凍機(jī)腔體中配置曲率半徑為50 mm、圓心角為π/6的弧形導(dǎo)流板,研究導(dǎo)流板數(shù)目從2片分別增加到3片、4片,圓心角從π/6分別增加到π/4、π/3對靜壓腔內(nèi)流場的影響。通過對噴嘴正下方鋼帶換熱及橫流風(fēng)速等方面的研究發(fā)現(xiàn):改變導(dǎo)流板的數(shù)量及圓心角度數(shù)均有利于優(yōu)化流場及換熱,3塊導(dǎo)流板在圓心角為π/4時(shí)噴嘴正下方鋼帶表面局部Nu最大,平均Nu也最高。橫流風(fēng)速在導(dǎo)流板為4塊、圓心角為π/6時(shí)最小,且風(fēng)速分布均勻性最好。但導(dǎo)流板為3塊時(shí),橫流風(fēng)速與4塊時(shí)的橫流風(fēng)速相差較小。綜合上述因素,3塊導(dǎo)流板在圓心角為π/4時(shí)靜壓腔換熱最好、橫流風(fēng)速較低。5.靜壓腔內(nèi)置導(dǎo)流板開孔率的優(yōu)化設(shè)計(jì)。在上述條件的靜壓腔中安裝3塊圓心角為π/4、曲率半徑為50 mm的弧形導(dǎo)流板,并設(shè)置靜壓腔入口壓力為190 Pa后,與優(yōu)化前的入口壓力為170 Pa、尺寸為4000 mm×1500 mm×2000 mm的初始無導(dǎo)流板靜壓腔進(jìn)行流場及換熱特性方面的對比,發(fā)現(xiàn)Nu提升了152.36,但換熱均勻性也隨之降低。為改善設(shè)備在流場及換熱特性方面的不足,根據(jù)導(dǎo)流板穿孔有助于流體流動(dòng)的特性,將弧形導(dǎo)流板的穿孔率分別設(shè)置為30%、40%、50%后安裝在靜壓腔中,發(fā)現(xiàn)與初始狀態(tài)下的無導(dǎo)流板靜壓腔相比,穿孔導(dǎo)流板可以提高換熱均勻性和換熱強(qiáng)度。而與無孔導(dǎo)流板相比,40%與50%穿孔率的導(dǎo)流板在換熱均勻性上提高,換熱強(qiáng)度變大,其中50%穿孔率的優(yōu)化效果最佳。
朱一帆,謝晶[5]（2019）在《速凍設(shè)備流場優(yōu)化研究進(jìn)展》文中研究說明速凍是食品保鮮的重要技術(shù)之一,凍結(jié)速率越快,速凍食品解凍后品質(zhì)越好。凍品表面風(fēng)速越高,換熱強(qiáng)度越大,凍結(jié)速率則越快。若只增加風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速會(huì)導(dǎo)致風(fēng)機(jī)效率降低,流場不均勻度增加,因此需要對流場進(jìn)行優(yōu)化。對風(fēng)機(jī)設(shè)置錐形口等引導(dǎo)流體設(shè)施,可以增加風(fēng)機(jī)效率;在流場中設(shè)置導(dǎo)流板,可以消除流場中的渦流;增加冷凍區(qū)域流速,可以加強(qiáng)食品表面的對流換熱;隔斷設(shè)備內(nèi)外的空氣交換,可以減少蒸發(fā)器結(jié)霜,降低設(shè)備的冷負(fù)荷。文章指出將多種措施結(jié)合,減少制造與維護(hù)的成本、節(jié)省運(yùn)行費(fèi)用與提高凍品質(zhì)量是未來速凍設(shè)備優(yōu)化的方向。
羅文煌[6]（2019）在《液氮速凍機(jī)溫度場模擬及枸杞和冬蟲夏草的液氮速凍研究》文中進(jìn)行了進(jìn)一步梳理液氮是一種無色、無味、化學(xué)性質(zhì)不活潑,能與食品直接接觸而不發(fā)生任何化學(xué)反應(yīng)的理想制冷劑之一。霧化后的液氮無論在傳熱效率還是制冷溫度上都具有突出的優(yōu)勢,能達(dá)成食品的超低溫深冷速凍,近40年來被廣泛應(yīng)用于食品的冷凍領(lǐng)域中。枸杞和冬蟲夏草都是高附加值產(chǎn)品,在常溫下很容易變質(zhì),如何通過有效手段在保證它們鮮度的同時(shí)又能延長貯藏期是一個(gè)亟待解決的問題。本文針對液氮速凍機(jī)本身存在溫度場分布不均勻,液氮深冷速凍過程中存在著高熱應(yīng)力及等缺陷,以液體霧化理論為基礎(chǔ),通過Fluent軟件來模擬液氮速凍機(jī)腔體內(nèi)溫度場的分布情況,然后,通過實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證模型的準(zhǔn)確性。最后在前兩章的基礎(chǔ)上,以枸杞和冬蟲夏草為研究對象,研究了不同凍結(jié)溫度(-40±1℃的鼓風(fēng)冷凍,風(fēng)扇轉(zhuǎn)速為2500 r/min,標(biāo)記為BF組;-60±2℃和-80±2℃的液氮速凍,標(biāo)記為NF-60℃和NF-80℃組;-100±2℃的液氮深冷速凍,標(biāo)記為NF-100℃組)對枸杞及冬蟲夏草的凍結(jié)特性的影響（冷凍終溫為各自的玻璃態(tài)轉(zhuǎn)變溫度）,通過本研究主要得出以下結(jié)論:1、數(shù)值模擬方面:利用離散相模型,通過連續(xù)相與離散相之間的相間耦合計(jì)算得到了液氮噴霧降溫過程中腔體內(nèi)的溫度分布云圖。當(dāng)噴嘴流量增大時(shí),腔體內(nèi)整體溫度下降的越快,溫度場更均勻;并且在一定的風(fēng)壓范圍內(nèi)（10 pa-30 pa）,風(fēng)壓越大,溫度場的均勻性也越好,風(fēng)壓超過一定的范圍后（30 pa）,溫度場的均勻性變化不明顯,但腔體的降溫速率不隨風(fēng)壓的增大而增大;在有風(fēng)機(jī)擾流下,雙面噴射對溫度場均勻性（溫度波動(dòng)范圍為±1℃）效果優(yōu)于單面噴射。2、實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證方面:經(jīng)實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證液氮速凍腔體內(nèi)測點(diǎn)的溫度值與模擬結(jié)果的溫度值誤差較大（單面噴射為23.83%,雙面噴射為20.94%）,但在溫度場均勻性方面,實(shí)驗(yàn)結(jié)果與模擬相差不大（單面噴射為7.87%,雙面噴射為8.45%）。3、液氮速凍方面:通過枸杞的玻璃態(tài)轉(zhuǎn)變曲線確定玻璃態(tài)溫度轉(zhuǎn)變溫度為-39.2℃。對于枸杞的凍結(jié)特性,凍結(jié)溫度越低并不能更好的保留枸杞的品質(zhì)。在NF-100℃深冷條件雖然在枸杞的冷凍速率、細(xì)胞膜滲透率以及多酚氧化酶活性表現(xiàn)很好,但是在色澤、可溶性糖含量、抗壞血酸含量、過氧化物酶活性、水分分布以及表皮微觀結(jié)構(gòu)方面不如NF-80℃冷凍組,綜合考慮,NF-80℃是枸杞最合適的冷凍條件。4、液氮速凍方面:通過冬蟲夏草的玻璃態(tài)轉(zhuǎn)變曲線確定了冬蟲夏草的凍結(jié)終溫及后續(xù)貯藏溫度點(diǎn)為-34.86℃。對于冬蟲夏草的凍結(jié)特性,NF-100℃深冷組的冬蟲夏草冷凍速率、能量去除率、電導(dǎo)率、汁液流失率、色差、可溶性糖都要優(yōu)于其他冷凍組;對于貯藏特性,隨著貯藏時(shí)間的增加,上述指標(biāo)都逐漸的變得更劣,但是NF-100℃深冷組能在最大程度上減緩貯藏過程中上述指標(biāo)的惡化程度。所以,NF-100℃是冬蟲夏草最合適的冷凍條件。
楊玉濤[7]（2018）在《血漿速凍過程的數(shù)值模擬及實(shí)驗(yàn)研究》文中研究表明新鮮冰凍血漿（Fresh Frozen Plasma,FFP）在臨床上具有重要意義,優(yōu)化血漿速凍過程、提高凝血因子的活性對冰凍血漿品質(zhì)至關(guān)重要。血漿速凍方式主要有常見的風(fēng)冷式、平板式、混合式以及應(yīng)用較少的溶液沉浸式。針對血漿速凍方式的過程分析比較少,因此研究分析血漿冷凍過程中的溫度變化,優(yōu)化血漿速凍方式,改進(jìn)速凍工藝和設(shè)備,對保證血站新鮮冰凍血漿的質(zhì)量具有重要指導(dǎo)作用,對研究其他生物材料的速凍也具有一定的借鑒意義。本文以新鮮牛血漿為研究對象,通過實(shí)驗(yàn)和數(shù)值模擬兩種方式,研究了不同速凍方式下血漿速凍過程的溫度變化以及對血漿品質(zhì)的影響。主要研究內(nèi)容如下:（1）通過實(shí)驗(yàn)測量和經(jīng)驗(yàn)公式的分析,確定了血漿的物性參數(shù)（比熱容、含冰率、熱導(dǎo)率、密度等）、血漿袋表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)、血漿袋內(nèi)部的導(dǎo)熱情況、以及振蕩對沉浸式速凍的影響,為數(shù)值模擬奠定基礎(chǔ)。（2）考慮實(shí)驗(yàn)測量過程中耗時(shí)耗材局限性大的缺陷,建立了血漿三維數(shù)值模型,運(yùn)用FLUENT對血漿速凍過程進(jìn)行了數(shù)值模擬,預(yù)測不同速凍方式下血漿內(nèi)部溫度變化過程。（3）搭建不同速凍方式的實(shí)驗(yàn)臺(tái),研究了不同速凍方式對血漿冷凍的影響。（4）通過對凝血因子Ⅷ的活性以及血漿總蛋白濃度的檢測實(shí)驗(yàn)研究了不同速凍方式對血漿品質(zhì)的影響。（5）分析了不同速凍過程的血漿溫度變化以及預(yù)冷段、結(jié)晶段、深冷段三個(gè)階段與血漿品質(zhì)相關(guān)性,并將模擬結(jié)果與實(shí)驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行了對比。得到結(jié)論如下:（1）四種血漿速凍方式的溫度測量實(shí)驗(yàn)結(jié)果顯示,血漿最快的速凍方式是平板式,熱中心溫度達(dá)到-30℃的時(shí)間為1458s,其后依次是沉浸式、混合式和風(fēng)冷式,速凍最慢的風(fēng)冷式熱中心溫度達(dá)到-30℃的時(shí)間為4107s。（2）對比不同速凍方式的溫度測量實(shí)驗(yàn)結(jié)果發(fā)現(xiàn),血漿的溫度-時(shí)間變化曲線隨表面到中心位置的不同而不同,血漿表面的溫度下降最快,熱中心溫度下降最慢;不同速凍方式血漿內(nèi)部的溫度梯度不同,但溫度梯度的整體變化趨勢相同,都是在預(yù)冷段初期先逐漸變大,再逐漸變小,然后逐漸變大并在結(jié)晶段末期達(dá)到最大值,進(jìn)入深冷段后又逐漸變小;不同速凍方式速凍過程中都會(huì)出現(xiàn)一個(gè)短暫的過冷狀態(tài),凍結(jié)越快的速凍方式過冷狀態(tài)越明顯。（3）通過血漿活性檢測實(shí)驗(yàn)發(fā)現(xiàn),越快的速凍方式速凍的新鮮冰凍血漿品質(zhì)越好,血漿品質(zhì)最好的速凍方式為平板式,凝血因子Ⅷ平均活性為201.7%,血漿總蛋白濃度為61.40g/L,其后依次是沉浸式、混合式和風(fēng)冷式;通過四種不同速凍方式在預(yù)冷段、結(jié)晶段、深冷段的時(shí)間長短及內(nèi)外最大溫差的橫向?qū)Ρ劝l(fā)現(xiàn),預(yù)冷段、結(jié)晶段的時(shí)間長短與血漿品質(zhì)呈負(fù)相關(guān),深冷段的時(shí)間長短對血漿品質(zhì)沒有明顯影響。（4）實(shí)驗(yàn)結(jié)果與模擬結(jié)果的對比驗(yàn)證了血漿速凍模型的正確性,實(shí)驗(yàn)值與模擬值血漿溫度變化曲線的大致趨勢是相同的,但是模擬值與實(shí)驗(yàn)值在速凍時(shí)間上存在0.9%3.4%的誤差。誤差的存在與實(shí)驗(yàn)過程中冷凍介質(zhì)溫度的波動(dòng)、熱電偶測量位置的偏差、模擬過程中做出的假設(shè)有關(guān)。（5）實(shí)驗(yàn)發(fā)現(xiàn),四種速凍方式都有其各自的缺陷。血漿品質(zhì)最好的平板式由于內(nèi)部的機(jī)械式結(jié)構(gòu)在閉合平板時(shí)會(huì)導(dǎo)致血漿袋的損壞從而導(dǎo)致血漿的浪費(fèi)以及設(shè)備的污染;沉浸式會(huì)由于溶液的腐蝕性問題導(dǎo)致血漿袋上標(biāo)簽的損壞;風(fēng)冷式及混合式存在時(shí)間較長以及品質(zhì)較差的問題。
王金鋒,李文俊,謝晶,陸衛(wèi)華[8]（2018）在《速凍機(jī)寬度方向上流場的實(shí)驗(yàn)分析》文中研究說明在速凍機(jī)寬度方向上,速凍機(jī)兩側(cè)的凍品凍結(jié)速率遠(yuǎn)大于速凍機(jī)中心,為解決速凍機(jī)寬度方向上凍品凍結(jié)速率不均勻的問題,通過實(shí)驗(yàn)分析沿速凍機(jī)寬度方向上凍結(jié)速率差別較大的原因及速凍區(qū)域內(nèi)氣流的穩(wěn)定性。研究表明:在速凍機(jī)寬度方向上,速凍機(jī)中心流速最低,兩側(cè)流速最高;靠近壓力出口,噴嘴出口流速為19.11 m/s;遠(yuǎn)離壓力出口,噴嘴出口流速為14.03 m/s。測點(diǎn)S1、S2、S3和S4的速度不均勻度為32%、99.92%、31.81%和79.62%。速度不均勻度是引起凍結(jié)速率不同的關(guān)鍵因素。速凍區(qū)域內(nèi)氣流的不穩(wěn)定性會(huì)削弱換熱,降低凍結(jié)速率,測點(diǎn)S1、S2、S3和S4的速度極差數(shù)值反映了氣流的波動(dòng)性。波動(dòng)性最小的是S1點(diǎn),極差最小值為0.69 m/s。
朱必佳[9]（2018）在《自堆積式螺旋速凍機(jī)氣流場分析與結(jié)構(gòu)優(yōu)化》文中提出目前全自動(dòng)自堆積式螺旋速凍裝置是最為先進(jìn)的速凍裝備,此裝置具有產(chǎn)能高、凍結(jié)效率高、自動(dòng)化程度高、衛(wèi)生條件優(yōu)和占地面積小等特點(diǎn),未來自堆積螺旋速凍裝備的需求會(huì)很大。在分析了自堆積式螺旋速凍裝置的主要結(jié)構(gòu)和工作原理的基礎(chǔ)上,對影響凍結(jié)性能因素進(jìn)行了研究,為裝置的流場分析和結(jié)構(gòu)優(yōu)化提供參考。主要內(nèi)容包含:（1）對自堆積式螺旋速凍裝置的組成系統(tǒng)和裝置工作原理進(jìn)行了研究,分析了速凍裝置影響其凍結(jié)性能的原因,針對裝置存在的問題提出優(yōu)化方案和優(yōu)化目標(biāo),為后續(xù)的螺旋塔、流道以及換熱器的流場分析和結(jié)構(gòu)優(yōu)化提供參考。（2）建立了螺旋塔、風(fēng)道以及換熱器的仿真模型,選取了 FLUENT作為仿真軟件,建立了包括連續(xù)性方程、能量方程、動(dòng)量方程以及湍流方程在內(nèi)的控制方程組,設(shè)定了差分格式、壓力修正法、欠松弛因子以及收斂準(zhǔn)則,為螺旋塔、流道以及換熱器的流場分析和結(jié)構(gòu)優(yōu)化奠定了基礎(chǔ),對螺旋塔和換熱器模型的合理性進(jìn)行了驗(yàn)證。（3）基于螺旋塔和風(fēng)道有限元仿真模型,研究了螺旋塔擋板位置、側(cè)鏈板開孔結(jié)構(gòu)、氣流速度、氣流溫度和凍品密度對流場的影響規(guī)律,并分析了流道結(jié)構(gòu)對螺旋塔入口流速的均勻性的影響規(guī)律,給出了局部優(yōu)化建議并對比了優(yōu)化前后裝置的性能。（4）基于換熱器有限元仿真模型,以換熱器翅片厚度、翅片間距、基管橫向間距和縱向間距為設(shè)計(jì)變量,通過正交試驗(yàn)分析設(shè)計(jì)參數(shù)對換熱器傳熱性能的影響規(guī)律,對試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行了極差和方差分析,運(yùn)用多指標(biāo)綜合評價(jià)法對換熱器進(jìn)行了最終優(yōu)化,得到了傳熱性能最佳的參數(shù)組合,優(yōu)化了換熱器的傳熱性能。
朱必佳,孫宇[10]（2017）在《自堆積式螺旋速凍機(jī)流場數(shù)值模擬》文中研究表明研究了在入口風(fēng)速不變的條件下,通過改進(jìn)結(jié)構(gòu)和改變凍品參數(shù),增大流場氣流平均速度,達(dá)到降低裝置能耗、提高凍結(jié)效率的目的。建立二維紊流模型,采用SIMPLE算法,對未放凍品原有結(jié)構(gòu)的流場、開孔和增設(shè)隔板后的流場、食品不同擺放密度的流場以及不同食品高度的流場進(jìn)行模擬計(jì)算分析,結(jié)果表明:網(wǎng)帶的對螺旋塔內(nèi)流場的平均速度影響小。增設(shè)隔板和開孔有利于提高流場內(nèi)氣流的平均速度,增加熱交換的充分性。凍品擺放密度增加需要綜合考慮氣流平均速度、壓力、和風(fēng)機(jī)功率等因素。凍品高度在滿足不超過孔的位置高度下,增高能增加氣流平均速度。
二、板帶式速凍機(jī)內(nèi)速度場與溫度場的數(shù)值模擬（論文開題報(bào)告）
（1）論文研究背景及目的
此處內(nèi)容要求：
首先簡單簡介論文所研究問題的基本概念和背景，再而簡單明了地指出論文所要研究解決的具體問題，并提出你的論文準(zhǔn)備的觀點(diǎn)或解決方法。
寫法范例：
本文主要提出一款精簡64位RISC處理器存儲(chǔ)管理單元結(jié)構(gòu)并詳細(xì)分析其設(shè)計(jì)過程。在該MMU結(jié)構(gòu)中,TLB采用叁個(gè)分離的TLB,TLB采用基于內(nèi)容查找的相聯(lián)存儲(chǔ)器并行查找,支持粗粒度為64KB和細(xì)粒度為4KB兩種頁面大小,采用多級分層頁表結(jié)構(gòu)映射地址空間,并詳細(xì)論述了四級頁表轉(zhuǎn)換過程,TLB結(jié)構(gòu)組織等。該MMU結(jié)構(gòu)將作為該處理器存儲(chǔ)系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)的一個(gè)重要組成部分。
（2）本文研究方法
調(diào)查法：該方法是有目的、有系統(tǒng)的搜集有關(guān)研究對象的具體信息。
觀察法：用自己的感官和輔助工具直接觀察研究對象從而得到有關(guān)信息。
實(shí)驗(yàn)法：通過主支變革、控制研究對象來發(fā)現(xiàn)與確認(rèn)事物間的因果關(guān)系。
文獻(xiàn)研究法：通過調(diào)查文獻(xiàn)來獲得資料，從而全面的、正確的了解掌握研究方法。
實(shí)證研究法：依據(jù)現(xiàn)有的科學(xué)理論和實(shí)踐的需要提出設(shè)計(jì)。
定性分析法：對研究對象進(jìn)行“質(zhì)”的方面的研究，這個(gè)方法需要計(jì)算的數(shù)據(jù)較少。
定量分析法：通過具體的數(shù)字，使人們對研究對象的認(rèn)識(shí)進(jìn)一步精確化。
跨學(xué)科研究法：運(yùn)用多學(xué)科的理論、方法和成果從整體上對某一課題進(jìn)行研究。
功能分析法：這是社會(huì)科學(xué)用來分析社會(huì)現(xiàn)象的一種方法，從某一功能出發(fā)研究多個(gè)方面的影響。
模擬法：通過創(chuàng)設(shè)一個(gè)與原型相似的模型來間接研究原型某種特性的一種形容方法。
三、板帶式速凍機(jī)內(nèi)速度場與溫度場的數(shù)值模擬（論文提綱范文）
（1）速凍設(shè)備內(nèi)部流場優(yōu)化（論文提綱范文）
| 0 引言 |
| 1 入口結(jié)構(gòu)對內(nèi)部流場的影響 |
| 1.1 孔板結(jié)構(gòu)對內(nèi)部流場的影響 |
| 1.2 噴嘴結(jié)構(gòu)對內(nèi)部流場的影響 |
| 2 通道結(jié)構(gòu)對內(nèi)部流場的影響 |
| 2.1 通道形狀對內(nèi)部流場的影響 |
| 2.2 導(dǎo)流設(shè)備對內(nèi)部流場的影響 |
| 3 結(jié)論 |
（2）低溫載冷劑制備及食物浸漬式冷凍過程中傳熱性能研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 緒論 |
| 1.1 研究背景及意義 |
| 1.2 冷凍食品加工技術(shù) |
| 1.2.1 冷凍食品 |
| 1.2.2 冷凍食品加工技術(shù)的分類 |
| 1.3 浸漬式冷凍技術(shù) |
| 1.3.1 浸漬式冷凍技術(shù)的優(yōu)勢及缺點(diǎn) |
| 1.3.2 浸漬式冷凍技術(shù)的國內(nèi)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.3.3 低溫載冷劑的國內(nèi)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.4 食物冷凍過程中的數(shù)值模擬研究 |
| 1.4.1 食物冷凍時(shí)間的研究 |
| 1.4.2 冷凍設(shè)備內(nèi)部流場的研究 |
| 1.5 本文的主要研究內(nèi)容 |
| 2 低溫載冷劑的制備及熱物性研究 |
| 2.1 低溫載冷劑的制備 |
| 2.1.1 實(shí)驗(yàn)設(shè)備 |
| 2.1.2 實(shí)驗(yàn)方法與過程 |
| 2.1.3 實(shí)驗(yàn)結(jié)果與分析 |
| 2.2 低溫載冷劑凍結(jié)點(diǎn)隨組分濃度的變化 |
| 2.2.1 三元低溫載冷劑DWR-7和DWR-9 的凍結(jié)點(diǎn)隨組分濃度的變化 |
| 2.2.2 四元低溫載冷劑DWR-12 的凍結(jié)點(diǎn)隨組分濃度的變化 |
| 2.3 低溫載冷劑的熱物性測試 |
| 2.3.1 粘度測試 |
| 2.3.2 密度測試 |
| 2.3.3 導(dǎo)熱系數(shù)測試 |
| 2.3.4 比熱容測試 |
| 2.4 本章小結(jié) |
| 3 單體真空包裝食物冷凍過程的數(shù)值模擬與實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證 |
| 3.1 單體真空包裝食物冷凍過程的數(shù)值模擬 |
| 3.1.1 單體真空包裝食物冷凍模型的建立 |
| 3.1.2 模擬結(jié)果與分析 |
| 3.2 單體真空包裝食物冷凍過程的實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證 |
| 3.2.1 實(shí)驗(yàn)內(nèi)容 |
| 3.2.2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果與分析 |
| 3.2.3 誤差分析 |
| 3.3 本章小結(jié) |
| 4 浸漬式冷凍裝置冷凍食物的傳熱特性的數(shù)值模擬 |
| 4.1 浸漬式冷凍真空包裝食物冷凍槽模型 |
| 4.1.1 物理模型的建立 |
| 4.1.2 數(shù)學(xué)模型的建立 |
| 4.1.3 邊界條件及求解參數(shù)設(shè)置 |
| 4.2 低溫載冷劑進(jìn)口流速對冷凍過程的影響 |
| 4.2.1 低溫載冷劑進(jìn)口流速對冷凍槽內(nèi)速度分布的影響 |
| 4.2.2 低溫載冷劑進(jìn)口流速對冷凍槽內(nèi)溫度分布的影響 |
| 4.2.3 低溫載冷劑進(jìn)口流速對冷凍完成時(shí)間的影響 |
| 4.2.4 低溫載冷劑進(jìn)口流速對冷凍速率的影響 |
| 4.3 低溫載冷劑進(jìn)口溫度對冷凍過程的影響 |
| 4.3.1 低溫載冷劑進(jìn)口溫度對冷凍槽內(nèi)速度分布的影響 |
| 4.3.2 低溫載冷劑進(jìn)口溫度對冷凍槽內(nèi)溫度分布的影響 |
| 4.3.3 低溫載冷劑進(jìn)口溫度對冷凍完成時(shí)間的影響 |
| 4.3.4 低溫載冷劑進(jìn)口溫度對冷凍速率的影響 |
| 4.4 食物間距對冷凍過程的影響 |
| 4.4.1 食物間距對冷凍槽內(nèi)速度分布的影響 |
| 4.4.2 食物間距對冷凍槽內(nèi)溫度分布的影響 |
| 4.4.3 食物間距對冷凍完成時(shí)間的影響 |
| 4.4.4 食物間距對冷凍速率的影響 |
| 4.5 本章小結(jié) |
| 結(jié)論 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 攻讀學(xué)位期間發(fā)表的學(xué)術(shù)論文 |
| 致謝 |
（3）沖擊式速凍裝置中蝦仁凍結(jié)過程的數(shù)值模擬與實(shí)驗(yàn)研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 引言 |
| 1.1 研究背景及意義 |
| 1.2 沖擊式速凍裝置的研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 噴嘴結(jié)構(gòu)對沖擊式速凍裝置性能優(yōu)化研究進(jìn)展 |
| 1.2.2 運(yùn)行工況對沖擊式速凍裝置性能優(yōu)化研究進(jìn)展 |
| 1.3 沖擊式速凍裝置中食品凍結(jié)過程的研究進(jìn)展 |
| 1.4 立論依據(jù)及研究內(nèi)容 |
| 第二章 不同結(jié)構(gòu)的條縫噴嘴對沖擊射流換熱的影響 |
| 2.1 數(shù)值模擬 |
| 2.1.1 物理模型 |
| 2.1.2 數(shù)值模擬各項(xiàng)條件的設(shè)定 |
| 2.2 實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證 |
| 2.2.1 實(shí)驗(yàn)設(shè)備 |
| 2.2.2 實(shí)驗(yàn)步驟 |
| 2.3 結(jié)果與討論 |
| 2.3.1 數(shù)值模擬的準(zhǔn)確性 |
| 2.3.2 V型條縫噴嘴延伸段長度K對沖擊射流換熱情況的影響 |
| 2.3.3 噴嘴漸縮段與延伸段之間的夾角α對沖擊射流換熱情況的影響 |
| 2.4 本章小結(jié) |
| 第三章 沖擊式速凍裝置中上下送風(fēng)速度對蝦仁凍結(jié)過程的影響 |
| 3.1 數(shù)值模擬 |
| 3.1.1 物理模型 |
| 3.1.2 數(shù)學(xué)模型 |
| 3.1.3 邊界條件及物性參數(shù) |
| 3.2 實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證 |
| 3.2.1 實(shí)驗(yàn)設(shè)備 |
| 3.2.2 實(shí)驗(yàn)步驟 |
| 3.3 結(jié)果與討論 |
| 3.3.1 數(shù)值模擬的準(zhǔn)確性 |
| 3.3.2 上下兩側(cè)送風(fēng)速度相同時(shí)不同風(fēng)速對蝦仁凍結(jié)過程的影響 |
| 3.3.3 不同下側(cè)送風(fēng)速度對蝦仁凍結(jié)過程的影響 |
| 3.3.4 不同上側(cè)送風(fēng)速度對蝦仁凍結(jié)過程的影響 |
| 3.4 本章小結(jié) |
| 第四章 沖擊式速凍裝置中不同送風(fēng)方式和載物方式對蝦仁凍結(jié)過程的影響 |
| 4.1 數(shù)值模擬 |
| 4.1.1 物理模型 |
| 4.1.2 數(shù)學(xué)模型 |
| 4.1.3 邊界條件及物性參數(shù) |
| 4.2 實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證 |
| 4.2.1 實(shí)驗(yàn)設(shè)備 |
| 4.2.2 實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證 |
| 4.3 結(jié)果與討論 |
| 4.3.1 數(shù)值模擬的準(zhǔn)確性 |
| 4.3.2 不同送風(fēng)方式和載物方式對蝦仁凍結(jié)過程的影響 |
| 4.3.3 不同送風(fēng)方式和載物方式對蝦仁凍結(jié)均勻性的影響 |
| 4.4 本章小結(jié) |
| 第五章 沖擊式速凍裝置中條縫型噴嘴與孔板對網(wǎng)帶上多排蝦仁凍結(jié)過程的影響 |
| 5.1 數(shù)值模擬 |
| 5.1.1 物理模型 |
| 5.1.2 數(shù)學(xué)模型 |
| 5.1.3 邊界條件及物性參數(shù) |
| 5.2 實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證 |
| 5.2.1 實(shí)驗(yàn)設(shè)備 |
| 5.2.2 實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證 |
| 5.3 結(jié)果與討論 |
| 5.3.1 沖擊式速凍裝置中條縫型噴嘴對網(wǎng)帶上兩排蝦仁凍結(jié)過程的影響 |
| 5.3.2 相同噴孔風(fēng)速下,條縫型孔板對網(wǎng)帶上兩排蝦仁凍結(jié)過程的影響 |
| 5.4 本章小結(jié) |
| 第六章 結(jié)論與展望 |
| 6.1 結(jié)論 |
| 6.1.1 不同結(jié)構(gòu)的條縫噴嘴對沖擊射流換熱的影響 |
| 6.1.2 沖擊式速凍裝置中上下送風(fēng)速度對蝦仁凍結(jié)過程的影響 |
| 6.1.3 沖擊式速凍裝置中不同送風(fēng)方式和載物方式對蝦仁凍結(jié)過程的影響 |
| 6.1.4 沖擊式速凍裝置中條縫型噴嘴與孔板對網(wǎng)帶上多排蝦仁凍結(jié)過程的影響 |
| 6.2 展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 致謝 |
| 攻讀碩士期間論文成果 |
（4）上下沖擊式速凍機(jī)靜壓腔內(nèi)流場及換熱特性的優(yōu)化研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 引言 |
| 1.1 研究背景及意義 |
| 1.2 上下沖擊式速凍機(jī)的發(fā)展 |
| 1.3 靜壓腔外部條件及構(gòu)造對上下沖擊式速凍設(shè)備流場及換熱特性的影響 |
| 1.3.1 靜壓腔整體尺寸 |
| 1.3.2 靜壓腔入口壓力 |
| 1.3.3 靜壓腔內(nèi)部噴嘴結(jié)構(gòu) |
| 1.3.4 導(dǎo)流板的類型及尺寸 |
| 1.3.5 導(dǎo)流板的數(shù)量及圓心角 |
| 1.3.6 導(dǎo)流板的穿孔率 |
| 1.4 本文的研究內(nèi)容和擬解決的問題 |
| 第二章 利用CFD對不同尺寸上下沖擊式速凍機(jī)靜壓腔流場的研究 |
| 2.1 上下沖擊式速凍機(jī)的工作原理 |
| 2.2 數(shù)值模擬 |
| 2.2.1 物理模型 |
| 2.2.2 計(jì)算模型與邊界條件設(shè)置 |
| 2.2.3 網(wǎng)格劃分 |
| 2.3 模擬結(jié)果與分析 |
| 2.3.1 噴嘴出口風(fēng)速 |
| 2.3.2 鋼帶表面氣流組織分布 |
| 2.3.3 鋼帶表面換熱特性 |
| 2.4 模型的驗(yàn)證 |
| 2.4.1 驗(yàn)證方案與工具 |
| 2.4.2 驗(yàn)證結(jié)果 |
| 2.5 本章小結(jié) |
| 第三章 上下沖擊式速凍機(jī)靜壓腔入口壓力對不同尺寸條縫噴嘴換熱的影響 |
| 3.1 物理模型 |
| 3.2 計(jì)算模型區(qū)域及邊界條件設(shè)置 |
| 3.3 參數(shù)定義及計(jì)算公式 |
| 3.4 流場數(shù)值模擬的結(jié)果與分析 |
| 3.4.1 噴嘴出口風(fēng)速 |
| 3.4.2 橫流風(fēng)速 |
| 3.4.3 鋼帶表面局部及平均Nu |
| 3.5 本章小結(jié) |
| 第四章 上下沖擊式速凍機(jī)靜壓腔內(nèi)置不同類型導(dǎo)流板后流場的研究 |
| 4.1 物理模型 |
| 4.1.1 導(dǎo)流板安裝和結(jié)構(gòu)特征 |
| 4.2 計(jì)算模型及邊界條件設(shè)置 |
| 4.3 參數(shù)定義及計(jì)算公式 |
| 4.4 模擬結(jié)果與分析 |
| 4.4.1 噴嘴出口風(fēng)速極差 |
| 4.4.2 靜壓腔側(cè)截面垂直方向風(fēng)速分布 |
| 4.4.3 鋼帶表面換熱 |
| 4.5 本章小結(jié) |
| 第五章 上下沖擊式速凍機(jī)靜壓腔內(nèi)導(dǎo)流板數(shù)目及圓心角優(yōu)化 |
| 5.1 物理模型 |
| 5.1.1 導(dǎo)流板安裝位置 |
| 5.2 計(jì)算模型及邊界條件設(shè)置 |
| 5.3 數(shù)據(jù)處理方法及計(jì)算公式 |
| 5.4 模擬結(jié)果與分析 |
| 5.4.1 換熱強(qiáng)度 |
| 5.4.2 橫流風(fēng)速 |
| 5.5 本章小結(jié) |
| 第六章 不同穿孔率的弧形導(dǎo)流板對上下沖擊式速凍機(jī)靜壓腔內(nèi)流場及換熱特性的優(yōu)化 |
| 6.1 外部條件及內(nèi)部結(jié)構(gòu)優(yōu)化后與未優(yōu)化的靜壓腔的對比 |
| 6.1.1 參數(shù)定義及計(jì)算公式 |
| 6.1.2 風(fēng)速提升幅度及換熱不均勻性 |
| 6.2 物理模型 |
| 6.3 計(jì)算模型及邊界條件設(shè)置 |
| 6.4 模擬結(jié)果與分析 |
| 6.4.1 流場分布情況 |
| 6.4.2 換熱強(qiáng)度及換熱不均勻性 |
| 6.5 本章小結(jié) |
| 第七章 結(jié)論與展望 |
| 7.1 結(jié)論 |
| 7.1.1 利用CFD對不同尺寸上下沖擊式速凍機(jī)靜壓腔流場的研究 |
| 7.1.2 壓力條件對不同尺寸條縫噴嘴換熱的影響 |
| 7.1.3 靜壓腔內(nèi)置不同類型導(dǎo)流板的上下沖擊式速凍機(jī)流場的數(shù)值研究 |
| 7.1.4 速凍機(jī)靜壓腔內(nèi)導(dǎo)流板數(shù)目及角度優(yōu)化 |
| 7.1.5 基于CFD對速凍機(jī)靜壓腔內(nèi)流場及換熱特性的優(yōu)化 |
| 7.2 展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 致謝 |
| 攻讀碩士期間論文成果 |
（5）速凍設(shè)備流場優(yōu)化研究進(jìn)展（論文提綱范文）
| 1 氣流對食品凍結(jié)的影響 |
| 2 對空氣循環(huán)式凍結(jié)設(shè)備流場規(guī)律的研究 |
| 3 空氣循環(huán)式凍結(jié)設(shè)備流場優(yōu)化研究 |
| 3.1 從引導(dǎo)流體的角度 |
| 3.2 從隔斷速凍設(shè)備內(nèi)外流體的角度 |
| 4 結(jié)論與展望 |
（6）液氮速凍機(jī)溫度場模擬及枸杞和冬蟲夏草的液氮速凍研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 噴嘴霧化及降溫概況 |
| 1.1.1 噴嘴霧化理論 |
| 1.1.2 霧化噴淋降溫的數(shù)值模擬研究進(jìn)展 |
| 1.2 枸杞以及冬蟲夏草保鮮研究概況 |
| 1.2.1 枸杞保鮮研究概況 |
| 1.2.2 冬蟲夏草保鮮研究概況 |
| 1.3 液氮速凍技術(shù)的研究概況 |
| 1.3.1 冷凍過程與冰晶形成的發(fā)展 |
| 1.3.2 液氮速凍過程中食品的傳熱 |
| 1.3.3 食品的玻璃化理論 |
| 1.3.4 液氮凍結(jié)方法裝置 |
| 1.3.5 液氮凍結(jié)的優(yōu)勢及挑戰(zhàn) |
| 1.3.6 液氮速凍技術(shù)在食品中的應(yīng)用研究進(jìn)展 |
| 1.4 深冷速凍技術(shù)研究概況 |
| 1.5 本課題研究目的、意義和主要內(nèi)容 |
| 1.5.1 本課題研究的目的和意義 |
| 1.5.2 本課題的主要研究內(nèi)容 |
| 第二章 液氮速凍機(jī)內(nèi)溫度分布的數(shù)值模擬及分析 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 物理模型 |
| 2.3 數(shù)學(xué)模型 |
| 2.3.1 連續(xù)相控制方程 |
| 2.3.1.1 三大基本方程 |
| 2.3.1.2 湍流模型 |
| 2.3.1.3 組分運(yùn)輸模型 |
| 2.3.2 離散相控制方程 |
| 2.3.2.1 液滴蒸發(fā)定律 |
| 2.3.2.2 蒸發(fā)定律的傳熱計(jì)算 |
| 2.3.2.3 蒸發(fā)定律的傳質(zhì)計(jì)算 |
| 2.4 離散相模型設(shè)定 |
| 2.4.1 噴嘴模型 |
| 2.4.2 液滴破碎模型 |
| 2.4.3 液滴碰撞和受力模型 |
| 2.4.4 隨機(jī)軌道模型 |
| 2.5 數(shù)值模擬過程中模型簡化假定 |
| 2.6 模型初始及邊界條件的設(shè)定 |
| 2.7 數(shù)值模擬求解步驟方法 |
| 2.7.1 物理模型及網(wǎng)格劃分 |
| 2.7.2 求解器選擇 |
| 2.7.3 連續(xù)相求解 |
| 2.7.4 離散相求解 |
| 2.7.5 時(shí)間步長 |
| 2.7.6 后處理 |
| 2.8 數(shù)值模擬結(jié)果分析 |
| 2.8.1 無風(fēng)機(jī)下不同流量對腔體內(nèi)溫度場分布的影響 |
| 2.8.2 無風(fēng)機(jī)下噴嘴單面和雙面噴射對腔體溫度場分布的影響 |
| 2.8.3 不同風(fēng)壓條件下腔體內(nèi)速度場的分布 |
| 2.8.4 不同風(fēng)壓條件下腔體內(nèi)溫度場的分布 |
| 2.8.5 有風(fēng)機(jī)下噴嘴單面和雙面噴射對腔體溫度場分布的影響 |
| 2.9 本章小結(jié) |
| 第三章 液氮速凍機(jī)內(nèi)溫度分布的實(shí)驗(yàn)研究及分析 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 實(shí)驗(yàn)設(shè)備及儀器 |
| 3.2.1 實(shí)驗(yàn)系統(tǒng) |
| 3.2.2 實(shí)驗(yàn)儀器 |
| 3.3 實(shí)驗(yàn)方案 |
| 3.4 實(shí)驗(yàn)結(jié)果及分析 |
| 3.4.1 無風(fēng)機(jī)條件下單面和雙面噴射腔體內(nèi)溫度場數(shù)值模擬與實(shí)驗(yàn)結(jié)果對比分析 |
| 3.5 本章小結(jié) |
| 第四章 液氮速凍對枸杞凍結(jié)特性的影響 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 材料和方法 |
| 4.2.1 實(shí)驗(yàn)材料及試劑 |
| 4.2.2 實(shí)驗(yàn)設(shè)備 |
| 4.2.3 試驗(yàn)方法 |
| 4.2.4 指標(biāo)測定 |
| 4.2.4.1 玻璃態(tài)轉(zhuǎn)變溫度測定 |
| 4.2.4.2 凍結(jié)曲線測定 |
| 4.2.4.3 色澤及色差測定 |
| 4.2.4.4 細(xì)胞膜滲透率測定 |
| 4.2.4.5 可溶性糖含量測定 |
| 4.2.4.6 抗壞血酸含量測定 |
| 4.2.4.7 多酚氧化酶(PPO)和過氧化物酶(POD)活性測定 |
| 4.2.4.8 水分分布以及遷移 |
| 4.2.4.9 表皮顯微結(jié)構(gòu)觀察 |
| 4.2.4.10 統(tǒng)計(jì)分析 |
| 4.3 結(jié)果與討論 |
| 4.3.1 枸杞的玻璃態(tài)轉(zhuǎn)化曲線分析 |
| 4.3.2 不同凍結(jié)條件下枸杞冷凍曲線比較分析 |
| 4.3.3 不同凍結(jié)條件下枸杞的色澤比較分析 |
| 4.3.4 不同凍結(jié)條件下枸杞細(xì)胞膜滲透率影響 |
| 4.3.5 不同凍結(jié)條件下枸杞中可溶性糖及抗壞血酸含量分析 |
| 4.3.6 不同凍結(jié)條件下枸杞中PPO酶和POD酶活性分析 |
| 4.3.7 不同凍結(jié)條件下對枸杞體系水分分布狀態(tài)的變化 |
| 4.3.8 不同凍結(jié)條件下枸杞表皮微觀結(jié)構(gòu)分析 |
| 4.4 本章小結(jié) |
| 第五章 液氮速凍對冬蟲夏草凍結(jié)特性的影響 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 材料和方法 |
| 5.2.1 實(shí)驗(yàn)材料及試劑 |
| 5.2.2 實(shí)驗(yàn)設(shè)備 |
| 5.2.3 試驗(yàn)方法 |
| 5.2.4 指標(biāo)測定 |
| 5.2.4.1 玻璃態(tài)轉(zhuǎn)化溫度測定 |
| 5.2.4.2 凍結(jié)曲線測定 |
| 5.2.4.3 能量去除率與冷凍速率測定 |
| 5.2.4.4 電導(dǎo)率 |
| 5.2.4.5 汁液流失率 |
| 5.2.4.6 色差值測定 |
| 5.2.4.7 蟲草糖含量測定 |
| 5.2.4.8 超氧化物歧化酶(SOD)活性測定 |
| 5.2.4.9 數(shù)據(jù)分析 |
| 5.3 結(jié)果與討論 |
| 5.3.1 冬蟲夏草的玻璃態(tài)轉(zhuǎn)化曲線分析 |
| 5.3.2 冬蟲夏草的冷凍速率和能量去除率 |
| 5.3.3 電導(dǎo)率率變化分析 |
| 5.3.4 汁液流失率的變化分析 |
| 5.3.5 色差變化分析 |
| 5.3.6 可溶性糖含量變化分析 |
| 5.3.7 SOD超氧化物歧化酶 |
| 5.4 本章小結(jié) |
| 結(jié)論與展望 |
| 一、結(jié)論 |
| 二、創(chuàng)新點(diǎn) |
| 三、展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 攻讀碩士學(xué)位期間取得的研究成果 |
| 致謝 |
| 附件 |
（7）血漿速凍過程的數(shù)值模擬及實(shí)驗(yàn)研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第一章 引言 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.2 國內(nèi)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 新鮮冰凍血漿的現(xiàn)狀 |
| 1.2.2 冷凍工藝對血漿質(zhì)量的影響 |
| 1.2.3 血漿凍結(jié)過程 |
| 1.2.4 血漿的冷凍方式以及速凍設(shè)備的研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.5 冷凍過程數(shù)值模擬的研究現(xiàn)狀 |
| 1.3 主要的研究內(nèi)容及方法 |
| 1.3.1 主要研究內(nèi)容 |
| 1.3.2 主要研究方法 |
| 第二章 血漿樣品參數(shù)的計(jì)算及測定 |
| 2.1 血漿的基本參數(shù) |
| 2.2 血漿的物性參數(shù) |
| 2.2.1 血漿的比熱容 |
| 2.2.2 血漿冷凍過程中的含冰率 |
| 2.2.3 血漿的密度 |
| 2.2.4 血漿的熱導(dǎo)率 |
| 2.2.5 血漿冷凍過程的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù) |
| 2.2.6 血漿內(nèi)部傳熱 |
| 2.2.7 振蕩對對流換熱的影響 |
| 2.3 本章小結(jié) |
| 第三章 血漿速凍過程的數(shù)值模擬 |
| 3.1 物理模型 |
| 3.1.1 物理模型創(chuàng)建 |
| 3.1.2 網(wǎng)格劃分 |
| 3.2 基本假設(shè) |
| 3.3 數(shù)學(xué)模型 |
| 3.3.1 邊界條件 |
| 3.3.2 初始條件: |
| 3.4 Fluent相關(guān)參數(shù)的設(shè)定 |
| 3.5 數(shù)值模擬結(jié)果及分析 |
| 3.5.1 風(fēng)冷式速凍模擬結(jié)果分析 |
| 3.5.2 平板接觸式速凍模擬結(jié)果分析 |
| 3.5.3 混合式速凍模擬結(jié)果分析 |
| 3.5.4 酒精沉浸式速凍模擬結(jié)果分析 |
| 3.6 本章小結(jié) |
| 第四章 實(shí)驗(yàn)研究及分析 |
| 4.1 實(shí)驗(yàn)材料 |
| 4.2 實(shí)驗(yàn)設(shè)備 |
| 4.2.1 溫度測量設(shè)備 |
| 4.2.2 數(shù)據(jù)記錄設(shè)備 |
| 4.2.3 速凍設(shè)備 |
| 4.3 實(shí)驗(yàn)方法 |
| 4.3.1 血漿的制備 |
| 4.3.2 溫度實(shí)驗(yàn) |
| 4.3.3 血漿總蛋白濃度及凝血因子Ⅷ檢測 |
| 4.4 實(shí)驗(yàn)結(jié)果分析 |
| 4.4.1 血漿速凍實(shí)驗(yàn)的溫度變化 |
| 4.4.2 血漿速凍實(shí)驗(yàn)的活性檢測 |
| 4.4.3 實(shí)驗(yàn)與模擬對比 |
| 4.5 本章小結(jié) |
| 第五章 結(jié)論與展望 |
| 5.1 結(jié)論 |
| 5.2 展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 攻讀學(xué)位期間的研究成果 |
| 附錄1 |
| 附錄2 |
| 致謝 |
（8）速凍機(jī)寬度方向上流場的實(shí)驗(yàn)分析（論文提綱范文）
| 引言 |
| 1 實(shí)驗(yàn)測試 |
| 1.1 測試工具 |
| 1.2 速凍機(jī)條縫噴嘴出口速度布點(diǎn) |
| 2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果與分析 |
| 2.1 速凍機(jī)寬度方向上流速不均勻度分析 |
| 2.2 氣流穩(wěn)定性的實(shí)驗(yàn)分析 |
| 4 結(jié)論 |
（9）自堆積式螺旋速凍機(jī)氣流場分析與結(jié)構(gòu)優(yōu)化（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 緒論 |
| 1.1 課題背景和研究意義 |
| 1.2 國內(nèi)外研究現(xiàn)狀及趨勢 |
| 1.2.1 螺旋速凍技術(shù)的研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.2 螺旋速凍裝備的研究現(xiàn)狀 |
| 1.3 主要研究內(nèi)容 |
| 2 螺旋速凍裝置結(jié)構(gòu)原理及流場影響因素 |
| 2.1 自堆積式螺旋速凍裝置的主要結(jié)構(gòu)及工作原理 |
| 2.1.1 自堆積式螺旋輸送系統(tǒng) |
| 2.1.2 自堆積式螺旋傳動(dòng)系統(tǒng) |
| 2.1.3 氣流流動(dòng)形式 |
| 2.1.4 換熱器 |
| 2.1.5 其它組成部分 |
| 2.2 自堆積式螺旋速凍裝置的特點(diǎn)分析 |
| 2.3 原有結(jié)構(gòu)流場分析及改進(jìn)方案提出 |
| 2.3.1 螺旋塔內(nèi)的流場分析 |
| 2.3.2 換熱器的性能分析 |
| 2.3.3 優(yōu)化方案和優(yōu)化目標(biāo)的提出 |
| 2.5 本章小結(jié) |
| 3 自堆積式螺旋速凍裝置流場數(shù)值仿真模型的建立 |
| 3.1 仿真平臺(tái)介紹 |
| 3.2 物理模型建立 |
| 3.3 數(shù)學(xué)模型的建立 |
| 3.3.1 模型簡化 |
| 3.3.2 湍流模型 |
| 3.4 初始條件和邊界條件設(shè)定 |
| 3.4.1 螺旋塔邊界條件 |
| 3.4.2 流道的邊界條件 |
| 3.4.3 換熱器的邊界條件 |
| 3.4.4 凍品的邊界條件 |
| 3.5 模擬計(jì)算求解過程 |
| 3.5.1 網(wǎng)格的劃分 |
| 3.5.2 求解控制參數(shù)設(shè)定 |
| 3.5.3 模型求解 |
| 3.6 螺旋塔和換熱器模型合理性驗(yàn)證 |
| 3.6.1 螺旋塔模型驗(yàn)證 |
| 3.6.2 換熱器模型驗(yàn)證 |
| 3.7 本章小結(jié) |
| 4 螺旋速凍裝置結(jié)構(gòu)和工藝參數(shù)對流場的影響研究 |
| 4.1 螺旋塔擋板位置對流場的影響 |
| 4.2 側(cè)鏈板開孔結(jié)構(gòu)對流場的影響 |
| 4.2.1 側(cè)鏈板開孔數(shù)目對流場的影響 |
| 4.2.2 側(cè)鏈板開孔位置對流場的影響 |
| 4.3 流道結(jié)構(gòu)對流場的影響 |
| 4.3.1 擋流板個(gè)數(shù)對流場的影響 |
| 4.3.2 擋流板曲率半徑的對流場的影響 |
| 4.4 氣流速度和溫度對流場的影響 |
| 4.4.1 氣流速度對流場的影響 |
| 4.4.2 氣流溫度對流場的影響 |
| 4.5 凍品密度對螺旋塔流場的影響 |
| 4.6 裝置結(jié)構(gòu)優(yōu)化前后性能對比 |
| 4.6.1 裝置結(jié)構(gòu)優(yōu)化 |
| 4.6.2 風(fēng)速對比 |
| 4.6.3 凍品凍結(jié)時(shí)間對比 |
| 4.7 本章小結(jié) |
| 5 平直翅片管式換熱器的傳熱性能數(shù)值模擬研究 |
| 5.1 試驗(yàn)方案的設(shè)計(jì) |
| 5.1.1 正交試驗(yàn) |
| 5.1.2 正交表設(shè)計(jì) |
| 5.2 試驗(yàn)結(jié)果的數(shù)據(jù)處理以及優(yōu)化方法 |
| 5.2.1 極差分析 |
| 5.2.2 方差分析 |
| 5.2.3 評價(jià)指標(biāo) |
| 5.2.4 指標(biāo)綜合評價(jià)法 |
| 5.3 平直翅片管式換熱器的正交實(shí)驗(yàn)結(jié)果分析 |
| 5.3.1 努賽爾數(shù)試驗(yàn)結(jié)果分析 |
| 5.3.2 阻力系數(shù)試驗(yàn)結(jié)果分析 |
| 5.3.3 基于多目標(biāo)綜合評價(jià)法的結(jié)構(gòu)參數(shù)優(yōu)化 |
| 5.4 本章小結(jié) |
| 6 總結(jié)與展望 |
| 6.1 結(jié)論 |
| 6.2 展望 |
| 致謝 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 附錄 |
（10）自堆積式螺旋速凍機(jī)流場數(shù)值模擬（論文提綱范文）
| 0 引言 |
| 1 控制方程和湍流模型 |
| 1.1 模型簡化 |
| 1.2 控制方程 |
| (1) 連續(xù)性方程 |
| (2) 動(dòng)量守恒方程 |
| 1.3 湍流模型 |
| (1) 湍流動(dòng)能K方程 |
| (2) 湍流耗散率ε方程 |
| 2 計(jì)算模型邊界條件 |
| 2.1 自堆積式螺旋速凍裝置結(jié)構(gòu)圖 |
| 2.2 計(jì)算模型 |
| 2.3 邊界條件 |
| 3 螺旋塔流場模擬分析 |
| 3.1 優(yōu)化前流場模擬分析 |
| 3.2 結(jié)構(gòu)優(yōu)化后數(shù)值模擬結(jié)果分析 |
| 3.3 試驗(yàn)驗(yàn)證 |
| 4 凍品對流場的影響 |
| 4.1 優(yōu)化后有凍品流場模擬分析 |
| 4.2 凍品擺放密度對流場的影響 |
| 4.3 凍品高度對流場的影響 |
| 5 結(jié)論 |
四、板帶式速凍機(jī)內(nèi)速度場與溫度場的數(shù)值模擬（論文參考文獻(xiàn)）
- [1]速凍設(shè)備內(nèi)部流場優(yōu)化[J]. 王廣夫,趙楠,李琛. 機(jī)電設(shè)備, 2020(06)
- [2]低溫載冷劑制備及食物浸漬式冷凍過程中傳熱性能研究[D]. 苗馨月. 哈爾濱商業(yè)大學(xué), 2020(10)
- [3]沖擊式速凍裝置中蝦仁凍結(jié)過程的數(shù)值模擬與實(shí)驗(yàn)研究[D]. 舒志濤. 上海海洋大學(xué), 2020(03)
- [4]上下沖擊式速凍機(jī)靜壓腔內(nèi)流場及換熱特性的優(yōu)化研究[D]. 顧翰文. 上海海洋大學(xué), 2020(03)
- [5]速凍設(shè)備流場優(yōu)化研究進(jìn)展[J]. 朱一帆,謝晶. 食品與機(jī)械, 2019(10)
- [6]液氮速凍機(jī)溫度場模擬及枸杞和冬蟲夏草的液氮速凍研究[D]. 羅文煌. 華南理工大學(xué), 2019
- [7]血漿速凍過程的數(shù)值模擬及實(shí)驗(yàn)研究[D]. 楊玉濤. 青島大學(xué), 2018(12)
- [8]速凍機(jī)寬度方向上流場的實(shí)驗(yàn)分析[J]. 王金鋒,李文俊,謝晶,陸衛(wèi)華. 熱能動(dòng)力工程, 2018(04)
- [9]自堆積式螺旋速凍機(jī)氣流場分析與結(jié)構(gòu)優(yōu)化[D]. 朱必佳. 南京理工大學(xué), 2018(04)
- [10]自堆積式螺旋速凍機(jī)流場數(shù)值模擬[J]. 朱必佳,孫宇. 包裝與食品機(jī)械, 2017(05)
標(biāo)簽：數(shù)值模擬論文; 導(dǎo)流板論文; 科普論文;