一、單螺桿擠出機(jī)中熔體混合理論的研究（論文文獻(xiàn)綜述）
馬沖[1]（2021）在《擠出預(yù)成型對(duì)回收塑料模壓發(fā)泡板材質(zhì)量的影響》文中研究指明回收塑料重復(fù)利用是資源循環(huán)利用的重要方式之一,對(duì)于節(jié)約資源、環(huán)境保護(hù)具有重要作用?；厥账芰夏喊l(fā)泡板材是利用回收塑料再生產(chǎn)的產(chǎn)品之一。目前,工廠內(nèi)回收塑料模壓發(fā)泡板材的生產(chǎn)工藝是:密煉機(jī)混煉→三臺(tái)開(kāi)煉機(jī)薄通預(yù)成型→冷卻出薄片→疊片→平板模壓發(fā)泡機(jī)發(fā)泡→切片。然而,用開(kāi)煉機(jī)制備預(yù)成型板材的方法生產(chǎn)效率低、工藝復(fù)雜且費(fèi)力。而用熔體擠出制備預(yù)成型板材的方法,雖然能夠有效克服上述方法的缺陷,但對(duì)于回收塑料制備預(yù)成型板材經(jīng)過(guò)模壓發(fā)泡后仍存在硬質(zhì)粒子、發(fā)泡倍率低及泡孔尺寸不均勻等質(zhì)量問(wèn)題。可以推測(cè)熔體擠出機(jī)螺桿構(gòu)型的分散混合效果差是造成上述發(fā)泡板材質(zhì)量缺陷的主要原因。因此,設(shè)計(jì)一種高分散強(qiáng)混合的新型螺桿對(duì)制備高質(zhì)量發(fā)泡板材,提高回收塑料擠出預(yù)成型板材的制備效率具有重要意義。研究?jī)?nèi)容和研究成果如下:（1）通過(guò)理論分析,在原有螺桿構(gòu)型的基礎(chǔ)上,設(shè)計(jì)一種新型螺桿,將拉伸混合機(jī)理與屏障螺桿相結(jié)合,在喂料段和擠出段之間增加了帶有強(qiáng)力拉伸流場(chǎng)的混合段,解決回收料中存在的高分子量級(jí)熔點(diǎn)較高的問(wèn)題,提高填料在混合物中分散效果。（2）運(yùn)用有限元分析軟件POLYFLOW對(duì)兩種螺桿進(jìn)行了數(shù)值模擬分析。結(jié)果表明:與原有螺桿相比,新型螺桿的拉伸剪切混合作用大,混合指數(shù)更接近于1。（3）通過(guò)設(shè)計(jì)不同回收塑料（PE）含量實(shí)驗(yàn)配方,對(duì)新型螺桿和原有螺桿進(jìn)行對(duì)比實(shí)驗(yàn)研究。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明:在預(yù)成型板材擠出成型過(guò)程中,新型螺桿的分散混合和熔融能力明顯高于原有螺桿,板材中凝膠和填料聚集體現(xiàn)象明顯減少;將預(yù)成型板材經(jīng)過(guò)模壓發(fā)泡后,新型螺桿得到的發(fā)泡板材外觀、質(zhì)量明顯得到提高,100%回收料即可正常發(fā)泡;新型螺桿的擠出能力比原有螺桿增加的最大幅度約3.6%,新型螺桿擠出溫度比原有螺桿增加的最大幅度約1.7%,新型螺桿功率消耗比原有螺桿增加的最大幅度約10%。
薛斌[2]（2020）在《基于振動(dòng)力場(chǎng)作用下三螺桿擠出聚乳酸基材料混合機(jī)理及其結(jié)構(gòu)性能研究》文中指出近幾十年來(lái),石油基高分子材料的用量劇增,在加速石油資源短缺的同時(shí),也對(duì)環(huán)境造成了嚴(yán)重的污染。自“限塑令”出臺(tái)以來(lái),以聚乳酸（poly-lactic acid）,PLA)為代表的生物可降解綠色高分子材料受到了廣泛的關(guān)注。PLA具有拉伸強(qiáng)度高、易加工、生物相容性好及生物可降解等優(yōu)點(diǎn),被認(rèn)為是最具前途的生物基高分子材料。然而純PLA是一種脆性較高的材料,其較低的斷裂伸長(zhǎng)率和抗沖擊強(qiáng)度等缺點(diǎn)限制了其應(yīng)用。為提高PLA基材料的韌性,通常加入韌性材料、填充物等,以改善其性能。在PLA的韌化改性過(guò)程中,混合效果的好壞直接影響著其性能。因此,如何在PLA的加工過(guò)程中,通過(guò)加工技術(shù)和裝備的創(chuàng)新,實(shí)現(xiàn)更好的混合效果,提高PLA基材料的綜合性能,不僅對(duì)生物基PLA的廣泛應(yīng)用有著重大的影響,而且對(duì)降低因石油基高分子的廣泛使用所帶來(lái)的石油資源浪費(fèi)與環(huán)境污染問(wèn)題有著重大的現(xiàn)實(shí)意義,因此,對(duì)加工設(shè)備的混合能力提出了更高的要求。據(jù)此,課題組創(chuàng)新性地研制了一種平衡式三螺桿動(dòng)態(tài)擠出機(jī),為PLA基材料的制備及發(fā)展振動(dòng)力場(chǎng)加工混合理論具有著重要的科學(xué)意義。本文通過(guò)自主研制的平衡式三螺桿動(dòng)態(tài)擠出機(jī),采用兩端對(duì)稱進(jìn)料、物料對(duì)螺旋作用力相互抵消的“平衡式”結(jié)構(gòu),將振動(dòng)力場(chǎng)引入到聚合物材料的混合加工過(guò)程中,成功制備了PLA基共混/復(fù)合材料?；诶碚摲治?建立了平衡式三螺桿動(dòng)態(tài)擠出機(jī)塑化輸運(yùn)系統(tǒng)內(nèi)混合輸運(yùn)過(guò)程中的物理和數(shù)學(xué)模型。通過(guò)數(shù)值求解,獲得了振動(dòng)力場(chǎng)參數(shù)與螺桿周向和軸向的速度及其形變速率變化的關(guān)系,證明了在中間螺桿施加軸向振動(dòng),能夠使螺桿之間產(chǎn)生周期性變換的剪切-拉伸復(fù)合流場(chǎng)。運(yùn)用Polyflow對(duì)三螺桿擠出機(jī)嚙合塊進(jìn)行了數(shù)值模擬,研究了振動(dòng)力場(chǎng)對(duì)速度場(chǎng)、混合指數(shù)、剪切速率場(chǎng)與粒子運(yùn)動(dòng)軌跡的影響規(guī)律,分析發(fā)現(xiàn),軸向振動(dòng)使中間主嚙合塊和兩側(cè)副嚙合塊的軸向齒間嚙合間隙呈周期性變化,物料有軸向向前的速度,且存在的漏流現(xiàn)象。結(jié)果顯示,混合指數(shù)（?）在整個(gè)模擬時(shí)間段內(nèi)呈周期性變化,且都存在?大于0.5的區(qū)域,驗(yàn)證了剪切-拉伸復(fù)合流場(chǎng)的存在?；诶碚摲治?采用實(shí)驗(yàn)研究手段,制備了PLA/三元乙丙橡膠（EPDM）,PLA/聚丁二酸丁二醇酯（PBS）/甲基丙烯酸縮水甘油酯三元共聚物（EGMA）、PLA/有機(jī)蒙脫土（OMMT）三種PLA基材料。實(shí)驗(yàn)結(jié)果顯示,與穩(wěn)態(tài)加工力場(chǎng)相比,振動(dòng)力場(chǎng)的引入所制備的PLA/EPDM共混物中分散相EPDM粒子粒徑減小,分布均勻;制備的PLA/PBS/EGMA共混物中EGMA環(huán)氧基團(tuán)與PLA分子和PBS分子中的羥基發(fā)生原位反應(yīng)的比例提高,導(dǎo)致分布在PLA和PBS相界面上的PLA/PBS-g-EGMA共聚物增多;制備的PLA/OMMT復(fù)合材料中片層OMMT在PLA基體層間距增加,團(tuán)聚程度顯著減小。以上結(jié)果表明,振動(dòng)力場(chǎng)的引入提高了PLA基材料中分散相的分散效果。基于實(shí)驗(yàn)結(jié)果,深入分析了振動(dòng)力場(chǎng)對(duì)混合過(guò)程的影響規(guī)律及其分散機(jī)理,揭示了振動(dòng)力場(chǎng)的振幅和振頻對(duì)平衡式三螺桿動(dòng)態(tài)擠出機(jī)所制備的PLA基材料性能的影響規(guī)律,建立了工藝-結(jié)構(gòu)-性能之間的關(guān)系,為制備高性能聚乳酸基材料提供了理論依據(jù)。本課題將振動(dòng)力場(chǎng)引入三螺桿擠出機(jī),突破了傳統(tǒng)的單、雙螺桿擠出機(jī)以剪切形變?yōu)橹鲗?dǎo)的混煉機(jī)制,軸向振動(dòng)使熔體輸送過(guò)程中承受了一定的拉伸形變作用,螺桿之間產(chǎn)生周期性變換的剪切-拉伸復(fù)雜流場(chǎng),對(duì)PLA基材料塑化起到強(qiáng)化混合以及促進(jìn)分散等作用。因此,平衡式三螺桿動(dòng)態(tài)擠出機(jī)必將成為聚合物混合混煉加工成型的重要設(shè)備,為聚合物復(fù)合材料加工發(fā)展起到重要作用。
韓海川[3]（2020）在《螺桿擠出機(jī)螺桿結(jié)構(gòu)對(duì)擠出流場(chǎng)影響的數(shù)值模擬》文中研究指明螺桿式擠出機(jī)作為一種常見(jiàn)的聚合物加工設(shè)備,在加工過(guò)程中依靠螺桿旋轉(zhuǎn)為物料提供擠壓力和剪切力,使物料可以進(jìn)行充分的塑化與混合,其優(yōu)異的性能極大的提高了聚合物混合加工的效率。為了提高螺桿的混煉能力,從螺桿的幾何結(jié)構(gòu)出發(fā),以聚合物流變學(xué)與聚合物熔融理論為基礎(chǔ),利用數(shù)值模擬方法分析強(qiáng)剪切段螺桿結(jié)構(gòu)對(duì)擠出流場(chǎng)的影響。參考串聯(lián)式螺桿與剪刀的工作原理,設(shè)計(jì)剪刀式單螺桿擠出機(jī)強(qiáng)剪切段的螺桿與機(jī)筒結(jié)構(gòu),即分別在螺桿表面與機(jī)筒內(nèi)壁開(kāi)設(shè)剪刀式螺棱,螺桿單元與機(jī)筒單元分別通過(guò)花鍵軸與螺紋連接,交錯(cuò)組裝。螺桿在靜止的機(jī)筒中高速旋轉(zhuǎn)時(shí),螺桿螺棱與機(jī)筒螺棱做相對(duì)運(yùn)動(dòng)形成很強(qiáng)的剪切應(yīng)力,完成對(duì)聚合物的剪切斷鏈與破碎。運(yùn)用有限元方法模擬等溫條件下聚乙烯（PE）熔體在剪刀式強(qiáng)剪切段中的剪切擠出過(guò)程,獲得物料所經(jīng)歷的剪切速率場(chǎng)、剪切應(yīng)力場(chǎng)、壓強(qiáng)分布情況,將結(jié)果與傳統(tǒng)單螺桿擠出機(jī)強(qiáng)剪切段進(jìn)行對(duì)比,得出了新型剪刀式強(qiáng)剪切段模型的剪切效果有了極大的提高,但是由于徑向結(jié)構(gòu)比較封閉,降低了其軸向的壓強(qiáng),不利于物料的擠壓。為了能利用好剪刀式強(qiáng)剪切段幾何結(jié)構(gòu)的優(yōu)勢(shì)同時(shí)彌補(bǔ)其缺點(diǎn)。在不改變其剪刀式結(jié)構(gòu)的前提下對(duì)其幾何結(jié)構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化改進(jìn)。改變對(duì)擠出流場(chǎng)影響較大的螺桿螺棱頭數(shù)和螺桿螺棱與機(jī)筒螺棱之間軸向間隙兩種幾何參數(shù)進(jìn)行模擬,結(jié)果表明螺桿螺棱頭數(shù)的增加會(huì)增強(qiáng)強(qiáng)剪切段的剪切擠出性能,而在效果最好的5頭螺棱基礎(chǔ)上建立的不同螺桿螺棱與機(jī)筒螺棱軸向間隙的組合方式中并沒(méi)有隨著間隙的減小而提高強(qiáng)剪切段的性能,而是選取了間隔適中的2mm間隙,既保證了擠出機(jī)的強(qiáng)剪切優(yōu)勢(shì)又增強(qiáng)了其擠壓效果?；趩温輻U擠出機(jī)模擬的理論基礎(chǔ),為了進(jìn)一步探索螺桿擠出機(jī)的混合規(guī)律,分別建立加入捏合盤(pán)元件、加入反螺紋元件的雙螺桿模型。對(duì)等溫條件下線性低密度聚乙烯與苯乙烯-丁二烯-苯乙烯共聚物共混熔體（LLDPE/SBS）在不同結(jié)構(gòu)的螺桿中進(jìn)行流場(chǎng)模擬,利用粒子示蹤法分析并得出不同雙螺桿中粒子的分散混合與分布混合規(guī)律,最后利用混合指標(biāo)表征方式比較了剪刀結(jié)構(gòu)與不同雙螺桿的流場(chǎng)混合情況。結(jié)果表明:雙螺桿中加入了捏合盤(pán)元件和加入了反螺紋元件的雙螺桿的剪切、混合效果優(yōu)于常規(guī)雙螺桿,其中加入反螺紋元件的螺桿在擠出過(guò)程中比常規(guī)螺桿提高了約78%的剪切應(yīng)力;其軸向的反流情況增加了粒子的停留時(shí)間,適用于反應(yīng)擠出實(shí)驗(yàn);且徑向粒子混合效果優(yōu)異,均勻程度能達(dá)到常規(guī)螺桿的2倍;剪刀式強(qiáng)剪切段相較于兩種雙螺桿結(jié)構(gòu),其軸向混合指標(biāo)分布曲線峰值更大且分布更寬,說(shuō)明在向前輸送的過(guò)程中其流場(chǎng)中存在更多的剪切流和拉伸流,利于物料之間的混合,證明了剪刀式的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)能夠有效提升單螺桿擠出機(jī)的混煉能力。
林旺陽(yáng)[4]（2020）在《基于動(dòng)態(tài)延展的UHMWPE管材軋制成型研究》文中提出由于具有優(yōu)異的綜合性能,尤其是抗沖擊和摩擦學(xué)性能,超高分子量聚乙烯（UHMWPE）能被應(yīng)用在航天、國(guó)防和生物醫(yī)療等各個(gè)領(lǐng)域,UHMWPE的廣泛應(yīng)用可加速實(shí)現(xiàn)“以塑代鋼”的目標(biāo)。然而以剪切形變?yōu)橹鞯募庸ぜ夹g(shù)難于實(shí)現(xiàn)UHMWPE的輸送和成型,且傳統(tǒng)的管材成型方法存在高能耗、低效率等缺點(diǎn),嚴(yán)重制約了UHMWPE管材的生產(chǎn)與應(yīng)用。體積拉伸形變支配的聚合物加工成型新方法和新理論,創(chuàng)新性地實(shí)現(xiàn)了聚合物加工過(guò)程由剪切形變主導(dǎo)到拉伸形變主導(dǎo)的顛覆性變革,具有傳質(zhì)傳熱效率高、熱機(jī)械歷程短、能耗低等優(yōu)勢(shì)。本文創(chuàng)新性地將拉伸形變主導(dǎo)的高分子材料加工技術(shù)與軋制理論相結(jié)合,提出了UHMWPE管材動(dòng)態(tài)軋制成型技術(shù),并成功研制了基于動(dòng)態(tài)延展的管材軋制成型設(shè)備,詳細(xì)闡述了設(shè)備的結(jié)構(gòu)、原理和特點(diǎn),該設(shè)備能不受UHMWPE加工難題的制約,以全新的方法成型純UHMWPE管材。分析了偏心轉(zhuǎn)子擠出機(jī)的理論產(chǎn)量和漏流量,偏心轉(zhuǎn)子擠出機(jī)的實(shí)際產(chǎn)量與轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速成正比。構(gòu)建了動(dòng)態(tài)軋制過(guò)程的數(shù)理模型,獲得了熔體的速度分布、拉伸形變速率分布以及拉伸形變作用指數(shù),熔體的軋制速度與轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速成正比,動(dòng)態(tài)軋制過(guò)程具有正位移輸送特性。動(dòng)態(tài)軋制過(guò)程是熔體同時(shí)沿周向和軸向的延展過(guò)程,是以拉伸形變?yōu)橹鲗?dǎo)的,成型段的管胚內(nèi)壁中拉伸形變作用占主導(dǎo)區(qū)域的比重達(dá)到了80%,壓縮段拉伸形變作用占主導(dǎo)區(qū)域的比重約為70%。通過(guò)試驗(yàn)研究了偏心轉(zhuǎn)子擠出機(jī)的擠出特性和UHMWPE管材動(dòng)態(tài)軋制成型特性,偏心轉(zhuǎn)子擠出機(jī)擠出的UHMWPE壓實(shí)程度高,UHMWPE的擠出產(chǎn)量與轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速成正比,加工停留時(shí)間與轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速成反比例關(guān)系,動(dòng)態(tài)軋制成型管材的軋制產(chǎn)量、軋制速度均與轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速成正比,轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速為40 rpm時(shí)管材的軋制產(chǎn)量、軋制速度最高分別達(dá)到了26.3 kg/h、45.1 m/h。獲得了動(dòng)態(tài)軋制成型管材的成型工藝-結(jié)構(gòu)-性能之間的影響規(guī)律:拉伸形變作用能有效實(shí)現(xiàn)UHMWPE的解纏結(jié),降低纏結(jié)度,避免分子鏈的斷裂,增大晶粒尺寸。動(dòng)態(tài)軋制成型能促進(jìn)熔體的延展熔接,提高管材的成型效果,動(dòng)態(tài)軋制成型過(guò)程顯著提高了UHMWPE的拉伸性能和彎曲性能,管材樣品的平均拉伸模量、屈服強(qiáng)度、拉伸強(qiáng)度、斷裂伸長(zhǎng)率、彎曲模量和彎曲強(qiáng)度相比對(duì)應(yīng)的模壓樣品最高分別提升了17.9%、8.3%、18.5%、20.8%、18.6%和8.8%?；趧?dòng)態(tài)延展的管材軋制成型設(shè)備的研制,實(shí)現(xiàn)了純UHMWPE管材的快速、穩(wěn)定成型以及UHMWPE管材力學(xué)性能的提升,對(duì)推動(dòng)UHMWPE管材的廣泛應(yīng)用具有重要的意義。
方聰[5]（2020）在《單軸偏心轉(zhuǎn)子擠出機(jī)聚烯烴熔融塑化過(guò)程及機(jī)理研究》文中研究表明熔融塑化是擠出機(jī)的核心功能,很大程度上影響擠出制品質(zhì)量和設(shè)備加工能耗。研究高效熔融塑化技術(shù)是聚合物加工成型領(lǐng)域的迫切需求。與傳統(tǒng)螺桿擠出機(jī)不同,單軸偏心轉(zhuǎn)子擠出機(jī)是一種基于全新的機(jī)械結(jié)構(gòu)和塑化輸運(yùn)原理的聚合物加工成型設(shè)備,聚合物的熔融塑化過(guò)程發(fā)生明顯改變,傳統(tǒng)的螺桿擠出理論不適用于單軸偏心轉(zhuǎn)子擠出機(jī)。前期研究表明偏心轉(zhuǎn)子擠出機(jī)不僅制品性能優(yōu)異而且加工能耗降低,這種加工優(yōu)勢(shì)與其特有熔融塑化方式緊密相關(guān),因此,研究偏心轉(zhuǎn)子擠出機(jī)的熔融塑化過(guò)程顯得尤為重要。本文通過(guò)研制便于拆卸的剖分式單軸偏心轉(zhuǎn)子試驗(yàn)樣機(jī),開(kāi)展驟冷拆機(jī)實(shí)驗(yàn)研究了不同聚烯烴材料、不同工藝條件下物料的熔融塑化過(guò)程,分析了物料熔融過(guò)程形態(tài)演變以及橫截面上熔體和固體的分布規(guī)律。研究發(fā)現(xiàn):聚合物在偏心轉(zhuǎn)子擠出機(jī)內(nèi)熔融塑化經(jīng)歷出現(xiàn)熔膜、熔體浸潤(rùn)和固體懸浮三個(gè)階段。在熔膜階段,物料發(fā)生熔體遷移熱傳導(dǎo)熔融過(guò)程,靠近定子的物料最先熔化形成熔膜,在轉(zhuǎn)子的擠壓作用下,芯部物料不斷靠近熱源,熔體被強(qiáng)制轉(zhuǎn)移滲入顆粒縫隙而不會(huì)形成穩(wěn)定的熔體層或者熔池。在熔體浸潤(rùn)階段,物料擠壓成片,相互粘連不僅使得顆粒受熱面積成倍增加,熱傳導(dǎo)作用加強(qiáng),而且產(chǎn)生大量塑性變形耗散熱,從而加快物料熔化進(jìn)程。在固體懸浮階段,熔體的黏性耗散熱和熱傳導(dǎo)作用促進(jìn)固體完成熔化。此外,本文采用功率儀測(cè)量了偏心轉(zhuǎn)子擠出機(jī)熔融塑化聚烯烴原料的加工能耗,研究發(fā)現(xiàn):轉(zhuǎn)子消耗的機(jī)械能是物料塑化過(guò)程的主要熔融熱源,設(shè)備加工單耗隨著轉(zhuǎn)速升高而降低,相比于單螺桿擠出設(shè)備,偏心轉(zhuǎn)子擠出機(jī)的加工單耗降低20%以上。根據(jù)驟冷拆機(jī)實(shí)驗(yàn)現(xiàn)象和物料加工能耗分析,本文建立熔體遷移熱傳導(dǎo)模型和顆粒塑性變形耗散熔融模型,系統(tǒng)分析偏心轉(zhuǎn)子擠出機(jī)熔融塑化機(jī)理。轉(zhuǎn)子的擠壓作用加快物料交換速率,強(qiáng)化熱傳導(dǎo)作用,實(shí)現(xiàn)了高效的熔體遷移熱傳導(dǎo)方式,同時(shí)避免了熔體發(fā)生過(guò)熱降解。顆粒塑性變形耗散熔融模型得出顆粒的升溫速率關(guān)于壓縮形變程度以及顆粒尺寸的函數(shù)關(guān)系。壓縮變形程度越大,顆粒升溫速率越大;原料粒徑越小,升溫速率越大,熔化越快,模型得出理論預(yù)測(cè)與偏心轉(zhuǎn)子擠出機(jī)實(shí)驗(yàn)現(xiàn)象具有較好的一致性。本文通過(guò)實(shí)驗(yàn)與理論研究相結(jié)合的方法,分析了單軸偏心轉(zhuǎn)子擠出機(jī)對(duì)聚烯烴材料的熔融塑化過(guò)程和機(jī)理,為研究偏心轉(zhuǎn)子擠出機(jī)熔融理論打下良好基礎(chǔ),為設(shè)備的推廣應(yīng)用提供理論指導(dǎo)。
鑒冉冉[6]（2019）在《場(chǎng)協(xié)同螺桿塑化過(guò)程流動(dòng)特性與強(qiáng)化傳熱機(jī)理研究》文中進(jìn)行了進(jìn)一步梳理聚合物塑化過(guò)程的強(qiáng)制對(duì)流和強(qiáng)化傳熱過(guò)程對(duì)聚合物的熔融與塑化具有至關(guān)重要的影響,而聚合物塑化均勻性又將直接影響最終制品質(zhì)量和制品性能,材料塑化不均是導(dǎo)致精密制品缺陷的重要原因。因此對(duì)聚合物塑化過(guò)程熱的有效管理和溫差場(chǎng)均勻性的有效控制具有重要的現(xiàn)實(shí)意義。本文歸納總結(jié)了聚合物塑化理論和場(chǎng)協(xié)同原理在國(guó)內(nèi)外的研究現(xiàn)狀,并在此基礎(chǔ)上,開(kāi)展聚合物塑化過(guò)程流動(dòng)與傳熱機(jī)理的基礎(chǔ)研究,進(jìn)一步提出了聚合物流動(dòng)混合過(guò)程的熵增效應(yīng)與聚合物流動(dòng)傳熱過(guò)程的協(xié)同效應(yīng),并對(duì)該理論進(jìn)行了詳細(xì)闡述與論證?；诰酆衔锒鄨?chǎng)協(xié)同強(qiáng)化對(duì)流傳熱與高效塑化的新思路,創(chuàng)新設(shè)計(jì)新型扭轉(zhuǎn)元件,通過(guò)數(shù)值計(jì)算、冷態(tài)可視化試驗(yàn)及熱態(tài)多參數(shù)在線監(jiān)測(cè)試驗(yàn)等手段對(duì)其混合與傳熱機(jī)理進(jìn)行了探究,提出了場(chǎng)協(xié)同強(qiáng)化傳熱高效塑化的螺桿塑化新方法,解決塑化不均的難題,為聚合物精密成型及高性能材料的研發(fā)與應(yīng)用提供理論指導(dǎo),拓展了場(chǎng)協(xié)同理論在高黏度非牛頓流體強(qiáng)化傳熱領(lǐng)域的新知識(shí)。本文主要研究工作及創(chuàng)新點(diǎn)如下:（1）聚合物多場(chǎng)協(xié)同強(qiáng)化傳熱傳質(zhì)新方法及理論創(chuàng)新提出了聚合物流動(dòng)混合過(guò)程的熵增效應(yīng)與聚合物流動(dòng)傳熱過(guò)程的協(xié)同效應(yīng)。論證了粒子的無(wú)規(guī)化發(fā)展是引起混合的本質(zhì)因素,包括位移無(wú)規(guī)化和粒徑無(wú)規(guī)化;同時(shí)論證了速度場(chǎng)、剪切速率場(chǎng)、速度梯度場(chǎng)、溫度梯度場(chǎng)等物理場(chǎng)之間的協(xié)同耦合關(guān)系;并驗(yàn)證了聚合物加工場(chǎng)協(xié)同理論的可行性,為指導(dǎo)螺桿結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)提供了新的理論依據(jù)。創(chuàng)新設(shè)計(jì)了新型強(qiáng)化傳熱與高效混煉的扭轉(zhuǎn)元件及場(chǎng)協(xié)同螺桿,分析了扭轉(zhuǎn)元件的混合模型、傳熱模型和熔融模型。該扭轉(zhuǎn)元件增加了粒子的物質(zhì)熵和場(chǎng)協(xié)同性,即提高了流體的擾流和無(wú)規(guī)化程度,以及速度場(chǎng)與溫度梯度場(chǎng)之間的協(xié)同性,對(duì)聚合物流體具有分流匯流和扭轉(zhuǎn)翻滾的作用,有利于聚合物流體的混合與傳熱及其溫度均勻性。（2）聚合物在扭轉(zhuǎn)元件及場(chǎng)協(xié)同螺桿中的強(qiáng)化傳質(zhì)特性扭轉(zhuǎn)元件的引入使聚合物在流道中獲得了局部螺旋流/渦流,強(qiáng)化了流體徑向傳質(zhì),提高了聚合物熔體的混合和塑化性能,使聚合物熔體的溫度分布、黏度分布等物性參數(shù)更加均勻,從而保證制品質(zhì)量;場(chǎng)協(xié)同螺桿的混合性能優(yōu)于常規(guī)螺桿,且扭轉(zhuǎn)元件的排布對(duì)混合性能有較大影響,其中單個(gè)扭轉(zhuǎn)元件與單一導(dǎo)程螺紋元件相間排列的螺桿混合性能最優(yōu)。（3）聚合物在扭轉(zhuǎn)元件及場(chǎng)協(xié)同螺桿中的強(qiáng)化傳熱機(jī)理扭轉(zhuǎn)元件的引入提高了速度場(chǎng)與溫度梯度場(chǎng)之間的協(xié)同性,具有很好的對(duì)流換熱性能,達(dá)到了強(qiáng)化傳熱的目的。扭轉(zhuǎn)元件數(shù)量和排布對(duì)聚合物熔融特性均有明顯影響,其熔融過(guò)程符合瞬態(tài)熔融理論并能夠顯著改善徑向溫度均勻性;隨著扭轉(zhuǎn)元件數(shù)量或扭轉(zhuǎn)元件分散程度的增加,對(duì)流換熱性能有所改善。此外,場(chǎng)協(xié)同螺桿在不增加額外能耗的情況下,獲得了比常規(guī)螺桿更優(yōu)異的傳熱性能。場(chǎng)協(xié)同理論可以很好的解釋聚合物加工領(lǐng)域非牛頓黏彈性流體的傳熱性能,運(yùn)用場(chǎng)協(xié)同理論指導(dǎo)螺桿結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì),為提高螺桿塑化系統(tǒng)塑化能力和傳熱效率提供了一種行之有效的方法,為解決螺桿塑化不均的問(wèn)題開(kāi)辟了新途徑。（4）聚合物塑化過(guò)程中螺桿性能的綜合評(píng)價(jià)體系建立建立了聚合物塑化過(guò)程中螺桿性能的綜合評(píng)價(jià)體系,通過(guò)混合、傳熱、塑化、能耗、協(xié)同等五個(gè)方面對(duì)螺桿的性能進(jìn)行了定量分析,確定了混合評(píng)價(jià)因子、傳熱評(píng)價(jià)因子、塑化評(píng)價(jià)因子、能耗評(píng)價(jià)因子、協(xié)同評(píng)價(jià)因子,實(shí)現(xiàn)了螺桿性能的多目標(biāo)決策和綜合評(píng)價(jià),為定量評(píng)估螺桿對(duì)聚合物塑化過(guò)程性能的影響力水平,開(kāi)辟了一條新的道路。（5）場(chǎng)協(xié)同螺桿在聚合物微孔發(fā)泡、纖維增強(qiáng)復(fù)合材料領(lǐng)域的應(yīng)用采用自主設(shè)計(jì)的場(chǎng)協(xié)同螺桿,成功制備了泡孔尺寸在100μm以下的化學(xué)發(fā)泡泡沫材料,泡孔尺寸在10μm以下的物理發(fā)泡泡沫材料,以及平均纖維長(zhǎng)度在500μm以上的回收碳纖維增強(qiáng)聚丙烯復(fù)合材料。綜上,本文針對(duì)聚合物塑化過(guò)程溫度調(diào)控和熱管理問(wèn)題,以螺桿結(jié)構(gòu)為切入點(diǎn),創(chuàng)新提出聚合物多場(chǎng)協(xié)同強(qiáng)化對(duì)流傳熱與高效塑化新方法及新結(jié)構(gòu),對(duì)聚合物螺桿塑化系統(tǒng)優(yōu)化設(shè)計(jì)具有借鑒意義,為解決螺桿塑化不均等問(wèn)題開(kāi)辟了新途徑。
范德軍[7]（2019）在《偏心轉(zhuǎn)子擠出機(jī)流場(chǎng)和混合性能的數(shù)值模擬與實(shí)驗(yàn)》文中指出偏心轉(zhuǎn)子擠出機(jī)是一種基于體積脈動(dòng)塑化輸運(yùn)原理的聚合物新型成型裝備,其獨(dú)特的幾何拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)和復(fù)雜的運(yùn)動(dòng)規(guī)律可以實(shí)現(xiàn)體積拉伸形變作用支配的塑化輸運(yùn)過(guò)程,具有較好的混合能力。鑒于其加工原理的特殊性,采用數(shù)值模擬方法對(duì)偏心轉(zhuǎn)子擠出機(jī)的流場(chǎng)和混合性能進(jìn)行研究,能夠直觀展示物料的混合過(guò)程,對(duì)偏心轉(zhuǎn)子擠出機(jī)的工藝優(yōu)化和結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)具有重要的參考價(jià)值。本文首先對(duì)偏心轉(zhuǎn)子擠出機(jī)的基本結(jié)構(gòu)、工作原理和數(shù)值模擬的基礎(chǔ)進(jìn)行了簡(jiǎn)要闡述,并利用計(jì)算流體動(dòng)力學(xué)軟件POLYFLOW對(duì)偏心轉(zhuǎn)子擠出機(jī)熔體輸送段的流場(chǎng)進(jìn)行數(shù)值模擬,詳細(xì)分析其流場(chǎng)的分布特點(diǎn),通過(guò)計(jì)算偏心轉(zhuǎn)子擠出機(jī)在不同工藝條件、結(jié)構(gòu)參數(shù)下的容積效率,探索不同因素對(duì)其熔體輸送效率的影響規(guī)律,然后在流場(chǎng)模擬結(jié)果的基礎(chǔ)上運(yùn)用粒子示蹤法對(duì)混合性能進(jìn)行數(shù)值模擬,使用后處理模塊POLYSTAT統(tǒng)計(jì)各混合特性參數(shù),通過(guò)改變轉(zhuǎn)速、轉(zhuǎn)子半徑、偏心距、轉(zhuǎn)子螺距和間隙研究各因素對(duì)偏心轉(zhuǎn)子擠出機(jī)混合性能的影響,最后利用實(shí)驗(yàn)對(duì)模擬結(jié)果進(jìn)行了驗(yàn)證。研究結(jié)果表明偏心轉(zhuǎn)子擠出機(jī)的容積效率和熔體泄露程度隨轉(zhuǎn)速的增加變化不明顯,但當(dāng)轉(zhuǎn)子半徑和間隙增大時(shí),容積效率逐漸減小,泄漏程度增加,相反的,當(dāng)轉(zhuǎn)子螺距和偏心距增加時(shí),容積效率逐漸增加,熔體泄漏程度減小。通過(guò)分析示蹤粒子在一個(gè)轉(zhuǎn)動(dòng)周期內(nèi)各混合特性參數(shù)的概率分布函數(shù)、概率密度函數(shù)、百分位數(shù)變化規(guī)律,發(fā)現(xiàn)隨著體積拉伸形變作用時(shí)間的增加,物料在偏心轉(zhuǎn)子擠出機(jī)中的混合效果越來(lái)越好。通過(guò)分析不同工藝條件和結(jié)構(gòu)參數(shù)下各混合特性參數(shù)的變化趨勢(shì),發(fā)現(xiàn)粒子在偏心轉(zhuǎn)子擠出機(jī)中的停留時(shí)間分布幾乎不受結(jié)構(gòu)參數(shù)影響,但受轉(zhuǎn)速影響較大。當(dāng)轉(zhuǎn)速增加時(shí),粒子停留時(shí)間減少但流場(chǎng)強(qiáng)度增加,在轉(zhuǎn)速為45r/min時(shí)粒子經(jīng)歷的最大剪切速率和最大拉伸速率增加最快、最大時(shí)均混合效率和最大混合指數(shù)為極大值點(diǎn),此時(shí)混合效果最佳;當(dāng)增加轉(zhuǎn)子半徑和偏心距時(shí)不同百分位數(shù)下各混合特性參數(shù)逐漸增加,說(shuō)明增加轉(zhuǎn)子半徑和偏心距有利于提高偏心轉(zhuǎn)子擠出機(jī)的混合性能;當(dāng)轉(zhuǎn)子螺距和間隙增加時(shí)各混合特性參數(shù)減小,表明轉(zhuǎn)子螺距和間隙過(guò)大將會(huì)削弱偏心轉(zhuǎn)子擠出機(jī)的混合性能。利用偏心轉(zhuǎn)子擠出機(jī)在不同轉(zhuǎn)速下混合性能的對(duì)比實(shí)驗(yàn),發(fā)現(xiàn)實(shí)驗(yàn)結(jié)果與本文的數(shù)值模擬結(jié)論一致,驗(yàn)證了數(shù)值模擬方法的可靠性。
張果[8]（2018）在《單螺桿擠出機(jī)停留時(shí)間分布的在線檢測(cè)》文中研究表明高分子聚合物在單螺桿擠出過(guò)程中由于流體單元的逆向混合、不均勻的速度分布、擠出機(jī)設(shè)計(jì)不當(dāng)?shù)纫蛩貢?huì)造成同一時(shí)間進(jìn)入單螺桿擠出機(jī)的聚合物離開(kāi)擠出機(jī)的時(shí)間不同,從而形成停留時(shí)間分布（RTD）的問(wèn)題。RTD是單螺桿擠出機(jī)中的一個(gè)重要參數(shù),可以表明物料在擠出過(guò)程中受的熱歷史,也常常用來(lái)表征螺桿擠出機(jī)的宏觀混合,即軸向混合。本文基于熒光在線檢測(cè)原理,借助轉(zhuǎn)矩流變儀的單螺桿擠出平臺(tái),自行設(shè)計(jì)并搭建一套熒光在線檢測(cè)裝置,研究單螺桿擠出機(jī)的停留時(shí)間分布。PS在單螺桿擠出過(guò)程中的停留時(shí)間分布的的測(cè)試表明,本實(shí)驗(yàn)開(kāi)發(fā)的熒光在線檢測(cè)裝置可成功運(yùn)用于高分子聚合物在單螺桿擠出過(guò)程中RTD的檢測(cè)。通過(guò)溶液自由基聚合得到具有熒光效應(yīng)的苯乙烯和甲基丙烯酸9-蒽甲酯的無(wú)規(guī)共聚物P（St-co-AMMA）,用作表征單螺桿擠出機(jī)的大分子示蹤劑。在此基礎(chǔ)上,分別研究了PS和PET在單螺桿擠出機(jī)的停留時(shí)間分布。結(jié)果表明:（1）借助轉(zhuǎn)矩流變儀的單螺桿擠出平臺(tái)開(kāi)發(fā)的熒光在線檢測(cè)裝置可以成功運(yùn)用于高聚物在單螺桿擠出過(guò)程中的停留時(shí)間分布的檢測(cè);通過(guò)重復(fù)性試驗(yàn)表明該熒光在線檢測(cè)裝置穩(wěn)定性良好;確定示蹤劑的用量以研究螺桿轉(zhuǎn)速對(duì)停留時(shí)間分布的影響,且進(jìn)一步表征了該裝置的可靠性和穩(wěn)定性,結(jié)果表明PS在單螺桿擠出過(guò)程中的停留時(shí)間分布隨著螺桿轉(zhuǎn)速的增加而變窄,即單螺桿擠出機(jī)的軸向混合程度隨著螺桿轉(zhuǎn)速的增加而減小。（2）通過(guò)自由基聚合得到的P（St-co-AMMA）,對(duì)其進(jìn)行FT-IR和1H-NMR表征測(cè)試,表明得到的產(chǎn)物為目標(biāo)產(chǎn)物。通過(guò)熱穩(wěn)定性、熒光性能以及流變性能分析表明P（St-co-AMMA）可以作為表征PS停留時(shí)間分布的大分子示蹤劑。且在選擇P（St-co-AMMA）為示蹤劑,表征PS在單螺桿擠出過(guò)程中的停留時(shí)間分布的實(shí)驗(yàn)表明P（St-co-AMMA）可成功用作表征單螺桿擠出機(jī)停留時(shí)間分布的大分子示蹤劑。（3）選擇P（St-co-AMMA）為大分子示蹤劑,考察了P（St-co-AMMA）的用量和螺桿轉(zhuǎn)速對(duì)PET在單螺桿擠出加工過(guò)程中停留時(shí)間分布的影響。在得到PET在單螺桿擠出過(guò)程中停留時(shí)間分布的基礎(chǔ)上,探討了PET在單螺桿擠出過(guò)程中的停留時(shí)間對(duì)PET的特性黏度、流變性能和熱穩(wěn)定性都的影響:結(jié)果表明:PET在單螺桿擠出機(jī)內(nèi)停留時(shí)間與示蹤劑的用量無(wú)關(guān),且螺桿轉(zhuǎn)速越快停留時(shí)間分布越窄,即單螺桿擠出機(jī)的軸向混和能力隨著螺桿轉(zhuǎn)速增加而減小。PET在單螺桿擠出機(jī)中的停留時(shí)間越長(zhǎng),PET的特性黏度越小、分解溫度越低、儲(chǔ)能模量和損耗模量以及復(fù)數(shù)黏度也隨之減小。
黃鳳磊,劉淼,李志鵬,蔡子琦,高正明[9]（2017）在《共混用動(dòng)態(tài)混合器的研究與應(yīng)用進(jìn)展》文中進(jìn)行了進(jìn)一步梳理動(dòng)態(tài)混合器具有提高聚合物共混過(guò)程中分散相混合質(zhì)量的優(yōu)點(diǎn)。本文從混合理論出發(fā),重點(diǎn)介紹了分散和分布混合理論的研究進(jìn)展。對(duì)共混用動(dòng)態(tài)混合器進(jìn)行了分類與整理,簡(jiǎn)述了釜式攪拌器與螺桿擠出機(jī)類動(dòng)態(tài)混合器,并詳細(xì)介紹了銷釘式、球窩式和空穴傳遞式動(dòng)態(tài)混合器的原理與結(jié)構(gòu)。從實(shí)驗(yàn)和數(shù)值模擬兩個(gè)方面闡述了動(dòng)態(tài)混合器的研究方法,實(shí)驗(yàn)研究主要包括計(jì)算機(jī)圖像處理技術(shù)與顯微分析技術(shù)、力學(xué)性能分析技術(shù)和粒子圖像測(cè)速技術(shù),數(shù)值模擬研究方法方面則從宏觀和介觀兩種尺度進(jìn)行了簡(jiǎn)要的介紹。最后介紹了共混用動(dòng)態(tài)混合器在化纖、塑料、橡膠等多個(gè)工業(yè)領(lǐng)域的應(yīng)用,指出實(shí)驗(yàn)與數(shù)值模擬相結(jié)合的方法有助于提高現(xiàn)有研究水平,解決動(dòng)態(tài)混合器設(shè)計(jì)與優(yōu)化過(guò)程中的難題。
李晨昕[10]（2017）在《機(jī)筒溝槽和螺桿螺槽耦合作用下熔融塑化研究》文中認(rèn)為單螺桿擠出機(jī)憑借其擠出穩(wěn)定性好、操作簡(jiǎn)單、性價(jià)比高等優(yōu)點(diǎn),在聚合物成型加工領(lǐng)域具有非常重要的地位。隨著擠出過(guò)程高速、高效的發(fā)展,傳統(tǒng)單螺桿擠出機(jī)產(chǎn)量與塑化質(zhì)量已無(wú)法滿足人們對(duì)塑料制品的需求。單螺桿擠出機(jī)機(jī)筒內(nèi)壁開(kāi)設(shè)溝槽可以顯著提高固體輸送效率,但存在熔融速率與固體輸送效率不匹配的缺陷,導(dǎo)致機(jī)筒溝槽的效率不能有效的得到發(fā)揮,其產(chǎn)品質(zhì)量存在很大缺陷。因此,本課題將機(jī)筒溝槽由固體輸送段延伸至熔融段,構(gòu)建機(jī)筒溝槽和螺桿螺槽耦合作用下的熔融塑化模型,通過(guò)對(duì)比實(shí)驗(yàn)研究,揭示機(jī)筒溝槽對(duì)單螺桿擠出機(jī)塑化過(guò)程的作用機(jī)理。主要研究工作如下:1、在已有實(shí)驗(yàn)條件的基礎(chǔ)上,設(shè)計(jì)并搭建了液壓快開(kāi)式單螺桿擠出塑化研究平臺(tái),可直觀觀察單螺桿擠出機(jī)塑化過(guò)程中物料熔融狀態(tài),設(shè)計(jì)并加工了多種結(jié)構(gòu)的機(jī)筒與螺桿,通過(guò)改變機(jī)筒與螺桿的組合形成具有不同功能的單螺桿擠出機(jī)擠壓系統(tǒng)。2、對(duì)光滑機(jī)筒和溝槽機(jī)筒單螺桿擠出機(jī)的物料輸送機(jī)理與熔融塑化過(guò)程進(jìn)行了對(duì)比分析,構(gòu)建了機(jī)筒溝槽和螺桿螺槽耦合作用下的熔融模型,并對(duì)該模型中塑化過(guò)程參數(shù)進(jìn)行了模擬研究,從理論上分析了幾何結(jié)構(gòu)參數(shù)和工藝參數(shù)對(duì)溝槽機(jī)筒單螺桿擠出機(jī)塑化性能的影響。3、從原料體系、工藝條件及螺桿結(jié)構(gòu)等角度對(duì)熔融段溝槽機(jī)筒熔融模型進(jìn)行了綜合實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證,探明了螺桿結(jié)構(gòu)和工藝條件對(duì)溝槽機(jī)筒擠出機(jī)塑化過(guò)程熔融起始點(diǎn)、熔融長(zhǎng)度、熔體溫度/壓力和停留時(shí)間等塑化特性以及產(chǎn)量的影響規(guī)律。結(jié)果表明,熔融段機(jī)筒溝槽和螺桿螺槽耦合作用產(chǎn)生的剪切熱是物料熔融塑化的主要熱源,溝槽物料在此作用下快速熔融形成厚熔膜,并促進(jìn)螺槽固相的熔融。反向壓縮螺桿更適合于熔融段溝槽機(jī)筒單螺桿擠出機(jī)擠壓系統(tǒng),在保證高產(chǎn)量的同時(shí)仍具有優(yōu)異的塑化效果。4、利用構(gòu)建的正向壓縮螺桿擠壓系統(tǒng)、反向壓縮螺桿擠壓系統(tǒng)和分離型螺桿擠壓系統(tǒng),對(duì)光滑機(jī)筒單螺桿擠出機(jī)、固體輸送段溝槽機(jī)筒單螺桿擠出機(jī)和熔融段溝槽機(jī)筒單螺桿擠出機(jī)的塑化特性進(jìn)行了對(duì)比實(shí)驗(yàn)研究,從熔融起始點(diǎn)、熔融長(zhǎng)度、熔體溫度、熔體壓力、產(chǎn)量等方面揭示了機(jī)筒結(jié)構(gòu)對(duì)單螺桿擠出機(jī)塑化過(guò)程的影響。結(jié)果表明:固體輸送段機(jī)筒內(nèi)壁開(kāi)設(shè)螺旋溝槽時(shí),物料輸送量大幅增加,熔融段光滑機(jī)筒由于塑化和輸送能力弱,固體輸送能力和塑化能力不匹配,導(dǎo)致固體輸送段段末端形成堵塞,熔融段壓力急劇升高,而在熔融段機(jī)筒溝槽和螺桿螺槽耦合作用下,物料輸送速率和熔融速率加快,對(duì)固體輸送段末端的堵塞進(jìn)行了有效的疏導(dǎo),螺桿螺槽固相熔融長(zhǎng)度明顯縮短,且熔融段壓力分布更加合理。
二、單螺桿擠出機(jī)中熔體混合理論的研究（論文開(kāi)題報(bào)告）
（1）論文研究背景及目的
此處內(nèi)容要求：
首先簡(jiǎn)單簡(jiǎn)介論文所研究問(wèn)題的基本概念和背景，再而簡(jiǎn)單明了地指出論文所要研究解決的具體問(wèn)題，并提出你的論文準(zhǔn)備的觀點(diǎn)或解決方法。
寫(xiě)法范例：
本文主要提出一款精簡(jiǎn)64位RISC處理器存儲(chǔ)管理單元結(jié)構(gòu)并詳細(xì)分析其設(shè)計(jì)過(guò)程。在該MMU結(jié)構(gòu)中,TLB采用叁個(gè)分離的TLB,TLB采用基于內(nèi)容查找的相聯(lián)存儲(chǔ)器并行查找,支持粗粒度為64KB和細(xì)粒度為4KB兩種頁(yè)面大小,采用多級(jí)分層頁(yè)表結(jié)構(gòu)映射地址空間,并詳細(xì)論述了四級(jí)頁(yè)表轉(zhuǎn)換過(guò)程,TLB結(jié)構(gòu)組織等。該MMU結(jié)構(gòu)將作為該處理器存儲(chǔ)系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)的一個(gè)重要組成部分。
（2）本文研究方法
調(diào)查法：該方法是有目的、有系統(tǒng)的搜集有關(guān)研究對(duì)象的具體信息。
觀察法：用自己的感官和輔助工具直接觀察研究對(duì)象從而得到有關(guān)信息。
實(shí)驗(yàn)法：通過(guò)主支變革、控制研究對(duì)象來(lái)發(fā)現(xiàn)與確認(rèn)事物間的因果關(guān)系。
文獻(xiàn)研究法：通過(guò)調(diào)查文獻(xiàn)來(lái)獲得資料，從而全面的、正確的了解掌握研究方法。
實(shí)證研究法：依據(jù)現(xiàn)有的科學(xué)理論和實(shí)踐的需要提出設(shè)計(jì)。
定性分析法：對(duì)研究對(duì)象進(jìn)行“質(zhì)”的方面的研究，這個(gè)方法需要計(jì)算的數(shù)據(jù)較少。
定量分析法：通過(guò)具體的數(shù)字，使人們對(duì)研究對(duì)象的認(rèn)識(shí)進(jìn)一步精確化。
跨學(xué)科研究法：運(yùn)用多學(xué)科的理論、方法和成果從整體上對(duì)某一課題進(jìn)行研究。
功能分析法：這是社會(huì)科學(xué)用來(lái)分析社會(huì)現(xiàn)象的一種方法，從某一功能出發(fā)研究多個(gè)方面的影響。
模擬法：通過(guò)創(chuàng)設(shè)一個(gè)與原型相似的模型來(lái)間接研究原型某種特性的一種形容方法。
三、單螺桿擠出機(jī)中熔體混合理論的研究（論文提綱范文）
（1）擠出預(yù)成型對(duì)回收塑料模壓發(fā)泡板材質(zhì)量的影響（論文提綱范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 符號(hào)說(shuō)明 |
| 1 緒論 |
| 1.1 課題研究的背景 |
| 1.2 廢舊塑料的國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀與再生利用 |
| 1.2.1 廢舊塑料的國(guó)內(nèi)外處理方法 |
| 1.2.2 廢舊塑料的再生利用 |
| 1.3 再生塑料擠出和發(fā)泡的研究進(jìn)展 |
| 1.3.1 再生塑料的擠出研究進(jìn)展 |
| 1.3.2 再生塑料的發(fā)泡研究進(jìn)展 |
| 1.4 泡沫塑料發(fā)泡方法 |
| 1.5 模壓發(fā)泡現(xiàn)狀 |
| 1.5.1 純新塑料模壓發(fā)泡工藝過(guò)程 |
| 1.5.2 100%回收料模壓發(fā)泡工藝過(guò)程 |
| 1.6 本課題研究的目的、意義和主要內(nèi)容 |
| 1.6.1 研究的目的和意義 |
| 1.6.2 研究的主要內(nèi)容 |
| 2 單螺桿擠出機(jī)混合段混合機(jī)理 |
| 2.1 基本混合理論 |
| 2.2 典型單螺桿擠出機(jī)混合段的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)與機(jī)理分析 |
| 2.2.1 分流型螺桿混合段 |
| 2.2.2 屏障型螺桿混合段 |
| 2.2.3 變流道型螺桿混合段 |
| 2.2.4 小結(jié) |
| 2.3 螺桿分散混合段設(shè)計(jì)準(zhǔn)則 |
| 2.4 本章小結(jié) |
| 3 預(yù)成型擠出機(jī)新型拉伸螺桿的設(shè)計(jì)理論 |
| 3.1 預(yù)成型螺桿擠出機(jī) |
| 3.2 新型拉伸螺桿分散混合段構(gòu)型 |
| 3.2.1 設(shè)計(jì)思路 |
| 3.2.2 構(gòu)型設(shè)計(jì) |
| 3.3 本章小結(jié) |
| 4 螺桿混合流場(chǎng)有限元模擬分析 |
| 4.1 POLYFLOW軟件簡(jiǎn)介 |
| 4.2 幾何模型的建立與網(wǎng)格劃分 |
| 4.3 數(shù)學(xué)模型 |
| 4.3.1 基本假設(shè) |
| 4.3.2 流體動(dòng)力學(xué)控制方程 |
| 4.3.3 本構(gòu)方程 |
| 4.4 材料物性參數(shù)與邊界設(shè)置 |
| 4.4.1 物性參數(shù) |
| 4.4.2 邊界設(shè)置 |
| 4.5 模擬結(jié)果與分析 |
| 4.5.1 流場(chǎng)速度分布 |
| 4.5.2 流場(chǎng)剪切速率分布 |
| 4.5.3 流場(chǎng)混合指數(shù)分布 |
| 4.5.4 流場(chǎng)粘性生熱分布 |
| 4.6 本章總結(jié) |
| 5 實(shí)驗(yàn)研究 |
| 5.1 實(shí)驗(yàn) |
| 5.1.1 實(shí)驗(yàn)儀器及設(shè)備 |
| 5.1.2 預(yù)成型擠出機(jī)控制系統(tǒng) |
| 5.1.3 實(shí)驗(yàn)原料及配方 |
| 5.1.4 實(shí)驗(yàn)方案 |
| 5.2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果與分析 |
| 5.2.1 擠出預(yù)成型板材質(zhì)量 |
| 5.2.2 模壓發(fā)泡板材質(zhì)量 |
| 5.2.3 擠出能力 |
| 5.2.4 擠出溫度 |
| 5.2.5 功率損耗 |
| 5.3 本章小結(jié) |
| 全文總結(jié)與展望 |
| 總結(jié) |
| 創(chuàng)新點(diǎn) |
| 展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 致謝 |
| 攻讀碩士學(xué)位期間發(fā)表的學(xué)術(shù)論文及研究成果 |
（2）基于振動(dòng)力場(chǎng)作用下三螺桿擠出聚乳酸基材料混合機(jī)理及其結(jié)構(gòu)性能研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 物理量名稱及符號(hào) |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 螺桿擠出機(jī)的發(fā)展研究歷程 |
| 1.2.1 單雙螺桿擠出機(jī)的研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.2 三螺桿擠出機(jī)的研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.3 振動(dòng)力場(chǎng)的引入對(duì)聚合物加工的研究現(xiàn)狀 |
| 1.3 混合理論的研究現(xiàn)狀 |
| 1.3.1 混合的分類 |
| 1.3.2 混合研究的方法 |
| 1.4 本文的研究意義、研究目標(biāo)、研究?jī)?nèi)容及創(chuàng)新點(diǎn) |
| 1.4.1 研究意義 |
| 1.4.2 研究?jī)?nèi)容 |
| 1.4.3 創(chuàng)新點(diǎn) |
| 1.5 本章小結(jié) |
| 第二章 平衡式三螺桿動(dòng)態(tài)擠出機(jī)研制與實(shí)驗(yàn)方案 |
| 2.1 平衡式三螺桿動(dòng)態(tài)擠出機(jī)的研制 |
| 2.1.1 主測(cè)控模塊 |
| 2.1.2 激振模塊 |
| 2.1.3 三螺桿擠出模塊 |
| 2.2 平衡式三螺桿動(dòng)態(tài)擠出機(jī)實(shí)驗(yàn)方案 |
| 2.2.1 實(shí)驗(yàn)?zāi)康?/td> |
| 2.2.2 實(shí)驗(yàn)設(shè)備與儀器 |
| 2.2.3 樣品制備與表征 |
| 2.3 本章小結(jié) |
| 第三章 平衡式三螺桿動(dòng)態(tài)擠出機(jī)塑化輸運(yùn)系統(tǒng)運(yùn)動(dòng)學(xué)模型 |
| 3.1 螺桿物理模型 |
| 3.2 螺桿數(shù)學(xué)模型 |
| 3.2.1 螺桿幾何關(guān)系 |
| 3.2.2 螺桿的運(yùn)動(dòng)速度分析 |
| 3.3 振動(dòng)力場(chǎng)對(duì)螺桿的運(yùn)動(dòng)速度分析 |
| 3.3.1 螺桿周向速度 |
| 3.3.2 螺桿軸向速度 |
| 3.3.3 螺桿周向和軸向形變速率 |
| 3.4 本章小結(jié) |
| 第四章 平衡式三螺桿動(dòng)態(tài)擠出機(jī)混合混煉數(shù)值模擬 |
| 4.1 數(shù)值模擬的前處理 |
| 4.1.1 幾何模型的建立 |
| 4.1.2 數(shù)學(xué)模型建立 |
| 4.1.3 網(wǎng)格劃分與邊界條件 |
| 4.1.4 嚙合塊的運(yùn)動(dòng) |
| 4.2 數(shù)值模擬結(jié)果分析 |
| 4.2.1 速度場(chǎng) |
| 4.2.2 混合指數(shù) |
| 4.2.3 粒子停留時(shí)間分布 |
| 4.2.4 分離尺度 |
| 4.2.5 最大剪切應(yīng)力 |
| 4.3 本章小結(jié) |
| 第五章 振動(dòng)力場(chǎng)對(duì)PLA/EPDM共混體系的混合與結(jié)構(gòu)性能研究 |
| 5.1 實(shí)驗(yàn) |
| 5.1.1 實(shí)驗(yàn)材料 |
| 5.1.2 實(shí)驗(yàn)設(shè)備與儀器 |
| 5.1.3 實(shí)驗(yàn)方案 |
| 5.1.4 樣品制備與表征 |
| 5.2 引入振動(dòng)力場(chǎng)對(duì)力學(xué)性能的研究 |
| 5.2.1 極差分析 |
| 5.2.2 方差分析 |
| 5.3 振動(dòng)力場(chǎng)對(duì)PLA/EPDM共混體系性能研究 |
| 5.3.1 振動(dòng)力場(chǎng)對(duì)脆斷面微觀形貌的影響 |
| 5.3.2 振動(dòng)力場(chǎng)對(duì)力學(xué)的影響 |
| 5.3.3 振動(dòng)力場(chǎng)對(duì)熱穩(wěn)定的影響 |
| 5.4 本章小結(jié) |
| 第六章 振動(dòng)力場(chǎng)對(duì)PLA/PBS/EGMA共混體系混合與結(jié)構(gòu)性能研究 |
| 6.1 實(shí)驗(yàn) |
| 6.1.1 實(shí)驗(yàn)材料 |
| 6.1.2 實(shí)驗(yàn)設(shè)備與儀器 |
| 6.1.3 實(shí)驗(yàn)方案 |
| 6.1.4 樣品制備與表征 |
| 6.2 相容性分析 |
| 6.2.1 EGMA在 PLA/PBS中的分布分析 |
| 6.2.2 紅外光譜分析 |
| 6.2.3 EGMA的分布的相形態(tài) |
| 6.2.4 凝膠分?jǐn)?shù) |
| 6.3 加工參數(shù)對(duì)PLA/PBS/EGMA力學(xué)性能 |
| 6.3.1 穩(wěn)態(tài)工作條件下力學(xué)性能的研究 |
| 6.3.2 振動(dòng)力場(chǎng)對(duì)力學(xué)性能的研究 |
| 6.4 振動(dòng)力場(chǎng)對(duì)體系性能的研究 |
| 6.4.1 振動(dòng)力場(chǎng)對(duì)體系微觀形貌的影響 |
| 6.4.2 振動(dòng)力場(chǎng)對(duì)體系凝膠分?jǐn)?shù)的影響 |
| 6.4.3 振動(dòng)力場(chǎng)對(duì)體系力學(xué)性能的影響 |
| 6.4.4 振動(dòng)力場(chǎng)對(duì)體系結(jié)晶行為的影響 |
| 6.4.5 振動(dòng)力場(chǎng)對(duì)體系熱穩(wěn)定性的影響 |
| 6.6 振動(dòng)力場(chǎng)對(duì)體系作用的分散混合機(jī)理 |
| 6.7 本章小結(jié) |
| 第七章 振動(dòng)力場(chǎng)對(duì)PLA/OMMT復(fù)合材料體系混合與結(jié)構(gòu)性能研究 |
| 7.1 實(shí)驗(yàn) |
| 7.1.1 實(shí)驗(yàn)材料 |
| 7.1.2 實(shí)驗(yàn)設(shè)備與儀器 |
| 7.1.3 實(shí)驗(yàn)方案 |
| 7.1.4 樣品制備與表征 |
| 7.2 振動(dòng)力場(chǎng)對(duì)體系微觀形貌的影響 |
| 7.2.1 振幅對(duì)體系微觀形貌的影響 |
| 7.2.2 振頻對(duì)體系微觀形貌的影響 |
| 7.3 振動(dòng)力場(chǎng)對(duì)體系的WXRD的影響 |
| 7.3.1 振幅對(duì)體系的WXRD的影響 |
| 7.3.2 振頻對(duì)體系的WXRD的影響 |
| 7.4 振動(dòng)力場(chǎng)對(duì)體系FT-IR的影響 |
| 7.4.1 振幅對(duì)體系紅外光譜的影響 |
| 7.4.2 振頻對(duì)體系紅外光譜的影響 |
| 7.5 振動(dòng)力場(chǎng)對(duì)體系力學(xué)性能的影響 |
| 7.5.1 振幅對(duì)體系拉伸性能的影響 |
| 7.5.2 振頻對(duì)體系拉伸性能的影響 |
| 7.5.3 振幅/振頻對(duì)體系沖擊性能的影響 |
| 7.6 振動(dòng)力場(chǎng)對(duì)體系結(jié)晶行為的影響 |
| 7.6.1 振幅對(duì)體系結(jié)晶行為的影響 |
| 7.6.2 振頻對(duì)體系結(jié)晶行為的影響 |
| 7.7 振動(dòng)力場(chǎng)對(duì)體系熱穩(wěn)定的影響 |
| 7.7.1 振幅對(duì)體系熱穩(wěn)定性的影響 |
| 7.7.2 振頻對(duì)體系熱穩(wěn)定性的影響 |
| 7.8 振動(dòng)力場(chǎng)對(duì)體系作用的分散混合機(jī)理 |
| 7.9 本章小結(jié) |
| 結(jié)論與展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 攻讀博士學(xué)位期間取得的研究成果 |
| 致謝 |
| 附件 |
（3）螺桿擠出機(jī)螺桿結(jié)構(gòu)對(duì)擠出流場(chǎng)影響的數(shù)值模擬（論文提綱范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 課題研究背景 |
| 1.2 螺桿擠出機(jī)的發(fā)展現(xiàn)狀 |
| 1.3 數(shù)值模擬理論在聚合物加工中的應(yīng)用 |
| 1.3.1 單螺桿擠出機(jī)數(shù)值模擬研究 |
| 1.3.2 雙螺桿擠出機(jī)數(shù)值模擬研究 |
| 1.3.3 其他擠出機(jī)數(shù)值模擬研究 |
| 1.4 本課題的工作內(nèi)容 |
| 第二章 螺桿擠出機(jī)工作原理及理論分析 |
| 2.1 流變學(xué)在聚合物加工中的應(yīng)用 |
| 2.1.1 聚合物流變學(xué)發(fā)展 |
| 2.1.2 聚合物的基本方程 |
| 2.2 擠出流場(chǎng)的影響因素 |
| 2.2.1 溫度對(duì)熔體粘度的影響 |
| 2.2.2 剪切速率對(duì)熔體粘度的影響 |
| 2.2.3 壓強(qiáng)對(duì)熔體粘度的影響 |
| 2.2.4 螺桿幾何參數(shù)對(duì)擠出流場(chǎng)的影響 |
| 2.3 聚合物共混加工原理 |
| 2.3.1 混合機(jī)理 |
| 2.3.2 共混過(guò)程的影響要素 |
| 2.3.3 混合分類 |
| 2.4 數(shù)值模擬分析理論 |
| 2.5 本章小結(jié) |
| 第三章 剪刀式強(qiáng)剪切段的三維等溫流場(chǎng)數(shù)值模擬 |
| 3.1 剪刀式強(qiáng)剪切段的結(jié)構(gòu)介紹 |
| 3.2 理論模型的建立 |
| 3.2.1 幾何模型 |
| 3.2.2 數(shù)學(xué)模型 |
| 3.3 瞬態(tài)任務(wù)的建立 |
| 3.4 對(duì)比結(jié)果分析 |
| 3.4.1 剪切應(yīng)力對(duì)比 |
| 3.4.2 剪切速率對(duì)比 |
| 3.4.3 壓強(qiáng)對(duì)比 |
| 3.5 本章小結(jié) |
| 第四章 剪刀式強(qiáng)剪切段的結(jié)構(gòu)優(yōu)化模擬 |
| 4.1 螺桿參數(shù)設(shè)計(jì)原則 |
| 4.2 幾何參數(shù)的選取 |
| 4.2.1 螺棱頭數(shù) |
| 4.2.2 螺桿螺棱與機(jī)筒螺棱的軸向間隙 |
| 4.3 模擬結(jié)果與分析 |
| 4.3.1 螺桿螺棱頭數(shù)對(duì)擠出流場(chǎng)的影響 |
| 4.3.2 螺桿螺棱與機(jī)筒螺棱軸向間隙對(duì)擠出流場(chǎng)的影響 |
| 4.4 本章小結(jié) |
| 第五章 雙螺桿嚙合元件、反螺紋元件與剪刀式結(jié)構(gòu)對(duì)流場(chǎng)的混合對(duì)比 |
| 5.1 理論模型 |
| 5.1.1 雙螺桿分類 |
| 5.1.2 雙螺桿擠出機(jī)物理模型構(gòu)建和網(wǎng)格劃分 |
| 5.1.3 邊界條件參數(shù)設(shè)定 |
| 5.1.4 數(shù)學(xué)模型 |
| 5.2 混合指標(biāo) |
| 5.2.1 分散混合表征 |
| 5.2.2 分布混合表征 |
| 5.3 不同元件對(duì)擠出流場(chǎng)影響的分析 |
| 5.3.1 分散混合結(jié)果分析 |
| 5.3.2 分布混合結(jié)果分析 |
| 5.3.3 剪刀式強(qiáng)剪切段與組合螺桿的混合對(duì)比 |
| 5.4 本章小結(jié) |
| 第六章 結(jié)論 |
| 6.1 總結(jié) |
| 6.2 展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 研究成果與發(fā)表的學(xué)術(shù)論文 |
| 致謝 |
（4）基于動(dòng)態(tài)延展的UHMWPE管材軋制成型研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 物理量名稱及符號(hào) |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 UHMWPE的加工成型技術(shù) |
| 1.2.1 UHMWPE概述 |
| 1.2.2 UHMWPE加工技術(shù)的研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.3 UHMWPE管材成型的研究進(jìn)展 |
| 1.3 拉伸形變主導(dǎo)的UHMWPE加工方法 |
| 1.3.1 剪切形變主導(dǎo)UHMWPE加工的局限性 |
| 1.3.2 拉伸形變主導(dǎo)的高分子材料加工方法的研究 |
| 1.3.3 拉伸形變主導(dǎo)的高分子材料加工裝備 |
| 1.3.4 拉伸形變主導(dǎo)UHMWPE塑化加工的實(shí)現(xiàn) |
| 1.4 軋制技術(shù)成型UHMWPE管材的提出 |
| 1.4.1 金屬材料軋制成形原理 |
| 1.4.2 聚合物輥壓成形的應(yīng)用 |
| 1.4.3 UHMWPE軋制成型技術(shù) |
| 1.5 研究意義、內(nèi)容及創(chuàng)新點(diǎn) |
| 1.5.1 選題意義 |
| 1.5.2 研究?jī)?nèi)容 |
| 1.5.3 創(chuàng)新點(diǎn) |
| 第二章 基于動(dòng)態(tài)延展的管材軋制成型設(shè)備研制 |
| 2.1 UHMWPE管材動(dòng)態(tài)軋制成型設(shè)備結(jié)構(gòu)組成 |
| 2.1.1 偏心轉(zhuǎn)子塑化輸送系統(tǒng) |
| 2.1.2 管材動(dòng)態(tài)軋制成型裝置 |
| 2.1.3 其他關(guān)鍵的配件與系統(tǒng) |
| 2.2 UHMWPE管材動(dòng)態(tài)軋制成型過(guò)程工作原理 |
| 2.3 UHMWPE管材動(dòng)態(tài)軋制成型設(shè)備的特點(diǎn) |
| 2.4 本章小結(jié) |
| 第三章 UHMWPE管材動(dòng)態(tài)軋制成型過(guò)程解析 |
| 3.1 偏心轉(zhuǎn)子擠出機(jī)的供料量分析 |
| 3.1.1 理論產(chǎn)量 |
| 3.1.2 泄漏量 |
| 3.1.3 實(shí)際產(chǎn)量 |
| 3.2 動(dòng)態(tài)軋制過(guò)程的熔體輸送分析 |
| 3.2.1 軋輥的運(yùn)動(dòng)描述 |
| 3.2.2 熔體的輸送特性 |
| 3.3 動(dòng)態(tài)軋制過(guò)程的數(shù)理模型解析 |
| 3.3.1 成型段的模型分析 |
| 3.3.2 壓縮段的模型分析 |
| 3.4 本章小結(jié) |
| 第四章 UHMWPE管材動(dòng)態(tài)軋制成型實(shí)驗(yàn)研究 |
| 4.1 實(shí)驗(yàn)過(guò)程 |
| 4.1.1 實(shí)驗(yàn)材料 |
| 4.1.2 實(shí)驗(yàn)儀器 |
| 4.1.3 實(shí)驗(yàn)參數(shù) |
| 4.1.4 實(shí)驗(yàn)內(nèi)容 |
| 4.2 UHMWPE物料的擠出特性 |
| 4.2.1 外觀形貌 |
| 4.2.2 平均密度 |
| 4.2.3 擠出產(chǎn)量 |
| 4.2.4 停留時(shí)間 |
| 4.3 UHMWPE管材的軋制特性 |
| 4.3.1 軋制產(chǎn)量 |
| 4.3.2 軋制速度 |
| 4.4 本章小結(jié) |
| 第五章 動(dòng)態(tài)軋制UHMWPE管材的結(jié)構(gòu)與性能 |
| 5.1 試樣制備與表征 |
| 5.1.1 模壓標(biāo)樣的制樣方法 |
| 5.1.2 管材樣品的取樣方法 |
| 5.1.3 試樣結(jié)構(gòu)與性能表征 |
| 5.2 管材的密度 |
| 5.2.1 分子量的影響 |
| 5.2.2 轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速的影響 |
| 5.2.3 軋制溫度的影響 |
| 5.3 管材的降解程度 |
| 5.3.1 分子量的影響 |
| 5.3.2 轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速的影響 |
| 5.3.3 軋制溫度的影響 |
| 5.4 管材的流變性能 |
| 5.4.1 轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速的影響 |
| 5.4.2 軋制溫度的影響 |
| 5.5 管材的結(jié)晶性能 |
| 5.5.1 分子量的影響 |
| 5.5.2 轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速的影響 |
| 5.5.3 軋制溫度的影響 |
| 5.6 管材的微觀形貌 |
| 5.6.1 UHMWPE初生態(tài)粒子的微觀形貌 |
| 5.6.2 轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速的影響 |
| 5.6.3 軋制溫度的影響 |
| 5.7 管材的力學(xué)性能 |
| 5.7.1 拉伸性能 |
| 5.7.2 彎曲性能 |
| 5.7.3 沖擊性能 |
| 5.8 管材的耐磨性能 |
| 5.8.1 分子量的影響 |
| 5.8.2 轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速的影響 |
| 5.8.3 軋制溫度的影響 |
| 5.9 本章小結(jié) |
| 結(jié)論 |
| 展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 攻讀博士學(xué)位期間取得的研究成果 |
| 致謝 |
| 附件 |
（5）單軸偏心轉(zhuǎn)子擠出機(jī)聚烯烴熔融塑化過(guò)程及機(jī)理研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 物理量名稱及符號(hào)表 |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 前言 |
| 1.2 擠出機(jī)熔融機(jī)理研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 單螺桿擠出機(jī)熔融機(jī)理 |
| 1.2.2 雙螺桿擠出機(jī)熔融機(jī)理 |
| 1.2.3 外加輔助場(chǎng)熔融機(jī)理 |
| 1.2.4 葉片擠出機(jī)熔融機(jī)理 |
| 1.3 單軸偏心轉(zhuǎn)子擠出機(jī)塑化輸運(yùn)研究進(jìn)展 |
| 1.4 課題的研究意義和主要內(nèi)容 |
| 1.4.1 研究意義 |
| 1.4.2 研究?jī)?nèi)容 |
| 1.5 本章小結(jié) |
| 第二章 單軸偏心轉(zhuǎn)子擠出機(jī)結(jié)構(gòu)與原理 |
| 2.1 單軸偏心轉(zhuǎn)子擠出機(jī)結(jié)構(gòu) |
| 2.1.1 設(shè)備結(jié)構(gòu) |
| 2.1.2 塑化型腔截面 |
| 2.2 偏心轉(zhuǎn)子擠出機(jī)輸運(yùn)原理 |
| 2.2.1 塑化輸運(yùn)方式 |
| 2.2.2 型腔參數(shù)方程 |
| 2.2.3 體積拉伸形變 |
| 2.3 本章小結(jié) |
| 第三章 聚烯烴塑化輸運(yùn)形態(tài)演變過(guò)程 |
| 3.1 實(shí)驗(yàn)?zāi)康呐c實(shí)驗(yàn)方案 |
| 3.1.1 實(shí)驗(yàn)材料 |
| 3.1.2 實(shí)驗(yàn)設(shè)備與測(cè)量?jī)x器 |
| 3.1.3 實(shí)驗(yàn)內(nèi)容 |
| 3.1.4 實(shí)驗(yàn)步驟 |
| 3.2 聚烯烴材料的熔融過(guò)程 |
| 3.2.1 聚乙烯粒料熔融長(zhǎng)度 |
| 3.2.2 熔融過(guò)程形態(tài)演變 |
| 3.2.3 熔融物料斷面分析 |
| 3.2.4 物料熔化熔合過(guò)程 |
| 3.3 物料熔融塑化物理模型 |
| 3.4 本章小結(jié) |
| 第四章 體積拉伸形變?nèi)廴跀D出能耗分析 |
| 4.1 實(shí)驗(yàn)?zāi)康呐c實(shí)驗(yàn)內(nèi)容 |
| 4.2 偏心轉(zhuǎn)子擠出機(jī)能耗實(shí)驗(yàn) |
| 4.2.1 低密度聚乙烯粒料 |
| 4.2.2 高密度聚乙烯粒料 |
| 4.2.3 聚丙烯粒料 |
| 4.2.4 聚苯乙烯粒料 |
| 4.3 偏心轉(zhuǎn)子擠出機(jī)的單耗 |
| 4.4 本章小結(jié) |
| 第五章 正位移輸運(yùn)熔融塑化機(jī)理 |
| 5.1 熔體遷移熱傳導(dǎo)熔融模型 |
| 5.1.1 塑化型腔熱傳導(dǎo)面積 |
| 5.1.2 熔體遷移熱傳導(dǎo)模型 |
| 5.2 顆粒塑性變形耗散熔融模型 |
| 5.3 本章小結(jié) |
| 結(jié)論與展望 |
| 一、主要結(jié)論及創(chuàng)新點(diǎn) |
| 二、建議和展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 攻讀碩士學(xué)位期間取得的研究成果 |
| 致謝 |
| 附件 |
（6）場(chǎng)協(xié)同螺桿塑化過(guò)程流動(dòng)特性與強(qiáng)化傳熱機(jī)理研究（論文提綱范文）
| 學(xué)位論文數(shù)據(jù)集 |
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 符號(hào)說(shuō)明 |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.2 聚合物塑化理論概述 |
| 1.2.1 聚合物塑化系統(tǒng)的發(fā)展 |
| 1.2.2 聚合物塑化混合理論 |
| 1.2.3 聚合物塑化傳熱理論 |
| 1.3 塑化過(guò)程的強(qiáng)化傳質(zhì)研究現(xiàn)狀 |
| 1.4 塑化過(guò)程的強(qiáng)化傳熱研究現(xiàn)狀 |
| 1.5 多場(chǎng)協(xié)同理論研究現(xiàn)狀 |
| 1.5.1 多場(chǎng)耦合及場(chǎng)協(xié)同原理 |
| 1.5.2 牛頓流體域的多場(chǎng)協(xié)同問(wèn)題 |
| 1.5.3 非牛頓流體域的多場(chǎng)協(xié)同問(wèn)題 |
| 1.6 本課題研究路線、研究?jī)?nèi)容與創(chuàng)新點(diǎn) |
| 1.6.1 研究路線 |
| 1.6.2 研究?jī)?nèi)容 |
| 1.6.3 研究創(chuàng)新點(diǎn) |
| 第二章 聚合物塑化過(guò)程多場(chǎng)協(xié)同理論分析 |
| 2.1 聚合物流動(dòng)混合過(guò)程的熵增效應(yīng) |
| 2.2 聚合物流動(dòng)傳熱過(guò)程的協(xié)同效應(yīng) |
| 2.3 新型扭轉(zhuǎn)元件及場(chǎng)協(xié)同螺桿設(shè)計(jì) |
| 2.3.1 扭轉(zhuǎn)元件流動(dòng)模型 |
| 2.3.2 扭轉(zhuǎn)元件傳熱模型 |
| 2.3.3 扭轉(zhuǎn)元件熔融模型 |
| 2.4 扭轉(zhuǎn)流動(dòng)過(guò)程中的熵增效應(yīng)分析 |
| 2.5 扭轉(zhuǎn)流動(dòng)過(guò)程中的協(xié)同效應(yīng)分析 |
| 2.5.1 數(shù)值分析模型 |
| 2.5.2 速度場(chǎng)與速度梯度場(chǎng)的協(xié)同分析 |
| 2.5.3 速度場(chǎng)與溫度梯度場(chǎng)的協(xié)同分析 |
| 2.5.4 速度梯度場(chǎng)與剪切速率場(chǎng)的協(xié)同分析 |
| 2.5.5 溫度梯度場(chǎng)與剪切速率場(chǎng)的協(xié)同分析 |
| 2.6 小結(jié) |
| 第三章 場(chǎng)協(xié)同螺桿塑化過(guò)程傳熱傳質(zhì)模擬研究 |
| 3.1 扭轉(zhuǎn)流道模型及其性能分析 |
| 3.1.1 數(shù)值分析模型 |
| 3.1.2 傳質(zhì)與速度特性 |
| 3.1.3 熔融與溫度特性 |
| 3.1.4 傳熱與協(xié)同特性 |
| 3.2 扭轉(zhuǎn)元件與常用新型元件性能對(duì)比 |
| 3.2.1 數(shù)值分析模型 |
| 3.2.2 傳質(zhì)與速度特性 |
| 3.2.3 均質(zhì)與混合特性 |
| 3.2.4 傳熱與溫度特性 |
| 3.3 場(chǎng)協(xié)同螺桿單相流模型及傳熱性能分析 |
| 3.3.1 數(shù)值分析模型 |
| 3.3.2 溫度分布特性 |
| 3.3.3 強(qiáng)化傳質(zhì)與速度特性 |
| 3.3.4 強(qiáng)化傳熱與協(xié)同特性 |
| 3.4 場(chǎng)協(xié)同螺桿單相流模型及混合性能分析 |
| 3.4.1 數(shù)值分析模型 |
| 3.4.2 混合能力 |
| 3.4.3 混合效率 |
| 3.4.4 塑化質(zhì)量 |
| 3.5 場(chǎng)協(xié)同螺桿兩相流模型及其性能分析 |
| 3.5.1 數(shù)值分析模型 |
| 3.5.2 兩相流體熔融特性 |
| 3.5.3 強(qiáng)化傳熱與協(xié)同特性 |
| 3.6 小結(jié) |
| 第四章 場(chǎng)協(xié)同螺桿塑化過(guò)程傳熱傳質(zhì)試驗(yàn)研究 |
| 4.1 場(chǎng)協(xié)同螺桿的強(qiáng)化傳質(zhì)可視化試驗(yàn) |
| 4.1.1 冷態(tài)可視化試驗(yàn)裝置的搭建 |
| 4.1.2 微顆粒在液體槽中的流動(dòng)行為 |
| 4.1.3 微氣泡在液體槽中的分散行為 |
| 4.2 傳熱傳質(zhì)試驗(yàn)平臺(tái)及表征 |
| 4.2.1 熱態(tài)多參數(shù)在線監(jiān)測(cè)擠出系統(tǒng)搭建 |
| 4.2.2 試驗(yàn)原料及性能表征 |
| 4.3 場(chǎng)協(xié)同螺桿的強(qiáng)化混合性能 |
| 4.3.1 流動(dòng)沿程分散相顆粒分布 |
| 4.3.2 擠出樣條分散相顆粒分布 |
| 4.3.3 停留時(shí)間分布 |
| 4.4 場(chǎng)協(xié)同螺桿的強(qiáng)化傳熱性能 |
| 4.4.1 對(duì)流換熱系數(shù) |
| 4.4.2 徑向溫度分布 |
| 4.5 場(chǎng)協(xié)同螺桿的能耗特性 |
| 4.5.1 設(shè)備比能耗 |
| 4.5.2 電機(jī)轉(zhuǎn)動(dòng)功率 |
| 4.6 小結(jié) |
| 第五章 聚合物塑化螺桿性能多目標(biāo)綜合評(píng)價(jià)體系 |
| 5.1 塑化螺桿性能評(píng)價(jià)方法體系確立 |
| 5.2 塑化螺桿性能單一評(píng)價(jià)因子建立 |
| 5.2.1 混合評(píng)價(jià)因子 |
| 5.2.2 傳熱評(píng)價(jià)因子 |
| 5.2.3 塑化評(píng)價(jià)因子 |
| 5.2.4 能耗評(píng)價(jià)因子 |
| 5.2.5 協(xié)同評(píng)價(jià)因子 |
| 5.3 塑化螺桿性能綜合評(píng)價(jià)因子建立 |
| 5.4 小結(jié) |
| 第六章 場(chǎng)協(xié)同螺桿在微發(fā)泡領(lǐng)域的應(yīng)用 |
| 6.1 場(chǎng)協(xié)同微發(fā)泡專用螺桿的設(shè)計(jì)開(kāi)發(fā) |
| 6.1.1 場(chǎng)協(xié)同螺桿設(shè)計(jì) |
| 6.1.2 試驗(yàn)原料及設(shè)備 |
| 6.2 單螺桿擠出化學(xué)發(fā)泡 |
| 6.2.1 機(jī)頭溫度對(duì)泡孔質(zhì)量的影響 |
| 6.2.2 成核劑對(duì)泡孔質(zhì)量的影響 |
| 6.3 超臨界流體擠出物理發(fā)泡 |
| 6.4 回收碳纖維增強(qiáng)復(fù)合材料 |
| 6.5 小結(jié) |
| 第七章 總結(jié)與展望 |
| 7.1 總結(jié) |
| 7.2 展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 致謝 |
| 研究成果及發(fā)表的學(xué)術(shù)論文 |
| 已發(fā)表論文 |
| 合作出版著作 |
| 申請(qǐng)及已授權(quán)專利 |
| 作者及導(dǎo)師簡(jiǎn)介 |
| 附件 |
（7）偏心轉(zhuǎn)子擠出機(jī)流場(chǎng)和混合性能的數(shù)值模擬與實(shí)驗(yàn)（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 擠出機(jī)的研究進(jìn)展 |
| 1.1.1 傳統(tǒng)的螺桿式擠出機(jī) |
| 1.1.2 聚合物新型成型裝備 |
| 1.2 偏心轉(zhuǎn)子擠出機(jī)的研究現(xiàn)狀 |
| 1.3 擠出機(jī)混合性能的數(shù)值模擬研究現(xiàn)狀 |
| 1.4 本文研究?jī)?nèi)容與意義 |
| 1.5 本章小結(jié) |
| 第二章 流場(chǎng)和混合性能的數(shù)值模擬基礎(chǔ) |
| 2.1 偏心轉(zhuǎn)子擠出機(jī)的結(jié)構(gòu)與工作原理 |
| 2.1.1 偏心轉(zhuǎn)子擠出機(jī)的基本結(jié)構(gòu) |
| 2.1.2 偏心轉(zhuǎn)子擠出機(jī)的工作原理 |
| 2.1.3 偏心轉(zhuǎn)子的運(yùn)動(dòng)學(xué)分析 |
| 2.2 混合模擬的理論基礎(chǔ) |
| 2.2.1 混合的分類 |
| 2.2.2 混合效率 |
| 2.2.3 混合指數(shù) |
| 2.2.4 停留時(shí)間 |
| 2.3 數(shù)值模擬軟件與相關(guān)技術(shù)介紹 |
| 2.3.1 POLYFLOW軟件介紹 |
| 2.3.2 網(wǎng)格疊加技術(shù) |
| 2.3.3 用戶自定義函數(shù) |
| 2.4 本章小結(jié) |
| 第三章 流場(chǎng)和混合性能的數(shù)值模型建立 |
| 3.1 幾何模型 |
| 3.2 流場(chǎng)和混合性能數(shù)學(xué)模型的建立 |
| 3.2.1 控制方程的選擇 |
| 3.2.2 有限元網(wǎng)格的劃分 |
| 3.2.3 邊界條件的設(shè)定 |
| 3.2.4 材料參數(shù) |
| 3.3 流場(chǎng)和混合任務(wù)的求解過(guò)程 |
| 3.3.1 流場(chǎng)的求解 |
| 3.3.2 模型長(zhǎng)度對(duì)流場(chǎng)的影響 |
| 3.3.3 網(wǎng)格無(wú)關(guān)性檢驗(yàn) |
| 3.3.4 混合任務(wù)的求解 |
| 3.4 本章小結(jié) |
| 第四章 熔體輸送段流場(chǎng)和混合性能的數(shù)值模擬 |
| 4.1 流場(chǎng)模擬結(jié)果分析 |
| 4.2 工藝條件與結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)泄漏的影響 |
| 4.2.1 轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速對(duì)泄漏的影響 |
| 4.2.2 轉(zhuǎn)子半徑對(duì)泄漏的影響 |
| 4.2.3 偏心距對(duì)泄漏的影響 |
| 4.2.4 轉(zhuǎn)子螺距對(duì)泄漏的影響 |
| 4.2.5 間隙對(duì)泄漏的影響 |
| 4.3 粒子的運(yùn)動(dòng)軌跡 |
| 4.4 混合特性參數(shù)的統(tǒng)計(jì)分析 |
| 4.4.1 最大剪切速率 |
| 4.4.2 最大拉伸速率 |
| 4.4.3 最大時(shí)均混合效率 |
| 4.4.4 最大混合指數(shù) |
| 4.4.5 停留時(shí)間分布 |
| 4.4.6 相鄰粒子間距離 |
| 4.5 本章小結(jié) |
| 第五章 工藝條件與結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)混合性能的影響 |
| 5.1 轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速對(duì)混合性能的影響 |
| 5.1.1 轉(zhuǎn)速對(duì)粒子經(jīng)歷的最大剪切速率的影響 |
| 5.1.2 轉(zhuǎn)速對(duì)粒子經(jīng)歷的最大拉伸速率的影響 |
| 5.1.3 轉(zhuǎn)速對(duì)粒子經(jīng)歷的最大時(shí)均混合效率的影響 |
| 5.1.4 轉(zhuǎn)速對(duì)粒子經(jīng)歷的最大混合指數(shù)的影響 |
| 5.1.5 轉(zhuǎn)速對(duì)粒子停留時(shí)間的影響 |
| 5.2 轉(zhuǎn)子半徑對(duì)混合性能的影響 |
| 5.2.1 半徑對(duì)粒子經(jīng)歷的最大剪切速率的影響 |
| 5.2.2 半徑對(duì)粒子經(jīng)歷的最大拉伸速率的影響 |
| 5.2.3 半徑對(duì)粒子經(jīng)歷的最大時(shí)均混合效率的影響 |
| 5.2.4 半徑對(duì)粒子經(jīng)歷的最大混合指數(shù)的影響 |
| 5.2.5 半徑對(duì)粒子停留時(shí)間的影響 |
| 5.3 偏心距對(duì)混合性能的影響 |
| 5.3.1 偏心距對(duì)粒子經(jīng)歷的最大剪切速率的影響 |
| 5.3.2 偏心距對(duì)粒子經(jīng)歷的最大拉伸速率的影響 |
| 5.3.3 偏心距對(duì)粒子經(jīng)歷的最大時(shí)均混合效率的影響 |
| 5.3.4 偏心距對(duì)粒子經(jīng)歷的最大混合指數(shù)的影響 |
| 5.3.5 偏心距對(duì)粒子停留時(shí)間的影響 |
| 5.4 轉(zhuǎn)子螺距對(duì)混合性能的影響 |
| 5.4.1 螺距對(duì)粒子經(jīng)歷的最大剪切速率的影響 |
| 5.4.2 螺距對(duì)粒子經(jīng)歷的最大拉伸速率的影響 |
| 5.4.3 螺距對(duì)粒子經(jīng)歷的最大時(shí)均混合效率的影響 |
| 5.4.4 螺距對(duì)粒子經(jīng)歷的最大混合指數(shù)的影響 |
| 5.4.5 螺距對(duì)粒子停留時(shí)間的影響 |
| 5.5 間隙對(duì)混合性能的影響 |
| 5.5.1 間隙對(duì)粒子經(jīng)歷的最大剪切速率的影響 |
| 5.5.2 間隙對(duì)粒子經(jīng)歷的最大拉伸速率的影響 |
| 5.5.3 間隙對(duì)粒子經(jīng)歷的最大時(shí)均混合效率的影響 |
| 5.5.4 間隙對(duì)粒子經(jīng)歷的最大混合指數(shù)的影響 |
| 5.5.5 間隙對(duì)粒子停留時(shí)間的影響 |
| 5.6 本章小結(jié) |
| 第六章 偏心轉(zhuǎn)子擠出機(jī)混合性能的實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證 |
| 6.1 實(shí)驗(yàn)方案 |
| 6.2 實(shí)驗(yàn)步驟 |
| 6.3 實(shí)驗(yàn)結(jié)果 |
| 6.4 本章小結(jié) |
| 結(jié)論與展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 攻讀碩士學(xué)位期間取得的研究成果 |
| 致謝 |
| 附件 |
（8）單螺桿擠出機(jī)停留時(shí)間分布的在線檢測(cè)（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 單螺桿擠出機(jī)的混合機(jī)理 |
| 1.1.1 混合的基本概念 |
| 1.1.2 單螺桿擠出機(jī)內(nèi)的混合 |
| 1.1.3 混沌混合理論 |
| 1.2 單螺桿擠出機(jī)的研究發(fā)展歷程 |
| 1.3 停留時(shí)間分布概述 |
| 1.3.1 停留時(shí)間分布的定義和表征 |
| 1.3.2 停留時(shí)間分布的應(yīng)用 |
| 1.3.3 螺桿擠出機(jī)RTD的測(cè)量 |
| 1.4 本課題的研究意義及研究?jī)?nèi)容 |
| 1.4.1 研究意義 |
| 1.4.2 研究?jī)?nèi)容 |
| 第二章 PS在單螺桿擠出加工過(guò)程中停留時(shí)間分布在線檢測(cè) |
| 2.1 引言 |
| 2.2 實(shí)驗(yàn)部分 |
| 2.2.1 實(shí)驗(yàn)原料 |
| 2.2.2 實(shí)驗(yàn)設(shè)備 |
| 2.3 停留時(shí)間分布在線檢測(cè) |
| 2.3.1 在線檢測(cè)原理 |
| 2.3.2 停留時(shí)間分布的計(jì)算 |
| 2.3.3 示蹤劑的制備 |
| 2.3.4 最大激發(fā)波長(zhǎng)的確定 |
| 2.3.5 激發(fā)波長(zhǎng)強(qiáng)度與示蹤劑濃度的關(guān)系 |
| 2.3.6 實(shí)驗(yàn)測(cè)量過(guò)程 |
| 2.3.7 示蹤劑的選擇 |
| 2.4 結(jié)果討論 |
| 2.4.1 重復(fù)性試驗(yàn) |
| 2.4.2 示蹤劑的用量對(duì)PS停留時(shí)間分布的影響 |
| 2.4.3 螺桿轉(zhuǎn)速對(duì)PS停留時(shí)間分布的影響 |
| 2.5 結(jié)論 |
| 第三章 大分子示蹤劑P(St-co-AMMA)的制備、性能研究以及應(yīng)用 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 實(shí)驗(yàn)部分 |
| 3.2.1 原料 |
| 3.2.2 主要實(shí)驗(yàn)設(shè)備和儀器 |
| 3.2.3 甲基丙烯酸 9-蒽甲酯(AMMA)的制備 |
| 3.2.4 P(St-co-AMMA)的制備 |
| 3.3 表征測(cè)試 |
| 3.3.1 傅里葉變換紅外光譜(FT-IR)分析 |
| 3.3.2 核磁共振波譜（1H-NMR） |
| 3.3.3 凝膠滲透色譜(GPC) |
| 3.3.4 流變學(xué)測(cè)試 |
| 3.3.5 熱穩(wěn)定性分析(TGA) |
| 3.3.6 熒光測(cè)試 |
| 3.4 實(shí)驗(yàn)結(jié)果與討論 |
| 3.4.1 AMMA和P(St-co-AMMA)的紅外光譜分析 |
| 3.4.2 AMMA和P(St-co-AMMA)的核磁譜圖 |
| 3.4.3 P (St-co-AMMA)的GPC測(cè)試 |
| 3.4.4 P(St-co-AMMA)的熱穩(wěn)定性分析 |
| 3.4.5 P(St-co-AMMA)的熒光光譜分析 |
| 3.4.6 P(St-co-AMMA)的流變性能測(cè)試 |
| 3.5 P(St-co-AMMA)在表征PS停留時(shí)間分布的應(yīng)用 |
| 3.5.1 示蹤劑的制備 |
| 3.5.2 P(St-co-AMMA)的用量對(duì)PS停留時(shí)間分布的影響 |
| 3.5.3 螺桿轉(zhuǎn)速對(duì)PS停留時(shí)間分布的影響 |
| 3.6 本章小結(jié) |
| 第四章 PET在單螺桿擠出加工過(guò)程中停留時(shí)間分布在線檢測(cè) |
| 4.1 前言 |
| 4.2 實(shí)驗(yàn)部分 |
| 4.2.1 實(shí)驗(yàn)原料 |
| 4.2.2 實(shí)驗(yàn)設(shè)備 |
| 4.2.3 P(St-co-AMMA)的制備 |
| 4.3 PET停留時(shí)間分布在線檢測(cè) |
| 4.3.1 PET停留時(shí)間分布在線檢測(cè)原理 |
| 4.3.2 停留時(shí)間分布的計(jì)算 |
| 4.3.3 最大激發(fā)波長(zhǎng)的確定 |
| 4.3.4 最大激發(fā)波長(zhǎng)強(qiáng)度與示蹤劑濃度的關(guān)系 |
| 4.3.5 示蹤劑的制備 |
| 4.3.6 實(shí)驗(yàn)測(cè)量過(guò)程 |
| 4.4 結(jié)果討論 |
| 4.4.1 示蹤劑種類對(duì)PET停留時(shí)間分布的影響 |
| 4.4.2 示蹤劑的用量對(duì)PET停留時(shí)間分布的影響 |
| 4.4.3 螺桿轉(zhuǎn)速對(duì)PET停留時(shí)間分布的影響 |
| 4.4.4 PET的特性黏度對(duì)其停留時(shí)間分布的影響 |
| 4.4.5 PET在單螺桿擠出機(jī)內(nèi)的停留時(shí)間對(duì)特性黏度的影響 |
| 4.4.6 PET在單螺桿擠出機(jī)內(nèi)的停留時(shí)間對(duì)流變性能的影響 |
| 4.4.7 PET在單螺桿擠出機(jī)內(nèi)的停留時(shí)間對(duì)其熱穩(wěn)定性能的影響 |
| 4.5 小結(jié) |
| 第五章 結(jié)論與展望 |
| 5.1 結(jié)論 |
| 5.2 展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 攻讀碩士學(xué)位期間取得的成果 |
| 致謝 |
（9）共混用動(dòng)態(tài)混合器的研究與應(yīng)用進(jìn)展（論文提綱范文）
| 1 混合理論 |
| 1.1 分散混合過(guò)程的研究進(jìn)展 |
| 1.1.1 粉體團(tuán)聚物的分散 |
| 1.1.2 聚合物熔體液滴的分散 |
| 1.2 分布混合過(guò)程的研究進(jìn)展 |
| 2 動(dòng)態(tài)混合器的形式 |
| 2.1 釜式攪拌器 |
| 2.2 螺桿擠出機(jī) |
| 2.2.1 分流型混煉元件 |
| 2.2.2 分散型混煉元件 |
| 3 動(dòng)態(tài)混合器的研究方法 |
| 3.1 實(shí)驗(yàn)方法 |
| 3.2 數(shù)值模擬方法 |
| 4 動(dòng)態(tài)混合器的應(yīng)用 |
| 4.1 化纖行業(yè) |
| 4.2 塑料行業(yè) |
| 4.3 橡膠行業(yè) |
| 5 結(jié)語(yǔ) |
（10）機(jī)筒溝槽和螺桿螺槽耦合作用下熔融塑化研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 單螺桿擠出機(jī)的發(fā)展 |
| 1.3 固體輸送段溝槽機(jī)筒單螺桿擠出機(jī)的研究進(jìn)展 |
| 1.4 熔融段溝槽機(jī)筒單螺桿擠出機(jī)研究進(jìn)展 |
| 1.5 研究計(jì)劃 |
| 1.5.1 本課題研究目的及意義 |
| 1.5.2 本課題研究?jī)?nèi)容 |
| 1.5.3 本課題創(chuàng)新點(diǎn) |
| 第二章 實(shí)驗(yàn)裝置、原料及研究方案 |
| 2.1 實(shí)驗(yàn)裝置 |
| 2.1.1 實(shí)驗(yàn)平臺(tái)的搭建 |
| 2.1.2 溝槽機(jī)筒的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) |
| 2.1.3 螺桿的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) |
| 2.2 實(shí)驗(yàn)原料 |
| 2.3 研究方案 |
| 2.3.1 技術(shù)路線 |
| 2.3.2 技術(shù)方案 |
| 2.3.3 擬解決的關(guān)鍵問(wèn)題 |
| 2.4 本章小結(jié) |
| 第三章 溝槽機(jī)筒單螺桿擠出機(jī)熔融塑化理論研究 |
| 3.1 溝槽機(jī)筒單螺桿擠出機(jī)塑化過(guò)程理論分析 |
| 3.1.1 固相物料輸送機(jī)理 |
| 3.1.2 熔融熱源 |
| 3.2 溝槽機(jī)筒單螺桿擠出機(jī)塑化過(guò)程物理模型 |
| 3.3 溝槽機(jī)筒單螺桿擠出機(jī)塑化過(guò)程數(shù)學(xué)模型 |
| 3.3.1 機(jī)筒溝槽螺棱頂部區(qū)域塑化過(guò)程數(shù)學(xué)模型 |
| 3.3.2 機(jī)筒溝槽內(nèi)部區(qū)域塑化過(guò)程數(shù)學(xué)模型 |
| 3.3.3 溝槽機(jī)筒單螺桿擠出機(jī)塑化過(guò)程整體數(shù)學(xué)模型 |
| 3.4 溝槽機(jī)筒單螺桿擠出機(jī)塑化性能模擬研究 |
| 3.4.1 溝槽機(jī)筒單螺桿擠出機(jī)熔融速率模擬研究 |
| 3.4.2 溝槽機(jī)筒單螺桿擠出機(jī)熔融長(zhǎng)度模擬研究 |
| 3.4.3 溝槽機(jī)筒單螺桿擠出機(jī)熔融起始點(diǎn)模擬研究 |
| 3.5 本章小結(jié) |
| 第四章 溝槽機(jī)筒單螺桿擠出機(jī)塑化性能的實(shí)驗(yàn)研究 |
| 4.1 溝槽機(jī)筒單螺桿擠出機(jī)熔融理論的驗(yàn)證 |
| 4.2 螺桿轉(zhuǎn)速對(duì)溝槽機(jī)筒單螺桿擠出機(jī)塑化性能的影響 |
| 4.2.1 螺桿轉(zhuǎn)速對(duì)熔融起始點(diǎn)的影響 |
| 4.2.2 螺桿轉(zhuǎn)速對(duì)熔融長(zhǎng)度的影響 |
| 4.2.3 螺桿轉(zhuǎn)速對(duì)熔體溫度的影響 |
| 4.2.4 螺桿轉(zhuǎn)速對(duì)熔體壓力的影響 |
| 4.2.5 螺桿轉(zhuǎn)速對(duì)停留時(shí)間的影響 |
| 4.2.6 螺桿轉(zhuǎn)速對(duì)產(chǎn)量的影響 |
| 4.3 熔融段機(jī)筒溫度對(duì)耦合雙槽單螺桿擠出機(jī)塑化性能的影響 |
| 4.3.1 熔融段機(jī)筒溫度對(duì)熔融起始點(diǎn)的影響 |
| 4.3.2 熔融段機(jī)筒溫度對(duì)熔融長(zhǎng)度的影響 |
| 4.3.3 熔融段機(jī)筒溫度對(duì)熔體溫度的影響 |
| 4.3.4 熔融段機(jī)筒溫度對(duì)熔體壓力的影響 |
| 4.3.5 熔融段機(jī)筒溫度對(duì)產(chǎn)量的影響 |
| 4.4 本章小結(jié) |
| 第五章 溝槽機(jī)筒單螺桿擠出機(jī)塑化性能的對(duì)比研究 |
| 5.1 實(shí)驗(yàn)原料及工藝參數(shù)設(shè)定 |
| 5.2 正向壓縮螺桿擠壓系統(tǒng)塑化特性的對(duì)比研究 |
| 5.2.1 正向壓縮螺桿擠壓系統(tǒng)塑化過(guò)程對(duì)比研究 |
| 5.2.2 正向壓縮螺桿擠壓系統(tǒng)熔體溫度對(duì)比研究 |
| 5.2.3 正向壓縮螺桿擠壓系統(tǒng)熔體壓力對(duì)比研究 |
| 5.2.4 正向壓縮螺桿擠壓系統(tǒng)產(chǎn)量對(duì)比研究 |
| 5.3 反向壓縮螺桿擠壓系統(tǒng)塑化特性的對(duì)比研究 |
| 5.3.1 反向壓縮螺桿擠壓系統(tǒng)塑化過(guò)程對(duì)比研究 |
| 5.3.2 反向壓縮螺桿擠壓系統(tǒng)熔體溫度對(duì)比研究 |
| 5.3.3 反向壓縮螺桿擠壓系統(tǒng)熔體壓力對(duì)比研究 |
| 5.3.4 反向壓縮螺桿擠壓系統(tǒng)產(chǎn)量對(duì)比研究 |
| 5.4 分離型螺桿擠壓系統(tǒng)塑化特性的對(duì)比研究 |
| 5.4.1 分離型螺桿擠壓系統(tǒng)塑化過(guò)程對(duì)比研究 |
| 5.4.2 分離型螺桿擠壓系統(tǒng)熔體溫度對(duì)比研究 |
| 5.4.3 分離型螺桿擠壓系統(tǒng)熔體壓力對(duì)比研究 |
| 5.4.4 分離型螺桿擠壓系統(tǒng)產(chǎn)量對(duì)比研究 |
| 5.5 本章小結(jié) |
| 第六章 總結(jié) |
| 6.1 全文總結(jié) |
| 6.2 有待研究的問(wèn)題 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 致謝 |
| 研究成果及發(fā)表的學(xué)術(shù)論文 |
| 作者和導(dǎo)師簡(jiǎn)介 |
| 附件 |
四、單螺桿擠出機(jī)中熔體混合理論的研究（論文參考文獻(xiàn)）
- [1]擠出預(yù)成型對(duì)回收塑料模壓發(fā)泡板材質(zhì)量的影響[D]. 馬沖. 青島科技大學(xué), 2021(01)
- [2]基于振動(dòng)力場(chǎng)作用下三螺桿擠出聚乳酸基材料混合機(jī)理及其結(jié)構(gòu)性能研究[D]. 薛斌. 華南理工大學(xué), 2020(01)
- [3]螺桿擠出機(jī)螺桿結(jié)構(gòu)對(duì)擠出流場(chǎng)影響的數(shù)值模擬[D]. 韓海川. 太原理工大學(xué), 2020(07)
- [4]基于動(dòng)態(tài)延展的UHMWPE管材軋制成型研究[D]. 林旺陽(yáng). 華南理工大學(xué), 2020(02)
- [5]單軸偏心轉(zhuǎn)子擠出機(jī)聚烯烴熔融塑化過(guò)程及機(jī)理研究[D]. 方聰. 華南理工大學(xué), 2020(02)
- [6]場(chǎng)協(xié)同螺桿塑化過(guò)程流動(dòng)特性與強(qiáng)化傳熱機(jī)理研究[D]. 鑒冉冉. 北京化工大學(xué), 2019(01)
- [7]偏心轉(zhuǎn)子擠出機(jī)流場(chǎng)和混合性能的數(shù)值模擬與實(shí)驗(yàn)[D]. 范德軍. 華南理工大學(xué), 2019(01)
- [8]單螺桿擠出機(jī)停留時(shí)間分布的在線檢測(cè)[D]. 張果. 浙江理工大學(xué), 2018(06)
- [9]共混用動(dòng)態(tài)混合器的研究與應(yīng)用進(jìn)展[J]. 黃鳳磊,劉淼,李志鵬,蔡子琦,高正明. 化工進(jìn)展, 2017(10)
- [10]機(jī)筒溝槽和螺桿螺槽耦合作用下熔融塑化研究[D]. 李晨昕. 北京化工大學(xué), 2017(03)
標(biāo)簽：擠出機(jī)論文; 單螺桿擠出機(jī)論文; 塑料成型論文; 混合結(jié)構(gòu)論文; 剪切強(qiáng)度論文;