一、1-1型鉀鹽水溶液在25℃及全濃度范圍內(nèi)的活度系數(shù)的擬合計(jì)算(英文)（論文文獻(xiàn)綜述）
周容帆[1]（2021）在《蛋氨酸結(jié)晶過程研究》文中認(rèn)為蛋氨酸是人體和動(dòng)物生長的必需氨基酸之一,能調(diào)節(jié)新陳代謝過程,普遍用于飼料、食品、醫(yī)藥、化妝品等行業(yè)。蛋氨酸晶體通常為鱗屑狀或者粉末狀,存在堆密度低,形貌差,極易崩壞,固液分離性差,收率較低等問題。針對(duì)蛋氨酸結(jié)晶精制技術(shù)中存在的問題,對(duì)蛋氨酸的結(jié)晶過程進(jìn)行深入研究具有重要意義。本文以D,L-蛋氨酸為研究對(duì)象,針對(duì)D,L-蛋氨酸結(jié)晶過程相關(guān)的熱力學(xué)和動(dòng)力學(xué)問題進(jìn)行系統(tǒng)研究。首先通過靜態(tài)法研究了 294.05 K至347.05 K D,L-蛋氨酸溶解度與溫度和pH值的關(guān)系。實(shí)驗(yàn)表明,D,L-蛋氨酸在水中的溶解度隨溫度升高而增大,同時(shí)隨pH值向酸度更大或堿度更大的方向變化而增大。利用活度系數(shù)模型估算了 D,L-蛋氨酸的溶解焓。溶解焓的計(jì)算值和實(shí)驗(yàn)值比較表明,Wilson模型可以較好描述蛋氨酸溶解熱力學(xué),計(jì)算得到的溶解焓為 10.6751 kJ·mol-1。再通過激光法研究了不同操作條件對(duì)D,L-蛋氨酸冷卻結(jié)晶介穩(wěn)區(qū)的影響并探討了介穩(wěn)區(qū)與結(jié)晶成核動(dòng)力學(xué)之間的關(guān)系。測(cè)量了三種不同的攪拌轉(zhuǎn)速（250rpm、350rpm、450 rpm）和三種不同冷卻速率（0.3 K/min、0.5 K/min、0.7K/min）下對(duì)應(yīng)飽和溫度為304.27 K至341.95 K的D,L-蛋氨酸水溶液的結(jié)晶起始溫度,獲得一系列自發(fā)成核的超溶解度曲線。結(jié)果表明,飽和溫度降低、攪拌速率降低和冷卻速率增大時(shí),介穩(wěn)區(qū)寬度變寬。分別使用 Nyvlt 方程、Kubota 方程、self-consistent Nyvlt-like 方程和 classical three-dimensional nucleation theory（3D CNT）方程對(duì)成核動(dòng)力學(xué)參數(shù)進(jìn)行估算。最后以單位體積晶體質(zhì)量沉積速率為晶體生長速率,通過去過飽和度法研究了晶體尺寸、攪拌轉(zhuǎn)速、結(jié)晶溫度等因素對(duì)D,L-蛋氨酸結(jié)晶動(dòng)力學(xué)的影響。從不同晶種尺寸的生長實(shí)驗(yàn)獲得的生長速率曲線可知D,L-蛋氨酸在水溶液中為粒徑無關(guān)生長。隨著攪拌轉(zhuǎn)速增大,表面反應(yīng)成為速率控制步驟,因此在大于350rpm攪拌轉(zhuǎn)速條件下的生長級(jí)數(shù)基本相同,而隨著攪拌轉(zhuǎn)速從350rpm減小,生長級(jí)數(shù)也減小。由于表面反應(yīng)過程的活化能大于傳質(zhì)過程的活化能,在較高結(jié)晶溫度下晶體生長過程傾向于傳質(zhì)控制。因此在低于298.95 K時(shí)晶體生長級(jí)數(shù)相同,而隨溫度升高,生長級(jí)數(shù)減小。根據(jù)在289.25 K至298.95 K條件下得到的生長速率常數(shù)可以估算表面反應(yīng)過程的活化能約為86.31 kJ.mol-1。
王瑩[2]（2019）在《菊花、當(dāng)歸和黃芪三種中藥加工炮制機(jī)制及標(biāo)準(zhǔn)化研究》文中指出加工炮制是中藥藥性和藥效形成的關(guān)鍵環(huán)節(jié),是中醫(yī)藥的精華所在,也是目前中藥領(lǐng)域研究相對(duì)薄弱的環(huán)節(jié)。為了提高中藥標(biāo)準(zhǔn)化水平,本文在國家中藥標(biāo)準(zhǔn)化項(xiàng)目的支持下,對(duì)菊花、當(dāng)歸和黃芪三種大宗中藥的加工炮制及等級(jí)進(jìn)行標(biāo)準(zhǔn)化研究,并深入研究了加工炮制機(jī)制。本文考察了微波-熱風(fēng)等六種干燥方法對(duì)菊花質(zhì)量的影響,發(fā)現(xiàn)45°C熱風(fēng)干燥時(shí)菊花質(zhì)量較好,微波30 s聯(lián)合75°C熱風(fēng)干燥的菊花中3,5-二咖啡?？鼘幩岷湍鞠蒈蘸孔罡撸?.742%和0.277%）。采用Molecular docking研究了4種活性成分和乙酰膽堿酯酶（ACh E）抑制活性的構(gòu)效關(guān)系,結(jié)果表明3,5-二咖啡酰奎寧酸和木犀草苷抑制作用最強(qiáng),與ACh E形成4個(gè)和7個(gè)氫鍵,最低結(jié)合能分別為-8.8和-8.3 kcal/mol。微波30 s聯(lián)合75°C熱風(fēng)干燥時(shí),菊花的水分?jǐn)U散符合Diff?sion Approach模型,能效和熱效均最高,具有推廣應(yīng)用的潛力。對(duì)市場(chǎng)上5種菊花水溶性多糖的物化特征和免疫調(diào)節(jié)作用進(jìn)行比較,發(fā)現(xiàn)杭白菊多糖和亳菊多糖得率高,免疫調(diào)節(jié)作用強(qiáng),為免疫需求的菊花品種選擇提供參考。本文首次采用電子鼻、電子舌和LC-MS等方法系統(tǒng)考察了當(dāng)歸酒炙過程中性味-成分-藥效的變化。發(fā)現(xiàn)酒當(dāng)歸樣品的苦味隨溫度升高而增加,120°C炮制時(shí)揮發(fā)性成分保留率高,活血活性強(qiáng),證實(shí)了文火炮制的科學(xué)性,且炒制20 min時(shí)酒當(dāng)歸的質(zhì)量最佳。建立成分-活性的權(quán)重函數(shù),用于評(píng)價(jià)當(dāng)歸及炮制品的抗凝血活性。采用HPGPC和SEM等方法首次研究了當(dāng)歸酒炙過程中（120°C炒制18～24 min時(shí)）多糖物化特征和活性的變化規(guī)律,發(fā)現(xiàn)酒炙時(shí)間增加,多糖發(fā)生聚集、粒徑增大,三股螺旋結(jié)構(gòu)不變,酒炙20 min時(shí)其多糖表觀結(jié)構(gòu)疏松,半乳糖醛酸含量最高（25.37%）,抗氧化和堿性磷酸酶抑制活性強(qiáng),揭示了炮制過程中多糖的變化規(guī)律。研究了熱風(fēng)、真空及冷凍干燥方法制備的當(dāng)歸多糖物化特征、流變學(xué)、乳化活性和生物活性。發(fā)現(xiàn)真空干燥的多糖乳化活性最好;熱風(fēng)干燥的多糖分子被裂解,生物活性最強(qiáng);冷凍干燥的多糖熱穩(wěn)定性高,表觀結(jié)構(gòu)獨(dú)特,分子量小且分布均勻,水溶液粘度低。本文確定了黃芪和炙黃芪的標(biāo)準(zhǔn)化炮制工藝,并通過傳統(tǒng)和多成份定量、一測(cè)多評(píng)及指紋圖譜相結(jié)合的質(zhì)量評(píng)價(jià)方法,建立科學(xué)的黃芪飲片等級(jí)標(biāo)準(zhǔn),為黃芪飲片的優(yōu)質(zhì)優(yōu)價(jià)及臨床合理用藥提供依據(jù),為中藥飲片等級(jí)標(biāo)準(zhǔn)化提供參考。綜上,本文對(duì)菊花干燥和當(dāng)歸酒炙的工藝和機(jī)制進(jìn)行了研究,揭示了加工炮制的科學(xué)內(nèi)涵,并建立了黃芪等級(jí)質(zhì)量評(píng)價(jià)方法和科學(xué)的等級(jí)標(biāo)準(zhǔn),以上研究為三種大宗中藥的標(biāo)準(zhǔn)化提供了相關(guān)數(shù)據(jù)和理論支持,推動(dòng)了中藥飲片標(biāo)準(zhǔn)化。
韓莎莎[3]（2019）在《含電解質(zhì)過程模擬研究與開發(fā)》文中研究表明隨著化工行業(yè)和計(jì)算機(jī)技術(shù)的迅猛發(fā)展,多種大型通用化工流程模擬軟件也隨即產(chǎn)生,為了兼容和集成各軟件間的優(yōu)勢(shì),二十世紀(jì)九十年代末,歐盟制定了CAPE-OPEN標(biāo)準(zhǔn),規(guī)范組件間接口,從而使化工流程模擬軟件更具實(shí)用性。電解質(zhì)溶液在化工行業(yè)不可或缺,也是眾多過程處理的對(duì)象,目前逐漸成為許多有機(jī)物和無機(jī)物反應(yīng)的良好媒介,尤其在反應(yīng)精餾、酸性水汽提、胺液吸收與再生以及皂化反應(yīng)等裝置中應(yīng)用最為廣泛,所以含電解質(zhì)過程模擬研究是工業(yè)流程模擬中普遍存在的研究熱點(diǎn)。因此基于CAPE-OPEN標(biāo)準(zhǔn)研究并開發(fā)含電解質(zhì)過程模擬計(jì)算包具有重大的工業(yè)實(shí)用價(jià)值和理論意義。本文對(duì)電解質(zhì)活度系數(shù)模型和電解質(zhì)汽液相平衡模型進(jìn)行研究,并采用Visual C++語言、基于面向?qū)ο蠹夹g(shù)開發(fā)了支持CAPE-OPEN標(biāo)準(zhǔn)的含電解質(zhì)過程模擬計(jì)算包。針對(duì)目前應(yīng)用最廣泛的電解質(zhì)活度系數(shù)模型進(jìn)行研究總結(jié),建立其數(shù)學(xué)模型。同樣,對(duì)于含電解質(zhì)過程這種典型化學(xué)反應(yīng)平衡和相平衡（CPE）同時(shí)發(fā)生的體系,也進(jìn)行對(duì)比分析并建立了其模型的兩種主要算法:平衡常數(shù)法和吉布斯自由能最小值法,并詳細(xì)闡述了兩種模型的求解方法?；贑APE-OPEN標(biāo)準(zhǔn),開發(fā)了電解質(zhì)向?qū)Чδ埽‥lec Wizard）、電解質(zhì)活度系數(shù)模型（ELECNRTL、Pitzer、B-Pitzer）和電解質(zhì)體系汽液相平衡溫度壓力（Tp）閃蒸計(jì)算類型,可描述簡(jiǎn)單的含電解質(zhì)過程的一系列熱力學(xué)行為。同時(shí),借助于SQLite數(shù)據(jù)庫管理系統(tǒng)整理并創(chuàng)建電解質(zhì)數(shù)據(jù)庫,也開發(fā)了人機(jī)互動(dòng)的電解質(zhì)向?qū)嚓P(guān)界面、熱力學(xué)方法和路徑選擇界面、物流參數(shù)輸入界面、相平衡閃蒸條件輸入界面以及結(jié)果輸出界面等。最后采用含電解質(zhì)過程實(shí)例進(jìn)行模擬驗(yàn)證并與通用化工模擬軟件進(jìn)行對(duì)比,各種熱力學(xué)性質(zhì)計(jì)算的最大相對(duì)偏差為0.68%,結(jié)果表明,開發(fā)的含電解質(zhì)過程模擬計(jì)算包的計(jì)算結(jié)果是相對(duì)準(zhǔn)確的?；贑APE-OPEN標(biāo)準(zhǔn)所開發(fā)的含電解質(zhì)過程模擬計(jì)算包,也可成功的與其他軟件相互加載和調(diào)用,具有較強(qiáng)的理論意義和實(shí)用價(jià)值,后續(xù)也可在本研究基礎(chǔ)上深入研究電解質(zhì)熱力學(xué)模型,開發(fā)更多適用于電解質(zhì)體系的熱力學(xué)物性方法和相平衡計(jì)算類型。
周娟[4]（2018）在《七水合硫酸亞鐵在H2SO4-HCl-H2O體系中的溶解度測(cè)定及相變研究》文中提出七水合硫酸亞鐵（FeSO4·7H2O）是硫酸法鈦白生產(chǎn)工藝過程中的主要固體廢物。這一固體廢物直接排放到環(huán)境中,不能被回收利用,造成嚴(yán)重的環(huán)境問題,并且制約了硫酸法生產(chǎn)鈦白粉工藝的發(fā)展。為了解決七水合硫酸亞鐵造成的環(huán)境污染問題,一種綠色可持續(xù)發(fā)展的硫酸亞鐵回收新工藝被提出來。此工藝中,將七水合硫酸亞鐵溶于濃鹽酸中,使其變成四水合氯化亞鐵,然后將其煅燒,生成氧化鐵紅。新工藝過程中,七水合硫酸亞鐵會(huì)轉(zhuǎn)相成一水合硫酸亞鐵。為了更好的研究這一相變過程,為硫酸亞鐵回收新工藝提供理論基礎(chǔ),FeSO4-H2SO4-HCl-H2O體系的相平衡的研究是非常重要的。本論文中主要研究了 FeSO4·7H2O在H2SO4-HCl-H2O體系的溶解度以及相變過程。首先,通過動(dòng)態(tài)法測(cè)定了溫度為278.15 K-313.15 K時(shí)七水合硫酸亞鐵在H2SO4-HCl-H2O體系的溶解度。結(jié)果發(fā)現(xiàn),增加HCl的濃度和溫度,FeSO4·7H20在體系中更容易溶解。當(dāng)HC1的濃度小于2mol·kg-1時(shí),它的溶解度增長速率較慢。由于共離子效應(yīng)的影響,體系中FeSO4·7H2O的溶解度隨著H2SO4濃度的增加而減小。通過OLI中混合電解質(zhì)模型的默認(rèn)參數(shù)對(duì)FeSO4·7H20在H2SO4-HCl-H2O體系中的溶解度數(shù)據(jù)進(jìn)行了預(yù)測(cè),發(fā)現(xiàn)預(yù)測(cè)值與實(shí)驗(yàn)值相差較大。為了提高OLI在預(yù)測(cè)體系中FeSO4·7H2O溶解度數(shù)據(jù)的穩(wěn)定性,對(duì)FeSO4-H2SO4-HCl-H2O體系的實(shí)驗(yàn)溶解度數(shù)據(jù)進(jìn)行了一系列回歸,并得到了新的中程相互作用參數(shù)。利用新參數(shù)計(jì)算得到的溶解度值與實(shí)驗(yàn)值一致,其平均相對(duì)偏差在10%以內(nèi)。利用新參數(shù)還預(yù)測(cè)了 298.15K時(shí)FeSO4-H2SO4-HCl-H2O體系中離子分布。最后,利用帶有新參數(shù)的化學(xué)模型準(zhǔn)確預(yù)測(cè)了 FeSO4·7H2O在H2SO4-HCl-H20體系中的轉(zhuǎn)相點(diǎn)溫度,并發(fā)現(xiàn)增加H2SO4和HCl的濃度,轉(zhuǎn)相點(diǎn)溫度會(huì)降低。通過FeSO4·7H2O在H2SO4和HC1溶液中的轉(zhuǎn)相實(shí)驗(yàn),驗(yàn)證了新模型在預(yù)測(cè)體系中FeSO4·7H2O的轉(zhuǎn)相過程的準(zhǔn)確性。
鄔樂歡[5]（2017）在《環(huán)戊烷/新己烷混合物分離技術(shù)研究》文中指出環(huán)戊烷和新己烷是石油化工行業(yè)中非常重要的有機(jī)化工原料,具有非常高的經(jīng)濟(jì)附加值,且在混合C5資源中占有不小的比例。目前我國對(duì)于混合C5資源的綜合利用途徑較為單一且利用率較低,大部分資源經(jīng)過簡(jiǎn)單分離后以溶劑油或低純度單體烴類油等產(chǎn)品進(jìn)行銷售,很少進(jìn)行深度分離,造成資源的浪費(fèi)。因此,開展C5資源分離技術(shù)的研發(fā)和創(chuàng)新,對(duì)C5資源進(jìn)行合理利用,是我國石油化工行業(yè)所亟待解決的重要課題之一。本課題結(jié)合新疆康佳投資（集團(tuán)）有限責(zé)任公司的C5資源分離提純項(xiàng)目,開展了環(huán)戊烷和新己烷分離的研究,開發(fā)了萃取精餾新型混合溶劑,并同時(shí)對(duì)水合物法分離該體系進(jìn)行了研究,具有重要的學(xué)術(shù)和工程意義?？紤]到環(huán)戊烷和新己烷是近沸且共沸的體系,萃取精餾是分離這類體系的有效方法。本文首先建立了預(yù)測(cè)烷烴、環(huán)烷烴在常規(guī)溶劑中無限稀釋活度系數(shù)的優(yōu)化COSMO-RS方法,計(jì)算常規(guī)溶劑存在下新己烷-環(huán)戊烷體系的相對(duì)揮發(fā)度,篩選出較優(yōu)的溶劑。并通過量化計(jì)算分析常規(guī)溶劑與環(huán)戊烷、新己烷之間的相互作用,為常規(guī)溶劑的篩選提供必要的理論依據(jù)。同樣,通過COSMO-RS方法計(jì)算了環(huán)戊烷、新己烷在936種離子液體中的無限稀釋活度系數(shù)和選擇性系數(shù),研究了離子液體結(jié)構(gòu)與選擇性的關(guān)系。結(jié)果表明,離子液體對(duì)環(huán)戊烷/新己烷的選擇性受陰、陽離子種類影響,陽離子上增加官能團(tuán)可顯著提高離子液體的選擇性。通過量化計(jì)算研究了離子液體-環(huán)戊烷/新己烷的微觀結(jié)構(gòu)和相互作用,在分子水平上揭示了環(huán)戊烷、新己烷與離子液體相互作用的差異。研究表明,環(huán)戊烷與離子液體之間的作用更強(qiáng),這是離子液體顯著改變體系相對(duì)揮發(fā)度的原因。在溶劑篩選的基礎(chǔ)上,采用了 CP-I型雙循環(huán)汽液相平衡釜測(cè)定了 101.3 kPa和不同劑油比下環(huán)戊烷+新己烷+常規(guī)溶劑三元體系和環(huán)戊烷+新己烷+常規(guī)溶劑+離子液體四元體系的汽液相平衡數(shù)據(jù)。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明,由常規(guī)溶劑+離子液體組成的混合溶劑以及常規(guī)溶劑都能改變體系的相對(duì)揮發(fā)度,但是混合溶劑的效果要明顯優(yōu)于常規(guī)溶劑,且混合溶劑中離子液體的含量較少。此外,隨著劑油比的增大,相對(duì)揮發(fā)度隨之增加。因此,這種混合溶劑可以作為分離環(huán)戊烷和新己烷體系的新型溶劑,提高了分離效果。利用汽液相平衡數(shù)據(jù),擬合得到了 NRTL熱力學(xué)模型的二元交互作用參數(shù),并導(dǎo)入到Aspen Plus流程模擬軟件中。研究了常規(guī)溶劑的萃取精餾工藝以及混合溶劑（常規(guī)溶劑+離子液體）的萃取精餾工藝。對(duì)比兩種工藝條件,采用混合溶劑時(shí)的流程所需的理論板數(shù)、熱負(fù)荷等都小于常規(guī)溶劑的流程。通過經(jīng)濟(jì)分析表明,含混合溶劑的萃取精餾工藝的TAC（Total Annual Cost）比常規(guī)溶劑更少,進(jìn)一步驗(yàn)證了新型混合溶劑在環(huán)戊烷-新己烷體系分離上的優(yōu)越性,且在工業(yè)應(yīng)用時(shí)并不需要改變常規(guī)溶劑萃取精餾的流程。通過分子動(dòng)力學(xué)模擬初步探討了水合物法分離環(huán)戊烷和新己烷的可能性。分別考察了環(huán)戊烷、新己烷在水中的溶解度,從而驗(yàn)證了力場(chǎng)參數(shù)的可靠性。研究了常壓下不同溫度對(duì)環(huán)戊烷水合物穩(wěn)定性的影響,結(jié)果表明,在285 K時(shí)環(huán)戊烷水合物開始分解,這個(gè)溫度稍大于文獻(xiàn)中的實(shí)驗(yàn)值。并且考察了新己烷水合物在常壓和280 K時(shí)的穩(wěn)定性。在這基礎(chǔ)上研究了加入新己烷后環(huán)戊烷水合物的生長狀況,結(jié)果發(fā)現(xiàn)環(huán)戊烷水溶液和水合物的相界面上有新的籠形生成,這對(duì)于水合物法分離環(huán)戊烷/新己烷是有利的。因此,通過分子動(dòng)力學(xué)模擬可以從分子水平提供一些理論指導(dǎo),而判斷這個(gè)方法是否可行還需要從實(shí)驗(yàn)角度來驗(yàn)證。
李卓[6]（2017）在《幾種離子液體對(duì)甲醇—甲乙酮體系的汽液相平衡及其萃取精餾計(jì)算機(jī)模擬的研究》文中進(jìn)行了進(jìn)一步梳理甲醇和甲乙酮是工業(yè)生產(chǎn)中常見的溶劑和化工合成的原料,二者形成共沸物,非特殊手段不能分離。近年來,離子液體作為萃取劑進(jìn)行共沸物的萃取精餾成為一個(gè)研究熱點(diǎn)。離子液體結(jié)合了傳統(tǒng)有機(jī)溶劑和固體鹽的優(yōu)點(diǎn),作為萃取劑具有選擇性高、溶劑比小、易操作、安全環(huán)保等特點(diǎn)。本文針對(duì)甲醇-甲乙酮共沸物系,首先篩選出了合適的離子液體,繼而測(cè)得了含離子液體體系的汽液相平衡數(shù)據(jù),分析了離子液體對(duì)共沸體系的影響,并研究常用活度系數(shù)模型對(duì)含離子液體多元體系的適用性,最后對(duì)離子液體萃取精餾過程進(jìn)行了計(jì)算機(jī)模擬。主要工作如下:1、利用UNIFAC模型計(jì)算了 19種離子液體對(duì)甲醇-甲乙酮體系的在無限稀釋條件下的選擇性和溶劑能力,定義并計(jì)算了共沸組成下的相對(duì)揮發(fā)度增強(qiáng)因子EF。通過比較發(fā)現(xiàn)不同陰離子的選擇性和溶劑能力差異較大,其大小排序:[NTf2] > [PF6] > [OTf] > [BF4] > [SCN] > [DMP]。通過分析研究增強(qiáng)因子 EF,進(jìn)一步發(fā)現(xiàn)[EMIM][NTf2]、[BMIM][NTf2]和[HMIM][NTf2]三種離子液體對(duì)甲醇-甲乙酮體系的萃取分離能力較強(qiáng),并預(yù)測(cè)了含離子液體的三元體系的汽液相平衡。2、在101.3 kPa下利用改進(jìn)的Othmer汽液相平衡釜測(cè)定了甲醇-甲乙酮-[EMIM][NTf2]、甲醇-甲乙酮-[BMIM][NTf2]和甲醇-甲乙酮-[HMIM][NTf2]三個(gè)體系的汽液相平衡數(shù)據(jù)。實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)表明,三種離子液體對(duì)體系均存在較強(qiáng)的鹽效應(yīng),降低了甲乙酮在體系中的活度系數(shù),從而使得甲醇在汽相中的含量增加,增大了體系的相對(duì)揮發(fā)度。在離子液體液相摩爾分?jǐn)?shù)大于0.05時(shí),就可以完全打破甲醇-甲乙酮共沸。三種離子液體萃取分離效果排序:[HMIM][NTf2] > [BMIM][NTf2] > [EMIM][NTf2]。3、采用四種活度系數(shù)模型Wilson、NRTL、UNIQUAC和e-NRTL對(duì)甲醇-甲乙酮體系和甲醇-甲乙酮-離子液體三元體系的汽液相平衡數(shù)據(jù)進(jìn)行了回歸并得到模型參數(shù)。Wilson、NRTL和UNIQUAC均能夠較好地再現(xiàn)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù),平均相對(duì)偏差較小,不超過2%,對(duì)含離子液體體系具有較強(qiáng)的適用性。e-NRTL回歸的平均相對(duì)偏差較大,不適合用來回歸含離子液體的多元體系。此外,研究發(fā)現(xiàn)UNIFAC模型的預(yù)測(cè)結(jié)果在離子液體濃度較低時(shí)較準(zhǔn)確。4、利用Aspen Plus軟件,采用NRTL模型,對(duì)離子液體做萃取劑萃取精餾分離甲醇和甲乙酮的工藝過程進(jìn)行計(jì)算模擬,得到了質(zhì)量合格的產(chǎn)品,并優(yōu)化了設(shè)備和操作參數(shù),三種離子液體的萃取效果排序:[HMIM][NTf2] >[BMIM][NTf2] > [EMIM][NTf2]。模擬結(jié)果與二乙基酮作萃取劑進(jìn)行了比較,發(fā)現(xiàn)了離子液體做萃取劑的諸多優(yōu)勢(shì)。最后研究了萃取精餾塔內(nèi)汽液分布和塔內(nèi)溫度分布,確定了靈敏板的位置。
劉慧宏[7]（2017）在《基于COSMO-RS的含甲醛水體系反應(yīng)/相平衡的理論推算》文中進(jìn)行了進(jìn)一步梳理含甲醛水體系的反應(yīng)與氣液相平衡性質(zhì)是甲醛生產(chǎn)、三聚甲醛（TOX）合成等相關(guān)分離工藝設(shè)計(jì)及優(yōu)化的基礎(chǔ)。由于甲醛溶于水后發(fā)生低聚反應(yīng),在水中形成H（CH2O）nOH（n為1,2,3,…）（MGn）的縮醛低聚物,因此全濃度范圍甲醛水體系的相平衡問題是一個(gè)液相可溶性縮醛的分解反應(yīng)平衡與氣相甲醛的相平衡問題,即氣液相組分不相同的特殊體系?？s醛低聚反應(yīng)極為復(fù)雜且縮醛分子之間易于形成分子間氫鍵和分子內(nèi)氫鍵,并且隨著聚合度增加縮醛在水中的溶解度降低而形成多聚甲醛固體。鑒于多聚甲醛固體的分解速率極為緩慢,造成高濃度的甲醛水溶液氣液相平衡實(shí)驗(yàn)難以可靠測(cè)量。另一方面,在甲醛水溶液中,低聚縮醛分子的分布及其形成的多聚甲醛固體與溶液甲醛的表觀濃度和溫度緊密相關(guān),甲醛水溶液體系的反應(yīng)/相平衡建模必須掌握水溶液中不同溫度和濃度下的縮醛分布及其對(duì)應(yīng)的氣相甲醛濃度數(shù)據(jù)。NMR技術(shù)雖然可以大體測(cè)定常溫條件下的甲醛水溶液的縮醛分布,目前已公開的數(shù)據(jù)聚合度大約10左右,但這些數(shù)據(jù)對(duì)于相平衡理論建模遠(yuǎn)遠(yuǎn)不夠,在實(shí)驗(yàn)技術(shù)尚未產(chǎn)生突破的條件下,依據(jù)體系現(xiàn)有的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)及經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)深入考察甲醛水體系的氣液相平衡最適宜的途徑是借助于分子模擬技術(shù),因此開展含甲醛水體系反應(yīng)/相平衡的理論推算研究,不僅有重要的學(xué)術(shù)價(jià)值,也有重要工程意義。隨著量子理論的發(fā)展,量子化學(xué)逐漸成為研究化學(xué)體系的結(jié)構(gòu)、化學(xué)反應(yīng)性能的理論基礎(chǔ),與實(shí)驗(yàn)科學(xué)能夠協(xié)同探討化學(xué)體系的本質(zhì)?；诹孔踊瘜W(xué)計(jì)算（應(yīng)用Turbomole方法）的真實(shí)溶劑似導(dǎo)體屏蔽模型即COSMO-RS作為一種描述流體熱力學(xué)性質(zhì)的量子化學(xué)方法,目前已受到廣泛關(guān)注和并取得快速的發(fā)展。本文采用COSMO-RS方法并依據(jù)文獻(xiàn)相關(guān)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù),對(duì)甲醛-水/甲醇（FA-W/ME）、甲醛-水-甲醇（FA-W-ME）、甲醛-水/甲醇-三聚甲醛（FA-W/ME-TOX）、甲醛-水-甲醇-三聚甲醛（FA-W-ME-TOX）、甲醛-水-二氧五環(huán)（FE-W-DOX）、甲醛-水/甲醇-甲縮醛（FA-W/ME-ML）、甲醛-水-甲醇-甲縮醛（FA-W-ME-ML）體系的化學(xué)平衡及相平衡開展了理論推算研究,并應(yīng)用COSMO-RS理論對(duì)含甲醛-水體系的氣液相平衡的規(guī)律特點(diǎn)進(jìn)行了理論分析和解釋。1.解決了COSMO-RS方法應(yīng)用于含甲醛水反應(yīng)性體系的關(guān)鍵技術(shù)問題:在求解物質(zhì)分布方程過程中,將COSMOtherm軟件通過MATLAB程序與含甲醛-水體系的反應(yīng)平衡、物質(zhì)分布平衡及相平衡模型進(jìn)行關(guān)聯(lián)。該計(jì)算程序經(jīng)過多次運(yùn)行后被證明非常穩(wěn)定,迭代計(jì)算可以很快獲得收斂。2.在建立基于COSMO-RS的含甲醛水體系反應(yīng)/相平衡理論推算方法的基礎(chǔ)上,通過NMR測(cè)定的甲醛-水體系反應(yīng)產(chǎn)物在溶液中的含量與COMOS-RS計(jì)算的各反應(yīng)產(chǎn)物的活度系數(shù),重新擬合了甲醛-水體系中多縮甲醛生成反應(yīng)的平衡常數(shù)。在理論推算模型與擬合的縮醛反應(yīng)平衡常數(shù)工作的基礎(chǔ)上,推算了甲醛-水溶液中縮醛分布與氣液相平衡數(shù)據(jù),計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)數(shù)據(jù)吻合良好。3.在已有的甲醛-水/甲醇二元體系的基礎(chǔ)上,完善了COSMOtherm軟件關(guān)聯(lián)化學(xué)平衡/相平衡的計(jì)算程序,計(jì)算了甲醛-水-甲醇三元復(fù)雜反應(yīng)體系的熱力學(xué)性質(zhì)。通過分析體系中物質(zhì)的表面屏蔽電荷密度分布?-profile和表面屏蔽電荷密度化學(xué)勢(shì)?-potential,發(fā)現(xiàn)氫鍵作用與疏水性對(duì)分子間作用產(chǎn)生主要影響。同時(shí)以理論推算的方法替代實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)外推法,計(jì)算了甲二醇和半縮醛的飽和蒸汽壓,并進(jìn)一步應(yīng)用COSMO-RS理論解釋了MG與HF的飽和蒸汽壓的差異。此外,應(yīng)用理論推算方法計(jì)算了三元體系液相中的縮醛分布,并與NMR測(cè)試獲得縮醛分布結(jié)果對(duì)比,HO（CH2O）n H,n=13(MG1-3)和CH3O（CH2O）nH,n=13(HF1-3)理論推算結(jié)果優(yōu)于經(jīng)驗(yàn)的UNIFAC模型的預(yù)測(cè)結(jié)果。最后,本文首次對(duì)低濃度低溫情況下,甲醛-水-甲醇體系氣相中甲醛分配系數(shù)出現(xiàn)峰值現(xiàn)象做出理論解釋。4.進(jìn)一步將COSMO-RS理論推算的方法外推至含甲醛水的三聚甲醛、二氧五環(huán)與甲縮醛的多元體系相平衡推算,結(jié)果表明:與實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)相比,COSMO-RS模型對(duì)以上各體系都具有良好的推算精度;與UNIFAC模型計(jì)算結(jié)果的相對(duì)比,COSMO-RS模型與UNIFAC模型具有總體相當(dāng)?shù)木_度,在部分體系表現(xiàn)出更高準(zhǔn)確度。
高魯友[8]（2017）在《從工業(yè)廢液中回收N-羥基丁二酰亞胺的研究》文中研究說明N-羥基丁二酰亞胺（NHS）是一種精細(xì)化工原料,在多肽合成工業(yè)中有重要的應(yīng)用,論文針對(duì)NHS的工業(yè)生產(chǎn)和多肽制備過程中產(chǎn)生的廢液中NHS的回收新技術(shù)進(jìn)行了研究。論文首先解決了在反相HPLC條件下NHS產(chǎn)品中丁二酸的含量不能定量分析的問題,方法是將HPLC的流動(dòng)相改為組成為正己烷:無水乙醇（v/v）=85:15（含總體積0.1%的三氟乙酸）的正相流動(dòng)相,以氰基柱為固定相,優(yōu)化以后的色譜條件為:柱溫25℃;檢測(cè)波長210nm;流速0.6mL·min-1。同時(shí)對(duì)精密度、回收率、穩(wěn)定性各方面進(jìn)行了檢驗(yàn),表明所建立的分析方法方便準(zhǔn)確,可應(yīng)用于實(shí)際NHS產(chǎn)品中丁二酸的定量分析。其次,論文根據(jù)生產(chǎn)和研究需要測(cè)定了 NHS的酸離解常數(shù),得到25℃時(shí)NHS的pKa=5.81,同時(shí)也測(cè)定了 NHS及其鈉鹽在一些溶劑中的溶解度。論文詳細(xì)研究了三辛胺和正丁醇絡(luò)合萃取體系從多肽生產(chǎn)的廢水中絡(luò)合萃取回收NHS的新技術(shù),考察了該萃取過程中的影響因素如萃取體系的組成,相比、萃取溫度、鹽析等,討論了三辛胺與NHS締合作用機(jī)理,建立了相應(yīng)的絡(luò)合萃取模型,并利用25℃下不同濃度的NHS在油水兩相中的平衡數(shù)據(jù)驗(yàn)證了模型,結(jié)果發(fā)現(xiàn):分配系數(shù)的實(shí)驗(yàn)值與計(jì)算值基本吻合。最后研究了用NaHCO3水溶液從含NHS的正丁醇母液中回收NHS的新方法,回收得到了符合質(zhì)量要求的NHS。對(duì)于NaHCO3水溶液處理后的萃余相,分析它的主要組分為乙酸乙酯與正丁醇,測(cè)定了乙酸乙酯-正丁醇的二元汽液平衡數(shù)據(jù),并用AspenPlus中的NRTL模型對(duì)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行關(guān)聯(lián)驗(yàn)證,同時(shí)初步研究了經(jīng)過預(yù)處理后的乙酸乙酯-正丁醇母液的精餾過程,為實(shí)際生產(chǎn)中母液中溶劑的有效回收提供依據(jù)。
陳偉[9]（2014）在《離子液體吸收式制冷工質(zhì)對(duì)基礎(chǔ)物性與循環(huán)特性研究》文中研究表明隨著能源短缺與全球變暖等環(huán)境問題的日益嚴(yán)峻,吸收式制冷循環(huán)作為一種高效、安全的中、低品味能回收利用技術(shù)而備受世界各國能源工作者的關(guān)注。傳統(tǒng)的吸收式制冷系統(tǒng)自身存在的低溫結(jié)晶、高溫腐蝕,壓力偏高、精餾降效等缺陷,使其在實(shí)際工業(yè)應(yīng)用的過程中受到了較大的限制。離子液體是室溫下為液態(tài)的鹽,具有獨(dú)特物化性質(zhì),無可測(cè)量蒸氣壓、無腐蝕性,具備作為吸收劑的潛能,可以完美克服現(xiàn)存機(jī)組的一系列缺陷。近年來,離子液體型制冷工質(zhì)對(duì)的研發(fā)已近成為一個(gè)國際性的研究熱點(diǎn)。在國家高技術(shù)研究發(fā)展計(jì)劃資助項(xiàng)目（863, No.2007AA05Z259）《離子液體型吸收式冷水機(jī)組研發(fā)》的資助下,前期工作中已經(jīng)篩選出了具有商業(yè)應(yīng)用潛質(zhì)的吸收式制冷工質(zhì)對(duì)[mmim]DMP/CH3OH,并研究了該工質(zhì)對(duì)的氣液相平衡性質(zhì)。在此基礎(chǔ)上,本人又展開了深入的研究：1.基于[mmim]DMP/CH3OH溶液的氣液相平衡數(shù)據(jù),建立了能夠在整個(gè)濃度范圍預(yù)測(cè)[mmim]DMP/CH3OH溶液蒸氣壓參數(shù)的UNIFAC模型和預(yù)測(cè)過量焓參數(shù)的Wilson模型。并對(duì)[mmim]DMP/CH3OH吸收式制冷單效循環(huán)熱力特性進(jìn)行了仿真分析。2.在常溫下測(cè)量了不同摩爾濃度的[mmim]DMP/CH3OH（?）[mmim]DMP/H2O溶液熱導(dǎo)率,關(guān)聯(lián)了預(yù)測(cè)溶液熱導(dǎo)率的Random Mixing模型。3.基于[mmim]DMP/CH3OH溶液的氣液相平衡性質(zhì)以及熱導(dǎo)率參數(shù),對(duì)雙效串聯(lián)、并聯(lián)[mmim]DMP/CH3OH吸收式制冷系統(tǒng)進(jìn)行了動(dòng)態(tài)建模與仿真模擬,并將仿真結(jié)果與文獻(xiàn)實(shí)驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行了對(duì)比。研究結(jié)果表明：[mmim]DMP/CH3OH單效制冷循環(huán)COP略低于LiBr/H2O系統(tǒng),但在整體上要高于NH3/H2O系統(tǒng)。離子液體的加入顯著地提高的甲醇的導(dǎo)熱性能,這有利于系統(tǒng)熱力性能的提高和系統(tǒng)參數(shù)的優(yōu)化設(shè)計(jì)。通過對(duì)比表明,雙效吸收式制冷的動(dòng)態(tài)模型可以較好的描述雙效制冷系統(tǒng)的穩(wěn)態(tài)和瞬態(tài)特性,并能滿足系統(tǒng)優(yōu)化和實(shí)時(shí)控制設(shè)計(jì)的應(yīng)用需求。常規(guī)的離子液體對(duì)制冷劑的吸收能力有限,極大的限制了工質(zhì)對(duì)循環(huán)效率的提高。為了更進(jìn)一步提高制冷劑在離子液體中的吸收量,我們提出了一種以NH3為制冷劑,離子液體[bmim]Zn2Cl5為吸收劑的物理吸收和化學(xué)吸附復(fù)合機(jī)制的新型離子液體制冷工質(zhì)對(duì),并且得到了國家自然科學(xué)基金（No.51276180）《吸收與絡(luò)合吸附復(fù)合作用的離子液體型化學(xué)熱泵工質(zhì)對(duì)研究》的資助,相關(guān)研究內(nèi)容如下：1.搭建了[bmim]Zn2Cl5/NH3飽和氣壓測(cè)量裝置,應(yīng)用靜態(tài)法測(cè)量了其在323.15～563.15K溫度范圍內(nèi)的飽和氣壓,并用UNIFAC模型進(jìn)行了關(guān)聯(lián)擬合,根據(jù)關(guān)聯(lián)模型繪制了二元溶液的P-T-x圖。2.對(duì)[bmim]Zn2Cl5進(jìn)行了TG-DSC掃描,驗(yàn)證離子液體的熱穩(wěn)定性并得到其比熱容參數(shù)。測(cè)量了[bmim]Zn2Cl5/NH3在288.15～333.15K溫度范圍內(nèi)的過量焓參數(shù),并用NRTL模型進(jìn)行了關(guān)聯(lián)擬合。3.基于[bmim]Zn2Cl5的比熱容參數(shù)、[bmim]Zn2Cl5/NH3的蒸氣壓和過量焓參數(shù),對(duì)[bmim]Zn2Cl5/NH3吸收式制冷單效循環(huán)熱力特性進(jìn)行了仿真分析,并與NaSCN/NH3吸收式系統(tǒng)進(jìn)行了對(duì)比。結(jié)果表明：NH3在[bmim]Zn2Cl5中的溶解度要遠(yuǎn)遠(yuǎn)高于在其他常規(guī)離子液體中的溶解度,且[bmim]Zn2Cl5的比熱容較低,[bmim]Zn2Cl5/NH3溶液的過量焓適中,這都有利于[bmim]Zn2Cl5/NH3吸收式系統(tǒng)熱力性能的提升。通過理論循環(huán)分析發(fā)現(xiàn)：[bmim]Zn2Cl5/NH3吸收式系統(tǒng)的熱力性能要優(yōu)于NaSCN/NH3吸收式系統(tǒng),且該系統(tǒng)在制冷溫度較低的制冷工況和吸收溫度、冷凝溫度較高的熱泵工況下均具有良好的熱力性能和可接受的的循環(huán)倍率?？傊?[bmim]Zn2Cl5/NH3工質(zhì)對(duì)具有很大的工業(yè)應(yīng)用潛質(zhì)和良好的商業(yè)開發(fā)前景。
羅志林[10]（2014）在《基于電解質(zhì)型變阱寬方阱鏈流體狀態(tài)方程模擬電解質(zhì)水溶液性質(zhì)》文中進(jìn)行了進(jìn)一步梳理流體的狀態(tài)方程不僅能計(jì)算電解質(zhì)系統(tǒng)的活度系數(shù)、逸度系數(shù)、滲透系數(shù)等,而且還能同時(shí)獲得體系的密度、飽和蒸汽壓等其它相平衡信息。利用狀態(tài)方程模擬電解質(zhì)水溶液熱力學(xué)性質(zhì)對(duì)于指導(dǎo)實(shí)際工業(yè)生產(chǎn)具有極其重要的作用。本文利用電解質(zhì)型變阱寬方阱鏈流體狀態(tài)方程（eSWCF-VR）模擬研究了電解質(zhì)水溶液的熱力學(xué)性質(zhì)。通過關(guān)聯(lián)40余種強(qiáng)電解質(zhì)（1：1型）水溶液的離子平均活度系數(shù)和溶劑滲透系數(shù)的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù),獲得了22種離子的模型參數(shù)（鏈節(jié)直徑和方阱能量參數(shù)）。利用eSWCF-VR模型計(jì)算了電解質(zhì)水溶液的離子平均活度系數(shù)和溶劑的滲透系數(shù),總平均相對(duì)偏差分別為6.03%和5.83%。在此基礎(chǔ)上,利用eSWCF-VR模型預(yù)測(cè)了電解質(zhì)水溶液的密度和蒸汽壓,預(yù)測(cè)的總體平均相對(duì)偏差分別為0.22%和4.69%,表明eSWCF-VR能適于描述所選電解質(zhì)系統(tǒng)的熱力學(xué)性質(zhì)。當(dāng)eSWCF-VR模型考慮正負(fù)離子締合作用后,模型除能計(jì)算離子平均活度系數(shù)和溶劑的滲透系數(shù)外,還可以給出離子締合度等信息。計(jì)算結(jié)果發(fā)現(xiàn),對(duì)于同一電解質(zhì),締合度會(huì)隨濃度的增加而增強(qiáng)。在相同的溶質(zhì)濃度下,離子間的締合度會(huì)隨著陽離子的離子直徑的增大而增大。而對(duì)相同陽離子的酸溶液,陰離子的締合能力則隨著離子直徑的增大而增大。計(jì)算表明,考慮正負(fù)離子締合后,eSWCF-VR模型的計(jì)算效果會(huì)明顯得到改善,例如對(duì)LiAc, NaAc和KAc系統(tǒng),如不考慮締合,離子平均活度系數(shù)計(jì)算的總體平均偏差分別為12.11%、9.93%和10.88%,溶劑滲透系數(shù)計(jì)算的總體平均偏差分別為4.71%、4.96%和4.06%。當(dāng)考慮離子締合時(shí),離子平均活度系數(shù)計(jì)算和溶劑滲透系數(shù)計(jì)算的總體平均偏差分別降為1.70%、2.04%、2.53%和2.28%、2.33%、2.68%。說明模型能關(guān)聯(lián)弱電解質(zhì)水溶液的熱力學(xué)性質(zhì)。結(jié)合無機(jī)鹽離子活度積常數(shù),利用eSWCF-VR模型預(yù)測(cè)了不同溫度下四種無機(jī)鹽在水中的溶解度,預(yù)測(cè)結(jié)果較滿意。
二、1-1型鉀鹽水溶液在25℃及全濃度范圍內(nèi)的活度系數(shù)的擬合計(jì)算(英文)（論文開題報(bào)告）
（1）論文研究背景及目的
此處內(nèi)容要求：
首先簡(jiǎn)單簡(jiǎn)介論文所研究問題的基本概念和背景，再而簡(jiǎn)單明了地指出論文所要研究解決的具體問題，并提出你的論文準(zhǔn)備的觀點(diǎn)或解決方法。
寫法范例：
本文主要提出一款精簡(jiǎn)64位RISC處理器存儲(chǔ)管理單元結(jié)構(gòu)并詳細(xì)分析其設(shè)計(jì)過程。在該MMU結(jié)構(gòu)中,TLB采用叁個(gè)分離的TLB,TLB采用基于內(nèi)容查找的相聯(lián)存儲(chǔ)器并行查找,支持粗粒度為64KB和細(xì)粒度為4KB兩種頁面大小,采用多級(jí)分層頁表結(jié)構(gòu)映射地址空間,并詳細(xì)論述了四級(jí)頁表轉(zhuǎn)換過程,TLB結(jié)構(gòu)組織等。該MMU結(jié)構(gòu)將作為該處理器存儲(chǔ)系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)的一個(gè)重要組成部分。
（2）本文研究方法
調(diào)查法：該方法是有目的、有系統(tǒng)的搜集有關(guān)研究對(duì)象的具體信息。
觀察法：用自己的感官和輔助工具直接觀察研究對(duì)象從而得到有關(guān)信息。
實(shí)驗(yàn)法：通過主支變革、控制研究對(duì)象來發(fā)現(xiàn)與確認(rèn)事物間的因果關(guān)系。
文獻(xiàn)研究法：通過調(diào)查文獻(xiàn)來獲得資料，從而全面的、正確的了解掌握研究方法。
實(shí)證研究法：依據(jù)現(xiàn)有的科學(xué)理論和實(shí)踐的需要提出設(shè)計(jì)。
定性分析法：對(duì)研究對(duì)象進(jìn)行“質(zhì)”的方面的研究，這個(gè)方法需要計(jì)算的數(shù)據(jù)較少。
定量分析法：通過具體的數(shù)字，使人們對(duì)研究對(duì)象的認(rèn)識(shí)進(jìn)一步精確化。
跨學(xué)科研究法：運(yùn)用多學(xué)科的理論、方法和成果從整體上對(duì)某一課題進(jìn)行研究。
功能分析法：這是社會(huì)科學(xué)用來分析社會(huì)現(xiàn)象的一種方法，從某一功能出發(fā)研究多個(gè)方面的影響。
模擬法：通過創(chuàng)設(shè)一個(gè)與原型相似的模型來間接研究原型某種特性的一種形容方法。
三、1-1型鉀鹽水溶液在25℃及全濃度范圍內(nèi)的活度系數(shù)的擬合計(jì)算(英文)（論文提綱范文）
（1）蛋氨酸結(jié)晶過程研究（論文提綱范文）
| 致謝 |
| 摘要 |
| Absrract |
| 1 緒論 |
| 1.1 蛋氨酸概述 |
| 1.2 蛋氨酸的合成工藝 |
| 1.2.1 生物酶拆分法 |
| 1.2.2 微生物發(fā)酵法 |
| 1.2.3 化學(xué)合成法 |
| 1.3 蛋氨酸的分離與精制 |
| 1.4 研究背景及意義 |
| 1.5 研究內(nèi)容 |
| 2 蛋氨酸溶解度研究 |
| 2.1 文獻(xiàn)綜述 |
| 2.1.1 蛋氨酸溶解度研究現(xiàn)狀 |
| 2.1.2 pH值相關(guān)溶解度模型 |
| 2.1.3 溫度相關(guān)溶解度模型 |
| 2.1.4 溶解度測(cè)量方法 |
| 2.2 實(shí)驗(yàn)部分 |
| 2.2.1 實(shí)驗(yàn)試劑及裝置 |
| 2.2.2 溶解前后蛋氨酸的分析表征 |
| 2.2.3 溶解度實(shí)驗(yàn)步驟 |
| 2.3 結(jié)果與討論 |
| 2.3.1 熱分析及X射線衍射分析結(jié)果 |
| 2.3.2 活度系數(shù)關(guān)聯(lián) |
| 2.3.3 蛋氨酸的溶解度 |
| 2.3.4 熔融焓及熔點(diǎn)估算 |
| 2.3.5 溶解熱力學(xué) |
| 2.4 本章小結(jié) |
| 3 蛋氨酸結(jié)晶介穩(wěn)區(qū)及成核研究 |
| 3.1 文獻(xiàn)綜述 |
| 3.1.1 介穩(wěn)區(qū) |
| 3.1.2 成核動(dòng)力學(xué)簡(jiǎn)介 |
| 3.1.3 成核理論 |
| 3.1.4 介穩(wěn)區(qū)的測(cè)量方法 |
| 3.2實(shí)驗(yàn)部分 |
| 3.2.1 實(shí)驗(yàn)試劑及裝置 |
| 3.2.2 介穩(wěn)區(qū)實(shí)驗(yàn)步驟 |
| 3.3 結(jié)果與討論 |
| 3.3.1 介穩(wěn)區(qū)寬度測(cè)量結(jié)果 |
| 3.3.2 飽和溫度及降溫速率對(duì)介穩(wěn)區(qū)寬度的影響 |
| 3.3.3 攪拌轉(zhuǎn)速對(duì)介穩(wěn)區(qū)寬度的影響 |
| 3.3.4 成核動(dòng)力學(xué)估算 |
| 3.4 本章小結(jié) |
| 4 蛋氨酸結(jié)晶動(dòng)力學(xué)研究 |
| 4.1 文獻(xiàn)綜述 |
| 4.1.1 結(jié)晶動(dòng)力學(xué)粒數(shù)衡算模型 |
| 4.1.2 成核方程 |
| 4.1.3 晶體生長理論 |
| 4.1.4 結(jié)晶動(dòng)力學(xué)的研究方法 |
| 4.1.5 粒度相關(guān)生長及生長分散 |
| 4.1.6 蛋氨酸生長動(dòng)力學(xué)研究現(xiàn)狀 |
| 4.2 實(shí)驗(yàn)部分 |
| 4.2.1 實(shí)驗(yàn)試劑及裝置 |
| 4.2.2 晶種制備 |
| 4.2.3 晶體生長速率實(shí)驗(yàn)步驟 |
| 4.3 結(jié)果與討論 |
| 4.3.1 晶體粒度分布分析 |
| 4.3.2 粒徑對(duì)晶體生長速率的影響 |
| 4.3.3 攪拌轉(zhuǎn)速對(duì)晶體生長速率的影響 |
| 4.3.4 結(jié)晶溫度對(duì)晶體生長速率的影響 |
| 4.4 本章小結(jié) |
| 5 結(jié)論與展望 |
| 5.1 結(jié)論 |
| 5.2 展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
（2）菊花、當(dāng)歸和黃芪三種中藥加工炮制機(jī)制及標(biāo)準(zhǔn)化研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 文獻(xiàn)綜述 |
| 1.1 中藥標(biāo)準(zhǔn)化研究概述 |
| 1.2 中藥材干燥研究概述 |
| 1.2.1 花葉類中藥材干燥研究進(jìn)展 |
| 1.2.2 菊花干燥研究進(jìn)展 |
| 1.3 中藥飲片炮制研究概述 |
| 1.3.1 中藥飲片酒炙研究進(jìn)展 |
| 1.3.2 當(dāng)歸酒炙研究進(jìn)展 |
| 1.4 中藥飲片等級(jí)標(biāo)準(zhǔn)研究概述 |
| 1.4.1 中藥飲片等級(jí)標(biāo)準(zhǔn)研究進(jìn)展 |
| 1.4.2 黃芪炮制和等級(jí)標(biāo)準(zhǔn)研究進(jìn)展 |
| 1.5 課題的提出 |
| 第2章 不同干燥方法對(duì)菊花化學(xué)成分及生物活性影響的研究 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 實(shí)驗(yàn)材料與儀器 |
| 2.2.1 實(shí)驗(yàn)材料和試劑 |
| 2.2.2 實(shí)驗(yàn)儀器 |
| 2.3 實(shí)驗(yàn)方法 |
| 2.3.1 不同干燥方法制備菊花樣品及提取 |
| 2.3.2 不同干燥方法對(duì)菊花化學(xué)成分的影響 |
| 2.3.3 不同干燥方法對(duì)菊花抗氧化和ACh E抑制活性的影響 |
| 2.3.4 統(tǒng)計(jì)學(xué)分析 |
| 2.4 結(jié)果與討論 |
| 2.4.1 不同干燥方法對(duì)菊花化學(xué)成分的影響 |
| 2.4.2 不同干燥方法對(duì)菊花抗氧化和ACh E抑制活性的影響 |
| 2.4.3 主成分分析 |
| 2.5 小結(jié) |
| 第3章 菊花熱風(fēng)和微波-熱風(fēng)干燥動(dòng)力學(xué)的研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 實(shí)驗(yàn)材料和儀器 |
| 3.2.1 實(shí)驗(yàn)材料和試劑 |
| 3.2.2 實(shí)驗(yàn)儀器 |
| 3.3 實(shí)驗(yàn)方法 |
| 3.3.1 熱風(fēng)和微波-熱風(fēng)干燥菊花的過程 |
| 3.3.2 熱風(fēng)和微波-熱風(fēng)干燥菊花的數(shù)學(xué)模型 |
| 3.3.3 熱風(fēng)和微波-熱風(fēng)干燥菊花的皺縮率和復(fù)水率 |
| 3.3.4 熱風(fēng)和微波-熱風(fēng)干燥菊花的能耗特征 |
| 3.3.5 統(tǒng)計(jì)學(xué)分析 |
| 3.4 結(jié)果與討論 |
| 3.4.1 熱風(fēng)和微波-熱風(fēng)干燥菊花的干燥曲線和干燥速率曲線 |
| 3.4.2 熱風(fēng)和微波-熱風(fēng)干燥菊花的干燥動(dòng)力學(xué) |
| 3.4.3 熱風(fēng)和微波-熱風(fēng)干燥菊花的干燥數(shù)學(xué)模型 |
| 3.4.4 熱風(fēng)和微波-熱風(fēng)干燥菊花的皺縮率和復(fù)水率 |
| 3.4.5 熱風(fēng)和微波-熱風(fēng)干燥菊花的能耗特征 |
| 3.5 小結(jié) |
| 第4章 五種菊花中多糖物化特征和免疫調(diào)節(jié)作用的比較研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 實(shí)驗(yàn)材料與儀器 |
| 4.2.1 實(shí)驗(yàn)材料和試劑 |
| 4.2.2 實(shí)驗(yàn)儀器 |
| 4.3 實(shí)驗(yàn)方法 |
| 4.3.1 5 種菊花中多糖的提取 |
| 4.3.2 5 種菊花中多糖的組成測(cè)定 |
| 4.3.3 5 種菊花中多糖的物化特征 |
| 4.3.4 5 種菊花中多糖的免疫調(diào)節(jié)作用 |
| 4.3.5 統(tǒng)計(jì)學(xué)分析 |
| 4.4 結(jié)果與討論 |
| 4.4.1 5 種菊花中多糖的組成分析 |
| 4.4.2 5 種菊花中多糖的物化特征分析 |
| 4.4.3 5 種菊花中多糖的免疫調(diào)節(jié)作用 |
| 4.5 小結(jié) |
| 第5章 當(dāng)歸酒炙過程中性味、成分及活性變化的研究 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 實(shí)驗(yàn)材料與儀器 |
| 5.2.1 實(shí)驗(yàn)材料和試劑 |
| 5.2.2 實(shí)驗(yàn)儀器 |
| 5.3 實(shí)驗(yàn)方法 |
| 5.3.1 酒當(dāng)歸樣品的制備 |
| 5.3.2 當(dāng)歸酒炙過程中性味的測(cè)定 |
| 5.3.3 當(dāng)歸酒炙過程中化學(xué)成分的測(cè)定 |
| 5.3.4 當(dāng)歸酒炙過程中生物活性的測(cè)定 |
| 5.3.5 統(tǒng)計(jì)學(xué)分析 |
| 5.4 結(jié)果與討論 |
| 5.4.1 當(dāng)歸酒炙過程中性味的分析 |
| 5.4.2 當(dāng)歸酒炙過程中化學(xué)成分的分析 |
| 5.4.3 當(dāng)歸酒炙過程中生物活性的分析 |
| 5.5 小結(jié) |
| 第6章 當(dāng)歸酒炙過程中多糖物化特征和生物活性變化的研究 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 實(shí)驗(yàn)材料與儀器 |
| 6.2.1 實(shí)驗(yàn)材料和試劑 |
| 6.2.2 實(shí)驗(yàn)儀器 |
| 6.3 實(shí)驗(yàn)方法 |
| 6.3.1 酒當(dāng)歸樣品的制備及多糖提取 |
| 6.3.2 當(dāng)歸酒炙過程中多糖組成測(cè)定 |
| 6.3.3 當(dāng)歸酒炙過程中多糖物化特征 |
| 6.3.4 當(dāng)歸酒炙過程中多糖生物活性測(cè)定 |
| 6.3.5 統(tǒng)計(jì)學(xué)分析 |
| 6.4 結(jié)果與討論 |
| 6.4.1 當(dāng)歸酒炙過程中多糖組成分析 |
| 6.4.2 當(dāng)歸酒炙過程中多糖物化特征分析 |
| 6.4.3 當(dāng)歸酒炙過程中多糖生物活性分析 |
| 6.5 小結(jié) |
| 第7章 不同干燥方法對(duì)當(dāng)歸多糖物化特征及生物活性影響的研究 |
| 7.1 引言 |
| 7.2 實(shí)驗(yàn)材料與儀器 |
| 7.2.1 實(shí)驗(yàn)材料和試劑 |
| 7.2.2 實(shí)驗(yàn)儀器 |
| 7.3 實(shí)驗(yàn)方法 |
| 7.3.1 不同干燥方法制備當(dāng)歸多糖 |
| 7.3.2 不同干燥方法制備的當(dāng)歸多糖組成測(cè)定 |
| 7.3.3 不同干燥方法制備的當(dāng)歸多糖物化特征 |
| 7.3.4 不同干燥方法制備的當(dāng)歸多糖流變學(xué)和乳化特征 |
| 7.3.5 不同干燥方法制備的當(dāng)歸多糖生物活性測(cè)定 |
| 7.3.6 統(tǒng)計(jì)學(xué)分析 |
| 7.4 結(jié)果與討論 |
| 7.4.1 不同干燥方法制備的當(dāng)歸多糖組成分析 |
| 7.4.2 不同干燥方法制備的當(dāng)歸多糖物化特征分析 |
| 7.4.3 不同干燥方法制備的當(dāng)歸多糖流變學(xué)和乳化特征分析 |
| 7.4.4 不同干燥方法制備的當(dāng)歸多糖生物活性分析 |
| 7.5 小結(jié) |
| 第8章 黃芪飲片炮制及等級(jí)質(zhì)量的標(biāo)準(zhǔn)化研究 |
| 8.1 引言 |
| 8.2 黃芪的凈制、切制工藝研究 |
| 8.2.1 實(shí)驗(yàn)材料與儀器 |
| 8.2.2 實(shí)驗(yàn)方法 |
| 8.2.3 結(jié)果與討論 |
| 8.3 黃芪的蜜炙工藝研究 |
| 8.3.1 實(shí)驗(yàn)材料與儀器 |
| 8.3.2 實(shí)驗(yàn)方法 |
| 8.3.3 結(jié)果與討論 |
| 8.4 黃芪飲片的質(zhì)量評(píng)價(jià)和等級(jí)劃分 |
| 8.4.1 實(shí)驗(yàn)材料與儀器 |
| 8.4.2 實(shí)驗(yàn)方法 |
| 8.4.3 結(jié)果和討論 |
| 8.5 小結(jié) |
| 第9章 結(jié)論與展望 |
| 9.1 結(jié)論 |
| 9.2 主要?jiǎng)?chuàng)新點(diǎn) |
| 9.3 展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 發(fā)表論文和參加科研情況說明 |
| 致謝 |
（3）含電解質(zhì)過程模擬研究與開發(fā)（論文提綱范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 符號(hào)說明 |
| 前言 |
| 1 文獻(xiàn)綜述 |
| 1.1 電解質(zhì)溶液理論(模型)概述 |
| 1.1.1 經(jīng)典電解質(zhì)溶液理論 |
| 1.1.2 半經(jīng)驗(yàn)?zāi)Ｐ?/td> |
| 1.1.3 統(tǒng)計(jì)熱力學(xué)理論 |
| 1.2 電解質(zhì)相平衡研究概述 |
| 1.2.1 電解質(zhì)溶液相平衡計(jì)算方法 |
| 1.3 化工模擬軟件中電解質(zhì)過程模擬概述 |
| 1.3.1 Aspen Plus中的電解質(zhì)過程模擬 |
| 1.3.2 Pro/II中的電解質(zhì)過程模擬 |
| 1.3.3 ChemCAD中的電解質(zhì)過程模擬 |
| 1.4 課題背景及研究內(nèi)容 |
| 1.4.1 課題背景 |
| 1.4.2 課題的主要研究內(nèi)容 |
| 2 電解質(zhì)熱力學(xué)模型及求解算法 |
| 2.1 電解質(zhì)活度系數(shù)模型 |
| 2.1.1 Pitzer模型 |
| 2.1.2 Zemaitis(Bromley-Pitzer)模型 |
| 2.1.3 ELECNRTL模型 |
| 2.2 電解質(zhì)焓計(jì)算模型及求解算法 |
| 2.3 電解質(zhì)吉布斯自由能計(jì)算模型及求解算法 |
| 2.4 本章小結(jié) |
| 3 含電解質(zhì)過程相平衡模型及求解算法 |
| 3.1 相平衡理論基礎(chǔ) |
| 3.2 電解質(zhì)溶液汽液相平衡模型 |
| 3.3 模型自由度分析 |
| 3.4 模型求解算法 |
| 3.4.1 相平衡常數(shù)法 |
| 3.4.2 吉布斯自由能最小值法 |
| 3.5 本章小結(jié) |
| 4 基于CAPE-OPEN含電解質(zhì)過程模擬計(jì)算包開發(fā) |
| 4.1 CAPE-OPEN標(biāo)準(zhǔn) |
| 4.1.1 CAPE-OPEN標(biāo)準(zhǔn)概述 |
| 4.1.2 CAPE-OPEN標(biāo)準(zhǔn)的組件 |
| 4.1.3 CAPE-OPEN標(biāo)準(zhǔn)的接口 |
| 4.1.4 CAPE-OPEN標(biāo)準(zhǔn)的實(shí)現(xiàn) |
| 4.2 操作系統(tǒng)及開發(fā)語言的選擇 |
| 4.2.1 操作系統(tǒng)的選擇 |
| 4.2.2 開發(fā)語言的選擇 |
| 4.3 電解質(zhì)數(shù)據(jù)庫的創(chuàng)建 |
| 4.4 含電解質(zhì)過程模擬計(jì)算包的開發(fā) |
| 4.4.1 標(biāo)準(zhǔn)接口導(dǎo)入 |
| 4.4.2 圖形用戶界面實(shí)現(xiàn) |
| 4.4.3 計(jì)算程序?qū)崿F(xiàn) |
| 4.4.4 結(jié)果保存和模塊卸載 |
| 4.5 電解質(zhì)相平衡計(jì)算模塊加載 |
| 4.6 本章小結(jié) |
| 5 含電解質(zhì)過程模擬測(cè)試 |
| 5.1 測(cè)試內(nèi)容及方法 |
| 5.2 電解質(zhì)熱力學(xué)方法測(cè)試過程與結(jié)果 |
| 5.2.1 Pitzer模型測(cè)試與分析 |
| 5.2.2 Zemaitis(Bromley-Pitzer)模型測(cè)試與分析 |
| 5.2.3 ELECNRTL模型測(cè)試與分析 |
| 5.3 相平衡計(jì)算模塊模擬測(cè)試 |
| 5.3.1 泡點(diǎn)溫度(壓力)計(jì)算驗(yàn)證 |
| 5.3.2 露點(diǎn)溫度(壓力)計(jì)算驗(yàn)證 |
| 5.3.3 Tp閃蒸計(jì)算驗(yàn)證 |
| 5.4 含電解質(zhì)過程模擬驗(yàn)證實(shí)例一 |
| 5.4.1 H_2O-HCL-NAOH體系 |
| 5.4.2 計(jì)算結(jié)果對(duì)比 |
| 5.4.3 結(jié)果分析 |
| 5.5 含電解質(zhì)過程模擬驗(yàn)證實(shí)例二 |
| 5.5.1 H_2O-CO_2-H_2S-NH_3體系 |
| 5.5.2 計(jì)算結(jié)果對(duì)比 |
| 5.5.3 結(jié)果分析 |
| 5.6 本章小結(jié) |
| 結(jié)論 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 致謝 |
| 攻讀碩士期間發(fā)表的學(xué)術(shù)論文目錄 |
（4）七水合硫酸亞鐵在H2SO4-HCl-H2O體系中的溶解度測(cè)定及相變研究（論文提綱范文）
| 學(xué)位論文數(shù)據(jù)集 |
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 鈦白粉 |
| 1.1.1 鈦白粉的性質(zhì)及用途 |
| 1.1.2 鈦白粉生產(chǎn)工藝 |
| 1.2 硫酸亞鐵 |
| 1.2.1 硫酸亞鐵性質(zhì)和用途 |
| 1.2.2 氧化鐵系顏料 |
| 1.2.3 硫酸亞鐵回收新工藝 |
| 1.3 電解質(zhì)溶液結(jié)晶 |
| 1.3.1 過飽和度 |
| 1.3.2 晶體成核 |
| 1.3.3 晶體增長 |
| 1.4 電解質(zhì)溶液熱力學(xué) |
| 1.4.1 固液相平衡 |
| 1.4.2 相變 |
| 1.4.3 電解質(zhì)溶液熱力學(xué)模型 |
| 1.4.4 OLI軟件介紹 |
| 1.5 本論文的意義及研究內(nèi)容 |
| 1.5.1 本論文的研究意義 |
| 1.5.2 本論文的研究內(nèi)容 |
| 第二章 實(shí)驗(yàn)儀器及分析方法 |
| 2.1 主要實(shí)驗(yàn)藥品和儀器 |
| 2.2 主要分析方法 |
| 2.2.1 X射線衍射 |
| 2.2.2 掃描電子顯微鏡 |
| 2.3 溶液濃度分析方法 |
| 2.4 本章小結(jié) |
| 第三章 七水合硫酸亞鐵在H_2SO_4-HCl-H_2O體系中的溶解度 |
| 3.1 溶解度測(cè)定方法 |
| 3.2 熱力學(xué)模型 |
| 3.3 結(jié)果與討論 |
| 3.3.1 七水合硫酸亞鐵在H_2SO_4-HCl-H_2O體系中的溶解度 |
| 3.3.2 模型參數(shù) |
| 3.3.3 離子分布 |
| 3.4 本章小結(jié) |
| 第四章 七水合硫酸亞鐵在H_2SO_4-H_2O中的溶解度 |
| 4.1 溶解度測(cè)定 |
| 4.2 結(jié)果與討論 |
| 4.2.1 FeSO_4·7H_2O在H_2SO_4-H_2O體系中的溶解度 |
| 4.2.2 溶解度數(shù)據(jù)擬合 |
| 4.3 本章小結(jié) |
| 第五章 七水合硫酸亞鐵在H_2SO_4-HCl-H_2O中的相變 |
| 5.1 七水合硫酸亞鐵在H_2SO_4-HCl-H_2O體系中的轉(zhuǎn)相實(shí)驗(yàn) |
| 5.2 七水合硫酸亞鐵相變過程熱力學(xué) |
| 5.3 結(jié)果與討論 |
| 5.3.1 七水合硫酸亞鐵在H_2SO_4-HCl-H_2O體系中的相變 |
| 5.3.2 轉(zhuǎn)相驗(yàn)證實(shí)驗(yàn) |
| 5.4 本章小結(jié) |
| 第六章 結(jié)論 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 致謝 |
| 研究成果及發(fā)表論文情況 |
| 導(dǎo)師及作者簡(jiǎn)介 |
| 附件 |
（5）環(huán)戊烷/新己烷混合物分離技術(shù)研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 創(chuàng)新點(diǎn) |
| 引言 |
| 第1章 文獻(xiàn)綜述 |
| 1.1 國內(nèi)外C5資源分離利用現(xiàn)狀 |
| 1.1.1 C5資源介紹 |
| 1.1.2 國外C5資源綜合利用現(xiàn)狀 |
| 1.1.3 國內(nèi)C5資源綜合利用現(xiàn)狀 |
| 1.1.4 研究體系選取 |
| 1.2 環(huán)戊烷和新己烷體系的特性及研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 環(huán)戊烷和新己烷體系介紹 |
| 1.2.2 環(huán)戊烷和新己烷體系的研究現(xiàn)狀 |
| 1.3 萃取精餾及溶劑篩選 |
| 1.3.1 萃取精餾概述 |
| 1.3.2 溶劑選擇依據(jù) |
| 1.3.3 溶劑選擇方法 |
| 1.3.4 小結(jié) |
| 1.4 離子液體萃取精餾的應(yīng)用 |
| 1.4.1 離子液體簡(jiǎn)介 |
| 1.4.2 離子液體的物化性質(zhì) |
| 1.4.3 離子液體在萃取精餾中的應(yīng)用 |
| 1.4.4 小結(jié) |
| 1.5 水合物法分離的研究 |
| 1.5.1 水合物簡(jiǎn)介 |
| 1.5.2 環(huán)戊烷水合物和新己烷水合物的研究 |
| 1.5.3 水合物法分離技術(shù) |
| 1.5.4 水合物的分子動(dòng)力學(xué)模擬研究 |
| 1.5.5 小結(jié) |
| 1.6 本章小結(jié) |
| 1.6.1 環(huán)戊烷分離提純的研究總結(jié) |
| 1.6.2 本文研究內(nèi)容 |
| 第2章 環(huán)戊烷/新己烷萃取精餾常規(guī)溶劑篩選 |
| 2.1 前言 |
| 2.2 COSMO-RS模型 |
| 2.2.1 COSMO-RS的基本理論 |
| 2.2.2 計(jì)算步驟及參數(shù)設(shè)置 |
| 2.3 COSMO-RS預(yù)測(cè)無限稀釋活度系數(shù)的偏差分析 |
| 2.4 COSMO-RS模型優(yōu)化 |
| 2.5 常規(guī)溶劑的篩選 |
| 2.5.1 相對(duì)揮發(fā)度計(jì)算結(jié)果 |
| 2.5.2 溶解度計(jì)算結(jié)果 |
| 2.6 σ-profile分析及相互作用分析 |
| 2.6.1 σ-profile分析 |
| 2.6.2 溶劑-環(huán)戊烷/新己烷相互作用分析 |
| 2.7 本章小結(jié) |
| 第3章 基于COSMO-RS模型用于環(huán)戊烷/新己烷分離的離子液體篩選 |
| 3.1 前言 |
| 3.2 COSMO-RS計(jì)算和量化計(jì)算過程 |
| 3.2.1 COSMO-RS計(jì)算步驟 |
| 3.2.2 量化計(jì)算過程 |
| 3.3 離子液體的篩選 |
| 3.3.1 COSMO-RS預(yù)測(cè)無限稀釋活度系數(shù)精度評(píng)價(jià) |
| 3.3.2 COSMO-RS模型預(yù)測(cè)離子液體的選擇性 |
| 3.3.3 溶解性與選擇性的關(guān)系 |
| 3.4 離子液體與環(huán)戊烷/新己烷相互作用的量化研究 |
| 3.4.1 陽離子與環(huán)戊烷/新己烷的相互作用 |
| 3.4.2 陰離子與環(huán)戊烷/新己烷的相互作用 |
| 3.4.3 離子液體與環(huán)戊烷/新己烷的相互作用 |
| 3.5 本章小結(jié) |
| 第4章 環(huán)戊烷+新己烷+溶劑汽液相平衡研究 |
| 4.1 前言 |
| 4.2 汽液相平衡實(shí)驗(yàn) |
| 4.2.1 汽液相平衡實(shí)驗(yàn)裝置 |
| 4.2.2 實(shí)驗(yàn)試劑 |
| 4.2.3 實(shí)驗(yàn)步驟 |
| 4.2.4 分析 |
| 4.2.5 汽液相平衡數(shù)據(jù)可靠性驗(yàn)證 |
| 4.2.6 熱力學(xué)一致性檢驗(yàn) |
| 4.3 劑油比對(duì)相對(duì)揮發(fā)度的影響 |
| 4.4 汽液相平衡數(shù)據(jù)的關(guān)聯(lián)與預(yù)測(cè) |
| 4.4.1 三元及四元體系相平衡數(shù)據(jù) |
| 4.4.2 NRTL模型對(duì)汽液相平衡的關(guān)聯(lián) |
| 4.5 本章小結(jié) |
| 第5章 環(huán)戊烷/新己烷萃取精餾流程模擬 |
| 5.1 前言 |
| 5.2 萃取精餾的流程設(shè)計(jì) |
| 5.2.1 流程設(shè)計(jì) |
| 5.2.2 物性參數(shù)的確定 |
| 5.3 DMF-萃取精餾塔的模擬計(jì)算 |
| 5.3.1 溶劑用量的影響 |
| 5.3.2 回流比的影響 |
| 5.3.3 溶劑進(jìn)料位置的影響 |
| 5.3.4 原料進(jìn)料位置的影響 |
| 5.3.5 溶劑溫度的影響 |
| 5.3.6 萃取精餾塔的熱量衡算和物料衡算 |
| 5.4 DMF-溶劑回收塔的模擬計(jì)算 |
| 5.4.1 進(jìn)料位置的選擇 |
| 5.4.2 回流比的選擇 |
| 5.4.3 溶劑回收塔的熱量衡算和物料衡算 |
| 5.5 DMF+IL-萃取精餾塔的模擬計(jì)算 |
| 5.5.1 溶劑用量的影響 |
| 5.5.2 回流比的影響 |
| 5.5.3 溶劑進(jìn)料位置的影響 |
| 5.5.4 原料進(jìn)料位置的影響 |
| 5.5.5 溶劑溫度的影響 |
| 5.5.6 萃取精餾塔的熱量衡算和物料衡算 |
| 5.6 DMF+IL-溶劑回收塔的模擬計(jì)算 |
| 5.6.1 進(jìn)料位置的選擇 |
| 5.6.2 回流比的選擇 |
| 5.6.3 溶劑回收塔的物料衡算和熱量衡算 |
| 5.7 經(jīng)濟(jì)性分析 |
| 5.8 本章小結(jié) |
| 第6章 水合物法分離環(huán)戊烷/新己烷的分子動(dòng)力學(xué)模擬研究 |
| 6.1 前言 |
| 6.2 分子動(dòng)力學(xué)模擬方法 |
| 6.2.1 分子動(dòng)力學(xué)簡(jiǎn)介 |
| 6.2.2 分子動(dòng)力學(xué)方法 |
| 6.2.3 分子力場(chǎng) |
| 6.3 力場(chǎng)模型 |
| 6.3.1 客體分子力場(chǎng)模型 |
| 6.3.2 水分子力場(chǎng)模型 |
| 6.4 溶解度性質(zhì)的研究 |
| 6.4.1 初始構(gòu)型和模擬方法 |
| 6.4.2 結(jié)果與分析 |
| 6.5 溫度對(duì)環(huán)戊烷水合物穩(wěn)定性的影響 |
| 6.5.1 初始構(gòu)型和模擬方法 |
| 6.5.2 結(jié)果與分析 |
| 6.6 新己烷水合物的研究 |
| 6.6.1 初始構(gòu)型和模擬方法 |
| 6.6.2 結(jié)果與分析 |
| 6.7 新己烷存在對(duì)環(huán)戊烷水合物生長的影響 |
| 6.7.1 初始構(gòu)型和模擬方法 |
| 6.7.2 結(jié)果與分析 |
| 6.8 本章小結(jié) |
| 第7章 結(jié)論 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 附錄A COSMO-RS模型預(yù)測(cè)烷烴和環(huán)烷烴在離子液體中的ln γ~∞的平均相對(duì)偏差 |
| 附錄B COSMO-RS模型預(yù)測(cè)14種離子液體對(duì)正庚烷/環(huán)己烷體系的選擇性 |
| 致謝 |
| 個(gè)人簡(jiǎn)歷、在學(xué)期間發(fā)表的學(xué)術(shù)論文及研究成果 |
| 學(xué)位論文數(shù)據(jù)集 |
（6）幾種離子液體對(duì)甲醇—甲乙酮體系的汽液相平衡及其萃取精餾計(jì)算機(jī)模擬的研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 符號(hào)說明 |
| 第一章 文獻(xiàn)綜述 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 萃取精餾 |
| 1.2.1 萃取精餾簡(jiǎn)介 |
| 1.2.2 連續(xù)萃取精餾 |
| 1.2.3 間歇萃取精餾 |
| 1.3 萃取劑的選擇 |
| 1.3.1 萃取劑篩選原則 |
| 1.3.2 萃取劑分類 |
| 1.3.3 萃取劑篩選方法 |
| 1.4 離子液體 |
| 1.4.1 離子液體簡(jiǎn)介 |
| 1.4.2 離子液體的鹽效應(yīng) |
| 1.4.3 離子液體在萃取精餾中的應(yīng)用 |
| 1.5 汽液相平衡理論與模型 |
| 1.5.1 汽液相平衡理論 |
| 1.5.2 活度系數(shù)模型 |
| 1.6 Aspen Plus模擬 |
| 1.7 甲醇-甲乙酮共沸物系分離的研究進(jìn)展 |
| 1.8 本課題的研究意義和研究內(nèi)容 |
| 1.8.1 本課題的研究意義 |
| 1.8.2 本課題主要研究內(nèi)容 |
| 第二章 離子液體的篩選 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 UNIFAC模型計(jì)算 |
| 2.2.1 離子液體預(yù)選 |
| 2.2.2 基團(tuán)的拆分 |
| 2.2.3 基團(tuán)參數(shù) |
| 2.3 UNIFAC模型計(jì)算結(jié)果 |
| 2.3.1 選擇性和溶劑能力 |
| 2.3.2 相對(duì)揮發(fā)度增強(qiáng)因子 |
| 2.3.3 離子液體萃取劑的選用 |
| 2.4 UNIFAC模型預(yù)測(cè)汽液相平衡 |
| 2.4.1 UNIFAC模型預(yù)測(cè)甲醇-甲乙酮-[EMIM][NTf_2]三元體系汽液相平衡 |
| 2.4.2 UNIFAC模型預(yù)測(cè)甲醇-甲乙酮-[BMIM][NTf_2]三元體系汽液相平衡 |
| 2.4.3 UNIFAC模型預(yù)測(cè)甲醇-甲乙酮-[HMIM][NTf_2]三元體系汽液相平衡 |
| 2.5 本章小結(jié) |
| 第三章 甲醇-甲乙酮-離子液體汽液相平衡的研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 實(shí)驗(yàn)部分 |
| 3.2.1 實(shí)驗(yàn)試劑 |
| 3.2.2 實(shí)驗(yàn)儀器 |
| 3.2.3 實(shí)驗(yàn)裝置 |
| 3.2.4 實(shí)驗(yàn)分析方法 |
| 3.2.5 實(shí)驗(yàn)步驟 |
| 3.2.6 裝置與方法可靠性檢驗(yàn) |
| 3.3 甲醇-甲乙酮-離子液體三元體系的實(shí)驗(yàn)結(jié)果與討論 |
| 3.3.1 甲醇-甲乙酮-[EMIM][NTf_2]體系 |
| 3.3.2 甲醇-甲乙酮-[BMIM][NTf_2]體系 |
| 3.3.3 甲醇-甲乙酮-[HMIM][NTf_2]體系 |
| 3.3.4 離子液體的影響 |
| 3.4 本章小結(jié) |
| 第四章 活度系數(shù)模型對(duì)汽液相平衡數(shù)據(jù)的回歸 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 回歸計(jì)算 |
| 4.2.1 模型的選取 |
| 4.2.2 回歸方法 |
| 4.2.3 計(jì)算程序框圖 |
| 4.3 回歸結(jié)果 |
| 4.3.1 活度系數(shù)模型對(duì)甲醇-甲乙酮二元體系的回歸結(jié)果 |
| 4.3.2 活度系數(shù)模型對(duì)甲醇-甲乙酮-[EMIM][NTf_2]三元體系的回歸結(jié)果 |
| 4.3.3 活度系數(shù)模型對(duì)甲醇-甲乙酮-[BMIM][NTf_2]三元體系的回歸結(jié)果 |
| 4.3.4 活度系數(shù)模型對(duì)甲醇-甲乙酮-[HMIM][NTf_2]三元體系的回歸結(jié)果 |
| 4.4 驗(yàn)證UNIFAC模型預(yù)測(cè)結(jié)果 |
| 4.5 本章小結(jié) |
| 第五章 甲醇-甲乙酮體系萃取精餾計(jì)算機(jī)模擬 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 過程模擬 |
| 5.2.1 離子液體與物性模型 |
| 5.2.2 可行性分析 |
| 5.2.3 模擬過程的搭建 |
| 5.2.4 模擬條件 |
| 5.2.5 設(shè)備與操作參數(shù)的確定和優(yōu)化 |
| 5.3 模擬結(jié)果與討論 |
| 5.3.1 模擬結(jié)果 |
| 5.3.2 與有機(jī)溶劑比較 |
| 5.3.3 萃取精餾塔內(nèi)的汽液分布 |
| 5.3.4 萃取精餾塔內(nèi)的溫度分布 |
| 5.4 本章小結(jié) |
| 第六 結(jié)論 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 致謝 |
| 研究成果及發(fā)表的學(xué)術(shù)論文 |
| 作者和導(dǎo)師簡(jiǎn)介 |
| 附件 |
（7）基于COSMO-RS的含甲醛水體系反應(yīng)/相平衡的理論推算（論文提綱范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 創(chuàng)新點(diǎn) |
| 引言 |
| 第1章 文獻(xiàn)綜述 |
| 1.1 含甲醛水體系的氣液相平衡研究進(jìn)展 |
| 1.1.1 甲醛水溶液的特點(diǎn) |
| 1.1.2 甲醛-水體系氣液相平衡實(shí)驗(yàn)研究 |
| 1.1.3 含甲醛水體系氣液相平衡的理論預(yù)測(cè) |
| 1.2 含化學(xué)反應(yīng)體系相平衡 |
| 1.3 氣液相平衡的研究方法 |
| 1.3.1 氣液相平衡的實(shí)驗(yàn)研究 |
| 1.3.2 氣液相平衡的預(yù)測(cè)方法 |
| 1.4 COSMO-RS理論推算含甲醛水體系反應(yīng)/氣液相平衡的意義 |
| 1.4.1 COSMO-RS模型應(yīng)用現(xiàn)狀 |
| 1.4.2 COSMO-RS理論預(yù)測(cè)含甲醛水體系氣液相平衡的意義 |
| 第2章 基于COSMO-RS的含甲醛水體系反應(yīng)/相平衡的理論推算方法 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 COSMO-RS的計(jì)算過程與建立物質(zhì)量子化學(xué)數(shù)據(jù)庫 |
| 2.2.1 計(jì)算分子表面屏蔽電荷密度σ |
| 2.2.2 縮醛物質(zhì)表面屏蔽電荷密度數(shù)據(jù)庫及σ-profile分析 |
| 2.3 含甲醛水體系的化學(xué)平衡與相平衡模型 |
| 2.3.1 甲醛-水體系的相平衡 |
| 2.3.2 甲醛-水體系兩相中的化學(xué)平衡 |
| 2.3.3 甲醛-水體系液相中物料平衡 |
| 2.3.4 模型各個(gè)參數(shù)確定 |
| 2.4 建立COSMO-RS的含甲醛水溶液反應(yīng)/相平衡的理論推算方法 |
| 2.4.1 求解縮醛分布 |
| 2.4.2 求解氣液相平衡 |
| 2.5 本章小結(jié) |
| 第3章 應(yīng)用COSMO-RS推算甲醛-水二元體系的反應(yīng)/相平衡 |
| 3.1 引言 |
| 3.1.1 甲醛-水溶液的熱力學(xué)模型發(fā)展及存在的問題 |
| 3.1.2 COSMO-RS模型在預(yù)測(cè)熱力學(xué)性質(zhì)的應(yīng)用 |
| 3.2 建立甲醛-水反應(yīng)性溶液的反應(yīng)/相平衡的理論推算方法 |
| 3.3 甲醛-水溶液中反應(yīng)產(chǎn)物的量子化學(xué)計(jì)算 |
| 3.4 結(jié)果與討論 |
| 3.4.1 擬合熱力學(xué)化學(xué)平衡常數(shù)K_n~′ |
| 3.4.2 理論推算甲醛-水體系液相中的縮醛物質(zhì)分布 |
| 3.4.3 理論推算甲醛-水體系的氣液相平衡 |
| 3.5 本章小結(jié) |
| 第4章 應(yīng)用COSMO-RS推算甲醛-水-甲醇三元體系反應(yīng)平衡/氣液相平衡及理論解釋 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 甲醛-水-甲醇三元體系氣液相平衡計(jì)算 |
| 4.2.1 甲醛-水-甲醇三元體系氣液相平衡計(jì)算方法簡(jiǎn)介 |
| 4.2.2 σ-profile與σ-potential分析解釋 |
| 4.3 COSMO-RS方法計(jì)算MG與HF的飽和蒸汽壓 |
| 4.4 三元反應(yīng)體系中物質(zhì)的活度系數(shù) |
| 4.5 三元體系理論推算方法的驗(yàn)證 |
| 4.6 甲醛-水-甲醇三元體系氣液相平衡計(jì)算結(jié)果與討論 |
| 4.6.1 甲醛-甲醇體系氣液相平衡計(jì)算結(jié)果 |
| 4.6.2 甲醛-水-甲醇體系氣液相平衡計(jì)算結(jié)果 |
| 4.6.3 氣相甲醛分配系數(shù)峰的解釋 |
| 4.7 本章小結(jié) |
| 第5章 應(yīng)用COSMO-RS推算含甲醛水多元體系的氣液相平衡 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 含甲醛水的三聚甲醛(或甲縮醛、或二氧五環(huán))的多元體系氣液相平衡計(jì)算方法 |
| 5.2.1 計(jì)算方法簡(jiǎn)介 |
| 5.2.2 參數(shù)確定 |
| 5.3 含甲醛水的三聚甲醛多元體系計(jì)算結(jié)果與討論 |
| 5.3.1 三聚甲醛-水二元體系氣液相平衡計(jì)算 |
| 5.3.2 甲醛-水-三聚甲醛三元體系氣液相平衡計(jì)算 |
| 5.3.3 甲醛-甲醇-三聚甲醛三元體系氣液相平衡計(jì)算 |
| 5.3.4 甲醛-水-甲醇-三聚甲醛四元體系氣液相平衡計(jì)算 |
| 5.4 含甲醛水的甲縮醛多元體系氣液相平衡計(jì)算結(jié)果與討論 |
| 5.4.1 甲醛-水-甲縮醛體系氣液相平衡 |
| 5.4.2 甲醛-甲醇-甲縮醛體系氣液相平衡 |
| 5.4.3 甲醛-水-甲醇-甲縮醛體系氣液相平衡 |
| 5.5 甲醛-水-二氧五環(huán)體系計(jì)算結(jié)果 |
| 5.6 本章小結(jié) |
| 第6章 結(jié)論 |
| 符號(hào)說明 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 附錄A MATLAB計(jì)算程序 |
| 1.甲醛-水二元體系COSMO-RS模型計(jì)算程序 |
| 2.甲醛-水-甲醇三元體系COSMO-RS模型計(jì)算程序 |
| 附錄B 表面電荷分布 |
| 1.MGN表面電荷及其分布 |
| 2.HFN表面電荷及其分布 |
| 致謝 |
| 個(gè)人簡(jiǎn)歷、在學(xué)期間發(fā)表的學(xué)術(shù)論文及研究成果 |
| 學(xué)位論文數(shù)據(jù)集 |
（8）從工業(yè)廢液中回收N-羥基丁二酰亞胺的研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 緒論 |
| 1.1 多肽 |
| 1.1.1 多肽的應(yīng)用 |
| 1.1.2 多肽的合成方法 |
| 1.1.3 多肽縮合劑 |
| 1.1.4 多肽保護(hù)劑 |
| 1.2 NHS |
| 1.2.1 NHS的合成方法 |
| 1.2.2 國內(nèi)外NHS的生產(chǎn)與市場(chǎng) |
| 1.3 萃取 |
| 1.3.1 萃取的分類 |
| 1.3.2 不同萃取體系 |
| 1.3.3 萃取分離的優(yōu)點(diǎn) |
| 1.3.4 萃取分離的應(yīng)用 |
| 1.4 本論文的研究內(nèi)容和擬解決問題 |
| 1.4.1 NHS中丁二酸與丁二酸酐的定量分析方法 |
| 1.4.2 從含NHS水溶液中回收提取NHS的研究 |
| 1.4.3 從含NHS正丁醇母液中回收提取NHS的研究 |
| 第2章 正相HPLC法定量分析NHS中微量的丁二酸 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 材料與方法 |
| 2.2.1 儀器與試劑 |
| 2.2.2 實(shí)驗(yàn)過程 |
| 2.2.3 色譜條件 |
| 2.3 結(jié)果與討論 |
| 2.3.1 色譜條件的確定 |
| 2.3.2 分析方法的日內(nèi)精密度 |
| 2.3.3 分析方法的回收率 |
| 2.3.4 樣品的穩(wěn)定性 |
| 2.3.5 分析方法的實(shí)際應(yīng)用 |
| 2.4 本章小結(jié) |
| 第3章 NHS的酸離解常數(shù)與NHS、NHSNa的溶解度 |
| 3.1 引言 |
| 3.1.1 離解常數(shù)的測(cè)定方法 |
| 3.1.2 溶解度的測(cè)量方法 |
| 3.2 材料與方法 |
| 3.2.1 實(shí)驗(yàn)材料 |
| 3.2.2 實(shí)驗(yàn)過程 |
| 3.2.3 分析方法 |
| 3.3 結(jié)果與討論 |
| 3.3.1 NHS離解常數(shù)的測(cè)定 |
| 3.3.2 NHS在甲苯、乙腈、丙酮、正丁醇中溶解度的測(cè)定與關(guān)聯(lián) |
| 3.3.3 NHSNa在甲醇、乙醇、95乙醇中溶解度的測(cè)定與關(guān)聯(lián) |
| 3.4 本章小結(jié) |
| 第4章 從水溶液中回收NHS的研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.1.1 絡(luò)合萃取分離 |
| 4.1.2 胺類萃取劑 |
| 4.2 材料與方法 |
| 4.2.1 實(shí)驗(yàn)材料 |
| 4.2.2 實(shí)驗(yàn)裝置及操作 |
| 4.2.3 絡(luò)合萃取過程的數(shù)學(xué)模型 |
| 4.3 結(jié)果與討論 |
| 4.3.1 TOA絡(luò)合萃取NHS形成的紅外光譜圖 |
| 4.3.2 不同萃取體系對(duì)NHS萃取的影響 |
| 4.3.3 相比對(duì)分配系數(shù)的影響 |
| 4.3.4 分配系數(shù)與溫度的關(guān)系 |
| 4.3.5 多級(jí)錯(cuò)流萃取 |
| 4.3.6 鹽析劑對(duì)分配系數(shù)的影響 |
| 4.3.7 萃取等溫線 |
| 4.4 本章小結(jié) |
| 第5章 含NHS正丁醇母液的處理方法研究 |
| 5.1 引言 |
| 5.1.1 汽液相平衡的測(cè)定 |
| 5.2 材料與方法 |
| 5.2.1 實(shí)驗(yàn)材料 |
| 5.2.2 實(shí)驗(yàn)過程 |
| 5.2.3 分析方法 |
| 5.3 結(jié)果與討論 |
| 5.3.1 正丁醇母液中回收NHS |
| 5.3.2 NHSNa還原過程 |
| 5.3.3 萃余液中乙酸乙酯、正丁醇回收研究 |
| 5.4 本章小結(jié) |
| 第6章 總結(jié) |
| 參考文獻(xiàn) |
| 致謝 |
| 碩士期間發(fā)表論文 |
| 附錄 |
（9）離子液體吸收式制冷工質(zhì)對(duì)基礎(chǔ)物性與循環(huán)特性研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 目錄 |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.2 離子液體型吸收式工質(zhì)對(duì)國內(nèi)外研究進(jìn)展 |
| 1.2.1 離子液體型工質(zhì)對(duì)氣液相平衡性質(zhì)研究進(jìn)展 |
| 1.2.2 離子液體及工質(zhì)對(duì)比熱容和過量焓性質(zhì)研究進(jìn)展 |
| 1.2.3 離子液體吸收式制冷循環(huán)模擬仿真研究進(jìn)展 |
| 1.3 本文的研究目的和內(nèi)容 |
| 第二章 [mmim]DMP/CH_3OH吸收式制冷理論循環(huán)特性 |
| 2.1 [mmim]DMP/CH_3OH溶液氣液相平衡 |
| 2.2 [mmim]DMP/CH_3OH溶液熱力學(xué)性質(zhì) |
| 2.2.1 [mmim]DMP/CH_3OH溶液過量焓 |
| 2.2.2 [mmim]DMP/CH_3OH溶液焓值 |
| 2.2.3 CH_3OH氣化潛熱和過熱蒸氣焓 |
| 2.3 單效吸收式制冷循環(huán)理論模型 |
| 2.4 單效吸收式制冷熱力性能分析 |
| 2.5 本章小結(jié) |
| 第三章 [mmim]DMP/CH_3OH與[mmim]DMP/H_2O溶液熱導(dǎo)率 |
| 3.1 實(shí)驗(yàn)材料與原理步驟 |
| 3.1.1 實(shí)驗(yàn)材料 |
| 3.1.2 測(cè)試系統(tǒng) |
| 3.1.3 測(cè)量原理 |
| 3.1.4 熱傳導(dǎo)模型 |
| 3.2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果與分析 |
| 3.2.1 實(shí)驗(yàn)結(jié)果 |
| 3.2.2 Random mixing模型 |
| 3.2.3 對(duì)比與分析 |
| 3.3 本章小結(jié) |
| 第四章 雙效[mmim]DMP/CH_3OH吸收式制冷動(dòng)態(tài)建模及仿真 |
| 4.1 雙效串、并聯(lián)吸收式制冷循環(huán)原理 |
| 4.2 動(dòng)態(tài)建模 |
| 4.2.1 高壓發(fā)生器模型 |
| 4.2.2 低壓發(fā)生器-冷凝器模型 |
| 4.2.3 吸收器-蒸發(fā)器模型 |
| 4.2.4 溶液熱交換器模型 |
| 4.2.5 計(jì)算流程 |
| 4.3 仿真結(jié)果與分析 |
| 4.3.1 穩(wěn)態(tài)仿真結(jié)果 |
| 4.3.2 階躍響應(yīng)與分析 |
| 4.3.3 實(shí)際工況響應(yīng)與分析 |
| 4.4 本章小結(jié) |
| 第五章 [bmim]Zn_2Cl_5/NH_3二元系統(tǒng)氣液相平衡性質(zhì)研究 |
| 5.1 實(shí)驗(yàn)材料及原理 |
| 5.1.1 實(shí)驗(yàn)材料 |
| 5.1.2 實(shí)驗(yàn)設(shè)備及原理 |
| 5.2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果與分析 |
| 5.2.1 實(shí)驗(yàn)結(jié)果 |
| 5.2.2 UNIFAC模型關(guān)聯(lián) |
| 5.2.3 對(duì)比與分析 |
| 5.3 本章小結(jié) |
| 第六章 [bmim]Zn_2Cl_5比熱容與[bmim]Zn_2Cl_5/NH_3溶液過量焓 |
| 6.1 實(shí)驗(yàn)材料與儀器 |
| 6.1.1 實(shí)驗(yàn)材料 |
| 6.1.2 實(shí)驗(yàn)儀器與操作 |
| 6.2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果與分析 |
| 6.2.1 熱重分析 |
| 6.2.2 差式掃描量熱分析 |
| 6.2.3 [bmim]Zn_2Cl_5/NH_3溶液過量焓 |
| 6.3 本章小結(jié) |
| 第七章 [bmim]Zn2Cl_5/NH_3吸收式制冷理論循環(huán)特性 |
| 7.1 [bmim]Zn_2Cl_5/NH_3熱力學(xué)性質(zhì) |
| 7.2 單效吸收式制冷循環(huán)理論模型 |
| 7.3 結(jié)果與分析 |
| 7.4 本章小結(jié) |
| 第八章 結(jié)論 |
| 8.1本文的研究結(jié)論 |
| 8. 2本文的創(chuàng)新點(diǎn) |
| 主要符號(hào)表 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 作者簡(jiǎn)歷 |
| 攻讀學(xué)位期間所獲獎(jiǎng)勵(lì) |
| 攻讀學(xué)位期間發(fā)表的論文 |
| 專利 |
| 致謝 |
（10）基于電解質(zhì)型變阱寬方阱鏈流體狀態(tài)方程模擬電解質(zhì)水溶液性質(zhì)（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 電解質(zhì)溶液分子熱力學(xué)模型研究進(jìn)展 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 電解質(zhì)熱力學(xué)模型進(jìn)展與評(píng)述 |
| 1.2.1 Debye-Hiickel理論 |
| 1.2.2 離子水化理論 |
| 1.2.3 離子締合理論 |
| 1.3 微擾理論 |
| 1.4 積分方程理論 |
| 1.5 本文工作的主要內(nèi)容和意義 |
| 第2章 電解質(zhì)型變阱寬方阱鏈流體狀態(tài)方程(eSWCF-VR) |
| 2.1 引言 |
| 2.2 電解質(zhì)型變阱寬方阱鏈流體狀態(tài)方程(eSWCF-VR) |
| 2.2.1 單體Helmholtz自由能和狀態(tài)方程 |
| 2.2.2 鏈節(jié)成鏈Helmholtz自由能和狀態(tài)方程 |
| 2.2.3 氫鍵締合Helmholtz自由能和狀態(tài)方程 |
| 2.2.4 靜電Helmholtz自由能和狀態(tài)方程 |
| 2.2.5 離子締合Helmholtz自由能和狀態(tài)方程 |
| 2.5 本章小結(jié) |
| 第3章 eSWCF-VR模型在1：1型強(qiáng)電解質(zhì)溶液中的應(yīng)用 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 模型參數(shù) |
| 3.3 模擬結(jié)果與討論 |
| 3.3.1 離子平均活度系數(shù)和溶劑滲透系數(shù) |
| 3.3.2 電解質(zhì)溶液的密度與蒸汽壓的預(yù)測(cè) |
| 3.4 本章小結(jié) |
| 第4章 eSWCF-VR模型在弱電解質(zhì)溶液中的應(yīng)用 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 模型參數(shù) |
| 4.3 模型計(jì)算結(jié)果與討論 |
| 4.4 本章小結(jié) |
| 第5章 eSWCF-VR模型計(jì)算鹽的溶解度 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 固-液平衡熱力學(xué) |
| 5.3 計(jì)算結(jié)果與討論 |
| 5.4 本章小結(jié) |
| 第6章 全文總結(jié) |
| 主要符號(hào)表 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 致謝 |
| 攻讀碩士學(xué)位期間發(fā)表論文及申請(qǐng)專利情況 |
四、1-1型鉀鹽水溶液在25℃及全濃度范圍內(nèi)的活度系數(shù)的擬合計(jì)算(英文)（論文參考文獻(xiàn)）
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- [2]菊花、當(dāng)歸和黃芪三種中藥加工炮制機(jī)制及標(biāo)準(zhǔn)化研究[D]. 王瑩. 天津大學(xué), 2019(01)
- [3]含電解質(zhì)過程模擬研究與開發(fā)[D]. 韓莎莎. 青島科技大學(xué), 2019(11)
- [4]七水合硫酸亞鐵在H2SO4-HCl-H2O體系中的溶解度測(cè)定及相變研究[D]. 周娟. 北京化工大學(xué), 2018(02)
- [5]環(huán)戊烷/新己烷混合物分離技術(shù)研究[D]. 鄔樂歡. 中國石油大學(xué)（北京）, 2017(02)
- [6]幾種離子液體對(duì)甲醇—甲乙酮體系的汽液相平衡及其萃取精餾計(jì)算機(jī)模擬的研究[D]. 李卓. 北京化工大學(xué), 2017(03)
- [7]基于COSMO-RS的含甲醛水體系反應(yīng)/相平衡的理論推算[D]. 劉慧宏. 中國石油大學(xué)（北京）, 2017(02)
- [8]從工業(yè)廢液中回收N-羥基丁二酰亞胺的研究[D]. 高魯友. 華東理工大學(xué), 2017(07)
- [9]離子液體吸收式制冷工質(zhì)對(duì)基礎(chǔ)物性與循環(huán)特性研究[D]. 陳偉. 中國科學(xué)院研究生院（工程熱物理研究所）, 2014(10)
- [10]基于電解質(zhì)型變阱寬方阱鏈流體狀態(tài)方程模擬電解質(zhì)水溶液性質(zhì)[D]. 羅志林. 華東理工大學(xué), 2014(09)
標(biāo)簽：環(huán)戊烷論文; 活度系數(shù)論文; 電解質(zhì)溶液論文; 福爾馬林論文; 溶解度參數(shù)論文;