一、變頻熱泵房間空調(diào)器的工質(zhì)替代及動(dòng)態(tài)特性研究（論文文獻(xiàn)綜述）
盧智斌,陳信勇[1]（2021）在《歐盟空調(diào)ERP能效新法規(guī)草案解讀及季節(jié)能效優(yōu)化探討》文中認(rèn)為本文主要對(duì)出口歐盟空調(diào)ERP能效新法規(guī)草案進(jìn)行解讀,并對(duì)空調(diào)制冷及制熱季節(jié)能效優(yōu)化進(jìn)行探討,希望通過(guò)本文的解讀使讀者能提前了解法規(guī)的新要求和發(fā)展動(dòng)態(tài),及早應(yīng)對(duì)標(biāo)準(zhǔn)變化,為將來(lái)空調(diào)出口歐盟做好準(zhǔn)備。
潘曦,李彥澎,王瑩,邢子文[2]（2021）在《工商用冷凍冷藏壓縮機(jī)研究進(jìn)展與展望》文中研究指明隨著中國(guó)經(jīng)濟(jì)的高速發(fā)展,人民對(duì)物質(zhì)水平的要求越來(lái)越高,零售業(yè)、食品安全與醫(yī)藥行業(yè)等獲得高度關(guān)注,加速食品保鮮、低溫儲(chǔ)存與冷鏈運(yùn)輸?shù)裙ど逃美鋬隼洳仡I(lǐng)域的發(fā)展,推動(dòng)工商用冷凍冷藏壓縮機(jī)相關(guān)技術(shù)的變革。以壓縮機(jī)種類為劃分,調(diào)研往復(fù)式活塞壓縮機(jī)、螺桿壓縮機(jī)、渦旋壓縮機(jī)與轉(zhuǎn)子壓縮機(jī)的研究現(xiàn)狀,確定各種壓縮機(jī)結(jié)構(gòu)形式的優(yōu)缺點(diǎn),討論不同機(jī)型的適用范圍,并從結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)、熱力性能、制冷工質(zhì)和運(yùn)行控制等角度總結(jié)工商用冷凍冷藏壓縮機(jī)的現(xiàn)有技術(shù)及研究成果。新零售與冷鏈等領(lǐng)域?qū)ど逃美鋬隼洳貕嚎s機(jī)提出的更高要求,討論4種壓縮機(jī)的當(dāng)前技術(shù)瓶頸和現(xiàn)有產(chǎn)品與市場(chǎng)需求之間的矛盾,從結(jié)構(gòu)改進(jìn)、能效提升、運(yùn)行控制及人工智能等方面進(jìn)行展望,為工商用冷凍冷藏壓縮機(jī)領(lǐng)域的研究人員、制造廠商和政策制定者提供了參考。
余萌[3]（2021）在《直接相變蓄熱型空氣源熱泵特性及在嚴(yán)寒地區(qū)的應(yīng)用研究》文中指出空氣源熱泵在低溫環(huán)境下由于室外蒸發(fā)器吸熱不足會(huì)導(dǎo)致制熱性能下降,嚴(yán)重影響其在嚴(yán)寒地區(qū)的應(yīng)用。相變蓄熱技術(shù)可針對(duì)嚴(yán)寒地區(qū)晝夜溫差大的特點(diǎn)對(duì)空氣源熱泵系統(tǒng)進(jìn)行短周期蓄/放熱,避免了系統(tǒng)在極低溫環(huán)境下運(yùn)行,是現(xiàn)階段解決嚴(yán)寒地區(qū)空氣源熱泵應(yīng)用問(wèn)題最具潛力的途徑之一。而目前針對(duì)基于相變蓄熱的空氣源熱泵系統(tǒng)的研究存在系統(tǒng)中相變蓄熱裝置蓄/放熱性能不足、系統(tǒng)動(dòng)態(tài)運(yùn)行特性不明晰以及缺乏系統(tǒng)可行性分析等問(wèn)題。為此,本文開展了以下工作:（1）通過(guò)制冷劑與相變材料直接換熱的方式,設(shè)計(jì)了與空氣源熱泵系統(tǒng)相結(jié)合的高效相變蓄熱裝置—冷凝蓄熱器。利用壓焓圖對(duì)直接相變蓄熱型空氣源熱泵系統(tǒng)循環(huán)進(jìn)行了熱力學(xué)分析,指出了系統(tǒng)性能會(huì)隨著蓄熱時(shí)間的增加而衰減,為保持系統(tǒng)高效穩(wěn)定運(yùn)行,可通過(guò)設(shè)置過(guò)冷器控制冷凝蓄熱器過(guò)冷度的方式來(lái)實(shí)現(xiàn)。對(duì)冷凝蓄熱器內(nèi)相變材料進(jìn)行了選取,以R410A空氣源熱泵系統(tǒng)和低溫?zé)崴匕遢椛涔崮┒藶槔?可選用相變溫度為48℃的石蠟作為冷凝蓄熱器內(nèi)填充相變材料。對(duì)冷凝蓄熱器結(jié)構(gòu)進(jìn)行了選型,優(yōu)化改造了管翅式換熱器,將管翅式換熱器單程管設(shè)計(jì)成雙程管,使制冷劑與循環(huán)水進(jìn)行逆流換熱;再將改造后的管翅式換熱器進(jìn)行封裝并填充,構(gòu)造出冷凝蓄熱器單元結(jié)構(gòu)雛形,通過(guò)設(shè)置多并聯(lián)管式的制冷劑/循環(huán)水管道形式可進(jìn)一步提高冷凝蓄熱器的蓄/放熱性能。（2）通過(guò)模擬與實(shí)驗(yàn)研究了系統(tǒng)動(dòng)態(tài)運(yùn)行特性,提出了系統(tǒng)安全高效運(yùn)行方法、高性能冷凝蓄熱器優(yōu)化設(shè)計(jì)方法以及系統(tǒng)應(yīng)用制冷劑優(yōu)選準(zhǔn)則。利用Matlab對(duì)系統(tǒng)各部件進(jìn)行了數(shù)值計(jì)算,研究了系統(tǒng)在嚴(yán)寒地區(qū)連續(xù)運(yùn)行條件下的動(dòng)態(tài)特性規(guī)律,對(duì)冷凝蓄熱器的結(jié)構(gòu)參數(shù)進(jìn)行了優(yōu)化,同時(shí)對(duì)系統(tǒng)應(yīng)用不同制冷劑條件下的性能特性進(jìn)行了對(duì)比研究。在環(huán)境溫度為-20℃的工況下,該系統(tǒng)只需連續(xù)蓄放熱運(yùn)行6天即可穩(wěn)定;系統(tǒng)中冷凝蓄熱器連續(xù)蓄熱14 h后,平均蓄熱功率為7.2 k W,COP為2.0,蓄熱量達(dá)到100.6 k W·h;冷凝蓄熱器在放熱過(guò)程中平均放熱功率為10.1 k W,理論上可為164 m2的房間持續(xù)供暖10 h,實(shí)現(xiàn)了該系統(tǒng)在嚴(yán)寒地區(qū)的全天候連續(xù)供暖。冷凝蓄熱器內(nèi)翅片間距和管間距越小,蓄/放熱性能越好;考慮到R290具有更低的GWP值以及一定的低溫適應(yīng)性,是該系統(tǒng)在嚴(yán)寒地區(qū)應(yīng)用中可替換R410A的最佳制冷劑。研制了冷凝蓄熱器,并搭建了直接相變蓄熱型空氣源熱泵系統(tǒng)實(shí)驗(yàn)臺(tái),分析了系統(tǒng)動(dòng)態(tài)運(yùn)行特性,并結(jié)合實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)對(duì)系統(tǒng)模型進(jìn)行了驗(yàn)證,還研究了環(huán)境溫度對(duì)系統(tǒng)蓄熱性能的影響以及供水流量對(duì)系統(tǒng)放熱性能的影響。為保證系統(tǒng)安全有效運(yùn)行,應(yīng)確保蓄熱結(jié)束前冷凝蓄熱器內(nèi)仍有石蠟尚未完成相變?nèi)刍^(guò)程。此外,實(shí)驗(yàn)研究表明環(huán)境溫度越低,系統(tǒng)所需蓄熱時(shí)間越長(zhǎng)、平均耗功越高、平均蓄熱功率與平均COP越低;供水流量越大,系統(tǒng)有效放熱時(shí)間越短、平均放熱功率越高。（3）對(duì)系統(tǒng)進(jìn)行了技術(shù)經(jīng)濟(jì)性分析,從能耗、環(huán)保及經(jīng)濟(jì)層面對(duì)比了該系統(tǒng)與其他供熱系統(tǒng)間的性能差異,為其在嚴(yán)寒地區(qū)的應(yīng)用提供了可行性方案。從一次能源消耗量、一次能源利用率、二氧化碳排放量、二氧化硫排放量、氮氧化物排放量、初始投資成本、運(yùn)行投資成本等角度對(duì)系統(tǒng)進(jìn)行了技術(shù)經(jīng)濟(jì)性分析,重點(diǎn)比較了該系統(tǒng)與準(zhǔn)二級(jí)壓縮空氣源熱泵、燃煤鍋爐、燃?xì)忮仩t以及直接電加熱在上海、北京、沈陽(yáng)及哈爾濱的應(yīng)用效果。研究結(jié)果表明該系統(tǒng)相較于準(zhǔn)二級(jí)壓縮空氣源熱泵系統(tǒng)在低溫環(huán)境下一次能源消耗量更低,節(jié)能性更好;熱泵供熱系統(tǒng)將CO2、SO2以及NOX從建筑供熱區(qū)轉(zhuǎn)移到了發(fā)電廠,而發(fā)電廠可通過(guò)稀釋,脫硫以及反硝化過(guò)程來(lái)減少這些污染物排放,因此熱泵供熱系統(tǒng)相較于傳統(tǒng)供熱系統(tǒng)更具環(huán)保性;該系統(tǒng)相較于準(zhǔn)二級(jí)壓縮空氣源熱泵系統(tǒng)在哈爾濱地區(qū)應(yīng)用投資回收期約為10年;若將冷凝蓄熱器折扣率設(shè)置為40%,則其投資回收期將減少至6年左右。綜上,從能耗、環(huán)境以及經(jīng)濟(jì)角度看,該系統(tǒng)相較于準(zhǔn)二級(jí)壓縮空氣源熱泵系統(tǒng)具有更強(qiáng)的低溫適應(yīng)性,為其在嚴(yán)寒地區(qū)的大規(guī)模供熱應(yīng)用提供了切實(shí)可行的方案。
韓祥濤[4]（2020）在《R290房間空調(diào)滾動(dòng)轉(zhuǎn)子式壓縮機(jī)變工況特性研究》文中提出在全球溫室效應(yīng)問(wèn)題愈加嚴(yán)峻且制冷劑替代已進(jìn)入“基加利修正案”時(shí)間的背景下,作為一種制冷性能優(yōu)良的環(huán)保工質(zhì),R290很可能成為未來(lái)房間空調(diào)器常用制冷劑,且當(dāng)前房間空調(diào)器主要采用滾動(dòng)轉(zhuǎn)子式壓縮機(jī)。為了推進(jìn)R290在房間空調(diào)領(lǐng)域的市場(chǎng)化進(jìn)程,有必要對(duì)R290專用滾動(dòng)轉(zhuǎn)子式壓縮機(jī)展開變工況特性研究。論文主要工作如下:將R290和目前國(guó)內(nèi)房間空調(diào)器常用制冷劑進(jìn)行熱力學(xué)性質(zhì)、經(jīng)濟(jì)性和物性等方面的對(duì)比與分析,并分析了它們各自在空調(diào)工況和變工況下的循環(huán)性能;同時(shí),對(duì)R290滾動(dòng)轉(zhuǎn)子式壓縮機(jī)進(jìn)行了熱力學(xué)與動(dòng)力學(xué)分析;最后,搭建了R290滾動(dòng)轉(zhuǎn)子式壓縮機(jī)性能測(cè)試實(shí)驗(yàn)臺(tái),分別研究在壓縮機(jī)吸氣溫度15～41℃、壓比2.67～3.85、蒸發(fā)溫度3～12℃、過(guò)冷度4.3～12.3℃變工況范圍內(nèi)R290滾動(dòng)轉(zhuǎn)子式壓縮機(jī)性能參數(shù)的變化規(guī)律。通過(guò)對(duì)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)處理與分析發(fā)現(xiàn):壓縮機(jī)的吸氣溫度越高,功率越低,而壓縮機(jī)制冷量、COP、排氣溫度、電效率、綜合效率系數(shù)的值越大,容積效率基本不隨吸氣溫度的升高而發(fā)生變化;對(duì)于變蒸發(fā)溫度工況,壓縮機(jī)制冷量、功率、排氣溫度隨蒸發(fā)溫度的升高而增加,而壓縮機(jī)COP、容積效率、電效率及綜合效率系數(shù)均隨蒸發(fā)溫度的升高而降低;在變壓比工況下,壓縮機(jī)排氣溫度隨壓比的升高而升高,功率在變冷凝壓力工況下隨壓比的升高而增大,而在變蒸發(fā)壓力工況下隨壓比的升高而緩慢降低,壓縮機(jī)制冷量、COP、容積效率、電效率以及綜合效能系數(shù)均隨壓比的增大而減小;變過(guò)冷度工況下,過(guò)冷度的增加使制冷量及COP升高而對(duì)容積效率、電效率以及綜合效率系數(shù)等性能參數(shù)沒有影響。此外,根據(jù)實(shí)驗(yàn)結(jié)果,對(duì)R290滾動(dòng)轉(zhuǎn)子式壓縮機(jī)的性能優(yōu)化提出建議并通過(guò)壓縮機(jī)專用設(shè)計(jì)模擬軟件進(jìn)行驗(yàn)證。研究發(fā)現(xiàn),減薄缸蓋排氣閥座以及降低氣缸高度均會(huì)使壓縮機(jī)性能得到提升,而對(duì)于排氣孔直徑大小則需要探尋最優(yōu)值以使壓縮機(jī)性能達(dá)到最優(yōu)。
牛建會(huì)[5]（2020）在《多臺(tái)蒸發(fā)器并聯(lián)輪換除霜空氣源熱泵運(yùn)行特性與實(shí)驗(yàn)研究》文中提出在推進(jìn)我國(guó)北方地區(qū)冬季清潔取暖、減少燃煤污染、改善空氣質(zhì)量中,空氣源熱泵是非常有效的替代方案,其結(jié)霜和除霜方式、理論是研究熱點(diǎn)之一。家用小型空氣源熱泵一般采用逆循環(huán)除霜方式,通過(guò)四通換向閥的切換,供熱停止并以犧牲部分有用能為代價(jià)實(shí)現(xiàn)化霜和除霜。但對(duì)于大中型空氣源熱泵,供熱能力隨負(fù)荷的調(diào)節(jié)靈活度不高,系統(tǒng)熱惰性過(guò)大,冷熱流體混合熱量損失不能忽視,傳統(tǒng)的采用四通閥換向的除霜方法,不能適用大中型空氣源熱泵。本文提出了一種多臺(tái)室外機(jī)并聯(lián)輪換過(guò)冷除霜的空氣源熱泵新型循環(huán)方式。多個(gè)室外換熱器并聯(lián),單臺(tái)或多臺(tái)壓縮機(jī)并聯(lián)調(diào)節(jié)總制熱能力,通過(guò)閥門的切換使其中一臺(tái)蒸發(fā)器轉(zhuǎn)換為過(guò)冷器,在不停止制熱的情況下,實(shí)現(xiàn)主路熱液過(guò)冷同時(shí)達(dá)到除霜目的。采用建立仿真模型和實(shí)驗(yàn)研究,并結(jié)合實(shí)際應(yīng)用場(chǎng)合對(duì)其運(yùn)行機(jī)理、調(diào)控方法、設(shè)計(jì)理論進(jìn)行研究,主要內(nèi)容及結(jié)論如下:1)采用有限時(shí)間穩(wěn)態(tài)熱力學(xué)方法,建立翅片管式蒸發(fā)器結(jié)霜、蒸發(fā)器熱液除霜過(guò)程模型,研究結(jié)霜時(shí)間、結(jié)霜厚度隨工況的變化關(guān)系,研究結(jié)霜/除霜過(guò)程熱泵系統(tǒng)的運(yùn)行性能;建立多個(gè)室外換熱器輪換除霜循環(huán)的理論模型,獲得多個(gè)室外機(jī)輪換除霜結(jié)構(gòu)的數(shù)量及容量匹配特征,研究不同室外環(huán)境溫度、相對(duì)濕度下除霜時(shí)刻、除霜周期等對(duì)系統(tǒng)制熱性能的影響規(guī)律;綜合經(jīng)濟(jì)性和系統(tǒng)性能,優(yōu)化得出室外機(jī)臺(tái)數(shù)。2)研究主路液體過(guò)冷度對(duì)系統(tǒng)制熱性能的影響規(guī)律。結(jié)果發(fā)現(xiàn),當(dāng)室外溫度不太低,冷凝溫度不太高的情況下,主路熱液過(guò)冷對(duì)空氣源熱泵制熱性能影響不大。當(dāng)室外溫度較低,冷凝溫度較高時(shí),主路熱液過(guò)冷會(huì)使系統(tǒng)制熱量、制熱COP稍有下降,壓縮機(jī)排氣溫度升高明顯。熱液除霜對(duì)膨脹閥前液體產(chǎn)生20～25℃的過(guò)冷度,利用過(guò)冷的熱量除霜具有理論上的可行性。3)基于4臺(tái)室外機(jī),搭建了實(shí)驗(yàn)臺(tái),實(shí)驗(yàn)研究其循環(huán)規(guī)律。研究除霜時(shí)間、除霜周期、除霜效果對(duì)壓縮機(jī)吸氣溫度、吸氣壓力、排氣溫度、排氣壓力、壓縮機(jī)功率等關(guān)鍵參數(shù)的影響規(guī)律?？疾橄到y(tǒng)瞬時(shí)及時(shí)間段內(nèi)綜合制熱量、制熱COP的變化規(guī)律,結(jié)果發(fā)現(xiàn),系統(tǒng)能夠在室外環(huán)境溫度-20～0℃,相對(duì)濕度80%工況下,正常運(yùn)行且除霜徹底,綜合制熱COP達(dá)到2.0以上。4)搭建多臺(tái)壓縮機(jī)并聯(lián)多個(gè)室外機(jī)輪換除霜的熱泵機(jī)組實(shí)際工程。探索變制熱負(fù)荷下,壓縮機(jī)開啟臺(tái)數(shù)改變時(shí),多臺(tái)室外機(jī)的輪換除霜策略,歸納出壓縮機(jī)不同開啟臺(tái)數(shù)時(shí)輪換除霜控制策略。系統(tǒng)容量調(diào)節(jié)時(shí),室外機(jī)開啟輪換除霜的時(shí)間與周期,并根據(jù)其運(yùn)行性能評(píng)價(jià)經(jīng)濟(jì)性、節(jié)能性。本研究旨在為大中型空氣源熱泵提供一種新型具體的循環(huán)方式,為推廣熱泵技術(shù),開發(fā)清潔供暖技術(shù)提供理論與實(shí)際運(yùn)行數(shù)據(jù)。
楊義孟[6]（2020）在《R290直膨式太陽(yáng)能熱泵系統(tǒng)制熱性能的實(shí)驗(yàn)研究》文中進(jìn)行了進(jìn)一步梳理太陽(yáng)能作為一種可廣泛應(yīng)用的清潔可再生能源,得到了越來(lái)越多國(guó)家和科研人員的注意。直膨式太陽(yáng)能熱泵（Direct expansion solar assisted heat pump,DX-SAHP）技術(shù)將太陽(yáng)能利用技術(shù)和熱泵技術(shù)相結(jié)合,既可以有效的解決太陽(yáng)能間歇性和陰雨天等使用問(wèn)題,又可以提高熱泵系統(tǒng)的性能。直膨式太陽(yáng)能熱泵系統(tǒng)將系統(tǒng)的集熱器和蒸發(fā)器有機(jī)結(jié)合,合二為一,進(jìn)而得到更高的集熱量和集熱效率,相對(duì)于間接式系統(tǒng)進(jìn)一步提高系統(tǒng)性能系數(shù)（Coefficient of performance,COP）。本文通過(guò)搭建R290 DX-SAHP實(shí)驗(yàn)平臺(tái),并對(duì)實(shí)驗(yàn)平臺(tái)在自然環(huán)境工況下進(jìn)行了全年的實(shí)驗(yàn)研究,驗(yàn)證了 R290 DX-SAHP系統(tǒng)的系統(tǒng)性能,分析了 R290直膨式太陽(yáng)能熱泵熱水器的運(yùn)行特征及各參數(shù)變化的影響。主要研究?jī)?nèi)容如下:設(shè)計(jì)并搭建了以環(huán)保工質(zhì)R290為制冷工質(zhì)的微通道DX-SAHP熱水器實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)。它主要由熱泵本體（微通道集熱/蒸發(fā)器、R290壓縮機(jī)、微通道冷凝器、蓄熱水箱和電子膨脹閥等）和數(shù)據(jù)采集控制系統(tǒng)兩大部分組成。本文對(duì)熱泵實(shí)驗(yàn)平臺(tái)的工作原理和系統(tǒng)設(shè)計(jì)、選型和搭建過(guò)程進(jìn)行了闡述,主要包括熱泵系統(tǒng)四大部件結(jié)構(gòu)參數(shù)、型號(hào)等介紹,數(shù)據(jù)采集控制系統(tǒng)的工作原理與組成,對(duì)總輻射表、壓力傳感器、溫度傳感器、風(fēng)速計(jì)、濕度傳感器、功率計(jì)、數(shù)據(jù)采集控制器等硬件設(shè)備和傳感器的介紹。利用組態(tài)王軟件編寫系統(tǒng)控制程序和采集錄入實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù),以實(shí)現(xiàn)對(duì)熱泵實(shí)驗(yàn)平臺(tái)的控制（膨脹閥開度調(diào)整,系統(tǒng)啟動(dòng)與停機(jī)）、環(huán)境參數(shù)以及運(yùn)行參數(shù)的監(jiān)控、采集與存儲(chǔ)。通過(guò)全年工況實(shí)驗(yàn)研究和對(duì)大量實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)分析,證明了 R290微通道DX-SAHP系統(tǒng)具有優(yōu)秀的性能。實(shí)驗(yàn)研究結(jié)果表明,實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)在全年工況條件運(yùn)行的高效性和安全性。在全工況運(yùn)行條件下,系統(tǒng)制熱功率最大為2140.5 W,最小為739.6 W,全年平均制熱功率1358.6 W,系統(tǒng)COP最大為5.99,最小為2.04,全年平均COP為3.88。在春季和秋季工況下系統(tǒng)運(yùn)行情況類似,系統(tǒng)COP維持在3.5以上,即使在冬季惡劣工況下,系統(tǒng)平均COP依然可以達(dá)到3.0,夏季工況下系統(tǒng)性能優(yōu)異,COP值保持在5.0左右,最高達(dá)到5.99。此外,通過(guò)與R134a DX-SAHP系統(tǒng)對(duì)比進(jìn)行試驗(yàn)表明,R290制冷劑在直膨式太陽(yáng)能熱泵系統(tǒng)中的性能與R134a制冷劑性能相似。因此可以驗(yàn)證R290制冷劑可以應(yīng)用于直膨式太陽(yáng)能熱泵系統(tǒng)中,并且可以提供良好系統(tǒng)性能。R290具有可燃性,所以充注量研究至關(guān)重要。因此,本文對(duì)R290微通道DX-SAHP系統(tǒng)進(jìn)行了充注量實(shí)驗(yàn)研究。研究結(jié)果表明,在一定條件下,制冷劑充注量的增加將提高DX-SAHP系統(tǒng)的COP,加熱功率,壓縮機(jī)功率,在低太陽(yáng)輻射的極端工況下提高更加顯著。在本系統(tǒng)中綜合考慮系統(tǒng)的安全性、經(jīng)濟(jì)性和高效性,將系統(tǒng)的制冷劑充注量定為0.35 kg。隨著充注量的增加,系統(tǒng)的蒸發(fā)壓力、蒸發(fā)溫度、冷凝壓力等都略有增加。
巨福軍[7]（2019）在《熱泵熱水器用R744混合工質(zhì)優(yōu)選及其系統(tǒng)穩(wěn)態(tài)與瞬態(tài)特性研究》文中指出熱泵技術(shù)的應(yīng)用是實(shí)現(xiàn)節(jié)能減排目標(biāo)的有效措施之一。鑒于傳統(tǒng)的熱泵工質(zhì)HCFCs和HFCs已被禁用或逐步淘汰,尋找合適的零ODP和低GWP的替代工質(zhì)成為熱泵熱水器技術(shù)的研究熱點(diǎn)。本文將零ODP和低GWP的R744混合工質(zhì)作為研究對(duì)象,主要圍繞混合工質(zhì)的優(yōu)選和混合工質(zhì)熱泵熱水器系統(tǒng)的穩(wěn)態(tài)與瞬態(tài)特性開展了理論與實(shí)驗(yàn)研究?；诃h(huán)境性能、安全性能、熱力學(xué)性能、傳輸性能和溶油性能等工質(zhì)特性的綜合分析,對(duì)備選的混合工質(zhì)R744/HCs和R744/HFOs進(jìn)行了初步優(yōu)選,獲得了適用于熱泵熱水器系統(tǒng)的四組R744混合工質(zhì)及其對(duì)應(yīng)的濃度區(qū)間分別為R744/R290（0/10035/65）、R744/R1270（0/10030/70）、R744/R1234yf（0/10040/60）和R744/R1234ze（E）（0/10045/55）。利用構(gòu)建的熱泵熱水器系統(tǒng)性能預(yù)測(cè)模型預(yù)測(cè)了初步優(yōu)選出的四組R744混合工質(zhì)用于熱泵熱水器系統(tǒng)的循環(huán)性能,以進(jìn)一步實(shí)現(xiàn)對(duì)其理論優(yōu)選。通過(guò)綜合比較制熱COPth、制熱量和冷凝壓力等系統(tǒng)循環(huán)性能,發(fā)現(xiàn)R744/R290在優(yōu)勢(shì)濃度區(qū)間5/9520/80內(nèi)是最具潛力的熱泵熱水器用替代工質(zhì),尤其是R744/R290（14/86）,其對(duì)應(yīng)的制熱COPth和制熱量均較R22系統(tǒng)明顯占優(yōu)?；谠O(shè)備的選型和換熱器的設(shè)計(jì),設(shè)計(jì)和搭建了R744/R290直熱式熱泵熱水器實(shí)驗(yàn)裝置。依托該實(shí)驗(yàn)裝置實(shí)驗(yàn)研究了充注濃度和熱匯溫升對(duì)R744/R290熱泵熱水器系統(tǒng)的穩(wěn)態(tài)循環(huán)性能和換熱器中換熱流體的溫度分布的影響。結(jié)果表明,在標(biāo)準(zhǔn)和高溫工況下,R744/R290的最優(yōu)充注濃度均為12/88,其制熱COPex和制熱量均明顯優(yōu)于R22系統(tǒng),因此,R744/R290（12/88）(本文簡(jiǎn)稱為Mopt)是熱泵熱水器系統(tǒng)中最合適的替代工質(zhì);熱匯溫升對(duì)Mopt熱泵熱水器系統(tǒng)的制熱COPex有顯著影響,但對(duì)其制熱量的影響并不顯著;在研究的熱匯溫升范圍內(nèi),相較于R22系統(tǒng),Mopt熱泵熱水器系統(tǒng)的制熱COPex和制熱量均顯著提升,而其排氣溫度則顯著降低。結(jié)果還表明,Mopt替代R22使用時(shí)顯著提升了熱泵熱水器的系統(tǒng)能效,其主要?dú)w功于冷凝器中換熱流體間的溫度匹配水平的明顯改善導(dǎo)致的冷凝器?損失的顯著降低,同時(shí)充注濃度和熱匯溫升均會(huì)顯著影響冷凝器中換熱流體間的溫度匹配水平;冷凝器中傳熱窄點(diǎn)的位置遷移不受充注濃度和熱匯溫升的影響。對(duì)標(biāo)準(zhǔn)工況下Mopt熱泵熱水器系統(tǒng)的常規(guī)啟停特性開展了實(shí)驗(yàn)探索。結(jié)果發(fā)現(xiàn),啟動(dòng)方式對(duì)常規(guī)啟動(dòng)過(guò)程中啟動(dòng)性能參數(shù)的啟動(dòng)時(shí)間均有顯著的影響。常規(guī)冷啟動(dòng)和熱啟動(dòng)過(guò)程中的系統(tǒng)啟動(dòng)時(shí)間均較長(zhǎng),尤其是前者。在兩種常規(guī)啟動(dòng)過(guò)程中,啟動(dòng)方式對(duì)排氣溫度、閥前溫度和吸氣溫度的變化趨勢(shì)均有顯著影響,但對(duì)其他啟動(dòng)性能參數(shù)的變化趨勢(shì)的影響均不顯著。常規(guī)冷啟動(dòng)過(guò)程中的最低吸氣壓力較常規(guī)熱啟動(dòng)過(guò)程明顯降低。在常規(guī)停機(jī)過(guò)程中,所研究的兩個(gè)高壓側(cè)和兩個(gè)低壓側(cè)的壓力呈現(xiàn)出兩兩相似的變化趨勢(shì),而所研究的不同位置的溫度則均呈現(xiàn)出顯著不同的變化趨勢(shì)。為了解決常規(guī)冷啟動(dòng)過(guò)程中存在的系統(tǒng)啟動(dòng)時(shí)間較長(zhǎng)的問(wèn)題,提出了基于熱匯流量階躍的快速啟動(dòng)方案,并實(shí)驗(yàn)研究了熱匯流量階躍對(duì)標(biāo)準(zhǔn)工況下Mopt熱泵熱水器系統(tǒng)的快速啟動(dòng)特性的影響規(guī)律,驗(yàn)證了所提出的快速啟動(dòng)方案的可行性。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明,存在最優(yōu)熱匯流量階躍比使Mopt熱泵熱水器系統(tǒng)在快速啟動(dòng)過(guò)程中獲得最短的系統(tǒng)啟動(dòng)時(shí)間,且其較常規(guī)冷啟動(dòng)過(guò)程顯著縮短,因此,采用熱匯流量階躍的方法實(shí)現(xiàn)系統(tǒng)的快速啟動(dòng)是可行的;相較于常規(guī)冷啟動(dòng)過(guò)程,熱匯流量階躍比會(huì)顯著影響快速啟動(dòng)過(guò)程中啟動(dòng)性能參數(shù)的啟動(dòng)時(shí)間。與常規(guī)冷啟動(dòng)過(guò)程相比,熱匯流量階躍對(duì)排氣溫度和閥前溫度的變化趨勢(shì)的影響均不顯著,但對(duì)其他快速啟動(dòng)性能參數(shù)的變化趨勢(shì)均有顯著影響?？焖賳?dòng)與常規(guī)冷啟動(dòng)過(guò)程中的最低吸氣壓力間的差異較小。
姜峰[8]（2017）在《房間空調(diào)器全生命周期氣候性能和綜合評(píng)價(jià)指標(biāo)研究》文中研究說(shuō)明制冷劑作為空調(diào)系統(tǒng)中最重要的組成部分,其環(huán)保性能日趨矚目,國(guó)際方面不斷頒布和更新相關(guān)法規(guī)來(lái)限制制冷劑帶來(lái)的環(huán)境影響。單純的制冷劑GWP（Global Warming Potential）值并不能代表整個(gè)空調(diào)系統(tǒng)產(chǎn)生的溫室效應(yīng)值,所以國(guó)際上推出了全生命周期氣候性能LCCP（Life Cycle Climate Performance）的評(píng)價(jià)指標(biāo)來(lái)評(píng)價(jià)空調(diào)系統(tǒng)在生命周期內(nèi)產(chǎn)生的溫室效應(yīng)。目前為止,國(guó)際方面已經(jīng)有眾多關(guān)于房間空調(diào)系統(tǒng)LCCP計(jì)算的研究和軟件,然而國(guó)內(nèi)仍然沒有系統(tǒng)全面的研究。此外,LCCP值作為評(píng)價(jià)指標(biāo)可以評(píng)判空調(diào)系統(tǒng)在環(huán)境層面上的優(yōu)劣情況,不能表征空調(diào)系統(tǒng)包含經(jīng)濟(jì)性、安全性和運(yùn)行性能等的綜合性能優(yōu)劣情況,因此需要研究綜合評(píng)價(jià)指標(biāo),定量地考察房間空調(diào)系統(tǒng)環(huán)境層、安全層、成本層和性能層等方面的綜合性能。本文研究思路是:采用輻射時(shí)間序列法RTSM（Radiant Time Series Method）的動(dòng)態(tài)負(fù)荷計(jì)算方法,來(lái)建立空調(diào)系統(tǒng)全生命周期能耗的計(jì)算模型,通過(guò)R290和R410A變頻空調(diào)實(shí)際工況實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證了動(dòng)態(tài)負(fù)荷計(jì)算的必要性;同時(shí)在全生命周期能耗計(jì)算模型中,根據(jù)室外溫度、城市所處溫區(qū)和室內(nèi)人員狀態(tài)對(duì)不同城市空調(diào)開機(jī)時(shí)間進(jìn)行了重新定義。將RTSM與空調(diào)系統(tǒng)LCCP計(jì)算有機(jī)地結(jié)合在一起,通過(guò)編程的手段構(gòu)造了一個(gè)整體的房間空調(diào)系統(tǒng)LCCP計(jì)算軟件模型,利用該軟件對(duì)空調(diào)系統(tǒng)LCCP的各個(gè)影響因素進(jìn)行了詳細(xì)分析。之后通過(guò)模糊Borda組合評(píng)價(jià)法對(duì)制冷劑和空調(diào)系統(tǒng)綜合性能進(jìn)行計(jì)算,提出替代潛力APref和APDAC評(píng)價(jià)指標(biāo)概念,為房間空調(diào)器制冷劑替代領(lǐng)域提供定量評(píng)價(jià)依據(jù)。詳細(xì)內(nèi)容如下:首先,通過(guò)周期反應(yīng)系數(shù)法計(jì)算出房間瞬時(shí)得熱量,再利用RTSM法將得熱量分為輻射得熱量和對(duì)流得熱量?jī)刹糠?分別計(jì)算冷負(fù)荷,考慮得熱量轉(zhuǎn)化為冷負(fù)荷時(shí)的滯后特性和衰減特性。此外,在計(jì)算空調(diào)全年能耗時(shí),本文還對(duì)空調(diào)發(fā)生時(shí)間進(jìn)行了重新定義,充分考慮了室外溫度、城市所處溫區(qū)和室內(nèi)人員狀態(tài)對(duì)空調(diào)開機(jī)時(shí)間的影響。然后,將RTSM法整合到空調(diào)LCCP計(jì)算中,對(duì)空調(diào)系統(tǒng)在生產(chǎn)、運(yùn)輸、使用和回收過(guò)程中的當(dāng)量CO2排放進(jìn)行詳細(xì)地計(jì)算,并以Visual Studio 2013平臺(tái)開發(fā)了適用于房間空調(diào)系統(tǒng)的LCCP計(jì)算軟件。通過(guò)LCCP計(jì)算軟件分析了不同制冷劑、不同能源結(jié)構(gòu)、不同溫區(qū)、不同生活特性和不同墻體輕重類型對(duì)空調(diào)系統(tǒng)LCCP的影響,分析結(jié)果表明采用低GWP環(huán)保制冷劑型空調(diào)、合理優(yōu)化我國(guó)電力生產(chǎn)結(jié)構(gòu)類型、運(yùn)用重質(zhì)墻體及提高報(bào)廢空調(diào)中制冷劑回收率,將可以有效減少空調(diào)系統(tǒng)帶來(lái)的溫室效應(yīng)。通過(guò)R290和R410A變頻空調(diào)實(shí)際工況樣板房實(shí)驗(yàn),一方面證明了在房間空調(diào)器LCCP計(jì)算模型中,采用動(dòng)態(tài)負(fù)荷算法和動(dòng)態(tài)能效計(jì)算空調(diào)全生命周期能耗的必要性;另一方面,也可以發(fā)現(xiàn)在R290空調(diào)制冷劑充注量受到限制的情況下,其實(shí)際制冷量?jī)H略低于R410A空調(diào),證明其實(shí)際制冷能力的可行性,但是在投入市場(chǎng)之前,需要對(duì)其溫度控制策略進(jìn)行進(jìn)一步完善,縮小頻率切換點(diǎn)的溫差,從而提高空調(diào)節(jié)能效果和室內(nèi)人員舒適度。最后,從環(huán)境層、安全層、成本層和性能層四個(gè)準(zhǔn)則層面上以模糊Borda法的組合評(píng)價(jià)方法對(duì)制冷劑和空調(diào)系統(tǒng)進(jìn)行了綜合性能的計(jì)算,提出了制冷劑替代潛力評(píng)價(jià)指標(biāo)APref和空調(diào)系統(tǒng)替代潛力指標(biāo)APDAC（相對(duì)于R22制冷劑和R22空調(diào)系統(tǒng)）。評(píng)價(jià)結(jié)果顯示在制冷劑層面上,天然無(wú)機(jī)制冷劑R717和R744具有最佳的替代潛力值,可燃性制冷劑領(lǐng)域,A3類制冷劑R290和R600a替代潛力不如A2L類制冷劑R32和R152a。但是在空調(diào)系統(tǒng)層面上,R290空調(diào)則具有最佳的替代潛力,這是由于實(shí)際使用過(guò)程中會(huì)通過(guò)采用小管徑換熱器、微通道換熱器等手段減少制冷劑充注量,縮小了其在安全領(lǐng)域與其他不可燃制冷劑的劣勢(shì)。制冷劑和空調(diào)系統(tǒng)替代潛力評(píng)價(jià)指標(biāo)APref和APDAC的建立為空調(diào)領(lǐng)域新型制冷劑的選擇提供了定量的評(píng)價(jià)依據(jù)。
邢利[9]（2017）在《R410A變頻房間空調(diào)器優(yōu)化設(shè)計(jì)及生命周期成本分析》文中研究指明房間空調(diào)器在現(xiàn)代城市和農(nóng)村居民生活中的普及率逐年提升,其能耗在社會(huì)用電量中所占比值也不斷提高。高效節(jié)能空調(diào)器能在一定程度上減少能源消耗,但同時(shí)會(huì)增加購(gòu)買費(fèi)用。目前,能效等級(jí)不同的房間空調(diào)器之間的價(jià)格相差一兩千元,消費(fèi)者單純的通過(guò)節(jié)省電費(fèi)很難回收“價(jià)差成本”。對(duì)于大部分的消費(fèi)者來(lái)說(shuō),空調(diào)器在安全使用年限內(nèi)的總成本才是他們最關(guān)注的問(wèn)題。因此,在進(jìn)行房間空調(diào)器的設(shè)計(jì)時(shí)以高效能為優(yōu)化目標(biāo)有時(shí)并不是最可取的方案,生命周期成本最小的房間空調(diào)器在市場(chǎng)上才是最受消費(fèi)者所歡迎的。本文首先根據(jù)空氣調(diào)節(jié)設(shè)計(jì)規(guī)范選擇合適的設(shè)計(jì)參數(shù),然后對(duì)房間空調(diào)器進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算。在相同的額定冷負(fù)荷下,空調(diào)器在不同的設(shè)計(jì)參數(shù)下有著不同的結(jié)構(gòu)尺寸,因此廠家所需支出的初投資也是不相同的。同時(shí),每臺(tái)房間空調(diào)器并不是一直處于額定工況下運(yùn)行。當(dāng)室內(nèi)外溫度和風(fēng)速發(fā)生變化時(shí),空調(diào)系統(tǒng)運(yùn)行性能參數(shù)也會(huì)發(fā)生改變。本文通過(guò)建立空調(diào)系統(tǒng)仿真模型,得到并分析了非設(shè)計(jì)工況下空調(diào)器制冷量、制熱量、蒸發(fā)溫度、冷凝溫度、運(yùn)行功率、電子膨脹閥開度、制冷制熱性能系數(shù)等參數(shù)隨室內(nèi)外空氣溫度和室內(nèi)風(fēng)速的變化規(guī)律。本文以最小生命周期成本為優(yōu)化目標(biāo)。生命周期成本包括初投資和運(yùn)行費(fèi)用,初投資由房間空調(diào)器的結(jié)構(gòu)尺寸決定,運(yùn)行費(fèi)用由房間空調(diào)器的運(yùn)行能耗決定。本文的創(chuàng)新點(diǎn)在于:1)不限于成本定價(jià)法而引入了生命周期成本的概念;2)應(yīng)用了新型制冷劑R410A和小管徑換熱管來(lái)對(duì)整個(gè)空調(diào)系統(tǒng)進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算;3)針對(duì)各部分負(fù)荷工況而不僅僅限于額定負(fù)荷工況來(lái)計(jì)算空調(diào)系統(tǒng)在制冷和供熱時(shí)的運(yùn)行能耗,進(jìn)一步精確了生命周期成本的計(jì)算。在本文所設(shè)計(jì)的130臺(tái)房間空調(diào)器中取得的最小生命周期成本為31123元,此時(shí)對(duì)應(yīng)的房間空調(diào)器的額定蒸發(fā)溫度為9℃,額定冷凝溫度為50℃,室外換熱器換熱面積為5.88m2,室內(nèi)換熱器換熱面積為8.92 m2。本次研究為空調(diào)器的優(yōu)化設(shè)計(jì)和成本分析提供了一定的參數(shù)依據(jù)和理論基礎(chǔ)。
白韡[10]（2016）在《房間空調(diào)器能效提升及除霜模式優(yōu)化》文中提出我國(guó)房間空調(diào)器2015年產(chǎn)銷量達(dá)1.2億套,占全球產(chǎn)量的90,居世界第一。目前國(guó)內(nèi)空調(diào)市場(chǎng)保有量近5億臺(tái),用電量約占總電量的30%?，F(xiàn)今環(huán)保、節(jié)能已是全球可持續(xù)發(fā)展的主導(dǎo)思想,世界各國(guó)對(duì)于空調(diào)能效的要求也越來(lái)越高,如何提高產(chǎn)品性能和能效,保持市場(chǎng)占有率和引導(dǎo)地位已經(jīng)成為中國(guó)各空調(diào)企業(yè)的首要任務(wù)。因此,開發(fā)更加節(jié)能高效的空調(diào)器,從新技術(shù)、新工藝、新材料等方面有效提升空調(diào)能效的研究愈發(fā)迫切和重要,對(duì)我國(guó)房間空調(diào)器產(chǎn)業(yè)和全球市場(chǎng)的發(fā)展都具有重要意義。目前熱泵型空調(diào)器產(chǎn)品占比已近80%且在不斷增加,我國(guó)空調(diào)普及率最高的長(zhǎng)江流域,冬季低溫高濕的環(huán)境使得空調(diào)制熱運(yùn)行時(shí)更易結(jié)霜,霜層的加厚會(huì)使得空調(diào)制熱能力衰減,而除霜過(guò)程又會(huì)造成房間溫度的大幅下降,嚴(yán)重影響室內(nèi)環(huán)境舒適度。因此,從舒適性和節(jié)能角度考慮,熱泵結(jié)霜和除霜是急需改善和優(yōu)化的課題。本文通過(guò)對(duì)現(xiàn)有機(jī)型測(cè)試和仿真模擬,尋求在現(xiàn)有基礎(chǔ)上有效提升能效和除霜舒適度的低成本改進(jìn)方案:優(yōu)化室外機(jī)換熱器冷媒分配,采用R32環(huán)保制冷劑,采用微通道換熱器提升能效;研究制熱不停機(jī)除霜優(yōu)化模式。采用合適的方法最高可提升APF 6.02%。蓄熱除霜模式實(shí)現(xiàn)除霜期間室內(nèi)空氣溫度波動(dòng)從傳統(tǒng)四通閥換向除霜的8.1度降到3.1度。
二、變頻熱泵房間空調(diào)器的工質(zhì)替代及動(dòng)態(tài)特性研究（論文開題報(bào)告）
（1）論文研究背景及目的
此處內(nèi)容要求：
首先簡(jiǎn)單簡(jiǎn)介論文所研究問(wèn)題的基本概念和背景，再而簡(jiǎn)單明了地指出論文所要研究解決的具體問(wèn)題，并提出你的論文準(zhǔn)備的觀點(diǎn)或解決方法。
寫法范例：
本文主要提出一款精簡(jiǎn)64位RISC處理器存儲(chǔ)管理單元結(jié)構(gòu)并詳細(xì)分析其設(shè)計(jì)過(guò)程。在該MMU結(jié)構(gòu)中,TLB采用叁個(gè)分離的TLB,TLB采用基于內(nèi)容查找的相聯(lián)存儲(chǔ)器并行查找,支持粗粒度為64KB和細(xì)粒度為4KB兩種頁(yè)面大小,采用多級(jí)分層頁(yè)表結(jié)構(gòu)映射地址空間,并詳細(xì)論述了四級(jí)頁(yè)表轉(zhuǎn)換過(guò)程,TLB結(jié)構(gòu)組織等。該MMU結(jié)構(gòu)將作為該處理器存儲(chǔ)系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)的一個(gè)重要組成部分。
（2）本文研究方法
調(diào)查法：該方法是有目的、有系統(tǒng)的搜集有關(guān)研究對(duì)象的具體信息。
觀察法：用自己的感官和輔助工具直接觀察研究對(duì)象從而得到有關(guān)信息。
實(shí)驗(yàn)法：通過(guò)主支變革、控制研究對(duì)象來(lái)發(fā)現(xiàn)與確認(rèn)事物間的因果關(guān)系。
文獻(xiàn)研究法：通過(guò)調(diào)查文獻(xiàn)來(lái)獲得資料，從而全面的、正確的了解掌握研究方法。
實(shí)證研究法：依據(jù)現(xiàn)有的科學(xué)理論和實(shí)踐的需要提出設(shè)計(jì)。
定性分析法：對(duì)研究對(duì)象進(jìn)行“質(zhì)”的方面的研究，這個(gè)方法需要計(jì)算的數(shù)據(jù)較少。
定量分析法：通過(guò)具體的數(shù)字，使人們對(duì)研究對(duì)象的認(rèn)識(shí)進(jìn)一步精確化。
跨學(xué)科研究法：運(yùn)用多學(xué)科的理論、方法和成果從整體上對(duì)某一課題進(jìn)行研究。
功能分析法：這是社會(huì)科學(xué)用來(lái)分析社會(huì)現(xiàn)象的一種方法，從某一功能出發(fā)研究多個(gè)方面的影響。
模擬法：通過(guò)創(chuàng)設(shè)一個(gè)與原型相似的模型來(lái)間接研究原型某種特性的一種形容方法。
三、變頻熱泵房間空調(diào)器的工質(zhì)替代及動(dòng)態(tài)特性研究（論文提綱范文）
（1）歐盟空調(diào)ERP能效新法規(guī)草案解讀及季節(jié)能效優(yōu)化探討（論文提綱范文）
| 引言 |
| 1適用范圍 |
| 2 協(xié)調(diào)標(biāo)準(zhǔn) |
| 3 新法規(guī)草案能效要求 |
| 3.1 最低能效要求 |
| 3.2 能效等級(jí)要求 |
| 3.3 功能要求 |
| 3.4 資源效率要求 |
| 3.5 信息要求 |
| 4 測(cè)試和計(jì)算 |
| 4.1 空調(diào)及熱泵能效計(jì)算基本要求 |
| 4.2 固定式空調(diào)及熱泵季節(jié)能效計(jì)算 |
| 4.3 移動(dòng)式空調(diào)及熱泵季節(jié)能效計(jì)算 |
| 5 市場(chǎng)監(jiān)督要求 |
| 6 制冷及制熱季節(jié)能效優(yōu)化探討 |
| 6.1 制冷季節(jié)能效優(yōu)化 |
| 6.2 制熱季節(jié)能效優(yōu)化 |
| 7 結(jié)語(yǔ) |
（2）工商用冷凍冷藏壓縮機(jī)研究進(jìn)展與展望（論文提綱范文）
| 1 冷凍冷藏用活塞壓縮機(jī)研究現(xiàn)狀 |
| 1.1 全封式活塞壓縮機(jī) |
| 1.2 半封式活塞壓縮機(jī) |
| 1.3 開啟式活塞壓縮機(jī) |
| 2 冷凍冷藏用螺桿壓縮機(jī)研究現(xiàn)狀 |
| 3 冷凍冷藏用渦旋壓縮機(jī)研究現(xiàn)狀 |
| 4 冷凍冷藏用轉(zhuǎn)子壓縮機(jī)研究現(xiàn)狀 |
| 5 結(jié)論與展望 |
| 1)冷凍冷藏用活塞壓縮機(jī)。 |
| 2)冷凍冷藏用螺桿壓縮機(jī)。 |
| 3)冷凍冷藏用渦旋壓縮機(jī)。 |
| 4)冷凍冷藏用轉(zhuǎn)子縮機(jī)。 |
（3）直接相變蓄熱型空氣源熱泵特性及在嚴(yán)寒地區(qū)的應(yīng)用研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 主要符號(hào)表 |
| 1.緒論 |
| 1.1 課題背景和意義 |
| 1.1.1 我國(guó)能源與環(huán)境現(xiàn)狀 |
| 1.1.2 我國(guó)建筑能耗現(xiàn)狀 |
| 1.1.3 空氣源熱泵技術(shù) |
| 1.2 嚴(yán)寒地區(qū)空氣源熱泵系統(tǒng)研究現(xiàn)狀分析 |
| 1.2.1 新型空氣源熱泵系統(tǒng)循環(huán)設(shè)計(jì) |
| 1.2.2 非共沸混合工質(zhì)應(yīng)用 |
| 1.2.3 除霜技術(shù) |
| 1.2.4 相變蓄熱技術(shù) |
| 1.3 目前存在的問(wèn)題 |
| 1.4 本文主要工作 |
| 1.4.1 研究?jī)?nèi)容 |
| 1.4.2 章節(jié)安排 |
| 2.直接相變蓄熱型空氣源熱泵系統(tǒng)理論分析 |
| 2.1 系統(tǒng)構(gòu)建及運(yùn)行原理 |
| 2.2 系統(tǒng)理論分析 |
| 2.3 理論分析結(jié)果 |
| 2.3.1 蒸發(fā)/冷凝壓力對(duì)系統(tǒng)性能的影響 |
| 2.3.2 過(guò)冷/過(guò)熱度對(duì)系統(tǒng)性能的影響 |
| 2.3.3 蓄熱時(shí)間對(duì)系統(tǒng)性能的影響 |
| 2.4 系統(tǒng)內(nèi)關(guān)鍵部件—冷凝蓄熱器設(shè)計(jì) |
| 2.4.1 相變材料選取 |
| 2.4.2 裝置結(jié)構(gòu)選型 |
| 2.5 本章小結(jié) |
| 3.直接相變蓄熱型空氣源熱泵系統(tǒng)數(shù)值計(jì)算研究 |
| 3.1 系統(tǒng)內(nèi)各部件數(shù)值模型建立 |
| 3.1.1 壓縮機(jī)模型 |
| 3.1.2 冷凝蓄熱器模型 |
| 3.1.3 過(guò)冷器模型 |
| 3.1.4 蒸發(fā)器模型 |
| 3.1.5 制冷劑充注量模型 |
| 3.1.6 求解方法 |
| 3.2 系統(tǒng)嚴(yán)寒地區(qū)連續(xù)運(yùn)行條件下動(dòng)態(tài)特性分析 |
| 3.3 冷凝蓄熱器結(jié)構(gòu)參數(shù)影響分析 |
| 3.3.1 翅片間距 |
| 3.3.2 管間距 |
| 3.4 不同制冷劑條件下系統(tǒng)動(dòng)態(tài)特性分析 |
| 3.5 本章小結(jié) |
| 4.直接相變蓄熱型空氣源熱泵系統(tǒng)實(shí)驗(yàn)研究 |
| 4.1 實(shí)驗(yàn)原理及方法 |
| 4.1.1 實(shí)驗(yàn)設(shè)備 |
| 4.1.2 測(cè)量系統(tǒng)及誤差 |
| 4.1.3 實(shí)驗(yàn)方法 |
| 4.1.4 性能評(píng)價(jià)指標(biāo) |
| 4.2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果分析 |
| 4.3 數(shù)值模型驗(yàn)證 |
| 4.4 蓄/放熱性能影響因素分析 |
| 4.4.1 環(huán)境溫度對(duì)系統(tǒng)蓄熱性能影響 |
| 4.4.2 供水流量對(duì)系統(tǒng)放熱性能影響 |
| 4.5 本章小結(jié) |
| 5.直接相變蓄熱型空氣源熱泵系統(tǒng)技術(shù)經(jīng)濟(jì)性分析 |
| 5.1 應(yīng)用地點(diǎn)選取及相應(yīng)建筑熱負(fù)荷設(shè)計(jì) |
| 5.2 系統(tǒng)技術(shù)經(jīng)濟(jì)性分析模型建立 |
| 5.2.1 能耗分析模型 |
| 5.2.2 環(huán)境分析模型 |
| 5.2.3 經(jīng)濟(jì)分析模型 |
| 5.3 結(jié)果與討論 |
| 5.3.1 能耗分析結(jié)果 |
| 5.3.2 環(huán)境分析結(jié)果 |
| 5.3.3 經(jīng)濟(jì)分析結(jié)果 |
| 5.4 本章小結(jié) |
| 6.全文總結(jié)與展望 |
| 6.1 全文總結(jié) |
| 6.2 本文主要?jiǎng)?chuàng)新點(diǎn) |
| 6.3 研究展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 致謝 |
| 作者簡(jiǎn)歷及博士期間所取得的研究成果 |
（4）R290房間空調(diào)滾動(dòng)轉(zhuǎn)子式壓縮機(jī)變工況特性研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 緒論 |
| 1.1 課題研究背景及意義 |
| 1.1.1 選題背景 |
| 1.1.2 研究意義 |
| 1.2 房間空調(diào)壓縮機(jī)用制冷劑研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 中國(guó)房間空調(diào)制冷劑的替代進(jìn)程 |
| 1.2.2 中國(guó)房間空調(diào)制冷劑的相關(guān)研究 |
| 1.3 房間空調(diào)壓縮機(jī)的發(fā)展現(xiàn)狀 |
| 1.4 主要研究工作 |
| 1.4.1 研究基礎(chǔ) |
| 1.4.2 本文研究?jī)?nèi)容 |
| 1.5 本章小結(jié) |
| 第2章 R290與當(dāng)前房間空調(diào)器常用制冷劑對(duì)比 |
| 2.1 房間空調(diào)常用制冷劑的熱力性質(zhì) |
| 2.1.1 熱力學(xué)性質(zhì)方面的對(duì)比與分析 |
| 2.1.2 經(jīng)濟(jì)性及其它方面的對(duì)比 |
| 2.2 空調(diào)工況下制冷循環(huán)性能對(duì)比 |
| 2.2.1 理論循環(huán)的假定 |
| 2.2.2 理論循環(huán)特性指標(biāo)的計(jì)算 |
| 2.2.3 理論循環(huán)計(jì)算結(jié)果及分析 |
| 2.3 變工況下制冷循環(huán)性能對(duì)比 |
| 2.3.1 變工況下單位質(zhì)量制冷量的變化 |
| 2.3.2 變工況下單位容積制冷量的變化 |
| 2.3.3 變工況下壓比的變化 |
| 2.3.4 變工況下排氣溫度的變化 |
| 2.3.5 變工況下比功及COP的變化 |
| 2.4 本章小結(jié) |
| 第3章 R290滾動(dòng)轉(zhuǎn)子式壓縮機(jī)熱力學(xué)與動(dòng)力學(xué)分析 |
| 3.1 滾動(dòng)轉(zhuǎn)子式壓縮機(jī)的結(jié)構(gòu)特點(diǎn) |
| 3.2 R290滾動(dòng)轉(zhuǎn)子式壓縮機(jī)的主要熱力性能參數(shù) |
| 3.2.1 容積效率η_V |
| 3.2.2 制冷量Q |
| 3.2.3 電效率η_(el) |
| 3.2.4 功率 |
| 3.2.5 性能系數(shù)COP與循環(huán)效率η_(com) |
| 3.3 動(dòng)力學(xué)分析及R290壓縮機(jī)主要結(jié)構(gòu)參數(shù)特點(diǎn) |
| 3.3.1 轉(zhuǎn)子的受力分析 |
| 3.3.2 滑片的受力分析 |
| 3.3.3 主要結(jié)構(gòu)參數(shù) |
| 3.4 本章小結(jié) |
| 第4章 R290滾動(dòng)轉(zhuǎn)子式壓縮機(jī)性能測(cè)試實(shí)驗(yàn)臺(tái)的搭建 |
| 4.1 壓縮機(jī)性能測(cè)試方法及原理 |
| 4.1.1 性能測(cè)試方法的規(guī)定 |
| 4.1.2 第二制冷劑量熱器法及制冷劑液體流量計(jì)法的原理 |
| 4.2 壓縮機(jī)性能測(cè)試系統(tǒng)的組成及工況控制 |
| 4.2.1 壓縮機(jī)性能測(cè)試系統(tǒng)的組成 |
| 4.2.2 壓縮機(jī)性能測(cè)試系統(tǒng)的主要工況及控制 |
| 4.3 實(shí)驗(yàn)所用壓縮機(jī)性能測(cè)試平臺(tái)的搭建 |
| 4.3.1 本課題用實(shí)驗(yàn)臺(tái)制冷劑循環(huán)系統(tǒng)圖 |
| 4.3.2 R290壓縮機(jī)的環(huán)境控制系統(tǒng) |
| 4.3.3 電氣測(cè)量及控制系統(tǒng) |
| 4.3.4 計(jì)算機(jī)及測(cè)量軟件 |
| 4.4 本章小結(jié) |
| 第5章 變工況特性測(cè)試實(shí)驗(yàn)研究 |
| 5.1 實(shí)驗(yàn)方案的設(shè)計(jì) |
| 5.1.1 變吸氣溫度的實(shí)驗(yàn)工況 |
| 5.1.2 變壓比實(shí)驗(yàn)工況 |
| 5.1.3 變蒸發(fā)溫度(冷凝溫度)實(shí)驗(yàn)工況 |
| 5.1.4 變過(guò)冷度實(shí)驗(yàn)工況 |
| 5.2 實(shí)驗(yàn)過(guò)程 |
| 5.2.1 實(shí)驗(yàn)前的運(yùn)行準(zhǔn)備 |
| 5.2.2 實(shí)驗(yàn)臺(tái)的運(yùn)行與測(cè)試 |
| 5.2.3 制冷劑回收以及壓縮機(jī)的處理 |
| 5.3 實(shí)驗(yàn)結(jié)果處理及分析 |
| 5.3.1 本論文考察的壓縮機(jī)性能參數(shù) |
| 5.3.2 變吸氣溫度工況下實(shí)驗(yàn)結(jié)果的分析 |
| 5.3.3 變壓比工況下實(shí)驗(yàn)結(jié)果的分析 |
| 5.3.4 變蒸發(fā)溫度工況下實(shí)驗(yàn)結(jié)果分析 |
| 5.3.5 變過(guò)冷度工況下性能參數(shù)的分析 |
| 5.4 壓縮機(jī)性能的優(yōu)化 |
| 5.4.1 缸蓋排氣閥座減薄對(duì)壓縮機(jī)的性能影響 |
| 5.4.2 排氣孔直徑變化對(duì)壓縮機(jī)的性能影響 |
| 5.4.3 氣缸高度降低對(duì)壓縮機(jī)性能的影響 |
| 5.5 本章小結(jié) |
| 第6章 結(jié)論與展望 |
| 6.1 結(jié)論 |
| 6.2 工作展望 |
| 致謝 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 攻讀學(xué)位期間的研究成果 |
（5）多臺(tái)蒸發(fā)器并聯(lián)輪換除霜空氣源熱泵運(yùn)行特性與實(shí)驗(yàn)研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 主要物理名稱及符號(hào) |
| 第1章 緒論 |
| 1.1 研究背景與意義 |
| 1.2 空氣源熱泵除霜研究進(jìn)展 |
| 1.2.1 延緩結(jié)霜 |
| 1.2.2 除霜方法 |
| 1.2.3 除霜方法控制 |
| 1.3 主要研究?jī)?nèi)容 |
| 第2章 蒸發(fā)器熱液除霜過(guò)程熱力學(xué)分析 |
| 2.1 能量分析 |
| 2.2 過(guò)冷特性 |
| 2.3 有限時(shí)間熱力學(xué) |
| 2.4 蒸發(fā)器結(jié)/除霜理論研究 |
| 2.4.1 管內(nèi)制冷劑對(duì)流換熱 |
| 2.4.2 制冷劑物性參數(shù) |
| 2.4.3 管外空氣對(duì)流換熱 |
| 2.4.4 結(jié)霜過(guò)程傳熱傳質(zhì) |
| 2.4.5 濕空氣物性參數(shù) |
| 2.4.6 管外空氣壓降 |
| 2.4.7 除霜模型 |
| 2.5 系統(tǒng)性能 |
| 2.5.1 壓縮機(jī) |
| 2.5.2 節(jié)流閥 |
| 2.5.3 冷凝器 |
| 2.6 計(jì)算條件 |
| 2.7 結(jié)霜計(jì)算 |
| 2.8 熱液除霜計(jì)算 |
| 2.9 結(jié)霜結(jié)果分析 |
| 2.10 熱液除霜結(jié)果分析 |
| 2.11 本章小結(jié) |
| 第3章 多臺(tái)室外機(jī)輪換過(guò)冷除霜模擬研究 |
| 3.1 計(jì)算條件 |
| 3.2 輪換過(guò)冷除霜計(jì)算 |
| 3.3 結(jié)果分析 |
| 3.3.1 多臺(tái)室外機(jī)結(jié)霜計(jì)算結(jié)果 |
| 3.3.2 多臺(tái)室外機(jī)除霜計(jì)算結(jié)果 |
| 3.4 本章小結(jié) |
| 第4章 多臺(tái)室外機(jī)輪換除霜熱泵實(shí)驗(yàn)研究 |
| 4.1 實(shí)驗(yàn)原理 |
| 4.2 實(shí)驗(yàn)裝置 |
| 4.3 實(shí)驗(yàn)條件 |
| 4.4 輪換方案 |
| 4.5 數(shù)據(jù)分析 |
| 4.6 實(shí)驗(yàn)結(jié)果 |
| 4.7 技術(shù)經(jīng)濟(jì) |
| 4.8 本章小結(jié) |
| 第5章 多臺(tái)壓縮機(jī)輪換除霜熱泵控制策略及實(shí)際運(yùn)行效果 |
| 5.1 系統(tǒng)組成 |
| 5.2 控制策略 |
| 5.3 運(yùn)行結(jié)果 |
| 5.4 本章小結(jié) |
| 總結(jié)和展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 攻讀博士學(xué)位期間取得的成果 |
| 致謝 |
（6）R290直膨式太陽(yáng)能熱泵系統(tǒng)制熱性能的實(shí)驗(yàn)研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 變量注釋表 |
| 1 緒論 |
| 1.1 研究背景及意義 |
| 1.2 直膨式太陽(yáng)能熱泵技術(shù)研究現(xiàn)狀 |
| 1.3 R290制冷劑研究現(xiàn)狀 |
| 1.4 本文的主要工作 |
| 2 R290微通道直膨式太陽(yáng)能熱泵熱水器實(shí)驗(yàn)平臺(tái)設(shè)計(jì) |
| 2.1 實(shí)驗(yàn)平臺(tái)簡(jiǎn)介及工作原理 |
| 2.2 直膨式太陽(yáng)能熱泵系統(tǒng)各部件及整機(jī)的構(gòu)建 |
| 2.3 實(shí)驗(yàn)平臺(tái)數(shù)據(jù)采集與控制系統(tǒng) |
| 2.4 本章小結(jié) |
| 3 R290直膨式太陽(yáng)能熱泵性能實(shí)驗(yàn)研究 |
| 3.1 R290 DX-SAHP全工況性能測(cè)試 |
| 3.2 R290與R134a熱泵系統(tǒng)制熱性能對(duì)比分析 |
| 3.3 本章小結(jié) |
| 4 制冷劑充注量對(duì)R290直膨式太陽(yáng)能熱泵的影響特性 |
| 4.1 充注量對(duì)系統(tǒng)性能的影響特性 |
| 4.2 充注量對(duì)系統(tǒng)運(yùn)行特性的影響特性 |
| 4.3 本章小結(jié) |
| 5 總結(jié)與展望 |
| 5.1 全文總結(jié) |
| 5.2 工作展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 作者簡(jiǎn)歷 |
| 致謝 |
| 學(xué)位論文數(shù)據(jù)集 |
（7）熱泵熱水器用R744混合工質(zhì)優(yōu)選及其系統(tǒng)穩(wěn)態(tài)與瞬態(tài)特性研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 主要符號(hào)表 |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.1.1 節(jié)能減排目標(biāo)與熱水需求增長(zhǎng) |
| 1.1.2 熱泵熱水器技術(shù) |
| 1.2 工質(zhì)替代的現(xiàn)狀及趨勢(shì) |
| 1.3 (近)自然工質(zhì)的研究現(xiàn)狀 |
| 1.3.1 HCs的研究現(xiàn)狀 |
| 1.3.2 HFOs的研究現(xiàn)狀 |
| 1.3.3 R744 的研究現(xiàn)狀 |
| 1.4 R744/(近)自然工質(zhì)混合工質(zhì)的研究現(xiàn)狀 |
| 1.5 瞬態(tài)特性的研究進(jìn)展 |
| 1.5.1 常規(guī)啟停特性的研究現(xiàn)狀 |
| 1.5.2 啟動(dòng)特性提升的研究現(xiàn)狀 |
| 1.6 主要研究工作 |
| 第二章 基于工質(zhì)特性的R744 混合工質(zhì)初步優(yōu)選 |
| 2.1 替代工質(zhì)的優(yōu)選標(biāo)準(zhǔn) |
| 2.2 混合工質(zhì)的工質(zhì)特性 |
| 2.2.1 環(huán)境性能 |
| 2.2.2 安全性能 |
| 2.2.3 熱力學(xué)性能 |
| 2.2.4 傳輸性能 |
| 2.2.5 溶油性能 |
| 2.3 本章小結(jié) |
| 第三章 基于循環(huán)性能的R744 混合工質(zhì)理論優(yōu)選 |
| 3.1 熱泵熱水器系統(tǒng)性能預(yù)測(cè)模型 |
| 3.1.1 熱力循環(huán)與假設(shè)條件 |
| 3.1.2 數(shù)學(xué)模型 |
| 3.1.3 計(jì)算流程 |
| 3.1.4 熱泵熱水器工況 |
| 3.2 系統(tǒng)循環(huán)性能 |
| 3.2.1 制熱COP_(th) |
| 3.2.2 制熱量 |
| 3.2.3 壓縮機(jī)運(yùn)行參數(shù) |
| 3.2.4 傳熱窄點(diǎn)的位置 |
| 3.2.5 平均傳熱溫差 |
| 3.2.6 (火用)效率和(火用)損率 |
| 3.3 本章小結(jié) |
| 第四章 混合工質(zhì)直熱式熱泵熱水器實(shí)驗(yàn)系統(tǒng) |
| 4.1 實(shí)驗(yàn)?zāi)康呐c實(shí)驗(yàn)內(nèi)容 |
| 4.2 實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)設(shè)計(jì) |
| 4.2.1 過(guò)冷度對(duì)循環(huán)性能的影響 |
| 4.2.2 實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)組成與實(shí)驗(yàn)原理 |
| 4.2.3 主要設(shè)備選型 |
| 4.2.4 換熱設(shè)備設(shè)計(jì)計(jì)算 |
| 4.2.5 測(cè)量與數(shù)據(jù)采集儀表及測(cè)點(diǎn)布置 |
| 4.3 實(shí)驗(yàn)方法 |
| 4.3.1 準(zhǔn)備工作 |
| 4.3.2 實(shí)驗(yàn)工況 |
| 4.3.3 實(shí)驗(yàn)流程 |
| 4.4 實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)處理 |
| 4.5 實(shí)驗(yàn)不確定度分析 |
| 4.6 本章小結(jié) |
| 第五章 R744/R290 熱泵熱水器系統(tǒng)穩(wěn)態(tài)特性研究 |
| 5.1 充注濃度對(duì)循環(huán)性能的影響 |
| 5.2 熱匯溫升對(duì)循環(huán)性能的影響 |
| 5.3 換熱流體的溫度分布規(guī)律 |
| 5.3.1 M_(opt)和 R22 系統(tǒng)的溫度分布對(duì)比 |
| 5.3.2 充注濃度對(duì)溫度分布的影響 |
| 5.3.3 熱匯溫升對(duì)溫度分布的影響 |
| 5.4 本章小結(jié) |
| 第六章 Mopt熱泵熱水器系統(tǒng)瞬態(tài)特性研究 |
| 6.1 啟動(dòng)方式對(duì)常規(guī)啟動(dòng)性能的影響 |
| 6.1.1 工質(zhì)壓力和壓比 |
| 6.1.2 工質(zhì)溫度 |
| 6.1.3 熱匯出口溫度和制熱量 |
| 6.1.4 制熱COP_(tr,ex)和功耗 |
| 6.2 常規(guī)啟動(dòng)性能參數(shù)的數(shù)值擬合 |
| 6.3 常規(guī)停機(jī)性能 |
| 6.4 快速啟動(dòng)性能 |
| 6.4.1 快速啟動(dòng)方案的提出 |
| 6.4.2 熱匯流量階躍比對(duì)快速啟動(dòng)性能的影響 |
| 6.5 本章小結(jié) |
| 第七章 結(jié)論與展望 |
| 7.1 本文總結(jié) |
| 7.2 本文創(chuàng)新點(diǎn) |
| 7.3 工作展望 |
| 致謝 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 攻讀博士學(xué)位期間科研成果 |
（8）房間空調(diào)器全生命周期氣候性能和綜合評(píng)價(jià)指標(biāo)研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 研究背景及意義 |
| 1.2 國(guó)內(nèi)外房間空調(diào)負(fù)荷計(jì)算研究現(xiàn)狀 |
| 1.3 國(guó)內(nèi)外空調(diào)系統(tǒng)環(huán)境評(píng)價(jià)指標(biāo)研究現(xiàn)狀 |
| 1.3.1 全球變暖潛能指標(biāo)GWP |
| 1.3.2 總當(dāng)量變暖潛能指標(biāo)TEWI |
| 1.3.3 全生命周期氣候性能指標(biāo)LCCP |
| 1.4 國(guó)內(nèi)外綜合評(píng)價(jià)指標(biāo)研究現(xiàn)狀 |
| 1.4.1 綜合評(píng)價(jià)指標(biāo)在空調(diào)領(lǐng)域內(nèi)的應(yīng)用 |
| 1.4.2 綜合評(píng)價(jià)指標(biāo)在其他領(lǐng)域內(nèi)的應(yīng)用 |
| 1.5 本文主要工作 |
| 1.5.1 本文研究?jī)?nèi)容 |
| 1.5.2 本文研究創(chuàng)新點(diǎn) |
| 第二章 房間空調(diào)器全年能耗計(jì)算 |
| 2.1 能耗計(jì)算方法的確定 |
| 2.2 房間熱平衡模型的建立 |
| 2.3 房間得熱量計(jì)算 |
| 2.3.1 圍護(hù)結(jié)構(gòu)外表面空氣綜合溫度計(jì)算 |
| 2.3.2 窗戶得熱量計(jì)算 |
| 2.3.3 圍護(hù)結(jié)構(gòu)導(dǎo)熱得熱量 |
| 2.3.4 其他部分得熱量計(jì)算 |
| 2.4 房間冷負(fù)荷計(jì)算 |
| 2.4.1 得熱量對(duì)流部分和輻射部分劃分 |
| 2.4.2 輻射時(shí)間序列法的應(yīng)用 |
| 2.5 空調(diào)發(fā)生時(shí)間的確定 |
| 2.5.1 夏季空調(diào)開啟條件 |
| 2.5.2 冬季空調(diào)開啟條件 |
| 2.6 房間空調(diào)器全年能耗計(jì)算 |
| 2.7 本章小結(jié) |
| 第三章 基于動(dòng)態(tài)負(fù)荷的房間空調(diào)系統(tǒng)LCCP研究 |
| 3.1 制冷劑本身的當(dāng)量CO_2排放量 |
| 3.1.1 制冷劑泄露產(chǎn)生的當(dāng)量CO_2排放量 |
| 3.1.2 制冷劑在生產(chǎn)、運(yùn)輸和回收過(guò)程中產(chǎn)生的當(dāng)量CO_2排放量 |
| 3.2 空調(diào)系統(tǒng)本身的當(dāng)量CO_2排放量 |
| 3.2.1 空調(diào)系統(tǒng)生產(chǎn)過(guò)程中的當(dāng)量CO_2排放量 |
| 3.2.2 空調(diào)系統(tǒng)運(yùn)輸過(guò)程中的當(dāng)量CO_2排放量 |
| 3.2.3 空調(diào)系統(tǒng)在使用過(guò)程中的當(dāng)量CO_2排放量 |
| 3.2.4 空調(diào)系統(tǒng)回收過(guò)程中的當(dāng)量CO_2排放量 |
| 3.3 房間空調(diào)器全生命周期氣候性能評(píng)價(jià)軟件 |
| 3.3.1 核心程序計(jì)算原理 |
| 3.3.2 程序驗(yàn)證 |
| 3.4 軟件介紹 |
| 3.5 算例分析 |
| 3.5.1 不同制冷劑對(duì)空調(diào)系統(tǒng)LCCP的影響 |
| 3.5.2 不同能源結(jié)構(gòu)對(duì)空調(diào)系統(tǒng)LCCP的影響 |
| 3.5.3 不同溫區(qū)對(duì)空調(diào)系統(tǒng)LCCP的影響 |
| 3.5.4 不同生活特性對(duì)空調(diào)系統(tǒng)LCCP的影響 |
| 3.5.5 不同墻體輕重類型對(duì)空調(diào)系統(tǒng)LCCP的影響 |
| 3.5.6 基于動(dòng)態(tài)負(fù)荷的LCCP算法與傳統(tǒng)LCCP算法的區(qū)別 |
| 3.6 本章小結(jié) |
| 第四章 R290和R410A變頻空調(diào)系統(tǒng)性能研究 |
| 4.1 測(cè)試系統(tǒng) |
| 4.2 樣板房一致性分析 |
| 4.3 空調(diào)實(shí)際運(yùn)行性能計(jì)算與數(shù)據(jù)篩選 |
| 4.4 不同工況空調(diào)性能對(duì)比 |
| 4.4.1 室外高溫空調(diào)性能對(duì)比 |
| 4.4.2 室外中溫空調(diào)性能對(duì)比 |
| 4.4.3 R290和R410A空調(diào)實(shí)際運(yùn)行性能差異分析 |
| 4.5 R290空調(diào)實(shí)際運(yùn)行可行性分析 |
| 4.6 本章小結(jié) |
| 第五章 制冷劑與空調(diào)系統(tǒng)綜合評(píng)價(jià)指標(biāo)研究 |
| 5.1 評(píng)價(jià)方法的選擇 |
| 5.2 組合評(píng)價(jià)法計(jì)算步驟 |
| 5.3 制冷劑綜合評(píng)價(jià)指標(biāo)研究 |
| 5.3.1 制冷劑指標(biāo)層選取 |
| 5.3.2 制冷劑綜合評(píng)價(jià)值計(jì)算 |
| 5.4 空調(diào)系統(tǒng)綜合評(píng)價(jià)指標(biāo)研究 |
| 5.4.1 空調(diào)系統(tǒng)指標(biāo)層選取 |
| 5.4.2 空調(diào)系統(tǒng)綜合評(píng)價(jià)值計(jì)算 |
| 5.5 制冷劑和空調(diào)系統(tǒng)綜合評(píng)價(jià)值對(duì)比 |
| 5.6 本章小結(jié) |
| 結(jié)論與展望 |
| 研究成果 |
| 研究展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 攻讀碩士學(xué)位期間取得的研究成果 |
| 致謝 |
| 附件 |
（9）R410A變頻房間空調(diào)器優(yōu)化設(shè)計(jì)及生命周期成本分析（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 符號(hào)表 |
| 第1章 緒論 |
| 1.1 課題研究的背景及意義 |
| 1.2 國(guó)內(nèi)外房間空調(diào)器的研究歷史及現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 國(guó)內(nèi)外房間空調(diào)器的研究歷史 |
| 1.2.2 國(guó)內(nèi)外針對(duì)房間空調(diào)器的熱經(jīng)濟(jì)學(xué)分析 |
| 1.2.3 部分負(fù)荷下的研究現(xiàn)狀 |
| 1.3 工質(zhì)替代問(wèn)題的分析 |
| 1.4 本文所做的工作 |
| 第2章 空調(diào)系統(tǒng)循環(huán)分析及熱力計(jì)算 |
| 2.1 R410A制冷劑熱物性計(jì)算 |
| 2.1.1 工質(zhì)選擇的標(biāo)準(zhǔn)及要求 |
| 2.1.2 R410A的物理特性 |
| 2.1.3 R410A的熱物理性質(zhì)參數(shù)計(jì)算模型 |
| 2.2 蒸氣壓縮式制冷循環(huán) |
| 2.3 制冷循環(huán)參數(shù)計(jì)算及能量分析 |
| 2.4 制熱循環(huán)參數(shù)計(jì)算及能量分析 |
| 2.5 小結(jié) |
| 第3章 空調(diào)器的設(shè)計(jì)計(jì)算模型 |
| 3.1 壓縮機(jī)設(shè)計(jì)計(jì)算模型 |
| 3.1.1 變頻壓縮機(jī)轉(zhuǎn)速計(jì)算 |
| 3.1.2 排氣溫度計(jì)算 |
| 3.1.3 功率計(jì)算 |
| 3.2 換熱器設(shè)計(jì)計(jì)算模型 |
| 3.2.1 空氣側(cè)設(shè)計(jì)計(jì)算參數(shù) |
| 3.2.2 結(jié)構(gòu)幾何參數(shù)計(jì)算 |
| 3.2.3 換熱系數(shù)計(jì)算 |
| 3.2.4 管內(nèi)制冷劑壓降計(jì)算 |
| 3.2.5 風(fēng)機(jī)功率計(jì)算 |
| 3.3 電子膨脹閥設(shè)計(jì)計(jì)算模型 |
| 3.4 額定設(shè)計(jì)工況下的計(jì)算原理與流程 |
| 3.5 部分負(fù)荷下的計(jì)算原理與流程 |
| 3.6 生命周期成本分析模型 |
| 3.6.1 初投資的計(jì)算 |
| 3.6.2 年運(yùn)行費(fèi)用的計(jì)算 |
| 3.6.3 生命周期成本的計(jì)算 |
| 3.7 小結(jié) |
| 第4章 房間空調(diào)器性能參數(shù)變化規(guī)律 |
| 4.1 制冷季節(jié)房間空調(diào)器性能參數(shù)的變化規(guī)律 |
| 4.1.1 室內(nèi)外溫度變化對(duì)性能參數(shù)的影響分析 |
| 4.1.2 室內(nèi)迎面風(fēng)速對(duì)性能參數(shù)的影響分析 |
| 4.2 供熱季節(jié)房間空調(diào)器性能參數(shù)的變化規(guī)律 |
| 4.2.1 室內(nèi)外溫度變化對(duì)性能參數(shù)的影響分析 |
| 4.2.2 室內(nèi)迎面風(fēng)速對(duì)性能參數(shù)的影響分析 |
| 4.3 小結(jié) |
| 第5章 不同設(shè)計(jì)參數(shù)下的生命周期成本分析 |
| 5.1 不同額定蒸發(fā)溫度和冷凝溫度下的換熱器面積 |
| 5.2 額定蒸發(fā)溫度和冷凝溫度對(duì)空調(diào)器初投資的影響 |
| 5.3 額定蒸發(fā)溫度和冷凝溫度對(duì)風(fēng)機(jī)功耗的影響 |
| 5.4 額定蒸發(fā)溫度和冷凝溫度對(duì)壓縮機(jī)功率的影響 |
| 5.5 最小生命周期成本下的房間空調(diào)器參數(shù) |
| 5.6 小結(jié) |
| 結(jié)論與展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 附錄A 攻讀學(xué)位期間所發(fā)表的學(xué)術(shù)論文目錄 |
| 附錄B 空氣物性參數(shù)表 |
| 附錄C R410A沸騰狀態(tài)液體和結(jié)露狀態(tài)氣體物性表 |
| 致謝 |
（10）房間空調(diào)器能效提升及除霜模式優(yōu)化（論文提綱范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 課題的來(lái)源及研究的意義 |
| 1.1.1 提升空調(diào)能效的意義 |
| 1.1.2 研究空調(diào)器不停機(jī)除霜的意義 |
| 1.2 本課題國(guó)內(nèi)外研究的歷史和現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 空調(diào)能效提升研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.2 除霜模式優(yōu)化研究現(xiàn)狀 |
| 1.3 研究現(xiàn)狀總結(jié) |
| 1.4 本論文主要工作 |
| 第二章 試驗(yàn)計(jì)算和仿真軟件 |
| 2.1 測(cè)試標(biāo)準(zhǔn) |
| 2.2 試驗(yàn)裝置 |
| 2.2.1 測(cè)試能力 |
| 2.2.2 測(cè)試工況 |
| 2.2.3 測(cè)試內(nèi)容 |
| 2.2.4 控制與測(cè)量參數(shù) |
| 2.2.5 主要設(shè)備 |
| 2.2.6 測(cè)試精度 |
| 2.3 變頻熱泵APF計(jì)算 |
| 2.3.1 制冷量計(jì)算 |
| 2.3.2 制熱量計(jì)算 |
| 2.3.3 制冷季節(jié)能源消耗計(jì)算 |
| 2.3.4 制熱季節(jié)能源消耗效率計(jì)算 |
| 2.3.5 全年能源消耗效率計(jì)算 |
| 2.3.4 測(cè)試軟件 |
| 2.4 仿真軟件簡(jiǎn)介 |
| 2.4.1 CoilDesigner |
| 2.4.2 VapCyc |
| 2.5 本章小結(jié) |
| 第三章 基準(zhǔn)測(cè)試及仿真模擬 |
| 3.1 基準(zhǔn)樣機(jī)簡(jiǎn)況 |
| 3.2 基準(zhǔn)樣機(jī)配置 |
| 3.3 基準(zhǔn)測(cè)試 |
| 3.3.1 空調(diào)過(guò)冷度與過(guò)熱度分析 |
| 3.3.2 換熱器壓降損失分析 |
| 3.4 基準(zhǔn)線仿真模擬 |
| 3.4.1 VapCyc應(yīng)用 |
| 3.4.2 CoilDesigner應(yīng)用 |
| 3.5 測(cè)試結(jié)果與仿真結(jié)果比對(duì) |
| 3.6 本章小結(jié) |
| 第四章 房間空調(diào)器能效提升研究 |
| 4.1 整體思路 |
| 4.2 室外冷凝器制冷劑流路優(yōu)化 |
| 4.2.1 換熱器優(yōu)化仿真及模擬 |
| 4.2.2 結(jié)果比對(duì) |
| 4.3 采用GWP系數(shù)更低的R32替代R410A |
| 4.3.1 制冷劑物性比較 |
| 4.3.2 制冷劑充注量的確認(rèn) |
| 4.3.3 試驗(yàn)結(jié)果的比較 |
| 4.3.3.1 能效對(duì)比 |
| 4.3.3.2 排氣溫度對(duì)比 |
| 4.3.3.3 系統(tǒng)排氣壓力對(duì)比 |
| 4.3.3.4 蒸發(fā)壓力損失對(duì)比 |
| 4.4 室外換熱器更換為微通道換熱器 |
| 4.4.1 基本形狀及關(guān)鍵尺寸 |
| 4.4.2 主要尺寸設(shè)計(jì) |
| 4.4.3 回路數(shù)設(shè)計(jì) |
| 4.4.4 利用CoilDesigner進(jìn)行微通道冷凝器設(shè)計(jì) |
| 4.5 本章小結(jié) |
| 第五章 房間空調(diào)器除霜模式優(yōu)化研究 |
| 5.1 背景說(shuō)明 |
| 5.2 不停機(jī)除霜方法的調(diào)查與選取 |
| 5.3 雙熱氣旁通除霜(DHBD)方法的理論分析與試驗(yàn)驗(yàn)證 |
| 5.3.1 雙熱氣旁通除霜(DHBD)系統(tǒng)原理 |
| 5.3.2 雙熱氣旁通除霜(DHBD)壓焓圖 |
| 5.3.3 雙熱氣旁通除霜(DHBD)與傳統(tǒng)的四通閥換向除霜(RCD)的試驗(yàn)對(duì)比 |
| 5.3.3.1 雙熱氣旁通除霜系統(tǒng)樣機(jī)管路改造 |
| 5.3.3.2 試驗(yàn)對(duì)比及分析 |
| 5.4 PCM蓄熱除霜的可行性分析及試驗(yàn)對(duì)比 |
| 5.4.1 相變蓄熱技術(shù)概述 |
| 5.4.1.1 熱能儲(chǔ)存的方式 |
| 5.4.1.2 相變蓄熱材料的分類和選擇 |
| 5.4.1.2.1 中低溫相變蓄熱材料 |
| 5.4.2 PCM蓄熱除霜系統(tǒng)原理圖 |
| 5.4.3 PCM蓄熱除霜壓焓圖 |
| 5.4.4 PCM需要蓄積的能量計(jì)算 |
| 5.4.5 PCM相變溫度確定及材料選定 |
| 5.4.6 PCM蓄熱除霜試驗(yàn)對(duì)比 |
| 5.4.6.1 PCM蓄熱除霜系統(tǒng)試驗(yàn)樣機(jī)結(jié)構(gòu)圖 |
| 5.4.6.2 PCM蓄熱除霜試驗(yàn)樣機(jī)系統(tǒng)配置 |
| 5.4.6.3 兩種PCM蓄熱器對(duì)比試驗(yàn) |
| 5.4.6.3.1 影響條件 |
| 5.4.6.3.2 吸熱升溫過(guò)程對(duì)比 |
| 5.4.6.3.3 除霜過(guò)程-出風(fēng)溫度對(duì)比 |
| 5.4.6.3.4 節(jié)能安全性對(duì)比 |
| 5.4.6.3.5 壓縮機(jī)殼體蓄熱不同工況對(duì)比 |
| 5.4.6.3.6 PCM蓄熱除霜過(guò)程 |
| 5.4.6.3.7 各工況PCM蓄熱除霜期間室內(nèi)機(jī)出風(fēng)溫度對(duì)比 |
| 5.4.6.3.8 PCM蓄熱除霜期間房間溫度波動(dòng) |
| 5.4.7 PCM蓄熱除霜控制方法 |
| 5.4.8 試驗(yàn)結(jié)論 |
| 5.5 本章小結(jié) |
| 第六章 總結(jié)與展望 |
| 6.1 總結(jié) |
| 6.2 本文的不足及展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 致謝 |
| 攻讀碩士學(xué)位期間發(fā)表的學(xué)術(shù)論文 |
四、變頻熱泵房間空調(diào)器的工質(zhì)替代及動(dòng)態(tài)特性研究（論文參考文獻(xiàn)）
- [1]歐盟空調(diào)ERP能效新法規(guī)草案解讀及季節(jié)能效優(yōu)化探討[J]. 盧智斌,陳信勇. 環(huán)境技術(shù), 2021(06)
- [2]工商用冷凍冷藏壓縮機(jī)研究進(jìn)展與展望[J]. 潘曦,李彥澎,王瑩,邢子文. 中南大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版), 2021(06)
- [3]直接相變蓄熱型空氣源熱泵特性及在嚴(yán)寒地區(qū)的應(yīng)用研究[D]. 余萌. 浙江大學(xué), 2021
- [4]R290房間空調(diào)滾動(dòng)轉(zhuǎn)子式壓縮機(jī)變工況特性研究[D]. 韓祥濤. 南昌大學(xué), 2020(01)
- [5]多臺(tái)蒸發(fā)器并聯(lián)輪換除霜空氣源熱泵運(yùn)行特性與實(shí)驗(yàn)研究[D]. 牛建會(huì). 北京工業(yè)大學(xué), 2020(06)
- [6]R290直膨式太陽(yáng)能熱泵系統(tǒng)制熱性能的實(shí)驗(yàn)研究[D]. 楊義孟. 山東科技大學(xué), 2020(06)
- [7]熱泵熱水器用R744混合工質(zhì)優(yōu)選及其系統(tǒng)穩(wěn)態(tài)與瞬態(tài)特性研究[D]. 巨福軍. 東南大學(xué), 2019(05)
- [8]房間空調(diào)器全生命周期氣候性能和綜合評(píng)價(jià)指標(biāo)研究[D]. 姜峰. 華南理工大學(xué), 2017(06)
- [9]R410A變頻房間空調(diào)器優(yōu)化設(shè)計(jì)及生命周期成本分析[D]. 邢利. 湖南大學(xué), 2017(07)
- [10]房間空調(diào)器能效提升及除霜模式優(yōu)化[D]. 白韡. 上海交通大學(xué), 2016(01)
標(biāo)簽：熱泵原理論文; 空調(diào)制冷劑論文; 空氣源熱泵論文; 變頻壓縮機(jī)論文; 冷凝溫度論文;