一、用解析法作實(shí)際氣體氣體力曲線方法的改進(jìn)（論文文獻(xiàn)綜述）
肖鵬飛[1]（2021）在《風(fēng)力機(jī)翼型有效作用域理論及其應(yīng)用研究》文中提出為了提高風(fēng)能利用率,風(fēng)力機(jī)翼型被廣泛研究。翼型是風(fēng)力機(jī)葉片的重要組成要素,其氣動(dòng)性能的優(yōu)劣直接決定了風(fēng)力機(jī)風(fēng)能利用效率的高低,因此,對(duì)翼型的研究,包括翼型氣動(dòng)性能的高效計(jì)算和翼型型線新型設(shè)計(jì)方法,對(duì)提高風(fēng)力機(jī)的氣動(dòng)性能具有一定的理論意義和實(shí)際應(yīng)用價(jià)值。本文以風(fēng)力機(jī)翼型為研究對(duì)象,在理想條件下對(duì)翼型與流動(dòng)空氣之間的相互作用規(guī)律、翼型氣動(dòng)性能計(jì)算和翼型型線的設(shè)計(jì)方法做了深入的研究和理論探索。主要研究?jī)?nèi)容和成果如下:通過對(duì)空氣流經(jīng)翼型產(chǎn)生的繞流現(xiàn)象及其特點(diǎn)的分析,定義了翼型的有效作用域,將被研究的翼型限定在一個(gè)二維“單元流管”內(nèi),且不考慮流管外的空氣對(duì)翼型的作用,此即翼型的有效作用域。以對(duì)基于翼型有效作用域的簡(jiǎn)化翼型升力系數(shù)計(jì)算公式的推導(dǎo)為切入點(diǎn),得到了翼型有效作用域的理論邊界值M=1.57c（文中c=1）。利用Fluent軟件對(duì)NACA0018翼型的流場(chǎng)進(jìn)行了數(shù)值模擬,以定性和定量?jī)煞N方式驗(yàn)證了有效作用域邊界理論值的可靠性。該理論簡(jiǎn)化了翼型解析研究的難度?；诒疚奶岢龅囊硇陀行ё饔脜^(qū)域理論,通過構(gòu)建函數(shù)翼型翼面壓力分布解析計(jì)算模型,得到函數(shù)翼型壓力系數(shù)解析表達(dá)式,經(jīng)過實(shí)例計(jì)算,并對(duì)比本文解析法、圓柱繞流變換解析法和數(shù)值法（XFOIL）得到的壓力分布圖,證明本文提出的函數(shù)翼型壓力分布解析計(jì)算模型基本正確,壓力分布求解可行,相較于圓柱繞流變換解析法,本文解析法對(duì)翼型背風(fēng)面壓力分布的計(jì)算與數(shù)值法更接近,計(jì)算結(jié)果更具參考意義?；诒疚牡玫降暮瘮?shù)翼型翼面上的速度分布表達(dá)式,有別于傳統(tǒng)翼型反設(shè)計(jì)方法,通過建立泛函求解模型,獲得了題設(shè)條件下理想型線滿足的微分方程,借助MATLAB求解了α=8°時(shí)理想型線的數(shù)值解。將基礎(chǔ)翼型NACA4412的上型線替換為所求型線,并利用Qblade軟件分析了替換前后翼型的主要?dú)鈩?dòng)性能指標(biāo),發(fā)現(xiàn)替換后翼型的最大升力系數(shù)提高了 2.6%,最大升阻比提高了 5.6%,整體性能不低于基礎(chǔ)翼型,證明文中提出的翼型線變分求解方法可行,且相較于傳統(tǒng)翼型設(shè)計(jì)方法效率更高。本文提出的風(fēng)力機(jī)翼型有效作用域理論以及基于該理論獲得的函數(shù)翼型壓力分布解析計(jì)算方法和風(fēng)力機(jī)翼型線變分求解方法為風(fēng)力機(jī)翼型的研究工作提供了新的思路和有益參考。
李穎[2]（2021）在《渦旋壓縮機(jī)轉(zhuǎn)子系統(tǒng)多體動(dòng)力學(xué)特性研究》文中認(rèn)為渦旋壓縮機(jī)以其獨(dú)特的優(yōu)勢(shì)在空調(diào)制冷、醫(yī)療衛(wèi)生、新能源等多個(gè)領(lǐng)域得到了廣泛的應(yīng)用,伴隨著新型產(chǎn)業(yè)的發(fā)展,渦旋機(jī)械的發(fā)展會(huì)越來越普及。轉(zhuǎn)子系統(tǒng)作為渦旋壓縮機(jī)的核心部分,在各種復(fù)雜工況下能夠保持良好動(dòng)力學(xué)特性對(duì)渦旋壓縮機(jī)非常重要。本文以渦旋壓縮機(jī)的轉(zhuǎn)子系統(tǒng)為研究重點(diǎn),運(yùn)用動(dòng)力學(xué)仿真軟件ADAMS以及有限元分析軟件ANSYS建立包含運(yùn)動(dòng)副間隙以及曲軸構(gòu)件柔性化的轉(zhuǎn)子系統(tǒng)模型,考慮動(dòng)渦盤傾覆力和不同的運(yùn)動(dòng)副間隙對(duì)轉(zhuǎn)子系統(tǒng)影響,并依據(jù)相應(yīng)的仿真結(jié)果對(duì)構(gòu)件進(jìn)行分析對(duì)比,同時(shí)對(duì)防自傳機(jī)構(gòu)進(jìn)行受力分析和轉(zhuǎn)速響應(yīng)分析,以便對(duì)渦旋壓縮機(jī)的設(shè)計(jì)和轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的動(dòng)力學(xué)特性提供分析方法和理論指導(dǎo)。本文首先結(jié)合動(dòng)力學(xué)與運(yùn)動(dòng)學(xué)對(duì)渦旋壓縮機(jī)小曲拐的受力及運(yùn)動(dòng)形式進(jìn)行了分析,通過MATLAB計(jì)算獲得小曲拐在一個(gè)周期內(nèi)受到的力與力矩的變化規(guī)律,并對(duì)小曲拐的運(yùn)動(dòng)理論進(jìn)行運(yùn)動(dòng)仿真驗(yàn)證,依據(jù)小曲拐承受的不同載荷利用ANSYS軟件計(jì)算獲得小曲拐的應(yīng)力應(yīng)變分布規(guī)律并對(duì)其可靠性進(jìn)行校核。其次,以旋轉(zhuǎn)鉸接觸模型為支撐,在ADAMS中建立含運(yùn)動(dòng)副間隙的渦旋壓縮機(jī)轉(zhuǎn)子系統(tǒng)動(dòng)力學(xué)模型。考慮不同運(yùn)動(dòng)副間隙以及氣體力條件下的仿真分析,得到轉(zhuǎn)速恒定時(shí)轉(zhuǎn)子系統(tǒng)不同構(gòu)件的運(yùn)動(dòng)規(guī)律。結(jié)果表明:動(dòng)渦盤的傾角變化范圍隨間隙的增加而增大;運(yùn)動(dòng)副間隙的變化對(duì)小曲拐偏心端和驅(qū)動(dòng)軸承的位移幾乎沒有影響,對(duì)驅(qū)動(dòng)軸承的速度影響較小;驅(qū)動(dòng)軸承的加速度以及曲柄銷鉸接處之間的接觸碰撞力受間隙的變化影響較大;間隙越大軸承的質(zhì)心運(yùn)動(dòng)軌跡偏離程度越大,磨損越嚴(yán)重。同時(shí)基于剛?cè)狁詈侠碚?建立以曲軸為柔性體構(gòu)件的剛?cè)狁詈夏Ｐ?完成剛?cè)狁詈夏Ｐ头抡娣治霾⑼ㄟ^與剛性體模型的對(duì)比可知:運(yùn)動(dòng)副間隙一定,曲軸柔性化會(huì)造成動(dòng)渦盤的傾角隨之增大;軸承的位移和速度受曲軸柔性化的影響較小;軸承的加速度和曲柄銷鉸接處的接觸碰撞力受曲軸柔性化的影響較大;剛?cè)狁詈夏Ｐ洼S承質(zhì)心位移軌跡的偏離范圍更大。最后,從理論分析小曲拐與主軸之間轉(zhuǎn)速響應(yīng)存在不同步的原因,考慮氣體力作用以及主軸勻加速條件下,由仿真結(jié)果可知:運(yùn)動(dòng)副間隙的大小,接觸阻尼的不同對(duì)小曲拐轉(zhuǎn)速響應(yīng)有較大影響,并且運(yùn)動(dòng)副間隙的存在會(huì)導(dǎo)致小曲拐結(jié)構(gòu)失效,運(yùn)動(dòng)副間隙越大小曲拐的失效轉(zhuǎn)速越低。
馮志國(guó)[3]（2021）在《IHV變截面組合渦旋型線數(shù)學(xué)模型與性能研究》文中提出與傳統(tǒng)壓縮機(jī)相比較,渦旋壓縮機(jī)具有結(jié)構(gòu)緊湊、效率高、低耗環(huán)保、可靠性高等諸多優(yōu)勢(shì),被廣泛應(yīng)用于汽車空調(diào)、交通運(yùn)輸、醫(yī)療器械、冷凍冷藏等領(lǐng)域。提高渦旋壓縮機(jī)的壓縮比和工作效率不僅是占領(lǐng)和拓寬其市場(chǎng)的關(guān)鍵,也是研究者面臨的重要研究課題。增加等截面型線渦旋圈數(shù)雖然可以提高壓縮比,但也增加了泄露線長(zhǎng)度進(jìn)而影響壓縮機(jī)效率。而變截面渦旋型線可在不增加渦旋圈數(shù)和泄漏線長(zhǎng)度的情況下獲得更高的壓縮比,因而成為了目前渦旋型線的研究熱點(diǎn)。本文基于渦旋型線嚙合理論,建立新型IHV（Involute-High order curve-Variable radii involute）組合型線變截面渦旋齒數(shù)學(xué)模型,并對(duì)其綜合性能進(jìn)行分析,為變截面渦旋壓縮機(jī)型線設(shè)計(jì)提供理論基礎(chǔ)。論文的研究工作主要有以下方面:（1）IHV組合型線幾何模型建立。依據(jù)漸開線平面幾何理論,建立IHV（圓漸開線-高次曲線-變徑基圓漸開線）組合型線方程母線方程,以法向等距線為指導(dǎo)建立IHV組合型線變截面渦旋齒內(nèi)、外壁型線數(shù)學(xué)表達(dá)式,結(jié)合計(jì)算機(jī)輔助設(shè)計(jì)方法在Auto CAD和Solid Works中建立了渦旋齒二維和三維模型。（2）IHV組合型線工作腔容積特性分析和力學(xué)模型建立。在IHV組合型線幾何模型的基礎(chǔ)上,系統(tǒng)研究了新型組合型線各工作腔容積理論,詳細(xì)推導(dǎo)出各工作腔容積隨曲軸轉(zhuǎn)角變化的計(jì)算公式,并構(gòu)建IHV組合型線力學(xué)模型。借助MATLAB軟件分析容積特性和氣體力變化規(guī)律。（3）IHV組合型線等效壁厚模型建立和幾何性能比較研究。依據(jù)IHV組合型線的構(gòu)造原理,建立IHV組合型線等效壁厚計(jì)算模型。依據(jù)該計(jì)算模型,定量研究不同幾何參數(shù)（基圓半徑、變徑系數(shù)以及連接點(diǎn)位置）對(duì)等效壁厚的影響。基于IHV組合型線,定量研究了其幾何性能,結(jié)果表明:在基圓半徑、最終展角及渦旋齒高取值一定的條件下,IHV組合型線的徑向泄露線長(zhǎng)度較圓漸開線縮短了223mm,減小了26.80%;行程容積提高了5.82%,壓縮比提高了6.95%。并研究比較變徑系數(shù)K對(duì)IHV組合型線性能的影響。因此IHV組合型線可有效縮短渦旋型線,減少渦旋圈數(shù),提高壓縮機(jī)的容積效率。（4）IHV組合型線渦旋齒有限元分析和數(shù)控加工。借助計(jì)算機(jī)仿真分析是一種有效可行低成本的方法。建立不同變徑系數(shù)的IHV組合型線渦旋盤實(shí)體模型,研究其在氣體壓力載荷下的變形以及最大應(yīng)力所在位置。結(jié)果表明:K取負(fù)值時(shí),最大變形位置發(fā)生在渦旋末端齒頂處,K取正值時(shí)IHV組合型線渦旋齒最大變形位于齒頭頂部;IHV組合型線渦旋齒最大等效應(yīng)力分布在齒根位置,且隨著變徑系數(shù)K增大齒根位置等效應(yīng)力也將增大。最后簡(jiǎn)要介紹了渦旋盤數(shù)控加工方法。
張楠楠[4]（2020）在《SCO2動(dòng)壓密封端面流場(chǎng)及變形研究》文中研究說明動(dòng)壓密封是解決高溫高壓SCO2密封的較理想密封形式,但若設(shè)計(jì)不當(dāng),由于高溫高壓高速會(huì)導(dǎo)致密封環(huán)過大變形而失效。因此,本文采用數(shù)值計(jì)算與試驗(yàn)相結(jié)合的方法針對(duì)SCO2動(dòng)壓密封端面流場(chǎng)和變形展開了系統(tǒng)和深入的研究。針對(duì)SCO2典型螺旋槽動(dòng)壓密封結(jié)構(gòu),建立了考慮粘性耗散的SCO2流體膜準(zhǔn)確的數(shù)值分析模型。分析了密封端面間SCO2流體的溫度分布和壓力分布,計(jì)算了 SCO2動(dòng)壓密封的密封特性參數(shù),并討論了不同工況條件下密封性能參數(shù)的變化規(guī)律。結(jié)果表明:開啟力與轉(zhuǎn)速和壓力正相關(guān);泄漏量和開漏比隨轉(zhuǎn)速增大變化幅度較小,受壓力影響較大;摩擦功耗隨轉(zhuǎn)速增加呈指數(shù)型增大,隨壓力增加出現(xiàn)陡增趨勢(shì)。泄漏量與膜厚正相關(guān),其余密封性能參數(shù)均與膜厚負(fù)相關(guān)。建立了 SCO2密封環(huán)數(shù)值分析模型,計(jì)算了熱邊界相關(guān)參數(shù),分析了密封環(huán)的穩(wěn)態(tài)溫度場(chǎng)和端面熱變形,討論了不同轉(zhuǎn)速和介質(zhì)溫度下密封端面軸向熱變形的變化規(guī)律。結(jié)果表明密封環(huán)達(dá)到熱平衡后,靜環(huán)端面軸向熱變形比較均勻,變形錐度小;動(dòng)環(huán)端面軸向熱變形差異明顯,變形錐度較大。動(dòng)靜環(huán)端面軸向熱變形均與轉(zhuǎn)速和介質(zhì)溫度正相關(guān),靜環(huán)端面熱變形錐度主要受轉(zhuǎn)速影響,介質(zhì)溫度對(duì)動(dòng)環(huán)端面熱變形錐度影響較大。基于流場(chǎng)計(jì)算得到的SCO2流體膜壓力,分析了密封端面的力變形,討論了不同轉(zhuǎn)速和壓力下密封端面軸向力變形的變化規(guī)律。結(jié)果表明靜環(huán)端面軸向變形與壓力正相關(guān)。動(dòng)環(huán)端面軸向變形與壓力負(fù)相關(guān),隨轉(zhuǎn)速增大先減小后增大。在密封端面熱變形和力變形分析基礎(chǔ)上,分析了熱力共同作用下密封端面的軸向變形,并將三種情況下端面軸向變形進(jìn)行比較。從材料和結(jié)構(gòu)方面提出端面變形調(diào)控措施。設(shè)計(jì)并搭建了高壓高轉(zhuǎn)速動(dòng)壓密封試驗(yàn)臺(tái),對(duì)密封裝置展開原理性試驗(yàn),測(cè)得不同操作參數(shù)下動(dòng)壓密封端面空氣的泄漏量和靜環(huán)端面溫度。兩者試驗(yàn)測(cè)量值均與數(shù)值分析結(jié)果變化趨勢(shì)一致,驗(yàn)證了數(shù)值模型的可靠性。通過本文對(duì)SCO2動(dòng)壓密封端面流場(chǎng)及變形研究,為SCO2熱力系統(tǒng)動(dòng)壓密封結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)提供指導(dǎo),同時(shí)也為高參數(shù)密封端面變形研究奠定一定的基礎(chǔ)。
葉磊[5]（2020）在《基于非線性軸系扭振的內(nèi)燃機(jī)多工況故障診斷方法研究》文中指出動(dòng)力軸系作為內(nèi)燃機(jī)組的動(dòng)力輸出軸,承受著復(fù)雜的扭轉(zhuǎn)、彎曲、剪切、摩擦甚至沖擊力,使得軸系的零部件容易出現(xiàn)故障;同時(shí),軸系扭振響應(yīng)是各缸的激振力引起的軸系多模態(tài)響應(yīng)之和,能夠充分反映內(nèi)燃機(jī)各缸做功狀態(tài)和故障情況,因此基于軸系扭振信號(hào)的內(nèi)燃機(jī)故障診斷研究得到了國(guó)內(nèi)外學(xué)者的普遍重視和持續(xù)關(guān)注。但隨著高速、強(qiáng)載、大功率內(nèi)燃機(jī)的發(fā)展和扭振研究的深入,值得研究的新問題仍不斷出現(xiàn),例如啟停工況對(duì)軸系扭振特性的影響等;新的控制技術(shù)也不斷發(fā)展,例如非線性變剛度聯(lián)軸器的調(diào)頻設(shè)計(jì)等。這些都對(duì)基于軸系扭振信號(hào)的內(nèi)燃機(jī)故障診斷研究提出了新的問題和需求。本文結(jié)合軸系非線性特性進(jìn)行了內(nèi)燃機(jī)多工況動(dòng)力學(xué)特性和故障診斷研究,探索了基于軸系扭振仿真模型的智能化內(nèi)燃機(jī)故障方法。首先,對(duì)內(nèi)燃機(jī)軸系扭振計(jì)算方法進(jìn)行研究:探討中心差分法對(duì)軸系啟、停工況扭振仿真計(jì)算的適用性,經(jīng)驗(yàn)證,中心差分法與頻域解析法在穩(wěn)態(tài)工況的計(jì)算誤差在2%以內(nèi),該方法在啟、停工況的計(jì)算值與實(shí)驗(yàn)結(jié)果一致;針對(duì)幾種典型變參數(shù)聯(lián)軸器的參數(shù)特性,提出了適用于非線性軸系在穩(wěn)態(tài)工況和啟、停工況的扭振仿真計(jì)算算法。并且在此基礎(chǔ)上,完成了扭振仿真軟件PVDP2019的開發(fā)工作,這為內(nèi)燃機(jī)故障診斷研究提供了仿真實(shí)驗(yàn)工具。其次,對(duì)內(nèi)燃機(jī)在啟、停過程中的激振力矩獲取方法了進(jìn)行研究:通過研究聯(lián)軸器剛度對(duì)軸系扭振特性的影響,提出了基于剛度聯(lián)軸器軸系角加速度的啟動(dòng)工況激振力矩獲取方法;針對(duì)停機(jī)工況提出了基于進(jìn)氣壓力修正的激振力矩獲取方法。這為后續(xù)對(duì)啟、停工況軸系強(qiáng)迫振動(dòng)特性的仿真研究奠定了基礎(chǔ)。然后,利用開發(fā)的仿真計(jì)算軟件和激振力矩獲取方法對(duì)內(nèi)燃機(jī)啟、停工況軸系扭振幅、頻特性進(jìn)行了研究:對(duì)內(nèi)燃機(jī)啟、停工況軸系共振轉(zhuǎn)速幅值特性的研究,發(fā)現(xiàn)聯(lián)軸器的剛度與共振轉(zhuǎn)速幅值和聯(lián)軸器主、被動(dòng)端的扭角差幅值存在反比關(guān)系,并對(duì)其中存在的機(jī)理進(jìn)行了理論推導(dǎo);對(duì)軸系啟、停工況共振轉(zhuǎn)速頻率特性進(jìn)行的研究,發(fā)現(xiàn)提速率的變化會(huì)影響共振峰值的對(duì)應(yīng)轉(zhuǎn)速,并提出了一種快速估算小剛度聯(lián)軸器軸系低階固有頻率的方法。這為故障診斷模型的搭建奠定了基礎(chǔ)。最后,針對(duì)內(nèi)燃機(jī)因功率損失造成的做功不均勻故障,結(jié)合軸系在穩(wěn)態(tài)工況的響應(yīng)特性,以卷積神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)搭建了穩(wěn)態(tài)工況基于CNN的內(nèi)燃機(jī)功率損失故障診斷系統(tǒng),并對(duì)該故障診斷模型進(jìn)行驗(yàn)證,結(jié)果表明,該模型能準(zhǔn)確識(shí)別內(nèi)燃機(jī)做功不均勻故障的故障程度和故障缸位置;針對(duì)聯(lián)軸器故障,結(jié)合在啟、停工況的響應(yīng)特性,以卷積神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)搭建基于啟、停工況的聯(lián)軸器故障診斷系統(tǒng),并對(duì)該故障診斷模型進(jìn)行驗(yàn)證,結(jié)果表明,該模型能夠準(zhǔn)確識(shí)別聯(lián)軸器故障導(dǎo)致剛度、阻尼變化的故障特征,并且對(duì)于聯(lián)軸器主、被動(dòng)端是否發(fā)生碰撞也做出了準(zhǔn)確的識(shí)別。研究結(jié)果表明:考慮軸系參數(shù)的非線性,結(jié)合軸系在多工況下的動(dòng)力學(xué)特性,選取卷積神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)等現(xiàn)代智能化的故障識(shí)別方法,搭建的基于軸系扭振仿真模型的內(nèi)燃機(jī)故障診斷系統(tǒng),可以用于非線性內(nèi)燃機(jī)軸系在多工況下的故障診斷,提高故障診斷的建模效率及診斷準(zhǔn)確率。
劉志浩[6]（2020）在《渦旋壓縮機(jī)傳動(dòng)系統(tǒng)曲軸強(qiáng)度研究與結(jié)構(gòu)優(yōu)化》文中進(jìn)行了進(jìn)一步梳理渦旋壓縮機(jī)具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、體積小、節(jié)能高效等優(yōu)點(diǎn),目前在制冷與空調(diào)、各種氣體壓縮、燃料電池等領(lǐng)域得到了廣泛的應(yīng)用。渦旋壓縮機(jī)主要由動(dòng)靜渦旋盤、曲軸、機(jī)架、主副軸承、平衡鐵和防自轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)等零件構(gòu)成,各零部件之間相互配合,核心構(gòu)件出現(xiàn)故障或存在設(shè)計(jì)缺陷都會(huì)直接或間接影響到整機(jī)運(yùn)行的平穩(wěn)性與可靠性,導(dǎo)致渦旋壓縮機(jī)性能的下降。因此,在工作過程中核心零部件的可靠性是保障整機(jī)工作效率的重點(diǎn),對(duì)構(gòu)件進(jìn)行適當(dāng)?shù)膬?yōu)化是確保渦旋壓縮機(jī)性能和安全性的前提。本文結(jié)合渦旋壓縮機(jī)實(shí)際工作狀況,總結(jié)常見傳動(dòng)系統(tǒng)故障因素,建立了渦旋壓縮機(jī)傳動(dòng)系統(tǒng)故障樹,并進(jìn)行定性分析,識(shí)別系統(tǒng)的薄弱環(huán)節(jié)。在此基礎(chǔ)上確立了曲軸強(qiáng)度問題與臨界轉(zhuǎn)速下的振動(dòng)問題是保證傳動(dòng)系統(tǒng)運(yùn)行穩(wěn)定性的重點(diǎn)。以某高校某型號(hào)渦旋壓縮機(jī)傳動(dòng)系統(tǒng)為研究對(duì)象,首先針對(duì)傳動(dòng)系統(tǒng)曲軸強(qiáng)度問題,結(jié)合傳動(dòng)系統(tǒng)的基本理論,利用有限元軟件對(duì)傳動(dòng)系統(tǒng)曲軸進(jìn)行靜力學(xué)分析,校核其強(qiáng)度,同時(shí)進(jìn)行多次有限元仿真討論了結(jié)構(gòu)參數(shù)、材料、載荷對(duì)曲軸強(qiáng)度的影響,為曲軸疲勞分析提供有限元結(jié)果數(shù)據(jù)。在長(zhǎng)期工作過程曲軸強(qiáng)度問題容易引發(fā)高周疲勞破壞,會(huì)對(duì)壓縮機(jī)運(yùn)行的穩(wěn)定性產(chǎn)生嚴(yán)重影響,所以在曲軸強(qiáng)度滿足設(shè)計(jì)要求的情況下需要對(duì)曲軸進(jìn)行疲勞壽命預(yù)測(cè)?；诜抡孳浖Code DesignLife建立疲勞壽命分析五框圖進(jìn)行疲勞特性分析,最終得到曲軸疲勞壽命云圖和最早疲勞破壞區(qū)域。結(jié)果表明曲軸疲勞壽命遠(yuǎn)大工作壽命,為傳動(dòng)系統(tǒng)設(shè)計(jì)和疲勞分析提供分析方法和理論指導(dǎo)。以上針對(duì)曲軸強(qiáng)度問題完成了曲軸強(qiáng)度校核以及疲勞壽命的預(yù)測(cè),然后針對(duì)臨界轉(zhuǎn)速下的振動(dòng)問題對(duì)傳動(dòng)系統(tǒng)結(jié)構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化,目的在于提高傳動(dòng)系統(tǒng)一階固有頻率,增強(qiáng)其抗振能力,在模態(tài)分析基礎(chǔ)上利用有限元分析軟件Ansys Workb--ench Environment下的Design Explorer模塊對(duì)傳動(dòng)系統(tǒng)進(jìn)行響應(yīng)面分析和多目標(biāo)優(yōu)化,優(yōu)化結(jié)果顯示傳動(dòng)系統(tǒng)一階固有頻率提高同時(shí)質(zhì)量減小,優(yōu)化后實(shí)現(xiàn)了傳動(dòng)系統(tǒng)的穩(wěn)定性和經(jīng)濟(jì)性目標(biāo)。本文從渦旋壓縮機(jī)傳動(dòng)系統(tǒng)故障樹出發(fā),分析導(dǎo)致系統(tǒng)故障的兩個(gè)主要因素:曲軸強(qiáng)度問題與振動(dòng)現(xiàn)象。針對(duì)這兩個(gè)主要因素,一方面完成了曲軸強(qiáng)度校核,并分析了影響曲軸強(qiáng)度的多個(gè)因素,為提升曲軸的強(qiáng)度提供了參考,同時(shí)在強(qiáng)度滿足設(shè)計(jì)要求的前提下考慮長(zhǎng)時(shí)間工作下的疲勞特性,完成了曲軸疲勞壽命的預(yù)測(cè),為疲勞特性研究提供分析方法。另一方面對(duì)傳動(dòng)系統(tǒng)曲軸結(jié)構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化,提高一階固有頻率,減少振動(dòng)現(xiàn)象的發(fā)生,提高了其運(yùn)轉(zhuǎn)的穩(wěn)定性。
開艷[7]（2020）在《發(fā)動(dòng)機(jī)連桿軸承的動(dòng)力學(xué)效應(yīng)研究》文中提出隨著社會(huì)經(jīng)濟(jì)的發(fā)展,要求強(qiáng)化發(fā)動(dòng)機(jī)的性能。因此,準(zhǔn)確地進(jìn)行發(fā)動(dòng)機(jī)連桿動(dòng)力學(xué)分析,并且考慮連桿軸承的潤(rùn)滑特性對(duì)提高發(fā)動(dòng)機(jī)使用壽命、降低能耗具有十分重大的意義。連桿起著將發(fā)動(dòng)機(jī)氣缸內(nèi)的燃燒壓力傳遞給曲柄從而帶動(dòng)曲軸運(yùn)轉(zhuǎn)的作用,是發(fā)動(dòng)機(jī)中實(shí)現(xiàn)熱能轉(zhuǎn)化為機(jī)械能不可或缺的重要組成部分。在動(dòng)力傳遞過程中,連桿軸承是連桿組件中的重要部位,直接影響著動(dòng)力向曲軸傳遞的進(jìn)程,因此本文將考慮連桿軸承的潤(rùn)滑特性,展開連桿軸承的動(dòng)力學(xué)效應(yīng)研究:結(jié)合某發(fā)動(dòng)機(jī)建立了曲柄滑塊機(jī)構(gòu)的簡(jiǎn)化模型,分析各構(gòu)件的受力情況并建立運(yùn)動(dòng)微分方程,通過聯(lián)立方程運(yùn)用Runge-Kutta法求解獲得了整個(gè)機(jī)構(gòu)的運(yùn)動(dòng)學(xué)和動(dòng)力學(xué)參數(shù),通過繪制曲線圖清晰地掌握了各個(gè)參數(shù)的變化規(guī)律。針對(duì)滑動(dòng)軸承的流體動(dòng)壓潤(rùn)滑分析,已有研究中對(duì)油膜壓力分布規(guī)律的求解可能存在不收斂、或者計(jì)算精度低的問題。本文提出了基于有限差分和動(dòng)態(tài)設(shè)計(jì)變量法結(jié)合的優(yōu)化算法,優(yōu)化求解思路為以網(wǎng)格節(jié)點(diǎn)處的油膜壓力為設(shè)計(jì)變量,以滿足每個(gè)網(wǎng)格節(jié)點(diǎn)處的差分方程建立目標(biāo)函數(shù),將軸承中油膜壓力分布求解問題轉(zhuǎn)化為了無約束優(yōu)化問題,求解穩(wěn)態(tài)下滑動(dòng)軸承油膜壓力分布,解決了現(xiàn)有計(jì)算方法不收斂問題。針對(duì)連桿軸承的軸心軌跡求解,本文結(jié)合動(dòng)力學(xué)與流體動(dòng)壓潤(rùn)滑的求解,以動(dòng)力學(xué)計(jì)算得出的力學(xué)參數(shù)作為軸承的外載荷,通過優(yōu)化算法求得壓力分布,然后運(yùn)用數(shù)值積分方法獲得油膜反力,并與外載荷建立動(dòng)力學(xué)關(guān)系。在與外力的平衡過程中,確定軸心的運(yùn)動(dòng)軌跡,掌握了連桿運(yùn)動(dòng)時(shí)的軸承潤(rùn)滑性能。本文通過將動(dòng)力學(xué)數(shù)值計(jì)算方法與求解滑動(dòng)軸承油膜壓力的優(yōu)化算法結(jié)合,通過編制Visual Basic 6.0程序求得連桿的動(dòng)力學(xué)與潤(rùn)滑特性參數(shù),展開對(duì)連桿軸承的動(dòng)力學(xué)效應(yīng)研究,為今后的研究提供了新的思路。
錢月[8]（2020）在《渦旋壓縮機(jī)徑向間隙柔性密封機(jī)構(gòu)研究》文中進(jìn)行了進(jìn)一步梳理渦旋壓縮機(jī)由于其體積小、壓縮效率高等優(yōu)點(diǎn)廣泛應(yīng)用于新能源電動(dòng)汽車及其他制冷、動(dòng)力等領(lǐng)域中。渦旋壓縮機(jī)的徑向間隙所產(chǎn)生的切向泄漏是影響其容積效率和等熵效率的重要因素。渦旋壓縮機(jī)的徑向柔性密封結(jié)構(gòu)可以有效減小徑向間隙實(shí)現(xiàn)較好的密封作用,分析徑向柔性密封結(jié)構(gòu)對(duì)徑向間隙的影響,對(duì)減小切向泄漏,提高壓縮機(jī)的工作效率具有重要的工程應(yīng)用意義。本文通過理論分析、數(shù)值模擬計(jì)算和壓縮機(jī)性能實(shí)驗(yàn),對(duì)徑向間隙的潤(rùn)滑流動(dòng)進(jìn)行了研究和分析,主要開展了以下的研究工作:（1）根據(jù)渦旋壓縮機(jī)幾何理論得出其基本結(jié)構(gòu)參數(shù),進(jìn)行了三維建模,對(duì)工作腔氣體力和泄漏模型進(jìn)行了分析?；诹黧w動(dòng)力潤(rùn)滑理論建立了渦旋盤徑向間隙潤(rùn)滑模型,對(duì)求解該數(shù)值模型所用的Reynolds方程進(jìn)行無量綱化處理以及有限元差分的方法離散化處理,確定了求解邊界條件并給出了求解流程。（2）基于徑向柔性密封結(jié)構(gòu)和壓縮機(jī)轉(zhuǎn)速對(duì)徑向間隙潤(rùn)滑流動(dòng)的影響因素,對(duì)潤(rùn)滑模型進(jìn)行了數(shù)值計(jì)算分析。結(jié)果表明,徑向間隙上的油膜壓力分布近似為連續(xù)的拋物面。徑向間隙隨著擺動(dòng)相位角β的增大而增大,且柔性密封結(jié)構(gòu)擺動(dòng)相位角β在41～42°時(shí),徑向間隙達(dá)到最小值。最大油膜壓力值隨著壓縮機(jī)轉(zhuǎn)速增加而增大,徑向間隙隨壓縮機(jī)轉(zhuǎn)速增大而減小。動(dòng)、靜渦旋盤表面摩擦力會(huì)隨著壓縮機(jī)轉(zhuǎn)速增大而增大,表明壓縮機(jī)轉(zhuǎn)速的增大引起會(huì)運(yùn)行功耗的增加。（3）對(duì)不同柔性密封結(jié)構(gòu)擺動(dòng)相位角的渦旋壓縮機(jī)進(jìn)行了制冷性能測(cè)試,實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明,壓縮機(jī)的制冷量和性能系數(shù)COP在擺動(dòng)相位角約為41°時(shí)具有較大值,驗(yàn)證了數(shù)值計(jì)算結(jié)果的準(zhǔn)確性。（4）不同轉(zhuǎn)速工況下渦旋壓縮機(jī)性能測(cè)試結(jié)果表明,隨著壓縮機(jī)轉(zhuǎn)速的增大,制冷劑流量及制冷量的值隨之增大,壓縮機(jī)耗功呈遞增趨勢(shì)。性能系數(shù)COP值在壓縮機(jī)轉(zhuǎn)速為5000r/min時(shí)達(dá)到峰值,隨后呈下降趨勢(shì)。這表明壓縮機(jī)的轉(zhuǎn)速高于5000r/min時(shí),摩擦功耗劇烈增加。
張?jiān)婄?sup>[9]（2020）在《基于光滑粒子法的充液多體系統(tǒng)動(dòng)力學(xué)研究》文中指出工程上廣泛存在充液多體系統(tǒng),隨著液體晃動(dòng)幅值的增大,液體晃動(dòng)對(duì)剛體運(yùn)動(dòng)的影響不容忽視。處理充液?jiǎn)栴}的研究方法包括理論解析法、實(shí)驗(yàn)研究法、基于網(wǎng)格的數(shù)值計(jì)算方法和基于無網(wǎng)格的光滑粒子法（SPH）。理論解析法可用于求解幾何形狀規(guī)則的容器內(nèi)微幅晃動(dòng)問題,計(jì)算效率高但適用范圍有限;實(shí)驗(yàn)研究法對(duì)處理非線性大幅晃動(dòng)問題十分有效,但實(shí)驗(yàn)成本高且影響實(shí)驗(yàn)結(jié)果的不確定因素很多;基于網(wǎng)格的數(shù)值計(jì)算方法發(fā)展較為成熟,但發(fā)生大變形時(shí)網(wǎng)格的畸變和重構(gòu)降低了計(jì)算效率。本文的主要工作是基于無網(wǎng)格的光滑粒子法求解充液多體系統(tǒng)的液體晃動(dòng)問題以及剛-液耦合問題。本文首先闡述了充液多體系統(tǒng)剛-液耦合動(dòng)力學(xué)在工程上的應(yīng)用和研究意義,討論了液體晃蕩和剛-液耦合問題的主要研究手段與進(jìn)展,并論述了光滑粒子法的發(fā)展、基本步驟和對(duì)液體晃動(dòng)的研究。接著介紹了采用光滑粒子法近似的場(chǎng)函數(shù)及其梯度表達(dá)形式,建立了基于光滑粒子法的流體動(dòng)力學(xué)方程,描述了光滑核函數(shù)的性質(zhì)和常用形式,闡述了粒子的支持域等概念,在流體動(dòng)力學(xué)方程中引入慣性力,推導(dǎo)了非慣性系下的流體動(dòng)力學(xué)方程,以及計(jì)算過程中可采用的數(shù)值計(jì)算方法。然后通過一維激波管算例、二維方腔環(huán)流算例和潰壩算例說明了光滑粒子法可用于研究流體動(dòng)力學(xué)問題,通過模擬液艙平動(dòng)和轉(zhuǎn)動(dòng)的液體晃動(dòng)問題,并與前人研究結(jié)果進(jìn)行對(duì)比,說明了光滑粒子法研究液體大幅晃動(dòng)問題的可行性和有效性。以此為基礎(chǔ),推導(dǎo)了考慮液體晃動(dòng)與外部液艙運(yùn)動(dòng)耦合時(shí),液體與剛體之間的晃動(dòng)力和晃動(dòng)力偶矩,引入多剛體系統(tǒng)的約束方程,進(jìn)而推導(dǎo)出充液多剛體系統(tǒng)的動(dòng)力學(xué)方程。將流體動(dòng)力學(xué)方程和多剛體系統(tǒng)的動(dòng)力學(xué)方程耦合求解,并通過模擬液艙受周期性激勵(lì)力平動(dòng)的耦合問題、液艙受周期性激勵(lì)力矩的轉(zhuǎn)動(dòng)問題,以及油罐車多體系統(tǒng)制動(dòng)問題,說明了本文方法研究液體晃動(dòng)與液艙運(yùn)動(dòng)耦合問題的可行性和有效性。
紀(jì)云[10]（2019）在《噴漿物料長(zhǎng)距離管道氣力輸送特性研究》文中研究指明隨著我國(guó)煤礦巖巷工程施工技術(shù)的飛速發(fā)展,掘進(jìn)光面爆破技術(shù)與錨噴支護(hù)相結(jié)合使巷道一次成型,斜井井筒施工月進(jìn)尺可達(dá)到百米以上。然而,國(guó)內(nèi)煤礦目前采用的噴漿工藝粉塵大、噴漿輸送距離短、工作效率低,巷道支護(hù)嚴(yán)重制約煤礦的采掘速度。因此,本文提出噴漿物料長(zhǎng)距離氣力輸送方法,采用理論分析、數(shù)值計(jì)算與試驗(yàn)結(jié)果相結(jié)合的研究思維,探究長(zhǎng)距離管道氣力輸送噴漿物料的基礎(chǔ)理論,為噴漿物料的自動(dòng)上料、長(zhǎng)距離輸送提供理論基礎(chǔ)與試驗(yàn)依據(jù),同時(shí)為井下噴漿物料的輸送方式提供了一種新方法,具有重要的社會(huì)價(jià)值及經(jīng)濟(jì)意義。基于牛頓運(yùn)動(dòng)定律和歐拉運(yùn)動(dòng)定律,在離散元軟球模型基礎(chǔ)上,建立物料顆粒-顆粒之間的非連續(xù)力-位移模型,獲得顆粒碰撞過程中顆粒流之間的法向力、切向力及粘性力,獲得球形顆粒及非球形顆粒在三維空間中的運(yùn)動(dòng)方程;在非解析面CFD-DEM耦合方法基礎(chǔ)上,采用Ergun-Wen&Yu理論建立氣流-顆粒之間的曳力模型,將空隙率增加到雙流體模型連續(xù)性方程中,據(jù)此獲得顆粒多相流的連續(xù)性方程;基于顆粒-壁面的碰撞理論及侵蝕磨損方程,指出顆粒流侵蝕磨損形式為切削磨損;通過對(duì)流體力學(xué)近壁層數(shù)處理方式的研究,提出Fluent近壁處理壁面函數(shù)法,并提出適用于非解析面CFD-DEM耦合方法近壁處理的NonEquilibrium Wall Function壁面處理方程。根據(jù)本研究的氣流壓力及物料特性,設(shè)計(jì)一套氣力輸送噴漿物料自動(dòng)上料系統(tǒng)。借助正交試驗(yàn)設(shè)計(jì)方法,研究氣流速度、顆粒粒徑及給料量對(duì)氣力輸送噴漿物料自動(dòng)上料系統(tǒng)物料拾取量的影響規(guī)律。結(jié)果表明,氣流速度對(duì)物料拾取量影響最大,顆粒粒徑和物料給料量影響較小。對(duì)于不同粒徑的卵石顆粒,小顆粒所需的拾取速度較低,而大顆粒的拾取速度隨著顆粒粒徑的增大而減小。堆積在管道底部顆粒表面氣流速度隨著給料量的增加而增大,據(jù)此獲得噴漿物料拾取量與給料量的函數(shù)關(guān)系。通過極差分析與方差分析,獲得研究因素各水平對(duì)拾取量、水平管道壓降及壓力變送器壓力的影響趨勢(shì),通過對(duì)壓力變送器壓力信號(hào)與物料拾取量歸一化處理,獲得流場(chǎng)壓力信號(hào)與噴漿物料拾取量的函數(shù)關(guān)系。在文丘里管密相氣力輸送系統(tǒng)中,研究氣流速度和含水量對(duì)物料輸送特性和流場(chǎng)穩(wěn)定性的影響,提出臨界風(fēng)速。提出流場(chǎng)壓力的差異系數(shù),用差異系數(shù)衡量流場(chǎng)穩(wěn)定性并獲得最佳氣流速度。通過數(shù)值模擬與試驗(yàn)相結(jié)合,以氣流壓降及壓降差異系數(shù)作為衡量指標(biāo),獲得噴漿物料最佳輸送水分含量。研究文丘里管進(jìn)料口和管內(nèi)氣流流量對(duì)壓降的影響,獲得文丘里給料器和管道中壓降在大于臨界風(fēng)速下周期性波動(dòng)趨勢(shì)。引入差異系數(shù)來描述流場(chǎng)的穩(wěn)定性,獲得臨界風(fēng)速下顆粒多相流流場(chǎng)的不穩(wěn)定性,并通過對(duì)流場(chǎng)壓力信號(hào)的功率譜密度分析獲得氣力輸送系統(tǒng)各零部件對(duì)流場(chǎng)壓力信號(hào)的影響規(guī)律。通過對(duì)顆粒拾取速度進(jìn)行經(jīng)驗(yàn)分析,根據(jù)多項(xiàng)研究成果對(duì)本試驗(yàn)所用卵石顆粒開展拾取速度研究。結(jié)果表明,氣流速度作為拾取速度的函數(shù)能夠很好地描述所有結(jié)果,并且相關(guān)性明顯,實(shí)驗(yàn)關(guān)系式通過考慮顆粒直徑和氣流速度等多種影響參數(shù)來描述固體顆粒的拾取速度。對(duì)于管徑為50 mm的水平氣力輸送管道,大顆粒表面的氣流速度更大,因此有可能出現(xiàn)大顆粒拾取速度更低的情況。對(duì)水平管道顆粒拾取過程進(jìn)行分析,發(fā)現(xiàn)存在最佳旋流數(shù),在此旋流數(shù)作用下,物料的拾取率最大。通過視覺觀察、質(zhì)量稱重、流場(chǎng)壓降差異系數(shù)分析及流場(chǎng)壓降峰均比四種不同方法衡量噴漿物料拾取速度,試驗(yàn)結(jié)果表明,視覺觀察所獲得顆粒拾取速度結(jié)果準(zhǔn)確性最低,選取顆粒的質(zhì)量損失率作為拾取速度的衡量指標(biāo)準(zhǔn)確度最高。通過對(duì)豎直管內(nèi)旋流對(duì)顆粒流態(tài)的預(yù)測(cè),對(duì)豎直管內(nèi)軸流和旋流氣流氣固兩相流的流型、壓降和床層高度開展試驗(yàn)研究。結(jié)果表明,慣性及二次流對(duì)彎管處顆粒具有顯著影響,豎直管內(nèi)的顆粒在軸流場(chǎng)從彎管內(nèi)壁向外壁移動(dòng),旋流數(shù)對(duì)固體質(zhì)量流率和入口氣流速度固定的豎直管內(nèi)的顆粒流型影響顯著。卵石顆粒存在臨界粒徑,當(dāng)粒徑大于臨界粒徑時(shí),壓降隨粒徑的增大而增大,顆粒尺寸對(duì)顆粒群的透氣性和存氣性影響較大,豎直管內(nèi)氣固兩相流的流型變化較大。旋流有助于降低壓降,但較大的旋流數(shù)會(huì)由于旋流衰減而導(dǎo)致壓降增加。采用CFD-DEM四元耦合方法,研究提升角、氣流速度和固體質(zhì)量流率對(duì)提升彎管顆粒流型的影響,并借助正交設(shè)計(jì)方法對(duì)仿真方案進(jìn)行設(shè)計(jì),以減少仿真次數(shù)。結(jié)果表明,由于流體慣性和二次流作用,氣流速度對(duì)提升彎管內(nèi)的壓降起著至關(guān)重要的作用,提升彎管肘部45°處壓降比彎管進(jìn)出口壓降更大。通過對(duì)提升彎管流型的研究,發(fā)現(xiàn)彎管處形成的二次流對(duì)管內(nèi)空隙率和顆粒濃度分布有較大的影響,顆粒在彎管出口附近向下游管道側(cè)壁移動(dòng),顆粒濃度相差較大,但并不會(huì)影響彎管肘部的最大侵蝕區(qū)域。對(duì)于提升彎管,顆粒碰撞在橫截面上均勻分布,侵蝕磨損區(qū)域呈橢圓形分布,且在出口附近彎管的外彎曲處發(fā)生碰撞,對(duì)應(yīng)兩個(gè)嚴(yán)重侵蝕區(qū)域。該論文有圖115幅,表20個(gè),參考文獻(xiàn)198篇。
二、用解析法作實(shí)際氣體氣體力曲線方法的改進(jìn)（論文開題報(bào)告）
（1）論文研究背景及目的
此處內(nèi)容要求：
首先簡(jiǎn)單簡(jiǎn)介論文所研究問題的基本概念和背景，再而簡(jiǎn)單明了地指出論文所要研究解決的具體問題，并提出你的論文準(zhǔn)備的觀點(diǎn)或解決方法。
寫法范例：
本文主要提出一款精簡(jiǎn)64位RISC處理器存儲(chǔ)管理單元結(jié)構(gòu)并詳細(xì)分析其設(shè)計(jì)過程。在該MMU結(jié)構(gòu)中,TLB采用叁個(gè)分離的TLB,TLB采用基于內(nèi)容查找的相聯(lián)存儲(chǔ)器并行查找,支持粗粒度為64KB和細(xì)粒度為4KB兩種頁(yè)面大小,采用多級(jí)分層頁(yè)表結(jié)構(gòu)映射地址空間,并詳細(xì)論述了四級(jí)頁(yè)表轉(zhuǎn)換過程,TLB結(jié)構(gòu)組織等。該MMU結(jié)構(gòu)將作為該處理器存儲(chǔ)系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)的一個(gè)重要組成部分。
（2）本文研究方法
調(diào)查法：該方法是有目的、有系統(tǒng)的搜集有關(guān)研究對(duì)象的具體信息。
觀察法：用自己的感官和輔助工具直接觀察研究對(duì)象從而得到有關(guān)信息。
實(shí)驗(yàn)法：通過主支變革、控制研究對(duì)象來發(fā)現(xiàn)與確認(rèn)事物間的因果關(guān)系。
文獻(xiàn)研究法：通過調(diào)查文獻(xiàn)來獲得資料，從而全面的、正確的了解掌握研究方法。
實(shí)證研究法：依據(jù)現(xiàn)有的科學(xué)理論和實(shí)踐的需要提出設(shè)計(jì)。
定性分析法：對(duì)研究對(duì)象進(jìn)行“質(zhì)”的方面的研究，這個(gè)方法需要計(jì)算的數(shù)據(jù)較少。
定量分析法：通過具體的數(shù)字，使人們對(duì)研究對(duì)象的認(rèn)識(shí)進(jìn)一步精確化。
跨學(xué)科研究法：運(yùn)用多學(xué)科的理論、方法和成果從整體上對(duì)某一課題進(jìn)行研究。
功能分析法：這是社會(huì)科學(xué)用來分析社會(huì)現(xiàn)象的一種方法，從某一功能出發(fā)研究多個(gè)方面的影響。
模擬法：通過創(chuàng)設(shè)一個(gè)與原型相似的模型來間接研究原型某種特性的一種形容方法。
三、用解析法作實(shí)際氣體氣體力曲線方法的改進(jìn)（論文提綱范文）
（1）風(fēng)力機(jī)翼型有效作用域理論及其應(yīng)用研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 緒論 |
| 1.1 課題背景及意義 |
| 1.2 國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 翼型流場(chǎng)研究 |
| 1.2.2 翼型氣動(dòng)性能計(jì)算 |
| 1.2.3 翼型設(shè)計(jì) |
| 1.3 論文的研究?jī)?nèi)容 |
| 第2章 風(fēng)力機(jī)翼型空氣動(dòng)力學(xué)理論 |
| 2.1 翼型的幾何參數(shù) |
| 2.2 翼型的空氣動(dòng)力學(xué)系數(shù) |
| 2.2.1 翼型升力和阻力系數(shù) |
| 2.2.2 翼型俯仰力矩系數(shù) |
| 2.2.3 翼型壓力系數(shù) |
| 2.3 影響翼型氣動(dòng)特性的因素 |
| 2.3.1 相對(duì)厚度的影響 |
| 2.3.2 最大厚度弦長(zhǎng)位置的影響 |
| 2.3.3 相對(duì)彎度的影響 |
| 2.3.4 前緣半徑的影響 |
| 2.3.5 雷諾數(shù)的影響 |
| 2.4 薄翼型理論 |
| 2.5 庫(kù)塔-儒可夫斯基條件 |
| 2.6 保角變換 |
| 2.7 圓柱繞流與翼型繞流變換 |
| 2.8 風(fēng)力機(jī)翼型 |
| 2.8.1 NACA系列翼型 |
| 2.8.2 風(fēng)力機(jī)專用翼型 |
| 2.9 本章小結(jié) |
| 第3章 風(fēng)力機(jī)翼型有效作用域理論 |
| 3.1 翼型流場(chǎng)的初步分析 |
| 3.2 風(fēng)力機(jī)翼型有效作用域邊界值確定 |
| 3.2.1 平板翼型經(jīng)典升力系數(shù)計(jì)算 |
| 3.2.2 基于有效作用域的平板翼型升力系數(shù)計(jì)算 |
| 3.2.3 有效作用域邊界值計(jì)算 |
| 3.3 有效作用域邊界數(shù)值模擬 |
| 3.3.1 計(jì)算域與網(wǎng)格劃分 |
| 3.3.2 計(jì)算結(jié)果與分析 |
| 3.4 本章小結(jié) |
| 第4章 函數(shù)翼型壓力分布解析計(jì)算研究 |
| 4.1 由伯努利方程簡(jiǎn)化的壓力系數(shù)計(jì)算式 |
| 4.2 函數(shù)翼型壓力分布解析計(jì)算模型 |
| 4.3 實(shí)例計(jì)算與分析 |
| 4.4 本章小結(jié) |
| 第5章 風(fēng)力機(jī)翼型型線變分求解 |
| 5.1 翼型型線函數(shù)的泛函 |
| 5.2 翼型型線求解 |
| 5.3 型線性能數(shù)值檢驗(yàn)與分析 |
| 5.4 本章小結(jié) |
| 第6章 結(jié)論與展望 |
| 6.1 結(jié)論 |
| 6.2 展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 攻讀碩士學(xué)位期間發(fā)表的論文及其它成果 |
| 致謝 |
（2）渦旋壓縮機(jī)轉(zhuǎn)子系統(tǒng)多體動(dòng)力學(xué)特性研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 緒論 |
| 1.1 渦旋壓縮機(jī)特點(diǎn) |
| 1.2 渦旋壓縮機(jī)發(fā)展歷程 |
| 1.3 渦旋壓縮機(jī)研究熱點(diǎn) |
| 1.3.1 渦旋型線理論研究 |
| 1.3.2 摩擦潤(rùn)滑研究 |
| 1.3.3 間隙研究 |
| 1.3.4 熱力學(xué)特性研究 |
| 1.3.5 渦旋壓縮腔流場(chǎng)分析 |
| 1.3.6 動(dòng)力特性研究 |
| 1.4 課題的背景及意義 |
| 1.4.1 課題來源 |
| 1.4.2 課題背景 |
| 1.4.3 課題意義 |
| 1.5 課題的研究?jī)?nèi)容及創(chuàng)新點(diǎn) |
| 1.5.1 課題研究?jī)?nèi)容 |
| 1.5.2 創(chuàng)新點(diǎn) |
| 第2章 渦旋壓縮機(jī)的幾何理論及力學(xué)分析 |
| 2.1 渦旋壓縮機(jī)的幾何理論 |
| 2.1.1 型線嚙合原理 |
| 2.1.2 圓漸開線型線 |
| 2.2 行程容積 |
| 2.3 容積比 |
| 2.4 渦旋壓縮機(jī)受力分析 |
| 2.4.1 徑向氣體力 |
| 2.4.2 切向氣體力 |
| 2.4.3 軸向氣體力 |
| 2.4.4 傾覆力矩 |
| 2.4.5 動(dòng)渦盤受力分析 |
| 2.5 渦旋壓縮機(jī)曲軸系統(tǒng)的受力分析 |
| 2.6 本章小結(jié) |
| 第3章 小曲拐防自傳機(jī)構(gòu)動(dòng)力特性分析 |
| 3.1 小曲拐機(jī)構(gòu)模型 |
| 3.2 小曲拐受力分析 |
| 3.3 小曲拐運(yùn)動(dòng)仿真 |
| 3.3.1 建立渦旋壓縮機(jī)三維模型 |
| 3.3.2 虛擬樣機(jī)裝配及約束 |
| 3.3.3 小曲拐運(yùn)動(dòng)仿真分析 |
| 3.4 小曲拐動(dòng)力特性仿真 |
| 3.4.1 小曲拐三維模型建立及網(wǎng)格劃分 |
| 3.4.2 添加約束及載荷 |
| 3.4.3 后處理以及分析 |
| 3.5 本章小結(jié) |
| 第4章 含運(yùn)動(dòng)副間隙轉(zhuǎn)子系統(tǒng)多體動(dòng)力學(xué)研究 |
| 4.1 旋轉(zhuǎn)鉸間隙模型 |
| 4.2 間隙鉸接觸模型 |
| 4.2.1 碰撞接觸力模型 |
| 4.2.2 摩擦力模型 |
| 4.3 滾針軸承特性分析 |
| 4.3.1 載荷和變形關(guān)系 |
| 4.3.2 變形協(xié)調(diào)方程和力平衡方程 |
| 4.3.3 外圈傾斜與變形的關(guān)系 |
| 4.4 含間隙運(yùn)動(dòng)副轉(zhuǎn)子系統(tǒng)動(dòng)力學(xué)建模 |
| 4.4.1 ADAMS軟件以及多體動(dòng)力學(xué) |
| 4.4.2 ADAMS碰撞力函數(shù) |
| 4.4.3 運(yùn)動(dòng)學(xué)方程建立 |
| 4.5 含運(yùn)動(dòng)副間隙轉(zhuǎn)子系統(tǒng)動(dòng)力學(xué)仿真分析 |
| 4.5.1 渦旋壓縮機(jī)仿真分析 |
| 4.5.2 創(chuàng)建約束及驅(qū)動(dòng) |
| 4.5.3 氣體力添加 |
| 4.5.4 仿真結(jié)果分析 |
| 4.6 本章小結(jié) |
| 第5章 渦旋壓縮機(jī)轉(zhuǎn)子系統(tǒng)剛?cè)狁詈戏治?/td> |
| 5.1 剛?cè)狁詈夏Ｐ突纠碚?/td> |
| 5.1.1 剛?cè)狁詈戏治?/td> |
| 5.1.2 柔性狀態(tài)分析 |
| 5.1.3 多柔體動(dòng)力學(xué)系統(tǒng) |
| 5.1.4 柔性體模態(tài) |
| 5.2 剛?cè)狁詈夏Ｐ徒?/td> |
| 5.2.1 曲軸柔性體替換 |
| 5.2.2 接觸約束設(shè)置 |
| 5.3 剛?cè)狁詈夏Ｐ头抡?/td> |
| 5.4 本章小結(jié) |
| 第6章 渦旋壓縮機(jī)轉(zhuǎn)子系統(tǒng)動(dòng)力學(xué)響應(yīng)分析 |
| 6.1 小曲拐轉(zhuǎn)速響應(yīng)分析 |
| 6.2 動(dòng)力學(xué)響應(yīng)分析 |
| 6.3 本章小結(jié) |
| 總結(jié)與展望 |
| 本文主要工作及結(jié)論 |
| 展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 致謝 |
| 附錄A MATLAB計(jì)算程序 |
（3）IHV變截面組合渦旋型線數(shù)學(xué)模型與性能研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 緒論 |
| 1.1 課題研究背景與意義 |
| 1.2 渦旋壓縮機(jī)概述 |
| 1.2.1 渦旋壓縮機(jī)基本結(jié)構(gòu) |
| 1.2.2 渦旋壓縮機(jī)工作原理 |
| 1.2.3 渦旋壓縮機(jī)特點(diǎn) |
| 1.3 渦旋壓縮機(jī)發(fā)展歷程 |
| 1.4 渦旋壓縮機(jī)國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.4.1 渦旋型線研究 |
| 1.4.2 渦旋壓縮機(jī)性能研究 |
| 1.4.3 渦旋盤變形與加工研究 |
| 1.5 渦旋壓縮機(jī)發(fā)展趨勢(shì) |
| 1.6 課題來源與研究?jī)?nèi)容 |
| 1.6.1 課題來源 |
| 1.6.2 課題研究?jī)?nèi)容 |
| 1.7 本章小結(jié) |
| 第2章 IHV變截面組合渦旋型線理論 |
| 2.1 渦旋型線理論 |
| 2.1.1 平面曲線嚙合原理 |
| 2.1.2 共軛型線嚙合條件 |
| 2.2 傳統(tǒng)單一渦旋型線 |
| 2.3 組合型線特點(diǎn) |
| 2.4 變截面IHV組合型線母線 |
| 2.4.1 變截面IHV型線母線方程 |
| 2.4.2 連接點(diǎn)約束條件 |
| 2.5 變截面IHV組合型線渦旋齒構(gòu)建 |
| 2.5.1 法向等距線法原理 |
| 2.5.2 型線齒頭修正 |
| 2.6 變截面渦旋盤幾何參數(shù) |
| 2.7 本章小結(jié) |
| 第3章 變截面IHV組合型線容積理論與力學(xué)模型 |
| 3.1 工作腔容積計(jì)算 |
| 3.1.1 母線法計(jì)算腔體容積原理 |
| 3.1.2 IHV組合型線工作腔容積計(jì)算 |
| 3.2 工作腔壓力計(jì)算 |
| 3.3 IHV組合型線氣體力分析 |
| 3.3.1 軸向氣體力 |
| 3.3.2 切向氣體力 |
| 3.3.3 氣體力數(shù)值模擬 |
| 3.4 本章小結(jié) |
| 第4章 IHV組合型線等效壁厚計(jì)算模型與性能分析 |
| 4.1 IHV組合型線等效壁厚計(jì)算模型 |
| 4.2 幾何參數(shù)對(duì)等效壁厚影響 |
| 4.2.1 基圓半徑R_1的影響 |
| 4.2.2 變徑系數(shù)K的影響 |
| 4.2.3 連接點(diǎn)_1φ的影響 |
| 4.2.4 連接點(diǎn)_2φ的影響 |
| 4.3 IHV組合型線性能評(píng)估 |
| 4.3.1 行程容積和排氣容積 |
| 4.3.2 壓縮比 |
| 4.3.3 泄露線長(zhǎng)度 |
| 4.3.4 IHV組合型線與圓漸開線性能比較 |
| 4.3.5 變徑系數(shù)K對(duì)IHV組合型線性能影響 |
| 4.4 本章小結(jié) |
| 第5章 IHV組合型線渦旋盤有限元分析與加工方法 |
| 5.1 有限元方法與軟件簡(jiǎn)介 |
| 5.2 渦旋齒的應(yīng)力與變形分析 |
| 5.2.1 模型建立與網(wǎng)格劃分 |
| 5.2.2 位移約束 |
| 5.2.3 加載和求解 |
| 5.2.4 仿真結(jié)果分析 |
| 5.3 渦旋盤數(shù)控技術(shù) |
| 5.3.1 渦旋盤加工方法 |
| 5.3.2 渦旋盤數(shù)控加工 |
| 5.3.3 渦旋盤檢測(cè) |
| 5.4 本章總結(jié) |
| 總結(jié)與展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 致謝 |
| 附錄 A 攻讀學(xué)位期間所發(fā)表的學(xué)術(shù)論文 |
（4）SCO2動(dòng)壓密封端面流場(chǎng)及變形研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 符號(hào)說明 |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 課題來源、研究目的及意義 |
| 1.1.1 課題來源 |
| 1.1.2 研究目的及意義 |
| 1.2 研究背景 |
| 1.2.1 SCO_2布雷頓循環(huán) |
| 1.2.2 SC0_2軸端密封形式 |
| 1.2.3 SCO_2動(dòng)壓密封現(xiàn)存問題 |
| 1.3 研究進(jìn)展 |
| 1.3.1 密封端面流場(chǎng)研究 |
| 1.3.2 密封端面溫度場(chǎng)研究 |
| 1.3.3 密封端面變形研究 |
| 1.4 課題研究?jī)?nèi)容 |
| 第二章 SCO_2動(dòng)壓密封端面流場(chǎng)分析 |
| 2.1 SCO_2端面流場(chǎng)數(shù)值分析方法 |
| 2.2 端面流體相關(guān)參數(shù) |
| 2.2.1 SCO_2物性 |
| 2.2.2 結(jié)構(gòu)參數(shù) |
| 2.2.3 工況參數(shù) |
| 2.2.4 密封性能參數(shù) |
| 2.3 SCO_2有限元模型的建立 |
| 2.3.1 幾何模型 |
| 2.3.2 網(wǎng)格劃分 |
| 2.3.3 邊界條件 |
| 2.3.4 計(jì)算模型 |
| 2.3.5 求解器設(shè)定 |
| 2.4 網(wǎng)格無關(guān)性驗(yàn)證 |
| 2.5 數(shù)值模擬結(jié)果 |
| 2.5.1 流體膜溫度場(chǎng) |
| 2.5.2 流體膜壓力場(chǎng) |
| 2.5.3 SCO_2真實(shí)氣體效應(yīng)的影響 |
| 2.6 密封性能參數(shù)分析 |
| 2.6.1 開啟力F |
| 2.6.2 泄漏量Q_r |
| 2.6.3 開漏比E |
| 2.6.4 摩擦功耗Ψ |
| 2.7 本章小結(jié) |
| 第三章 SCO_2動(dòng)壓密封端面變形分析 |
| 3.1 密封端面變形數(shù)值分析方法 |
| 3.2 密封端面力變形分析 |
| 3.2.1 密封環(huán)相關(guān)參數(shù) |
| 3.2.2 密封環(huán)受力分析 |
| 3.2.3 建模與網(wǎng)格劃分 |
| 3.2.4 力邊界條件 |
| 3.2.5 端面力變形結(jié)果分析 |
| 3.2.6 端面力變形影響因素 |
| 3.3 密封端面溫度場(chǎng)熱變形分析 |
| 3.3.1 密封環(huán)熱平衡分析 |
| 3.3.2 熱邊界條件 |
| 3.3.3 溫度場(chǎng)及熱變形結(jié)果分析 |
| 3.3.4 端面熱變形影響因素 |
| 3.4 密封端面熱力變形分析 |
| 3.5 密封端面變形控制 |
| 3.5.1 密封環(huán)材料 |
| 3.5.2 密封環(huán)結(jié)構(gòu) |
| 3.6 本章小結(jié) |
| 第四章 動(dòng)壓密封原理性試驗(yàn) |
| 4.1 試驗(yàn)系統(tǒng) |
| 4.1.1 電機(jī)及試驗(yàn)裝置 |
| 4.1.2 潤(rùn)滑裝置 |
| 4.1.3 控制臺(tái)和高壓供氣裝置 |
| 4.1.4 溫度和流量監(jiān)測(cè)裝置 |
| 4.2 試驗(yàn)件準(zhǔn)備 |
| 4.2.1 動(dòng)靜環(huán)加工 |
| 4.2.2 彈簧力測(cè)定 |
| 4.3 試驗(yàn)結(jié)果和分析 |
| 4.3.1 密封端面泄漏量測(cè)量 |
| 4.3.2 靜環(huán)溫度測(cè)量 |
| 4.3.3 端面磨損情況分析 |
| 4.4 本章小結(jié) |
| 第五章 總結(jié)與展望 |
| 5.1 總結(jié) |
| 5.2 研究展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 致謝 |
| 研究成果及發(fā)表的學(xué)術(shù)論文 |
| 作者及導(dǎo)師簡(jiǎn)介 |
| 附件 |
（5）基于非線性軸系扭振的內(nèi)燃機(jī)多工況故障診斷方法研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 緒論 |
| 1.1 研究背景及意義 |
| 1.2 國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 內(nèi)燃機(jī)軸系扭振計(jì)算方法的研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.2 內(nèi)燃機(jī)故障診斷技術(shù)的研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.3 內(nèi)燃機(jī)故障識(shí)別方法的研究現(xiàn)狀 |
| 1.3 本文主要研究?jī)?nèi)容 |
| 第2章 內(nèi)燃機(jī)軸系扭振計(jì)算方法研究及程序開發(fā) |
| 2.1 穩(wěn)態(tài)工況扭振計(jì)算方法研究 |
| 2.1.1 自由振動(dòng)計(jì)算基本原理 |
| 2.1.2 強(qiáng)迫振動(dòng)計(jì)算基本原理 |
| 2.2 啟、停工況扭振計(jì)算方法研究 |
| 2.2.1 中心差分法的基本原理 |
| 2.2.2 中心差分法準(zhǔn)確性驗(yàn)證 |
| 2.3 變參數(shù)聯(lián)軸器扭振計(jì)算方法研究 |
| 2.3.1 典型聯(lián)軸器的參數(shù)特性 |
| 2.3.2 軸系采用變參數(shù)聯(lián)軸器的穩(wěn)態(tài)工況扭振計(jì)算方法研究 |
| 2.3.3 軸系采用變參數(shù)聯(lián)軸器的啟、停工況扭振計(jì)算方法研究 |
| 2.4 程序開發(fā) |
| 2.4.1 模型搭建界面 |
| 2.4.2 參數(shù)輸入界面 |
| 2.4.3 計(jì)算結(jié)果分析界面 |
| 2.5 本章小結(jié) |
| 第3章 啟、停工況軸系激振力矩獲取方法研究及應(yīng)用 |
| 3.1 聯(lián)軸器剛度對(duì)軸系扭振特性影響 |
| 3.1.1 聯(lián)軸器剛度對(duì)軸系扭振模態(tài)特性的影響 |
| 3.1.2 對(duì)不同聯(lián)軸器剛度下啟、停工況扭振響應(yīng)特性實(shí)驗(yàn)研究 |
| 3.2 啟、停工況激振力矩獲取方法研究 |
| 3.2.1 激振源分析 |
| 3.2.2 基于平均角加速度的激振力矩獲取方法 |
| 3.2.3 采用平均有效壓力修正的激振力矩獲取方法 |
| 3.2.4 采用進(jìn)氣壓力修正的激振力矩獲取方法 |
| 3.3 啟、停工況軸系扭振幅值特性研究 |
| 3.3.1 聯(lián)軸器剛度對(duì)啟、停工況扭振幅值特性的影響 |
| 3.3.2 機(jī)理分析 |
| 3.4 啟、停工況軸系共振轉(zhuǎn)速偏移特性研究 |
| 3.4.1 共振轉(zhuǎn)速偏移特性 |
| 3.4.2 共振轉(zhuǎn)速偏移特性的影響因素探究 |
| 3.4.3 快速估算軸系固有頻率方法 |
| 3.5 本章小結(jié) |
| 第4章 穩(wěn)態(tài)工況基于CNN的內(nèi)燃機(jī)功率損失故障診斷方法研究 |
| 4.1 軸系仿真模型建立 |
| 4.1.1 研究對(duì)象及參數(shù) |
| 4.1.2 實(shí)驗(yàn)設(shè)計(jì)與研究 |
| 4.1.3 激振力確定 |
| 4.2 故障樣本設(shè)置 |
| 4.2.1 單缸功率損失故障樣本設(shè)置 |
| 4.2.2 多缸功率損失故障樣本設(shè)置 |
| 4.3 故障識(shí)別方法選擇 |
| 4.3.1 常用深度學(xué)習(xí)網(wǎng)絡(luò) |
| 4.3.2 卷積神經(jīng)網(wǎng)絡(luò) |
| 4.4 單缸功率損失故障診斷方法研究 |
| 4.4.1 故障診斷模型搭建 |
| 4.4.2 故障診斷模型驗(yàn)證 |
| 4.5 多缸功率損失故障診斷方法研究 |
| 4.5.1 卷積神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)搭建 |
| 4.5.2 故障診斷模型實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證 |
| 4.6 本章小結(jié) |
| 第5章 啟停工況基于CNN的聯(lián)軸器故障診斷方法研究 |
| 5.1 聯(lián)軸器動(dòng)力學(xué)參數(shù)故障診斷方法研究 |
| 5.1.1 聯(lián)軸器動(dòng)力學(xué)參數(shù)變化對(duì)軸系響應(yīng)特性的影響 |
| 5.1.2 故障診斷模型搭建 |
| 5.1.3 訓(xùn)練結(jié)果分析 |
| 5.1.4 故障診斷模型驗(yàn)證 |
| 5.2 實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證方法研究 |
| 5.2.1 采用不同聯(lián)軸器的軸系扭振特性 |
| 5.2.2 訓(xùn)練樣本處理 |
| 5.2.3 故障診斷模型驗(yàn)證 |
| 5.3 聯(lián)軸器碰撞故障診斷方法研究 |
| 5.3.1 聯(lián)軸器碰撞對(duì)軸系扭振特性影響 |
| 5.3.2 故障診斷模型搭建 |
| 5.3.3 結(jié)果分析 |
| 5.4 本章小結(jié) |
| 結(jié)論與展望 |
| 結(jié)論 |
| 展望 |
| 致謝 |
| 參考文獻(xiàn) |
（6）渦旋壓縮機(jī)傳動(dòng)系統(tǒng)曲軸強(qiáng)度研究與結(jié)構(gòu)優(yōu)化（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 緒論 |
| 1.1 渦旋壓縮機(jī)的發(fā)展歷程 |
| 1.2 渦旋壓縮機(jī)的發(fā)展趨勢(shì) |
| 1.3 渦旋壓縮機(jī)的研究熱點(diǎn) |
| 1.3.1 渦旋型線研究 |
| 1.3.2 動(dòng)力學(xué)特性研究 |
| 1.3.3 摩擦磨損與潤(rùn)滑研究 |
| 1.3.4 工作過程特性研究 |
| 1.3.5 機(jī)構(gòu)模型的研究 |
| 1.3.6 故障研究 |
| 1.4 課題研究的來源及意義 |
| 1.4.1 課題的來源 |
| 1.4.2 課題的背景及意義 |
| 1.5 課題的研究?jī)?nèi)容及創(chuàng)新點(diǎn) |
| 1.5.1 課題的內(nèi)容 |
| 1.5.2 課題的創(chuàng)新點(diǎn) |
| 第2章 渦旋壓縮機(jī)幾何理論及受力分析 |
| 2.1 渦旋壓縮機(jī)的結(jié)構(gòu)及工作原理 |
| 2.2 渦旋壓縮機(jī)的幾何理論 |
| 2.2.1 圓的漸開線方程 |
| 2.2.2 工作腔行程容積與容積比 |
| 2.3 渦旋壓縮機(jī)的受力分析 |
| 2.3.1 動(dòng)渦盤的氣體力分析 |
| 2.3.2 動(dòng)渦盤慣性載荷 |
| 2.3.3 動(dòng)渦盤傾覆力矩分析 |
| 2.3.4 動(dòng)渦盤受力分析 |
| 2.3.5 偏心主軸受力分析 |
| 2.4 本章小結(jié) |
| 第3章 渦旋壓縮機(jī)傳動(dòng)系統(tǒng)故障分析 |
| 3.1 故障樹的基本理論 |
| 3.1.1 故障樹的數(shù)學(xué)描述 |
| 3.1.2 故障樹的構(gòu)建步驟 |
| 3.2 傳動(dòng)系統(tǒng)主要的故障形式 |
| 3.2.1 曲軸故障 |
| 3.2.2 軸承故障 |
| 3.2.3 電機(jī)故障 |
| 3.2.4 動(dòng)渦盤故障 |
| 3.3 傳動(dòng)系統(tǒng)故障樹分析 |
| 3.3.1 構(gòu)建故障樹 |
| 3.3.2 求最小割集 |
| 3.3.3 故障樹結(jié)構(gòu)重要度 |
| 3.4 本章小結(jié) |
| 第4章 曲軸有限元靜力學(xué)分析 |
| 4.1 有限元方法概述 |
| 4.2 氣體力的計(jì)算 |
| 4.3 建立曲軸有限元模型 |
| 4.3.1 幾何模型與材料定義 |
| 4.3.2 簡(jiǎn)化主副軸承 |
| 4.3.4 網(wǎng)格劃分 |
| 4.3.5 施加載荷和約束 |
| 4.3.6 有限元結(jié)果分析 |
| 4.4 曲軸強(qiáng)度影響因素分析 |
| 4.4.1 結(jié)構(gòu)參數(shù) |
| 4.4.2 材料參數(shù) |
| 4.4.3 轉(zhuǎn)速 |
| 4.5 本章小結(jié) |
| 第5章 渦旋壓縮機(jī)曲軸疲勞分析 |
| 5.1 疲勞分析理論 |
| 5.2 疲勞壽命預(yù)測(cè)方法 |
| 5.3 疲勞分析軟件NCODE |
| 5.4 曲軸疲勞分析 |
| 5.4.1 材料屬性 |
| 5.4.2 載荷譜的添加 |
| 5.4.3 疲勞結(jié)果分析 |
| 5.5 本章小結(jié) |
| 第6章 傳動(dòng)系統(tǒng)模態(tài)分析及優(yōu)化 |
| 6.1 優(yōu)化設(shè)計(jì)概述 |
| 6.1.1 Ansys Workbench參數(shù)優(yōu)化模塊 |
| 6.1.2 響應(yīng)面法概述 |
| 6.1.3 優(yōu)化分析步驟 |
| 6.2 傳動(dòng)系統(tǒng)模態(tài)分析 |
| 6.2.1 模型的導(dǎo)入 |
| 6.2.2 材料屬性的定義及網(wǎng)格的劃分 |
| 6.2.3 約束和載荷 |
| 6.2.4 傳動(dòng)系統(tǒng)預(yù)應(yīng)力下模態(tài)分析 |
| 6.3 優(yōu)化設(shè)計(jì)及評(píng)價(jià) |
| 6.3.1 確定設(shè)計(jì)變量 |
| 6.3.2 試驗(yàn)設(shè)計(jì)方法 |
| 6.3.3 靈敏度分析 |
| 6.3.4 響應(yīng)面分析 |
| 6.4 渦旋壓縮機(jī)傳動(dòng)系統(tǒng)多目標(biāo)優(yōu)化 |
| 6.4.1 多目標(biāo)優(yōu)化數(shù)學(xué)模型 |
| 6.4.2 優(yōu)化結(jié)果討論 |
| 6.5 本章小結(jié) |
| 總結(jié)與展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 致謝 |
| 附錄A 攻讀學(xué)位期間所發(fā)表的學(xué)術(shù)論文目錄 |
（7）發(fā)動(dòng)機(jī)連桿軸承的動(dòng)力學(xué)效應(yīng)研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 選題的背景及意義 |
| 1.2 國(guó)內(nèi)外研究發(fā)展概況 |
| 1.2.1 流體潤(rùn)滑理論研究概況 |
| 1.2.2 滑動(dòng)軸承發(fā)展的歷史 |
| 1.2.3 Reynolds方程的求解 |
| 1.2.4 滑動(dòng)軸承軸心軌跡計(jì)算的研究進(jìn)展 |
| 1.3 本文研究主要內(nèi)容 |
| 1.4 本章小結(jié) |
| 第二章 連桿的動(dòng)力學(xué)分析 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 系統(tǒng)動(dòng)力學(xué)分析 |
| 2.2.1 曲柄連桿活塞機(jī)構(gòu)簡(jiǎn)化模型建立 |
| 2.2.2 活塞的運(yùn)動(dòng)分析 |
| 2.2.3 連桿的運(yùn)動(dòng)分析 |
| 2.2.4 曲柄的運(yùn)動(dòng)分析 |
| 2.3 數(shù)值求解方法 |
| 2.3.1 四階Runge-Kutta法 |
| 2.3.2 模型求解 |
| 2.3.3 燃爆力輸入 |
| 2.4 計(jì)算結(jié)果 |
| 2.5 連桿工況分析 |
| 2.6 本章小結(jié) |
| 第三章 滑動(dòng)軸承流體動(dòng)壓潤(rùn)滑原理 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 潤(rùn)滑油膜的形成原理 |
| 3.3 流體動(dòng)壓潤(rùn)滑的規(guī)律方程 |
| 3.3.1 條件假設(shè) |
| 3.3.2 雷諾方程推導(dǎo) |
| 3.4 邊界條件 |
| 3.5 無限滑動(dòng)軸承油膜壓力解析解 |
| 3.6 本章小結(jié) |
| 第四章 穩(wěn)態(tài)連桿軸承油膜壓力分布規(guī)律求解的優(yōu)化算法 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 Reynolds方程的化簡(jiǎn)和求解處理 |
| 4.2.1 公式化簡(jiǎn) |
| 4.2.2 方程無量綱化 |
| 4.2.3 差分方程 |
| 4.2.4 邊界條件 |
| 4.3 優(yōu)化算法簡(jiǎn)介 |
| 4.3.1 一維搜索進(jìn)退法 |
| 4.3.2 黃金分割法 |
| 4.3.3 修正Powell法 |
| 4.4 軸承潤(rùn)滑油膜壓力分布計(jì)算優(yōu)化算法 |
| 4.4.1 優(yōu)化問題的建立 |
| 4.4.2 優(yōu)化過程 |
| 4.5 算例分析 |
| 4.5.1 油膜壓力分布規(guī)律分析 |
| 4.5.2 算例優(yōu)化結(jié)果 |
| 4.6 差分方程組求解的經(jīng)典方法 |
| 4.7 結(jié)果驗(yàn)證 |
| 4.8 本章小結(jié) |
| 第五章 連桿軸承軸心軌跡的求解 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 動(dòng)力學(xué)效應(yīng)分析 |
| 5.2.1 連桿的質(zhì)量集中 |
| 5.2.2 連桿軸承的受力分析 |
| 5.3 連桿軸承的動(dòng)壓潤(rùn)滑分析 |
| 5.3.1 瞬態(tài)Reynolds方程 |
| 5.3.2 計(jì)算方法 |
| 5.3.3 邊界條件 |
| 5.3.4 油膜力方程 |
| 5.4 軸心軌跡的求解 |
| 5.4.1 求解方法 |
| 5.4.2 計(jì)算流程 |
| 5.4.3 算例求解分析 |
| 5.5 本章小結(jié) |
| 第六章 結(jié)論與展望 |
| 6.1 結(jié)論 |
| 6.2 創(chuàng)新點(diǎn) |
| 6.3 展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 作者簡(jiǎn)介 |
| 作者在攻讀碩士學(xué)位期間發(fā)表的學(xué)術(shù)論文 |
| 致謝 |
（8）渦旋壓縮機(jī)徑向間隙柔性密封機(jī)構(gòu)研究（論文提綱范文）
| 致謝 |
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 課題研究背景及意義 |
| 1.2 渦旋壓縮機(jī)的發(fā)展進(jìn)程 |
| 1.3 渦旋壓縮機(jī)國(guó)內(nèi)外研究方向及現(xiàn)狀 |
| 1.3.1 渦旋型線理論研究 |
| 1.3.2 機(jī)構(gòu)動(dòng)力特性研究 |
| 1.3.3 熱力特性研究 |
| 1.3.4 泄漏研究 |
| 1.3.5 摩擦與潤(rùn)滑研究 |
| 1.4 本文研究?jī)?nèi)容 |
| 第二章 渦旋壓縮機(jī)幾何理論及數(shù)學(xué)建模 |
| 2.1 渦旋壓縮機(jī)工作原理 |
| 2.2 渦旋型線幾何設(shè)計(jì)理論 |
| 2.2.1 渦旋型線方程 |
| 2.2.2 渦旋參數(shù)計(jì)算 |
| 2.2.3 渦旋型線修正 |
| 2.2.4 渦旋體數(shù)學(xué)建模 |
| 2.3 各工作腔容積計(jì)算 |
| 2.3.1 各工作腔投影面積計(jì)算 |
| 2.3.2 各工作腔容積計(jì)算 |
| 2.4 渦旋式壓縮機(jī)氣體力計(jì)算 |
| 2.4.1 軸向氣體作用力 |
| 2.4.2 徑向氣體作用力 |
| 2.4.3 切向氣體作用力 |
| 2.5 泄漏模型 |
| 2.5.1 徑向泄漏 |
| 2.5.2 切向泄漏 |
| 2.6 本章小結(jié) |
| 第三章 徑向間隙潤(rùn)滑數(shù)值求解模型 |
| 3.1 流體動(dòng)力潤(rùn)滑基本理論 |
| 3.2 徑向間隙的潤(rùn)滑數(shù)值模型的建立 |
| 3.3 徑向間隙潤(rùn)滑模型的流動(dòng)方程 |
| 3.3.1 Reynolds方程 |
| 3.3.2 潤(rùn)滑劑粘溫方程 |
| 3.4 Reynolds方程的數(shù)值求解 |
| 3.4.1 方程的無量綱化 |
| 3.4.2 Reynolds方程的差分方法 |
| 3.4.3 求解邊界條件 |
| 3.4.4 超松弛迭代法解離散方程 |
| 3.4.5 性能參數(shù)數(shù)值求解 |
| 3.5 求解計(jì)算流程 |
| 3.6 本章小結(jié) |
| 第四章 渦旋盤徑向間隙流體動(dòng)力潤(rùn)滑數(shù)值分析 |
| 4.1 徑向柔性密封結(jié)構(gòu)的影響 |
| 4.1.1 徑向柔性密封結(jié)構(gòu)的調(diào)節(jié)原理 |
| 4.1.2 數(shù)值分析模型 |
| 4.2 油膜計(jì)算結(jié)果及分析 |
| 4.2.1 油膜壓力分布情況 |
| 4.2.2 油膜合力及端泄流量 |
| 4.2.3 最大油膜壓力 |
| 4.3 變轉(zhuǎn)速工況影響下徑向間隙潤(rùn)滑分析 |
| 4.3.1 數(shù)值模型及計(jì)算參數(shù) |
| 4.3.2 變轉(zhuǎn)速工況下油膜計(jì)算結(jié)果分析 |
| 4.4 本章小結(jié) |
| 第五章 實(shí)驗(yàn)與分析 |
| 5.1 實(shí)驗(yàn)方法介紹 |
| 5.2 實(shí)驗(yàn)臺(tái)搭建 |
| 5.3 實(shí)驗(yàn)結(jié)果與分析 |
| 5.4 本章小結(jié) |
| 第六章 總結(jié)與展望 |
| 6.1 總結(jié) |
| 6.2 展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 攻讀碩士學(xué)位期間的學(xué)術(shù)活動(dòng)及成果情況 |
（9）基于光滑粒子法的充液多體系統(tǒng)動(dòng)力學(xué)研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 研究背景與意義 |
| 1.2 液體晃動(dòng)研究方法 |
| 1.2.1 理論解析法 |
| 1.2.2 實(shí)驗(yàn)研究法 |
| 1.2.3 數(shù)值仿真法 |
| 1.3 剛-液耦合研究進(jìn)展 |
| 1.4 SPH方法介紹 |
| 1.4.1 SPH基本步驟與特點(diǎn) |
| 1.4.2 SPH對(duì)液體晃動(dòng)問題的研究 |
| 1.5 本文主要內(nèi)容 |
| 第二章 基于SPH的液體晃動(dòng)建模理論 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 SPH基本方程 |
| 2.2.1 積分表示法 |
| 2.2.2 粒子近似法 |
| 2.2.3 光滑核函數(shù) |
| 2.3 基于SPH的流體動(dòng)力學(xué)方程 |
| 2.3.1 密度的粒子近似法 |
| 2.3.2 動(dòng)量的粒子近似法 |
| 2.3.3 能量的粒子近似法 |
| 2.4 非慣性系下的液體晃動(dòng)動(dòng)力學(xué)方程 |
| 2.5 數(shù)值計(jì)算方法 |
| 2.5.1 人工粘度 |
| 2.5.2 人工壓縮率 |
| 2.5.3 邊界處理 |
| 2.5.4 XSPH方法 |
| 2.5.5 相鄰粒子搜索方法 |
| 2.5.6 液體晃動(dòng)的計(jì)算過程 |
| 2.5.7 時(shí)間積分 |
| 2.6 小結(jié) |
| 第三章 基于SPH的液體晃動(dòng)仿真分析 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 SPH方法的驗(yàn)證算例 |
| 3.2.1 一維激波管問題 |
| 3.2.2 二維腔內(nèi)剪切流動(dòng) |
| 3.2.3 潰壩問題 |
| 3.3 液艙平動(dòng)時(shí)液體微幅晃動(dòng)的模擬 |
| 3.4 液艙平動(dòng)時(shí)液體大幅晃動(dòng)的模擬 |
| 3.5 液艙轉(zhuǎn)動(dòng)問題的模擬 |
| 3.6 小結(jié) |
| 第四章 基于SPH的剛-液耦合建模理論 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 液體晃動(dòng)運(yùn)動(dòng)方程 |
| 4.3 液體與剛體之間的相互作用力和力偶 |
| 4.4 剛-液耦合單剛體的動(dòng)力學(xué)方程 |
| 4.5 剛-液耦合多體系統(tǒng)的動(dòng)力學(xué)方程 |
| 4.6 剛-液耦合的數(shù)值計(jì)算方法 |
| 4.6.1 剛-液耦合的計(jì)算過程 |
| 4.6.2 剛-液耦合的時(shí)間積分 |
| 4.7 小結(jié) |
| 第五章 基于SPH的剛-液耦合仿真分析 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 平動(dòng)液艙受周期性激勵(lì)力的仿真分析 |
| 5.3 定軸轉(zhuǎn)動(dòng)液艙受周期性外力矩的仿真分析 |
| 5.4 油罐車多體系統(tǒng)制動(dòng)過程的仿真分析 |
| 5.5 小結(jié) |
| 第六章 結(jié)論與展望 |
| 6.1 主要內(nèi)容總結(jié) |
| 6.2 主要?jiǎng)?chuàng)新點(diǎn) |
| 6.3 展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 致謝 |
| 攻讀碩士學(xué)位期間已發(fā)表或錄用的論文 |
（10）噴漿物料長(zhǎng)距離管道氣力輸送特性研究（論文提綱范文）
| 致謝 |
| 摘要 |
| abstract |
| 變量注釋表 |
| 1 緒論 |
| 1.1 選題背景及意義 |
| 1.2 噴漿物料長(zhǎng)距離氣力輸送概述 |
| 1.3 國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.4 研究中存在的問題 |
| 1.5 論文主要研究?jī)?nèi)容 |
| 2 噴漿物料長(zhǎng)距離氣力輸送理論研究 |
| 2.1 物料顆粒碰撞力學(xué)特性 |
| 2.2 顆粒多相流控制方程 |
| 2.3 顆粒-壁面接觸模型及磨損分析 |
| 2.4 邊界和初始條件 |
| 2.5 長(zhǎng)距離氣力輸送流場(chǎng)壓降 |
| 2.6 本章小結(jié) |
| 3 氣力輸送噴漿物料自動(dòng)上料特性研究 |
| 3.1 噴漿物料自動(dòng)上料系統(tǒng)的選擇 |
| 3.2 實(shí)驗(yàn)物料及裝置 |
| 3.3 試驗(yàn)結(jié)果與討論 |
| 3.4 本章小結(jié) |
| 4 文丘里給料器輸送特性研究 |
| 4.1 長(zhǎng)距離氣力輸送系統(tǒng)設(shè)計(jì) |
| 4.2 噴漿物料最經(jīng)濟(jì)風(fēng)速研究 |
| 4.3 噴漿物料最經(jīng)濟(jì)輸送壓力研究 |
| 4.4 本章小結(jié) |
| 5 旋流氣流對(duì)噴漿物料拾取速度及噎塞速度研究 |
| 5.1 拾取速度與噎塞速度 |
| 5.2 噴漿物料拾取速度研究 |
| 5.3 噴漿物料噎塞速度研究 |
| 5.4 本章小結(jié) |
| 6 提升彎管內(nèi)噴漿物料與壁面互作用研究 |
| 6.1 提升彎管顆粒多相流流型 |
| 6.2 提升彎管管道壁面侵蝕磨損研究 |
| 6.3 本章小結(jié) |
| 7 結(jié)論與展望 |
| 7.1 主要結(jié)論 |
| 7.2 創(chuàng)新點(diǎn) |
| 7.3 展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 作者簡(jiǎn)歷 |
| 學(xué)位論文數(shù)據(jù)集 |
四、用解析法作實(shí)際氣體氣體力曲線方法的改進(jìn)（論文參考文獻(xiàn)）
- [1]風(fēng)力機(jī)翼型有效作用域理論及其應(yīng)用研究[D]. 肖鵬飛. 華北電力大學(xué)(北京), 2021(01)
- [2]渦旋壓縮機(jī)轉(zhuǎn)子系統(tǒng)多體動(dòng)力學(xué)特性研究[D]. 李穎. 蘭州理工大學(xué), 2021(01)
- [3]IHV變截面組合渦旋型線數(shù)學(xué)模型與性能研究[D]. 馮志國(guó). 蘭州理工大學(xué), 2021(01)
- [4]SCO2動(dòng)壓密封端面流場(chǎng)及變形研究[D]. 張楠楠. 北京化工大學(xué), 2020(02)
- [5]基于非線性軸系扭振的內(nèi)燃機(jī)多工況故障診斷方法研究[D]. 葉磊. 西南交通大學(xué), 2020(07)
- [6]渦旋壓縮機(jī)傳動(dòng)系統(tǒng)曲軸強(qiáng)度研究與結(jié)構(gòu)優(yōu)化[D]. 劉志浩. 蘭州理工大學(xué), 2020(12)
- [7]發(fā)動(dòng)機(jī)連桿軸承的動(dòng)力學(xué)效應(yīng)研究[D]. 開艷. 沈陽(yáng)建筑大學(xué), 2020(04)
- [8]渦旋壓縮機(jī)徑向間隙柔性密封機(jī)構(gòu)研究[D]. 錢月. 合肥工業(yè)大學(xué), 2020(02)
- [9]基于光滑粒子法的充液多體系統(tǒng)動(dòng)力學(xué)研究[D]. 張?jiān)婄? 上海交通大學(xué), 2020(09)
- [10]噴漿物料長(zhǎng)距離管道氣力輸送特性研究[D]. 紀(jì)云. 中國(guó)礦業(yè)大學(xué), 2019(04)
標(biāo)簽：渦旋壓縮機(jī)論文; 剛性聯(lián)軸器論文; 仿真軟件論文; 間隙配合論文; 解析法論文;