一、不銹鋼電爐冶煉攻關(guān)（論文文獻(xiàn)綜述）
郝文義[1]（2020）在《采用礦熱電爐-立磨機(jī)技術(shù)利用金川冶煉棄渣生產(chǎn)合金鐵低硅硅鐵和礦渣微粉可行性探討》文中認(rèn)為金川集團(tuán)公司鎳冶煉系統(tǒng)每年產(chǎn)出160萬t鎳熔融渣,渣場堆存冷渣5 000萬t。采用中空電極等離子礦熱電爐,處理冷渣和部分熱渣,生產(chǎn)合金鐵、低硅硅鐵,工藝技術(shù)成熟,技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)較好,大中型礦熱電爐設(shè)備制造完全國產(chǎn)化,投資省效益好;二次渣成分與高爐渣接近,采用輥式立磨機(jī)生產(chǎn)礦渣微粉,性能優(yōu)異成本低,是全部綜合利用冶煉棄渣的有效途徑。
楊云志[2]（2018）在《超超臨界高壓鍋爐用P92鋼中δ鐵素體組織的分析》文中研究指明北滿特鋼P(yáng)92鋼的研發(fā)初期,鋼中組織經(jīng)常出現(xiàn)δ-鐵素體、夾雜物超標(biāo)和成分不均等現(xiàn)象,并存在表面裂紋等缺陷。本研究針對P92鋼中δ-鐵素體含量超標(biāo)的現(xiàn)象,開展技術(shù)攻關(guān),通過電爐煉鋼試制、中頻感應(yīng)爐煉鋼成分優(yōu)化以及實驗室條件下的微觀組織觀察和力學(xué)性能測試,研究了 P92鋼中δ-鐵素體的形成因素,提出了 P92鋼生產(chǎn)過程中δ-鐵素體含量的控制細(xì)節(jié);分析了 P92鋼的顯微組織和力學(xué)性能,制定了最佳熱處理工藝;摸索了 P92鋼的熱塑性和冷塑性參數(shù),確定了 P92鋼的最佳塑性變性區(qū),為P92鋼的實際生產(chǎn)提供了指導(dǎo)依據(jù)。研究結(jié)果表明:（1）P92鋼的化學(xué)成分控制不合理,是導(dǎo)致鋼中出現(xiàn)δ-鐵素體組織的主要因素;合理控制P92鋼的Cr當(dāng)量和Ni當(dāng)量,可以減少或消除P92鋼中的δ-鐵素體組織。（2）隨著加熱溫度的升高,P92鋼中δ-鐵素體組織呈現(xiàn)聚集增長趨勢;鍛造加熱溫度控制在1200℃以下,可以避免鋼中δ-鐵素體的長大。（3）確定了 P92鋼的最佳熱處理工藝,本文試驗條件下,P92鋼在1050℃正火+760℃回火時,具有最佳的強(qiáng)韌性匹配。（4）1050～1150℃是P92鋼的最佳塑性變形區(qū)間。P92鋼在1050～1150℃、變形速率在10～40 S-1條件下進(jìn)行塑性變形,可以避免鍛造過程中產(chǎn)生裂紋缺陷。（5）在625℃、加載應(yīng)力100 MPa條件下,P92鋼經(jīng)11000小時高溫拉伸后仍未斷裂,表明P92試驗鋼良好的高溫持久性能。根據(jù)外推法得到P92試驗鋼10萬小時下的高溫持久強(qiáng)度為99.1 MPa,超過ASME CODE CASE 2179-6推算出的87.4 MPa。
馮琦,王強(qiáng),彭鋒[3]（2018）在《含鎳、鉻不銹鋼塵泥資源化利用探討》文中研究說明不銹鋼生產(chǎn)會產(chǎn)生大量的不銹鋼除塵灰和酸洗污泥等含鎳、鉻固體廢棄物,如若處理不當(dāng),不僅會導(dǎo)致大量鎳、鉻等資源的浪費,而且會造成嚴(yán)重的環(huán)境污染。目前,含鎳、鉻不銹鋼塵泥資源化利用途徑雖然較多,但無論是回收其中有價金屬元素,還是生產(chǎn)水泥、陶粒、化工顏料和肥料等資源化利用,都存在一定的局限性。因此,展望未來不銹鋼塵泥的資源化利用應(yīng)以直接返生產(chǎn)工序循環(huán)利用為重點研究和發(fā)展方向。
程楚[4]（2018）在《多級深度還原制備低氧低鋁鈦鐵基礎(chǔ)研究》文中研究指明鈦鐵主要在鋼鐵冶金行業(yè)中作為脫氧劑、除氣劑和碳硫穩(wěn)定劑,還用作焊條涂料以及儲氫材料。目前,鈦鐵的制備方法主要有鋁熱法、重熔法、碳熱還原法和熔鹽電解法。鋁熱法具有工藝簡單、生產(chǎn)成本低等優(yōu)點,但該方法制備鈦鐵中Al、O和S殘留量高,尤其是高鈦鐵。針對傳統(tǒng)鋁熱法存在的缺點,本課題提出了多級深度還原制備低氧低鋁鈦鐵的新方法,其主要步驟為:首先,在還原劑Al不足的條件下進(jìn)行鋁熱還原獲得高溫熔體;再加入CaO-Al2O3基預(yù)熔渣提高渣堿度進(jìn)行強(qiáng)化熔分;最后用還原性更強(qiáng)的Ca進(jìn)行深度還原脫氧,得到低氧低鋁鈦鐵。為此,本文對多級深度還原制備低氧低鋁鈦鐵過程中的鋁熱還原、強(qiáng)化熔分、Ca深度還原過程進(jìn)行了系統(tǒng)的研究。對鋁熱還原、強(qiáng)化熔分、Ca深度還原過程的熱力學(xué)進(jìn)行了計算,結(jié)果表明:在鋁熱還原過程中,反應(yīng)體系的單位質(zhì)量反應(yīng)熱隨KClO3配比的增加而增大,而隨CaO配比的增加、還原劑Al配比的降低而明顯降低。Ti-Al-O熔體熱力學(xué)模型計算結(jié)果顯示,Al將TiO還原為Ti是Al分步還原TiO2過程中的“限制步驟”。隨Al含量的升高,Al將TiO還原為Ti的反應(yīng)在Ti-Al-O熔體中的“脫氧極限”逐漸降低,有利于低價鈦氧化物脫氧反應(yīng)的進(jìn)行,熔體O含量降低。在Ti-Al-O熔體中引入新組元Fe（體系變?yōu)門i-Al-Fe-O）,進(jìn)一步促進(jìn)了低價鈦氧化物脫氧反應(yīng)的進(jìn)行且Fe含量越高效果越明顯。在強(qiáng)化熔分過程中,加入預(yù)熔渣中CaO的含量越高,越有利于合金中Al2O3夾雜的去除和脫S反應(yīng)的進(jìn)行。采用Ca進(jìn)行深度還原脫O、脫S是可行的,但溫度升高不利于脫O、脫S反應(yīng)的進(jìn)行。針對鋁熱還原過程,研究了單位質(zhì)量反應(yīng)熱（q）、還原劑Al配比（RAl）、CaO配比（RC/A）對物料燃燒速率、渣金分離效果及合金收率的影響規(guī)律。結(jié)果表明:隨著單位質(zhì)量反應(yīng)熱的增大,物料的燃燒速率增加,合金收率增大。隨著還原劑Al配比的降低,物料的燃燒速率先降低后逐漸增大,合金收率降低。隨CaO配比的增大,物料的燃燒速率降低,合金收率先升高后降低。隨著單位質(zhì)量反應(yīng)熱和CaO配比升高,合金中Al2O3夾雜逐漸減少,渣金分離效果變好;隨還原劑Al配比的降低,合金中Al2O3夾雜迅速增多,渣金分離效果變差。隨CaO配比的增加,渣的硫容量和Ls（硫的分配比）均逐漸增大,而合金中的S含量逐漸降低。針對強(qiáng)化熔分過程,研究了溫度、時間、預(yù)熔渣成分對鋁熱還原制備高溫熔體的Al2O3夾雜去除及脫S效果的影響規(guī)律。結(jié)果表明:在1873～2023 K范圍內(nèi),隨著溫度升高,強(qiáng)化熔分后合金中O殘留量呈降低趨勢。隨著熔分時間的增加,合金中的Al和O殘留量顯著降低。增加熔分時間和加入預(yù)熔渣提高渣堿度可以強(qiáng)化渣金分離效果。Al2O3夾雜的去除是一個顆粒上浮、聚集、重新長大、進(jìn)入渣金界面、被渣吸收的分離過程。鋁熱還原后合金直接熔分可將Al和O殘留的質(zhì)量分?jǐn)?shù)從10.38%和9.36%分別降至6.52%和4.54%,提高渣堿度熔分后Al和O殘留的質(zhì)量分?jǐn)?shù)分別可降至4.24%和1.56%。隨著預(yù)熔渣中CaO含量的升高,熔分后合金中Al、O和S含量均逐漸降低。當(dāng)加入CaO的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為66.67%預(yù)熔渣熔分后,Al、O和S殘留的質(zhì)量分?jǐn)?shù)分別降低至3.31%、0.98%和 0.182%,脫除率分別為 53.51%、80.44%和 54.84%。針對深度還原過程,探究了 Ca加入量對脫O、脫S及合金微觀組織的影響規(guī)律。結(jié)果表明:經(jīng)Ca深度還原以后,合金中的Fe4Ti2O、Ti60等相因被深度還原脫氧而消失,長條狀富Si結(jié)構(gòu)相和Ti3Al相因合金中原子遷移而消失,出現(xiàn)了 AlFe3相和金屬Ti相。隨著Ca加入量的增加,金屬鈦相的尺寸逐漸減小,O和S殘留含量逐漸降低。鋁熱還原制備鈦鐵合金中Al、O和S殘留的質(zhì)量分?jǐn)?shù)分別高達(dá)7.48%、8.72%和0.386%;經(jīng)強(qiáng)化熔分后,合金中Al、O和S殘留的質(zhì)量分?jǐn)?shù)分別降低至3.31%、2.71%和0.175%;當(dāng)Ca加入量為合金質(zhì)量的12%時,深度還原后合金中Al、O和S殘留的質(zhì)量分?jǐn)?shù)分別為2.12%、0.67%和0.031%,脫除率分別為35.95%、75.28%和77.97%;整個多級深度還原過程中Al、O和S的脫除率分別為71.66%、92.32%和92.08%。采用多級深度還原可制備出Ti、Al、Si、O和S質(zhì)量分?jǐn)?shù)分別為72.13%、2.57%、1.79%,0.67%和0.031%的低氧低鋁鈦鐵,符合國家高鈦鐵標(biāo)準(zhǔn)。
朱立新,席增宏,王剛[5]（2017）在《硅鉻合金理論電耗計算與生產(chǎn)工藝探討》文中進(jìn)行了進(jìn)一步梳理生產(chǎn)中,硅鉻合金冶煉電耗較高,在高溫下多相間進(jìn)行著復(fù)雜的物理化學(xué)變化,同時伴隨著能量變化。從熱力學(xué)原理出發(fā),計算硅鉻合金理論電耗與實際電耗的差異。由于硅鉻合金冶煉過程中爐況變化頻繁,不易掌控,且合金成分波動較大,因此從實際冶煉工藝出發(fā),對生產(chǎn)工藝做出分析與探討。
王瑞[6]（2017）在《超高強(qiáng)度鋼制備工藝的關(guān)鍵技術(shù)研究》文中研究說明超高強(qiáng)度鋼抗拉強(qiáng)度高、韌性好,具有高的比強(qiáng)度、比模量,廣泛應(yīng)用于航空、航天及國防等領(lǐng)域,是飛機(jī)等主承力關(guān)鍵構(gòu)件的首選材料,代表了一個國家鋼鐵材料研究和生產(chǎn)的最高水平,是一個國家科技和國防工業(yè)發(fā)展水平的重要標(biāo)志。超高強(qiáng)度鋼室溫抗拉強(qiáng)度超過1400 MPa、屈服強(qiáng)度大于1300 MPa,其韌性要求也較高,始終在挑戰(zhàn)材料的強(qiáng)韌性極限。同時,超高強(qiáng)度鋼對裂紋、夾雜、焊縫和表面加工等缺陷也十分敏感,因此,降低超高強(qiáng)度鋼的缺陷率、提高鋼的韌性始終是國際前沿技術(shù)開發(fā)的重要研究方向。我國在超高強(qiáng)度鋼降低鋼中有害雜質(zhì)元素質(zhì)量分?jǐn)?shù)、改善夾雜物的形態(tài)及提高鋼的韌性方面已開展了幾十年的研究,并取得了非常大的成績與進(jìn)步,但是在超純凈化冶煉、凝固組織控制、熱加工和熱處理等方面與國外相比還有很大的差距,嚴(yán)重制約了我國航空航天和國防軍工等關(guān)鍵材料的配套和發(fā)展。本論文以目前我國生產(chǎn)的幾個典型的超高強(qiáng)度鋼為研究對象,分別針對其潔凈度和組織性能控制難題,開展超高強(qiáng)度鋼制備工藝的關(guān)鍵技術(shù)研究,對于提升我國超高強(qiáng)度鋼生產(chǎn)技術(shù)水平,補(bǔ)齊航空航天和國防軍工的關(guān)鍵材料“短板”具有重要的現(xiàn)實意義。本論文在全面綜述國內(nèi)外超高強(qiáng)度鋼研究現(xiàn)狀的基礎(chǔ)上,通過對國內(nèi)超高強(qiáng)度鋼實際生產(chǎn)工藝及質(zhì)量水平的深入調(diào)研,采用實驗室真空感應(yīng)爐實驗、理論計算分析、添加稀土實驗、工業(yè)試驗等方法,利用化學(xué)分析、金相顯微鏡、掃描電子顯微鏡、透射電子顯微鏡、力學(xué)性能測試以及X射線衍射分析等表征手段,以300M、A-100和S53等典型的超高強(qiáng)度鋼作為研究對象,開展了精鋼材純凈化冶煉、真空感應(yīng)爐（VIM）超純?nèi)蹮?、超高?qiáng)度鋼的稀土處理、超高強(qiáng)度鋼中非金屬夾雜物去除與控制、雙真空（真空感應(yīng)爐-真空自耗爐（VIM-VAR））熔煉的純凈度和凝固組織控制、真空感應(yīng)爐-電渣重熔-真空自耗爐（VIM-ESR-VAR）三聯(lián)工藝超純?nèi)蹮?、鍛造和熱處理組織性能控制等關(guān)鍵共性技術(shù)研究,在撫鋼工業(yè)化條件下制備出了超純凈、高性能的超高強(qiáng)度鋼,確定了三聯(lián)工藝是解決超高強(qiáng)度鋼上述技術(shù)難題的最佳工藝。通過上述研究,論文的創(chuàng)新點及主要結(jié)論如下:（1）鑭對超高強(qiáng)度鋼的純凈化的影響研究結(jié)果表明,在真空感應(yīng)熔煉條件下,冶煉時保證良好的爐況、精確控制溫度能夠保證稀土鑭良好、穩(wěn)定的脫氧脫硫效果。在真空感應(yīng)熔煉條件下,冶煉時保證良好的爐況、精確控制溫度能夠保證稀土鑭良好、穩(wěn)定的脫氧脫硫效果。當(dāng)鋼中的氧和硫的質(zhì)量分?jǐn)?shù)十分低時,鋼中的夾雜物主要為La2O2S,Mg和Al等金屬氧化物能夠在La2O2S表面析出形成復(fù)合夾雜物。（2）單真空、雙真空工藝和三聯(lián)工藝對超高強(qiáng)度鋼純凈度的影響研究結(jié)果表明,在單真空工藝、雙真空工藝和三聯(lián)工藝中,三聯(lián)工藝的T.O、P、S等明顯低于單真空和雙真空工藝,是超高強(qiáng)度鋼純凈度控制的最佳工藝。在Si、Mn、Al、Ti等元素質(zhì)量分?jǐn)?shù)都非常低條件下,達(dá)到T.O=0.0004%、w[N]=0.0009%的超純凈水平。三種工藝制備的超高強(qiáng)度鋼中夾雜物種類差異不大,典型夾雜物均主要為含鎂鋁尖晶石的MgO-Al2O3-CaS、MgO-Al2O3-SiO2等。三聯(lián)工藝夾雜物平均直徑和單位面積夾雜物個數(shù)均小于單真空和雙真空工藝。（3）真空自耗重熔對鑄錠凝固組織的影響研究結(jié)果表明,真空自耗重熔過程采用高熔化速度生產(chǎn)的鋼錠其成品鋼棒低倍組織易出現(xiàn)徑向偏析缺陷;采用強(qiáng)冷的氦氣冷卻方式和高水流量生產(chǎn)的鋼錠其成品鋼棒低倍組織出現(xiàn)環(huán)狀花樣缺陷。因此在不采用氦氣冷卻的前提下適當(dāng)降低熔化速度,可以生產(chǎn)出低倍組織合格的棒材。（4）鍛造工藝對航空軸承鋼G13Cr4Ni4Mo4VA棒材沖擊性能的影響研究結(jié)果表明,造成G13Cr4Ni4Mo4VA棒材沖擊性能偏低的原因是由于沿晶界分布析出的δ鐵素體。將鍛造溫度由1160 K降低至1110 K,可有效地避免δ鐵素體的析出,提高棒材的沖擊性能。（5）鍛造和預(yù)備熱處理對超高強(qiáng)度鋼A-100晶粒度的影響研究結(jié)果表明,對于A-100鋼,在變形量為30%時,將變形溫度控制在1000～1140 K范圍內(nèi)可獲得細(xì)小的完全再結(jié)晶組織,同時改善微觀組織均勻性。應(yīng)用正火工藝進(jìn)行預(yù)備熱處理可以提高晶粒度級別,均勻組織。合適的正火溫度在900～950 K,且保溫時間不宜過長,防止晶粒過分長大。（6）回火熱處理對S53超高強(qiáng)度鋼組織性能的影響研究結(jié)果表明,S53鋼二次回火熱處理后鋼的組織和性能優(yōu)于一次回火熱處理?；鼗饻囟葹?90 K的試樣抗拉強(qiáng)度最高達(dá)到1955 MPa,屈服強(qiáng)度為1684 MPa,硬度達(dá)56（HRC）,且均勻延伸率為10%。二次回火490 K處理后,相比較于一次回火505 K,馬氏體板條更加細(xì)小且板條邊界扭曲交錯程度比一次回火更深,對位錯的運(yùn)動的阻礙作用更大,強(qiáng)化效果更好。同時,二次回火后更多細(xì)小的碳化物在板條馬氏體基體上和位錯間析出,顯著提高了材料的強(qiáng)度?；鼗饻囟葹?90K拉伸斷口樣品分布較多的韌窩。隨著二次回火溫度升高,碳化物也會粗化,樣品拉伸斷口微觀形貌也會出現(xiàn)準(zhǔn)解理特征。因此,S53鋼最佳回火工藝為在505 K×3 h下進(jìn)行一次回火,再在490 K×12 h下進(jìn)行二次回火。
郭鴻發(fā),吳林翀[7]（2015）在《我國鎳資源利用同不銹鋼工業(yè)發(fā)展簡述》文中研究指明較詳細(xì)的介紹了我國不銹鋼及相應(yīng)鎳資源利用的發(fā)展,認(rèn)為紅土礦的利用應(yīng)主要以適應(yīng)鋼鐵工業(yè)的需要為依據(jù)。利用高爐、礦熱爐冶煉處理紅土礦生產(chǎn)的高Ni生鐵和含Ni生鐵用于不銹鋼冶煉可減少廢鋼的使用,從而提高不銹鋼產(chǎn)品質(zhì)量并降低生產(chǎn)成本,是理想原料。不僅可回收其中的Ni、Co,也可回收其中的Fe,有利于資源的綜合利用,也有利于保護(hù)環(huán)境。目前采用的RKEF工藝尚需進(jìn)一步改進(jìn)。建議制訂有關(guān)產(chǎn)品標(biāo)準(zhǔn),開展適當(dāng)?shù)难芯抗ぷ?完善現(xiàn)有的設(shè)備、工藝。
費西[8]（2014）在《紅土鎳礦采用高架短流程節(jié)能新型RKEF工藝生產(chǎn)鎳鐵合金的技術(shù)實踐》文中提出文章通過對傳統(tǒng)的RKEF工藝技術(shù)進(jìn)行考察、學(xué)習(xí)、研究和總結(jié),經(jīng)技術(shù)攻關(guān)形成了四川省冶金設(shè)計研究院特有的高架短流程節(jié)能新型RKEF工藝,通過優(yōu)化設(shè)計,提高焙砂入爐溫度,降低冶煉電耗,充分利用能源,減少能耗并減少環(huán)境污染,項目投產(chǎn)實踐證明,新型RKEF工藝是成功的,給企業(yè)帶來了良好的經(jīng)濟(jì)效益。
徐匡迪[9]（2014）在《中國特鋼生產(chǎn)60年》文中提出從特鋼的概念入手,概述了新中國特鋼生產(chǎn)的歷史沿革,包括新中國成立之初的國民經(jīng)濟(jì)恢復(fù)時期、"一五"和"二五"期間中國特鋼系統(tǒng)建成雛形時期,改革開放以后迎來特鋼的大發(fā)展即裝備大型化與工藝現(xiàn)代化時期。最后,講了中國特鋼在滿足國民經(jīng)濟(jì)現(xiàn)代化和先進(jìn)裝備制造業(yè)方面的進(jìn)展。
虞海燕[10]（2011）在《我國西北地區(qū)鋼鐵產(chǎn)業(yè)發(fā)展戰(zhàn)略研究》文中研究說明中國西北地區(qū)地域遼闊、人口較少,由于歷史、環(huán)境等因素,經(jīng)濟(jì)基礎(chǔ)較為薄弱,屬于欠發(fā)達(dá)地區(qū)。近些年來,隨著國家西部大開發(fā)戰(zhàn)略的實施,西北地區(qū)經(jīng)濟(jì)取得了較快速發(fā)展。我國西北地區(qū)的鋼鐵工業(yè)雖然起步晚,但在其經(jīng)濟(jì)總量中占有舉足輕重的地位。如何有效利用西北地區(qū)得天獨厚的礦產(chǎn)資源和能源優(yōu)勢,發(fā)展循環(huán)經(jīng)濟(jì),促進(jìn)西北地區(qū)鋼鐵工業(yè)的科學(xué)發(fā)展,是一項十分重大而緊迫的戰(zhàn)略任務(wù)。本文基于西北地區(qū)經(jīng)濟(jì)建設(shè)和社會發(fā)展的需求,圍繞鋼鐵產(chǎn)業(yè)可持續(xù)發(fā)展這一主題,以西北地區(qū)特大型鋼鐵聯(lián)合企業(yè)—酒泉鋼鐵集團(tuán)公司（簡稱酒鋼）為重點對象開展研究,以期為西北地區(qū)鋼鐵產(chǎn)業(yè)結(jié)構(gòu)調(diào)整提供決策咨詢依據(jù)。全文主要內(nèi)容如下：（1）在綜合評述國內(nèi)外鋼鐵工業(yè)的發(fā)展歷程、現(xiàn)代鋼鐵工業(yè)的特點和發(fā)展趨勢的基礎(chǔ)上,客觀分析了我國西北地區(qū)鋼鐵產(chǎn)業(yè)的生產(chǎn)現(xiàn)狀、存在的問題及發(fā)展前景；從礦山資源利用、選礦、冶煉以及軋鋼等工藝設(shè)備情況、生產(chǎn)現(xiàn)狀、綜合能耗水平、環(huán)保和清潔生產(chǎn)水平等方面入手,總結(jié)提出了酒鋼尋求可持續(xù)發(fā)展的優(yōu)勢和面臨的主要挑戰(zhàn)。（2）從發(fā)展循環(huán)經(jīng)濟(jì)的角度,論證了酒鋼遵循“減量化、再利用、資源化”原則實施中長期發(fā)展規(guī)劃的必要性、緊迫性和可行性；提出通過物質(zhì)流、能量流、水資源流的減量化和再循環(huán)利用,實現(xiàn)資源能源消耗降低、產(chǎn)品檔次質(zhì)量提高、污染物以及碳排放減少、經(jīng)濟(jì)效益增加、競爭能力增強(qiáng),使企業(yè)步入“資源效率提高—能耗降低—環(huán)境改善—成本降低—競爭能力提高”的良性循環(huán)。（3）基于剖析酒鋼生產(chǎn)設(shè)備、產(chǎn)品、能源、資源等的現(xiàn)狀,結(jié)合酒鋼“十二五”發(fā)展戰(zhàn)略目標(biāo),提出以低成本、高效益、全方位、綜合發(fā)展的思路來提升酒鋼在行業(yè)中的競爭力；以酒鋼鐵前、煉鋼、軋鋼等主要工序以及關(guān)聯(lián)產(chǎn)業(yè)的發(fā)展為例,探討了實施低成本可持續(xù)發(fā)展策略中的若干關(guān)鍵問題,論證了酒鋼實施低碳經(jīng)濟(jì)的可行性,并對甘肅省乃至西北地區(qū)鋼鐵工業(yè)發(fā)展循環(huán)經(jīng)濟(jì)提出了一些具體措施。（4）基于西北地區(qū)的特點和經(jīng)濟(jì)建設(shè)發(fā)展需求,對酒鋼鋼材產(chǎn)品的品種結(jié)構(gòu)進(jìn)行了深入分析,指出了目前產(chǎn)品結(jié)構(gòu)中存在的問題；提出酒鋼在經(jīng)歷了由棒線材到扁平材、由普碳鋼到不銹鋼的二次重大產(chǎn)品結(jié)構(gòu)調(diào)整后,今后必須由注重數(shù)量增長和規(guī)模擴(kuò)張轉(zhuǎn)移到以提高產(chǎn)品質(zhì)量、提高資源利用效率和更加注重經(jīng)濟(jì)效益的軌道上。逐步形成普碳鋼的拳頭產(chǎn)品,增加高附加值產(chǎn)品的比例,擴(kuò)大不銹鋼的品種、產(chǎn)能和產(chǎn)量,是酒鋼實施產(chǎn)品結(jié)構(gòu)調(diào)整中需要重點關(guān)注的內(nèi)容。（5）西北地區(qū)鋼鐵工業(yè)下一步發(fā)展,要貫徹“依靠科技,重視創(chuàng)新,人才為本”的思想；通過完善科技管理體制,建立科研開發(fā)平臺,匯聚多層次科技人才隊伍,形成鼓勵創(chuàng)新的氛圍,使酒鋼等西北地區(qū)鋼鐵企業(yè)的科技工作得到快速發(fā)展,為鋼鐵產(chǎn)業(yè)的可持續(xù)發(fā)展提供技術(shù)保障和智力支撐。本文完成之時,適逢國家“十二五”發(fā)展規(guī)劃即將啟動、西部大開發(fā)進(jìn)入新階段的關(guān)鍵時期,希望本文對西北地區(qū)鋼鐵產(chǎn)業(yè)的分析和建議能夠為西北地區(qū)經(jīng)濟(jì)發(fā)展戰(zhàn)略研究提供有益的參考。
二、不銹鋼電爐冶煉攻關(guān)（論文開題報告）
（1）論文研究背景及目的
此處內(nèi)容要求：
首先簡單簡介論文所研究問題的基本概念和背景，再而簡單明了地指出論文所要研究解決的具體問題，并提出你的論文準(zhǔn)備的觀點或解決方法。
寫法范例：
本文主要提出一款精簡64位RISC處理器存儲管理單元結(jié)構(gòu)并詳細(xì)分析其設(shè)計過程。在該MMU結(jié)構(gòu)中,TLB采用叁個分離的TLB,TLB采用基于內(nèi)容查找的相聯(lián)存儲器并行查找,支持粗粒度為64KB和細(xì)粒度為4KB兩種頁面大小,采用多級分層頁表結(jié)構(gòu)映射地址空間,并詳細(xì)論述了四級頁表轉(zhuǎn)換過程,TLB結(jié)構(gòu)組織等。該MMU結(jié)構(gòu)將作為該處理器存儲系統(tǒng)實現(xiàn)的一個重要組成部分。
（2）本文研究方法
調(diào)查法：該方法是有目的、有系統(tǒng)的搜集有關(guān)研究對象的具體信息。
觀察法：用自己的感官和輔助工具直接觀察研究對象從而得到有關(guān)信息。
實驗法：通過主支變革、控制研究對象來發(fā)現(xiàn)與確認(rèn)事物間的因果關(guān)系。
文獻(xiàn)研究法：通過調(diào)查文獻(xiàn)來獲得資料，從而全面的、正確的了解掌握研究方法。
實證研究法：依據(jù)現(xiàn)有的科學(xué)理論和實踐的需要提出設(shè)計。
定性分析法：對研究對象進(jìn)行“質(zhì)”的方面的研究，這個方法需要計算的數(shù)據(jù)較少。
定量分析法：通過具體的數(shù)字，使人們對研究對象的認(rèn)識進(jìn)一步精確化。
跨學(xué)科研究法：運(yùn)用多學(xué)科的理論、方法和成果從整體上對某一課題進(jìn)行研究。
功能分析法：這是社會科學(xué)用來分析社會現(xiàn)象的一種方法，從某一功能出發(fā)研究多個方面的影響。
模擬法：通過創(chuàng)設(shè)一個與原型相似的模型來間接研究原型某種特性的一種形容方法。
三、不銹鋼電爐冶煉攻關(guān)（論文提綱范文）
（1）采用礦熱電爐-立磨機(jī)技術(shù)利用金川冶煉棄渣生產(chǎn)合金鐵低硅硅鐵和礦渣微粉可行性探討（論文提綱范文）
| 1 金川銅鎳熔融渣基本情況 |
| 2 建設(shè)規(guī)模及產(chǎn)品方案 |
| 2.1 建設(shè)規(guī)模 |
| 2.2 產(chǎn)品方案 |
| 3 項目建設(shè) |
| 3.1 礦熱爐礦渣微粉系統(tǒng)主要建設(shè)項目 |
| 3.1.1 39 MVA全密閉礦熱電爐 |
| 3.1.2 渣鐵處理設(shè)備 |
| 3.1.3 單梁吊車 |
| 3.1.4 煙氣凈化及煤氣柜余熱發(fā)電裝置 |
| 3.1.5 高壓供電系統(tǒng)及高低壓補(bǔ)償裝置 |
| 3.1.6 石灰窯 |
| 3.1.7 冷料配料系統(tǒng) |
| 3.1.8 運(yùn)輸裝置 |
| 3.1.9 冷卻水系統(tǒng) |
| 3.1.10 制氮機(jī) |
| 3.1.11 風(fēng)機(jī) |
| 3.1.12 爐襯 |
| 3.1.13 汽車衡 |
| 3.1.14 化驗設(shè)備 |
| 3.1.15 電極殼制造和機(jī)修設(shè)備 |
| 3.1.16 建筑工程 |
| 3.2 礦渣微粉系統(tǒng)主要建設(shè)項目 |
| 3.2.1 二次渣儲存和輸送 |
| 3.2.2 原煤儲存和破碎 |
| 3.2.3 配料站 |
| 3.2.4 二次渣烘干及粉磨 |
| 3.2.5 熱風(fēng)制備 |
| 3.2.6 二次渣粉儲存和散裝 |
| 3.2.7 成品包裝 |
| 3.2.8 空壓機(jī)站 |
| 3.2.9 化驗室 |
| 4 工藝技術(shù) |
| 4.1 礦熱爐工藝技術(shù)描述 |
| 4.2 大型礦熱電爐的設(shè)計及制造技術(shù)簡述 |
| 4.3 棄渣裝料 |
| 4.3.1 棄渣熱裝方案 |
| 4.3.2 棄渣冷裝方案 |
| 4.4 配料站 |
| 4.5 電爐冶煉 |
| 4.6 出鐵出渣 |
| 4.7 39 MVA中空電極等離子礦熱電爐產(chǎn)能計算 |
| 4.7.1 一臺硅鐵電爐產(chǎn)能 |
| 4.7.2 一臺合金鐵電爐產(chǎn)能 |
| 5 經(jīng)濟(jì)指標(biāo) |
| 5.1 礦熱爐冶煉主要技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo) |
| 5.2 礦熱爐系統(tǒng)投資效益測算 |
| 5.2.1 礦熱爐系統(tǒng)投資估算 |
| 5.2.2 礦熱爐系統(tǒng)效益測算 |
| (1)成本預(yù)測。 |
| (2)銷售價格預(yù)測。 |
| (3)硅鐵利潤測算。 |
| (4)合金鐵利潤測算。 |
| (5)稅后利潤合計。 |
| (6)靜態(tài)投資利潤率。 |
| (7)靜態(tài)投資回收期。 |
| 5.3 礦渣微粉系統(tǒng)投資和效益測算 |
| 5.3.1 礦渣微粉系統(tǒng)投資 |
| 5.3.2 礦渣微粉效益測算 |
| 6 結(jié)語 |
（2）超超臨界高壓鍋爐用P92鋼中δ鐵素體組織的分析（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 緒論 |
| 1.1 前言 |
| 1.2 超超臨界機(jī)組用P92鋼的發(fā)展現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 超超臨界(USC)機(jī)組的定義 |
| 1.2.2 超超臨界機(jī)組(USC)國外發(fā)展現(xiàn)狀 |
| 1.2.3 超超臨界機(jī)組(USC)的國內(nèi)發(fā)展現(xiàn)狀 |
| 1.2.4 P92鋼國外發(fā)展現(xiàn)狀 |
| 1.2.5 P92鋼國內(nèi)發(fā)展現(xiàn)狀 |
| 1.3 P92鋼中合金元素的作用 |
| 1.4 P92鋼的物理性能 |
| 1.5 本文研究內(nèi)容 |
| 第2章 P92鋼的試制 |
| 2.1 P92鋼電爐試制方案設(shè)計 |
| 2.1.1 P92鋼的化學(xué)成分設(shè)計 |
| 2.1.2 P92鋼的工藝流程設(shè)計 |
| 2.1.3 P92鋼電爐試制過程主要控制要點 |
| 2.2 電爐試制過程 |
| 2.2.1 P92鋼冶煉和鍛造 |
| 2.2.2 P92鋼鍛坯檢驗 |
| 2.2.3 加熱溫度對鋼中δ-鐵素體組織的影響 |
| 2.3 感應(yīng)爐冶煉P92鋼試驗 |
| 2.3.1 感應(yīng)爐冶煉P92鋼成分設(shè)計 |
| 2.3.2 感應(yīng)爐冶煉P92鋼 |
| 2.3.3 感應(yīng)爐冶煉P92鋼檢驗分析 |
| 2.4 本章小結(jié) |
| 第3章 熱處理P92鋼的顯微組織與力學(xué)性能 |
| 3.1 不同熱處理狀態(tài)下的顯微組織 |
| 3.2 不同熱處理狀態(tài)下的力學(xué)性能 |
| 3.3 P92鋼的熱塑性 |
| 3.4 P92鋼的冷脆性 |
| 3.5 本章小結(jié) |
| 第4章 P92鋼管坯生產(chǎn)實踐 |
| 4.1 大生產(chǎn)P92鋼的化學(xué)成分 |
| 4.2 P92鋼鍛造管坯的生產(chǎn) |
| 4.3 P92鋼鍛造管坯的實物質(zhì)量 |
| 4.3.1 P92鋼顯微組織檢驗 |
| 4.3.2 P92鋼低倍檢驗 |
| 4.3.3 P92鋼非金屬夾雜物檢驗 |
| 4.3.4 P92鋼高溫持久性能 |
| 4.4 P92鋼生產(chǎn)經(jīng)濟(jì)效益 |
| 4.5 本章小結(jié) |
| 第5章結(jié)論 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 致謝 |
| 攻讀學(xué)位期間論文發(fā)表情況 |
（3）含鎳、鉻不銹鋼塵泥資源化利用探討（論文提綱范文）
| 1 含鎳、鉻不銹鋼塵泥綜合利用現(xiàn)狀 |
| 1.1 不銹鋼除塵灰綜合利用情況 |
| 1.2 不銹鋼酸洗污泥綜合利用情況 |
| 2 含鎳、鉻不銹鋼塵泥資源化利用探討 |
| 3 結(jié)語 |
（4）多級深度還原制備低氧低鋁鈦鐵基礎(chǔ)研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 緒論 |
| 1.1 鈦資源概況 |
| 1.1.1 鈦礦物種類 |
| 1.1.2 鈦資源分布 |
| 1.1.3 鈦資源分類及應(yīng)用 |
| 1.2 鈦鐵簡介 |
| 1.2.1 鈦鐵的性質(zhì) |
| 1.2.2 鈦鐵的分類 |
| 1.2.3 鈦鐵的用途 |
| 1.3 鈦鐵的制備方法及國內(nèi)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.3.1 重熔法 |
| 1.3.2 碳熱還原法 |
| 1.3.3 電硅熱法 |
| 1.3.4 熔鹽電解法 |
| 1.3.5 金屬熱還原法 |
| 1.3.6 氫化燃燒合成法 |
| 1.4 傳統(tǒng)鋁熱法存在的缺點 |
| 1.4.1 雜質(zhì)元素含量高 |
| 1.4.2 Ti回收率低 |
| 1.5 研究背景及內(nèi)容 |
| 1.5.1 研究背景 |
| 1.5.2 研究內(nèi)容 |
| 第2章 實驗研究方法 |
| 2.1 實驗原料與試劑 |
| 2.1.1 實驗原料 |
| 2.1.2 實驗藥品及試劑 |
| 2.2 實驗裝置及檢測設(shè)備 |
| 2.2.1 鋁熱還原實驗裝置 |
| 2.2.2 強(qiáng)化熔分實驗裝置 |
| 2.2.3 Ca深度還原實驗裝置 |
| 2.2.4 分析檢測設(shè)備 |
| 2.3 實驗過程 |
| 2.3.1 鋁熱還原實驗 |
| 2.3.2 強(qiáng)化熔分實驗 |
| 2.3.3 Ca深度還原實驗 |
| 第3章 熱力學(xué)計算分析 |
| 3.1 鋁熱還原過程熱力學(xué) |
| 3.1.1 發(fā)熱劑配比對單位質(zhì)量反應(yīng)熱的影響 |
| 3.1.2 造渣劑配比對單位質(zhì)量反應(yīng)熱的影響 |
| 3.1.3 還原劑配比對單位質(zhì)量反應(yīng)熱的影響 |
| 3.2 熔體平衡熱力學(xué)模型 |
| 3.2.1 Ti-Al-O體系 |
| 3.2.2 Ti-Fe-Al-O體系 |
| 3.3 強(qiáng)化熔分過程熱力學(xué) |
| 3.3.1 預(yù)熔渣除夾雜熱力學(xué) |
| 3.3.2 預(yù)熔渣脫硫熱力學(xué) |
| 3.4 Ca深度還原熱力學(xué) |
| 3.4.1 Ca深度脫氧熱力學(xué) |
| 3.4.2 Ca深度脫硫熱力學(xué) |
| 3.5 本章小結(jié) |
| 第4章 鋁熱還原實驗研究 |
| 4.1 單位質(zhì)量反應(yīng)熱對實驗結(jié)果的影響 |
| 4.1.1 物料燃燒速率 |
| 4.1.2 渣金分離效果 |
| 4.1.3 合金收率 |
| 4.2 還原劑配比對實驗結(jié)果的影響 |
| 4.2.1 物料燃燒速率 |
| 4.2.2 渣金分離效果 |
| 4.2.3 合金收率 |
| 4.3 造渣劑配比對實驗結(jié)果的影響 |
| 4.3.1 物料燃燒速率 |
| 4.3.2 渣金分離效果 |
| 4.3.3 合金收率 |
| 4.3.4 鈦鐵合金中雜質(zhì)S的研究 |
| 4.5 本章小結(jié) |
| 第5章 強(qiáng)化熔分實驗研究 |
| 5.1 溫度對熔分效果的影響 |
| 5.1.1 溫度對Ti-Al-Fe-Si-O體系脫氧極限的影響 |
| 5.1.2 合金的物相及化學(xué)成分 |
| 5.1.3 合金的微觀組織 |
| 5.1.4 渣的物相及化學(xué)成分 |
| 5.2 時間對熔分效果的影響 |
| 5.2.1 合金的物相及化學(xué)成分 |
| 5.2.2 合金的微觀組織 |
| 5.2.3 渣的物相及化學(xué)成分 |
| 5.3 預(yù)熔渣成分對熔分效果的影響 |
| 5.3.1 合金的物相及化學(xué)成分 |
| 5.3.2 合金的微觀組織 |
| 5.3.3 渣的物相及化學(xué)成分 |
| 5.4 本章小結(jié) |
| 第6章 鈣深度還原實驗研究 |
| 6.1 合金的物相分析 |
| 6.2 合金的微觀組織及元素分布 |
| 6.3 合金中雜質(zhì)含量變化 |
| 6.4 本章小結(jié) |
| 第7章 結(jié)論 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 致謝 |
| 作者簡介 |
| 攻讀博士學(xué)位期間取得的研究成果 |
（5）硅鉻合金理論電耗計算與生產(chǎn)工藝探討（論文提綱范文）
| 前言 |
| 1 硅鉻合金理論電耗計算 |
| 1.1 硅鉻合金反應(yīng)原理 |
| 1.2 計算1 t硅鉻合金電耗 |
| 1.2.1 計算條件 |
| 1.2.2 計算 |
| 2 硅鉻合金生產(chǎn)工藝分析與探討 |
| 2.1 保證電極下插深度 |
| 2.2 優(yōu)選還原劑 |
| 2.3 優(yōu)化碳素鉻鐵粒度 |
| 2.4 爐外降碳 |
| 3 結(jié)語 |
（6）超高強(qiáng)度鋼制備工藝的關(guān)鍵技術(shù)研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 緒論 |
| 1.1 課題研究的背景 |
| 1.2 課題研究的目的及意義 |
| 1.3 課題研究的總體思路和內(nèi)容 |
| 1.4 課題研究的創(chuàng)新點 |
| 第2章 文獻(xiàn)綜述 |
| 2.1 超高強(qiáng)度鋼的概況 |
| 2.1.1 低合金超高強(qiáng)度鋼 |
| 2.1.2 中合金超高強(qiáng)度鋼 |
| 2.1.3 高合金超高強(qiáng)度鋼 |
| 2.1.4 300M及A-100超高強(qiáng)度鋼 |
| 2.1.4.1 300M鋼研究進(jìn)展 |
| 2.1.4.2 A-100鋼研究進(jìn)展 |
| 2.2 超高強(qiáng)度鋼的強(qiáng)韌化機(jī)制 |
| 2.2.1 鋼的強(qiáng)化機(jī)制 |
| 2.2.2 鋼的韌化機(jī)制 |
| 2.3 超高強(qiáng)度鋼的生產(chǎn)工藝流程及其發(fā)展 |
| 2.3.1 電弧爐+爐外精煉 |
| 2.3.1.1 電弧爐冶煉技術(shù) |
| 2.3.1.2 爐外精煉技術(shù) |
| 2.3.2 真空感應(yīng)+真空自耗 |
| 2.3.2.1 真空感應(yīng)冶煉技術(shù) |
| 2.3.3 真空自耗冶煉技術(shù) |
| 2.3.4 開坯與成材 |
| 2.3.4.1 鋼錠的加熱 |
| 2.3.4.2 鋼錠的開坯鍛造 |
| 2.4 超高強(qiáng)度鋼高純?nèi)蹮捈夹g(shù)的發(fā)展 |
| 2.4.1 國外純凈冶金的生產(chǎn) |
| 2.4.1.1 300M鋼與高純凈熔煉技術(shù) |
| 2.4.1.2 A-100鋼與高純凈熔煉技術(shù) |
| 2.4.1.3 航空用軸承齒輪鋼與高純凈熔煉技術(shù) |
| 2.4.1.4 超高強(qiáng)度不銹鋼與高純凈熔煉技術(shù) |
| 2.4.2 國內(nèi)純凈冶金的生產(chǎn) |
| 2.4.2.1 國內(nèi)超高強(qiáng)度不銹鋼的生產(chǎn)工藝現(xiàn)狀與進(jìn)步 |
| 2.4.2.2 低強(qiáng)度等級的15-5PH沉淀硬化不銹鋼 |
| 2.4.2.3 中強(qiáng)度等級PH13-8Mo沉淀硬化不銹鋼 |
| 2.4.2.4 超高強(qiáng)度不銹鋼 |
| 2.5 超高強(qiáng)度鋼中夾雜物的影響及控制 |
| 2.6 文獻(xiàn)總結(jié)和評述 |
| 第3章 超高強(qiáng)度鋼用精鋼材的純凈化冶煉研究 |
| 3.1 現(xiàn)場冶煉過程鋼液脫氧操作工藝制定及其可行性分析 |
| 3.1.1 真空碳脫氧的熱力學(xué)計算及分析 |
| 3.1.2 不同金屬、合金沉淀脫氧的熱力學(xué)計算及分析 |
| 3.1.3 擴(kuò)散脫氧的熱力學(xué)計算及分析 |
| 3.2 第一次工業(yè)試驗結(jié)果及分析 |
| 3.2.1 電爐熔煉過程及結(jié)果分析 |
| 3.2.2 LF爐冶煉過程及磷的變化結(jié)果分析 |
| 3.2.3 VD爐冶煉過程及結(jié)果分析 |
| 3.2.4 LF-VD精煉過程中氣體質(zhì)量分?jǐn)?shù)的變化及分析 |
| 3.2.5 第一次工業(yè)試驗的效果評價 |
| 3.3 第二次工業(yè)試驗過程及結(jié)果分析 |
| 3.3.1 第二次工業(yè)試驗結(jié)果分析 |
| 3.3.2 第二次工業(yè)試驗效果評價 |
| 3.4 第三次工業(yè)試驗過程及結(jié)果分析 |
| 3.4.1 精23鋼脫鈦保釩的熱力學(xué)計算 |
| 3.4.2 工業(yè)試驗冶煉精23鋼材的FeV加入量計算 |
| 3.4.3 精23鋼材的冶煉試驗 |
| 3.5 本章小結(jié) |
| 第4章 稀土鑭對超高強(qiáng)度鋼潔凈度的影響 |
| 4.1 實驗?zāi)康?/td> |
| 4.2 實驗過程 |
| 4.2.1 實驗安排 |
| 4.2.2 分析和檢測方法 |
| 4.3 實驗結(jié)果分析 |
| 4.3.1 稀土鑭的脫氧和脫硫作用 |
| 4.3.2 S53鋼中氮的控制 |
| 4.3.3 鑭對S53鋼夾雜物形貌和成分的影響 |
| 4.3.4 鑭對夾雜物尺寸和數(shù)量的影響 |
| 4.4 本章小結(jié) |
| 第5章 超高強(qiáng)度鋼超純凈熔煉工藝研究 |
| 5.1 單真空(VIM)超純凈熔煉工藝研究 |
| 5.1.1 單真空工藝研究實驗方法 |
| 5.1.2 單真空(VIM)工藝研究實驗結(jié)果及分析 |
| 5.2 雙真空(VIM-VAR)超純凈熔煉工藝研究 |
| 5.2.1 雙真空(VIM-VAR)工藝研究方案 |
| 5.2.2 雙真空(VIM-VAR)工藝研究結(jié)果與分析 |
| 5.3 三聯(lián)工藝(VIM-ESR-VAR)對鋼潔凈度的影響研究 |
| 5.3.1 三聯(lián)工藝研究方案 |
| 5.3.2 三聯(lián)工藝結(jié)果與討論 |
| 5.3.3 鋼中夾雜物結(jié)果分析與討論 |
| 5.4 本章小結(jié) |
| 第6章 超高強(qiáng)度鋼鍛造和熱處理工藝制度研究 |
| 6.1 鍛造工藝對航空軸承鋼G13Cr4Ni4Mo4VA棒材沖擊性能的影響 |
| 6.1.1 試驗過程 |
| 6.1.2 試驗結(jié)果與討論 |
| 6.1.3 工藝優(yōu)化及改進(jìn) |
| 6.1.4 試驗小結(jié) |
| 6.2 鍛造和預(yù)備熱處理對超高強(qiáng)度鋼A-100晶粒度的影響 |
| 6.2.1 實驗用鋼和實驗方法 |
| 6.2.2 實驗結(jié)果及分析 |
| 6.2.3 試驗小結(jié) |
| 6.3 熱處理對40CrMnSi2Ni2MoVA低倍缺陷的影響研究 |
| 6.3.1 實驗?zāi)康?/td> |
| 6.3.2 實驗方法 |
| 6.3.3 實驗步驟 |
| 6.3.4 熱處理對不同直徑鋼棒的影響 |
| 6.3.5 試驗小結(jié) |
| 6.4 回火熱處理對S53鋼組織性能的影響 |
| 6.4.1 試驗材料 |
| 6.4.2 S53鋼回火組織與性能 |
| 6.4.3 S53鋼二次回火組織與性能 |
| 6.4.4 試驗小結(jié) |
| 6.5 本章小結(jié) |
| 第7章 結(jié)論 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 致謝 |
| 攻讀博士學(xué)位期間發(fā)表的論文 |
| 作者簡介 |
（7）我國鎳資源利用同不銹鋼工業(yè)發(fā)展簡述（論文提綱范文）
| 前言 |
| 1 鎳的用途 |
| 2 鎳的資源狀況 |
| 3 中國不銹鋼的發(fā)展 |
| 3.1 不銹鋼生產(chǎn)工藝的進(jìn)步 |
| 3.2 我國不銹鋼產(chǎn)量增長情況 |
| 4 氧化鎳礦的利用途徑 |
| 5 結(jié)語 |
（8）紅土鎳礦采用高架短流程節(jié)能新型RKEF工藝生產(chǎn)鎳鐵合金的技術(shù)實踐（論文提綱范文）
| 1 概述 |
| 2 紅土鎳礦火法生產(chǎn)鎳鐵合金技術(shù) |
| 3 我院設(shè)計的原則 |
| 4 采用的技術(shù)方案 |
| 4.1 廠址選擇及總圖布置 |
| 4.2 紅土鎳礦貯存 |
| 4.3 冶煉工藝 |
| 4.3.1 RKEF工藝流程: |
| 4.3.2 工藝簡述: |
| 4.4 優(yōu)化工藝設(shè)計 |
| 4.5 煙氣回收利用方案 |
| 4.6 自動化控制系統(tǒng) |
| 4.7 環(huán)保治理 |
| 5 投產(chǎn)后的效益和技術(shù)指標(biāo) |
| 5.1 具有效益 |
| 5.2 技術(shù)指標(biāo) |
| 6 結(jié)語 |
（9）中國特鋼生產(chǎn)60年（論文提綱范文）
| 1 新中國特鋼生產(chǎn)的歷史沿革[1] |
| 1.1 新中國成立之初的國民經(jīng)濟(jì)恢復(fù)時期 (1949—1952年) |
| 1.2“一五”和“二五”期間 (1953—1963年) 中國特鋼系統(tǒng)建成雛形 |
| 1.3“三線”建設(shè)、對口支援 (1962—1980年) |
| 2 改革開放迎來了特鋼的大發(fā)展——裝備大型化與工藝現(xiàn)代化 |
| 2.1 大型超高功率 (UHP) 電弧爐的普遍應(yīng)用 |
| 2.2 針對不同的鋼種的爐外精煉已廣泛采用 |
| 2.3 中國的不銹鋼生產(chǎn)異軍突起 |
| 3 中國特鋼在滿足國民經(jīng)濟(jì)現(xiàn)代化和先進(jìn)裝備制造業(yè)方面的進(jìn)展 |
| 3.1 中國特鋼產(chǎn)業(yè)與國民經(jīng)濟(jì)發(fā)展的需求大體適應(yīng) |
| 3.2 特鋼高端關(guān)鍵品種的質(zhì)量、性能總體水平與世界先進(jìn)水平仍有較大差距 |
| 4 結(jié)語 |
（10）我國西北地區(qū)鋼鐵產(chǎn)業(yè)發(fā)展戰(zhàn)略研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 緒論 |
| 1.1 現(xiàn)代鋼鐵工業(yè)的特點 |
| 1.2 世界鋼鐵工業(yè)發(fā)展及現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 世界鋼鐵工業(yè)發(fā)展歷程 |
| 1.2.2 世界鋼鐵工業(yè)現(xiàn)狀 |
| 1.3 國內(nèi)鋼鐵工業(yè)發(fā)展及現(xiàn)狀 |
| 1.3.1 國內(nèi)鋼鐵工業(yè)發(fā)展歷程 |
| 1.3.2 國內(nèi)鋼鐵工業(yè)現(xiàn)狀 |
| 1.4 國內(nèi)鋼鐵工業(yè)存在的問題 |
| 1.5 國內(nèi)鋼鐵工業(yè)發(fā)展趨勢 |
| 1.6 我國西北地區(qū)鋼鐵工業(yè)概況 |
| 1.7 本文主要研究內(nèi)容 |
| 第2章 西北地區(qū)鋼鐵企業(yè)現(xiàn)狀分析 |
| 2.1 酒泉鋼鐵集團(tuán)公司現(xiàn)狀分析 |
| 2.1.1 礦山資源及開采現(xiàn)狀 |
| 2.1.2 選礦設(shè)備及生產(chǎn)能力 |
| 2.1.3 鐵前設(shè)備及生產(chǎn)能力 |
| 2.1.4 煉鐵設(shè)備及生產(chǎn)能力 |
| 2.1.5 煉鋼設(shè)備及生產(chǎn)能力 |
| 2.1.6 熱軋設(shè)備及生產(chǎn)能力 |
| 2.1.7 冷軋設(shè)備及生產(chǎn)能力 |
| 2.1.8 能耗、環(huán)保、資源水平 |
| 2.2 新疆八一鋼鐵股份有限公司現(xiàn)狀分析 |
| 2.3 西寧特殊鋼股份有限公司現(xiàn)狀分析 |
| 2.4 小結(jié) |
| 第3章 西北地區(qū)鋼鐵企業(yè)循環(huán)經(jīng)濟(jì)發(fā)展戰(zhàn)略 |
| 3.1 西北地區(qū)能源資源稟賦特點 |
| 3.1.1 資源分布總體情況 |
| 3.1.2 鐵礦資源分布及特點 |
| 3.2 鋼鐵企業(yè)循環(huán)經(jīng)濟(jì)發(fā)展戰(zhàn)略 |
| 3.2.1 煤資源梯度利用 |
| 3.2.2 鐵礦資源開發(fā)利用 |
| 3.2.3 鋼鐵冶金固體廢棄物綜合利用 |
| 3.3 鋼鐵生產(chǎn)資源優(yōu)化配置 |
| 3.3.1 物質(zhì)流 |
| 3.3.2 能源流 |
| 3.3.3 水資源流 |
| 3.4 小結(jié) |
| 第4章 酒鋼低成本可持續(xù)發(fā)展戰(zhàn)略 |
| 4.1 低成本發(fā)展戰(zhàn)略的指導(dǎo)思想 |
| 4.2 鋼鐵主業(yè)低成本可持續(xù)發(fā)展戰(zhàn)略 |
| 4.2.1 鐵前發(fā)展戰(zhàn)略 |
| 4.2.2 煉鋼發(fā)展戰(zhàn)略 |
| 4.2.3 軋鋼發(fā)展戰(zhàn)略 |
| 4.3 關(guān)聯(lián)產(chǎn)業(yè)整合優(yōu)化發(fā)展戰(zhàn)略 |
| 4.3.1 鉻、鎳、鎢、鉬資源開發(fā) |
| 4.3.2 伴生銅礦資源開發(fā) |
| 4.3.3 電解鋁及鋁合金產(chǎn)業(yè)發(fā)展 |
| 4.4 低碳經(jīng)濟(jì)發(fā)展戰(zhàn)略 |
| 4.5 小結(jié) |
| 第5章 酒鋼鋼鐵產(chǎn)品結(jié)構(gòu)調(diào)整策略 |
| 5.1 產(chǎn)品結(jié)構(gòu)現(xiàn)狀分析 |
| 5.1.1 碳鋼產(chǎn)品結(jié)構(gòu) |
| 5.1.2 不銹鋼產(chǎn)品結(jié)構(gòu) |
| 5.2 產(chǎn)品結(jié)構(gòu)調(diào)整思路 |
| 5.2.1 指導(dǎo)思想 |
| 5.2.2 產(chǎn)品發(fā)展方向 |
| 5.3 產(chǎn)品結(jié)構(gòu)調(diào)整內(nèi)容 |
| 5.3.1 不銹鋼產(chǎn)品 |
| 5.3.2 棒線材產(chǎn)品 |
| 5.3.3 板材產(chǎn)品 |
| 5.4 小結(jié) |
| 第6章 酒鋼科技與人才發(fā)展戰(zhàn)略 |
| 6.1 科技發(fā)展現(xiàn)狀分析 |
| 6.1.1 科技工作體系 |
| 6.1.2 科技工作現(xiàn)狀 |
| 6.1.3 科技工作存在的問題 |
| 6.2 科技發(fā)展外部環(huán)境 |
| 6.2.1 鋼鐵行業(yè)技術(shù)發(fā)展趨勢 |
| 6.2.2 國家產(chǎn)業(yè)技術(shù)政策導(dǎo)向 |
| 6.3 科技發(fā)展戰(zhàn)略 |
| 6.3.1 基本思路 |
| 6.3.2 科技發(fā)展目標(biāo) |
| 6.3.3 科技發(fā)展著力點 |
| 6.4 人力資源發(fā)展戰(zhàn)略 |
| 6.4.1 人力資源現(xiàn)狀 |
| 6.4.2 人力資源開發(fā)指導(dǎo)思想 |
| 6.4.3 科技隊伍建設(shè) |
| 6.5 小結(jié) |
| 第7章 結(jié)論 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 致謝 |
| 攻讀博士學(xué)位期間取得的成果 |
| 作者簡介 |
四、不銹鋼電爐冶煉攻關(guān)（論文參考文獻(xiàn)）
- [1]采用礦熱電爐-立磨機(jī)技術(shù)利用金川冶煉棄渣生產(chǎn)合金鐵低硅硅鐵和礦渣微粉可行性探討[J]. 郝文義. 鐵合金, 2020(01)
- [2]超超臨界高壓鍋爐用P92鋼中δ鐵素體組織的分析[D]. 楊云志. 東北大學(xué), 2018(02)
- [3]含鎳、鉻不銹鋼塵泥資源化利用探討[J]. 馮琦,王強(qiáng),彭鋒. 中國冶金, 2018(06)
- [4]多級深度還原制備低氧低鋁鈦鐵基礎(chǔ)研究[D]. 程楚. 東北大學(xué), 2018(12)
- [5]硅鉻合金理論電耗計算與生產(chǎn)工藝探討[J]. 朱立新,席增宏,王剛. 鐵合金, 2017(05)
- [6]超高強(qiáng)度鋼制備工藝的關(guān)鍵技術(shù)研究[D]. 王瑞. 東北大學(xué), 2017(08)
- [7]我國鎳資源利用同不銹鋼工業(yè)發(fā)展簡述[J]. 郭鴻發(fā),吳林翀. 鐵合金, 2015(06)
- [8]紅土鎳礦采用高架短流程節(jié)能新型RKEF工藝生產(chǎn)鎳鐵合金的技術(shù)實踐[J]. 費西. 中國高新技術(shù)企業(yè), 2014(30)
- [9]中國特鋼生產(chǎn)60年[J]. 徐匡迪. 鋼鐵, 2014(07)
- [10]我國西北地區(qū)鋼鐵產(chǎn)業(yè)發(fā)展戰(zhàn)略研究[D]. 虞海燕. 東北大學(xué), 2011(07)
標(biāo)簽：超高強(qiáng)度鋼論文; 成分分析論文; 實驗電爐論文; 電爐煉鋼論文; 真空環(huán)境論文;