一、經(jīng)典彈性點(diǎn)接觸問(wèn)題的數(shù)值求解與應(yīng)用（論文文獻(xiàn)綜述）
張銳[1]（2021）在《急停和往復(fù)運(yùn)動(dòng)條件下的熱彈性流體動(dòng)力潤(rùn)滑問(wèn)題數(shù)值分析》文中指出本文基于彈性流體動(dòng)力潤(rùn)滑理論,針對(duì)工業(yè)鏈中的套筒-銷軸鏈,運(yùn)用數(shù)值分析方法研究了急停和往復(fù)運(yùn)動(dòng)條件下的熱彈流問(wèn)題,主要包括:（1）建立了無(wú)限長(zhǎng)線接觸零卷吸熱彈流潤(rùn)滑問(wèn)題的數(shù)學(xué)模型,并對(duì)急停問(wèn)題進(jìn)行了數(shù)值仿真,研究了初始零卷吸速度、急停時(shí)間對(duì)接觸區(qū)內(nèi)油膜的膜厚、壓力、溫升和摩擦系數(shù)等摩擦學(xué)特性的影響。研究發(fā)現(xiàn),零卷吸工況下的急停會(huì)造成運(yùn)動(dòng)過(guò)程中接觸區(qū)中心壓力的急劇增加,因此兩接觸固體容易發(fā)生塑性變形,造成表面損傷。（2）建立了點(diǎn)接觸往復(fù)運(yùn)動(dòng)條件下熱彈流潤(rùn)滑問(wèn)題的數(shù)學(xué)模型,使用數(shù)值方法研究了往復(fù)運(yùn)動(dòng)條件下點(diǎn)接觸熱彈流問(wèn)題中壓力、膜厚、溫升和摩擦系數(shù)等摩擦學(xué)特性的變化。分別研究了沖程長(zhǎng)度、工作頻率、當(dāng)量曲率半徑、載荷和橢圓比等變量對(duì)油膜摩擦學(xué)特性的影響。研究發(fā)現(xiàn),在沖程末端時(shí),油膜主要受擠壓效應(yīng)的影響。在沖程過(guò)程中,擠壓效應(yīng)和楔形效應(yīng)共同作用于油膜。在此基礎(chǔ)上,使用光彈流實(shí)驗(yàn)臺(tái)做了部分實(shí)驗(yàn),與仿真結(jié)果吻合較好。（3）研究了表面波紋度對(duì)點(diǎn)接觸往復(fù)運(yùn)動(dòng)下熱彈流潤(rùn)滑問(wèn)題的影響。對(duì)比同一工況下的光滑表面油膜,研究了表面波紋度的波長(zhǎng)和幅值對(duì)油膜膜厚、壓力、溫升和摩擦系數(shù)等摩擦學(xué)特性的影響,以及不同當(dāng)量曲率半徑對(duì)波紋度表面油膜的膜厚、壓力和溫升的影響。（4）建立了工業(yè)鏈中套筒鏈的套筒-銷軸間有限長(zhǎng)線接觸的熱彈流潤(rùn)滑模型,使用數(shù)值分析方法研究了發(fā)生急停時(shí),接觸區(qū)內(nèi)油膜的變化規(guī)律,以及初始表面速度和急停時(shí)間對(duì)接觸區(qū)油膜的壓力、膜厚、溫升和摩擦系數(shù)等摩擦學(xué)特性的影響。研究發(fā)現(xiàn),急停會(huì)導(dǎo)致中心壓力的增加、中心膜厚的減小,以及摩擦系數(shù)和溫升的增大。在接觸區(qū)的端部附近,壓力和溫升增幅較大。
馮浩文[2]（2021）在《地下埋管脫空控制標(biāo)準(zhǔn)與聯(lián)合承載機(jī)理研究》文中提出地下埋管在眾多水電站中廣泛運(yùn)用,但由于其布設(shè)形式以及施工工藝等因素,回填混凝土發(fā)生脫空現(xiàn)象幾乎不可避免。根據(jù)《水工建筑物水泥灌漿施工技術(shù)規(guī)范》要求,脫空面積大于0.5m2時(shí)應(yīng)進(jìn)行接觸灌漿,但這一標(biāo)準(zhǔn)較為籠統(tǒng),未考慮脫空形狀、部位及深度的影響。在實(shí)際工程中,普通鋼材出現(xiàn)脫空現(xiàn)象后由于常用檢測(cè)方法無(wú)法判別脫空深度,只有現(xiàn)場(chǎng)開孔后才能明確該脫空部位是否需要接觸灌漿。但一旦鉆孔將在一定程度上破壞鋼管結(jié)構(gòu)的整體性,部分脫空區(qū)域即使多次灌漿仍超過(guò)0.5 m2,且重復(fù)開孔易留下安全隱患,開孔后再判別是否需灌漿的做法存在一定風(fēng)險(xiǎn)及不確定性。而高強(qiáng)度鋼管對(duì)整體結(jié)構(gòu)的安全性能要求較高,不宜進(jìn)行開孔灌漿?；谏鲜鰧?shí)際問(wèn)題,若能通過(guò)建立合理的三維有限元數(shù)值模型計(jì)算獲得脫空區(qū)域接觸灌漿的控制標(biāo)準(zhǔn),在不開孔的情況下,針對(duì)埋管不同管段、不同脫空狀況是否需要接觸灌漿進(jìn)行科學(xué)預(yù)判,將具有一定的工程實(shí)際意義。本文采用接觸非線性理論中的摩擦接觸模型,建立了地下埋管結(jié)構(gòu)的三維有限元模型,對(duì)其聯(lián)合承載機(jī)理進(jìn)行了模擬與研究。通過(guò)理論計(jì)算值與解析解的對(duì)比,驗(yàn)證了本模型在埋管結(jié)構(gòu)聯(lián)合承載計(jì)算中的適用性與匹配性;通過(guò)改變參數(shù),得到了縫隙值與圍巖性能對(duì)鋼襯應(yīng)力影響的一般規(guī)律。基于模型合理性的驗(yàn)證與工程實(shí)際測(cè)量獲得的脫空部位、分布與面積,本文針對(duì)埋管多個(gè)管段典型脫空部位分別進(jìn)行了脫空形狀、脫空面積以及脫空深度對(duì)埋管結(jié)構(gòu)的敏感性分析,獲得了對(duì)應(yīng)的影響規(guī)律,并給出了不同管段不同脫空區(qū)域進(jìn)行回填灌漿的控制標(biāo)準(zhǔn)。在無(wú)損檢測(cè)發(fā)現(xiàn)壓力鋼管存在脫空或者縫隙值過(guò)大時(shí),能夠采用本論文提供的研究方法,從材料特性和結(jié)構(gòu)受力的角度回答脫空范圍超過(guò)多少需要進(jìn)行補(bǔ)充回填混凝土,縫隙值超過(guò)多少需要進(jìn)行接觸灌漿的工程實(shí)際問(wèn)題;研究成功用于指導(dǎo)工程實(shí)際,總結(jié)了地下埋管脫空影響的一般性規(guī)律,可用于指導(dǎo)相關(guān)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)和技術(shù)要求的編制。
高成路[3]（2021）在《隧道開挖卸荷作用下巖體破壞突水近場(chǎng)動(dòng)力學(xué)模擬分析方法》文中提出突水災(zāi)害嚴(yán)重制約著我國(guó)隧道及地下工程建設(shè)向更高質(zhì)量、更高效率邁進(jìn),成為交通強(qiáng)國(guó)戰(zhàn)略目標(biāo)實(shí)現(xiàn)道路上的一道阻礙。深入認(rèn)識(shí)突水災(zāi)變演化過(guò)程及其災(zāi)變機(jī)理,是解決隧道施工安全防控難題的理論基礎(chǔ)。近年來(lái),隨著計(jì)算機(jī)技術(shù)的飛速發(fā)展和數(shù)值分析方法的廣泛應(yīng)用,利用數(shù)值模擬手段解決工程建設(shè)難題、再現(xiàn)地質(zhì)災(zāi)害演化過(guò)程、揭示災(zāi)變過(guò)程中關(guān)鍵信息演化規(guī)律逐漸成為了研究熱點(diǎn),也為科學(xué)認(rèn)識(shí)隧道突水災(zāi)變演化過(guò)程提供了解決思路。本文以隧道開挖卸荷作用下巖體破壞突水近場(chǎng)動(dòng)力學(xué)模擬分析方法為主要研究目標(biāo),針對(duì)隔水巖體在隧道開挖卸荷與地下水滲流綜合作用下發(fā)生的漸進(jìn)破壞過(guò)程,利用基于非局部作用思想的近場(chǎng)動(dòng)力學(xué)方法,采用理論分析、數(shù)學(xué)推導(dǎo)、程序研發(fā)、算例驗(yàn)證以及工程應(yīng)用等手段,通過(guò)將近場(chǎng)動(dòng)力學(xué)在模擬固體材料連續(xù)-非連續(xù)變形損傷與地下水滲流兩方面的優(yōu)勢(shì)相結(jié)合,建立了描述流體壓力驅(qū)動(dòng)作用下裂隙巖體流-固耦合破壞過(guò)程的近場(chǎng)動(dòng)力學(xué)模擬分析方法,并提出了描述隧道開挖卸荷效應(yīng)的物質(zhì)點(diǎn)休眠法與三維高效求解的矩陣運(yùn)算方法,構(gòu)建了考慮卸荷效應(yīng)的應(yīng)力-滲流近場(chǎng)動(dòng)力學(xué)模擬方法,成功應(yīng)用于典型巖溶隧道突水災(zāi)變過(guò)程模擬,揭示了不同影響因素對(duì)隔水巖體漸進(jìn)破壞突水災(zāi)變演化過(guò)程的影響規(guī)律,為隧道突水等相關(guān)地質(zhì)災(zāi)害的預(yù)測(cè)預(yù)警及安全防控提供了重要的研究手段。（1）巖體往往是由節(jié)理裂隙等不連續(xù)結(jié)構(gòu)面切割而成的巖塊構(gòu)成的,存在明顯的不連續(xù)變形特征。據(jù)此,通過(guò)引入描述節(jié)理裂隙強(qiáng)度弱化效應(yīng)的折減系數(shù)建立了節(jié)理裂隙巖體強(qiáng)度折減本構(gòu)模型,通過(guò)引入反映物質(zhì)點(diǎn)不可壓縮效應(yīng)的短程排斥力和反映材料非均質(zhì)特性的Weibull分布函數(shù)建立了描述材料在壓縮荷載作用下發(fā)生非均勻破壞的近場(chǎng)動(dòng)力學(xué)基本控制方程,并且自主研發(fā)了基于矩陣運(yùn)算的三維近場(chǎng)動(dòng)力學(xué)高效求解方法和程序,實(shí)現(xiàn)了近場(chǎng)動(dòng)力學(xué)在節(jié)理裂隙巖體壓縮破壞過(guò)程中的有效模擬。（2）裂隙巖體流-固耦合破壞機(jī)制是隧道巖體破壞突水災(zāi)變演化過(guò)程模擬的關(guān)鍵。據(jù)此,基于近場(chǎng)動(dòng)力學(xué)非局部作用思想,建立了模擬地下水滲流的等效連續(xù)介質(zhì)、離散裂隙網(wǎng)絡(luò)介質(zhì)以及孔隙-裂隙雙重介質(zhì)近場(chǎng)動(dòng)力學(xué)模擬方法,結(jié)合有效應(yīng)力原理,提出了反映固體材料變形破壞與地下水滲流耦合作用的物質(zhì)點(diǎn)雙重覆蓋理論模型,建立了模擬裂隙巖體水力壓裂過(guò)程的近場(chǎng)動(dòng)力學(xué)流-固耦合模擬方法,揭示了裂隙巖體水力壓裂過(guò)程中應(yīng)力-滲流-損傷耦合作用機(jī)制。（3）開挖卸荷是誘發(fā)隧道圍巖損傷破壞及突水的主要原因,目前近場(chǎng)動(dòng)力學(xué)方法尚未在巖土工程領(lǐng)域廣泛應(yīng)用,且缺乏描述圍巖卸荷過(guò)程的理論與方法。據(jù)此,提出了模擬隧道開挖卸荷效應(yīng)的物質(zhì)點(diǎn)休眠法,通過(guò)與工程現(xiàn)場(chǎng)觀測(cè)數(shù)據(jù)及前人研究結(jié)果進(jìn)行對(duì)比,驗(yàn)證了該方法在模擬隧道開挖損傷區(qū)演化規(guī)律方面的有效性和可靠性,進(jìn)而建立了考慮卸荷效應(yīng)的應(yīng)力-滲流近場(chǎng)動(dòng)力學(xué)模擬方法,實(shí)現(xiàn)了應(yīng)力-滲流耦合作用下節(jié)理地層隧道開挖損傷區(qū)分布位置及形態(tài)的有效預(yù)測(cè),為隧道施工過(guò)程巖體破壞突水災(zāi)變模擬提供了有效的數(shù)值方法。（4）隧道巖體破壞突水是不良地質(zhì)構(gòu)造與地下工程活動(dòng)綜合作用下發(fā)生的一種典型的連續(xù)-非連續(xù)動(dòng)態(tài)變化過(guò)程,對(duì)數(shù)值模型的建立和求解提出了更高的要求。據(jù)此,應(yīng)用自主研發(fā)的基于矩陣運(yùn)算的考慮卸荷效應(yīng)的應(yīng)力-滲流近場(chǎng)動(dòng)力學(xué)模擬方法及程序,依托歇馬隧道典型溶洞突水案例,實(shí)現(xiàn)了模型試驗(yàn)尺度巖溶隧道施工過(guò)程中隔水巖體在開挖卸荷與地下水滲流綜合作用下,開挖損傷區(qū)與滲透損傷區(qū)接觸-融合-貫通直至突水通道形成的全過(guò)程模擬。（5）巖溶隧道突水災(zāi)變機(jī)理十分復(fù)雜,正確認(rèn)識(shí)突水災(zāi)變發(fā)生條件與影響規(guī)律是突水災(zāi)害防控的基礎(chǔ)。據(jù)此,依托歇馬隧道工程實(shí)例,開展了工程尺度巖溶隧道突水災(zāi)變過(guò)程模擬,通過(guò)對(duì)比分析不同影響因素條件下隔水巖體漸進(jìn)破壞與突水通道形成過(guò)程,揭示了溶洞發(fā)育規(guī)模、溶洞水壓力、圍巖材料性能和隧道埋深等因素對(duì)突水災(zāi)變過(guò)程的影響機(jī)制,通過(guò)防突結(jié)構(gòu)最小安全厚度和突水防控措施分析,為巖溶隧道突水災(zāi)害預(yù)測(cè)預(yù)警及安全防控提供了科學(xué)指導(dǎo)。（6）近場(chǎng)動(dòng)力學(xué)憑借其模擬材料損傷破壞的獨(dú)特優(yōu)勢(shì),在巖土工程領(lǐng)域擁有巨大的應(yīng)用潛力,但是目前尚無(wú)成熟的數(shù)值仿真軟件推廣應(yīng)用。據(jù)此,基于自主研發(fā)的考慮卸荷效應(yīng)的應(yīng)力-滲流近場(chǎng)動(dòng)力學(xué)模擬方法及程序,利用C++與Matlab混合編程技術(shù),開發(fā)了具有自主知識(shí)產(chǎn)權(quán)的界面友好、操作方便、擴(kuò)展性強(qiáng)的適用于巖土工程問(wèn)題的專業(yè)數(shù)值仿真軟件——近場(chǎng)動(dòng)力學(xué)工程仿真實(shí)驗(yàn)室（PESL）,為近場(chǎng)動(dòng)力學(xué)在巖土工程及其他領(lǐng)域的推廣應(yīng)用提供了借鑒。
姚明魯[4]（2021）在《間歇運(yùn)動(dòng)條件下滾子鏈的熱彈流潤(rùn)滑問(wèn)題的數(shù)值分析》文中研究指明本文運(yùn)用彈流潤(rùn)滑理論,以滾子鏈傳動(dòng)為研究背景,采用數(shù)值分析的方法由簡(jiǎn)單到復(fù)雜研究了套筒-銷軸鉸鏈副接觸區(qū)的潤(rùn)滑狀態(tài)。由于加工誤差的存在,套筒-銷軸之間會(huì)存在點(diǎn)接觸區(qū),因此本論文的研究基于點(diǎn)接觸假設(shè)。主要研究?jī)?nèi)容包括:（1）建立了間歇運(yùn)動(dòng)條件下點(diǎn)接觸等溫彈流潤(rùn)滑的數(shù)學(xué)模型,得到了針對(duì)該問(wèn)題的完全數(shù)值解。研究了間歇運(yùn)動(dòng)、橢圓比、表面單粗糙谷/峰對(duì)接觸區(qū)潤(rùn)滑狀態(tài)的影響。發(fā)現(xiàn)間歇運(yùn)動(dòng)的停歇階段由于擠壓效應(yīng)產(chǎn)生凹陷油膜,整體膜厚較低。橢圓比的增大會(huì)使得油膜壓力發(fā)生不同程度的減小以及膜厚發(fā)生不同程度的增加。粗糙谷在一定程度上可以起到儲(chǔ)油的功能。粗糙峰的存在容易在停歇階段造成兩表面直接接觸引發(fā)潤(rùn)滑失效等。（2）將熱效應(yīng)考慮在內(nèi),建立了點(diǎn)接觸穩(wěn)態(tài)熱彈流潤(rùn)滑問(wèn)題的數(shù)學(xué)模型,得到了該問(wèn)題下的完全數(shù)值解。詳細(xì)研究了橢圓比、不同形式的表面織構(gòu)以及當(dāng)量曲率半徑對(duì)接觸區(qū)潤(rùn)滑狀態(tài)的影響。發(fā)現(xiàn)隨著橢圓比的增大,油膜壓力與膜厚并不是線性變化,存在合適的橢圓比對(duì)接觸區(qū)潤(rùn)滑狀態(tài)有益。對(duì)表面織構(gòu)進(jìn)行合適的選取以及存在合適的當(dāng)量曲率半徑,同樣可以形成有益的潤(rùn)滑狀態(tài)。（3）進(jìn)一步地,建立了間歇運(yùn)動(dòng)條件下點(diǎn)接觸熱彈流潤(rùn)滑的數(shù)學(xué)模型,得到了該問(wèn)題的完全數(shù)值解。研究了熱效應(yīng)、載荷、周期時(shí)間對(duì)接觸區(qū)潤(rùn)滑狀態(tài)的影響。通過(guò)與等溫解的比較,發(fā)現(xiàn)熱效應(yīng)可以顯著降低油膜壓力以及膜厚。油膜壓力對(duì)載荷很敏感,而膜厚對(duì)載荷并不像壓力那樣敏感。周期時(shí)間的長(zhǎng)短對(duì)接觸區(qū)潤(rùn)滑狀態(tài)有較大影響,當(dāng)周期時(shí)間較短時(shí),停歇階段的油膜厚度更厚。
于旺[5]（2021）在《乏油-動(dòng)載-熱效應(yīng)下行星齒輪系統(tǒng)的動(dòng)力學(xué)特性研究》文中進(jìn)行了進(jìn)一步梳理行星齒輪在乏油-動(dòng)載-熱效應(yīng)工況下的工作必然會(huì)導(dǎo)致太陽(yáng)輪和行星輪齒面發(fā)生點(diǎn)蝕、齒面膠合等一些較為常見(jiàn)的失效形式,這些失效形式也是導(dǎo)致傳動(dòng)系統(tǒng)傳動(dòng)效率下降和性能不佳的主要原因。在論文的研究中,對(duì)行星齒輪在乏油工況下的研究較少。所以,對(duì)乏油-動(dòng)載-熱效應(yīng)下行星齒輪的動(dòng)力學(xué)特性研究必不可少。本文將針對(duì)行星齒輪系統(tǒng)在乏油-動(dòng)載-熱效應(yīng)工況下工作時(shí)的動(dòng)力學(xué)性能變化,對(duì)其進(jìn)行分析和探討。論文主要有以下內(nèi)容:（1）介紹線接觸彈流潤(rùn)滑基本理論,根據(jù)彈流潤(rùn)滑數(shù)值計(jì)算方法中給定的求解方程對(duì)有限長(zhǎng)線接觸理論進(jìn)行推導(dǎo),推導(dǎo)出適合本文的基本理論。同時(shí)還會(huì)介紹Newton-Raphson迭代法,并對(duì)已建立的線接觸彈流潤(rùn)滑理論進(jìn)行驗(yàn)證。建立線接觸彈流潤(rùn)滑計(jì)算流程圖,對(duì)程序中的變量進(jìn)行賦值,可得到線接觸熱彈流潤(rùn)滑壓力與膜厚的分布曲線以及線接觸熱彈流各層溫升分布曲線并用Newton-Raphson迭代法得到的線接觸彈流潤(rùn)滑壓力分布與膜厚形狀進(jìn)行對(duì)比,可以看出有限長(zhǎng)線接觸基本理論可以用于本文的分析。（2）建立乏油工況下斜齒行星齒輪中太陽(yáng)輪與行星輪的等溫彈流潤(rùn)滑模型,推導(dǎo)潤(rùn)滑控制方程,并對(duì)幾何模型有效嚙合位置進(jìn)行運(yùn)動(dòng)學(xué)分析,根據(jù)給定的工況參數(shù),設(shè)定數(shù)值求解區(qū)域給出等溫彈流潤(rùn)滑計(jì)算程序的流程圖,得出載荷隨時(shí)間變化曲線、壓力分布曲線以及變形后的膜厚曲線,并用前文提到的Newton-Raphson迭代法考慮粗糙嚙合表面的情況,得出齒面粗糙度對(duì)潤(rùn)滑的影響。（3）建立行星齒輪系統(tǒng)平移-扭轉(zhuǎn)動(dòng)力學(xué)理論模型。應(yīng)用牛頓第二定律對(duì)建立模型中各構(gòu)件的動(dòng)力學(xué)方程進(jìn)行推導(dǎo),引入隨動(dòng)坐標(biāo)系的概念并采用Runge-Kutta數(shù)值法求解系統(tǒng)方程。通過(guò)對(duì)行星齒輪系統(tǒng)工作時(shí)太陽(yáng)輪與行星輪嚙合時(shí)產(chǎn)生的時(shí)變嚙合剛度、嚙合相位差引起的齒側(cè)間隙、由多種因素引起的嚙合誤差以及多種激勵(lì)的分析,得出動(dòng)載特性對(duì)行星齒輪動(dòng)力學(xué)特性的影響。（4）本文將用ANSYS對(duì)建立的齒輪模型中的太陽(yáng)輪與行星輪進(jìn)行穩(wěn)態(tài)熱分析、熱應(yīng)力分析和熱模態(tài)分析,得出熱效應(yīng)對(duì)行星齒輪嚙合時(shí)的影響。
陳克應(yīng)[6]（2020）在《高強(qiáng)接觸異質(zhì)顆粒摩擦界面彈流潤(rùn)滑及結(jié)構(gòu)優(yōu)化研究》文中研究表明高端機(jī)械設(shè)備關(guān)鍵摩擦副在異常工況下發(fā)生高強(qiáng)接觸時(shí),摩擦界面局部接觸載荷急劇升高,潤(rùn)滑油膜厚度減小,界面潤(rùn)滑性能下降,摩擦力隨之增加,從而加劇了機(jī)械零件表面的摩擦磨損,進(jìn)而使其出現(xiàn)故障和使用壽命縮短的風(fēng)險(xiǎn)升高,最終帶來(lái)嚴(yán)重的經(jīng)濟(jì)損失和生產(chǎn)安全事故。改善摩擦界面在高強(qiáng)接觸狀態(tài)下的潤(rùn)滑性能,是提高機(jī)械設(shè)備零部件綜合性能和故障容錯(cuò)率的關(guān)鍵。本文從提高摩擦界面在高強(qiáng)接觸狀態(tài)下的潤(rùn)滑性能出發(fā),基于織構(gòu)動(dòng)壓潤(rùn)滑原理,耦合異質(zhì)顆粒復(fù)合材料力學(xué)和彈流潤(rùn)滑理論,建立了夾雜彈流潤(rùn)滑理論模型,考慮流體在高強(qiáng)接觸條件下呈現(xiàn)出的非牛頓特性及溫度變化,對(duì)不同顆粒參數(shù)和環(huán)境因素下夾雜彈流潤(rùn)滑的摩擦特性進(jìn)行研究。以改善高強(qiáng)接觸摩擦副彈流潤(rùn)滑條件為目的對(duì)異質(zhì)顆粒參數(shù)進(jìn)行綜合優(yōu)化,為實(shí)現(xiàn)異質(zhì)顆粒摩擦界面在先進(jìn)機(jī)械設(shè)備高強(qiáng)接觸摩擦界面的應(yīng)用提供了新的理論和技術(shù)基礎(chǔ)。1單層顆粒規(guī)律分布異質(zhì)復(fù)合材料應(yīng)力場(chǎng)與表面形貌仿真研究。本文為了研究異質(zhì)顆粒復(fù)合材料表面“類織構(gòu)”結(jié)構(gòu)的形成機(jī)理,采用均布載荷來(lái)模擬流體對(duì)固體接觸面的近似作用力,并運(yùn)用APDL語(yǔ)言建立了異質(zhì)顆粒復(fù)合材料的力學(xué)仿真模型。用此模型研究了不同橢球顆粒長(zhǎng)徑比、材料特性、傾斜角度、埋藏深度等參數(shù)對(duì)異質(zhì)顆粒復(fù)合材料內(nèi)部應(yīng)力場(chǎng)和表面位移的影響。從材料力學(xué)角度對(duì)異質(zhì)復(fù)合材料表面“類織構(gòu)”結(jié)構(gòu)的形成機(jī)理進(jìn)行了分析,為后續(xù)研究奠定基礎(chǔ)。2異質(zhì)顆粒摩擦界面彈流潤(rùn)滑及其結(jié)構(gòu)參數(shù)優(yōu)化數(shù)值研究。本文將異質(zhì)顆粒摩擦界面彈性場(chǎng)與點(diǎn)接觸彈流潤(rùn)滑理論進(jìn)行耦合得到夾雜彈流潤(rùn)滑數(shù)學(xué)模型,同時(shí)考慮了摩擦界面間流體的非牛頓特性,采用Eyring模型對(duì)夾雜彈流潤(rùn)滑摩擦特性進(jìn)行求解。分析了異質(zhì)顆粒參數(shù)對(duì)夾雜彈流潤(rùn)滑行為及摩擦特性的影響,以改善界面潤(rùn)滑性能為目的對(duì)異質(zhì)顆粒相關(guān)參數(shù)進(jìn)行了初步優(yōu)化。研究表明,合理的顆粒材料特性和結(jié)構(gòu)參數(shù)可以有效減小異質(zhì)顆粒摩擦界面彈流潤(rùn)滑的牽曳力,改善界面潤(rùn)滑性能。3不同顆粒分布密度和規(guī)律的異質(zhì)摩擦界面彈流潤(rùn)滑數(shù)值研究。本文在前期顆粒參數(shù)優(yōu)化的基礎(chǔ)上,建立了含有不同顆粒分布密度和規(guī)律的夾雜彈流潤(rùn)滑理論模型?？紤]到模型中顆粒數(shù)量增加對(duì)求解速度的制約,本文采用了多重網(wǎng)格算法（MG）對(duì)模型求解過(guò)程進(jìn)行優(yōu)化,通過(guò)求解分析得到了不同顆粒密度及分布規(guī)律情況下異質(zhì)顆粒摩擦界面彈流潤(rùn)滑油膜和摩擦特性的變化特征,基于前期優(yōu)化的結(jié)構(gòu)參數(shù)實(shí)現(xiàn)了對(duì)顆粒分布密度和分布規(guī)律的進(jìn)一步優(yōu)化。4異質(zhì)顆粒摩擦界面線接觸熱彈流潤(rùn)滑研究。摩擦界面發(fā)生高強(qiáng)接觸時(shí),接觸載荷升高,高速運(yùn)動(dòng)過(guò)程中潤(rùn)滑油膜因粘性剪切和壓縮作用而發(fā)熱,流場(chǎng)熱效應(yīng)不能忽略。本文考慮了流場(chǎng)溫度變化對(duì)油液粘度和密度的影響,建立了異質(zhì)顆粒摩擦界面線接觸熱彈流潤(rùn)滑的理論模型。散熱過(guò)程中,考慮界面熱傳導(dǎo)性能會(huì)受顆粒的影響而發(fā)生改變,文中對(duì)能量方程邊界條件進(jìn)行了改進(jìn),通過(guò)對(duì)能量方程和Reynolds方程的聯(lián)合求解得出異質(zhì)摩擦界面彈流潤(rùn)滑油膜厚度、壓力、溫度的分布情況。以保證界面潤(rùn)滑性能處于良好狀態(tài)的同時(shí)實(shí)現(xiàn)對(duì)油膜溫升的控制為目的,完成了對(duì)異質(zhì)顆粒相關(guān)參數(shù)的優(yōu)化。5等效異質(zhì)顆粒摩擦界面彈流潤(rùn)滑性能實(shí)驗(yàn)研究。本文根據(jù)異質(zhì)顆粒摩擦界面的結(jié)構(gòu)和功能特點(diǎn)對(duì)其進(jìn)行了等效化處理,設(shè)計(jì)并加工出了不同結(jié)構(gòu)參數(shù)和材料特性的樣本進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)與理論研究。為了提高數(shù)值研究的準(zhǔn)確性,文中采用SP模型對(duì)實(shí)驗(yàn)樣本的整體材料特性進(jìn)行了估算。將理論與實(shí)驗(yàn)相結(jié)合對(duì)Stribeck曲線進(jìn)行擬合,確定實(shí)驗(yàn)樣本處于彈流潤(rùn)滑接觸時(shí)摩擦試驗(yàn)機(jī)的工作參數(shù),在此工況范圍內(nèi)完成了對(duì)不同顆粒參數(shù)和運(yùn)動(dòng)速度下等效異質(zhì)顆粒摩擦界面點(diǎn)接觸彈流潤(rùn)滑性能的測(cè)試。
徐齊平[7]（2020）在《基于絕對(duì)節(jié)點(diǎn)坐標(biāo)法的大變形軟體結(jié)構(gòu)動(dòng)力學(xué)研究》文中研究指明軟體機(jī)器人是一種由軟材料制成的新型連續(xù)體仿生機(jī)器人,是大變形多氣腔復(fù)雜軟體結(jié)構(gòu),其研究日漸受到關(guān)注并已成為一個(gè)新的研究課題和熱點(diǎn)。由于軟體結(jié)構(gòu)自身的材料非線性、運(yùn)動(dòng)過(guò)程中產(chǎn)生的幾何非線性、氣腔結(jié)構(gòu)的復(fù)雜性以及在數(shù)值計(jì)算中可能出現(xiàn)的體積鎖定等問(wèn)題,使得其動(dòng)力學(xué)研究面臨諸多困難。另外,軟體致動(dòng)器和軟體機(jī)器人這類軟體結(jié)構(gòu)在運(yùn)動(dòng)變形過(guò)程中相鄰兩氣腔之間會(huì)發(fā)生多點(diǎn)接觸,如何構(gòu)建精確有效的力學(xué)模型并對(duì)整體構(gòu)型和應(yīng)力分布進(jìn)行研究仍是個(gè)具有挑戰(zhàn)性的難題。然而,基于小變形和線彈性理論的傳統(tǒng)建模方法已無(wú)法描述非線性超彈性軟體結(jié)構(gòu)的動(dòng)力學(xué)特性。因此,有必要對(duì)大變形軟體結(jié)構(gòu)建立準(zhǔn)確的動(dòng)力學(xué)模型,并對(duì)其大變形、大范圍運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力學(xué)行為進(jìn)行仿真分析及實(shí)驗(yàn)研究。這可為軟體機(jī)器人的研究建立理論基礎(chǔ)與支撐,不但具有深刻的理論指導(dǎo)意義,而且具有廣闊的實(shí)際應(yīng)用前景。已有工作的研究對(duì)象主要集中于線彈性材料的梁、板/殼等結(jié)構(gòu),然而對(duì)于超彈性不可壓縮材料的梁、板/殼以及多氣腔軟體結(jié)構(gòu)的建模方法研究鮮有涉及。本文基于絕對(duì)節(jié)點(diǎn)坐標(biāo)法（ANCF）開展了非線性大變形超彈性軟體結(jié)構(gòu)的動(dòng)力學(xué)建模與實(shí)驗(yàn)研究,主要研究?jī)?nèi)容和成果如下:1.針對(duì)不可壓縮硅膠梁的建模,改進(jìn)了ANCF低階梁?jiǎn)卧?解決了采用低階梁?jiǎn)卧鸬捏w積鎖定問(wèn)題。進(jìn)一步發(fā)展了一種ANCF高階梁?jiǎn)卧?提出將該梁?jiǎn)卧c非線性材料模型相結(jié)合,對(duì)大變形硅膠梁進(jìn)行了動(dòng)力學(xué)建模、仿真分析及實(shí)驗(yàn)研究。高階梁?jiǎn)卧饶軌虮苊怏w積鎖定,又能夠描述硅膠梁的大變形和大范圍運(yùn)動(dòng)。通過(guò)靜力學(xué)、動(dòng)力學(xué)分析算例和物理實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證了該動(dòng)力學(xué)模型的可行性和準(zhǔn)確性。2.在上述梁?jiǎn)卧Ｐ偷幕A(chǔ)上,針對(duì)不可壓縮硅膠板的建模,改進(jìn)了ANCF低階板單元,消除了采用低階板單元導(dǎo)致的剛化效應(yīng)問(wèn)題。此外,還發(fā)展了一種ANCF高階板單元,并將該板單元與非線性本構(gòu)模型相結(jié)合,對(duì)超彈性硅膠板進(jìn)行了動(dòng)力學(xué)建模與分析及實(shí)驗(yàn)研究。高階板單元不但能夠消除剛化效應(yīng),而且還能夠反映硅膠板的構(gòu)型和應(yīng)變變化,數(shù)值仿真和實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明了該動(dòng)力學(xué)模型的有效性和精度。3.針對(duì)結(jié)構(gòu)更為復(fù)雜的多氣腔氣動(dòng)軟體致動(dòng)器相鄰兩氣腔之間的多點(diǎn)接觸問(wèn)題,建立了一種更加準(zhǔn)確的力學(xué)模型,解決了相鄰兩氣腔之間的相互穿透問(wèn)題。通過(guò)靜力學(xué)實(shí)驗(yàn)研究發(fā)現(xiàn):與傳統(tǒng)的梁模型相比,該模型既可以提高模擬軟體致動(dòng)器彎曲變形的精度,又能夠描述整體構(gòu)型變化、應(yīng)力分布規(guī)律和應(yīng)力集中現(xiàn)象。4.將多點(diǎn)接觸模型和摩擦模型有效結(jié)合,提出了多氣腔氣動(dòng)軟體機(jī)器人的動(dòng)力學(xué)建模方法,建立了相應(yīng)的動(dòng)力學(xué)模型。對(duì)軟體機(jī)器人的爬行過(guò)程進(jìn)行了動(dòng)力學(xué)仿真研究,成功模擬了其連續(xù)向前爬行運(yùn)動(dòng),揭示出粘滯和滑移非線性動(dòng)力學(xué)行為。結(jié)合運(yùn)動(dòng)控制方法和數(shù)字圖像相關(guān)（DIC）測(cè)量技術(shù),開展了相應(yīng)的爬行實(shí)驗(yàn)研究,驗(yàn)證了該動(dòng)力學(xué)模型的準(zhǔn)確性。5.對(duì)氣動(dòng)軟體機(jī)器人動(dòng)力學(xué)方程的求解算法進(jìn)行了研究。針對(duì)所建立的非線性動(dòng)力學(xué)方程的計(jì)算難題,采用隱式算法求解建立的微分-代數(shù)混合方程,給出了詳細(xì)的動(dòng)力學(xué)求解過(guò)程。結(jié)合并行計(jì)算和稀疏矩陣技術(shù),實(shí)現(xiàn)了動(dòng)力學(xué)方程的數(shù)值求解,在保證求解精度的同時(shí)提高了計(jì)算效率。
秦航遠(yuǎn)[8]（2020）在《基于多源檢測(cè)數(shù)據(jù)分析與模型仿真的道岔狀態(tài)分析及評(píng)價(jià)研究》文中研究指明作為軌道結(jié)構(gòu)中的重要組成部分,道岔是機(jī)車車輛從一股軌道轉(zhuǎn)入或越過(guò)另一股軌道時(shí)必不可少的線路設(shè)備,其集成了軌道結(jié)構(gòu)中的各項(xiàng)薄弱環(huán)節(jié),是公認(rèn)的反映鐵道工程行業(yè)技術(shù)水平的重要標(biāo)志。據(jù)統(tǒng)計(jì),截至2019年末,中國(guó)高速鐵路總里程達(dá)3.5萬(wàn)公里,共計(jì)鋪設(shè)八至九千余組正線道岔,其中國(guó)產(chǎn)道岔占比大約為80%,總體運(yùn)營(yíng)狀況良好。但道岔區(qū)的結(jié)構(gòu)損傷及機(jī)械性故障等病害問(wèn)題也偶有發(fā)生,給乘車的舒適性及列車運(yùn)行的穩(wěn)定性造成了不良影響。目前,鐵路技術(shù)發(fā)達(dá)的國(guó)家相繼研制開發(fā)了大型軌道檢測(cè)設(shè)備對(duì)軌道進(jìn)行質(zhì)量檢測(cè)及狀態(tài)評(píng)價(jià),使得利用數(shù)據(jù)分析手段智能化綜合評(píng)價(jià)道岔狀態(tài)成為可能?；诖?本文利用道岔-車輛動(dòng)力學(xué)仿真以及數(shù)據(jù)分析手段,基于多源檢測(cè)數(shù)據(jù)對(duì)道岔結(jié)構(gòu)狀態(tài)評(píng)價(jià)方法進(jìn)行研究。針對(duì)道岔區(qū)段復(fù)雜的輪軌關(guān)系問(wèn)題,提出融合三維曲面輪廓投影、FFTCONTACT算法的道岔區(qū)段輪軌滾動(dòng)接觸計(jì)算方法。該方法綜合利用跡線法、曲面輪廓投影以及法向量迭代修正的手段求解道岔區(qū)段三維輪軌型面接觸幾何問(wèn)題,并以邊界元理論為基礎(chǔ),針對(duì)描述接觸位移與接觸力關(guān)系的Bossinesq和Cerruti公式,利用Fourier變換與共軛梯度算法相結(jié)合的方法在頻域內(nèi)對(duì)輪軌接觸力進(jìn)行求解。在保證輪軌接觸力計(jì)算準(zhǔn)確性的前提下顯著提高了計(jì)算效率,并在此基礎(chǔ)上利用道岔-車輛系統(tǒng)動(dòng)力學(xué)仿真模型研究了列車在道岔區(qū)段的動(dòng)態(tài)響應(yīng)特性。針對(duì)線路實(shí)際里程與不同檢測(cè)系統(tǒng)所測(cè)得的里程之間的不一致問(wèn)題,提出了基于5點(diǎn)迭代算法（Five Point Iteration Method,FPIM）的里程偏差快速修正方法,并以此為基礎(chǔ)構(gòu)建了軌道幾何（Track Geometry Measurement,TGM）、車輛動(dòng)態(tài)響應(yīng)（Vehicle Dynamic Measurement,VDM）以及移動(dòng)式線路動(dòng)態(tài)加載車（Track Loading Vehicle,TLV）的里程偏差修正模型。通過(guò)對(duì)比傳統(tǒng)逐點(diǎn)計(jì)算方法與FPIM的計(jì)算效率,選擇某次由于外部環(huán)境導(dǎo)致綜合里程定位系統(tǒng)無(wú)法接受里程信息的檢測(cè)數(shù)據(jù)進(jìn)行驗(yàn)證,實(shí)例中修正后的VDM數(shù)據(jù)里程與真實(shí)里程接近,誤差在3 m以內(nèi)。同時(shí)相比于傳統(tǒng)相關(guān)性分析方法,在保證里程偏差修正準(zhǔn)確性的前提下節(jié)省計(jì)算時(shí)間達(dá)85%以上,效果顯著,為大量檢測(cè)數(shù)據(jù)里程偏差修正的快速工程分析提供了一個(gè)切實(shí)可行的手段。針對(duì)頻率成分復(fù)雜信號(hào)的時(shí)頻分析問(wèn)題,提出了基于集合經(jīng)驗(yàn)?zāi)B(tài)分解法（Ensemble Empirical Mode Decomposition,EEMD）的自適應(yīng)同步壓縮短時(shí)Fourier變換方法。該方法首先利用EEMD將信號(hào)分解為多個(gè)固有模態(tài)函數(shù)（Intrinsic Mode Function,IMF）;之后通過(guò)利用短時(shí)傅里葉變換（Short Time Fourier Transform,STFT）求解每個(gè)IMF的Renyi熵,確定其最佳窗長(zhǎng);最后以該窗長(zhǎng)對(duì)各個(gè)IMF進(jìn)行同步壓縮短時(shí)Fourier變換（Synchrosqueezing Short Time Fourier Transform,SSTFT）,獲得各個(gè)IMF的時(shí)頻分布。該方法有效提高了時(shí)頻分析方法的分辨率,使頻率成分復(fù)雜的軌道檢測(cè)數(shù)據(jù)中的各個(gè)信號(hào)成分能夠清晰呈現(xiàn)。經(jīng)車輛動(dòng)態(tài)響應(yīng)數(shù)據(jù)驗(yàn)證,道岔區(qū)段軸箱振動(dòng)加速度數(shù)據(jù)能夠很好地反映岔區(qū)各焊接接頭、尖軌以及心軌等典型結(jié)構(gòu)處的高頻振動(dòng)沖擊特性,其響應(yīng)頻率主要集中分布于200350Hz,同時(shí)伴隨部分能量分布于550600Hz范圍內(nèi);而輪軸橫向力能夠更好地反映輪對(duì)在道岔轉(zhuǎn)轍區(qū)及轍叉區(qū)等不同區(qū)段的較低頻振動(dòng)特性。同時(shí),相比于轉(zhuǎn)轍區(qū),轍叉區(qū)輪對(duì)會(huì)產(chǎn)生相對(duì)更高頻率的橫向振動(dòng),其響應(yīng)頻率分布于5060Hz、125Hz以及160180Hz范圍內(nèi)。在對(duì)道岔鋼軌狀態(tài)進(jìn)行診斷評(píng)價(jià)過(guò)程中,可根據(jù)實(shí)際的問(wèn)題需要選擇適當(dāng)?shù)臋z測(cè)數(shù)據(jù)對(duì)其進(jìn)行分析。針對(duì)道岔的通過(guò)性能評(píng)價(jià),綜合軌距、單邊軌距、速度以及曲率信息,實(shí)現(xiàn)了對(duì)道岔尖軌尖及心軌尖的精確定位,以及對(duì)道岔開向和列車的通過(guò)方式（直向/側(cè)向）的準(zhǔn)確判斷;結(jié)合車體、構(gòu)架及輪對(duì)在道岔區(qū)段的動(dòng)態(tài)響應(yīng)數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)學(xué)特性,提出基于道岔通過(guò)指數(shù)（Turnout Passing Index,TPI）的道岔通過(guò)性能綜合評(píng)價(jià)方法。經(jīng)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)及現(xiàn)場(chǎng)復(fù)核驗(yàn)證,該方法能夠有效提高病害道岔的識(shí)別準(zhǔn)確率,為道岔的養(yǎng)護(hù)維修提供科學(xué)的參考依據(jù)。針對(duì)TLV所測(cè)得的軌道變形數(shù)據(jù),提出了基于多分辨率分析的自適應(yīng)信號(hào)平滑方法。在保留反映軌下結(jié)構(gòu)的中長(zhǎng)波成分的基礎(chǔ)上有效消除由于焊接接頭高頻沖擊特性所造成的數(shù)據(jù)高頻沖擊成分的影響。通過(guò)對(duì)高速無(wú)砟鐵路、普速有砟鐵路以及重載鐵路典型道岔區(qū)段軌道剛度檢測(cè)數(shù)據(jù)的時(shí)頻分析,發(fā)現(xiàn)高速無(wú)砟鐵路道岔區(qū)段軌道剛度不平順檢測(cè)數(shù)據(jù)的主要能量成分分布于0.15-2（1/m）范圍內(nèi),其中以道岔板所對(duì)應(yīng)的波長(zhǎng)為主;普速有砟鐵路與重載鐵路軌道剛度不平順檢測(cè)數(shù)據(jù)中主要能量成分分別分布于0.05-0.4（1/m）和0.03-0.4（1/m）范圍內(nèi),推測(cè)主要由道砟等軌下結(jié)構(gòu)的剛度變化所導(dǎo)致。在此基礎(chǔ)上,提出了軌道剛度能量指數(shù),用于評(píng)價(jià)道岔區(qū)段包括扣件、道岔板、有砟道床等結(jié)構(gòu)的軌道剛度狀態(tài)評(píng)價(jià)指標(biāo)。經(jīng)過(guò)對(duì)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)的分析以及現(xiàn)場(chǎng)反饋存在病害道岔的驗(yàn)證,軌道剛度能量指數(shù)能夠很好地反映道岔區(qū)段軌下結(jié)構(gòu)相關(guān)的病害問(wèn)題,為道岔狀態(tài)的全面診斷提供可靠依據(jù)。
路遵友[9]（2020）在《滾動(dòng)軸承熱彈流潤(rùn)滑特性研究》文中研究表明滾動(dòng)軸承被廣泛用于具有旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)的高端機(jī)電系統(tǒng)中,潤(rùn)滑條件會(huì)直接影響軸承的摩擦學(xué)特性和機(jī)電系統(tǒng)的運(yùn)動(dòng)穩(wěn)定性,滾動(dòng)體與內(nèi)、外圈接觸彈流潤(rùn)滑特性可借助彈性流體動(dòng)壓潤(rùn)滑理論來(lái)分析和計(jì)算。以往的研究中,國(guó)內(nèi)外學(xué)者考慮熱效應(yīng)和粗糙度的影響以期獲得與真實(shí)值更加貼切的數(shù)值解。本文以滾動(dòng)軸承為研究對(duì)象,考慮微觀表面、熱彈性變形、彈性模量變化等方面的影響因素,對(duì)接觸表面的彈流潤(rùn)滑特性、熱應(yīng)力和熱變形等方面進(jìn)行了研究,為滾動(dòng)軸承潤(rùn)滑分析與結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)提供有價(jià)值的理論參考。論文主要研究?jī)?nèi)容包括:（1）運(yùn)用多重網(wǎng)格法全近似格式,采用4層W循環(huán)結(jié)構(gòu)分析了網(wǎng)格節(jié)點(diǎn)個(gè)數(shù)及松弛因子對(duì)最大誤差的影響。基于熱彈性力學(xué)理論,利用Bessel函數(shù),結(jié)合應(yīng)力函數(shù)法推導(dǎo)了圓柱體的熱應(yīng)力和熱變形表達(dá)式,通過(guò)算例給出了Bessel函數(shù)的參數(shù)求解方法。（2）建立了深溝球軸承滾珠與內(nèi)圈的橢圓點(diǎn)接觸微觀熱彈流潤(rùn)滑模型,求解了6206深溝球軸承在不同類型粗糙度下彈流潤(rùn)滑特性,研究了不同隨機(jī)粗糙度下內(nèi)圈轉(zhuǎn)速和綜合彈性模量變化對(duì)彈流潤(rùn)滑特性的影響規(guī)律。（3）計(jì)入了熱變形的影響,建立了圓柱滾子軸承滾子與內(nèi)圈的有限長(zhǎng)線接觸熱彈流潤(rùn)滑模型,引入熱力轉(zhuǎn)換原理,求解了NU204圓柱滾子軸承接觸表面的彈流潤(rùn)滑特性,實(shí)現(xiàn)了對(duì)潤(rùn)滑接觸表面的熱彈性變形和熱應(yīng)力的求解,研究了內(nèi)圈轉(zhuǎn)速、載荷、黏度變化分別對(duì)潤(rùn)滑特性、熱彈性變形和熱應(yīng)力的影響規(guī)律。（4）考慮微觀表面和熱變形的影響,建立了角接觸球軸承滾珠與內(nèi)圈的橢圓點(diǎn)接觸微觀熱彈流潤(rùn)滑數(shù)學(xué)模型,以7032C角接觸球軸承為研究對(duì)象計(jì)算了熱彈流潤(rùn)滑特性,得到了接觸表面的熱彈性變形和熱應(yīng)力的分布,研究了內(nèi)圈轉(zhuǎn)速、軸向載荷和初始黏度變化對(duì)油膜壓力、膜厚、溫升、熱彈性變形及熱應(yīng)力的影響。（5）綜合考慮粗糙度、熱變形和彈性模量的影響,建立了滾針軸承滾針與內(nèi)圈有限長(zhǎng)線接觸熱彈流潤(rùn)滑接觸模型,提出了一種求解熱彈流潤(rùn)滑特性的數(shù)值方法。該方法中,引入了彈性模量隨溫升的變化關(guān)系,求解了彈性模量場(chǎng)。以NAV4004滾針軸承為研究對(duì)象求解了潤(rùn)滑接觸表面的油膜壓力、膜厚、溫升、彈性模量和熱彈性變形的分布情況。進(jìn)一步研究了載荷和卷吸速度分別對(duì)彈性模量、油膜壓力和膜厚的影響規(guī)律。（6）利用其他學(xué)者在滾動(dòng)軸承彈流潤(rùn)滑油膜測(cè)量的實(shí)驗(yàn)研究數(shù)據(jù)對(duì)本文提出的數(shù)值計(jì)算方法進(jìn)行了驗(yàn)證。分別針對(duì)阻容振蕩法和超聲法油膜厚度測(cè)量實(shí)驗(yàn)中的D1842926N1Q1和N2312圓柱滾子軸承尺寸與潤(rùn)滑油參數(shù),利用提出的考慮彈性模量變化和熱彈性變形的有限長(zhǎng)線接觸熱彈流潤(rùn)滑數(shù)值計(jì)算方法求解了最小油膜厚度,分別與對(duì)應(yīng)工況下的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行對(duì)比,數(shù)值解與實(shí)驗(yàn)值吻合較好。
許玲玲[10]（2020）在《桿系DEM法計(jì)算理論研究及其在結(jié)構(gòu)力學(xué)行為仿真中的應(yīng)用》文中提出桿件結(jié)構(gòu)在實(shí)際工程中應(yīng)用廣泛,如框架結(jié)構(gòu)、大跨空間結(jié)構(gòu)、橋梁結(jié)構(gòu)等。該類結(jié)構(gòu)的力學(xué)行為主要包括:幾何非線性行為、材料非線性行為、靜動(dòng)力行為、節(jié)點(diǎn)半剛性行為、斷裂行為、接觸碰撞行為等以及由以上行為構(gòu)成的復(fù)合行為,如結(jié)構(gòu)的局部破壞或連續(xù)性倒塌破壞等?，F(xiàn)有數(shù)值計(jì)算方法準(zhǔn)確處理單一結(jié)構(gòu)力學(xué)行為已是一項(xiàng)困難的工作,若在此基礎(chǔ)上再耦合多種行為會(huì)變得更加復(fù)雜。因此,為了對(duì)結(jié)構(gòu)力學(xué)行為進(jìn)行簡(jiǎn)單而精確的描述,本文以桿系離散單元法為分析手段,發(fā)展了適用于桿件結(jié)構(gòu)的接觸單元（如桿單元、梁?jiǎn)卧龋?提出了一系列桿件結(jié)構(gòu)力學(xué)行為的定量化模擬計(jì)算方法,包括彈性行為、彈塑性行為、強(qiáng)震倒塌模擬、半剛性節(jié)點(diǎn)模擬等?，F(xiàn)有研究成果中均假定桿系離散單元法中接觸本構(gòu)模型的切向彈簧僅用于描述純剪力引起的純剪切變形,然而桿件結(jié)構(gòu)通常長(zhǎng)細(xì)比較大,可忽略剪切變形的影響,即根據(jù)彎曲梁理論認(rèn)為切向位移（即撓度）是由剪力產(chǎn)生的彎曲變形引起,并非由剪力產(chǎn)生的截面剪切變形引起。因此,基于上述假定推導(dǎo)出的接觸單元切向接觸剛度系數(shù)無(wú)法用于桿件結(jié)構(gòu)問(wèn)題的求解。本文針對(duì)該問(wèn)題重新定義了切向彈簧,并根據(jù)能量等效原理系統(tǒng)推導(dǎo)了各方向上接觸剛度系數(shù)的計(jì)算公式。以此為基礎(chǔ),詳細(xì)闡述了桿系離散單元的基本假定和概念,推導(dǎo)了面向軸力桿單元、平面梁?jiǎn)卧约翱臻g梁?jiǎn)卧臈U系離散單元基本公式,為復(fù)雜結(jié)構(gòu)力學(xué)行為模擬提供嚴(yán)謹(jǐn)?shù)睦碚撝?。桿系離散單元法中幾何非線性問(wèn)題和動(dòng)力響應(yīng)的求解會(huì)自動(dòng)包含在顆粒的運(yùn)動(dòng)控制方程中,是一個(gè)自然過(guò)程,無(wú)需特殊處理?；诖颂卣?文中構(gòu)建了桿件結(jié)構(gòu)靜、動(dòng)力彈性行為分析的統(tǒng)一計(jì)算框架,進(jìn)一步細(xì)化了桿系離散單元模擬結(jié)構(gòu)彈性行為時(shí)遇到的問(wèn)題。詳細(xì)給出了靜、動(dòng)力荷載的施加方式,并構(gòu)造了動(dòng)力荷載下桿系離散元的阻尼模型。對(duì)若干二維、三維桿件結(jié)構(gòu)進(jìn)行靜、動(dòng)力彈性非線性行為分析,這些行為包括幾何大變形、大轉(zhuǎn)動(dòng)、階躍屈曲、分叉、動(dòng)力響應(yīng)等,驗(yàn)證了桿系離散單元模擬桿件結(jié)構(gòu)靜、動(dòng)力彈性非線性行為的優(yōu)勢(shì)及有效性。對(duì)于材料非線性問(wèn)題,本文基于桿系離散單元塑性鉸法提出了桿系離散單元精細(xì)塑性鉸法,該法通過(guò)切線模量和截面剛度退化系數(shù)近似考慮殘余應(yīng)力對(duì)接觸單元?jiǎng)偠鹊南魅?。分別建立了兩種桿系離散單元彈塑性分析方法的計(jì)算理論,包括屈服準(zhǔn)則、彈塑性接觸本構(gòu)模型、加卸載準(zhǔn)則以及內(nèi)力超過(guò)極限屈服面后的修正方法。若干算例（包括桁架、簡(jiǎn)單梁、平面框架、空間框架以及單層網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)）的靜力彈塑性行為分析表明,桿系離散單元精細(xì)塑性鉸法可近似考慮構(gòu)件的塑性發(fā)展,其計(jì)算精度明顯高于塑性鉸法,且不會(huì)顯著增加桿系離散單元的計(jì)算量;當(dāng)材料為理想彈塑性、截面分布塑性不明顯時(shí),相比于塑性區(qū)法,采用桿系離散單元精細(xì)塑性鉸法“性價(jià)比”更高。為了定量化精確求解多點(diǎn)激勵(lì)下大跨空間鋼結(jié)構(gòu)的倒塌破壞問(wèn)題,提出了結(jié)構(gòu)多點(diǎn)激勵(lì)強(qiáng)震倒塌分析的桿系離散單元計(jì)算方法。建立了可考慮地震作用應(yīng)變率效應(yīng)的彈塑性接觸本構(gòu)模型,實(shí)現(xiàn)了桿系離散單元法的多點(diǎn)激勵(lì),初步建立了桿系離散單元法的并行計(jì)算技術(shù)。以一個(gè)縮尺比為1/3.5的單層球面網(wǎng)殼振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)?zāi)Ｐ蜑橛?jì)算對(duì)象,完成了多點(diǎn)激勵(lì)下結(jié)構(gòu)的倒塌破壞全過(guò)程定量化精確仿真。此外,該倒塌試驗(yàn)也可用于標(biāo)定桿系離散單元法進(jìn)行結(jié)構(gòu)連續(xù)性倒塌分析時(shí)所采用的關(guān)鍵結(jié)構(gòu)參數(shù)。進(jìn)一步對(duì)梁柱節(jié)點(diǎn)的半剛性行為進(jìn)行模擬,提出了一種能夠有效進(jìn)行具有半剛性節(jié)點(diǎn)的鋼框架結(jié)構(gòu)靜、動(dòng)力分析的桿系離散單元計(jì)算方法,并推導(dǎo)了可考慮半剛性連接的彈塑性接觸本構(gòu)模型。該法可同時(shí)考慮結(jié)構(gòu)的幾何非線性、材料非線性以及梁柱節(jié)點(diǎn)連接的半剛性非線性。梁柱節(jié)點(diǎn)的半剛性行為通過(guò)虛擬的彈簧單元進(jìn)行模擬,該彈簧單元以線性分配的方式將梁柱節(jié)點(diǎn)的半剛性特性量化到與之相鄰的接觸單元各方向剛度,進(jìn)而根據(jù)能量等效原理得到了上述接觸單元?jiǎng)偠鹊男拚?并通過(guò)獨(dú)立強(qiáng)化模型捕捉結(jié)構(gòu)的滯回性能。通過(guò)多個(gè)經(jīng)典算例驗(yàn)證了所提方法的正確性和適用性,且系統(tǒng)研究了半剛性連接鋼框架的幾何非線性、階躍屈曲、材料彈塑性、動(dòng)力響應(yīng)、斷裂等多種結(jié)構(gòu)力學(xué)行為。通過(guò)理論推導(dǎo)、大量經(jīng)典數(shù)值算例、大型振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)校核以及程序編寫表明,桿系離散單元法具有較強(qiáng)的精確性、通用性和穩(wěn)定性。本文實(shí)現(xiàn)了桿件結(jié)構(gòu)研究領(lǐng)域中諸多非線性和非連續(xù)結(jié)構(gòu)力學(xué)問(wèn)題的定量化仿真與分析,完善和推進(jìn)了桿系離散單元法理論體系的形成,為桿件結(jié)構(gòu)的復(fù)雜力學(xué)行為研究提供了強(qiáng)有力的技術(shù)支撐和手段。同時(shí),桿系離散單元法作為一種嶄新的數(shù)值分析方法,要將其推向?qū)嶋H工程應(yīng)用或設(shè)計(jì)人員仍存在很多可改進(jìn)和開發(fā)的空間。綜上,本文的主要?jiǎng)?chuàng)新點(diǎn)如下:（1）文中重新定義了桿系離散單元法中接觸本構(gòu)模型的切向彈簧,并嚴(yán)謹(jǐn)推導(dǎo)了面向軸力桿單元、平面梁?jiǎn)卧约翱臻g梁?jiǎn)卧母鞣较蛏辖佑|單元?jiǎng)偠认禂?shù)的計(jì)算公式,進(jìn)而將桿系離散單元法的計(jì)算理論系統(tǒng)化;（2）提出了桿系離散單元精細(xì)塑性鉸法,其可近似考慮構(gòu)件的塑性發(fā)展,補(bǔ)充了桿系離散單元法的彈塑性計(jì)算理論;（3）多點(diǎn)激勵(lì)下單層球殼強(qiáng)震倒塌破壞全過(guò)程定量化精確仿真的振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)校核。從計(jì)算方法、地震動(dòng)多點(diǎn)輸入荷載施加及計(jì)算效率三方面對(duì)桿系離散單元的計(jì)算理論進(jìn)行修正,提出了結(jié)構(gòu)多點(diǎn)激勵(lì)強(qiáng)震倒塌分析的桿系離散單元計(jì)算方法,有助于該法在結(jié)構(gòu)連續(xù)倒塌模擬中的推廣和應(yīng)用;（4）提出了一種能夠有效進(jìn)行半剛性鋼框架結(jié)構(gòu)靜、動(dòng)力分析的桿系離散單元計(jì)算方法,該法可同時(shí)考慮結(jié)構(gòu)的幾何非線性、材料非線性以及梁柱節(jié)點(diǎn)連接的半剛性非線性。桿系離散單元法中零長(zhǎng)度彈簧單元并不直接參與計(jì)算,且修正后的接觸單元?jiǎng)偠染仃嚳芍苯哟胂乱徊接?jì)算,過(guò)程簡(jiǎn)單易行。研究成果進(jìn)一步體現(xiàn)了桿系離散單元法處理強(qiáng)非線性和非連續(xù)問(wèn)題的優(yōu)勢(shì)。
二、經(jīng)典彈性點(diǎn)接觸問(wèn)題的數(shù)值求解與應(yīng)用（論文開題報(bào)告）
（1）論文研究背景及目的
此處內(nèi)容要求：
首先簡(jiǎn)單簡(jiǎn)介論文所研究問(wèn)題的基本概念和背景，再而簡(jiǎn)單明了地指出論文所要研究解決的具體問(wèn)題，并提出你的論文準(zhǔn)備的觀點(diǎn)或解決方法。
寫法范例：
本文主要提出一款精簡(jiǎn)64位RISC處理器存儲(chǔ)管理單元結(jié)構(gòu)并詳細(xì)分析其設(shè)計(jì)過(guò)程。在該MMU結(jié)構(gòu)中,TLB采用叁個(gè)分離的TLB,TLB采用基于內(nèi)容查找的相聯(lián)存儲(chǔ)器并行查找,支持粗粒度為64KB和細(xì)粒度為4KB兩種頁(yè)面大小,采用多級(jí)分層頁(yè)表結(jié)構(gòu)映射地址空間,并詳細(xì)論述了四級(jí)頁(yè)表轉(zhuǎn)換過(guò)程,TLB結(jié)構(gòu)組織等。該MMU結(jié)構(gòu)將作為該處理器存儲(chǔ)系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)的一個(gè)重要組成部分。
（2）本文研究方法
調(diào)查法：該方法是有目的、有系統(tǒng)的搜集有關(guān)研究對(duì)象的具體信息。
觀察法：用自己的感官和輔助工具直接觀察研究對(duì)象從而得到有關(guān)信息。
實(shí)驗(yàn)法：通過(guò)主支變革、控制研究對(duì)象來(lái)發(fā)現(xiàn)與確認(rèn)事物間的因果關(guān)系。
文獻(xiàn)研究法：通過(guò)調(diào)查文獻(xiàn)來(lái)獲得資料，從而全面的、正確的了解掌握研究方法。
實(shí)證研究法：依據(jù)現(xiàn)有的科學(xué)理論和實(shí)踐的需要提出設(shè)計(jì)。
定性分析法：對(duì)研究對(duì)象進(jìn)行“質(zhì)”的方面的研究，這個(gè)方法需要計(jì)算的數(shù)據(jù)較少。
定量分析法：通過(guò)具體的數(shù)字，使人們對(duì)研究對(duì)象的認(rèn)識(shí)進(jìn)一步精確化。
跨學(xué)科研究法：運(yùn)用多學(xué)科的理論、方法和成果從整體上對(duì)某一課題進(jìn)行研究。
功能分析法：這是社會(huì)科學(xué)用來(lái)分析社會(huì)現(xiàn)象的一種方法，從某一功能出發(fā)研究多個(gè)方面的影響。
模擬法：通過(guò)創(chuàng)設(shè)一個(gè)與原型相似的模型來(lái)間接研究原型某種特性的一種形容方法。
三、經(jīng)典彈性點(diǎn)接觸問(wèn)題的數(shù)值求解與應(yīng)用（論文提綱范文）
（1）急停和往復(fù)運(yùn)動(dòng)條件下的熱彈性流體動(dòng)力潤(rùn)滑問(wèn)題數(shù)值分析（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 物理量名稱及符號(hào)表 |
| 第1章 緒論 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 彈流潤(rùn)滑理論與數(shù)值求解方法概述 |
| 1.3 本文研究背景 |
| 1.3.1 零卷吸問(wèn)題 |
| 1.3.2 急停問(wèn)題 |
| 1.3.3 往復(fù)運(yùn)動(dòng)問(wèn)題 |
| 1.3.4 工業(yè)鏈問(wèn)題的研究現(xiàn)狀 |
| 1.4 本文的主要研究?jī)?nèi)容與意義 |
| 1.4.1 本文的主要研究?jī)?nèi)容 |
| 1.4.2 本文的研究意義 |
| 第2章 線接觸零卷吸條件下熱彈流潤(rùn)滑的急停分析 |
| 2.1 總述 |
| 2.2 控制方程 |
| 2.2.1 Reynolds方程 |
| 2.2.2 膜厚方程 |
| 2.2.3 載荷方程 |
| 2.2.4 黏壓-黏溫方程 |
| 2.2.5 密壓-密溫方程 |
| 2.2.6 溫度場(chǎng)方程 |
| 2.2.7 運(yùn)動(dòng)學(xué)方程 |
| 2.3 無(wú)量綱方程 |
| 2.3.1 無(wú)量綱的Reynolds方程及其邊界條件 |
| 2.3.2 無(wú)量綱膜厚方程 |
| 2.3.3 無(wú)量綱載荷方程 |
| 2.3.4 無(wú)量綱黏壓-黏溫方程 |
| 2.3.5 無(wú)量綱密壓-密溫方程 |
| 2.3.6 無(wú)量綱溫度場(chǎng)方程 |
| 2.4 計(jì)算方法 |
| 2.5 結(jié)果與討論 |
| 2.5.1 輸入?yún)?shù) |
| 2.5.2 初始零卷吸速度和急停對(duì)壓力和膜厚的影響 |
| 2.5.3 急停時(shí)間對(duì)壓力和膜厚的影響 |
| 2.5.4 對(duì)溫度的影響 |
| 2.6 本章小結(jié) |
| 第3章 點(diǎn)接觸往復(fù)運(yùn)動(dòng)條件下熱彈流潤(rùn)滑數(shù)值分析 |
| 3.1 總述 |
| 3.2 控制方程 |
| 3.2.1 Reynolds方程 |
| 3.2.2 膜厚方程 |
| 3.2.3 載荷方程 |
| 3.2.4 黏壓-黏溫方程 |
| 3.2.5 密壓-密溫方程 |
| 3.2.6 溫度場(chǎng)方程 |
| 3.2.7 運(yùn)動(dòng)學(xué)方程 |
| 3.3 無(wú)量綱方程 |
| 3.3.1 無(wú)量綱的Reynolds方程及其邊界條件 |
| 3.3.2 無(wú)量綱膜厚方程 |
| 3.3.3 無(wú)量綱載荷方程 |
| 3.3.4 無(wú)量綱黏壓-黏溫方程 |
| 3.3.5 無(wú)量綱密壓-密溫方程 |
| 3.3.6 無(wú)量綱溫度場(chǎng)方程 |
| 3.3.7 無(wú)量綱運(yùn)動(dòng)學(xué)方程 |
| 3.4 無(wú)量綱方程的離散 |
| 3.4.1 Reynolds方程的離散 |
| 3.4.2 膜厚方程的離散 |
| 3.4.3 載荷方程的離散 |
| 3.4.4 黏壓-黏溫方程的離散 |
| 3.4.5 密壓-密溫方程的離散 |
| 3.4.6 溫度場(chǎng)方程的離散 |
| 3.5 結(jié)果與討論 |
| 3.5.1 輸入變量 |
| 3.5.2 點(diǎn)接觸往復(fù)運(yùn)動(dòng)的特性 |
| 3.5.3 沖程長(zhǎng)度的影響 |
| 3.5.4 工作頻率的影響 |
| 3.5.5 當(dāng)量曲率半徑的影響 |
| 3.5.6 載荷的影響 |
| 3.5.7 橢圓比的影響 |
| 3.6 本章小結(jié) |
| 第4章 表面波紋度對(duì)點(diǎn)接觸往復(fù)運(yùn)動(dòng)熱彈流潤(rùn)滑的影響 |
| 4.1 總述 |
| 4.2 控制方程 |
| 4.3 無(wú)量綱方程 |
| 4.4 結(jié)果與討論 |
| 4.4.1 輸入?yún)?shù) |
| 4.4.2 波紋度表面與光滑表面的對(duì)比 |
| 4.4.3 當(dāng)量曲率半徑的影響 |
| 4.4.4 表面波紋度波長(zhǎng)的影響 |
| 4.4.5 表面波紋度幅值的影響 |
| 4.5 本章小結(jié) |
| 第5章 有限長(zhǎng)線接觸熱彈流潤(rùn)滑的急停分析 |
| 5.1 總述 |
| 5.2 控制方程 |
| 5.2.1 Reynolds方程 |
| 5.2.2 膜厚方程 |
| 5.2.3 載荷方程 |
| 5.2.4 運(yùn)動(dòng)學(xué)方程 |
| 5.3 無(wú)量綱方程 |
| 5.3.1 無(wú)量綱的Reynolds方程及其邊界條件 |
| 5.3.2 無(wú)量綱膜厚方程 |
| 5.3.3 無(wú)量綱載荷方程 |
| 5.4 結(jié)果與討論 |
| 5.4.1 輸入?yún)?shù) |
| 5.4.2 急停的影響 |
| 5.4.3 初始表面速度的影響 |
| 5.4.4 急停時(shí)間的影響 |
| 5.4.5 當(dāng)量曲率半徑的影響 |
| 5.5 本章小結(jié) |
| 第6章 總結(jié)與展望 |
| 6.1 本研究的創(chuàng)新之處 |
| 6.2 下一步研究工作的設(shè)想與展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 攻讀碩士學(xué)位期間發(fā)表的學(xué)術(shù)論文及科研工作 |
| 致謝 |
（2）地下埋管脫空控制標(biāo)準(zhǔn)與聯(lián)合承載機(jī)理研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 緒論 |
| 1.1 研究背景及意義 |
| 1.2 國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 脫空的成因及接觸灌漿 |
| 1.2.2 聯(lián)合承載機(jī)理研究與接觸非線性 |
| 1.3 本文主要研究?jī)?nèi)容及創(chuàng)新點(diǎn) |
| 1.3.1 主要研究?jī)?nèi)容 |
| 1.3.2 創(chuàng)新點(diǎn) |
| 第2章 接觸非線性理論 |
| 2.1 接觸問(wèn)題基礎(chǔ) |
| 2.1.1 接觸問(wèn)題及其分類 |
| 2.1.2 接觸問(wèn)題的基本方程 |
| 2.1.3 接觸問(wèn)題的數(shù)值解法 |
| 2.2 接觸非線性理論介紹 |
| 2.2.1 接觸非線性理論的有限元方程和解法 |
| 2.2.2 接觸狀態(tài)的判斷 |
| 2.3 本章小結(jié) |
| 第3章 地下埋管結(jié)構(gòu)聯(lián)合承載機(jī)理研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 有限元模型的建立 |
| 3.2.1 埋管模型的簡(jiǎn)化與假定 |
| 3.2.2 計(jì)算工況及邊界條件 |
| 3.2.3 單元的選擇 |
| 3.3 鋼襯與圍巖聯(lián)合作用計(jì)算模型的驗(yàn)證 |
| 3.4 聯(lián)合承載機(jī)理 |
| 3.5 本章小結(jié) |
| 第4章 回填脫空影響計(jì)算分析與脫空控制標(biāo)準(zhǔn) |
| 4.1 引言 |
| 4.2 工程概況 |
| 4.3 脫空區(qū)的邊長(zhǎng)效應(yīng) |
| 4.4 脫空范圍及深度的敏感性分析 |
| 4.4.1 一期上平段壓力鋼管灌漿脫空敏感性分析 |
| 4.4.2 一期中平段壓力鋼管灌漿脫空敏感性分析 |
| 4.4.3 一期下平段壓力鋼管灌漿脫空敏感性分析 |
| 4.4.4 一期、二期尾水支管灌漿脫空敏感性分析 |
| 4.4.5 二期上平段壓力鋼管灌漿脫空敏感性分析 |
| 4.4.6 二期中平段壓力鋼管灌漿脫空敏感性分析 |
| 4.4.7 二期下平段壓力鋼管灌漿脫空敏感性分析 |
| 4.5 各管段脫空控制標(biāo)準(zhǔn) |
| 4.5.1 不同脫空范圍下的控制標(biāo)準(zhǔn) |
| 4.5.2 不同脫空深度下的控制標(biāo)準(zhǔn) |
| 4.6 中平段實(shí)測(cè)脫空計(jì)算分析及控制標(biāo)準(zhǔn) |
| 4.7 本章小結(jié) |
| 第5章 結(jié)論與展望 |
| 5.1 結(jié)論 |
| 5.2 展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 攻讀碩士學(xué)位期間發(fā)表的論文及其它成果 |
| 致謝 |
（3）隧道開挖卸荷作用下巖體破壞突水近場(chǎng)動(dòng)力學(xué)模擬分析方法（論文提綱范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.1.1 研究背景及意義 |
| 1.1.2 選題依據(jù)與目的 |
| 1.2 國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 隧道突水突變機(jī)理 |
| 1.2.2 突水災(zāi)變演化過(guò)程模擬方法 |
| 1.2.3 近場(chǎng)動(dòng)力學(xué)在巖土工程中的應(yīng)用 |
| 1.2.4 研究現(xiàn)狀發(fā)展趨勢(shì)與存在問(wèn)題 |
| 1.3 主要內(nèi)容與創(chuàng)新點(diǎn) |
| 1.3.1 研究?jī)?nèi)容 |
| 1.3.2 技術(shù)路線 |
| 1.3.3 創(chuàng)新點(diǎn) |
| 第二章 基于矩陣運(yùn)算的裂隙巖體三維近場(chǎng)動(dòng)力學(xué)模擬 |
| 2.1 近場(chǎng)動(dòng)力學(xué)基本理論 |
| 2.1.1 連續(xù)-非連續(xù)模擬的非局部作用思想 |
| 2.1.2 常規(guī)態(tài)型近場(chǎng)動(dòng)力學(xué)模型 |
| 2.1.3 動(dòng)態(tài)/靜態(tài)問(wèn)題數(shù)值求解方法 |
| 2.2 節(jié)理裂隙巖體強(qiáng)度折減本構(gòu)模型 |
| 2.2.1 基于強(qiáng)度折減理論的巖體本構(gòu)模型 |
| 2.2.2 巖體本構(gòu)模型參數(shù)確定方法 |
| 2.3 非均質(zhì)巖體材料壓縮破壞模擬 |
| 2.3.1 巖體材料非均質(zhì)特性表征 |
| 2.3.2 巖體材料壓縮破壞模擬 |
| 2.4 基于矩陣運(yùn)算的高效求解策略 |
| 2.4.1 近場(chǎng)動(dòng)力學(xué)矩陣運(yùn)算基本原理 |
| 2.4.2 近場(chǎng)動(dòng)力學(xué)矩陣運(yùn)算程序開發(fā) |
| 2.4.3 近場(chǎng)動(dòng)力學(xué)矩陣運(yùn)算效率分析 |
| 2.5 巖體破壞三維模擬算例驗(yàn)證 |
| 2.5.1 完整巖體破壞過(guò)程模擬 |
| 2.5.2 節(jié)理巖體破壞過(guò)程模擬 |
| 2.5.3 裂隙巖體破壞過(guò)程模擬 |
| 2.6 本章小結(jié) |
| 第三章 裂隙巖體應(yīng)力-滲流耦合近場(chǎng)動(dòng)力學(xué)模擬 |
| 3.1 地下水滲流近場(chǎng)動(dòng)力學(xué)模型 |
| 3.1.1 等效連續(xù)介質(zhì)滲流模型 |
| 3.1.2 離散裂隙網(wǎng)絡(luò)滲流模型 |
| 3.1.3 孔隙-裂隙雙重介質(zhì)滲流模型 |
| 3.2 裂隙巖體流-固耦合模擬方法 |
| 3.2.1 物質(zhì)點(diǎn)雙重覆蓋理論模型 |
| 3.2.2 流-固耦合矩陣運(yùn)算與程序開發(fā) |
| 3.3 應(yīng)力狀態(tài)對(duì)水力裂隙擴(kuò)展路徑的影響規(guī)律 |
| 3.3.1 應(yīng)力狀態(tài)對(duì)水力裂隙的影響機(jī)制 |
| 3.3.2 水力裂隙擴(kuò)展路徑模擬結(jié)果分析 |
| 3.4 天然裂隙對(duì)水力裂隙擴(kuò)展路徑的影響規(guī)律 |
| 3.4.1 天然裂隙與水力裂隙相互作用關(guān)系 |
| 3.4.2 水力裂隙擴(kuò)展路徑模擬結(jié)果分析 |
| 3.5 巖體裂隙網(wǎng)絡(luò)水力壓裂過(guò)程損傷破壞規(guī)律 |
| 3.5.1 裂隙網(wǎng)絡(luò)對(duì)水力裂隙的影響機(jī)制 |
| 3.5.2 裂隙網(wǎng)絡(luò)巖體水力壓裂模擬結(jié)果分析 |
| 3.6 本章小結(jié) |
| 第四章 隧道開挖卸荷效應(yīng)近場(chǎng)動(dòng)力學(xué)模擬 |
| 4.1 卸荷效應(yīng)模擬的物質(zhì)點(diǎn)休眠法 |
| 4.1.1 物質(zhì)點(diǎn)休眠法基本思想 |
| 4.1.2 開挖卸荷模擬程序設(shè)計(jì) |
| 4.2 隧道開挖損傷區(qū)模擬分析 |
| 4.2.1 隧道開挖損傷區(qū)形成機(jī)制 |
| 4.2.2 隧道開挖損傷區(qū)演化過(guò)程 |
| 4.2.3 隧道開挖圍巖位移場(chǎng)變化規(guī)律 |
| 4.3 滲流卸荷近場(chǎng)動(dòng)力學(xué)模擬 |
| 4.3.1 孔隙介質(zhì)滲流卸荷模擬 |
| 4.3.2 裂隙介質(zhì)滲流卸荷模擬 |
| 4.3.3 雙重介質(zhì)滲流卸荷模擬 |
| 4.4 卸荷作用下應(yīng)力-滲流耦合近場(chǎng)動(dòng)力學(xué)模擬 |
| 4.4.1 卸荷作用下應(yīng)力-滲流近場(chǎng)動(dòng)力學(xué)模擬方法 |
| 4.4.2 卸荷作用下應(yīng)力-滲流耦合模擬程序設(shè)計(jì) |
| 4.5 隧道開挖損傷區(qū)應(yīng)力-滲流耦合模擬 |
| 4.5.1 滲流對(duì)隧道開挖損傷區(qū)的影響機(jī)制 |
| 4.5.2 滲透壓力對(duì)隧道開挖損傷的影響規(guī)律 |
| 4.6 本章小結(jié) |
| 第五章 隧道隔水巖體漸進(jìn)破壞突水災(zāi)變過(guò)程模擬 |
| 5.1 歇馬隧道突水災(zāi)害概述 |
| 5.1.1 依托工程概況 |
| 5.1.2 工程現(xiàn)場(chǎng)突水情況 |
| 5.2 隧道巖體破壞突水地質(zhì)力學(xué)模型試驗(yàn) |
| 5.2.1 地質(zhì)力學(xué)模型試驗(yàn)概述 |
| 5.2.2 隔水巖體漸進(jìn)破壞突水過(guò)程 |
| 5.3 隧道巖體破壞突水近場(chǎng)動(dòng)力學(xué)模型 |
| 5.3.1 隧道施工過(guò)程三維模型 |
| 5.3.2 監(jiān)測(cè)斷面布置情況 |
| 5.4 隧道巖體破壞突水模擬結(jié)果分析 |
| 5.4.1 圍巖損傷狀態(tài)分析 |
| 5.4.2 圍巖滲流場(chǎng)分析 |
| 5.4.3 圍巖位移場(chǎng)分析 |
| 5.5 本章小結(jié) |
| 第六章 隧道隔水巖體漸進(jìn)破壞突水影響因素分析 |
| 6.1 巖溶隧道突水影響因素與模型設(shè)計(jì) |
| 6.1.1 巖溶隧道突水影響因素 |
| 6.1.2 巖溶隧道突水模擬工況設(shè)計(jì) |
| 6.2 巖溶隧道突水災(zāi)變過(guò)程工程尺度模擬 |
| 6.2.1 工程尺度模擬三維數(shù)值模型 |
| 6.2.2 隔水巖體漸進(jìn)破壞突水過(guò)程分析 |
| 6.3 巖溶隧道突水影響因素分析 |
| 6.3.1 溶洞發(fā)育規(guī)模 |
| 6.3.2 溶洞水壓力 |
| 6.3.3 圍巖彈性模量 |
| 6.3.4 圍巖抗拉強(qiáng)度 |
| 6.3.5 隧道埋深 |
| 6.3.6 溶洞位置 |
| 6.4 基于數(shù)值模擬結(jié)果的隧道突水防控措施分析 |
| 6.4.1 最小安全厚度計(jì)算結(jié)果分析 |
| 6.4.2 巖溶隧道突水防控措施分析 |
| 6.5 本章小結(jié) |
| 第七章 近場(chǎng)動(dòng)力學(xué)巖土工程數(shù)值仿真軟件及應(yīng)用 |
| 7.1 數(shù)值仿真軟件研發(fā) |
| 7.1.1 軟件功能設(shè)計(jì) |
| 7.1.2 軟件架構(gòu)設(shè)計(jì) |
| 7.1.3 軟件運(yùn)行環(huán)境 |
| 7.2 數(shù)值仿真軟件介紹 |
| 7.2.1 用戶界面介紹 |
| 7.2.2 使用方法介紹 |
| 7.3 應(yīng)用實(shí)例分析 |
| 7.3.1 模型概況 |
| 7.3.2 模擬結(jié)果分析 |
| 7.4 本章小結(jié) |
| 第八章 結(jié)論與展望 |
| 8.1 結(jié)論 |
| 8.2 展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 博士期間參與的科研項(xiàng)目 |
| 博士期間發(fā)表的論文 |
| 博士期間申請(qǐng)的專利 |
| 博士期間獲得的獎(jiǎng)勵(lì) |
| 致謝 |
| 學(xué)位論文評(píng)閱及答辯情況表 |
（4）間歇運(yùn)動(dòng)條件下滾子鏈的熱彈流潤(rùn)滑問(wèn)題的數(shù)值分析（論文提綱范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 彈性流體動(dòng)力潤(rùn)滑理論的發(fā)展 |
| 1.3 彈性流體動(dòng)力潤(rùn)滑數(shù)值計(jì)算方法的發(fā)展 |
| 1.4 現(xiàn)代彈流潤(rùn)滑理論國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.5 本文的研究背景 |
| 1.5.1 工業(yè)鏈的發(fā)展概況 |
| 1.5.2 相關(guān)問(wèn)題的研究進(jìn)展 |
| 1.6 本文的研究?jī)?nèi)容及意義 |
| 1.6.1 研究?jī)?nèi)容 |
| 1.6.2 研究意義 |
| 第二章 間歇運(yùn)動(dòng)條件下點(diǎn)接觸等溫彈流潤(rùn)滑理論 |
| 2.1 卷吸速度模型的建立 |
| 2.2 基本理論方程 |
| 2.2.1 計(jì)算域的取定 |
| 2.2.2 Reynolds方程 |
| 2.2.3 膜厚方程 |
| 2.2.4 粘度、密度方程 |
| 2.2.5 載荷方程 |
| 2.2.6 運(yùn)動(dòng)學(xué)方程 |
| 2.3 無(wú)量綱化 |
| 2.3.1 Reynolds方程的無(wú)量綱化 |
| 2.3.2 膜厚方程的無(wú)量綱化 |
| 2.3.3 粘度、密度方程的無(wú)量綱化 |
| 2.3.4 載荷方程的無(wú)量綱化 |
| 2.4 所采用的數(shù)值計(jì)算方法 |
| 2.5 本章小結(jié) |
| 第三章 間歇運(yùn)動(dòng)條件下點(diǎn)接觸等溫彈流潤(rùn)滑問(wèn)題結(jié)果與討論 |
| 3.1 物理參數(shù)的取定 |
| 3.2 間歇運(yùn)動(dòng)的影響 |
| 3.3 表面粗糙谷及其位置的影響 |
| 3.3.1 表面粗糙谷在中央時(shí)的影響 |
| 3.3.2 表面粗糙谷在靠近接觸區(qū)入口時(shí)的影響 |
| 3.3.3 表面粗糙谷在靠近接觸區(qū)出口時(shí)的影響 |
| 3.4 表面粗糙峰的影響 |
| 3.5 本章小結(jié) |
| 第四章 點(diǎn)接觸穩(wěn)態(tài)熱彈流潤(rùn)滑理論 |
| 4.1 基本理論方程 |
| 4.1.1 Reynolds方程 |
| 4.1.2 膜厚方程 |
| 4.1.3 粘度、密度方程 |
| 4.1.4 載荷方程 |
| 4.1.5 溫度場(chǎng)方程 |
| 4.2 無(wú)量綱化 |
| 4.2.1 Reynolds方程的無(wú)量綱化 |
| 4.2.2 膜厚方程的無(wú)量綱化 |
| 4.2.3 粘度、密度方程的無(wú)量綱化 |
| 4.2.4 載荷方程的無(wú)量綱化 |
| 4.2.5 溫度場(chǎng)方程的無(wú)量綱化 |
| 4.3 所采用的數(shù)值計(jì)算方法 |
| 4.4 本章小結(jié) |
| 第五章 點(diǎn)接觸穩(wěn)態(tài)熱彈流潤(rùn)滑問(wèn)題結(jié)果與討論 |
| 5.1 物理參數(shù)的取定 |
| 5.2 橢圓比對(duì)光滑表面接觸的影響 |
| 5.3 表面波紋度的影響 |
| 5.3.1 橫向表面波紋度的影響 |
| 5.3.2 縱向表面波紋度的影響 |
| 5.4 不同形式凹槽的影響 |
| 5.4.1 縱向凹槽的影響 |
| 5.4.2 橫向粗凹槽的影響 |
| 5.5 當(dāng)量曲率半徑的影響 |
| 5.6 本章小結(jié) |
| 第六章 間歇運(yùn)動(dòng)條件下點(diǎn)接觸熱彈流潤(rùn)滑問(wèn)題 |
| 6.1 基本理論方程 |
| 6.1.1 Reynolds方程 |
| 6.1.2 膜厚方程 |
| 6.1.3 粘度、密度方程 |
| 6.1.4 載荷方程 |
| 6.1.5 溫度場(chǎng)方程 |
| 6.2 無(wú)量綱化 |
| 6.2.1 Reynolds方程的無(wú)量綱化 |
| 6.2.2 膜厚方程的無(wú)量綱化 |
| 6.2.3 粘度、密度方程的無(wú)量綱化 |
| 6.2.4 溫度場(chǎng)方程的無(wú)量綱化 |
| 6.2.5 摩擦系數(shù) |
| 6.3 物理參數(shù)的取定 |
| 6.4 所采用的數(shù)值計(jì)算方法 |
| 6.5 結(jié)果及討論 |
| 6.5.1 熱效應(yīng)的影響 |
| 6.5.2 載荷的影響 |
| 6.5.3 運(yùn)動(dòng)周期時(shí)間的影響 |
| 6.6 本章小結(jié) |
| 第七章 總結(jié)與展望 |
| 7.1 總結(jié) |
| 7.2 本文的創(chuàng)新之處 |
| 7.3 對(duì)今后工作的設(shè)想與展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 攻讀學(xué)位期間的研究成果 |
| 致謝 |
（5）乏油-動(dòng)載-熱效應(yīng)下行星齒輪系統(tǒng)的動(dòng)力學(xué)特性研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第1章 緒論 |
| 1.1 課題研究背景及意義 |
| 1.1.1 課題來(lái)源 |
| 1.1.2 課題研究背景及意義 |
| 1.2 國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 乏油工況下的彈流潤(rùn)滑研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.2 齒輪彈流潤(rùn)滑研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.3 行星齒輪動(dòng)載特性研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.4 行星齒輪動(dòng)力學(xué)的研究現(xiàn)狀 |
| 1.3 論文主要內(nèi)容 |
| 1.3.1 論文主要內(nèi)容 |
| 1.3.2 研究技術(shù)路線 |
| 1.4 本章小結(jié) |
| 第2章 有限長(zhǎng)線接觸彈流潤(rùn)滑分析基本理論 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 乏油工況下的彈流潤(rùn)滑模型 |
| 2.2.1 幾何模型 |
| 2.2.2 潤(rùn)滑控制方程及其邊界條件 |
| 2.2.3 基本控制方程無(wú)量綱化 |
| 2.2.4 數(shù)值求解 |
| 2.3 Newton-Raphson迭代法 |
| 2.3.1 基本方程 |
| 2.3.2 矩陣系數(shù)表達(dá)式 |
| 2.3.3 表達(dá)式中各量的計(jì)算 |
| 2.4 結(jié)果討論與分析 |
| 2.4.1 計(jì)算流程圖 |
| 2.4.2 線接觸熱彈流潤(rùn)滑計(jì)算結(jié)果 |
| 2.4.3 Newton-Raphson計(jì)算結(jié)果 |
| 2.5 本章小結(jié) |
| 第3章 乏油潤(rùn)滑對(duì)行星齒輪動(dòng)力學(xué)特性影響 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 乏油工況下行星齒輪潤(rùn)滑模型 |
| 3.2.1 幾何與運(yùn)動(dòng)學(xué)分析 |
| 3.2.2 潤(rùn)滑控制方程 |
| 3.2.3 結(jié)果分析 |
| 3.3 考慮嚙合表面粗糙的齒輪潤(rùn)滑 |
| 3.3.1 含有表面粗糙的膜厚方程 |
| 3.3.2 用Newton-Raphson方法計(jì)算齒輪粗糙嚙合 |
| 3.3.3 結(jié)果分析 |
| 3.4 本章小結(jié) |
| 第4章 動(dòng)載系數(shù)對(duì)行星齒輪動(dòng)力學(xué)特性影響 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 行星齒輪建模方法概述 |
| 4.2.1 行星齒輪建模方法 |
| 4.2.2 數(shù)值求解方法簡(jiǎn)介 |
| 4.3 行星齒輪動(dòng)力學(xué)建模 |
| 4.3.1 行星齒輪建模假設(shè) |
| 4.3.2 行星齒輪模型建立 |
| 4.4 動(dòng)力學(xué)特性分析 |
| 4.4.1 固有特性分析 |
| 4.4.2 系統(tǒng)動(dòng)載系數(shù)的求解方法 |
| 4.4.3 嚙合相位差對(duì)動(dòng)載系數(shù)的影響 |
| 4.4.4 多激勵(lì)對(duì)動(dòng)載特性的影響 |
| 4.5 本章小結(jié) |
| 第5章 熱效應(yīng)對(duì)行星齒輪動(dòng)力學(xué)特性影響 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 熱模態(tài)分析流程 |
| 5.3 熱模態(tài)分析的基本理論 |
| 5.3.1 穩(wěn)態(tài)溫度場(chǎng)分析 |
| 5.3.2 摩擦熱流量分析 |
| 5.3.3 結(jié)構(gòu)熱剛度矩陣及結(jié)構(gòu)模態(tài)分析 |
| 5.4 有限元分析 |
| 5.4.1 行星齒輪參數(shù)及工況參數(shù) |
| 5.4.2 行星齒輪嚙合的穩(wěn)態(tài)熱分析 |
| 5.4.3 行星齒輪嚙合的熱應(yīng)力分析 |
| 5.4.4 行星齒輪嚙合的熱模態(tài)分析 |
| 5.5 本章小結(jié) |
| 結(jié)論 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 攻讀碩士學(xué)位期間發(fā)表的論文和取得的科研成果 |
| 致謝 |
（6）高強(qiáng)接觸異質(zhì)顆粒摩擦界面彈流潤(rùn)滑及結(jié)構(gòu)優(yōu)化研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 緒論 |
| 1.1 研究的科學(xué)意義 |
| 1.2 國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 異質(zhì)復(fù)合材料接觸彈性場(chǎng)和摩擦性能研究 |
| 1.2.2 非光滑表面彈流潤(rùn)滑研究 |
| 1.2.3 異質(zhì)復(fù)合材料表面彈流潤(rùn)滑接觸研究 |
| 1.2.4 復(fù)合材料及非光滑表面彈流潤(rùn)滑接觸溫度場(chǎng)研究 |
| 1.3 研究目標(biāo)及研究?jī)?nèi)容 |
| 1.3.1 研究目標(biāo) |
| 1.3.2 研究?jī)?nèi)容 |
| 第2章 單層顆粒規(guī)律分布復(fù)合材料應(yīng)力場(chǎng)與表面形貌研究 |
| 2.1 橢球形異質(zhì)顆粒復(fù)合材料彈性場(chǎng)仿真力學(xué)模型的建立 |
| 2.2 橢球形異質(zhì)顆粒復(fù)合材料彈性場(chǎng)計(jì)算結(jié)果分析 |
| 2.2.1 不同顆粒埋藏深度的復(fù)合材料彈性場(chǎng)計(jì)算結(jié)果分析 |
| 2.2.2 不同粒徑比的復(fù)合材料彈性場(chǎng)計(jì)算結(jié)果分析 |
| 2.2.3 不同彈性模量比的復(fù)合材料彈性場(chǎng)計(jì)算結(jié)果分析 |
| 2.2.4 不同傾斜角度的復(fù)合材料彈性場(chǎng)計(jì)算結(jié)果分析 |
| 2.3 本章小結(jié) |
| 第3章 異質(zhì)顆粒摩擦界面彈流潤(rùn)滑及其結(jié)構(gòu)參數(shù)優(yōu)化數(shù)值研究 |
| 3.1 異質(zhì)顆粒復(fù)合材料彈性場(chǎng)求解 |
| 3.1.1 異質(zhì)顆粒復(fù)合材料接觸問(wèn)題的描述 |
| 3.1.2 異質(zhì)顆粒復(fù)合材料彈性場(chǎng)控制方程 |
| 3.2 異質(zhì)顆粒復(fù)合材料表面點(diǎn)接觸彈流潤(rùn)滑模型 |
| 3.2.1 異質(zhì)顆粒引起的表面位移 |
| 3.2.2 無(wú)量綱化 |
| 3.2.3 非牛頓流體的等溫點(diǎn)接觸EHL滑雷諾方程 |
| 3.2.4 邊界條件 |
| 3.2.5 油膜厚度 |
| 3.2.6 粘度—壓力方程 |
| 3.2.7 密度—壓力方程 |
| 3.2.8 載荷平衡方程 |
| 3.2.9 彈流潤(rùn)滑牽引系數(shù) |
| 3.3 離散化和迭代過(guò)程 |
| 3.4 潤(rùn)滑特性分析 |
| 3.4.1 異質(zhì)顆粒本征應(yīng)變對(duì)彈流潤(rùn)滑的影響 |
| 3.4.2 顆粒埋藏深度對(duì)彈流潤(rùn)滑的影響 |
| 3.4.3 顆粒尺寸對(duì)彈流潤(rùn)滑的影響 |
| 3.4.4 顆粒間距對(duì)彈流潤(rùn)滑的影響 |
| 3.5 異質(zhì)顆粒對(duì)復(fù)合材料內(nèi)部剪應(yīng)力的影響 |
| 3.5.1 硬質(zhì)顆粒對(duì)最大剪應(yīng)力區(qū)域的影響 |
| 3.5.2 軟質(zhì)顆粒對(duì)最大剪應(yīng)力區(qū)域的影響 |
| 3.6 本章小結(jié) |
| 第4章 不同顆粒分布密度和規(guī)律的異質(zhì)摩擦界面彈流潤(rùn)滑數(shù)值研究 |
| 4.1 異質(zhì)顆粒復(fù)合材料表面彈流潤(rùn)滑數(shù)學(xué)模型 |
| 4.2 夾雜彈流潤(rùn)滑數(shù)學(xué)模型離散化 |
| 4.2.1 雷諾方程的有限差分法模型 |
| 4.2.2 方程的離散化 |
| 4.3 夾雜EHL的多重網(wǎng)格求解過(guò)程 |
| 4.4 夾雜彈流潤(rùn)滑性能分析 |
| 4.4.1 不同分布密度的顆粒異質(zhì)復(fù)合材料接觸應(yīng)力場(chǎng) |
| 4.4.2 不同顆粒分布密度對(duì)彈流潤(rùn)滑油膜狀態(tài)和摩擦特性的影響 |
| 4.4.3 顆粒偏置和間距比對(duì)彈流潤(rùn)滑摩擦性能的影響 |
| 4.5 本章小結(jié) |
| 第5章 異質(zhì)顆粒摩擦界面線接觸熱彈流潤(rùn)滑研究 |
| 5.1 異質(zhì)顆粒摩擦界面線接觸熱彈流潤(rùn)滑理論模型 |
| 5.2 數(shù)值模型的本構(gòu)方程 |
| 5.2.1 無(wú)量綱雷諾方程 |
| 5.2.2 無(wú)量綱能量方程 |
| 5.2.3 無(wú)量綱膜厚方程及夾雜位移方程 |
| 5.2.4 Roelands粘度-壓力和密度-壓力的溫度方程 |
| 5.2.5 載荷平衡方程 |
| 5.3 異質(zhì)顆粒摩擦界面線接觸熱彈流潤(rùn)滑求解過(guò)程 |
| 5.3.1 模型離散化 |
| 5.3.2 迭代流程 |
| 5.4 計(jì)算結(jié)果與分析 |
| 5.4.1 不同顆粒本征應(yīng)變對(duì)熱彈流潤(rùn)滑油膜狀態(tài)的影響 |
| 5.4.2 顆粒尺寸及埋藏深度對(duì)最小油膜厚度的影響 |
| 5.4.3 顆粒尺寸和埋藏深度對(duì)油膜各層最大溫升的影響 |
| 5.4.4 接觸間隙中顆粒所在位置及顆粒間隙中點(diǎn)處的溫度分布 |
| 5.4.5 運(yùn)動(dòng)速度和滑滾比對(duì)接觸區(qū)內(nèi)最大溫升和平均溫升的影響 |
| 5.5 本章小結(jié) |
| 第6章 等效異質(zhì)顆粒摩擦界面彈流潤(rùn)滑性能實(shí)驗(yàn)研究 |
| 6.1 實(shí)驗(yàn)方案設(shè)計(jì) |
| 6.1.1 異質(zhì)顆粒復(fù)合材料成型設(shè)計(jì) |
| 6.1.2 異質(zhì)顆粒復(fù)合材料實(shí)驗(yàn)樣本制作 |
| 6.2 異質(zhì)顆粒復(fù)合材料摩擦特性對(duì)比實(shí)驗(yàn) |
| 6.2.1 異質(zhì)顆粒復(fù)合材料表面彈流潤(rùn)滑實(shí)驗(yàn)設(shè)計(jì) |
| 6.2.2 等效異質(zhì)夾雜復(fù)合材料表面點(diǎn)接觸彈流潤(rùn)滑數(shù)值求解 |
| 6.2.3 實(shí)驗(yàn)與理論結(jié)果對(duì)比分析 |
| 6.2.4 不同等效夾雜界面運(yùn)動(dòng)速度下的牽曳系數(shù)對(duì)比分析 |
| 6.3 本章小結(jié) |
| 第7章 總結(jié)與展望 |
| 7.1 本文工作總結(jié)與展望 |
| 7.1.1 工作總結(jié) |
| 7.1.2 研究展望 |
| 7.2 本文創(chuàng)新點(diǎn) |
| 參考文獻(xiàn) |
| 致謝 |
| 附錄1 攻讀博士學(xué)位期間取得的科研成果 |
| 附錄2 攻讀博士學(xué)位期間參與的科研項(xiàng)目 |
（7）基于絕對(duì)節(jié)點(diǎn)坐標(biāo)法的大變形軟體結(jié)構(gòu)動(dòng)力學(xué)研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 研究背景與意義 |
| 1.2 柔性多體系統(tǒng)動(dòng)力學(xué)建模方法研究進(jìn)展 |
| 1.2.1 絕對(duì)節(jié)點(diǎn)坐標(biāo)法 |
| 1.2.2 混合坐標(biāo)法 |
| 1.2.3 共旋坐標(biāo)法 |
| 1.2.4 幾何精確法 |
| 1.3 接觸碰撞建模方法研究進(jìn)展 |
| 1.3.1 恢復(fù)系數(shù)法 |
| 1.3.2 連續(xù)力模型 |
| 1.3.3 罰函數(shù)法 |
| 1.3.4 拉格朗日乘子法 |
| 1.4 摩擦模型 |
| 1.5 柔性多體系統(tǒng)動(dòng)力學(xué)的實(shí)驗(yàn)研究概述 |
| 1.6 柔性多體系統(tǒng)動(dòng)力學(xué)的計(jì)算方法研究進(jìn)展 |
| 1.6.1 積分算法 |
| 1.6.2 稀疏矩陣技術(shù)和并行計(jì)算策略 |
| 1.7 柔性多體系統(tǒng)動(dòng)力學(xué)存在的問(wèn)題與挑戰(zhàn) |
| 1.8 本文主要研究?jī)?nèi)容與組織結(jié)構(gòu) |
| 1.9 本章小結(jié) |
| 第二章 超彈性大變形硅膠梁的動(dòng)力學(xué)研究 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 基于ANCF高階梁?jiǎn)卧馁|(zhì)量陣和外力陣 |
| 2.3 非線性本構(gòu)模型的彈性力陣 |
| 2.3.1 Arruda-Boyce模型 |
| 2.3.2 Neo-Hookean模型 |
| 2.3.3 Gent模型 |
| 2.3.4 Yeoh模型 |
| 2.4 基于ANCF高階梁?jiǎn)卧撵o力學(xué)和動(dòng)力學(xué)方程 |
| 2.4.1 靜平衡方程和計(jì)算方法 |
| 2.4.2 動(dòng)力學(xué)方程和計(jì)算方法 |
| 2.5 硅膠梁的靜力學(xué)仿真分析與實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證 |
| 2.5.1 不同非線性模型的名義應(yīng)力與拉伸比之間的關(guān)系 |
| 2.5.2 靜力學(xué)仿真與實(shí)驗(yàn)研究 |
| 2.6 硅膠梁的動(dòng)力學(xué)仿真分析與實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證 |
| 2.6.1 硅膠梁的DIC測(cè)量技術(shù) |
| 2.6.2 懸臂硅膠梁的動(dòng)力學(xué)仿真和實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證 |
| 2.6.3 單元收斂性分析 |
| 2.6.4 不可壓縮常數(shù)的收斂性分析 |
| 2.6.5 阻尼效應(yīng) |
| 2.6.6 三種非線性本構(gòu)模型的比較 |
| 2.7 本章小結(jié) |
| 第三章 非線性大變形硅膠板的動(dòng)力學(xué)研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 基于ANCF高階板單元的質(zhì)量陣和外力陣 |
| 3.3 基于ANCF高階板單元的靜力學(xué)與動(dòng)力學(xué)方程 |
| 3.4 硅膠板的仿真分析與實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證 |
| 3.4.1 靜力學(xué)仿真與實(shí)驗(yàn)研究 |
| 3.4.2 動(dòng)力學(xué)仿真與實(shí)驗(yàn)研究 |
| 3.5 本章小結(jié) |
| 第四章 氣動(dòng)軟體致動(dòng)器的準(zhǔn)靜態(tài)研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 氣動(dòng)軟體致動(dòng)器的準(zhǔn)靜態(tài)建模 |
| 4.2.1 非線性本構(gòu)模型的單元彈性力陣及其導(dǎo)數(shù)陣 |
| 4.2.2 單元外力陣及其導(dǎo)數(shù)陣 |
| 4.2.3 單元接觸力陣及其導(dǎo)數(shù)陣 |
| 4.2.4 靜平衡方程和計(jì)算方法 |
| 4.3 氣動(dòng)軟體致動(dòng)器的準(zhǔn)靜態(tài)仿真分析和實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證 |
| 4.3.1 兩氣腔軟體致動(dòng)器的仿真分析 |
| 4.3.2 四氣腔軟體致動(dòng)器的仿真分析和實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證 |
| 4.3.3 十氣腔軟體致動(dòng)器的仿真分析和實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證 |
| 4.4 本章小結(jié) |
| 第五章 氣動(dòng)軟體機(jī)器人的動(dòng)力學(xué)研究 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 四氣腔軟體致動(dòng)器的動(dòng)力學(xué)建模和仿真分析 |
| 5.2.1 動(dòng)力學(xué)模型 |
| 5.2.2 動(dòng)力學(xué)仿真分析 |
| 5.3 四氣腔軟體爬行機(jī)器人的動(dòng)力學(xué)建模、仿真分析與實(shí)驗(yàn)研究 |
| 5.3.1 摩擦模型 |
| 5.3.2 綜合考慮多點(diǎn)接觸和摩擦?xí)r的系統(tǒng)動(dòng)力學(xué)方程和計(jì)算方法 |
| 5.3.3 軟體爬行機(jī)器人的動(dòng)力學(xué)仿真分析與實(shí)驗(yàn)研究 |
| 5.4 本章小結(jié) |
| 第六章 總結(jié)與展望 |
| 6.1 全文工作總結(jié) |
| 6.2 主要?jiǎng)?chuàng)新點(diǎn) |
| 6.3 研究展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 致謝 |
| 攻讀博士學(xué)位期間參加的科研項(xiàng)目與獲得的獎(jiǎng)勵(lì) |
| 攻讀博士學(xué)位期間發(fā)表的學(xué)術(shù)論文 |
（8）基于多源檢測(cè)數(shù)據(jù)分析與模型仿真的道岔狀態(tài)分析及評(píng)價(jià)研究（論文提綱范文）
| 致謝 |
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 1.緒論 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.2 國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀及水平 |
| 1.2.1 道岔檢測(cè)技術(shù) |
| 1.2.2 軌道(道岔)-車輛系統(tǒng)仿真 |
| 1.2.3 檢測(cè)數(shù)據(jù)預(yù)處理方法 |
| 1.2.4 時(shí)頻分析方法 |
| 1.2.5 道岔狀態(tài)評(píng)價(jià)方法 |
| 1.3 主要研究?jī)?nèi)容 |
| 2.基于FFT-CONTACT算法的道岔區(qū)段輪軌接觸模型 |
| 2.1 坐標(biāo)系及其轉(zhuǎn)換關(guān)系 |
| 2.2 基于三維曲面投影的道岔區(qū)段輪軌接觸幾何求解方法 |
| 2.2.1 三維車輪踏面模型 |
| 2.2.2 道岔區(qū)鋼軌模型 |
| 2.2.3 三維輪軌接觸幾何計(jì)算方法 |
| 2.3 基于FFT-CONTACT算法的輪軌接觸力計(jì)算方法 |
| 2.3.1 彈性體滾動(dòng)接觸控制方程 |
| 2.3.2 基于FFT-CONTACT算法的接觸力計(jì)算方法 |
| 2.4 車輛系統(tǒng)動(dòng)力學(xué)模型 |
| 2.4.1 輪對(duì)動(dòng)力學(xué)模型 |
| 2.4.2 車體及構(gòu)架系統(tǒng)動(dòng)力學(xué)模型 |
| 2.5 道岔系統(tǒng)動(dòng)力學(xué)模型 |
| 2.5.1 道岔區(qū)鋼軌廓形生成 |
| 2.5.2 道岔區(qū)段空間動(dòng)力學(xué)模型 |
| 2.6 算例分析 |
| 2.6.1 算例1 |
| 2.6.2 算例2 |
| 2.6.3 算例3 |
| 2.7 小結(jié) |
| 3.多源檢測(cè)數(shù)據(jù)里程偏差快速修正方法 |
| 3.1 里程偏差修正流程 |
| 3.2 五點(diǎn)迭代法 |
| 3.3 軌道幾何檢測(cè)數(shù)據(jù)里程偏差修正模型 |
| 3.4 車輛動(dòng)態(tài)響應(yīng)檢測(cè)數(shù)據(jù)里程偏差修正模型 |
| 3.5 移動(dòng)式線路動(dòng)態(tài)加載試驗(yàn)車檢測(cè)數(shù)據(jù)里程偏差修正模型 |
| 3.6 算例驗(yàn)證及分析 |
| 3.6.1 FPIM的準(zhǔn)確性驗(yàn)證 |
| 3.6.2 FPIM的快速性驗(yàn)證 |
| 3.6.3 VDM數(shù)據(jù)里程偏差修正現(xiàn)場(chǎng)復(fù)核驗(yàn)證 |
| 3.6.4 道岔里程修正效果分析 |
| 3.6.5 移動(dòng)式線路動(dòng)態(tài)加載試驗(yàn)車檢測(cè)數(shù)據(jù)里程偏差修正 |
| 3.7 小結(jié) |
| 4.基于自適應(yīng)時(shí)頻分析的道岔區(qū)段動(dòng)態(tài)響應(yīng)數(shù)據(jù)特征分析 |
| 4.1 基于EEMD的自適應(yīng)同步壓縮短時(shí)Fourier變換方法 |
| 4.2 模擬信號(hào)時(shí)頻特性分析 |
| 4.3 道岔區(qū)軸箱加速度數(shù)據(jù)時(shí)頻特征分析 |
| 4.4 道岔區(qū)輪軌力數(shù)據(jù)時(shí)頻特征分析 |
| 4.5 小結(jié) |
| 5.基于車輛動(dòng)態(tài)響應(yīng)的道岔通過(guò)性能分析 |
| 5.1 道岔位置識(shí)別方法 |
| 5.2 基于道岔通過(guò)指數(shù)的道岔通過(guò)性能評(píng)價(jià)方法 |
| 5.2.1 評(píng)價(jià)指標(biāo) |
| 5.2.2 車體/構(gòu)架動(dòng)態(tài)響應(yīng)特性分析 |
| 5.2.3 道岔通過(guò)性能綜合評(píng)價(jià)指標(biāo)和方法 |
| 5.3 方法驗(yàn)證 |
| 5.3.1 不同指標(biāo)評(píng)價(jià)效果對(duì)比 |
| 5.3.2 某線路上行某站道岔識(shí)別情況 |
| 5.3.3 某線路下行某站道岔識(shí)別情況 |
| 5.3.4 某線路多組道岔情況 |
| 5.4 小結(jié) |
| 6.道岔區(qū)段軌道剛度檢測(cè)數(shù)據(jù)分析及評(píng)價(jià) |
| 6.1 軌道剛度計(jì)算方法 |
| 6.1.1 計(jì)算流程 |
| 6.1.2 算例驗(yàn)證 |
| 6.2 TLV檢測(cè)數(shù)據(jù)時(shí)頻特性分析 |
| 6.2.1 分析流程 |
| 6.2.2 高速鐵路道岔剛度檢測(cè)數(shù)據(jù)時(shí)頻特性分析 |
| 6.2.3 普速干線鐵路道岔剛度檢測(cè)數(shù)據(jù)時(shí)頻特性分析 |
| 6.2.4 重載鐵路道岔剛度檢測(cè)數(shù)據(jù)時(shí)頻特性分析 |
| 6.3 基于軌道剛度檢測(cè)數(shù)據(jù)的道岔狀態(tài)評(píng)價(jià)方法 |
| 6.3.1 計(jì)算流程 |
| 6.3.2 算例驗(yàn)證 |
| 6.4 小結(jié) |
| 7.結(jié)論與展望 |
| 7.1 結(jié)論 |
| 7.2 創(chuàng)新點(diǎn) |
| 7.3 展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 作者簡(jiǎn)歷及攻讀博士學(xué)位期間取得的科研成果 |
| 學(xué)位論文數(shù)據(jù)集 |
（9）滾動(dòng)軸承熱彈流潤(rùn)滑特性研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 1 緒論 |
| 1.1 研究背景及意義 |
| 1.2 國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 點(diǎn)接觸彈流潤(rùn)滑理論的研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.2 線接觸彈流潤(rùn)滑理論研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.3 有限長(zhǎng)線接觸彈流潤(rùn)滑理論的研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.4 熱膨脹系數(shù)與機(jī)械熱變形理論的研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.5 國(guó)內(nèi)外研究中存在的問(wèn)題 |
| 1.3 課題來(lái)源和主要研究?jī)?nèi)容 |
| 2 多重網(wǎng)格技術(shù)及熱彈性變形推導(dǎo) |
| 2.1 多重網(wǎng)格技術(shù) |
| 2.2 固體表面熱彈性變形的推導(dǎo) |
| 2.3 本章小結(jié) |
| 3 深溝球軸承微觀熱彈流潤(rùn)滑分析 |
| 3.1 幾何模型 |
| 3.2 數(shù)學(xué)模型 |
| 3.2.1 基本方程 |
| 3.2.2 方程的無(wú)量綱形式 |
| 3.2.3 控制方程的離散化 |
| 3.3 數(shù)值方法 |
| 3.4 結(jié)果分析 |
| 3.4.1 隨機(jī)粗糙度與參數(shù)變化的影響分析 |
| 3.4.2 Y方向粗糙度與參數(shù)變化的影響分析 |
| 3.4.3 X方向粗糙度與參數(shù)變化的影響分析 |
| 3.5 本章小結(jié) |
| 4 考慮熱彈性變形的圓柱滾子軸承熱彈流分析 |
| 4.1 接觸模型 |
| 4.2 數(shù)學(xué)模型 |
| 4.2.1 潤(rùn)滑控制方程 |
| 4.2.2 控制方程的無(wú)量綱化 |
| 4.2.3 控制方程的離散化 |
| 4.3 數(shù)值計(jì)算方法 |
| 4.4 計(jì)算結(jié)果分析 |
| 4.4.1 軸承潤(rùn)滑特性與熱彈性分析 |
| 4.4.2 轉(zhuǎn)速對(duì)潤(rùn)滑特性和熱應(yīng)力的影響 |
| 4.4.3 載荷對(duì)潤(rùn)滑特性和熱應(yīng)力的影響 |
| 4.4.4 黏度對(duì)潤(rùn)滑特性和熱應(yīng)力的影響 |
| 4.5 本章小結(jié) |
| 5 考慮熱彈性變形的角接觸球軸承微觀熱彈流分析 |
| 5.1 幾何模型 |
| 5.2 數(shù)學(xué)模型 |
| 5.2.1 基本控制方程 |
| 5.2.2 控制方程的無(wú)量綱化 |
| 5.2.3 控制方程的離散化 |
| 5.3 數(shù)值計(jì)算方法 |
| 5.4 計(jì)算結(jié)果分析 |
| 5.4.1 軸承參數(shù)及結(jié)果分析 |
| 5.4.2 轉(zhuǎn)速對(duì)潤(rùn)滑特性和熱彈性變形的影響 |
| 5.4.3 載荷對(duì)潤(rùn)滑特性和熱彈性變形的影響 |
| 5.4.4 黏度對(duì)潤(rùn)滑特性和熱彈性變形的影響 |
| 5.4.5 算法對(duì)比驗(yàn)證 |
| 5.5 本章小結(jié) |
| 6 考慮彈性模量變化和熱彈性變形的滾針軸承微觀熱彈流分析 |
| 6.1 潤(rùn)滑接觸模型 |
| 6.2 數(shù)學(xué)模型 |
| 6.2.1 潤(rùn)滑控制方程 |
| 6.2.2 控制方程的無(wú)量綱化 |
| 6.3 數(shù)值計(jì)算方法 |
| 6.4 計(jì)算結(jié)果分析 |
| 6.4.1 軸承潤(rùn)滑特性與熱彈性分析 |
| 6.4.2 載荷對(duì)潤(rùn)滑特性的影響 |
| 6.4.3 卷吸速度對(duì)潤(rùn)滑特性的影響 |
| 6.5 本章小結(jié) |
| 7 滾動(dòng)軸承油膜厚度的數(shù)據(jù)驗(yàn)證 |
| 7.1 阻容振蕩法膜厚驗(yàn)證 |
| 7.1.1 阻容振蕩法膜厚測(cè)量原理 |
| 7.1.2 工況參數(shù)及結(jié)果對(duì)比 |
| 7.2 超聲法膜厚的驗(yàn)證 |
| 7.2.1 超聲法膜厚測(cè)量原理 |
| 7.2.2 工況參數(shù)及結(jié)果對(duì)比 |
| 7.3 本章小結(jié) |
| 8 結(jié)論與展望 |
| 8.1 主要結(jié)論 |
| 8.2 創(chuàng)新點(diǎn) |
| 8.3 展望 |
| 致謝 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 攻讀博士學(xué)位期間主要研究成果 |
（10）桿系DEM法計(jì)算理論研究及其在結(jié)構(gòu)力學(xué)行為仿真中的應(yīng)用（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 課題背景 |
| 1.2 國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 桿件結(jié)構(gòu)力學(xué)復(fù)合行為分析研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.2 顆粒離散單元法研究及在結(jié)構(gòu)工程中的應(yīng)用現(xiàn)狀 |
| 1.3 本文主要工作 |
| 1.3.1 研究出發(fā)點(diǎn)及思路 |
| 1.3.2 主要研究工作 |
| 第二章 桿系離散單元法的基本理論與公式推導(dǎo) |
| 2.1 引言 |
| 2.2 桿系離散單元法的基本概念 |
| 2.2.1 顆粒描述 |
| 2.2.2 顆粒運(yùn)動(dòng)描述 |
| 2.2.3 接觸單元描述 |
| 2.3 面向軸力桿單元的桿系離散單元法 |
| 2.3.1 顆粒運(yùn)動(dòng)方程的建立與求解 |
| 2.3.2 顆粒所受內(nèi)力計(jì)算 |
| 2.3.3 顆粒所受等效外力計(jì)算 |
| 2.3.4 作用在等效梁上的均布力的等效外力計(jì)算 |
| 2.3.5 計(jì)算流程 |
| 2.4 面向平面梁?jiǎn)卧臈U系離散單元法 |
| 2.4.1 顆粒運(yùn)動(dòng)方程的建立與求解 |
| 2.4.2 顆粒所受內(nèi)力計(jì)算 |
| 2.4.3 顆粒所受外力計(jì)算 |
| 2.5 平面梁?jiǎn)卧蚩臻g梁?jiǎn)卧倪M(jìn)化 |
| 2.5.1 面向空間梁?jiǎn)卧念w粒運(yùn)動(dòng)方程 |
| 2.5.2 面向空間梁?jiǎn)卧慕佑|本構(gòu)模型 |
| 2.5.3 面向空間梁?jiǎn)卧母鞣较蚪佑|剛度系數(shù) |
| 2.6 顆粒質(zhì)量與轉(zhuǎn)動(dòng)慣量的計(jì)算與修正 |
| 2.7 初始條件和邊界條件施加 |
| 2.8 計(jì)算參數(shù) |
| 2.8.1 阻尼的選取 |
| 2.8.2 時(shí)間步長(zhǎng)的選取 |
| 2.8.3 桿系離散單元模型的建立原則 |
| 2.9 桿系離散單元法與顯式有限單元法的區(qū)別與聯(lián)系 |
| 2.10 小結(jié) |
| 第三章 結(jié)構(gòu)靜、動(dòng)力彈性行為分析的桿系離散單元計(jì)算方法研究 |
| 3.1 研究背景與分析思路 |
| 3.1.1 研究背景 |
| 3.1.2 結(jié)構(gòu)靜、動(dòng)力彈性問(wèn)題的桿系離散單元分析思路及計(jì)算流程 |
| 3.2 荷載施加 |
| 3.2.1 靜荷載施加 |
| 3.2.2 動(dòng)荷載施加 |
| 3.3 動(dòng)荷載下阻尼模型的構(gòu)造 |
| 3.3.1 新的阻尼模型 |
| 3.3.2 不同阻尼模型下結(jié)構(gòu)的動(dòng)力響應(yīng) |
| 3.4 靜荷載下桿件結(jié)構(gòu)的彈性行為分析 |
| 3.4.1 自由端受集中荷載作用的懸臂梁 |
| 3.4.2 William Toggle框架的階躍屈曲現(xiàn)象 |
| 3.4.3 空間六角星型穹頂結(jié)構(gòu) |
| 3.4.4 22m跨單層球面網(wǎng)殼的靜力穩(wěn)定分析 |
| 3.5 動(dòng)荷載下桿件結(jié)構(gòu)的彈性行為分析 |
| 3.5.1 L形框架的非線性動(dòng)力彈性行為分析 |
| 3.5.2 淺圓拱的靜、動(dòng)力彈性行為分析 |
| 3.5.3 平面鋼框架的靜、動(dòng)力彈性行為分析 |
| 3.5.4 雙跨、六層Orbison鋼框架的動(dòng)力彈性行為分析 |
| 3.6 小結(jié) |
| 第四章 結(jié)構(gòu)彈塑性行為分析的桿系離散單元計(jì)算方法研究 |
| 4.1 研究背景與分析思路 |
| 4.2 屈服準(zhǔn)則-截面極限屈服面方程 |
| 4.2.1 塑性鉸法可用的屈服準(zhǔn)則 |
| 4.2.2 精細(xì)塑性鉸法可用的屈服準(zhǔn)則 |
| 4.3 不考慮截面塑性開展的塑性鉸法 |
| 4.3.1 彈塑性接觸本構(gòu)模型 |
| 4.3.2 加卸載準(zhǔn)則 |
| 4.4 可近似考慮截面塑性開展的精細(xì)塑性鉸法 |
| 4.4.1 彈塑性接觸本構(gòu)模型 |
| 4.4.2 加卸載準(zhǔn)則 |
| 4.5 內(nèi)力超過(guò)極限屈服面后的修正 |
| 4.6 考慮幾何材料雙非線性的桿系離散單元計(jì)算流程 |
| 4.7 桿件結(jié)構(gòu)的彈塑性行為分析 |
| 4.7.1 基于塑性鉸法的平面桁架彈塑性行為分析 |
| 4.7.2 基于精細(xì)塑性鉸法的平面桿件結(jié)構(gòu)彈塑性行為分析 |
| 4.7.3 六層空間框架和二十層空間框架的彈塑性分析 |
| 4.7.4 K6型單層網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)彈塑性分析 |
| 4.8 小結(jié) |
| 第五章 結(jié)構(gòu)多點(diǎn)激勵(lì)強(qiáng)震倒塌分析的桿系離散單元計(jì)算方法研究 |
| 5.1 研究背景與分析思路 |
| 5.2 地震動(dòng)多點(diǎn)激勵(lì)的桿系離散元模擬 |
| 5.2.1 位移法 |
| 5.2.2 大質(zhì)量法 |
| 5.2.3 位移法和大質(zhì)量法的對(duì)比分析 |
| 5.3 可考慮地震作用應(yīng)變率效應(yīng)的接觸本構(gòu)模型 |
| 5.3.1 鋼材的靜態(tài)本構(gòu)模型 |
| 5.3.2 應(yīng)變率效應(yīng) |
| 5.4 基于Open MP的桿系離散元并行計(jì)算方法 |
| 5.5 結(jié)構(gòu)多點(diǎn)激勵(lì)強(qiáng)震倒塌分析的桿系離散單元計(jì)算流程 |
| 5.6 多點(diǎn)激勵(lì)振動(dòng)臺(tái)倒塌試驗(yàn)驗(yàn)證 |
| 5.6.1 K6 型單層球面網(wǎng)殼多點(diǎn)激勵(lì)振動(dòng)臺(tái)倒塌試驗(yàn)概況 |
| 5.6.2 K6 型單層球面網(wǎng)殼多點(diǎn)激勵(lì)振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)?zāi)Ｐ蛷?qiáng)震倒塌全過(guò)程仿真 |
| 5.7 小結(jié) |
| 第六章 半剛性連接鋼框架結(jié)構(gòu)靜、動(dòng)力分析的桿系離散單元計(jì)算方法研究 |
| 6.1 研究背景與分析思路 |
| 6.2 半剛性連接模型 |
| 6.3 考慮二維半剛性連接的彈性桿系離散元計(jì)算方法 |
| 6.3.1 虛擬的二維零長(zhǎng)度彈簧單元 |
| 6.3.2 考慮半剛性連接的接觸單元?jiǎng)偠刃拚?/td> |
| 6.3.3 半剛性連接的滯回行為模擬 |
| 6.3.4 半剛性鋼框架靜、動(dòng)力分析的桿系離散單元計(jì)算流程 |
| 6.3.5 半剛性連接桿件結(jié)構(gòu)的彈性行為分析 |
| 6.4 考慮三維半剛性連接的彈塑性桿系離散元計(jì)算方法 |
| 6.4.1 虛擬的三維零長(zhǎng)度彈簧單元 |
| 6.4.2 考慮三維半剛性連接的接觸單元彈性剛度修正公式 |
| 6.4.3 考慮三維半剛性連接的接觸單元彈塑性剛度修正公式 |
| 6.4.4 半剛性連接桿系結(jié)構(gòu)的彈塑性行為分析 |
| 6.5 小結(jié) |
| 第七章 結(jié)論與展望 |
| 7.1 主要結(jié)論 |
| 7.2 主要?jiǎng)?chuàng)新點(diǎn) |
| 7.3 不足與展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 攻讀博士期間相關(guān)科研成果 |
| 致謝 |
四、經(jīng)典彈性點(diǎn)接觸問(wèn)題的數(shù)值求解與應(yīng)用（論文參考文獻(xiàn)）
- [1]急停和往復(fù)運(yùn)動(dòng)條件下的熱彈性流體動(dòng)力潤(rùn)滑問(wèn)題數(shù)值分析[D]. 張銳. 青島理工大學(xué), 2021(02)
- [2]地下埋管脫空控制標(biāo)準(zhǔn)與聯(lián)合承載機(jī)理研究[D]. 馮浩文. 華北電力大學(xué)(北京), 2021(01)
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- [7]基于絕對(duì)節(jié)點(diǎn)坐標(biāo)法的大變形軟體結(jié)構(gòu)動(dòng)力學(xué)研究[D]. 徐齊平. 上海交通大學(xué), 2020
- [8]基于多源檢測(cè)數(shù)據(jù)分析與模型仿真的道岔狀態(tài)分析及評(píng)價(jià)研究[D]. 秦航遠(yuǎn). 中國(guó)鐵道科學(xué)研究院, 2020(01)
- [9]滾動(dòng)軸承熱彈流潤(rùn)滑特性研究[D]. 路遵友. 西安理工大學(xué), 2020
- [10]桿系DEM法計(jì)算理論研究及其在結(jié)構(gòu)力學(xué)行為仿真中的應(yīng)用[D]. 許玲玲. 東南大學(xué), 2020(02)
標(biāo)簽：動(dòng)力學(xué)論文; 線性系統(tǒng)論文; 非線性論文;