一、箱形梁橫隔板的設(shè)置（論文文獻(xiàn)綜述）
譚敏堯,程文明[1]（2021）在《橫隔板對(duì)門式起重機(jī)箱形梁受力影響》文中進(jìn)行了進(jìn)一步梳理為了研究橫隔板對(duì)箱形梁應(yīng)力的影響,根據(jù)實(shí)際工程,在Ansys有限元軟件的基礎(chǔ)上對(duì)36 t起重機(jī)主梁（即箱形梁）進(jìn)行偏載受力分析。文中針對(duì)起重機(jī)箱形梁在偏心載荷作用下產(chǎn)生的扭轉(zhuǎn)和畸變形變,通過設(shè)置橫隔板可有效抑制此類變形,防止過大的局部應(yīng)力。在橫隔板數(shù)量和位置不同的情況下,對(duì)各工況模型施加偏心載荷和運(yùn)用載荷分解法求得的對(duì)稱載荷、扭轉(zhuǎn)載荷和畸變載荷,分析各橫隔板在不同載荷作用下的相應(yīng)應(yīng)力。計(jì)算結(jié)果表明:設(shè)置數(shù)量較少的橫隔板,可大大降低箱形梁在偏心載荷下的畸變效應(yīng),也可顯著提高抗扭剛度。這類有懸臂的箱形梁采用等間距布置橫隔板更有利于抵抗扭轉(zhuǎn)和畸變效應(yīng)。
王妍[2]（2021）在《基于能量變分原理的箱形梁畸變效應(yīng)分析》文中研究指明由于箱形梁壁厚越來越薄導(dǎo)致其在偏心荷載作用下產(chǎn)生的畸變翹曲應(yīng)力占彎曲應(yīng)力比值逐漸增大,因此分析箱形梁畸變效應(yīng)成為工程設(shè)計(jì)時(shí)不容忽視的一項(xiàng)工作。薄壁箱梁畸變效應(yīng)的解析方法很多,有限元數(shù)值解及模型試驗(yàn)一般作為解析解的驗(yàn)證校對(duì)。學(xué)者們對(duì)箱形梁畸變效應(yīng)開展了許多研究,但仍存在一些不足,本文針對(duì)存在的一些問題從以下幾個(gè)方面進(jìn)行了詳細(xì)深入的研究。（1）選取畸變中心處直角的改變量為基本未知量,詳細(xì)介紹了用能量變分法計(jì)算箱形梁畸變總勢(shì)能建立畸變控制微分方程的過程并給出其初參數(shù)解,推導(dǎo)出了邊界約束不同的箱形梁畸變效應(yīng)解析公式,以一個(gè)數(shù)值算例驗(yàn)證了本文所得解析公式的正確性。（2）相比于一般懸臂箱梁,自由端有橫隔板使得翹曲正應(yīng)力在梁端出現(xiàn)正負(fù)最大值,并且其變號(hào)的截面位置由距離固定端1/4處變?yōu)?/8處;橫向單寬彎矩的縱向分布曲線由單調(diào)遞增變?yōu)橄仍龃蠛鬁p小,且其取得最大值的截面位置由自由端變?yōu)榫嚯x自由端1/4處。隨著高寬比（ψ）增大,自由端無橫隔板的懸臂梁翹曲正應(yīng)力的絕對(duì)值在固定端和跨中都減小,橫向單寬彎矩的絕對(duì)值在自由端增大在跨中減小,而自由端有橫隔板的懸臂梁有關(guān)這兩者的變化規(guī)律則與之相反。在同樣的截面尺寸及荷載工況下,梁端約束越強(qiáng),橫向單寬彎矩越小但受邊界影響較小,而翹曲正應(yīng)力越大且受邊界影響很大。隨著ψ增大,橫向單寬彎矩減小,而翹曲正應(yīng)力的縱向分布曲線由雙峰變?yōu)閱畏?且梁端約束越強(qiáng),橫向單寬彎矩變化幅度越大,翹曲正應(yīng)力變化幅度越小。對(duì)于高寬比較小的扁寬箱梁,無論其梁端約束如何,懸臂板相對(duì)寬度變化（α）對(duì)畸變效應(yīng)影響都較小。（3）以一個(gè)簡支箱梁作用車道荷載為例,分析考慮畸變效應(yīng)的應(yīng)力放大系數(shù)的縱向分布及參數(shù)變化規(guī)律。結(jié)果顯示,應(yīng)力放大系數(shù)沿跨徑對(duì)稱分布,腹板與頂板交點(diǎn)處的正應(yīng)力放大系數(shù)(εσ1)在跨中出現(xiàn)最小值,在1/4跨處出現(xiàn)最大值;腹板與底板交點(diǎn)處的正應(yīng)力放大系數(shù)(εσ2)在跨中出現(xiàn)最大值,在1/4跨處出現(xiàn)最小值;剪應(yīng)力放大系數(shù)（ετ）在跨中出現(xiàn)最大值,在約3/20跨處出現(xiàn)最小值。ψ對(duì)εσ1和εσ2影響程度相同,而α對(duì)εσ2的影響遠(yuǎn)大于對(duì)εσ1的影響,ετ受ψ和α的影響不大且隨著兩者增大而減小。當(dāng)ψ為0.8時(shí)εσ1取得最大值0.9647,而εσ2取得最小值1.0735。當(dāng)α為0時(shí)ετ達(dá)到最大值1.6173,εσ2達(dá)到最大值2.0197,而εσ1取得最小值0.7452。
劉夢(mèng)迪[3]（2021）在《橋梁預(yù)制裝配式橫隔板構(gòu)造與受力特性研究》文中提出T梁橋橫隔板是為了增強(qiáng)橋梁橫向剛度、保持橋梁結(jié)構(gòu)整體性而在T梁之間設(shè)置的傳力構(gòu)件,其通過變形協(xié)調(diào),將荷載傳遞至各片縱梁上,起到荷載分配的作用。傳統(tǒng)工藝是在現(xiàn)場(chǎng)采用現(xiàn)澆方式將橫隔板與主梁連接起來,該方法在梁體架設(shè)就位后需進(jìn)行大量的焊接與現(xiàn)澆作業(yè),消耗大量時(shí)間和人力,這顯然已與高效、環(huán)保理念相違背。近年來,在城市橋梁橫隔板建設(shè)中,為避免傳統(tǒng)施工方法產(chǎn)生的弊端,逐漸采用標(biāo)準(zhǔn)化設(shè)計(jì)、工廠化生產(chǎn)的預(yù)制裝配式橫隔板施工方式,這對(duì)于中小跨徑T梁、工字梁及小箱梁橋施工具有較強(qiáng)的適用性。與施工現(xiàn)場(chǎng)現(xiàn)澆混凝土橫隔板相比,其不僅能夠保證施工質(zhì)量,同時(shí)也能全面提升橋梁施工效率,符合經(jīng)濟(jì)環(huán)保的施工理念。本文依托于安徽省交規(guī)院裝配式輕型簡支T梁橋技術(shù)研究項(xiàng)目和同濟(jì)大學(xué)混凝土預(yù)制橫隔板連接性能研究項(xiàng)目,基于理論參數(shù)分析、模型加載試驗(yàn)與數(shù)值模擬,重點(diǎn)研究了 T梁橋荷載橫向分布與預(yù)制裝配式橫隔板的構(gòu)造優(yōu)化及受力問題,主要包括預(yù)制裝配式H型鋼橫隔板與預(yù)制裝配式混凝土橫隔板的合理結(jié)構(gòu)形式和尺寸選取等,論文主要工作如下:（1）通過使用大型有限元軟件Ansys與Midas civil,采用實(shí)體單元與空間梁格法等多種建模方法模擬分析了多片T梁之間的橫向聯(lián)系,研究不同建模方法對(duì)于荷載橫向分布計(jì)算的影響,研究表明各T梁支座反力的分布即為荷載的橫向分布這一內(nèi)涵。（2）選用有限元軟件Ansys進(jìn)行鋼橫隔板參數(shù)分析,根據(jù)撓度、應(yīng)力的變化去研究H型與K型兩種鋼結(jié)構(gòu)橫隔板的合理厚度與高度,從T梁結(jié)構(gòu)受力情況與橫隔板自身受力情況驗(yàn)證了預(yù)制鋼結(jié)構(gòu)橫隔板的合理性與安全性。并根據(jù)研究選擇推薦的合理尺寸,分析比較了鋼橫隔板設(shè)計(jì)對(duì)于T梁荷載橫向分布的影響。（3）使用UHPC作為橫隔板與主梁之間的濕接縫材料,對(duì)預(yù)制裝配式橫隔板進(jìn)行荷載試驗(yàn),開展橫隔板與濕接縫的受力性能研究,以全面檢驗(yàn)這種結(jié)構(gòu)形式的安全性和合理性。（4）建立試驗(yàn)構(gòu)件的Ansys有限元模型,分析加載過程中主梁撓度、應(yīng)力以及橫隔板、UHPC接縫受力狀態(tài),比對(duì)了試驗(yàn)結(jié)果。并根據(jù)傳統(tǒng)的橫隔板受力理論計(jì)算出其原型40m跨T梁橋在正常使用階段橫隔板的內(nèi)力情況,比較驗(yàn)證該預(yù)制橫隔板的可行性。
劉素梅[4]（2020）在《波形鋼腹板組合曲線箱梁力學(xué)性能理論及試驗(yàn)研究》文中指出本文針對(duì)波形鋼腹板組合曲線箱梁橋的力學(xué)性能,主要研究兩大內(nèi)容:一是波形鋼腹板組合曲線箱梁的彎曲、扭轉(zhuǎn)和畸變性能;二是曲線箱梁中波形鋼腹板的剪切屈曲和抗剪強(qiáng)度。本文采用理論分析、有限元數(shù)值計(jì)算和模型試驗(yàn)的方法,考慮波形鋼腹板的結(jié)構(gòu)特點(diǎn),對(duì)上述內(nèi)容進(jìn)行研究。主要的研究工作和成果如下:（1）根據(jù)曲線箱梁的平衡方程、內(nèi)力與位移之間的關(guān)系,并考慮波形鋼腹板的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)和剪切變形,推導(dǎo)了波形鋼腹板組合曲線箱梁的彎扭微分方程。結(jié)合波形鋼腹板的結(jié)構(gòu)特點(diǎn),采用能量變分法推導(dǎo)了波形鋼腹板組合曲線箱梁的畸變微分方程。采用三角級(jí)數(shù)作為位移函數(shù),利用伽遼金法對(duì)彎扭微分方程和畸變微分方程進(jìn)行求解,給出了有跨內(nèi)橫隔板和無跨內(nèi)橫隔板的簡支和連續(xù)波形鋼腹板組合曲線箱梁任意截面的位移、應(yīng)力和內(nèi)力的求解方法。并通過對(duì)3根波形鋼腹板組合曲線箱梁進(jìn)行多種荷載工況彈性加載模型試驗(yàn),對(duì)理論方法求解撓度、扭轉(zhuǎn)角、正應(yīng)力和剪應(yīng)力的正確性進(jìn)行了驗(yàn)證。（2）采用理論方法分析了腹板剪切變形對(duì)組合曲線箱梁撓度的影響,對(duì)比了波形鋼腹板組合曲線箱梁與傳統(tǒng)混凝土曲線箱梁的力學(xué)性能。結(jié)果表明:腹板剪切變形引起的撓度增幅較大,不可忽視;外荷載作用下,波形鋼腹板組合曲線箱梁的撓度、扭轉(zhuǎn)角、畸變角、彎曲正應(yīng)力、約束扭轉(zhuǎn)翹曲正應(yīng)力、畸變翹曲正應(yīng)力均大于混凝土曲線箱梁的;由約束扭轉(zhuǎn)和畸變引起的翹曲正應(yīng)力和附加剪應(yīng)力較大,均不可忽視。（3）將曲線梁中的整個(gè)波形鋼腹板當(dāng)作正交各向異性圓柱形扁殼,根據(jù)板殼穩(wěn)定理論,采用雙重三角級(jí)數(shù)作為位移函數(shù),利用伽遼金法進(jìn)行求解,推導(dǎo)了四邊簡支、四邊固支、與上下翼緣板交界邊固支另兩邊簡支邊界條件下曲線梁中波形鋼腹板的彈性整體剪切屈曲強(qiáng)度計(jì)算公式,給出了三種邊界條件下曲線梁中波形鋼腹板的整體剪切屈曲系數(shù)表格。（4）將波形鋼腹板的合成剪切屈曲看作是2塊相鄰子板組成的折板結(jié)構(gòu)的屈曲,根據(jù)板殼穩(wěn)定理論,采用雙重三角級(jí)數(shù)作為位移函數(shù),利用伽遼金法進(jìn)行求解,推導(dǎo)了波形鋼腹板在四邊簡支邊界條件下的彈性合成剪切屈曲強(qiáng)度計(jì)算公式,給出了當(dāng)直板段與斜板段相等時(shí)波形鋼腹板的合成剪切屈曲系數(shù)表格。（5）采用本文推導(dǎo)的整體和合成剪切屈曲強(qiáng)度公式對(duì)日本《波形鋼腹板預(yù)應(yīng)力橋梁設(shè)計(jì)手冊(cè)》中的剪切屈曲長細(xì)比λs進(jìn)行修正,并給出了剪切屈曲長細(xì)比λs的建議公式。通過對(duì)比文獻(xiàn)中102組波形鋼腹板剪切屈曲模型試驗(yàn)數(shù)據(jù),驗(yàn)證了建議公式的可靠性和適用性。（6）通過對(duì)3根波形鋼腹板組合曲線箱梁進(jìn)行偏心荷載破壞加載試驗(yàn),研究了波形鋼腹板組合曲線箱梁在偏心荷載作用下的全過程受力及破壞形態(tài)。得到了波形鋼腹板組合曲線箱梁的荷載―撓度全過程曲線、頂?shù)装寤炷亮芽p分布規(guī)律、波形鋼腹板的破壞模式、頂?shù)装寤炷林骼瓚?yīng)變的變化規(guī)律、波形鋼腹板剪應(yīng)變的變化規(guī)律、底板縱向鋼筋縱向應(yīng)變的變化規(guī)律,為波形鋼腹板組合曲線箱梁橋的設(shè)計(jì)和施工提供參考依據(jù)及設(shè)計(jì)建議。
王兆南[5]（2020）在《箱形梁橫向內(nèi)力解析理論及其應(yīng)用研究》文中提出薄壁箱形截面梁式橋作為廣泛應(yīng)用的橋型之一,在偏心荷載作用下存在著畸變和橫向內(nèi)力的問題。對(duì)其研究的深入程度影響薄壁箱梁合理的精細(xì)化的設(shè)計(jì),否則可致使橋面板或箱梁其他板件開裂,由此增加后期養(yǎng)護(hù)維修成本。本文依托國家自然科學(xué)基金,對(duì)箱形梁中常采用的單箱單室和單箱雙室箱梁的橫向內(nèi)力和畸變進(jìn)行研究,并配合箱梁橋面板的設(shè)計(jì)計(jì)算,采用理論分析和有限元模擬計(jì)算的方式,針對(duì)現(xiàn)存的問題開展研究,研究的成果可作為薄壁箱梁設(shè)計(jì)計(jì)算的參考。（1）單箱單室薄壁箱梁橫向內(nèi)力的計(jì)算中,針對(duì)計(jì)算模型是否要虛設(shè)側(cè)向水平支承,建立考慮箱梁畸變的有側(cè)向水平支承和無側(cè)向水平支承框架的橫向內(nèi)力計(jì)算公式。結(jié)合數(shù)值算例進(jìn)行分析,研究豎向荷載橫向作用位置、腹板俯角、箱室高寬比、剛度比等參數(shù)變化時(shí)側(cè)向水平支承對(duì)箱梁橫向彎矩的影響程度。結(jié)果表明:側(cè)向水平支承對(duì)箱梁橫向彎矩的影響主要取決于豎向荷載橫向作用的位置;腹板俯角等參數(shù)的規(guī)律性變化不能使側(cè)向水平支承對(duì)箱梁各角點(diǎn)橫向彎矩誤差產(chǎn)生明顯一致的變化規(guī)律,影響不明顯;豎向荷載作用在頂板范圍內(nèi)時(shí),側(cè)向水平支承對(duì)矩形截面箱梁橫向彎矩的影響很小,彎矩誤差不超過0.72%。（2）同時(shí)考慮箱梁畸變和框架剪力差的影響,計(jì)算單箱單室梯形截面箱梁的橫向內(nèi)力。在偏心豎向荷載分解的基礎(chǔ)上,對(duì)反對(duì)稱荷載作用下加支承的框架橫向內(nèi)力分析采用基于最小勢(shì)能原理的能量變分法,建立以框架頂板上剪力差為未知量的四階控制微分方程,采用比擬的彈性地基梁解法解出剪力差,得出反對(duì)稱荷載作用下框架的橫向彎矩。應(yīng)用算例對(duì)本文方法進(jìn)行了數(shù)值驗(yàn)證并分析了不同橫向內(nèi)力計(jì)算方法結(jié)果的差異,數(shù)值算例表明理論解析解和有限元結(jié)果誤差最大不超過9.68%。（3）針對(duì)單箱雙室簡支箱梁橫向內(nèi)力的計(jì)算,在剛性支承框架分析的基礎(chǔ)上,考慮箱梁畸變、計(jì)算模型是否要設(shè)置側(cè)向水平支承等影響,建立橫向內(nèi)力的計(jì)算公式。結(jié)合數(shù)值算例,研究豎向荷載橫向作用位置和箱梁寬跨比等變化時(shí)對(duì)單箱雙室簡支箱梁橫向內(nèi)力的影響。結(jié)果表明:本文解析解和有限元解吻合較好;豎向荷載作用在頂板范圍內(nèi)時(shí),矩形截面的單箱雙室箱梁橫向內(nèi)力的計(jì)算可采用無側(cè)向水平支承的計(jì)算模型;寬跨比減小到0.4以后,寬跨比的變化對(duì)箱梁橫向內(nèi)力的影響較小。（4）在箱梁畸變分析理論研究的基礎(chǔ)上,利用畸變角計(jì)算箱梁橫向內(nèi)力中的畸變橫向彎矩。采用數(shù)值算例對(duì)箱梁畸變效應(yīng)進(jìn)行了分析,對(duì)解析解采用ANSYS的Shell-63單元進(jìn)行了驗(yàn)證。算例表明:畸變分析理論不同,計(jì)算的箱梁畸變翹曲正應(yīng)力的數(shù)值是相同的;各板件厚度較小時(shí),箱梁的畸變較明顯,隨著厚度增加,畸變角和畸變雙力矩?cái)?shù)值逐漸減小,板件厚度的變化對(duì)畸變的影響較腹板俯角和箱梁寬高比的大;以畸變分析理論為基礎(chǔ)計(jì)算的箱梁畸變橫向彎矩和框架分析法計(jì)算的結(jié)果偏差率最大為25.72%,框架分析法的計(jì)算值偏大。（5）對(duì)單箱雙室等高度箱梁的畸變效應(yīng)研究,采用板元分析法和能量變分法建立反對(duì)稱畸變和正對(duì)稱畸變的控制微分方程。針對(duì)箱梁的正對(duì)稱畸變分析,提出了對(duì)無對(duì)稱軸矩形截面箱梁采用兩個(gè)參數(shù)β1、β2描述箱梁各板件上畸變翹曲正應(yīng)力分布的概念。通過ANSYS的Shell-63單元建立有限元模型,對(duì)單箱雙室箱梁的畸變效應(yīng)解析解進(jìn)行了驗(yàn)證,誤差不超過8.71%;單箱雙室箱梁反對(duì)稱畸變產(chǎn)生的箱梁角點(diǎn)畸變翹曲正應(yīng)力為單箱單室箱梁的40.17%,同時(shí)考慮反對(duì)稱畸變和正對(duì)稱畸變,解析解和有限元解吻合較好。（6）在箱梁橫向內(nèi)力和畸變研究的基礎(chǔ)上,為解決箱形梁設(shè)計(jì)中橋面板設(shè)計(jì)彎矩的準(zhǔn)確計(jì)算。以實(shí)際工程為算例,采用公路規(guī)范給定的計(jì)算公式、梁單元框架模型、板殼單元全橋模型,分別對(duì)箱梁頂板在車輛荷載作用下的跨中彎矩和支點(diǎn)處彎矩進(jìn)行了計(jì)算對(duì)比。給出了箱形梁以簡支板梁為模型計(jì)算頂板跨中和支點(diǎn)彎矩系數(shù)的取值范圍。對(duì)箱梁懸臂板根部彎矩,采用公路規(guī)范公式、貝達(dá)巴赫（Baider Bahkt）公式、板殼單元的懸臂板局部有限元模型和全橋模型,分別考慮車輛荷載后軸、中軸和前軸的影響進(jìn)行計(jì)算對(duì)比。結(jié)果表明:有限元全橋模型得出的懸臂板根部彎矩?cái)?shù)值略小于懸臂板局部有限元模型和實(shí)用公式計(jì)算的結(jié)果;ANSYS懸臂板局部有限元模型和貝達(dá)巴赫實(shí)用公式得出的數(shù)值誤差僅為0.7%,二者相互吻合較好;大跨度箱梁懸臂板上車輛荷載加載時(shí),前軸和中軸荷載對(duì)懸臂板根部彎矩的貢獻(xiàn)僅增加5.25%。
朱芝茳[6]（2020）在《雙主肋梁斜拉橋成橋狀態(tài)剪力滯影響因素研究》文中認(rèn)為雙主肋梁斜拉橋常用于雙索面混凝土斜拉橋。由于雙主肋梁斜拉橋橋面薄而寬,剪力滯效應(yīng)明顯。本文以仙桃漢江大橋?yàn)楣こ瘫尘?建立有限元模型,對(duì)成橋狀態(tài)下橋面結(jié)構(gòu)橫坡、橋面板厚度和橫隔板對(duì)雙主肋梁斜拉橋剪力滯系數(shù)的影響。論文所做的工作內(nèi)容主要包括以下幾個(gè)方面:（1）對(duì)國內(nèi)外剪力滯研究的發(fā)展重要節(jié)點(diǎn)進(jìn)行概述,從剪力滯理論研究、剪力滯影響因素和剪力滯效應(yīng)對(duì)主梁結(jié)構(gòu)的影響三個(gè)方面的研究對(duì)剪力滯效應(yīng)研究進(jìn)行說明。（2）運(yùn)用基于最小勢(shì)能原理的能量變分法,推導(dǎo)了雙主肋梁剪力滯效應(yīng)的計(jì)算公式。根據(jù)有限元原理,采用軟件Midas Civil建立全橋空間梁單元模型,用軟件Midas Fea建立實(shí)體模型,進(jìn)行橋面橫坡、橋面板厚度、橫隔梁厚度對(duì)主梁剪力滯效應(yīng)的影響研究。（3）橋面橫坡主要影響橋面中央附近剪力滯系數(shù),當(dāng)主梁只受自重作用時(shí),這種影響更加明顯。橋面橫坡改變截面形心位置和截面面積,尤其對(duì)截面慣性矩影響較大;當(dāng)只受自重作用時(shí),剪力滯系數(shù)與截面慣性矩有關(guān),故橋面橫坡對(duì)截面中央附近剪力滯系數(shù)影響更為明顯。計(jì)算剪力滯系數(shù)時(shí),應(yīng)考慮橋面橫坡對(duì)截面慣性矩和橋面板各點(diǎn)與截面形心的距離的改變。（4）橋面板厚度改變截面特性參數(shù),進(jìn)而影響截面剪力滯系數(shù)大小。當(dāng)橋面板厚度為30cm時(shí),截面特性參數(shù)取極大值;綜合正應(yīng)力分布情況和剪力滯系數(shù)大小,橋面板厚度為30cm是優(yōu)選,且當(dāng)截面特性參數(shù)取最小值對(duì)應(yīng)的橋面板厚度在初步計(jì)算設(shè)計(jì)中具有參考意義。（5）橫隔梁對(duì)剪力滯效應(yīng)起到改善作用,主要減小橋面板中央正應(yīng)力,增大梁肋正應(yīng)力,最終截面剪力滯系數(shù)變化減小,截面正應(yīng)力分布均勻;計(jì)算橫隔板間截面剪力滯系數(shù)時(shí),應(yīng)考慮橫隔板對(duì)剪力滯效應(yīng)的改善作用。
張萬文[7]（2020）在《考慮橫隔板影響的鋼箱梁橫向內(nèi)力分析》文中進(jìn)行了進(jìn)一步梳理鋼箱梁由于具有較強(qiáng)的抗風(fēng)能力、自重較輕以及優(yōu)越的跨越能力,逐漸被廣泛用于我國大跨度橋梁建設(shè)當(dāng)中。在鋼箱梁頂板作用局部偏心荷載時(shí),鋼箱梁會(huì)發(fā)生扭轉(zhuǎn)和畸變,從而導(dǎo)致箱梁發(fā)生變形,使得鋼箱梁截面產(chǎn)生較大的橫向內(nèi)力,因此有越來越多的學(xué)者開始關(guān)注鋼箱梁的橫向內(nèi)力問題。本文在總結(jié)和完善橫向內(nèi)力框架法計(jì)算的基礎(chǔ)上,主要研究了考慮橫隔板影響的鋼箱梁橫向內(nèi)力問題。以單箱單室鋼箱梁為研究對(duì)象,主要從以下幾個(gè)方面進(jìn)行了深入的研究。（1）針對(duì)單箱單室鋼箱梁,基于已有的箱梁橫向內(nèi)力計(jì)算理論,推導(dǎo)出了考慮橫隔板影響的鋼箱梁橫向內(nèi)力計(jì)算公式。通過在鋼箱梁上作用偏心荷載,結(jié)合傳統(tǒng)的框架法與橫隔板的剪切應(yīng)變能,建立了考慮橫隔板影響的橫向內(nèi)力計(jì)算式。該方法充分利用了橫隔板的剪切應(yīng)變能與箱梁畸變理論,來建立鋼箱梁畸變位移與框架變形之間的關(guān)系式,進(jìn)而推導(dǎo)出考慮橫隔板影響的鋼箱梁橫向內(nèi)力計(jì)算式。將按本文將本文方法計(jì)算的理論解與有限元軟件ANSYS計(jì)算的數(shù)值解進(jìn)行對(duì)比分析,最大相對(duì)誤差為9.64%,驗(yàn)證了本文計(jì)算方法的正確性。（2）針對(duì)是否考慮橫隔板影響的鋼箱梁橫向內(nèi)力,對(duì)兩種情況進(jìn)行對(duì)比分析,可得考慮與不考慮橫隔板處的彎矩值出現(xiàn)了正負(fù)號(hào)的變化（正負(fù)號(hào)僅代表受力方向,正代表內(nèi)側(cè)受拉,負(fù)代表外側(cè)受拉）。當(dāng)考慮橫隔板影響時(shí),各板件橫向內(nèi)力明顯減小,當(dāng)超過4m時(shí)橫隔板對(duì)橫向彎矩的影響變的很小。（3）結(jié)合數(shù)值算例,經(jīng)分析可得鋼箱梁在豎向偏心荷載作用下,頂板角點(diǎn)及荷載作用點(diǎn)的橫向彎矩隨著偏心距離的增加而迅速減小。頂板角點(diǎn)的橫向彎矩值隨高寬比h/b的增大而減小,當(dāng)高寬比h/b大于0.9時(shí),趨于穩(wěn)定。箱梁頂板靠近荷載作用側(cè)角點(diǎn)的橫向彎矩值隨著腹板俯角的增大而增大,當(dāng)俯角超過35°,橫向彎矩值又出現(xiàn)輕微的減小。頂板遠(yuǎn)離荷載作用側(cè)角點(diǎn)B及荷載作用點(diǎn)橫向彎矩值隨俯角的增大而增大,當(dāng)俯角超過35°,橫向彎矩值基本不再發(fā)生變化,在設(shè)計(jì)時(shí)鋼箱梁腹板俯角不宜大于35°。鋼箱梁的懸臂板長度、各板件厚度、跨度的對(duì)橫向彎矩的影響都很小,參數(shù)變化橫向彎矩的值基本都保持不變。（4）基于本文的計(jì)算方法與有限元法的計(jì)算結(jié)果,分析橫隔板參數(shù)對(duì)鋼箱梁橫向內(nèi)力的影響。分析可得橫隔板厚度的變化對(duì)頂板的橫向彎矩值基本不產(chǎn)生影響,橫隔板個(gè)數(shù)增加,鋼箱梁橫向彎矩明顯減小。
李彼得[8]（2019）在《大跨徑曲線鋼箱梁橋的結(jié)構(gòu)構(gòu)造優(yōu)化研究》文中研究說明雖然曲線鋼線梁橋有諸多優(yōu)勢(shì),但是在結(jié)構(gòu)構(gòu)造與力學(xué)性質(zhì)上相比直線鋼箱梁橋更為復(fù)雜,且在研究的數(shù)量與深度上不如直線鋼箱梁橋充分。現(xiàn)今關(guān)于曲線鋼箱梁橋的研究集中于較小跨徑的情形,對(duì)大跨徑曲線鋼箱梁的研究較少。本文通過對(duì)大跨徑曲線鋼箱梁橋的幾項(xiàng)關(guān)鍵參數(shù)進(jìn)行設(shè)計(jì)與優(yōu)化展開研究。本文首先對(duì)曲線鋼箱梁畸變應(yīng)力的理論求解過程做出探討,然后以某市新建的大半徑曲線鋼箱梁橋?yàn)檠芯繉?duì)象,采用有限元分析法運(yùn)用ANSYS軟件建立曲線鋼箱梁橋板單元分析模型,對(duì)大跨徑曲線鋼箱梁的結(jié)構(gòu)與構(gòu)造進(jìn)行參數(shù)分析與優(yōu)化研究,為大跨徑曲線鋼箱梁橋提供設(shè)計(jì)上的建議。本文研究工作主要從大跨徑曲線鋼箱梁橋的曲率半徑、支座位置、橫隔板間距三個(gè)方面展開,具體安排如下:1.不同曲率半徑鋼箱梁橋正應(yīng)力及畸變應(yīng)力分析。以某市新建的大半徑曲線鋼箱梁橋?yàn)檠芯繉?duì)象,通過探討鋼箱梁畸變應(yīng)力的理論求解過程,結(jié)合曲線鋼鋼箱形橋ANSYS板單元模型研究鋼箱梁在自重以及車道荷載作用下畸變應(yīng)力受曲率半徑的影響;2.支座設(shè)置位置的變化對(duì)曲線鋼箱梁正應(yīng)力及畸變應(yīng)力影響分析。曲線鋼箱梁曲率半徑采用100m,160m,240m,400m;底板寬度為4.17m,用符號(hào)d表示,中間支座在橫斷面中心時(shí)用4/8d表示;中間支座距離底板右邊緣1.56m時(shí),記為3/8d;中間支座距離底板右邊緣1.04m時(shí),記為2/8d;中間支座距離底板右邊緣0.52m時(shí),記為1/8d共4個(gè)位置參數(shù),交叉分析曲率半徑和支座位置參數(shù),共計(jì)分析16個(gè)參數(shù)組;3.不同橫隔板間距曲線鋼箱梁橋正應(yīng)力及畸變應(yīng)力分析。以結(jié)構(gòu)構(gòu)造關(guān)鍵參數(shù):橫隔板間距為研究參數(shù),采用有限元分析方法研究橫隔板間距對(duì)曲線鋼箱梁受力性能的影響。共計(jì)分析6個(gè)工況,其中工況一箱梁單跨橫隔板數(shù)量為4,工況二箱梁單跨橫隔板數(shù)量為6,工況三箱梁單跨橫隔板數(shù)量為9,工況四箱梁單跨橫隔板數(shù)量為12,工況五箱梁單跨橫隔板數(shù)量為15,工況六箱梁單跨橫隔板數(shù)量為18,所有分析工況鋼箱梁橋曲率半徑取100m。經(jīng)研究分析得出以下結(jié)論:1.對(duì)大跨徑曲線鋼箱梁橋的曲率半徑的設(shè)計(jì)與優(yōu)化,曲率半徑取值超過240m為佳,若受地理?xiàng)l件等因素影響時(shí),曲率半徑不能達(dá)到240m時(shí),應(yīng)綜合考慮各橋跨結(jié)構(gòu)受力折中選擇。2.當(dāng)支座位置布置為居中4/8d時(shí),截面對(duì)畸變應(yīng)力的控制能夠同時(shí)達(dá)到最優(yōu),在不考慮動(dòng)載和汽車制動(dòng)力的情況下為本文研究橋型在最優(yōu)支座布置方式。3.對(duì)本文所研究的曲率半徑為100m的大跨徑曲線鋼箱梁橋而言,根據(jù)其結(jié)構(gòu)受力分析結(jié)果亦設(shè)計(jì)布置單跨9-12塊橫隔板,由于設(shè)置9-12橫隔板對(duì)結(jié)構(gòu)優(yōu)化的效果基本相同,根據(jù)節(jié)省材料節(jié)約工程成本的要求,應(yīng)優(yōu)化設(shè)計(jì)為單跨橫隔板數(shù)量為9塊。
肖佳輝[9]（2019）在《大跨度波形鋼腹板組合梁橋橫向受力分析》文中提出波形鋼腹板組合梁橋是一種新型的鋼一混凝土組合結(jié)構(gòu)橋梁,目前在實(shí)際工程中得到了廣泛的應(yīng)用,它由鋼筋混凝土頂?shù)装?、預(yù)應(yīng)力筋和波形鋼腹板三部分共同構(gòu)成,根據(jù)結(jié)構(gòu)的受力特性,彎矩和軸向力由混凝土頂?shù)装宄惺?剪力由波形鋼腹板承受,扭矩則由兩者共同承擔(dān)。波形鋼腹板組合梁橋相對(duì)于傳統(tǒng)的預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁具有更多的優(yōu)點(diǎn),因此針對(duì)波形鋼腹板組合梁橋橫向受力的研究也越來越多。本論文在現(xiàn)有橫向受力分析理論的基礎(chǔ)上,考慮荷載作用的有效分布寬度對(duì)波形鋼腹板組合梁橋橫向受力的影響,結(jié)合銀洲湖特大橋工程實(shí)例研究橋梁控制截面的橫向應(yīng)力沿橫截面的變化規(guī)律,并通過有限元軟件對(duì)影響大跨度波形鋼腹板組合梁橋橫向受力的幾個(gè)參數(shù)進(jìn)行了分析,主要研究工作具體如下:（1）研究了國內(nèi)外波形鋼腹板組合箱梁橋的發(fā)展現(xiàn)狀、結(jié)構(gòu)整體構(gòu)造和細(xì)部構(gòu)造特點(diǎn)、相對(duì)于傳統(tǒng)的混凝土箱梁結(jié)構(gòu)特點(diǎn)。對(duì)波形鋼腹板組合箱梁的橫向受力的研究現(xiàn)狀和研究方法做了介紹。（2）基于目前橫向受力分析的框架分析法,本文同時(shí)考慮了汽車荷載作用的有效分布寬度和畸變變形的影響,以銀洲湖特大橋?yàn)橐劳泄こ?利用有限元軟件MIDAS FEA建立全橋?qū)嶓w有限元模型,研究結(jié)構(gòu)在自重、對(duì)稱荷載、偏心荷載工況下各個(gè)控制截面的橫向應(yīng)力沿橫截面的變化規(guī)律,并且對(duì)跨中截面頂板在對(duì)稱荷載和偏心荷載工況下的有限元值和理論計(jì)算值進(jìn)行對(duì)比分析。（3）通過MIDAS FEA有限元分析軟件,研究橋梁的結(jié)構(gòu)體系、箱梁頂板的厚度、腹板的厚度、橫隔板的間距等參數(shù)對(duì)波形鋼腹板組合箱梁橋橫向受力的影響,對(duì)工程實(shí)際提供必要的參考。
朱力,李明杰,陳超,孫海秀,韓東,趙元鵬[10]（2019）在《曲線鋼-混凝土組合箱形梁的約束扭轉(zhuǎn)、畸變和界面雙向滑移效應(yīng)》文中認(rèn)為提出了曲線鋼-混凝土組合箱形梁考慮翹曲、畸變及雙向滑移的有限梁單元模型,模型中每個(gè)單元包含22個(gè)自由度,分別包括曲梁的橫向位移、撓度、縱向位移、扭轉(zhuǎn)角、畸變角及鋼與混凝土界面的相對(duì)滑移。通過虛功原理構(gòu)造了曲線梁的平衡方程,給出了曲梁的剛度矩陣及等效荷載矩陣。通過與已有文獻(xiàn)計(jì)算結(jié)果的對(duì)比分析,驗(yàn)證了所提有限梁單元的準(zhǔn)確性。并采用有限梁單元模型分析了曲梁初曲率、橫隔板數(shù)量及組合梁界面剪力連接剛度對(duì)曲線組合梁力學(xué)性能的影響。結(jié)果表明,曲梁初曲率的增大會(huì)引起梁的位移和應(yīng)力的增大,設(shè)置橫隔板能顯著降低畸變角和畸變位移。
二、箱形梁橫隔板的設(shè)置（論文開題報(bào)告）
（1）論文研究背景及目的
此處內(nèi)容要求：
首先簡單簡介論文所研究問題的基本概念和背景，再而簡單明了地指出論文所要研究解決的具體問題，并提出你的論文準(zhǔn)備的觀點(diǎn)或解決方法。
寫法范例：
本文主要提出一款精簡64位RISC處理器存儲(chǔ)管理單元結(jié)構(gòu)并詳細(xì)分析其設(shè)計(jì)過程。在該MMU結(jié)構(gòu)中,TLB采用叁個(gè)分離的TLB,TLB采用基于內(nèi)容查找的相聯(lián)存儲(chǔ)器并行查找,支持粗粒度為64KB和細(xì)粒度為4KB兩種頁面大小,采用多級(jí)分層頁表結(jié)構(gòu)映射地址空間,并詳細(xì)論述了四級(jí)頁表轉(zhuǎn)換過程,TLB結(jié)構(gòu)組織等。該MMU結(jié)構(gòu)將作為該處理器存儲(chǔ)系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)的一個(gè)重要組成部分。
（2）本文研究方法
調(diào)查法：該方法是有目的、有系統(tǒng)的搜集有關(guān)研究對(duì)象的具體信息。
觀察法：用自己的感官和輔助工具直接觀察研究對(duì)象從而得到有關(guān)信息。
實(shí)驗(yàn)法：通過主支變革、控制研究對(duì)象來發(fā)現(xiàn)與確認(rèn)事物間的因果關(guān)系。
文獻(xiàn)研究法：通過調(diào)查文獻(xiàn)來獲得資料，從而全面的、正確的了解掌握研究方法。
實(shí)證研究法：依據(jù)現(xiàn)有的科學(xué)理論和實(shí)踐的需要提出設(shè)計(jì)。
定性分析法：對(duì)研究對(duì)象進(jìn)行“質(zhì)”的方面的研究，這個(gè)方法需要計(jì)算的數(shù)據(jù)較少。
定量分析法：通過具體的數(shù)字，使人們對(duì)研究對(duì)象的認(rèn)識(shí)進(jìn)一步精確化。
跨學(xué)科研究法：運(yùn)用多學(xué)科的理論、方法和成果從整體上對(duì)某一課題進(jìn)行研究。
功能分析法：這是社會(huì)科學(xué)用來分析社會(huì)現(xiàn)象的一種方法，從某一功能出發(fā)研究多個(gè)方面的影響。
模擬法：通過創(chuàng)設(shè)一個(gè)與原型相似的模型來間接研究原型某種特性的一種形容方法。
三、箱形梁橫隔板的設(shè)置（論文提綱范文）
（1）橫隔板對(duì)門式起重機(jī)箱形梁受力影響（論文提綱范文）
| 0 引言 |
| 1 工程背景及模型建立 |
| 2 橫隔板數(shù)量的影響 |
| 3 橫隔板厚度影響 |
| 4 橫隔板位置影響 |
| 5 結(jié)論 |
（2）基于能量變分原理的箱形梁畸變效應(yīng)分析（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 緒論 |
| 1.1 選題背景 |
| 1.2 國內(nèi)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.3 本文主要研究的內(nèi)容 |
| 2 箱形梁畸變效應(yīng)的傳統(tǒng)解析法 |
| 2.1 概述 |
| 2.1.1 畸變未知量 |
| 2.1.2 畸變荷載 |
| 2.2 畸變總勢(shì)能及其控制微分方程 |
| 2.2.1 畸變總勢(shì)能 |
| 2.2.2 畸變控制微分方程 |
| 2.3 初參數(shù)解 |
| 2.3.1 邊界條件 |
| 2.3.2 求解初參數(shù)解 |
| 2.4 本章小結(jié) |
| 3 箱形梁畸變效應(yīng)的改進(jìn)解析法 |
| 3.1 畸變中心及畸變角新定義 |
| 3.2 畸變總勢(shì)能 |
| 3.2.1 畸變翹曲應(yīng)變能 |
| 3.2.2 框架畸變應(yīng)變能 |
| 3.2.3 畸變總勢(shì)能 |
| 3.3 畸變微分方程及其初參數(shù)解 |
| 3.3.1 控制微分方程 |
| 3.3.2 初參數(shù)解 |
| 3.4 畸變翹曲正應(yīng)力及剪應(yīng)力 |
| 3.4.1 畸變翹曲正應(yīng)力 |
| 3.4.2 畸變翹曲剪應(yīng)力 |
| 3.5 算例對(duì)比分析 |
| 3.5.1 傳統(tǒng)解析法計(jì)算 |
| 3.5.2 改進(jìn)解析法計(jì)算 |
| 3.6 本章小結(jié) |
| 4 邊界約束條件不同的箱形梁畸變效應(yīng) |
| 4.1 懸臂箱梁畸變效應(yīng) |
| 4.1.1 畸變效應(yīng)解析公式 |
| 4.1.2 縱向分布對(duì)比分析 |
| 4.1.3 懸臂箱梁畸變效應(yīng)參數(shù)影響分析 |
| 4.2 兩端均有約束的箱形梁畸變效應(yīng) |
| 4.2.1 畸變效應(yīng)解析公式 |
| 4.2.2 縱向分布對(duì)比分析 |
| 4.2.3 參數(shù)分析 |
| 4.3 本章小結(jié) |
| 5 考慮畸變效應(yīng)的應(yīng)力放大系數(shù)研究 |
| 5.1 算例及荷載計(jì)算 |
| 5.2 應(yīng)力放大系數(shù) |
| 5.2.1 車道荷載作用下箱形梁畸變效應(yīng) |
| 5.2.2 應(yīng)力放大系數(shù)計(jì)算 |
| 5.3 參數(shù)分析 |
| 5.4 本章小結(jié) |
| 6 結(jié)論與展望 |
| 6.1 結(jié)論 |
| 6.2 展望 |
| 致謝 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 攻讀學(xué)位期間的研究成果 |
（3）橋梁預(yù)制裝配式橫隔板構(gòu)造與受力特性研究（論文提綱范文）
| 致謝 |
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 課題研究的背景及意義 |
| 1.2 對(duì)于橫隔板國內(nèi)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 橫隔板國外研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.2 橫隔板國內(nèi)研究現(xiàn)狀 |
| 1.3 本文研究的主要內(nèi)容 |
| 第二章 T梁橋荷載橫向分布研究 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 T梁橋橫向聯(lián)系模擬 |
| 2.2.1 模型設(shè)計(jì) |
| 2.2.2 有限元建模方法 |
| 2.3 有限元模型建立 |
| 2.3.1 Ansys實(shí)體模型 |
| 2.3.2 Midas空間梁單元模型 |
| 2.3.3 Midas梁格鉸接模型 |
| 2.3.4 Midas濕接縫平分模型 |
| 2.3.5 Midas虛擬橫梁梁單元模型 |
| 2.4 有限元計(jì)算結(jié)果與分析 |
| 2.4.1 橫向剛度對(duì)荷載橫向分布系數(shù)的影響 |
| 2.4.2 不同模型計(jì)算結(jié)果及分析 |
| 2.5 影響面與影響線 |
| 2.6 荷載與內(nèi)力 |
| 2.7 荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算 |
| 2.7.1 荷載橫向分布系數(shù)概念簡介 |
| 2.7.2 基于修正偏心壓力法計(jì)算橫向分布系數(shù) |
| 2.7.3 梁格法概念簡介 |
| 2.7.4 基于梁格模型反算橫向分布系數(shù) |
| 2.8 本章小結(jié) |
| 第三章 預(yù)制裝配式鋼結(jié)構(gòu)橫隔板研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 有限元模型 |
| 3.2.1 模型構(gòu)造 |
| 3.2.2 荷載施加 |
| 3.2.3 鋼橫隔板尺寸 |
| 3.3 25m H型鋼橫隔板T梁橋計(jì)算分析 |
| 3.3.1 主梁跨中撓度 |
| 3.3.2 主梁1/2處底板最大縱向拉應(yīng)力 |
| 3.3.3 中橫隔板1/2處板底橫向拉應(yīng)力 |
| 3.4 20m H型鋼橫隔板T梁橋計(jì)算分析 |
| 3.4.1 主梁跨中撓度 |
| 3.4.2 主梁1/2處底板最大縱向拉應(yīng)力 |
| 3.4.3 中橫隔板1/2處板底橫向拉應(yīng)力 |
| 3.5 荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算 |
| 3.5.1 基于修正偏心壓力法計(jì)算橫向分布系數(shù) |
| 3.5.2 基于梁格模型反算橫向分布系數(shù) |
| 3.6 25m K型鋼橫隔板T梁橋計(jì)算分析 |
| 3.6.1 主梁跨中撓度 |
| 3.6.2 主梁1/2處底板最大縱向拉應(yīng)力 |
| 3.6.3 中橫隔板1/2處板底橫向拉應(yīng)力 |
| 3.7 本章小結(jié) |
| 第四章 預(yù)制裝配式混凝土橫隔板靜載試驗(yàn)研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 預(yù)制裝配式混凝土橫隔板靜載試驗(yàn) |
| 4.2.1 實(shí)驗(yàn)?zāi)康?/td> |
| 4.2.2 試驗(yàn)構(gòu)件 |
| 4.2.3 試驗(yàn)準(zhǔn)備 |
| 4.2.4 試驗(yàn)流程 |
| 4.3 測(cè)量項(xiàng)目與方法 |
| 4.3.1 橫隔板試驗(yàn)測(cè)量項(xiàng)目 |
| 4.3.2 主要測(cè)量方法 |
| 4.4 加載的實(shí)施與控制 |
| 4.5 結(jié)果分析 |
| 4.6 本章小結(jié) |
| 第五章 預(yù)制裝配式混凝土橫隔板研究 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 橫隔板計(jì)算理論 |
| 5.2.1 橫隔板內(nèi)力影響線 |
| 5.2.2 作用在橫隔板上的計(jì)算荷載 |
| 5.3 試驗(yàn)原型T梁橋橫隔板計(jì)算 |
| 5.3.1 試驗(yàn)原型構(gòu)造 |
| 5.3.2 計(jì)算過程 |
| 5.4 有限元模擬 |
| 5.4.1 模型構(gòu)造 |
| 5.4.2 材料及本構(gòu)關(guān)系 |
| 5.4.3 單元選取 |
| 5.4.4 計(jì)算分析 |
| 5.4.5 試驗(yàn)與模擬結(jié)果比對(duì) |
| 5.5 本章小結(jié) |
| 第六章 結(jié)論與展望 |
| 6.1 結(jié)論 |
| 6.2 創(chuàng)新點(diǎn) |
| 6.3 展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 攻讀碩士學(xué)位期間的學(xué)術(shù)活動(dòng)及成果情況 |
（4）波形鋼腹板組合曲線箱梁力學(xué)性能理論及試驗(yàn)研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 緒論 |
| 1.1 研宄背景和意義 |
| 1.2 國內(nèi)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 波形鋼腹板組合直線梁的研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.2 波形鋼腹板組合曲線梁的研究現(xiàn)狀 |
| 1.3 研究內(nèi)容和總體思路 |
| 1.3.1 研究內(nèi)容 |
| 1.3.2 總體思路 |
| 第2章 波形鋼腹板組合曲線箱梁理論分析 |
| 2.1 波形鋼腹板組合曲線箱梁空間效應(yīng)分解及波形鋼腹板物理等效 |
| 2.1.1 波形鋼腹板組合曲線箱梁空間效應(yīng)分解 |
| 2.1.2 波形鋼腹板物理等效 |
| 2.2 波形鋼腹板組合曲線箱梁的彎扭微分方程 |
| 2.2.1 組合曲線箱梁截面內(nèi)力 |
| 2.2.2 波形鋼腹板組合曲線箱梁的彎扭微分方程 |
| 2.3 波形鋼腹板組合曲線箱梁的畸變微分方程 |
| 2.3.1 畸變基本概念和畸變荷載 |
| 2.3.2 畸變應(yīng)變能與畸變微分方程 |
| 2.4 設(shè)置有跨內(nèi)橫隔板簡支和連續(xù)波形鋼腹板組合曲線箱梁求解 |
| 2.4.1 連續(xù)箱梁中間支座的處理 |
| 2.4.2 跨內(nèi)橫隔板的處理 |
| 2.5 本文理論方法的驗(yàn)證 |
| 2.5.1 混凝土箱梁或鋼箱梁 |
| 2.5.2 波形鋼腹板組合直線箱梁 |
| 2.6 本章小結(jié) |
| 第3章 波形鋼腹板組合曲線箱梁理論計(jì)算及試驗(yàn)對(duì)比 |
| 3.1 試驗(yàn)梁設(shè)計(jì)和制作 |
| 3.1.1 試驗(yàn)梁的基本構(gòu)造 |
| 3.1.2 混凝土與鋼板的連接 |
| 3.1.3 試驗(yàn)梁配筋 |
| 3.1.4 試驗(yàn)梁制作 |
| 3.1.5 試驗(yàn)梁材料參數(shù) |
| 3.2 加載方案和測(cè)點(diǎn)布置 |
| 3.2.1 加載裝置和加載工況 |
| 3.2.2 測(cè)點(diǎn)布置 |
| 3.2.3 試驗(yàn)現(xiàn)場(chǎng)照片 |
| 3.3 彈性加載試驗(yàn)結(jié)果與分析 |
| 3.3.1 有限元模型 |
| 3.3.2 試驗(yàn)梁撓度 |
| 3.3.3 試驗(yàn)梁扭轉(zhuǎn)角 |
| 3.3.4 混凝土正應(yīng)力 |
| 3.3.5 波形鋼腹板剪應(yīng)力 |
| 3.4 本章小結(jié) |
| 第4章 波形鋼腹板組合曲線箱梁與混凝土曲線箱梁力學(xué)性能對(duì)比分析 |
| 4.1 波形鋼腹板組合曲線箱梁理論與有限元對(duì)比 |
| 4.1.1 有限元模型及加載方式 |
| 4.1.2 撓度和扭轉(zhuǎn)角理論值和有限元值對(duì)比 |
| 4.1.3 正應(yīng)力理論值和有限元值對(duì)比 |
| 4.1.4 剪應(yīng)力理論值和有限元值對(duì)比 |
| 4.2 波形鋼腹板組合曲線箱梁與混凝土曲線箱梁力學(xué)性能對(duì)比分析 |
| 4.2.1 位移對(duì)比 |
| 4.2.2 正應(yīng)力對(duì)比 |
| 4.2.3 跨內(nèi)橫隔板的設(shè)置對(duì)畸變效應(yīng)的影響 |
| 4.3 本章小結(jié) |
| 第5章 波形鋼腹板的剪切屈曲和抗剪強(qiáng)度 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 波形鋼腹板等效為正交各向異性板 |
| 5.3 直線梁中波形鋼腹板的整體剪切屈曲 |
| 5.3.1 純剪切作用下剪切屈曲臨界剪應(yīng)力 |
| 5.3.2 整體剪切屈曲系數(shù)k_g的求解 |
| 5.3.3 直線梁中波形鋼腹板的整體剪切屈曲強(qiáng)度 |
| 5.4 曲線梁中波形鋼腹板的整體剪切屈曲 |
| 5.4.1 純剪切作用下剪切屈曲臨界剪應(yīng)力 |
| 5.4.2 整體剪切屈曲系數(shù)k_(g,c)的求解 |
| 5.4.3 曲線梁中波形鋼腹板的整體剪切屈曲強(qiáng)度 |
| 5.5 波形鋼腹板的合成剪切屈曲 |
| 5.5.1 純剪切作用下折板的剪切屈曲臨界剪應(yīng)力 |
| 5.5.2 合成剪切屈曲系數(shù)k_i的求解 |
| 5.6 波形鋼腹板的局部剪切屈曲 |
| 5.7 曲率半徑R對(duì)曲線梁中波形鋼腹板彈性剪切屈曲強(qiáng)度的影響 |
| 5.7.1 有限元模型 |
| 5.7.2 曲率半徑R對(duì)曲線梁中波形鋼腹板彈性剪切屈曲強(qiáng)度的影響 |
| 5.8 波形參數(shù)分析 |
| 5.9 波形鋼腹板的抗剪強(qiáng)度 |
| 5.10 本章小結(jié) |
| 第6章 波形鋼腹板組合曲線箱梁全過程受力試驗(yàn)研究 |
| 6.1 試驗(yàn)現(xiàn)象 |
| 6.2 荷載-撓度全過程曲線 |
| 6.3 頂?shù)装寤炷林骼瓚?yīng)變 |
| 6.4 波形鋼腹板剪應(yīng)變 |
| 6.5 底板縱向鋼筋縱向應(yīng)變 |
| 6.6 試驗(yàn)梁承載力分析 |
| 6.6.1 抗彎承載力 |
| 6.6.2 抗剪承載力 |
| 6.7 本章小結(jié) |
| 第7章 總結(jié)與展望 |
| 7.1 本文主要研究成果與結(jié)論 |
| 7.2 主要?jiǎng)?chuàng)新點(diǎn) |
| 7.3 研究展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 作者在攻讀博士學(xué)位期間發(fā)表的論文和參與的科研項(xiàng)目 |
| 發(fā)表的論文 |
| 參與的科研項(xiàng)目 |
| 致謝 |
（5）箱形梁橫向內(nèi)力解析理論及其應(yīng)用研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 緒論 |
| 1.1 課題的提出及研究的意義 |
| 1.2 薄壁箱梁空間受力類型和薄壁桿件計(jì)算理論的發(fā)展 |
| 1.3 薄壁箱梁橫向內(nèi)力的研究現(xiàn)狀 |
| 1.3.1 理論解析法 |
| 1.3.2 數(shù)值分析法 |
| 1.3.3 試驗(yàn)研究法 |
| 1.4 薄壁箱梁畸變效應(yīng)的研究現(xiàn)狀 |
| 1.4.1 理論解析法 |
| 1.4.2 數(shù)值分析法 |
| 1.4.3 試驗(yàn)研究法 |
| 1.4.4 與箱梁畸變相關(guān)的其他研究 |
| 1.5 本文主要研究內(nèi)容及創(chuàng)新點(diǎn) |
| 2 考慮箱梁畸變影響的單箱單室箱梁橫向內(nèi)力 |
| 2.1 基本假定和分析模型 |
| 2.2 基本公式的建立和優(yōu)化 |
| 2.3 數(shù)值算例 |
| 2.4 參數(shù)影響分析 |
| 2.4.1 腹板俯角變化 |
| 2.4.2 箱室高寬比變化 |
| 2.4.3 頂板與腹板剛度比變化 |
| 2.5 本章小結(jié) |
| 3 基于能量變分原理分析單箱單室箱梁橫向內(nèi)力 |
| 3.1 分析模型 |
| 3.2 反對(duì)稱荷載作用下加支承框架的水平位移 |
| 3.2.1 剪力差T引起的框架內(nèi)力和水平位移 |
| 3.2.2 反對(duì)稱荷載P/2引起的框架內(nèi)力和水平位移 |
| 3.3 框架總勢(shì)能及微分方程的建立 |
| 3.3.1 橫向彎曲應(yīng)變能 |
| 3.3.2 外部荷載勢(shì)能 |
| 3.3.3 縱向翹曲應(yīng)變能 |
| 3.3.4 微分方程的建立及其解 |
| 3.4 反對(duì)稱反向支承力引起的框架畸變橫向彎矩 |
| 3.5 數(shù)值算例及參數(shù)分析 |
| 3.5.1 數(shù)值算例 |
| 3.5.2 剛度比對(duì)畸變橫向彎矩的影響 |
| 3.6 本章小結(jié) |
| 4 單箱雙室簡支箱梁橫向內(nèi)力研究 |
| 4.1 剛性支承的框架分析 |
| 4.2 釋放虛設(shè)支承的框架分析 |
| 4.2.1 框架上各板件之間剪力差的關(guān)系 |
| 4.2.2 畸變剪力差與板件剪力的關(guān)系 |
| 4.2.3 框架橫向內(nèi)力計(jì)算公式 |
| 4.3 數(shù)值算例 |
| 4.3.1 側(cè)向水平支承對(duì)剛性支承框架橫向彎矩的影響 |
| 4.3.2 側(cè)向水平支承對(duì)框架最終橫向彎矩的影響 |
| 4.3.3 加載位置變化時(shí)橫向彎矩分析 |
| 4.4 參數(shù)分析 |
| 4.4.1 中腹板厚度變化影響 |
| 4.4.2 寬跨比影響 |
| 4.5 本章小結(jié) |
| 5 單箱單室箱梁畸變分析理論及畸變橫向彎矩計(jì)算 |
| 5.1 偏心荷載作用下的箱梁畸變荷載 |
| 5.1.1 偏心豎向荷載分解的畸變荷載 |
| 5.1.2 偏心橫向荷載的分解 |
| 5.1.3 支座有高差時(shí)不對(duì)稱反力產(chǎn)生的畸變荷載 |
| 5.2 基于畸變扇性坐標(biāo)分析的單箱單室箱梁畸變理論 |
| 5.2.1 畸變扇性坐標(biāo)及翹曲應(yīng)變能 |
| 5.2.2 箱梁的橫向彎曲應(yīng)變能 |
| 5.2.3 箱梁畸變控制微分方程及解法 |
| 5.2.4 畸變正應(yīng)力和畸變剪應(yīng)力 |
| 5.2.5 算例分析 |
| 5.3 基于能量變分法的單箱單室箱梁畸變理論 |
| 5.3.1 箱梁橫向框架彎曲應(yīng)變能 |
| 5.3.2 箱梁畸變翹曲應(yīng)變能 |
| 5.3.3 畸變荷載勢(shì)能及畸變微分方程 |
| 5.3.4 畸變微分方程的初參數(shù)解法 |
| 5.3.5 矩形截面箱梁畸變翹曲扇性坐標(biāo)計(jì)算的分析 |
| 5.3.6 算例分析 |
| 5.4 基于板元分析法的單箱單室箱梁畸變理論 |
| 5.4.1 箱梁各板件面內(nèi)力系分析 |
| 5.4.2 箱梁各板件面外力系分析 |
| 5.4.3 畸變微分方程的求解和畸變翹曲正應(yīng)力 |
| 5.4.4 梯形截面箱梁的板元法畸變控制微分方程 |
| 5.4.5 算例分析 |
| 5.4.6 參數(shù)及畸變橫向彎矩分析 |
| 5.5 以腹板豎向撓度為未知量的單箱單室箱梁畸變理論 |
| 5.5.1 矩形截面箱梁畸變微分方程 |
| 5.5.2 箱梁橫隔板和肋板撓度的關(guān)系 |
| 5.5.3 文獻(xiàn)中以腹板撓度為未知量的箱梁畸變微分方程 |
| 5.5.4 算例分析 |
| 5.6 本章小結(jié) |
| 6 等高度矩形截面單箱雙室箱梁畸變效應(yīng)研究 |
| 6.1 雙室箱梁畸變分析基本假定 |
| 6.2 單箱雙室箱梁截面尺寸及畸變荷載的分解 |
| 6.2.1 單箱雙室箱梁截面尺寸 |
| 6.2.2 單箱雙室箱梁反對(duì)稱畸變荷載 |
| 6.2.3 單箱雙室箱梁正對(duì)稱畸變荷載 |
| 6.3 單箱雙室箱梁反對(duì)稱畸變的板元分析法 |
| 6.3.1 反對(duì)稱畸變的板元分析法 |
| 6.3.2 單箱雙室箱梁畸變荷載的整理 |
| 6.3.3 單箱雙室箱梁反對(duì)稱畸變的微分方程 |
| 6.3.4 算例分析 |
| 6.4 正對(duì)稱畸變荷載作用下箱梁的畸變效應(yīng) |
| 6.4.1 正對(duì)稱畸變時(shí)箱梁的角點(diǎn)畸變正應(yīng)力比β |
| 6.4.2 正對(duì)稱畸變的箱梁畸變翹曲慣性矩 |
| 6.4.3 正對(duì)稱畸變的框架橫向抗彎慣性矩 |
| 6.4.4 一半箱室結(jié)構(gòu)正對(duì)稱畸變微分方程 |
| 6.4.5 算例分析 |
| 6.5 本章小結(jié) |
| 7 箱梁橋面板橫向彎矩計(jì)算工程應(yīng)用研究 |
| 7.1 工程概況 |
| 7.2 橋面板計(jì)算的規(guī)定及相關(guān)理論 |
| 7.2.1 公路橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范對(duì)橋面板計(jì)算的規(guī)定 |
| 7.2.2 關(guān)于箱梁長懸臂板的計(jì)算理論 |
| 7.3 橋面板荷載分布寬度及彎矩計(jì)算 |
| 7.3.1 箱梁頂板的荷載分布寬度和彎矩計(jì)算 |
| 7.3.2 箱梁懸臂板的荷載分布寬度和彎矩計(jì)算 |
| 7.4 箱梁畸變對(duì)頂板橫向彎矩的影響 |
| 7.5 對(duì)于箱梁橋面板計(jì)算的建議 |
| 7.5.1 箱梁頂板彎矩 |
| 7.5.2 箱梁懸臂板根部彎矩 |
| 7.6 本章小結(jié) |
| 結(jié)論 |
| 致謝 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 攻讀學(xué)位期間的研究成果 |
（6）雙主肋梁斜拉橋成橋狀態(tài)剪力滯影響因素研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 雙主肋梁斜拉橋的發(fā)展 |
| 1.2 國內(nèi)外剪力滯效應(yīng)研究 |
| 1.3 現(xiàn)有研究存在的不足 |
| 1.4 本文研究的主要內(nèi)容 |
| 第二章 剪力滯效應(yīng)分析計(jì)算 |
| 2.1 壓彎作用下主梁剪力滯分析計(jì)算方法 |
| 2.2 變分法求解雙主肋主梁剪力滯系數(shù) |
| 2.2.1 位移函數(shù)假定 |
| 2.2.2 變分方程的推導(dǎo) |
| 2.2.3 求解頂板的應(yīng)力與剪力滯系數(shù) |
| 2.3 有限元單元模型建立 |
| 2.3.1 有限元單元法 |
| 2.3.2 工程背景 |
| 2.3.3 計(jì)算參數(shù)選取 |
| 2.3.4 有限元模型建立 |
| 2.4 本章小結(jié) |
| 第三章 橋面橫坡對(duì)剪力滯系數(shù)的影響 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 剪力滯系數(shù)變化規(guī)律 |
| 3.3 截面受力和參數(shù)分析 |
| 3.4 本章小結(jié) |
| 第四章 橋面板厚度對(duì)剪力滯系數(shù)的影響 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 各截面剪力滯系數(shù)變化規(guī)律 |
| 4.3 截面特性參數(shù)分析 |
| 4.4 本章小結(jié) |
| 第五章 橫隔板對(duì)剪力滯效應(yīng)的影響 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 各截面剪力滯系數(shù)變化規(guī)律 |
| 5.3 縱橋向應(yīng)力分析 |
| 5.4 本章小結(jié) |
| 結(jié)論與展望 |
| 結(jié)論 |
| 展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 致謝 |
| 附錄A (攻讀學(xué)位期間發(fā)表論文目錄) |
| 附錄B (攻讀學(xué)位期間參加的科研項(xiàng)目目錄) |
（7）考慮橫隔板影響的鋼箱梁橫向內(nèi)力分析（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 緒論 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.2 國內(nèi)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.3 本文研究的目的及意義 |
| 1.4 本文研究的內(nèi)容 |
| 2 未考慮橫隔板影響的橫向內(nèi)力計(jì)算 |
| 2.1 概述 |
| 2.2 基本假定 |
| 2.3 加虛設(shè)支承框架分析 |
| 2.4 虛設(shè)支承釋放后的框架分析 |
| 2.4.1 對(duì)稱荷載作用下框架橫向內(nèi)力 |
| 2.4.2 反對(duì)稱荷載作用下框架剪力差 |
| 2.4.3 框架截面的畸變位移協(xié)調(diào) |
| 2.4.4 框架內(nèi)力與荷載的平衡關(guān)系 |
| 2.5 本章小結(jié) |
| 3 考慮橫隔板影響的橫向內(nèi)力計(jì)算 |
| 3.1 概述 |
| 3.2 基本假定 |
| 3.3 框架虛加支撐分析 |
| 3.4 框架釋放虛加支撐分析 |
| 3.4.1 考慮橫隔板影響的反對(duì)稱荷載作用下剪力差 |
| 3.4.2 考慮橫隔板影響的框架畸變位移協(xié)調(diào) |
| 3.4.3 鋼箱梁內(nèi)力與荷載的平衡關(guān)系 |
| 3.5 本章小結(jié) |
| 4 基于有限元方法的鋼箱梁橫向內(nèi)力分析 |
| 4.1 有限元模型的建立 |
| 4.1.1 材料及截面參數(shù) |
| 4.1.2 有限元模型建立 |
| 4.2 鋼箱梁數(shù)值解與解析解的對(duì)比分析 |
| 4.2.1 不考慮橫隔板影響的鋼箱梁數(shù)值解與解析解對(duì)比 |
| 4.2.2 考慮橫隔板影響的鋼箱梁數(shù)值解與解析解的對(duì)比 |
| 4.2.3 考慮與不考慮橫隔板鋼箱梁橫向內(nèi)力的對(duì)比分析 |
| 4.3 鋼箱梁參數(shù)對(duì)橫向內(nèi)力的影響分析 |
| 4.3.1 荷載偏心位置的影響 |
| 4.3.2 高寬比的影響 |
| 4.3.3 腹板俯角的影響 |
| 4.3.4 懸臂板長度的影響 |
| 4.3.5 各板厚度的影響 |
| 4.3.6 高跨比的影響 |
| 4.4 本章小結(jié) |
| 5 橫隔板參數(shù)分析 |
| 5.1 橫隔板厚度對(duì)鋼箱梁橫向內(nèi)力的影響 |
| 5.1.1 頂板橫向內(nèi)力的變化規(guī)律 |
| 5.1.2 底板橫向內(nèi)力的變化規(guī)律 |
| 5.2 橫隔板間距對(duì)鋼箱梁橫向內(nèi)力的影響 |
| 5.2.1 頂板橫向內(nèi)力變化規(guī)律 |
| 5.2.2 底板橫向內(nèi)力變化規(guī)律 |
| 5.3 橫隔板數(shù)量對(duì)鋼箱梁橫向內(nèi)力的影響 |
| 5.4 本章小結(jié) |
| 6 結(jié)論與展望 |
| 6.1 結(jié)論 |
| 6.2 展望 |
| 致謝 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 攻讀學(xué)位期間的研究成果 |
（8）大跨徑曲線鋼箱梁橋的結(jié)構(gòu)構(gòu)造優(yōu)化研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 問題的提出及研究意義 |
| 1.1.1 問題提出 |
| 1.1.2 研究意義 |
| 1.2 箱梁橋的優(yōu)點(diǎn)及曲線鋼箱梁的研究發(fā)展綜述 |
| 1.2.1 箱梁橋的優(yōu)點(diǎn) |
| 1.2.2 鋼箱梁橋的研究發(fā)展綜述 |
| 1.2.3 曲線梁橋的計(jì)算理論 |
| 1.3 本文的主要研究內(nèi)容 |
| 第二章 不同曲率半徑鋼箱梁橋畸變應(yīng)力和位移分析 |
| 2.1 鋼箱梁的畸變分析與畸變應(yīng)力計(jì)算 |
| 2.1.1 鋼箱梁畸變的概念 |
| 2.1.2 鋼箱梁畸變荷載的確定 |
| 2.1.3 畸變控制微分方程 |
| 2.1.4 畸變微分方程的求解 |
| 2.2 鋼箱梁位移和應(yīng)力有限元分析 |
| 2.2.1 某大跨徑曲線鋼箱梁橋工程概況 |
| 2.2.2 不同曲率半徑鋼箱梁橋的有限元分析模型的建立與計(jì)算 |
| 2.2.3 模型計(jì)算結(jié)果與分析 |
| 2.3 本章小結(jié) |
| 第三章 不同支座布置下曲線鋼箱梁橋位移及應(yīng)力分析 |
| 3.1 本章研究內(nèi)容概述 |
| 3.2 不同支座位置鋼箱梁橋有限元模型建立與計(jì)算 |
| 3.3 曲率半徑100米鋼箱梁橋不同支座位置模型的分析結(jié)果 |
| 3.3.1 位移分析結(jié)果 |
| 3.3.2 應(yīng)力分析結(jié)果 |
| 3.4 曲率半徑160米鋼箱梁橋不同支座位置模型的分析結(jié)果 |
| 3.4.1 位移分析結(jié)果 |
| 3.4.2 應(yīng)力分析結(jié)果 |
| 3.5 曲率半徑240米鋼箱梁橋不同支座位置模型的分析結(jié)果 |
| 3.5.1 位移分析結(jié)果 |
| 3.5.2 應(yīng)力分析結(jié)果 |
| 3.6 曲率半徑400米鋼箱梁橋不同支座位置模型的分析結(jié)果 |
| 3.6.1 位移分析結(jié)果 |
| 3.6.2 應(yīng)力分析結(jié)果 |
| 3.7 本章小結(jié) |
| 第四章 不同橫隔板間距曲線鋼箱梁橋位移及應(yīng)力分析 |
| 4.1 本章研究內(nèi)容概述 |
| 4.2 不同橫隔板間距曲線鋼箱梁橋有限元模型建立 |
| 4.3 不同橫隔板間距曲線鋼箱梁橋有限元模型分析結(jié)果與討論 |
| 4.3.1 位移分析結(jié)果 |
| 4.3.2 應(yīng)力分析結(jié)果 |
| 4.4 本章小結(jié) |
| 第五章 結(jié)論與展望 |
| 5.1 本文研究結(jié)論 |
| 5.2 本文創(chuàng)新點(diǎn) |
| 5.3 不足與展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 致謝 |
| 攻讀碩士學(xué)位期間主要的研究成果 |
（9）大跨度波形鋼腹板組合梁橋橫向受力分析（論文提綱范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 國內(nèi)外波形鋼腹板組合梁橋的發(fā)展現(xiàn)狀 |
| 1.2 波形鋼腹板組合梁橋的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)和構(gòu)造特點(diǎn) |
| 1.2.1 波形鋼腹板組合梁橋的結(jié)構(gòu)特點(diǎn) |
| 1.2.2 波形鋼腹板組合梁橋的構(gòu)造特點(diǎn) |
| 1.3 波形鋼腹板組合梁橋橫向受力的研究現(xiàn)狀 |
| 1.3.1 普通箱梁橫向受力的研究現(xiàn)狀 |
| 1.3.2 波形鋼腹板梁橋橫向受力的研究現(xiàn)狀 |
| 1.4 問題的提出 |
| 1.5 研究方法 |
| 1.6 研究內(nèi)容和技術(shù)路線 |
| 1.7 本章小結(jié) |
| 第二章 橫向受力理論分析 |
| 2.1 荷載等效 |
| 2.2 有效分布寬度法 |
| 2.3 框架分析法 |
| 2.3.1 剛性框架分析法 |
| 2.3.2 彈性框架分析法 |
| 2.3.3 變截面箱型梁的橫向內(nèi)力 |
| 2.4 橫向受力的畸變效應(yīng)分析 |
| 2.4.1 畸變微分方程的推導(dǎo) |
| 2.4.2 畸變微分方程的求解 |
| 2.5 本章小結(jié) |
| 第三章 橫向受力的有限元分析 |
| 3.1 依托工程 |
| 3.1.1 總體布置 |
| 3.1.2 主梁選用材料 |
| 3.1.3 設(shè)計(jì)技術(shù)標(biāo)準(zhǔn) |
| 3.2 有限元軟件模型的建立 |
| 3.2.1 MIDAS FEA軟件簡介 |
| 3.2.2 MIDAS FEA模型建立 |
| 3.3 不同荷載作用下橫向應(yīng)力分析 |
| 3.3.1 縱向位置選取 |
| 3.3.2 自重作用下橫向應(yīng)力分析 |
| 3.3.3 汽車荷載作用下的橫向應(yīng)力分析 |
| 3.4 本章小結(jié) |
| 第四章 橫向受力的參數(shù)分析 |
| 4.1 概述 |
| 4.2 參數(shù)分析 |
| 4.2.1 橋梁結(jié)構(gòu)體系的影響 |
| 4.2.2 箱梁頂板厚度的影響 |
| 4.2.3 波形鋼腹板厚度的影響 |
| 4.2.4 橫隔板間距的影響 |
| 4.2.5 波形鋼腹板型號(hào)的影響 |
| 4.3 本章小結(jié) |
| 結(jié)論與展望 |
| 結(jié)論 |
| 展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 致謝 |
| 附錄A (攻讀學(xué)位期間參加的實(shí)踐項(xiàng)目) |
（10）曲線鋼-混凝土組合箱形梁的約束扭轉(zhuǎn)、畸變和界面雙向滑移效應(yīng)（論文提綱范文）
| 0 引言 |
| 1 曲線組合箱形梁的22自由度有限梁單元 |
| 1.1 基本假設(shè) |
| 1.2 坐標(biāo)系的選取 |
| 1.3 曲線組合箱形梁的位移模式及應(yīng)變分量 |
| 1.4 曲線組合箱形梁的平衡方程 |
| 1.5 曲線組合箱形梁的有限梁單元方程 |
| 2 模型驗(yàn)證 |
| 3 參數(shù)分析 |
| 3.1 曲率 |
| 3.2 橫隔板數(shù)量 |
| 3.3 界面剪力連接剛度 |
| 4 結(jié)論 |
四、箱形梁橫隔板的設(shè)置（論文參考文獻(xiàn)）
- [1]橫隔板對(duì)門式起重機(jī)箱形梁受力影響[J]. 譚敏堯,程文明. 起重運(yùn)輸機(jī)械, 2021(19)
- [2]基于能量變分原理的箱形梁畸變效應(yīng)分析[D]. 王妍. 蘭州交通大學(xué), 2021(02)
- [3]橋梁預(yù)制裝配式橫隔板構(gòu)造與受力特性研究[D]. 劉夢(mèng)迪. 合肥工業(yè)大學(xué), 2021(02)
- [4]波形鋼腹板組合曲線箱梁力學(xué)性能理論及試驗(yàn)研究[D]. 劉素梅. 東南大學(xué), 2020
- [5]箱形梁橫向內(nèi)力解析理論及其應(yīng)用研究[D]. 王兆南. 蘭州交通大學(xué), 2020(01)
- [6]雙主肋梁斜拉橋成橋狀態(tài)剪力滯影響因素研究[D]. 朱芝茳. 長沙理工大學(xué), 2020(07)
- [7]考慮橫隔板影響的鋼箱梁橫向內(nèi)力分析[D]. 張萬文. 蘭州交通大學(xué), 2020(01)
- [8]大跨徑曲線鋼箱梁橋的結(jié)構(gòu)構(gòu)造優(yōu)化研究[D]. 李彼得. 重慶交通大學(xué), 2019(05)
- [9]大跨度波形鋼腹板組合梁橋橫向受力分析[D]. 肖佳輝. 長沙理工大學(xué), 2019(07)
- [10]曲線鋼-混凝土組合箱形梁的約束扭轉(zhuǎn)、畸變和界面雙向滑移效應(yīng)[J]. 朱力,李明杰,陳超,孫海秀,韓東,趙元鵬. 建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報(bào), 2019(S1)
標(biāo)簽：有限元論文; 鋼箱梁論文; 橫向分布系數(shù)論文; 箱形基礎(chǔ)論文; 截面有效高度論文;