一、氣體質(zhì)量流量與壓力的測(cè)量和控制（論文文獻(xiàn)綜述）
吳夢(mèng)澤[1]（2021）在《寬溫、寬濕熱式質(zhì)量流量計(jì)的設(shè)計(jì)與實(shí)現(xiàn)》文中提出
牛小飛[2]（2021）在《CiADS超導(dǎo)測(cè)試中心2K低溫系統(tǒng)研制》文中提出加速器驅(qū)動(dòng)嬗變研究裝置（CiADS）是一臺(tái)用于加速器驅(qū)動(dòng)嬗變研究的ADS裝置,由中科院近代物理研究所承建,項(xiàng)目于2018年在廣東省惠州市開(kāi)工建設(shè)。該裝置能夠開(kāi)展超導(dǎo)直線加速器、高功率散裂靶、次臨界反應(yīng)堆等系統(tǒng)穩(wěn)定、可靠、長(zhǎng)期運(yùn)行的策略研究。CiADS超導(dǎo)直線加速器為了達(dá)到更高的能量,更高的品質(zhì),更高的穩(wěn)定性,要求射頻超導(dǎo)腔具有更高的性能,因此加速器所有超導(dǎo)腔設(shè)計(jì)運(yùn)行在2 K超流氦溫區(qū)。超導(dǎo)腔上線運(yùn)行之前必須對(duì)其性能進(jìn)行測(cè)試以獲得其性能參數(shù),確保腔體性能滿足設(shè)計(jì)要求。在調(diào)研了國(guó)內(nèi)外2 K低溫系統(tǒng)的研究進(jìn)展后,基于CiADS的工程需求,提出了一套用于超導(dǎo)腔垂直測(cè)試的2 K低溫系統(tǒng)設(shè)計(jì)方案。本研究對(duì)2 K低溫系統(tǒng)流程組織與設(shè)計(jì)、低溫系統(tǒng)熱力分析與計(jì)算、主要設(shè)備的設(shè)計(jì)與選型、關(guān)鍵設(shè)備負(fù)壓換熱器的研發(fā)以及系統(tǒng)調(diào)試、運(yùn)行等方面做了較系統(tǒng)的工作。該2 K低溫系統(tǒng)采用了一些新設(shè)計(jì),2臺(tái)測(cè)試杜瓦可以自由切換,超導(dǎo)腔測(cè)試可以連續(xù)進(jìn)行,減小了降溫、回溫過(guò)程,縮短了性能測(cè)試的等待時(shí)間,能夠滿足項(xiàng)目建設(shè)期間腔體性能測(cè)試需求。同時(shí),此套低溫系統(tǒng)還具備負(fù)壓換熱器試驗(yàn)、低溫?zé)崧曊袷幍绕渌蜏貙?shí)驗(yàn)測(cè)試功能。系統(tǒng)具有一些獨(dú)特的設(shè)計(jì),首次將低溫閥箱、負(fù)壓換熱器等設(shè)備安置在杜瓦上部側(cè)面,節(jié)省了杜瓦徑向空間;為了獲得2 K溫區(qū)下更高的溫度測(cè)量精度,設(shè)計(jì)了新型管、內(nèi)外溫度測(cè)量結(jié)構(gòu),采用了新的測(cè)量?jī)x表和方法。在低溫系統(tǒng)搭建完成后,對(duì)超導(dǎo)腔2 K低溫測(cè)試系統(tǒng)進(jìn)行了降溫冷卻實(shí)驗(yàn)研究,系統(tǒng)從300 K到4.5 K連續(xù)冷卻及積液過(guò)程用時(shí)30小時(shí),從4.5 K到2 K超流氦的獲得過(guò)程用時(shí)2.5小時(shí),滿足設(shè)計(jì)需求。至今,系統(tǒng)穩(wěn)定運(yùn)行并已交付使用,總共完成了Nb3Sn、銅腔鍍鈮、純鈮腔等不同超導(dǎo)腔的垂直測(cè)試20余次。系統(tǒng)運(yùn)行穩(wěn)定,液氦壓力穩(wěn)定在3000±10 Pa以內(nèi),液位控制在指定液位的5%以內(nèi)。本研究所涉及的CiADS超導(dǎo)測(cè)試中心低溫系統(tǒng)的成功研制不僅為超導(dǎo)腔的低溫測(cè)試提供可靠的保障,還為十二五大科學(xué)工程HIAF、CiADS等超導(dǎo)直線加速器大型2 K低溫系統(tǒng)的設(shè)計(jì)、建造積累了豐富的經(jīng)驗(yàn)。
郭偉[3]（2021）在《基于熱擴(kuò)散的氣液兩相流流量測(cè)量方法研究》文中指出氣液兩相流廣泛存在于石油、化工、動(dòng)力、冶金等諸多工業(yè)領(lǐng)域,其流量的在線不分離測(cè)量具有重要的科學(xué)和工程意義。由于氣液兩相流固有的復(fù)雜性,兩相流參數(shù)檢測(cè)的難度很大,其流量的在線不分離測(cè)量一直是國(guó)內(nèi)外未能得到很好解決的難題。尤其在石油工業(yè)中,開(kāi)采過(guò)程中獲得產(chǎn)物為油氣水三元兩相混合物,各分相流量和比例是監(jiān)測(cè)油井運(yùn)行狀態(tài)和油氣儲(chǔ)集層動(dòng)態(tài)特征的主要參數(shù),準(zhǔn)確計(jì)量這些參數(shù)對(duì)油田的綜合開(kāi)采與節(jié)能減排具有重要意義。針對(duì)這一問(wèn)題,鑒于氣相和液相與換熱表面間換熱能力的巨大差異,本文研究了換熱過(guò)程中管壁溫度對(duì)管內(nèi)氣液兩相流的響應(yīng)規(guī)律,并在此基礎(chǔ)上提出一種新的基于熱擴(kuò)散的氣液兩相流測(cè)量方法:通過(guò)檢測(cè)管壁與氣液兩相流熱交換過(guò)程中管壁的溫度響應(yīng)反推管內(nèi)流體的流動(dòng)情況,并進(jìn)一步計(jì)算出氣相和液相的流量,實(shí)現(xiàn)氣液兩相流的實(shí)時(shí)在線、不分離、非接觸式測(cè)量。通過(guò)采用合適的管徑在垂直管內(nèi)構(gòu)造充分發(fā)展的氣液兩相彈狀流,并在該流型下進(jìn)行流量的測(cè)量。首先,研究了管壁在與不同流型下的氣液兩相流換熱過(guò)程中的溫度波動(dòng)規(guī)律,以溫度波動(dòng)速度、強(qiáng)度、頻率以及波動(dòng)溫差四個(gè)波動(dòng)參數(shù)對(duì)溫度波動(dòng)特征進(jìn)行表征,并獲得了波動(dòng)特征參數(shù)與流型間的關(guān)系;根據(jù)該關(guān)系首次提出基于溫度信號(hào)分析的氣液兩相流流型的識(shí)別方法,通過(guò)聯(lián)合四個(gè)波動(dòng)參數(shù),實(shí)驗(yàn)中流型識(shí)別的正確率可達(dá)95%。在彈狀流流型狀態(tài)下,通過(guò)研究溫度曲線上升、下降與Taylor氣泡、液塞間的一一對(duì)應(yīng)關(guān)系,得到溫度曲線的波動(dòng)和各流動(dòng)特征參數(shù)（Taylor氣泡和液塞的速度、長(zhǎng)度,液膜厚度,液塞中空隙率等）之間的關(guān)聯(lián)式;其中,測(cè)量Taylor氣泡和液塞的平均速度和長(zhǎng)度的平均相對(duì)誤差分別為2.28%、4.65%。最后,在流動(dòng)特征參數(shù)的基礎(chǔ)上,進(jìn)一步建立流量計(jì)算模型計(jì)算氣液兩相流中氣相、液相的體積流量,二者的平均相對(duì)誤差分別為3.45%、5.51%。此外,對(duì)于液相為互不相容雙組分的氣液兩相彈狀流,由實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證了漂移-通量模型、Taylor長(zhǎng)度修正方程的適用性,并根據(jù)液相粘度對(duì)液膜的厚度進(jìn)行了修正;氣相、液相流量的平均相對(duì)誤差分別為3.38%、4.19%,熱擴(kuò)散式測(cè)量方法在實(shí)驗(yàn)中流體物性的變化范圍內(nèi)的可行性進(jìn)一步得到證明。
王翀[4]（2021）在《基于流型的粉煤密相氣力輸送壓降模型及其流量調(diào)控》文中指出以氣流床煤氣化技術(shù)為背景,在工業(yè)級(jí)管徑（50mm）煤粉密相氣力輸送平臺(tái)上,研究了豎直上升管流型及其演變過(guò)程;同時(shí)結(jié)合力平衡方程和顆粒碰撞模型建立了豎直上升管和水平管壓降模型;最后研究了密相氣固兩相流通過(guò)煤粉流量調(diào)節(jié)閥的流動(dòng)特性,建立了煤粉質(zhì)量流量預(yù)測(cè)模型。首先,采用ECT系統(tǒng)對(duì)豎直上升管中兩個(gè)截面出現(xiàn)的流型進(jìn)行研究,隨著表觀氣速的增大,輸送流型均依次出現(xiàn)堆積床層流、栓塞流和環(huán)核流;然后,通過(guò)分析彎管出口截面的流型特征,并結(jié)合附加壓降法、微元分析法,揭示了彎管沿程的壓力和濃度分布特征,通過(guò)對(duì)比研究不同特征截面的流型,分析了氣固兩相流在管內(nèi)的傳遞特性,結(jié)合穩(wěn)定性分析揭示了豎直上升管內(nèi)的流型演變過(guò)程。對(duì)豎直上升管和水平管內(nèi)的氣固兩相流進(jìn)行受力分析,結(jié)合顆粒碰撞模型分別建立了豎直上升管和水平管的壓降模型,模型物理意義明確、擬合參數(shù)少、預(yù)測(cè)精度高,總體偏差在±15%以內(nèi);進(jìn)一步開(kāi)展基于流型識(shí)別的壓降建模預(yù)測(cè),分析了流型對(duì)碰撞系數(shù)的影響,進(jìn)一步提升了管道壓降預(yù)測(cè)精度,水平管和水直上升管相對(duì)誤差均在±10%以內(nèi)。以煤粉流量調(diào)節(jié)閥作為研究對(duì)象,分析了閥門對(duì)輸送系統(tǒng)關(guān)鍵參數(shù)及流型的影響,研究了閥門開(kāi)度對(duì)閥門壓降、煤粉質(zhì)量流量以及閥門失效特性等影響,揭示了閥門的調(diào)控性能及其與輸送系統(tǒng)的耦合特性;最后結(jié)合壓降比法和煤粉流量調(diào)節(jié)閥的調(diào)控特性,建立了相對(duì)誤差在±10%以內(nèi)的煤粉質(zhì)量流量預(yù)測(cè)模型。
馬壯（John Z. Ma）[5]（2021）在《連續(xù)爆轟發(fā)動(dòng)機(jī)起爆、湮滅、再起爆機(jī)理的實(shí)驗(yàn)研究》文中提出連續(xù)爆轟發(fā)動(dòng)機(jī)是國(guó)際航空航天動(dòng)力領(lǐng)域的熱點(diǎn),各主要國(guó)家都在投入人力、物力、財(cái)力搶占研發(fā)的制高點(diǎn)。研究進(jìn)展上,大多數(shù)國(guó)家已經(jīng)脫離了單純的機(jī)理探索,逐漸向工程應(yīng)用努力,一旦技術(shù)成熟并定型裝備,極有可能在火箭發(fā)動(dòng)機(jī)、航空發(fā)動(dòng)機(jī)和沖壓發(fā)動(dòng)機(jī)領(lǐng)域取得跨越式發(fā)展。本文以國(guó)防重大需求為牽引,以工程化應(yīng)用為目標(biāo),針對(duì)工程化所必須解決的連續(xù)爆轟發(fā)動(dòng)機(jī)高效、穩(wěn)定、可控的關(guān)鍵難題,開(kāi)展了連續(xù)爆轟發(fā)動(dòng)機(jī)起爆、湮滅、再起爆機(jī)理的實(shí)驗(yàn)研究。主要研究?jī)?nèi)容1為:（1）設(shè)計(jì)了五種不同構(gòu)型的連續(xù)爆轟燃燒室。在導(dǎo)師的組織領(lǐng)導(dǎo)下,負(fù)責(zé)建設(shè)了北京大學(xué)連續(xù)爆轟發(fā)動(dòng)機(jī)綜合實(shí)驗(yàn)平臺(tái)。目前該實(shí)驗(yàn)平臺(tái)已具備不同流量范圍的液態(tài)煤油和多種氣態(tài)燃料的一體化綜合控制實(shí)驗(yàn)?zāi)芰Α?shí)驗(yàn)?zāi)芰Υ蠓忍嵘?。?）采用了一種小波變換（WT）分析方法,解決了短時(shí)傅里葉變換（STFT）在分析爆轟波壓強(qiáng)信號(hào)時(shí)的倍頻干擾問(wèn)題。提出了一種工程上評(píng)價(jià)空間摻混效果的無(wú)量綱參數(shù)。多波相比單波模態(tài),二次摻混時(shí)摻混不均勻?qū)е卤Z波速度會(huì)進(jìn)一步虧損,并給出了虧損模型。連續(xù)爆轟發(fā)動(dòng)機(jī)起爆延遲時(shí)間隨著預(yù)爆轟管充氣時(shí)間的增加先增加后穩(wěn)定不變。（3）通過(guò)系統(tǒng)分析高速攝影視頻與壓強(qiáng)變化曲線,發(fā)現(xiàn)了七種燃燒模態(tài)并給出了壓強(qiáng)曲線判別方法,即爆燃模態(tài)、DDT過(guò)程、爆轟-爆燃并存模態(tài)、強(qiáng)-弱爆轟并存模態(tài)、不穩(wěn)定轉(zhuǎn)穩(wěn)定爆轟模態(tài)、穩(wěn)定爆轟模態(tài)和單-雙波轉(zhuǎn)變模態(tài)。連續(xù)爆轟波從起爆到穩(wěn)定傳播一般要經(jīng)過(guò)自調(diào)節(jié)階段和穩(wěn)定階段。自調(diào)節(jié)階段包括爆燃、爆燃轉(zhuǎn)爆轟（DDT）過(guò)程、爆轟與爆燃耦合、強(qiáng)弱爆轟耦合和不穩(wěn)定轉(zhuǎn)穩(wěn)定爆轟。自調(diào)節(jié)階段一般需要上百毫秒時(shí)間,增加總壓可以縮短自調(diào)節(jié)階段的時(shí)間。（4）實(shí)驗(yàn)中發(fā)現(xiàn)了連續(xù)爆轟發(fā)動(dòng)機(jī)內(nèi)三類再起爆現(xiàn)象。對(duì)于單波-雙波-單波轉(zhuǎn)變現(xiàn)象,提出了一種雙波“交互-調(diào)整”機(jī)理來(lái)分析該過(guò)程。局部剩余的可燃?xì)怏w經(jīng)過(guò)燃燒室頭部?jī)?nèi)壁附近激波反射所形成的持續(xù)的局部高壓“熱點(diǎn)”誘導(dǎo)再起爆所致。短時(shí)再起爆湮滅時(shí)間一般在幾毫秒到十幾毫秒之間。再起爆主要是由激波與壁面作用形成的高壓點(diǎn)或者雙波對(duì)撞形成的高壓點(diǎn)或者反射激波形成的高壓點(diǎn)或者它們之間的組合造成的。長(zhǎng)時(shí)再起爆湮滅時(shí)間一般在一百毫秒到幾百毫秒之間。長(zhǎng)時(shí)再起爆是摻混不好導(dǎo)致爆燃在某一階段占據(jù)主導(dǎo)作用造成的。在一定范圍內(nèi)增加噴注壓力有利于爆轟波再起爆,從而縮短湮滅時(shí)間或者避免湮滅的發(fā)生。再起爆現(xiàn)象的存在會(huì)對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)的穩(wěn)定工作和性能造成影響。（5）在穩(wěn)定爆轟模態(tài)下,發(fā)動(dòng)機(jī)尾焰呈亮藍(lán)色,出口溫度較高,推力穩(wěn)定。在爆燃占主導(dǎo)的不穩(wěn)定燃燒模態(tài)下,發(fā)動(dòng)機(jī)尾焰呈暗黃色,出口溫度偏低,發(fā)動(dòng)機(jī)出口處發(fā)生了擴(kuò)散燃燒,推力不穩(wěn)定。相同條件下,爆轟比爆燃比沖提高可達(dá)18%。通過(guò)設(shè)計(jì)水冷式燃燒室實(shí)現(xiàn)了長(zhǎng)達(dá)20s的連續(xù)爆轟波穩(wěn)定運(yùn)行。發(fā)動(dòng)機(jī)壁面缺陷的存在導(dǎo)致局部強(qiáng)擾動(dòng)的流場(chǎng),造成壁面局部溫度過(guò)高而出現(xiàn)燒蝕。（6）結(jié)合連續(xù)爆轟波的特性和對(duì)不同飛行器動(dòng)力要求,提出了五種面向工程應(yīng)用的發(fā)動(dòng)機(jī)概念設(shè)計(jì)方案并通過(guò)三維建模進(jìn)行了詳細(xì)的參數(shù)設(shè)計(jì)。
劉超[6]（2021）在《不同條件下環(huán)路熱管蒸發(fā)器補(bǔ)償器傳熱傳質(zhì)特性實(shí)驗(yàn)研究》文中認(rèn)為環(huán)路熱管（LHP）作為一種無(wú)運(yùn)動(dòng)部件的高效兩相流傳熱設(shè)備,具有長(zhǎng)壽命、可靠性較高、抗重力和遠(yuǎn)距離柔性傳輸?shù)葍?yōu)點(diǎn),被越來(lái)越多地應(yīng)用于空間遙感探測(cè)設(shè)備的熱控系統(tǒng)中。蒸發(fā)器補(bǔ)償器一直是環(huán)路熱管實(shí)驗(yàn)和理論研究的重點(diǎn)熱點(diǎn)之一,與環(huán)路熱管的溫度波動(dòng)、運(yùn)行模式等有密切關(guān)系。結(jié)合課題背景的需求,本文主要從質(zhì)量流量和蒸發(fā)器上熱負(fù)載施加方式兩個(gè)方面對(duì)環(huán)路熱管的傳熱傳質(zhì)機(jī)理開(kāi)展研究。通過(guò)引入高精度的科里奧利質(zhì)量流量計(jì)對(duì)不同工質(zhì)、不同氣體管線內(nèi)徑的環(huán)路熱管啟動(dòng)和傳熱過(guò)程的質(zhì)量流量特性、傳熱性能開(kāi)展研究。而對(duì)不同熱負(fù)載施加方式的研究則主要是通過(guò)蒸發(fā)器補(bǔ)償器的可視化實(shí)驗(yàn)并結(jié)合環(huán)路熱管穩(wěn)態(tài)運(yùn)行的數(shù)值模擬實(shí)現(xiàn)。依據(jù)不同工質(zhì)的汽化潛熱、常溫下飽和壓力和密度及氣體動(dòng)力粘度的不同,本文選擇了丙酮、乙醇、丙烯作為常溫環(huán)路熱管的實(shí)驗(yàn)工質(zhì),重點(diǎn)比對(duì)分析了充裝不同工質(zhì)環(huán)路熱管的啟動(dòng)及不同熱負(fù)載穩(wěn)定工況下的質(zhì)量流量和傳熱特性。實(shí)驗(yàn)結(jié)果顯示:相對(duì)于溫度測(cè)量,質(zhì)量流量測(cè)量可以更加及時(shí)更真實(shí)地反映環(huán)路熱管中工質(zhì)流動(dòng)的瞬態(tài)變化。質(zhì)量流量波動(dòng)幅度會(huì)受到氣體工質(zhì)的可壓縮性和作用在毛細(xì)芯內(nèi)部熱流的共同影響,且高熱負(fù)載時(shí)作用在毛細(xì)芯內(nèi)部的熱量占主導(dǎo)地位。通過(guò)頻譜分析發(fā)現(xiàn),環(huán)路熱管的液相質(zhì)量流量波動(dòng)還會(huì)受到冷凝器兩相區(qū)位置的影響。以乙醇為工質(zhì),進(jìn)行了相同充液率下3種不同氣體管線內(nèi)徑（2mm、3mm、4mm）環(huán)路熱管LHP-1、LHP-2、LHP-3的比對(duì)實(shí)驗(yàn),重點(diǎn)從環(huán)路熱管壓降和蒸發(fā)器補(bǔ)償器漏熱兩方面研究了氣體管線內(nèi)徑對(duì)不同熱負(fù)載穩(wěn)定工況下環(huán)路熱管性能的影響。氣體管線內(nèi)徑的改變,通過(guò)影響環(huán)路熱管總壓降改變環(huán)路熱管進(jìn)入固定熱導(dǎo)區(qū)的“臨界”熱負(fù)載,從而影響環(huán)路熱管的運(yùn)行模式。當(dāng)環(huán)路熱管LHP-1、LHP-2、LHP-3均處于可變熱導(dǎo)區(qū)時(shí),隨著熱負(fù)載增大,氣體管線壓降在總壓降中的占比減小,氣體管線內(nèi)徑對(duì)環(huán)路熱管熱阻的影響減小。蒸發(fā)器通過(guò)毛細(xì)芯向補(bǔ)償器的漏熱熱阻倒數(shù)1/Rev-cc,wick是一個(gè)重要的表征參數(shù),與補(bǔ)償器氣液界面、環(huán)路熱管質(zhì)量流量及毛細(xì)芯內(nèi)氣液分布密切相關(guān),可反應(yīng)毛細(xì)芯與補(bǔ)償器的漏熱狀況。為了探究不同的蒸發(fā)器熱負(fù)載施加方式對(duì)環(huán)路熱管工質(zhì)流動(dòng)及性能的影響,設(shè)計(jì)了三種典型的蒸發(fā)器熱負(fù)載施加方式:熱負(fù)載施加在蒸發(fā)器頂部、熱負(fù)載施加在蒸發(fā)器底部、熱負(fù)載施加在蒸發(fā)器上下表面。利用石英玻璃的可見(jiàn)透射和聚四氟乙烯/金屬O型圈密封性能,研制了可視化的分別以R245fa和丙烯為工質(zhì)的常溫與低溫環(huán)路熱管樣機(jī)LHP-4和LHP-5,并搭建了基于高速攝像機(jī)的常溫和低溫可視化實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)。對(duì)常溫LHP-4不同加熱方式啟動(dòng)特性的實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明:在啟動(dòng)過(guò)程中不同加熱方式對(duì)蒸發(fā)器溫度的影響表現(xiàn)為先增大后趨于平緩,主要是由于蒸發(fā)器空腔液面和蒸發(fā)器出口的相對(duì)位置會(huì)影響氣體工質(zhì)的可壓縮性。頂部加熱的環(huán)路熱管啟動(dòng)時(shí)間最長(zhǎng)。啟動(dòng)過(guò)程中蒸發(fā)器空腔內(nèi)的氣泡生長(zhǎng)情況,說(shuō)明氣體工質(zhì)的壓縮周期在0.01s量級(jí),間接找到了不同工質(zhì)環(huán)路熱管中低熱負(fù)載時(shí)質(zhì)量流量無(wú)序波動(dòng)的原因。上下加熱方式中,隨著熱負(fù)載增大,蒸發(fā)器和補(bǔ)償器的熱阻倒數(shù)增大,并與補(bǔ)償器液面高度呈線性關(guān)系,與乙醇環(huán)路熱管在可變熱導(dǎo)區(qū)時(shí)蒸發(fā)器向補(bǔ)償器的漏熱熱阻分析一致。不同加熱方式會(huì)影響蒸發(fā)器補(bǔ)償器內(nèi)的氣液分布,改變相同熱負(fù)載條件下環(huán)境與熱管各部件的熱損和蒸發(fā)器內(nèi)毛細(xì)芯的工質(zhì)蒸發(fā)效率及蒸發(fā)器向補(bǔ)償器的漏熱,進(jìn)而改變環(huán)路熱管的性能。相同熱負(fù)載條件下底部加熱方式的熱管熱阻最小,但在熱負(fù)載30W時(shí),底部加熱的熱管熱阻與上下加熱的熱管熱阻接近。不同加熱方式下的低溫LHP-5在啟動(dòng)過(guò)程中補(bǔ)償器液面先快速升高后趨于緩慢。蒸發(fā)啟動(dòng)模式下補(bǔ)償器液面快速升高時(shí)的速度最慢,對(duì)應(yīng)的冷凝器入口氣體管線處與補(bǔ)償器入口液體管線處溫度變化更慢,啟動(dòng)也最慢。與不同加熱方式的常溫R245fa環(huán)路熱管的啟動(dòng)過(guò)程得到了相互驗(yàn)證。類似于常溫丙烯環(huán)路中質(zhì)量流量波動(dòng)幅度變化規(guī)律,在熱負(fù)載小于60W時(shí),底部加熱的LHP-5補(bǔ)償器液面波動(dòng)幅度也隨熱負(fù)載的增大先減小后增大后減小,在30W和50W時(shí)波動(dòng)消失。結(jié)合常溫質(zhì)量流量波動(dòng)分析可知,導(dǎo)致20W、40W時(shí)出現(xiàn)周期性波動(dòng)的主因不同,分別是氣體工質(zhì)的可壓縮性和作用在毛細(xì)芯內(nèi)的熱量。在構(gòu)建環(huán)路熱管穩(wěn)態(tài)傳熱傳質(zhì)模型時(shí),充分考慮蒸發(fā)器毛細(xì)芯與補(bǔ)償器液相工質(zhì)和氣相工質(zhì)的換熱系數(shù)存在差異,補(bǔ)償器液面高度影響兩者的換熱面積,進(jìn)而影響蒸發(fā)器通過(guò)毛細(xì)芯向補(bǔ)償器的漏熱。在熱管仿真模型中將蒸發(fā)器毛細(xì)芯分為飽含液體工質(zhì)和氣體侵入毛細(xì)芯兩種情況,引入毛細(xì)芯等效氣體侵入厚度,同時(shí)考慮了高熱負(fù)載下蒸發(fā)器與補(bǔ)償器液相換熱模式的轉(zhuǎn)變、蒸發(fā)器管殼同毛細(xì)芯之間的等效換熱系數(shù)變化等影響。對(duì)比上下加熱的低溫環(huán)路熱管LHP-5中實(shí)驗(yàn)結(jié)果和仿真結(jié)果,發(fā)現(xiàn):蒸發(fā)器溫度和補(bǔ)償器液面高度的仿真值與實(shí)驗(yàn)值均隨著熱負(fù)載的增大呈現(xiàn)先下降后上升的趨勢(shì)。上下加熱的低溫環(huán)路熱管LHP-5的實(shí)驗(yàn)結(jié)果（蒸發(fā)器管殼溫度、補(bǔ)償器液面高度）與模型的仿真結(jié)果基本吻合,驗(yàn)證了該模型的可信性。
周雨欣[7]（2021）在《氣體微流量控制閥結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)研究》文中提出氣體微流量控制閥在航空航天、醫(yī)療器械、自動(dòng)化儀表等領(lǐng)域中發(fā)揮著重要作用,通過(guò)調(diào)節(jié)微流量控制閥實(shí)現(xiàn)微流量氣體的連續(xù)控制功能,滿足對(duì)氣體介質(zhì)的連續(xù)控制需求。針對(duì)現(xiàn)有氣體流量控制閥難以滿足精細(xì)調(diào)控要求的問(wèn)題,本文從可壓縮氣體流動(dòng)原理切入,設(shè)計(jì)一種氣體微流量控制閥,并對(duì)閥芯結(jié)構(gòu)進(jìn)行設(shè)計(jì)研究,具體研究?jī)?nèi)容如下:（1）設(shè)計(jì)氣體微流量控制閥整體結(jié)構(gòu),擬合閥芯輪廓曲線。設(shè)計(jì)一種壓電驅(qū)動(dòng)的流量閥,闡明了流量閥的結(jié)構(gòu)組成和工作原理。對(duì)流量閥結(jié)構(gòu)進(jìn)行受力分析,選擇滿足工作需求的壓縮彈簧、壓電元件等零件。為獲得線性流量特性的流量閥,建立節(jié)流口處數(shù)學(xué)模型,基于氣體流動(dòng)原理推導(dǎo)流量閥節(jié)流口處的氣體質(zhì)量流量計(jì)算公式,結(jié)合可壓縮氣體狀態(tài)方程,對(duì)氣體微流量控制閥閥芯輪廓曲線進(jìn)行推導(dǎo)計(jì)算,并使用不同函數(shù)對(duì)求解數(shù)據(jù)進(jìn)行擬合,獲得高擬合的閥芯型面擬合函數(shù)。運(yùn)用有限元仿真分析對(duì)不同閥芯輪廓擬合函數(shù)下的流場(chǎng)模型進(jìn)行對(duì)比研究,最終選擇多項(xiàng)式擬合曲線作為流量閥的閥芯型面輪廓。（2）分析閥芯位移對(duì)流量閥流場(chǎng)性能的影響,對(duì)流量閥的閥芯結(jié)構(gòu)參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化。結(jié)合有限元仿真方法驗(yàn)證了氣體微流量控制閥的設(shè)計(jì)理論。分析閥芯位移對(duì)流量閥節(jié)流口處流場(chǎng)的壓力、速度變化、渦量等流場(chǎng)特性的影響。以減小閥芯不平衡力和旋渦強(qiáng)度、提高流量閥的流場(chǎng)穩(wěn)定性為目標(biāo),綜合分析閥芯、閥座各結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)流量閥流場(chǎng)性能的影響,確定待優(yōu)化的結(jié)構(gòu)參數(shù)。通過(guò)均勻試驗(yàn)設(shè)計(jì)法選擇不同的結(jié)構(gòu)參數(shù)作為試驗(yàn)點(diǎn),對(duì)試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行回歸分析,建立多優(yōu)化目標(biāo)的響應(yīng)函數(shù)并求解,確定流量閥閥芯結(jié)構(gòu)的最佳參數(shù)。（3）搭建流量閥樣機(jī)流量測(cè)試平臺(tái)并進(jìn)行流量測(cè)試實(shí)驗(yàn)。選擇流量閥微閥部分零件的加工材料,制作流量閥零件并完成流量閥的裝配工作后將其固定至測(cè)試平臺(tái)。對(duì)恒壓泵、壓電陶瓷控制器、氣體流量計(jì)等實(shí)驗(yàn)設(shè)備進(jìn)行選型,連接實(shí)驗(yàn)設(shè)備完成流量閥樣機(jī)流量測(cè)試平臺(tái)的搭建。使用電容測(cè)微儀對(duì)選擇的壓電陶瓷的位移特性進(jìn)行測(cè)試,獲得其輸入電壓與輸出位移的關(guān)系曲線。利用40°錐形閥芯對(duì)流量閥樣機(jī)整體結(jié)構(gòu)的位移傳遞能力進(jìn)行驗(yàn)證。在不同輸入位移下對(duì)多項(xiàng)式閥芯流量閥的輸出流量進(jìn)行測(cè)試。結(jié)果顯示流量閥具有實(shí)現(xiàn)氣體微流量通斷調(diào)節(jié)與連續(xù)控制的能力,在30μm閥芯位移情況下多項(xiàng)式閥芯的流量增量與錐閥芯相比降低了74%,驗(yàn)證了氣體微流量控制閥的有效性。
申運(yùn)偉[8]（2021）在《液氫溫區(qū)直接節(jié)流JT制冷機(jī)理論與實(shí)驗(yàn)研究》文中進(jìn)行了進(jìn)一步梳理液氫長(zhǎng)期在軌零蒸發(fā)技術(shù)對(duì)液氫溫區(qū)大冷量低溫制冷機(jī)提出了較高要求,通過(guò)方案對(duì)比發(fā)現(xiàn),預(yù)冷型液氫溫區(qū)JT制冷機(jī)有潛力實(shí)現(xiàn)空間大冷量的目標(biāo)。然而,當(dāng)前空間用液氫溫區(qū)JT制冷機(jī)可提供冷量較小,且制冷機(jī)降溫初期需要旁通,結(jié)構(gòu)相對(duì)復(fù)雜。對(duì)于液氫溫區(qū)大冷量JT制冷機(jī),其內(nèi)在機(jī)理和不同工況下制冷特性尚不明確,解決這些問(wèn)題是提升JT制冷機(jī)冷量及效率的關(guān)鍵。針對(duì)當(dāng)前研究不足,本文具體開(kāi)展工作如下:1.提出了液氫溫區(qū)直接節(jié)流制冷新流程基于對(duì)典型JT制冷機(jī)理的分析,提出了液氫溫區(qū)直接節(jié)流制冷新流程,解釋了直接節(jié)流JT制冷機(jī)極限工況存在的原因?；跓崃W(xué)分析,研究了直接節(jié)流JT制冷機(jī)與典型JT制冷機(jī)在不同預(yù)冷溫度和高壓壓力下等溫壓縮功的變化特性。在給定制冷量條件下,以JT壓縮機(jī)等溫壓縮功為優(yōu)化目標(biāo),闡明了典型JT制冷機(jī)與直接節(jié)流JT制冷機(jī)在優(yōu)化等溫壓縮功及對(duì)應(yīng)的優(yōu)化高壓壓力上的差別和內(nèi)在機(jī)理;指出預(yù)冷溫度較低（≤32 K）時(shí),直接節(jié)流JT制冷機(jī)與典型JT制冷機(jī)性能接近,具有空間應(yīng)用潛力。2.研究了液氫溫區(qū)大冷量直接節(jié)流JT制冷機(jī)降溫及制冷特性基于直接節(jié)流JT制冷機(jī)優(yōu)化模型選擇設(shè)計(jì)參數(shù),搭建了液氫溫區(qū)大冷量直接節(jié)流JT制冷機(jī)實(shí)驗(yàn)樣機(jī),實(shí)現(xiàn)了在液氫溫區(qū)提供10 W以上冷量的目標(biāo)。基于實(shí)測(cè)數(shù)據(jù),對(duì)其降溫特性進(jìn)行分析,獲得了JT制冷機(jī)降溫過(guò)程中溫度變化的規(guī)律。研究了不同熱負(fù)荷加載模式下直接節(jié)流JT制冷機(jī)的冷量特性,闡明了不同熱負(fù)荷加載模式下溫度及流量的變化特性。對(duì)不同預(yù)冷溫度下直接節(jié)流JT制冷機(jī)冷量特性開(kāi)展了實(shí)驗(yàn)研究,揭示了預(yù)冷溫度對(duì)JT制冷機(jī)冷量特性的影響。3.驗(yàn)證了渦旋壓縮機(jī)驅(qū)動(dòng)深低溫預(yù)冷型JT制冷機(jī)的可行性采用無(wú)油浮動(dòng)渦旋壓縮機(jī)驅(qū)動(dòng)液氦溫區(qū)JT制冷機(jī),獲得了閉式液氦溫區(qū)JT制冷機(jī)穩(wěn)定性能數(shù)據(jù),揭示了無(wú)油浮動(dòng)渦旋壓縮機(jī)背壓對(duì)其?效率具有重要的影響。通過(guò)氫氣壓縮實(shí)驗(yàn),指出了無(wú)油浮動(dòng)渦旋壓縮機(jī)與線性壓縮機(jī)用于氫氣壓縮前需進(jìn)行改造?；跍u旋壓縮機(jī)（含油）氫氣壓縮成功應(yīng)用經(jīng)驗(yàn),采用該壓縮機(jī)驅(qū)動(dòng)液氫溫區(qū)JT制冷機(jī),獲得了閉式液氫溫區(qū)JT制冷機(jī)穩(wěn)定的性能數(shù)據(jù),為閉式液氫溫區(qū)JT制冷機(jī)理的研究奠定了基礎(chǔ)。
肖世瑾[9]（2021）在《MEMS熱式質(zhì)量流量傳感器研制》文中提出流量傳感器作為測(cè)量流量的關(guān)鍵器件,在工業(yè)生產(chǎn)、航空航天、汽車電子和醫(yī)療健康等領(lǐng)域都發(fā)揮著至關(guān)重要的作用。流量傳感器根據(jù)測(cè)量原理的不同可以分為多種類型,其中熱式流量傳感器因?yàn)榻Y(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、測(cè)量靈敏度高、功耗低、可以測(cè)量流體的質(zhì)量流量等優(yōu)勢(shì),受到了科研人員的廣泛關(guān)注。隨著MEMS工藝的不斷成熟,以MEMS工藝為基礎(chǔ)的熱式流量傳感器因?yàn)槌叽缧?、功耗低、精度高等?yōu)勢(shì)逐漸應(yīng)用到各行各業(yè)。本文設(shè)計(jì)并制作了一款基于MEMS工藝的低功耗、高靈敏度的熱式質(zhì)量流量傳感器,并對(duì)傳感器的特性進(jìn)行了測(cè)試和分析。本文以基于熱電堆結(jié)構(gòu)的熱式質(zhì)量流量傳感器為研究對(duì)象,對(duì)一種基于MEMS工藝的熱式質(zhì)量流量傳感器在仿真、設(shè)計(jì)、工藝開(kāi)發(fā)、封裝等過(guò)程中遇到的問(wèn)題進(jìn)行了詳細(xì)的研究和分析。首先,分析并總結(jié)了熱式質(zhì)量流量傳感器工作時(shí)涉及到的熱學(xué)和流體力學(xué)方面的理論知識(shí),以及熱電堆的結(jié)構(gòu)和材料選擇;然后,利用COMSOL多物理場(chǎng)仿真軟件,對(duì)基于熱電堆結(jié)構(gòu)的熱式質(zhì)量流量傳感器進(jìn)行了電場(chǎng)、熱場(chǎng)和流體場(chǎng)的多物理場(chǎng)有限元仿真,了解各個(gè)參數(shù)對(duì)傳感器性能的影響;最后,依據(jù)仿真結(jié)果,采用MEMS工藝加工制作了傳感器芯片,并搭建實(shí)驗(yàn)平臺(tái)對(duì)傳感器的性能進(jìn)行了測(cè)試。測(cè)試結(jié)果顯示所設(shè)計(jì)的MEMS熱式質(zhì)量流量傳感器具有功耗低（13.56mW）、歸一化靈敏度高（4.905mV/sccm/mW）、尺寸?。?mm × 3mm）等優(yōu)勢(shì),可以應(yīng)用于航空航天、汽車電子、醫(yī)療健康等對(duì)流量傳感器要求較高的領(lǐng)域。
張沖[10]（2021）在《燃料電池空氣供給系統(tǒng)非線性動(dòng)態(tài)輸出反饋控制方法研究》文中研究表明綠色能源替代化石能源驅(qū)動(dòng)車輛已經(jīng)成為解決環(huán)境污染、能源消耗和溫室氣體排放的重要手段。氫燃料電池汽車具有續(xù)航里程長(zhǎng)、清潔無(wú)污染、燃料加注迅速等優(yōu)點(diǎn),被視為下一代新能源汽車的重要發(fā)展方向之一。然而,氫燃料電池汽車的性能很大程度上依賴于其空氣供給系統(tǒng)的工作性能。本文以車用質(zhì)子交換膜燃料電池（Proton Exchange Membrane Fuel Cell,PEMFC）系統(tǒng)為研究對(duì)象,圍繞著空氣供給系統(tǒng)的建模與非線性控制器設(shè)計(jì)展開(kāi)研究,主要的工作內(nèi)容如下:（1）針對(duì)燃料電池空氣供給系統(tǒng)難以用機(jī)理進(jìn)行準(zhǔn)確描述的問(wèn)題,在機(jī)理+數(shù)據(jù)混合的建模框架下,建立了燃料電池的電堆與空氣供給系統(tǒng)仿真模型。其中電堆模型包括輸出電壓模塊、電堆內(nèi)部各氣體成分動(dòng)態(tài)模型以及膜含水量模型;空氣供給系統(tǒng)輔助設(shè)備模型包括壓縮機(jī)模型、進(jìn)/排氣歧管模型、冷卻器與加濕器靜態(tài)模型以及背壓閥模型。（2）針對(duì)燃料電池空氣供給系統(tǒng)的陰極壓力不可測(cè)量的問(wèn)題,首先,通過(guò)合理的假設(shè)與簡(jiǎn)化,建立了四階面向控制的空氣供給系統(tǒng)模型,并對(duì)其進(jìn)行驗(yàn)證;然后,提出了陰極壓力非線性降階觀測(cè)器設(shè)計(jì)方法,并證明了估計(jì)誤差系統(tǒng)的穩(wěn)定性和魯棒性;最后,通過(guò)參數(shù)攝動(dòng)等工況下的仿真驗(yàn)證了觀測(cè)器的有效性。（3）針對(duì)燃料電池空氣供給系統(tǒng)是多輸入多輸出、非線性、負(fù)載電流時(shí)變的特征,提出了空氣供給系統(tǒng)非線性動(dòng)態(tài)輸出反饋解耦控制方法,同時(shí)基于輸入到狀態(tài)穩(wěn)定性理論證明了估計(jì)誤差系統(tǒng)和跟蹤誤差系統(tǒng)的穩(wěn)定性與魯棒性,進(jìn)而實(shí)現(xiàn)了陰極壓力與進(jìn)氣歧管壓力的精確控制。最后,從名義參數(shù)和電堆溫度攝動(dòng)下的工況仿真,證明了所提出方法的有效性。
二、氣體質(zhì)量流量與壓力的測(cè)量和控制（論文開(kāi)題報(bào)告）
（1）論文研究背景及目的
此處內(nèi)容要求：
首先簡(jiǎn)單簡(jiǎn)介論文所研究問(wèn)題的基本概念和背景，再而簡(jiǎn)單明了地指出論文所要研究解決的具體問(wèn)題，并提出你的論文準(zhǔn)備的觀點(diǎn)或解決方法。
寫法范例：
本文主要提出一款精簡(jiǎn)64位RISC處理器存儲(chǔ)管理單元結(jié)構(gòu)并詳細(xì)分析其設(shè)計(jì)過(guò)程。在該MMU結(jié)構(gòu)中,TLB采用叁個(gè)分離的TLB,TLB采用基于內(nèi)容查找的相聯(lián)存儲(chǔ)器并行查找,支持粗粒度為64KB和細(xì)粒度為4KB兩種頁(yè)面大小,采用多級(jí)分層頁(yè)表結(jié)構(gòu)映射地址空間,并詳細(xì)論述了四級(jí)頁(yè)表轉(zhuǎn)換過(guò)程,TLB結(jié)構(gòu)組織等。該MMU結(jié)構(gòu)將作為該處理器存儲(chǔ)系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)的一個(gè)重要組成部分。
（2）本文研究方法
調(diào)查法：該方法是有目的、有系統(tǒng)的搜集有關(guān)研究對(duì)象的具體信息。
觀察法：用自己的感官和輔助工具直接觀察研究對(duì)象從而得到有關(guān)信息。
實(shí)驗(yàn)法：通過(guò)主支變革、控制研究對(duì)象來(lái)發(fā)現(xiàn)與確認(rèn)事物間的因果關(guān)系。
文獻(xiàn)研究法：通過(guò)調(diào)查文獻(xiàn)來(lái)獲得資料，從而全面的、正確的了解掌握研究方法。
實(shí)證研究法：依據(jù)現(xiàn)有的科學(xué)理論和實(shí)踐的需要提出設(shè)計(jì)。
定性分析法：對(duì)研究對(duì)象進(jìn)行“質(zhì)”的方面的研究，這個(gè)方法需要計(jì)算的數(shù)據(jù)較少。
定量分析法：通過(guò)具體的數(shù)字，使人們對(duì)研究對(duì)象的認(rèn)識(shí)進(jìn)一步精確化。
跨學(xué)科研究法：運(yùn)用多學(xué)科的理論、方法和成果從整體上對(duì)某一課題進(jìn)行研究。
功能分析法：這是社會(huì)科學(xué)用來(lái)分析社會(huì)現(xiàn)象的一種方法，從某一功能出發(fā)研究多個(gè)方面的影響。
模擬法：通過(guò)創(chuàng)設(shè)一個(gè)與原型相似的模型來(lái)間接研究原型某種特性的一種形容方法。
三、氣體質(zhì)量流量與壓力的測(cè)量和控制（論文提綱范文）
（2）CiADS超導(dǎo)測(cè)試中心2K低溫系統(tǒng)研制（論文提綱范文）
| 致謝 |
| 摘要 |
| abstract |
| 符號(hào)表 |
| 第1章 緒論 |
| 1.1 核能與CiADS |
| 1.2 2K低溫系統(tǒng)國(guó)、內(nèi)外應(yīng)用現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 2K氦低溫系統(tǒng)在大科學(xué)裝置中的應(yīng)用 |
| 1.2.2 超導(dǎo)腔測(cè)試氦低溫系統(tǒng)的發(fā)展 |
| 1.3 本文主要研究?jī)?nèi)容 |
| 第2章 2K低溫系統(tǒng)流程設(shè)計(jì) |
| 2.1 2K低溫獲得方法 |
| 2.2 測(cè)試需求 |
| 2.3 系統(tǒng)流程設(shè)計(jì) |
| 2.3.1 冷卻流程 |
| 2.3.2 純化流程 |
| 2.3.3 外部循環(huán)流程 |
| 2.4 本章小結(jié) |
| 第3章 2K低溫系統(tǒng)熱力分析 |
| 3.1 氦物性 |
| 3.2 液氦兩相流傳輸及壓降計(jì)算 |
| 3.2.1 液氦兩相流流動(dòng)狀態(tài) |
| 3.2.2 液氦兩相流傳輸過(guò)程中的壓降計(jì)算 |
| 3.2.2.1 分離流動(dòng)模型壓降計(jì)算 |
| 3.2.2.2 均質(zhì)流動(dòng)模型壓降計(jì)算 |
| 3.3 2K低溫系統(tǒng)熱負(fù)載分析 |
| 3.4 氦循環(huán)過(guò)程熱力計(jì)算 |
| 3.5 本章小結(jié) |
| 第4章 2K低溫系統(tǒng)的主要設(shè)備設(shè)計(jì) |
| 4.1 基于TRIZ理論的設(shè)計(jì)方法 |
| 4.1.1 系統(tǒng)功能分析 |
| 4.1.2 物理矛盾分析 |
| 4.1.3 運(yùn)用科學(xué)效應(yīng)及知識(shí)庫(kù) |
| 4.2 分配與傳輸設(shè)施設(shè)計(jì) |
| 4.2.1 主閥箱結(jié)構(gòu) |
| 4.2.2 傳輸管線結(jié)構(gòu) |
| 4.2.3 加熱器設(shè)計(jì) |
| 4.3 杜瓦設(shè)計(jì) |
| 4.3.1 杜瓦工作流程 |
| 4.3.2 杜瓦結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) |
| 4.3.3 杜瓦漏熱分析 |
| 4.4 泵組選型 |
| 4.5 負(fù)壓保護(hù) |
| 4.6 設(shè)備布局 |
| 4.7 本章小結(jié) |
| 第5章 負(fù)壓換熱器的研制 |
| 5.1 換熱器設(shè)計(jì) |
| 5.2 負(fù)壓換熱器數(shù)值分析 |
| 5.2.1 負(fù)壓換熱器三維模型處理與網(wǎng)格劃分 |
| 5.2.2 邊界條件設(shè)置與工質(zhì)物性參數(shù) |
| 5.2.3 數(shù)值模擬結(jié)果 |
| 5.3 負(fù)壓換熱器優(yōu)化設(shè)計(jì) |
| 5.3.1 單層內(nèi)換熱翅片數(shù)對(duì)換熱性能影響 |
| 5.3.2 螺距對(duì)換熱性能的影響 |
| 5.3.3 翅片形狀結(jié)構(gòu)對(duì)換熱器性能的影響 |
| 5.3.4 翅片開(kāi)孔對(duì)換熱性能的影響 |
| 5.3.5 優(yōu)化結(jié)果 |
| 5.4 本章小結(jié) |
| 第6章 2K低溫系統(tǒng)的實(shí)驗(yàn)測(cè)試 |
| 6.1 測(cè)量與控制系統(tǒng) |
| 6.1.1 測(cè)量系統(tǒng) |
| 6.1.1.1 溫度測(cè)量 |
| 6.1.1.2 液位測(cè)量 |
| 6.1.1.3 壓力測(cè)量 |
| 6.1.2 控制系統(tǒng) |
| 6.2 實(shí)驗(yàn)測(cè)試 |
| 6.2.1 系統(tǒng)調(diào)試 |
| 6.2.2 負(fù)壓換熱器性能測(cè)試 |
| 6.2.3 超導(dǎo)腔性能測(cè)試 |
| 6.3 本章小結(jié) |
| 第7章 總結(jié)與展望 |
| 7.1 總結(jié) |
| 7.2 展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 作者簡(jiǎn)歷 |
（3）基于熱擴(kuò)散的氣液兩相流流量測(cè)量方法研究（論文提綱范文）
| 致謝 |
| 摘要 |
| Abstract |
| 縮寫和符號(hào)清單 |
| 1 引言 |
| 2 文獻(xiàn)綜述 |
| 2.1 氣液兩相流流量計(jì)算的相關(guān)參數(shù)及研究方法 |
| 2.1.1 氣液兩相流流量計(jì)算的相關(guān)參數(shù) |
| 2.1.2 氣液兩相流的分析方法與研究模型 |
| 2.2 氣液兩相流流型識(shí)別方法的研究現(xiàn)狀 |
| 2.2.1 基于流型圖和流型轉(zhuǎn)變準(zhǔn)則的流型識(shí)別方法 |
| 2.2.2 采用直接測(cè)量的流型識(shí)別方法 |
| 2.2.3 采用間接測(cè)量的流型識(shí)別方法 |
| 2.3 氣液兩相流流量測(cè)量方法的研究現(xiàn)狀 |
| 2.3.1 氣液兩相流流量的測(cè)量方法 |
| 2.3.2 氣液兩相流檢測(cè)技術(shù)存在的問(wèn)題和發(fā)展趨勢(shì) |
| 2.3.3 實(shí)際采油工程中對(duì)多相流計(jì)的需求 |
| 2.4 氣液兩相流中的彈狀流研究現(xiàn)狀 |
| 2.4.1 彈狀流的基本特點(diǎn) |
| 2.4.2 彈狀流的形成機(jī)理 |
| 2.4.3 彈狀流的研究進(jìn)展 |
| 2.5 本文技術(shù)方案及研究?jī)?nèi)容 |
| 2.5.1 本文技術(shù)路線 |
| 2.5.2 本文研究?jī)?nèi)容 |
| 3 熱擴(kuò)散式測(cè)量(TDM)方法 |
| 3.1 TDM方法的可行性分析 |
| 3.2 TDM方法的測(cè)量原理 |
| 3.3 TDM裝置的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) |
| 3.4 TDM溫度信號(hào)的采集和濾波處理 |
| 3.4.1 溫度信號(hào)的采集 |
| 3.4.2 溫度數(shù)據(jù)的濾波處理 |
| 3.5 本章小結(jié) |
| 4 氣液兩相流流型識(shí)別的實(shí)驗(yàn)研究 |
| 4.1 實(shí)驗(yàn)平臺(tái)設(shè)計(jì) |
| 4.2 實(shí)驗(yàn)方案設(shè)計(jì) |
| 4.3 實(shí)驗(yàn)參數(shù)的不確定度分析 |
| 4.4 管壁對(duì)不同流型下氣液兩相流的熱擴(kuò)散響應(yīng)規(guī)律 |
| 4.4.1 溫度信號(hào)分析 |
| 4.4.2 溫度波動(dòng)參數(shù) |
| 4.4.3 波動(dòng)參數(shù)變化規(guī)律 |
| 4.5 流型識(shí)別方法研究 |
| 4.6 流型識(shí)別實(shí)驗(yàn)結(jié)果 |
| 4.7 本章小結(jié) |
| 5 氣液兩相彈狀流流動(dòng)特征參數(shù)測(cè)量的實(shí)驗(yàn)研究 |
| 5.1 實(shí)驗(yàn)方案和步驟 |
| 5.2 氣液彈狀流下的熱擴(kuò)散響應(yīng)規(guī)律 |
| 5.3 彈狀流流動(dòng)特征參數(shù)的確定方法 |
| 5.3.1 Taylor氣泡速度與溫度曲線波動(dòng)的關(guān)系 |
| 5.3.2 液塞速度的確定方法 |
| 5.3.3 Taylor氣泡和液塞的長(zhǎng)度與溫度曲線波動(dòng)的關(guān)系 |
| 5.3.4 Taylor氣泡和液塞的頻率與溫度曲線波動(dòng)的關(guān)系 |
| 5.3.5 液膜厚度的確定方法 |
| 5.3.6 液塞空隙率的確定方法 |
| 5.4 彈狀流流動(dòng)特征參數(shù)測(cè)量的實(shí)驗(yàn)結(jié)果 |
| 5.4.1 Taylor氣泡和液塞的速度 |
| 5.4.2 Taylor氣泡和液塞的長(zhǎng)度 |
| 5.4.3 Taylor氣泡和液塞的頻率 |
| 5.4.4 液塞空隙率與溫度曲線下降斜率的關(guān)系 |
| 5.5 本章小結(jié) |
| 6 氣液兩相流流量計(jì)量的模型建立及實(shí)驗(yàn)研究 |
| 6.1 基于段塞單元統(tǒng)計(jì)的流量計(jì)算模型及方法 |
| 6.2 流量計(jì)算模型的正確性驗(yàn)證 |
| 6.3 氣液兩相流的流量計(jì)算結(jié)果 |
| 6.4 氣液兩相流的流量測(cè)量的誤差分析 |
| 6.5 本章小結(jié) |
| 7 液相為互不相容雙組分的氣液兩相流的實(shí)驗(yàn)研究 |
| 7.1 實(shí)驗(yàn)方案和步驟 |
| 7.2 混合液體物性參數(shù)的分析 |
| 7.3 彈狀流流動(dòng)特征參數(shù)測(cè)量方法的適用性分析 |
| 7.3.1 漂移-通量模型 |
| 7.3.2 經(jīng)驗(yàn)關(guān)聯(lián)式 |
| 7.4 氣液兩相的流量計(jì)量 |
| 7.5 應(yīng)用范圍探討 |
| 7.6 本章小結(jié) |
| 8 結(jié)論 |
| 8.1 主要結(jié)論 |
| 8.2 創(chuàng)新點(diǎn) |
| 8.3 今后研究的建議 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 作者簡(jiǎn)歷及在學(xué)研究成果 |
| 學(xué)位論文數(shù)據(jù)集 |
（4）基于流型的粉煤密相氣力輸送壓降模型及其流量調(diào)控（論文提綱范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 符號(hào)說(shuō)明 |
| 第1章 前言 |
| 第2章 文獻(xiàn)綜述 |
| 2.1 煤粉密相氣力輸送 |
| 2.1.1 密相氣力輸送系統(tǒng)簡(jiǎn)介 |
| 2.1.2 氣力輸送流型 |
| 2.1.3 密相氣力輸送流型演變過(guò)程研究 |
| 2.2 管道壓降 |
| 2.2.1 附加壓降法 |
| 2.2.2 力平衡法 |
| 2.3 氣力輸送中固體流量在線預(yù)測(cè)的應(yīng)用 |
| 2.3.1 文丘里管在氣力輸送流量預(yù)測(cè)中的應(yīng)用 |
| 2.3.2 煤粉流量調(diào)節(jié)閥在流量預(yù)測(cè)中的應(yīng)用 |
| 2.3.3 其他方法在流量預(yù)測(cè)中的應(yīng)用 |
| 2.4 小結(jié) |
| 第3章 煤粉密相氣力輸送流型及其演變過(guò)程 |
| 3.1 實(shí)驗(yàn)物料及實(shí)驗(yàn)裝置 |
| 3.1.1 實(shí)驗(yàn)物料 |
| 3.1.2 實(shí)驗(yàn)裝置及流程 |
| 3.2 豎直上升管與彎管流動(dòng)特征 |
| 3.2.1 充分發(fā)展段 |
| 3.2.2 豎直上升管流型特性 |
| 3.2.3 彎管阻力特性 |
| 3.3 流型的演變過(guò)程特征 |
| 3.3.1 管道濃度的變化過(guò)程 |
| 3.3.2 傳遞過(guò)程的信號(hào)分析 |
| 3.4 小結(jié) |
| 第4章 煤粉密相氣力輸送壓降模型及其應(yīng)用 |
| 4.1 管道壓降模型 |
| 4.1.1 水平管顆粒碰撞模型 |
| 4.1.2 豎直上升管顆粒碰撞模型 |
| 4.1.3 顆粒碰撞模型的應(yīng)用 |
| 4.2 基于流型分類的顆粒碰撞模型 |
| 4.3 小結(jié) |
| 第5章 煤粉流量調(diào)節(jié)閥流動(dòng)特性及流量調(diào)控 |
| 5.1 煤粉流量調(diào)節(jié)閥結(jié)構(gòu) |
| 5.2 煤粉流量調(diào)節(jié)閥對(duì)輸送系統(tǒng)的影響 |
| 5.2.1 煤粉流量調(diào)節(jié)閥對(duì)輸送參數(shù)的影響 |
| 5.2.2 閥門開(kāi)度對(duì)系統(tǒng)壓力分布的影響 |
| 5.2.3 閥門開(kāi)度對(duì)輸送流型的影響 |
| 5.3 煤粉流量調(diào)節(jié)閥的調(diào)控性能研究 |
| 5.3.1 開(kāi)度對(duì)閥門壓差的影響 |
| 5.3.2 開(kāi)度對(duì)閥門質(zhì)量流量的影響 |
| 5.3.3 煤粉流量調(diào)節(jié)閥與輸送系統(tǒng)的匹配優(yōu)化研究 |
| 5.3.4 煤粉流量調(diào)節(jié)閥的失效診斷識(shí)別 |
| 5.4 煤粉流量在線預(yù)測(cè) |
| 5.5 小結(jié) |
| 第6章 結(jié)論與展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 致謝 |
| 在讀期間論文發(fā)表情況 |
（5）連續(xù)爆轟發(fā)動(dòng)機(jī)起爆、湮滅、再起爆機(jī)理的實(shí)驗(yàn)研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 研究背景與意義 |
| 1.2 爆轟現(xiàn)象與爆轟理論 |
| 1.2.1 爆燃與爆轟 |
| 1.2.2 爆轟現(xiàn)象的發(fā)現(xiàn) |
| 1.2.3 C-J理論 |
| 1.2.4 ZND模型 |
| 1.2.5 爆轟波胞格結(jié)構(gòu) |
| 1.2.6 爆轟波自持機(jī)理討論 |
| 1.3 爆轟推進(jìn) |
| 1.3.1 脈沖爆轟發(fā)動(dòng)機(jī) |
| 1.3.2 駐定 (斜) 爆轟發(fā)動(dòng)機(jī) |
| 1.3.3 連續(xù)爆轟發(fā)動(dòng)機(jī) |
| 1.4 連續(xù)爆轟發(fā)動(dòng)機(jī)最新研究進(jìn)展 |
| 1.4.1 連續(xù)爆轟火箭式發(fā)動(dòng)機(jī) |
| 1.4.2 連續(xù)爆轟沖壓式發(fā)動(dòng)機(jī) |
| 1.4.3 連續(xù)爆轟渦輪式發(fā)動(dòng)機(jī) |
| 1.4.4 挑戰(zhàn)、發(fā)展趨勢(shì)及思考 |
| 1.5 問(wèn)題與不足 |
| 1.6 本文的主要工作和內(nèi)容 |
| 第二章 實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)及方法 |
| 2.1 連續(xù)爆轟燃燒室 |
| 2.2 供氣系統(tǒng) |
| 2.2.1 氣庫(kù) |
| 2.2.2 配氣柜 |
| 2.2.3 附件臺(tái)架 |
| 2.2.4 末端臺(tái)架 |
| 2.3 排氣系統(tǒng) |
| 2.3.1 排氣管道 |
| 2.3.2 消音塔 |
| 2.4 點(diǎn)火系統(tǒng) |
| 2.4.1 火花塞 |
| 2.4.2 預(yù)爆轟管 |
| 2.5 測(cè)控系統(tǒng) |
| 2.5.1 控制/低頻采集系統(tǒng) |
| 2.5.2 獨(dú)立高頻采集系統(tǒng) |
| 2.6 煤油系統(tǒng) |
| 2.6.1 煤油供給 |
| 2.6.2 煤油熱解 |
| 2.7 參數(shù)測(cè)量 |
| 2.7.1 流量測(cè)量 |
| 2.7.2 壓力測(cè)量 |
| 2.7.3 溫度測(cè)量 |
| 2.7.4 推力測(cè)量 |
| 2.7.5 光學(xué)測(cè)量 |
| 2.8 實(shí)驗(yàn)方法 |
| 2.8.1 時(shí)序設(shè)計(jì) |
| 2.8.2 實(shí)驗(yàn)操作大綱 |
| 2.9 實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)安全防護(hù)設(shè)計(jì) |
| 2.9.1 系統(tǒng)安全防護(hù)措施 |
| 2.10 本章小結(jié) |
| 第三章 連續(xù)爆轟波傳播特性分析及其影響因素實(shí)驗(yàn)研究 |
| 3.1 連續(xù)爆轟波典型工作模態(tài) |
| 3.2 連續(xù)爆轟波小波分析 |
| 3.3 摻混距離對(duì)連續(xù)爆轟波工作模態(tài)的影響 |
| 3.3.1 實(shí)驗(yàn)研究 |
| 3.3.2 數(shù)值模擬 |
| 3.4 預(yù)爆轟管充氣時(shí)間對(duì)連續(xù)爆轟波傳播特性的影響 |
| 3.4.1 對(duì)爆轟波傳播速度的影響 |
| 3.4.2 對(duì)爆轟波起爆延遲時(shí)間的影響 |
| 3.5 本章小結(jié) |
| 第四章 連續(xù)爆轟波起爆、湮滅、再起爆機(jī)理的實(shí)驗(yàn)研究 |
| 4.1 連續(xù)爆轟波起爆及穩(wěn)定過(guò)程 |
| 4.1.1 燃燒模態(tài)識(shí)別 |
| 4.1.2 連續(xù)爆轟波穩(wěn)定過(guò)程 |
| 4.2 單波-雙波-單波轉(zhuǎn)變機(jī)理 |
| 4.2.1 單波-雙波-單波轉(zhuǎn)變現(xiàn)象 |
| 4.2.2 單波-雙波-單波轉(zhuǎn)變機(jī)理分析 |
| 4.3 短時(shí)再起爆機(jī)理 |
| 4.3.1 短時(shí)再起爆現(xiàn)象 |
| 4.3.2 短時(shí)再起爆機(jī)理分析 |
| 4.4 長(zhǎng)時(shí)再起爆機(jī)理 |
| 4.4.1 長(zhǎng)時(shí)再起爆現(xiàn)象 |
| 4.4.2 長(zhǎng)時(shí)再起爆機(jī)理分析 |
| 4.5 噴注壓力對(duì)再起爆特性的影響 |
| 4.6 本章小結(jié) |
| 第五章 水冷式連續(xù)爆轟發(fā)動(dòng)機(jī)實(shí)驗(yàn)研究 |
| 5.1 水冷系統(tǒng)設(shè)計(jì) |
| 5.2 水冷式燃燒室設(shè)計(jì) |
| 5.3 連續(xù)爆轟發(fā)動(dòng)機(jī)性能分析 |
| 5.4 連續(xù)爆轟發(fā)動(dòng)機(jī)長(zhǎng)程實(shí)驗(yàn) |
| 5.5 本章小結(jié) |
| 第六章 總結(jié)與展望 |
| 6.1 全文取得的主要研究成果 |
| 6.2 全文的主要?jiǎng)?chuàng)新點(diǎn) |
| 6.3 研究展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 附錄A 連續(xù)爆轟發(fā)動(dòng)機(jī)面向工程應(yīng)用的概念設(shè)計(jì) |
| A.1 基于液態(tài)燃料的連續(xù)爆轟沖壓組合發(fā)動(dòng)機(jī)概念設(shè)計(jì) |
| A.1.1 設(shè)計(jì)背景 |
| A.1.2 設(shè)計(jì)簡(jiǎn)述 |
| A.1.3 創(chuàng)新點(diǎn) |
| A.2 基于固體粉末的連續(xù)爆轟沖壓組合發(fā)動(dòng)機(jī)概念設(shè)計(jì) |
| A.2.1 設(shè)計(jì)背景 |
| A.2.2 設(shè)計(jì)簡(jiǎn)述 |
| A.2.3 創(chuàng)新點(diǎn) |
| A.3 基于固體粉末的連續(xù)爆轟火箭發(fā)動(dòng)機(jī)概念設(shè)計(jì) |
| A.3.1 設(shè)計(jì)背景 |
| A.3.2 設(shè)計(jì)簡(jiǎn)述 |
| A.3.3 創(chuàng)新點(diǎn) |
| A.4 基于連續(xù)爆轟加力的渦扇發(fā)動(dòng)機(jī)概念設(shè)計(jì) |
| A.4.1 設(shè)計(jì)背景 |
| A.4.2 設(shè)計(jì)簡(jiǎn)述 |
| A.4.3 創(chuàng)新點(diǎn) |
| A.5 基于連續(xù)爆轟的渦扇發(fā)動(dòng)機(jī)概念設(shè)計(jì) |
| A.5.1 設(shè)計(jì)背景 |
| A.5.2 設(shè)計(jì)簡(jiǎn)述 |
| A.5.3 創(chuàng)新點(diǎn) |
| A.6 總結(jié) |
| 附錄B 實(shí)驗(yàn)應(yīng)急預(yù)案和注意事項(xiàng) |
| 博士期間發(fā)表和完成的論文 |
| 致謝 |
（6）不同條件下環(huán)路熱管蒸發(fā)器補(bǔ)償器傳熱傳質(zhì)特性實(shí)驗(yàn)研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 符號(hào)說(shuō)明表 |
| 第1章 引言 |
| 1.1 課題研究背景及意義 |
| 1.2 環(huán)路熱管研究和發(fā)展現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 環(huán)路熱管的起源及工作原理 |
| 1.2.2 環(huán)路熱管的啟動(dòng)特性研究 |
| 1.2.3 不同管線的環(huán)路熱管實(shí)驗(yàn)研究 |
| 1.2.4 環(huán)路熱管的溫度波動(dòng)現(xiàn)象研究 |
| 1.2.5 環(huán)路熱管的可視化研究現(xiàn)狀 |
| 1.3 質(zhì)量流量測(cè)量方式 |
| 1.4 環(huán)路熱管的模擬仿真 |
| 1.4.1 環(huán)路熱管的整體仿真 |
| 1.4.2 環(huán)路熱管蒸發(fā)器的仿真 |
| 1.5 本文的主要研究?jī)?nèi)容 |
| 第2章 基于蒸發(fā)器補(bǔ)償器氣液分布的環(huán)路熱管穩(wěn)態(tài)模型 |
| 2.1 環(huán)路熱管的毛細(xì)芯結(jié)構(gòu)參數(shù) |
| 2.1.1 毛細(xì)芯的孔徑 |
| 2.1.2 毛細(xì)芯的孔隙率 |
| 2.1.3 毛細(xì)芯的滲透率 |
| 2.1.4 毛細(xì)芯的熱導(dǎo)率 |
| 2.2 環(huán)路熱管中蒸發(fā)器補(bǔ)償器的熱量傳熱模式 |
| 2.3 環(huán)路熱管整體一維穩(wěn)態(tài)模型 |
| 2.3.1 基本假設(shè) |
| 2.3.2 各部件的換熱模型 |
| 2.3.3 各部件的壓降模型 |
| 2.3.4 數(shù)值模擬流程 |
| 2.4 本章小結(jié) |
| 第3章 環(huán)路熱管實(shí)驗(yàn)系統(tǒng) |
| 3.1 常溫環(huán)路熱管實(shí)驗(yàn)測(cè)試系統(tǒng) |
| 3.1.1 環(huán)路熱管樣機(jī) |
| 3.1.2 環(huán)路熱管質(zhì)量流量測(cè)試系統(tǒng) |
| 3.1.3 蒸發(fā)器補(bǔ)償器可視化的環(huán)路熱管 |
| 3.2 低溫環(huán)路熱管實(shí)驗(yàn)測(cè)試系統(tǒng) |
| 3.3 實(shí)驗(yàn)流程 |
| 3.3.1 常溫環(huán)路熱管測(cè)試實(shí)驗(yàn)流程 |
| 3.3.2 低溫環(huán)路熱管補(bǔ)償器可視化測(cè)試實(shí)驗(yàn) |
| 3.4 誤差分析 |
| 3.5 本章小結(jié) |
| 第4章 環(huán)路熱管質(zhì)量流量的實(shí)驗(yàn)研究 |
| 4.1 不同工質(zhì)的環(huán)路熱管實(shí)驗(yàn) |
| 4.1.1 啟動(dòng)特性研究 |
| 4.1.2 穩(wěn)定特性研究 |
| 4.1.2.1 質(zhì)量流量特性研究 |
| 4.1.2.2 傳熱特性研究 |
| 4.2 不同氣體管線內(nèi)徑的環(huán)路熱管實(shí)驗(yàn) |
| 4.2.1 不同氣體管線內(nèi)徑環(huán)路熱管的實(shí)驗(yàn)結(jié)果 |
| 4.2.1.1 質(zhì)量流量特性研究 |
| 4.2.1.2 傳熱特性研究 |
| 4.2.2 不同氣體管線內(nèi)徑對(duì)環(huán)路熱管壓降的影響 |
| 4.2.3 不同氣體管線對(duì)環(huán)路熱管蒸發(fā)器補(bǔ)償器漏熱的影響 |
| 4.3 本章小結(jié) |
| 第5章 不同加熱方式對(duì)環(huán)路熱管性能影響的可視化實(shí)驗(yàn)研究 |
| 5.1 常溫蒸發(fā)器補(bǔ)償器可視化實(shí)驗(yàn) |
| 5.1.1 啟動(dòng)特性研究 |
| 5.1.1.1 蒸發(fā)啟動(dòng)模式下的環(huán)路熱管 |
| 5.1.1.2 蒸發(fā)沸騰混合啟動(dòng)模式下的環(huán)路熱管 |
| 5.1.1.3 沸騰啟動(dòng)模式下的環(huán)路熱管 |
| 5.1.1.4 不同的啟動(dòng)模式下蒸發(fā)器空腔可視化現(xiàn)象分析 |
| 5.1.1.5 不同的啟動(dòng)模式下蒸發(fā)器空腔氣泡生長(zhǎng)現(xiàn)象 |
| 5.1.2 穩(wěn)定特性研究 |
| 5.2 低溫蒸發(fā)器補(bǔ)償器可視化實(shí)驗(yàn) |
| 5.2.1 啟動(dòng)特性研究 |
| 5.2.2 波動(dòng)特性 |
| 5.2.3 上下加熱的環(huán)路熱管實(shí)驗(yàn)與仿真結(jié)果的對(duì)比 |
| 5.2.4 不同加熱方式下的環(huán)路熱管穩(wěn)定特性研究 |
| 5.3 本章小結(jié) |
| 第6章 總結(jié)與展望 |
| 6.1 全文總結(jié) |
| 6.2 主要?jiǎng)?chuàng)新點(diǎn) |
| 6.3 不足和展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 致謝 |
| 作者簡(jiǎn)歷及攻讀學(xué)位期間發(fā)表的學(xué)術(shù)論文與研究成果 |
（7）氣體微流量控制閥結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 緒論 |
| 1.1 本文研究背景及意義 |
| 1.2 微流量控制技術(shù)研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 固定結(jié)構(gòu)式微流量控制閥 |
| 1.2.2 可變結(jié)構(gòu)式微流量控制閥 |
| 1.2.3 流量控制閥的閥芯研究 |
| 1.3 本文主要研究?jī)?nèi)容 |
| 2 氣體微流量控制閥設(shè)計(jì)及理論分析 |
| 2.1 流體流動(dòng)原理 |
| 2.1.1 氣體連續(xù)性方程 |
| 2.1.2 氣體能量方程 |
| 2.1.3 氣體狀態(tài)方程 |
| 2.2 氣體微流量控制閥結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) |
| 2.2.1 流量閥整體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) |
| 2.2.2 微流量閥閥芯輪廓設(shè)計(jì) |
| 2.3 氣體微流量控制閥零件選型 |
| 2.3.1 預(yù)緊彈簧選型 |
| 2.3.2 壓電陶瓷選型 |
| 2.3.3 密封圈選型 |
| 2.4 本章小結(jié) |
| 3 微流量閥流場(chǎng)性能分析與閥芯結(jié)構(gòu)優(yōu)化 |
| 3.1 閥腔流場(chǎng)性能分析 |
| 3.1.1 仿真模型建立 |
| 3.1.2 流量閥仿真結(jié)果分析 |
| 3.1.3 閥芯結(jié)輪廓擬合曲線的選擇 |
| 3.2 多項(xiàng)式閥芯位移對(duì)流量閥流場(chǎng)特性影響分析 |
| 3.3 微流量閥結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)流量閥流場(chǎng)特性影響 |
| 3.3.1 影響流場(chǎng)性能的結(jié)構(gòu)參數(shù) |
| 3.3.2 閥芯頂端半徑對(duì)流量閥流場(chǎng)特性影響 |
| 3.3.3 閥芯連接尺寸對(duì)流量閥流場(chǎng)特性影響 |
| 3.3.4 閥座倒角深度對(duì)流量閥流場(chǎng)特性影響 |
| 3.4 多項(xiàng)式閥芯流量閥結(jié)構(gòu)參數(shù)優(yōu)化 |
| 3.4.1 優(yōu)化試驗(yàn)方案設(shè)計(jì) |
| 3.4.2 參數(shù)優(yōu)化結(jié)果分析 |
| 3.5 本章小結(jié) |
| 4 氣體微流量控制閥樣機(jī)制作與測(cè)試 |
| 4.1 微流量控制閥樣機(jī)制作與裝配 |
| 4.1.1 流量閥微閥結(jié)構(gòu)材料選擇 |
| 4.1.2 流量閥微閥結(jié)構(gòu)制作與測(cè)量 |
| 4.1.3 微流量控制閥樣機(jī)裝配 |
| 4.2 流量閥樣機(jī)流量測(cè)試平臺(tái)搭建 |
| 4.2.1 實(shí)驗(yàn)設(shè)備選型 |
| 4.2.2 測(cè)試平臺(tái)氣路連接 |
| 4.2.3 壓電陶瓷輸出位移特性測(cè)試 |
| 4.3 流量閥樣機(jī)流量測(cè)試及結(jié)果分析 |
| 4.3.1 錐形閥芯流量測(cè)試 |
| 4.3.2 多項(xiàng)式閥芯流量測(cè)試 |
| 4.4 本章小結(jié) |
| 5 結(jié)論與展望 |
| 5.1 結(jié)論 |
| 5.2 展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 攻讀碩士學(xué)位期間發(fā)表學(xué)術(shù)論文情況 |
| 致謝 |
（8）液氫溫區(qū)直接節(jié)流JT制冷機(jī)理論與實(shí)驗(yàn)研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 主要符號(hào)表 |
| 1 緒論 |
| 1.1 研究背景及意義 |
| 1.2 ZBO技術(shù)發(fā)展歷程 |
| 1.3 液氫溫區(qū)制冷機(jī)發(fā)展現(xiàn)狀 |
| 1.3.1 斯特林制冷機(jī) |
| 1.3.2 脈管制冷機(jī) |
| 1.3.3 復(fù)合型制冷機(jī) |
| 1.3.4 逆布雷頓制冷機(jī) |
| 1.3.5 JT制冷機(jī) |
| 1.3.6 液氫溫區(qū)低溫制冷機(jī)研究進(jìn)展總結(jié) |
| 1.3.7 典型JT制冷流程 |
| 1.4 存在的問(wèn)題 |
| 1.5 本文的主要工作及框架 |
| 2 典型JT制冷機(jī)熱力學(xué)模型及制冷特性 |
| 2.1 節(jié)流制冷基本原理 |
| 2.2 典型JT制冷機(jī)理想熱力學(xué)模型 |
| 2.3 潛熱制冷量及影響因素 |
| 2.3.1 高壓壓力的影響 |
| 2.3.2 預(yù)冷溫度的影響 |
| 2.4 本章小結(jié) |
| 3 直接節(jié)流制冷新流程熱力學(xué)特性研究 |
| 3.1 直接節(jié)流JT制冷機(jī)基本原理 |
| 3.1.1 系統(tǒng)流程 |
| 3.1.2 兩種制冷機(jī)冷量分析 |
| 3.1.3 直接節(jié)流JT制冷機(jī)極限工況 |
| 3.2 兩種制冷機(jī)熱力學(xué)優(yōu)化 |
| 3.2.1 典型JT制冷機(jī)優(yōu)化模型 |
| 3.2.2 直接節(jié)流JT制冷機(jī)優(yōu)化模型 |
| 3.3 等溫壓縮功變化特性 |
| 3.3.1 直接節(jié)流JT制冷機(jī) |
| 3.3.2 典型JT制冷機(jī) |
| 3.3.3 等溫壓縮功對(duì)比 |
| 3.4 優(yōu)化工況對(duì)比分析 |
| 3.4.1 優(yōu)化高壓壓力對(duì)比 |
| 3.4.2 優(yōu)化等溫壓縮功對(duì)比 |
| 3.4.3 優(yōu)化工況下所需預(yù)冷量對(duì)比 |
| 3.5 本章小結(jié) |
| 4 液氫溫區(qū)直接節(jié)流JT制冷機(jī)開(kāi)式實(shí)驗(yàn)研究 |
| 4.1 設(shè)計(jì)工況選取 |
| 4.2 部件設(shè)計(jì)及驗(yàn)證 |
| 4.2.1 實(shí)驗(yàn)裝置 |
| 4.2.2 預(yù)冷制冷機(jī) |
| 4.2.3 間壁式換熱器設(shè)計(jì) |
| 4.2.4 其他部件 |
| 4.3 測(cè)試系統(tǒng)及不確定度分析 |
| 4.3.1 溫度不確定度 |
| 4.3.2 壓力不確定度 |
| 4.3.3 流量不確定度 |
| 4.3.4 制冷量不確定度 |
| 4.4 實(shí)驗(yàn)結(jié)果分析 |
| 4.4.1 JT制冷機(jī)降溫曲線 |
| 4.4.2 熱負(fù)荷加載模式對(duì)制冷特性的影響 |
| 4.4.3 不同熱負(fù)荷下制冷機(jī)溫度變化 |
| 4.4.4 預(yù)冷溫度對(duì)冷量的影響 |
| 4.5 本章小結(jié) |
| 5 閉式JT制冷機(jī)理實(shí)驗(yàn)探索 |
| 5.1 研究思路 |
| 5.2 浮動(dòng)渦旋壓縮機(jī)驅(qū)動(dòng)液氦溫區(qū)JT制冷機(jī) |
| 5.2.1 測(cè)試系統(tǒng)介紹 |
| 5.2.2 實(shí)驗(yàn)過(guò)程及結(jié)果 |
| 5.3 線性壓縮機(jī)驅(qū)動(dòng)液氦溫區(qū)JT制冷機(jī) |
| 5.3.1 降溫過(guò)程 |
| 5.3.2 制冷機(jī)性能測(cè)試 |
| 5.4 氫氣壓縮實(shí)驗(yàn) |
| 5.4.1 無(wú)油浮動(dòng)渦旋壓縮機(jī) |
| 5.4.2 線性壓縮機(jī) |
| 5.4.3 渦旋壓縮機(jī)(含油) |
| 5.5 渦旋壓縮機(jī)(含油)驅(qū)動(dòng)液氫溫區(qū)JT制冷機(jī) |
| 5.6 本章小結(jié) |
| 6 全文總結(jié)和展望 |
| 6.1 全文總結(jié) |
| 6.2 主要?jiǎng)?chuàng)新點(diǎn) |
| 6.3 展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 作者簡(jiǎn)歷 |
| 致謝 |
（9）MEMS熱式質(zhì)量流量傳感器研制（論文提綱范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 研究背景及意義 |
| 1.2 MEMS簡(jiǎn)介 |
| 1.3 流量傳感器簡(jiǎn)介 |
| 1.3.1 氣體質(zhì)量流量傳感器分類 |
| 1.3.2 熱式質(zhì)量流量傳感器的測(cè)量特點(diǎn) |
| 1.3.3 熱式質(zhì)量流量傳感器國(guó)內(nèi)外研究進(jìn)展 |
| 1.4 研究?jī)?nèi)容 |
| 第二章 熱式質(zhì)量流量傳感器基本理論 |
| 2.1 熱力學(xué)理論 |
| 2.1.1 熱對(duì)流 |
| 2.1.2 熱傳導(dǎo) |
| 2.1.3 熱輻射 |
| 2.2 流體力學(xué)理論 |
| 2.3 熱式質(zhì)量流量傳感器原理、材料和結(jié)構(gòu)選擇 |
| 2.3.1 流量傳感器的工作原理 |
| 2.3.2 流量傳感器的材料選擇 |
| 2.3.3 流量傳感器的結(jié)構(gòu)選擇 |
| 2.4 本章小結(jié) |
| 第三章 熱式質(zhì)量流量傳感器的仿真設(shè)計(jì)與工藝開(kāi)發(fā) |
| 3.1 熱式質(zhì)量流量傳感器靜態(tài)仿真分析 |
| 3.1.1 加熱電阻功率對(duì)芯片表面溫度分布的影響 |
| 3.1.2 加熱電阻寬度對(duì)芯片表面溫度分布的影響 |
| 3.1.3 加熱電阻與熱結(jié)點(diǎn)之間的距離對(duì)芯片表面溫度分布的影響 |
| 3.2 熱式質(zhì)量流量傳感器動(dòng)態(tài)仿真分析 |
| 3.2.1 動(dòng)態(tài)條件下芯片表面的溫度分布特點(diǎn) |
| 3.2.2 加熱電阻與熱結(jié)點(diǎn)之間的距離對(duì)上下游熱結(jié)點(diǎn)溫度差值的影響 |
| 3.2.3 流道高度對(duì)上下游熱結(jié)點(diǎn)溫度差值的影響 |
| 3.3 基于有限元法的熱式質(zhì)量流量傳感器仿真總結(jié) |
| 3.4 流量傳感器芯片制作流程及方法 |
| 3.4.1 光刻 |
| 3.4.2 離子摻雜工藝 |
| 3.4.3 薄膜沉積 |
| 3.4.4 刻蝕工藝 |
| 3.4.5 金屬剝離工藝 |
| 3.5 流量傳感器芯片加工流程 |
| 3.6 流量傳感器芯片封裝工藝 |
| 3.7 本章小結(jié) |
| 第4章 MEMS熱式質(zhì)量流量傳感器的外圍設(shè)計(jì)與測(cè)試 |
| 4.1 流量傳感器的外圍設(shè)計(jì) |
| 4.1.1 流量傳感器放大電路設(shè)計(jì) |
| 4.1.2 流量傳感器氣體流道設(shè)計(jì) |
| 4.2 測(cè)試平臺(tái)的搭建 |
| 4.2.1 測(cè)試平臺(tái) |
| 4.2.2 測(cè)試流程 |
| 4.3 測(cè)試結(jié)果分析 |
| 4.3.1 傳感器芯片加熱電阻電性測(cè)試分析 |
| 4.3.2 傳感器芯片加熱電阻溫度分布測(cè)試分析 |
| 4.3.3 輸出結(jié)果穩(wěn)定性測(cè)試分析 |
| 4.3.4 動(dòng)態(tài)結(jié)果測(cè)試分析 |
| 4.3.5 加放大電路后結(jié)果測(cè)試分析 |
| 4.4 本章小結(jié) |
| 第五章 結(jié)論與展望 |
| 5.1 結(jié)論 |
| 5.2 展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 致謝 |
| 攻讀碩士學(xué)位期間獲得的學(xué)術(shù)成果及獎(jiǎng)勵(lì) |
| 學(xué)位論文評(píng)閱及答辯情況表 |
（10）燃料電池空氣供給系統(tǒng)非線性動(dòng)態(tài)輸出反饋控制方法研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第1章 緒論 |
| 1.1 研究背景及意義 |
| 1.2 車用燃料電池系統(tǒng)介紹 |
| 1.2.1 燃料電池工作原理及分類 |
| 1.2.2 車用燃料電池系統(tǒng)結(jié)構(gòu) |
| 1.3 國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.3.1 PEMFC空氣供給系統(tǒng)建模研究現(xiàn)狀 |
| 1.3.2 PEMFC空氣供給系統(tǒng)流量控制研究現(xiàn)狀 |
| 1.3.3 PEMFC空氣供給系統(tǒng)流量-壓力耦合控制研究現(xiàn)狀。 |
| 1.4 論文研究?jī)?nèi)容與技術(shù)路線 |
| 第2章 PEMFC空氣供給系統(tǒng)建模 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 燃料電池電堆模型 |
| 2.2.1 電堆輸出電壓模型 |
| 2.2.2 陰極流場(chǎng)混合氣體動(dòng)態(tài)模型 |
| 2.2.3 陽(yáng)極流場(chǎng)混合氣體動(dòng)態(tài)模型 |
| 2.2.4 膜水化模型 |
| 2.3 空氣供給系統(tǒng)輔助設(shè)備建模 |
| 2.4 系統(tǒng)動(dòng)力學(xué)分析 |
| 2.5 本章小結(jié) |
| 第3章 面向控制模型建立及觀測(cè)器設(shè)計(jì) |
| 3.1 引言 |
| 3.2 控制問(wèn)題描述與控制目標(biāo) |
| 3.3 面向控制模型 |
| 3.4 模型驗(yàn)證 |
| 3.5 非線性降階觀測(cè)器設(shè)計(jì) |
| 3.6 本章小結(jié) |
| 第4章 空氣供給系統(tǒng)非線性控制器設(shè)計(jì)及仿真驗(yàn)證 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 基于觀測(cè)器的非線性動(dòng)態(tài)輸出反饋控制器設(shè)計(jì) |
| 4.2.1 陰極壓力跟蹤控制器 |
| 4.2.2 進(jìn)氣歧管壓力跟蹤控制器 |
| 4.3 仿真驗(yàn)證及分析 |
| 4.4 本章小結(jié) |
| 第5章 全文總結(jié)與展望 |
| 5.1 全文總結(jié) |
| 5.2 研究展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 附錄A 壓縮機(jī)出口流量計(jì)算公式 |
| 附錄B 模型參數(shù) |
| 附錄C 陰極壓力與進(jìn)氣歧管壓力期望Map |
| 附錄D 面向控制模型參數(shù)表達(dá)式 |
| 攻讀碩士學(xué)位期間的研究成果 |
| 致謝 |
四、氣體質(zhì)量流量與壓力的測(cè)量和控制（論文參考文獻(xiàn)）
- [1]寬溫、寬濕熱式質(zhì)量流量計(jì)的設(shè)計(jì)與實(shí)現(xiàn)[D]. 吳夢(mèng)澤. 南京郵電大學(xué), 2021
- [2]CiADS超導(dǎo)測(cè)試中心2K低溫系統(tǒng)研制[D]. 牛小飛. 浙江大學(xué), 2021(01)
- [3]基于熱擴(kuò)散的氣液兩相流流量測(cè)量方法研究[D]. 郭偉. 北京科技大學(xué), 2021(08)
- [4]基于流型的粉煤密相氣力輸送壓降模型及其流量調(diào)控[D]. 王翀. 華東理工大學(xué), 2021
- [5]連續(xù)爆轟發(fā)動(dòng)機(jī)起爆、湮滅、再起爆機(jī)理的實(shí)驗(yàn)研究[D]. 馬壯（John Z. Ma）. 北京大學(xué), 2021(09)
- [6]不同條件下環(huán)路熱管蒸發(fā)器補(bǔ)償器傳熱傳質(zhì)特性實(shí)驗(yàn)研究[D]. 劉超. 中國(guó)科學(xué)院大學(xué)(中國(guó)科學(xué)院上海技術(shù)物理研究所), 2021(01)
- [7]氣體微流量控制閥結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)研究[D]. 周雨欣. 大連理工大學(xué), 2021(01)
- [8]液氫溫區(qū)直接節(jié)流JT制冷機(jī)理論與實(shí)驗(yàn)研究[D]. 申運(yùn)偉. 浙江大學(xué), 2021
- [9]MEMS熱式質(zhì)量流量傳感器研制[D]. 肖世瑾. 山東大學(xué), 2021(12)
- [10]燃料電池空氣供給系統(tǒng)非線性動(dòng)態(tài)輸出反饋控制方法研究[D]. 張沖. 吉林大學(xué), 2021(01)
標(biāo)簽：蒸發(fā)器論文; 質(zhì)量流量論文; 流量閥論文; 流量特性論文; 質(zhì)量特性論文;