一、高鉻鑄鐵件成型過程三維熱應(yīng)力數(shù)值模擬（論文文獻(xiàn)綜述）
陳敏[1]（2018）在《某鋁合金異形件鑄造工藝研究》文中進(jìn)行了進(jìn)一步梳理鋁合金航空件使用要求越來越高,需要其實(shí)現(xiàn)的功能越來越多,使得產(chǎn)品的設(shè)計(jì)越來越復(fù)雜。某鋁合金異形件形狀復(fù)雜,采用傳統(tǒng)的鑄造工藝難以生產(chǎn)出來。結(jié)合鑄件的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)和工藝特點(diǎn),設(shè)計(jì)出一種傳統(tǒng)金屬型重力鑄造與快速成型打印砂芯之間的組合新工藝,尋找傳統(tǒng)工藝與新興生產(chǎn)方式之間的結(jié)合。本文以某鋁合金異形件為研究對象,結(jié)合企業(yè)的生產(chǎn)實(shí)際,設(shè)計(jì)多種澆注系統(tǒng)方案和補(bǔ)縮系統(tǒng)方案,采用Any Casting數(shù)值模擬軟件從充型過程、凝固過程以及鑄件缺陷產(chǎn)生位置方面對比分析,最終選出鑄造工藝方案,針對鑄造工藝方案中存在的問題進(jìn)行改進(jìn)優(yōu)化,改進(jìn)澆注系統(tǒng)和補(bǔ)縮系統(tǒng),解決鑄件上產(chǎn)生的缺陷。采用正交試驗(yàn)設(shè)計(jì),對鑄造過程中的三個主要影響因素澆注時間、澆注溫度和模具溫度進(jìn)行試驗(yàn)設(shè)計(jì),以鑄件殘余熔體表面積作為實(shí)驗(yàn)輸出結(jié)果,基于正交試驗(yàn)設(shè)計(jì)得到的結(jié)果,通過方差分析和極差分析兩種分析方法得出三個參數(shù)影響鑄件質(zhì)量的主次,得到最優(yōu)工藝參數(shù)。采用3D打印的方法打印鑄件砂芯,對砂芯的結(jié)構(gòu)進(jìn)行結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì),設(shè)置適合打印的鑄件工藝參數(shù),最后設(shè)定打印工藝參數(shù):打印層厚為0.28mm,粘結(jié)劑濃度為0.2%通過設(shè)計(jì)的鑄造工藝方案,優(yōu)化的鑄造工藝參數(shù)以及基于參數(shù)設(shè)計(jì)下3D打印出來的砂芯。將金屬鑄型與3D打印砂芯組合在一起,澆注鑄件,并對其進(jìn)行金相檢測和硬度測試,均滿足要求。
楊坤,蔣業(yè)華,馮晶[2]（2018）在《基于ANSYS的ZTA/Fe復(fù)合材料凝固過程溫度場的數(shù)值模擬》文中提出基于ANSYS軟件對ZTA陶瓷顆粒增強(qiáng)高鉻鑄鐵基復(fù)合材料鑄造過程的溫度場進(jìn)行了數(shù)值模擬,獲取了復(fù)合材料在凝固過程中不同時刻的溫度場,預(yù)測了由于溫度的變化所產(chǎn)生的縮孔缺陷,并進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證。模擬結(jié)果與實(shí)驗(yàn)結(jié)果比較吻合,適用于復(fù)合材料鑄造工藝的優(yōu)化,并為模擬鑄造過程中的熱應(yīng)力計(jì)算提供溫度條件。
柏媛媛[3]（2018）在《鎂合金大扁錠半連鑄非穩(wěn)態(tài)物理場的數(shù)值模擬》文中提出鎂合金寬幅板帶材是變形鎂合金應(yīng)用的主要產(chǎn)品形式,也是鎂合金可以大量應(yīng)用的潛在高附加值產(chǎn)品。扁錠鑄造-熱軋開坯-薄帶卷軋是其工業(yè)化規(guī)?；统杀旧a(chǎn)的最佳工業(yè)路線,其中大規(guī)格高質(zhì)量鎂合金扁錠半連鑄生產(chǎn)是該技術(shù)路線的主要工序,也是實(shí)現(xiàn)寬板帶卷軋制生產(chǎn)的前提。目前,熱裂是大規(guī)格鎂合金扁錠鑄造面臨的主要技術(shù)問題,因此對鑄造過程中的應(yīng)力場與應(yīng)變場開展數(shù)值模擬研究對半連鑄結(jié)晶器結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)與鑄造工藝窗口的初步確定均具有十分重要的現(xiàn)實(shí)意義。AZ31B是目前鎂合金板帶材軋制的主要合金牌號,本文研究了 Ca對AZ31B熱裂敏感性的影響,同時研究了具有較大熱裂敏感性的ZK60合金及其添加Y對熱裂敏感性的影響,在此基礎(chǔ)上研究了規(guī)格為400mm×1450mm的扁錠半連鑄工藝在鋪底和啟車初始階段的非穩(wěn)態(tài)應(yīng)力與應(yīng)變行為及其熱裂傾向性,研究取得以下主要結(jié)論:Clyne-Davies模型預(yù)測結(jié)果表明,在測試合金中AZ31B-3Ca合金和ZK60-0.5Y合金的熱裂敏感性最低;熱收縮實(shí)驗(yàn)的結(jié)果表明,隨著Ca含量的增加,AZ31B鎂合金的熱裂敏感性先降后升,隨著Y含量的升高,ZK60鎂合金的熱裂敏感性升高,熱裂紋敏感系數(shù)CSC（Cracking Susceptiblity Coefficient）預(yù)測結(jié)果和熱收縮實(shí)驗(yàn)結(jié)果基本吻合;鋪底階段的數(shù)值模擬結(jié)果表明,對Φ160mmAZ31B圓錠來說,鋪底保留時間為40s,液面高度為50mm時鋪底階段的熱裂傾向性最小;鋪底階段三種不同合金的熱裂傾向性順序?yàn)?ZK60>AZ31B>AZ80;添加3%Ca時AZ31B的熱裂傾向性最小;添加0.5%Y時ZK60的熱裂傾向性最小;對橫截面尺寸為400mm×1450mm的AZ31B扁錠來說,鋪底保留時間為60s,液面高度為150mm時合金熱裂傾向性最小;啟車階段的數(shù)值模擬結(jié)果表明,對400mm×1450mmAZ31B鎂合金大扁錠來說,鑄造速度對熱裂的影響很大,提高鑄造速度,熔體流動速度加快,液穴加深,鑄錠的等效應(yīng)力、等效應(yīng)變和裂紋斷裂指數(shù)CDI均變大,但是合金凝固危險點(diǎn)的CDI均較小,因此,啟車的最大安全速度可以達(dá)到36mm/min;提高澆注溫度（溫度范圍:930K～970K）,液穴加深,盡管等效應(yīng)力和等效應(yīng)變變化不大,但CDI最大值先降后升,因此,澆注溫度為950K時熱裂傾向最小;當(dāng)電磁場頻率增加（頻率范圍:10～30Hz）時,盡管趨膚效應(yīng)明顯增加,但液穴區(qū)域的磁感應(yīng)強(qiáng)度和洛倫茲力分布均勻程度明顯提高,熔體磁致強(qiáng)制對流程度沿寬向差別顯著減小,且沿厚向?qū)α鞒潭葴p弱,鑄錠中心的等效應(yīng)變和CDI最大值都明顯下降,鑄錠表面等效應(yīng)力差別減小;增加電磁場強(qiáng)度（線圈安匝數(shù)范圍:12～36kAt）,磁感應(yīng)強(qiáng)度滲透深度增加,洛倫茲力增大,對熔體的流動方向影響不明顯,熔體流動的最大速度增大,液穴內(nèi)的磁感應(yīng)強(qiáng)度、洛倫茲力和熔體流動的分布均勻程度下降,同時液穴變深,鑄錠中心的等效應(yīng)變和CDI最大值都明顯升高,線圈安匝數(shù)為12kAt時,熱裂趨勢最小。
吳江[4]（2015）在《基于鐵型覆砂技術(shù)的熱磨機(jī)磨片的研發(fā)》文中認(rèn)為熱磨機(jī)是生產(chǎn)中密度纖維板的重要機(jī)械設(shè)備,它的運(yùn)行狀制約著生產(chǎn)成本和經(jīng)濟(jì)效益,而決定熱磨機(jī)性能的關(guān)鍵在于熱磨機(jī)磨片的使用壽命。由于高鉻鑄鐵自身的組織特點(diǎn),使其擁有較高的硬度和耐磨性等,因此,已被廣泛應(yīng)用于熱磨機(jī)磨片的生產(chǎn)上。國內(nèi)磨片使用壽命較短,嚴(yán)重影響了企業(yè)的經(jīng)濟(jì)效益。因此,鎮(zhèn)江中福馬機(jī)械有限公司和浙江省機(jī)電設(shè)計(jì)研究院共同研發(fā)一種高性能熱磨機(jī)磨片。本文利用MAGMASOFT模擬軟件對鑄件充型、凝固過程的溫度場進(jìn)行數(shù)值模擬,通過模擬結(jié)果可以直接看到鑄件充型過程狀況、凝固過程溫度場、鑄件鑄造缺陷等,為優(yōu)化鑄造工藝提供了科學(xué)依據(jù)。采用鐵型覆砂鑄造工藝生產(chǎn)鑄件,并通過不同硬度試驗(yàn)、沖擊試驗(yàn)和磨損性試驗(yàn)對不同含碳量、不同合金元素、不同熱處理?xiàng)l件下的磨片顯微組織、力學(xué)性能和耐磨性進(jìn)行系統(tǒng)研究。試驗(yàn)結(jié)果表明:在1060℃×2h（空淬）+470℃回火×2h時,硬度和韌性達(dá)到了較好的匹配,組織為奧氏體+少量的馬氏體+一次碳化物+彌散分布的二次碳化物。此時A3硬度達(dá)到了61.2HRC,沖擊韌性為9.5J·cm-2。設(shè)計(jì)了熱磨機(jī)磨片自動化生產(chǎn)線,在實(shí)際磨片磨損測試中性能達(dá)到了進(jìn)口磨片的水平,制造成本下降,取得了良好的經(jīng)濟(jì)效益和社會效益。
肖小峰[5]（2014）在《消失模鑄造高鉻鑄鐵/碳鋼雙金屬耐磨襯板研究》文中研究說明用于礦山生產(chǎn)的球磨機(jī)襯板是球磨機(jī)主要易損部件,磨機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)時,襯板要受到介質(zhì)和物料的沖擊、磨剝和礦漿腐蝕等作用,形成了襯板沖擊磨損、疲勞磨損、剪切磨損、磨料磨損和化學(xué)腐蝕等,使襯板成為礦山生產(chǎn)的一項(xiàng)主要成本支出,初步估算國內(nèi)礦山用耐濕磨襯板是一個規(guī)模達(dá)幾十億市場。采用高錳鋼、合金鋼制造的襯板在濕式球磨機(jī)內(nèi)使用壽命較低,當(dāng)代性能優(yōu)異的耐磨材料高鉻鑄鐵特別適用于這種濕態(tài)磨料磨損場合,而單一高鉻鑄鐵不具備強(qiáng)韌結(jié)合的優(yōu)良性能,需將其與高韌性碳鋼復(fù)合制成雙金屬材料,但由于傳統(tǒng)復(fù)合鑄造型腔中氧氣使先澆注金屬發(fā)生氧化,導(dǎo)致界面結(jié)合質(zhì)量不高,本文利用消失模鑄造特有負(fù)壓工藝和還原性氣氛,研究和開發(fā)一種雙金屬液消失模復(fù)合鑄造工藝,生產(chǎn)適用于礦山濕式球磨機(jī)的高鉻鑄鐵／碳鋼雙金屬襯板。首先采用稀土、鈣、硅和少量低熔點(diǎn)金屬組成的復(fù)合變質(zhì)劑改善共晶高鉻鑄鐵微觀組織形態(tài)及其沖擊韌性。然后對高鉻鑄鐵/碳鋼雙金屬襯板的消失模復(fù)合鑄造工藝進(jìn)行了系統(tǒng)研究：采用有限元軟件數(shù)值模擬（ANSYS、ProCast）、力學(xué)模型計(jì)算相分析雙金屬液消失模復(fù)合鑄造工藝的可行性；為提高復(fù)合界面質(zhì)量,采用基于信息采集技術(shù)的溫度場測試、傳熱模型理論計(jì)算探索碳鋼、高鉻鑄鐵的合理澆注順序、最佳復(fù)合溫度以及澆注間隔時間；為提高工藝設(shè)計(jì)效率,基于C#平臺、ACCESS數(shù)據(jù)庫技術(shù)開發(fā)雙金屬液消失模復(fù)合鑄造工藝設(shè)計(jì)系統(tǒng)；最后采用CAD/CAM技術(shù)快速制造了雙金屬襯板EPS模樣,以定量澆注方式,在60s、75s、90s三種澆注間隔時間試制雙金屬襯板鑄件。為驗(yàn)證工藝的合理性：通過微機(jī)控制電子式萬能試驗(yàn)機(jī)、擺錘式?jīng)_擊試驗(yàn)機(jī)、洛氏硬度計(jì)、顯微硬度計(jì)對工藝試樣進(jìn)行相關(guān)力學(xué)性能測試;通過光學(xué)顯微鏡、掃描電鏡（SEM）、能量色散X射線光譜儀（EDX）和X射線衍射分析儀（XRD）對工藝試樣及其界面的微觀組織進(jìn)行了分析；最后在濕式球磨機(jī)內(nèi)全工況條件下,雙金屬復(fù)合襯板和原合金鋼襯板以維度方向間隔布置,進(jìn)行裝機(jī)磨損對比試驗(yàn)。復(fù)合變質(zhì)效果顯示：高鉻鑄鐵進(jìn)行晶粒明顯細(xì)化,由纖維狀菊花團(tuán)向孤立分散的小塊狀轉(zhuǎn)變,沖擊韌性明顯提高。雙金屬襯板凝固過程的熱-結(jié)構(gòu)耦合結(jié)果顯示：后澆入高溫碳鋼液為界面附近形成冶金結(jié)合提供了必要的熱力學(xué)條件：應(yīng)采用合適熱處理工藝消除界面部分的殘留應(yīng)力,防止材料在結(jié)合面處開裂；應(yīng)減小襯板碳鋼層圓弧面設(shè)計(jì)半徑,當(dāng)襯板凝固收縮后自動增大半徑補(bǔ)償變形以適應(yīng)球磨機(jī)內(nèi)的安裝圓弧面。根據(jù)雙金屬液消失模復(fù)合鑄造的工藝分析：避免鑄型頂部、側(cè)部在澆注過程中或是澆注完畢后發(fā)生塌箱的關(guān)鍵條件是整個鑄型提供足夠大P阻（涂料層和型砂移動時單位面積上受到的阻力）,采用加大抽真空工、高強(qiáng)度涂料層（2-3mm）等措施保證工藝實(shí)施中不發(fā)生塌箱；確定鋼、鐵最佳組合溫度（高鉻鑄鐵表面1210℃,碳鋼1550℃）；兩種金屬最佳澆注間隔時間為75s；復(fù)合界面位于碳鋼層厚度下限范圍15.2mm處。對復(fù)合界面組織研究發(fā)現(xiàn)：碳鋼液潤濕于高鉻鑄鐵表面為其復(fù)合界面形核提供了條件,后澆入的碳鋼液復(fù)制高鉻鑄鐵隨機(jī)起伏波紋表面,界面呈現(xiàn)犬牙交錯狀,組織較致密,無明顯縮孔和疏松缺陷,呈良好冶金結(jié)合狀態(tài)；建立過渡區(qū)域傳質(zhì)模型,理論計(jì)算與電鏡掃描結(jié)果保持一致,鉻、鐵、碳原子由高鉻鑄鐵側(cè)向碳鋼側(cè)進(jìn)行短距離傳質(zhì),其擴(kuò)散規(guī)律為Tiller衰減曲線；影響高鉻鑄鐵-碳鋼雙金屬襯板復(fù)合質(zhì)量最重要的工藝參數(shù)是復(fù)合澆注時間間隔。間隔時間過短（60s）,兩種金屬形成對沖而混相；間隔時間過長（90s）,兩種金屬難以形成有效冶金結(jié)合；間隔時間合適（75s）,兩種金屬材料之間呈現(xiàn)較高質(zhì)量、足夠強(qiáng)度和厚度的冶金結(jié)合。雙金屬復(fù)合材料的試樣的力學(xué)性能得到大幅度提升,洛氏硬度達(dá)到61HRC,沖擊韌性達(dá)到16.5J/cm2,抗彎強(qiáng)度達(dá)到1600MPa。裝機(jī)試驗(yàn)結(jié)果顯示：九個月后,碳鋼/高鉻鑄鐵雙金屬襯板仍保留光滑平順的圓弧過渡輪廓,厚度方向尺寸均勻減薄,仍然保持原有高鉻的銀色光澤；而原合金鋼襯板由于沖擊、腐蝕和磨損的循環(huán)交替作用,其曲面輪廓變?yōu)榇植凇㈤g斷的沖擊尖峰,厚度方向尺寸減薄至只有10mm,整個襯板表面完全被氧化并呈現(xiàn)紅銹色,已經(jīng)報(bào)廢必須更換新襯板。服役后襯板失重結(jié)果對比顯示高鉻鑄鐵／碳鋼雙金屬襯板的相對耐磨系數(shù)是原有合金鋼襯板的3倍。本文成功將消失模技術(shù)應(yīng)用于雙液雙金屬復(fù)合襯板的生產(chǎn),將碳鋼的高韌性、高延展性和高鉻鑄鐵的高強(qiáng)度、高耐腐蝕磨損性結(jié)合在一起,解決硬度與韌性的矛盾,降低生產(chǎn)成本。
劉大雙[6]（2013）在《耐磨堆焊用無渣自保護(hù)藥芯焊絲及其冶金行為研究》文中指出無渣自保護(hù)藥芯焊絲無需保護(hù)氣源、焊劑，焊后無渣，熔敷速度明顯高于普通的藥芯焊絲和實(shí)芯焊絲，這些優(yōu)點(diǎn)契合了大型設(shè)備如輥壓機(jī)對修復(fù)效率的內(nèi)在需求，為大型、超大型構(gòu)件的高效、自動化堆焊修復(fù)提供了新的有效途徑。本文針對輥壓機(jī)輥面的磨損失效及堆焊修復(fù)現(xiàn)狀，提出并按照氣體-金屬聯(lián)合保護(hù)的思想，研制了一種環(huán)境友好型無渣自保護(hù)藥芯焊絲。該焊絲焊接工藝性能較佳，堆焊層硬度在58～67HRC范圍，耐磨性能優(yōu)良。在此基礎(chǔ)上，本文圍繞無渣自保護(hù)藥芯焊絲工藝性能和耐磨性能展開了系統(tǒng)的研究。研究認(rèn)為，無渣自保護(hù)藥芯焊絲的飛濺主要有四種類型：電弧斥力飛濺、電爆炸飛濺、氣體析出飛濺和蒸汽阻力飛濺。利用一次回歸正交設(shè)計(jì)試驗(yàn)方案，建立了藥芯組分硼鐵、錳粉、石墨、鋁鎂合金和硅鐵對飛濺組成的數(shù)學(xué)模型。并從表面張力、焊接電弧導(dǎo)電性、氣體析出、焊接反應(yīng)放熱程度等四個方面對無渣自保護(hù)藥芯焊絲飛濺行為機(jī)理展開了系統(tǒng)的研究，認(rèn)為添加能夠降低熔滴表面張力、提高電弧導(dǎo)電性、減小氣體析出或焊接反應(yīng)放熱程度的藥芯組分，有利于降低飛濺率。通過藥芯組分調(diào)整飛濺率最小僅0.57%。分析了無渣自保護(hù)藥芯焊絲的環(huán)保特性。與目前常用的手工焊條或CO2氣體保護(hù)堆焊相比，它節(jié)約了大量的能耗，并減少排放。依托自主搭建的高速攝影觀察平臺和電弧物理監(jiān)測系統(tǒng)，在國內(nèi)外首次對無渣自保護(hù)藥芯焊絲熔滴過渡行為展開系統(tǒng)研究。發(fā)現(xiàn)無渣自保護(hù)藥芯焊絲熔滴過渡過程中頻繁的熔渣飛濺，即“渣濺”這一特有的現(xiàn)象；認(rèn)為其熔渣與熔融金屬高溫下線膨脹系數(shù)相差大，熔渣本身的體積較小，熔滴在過渡過程中自身快速旋轉(zhuǎn)的事實(shí)，是形成““渣濺”的根本原因?！霸鼮R”的發(fā)生成功解釋了合金元素脫氧保護(hù)之后氧化產(chǎn)物的去向問題，它是導(dǎo)致焊后焊道表面沒有熔渣的基本原因。建立了“渣濺”的簡單模型。提出了熔滴過渡的幾種形態(tài)：排斥過渡、表面張力過渡、顆粒過渡和爆炸過渡。排斥過渡和表面張力過渡是無渣自保護(hù)藥芯焊絲的主要過渡方式。并對其形成機(jī)理以及熔滴過渡形態(tài)對焊接電弧的影響進(jìn)行了研究，從焊接工藝參數(shù)和藥芯組分兩個方面探討熔滴過渡形態(tài)的調(diào)控方法。通過試驗(yàn)確立了無渣自保護(hù)藥芯焊絲的基本合金系：Fe-Cr-B-C。分別調(diào)整藥芯組分中石墨、硼鐵含量，研究了C、B及B/C對Fe-Cr-B-C系堆焊合金凝固組織的影響規(guī)律。石墨促進(jìn)了堆焊層組織先析碳化物的形成，同時抑制了共晶碳化物的生長，并使得先析碳化物趨于垂直于母材表面生長。隨著石墨含量的增加，洛氏硬度值逐漸增加；當(dāng)石墨含量超過6%后，硬度值增幅放緩。在具體Fe-Cr-C合金系下，不足5%的B添加量就可以使得組織中獲得90%以上的碳化物。隨著硼鐵含量從0增加至12%，F(xiàn)e-Cr-Ti-C合金組織中先析碳化物的直徑從9um增加至20um，同時碳化物體積分?jǐn)?shù)從14.10%增加至36.00%，合金硬度從55HRC增加至65HRC。在藥芯中硼鐵和石墨添加總量一定的條件下，隨著硼鐵的比重增加，硬質(zhì)相的尺寸趨于減小。在Fe-Cr-B-C合金系的基礎(chǔ)上繼續(xù)添加含量變化范圍較寬的鈦鐵及鈮鐵，系統(tǒng)的研究了Ti和Nb對無渣自保護(hù)藥芯焊絲堆焊合金組織和耐磨性的影響，并揭示了堆焊合金的耐磨機(jī)制。鈦鐵的添加促進(jìn)堆焊層中高硬度TiC碳化物的形成。TiC可作為M7（C, B）3（M=Cr, Fe, Mn）碳化物的形核核心，并減少M(fèi)7（C, B）3碳化物的數(shù)量。由于形成TiC的過程中消耗了一定量的C，當(dāng)鈦鐵含量增至24%時，堆焊合金組織由過共晶組織轉(zhuǎn)變?yōu)閬喒簿ЫM織。鈦鐵的添加使得合金具有更高的硬度和細(xì)化的組織，因而有利于改善堆焊合金的耐磨性能。當(dāng)鈦鐵添加量增加至24%時，磨損量14.9mg，達(dá)到最小值。隨著藥芯中鈮鐵的添加，M7（C, B）3碳化物的數(shù)量逐漸減少，且NbC的數(shù)量增多。當(dāng)鈮鐵含量添加至18%時，堆焊合金由過共晶轉(zhuǎn)變?yōu)楣簿ЫM織；當(dāng)鈮鐵含量繼續(xù)添加到24%時，堆焊合金的組織繼續(xù)轉(zhuǎn)化為亞共晶組織。不加鈮時堆焊合金的硬度值為58.9HRC，當(dāng)藥芯中鈮鐵含量增加至18%時堆焊合金的硬度值達(dá)到64.3HRC。當(dāng)藥芯中鈮鐵添加量繼續(xù)增加至24%，堆焊合金的硬度值有所回落，為62.7HRC。另一方面，藥芯中鈮鐵含量從0增加至18%時，磨損失重隨著藥芯中鈮鐵含量的增加而不斷減??；繼續(xù)增加鈮鐵含量至24%，磨損失重值不再有明顯變化。隨著藥芯中鈦鐵或鈮鐵的添加，堆焊合金的組織出現(xiàn)了尺寸較小、硬度極高的MC （M=Ti/Nb）型碳化物，同時堆焊合金中先析M7（C, B）3碳化物的數(shù)量和尺寸均不斷減少，并且基體組織得到了Cr的固溶強(qiáng)化。這一成分和組織變化導(dǎo)致了堆焊合金磨損機(jī)理的變遷：由強(qiáng)化前的微裂紋機(jī)制轉(zhuǎn)變?yōu)榈玫絅b或Ti強(qiáng)化堆焊合金時的微切削和經(jīng)歷多次塑形變形所導(dǎo)致的微犁耕機(jī)制。利用有限元輔助設(shè)計(jì)了無渣自保護(hù)藥芯焊絲輥壓機(jī)輥面堆焊制造工藝。在考慮焊接殘余應(yīng)力的情況底下，利用有限元方法展開對堆焊輥體工作應(yīng)力分布的模擬分析，結(jié)果表明在堆焊四層的情況下，較佳的堆焊工藝為：緩沖層堆焊3層（厚度為60mm），耐磨層堆焊1層（厚度為20mm）。此時，輥壓機(jī)工作時的最大應(yīng)力值出現(xiàn)在距離堆焊表面約15mm處，且為558MPa。該結(jié)果為成功將無渣自保護(hù)藥芯焊絲應(yīng)用于輥壓機(jī)堆焊修復(fù)制造打下了良好的基礎(chǔ)。
吳丙根[7]（2012）在《高鉻鑄鐵凝固路徑及碳化物析出預(yù)測》文中進(jìn)行了進(jìn)一步梳理高鉻鑄鐵在礦山、建材、冶金、火力發(fā)電等行業(yè)得到了廣泛的應(yīng)用,是國內(nèi)外公認(rèn)的、較好的抗磨材料。高鉻鑄鐵中的碳化物在高鉻鑄鐵出色的耐磨性能上起著重要的作用。而合金化是高鉻鑄鐵生產(chǎn)過程中最常用的一種改善組織及性能的方法之一,通過向鑄鐵中加入微量的合金元素,達(dá)到細(xì)化基體組織,改善碳化物形貌,提高鑄鐵性能的目的。因此,研究合金化對高鉻鑄鐵凝固過程的影響是很有必要的。相對于亞共晶高鉻鑄鐵,過共晶高鉻鑄鐵的含碳量和含鉻量均較高,碳化物數(shù)量有很大增加,材料的硬度也有相當(dāng)大的提高,所以本研究設(shè)計(jì)了合理的過共晶高鉻鑄鐵成分,并在此成分基礎(chǔ)上加入一定含量的鈦,高溫下鈦和碳反應(yīng)生成的TiC,于是鈦元素在鑄鐵中以鈦的碳化物形式均勻分布在即將結(jié)晶的液態(tài)鐵水中,以起到外來晶核的作用,細(xì)化奧氏體晶粒,控制共晶碳化物長大的作用。本研究使用熱電偶和數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)綜合測溫,測定鑄型的冷卻速率；使用WinROOF軟件測定碳化物的體積分?jǐn)?shù)；使用X Pert Pro MPD射線衍射儀進(jìn)行物相分析。本研究使用FORTRAN語言編寫計(jì)算程序,根據(jù)實(shí)驗(yàn)測得的高鉻鑄鐵凝固過程中的溫降曲線,調(diào)整對流換熱系數(shù)和導(dǎo)熱系數(shù),采用二維導(dǎo)熱方程求出網(wǎng)格點(diǎn)焓值,并即時與多元合金微觀偏析規(guī)律模型耦合（本文采用偏平衡模型和杠桿定律模型）,求解全場溫度分布,得到各析出相的體積分?jǐn)?shù)及相成分。根據(jù)模擬結(jié)果分析鑄錠內(nèi)不同位置溫度差異對對凝固路徑的影響,并與三種不同的合金微觀偏析模型（杠桿定律,Guliver-Scheil模型和偏平衡模型）進(jìn)行了比較；根據(jù)模擬得到的析出相的體積分?jǐn)?shù)和相成分,分析碳化物析出的數(shù)量及濃度變化,并與實(shí)驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行了比較。
吳云玉[8]（2010）在《基于生物質(zhì)固體成型機(jī)理研究的環(huán)模疲勞壽命分析》文中提出生物質(zhì)固體成型技術(shù)使松散的生物質(zhì)致密化,能顯著提高生物質(zhì)制品的性能,成為規(guī)?；蒙镔|(zhì)能源的一種有效途徑,但是生物質(zhì)固體成型機(jī)理的不完善和成型機(jī)械的使用壽命短,尤其是關(guān)鍵零部件——環(huán)模使用壽命短,成為制約生物質(zhì)固體成型技術(shù)發(fā)展的瓶頸,開展生物質(zhì)固體成型機(jī)理和環(huán)模壽命研究對開辟生物質(zhì)新能源的利用具有十分重要的意義。建立生物質(zhì)固體成型過程中從宏觀到微觀過渡的關(guān)鍵數(shù)學(xué)模型——機(jī)械接觸幾何模型,通過對過渡模型的研究,提出生物質(zhì)固體成型的微觀機(jī)理,表明成型正壓力F與顆粒表面斜角ai的余弦成正比關(guān)系。為了獲得生物質(zhì)固體成型時的應(yīng)力、變形特性和環(huán)模的等效應(yīng)力、摩擦力分布規(guī)律,推導(dǎo)了生物質(zhì)固體成型的彈塑性力學(xué)公式、接觸力學(xué)和粘彈性理論,借助有限元軟件ANSYS,建立生物質(zhì)固體成型的非線性接觸有限元模型,利用歐拉法進(jìn)行計(jì)算,對環(huán)模式生物質(zhì)固體成型過程進(jìn)行數(shù)值模擬,證明了微觀成型機(jī)理的正確性,為環(huán)模的壽命分析提供依據(jù)。利用有限元分析法對環(huán)模的疲勞壽命進(jìn)行研究,為環(huán)模設(shè)計(jì)提供了一種新方法。通過研究環(huán)模的失效形式、失效機(jī)理和影響環(huán)模壽命的因素,對環(huán)模的疲勞壽命進(jìn)行研究。根據(jù)材料的疲勞壽命實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù),利用Weibull公式建立環(huán)模疲勞失效的S—N曲線,確定環(huán)模的疲勞累積損傷原則——Palmgren-Miner原則。借助COSMOSWorks有限元軟件對不同結(jié)構(gòu)參數(shù)下的環(huán)模,采用雨流計(jì)數(shù)法進(jìn)行統(tǒng)計(jì)計(jì)算,獲得環(huán)模的疲勞壽命。研究表明,模孔形狀、孔徑、?？组L徑比、分布排列形式和?？讛?shù)目對環(huán)模的壽命影響較大：模孔交替排列的環(huán)模壽命要比?？灼叫信帕械沫h(huán)模壽命長；橢圓孔環(huán)模的壽命比圓孔環(huán)模的壽命長,其強(qiáng)度比值約為3：2；利用上述疲勞分析法,特別針對180℃模孔交錯排列、孔徑10mm、長徑比5：1的720孔的圓孔環(huán)模進(jìn)行壽命分析,驗(yàn)證了有限元疲勞分析法的正確性。
孔雪輝[9]（2010）在《生物質(zhì)固化成型環(huán)模磨損實(shí)驗(yàn)研究及數(shù)值模擬》文中提出我國經(jīng)濟(jì)持續(xù)多年的快速發(fā)展,對能源需求的增長必然造成能源短缺和環(huán)境污染的雙重巨大壓力。因此,開發(fā)和利用既能保證經(jīng)濟(jì)發(fā)展又不破壞環(huán)境的新型能源已經(jīng)成為一個重大的熱點(diǎn)課題。本文以黑龍江省攻關(guān)項(xiàng)目“年產(chǎn)2000噸生物燃油生產(chǎn)裝置”為依托,以發(fā)展生物質(zhì)能資源化利用技術(shù)為背景,針對目前國內(nèi)還沒有進(jìn)行有關(guān)纖維含量高的生物質(zhì)原料對環(huán)模金屬材料的磨損性能的影響方面的研究工作,首次以提高金屬材料抗植物材料磨損能力,減少環(huán)模磨損,優(yōu)化環(huán)模結(jié)構(gòu),提高生物質(zhì)環(huán)模壓輥式成型機(jī)關(guān)鍵部件環(huán)模的使用壽命為目的,對環(huán)模的磨損失效機(jī)理、生物質(zhì)原料對環(huán)模金屬材料的磨損機(jī)理進(jìn)行了分析和深入的實(shí)驗(yàn)研究；并針對環(huán)模?？啄＞咝螤畹膬?yōu)化問題,對環(huán)模?？仔螤钸M(jìn)行了優(yōu)化設(shè)計(jì),得到了最優(yōu)的環(huán)模模孔形狀。具體研究工作如下：（1）通過對環(huán)?？箯潖?qiáng)度和接觸強(qiáng)度分析,表明環(huán)模的主要失效形式來自不均勻磨損。（2）通過軟磨料磨損實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證生物質(zhì)對金屬材料的磨損機(jī)理是微切削和塑變疲勞剝落機(jī)理。（3）根據(jù)生物質(zhì)秸稈壓縮成型特點(diǎn),用非線性有限元理論對生物質(zhì)固化成型過程進(jìn)行分析。（4）在用ANSYS軟件對兩種環(huán)模模孔進(jìn)行擠壓成形過程有限元模擬中,我們得到環(huán)模?？椎恼龖?yīng)力和溫度分布情況,可以看出弧形?？椎恼龖?yīng)力比不帶弧度的錐形?？椎男〗?%,并且溫度要偏低。通過計(jì)算得出弧形?？椎哪p量要比錐形模孔小20%左右。（5）針對環(huán)模?？椎牡饶p優(yōu)化問題,在國內(nèi)首次結(jié)合熱力耦合有限元析、BP神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)和優(yōu)化算法,采用遺傳算法以?？啄p的均方差最小為目標(biāo),建立等磨損優(yōu)化數(shù)學(xué)模型,對環(huán)模模孔形狀進(jìn)行了優(yōu)化設(shè)計(jì)。研究表明采用本方法優(yōu)化得到的環(huán)模?？仔螤?與傳統(tǒng)的錐形模相比,沿其表面的最大磨損深度降低了60%,且磨損深度分布均勻,說明了這種設(shè)計(jì)方法是可行的,同時也為其它的非線性優(yōu)化設(shè)計(jì)問題提供了方法。本文在國內(nèi)首次開展了生物質(zhì)原料對環(huán)模金屬材料磨損機(jī)理的實(shí)驗(yàn)研究,所作的研究不僅可為生物質(zhì)固化成型關(guān)鍵參數(shù)的選擇提供理論依據(jù),而且可為環(huán)模壓輥式成型機(jī)的設(shè)計(jì)和制造提供理論與參考依據(jù)。在環(huán)模?？椎饶p優(yōu)化設(shè)計(jì)中所采用的研究方法也是一次突破和有意義的嘗試。
吳海軍[10]（2008）在《CCKZ63彈簧托梁裂紋數(shù)值模擬及工藝改進(jìn)》文中指出CCKZ63彈簧托梁是一種新型的轉(zhuǎn)向架托梁,它是在傳統(tǒng)彈簧托梁基礎(chǔ)上改進(jìn)而來的。彈簧托梁是鐵路客車轉(zhuǎn)向架上重要的大型鑄鋼件之一,對轉(zhuǎn)向架上的彈簧起著支撐和定位的重要作用,其質(zhì)量直接影響鐵路客車行車的安全。經(jīng)過鑄造工作者的努力,傳統(tǒng)托梁的縮松、縮孔以及裂紋等缺陷得到了很好的預(yù)防和解決。但CCKZ63彈簧托梁的橫梁長度比傳統(tǒng)彈簧托梁長230mm,其他部位結(jié)構(gòu)完全相同,在生產(chǎn)中這種托梁卻出現(xiàn)了很多鑄造缺陷問題且難以徹底解決,其中橫梁部位的熱裂紋問題尤為嚴(yán)重。本文首先利用凝固模擬軟件ProCAST,對原有鑄件鑄造工藝的溫度場、流場及應(yīng)力場進(jìn)行了耦合計(jì)算,分析確定可能產(chǎn)生裂紋的位置,再根據(jù)裂紋產(chǎn)生的原因?qū)﹁T造工藝進(jìn)行反復(fù)優(yōu)化及分析,最終確定了合理的鑄造工藝方案。本文通過增加內(nèi)澆道的方式,改進(jìn)了原有澆注系統(tǒng),使橫梁對應(yīng)各部位實(shí)現(xiàn)同時凝固,減輕了連接板部位易出現(xiàn)裂紋的問題;通過在橫梁內(nèi)側(cè),連接板和橫梁下部連接處增加冷鐵,加快了該部位的凝固冷卻速度,消除了熱節(jié),減小了該部位出現(xiàn)裂紋的機(jī)率。應(yīng)用改進(jìn)后的鑄造工藝進(jìn)行CCKZ63彈簧托梁的生產(chǎn)驗(yàn)證,其結(jié)果表明,裂紋的產(chǎn)生率有所降低,裂紋長度相對縮短,廢品率實(shí)現(xiàn)較好控制,鑄件質(zhì)量得到顯著提高。裂紋的出現(xiàn)率由以前的45%降低為5%～7%;彈簧托梁75%～85%的裂紋長度小于50 mm,其余部分在100 mm以內(nèi),且寬度小于1 mm,較容易焊補(bǔ);廢品率也由原來的15%降低到5%以內(nèi)。
二、高鉻鑄鐵件成型過程三維熱應(yīng)力數(shù)值模擬（論文開題報(bào)告）
（1）論文研究背景及目的
此處內(nèi)容要求：
首先簡單簡介論文所研究問題的基本概念和背景，再而簡單明了地指出論文所要研究解決的具體問題，并提出你的論文準(zhǔn)備的觀點(diǎn)或解決方法。
寫法范例：
本文主要提出一款精簡64位RISC處理器存儲管理單元結(jié)構(gòu)并詳細(xì)分析其設(shè)計(jì)過程。在該MMU結(jié)構(gòu)中,TLB采用叁個分離的TLB,TLB采用基于內(nèi)容查找的相聯(lián)存儲器并行查找,支持粗粒度為64KB和細(xì)粒度為4KB兩種頁面大小,采用多級分層頁表結(jié)構(gòu)映射地址空間,并詳細(xì)論述了四級頁表轉(zhuǎn)換過程,TLB結(jié)構(gòu)組織等。該MMU結(jié)構(gòu)將作為該處理器存儲系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)的一個重要組成部分。
（2）本文研究方法
調(diào)查法：該方法是有目的、有系統(tǒng)的搜集有關(guān)研究對象的具體信息。
觀察法：用自己的感官和輔助工具直接觀察研究對象從而得到有關(guān)信息。
實(shí)驗(yàn)法：通過主支變革、控制研究對象來發(fā)現(xiàn)與確認(rèn)事物間的因果關(guān)系。
文獻(xiàn)研究法：通過調(diào)查文獻(xiàn)來獲得資料，從而全面的、正確的了解掌握研究方法。
實(shí)證研究法：依據(jù)現(xiàn)有的科學(xué)理論和實(shí)踐的需要提出設(shè)計(jì)。
定性分析法：對研究對象進(jìn)行“質(zhì)”的方面的研究，這個方法需要計(jì)算的數(shù)據(jù)較少。
定量分析法：通過具體的數(shù)字，使人們對研究對象的認(rèn)識進(jìn)一步精確化。
跨學(xué)科研究法：運(yùn)用多學(xué)科的理論、方法和成果從整體上對某一課題進(jìn)行研究。
功能分析法：這是社會科學(xué)用來分析社會現(xiàn)象的一種方法，從某一功能出發(fā)研究多個方面的影響。
模擬法：通過創(chuàng)設(shè)一個與原型相似的模型來間接研究原型某種特性的一種形容方法。
三、高鉻鑄鐵件成型過程三維熱應(yīng)力數(shù)值模擬（論文提綱范文）
（1）某鋁合金異形件鑄造工藝研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 緒論 |
| 1.1 選題背景 |
| 1.2 選題目的及意義 |
| 1.3 鋁合金鑄造現(xiàn)狀 |
| 1.3.1 鋁合金鑄造技術(shù)的現(xiàn)狀及應(yīng)用 |
| 1.3.2 鑄造組合工藝的應(yīng)用 |
| 1.3.3 快速成型技術(shù)在鑄造中的應(yīng)用 |
| 1.3.4 數(shù)值模擬技術(shù)在鑄造中的應(yīng)用 |
| 1.4 本課題研究的主要內(nèi)容 |
| 1.5 本章小結(jié) |
| 第2章 鋁金異形件鑄造工藝方案設(shè)計(jì)及數(shù)值模擬 |
| 2.1 零件分析 |
| 2.1.1 零件結(jié)構(gòu)分析 |
| 2.1.2 鑄造的難點(diǎn) |
| 2.2 材料分析 |
| 2.3 數(shù)值模擬軟件及理論基礎(chǔ) |
| 2.3.1 數(shù)值模擬軟件介紹 |
| 2.3.2 鑄造充型過程數(shù)值模擬理論 |
| 2.3.3 鑄造凝固過程數(shù)值模擬理論 |
| 2.3.4 縮孔縮松判據(jù) |
| 2.4 鑄造工藝設(shè)計(jì) |
| 2.4.1 鑄造方法選擇 |
| 2.5 澆注方案設(shè)計(jì) |
| 2.5.1 澆注位置的選擇 |
| 2.5.2 分型面的確定 |
| 2.5.3 澆注系統(tǒng)設(shè)計(jì) |
| 2.6 基于數(shù)值模擬優(yōu)化方法的冒口設(shè)計(jì) |
| 2.7 鑄造工藝參數(shù)的選擇 |
| 2.8 方案對比及優(yōu)選 |
| 2.9 本章小結(jié) |
| 第3章 鋁合金異形件鑄造工藝改進(jìn)及模擬驗(yàn)證 |
| 3.1 澆注系統(tǒng)的改進(jìn) |
| 3.2 補(bǔ)縮系統(tǒng)的改進(jìn) |
| 3.3 數(shù)值模擬驗(yàn)證 |
| 3.4 本章小結(jié) |
| 第4章 工藝參數(shù)對鋁合金異形件質(zhì)量的影響分析 |
| 4.1 正交試驗(yàn)設(shè)計(jì)概述 |
| 4.2 正交試驗(yàn)設(shè)計(jì)的正交表 |
| 4.3 工藝參數(shù)對鑄件缺陷影響的正交實(shí)驗(yàn)設(shè)計(jì) |
| 4.4 試驗(yàn)結(jié)果的分析方法 |
| 4.4.1 極差分析 |
| 4.4.2 方差分析 |
| 4.5 本章小結(jié) |
| 第5章 砂芯及鑄型的設(shè)計(jì)及優(yōu)化 |
| 5.1 傳統(tǒng)的制芯技術(shù) |
| 5.2 3D打印技術(shù)介紹 |
| 5.2.1 3D打印工作原理 |
| 5.2.2 3D打印技術(shù)的優(yōu)勢 |
| 5.2.3 3D打印在鑄造中的應(yīng)用 |
| 5.2.4 3DP打印技術(shù) |
| 5.3 砂芯打印結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和優(yōu)化 |
| 5.3.1 砂芯結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì) |
| 5.3.2 砂芯試制及分析 |
| 5.3.3 砂芯的優(yōu)化 |
| 5.4 砂芯后處理 |
| 5.5 金屬模具的設(shè)計(jì)與加工 |
| 5.5.1 金屬型的材料選擇 |
| 5.5.2 金屬型的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) |
| 5.6 涂料的選擇 |
| 5.7 本章小結(jié) |
| 第6章 生產(chǎn)驗(yàn)證 |
| 6.1 合金熔煉 |
| 6.2 澆注過程試驗(yàn) |
| 6.3 鑄件的外觀檢測 |
| 6.5 鑄件的性能檢測 |
| 6.6 結(jié)果分析 |
| 6.7 本章小結(jié) |
| 第7章 總結(jié) |
| 致謝 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 附錄 |
（2）基于ANSYS的ZTA/Fe復(fù)合材料凝固過程溫度場的數(shù)值模擬（論文提綱范文）
| 1 溫度場的數(shù)學(xué)模型 |
| 1.1 基本假設(shè) |
| 1.2 初始條件 |
| 1.3 邊界條件 |
| 1.4 潛熱的處理 |
| 1.5 熱物性參數(shù) |
| 2 ANSYS模擬過程 |
| 2.1 前處理階段 |
| 2.2 加載與求解階段 |
| 2.3 后處理階段 |
| 3 模擬結(jié)果分析 |
| 4 結(jié)論 |
（3）鎂合金大扁錠半連鑄非穩(wěn)態(tài)物理場的數(shù)值模擬（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 緒論 |
| 1.1 常用變形鎂合金 |
| 1.1.1 AZ31B鎂合金 |
| 1.1.2 AZ80鎂合金 |
| 1.1.3 ZK60鎂合金 |
| 1.2 鎂合金板材及其生產(chǎn)與應(yīng)用 |
| 1.3 半連續(xù)鑄造技術(shù) |
| 1.4 熱裂 |
| 1.4.1 合金凝固的熱裂特征 |
| 1.4.2 熱裂形成機(jī)理 |
| 1.4.3 熱裂判據(jù) |
| 1.5 鎂合金熱裂的數(shù)值模擬技術(shù) |
| 1.6 本文主要研究內(nèi)容及目的 |
| 第2章 實(shí)驗(yàn)材料及方法 |
| 2.1 熱收縮實(shí)驗(yàn)材料準(zhǔn)備 |
| 2.2 熱收縮實(shí)驗(yàn)裝置 |
| 2.2.1 自由收縮位移測試系統(tǒng) |
| 2.2.2 受阻收縮應(yīng)力測試系統(tǒng) |
| 2.2.3 糊狀區(qū)力學(xué)性能測試系統(tǒng) |
| 2.3 熱裂斷口及顯微組織的觀察 |
| 第3章 Ca對AZ31B合金凝固收縮行為的影響 |
| 3.1 AZ31B-xCa鎂合金熱裂敏感性理論預(yù)測 |
| 3.2 AZ31B-xCa鎂合金熱裂敏感性分析 |
| 3.3 AZ31B-xCa鎂合金凝固末期顯微組織分析 |
| 3.4 AZ31B-xCa鎂合金兩相區(qū)力學(xué)性能分析 |
| 3.5 小結(jié) |
| 第4章 Y對ZK60合金凝固收縮行為的影響 |
| 4.1 ZK60-xY鎂合金熱裂敏感性理論預(yù)測 |
| 4.2 ZK60-xY鎂合金熱裂敏感性分析 |
| 4.3 ZK60-xY鎂合金凝固末期顯微組織分析 |
| 4.4 小結(jié) |
| 第5章 鎂合金DC鑄造的數(shù)學(xué)模型 |
| 5.1 LFEC過程中電磁場的控制方程 |
| 5.2 DC和LFEC過程中流場與溫度場的控制方程 |
| 5.3 DC和LFEC過程中合金凝固的數(shù)學(xué)模型 |
| 5.4 DC和LFEC過程中應(yīng)力場的數(shù)學(xué)模型 |
| 5.5 數(shù)學(xué)模型的假設(shè)與簡化 |
| 5.6 邊界條件 |
| 5.6.1 電磁場計(jì)算的邊界條件 |
| 5.6.2 流場溫度場的邊界條件 |
| 5.6.3 應(yīng)力應(yīng)變場的邊界條件 |
| 5.7 數(shù)值模擬的過程和方法 |
| 5.8 鑄錠半連續(xù)鑄造過程的數(shù)值實(shí)現(xiàn) |
| 5.8.1 實(shí)驗(yàn)材料的物性 |
| 5.8.2 實(shí)驗(yàn)材料的力學(xué)性能 |
| 5.8.3 幾何模型及網(wǎng)格劃分 |
| 5.9 小結(jié) |
| 第6章 鋪底階段工藝條件對半連鑄過程應(yīng)力與應(yīng)變行為的影響 |
| 6.1 鋪底保留時間對圓錠熱裂的影響 |
| 6.2 鋪底液面高度對圓錠熱裂的影響 |
| 6.3 合金種類對圓錠熱裂的影響 |
| 6.4 Ca對AZ31B圓錠熱裂的影響 |
| 6.5 Y對ZK60圓錠熱裂的影響 |
| 6.6 鋪底保留時間對扁錠熱裂的影響 |
| 6.7 鋪底液面高度對扁錠熱裂的影響 |
| 6.8 小結(jié) |
| 第7章 啟車階段工藝條件對半連鑄過程應(yīng)力與應(yīng)變行為的影響 |
| 7.1 液面高度對圓錠DC鑄造宏觀物理場的影響 |
| 7.2 鑄造速度對圓錠DC鑄造宏觀物理場的影響 |
| 7.3 鑄造速度對扁錠DC鑄造宏觀物理場的影響 |
| 7.3.1 鑄造速度對扁錠熔體流動的影響 |
| 7.3.2 鑄造速度對扁錠溫度場的影響 |
| 7.3.3 鑄造速度對扁錠應(yīng)力場和應(yīng)變場的影響 |
| 7.3.4 鑄造速度對扁錠CDI的影響 |
| 7.4 澆注溫度對扁錠宏觀物理場的影響 |
| 7.4.1 澆注溫度對扁錠熔體流動的影響 |
| 7.4.2 澆注溫度對扁錠溫度場的影響 |
| 7.4.3 澆注溫度對扁錠應(yīng)力場和應(yīng)變場的影響 |
| 7.4.4 澆注溫度對扁錠CDI的影響 |
| 7.5 小結(jié) |
| 第8章 啟車階段電磁條件對半連鑄過程應(yīng)力與應(yīng)變行為的影響 |
| 8.1 電磁場頻率對扁錠宏觀物理場的影響 |
| 8.1.1 電磁場頻率對扁錠電磁場的影響 |
| 8.1.2 電磁場頻率對扁錠熔體流動的影響 |
| 8.1.3 電磁場頻率對扁錠溫度場的影響 |
| 8.1.4 電磁場頻率對扁錠應(yīng)力場和應(yīng)變場的影響 |
| 8.1.5 電磁場頻率對扁錠CDI的影響 |
| 8.2 電磁場強(qiáng)度對扁錠宏觀物理場的影響 |
| 8.2.1 電磁場強(qiáng)度對扁錠電磁場的影響 |
| 8.2.2 電磁場強(qiáng)度對扁錠熔體流動的影響 |
| 8.2.3 電磁場強(qiáng)度對扁錠溫度場的影響 |
| 8.2.4 電磁場強(qiáng)度對扁錠應(yīng)力場和應(yīng)變場的影響 |
| 8.2.5 電磁場強(qiáng)度對扁錠CDI的影響 |
| 8.3 小結(jié) |
| 第9章 結(jié)論 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 致謝 |
| 攻讀博士學(xué)位期間發(fā)表的論文 |
| 作者簡介 |
| 附件 |
（4）基于鐵型覆砂技術(shù)的熱磨機(jī)磨片的研發(fā)（論文提綱范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 緒論 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 熱磨機(jī)磨片的現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 熱磨機(jī)磨片材料的發(fā)展 |
| 1.2.2 熱磨機(jī)磨片磨損機(jī)理的研究 |
| 1.2.3 磨片的使用周期 |
| 1.3 熱磨機(jī)磨片的鑄造成型方法 |
| 1.4 鐵型覆砂鑄造 |
| 1.5 課題的研究目的及主要內(nèi)容 |
| 1.5.1 本文的研究目的 |
| 1.5.2 本文的主要內(nèi)容 |
| 第2章 基于MAGMA軟件的磨片鐵型覆砂鑄造模擬研究 |
| 2.1 前言 |
| 2.2 磨片鑄件成型工藝設(shè)計(jì) |
| 2.2.1 鐵型和覆砂層厚度的設(shè)計(jì) |
| 2.2.2 覆砂工藝設(shè)計(jì) |
| 2.2.3 鐵型覆砂疊件布置鑄造工藝設(shè)計(jì) |
| 2.2.4 澆注系統(tǒng)設(shè)計(jì) |
| 2.3 MAGMA SOFT軟件分析 |
| 2.3.1 MAGMA SOFT簡介 |
| 2.3.2 模型的建立 |
| 2.3.3 前處理 |
| 2.3.4 初始條件 |
| 2.4 模擬結(jié)果分析 |
| 2.5 本章小結(jié) |
| 第3章 實(shí)驗(yàn)內(nèi)容與方法 |
| 3.1 試樣的制備 |
| 3.2 組織性能分析及實(shí)驗(yàn)設(shè)備 |
| 3.3 試驗(yàn)結(jié)果檢測分析方法 |
| 3.3.1 洛氏硬度試驗(yàn) |
| 3.3.2 擺錘式?jīng)_擊試驗(yàn) |
| 3.3.3 金相組織觀察 |
| 3.3.4 磨損失重檢測 |
| 第4章 磨片化學(xué)成分及熱處理工藝 |
| 4.1 國內(nèi)外熱磨機(jī)磨片的對比 |
| 4.1.1 磨片的化學(xué)成分 |
| 4.1.2 金相組織 |
| 4.1.3 力學(xué)性能 |
| 4.1.4 磨損試驗(yàn)對比 |
| 4.2 改善高鉻鑄鐵磨片耐磨性能的主要途徑 |
| 4.2.1 主要化學(xué)元素在高鉻鑄鐵中的作用 |
| 4.2.2 確定鐵型覆砂鑄造高鉻鑄鐵磨片的試驗(yàn)成分 |
| 4.3 高鉻鑄鐵磨片的熱處理 |
| 4.3.1 不同冷卻方式下高鉻鑄鐵的組織 |
| 4.3.2 不同冷卻方式下高鉻鑄鐵的性能 |
| 4.3.3 淬火溫度對高鉻鑄鐵的影響 |
| 4.3.4 回火溫度對高鉻鑄鐵的影響 |
| 4.4 本章小結(jié) |
| 第5章 耐磨性測試 |
| 5.1 試樣的制備 |
| 5.2 試驗(yàn)方法 |
| 5.3 磨損性能評定 |
| 5.4 磨損試驗(yàn)結(jié)果 |
| 5.4.1 不同載荷對高鉻鑄鐵的耐磨性的影響 |
| 5.4.2 不同磨料粒度對高鉻鑄鐵的磨料磨損性能 |
| 5.5 磨損形貌和分析 |
| 5.6 磨片實(shí)際工作磨損測試 |
| 5.7 本章小結(jié) |
| 第6章 .鐵型覆砂鑄造自動化生產(chǎn)線研制 |
| 6.1 磨片鐵型覆砂鑄造生產(chǎn)線要求 |
| 6.2 生產(chǎn)線流程工藝設(shè)計(jì) |
| 6.3 生產(chǎn)線布置及設(shè)計(jì) |
| 6.4 生產(chǎn)線主要設(shè)備及介紹 |
| 6.5 液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì) |
| 6.6 鐵型免信號精確輸送技術(shù) |
| 6.7 本章小結(jié) |
| 第7章 結(jié)論與展望 |
| 7.1 結(jié)論 |
| 7.2 展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 致謝 |
| 攻讀碩士學(xué)位期間參加的科研項(xiàng)目和成果 |
（5）消失模鑄造高鉻鑄鐵/碳鋼雙金屬耐磨襯板研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 緒論 |
| 1.1 課題研究的目的及意義 |
| 1.2 國內(nèi)外耐磨鑄件制造技術(shù)研究現(xiàn)狀 |
| 1.3 課題研究的內(nèi)容與方法 |
| 2 高鉻鑄鐵的復(fù)合變質(zhì)處理及效果 |
| 2.1 試驗(yàn)材料 |
| 2.2 金屬冶煉與制備 |
| 2.3 試驗(yàn)設(shè)備與試驗(yàn)方法 |
| 2.4 試驗(yàn)結(jié)果與分析 |
| 2.5 小結(jié) |
| 3 雙金屬襯板鑄造過程中熱、應(yīng)力場耦合分析 |
| 3.1 襯板鑄造成型中的傳熱理論 |
| 3.2 襯板鑄造過程應(yīng)力分析基礎(chǔ)理論 |
| 3.3 襯板鑄造成型中數(shù)值模擬 |
| 3.4 小結(jié) |
| 4 消失模雙液復(fù)合鑄造高鉻鑄鐵-碳鋼雙金屬襯板 |
| 4.1 試驗(yàn)材料成分設(shè)計(jì) |
| 4.2 雙金屬消失模雙液復(fù)合鑄造工藝設(shè)計(jì) |
| 4.3 雙金屬消失模雙液復(fù)合鑄造工藝實(shí)施 |
| 4.4 小結(jié) |
| 5 基于C#雙金屬消失模鑄造工藝系統(tǒng) |
| 5.1 .NET平臺及C#語言 |
| 5.2 消失模雙金屬鑄造工藝系統(tǒng)概述 |
| 5.3 系統(tǒng)設(shè)計(jì) |
| 5.4 系統(tǒng)運(yùn)行 |
| 5.5 小結(jié) |
| 6 雙金屬復(fù)合材料組織與性能研究 |
| 6.1 復(fù)合材料與試驗(yàn)方法 |
| 6.2 試驗(yàn)結(jié)果與分析 |
| 6.3 小結(jié) |
| 7 雙金屬襯板裝機(jī)試驗(yàn)及其效果分析 |
| 7.1 裝機(jī)運(yùn)行試驗(yàn) |
| 7.2 磨損表面分析 |
| 7.3 小結(jié) |
| 8 結(jié)論 |
| 致謝 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 附錄 攻讀博士期間發(fā)表論文 |
| 附錄 其他 |
（6）耐磨堆焊用無渣自保護(hù)藥芯焊絲及其冶金行為研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 圖表清單 |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 課題背景及意義 |
| 1.2 國內(nèi)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 自保護(hù)藥芯焊絲的研究 |
| 1.2.1.1 自保護(hù)藥芯焊絲的保護(hù)機(jī)理 |
| 1.2.1.2 自保護(hù)藥芯焊絲的熔滴過渡 |
| 1.2.2 高鉻鑄鐵耐磨堆焊合金的研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.2.1 堆焊合金的成分、組織與耐磨性 |
| 1.2.2.2 堆焊合金磨損機(jī)理 |
| 1.2.3 堆焊材料有限元分析的研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.3.1 堆焊溫度場與應(yīng)力場有限元分析現(xiàn)狀 |
| 1.2.3.2 輥壓機(jī)工作應(yīng)力有限元分析現(xiàn)狀 |
| 1.3 研究的主要內(nèi)容 |
| 第二章 無渣自保護(hù)藥芯焊絲的研制 |
| 2.1 無渣自保護(hù)藥芯焊絲的配方設(shè)計(jì)及其自保護(hù)機(jī)制 |
| 2.1.1 無渣自保護(hù)藥芯焊絲的配方設(shè)計(jì) |
| 2.1.2 無渣自保護(hù)藥芯焊絲的自保護(hù)機(jī)制 |
| 2.2 無渣自保護(hù)藥芯焊絲的飛濺率研究 |
| 2.2.1 試驗(yàn)方法 |
| 2.2.2 藥芯組分的一次回歸正交設(shè)計(jì)及實(shí)驗(yàn)結(jié)果 |
| 2.2.3 飛濺的主要類型 |
| 2.2.4 藥芯組分影響飛濺率的機(jī)理 |
| 2.3 無渣自保護(hù)藥芯焊絲的環(huán)保性能 |
| 2.4 本章小結(jié) |
| 第三章 無渣自保護(hù)藥芯焊絲的熔滴過渡 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 試驗(yàn)方法 |
| 3.3 無渣自保護(hù)藥芯焊絲的熔滴過渡形態(tài) |
| 3.3.1 熔滴過渡的基本特點(diǎn) |
| 3.3.1.1 熔滴過渡中特有的“渣濺”現(xiàn)象 |
| 3.3.1.2 熔滴過渡中的“潛弧”現(xiàn)象 |
| 3.3.2 熔滴過渡形態(tài)的分類 |
| 3.3.2.1 排斥過渡 |
| 3.3.2.2 表面張力過渡 |
| 3.3.2.3 顆粒過渡 |
| 3.3.2.4 爆炸過渡 |
| 3.4 熔滴過渡形態(tài)對電弧形態(tài)的影響 |
| 3.4.1 排斥過渡對電弧形態(tài)的影響 |
| 3.4.2 表面張力過渡對電弧形態(tài)的影響 |
| 3.4.3 顆粒過渡對電弧形態(tài)的影響 |
| 3.4.4 爆炸過渡對電弧形態(tài)的影響 |
| 3.5 熔滴過渡形態(tài)的影響因素及控制方法 |
| 3.5.1 焊接工藝參數(shù)的影響 |
| 3.5.1.1 小焊接參數(shù)下無渣自保護(hù)藥芯焊絲的電弧信號測試 |
| 3.5.1.2 大焊接參數(shù)下無渣自保護(hù)藥芯焊絲的電弧信號測試 |
| 3.5.1.3 電流對無渣自保護(hù)藥芯焊絲焊接電弧物理的影響 |
| 3.5.1.4 電壓對無渣自保護(hù)藥芯焊絲焊接電弧物理的影響 |
| 3.5.2 藥芯組分的影響 |
| 3.5.2.1 石墨的影響 |
| 3.5.2.2 錳粉的影響 |
| 3.5.2.3 硼鐵的影響 |
| 3.5.2.4 鋁鎂合金的影響 |
| 3.6 本章小結(jié) |
| 第四章 堆焊用無渣自保護(hù)藥芯焊絲 Fe-Cr-B-C 合金系研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 試驗(yàn)材料與方法 |
| 4.3 石墨對堆焊合金組織的影響 |
| 4.4 B 對堆焊合金組織的影響 |
| 4.4.1 B 對 Fe-Cr-C 堆焊合金組織的影響 |
| 4.4.2 B 對 Fe-Cr-Ti-C 堆焊合金組織的影響 |
| 4.5 硼鐵和石墨的不同配比對堆焊合金組織的影響 |
| 4.6 分析與討論 |
| 4.7 本章小結(jié) |
| 第五章 Ti 和 Nb 強(qiáng)化 Fe-Cr-B-C 系耐磨堆焊合金 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 試驗(yàn)方法 |
| 5.3 Ti 強(qiáng)化 Fe-Cr-B-C 系耐磨堆焊合金 |
| 5.3.1 Ti 對 Fe-Cr-B-C 系堆焊合金組織的影響 |
| 5.3.2 Fe-Cr-B-C 堆焊合金中 TiC 形成的熱力學(xué)分析 |
| 5.3.3 Ti 對堆焊合金組織硬度和耐磨性的影響 |
| 5.4 Nb 強(qiáng)化 Fe-Cr-B-C 系耐磨堆焊合金 |
| 5.4.1 Nb 對 Fe-Cr-B-C 系堆焊合金組織的影響 |
| 5.4.2 Nb 對 Fe-Cr-B-C 系堆焊合金硬度和耐磨性的影響 |
| 5.5 本章小結(jié) |
| 第六章 無渣自保護(hù)藥芯焊絲輥壓機(jī)輥面堆焊制造工藝設(shè)計(jì) |
| 6.1 引言 |
| 6.2 輥壓機(jī)有限元模型的建立 |
| 6.2.1 輥壓機(jī)有限元模型及網(wǎng)格劃分 |
| 6.2.2 材料的特性參數(shù) |
| 6.2.3 定解條件 |
| 6.2.4 焊接熱源的施加 |
| 6.2.5 載荷工況的加載 |
| 6.2.6 生死單元技術(shù) |
| 6.3 輥體堆焊溫度場模擬分析 |
| 6.3.1 三種條件下溫度場的比較 |
| 6.3.2 堆焊過程熱循環(huán)曲線分析 |
| 6.4 應(yīng)力有限元模擬 |
| 6.4.1 熱彈塑性理論 |
| 6.4.2 熱力耦合分析 |
| 6.4.3 力學(xué)邊界條件加載 |
| 6.4.4 堆焊應(yīng)力場分布 |
| 6.4.5 堆焊應(yīng)力分析 |
| 6.5 工作應(yīng)力與堆焊應(yīng)力的耦合分析 |
| 6.5.1 耦合應(yīng)力場分布 |
| 6.5.2 耦合應(yīng)力分析 |
| 6.6 本章小結(jié) |
| 第七章 結(jié)論 |
| 7.1 結(jié)論 |
| 7.2 主要創(chuàng)新點(diǎn) |
| 參考文獻(xiàn) |
| 致謝 |
| 在學(xué)期間的研究成果及發(fā)表的學(xué)術(shù)論文 |
（7）高鉻鑄鐵凝固路徑及碳化物析出預(yù)測（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 緒論 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 抗磨材料的研究進(jìn)展 |
| 1.2.1 抗磨白口鑄鐵 |
| 1.2.2 高錳鋼 |
| 1.2.3 鎳硬鑄鐵 |
| 1.2.4 高鉻白口鑄鐵 |
| 1.3 影響高鉻鑄鐵耐磨性的主要因素 |
| 1.3.1 高鉻鑄鐵中的合金元素 |
| 1.3.2 高鉻鑄鐵中的碳化物 |
| 1.4 高鉻鑄鐵主要改進(jìn)工藝 |
| 1.4.1 熱處理 |
| 1.4.2 通過塑性變形改善碳化物的形貌 |
| 1.4.3 控制鑄件的凝固過程 |
| 1.4.4 變質(zhì)處理 |
| 1.4.5 合金化 |
| 1.6 高鉻鑄鐵凝固過程數(shù)值模擬 |
| 1.6.1 合金凝固過程數(shù)值模擬技術(shù)發(fā)展現(xiàn)狀 |
| 1.7 選題背景及意義 |
| 1.8 主要研究內(nèi)容 |
| 第2章 高鉻鑄鐵凝固過程實(shí)驗(yàn) |
| 2.1 實(shí)驗(yàn)成分設(shè)計(jì) |
| 2.2 實(shí)驗(yàn)過程 |
| 2.2.1 合金熔煉及澆注 |
| 2.2.3 溫降曲線的測定 |
| 2.2.4 相分?jǐn)?shù)與相成分的測定 |
| 第3章 高鉻鑄鐵凝固過程模擬 |
| 3.1 求解溫度場 |
| 3.1.1 熱焓計(jì)算 |
| 3.2 微觀偏析模型 |
| 3.2.1 杠桿定律 |
| 3.2.2 Guliver-Scheil模型 |
| 3.2.3 偏平衡模型 |
| 3.3 THERMO-CALC |
| 3.3.1 Thermo-Calc軟件介紹 |
| 第4章 模擬結(jié)果分析 |
| 4.1 模擬采用的參數(shù) |
| 4.2 模擬采用的換熱條件 |
| 4.2.1 模擬采用的換熱系數(shù) |
| 4.2.2 模擬采用的導(dǎo)熱系數(shù) |
| 4.3 合金的凝固路徑 |
| 4.4 模擬得到的溫降曲線 |
| 4.5 模擬得到的溫度場云圖 |
| 4.6 析出相分析 |
| 4.6.1 相分?jǐn)?shù)分析 |
| 4.6.2 相成分分析 |
| 第5章 結(jié)論 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 致謝 |
（8）基于生物質(zhì)固體成型機(jī)理研究的環(huán)模疲勞壽命分析（論文提綱范文）
| 目錄 |
| CONTENTS |
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 緒論 |
| 1.1 研究背景及意義 |
| 1.2 環(huán)模式生物質(zhì)固體成型技術(shù) |
| 1.2.1 固體成型技術(shù)研究進(jìn)展 |
| 1.2.2 環(huán)模技術(shù)研究進(jìn)展 |
| 1.3 環(huán)模壽命研究存在的問題 |
| 1.4 課題來源及研究內(nèi)容 |
| 1.5 本章小結(jié) |
| 第2章 環(huán)模式生物質(zhì)固體成型機(jī)理及環(huán)模失效特性研究 |
| 2.1 生物質(zhì)的組成成分和壓縮特性 |
| 2.1.1 生物質(zhì)的組成成分 |
| 2.1.2 壓縮特性研究 |
| 2.2 生物質(zhì)固體成型機(jī)理研究 |
| 2.3 環(huán)模失效形式和失效機(jī)理研究 |
| 2.3.1 失效形式 |
| 2.3.2 失效機(jī)理 |
| 2.4 影響環(huán)模疲勞失效的結(jié)構(gòu)參數(shù) |
| 2.5 本章小結(jié) |
| 第3章 生物質(zhì)固體成型有限元法及環(huán)模疲勞理論的推導(dǎo) |
| 3.1 有限變形彈塑性有限元法 |
| 3.1.1 有限變形 |
| 3.1.2 生物質(zhì)塑性變形理論 |
| 3.2 生物質(zhì)固體成型有限元本構(gòu)方程 |
| 3.3 環(huán)模的熱彈塑性本構(gòu)方程 |
| 3.4 環(huán)模失效數(shù)學(xué)模型 |
| 3.4.1 疲勞壽命分析方法研究 |
| 3.4.2 環(huán)模疲勞特性曲線 |
| 3.4.3 疲勞累積損傷理論 |
| 3.4.4 雨流計(jì)數(shù)法 |
| 3.5 本章小結(jié) |
| 第4章 環(huán)模式生物質(zhì)固體成型過程的數(shù)值模擬 |
| 4.1 ANSYS結(jié)構(gòu)接觸分析法 |
| 4.2 分析模型的建立 |
| 4.3 網(wǎng)格劃分 |
| 4.4 施加約束、載荷并求解 |
| 4.5 生物質(zhì)固體成型接觸結(jié)果分析 |
| 4.5.1 固體成型的變形結(jié)果 |
| 4.5.2 固體成型位移云圖和Y向應(yīng)力云圖 |
| 4.5.3 環(huán)模的等效應(yīng)力場分布圖 |
| 4.5.4 環(huán)模的摩擦力云圖和曲線圖 |
| 4.6 本章小結(jié) |
| 第5章 環(huán)模疲勞壽命的數(shù)值模擬 |
| 5.1 環(huán)模疲勞幾何模型的建立 |
| 5.2 環(huán)模的結(jié)構(gòu)靜力分析 |
| 5.2.1 約束、載荷和邊界條件 |
| 5.2.2 靜力分析結(jié)果 |
| 5.3 環(huán)模壽命分析 |
| 5.3.1 壽命參數(shù)設(shè)置 |
| 5.3.2 壽命模擬結(jié)果分析 |
| 5.4 本章小結(jié) |
| 總結(jié)與展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 攻讀碩士學(xué)位期間所發(fā)表的學(xué)術(shù)論文及參與項(xiàng)目 |
| 致謝 |
| 學(xué)位論文評閱及答辯情況表 |
（9）生物質(zhì)固化成型環(huán)模磨損實(shí)驗(yàn)研究及數(shù)值模擬（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 緒論 |
| 1.1 論文選題的背景、目的和意義 |
| 1.1.1 我國能源現(xiàn)狀 |
| 1.1.2 我國環(huán)境現(xiàn)狀 |
| 1.1.3 生物質(zhì)能的基本特征 |
| 1.1.4 我國生物質(zhì)能源狀況 |
| 1.1.5 開發(fā)利用我國生物質(zhì)資源的必要性和意義 |
| 1.2 生物質(zhì)能轉(zhuǎn)化利用方式 |
| 1.3 國內(nèi)外生物質(zhì)固化成型研究現(xiàn)狀 |
| 1.3.1 生物質(zhì)固化成型機(jī)理 |
| 1.3.2 生物質(zhì)固化成型工藝 |
| 1.3.3 生物質(zhì)固化成型設(shè)備類型 |
| 1.3.4 國內(nèi)外生物質(zhì)固化成型設(shè)備應(yīng)用情況 |
| 1.3.5 生物質(zhì)固化成型理論研究現(xiàn)狀 |
| 1.4 本文研究內(nèi)容 |
| 2 生物質(zhì)環(huán)模輥壓式成型機(jī)的失效分析 |
| 2.1 模具失效形式及原因 |
| 2.2 模具的磨損 |
| 2.2.1 磨損過程 |
| 2.2.2 磨損分類 |
| 2.2.3 磨損機(jī)理 |
| 2.2.4 磨損的影響因素 |
| 2.3 環(huán)模輥壓式成型機(jī)的結(jié)構(gòu)和工作過程分析 |
| 2.4 環(huán)模輥壓式成型機(jī)環(huán)模的受力分析 |
| 2.5 環(huán)模輥壓式成型機(jī)環(huán)模失效分析 |
| 2.5.1 交變應(yīng)力下的疲勞破壞失效 |
| 2.5.2 磨損失效 |
| 2.6 本章小結(jié) |
| 3 生物質(zhì)原料對環(huán)模軟磨損的實(shí)驗(yàn)研究 |
| 3.1 不同生物質(zhì)原料對金屬材料磨損累積失重實(shí)驗(yàn) |
| 3.1.1 實(shí)驗(yàn)?zāi)康?/td> |
| 3.1.2 實(shí)驗(yàn)器材及材料 |
| 3.1.3 實(shí)驗(yàn)方法 |
| 3.1.4 實(shí)驗(yàn)結(jié)果及分析 |
| 3.2 生物質(zhì)秸稈原料對金屬材料磨損累積失重實(shí)驗(yàn) |
| 3.2.1 實(shí)驗(yàn)?zāi)康?/td> |
| 3.2.2 實(shí)驗(yàn)器材及材料 |
| 3.2.3 實(shí)驗(yàn)方法 |
| 3.2.4 實(shí)驗(yàn)結(jié)果及分析 |
| 3.3 生物質(zhì)秸稈原料對不同金屬材料的磨料磨損試驗(yàn) |
| 3.3.1 實(shí)驗(yàn)?zāi)康?/td> |
| 3.3.2 實(shí)驗(yàn)材料和設(shè)備 |
| 3.3.3 實(shí)驗(yàn)方法 |
| 3.3.4 試驗(yàn)結(jié)果與分析 |
| 3.4 磨料磨損微觀分析 |
| 3.4.1 實(shí)驗(yàn)?zāi)康?/td> |
| 3.4.2 實(shí)驗(yàn)儀器及材料 |
| 3.4.3 實(shí)驗(yàn)方法 |
| 3.4.4 實(shí)驗(yàn)結(jié)果及分析 |
| 3.5 本章小結(jié) |
| 4 基于ANSYS的秸稈壓縮成型過程的有限元模擬 |
| 4.1 有限元基本理論 |
| 4.1.1 有限元法的基本概念 |
| 4.1.2 有限元的發(fā)展階段 |
| 4.2 彈塑性基本理論 |
| 4.2.1 變形的基本特征 |
| 4.2.2 彈塑性力學(xué)的主要內(nèi)容 |
| 4.2.3 彈塑性力學(xué)基本假設(shè) |
| 4.2.4 塑性變形特征 |
| 4.3 ANSYS軟件簡介 |
| 4.3.1 ANSYS介紹 |
| 4.3.2 ANSYS分析的基本流程 |
| 4.4 秸稈壓縮成型的有限元模擬 |
| 4.4.1 秸稈壓縮成型的ANSYS分析類型和計(jì)算方法的確定 |
| 4.4.2 秸稈壓縮成型的ANSYS模擬 |
| 4.4.3 秸稈壓縮成型的ANSYS計(jì)算結(jié)果及分析 |
| 4.5 磨損計(jì)算與預(yù)測 |
| 4.5.1 環(huán)模?？啄p建模 |
| 4.5.2 有限元模擬參數(shù)的確定 |
| 4.5.3 有限元模擬結(jié)果與分析 |
| 4.6 本章小結(jié) |
| 5 環(huán)模?？椎饶p優(yōu)化設(shè)計(jì) |
| 5.1 人工神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)介紹 |
| 5.1.1 BP神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)的定義 |
| 5.1.2 BP神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)模型與結(jié)構(gòu) |
| 5.1.3 BP算法 |
| 5.1.4 BP網(wǎng)絡(luò)的設(shè)計(jì) |
| 5.2 遺傳算法介紹 |
| 5.2.1 遺傳算法概述 |
| 5.2.2 遺傳算法特點(diǎn) |
| 5.2.3 遺傳算法的應(yīng)用 |
| 5.2.4 遺傳算法基本步驟 |
| 5.3 環(huán)模模具優(yōu)化數(shù)學(xué)模型的建立 |
| 5.3.1 確定目標(biāo)函數(shù) |
| 5.3.2 選取設(shè)計(jì)變量 |
| 5.4 BP人工神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)與遺傳算法相結(jié)合的環(huán)模等磨損優(yōu)化設(shè)計(jì) |
| 5.4.1 確定目標(biāo)函數(shù) |
| 5.4.2 BP神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)模型的建立 |
| 5.4.3 樣本數(shù)據(jù)的歸一化處理 |
| 5.4.4 網(wǎng)絡(luò)模型的訓(xùn)練 |
| 5.4.5 采用遺傳算法作優(yōu)化器 |
| 5.5 優(yōu)化結(jié)果及分析 |
| 5.5.1 優(yōu)化結(jié)果 |
| 5.5.2 環(huán)模?？啄p計(jì)算結(jié)果 |
| 5.6 本章小結(jié) |
| 結(jié)論 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 攻讀學(xué)位期間發(fā)表的學(xué)術(shù)論文 |
| 致謝 |
（10）CCKZ63彈簧托梁裂紋數(shù)值模擬及工藝改進(jìn)（論文提綱范文）
| 致謝 |
| 中文摘要 |
| ABSTRACT |
| 1 緒論 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 鑄造過程數(shù)值模擬技術(shù)的發(fā)展情況 |
| 1.2.1 鑄件凝固過程溫度場數(shù)值模擬技術(shù)的發(fā)展概況 |
| 1.2.2 鑄件凝固過程應(yīng)力場數(shù)值模擬技術(shù)發(fā)展概況 |
| 1.2.3 鑄件凝固過程熱力耦合數(shù)值模擬技術(shù)發(fā)展概況 |
| 1.3 課題背景及意義 |
| 1.4 本課題主要研究內(nèi)容 |
| 2 鑄件凝固過程熱應(yīng)力場數(shù)值模擬 |
| 2.1 鑄造過程數(shù)值模擬常用的數(shù)值算法 |
| 2.1.1 數(shù)值計(jì)算方法 |
| 2.1.2 數(shù)值模擬基本方法 |
| 2.2 凝固過程溫度場數(shù)值模擬基礎(chǔ)理論 |
| 2.2.1 傳熱學(xué)基礎(chǔ) |
| 2.2.2 凝固過程結(jié)晶潛熱的處理 |
| 2.3 凝固過程熱應(yīng)力場數(shù)值模擬基礎(chǔ)理論 |
| 2.3.1 應(yīng)力分析數(shù)理模型 |
| 2.3.2 凝固過程熱-應(yīng)力場的特點(diǎn) |
| 2.4 熱彈性模型理論與本構(gòu)方程 |
| 2.4.1 塑性增量理論的基本準(zhǔn)則 |
| 2.4.2 彈塑性本構(gòu)方程 |
| 2.5 鑄件/鑄型邊界條件的處理 |
| 2.6 材料高溫力學(xué)性能 |
| 2.7 鑄鋼件凝固過程裂紋的預(yù)測 |
| 2.7.1 熱裂紋產(chǎn)生的機(jī)理 |
| 2.7.2 冷裂紋產(chǎn)生的機(jī)理 |
| 2.7.3 熱裂紋預(yù)測判據(jù) |
| 2.7.4 冷裂紋預(yù)測判據(jù) |
| 2.8 鑄造模擬軟件ProCAST |
| 2.8.1 ProCAST的模塊組成 |
| 2.8.2 ProCAST的適用范圍 |
| 2.8.3 ProCAST的主要特點(diǎn) |
| 3 集中式內(nèi)澆道工藝下的裂紋預(yù)測 |
| 3.1 CCKZ63托梁的概況 |
| 3.2 CCKZ63托梁鑄造工藝與缺陷情況 |
| 3.2.1 鑄造工藝 |
| 3.2.2 存在缺陷與分析 |
| 3.3 集中式內(nèi)澆道工藝的數(shù)值模擬 |
| 3.3.1 三維實(shí)體造型 |
| 3.3.2 有限元網(wǎng)格劃分 |
| 3.3.3 數(shù)值計(jì)算參數(shù)的確定 |
| 3.3.4 溫度場模擬與結(jié)果分析 |
| 3.3.5 應(yīng)力場模擬與結(jié)果分析 |
| 3.4 本章小節(jié) |
| 4 分散式內(nèi)澆道工藝下的裂紋預(yù)測 |
| 4.1 鑄造工藝設(shè)計(jì)方法 |
| 4.2 工藝改進(jìn)思路 |
| 4.2.1 CCKZ63彈簧托梁改進(jìn)思路的提出 |
| 4.2.2 內(nèi)澆道設(shè)置所遵循的原則 |
| 4.3 分散式內(nèi)澆道工藝的設(shè)計(jì) |
| 4.4 分散式內(nèi)澆道工藝數(shù)值模擬與結(jié)果分析 |
| 4.4.1 溫度場模擬與結(jié)果分析 |
| 4.4.2 應(yīng)力場模擬與結(jié)果分析 |
| 4.5 分散式內(nèi)澆道工藝的生產(chǎn)驗(yàn)證 |
| 4.6 本章小結(jié) |
| 5 分散式內(nèi)澆道工藝下加冷鐵及加強(qiáng)筋的裂紋預(yù)測 |
| 5.1 工藝改進(jìn)思路提出 |
| 5.1.1 CCKZ63托梁改進(jìn)思路的提出 |
| 5.1.2 冷鐵和加強(qiáng)筋設(shè)置所遵循的原則 |
| 5.2 分散式內(nèi)澆道加冷鐵及加強(qiáng)筋工藝設(shè)計(jì) |
| 5.3 分散式內(nèi)澆道加冷鐵及加強(qiáng)筋工藝數(shù)值模擬與結(jié)果分析 |
| 5.3.1 溫度場模擬與結(jié)果分析 |
| 5.3.2 應(yīng)力場模擬與結(jié)果分析 |
| 5.4 分散式內(nèi)澆道加冷鐵及加強(qiáng)筋工藝的實(shí)際生產(chǎn)驗(yàn)證 |
| 5.5 本章小結(jié) |
| 6 結(jié)論 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 作者簡歷 |
| 學(xué)位論文數(shù)據(jù)集 |
四、高鉻鑄鐵件成型過程三維熱應(yīng)力數(shù)值模擬（論文參考文獻(xiàn)）
- [1]某鋁合金異形件鑄造工藝研究[D]. 陳敏. 貴州大學(xué), 2018(01)
- [2]基于ANSYS的ZTA/Fe復(fù)合材料凝固過程溫度場的數(shù)值模擬[J]. 楊坤,蔣業(yè)華,馮晶. 熱加工工藝, 2018(02)
- [3]鎂合金大扁錠半連鑄非穩(wěn)態(tài)物理場的數(shù)值模擬[D]. 柏媛媛. 東北大學(xué), 2018(01)
- [4]基于鐵型覆砂技術(shù)的熱磨機(jī)磨片的研發(fā)[D]. 吳江. 浙江工業(yè)大學(xué), 2015(06)
- [5]消失模鑄造高鉻鑄鐵/碳鋼雙金屬耐磨襯板研究[D]. 肖小峰. 華中科技大學(xué), 2014(07)
- [6]耐磨堆焊用無渣自保護(hù)藥芯焊絲及其冶金行為研究[D]. 劉大雙. 南京航空航天大學(xué), 2013(12)
- [7]高鉻鑄鐵凝固路徑及碳化物析出預(yù)測[D]. 吳丙根. 東北大學(xué), 2012(07)
- [8]基于生物質(zhì)固體成型機(jī)理研究的環(huán)模疲勞壽命分析[D]. 吳云玉. 山東大學(xué), 2010(09)
- [9]生物質(zhì)固化成型環(huán)模磨損實(shí)驗(yàn)研究及數(shù)值模擬[D]. 孔雪輝. 東北林業(yè)大學(xué), 2010(12)
- [10]CCKZ63彈簧托梁裂紋數(shù)值模擬及工藝改進(jìn)[D]. 吳海軍. 北京交通大學(xué), 2008(08)
標(biāo)簽：藥芯焊絲論文; 應(yīng)力狀態(tài)論文; 熱應(yīng)力論文; 數(shù)值模擬論文; 生物質(zhì)論文;