一、封竄堵漏技術(shù)在濮城油田的推廣應(yīng)用（論文文獻(xiàn)綜述）
董海寬,王昆劍,張尚鋒,羅曉青,陳浩,趙亮,肖寒[1]（2022）在《MSPT自愈合微膨脹封竄技術(shù)在渤海的應(yīng)用》文中研究指明部分油井生產(chǎn)后期需要對(duì)過路油層進(jìn)行上返補(bǔ)孔,尋找潛力砂體。而由于有些油井套管外固井質(zhì)量不滿足射孔要求而導(dǎo)致無法實(shí)現(xiàn)補(bǔ)孔。通過使用MSPT自愈合微膨脹封竄技術(shù)擠入堵劑對(duì)上返層井段套管外環(huán)空進(jìn)行封堵補(bǔ)救,使管外固井質(zhì)量差的補(bǔ)孔井段能滿足封固要求,達(dá)到正常補(bǔ)孔生產(chǎn)的目的。該封竄技術(shù)在渤海油田首次成功應(yīng)用,為類似油氣井順利實(shí)施上返補(bǔ)孔提供技術(shù)支撐,在海上油田后期生產(chǎn)中有廣闊的應(yīng)用前景。
劉婧慧[2]（2020）在《安塞油田套管損壞機(jī)理及防治措施研究》文中提出油田油水井的套管損壞簡(jiǎn)稱為套損井,國(guó)內(nèi)外許多油田隨著開發(fā)時(shí)間不斷延長(zhǎng),開發(fā)方案不斷調(diào)整和實(shí)施,尤其是實(shí)施注水開發(fā)的油藏,由于不同的地質(zhì)、工程和管理?xiàng)l件水平,油、氣、水井套管技術(shù)狀況逐漸變差,甚至損壞,使油井不能正常生產(chǎn),安塞油田井站多位于“四河三庫(kù)”環(huán)境敏感區(qū)內(nèi)（“四河”:延河、杏子河、長(zhǎng)尾河、小川河;“三庫(kù)”:王窯水庫(kù)、紅莊水庫(kù)、中山川水庫(kù)）,水資源匱乏,飲用水非常寶貴,生態(tài)脆弱,環(huán)保壓力極大。油水井套管破損后,在井筒和地下水體間形成了通道,易發(fā)生原油、深層采出水竄至淺層洛河組和地表,造成環(huán)境污染風(fēng)險(xiǎn),甚至污染了飲用水源,以致影響油田穩(wěn)產(chǎn)。安塞油田自從1990年發(fā)現(xiàn)第一口套損井以來,每年平均新增隱患井70～80口,現(xiàn)存的套損井達(dá)1640口,隱患井?dāng)?shù)量不斷遞增,且由于部分井存在多段破損情況,已成為威脅水源、環(huán)境等安全隱患井,嚴(yán)重影響油田油水井正常生產(chǎn)。本論文是通過套管檢查、套損水分析、掛片內(nèi)腐蝕測(cè)試、產(chǎn)液腐蝕測(cè)試等手段深入研究分析套管外腐蝕和內(nèi)腐蝕原因,分析表明安塞油田套損主要原因是套管外腐蝕、水泥返高低、水高礦化度、CO2及淺層水含氧。針對(duì)套損井現(xiàn)狀,實(shí)施防治結(jié)合方法治理套損井,采用套管陰極保護(hù)、隔氧、投加緩蝕劑等方法減緩套管的腐蝕速率,同時(shí)針對(duì)套管的腐蝕程度不同采取不同的治理方式,一是針對(duì)井筒仍可利用的套損井,實(shí)施長(zhǎng)效封隔器+機(jī)械座封的隔水采油技術(shù),同時(shí)配套延緩內(nèi)腐蝕,提高套損井一次治理成果率;二是針對(duì)套損嚴(yán)重水泥返高低的油水井,實(shí)施隱患治理井二次固井工藝技術(shù),通過對(duì)比分析不同水泥漿體系,優(yōu)選二次固井技術(shù);三是試驗(yàn)性開展套管化學(xué)堵漏,膨脹管補(bǔ)貼技術(shù),不斷摸索提高安塞油田套損井治理的新技術(shù)新實(shí)驗(yàn)。通過幾種工藝技術(shù)對(duì)比和現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)應(yīng)用,表明二次固井技術(shù)適用于安塞油田套損井治理,提高了油田的經(jīng)濟(jì)效益。
李宜坤,李宇鄉(xiāng),彭?xiàng)?于洋[3]（2019）在《中國(guó)堵水調(diào)剖60年》文中提出記述了中國(guó)油田油井堵水、注水井調(diào)剖,以及調(diào)驅(qū)、深部液流轉(zhuǎn)向等技術(shù)的起源、試驗(yàn)、發(fā)展、成熟、更替的過程。在這60年中,油井機(jī)械封隔器分層堵水技術(shù)、水玻璃-氯化鈣化學(xué)堵水技術(shù)、聚丙烯酰胺-黏土注水井調(diào)剖技術(shù)、膨脹顆粒深部調(diào)剖、弱凝膠調(diào)驅(qū)技術(shù)、聚合物微球深部液流轉(zhuǎn)向技術(shù)、區(qū)塊整體調(diào)剖PI、RE、RS決策技術(shù),以及近十年發(fā)展的水平井化學(xué)及機(jī)械控水技術(shù)、選擇性堵水技術(shù)等是具有里程碑意義的技術(shù)。隨著油氣田開發(fā)程度的加深,高溫、深井、裂縫、海上等油藏的堵水調(diào)剖技術(shù),水平井、氣井的堵水技術(shù),以及智能化學(xué)劑技術(shù)、高效選擇性堵水技術(shù)、聚驅(qū)后的調(diào)驅(qū)技術(shù)等將會(huì)成為研究的重點(diǎn)。
潘永功[4]（2019）在《油水井套管漏失化學(xué)封堵技術(shù)研究》文中研究表明隨著開采時(shí)間的增長(zhǎng),我國(guó)的油田基本進(jìn)入到了開發(fā)的中后期階段,為了進(jìn)一步提高原油采收率,各大油田主要通過二次采油、三次采油等方式來提高采收率。在對(duì)儲(chǔ)層進(jìn)行注水、注氣、熱力采油、注化學(xué)劑、微生物采油等方式進(jìn)行作業(yè)時(shí)使套管所面對(duì)的環(huán)境更加的復(fù)雜,加劇了套管的損壞。另一方面,地層的非均質(zhì)性、地層斷層活動(dòng)、地震、地殼運(yùn)動(dòng)等地質(zhì)因素使得油水井套管受到了應(yīng)力剪切作用以及地層流體對(duì)套管的腐蝕,使得套管損壞日趨嚴(yán)重。由于套管損壞導(dǎo)致井筒漏失使油田的產(chǎn)量下降,破壞了正常注采井網(wǎng)層系、造成油氣資源的巨大浪費(fèi),打亂正常生產(chǎn)部署,給宏觀決策和具體管理都帶來許多盲目性,對(duì)油田造成了巨大的經(jīng)濟(jì)損失,套管損壞漏失已成制約油田生產(chǎn)的關(guān)鍵因素之一。本文主要結(jié)合江漢油田現(xiàn)場(chǎng)的實(shí)際情況從套管損壞的不同視角,系統(tǒng)全面地對(duì)套管損壞的機(jī)理、漏點(diǎn)以及江漢油田各區(qū)塊的損壞情況進(jìn)行了分析研究。研究發(fā)現(xiàn)江漢油田地區(qū)的地層含水量礦化度高,地層流體腐蝕是造成套管破漏的主要原因,套管破漏主要發(fā)生在水泥返高以上的未固井井段,占93.9%。在江漢油區(qū),其中以荊河鎮(zhèn)組出現(xiàn)套管漏失現(xiàn)象最嚴(yán)重,占52.8%;鐘市、新溝、老新、浩口等區(qū)塊套管損壞類型以套管破漏為主,浩口、東區(qū)、鐘市、北斷塊套管破漏占區(qū)塊總井?dāng)?shù)比例較高,套管破漏問題較嚴(yán)重。因此本文提出了一種使用隔水凝膠來隔離地層流體通過密度差來實(shí)現(xiàn)漂浮堵漏和沉降堵漏的封堵方法,對(duì)江漢地區(qū)套管損壞穿孔進(jìn)行有效封堵。主要研究出了沉降、漂浮堵漏體系,隔水凝膠體系以及設(shè)計(jì)了一種模擬堵漏裝置。
董利飛[5]（2016）在《非均質(zhì)油藏水竄的分類防治方法研究》文中提出儲(chǔ)層滲透率非均質(zhì)性導(dǎo)致我國(guó)非均質(zhì)油藏長(zhǎng)期開采后普遍水竄嚴(yán)重,水竄防治的迫切需求使得相應(yīng)技術(shù)迅猛發(fā)展、種類繁多。目前,針對(duì)不同類型的油藏,其對(duì)應(yīng)水竄防治方法的選擇缺少合理的依據(jù)和科學(xué)的方法,導(dǎo)致在很多油藏中水竄的防治效果不佳。因此,本文以提升水竄防治技術(shù)篩選的合理性和準(zhǔn)確性為目標(biāo),開展非均質(zhì)油藏水竄分類方法及其治理的優(yōu)選研究。以水竄系數(shù)為水竄程度的表征參數(shù),分別對(duì)層內(nèi)非均質(zhì)油藏以及多層非均質(zhì)油藏進(jìn)行巖心模擬實(shí)驗(yàn),根據(jù)水竄系數(shù)與變異系數(shù)的關(guān)系提出非均質(zhì)油藏水竄的分類防治措施?？紤]剩余油的啟動(dòng),以調(diào)堵劑對(duì)水流通道的封堵強(qiáng)度與剩余油臨界驅(qū)動(dòng)條件相匹配為原則,明確調(diào)堵劑對(duì)不同非均質(zhì)油藏的適應(yīng)性,形成非均質(zhì)油藏水竄治理技術(shù)的分類方法。根據(jù)該方法,具體評(píng)價(jià)了納米微球和地下聚合交聯(lián)凝膠兩種調(diào)剖劑對(duì)層內(nèi)非均質(zhì)油藏治理水竄的適應(yīng)性。改進(jìn)、完善了高溫高壓條件下儲(chǔ)層孔喉中凝膠封堵性能測(cè)試裝置和評(píng)價(jià)方法。同時(shí),對(duì)于層間多層非均質(zhì)油藏,評(píng)價(jià)了細(xì)分層系技術(shù)防治水竄的可行性,明確了目標(biāo)油藏以防治水竄為目的的層系細(xì)分標(biāo)準(zhǔn)。結(jié)果表明:層內(nèi)非均質(zhì)油藏,非均質(zhì)性越強(qiáng),其水竄程度越高。層內(nèi)變異系數(shù)低于0.35的水竄Ⅰ類油藏,通過控制水驅(qū)速度低于5.0m/d來實(shí)現(xiàn)“防”水竄;層內(nèi)變異系數(shù)超過0.35的水竄Ⅱ、Ⅲ類油藏,通過選擇不同封堵性能的調(diào)堵劑進(jìn)行深部調(diào)剖達(dá)到“治”水竄的目的。非均質(zhì)油藏水竄治理分類方法是基于調(diào)堵劑在封堵水流通道中的封堵強(qiáng)度高于剩余油的臨界驅(qū)動(dòng)條件而建立的,確保了治竄過程中剩余油被啟動(dòng)而水流通道內(nèi)調(diào)堵劑未被突破。儲(chǔ)層孔喉中凝膠性能測(cè)試裝置可模擬從弱到強(qiáng)的各類凝膠在孔喉中的流動(dòng)/受力狀態(tài),測(cè)定其在孔隙中的封堵強(qiáng)度、粘滯阻力、穩(wěn)定性等。以該方法驗(yàn)證了平均粒徑為100nm的微球適宜封堵的水流通道滲透率范圍是251300×10-3μm2,該粒徑微球適應(yīng)于非均質(zhì)程度適中（變異系數(shù)≤0.70）的層內(nèi)水竄Ⅱ類油藏的水竄治理。以成膠時(shí)間優(yōu)選出特定組分濃度的地下聚合交聯(lián)凝膠,其成膠后的材料強(qiáng)度為0.31MPa,在不同滲透率巖心中的封堵強(qiáng)度高達(dá)30MPa/m,封堵水竄通道后可以驅(qū)動(dòng)滲透率5×10-3μm2以上低滲區(qū)剩余油,適應(yīng)于強(qiáng)非均質(zhì)水竄Ⅲ類油藏中水竄的治理。層間矛盾為主的縱向多層非均質(zhì)油藏,非均質(zhì)性越強(qiáng),水竄強(qiáng)度也越大。細(xì)分層注水在多層非均質(zhì)油藏防治水竄中可行性較好,變異系數(shù)0.50為多層非均質(zhì)油藏以防治水竄為目的的層系細(xì)分標(biāo)準(zhǔn)。多層非均質(zhì)油藏在早期通過細(xì)分層注水抑制水竄要比后期治理水竄的最終效果好。
周威[6]（2016）在《水平井找漏堵漏卡封技術(shù)研究》文中認(rèn)為新疆油田開發(fā)油藏存在多層疊合、層系內(nèi)油層發(fā)育、油層非均質(zhì)性強(qiáng)的中低滲透特點(diǎn),其勘探開發(fā)井型多為大位移定向井和定向水平井,均采用壓裂、酸化、注水等技術(shù)措施來實(shí)現(xiàn)增產(chǎn)和穩(wěn)產(chǎn)。隨著油田開發(fā)進(jìn)入中后期,經(jīng)常出現(xiàn)套管泄漏等井下事故,需要實(shí)施找漏堵漏工程技術(shù),其核心技術(shù)是卡封工具及封隔器。常規(guī)卡封用封隔器主要靠拖動(dòng)和轉(zhuǎn)動(dòng)管柱來實(shí)現(xiàn)卡封,在直井和小位移定向井中成功率較高；而在多層水平井上存在解封作業(yè)風(fēng)險(xiǎn)大、不能重復(fù)卡封等問題,且大位移定向井和定向水平井要求封隔器具有一次下井、不動(dòng)管柱可實(shí)現(xiàn)N次重復(fù)卡封（坐封和解封）的功能；針對(duì)這些難題,本文基于傳統(tǒng)封隔器的工作原理,采用雙缸聯(lián)動(dòng)加壓坐封與穩(wěn)壓鎖緊機(jī)構(gòu)和彈性自解封、反循環(huán)、投球憋壓強(qiáng)制液壓解封機(jī)構(gòu),研制出了用于水平井及大位移井的一種非管柱運(yùn)動(dòng)可重復(fù)坐封解封封隔器。此新型卡封工具具有坐封性能穩(wěn)定、無機(jī)械解封力等優(yōu)點(diǎn),能在任意井型上實(shí)現(xiàn)一次下井可重復(fù)卡封的功能,達(dá)到克服水平井及大位移井解封困難、降低作業(yè)風(fēng)險(xiǎn)及成本的目標(biāo)；本文主要完成的研究工作有以下幾個(gè)方面：（1）調(diào)研國(guó)內(nèi)外卡封工具的研究和應(yīng)用現(xiàn)狀,收集并了解多種結(jié)構(gòu)尺寸的卡封工具的相關(guān)專利和文獻(xiàn)資料,確立了設(shè)計(jì)方案；（2）研究卡封工具的作用與失效機(jī)理,創(chuàng)新設(shè)計(jì)出了一種具有雙缸聯(lián)動(dòng)加壓坐封、穩(wěn)壓鎖緊、彈性自解封、反循環(huán)和投球憋壓強(qiáng)制液壓解封與強(qiáng)力防突機(jī)構(gòu)的非管柱運(yùn)動(dòng)可重復(fù)坐解封封隔器,可適應(yīng)任意井型的找漏堵漏工況；（3）基于PRO/E對(duì)新型封隔器的工具部件進(jìn)行了結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)并完成強(qiáng)度校核、三維實(shí)體建模與虛擬樣機(jī)的工作行為仿真。根據(jù)卡封工具在解封過程中管柱的受力分析,建立帶有多個(gè)卡封工具的計(jì)算模型,推導(dǎo)出管柱解封時(shí)的計(jì)算公式,給出了卡封工具解封過程中解封力的分布規(guī)律。（4）基于有限元利用大變形不可壓縮理論對(duì)橡膠材料試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行處理以及仿真模擬；探討了卡封工具組合式膠筒各結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)密封性能的影響規(guī)律；并取各結(jié)構(gòu)參數(shù)的幾個(gè)較優(yōu)水平進(jìn)行正交分析,以最大接觸應(yīng)力為評(píng)定標(biāo)準(zhǔn),進(jìn)一步確定各結(jié)構(gòu)參數(shù)的主次影響關(guān)系及最優(yōu)配合；最后對(duì)膠筒防突結(jié)構(gòu)進(jìn)行了優(yōu)化設(shè)計(jì)。
李江波[7]（2015）在《濮城油田封竄堵漏體系的研究與應(yīng)用》文中研究說明經(jīng)過30多年的開發(fā),由于強(qiáng)采強(qiáng)注,地層經(jīng)長(zhǎng)期的注水沖刷,形成大孔道,以及因固井質(zhì)量、射孔、作業(yè)和油水井管理不當(dāng)?shù)纫蛩卦斐商坠芡馑喹h(huán)破壞,造成的層間竄通,嚴(yán)重影響濮城油田油水井的正常生產(chǎn)。常用的水泥類和樹脂類封竄堵漏劑凝固前容易漏失,不能有效駐留在封堵層位;而樹脂類封竄堵漏劑的耐高溫性能較差;另外常規(guī)油水井封竄堵漏的處理方法在施工中堵劑用量很難把握;同時(shí),由于漿體流變性好、懸浮性差,和地層的“粘接性”不好,稠化時(shí)間短,初凝時(shí)間長(zhǎng),脆性大,堵劑進(jìn)入封堵層后,凝固前很容易漏失和沉淀,使封堵一次成功率低。針對(duì)濮城油田及現(xiàn)有堵劑存在的問題,研制開發(fā)了觸變性封堵體系,該堵劑具有較好的觸變性和“直角稠化”特性,能夠很好的解決現(xiàn)有堵劑存在的問題。根據(jù)濮城油田高溫高礦化度的儲(chǔ)層條件,設(shè)計(jì)了體系中主劑和助劑的用量,通過一系列的試驗(yàn)研究體系中主劑和助劑用量對(duì)堵劑稠化時(shí)間、抗壓強(qiáng)度、觸變性、流變性等性能的影響,并確定了變性封堵劑的理想配方組成為:W/C=1:1.4+漿體懸浮劑10%15%+膠凝固化劑1%3%+觸變調(diào)節(jié)劑0.3%0.5%+低溫促凝劑2.5%3.5%（4060℃添加）+FH高溫復(fù)合緩凝劑2.0%3.0%（120℃130℃添加）。為了滿足現(xiàn)場(chǎng)的要求,對(duì)體系的抗鹽性能（與地層的配伍性）、不同溫度下堵劑的固化時(shí)間及抗壓強(qiáng)度、觸變性、懸浮性、高壓失水、“直角稠化”性能、封堵性能及模擬現(xiàn)場(chǎng)注入過程稠化試驗(yàn)等進(jìn)行了評(píng)價(jià),并進(jìn)行了現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用,證明觸變性封堵劑可有效提高封堵成功率和有效期,而且工藝簡(jiǎn)單、施工周期短,比常規(guī)的大修工藝節(jié)約成本約40%50%,綜合各方面因素,最終產(chǎn)出比在1:3以上。
康延鵬[8]（2014）在《濮城原油微乳液相態(tài)特性實(shí)驗(yàn)研究》文中進(jìn)行了進(jìn)一步梳理經(jīng)過30多年的開發(fā)和調(diào)整治理,中原濮城油田目前已進(jìn)入高含水開發(fā)后期,有必要進(jìn)行三次采油嘗試。微乳液驅(qū)是效率最高的一種化學(xué)驅(qū)油方法,微乳液同油、水具有超低的界面張力和很高的增溶能力,主要適合水驅(qū)效果好、滲透率大的砂巖油藏。在微乳液相態(tài)特性的基礎(chǔ)上確定經(jīng)濟(jì)高效的配方對(duì)微乳液驅(qū)油的現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用具有重要意義。論文以濮城原油為油相,油田注入水為水相,采用與濮城原油油水界面張力到達(dá)10-3mN/m級(jí)別的耐溫抗鹽表面活性劑及小分子醇類,應(yīng)用正交試驗(yàn)探索了濮城原油微乳液的最佳配方的濃度范圍:表面活性劑濃度1%2%,助表面活性劑濃度1%2%,水油比為1:1。探索了表面活性劑的濃度、助表面活性劑的種類和濃度、鹽的濃度和水油比等因素對(duì)濮城原油微乳液相態(tài)的影響,得到了濮城原油微乳液的最佳配方、鹽寬,最佳鹽濃度等特性參數(shù),為濮城沙二上2+3油藏開展三次采油先導(dǎo)試驗(yàn)做好了理論儲(chǔ)備?對(duì)篩選出來的表面活性劑以及微乳液配方進(jìn)行進(jìn)一步的完善,結(jié)合以往的現(xiàn)場(chǎng)施工經(jīng)驗(yàn),在濮城油田西區(qū)進(jìn)行了微乳液驅(qū)油先導(dǎo)性試驗(yàn)。注入微乳液段塞2個(gè)月后,生產(chǎn)井即見到了明顯的效果,試驗(yàn)區(qū)產(chǎn)油量有了明顯的提高。
楊昌華,鄧瑞健,牛保倫,周迅,楊衛(wèi)東[9]（2014）在《濮城油田沙一下油藏CO2泡沫封竄體系研究與應(yīng)用》文中研究說明針對(duì)濮城油田沙一下油藏高溫高鹽的特點(diǎn),利用充氣法,評(píng)價(jià)了不同類型發(fā)泡劑性能。利用高溫高壓泡沫評(píng)價(jià)法,對(duì)陰離子型和非離子型發(fā)泡劑進(jìn)行復(fù)配,得到了耐溫耐鹽的CO2驅(qū)泡沫封竄體系,高壓條件下發(fā)泡劑穩(wěn)定性大幅提升;分別從靜態(tài)和動(dòng)態(tài)角度評(píng)價(jià)了復(fù)配的耐溫耐鹽泡沫封竄體系,結(jié)果表明,該體系耐溫90℃,耐鹽20×104mg/L,最佳使用質(zhì)量濃度5 g/L,在滲透率為3 152×10-3μm2的巖心中,阻力因子超過50;對(duì)比了CO2在氣態(tài)、液態(tài)、超臨界3種相態(tài)下形成泡沫體系的封堵能力,結(jié)果表明,超臨界CO2下形成的封竄體系阻力因子最大?，F(xiàn)場(chǎng)開展了濮1-1井組CO2泡沫封竄試驗(yàn),采用預(yù)處理段塞、CO2段塞、水段塞及泡沫段塞的注入方式,結(jié)果表明,CO2泡沫體系可有效提高注入壓力,改善吸氣剖面。
劉國(guó)霖[10]（2013）在《封竄劑地層侵入性研究》文中進(jìn)行了進(jìn)一步梳理本文針對(duì)雙河油田在對(duì)封竄井進(jìn)行封竄施工時(shí),現(xiàn)場(chǎng)根據(jù)吸水情況,封竄劑的用量設(shè)計(jì)半徑可能大于重復(fù)補(bǔ)孔射孔槍的最大穿深,導(dǎo)致封竄后重復(fù)補(bǔ)孔射不透,造成層位報(bào)廢的生產(chǎn)現(xiàn)狀,評(píng)價(jià)了四種封竄劑（GX-1、YH-02、KJ-150、G級(jí)油井水泥）在不同的滲透率（100×100-3μm2、150×10-3μm2、200×10-3μm2、250×10-3μm2）、溫度（70℃、80℃、90℃）、驅(qū)替壓力（15MPa、18MPa、21MPa、24MPa、27MPa）以及驅(qū)替速度（25.0ml/min、32.0ml/min、40.0ml/min、50.ml/min、60ml/min）條件下封竄劑侵入深度的研究。通過分析實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù),得出了GX-1的封竄性能優(yōu)于YH-02、KJ-150以及G級(jí)油井水泥,針對(duì)GX-1建立了封竄劑侵入深度預(yù)測(cè)模型（KTP侵入深度預(yù)測(cè)模型、KTV侵入深度預(yù)測(cè)模型）,并通過侵入深度預(yù)測(cè)模型,合理優(yōu)化了施工工藝參數(shù)。大量的室內(nèi)評(píng)價(jià)實(shí)驗(yàn)和巖心物模實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明：（1）封竄劑的侵入深度隨滲透率的升高而增加,這是因?yàn)殡S著滲透率升高,巖樣致密性降低,封竄劑漿體在巖樣中流動(dòng)阻力減小,封竄劑漿體很容易侵入到巖樣深部。以GX-1為例,在滲透率為100×10-3μm2時(shí)縱向侵入深度為80.4cm,前端的橫向侵入深度為3.0cm,后端的橫向侵入深度為2.2cm,當(dāng)滲透率升至250x10-3μm2時(shí)縱向侵入深度為92.3cm,前端的橫向侵入深度為3.7cm,填砂管后端的橫向侵入深度為2.8cm。（2）封竄劑的侵入深度隨溫度的升高而減小,這是因?yàn)殡S著溫度升高,封竄劑漿體水化程度大大提高,大量水化形成水化硅酸鈣,封竄劑漿體的流動(dòng)性能變差,凝固時(shí)間變短,稠化時(shí)間變短,流動(dòng)阻力增加,封竄劑無法侵入儲(chǔ)層深部。以G級(jí)油井水泥為例,在溫度為70℃時(shí)縱向侵入深度為81.1cm,前端的橫向侵入深度為2.8cm,后端的橫向侵入深度為2.0cm,當(dāng)溫度升至90℃時(shí)縱向侵入深度為80.0cm；前端的橫向侵入深度為2.7cm,后端的橫向侵入深度為1.6cm。（3）封竄劑的侵入深度隨驅(qū)替壓力的升高而增加,這是因?yàn)樘岣唑?qū)替壓力能夠促使封竄劑漿體侵入砂體深部。以KJ-150為例,在驅(qū)替壓力為15MPa時(shí)縱向侵入深度為81.5cm,前端的橫向侵入深度為3.2cm,后端的橫向侵入深度為2.2cm,當(dāng)驅(qū)替壓力升高至27MPa時(shí)縱向侵入深度大于98.3cm,穿透模擬地層,前端的橫向侵入深度為3.8cm,后端的橫向侵入深度為2.7cm。（4）封竄劑的侵入深度隨驅(qū)替速度的升高而增加,這是因?yàn)轵?qū)替速度升高,封竄劑漿體在砂體內(nèi)的流動(dòng)速度增加,縱向侵入深度會(huì)相應(yīng)增加。以YH-02為例,當(dāng)驅(qū)替速度為25.0ml/min時(shí)縱向侵入深度為82.0cm,前端的橫向侵入深度為3.2cm,填砂管后端的橫向侵入深度為2.3cm,當(dāng)驅(qū)替速度升高為60.0ml/min時(shí)縱向侵入深度大于98.3cm,穿透模擬地層,前端的橫向侵入深度為3.9cm,后端的橫向侵入深度為2.8cm。（5）在驅(qū)替壓力達(dá)到27MPa時(shí),YH-02與KJ-150的侵入深度>98.3cm,在驅(qū)替速度達(dá)到60.0ml/min時(shí)YH-02的侵入深度>98.3cm,均穿透模擬地層,GX-1與G級(jí)油井水泥的侵入深度均<98.3cm,未穿透模擬地層；GX-1的封堵強(qiáng)度>26MPa,而G級(jí)油井水泥的封堵強(qiáng)度為16MPa,可以得出GX-1的封竄性能優(yōu)于其他三種封竄劑。（6）通過對(duì)儲(chǔ)層物性參數(shù)、施工參數(shù)以及室內(nèi)物模實(shí)驗(yàn)的數(shù)據(jù)的擬合,針對(duì)GX-1擬合了封竄劑侵入深度函數(shù)關(guān)系式,同時(shí)在擬合侵入深度函數(shù)關(guān)系式的基礎(chǔ)之上,建立了封竄劑侵入深度預(yù)測(cè)模型（KTP侵入深度預(yù)測(cè)模型、KTV侵入深度預(yù)測(cè)模型）,并通過侵入深度預(yù)測(cè)模型,對(duì)施工壓力、施工排量、施工用量等施工參數(shù)進(jìn)行了合理優(yōu)化,對(duì)現(xiàn)場(chǎng)施工中封竄劑的侵入深度進(jìn)行合理預(yù)測(cè),確保封竄劑侵入深度<lm,使得射孔槍可以射穿封竄地層。
二、封竄堵漏技術(shù)在濮城油田的推廣應(yīng)用（論文開題報(bào)告）
（1）論文研究背景及目的
此處內(nèi)容要求：
首先簡(jiǎn)單簡(jiǎn)介論文所研究問題的基本概念和背景，再而簡(jiǎn)單明了地指出論文所要研究解決的具體問題，并提出你的論文準(zhǔn)備的觀點(diǎn)或解決方法。
寫法范例：
本文主要提出一款精簡(jiǎn)64位RISC處理器存儲(chǔ)管理單元結(jié)構(gòu)并詳細(xì)分析其設(shè)計(jì)過程。在該MMU結(jié)構(gòu)中,TLB采用叁個(gè)分離的TLB,TLB采用基于內(nèi)容查找的相聯(lián)存儲(chǔ)器并行查找,支持粗粒度為64KB和細(xì)粒度為4KB兩種頁面大小,采用多級(jí)分層頁表結(jié)構(gòu)映射地址空間,并詳細(xì)論述了四級(jí)頁表轉(zhuǎn)換過程,TLB結(jié)構(gòu)組織等。該MMU結(jié)構(gòu)將作為該處理器存儲(chǔ)系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)的一個(gè)重要組成部分。
（2）本文研究方法
調(diào)查法：該方法是有目的、有系統(tǒng)的搜集有關(guān)研究對(duì)象的具體信息。
觀察法：用自己的感官和輔助工具直接觀察研究對(duì)象從而得到有關(guān)信息。
實(shí)驗(yàn)法：通過主支變革、控制研究對(duì)象來發(fā)現(xiàn)與確認(rèn)事物間的因果關(guān)系。
文獻(xiàn)研究法：通過調(diào)查文獻(xiàn)來獲得資料，從而全面的、正確的了解掌握研究方法。
實(shí)證研究法：依據(jù)現(xiàn)有的科學(xué)理論和實(shí)踐的需要提出設(shè)計(jì)。
定性分析法：對(duì)研究對(duì)象進(jìn)行“質(zhì)”的方面的研究，這個(gè)方法需要計(jì)算的數(shù)據(jù)較少。
定量分析法：通過具體的數(shù)字，使人們對(duì)研究對(duì)象的認(rèn)識(shí)進(jìn)一步精確化。
跨學(xué)科研究法：運(yùn)用多學(xué)科的理論、方法和成果從整體上對(duì)某一課題進(jìn)行研究。
功能分析法：這是社會(huì)科學(xué)用來分析社會(huì)現(xiàn)象的一種方法，從某一功能出發(fā)研究多個(gè)方面的影響。
模擬法：通過創(chuàng)設(shè)一個(gè)與原型相似的模型來間接研究原型某種特性的一種形容方法。
三、封竄堵漏技術(shù)在濮城油田的推廣應(yīng)用（論文提綱范文）
（1）MSPT自愈合微膨脹封竄技術(shù)在渤海的應(yīng)用（論文提綱范文）
| 1 應(yīng)用背景 |
| 2 MSPT自愈合微膨脹封堵技術(shù)作用機(jī)理和優(yōu)點(diǎn) |
| 2.1 MSPT主要成分和堵劑配方 |
| 2.2 作用機(jī)理[1,2] |
| 2.2.1 形成互穿網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu) |
| 2.2.2膨脹作用 |
| 2.2.3自愈合作用 |
| 2.3 MSPT封竄技術(shù)使用的堵劑性能和優(yōu)點(diǎn) |
| 2.3.1 堵劑性能 |
| 2.3.2 堵劑的優(yōu)點(diǎn) |
| 3 現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用 |
| 3.1 曹妃甸油田11-6D10H井面臨的問題 |
| 3.1.1 生產(chǎn)簡(jiǎn)況及存在的問題 |
| 3.1.2 上返措施遭遇的問題 |
| 3.2 封竄技術(shù)的選擇 |
| 3.3 11-6D10H井封竄工藝設(shè)計(jì)及施工 |
| 3.4 效果評(píng)價(jià)及分析 |
| 3.4.1 按測(cè)井解釋分析封竄效果 |
| 3.4.2 按生產(chǎn)情況對(duì)比分析封竄效果 |
| 4 結(jié)論 |
（2）安塞油田套管損壞機(jī)理及防治措施研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 研究背景及意義 |
| 1.2 國(guó)內(nèi)外套損現(xiàn)狀調(diào)查 |
| 1.2.1 國(guó)內(nèi)套損現(xiàn)狀 |
| 1.2.2 國(guó)外套損現(xiàn)狀 |
| 1.3 套損井治理研究現(xiàn)狀 |
| 第二章 安塞油田套損情況 |
| 2.1 基本概況 |
| 2.2 套損情況 |
| 2.2.1 套損井生產(chǎn)情況 |
| 2.2.2 生產(chǎn)時(shí)間與套損年限情況 |
| 2.2.3 各層段穿孔腐蝕情況 |
| 2.3 本章小結(jié) |
| 第三章 安塞油田套損原因分析 |
| 3.1 現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)分析 |
| 3.1.1 工程測(cè)井 |
| 3.1.2 拔套試驗(yàn) |
| 3.1.3 雙封找漏 |
| 3.2 水質(zhì)監(jiān)測(cè)分析 |
| 3.2.1 各水層水質(zhì)化驗(yàn)分析 |
| 3.2.2 套管腐蝕產(chǎn)物化驗(yàn)分析 |
| 3.3 室內(nèi)研究試驗(yàn) |
| 3.3.1 腐蝕掛片測(cè)試 |
| 3.3.2 油井產(chǎn)液對(duì)腐蝕影響 |
| 3.3.3 水泥返高對(duì)腐蝕的影響 |
| 3.4 本章小結(jié) |
| 第四章 安塞油田套損井防治措施 |
| 4.1 套管未損壞井預(yù)防措施 |
| 4.1.1 電流陰極保護(hù)技術(shù) |
| 4.1.2 藥劑防護(hù) |
| 4.1.3 提高水泥封固率 |
| 4.1.4 設(shè)計(jì)增加高強(qiáng)度套管 |
| 4.2 套損井治理措施 |
| 4.2.1 隔水采油 |
| 4.2.2 二次固井 |
| 4.2.3 套管水泥堵漏 |
| 4.2.4 套管補(bǔ)貼技術(shù) |
| 4.3 工藝優(yōu)選 |
| 結(jié)論與認(rèn)識(shí) |
| 致謝 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 攻讀學(xué)位期間參加科研情況及獲得的學(xué)術(shù)成果 |
（4）油水井套管漏失化學(xué)封堵技術(shù)研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 緒論 |
| 1.1 研究目的及意義 |
| 1.2 套管破損機(jī)理 |
| 1.3 國(guó)內(nèi)外套管修復(fù)技術(shù)和研究現(xiàn)狀 |
| 1.4 研究的內(nèi)容 |
| 1.5 研究的技術(shù)路線 |
| 第2章 江漢油區(qū)基本情況和套管化學(xué)堵漏機(jī)理 |
| 2.1 江漢油區(qū)套管破漏井基本情況 |
| 2.2 江漢油區(qū)套管破漏原因分析 |
| 2.3 江漢油區(qū)套管破漏治理現(xiàn)狀 |
| 2.4 套管化學(xué)堵漏機(jī)理 |
| 第3章 沉降體系的建立及評(píng)價(jià) |
| 3.1 沉降水泥漿體系的建立 |
| 3.2 沉降水泥漿體系的性能評(píng)價(jià) |
| 第4章 漂浮體系的建立及評(píng)價(jià) |
| 4.1 漂浮水泥漿體系的建立 |
| 4.2 漂浮水泥漿體系性能評(píng)價(jià) |
| 第5章 隔水凝膠體系及堵漏模擬實(shí)驗(yàn) |
| 5.1 隔水凝膠體系 |
| 5.2 漂浮堵漏模擬實(shí)驗(yàn) |
| 5.3 沉降堵漏模擬實(shí)驗(yàn) |
| 5.4 小結(jié) |
| 第6章 結(jié)論 |
| 致謝 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 個(gè)人簡(jiǎn)介 |
（5）非均質(zhì)油藏水竄的分類防治方法研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 創(chuàng)新點(diǎn) |
| 第1章 引言 |
| 1.1 研究目的和意義 |
| 1.2 研究現(xiàn)狀及存在的問題 |
| 1.2.1 油田開發(fā)過程中的水竄問題 |
| 1.2.2 水竄的影響因素綜述 |
| 1.2.3 常用的水竄防治方法 |
| 1.2.4 存在的問題 |
| 1.3 論文的研究?jī)?nèi)容及技術(shù)路線 |
| 1.3.1 研究?jī)?nèi)容 |
| 1.3.2 技術(shù)路線 |
| 第2章 非均質(zhì)油藏水竄分類防治措施及其分類方法 |
| 2.1 非均質(zhì)油藏水竄分類防治措施 |
| 2.1.1 非均質(zhì)油藏水竄強(qiáng)度的判別 |
| 2.1.2 層內(nèi)非均質(zhì)油藏水竄分類防治措施 |
| 2.1.3 多層縱向非均質(zhì)油藏水竄分類防治措施 |
| 2.2 非均質(zhì)油藏中剩余油驅(qū)動(dòng)條件 |
| 2.2.1 實(shí)驗(yàn)方法和步驟 |
| 2.2.2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果分析 |
| 2.3 調(diào)堵劑封堵性能與剩余油驅(qū)動(dòng)條件的匹配關(guān)系 |
| 2.3.1 調(diào)堵劑在水流通道中的封堵性能 |
| 2.3.2 調(diào)堵劑封堵強(qiáng)度與剩余油驅(qū)動(dòng)條件的匹配性 |
| 2.4 非均質(zhì)油藏水竄防治分類方法 |
| 2.5 本章小結(jié) |
| 第3章 層內(nèi)水竄Ⅱ類油藏中微球治理水竄技術(shù)評(píng)價(jià) |
| 3.1 納米微球基本性能 |
| 3.2 納米微球在水竄通道中的封堵性能 |
| 3.2.1 納米微球封堵孔喉過程中封堵強(qiáng)度的影響因素 |
| 3.2.2 納米微球?qū)Σ煌瑵B透率水竄通道的封堵強(qiáng)度 |
| 3.3 納米微球治理水竄的適應(yīng)性 |
| 3.3.1 納米微球適應(yīng)于水竄治理的儲(chǔ)層非均質(zhì)范圍 |
| 3.3.2 納米微球在層內(nèi)水竄Ⅱ類油藏中水竄治理效果 |
| 3.4 本章小結(jié) |
| 第4章 層內(nèi)水竄Ⅲ類油藏中凝膠治理水竄技術(shù)評(píng)價(jià) |
| 4.1 地下聚合交聯(lián)凝膠調(diào)堵劑基本性能 |
| 4.2 凝膠調(diào)堵劑在孔喉中的封堵強(qiáng)度測(cè)試裝置和評(píng)價(jià)方法 |
| 4.2.1 凝膠調(diào)堵劑在孔喉中性能測(cè)試裝置 |
| 4.2.2 凝膠調(diào)堵劑在孔喉中性能評(píng)價(jià)方法 |
| 4.3 凝膠調(diào)堵劑在層內(nèi)水竄Ⅲ類油藏中治理水竄適應(yīng)性評(píng)價(jià) |
| 4.3.1 凝膠調(diào)堵劑在水流通道中的注入和封堵性能 |
| 4.3.2 凝膠調(diào)堵劑適應(yīng)于水竄治理的儲(chǔ)層非均質(zhì)范圍 |
| 4.3.3 凝膠調(diào)堵劑在層內(nèi)水竄Ⅲ類油藏中水竄治理效果 |
| 4.4 本章小結(jié) |
| 第5章 多層非均質(zhì)油藏細(xì)分層注水防治水竄適應(yīng)性 |
| 5.1 多層油藏細(xì)分層注水防治水竄可行性 |
| 5.2 多層油藏以防治水竄為目的的層系細(xì)分標(biāo)準(zhǔn) |
| 5.3 多層非均質(zhì)油藏細(xì)分層注水防治水竄效果及其影響因素 |
| 5.3.1 層系細(xì)分標(biāo)準(zhǔn)對(duì)多層非均質(zhì)油藏水竄防治效果的影響 |
| 5.3.2 多層非均質(zhì)油藏水竄的治理與抑制效果對(duì)比 |
| 5.4 本章小結(jié) |
| 第6章 結(jié)論 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 致謝 |
| 個(gè)人簡(jiǎn)歷 |
| 攻讀博士學(xué)位期間發(fā)表學(xué)術(shù)論文 |
| 攻讀博士學(xué)位期間參加的主要科研項(xiàng)目 |
（6）水平井找漏堵漏卡封技術(shù)研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 緒論 |
| 1.1 研究背景及意義 |
| 1.2 水平井卡封技術(shù)的發(fā)展及現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 國(guó)外相關(guān)技術(shù) |
| 1.2.2 國(guó)內(nèi)相關(guān)技術(shù) |
| 1.2.3 卡封工具國(guó)內(nèi)外發(fā)展現(xiàn)狀 |
| 1.2.4 卡封工具簡(jiǎn)介 |
| 1.2.5 井下施工常見的卡封工具 |
| 1.3 水平井找漏堵漏工藝 |
| 1.3.1 漏失機(jī)理 |
| 1.3.2 找漏堵漏方法 |
| 1.3.3 找漏堵漏井下工具 |
| 1.3.4 找漏工藝 |
| 1.3.5 堵漏工藝 |
| 1.3.6 堵劑體系的篩選 |
| 1.4 本文研究的主要內(nèi)容及思路 |
| 1.4.1 本文研究的主要內(nèi)容 |
| 1.4.2 本文的研究思路 |
| 第2章 水平井卡封工具的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) |
| 2.1 水平井卡封工具參數(shù)與性能指標(biāo) |
| 2.1.1 水平井卡封工具工作環(huán)境 |
| 2.1.2 水平井卡封工具工作參數(shù) |
| 2.1.3 水平井卡封工具設(shè)計(jì)的基本要求 |
| 2.1.4 水平井卡封工具結(jié)構(gòu)參數(shù) |
| 2.2 水平井卡封工具整體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) |
| 2.2.1 卡封工具的整體結(jié)構(gòu) |
| 2.2.2 卡封工具的工作原理 |
| 2.2.3 卡封工具的坐封力 |
| 2.2.4 膠筒與套管間的接觸應(yīng)力 |
| 2.3 膠筒結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) |
| 2.3.1 新型膠筒材料的選擇 |
| 2.3.2 新型膠筒結(jié)構(gòu)參數(shù)的確定 |
| 2.3.3 卡封工具膠筒受力變形過程分析 |
| 2.3.4 膠筒防突設(shè)計(jì) |
| 2.4 卡封工具主要零部件設(shè)計(jì) |
| 2.4.1 內(nèi)中心管截面尺寸的確定 |
| 2.4.2 液缸B的缸壁厚度的確定 |
| 2.4.3 活塞橫截面積的確定 |
| 2.4.4 反循環(huán)閥結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì) |
| 2.4.5 外中心管A的尺寸確定 |
| 2.4.6 投球總成的設(shè)計(jì) |
| 2.4.7 水力錨的選用和性能分析 |
| 2.4.8 確定中心管與上接頭的螺紋連接尺寸 |
| 2.4.9 上接頭確定 |
| 第3章 卡封工具主要零部件強(qiáng)度設(shè)計(jì) |
| 3.1 計(jì)算膠筒和套管內(nèi)壁之間的最大許用間隙 |
| 3.2 校核接頭和油管的連接強(qiáng)度 |
| 3.3 內(nèi)中心管的強(qiáng)度設(shè)計(jì) |
| 3.4 新型卡封工具設(shè)計(jì)的可行性分析 |
| 第4章 卡封工具水平井作業(yè)管柱解封力分析 |
| 4.1 模型的建立 |
| 4.2 管柱受力分析 |
| 4.3 卡封工具力學(xué)模型分析 |
| 4.4 水平井中卡封工具變形計(jì)算公式 |
| 4.5 卡封工具彎曲度計(jì)算 |
| 4.6 卡封工具的應(yīng)力狀況 |
| 4.7 結(jié)論 |
| 第5章 卡封工具密封結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì) |
| 5.1 橡膠本構(gòu)關(guān)系理論 |
| 5.2 橡膠實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)處理 |
| 5.3 模型建立 |
| 5.3.1 模型的簡(jiǎn)化 |
| 5.3.2 各部件參數(shù) |
| 5.3.3 網(wǎng)格劃分及邊界條件 |
| 5.4 膠筒結(jié)構(gòu)參數(shù)優(yōu)化 |
| 5.4.1 膠筒厚度和高度優(yōu)化 |
| 5.4.2 端膠筒子厚度和端部倒角優(yōu)化 |
| 5.4.3 中膠筒子厚度和中膠筒倒角優(yōu)化 |
| 5.4.4 最優(yōu)結(jié)構(gòu)參數(shù)組合分析 |
| 5.5 膠筒“防突”結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)分析 |
| 第6章 結(jié)論與建議 |
| 6.1 結(jié)論 |
| 6.2 建議 |
| 致謝 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 附錄 |
| 攻讀碩士學(xué)位期間發(fā)表的論文及科研成果 |
（7）濮城油田封竄堵漏體系的研究與應(yīng)用（論文提綱范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 課題研究的目的與意義 |
| 1.1.1 濮城油田開發(fā)現(xiàn)狀 |
| 1.1.2 濮城油田開發(fā)中存在的問題 |
| 1.1.3 竄槽形成的原因分析及竄槽的危害 |
| 1.1.4 目前油水井封堵劑存在的主要問題 |
| 1.1.5 研究的目的和意義 |
| 1.2 國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 國(guó)內(nèi)堵劑研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.2 國(guó)外堵劑研究現(xiàn)狀 |
| 1.3 本文的研究?jī)?nèi)容與技術(shù)路線 |
| 1.3.1 研究?jī)?nèi)容 |
| 1.3.2 技術(shù)路線 |
| 第二章 觸變性封堵體系篩選研究 |
| 2.1 觸變性封堵體系試驗(yàn)方法 |
| 2.1.1 漿液的制備 |
| 2.1.2 測(cè)定稠化時(shí)間 |
| 2.1.3 測(cè)定流變參數(shù) |
| 2.1.4 抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)方法 |
| 2.1.5 觸變性評(píng)價(jià)試驗(yàn) |
| 2.2 觸變性封堵體系配方組成設(shè)計(jì) |
| 2.3 確定體系中主劑的用量 |
| 2.4 主劑用量對(duì)堵劑流變性的影響 |
| 2.5 體系中膠凝固化劑用量的確定 |
| 2.6 體系中觸變調(diào)節(jié)劑用量的確定 |
| 2.7 溫度對(duì)堵劑性能的影響 |
| 2.8 低溫促凝劑對(duì)稠化時(shí)間的影響 |
| 2.9 FH高溫緩凝劑用量對(duì)稠化時(shí)間的影響 |
| 2.10 本章小結(jié) |
| 第三章 觸變性封堵體系性能評(píng)價(jià) |
| 3.1 體系的抗鹽性能（與地層配伍性）評(píng)價(jià) |
| 3.2 不同溫度下堵劑的固化時(shí)間及抗壓強(qiáng)度評(píng)價(jià) |
| 3.2.1 低溫（30~60℃）情況下堵劑的稠化時(shí)間 |
| 3.2.2 中溫（60~100℃）情況下堵劑的稠化時(shí)間 |
| 3.2.3 高溫（100~120℃）情況下堵劑的稠化時(shí)間 |
| 3.3 堵劑觸變性評(píng)價(jià) |
| 3.4 堵劑懸浮性評(píng)價(jià) |
| 3.5 高壓失水評(píng)價(jià) |
| 3.6“直角稠化”性能評(píng)價(jià) |
| 3.7 體系封堵性能評(píng)價(jià) |
| 3.8 模擬現(xiàn)場(chǎng)注入過程稠化試驗(yàn) |
| 第四章 現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用及推廣應(yīng)用前景 |
| 4.1 現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用 |
| 4.1.1 現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用指導(dǎo)原則 |
| 4.1.2 選井原則 |
| 4.1.3 現(xiàn)場(chǎng)常用的找竄工藝技術(shù) |
| 4.1.4 現(xiàn)場(chǎng)常用的施工工藝技術(shù) |
| 4.1.5 現(xiàn)場(chǎng)施工情況 |
| 4.1.6 應(yīng)用效果 |
| 4.2 典型井例分析 |
| 4.3 經(jīng)濟(jì)效益分析 |
| 4.4 推廣應(yīng)用前景 |
| 4.4.1 觸變性封竄堵漏體系的性能特點(diǎn) |
| 4.4.2 采用油水井觸變性封堵體系封堵的優(yōu)點(diǎn) |
| 4.4.3 推廣應(yīng)用前景分析 |
| 結(jié)論 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 致謝 |
（8）濮城原油微乳液相態(tài)特性實(shí)驗(yàn)研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 研究的背景、目的和意義 |
| 1.1.1 研究背景 |
| 1.1.2 研究的目的和意義 |
| 1.2 國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.3 微乳液簡(jiǎn)介 |
| 1.3.1 微乳液的分類 |
| 1.3.2 微乳液的形成條件 |
| 1.3.3 微乳液的配方的重要性 |
| 1.3.4 微乳液驅(qū)油機(jī)理 |
| 1.4 研究的主要內(nèi)容 |
| 第二章 微乳液體系表面活性劑的優(yōu)選 |
| 2.1 試劑和儀器 |
| 2.2 實(shí)驗(yàn)方法 |
| 2.2.1 實(shí)驗(yàn)安排 |
| 2.2.2 實(shí)驗(yàn)步驟 |
| 2.3 實(shí)驗(yàn)結(jié)果及分析 |
| 2.4 小結(jié) |
| 第三章 中相微乳液配方濃度范圍實(shí)驗(yàn)研究 |
| 3.1 試劑和儀器 |
| 3.2 實(shí)驗(yàn)方法 |
| 3.2.1 實(shí)驗(yàn)思路 |
| 3.2.2 試驗(yàn)設(shè)計(jì)與步驟 |
| 3.2.3 評(píng)價(jià)配方的性能參數(shù) |
| 3.4 實(shí)驗(yàn)結(jié)果及分析 |
| 3.5 小結(jié) |
| 第四章 微乳液相態(tài)影響因素及實(shí)驗(yàn) |
| 4.1 微乳液相態(tài)的影響因素 |
| 4.1.1 表面活性劑的影響 |
| 4.1.2 助表面活性劑的影響 |
| 4.1.3 溫度的影響 |
| 4.2 試劑和儀器 |
| 4.3 醇種類的影響試驗(yàn) |
| 4.3.1 試驗(yàn)安排 |
| 4.3.2 試驗(yàn)結(jié)果及分析 |
| 4.4 醇濃度的影響試驗(yàn) |
| 4.4.1 試驗(yàn)安排 |
| 4.4.2 試驗(yàn)結(jié)果及分析 |
| 4.5 鹽濃度的影響試驗(yàn) |
| 4.5.1 試驗(yàn)安排 |
| 4.5.2 試驗(yàn)結(jié)果及分析 |
| 4.6 表面活性劑濃度的影響試驗(yàn) |
| 4.6.1 試驗(yàn)安排 |
| 4.6.2 試驗(yàn)結(jié)果及分析 |
| 4.7 水油比的影響試驗(yàn) |
| 4.7.1 試驗(yàn)安排 |
| 4.7.2 試驗(yàn)結(jié)果及分析 |
| 4.8 溫度對(duì)微乳液的影響 |
| 4.8.1 試驗(yàn)安排 |
| 4.8.2 試驗(yàn)結(jié)果及分析 |
| 4.9 小結(jié) |
| 第五章 微乳液驅(qū)油現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用 |
| 5.1 試驗(yàn)區(qū)概況 |
| 5.1.1 地質(zhì)特征 |
| 5.1.2 開發(fā)歷程與現(xiàn)狀 |
| 5.2 試驗(yàn)區(qū)開發(fā)中存在的問題 |
| 5.3 微乳液驅(qū)現(xiàn)場(chǎng)施工情況 |
| 5.3.1 試驗(yàn)井組的選擇 |
| 5.3.2 現(xiàn)場(chǎng)施工情況 |
| 5.3.3 施工步驟 |
| 5.4 施工效果 |
| 5.5 小結(jié) |
| 結(jié)論 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 致謝 |
（9）濮城油田沙一下油藏CO2泡沫封竄體系研究與應(yīng)用（論文提綱范文）
| 0 引言 |
| 1 CO2發(fā)泡劑篩選與復(fù)配 |
| 1.1 不同類型表面活性劑CO2泡沫性能 |
| 1.2 CO2發(fā)泡劑復(fù)配 |
| 1.3 高溫高壓條件下CO2發(fā)泡劑篩選 |
| 2 CO2發(fā)泡劑靜態(tài)性能評(píng)價(jià) |
| 2.1 耐鹽性 |
| 2.2 熱穩(wěn)定性 |
| 2.3 半衰期 |
| 3 CO2泡沫封堵能力評(píng)價(jià) |
| 3.1 不同滲透率巖心 |
| 3.2 不同相態(tài) |
| 4 現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn) |
| 5 結(jié)論 |
（10）封竄劑地層侵入性研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 本文研究的目的及意義 |
| 1.2 本文主要研究?jī)?nèi)容 |
| 1.3 本文的主要成果及創(chuàng)新點(diǎn) |
| 第二章 雙河油田基本概況 |
| 2.1 雙河油田地質(zhì)概況 |
| 2.2 雙河油田典型封竄井例分析 |
| 2.3 封竄劑地層侵入性研究技術(shù)背景 |
| 2.4 小結(jié) |
| 第三章 油層封竄技術(shù)概述 |
| 3.1 循環(huán)法封竄 |
| 3.2 擠入法封竄 |
| 3.3 循環(huán)擠入法封竄 |
| 3.4 填料水泥漿封竄 |
| 3.5 小結(jié) |
| 第四章 封竄劑的物理化學(xué)性能分析 |
| 4.1 GX-1觸變型堵劑 |
| 4.2 YH-02防漏封堵劑 |
| 4.3 KJ-150高強(qiáng)度可解性封堵劑 |
| 4.4 G級(jí)油井水泥 |
| 4.5 小結(jié) |
| 第五章 封竄劑侵入性研究 |
| 5.1 實(shí)驗(yàn)原料及儀器 |
| 5.2 儲(chǔ)層物性差異對(duì)封竄劑侵入深度的影響 |
| 5.3 施工參數(shù)對(duì)封竄劑侵入深度的影響 |
| 5.4 典型樣品的分析 |
| 5.5 小結(jié) |
| 第六章 封竄劑侵入深度預(yù)測(cè)模型的研究 |
| 6.1 侵入深度函數(shù)的擬合 |
| 6.2 侵入深度預(yù)測(cè)模型的建立 |
| 6.3 小結(jié) |
| 第七章 結(jié)論 |
| 致謝 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 個(gè)人簡(jiǎn)介 |
四、封竄堵漏技術(shù)在濮城油田的推廣應(yīng)用（論文參考文獻(xiàn)）
- [1]MSPT自愈合微膨脹封竄技術(shù)在渤海的應(yīng)用[J]. 董海寬,王昆劍,張尚鋒,羅曉青,陳浩,趙亮,肖寒. 石油化工應(yīng)用, 2022(01)
- [2]安塞油田套管損壞機(jī)理及防治措施研究[D]. 劉婧慧. 西安石油大學(xué), 2020(04)
- [3]中國(guó)堵水調(diào)剖60年[J]. 李宜坤,李宇鄉(xiāng),彭?xiàng)?于洋. 石油鉆采工藝, 2019(06)
- [4]油水井套管漏失化學(xué)封堵技術(shù)研究[D]. 潘永功. 長(zhǎng)江大學(xué), 2019(11)
- [5]非均質(zhì)油藏水竄的分類防治方法研究[D]. 董利飛. 中國(guó)石油大學(xué)(北京), 2016(04)
- [6]水平井找漏堵漏卡封技術(shù)研究[D]. 周威. 西南石油大學(xué), 2016(03)
- [7]濮城油田封竄堵漏體系的研究與應(yīng)用[D]. 李江波. 中國(guó)石油大學(xué)(華東), 2015(04)
- [8]濮城原油微乳液相態(tài)特性實(shí)驗(yàn)研究[D]. 康延鵬. 中國(guó)石油大學(xué)(華東), 2014(07)
- [9]濮城油田沙一下油藏CO2泡沫封竄體系研究與應(yīng)用[J]. 楊昌華,鄧瑞健,牛保倫,周迅,楊衛(wèi)東. 斷塊油氣田, 2014(01)
- [10]封竄劑地層侵入性研究[D]. 劉國(guó)霖. 長(zhǎng)江大學(xué), 2013(03)
標(biāo)簽：微乳液論文; 治理理論論文; 地層劃分論文; 水泥強(qiáng)度論文;