一、考慮應(yīng)變軟化特性的縮孔解析解（論文文獻(xiàn)綜述）
趙春風(fēng),費(fèi)逸,趙程,吳悅,王有寶[1]（2020）在《無(wú)黏性土中鉆孔徑向卸荷收縮理論解》文中研究說(shuō)明在鉆孔灌注樁成孔過(guò)程中會(huì)引起鉆孔周邊土體徑向應(yīng)力卸載和鉆孔收縮變形,為此,基于SMP屈服準(zhǔn)則和非相關(guān)聯(lián)流動(dòng)法則,推導(dǎo)在無(wú)黏性土中豎向鉆孔徑向卸荷孔周應(yīng)力場(chǎng)位移場(chǎng)解析解,并結(jié)合Berezantsev和夾心墻兩種土壓力公式,得出孔周孔壁位移沿鉆孔深度方向的變化曲線,并與忽略塑性區(qū)彈性變形的結(jié)果進(jìn)行對(duì)比.參數(shù)分析的結(jié)果表明,卸荷因子n和鉆孔半徑a0及內(nèi)摩擦角?對(duì)孔壁位移均有明顯影響,其中n和?的影響存在著臨界點(diǎn),n和?小于該值,孔壁位移則顯著增大;而剪脹角ψ的影響有限,可忽略不計(jì).卸荷因子n是一個(gè)只與內(nèi)摩擦角?有關(guān)的函數(shù);而rp/a是一個(gè)只與?、n有關(guān)的定值,與深度方向無(wú)關(guān),故無(wú)黏性土中豎向鉆孔的自立深度為0.忽略塑性區(qū)彈性變形的柱孔收縮位移解相對(duì)偏小,而塑性區(qū)半徑解相對(duì)偏大,故忽略塑性區(qū)彈性變形的解答在工程應(yīng)用中不保守.另外,選取不同土壓力沿深度方向的孔壁位移值存在較大差別,在豎向鉆孔時(shí)的土壓力選取還需與現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)相結(jié)合.
費(fèi)逸,李旺輝,趙春風(fēng),王有寶,吳悅[2]（2020）在《砂土原位應(yīng)力場(chǎng)中的灌注樁成孔卸荷收縮理論解》文中研究指明為了探究鉆孔灌注樁在豎向成孔時(shí)伴隨的孔周土體徑向應(yīng)力的卸荷情況,基于SMP屈服準(zhǔn)則及非相關(guān)聯(lián)流動(dòng)法則,探討了初始原位應(yīng)力場(chǎng)條件下砂土豎向鉆孔孔周存在的2個(gè)塑性區(qū)的應(yīng)力狀態(tài)工況,并推導(dǎo)了該工況的應(yīng)力場(chǎng)、位移場(chǎng)的解答,給出了工況判別標(biāo)準(zhǔn)。結(jié)果表明:靜止側(cè)壓力系數(shù)K0、土體內(nèi)摩擦角φ的選取關(guān)系到孔周塑性區(qū)半徑re,rp的變化,對(duì)塑性區(qū)的產(chǎn)生和發(fā)展有很大影響;不同K0和泥漿重度rmud下的孔壁相對(duì)位移、孔壁應(yīng)力均隨著鉆孔深度的增大而呈線性增大,孔壁相對(duì)位移隨K0增大而增大,隨rmud的增大而減小,但孔壁徑向和環(huán)向應(yīng)力并不隨K0的改變而改變;砂土豎向成孔的孔周塑性區(qū)范圍幾乎沿深度不發(fā)生變化,塑性半徑rp對(duì)鉆孔孔壁環(huán)向應(yīng)力有較大影響。提出的理論解對(duì)于砂土初始原位應(yīng)力場(chǎng)中的灌注樁成孔卸荷問(wèn)題具有一定的理論意義。
趙春風(fēng),王有寶,吳悅,費(fèi)逸,龔昕[3]（2020）在《考慮不同中主應(yīng)力影響的柱孔卸荷縮孔效應(yīng)分析》文中認(rèn)為為得到考慮不同程度中主應(yīng)力影響的柱孔卸荷縮孔解析解,對(duì)柱孔開(kāi)挖卸荷過(guò)程中一定卸荷程度下的縮孔和塑性變形進(jìn)行量化預(yù)測(cè),采用統(tǒng)一強(qiáng)度理論（unified strength theory, UST）并引入卸荷因子和縮孔系數(shù),推導(dǎo)得到無(wú)量綱化的柱孔卸荷縮孔近似解.對(duì)比不考慮中主應(yīng)力影響的大應(yīng)變解,給出中間主應(yīng)力影響系數(shù)對(duì)孔周位移和應(yīng)力的分布以及土體剛度、黏聚力、摩擦角對(duì)卸荷縮孔的具體影響,結(jié)果表明:中間主應(yīng)力影響參數(shù)b越大,卸荷縮孔效應(yīng)越小,其本質(zhì)是b的增大使初始屈服卸荷壓力降低,推遲外圍峰值環(huán)向應(yīng)力的出現(xiàn),有助于減小孔周塑性區(qū);b對(duì)孔周徑向位移和環(huán)向應(yīng)力的影響不可忽略,而孔周徑向應(yīng)力受其影響較小;土體剛度對(duì)卸荷縮孔關(guān)系的影響很大,剛度越大,中間主應(yīng)力對(duì)卸荷縮孔的影響越小.根據(jù)無(wú)量綱化的卸荷縮孔解析解,可對(duì)某指定卸荷程度的柱孔孔徑變化進(jìn)行更合理的定量預(yù)測(cè),用于指導(dǎo)隧道支護(hù)和開(kāi)挖、樁基開(kāi)挖卸荷后的承載特性以及鉆井穩(wěn)定性分析的具體實(shí)踐.
王凡俊[4]（2018）在《軟土地區(qū)樁基施工群孔效應(yīng)對(duì)周邊環(huán)境的影響機(jī)理及控制措施研究》文中提出軟土地區(qū)地下水位高,土質(zhì)軟弱,土體受工程活動(dòng)影響較大。在這類(lèi)地區(qū)進(jìn)行灌注樁及CFG樁基施工時(shí)從樁頂標(biāo)高至地表范圍內(nèi)會(huì)留下空孔,工程案例表明,當(dāng)大量空孔同時(shí)存在時(shí),其對(duì)周?chē)h(huán)境會(huì)造成較大影響,即群孔效應(yīng)。本研究利用工程實(shí)測(cè)、離心機(jī)試驗(yàn)及數(shù)值模擬等多種方法,對(duì)單孔及群孔引發(fā)周邊地層變形的規(guī)律及群孔效應(yīng)的內(nèi)在機(jī)理進(jìn)行了研究。對(duì)于大量樁孔較難模擬的問(wèn)題,提出了多孔合并法及等效基坑法等簡(jiǎn)化模擬方法。進(jìn)一步針對(duì)群孔效應(yīng)對(duì)周邊環(huán)境的影響提出了提前施工地連墻等幾種控制措施。主要內(nèi)容如下。（1）本文首先利用Plaxis 3D有限元模擬對(duì)單孔及群孔引發(fā)周邊地層變形的規(guī)律進(jìn)行了研究。模擬結(jié)果表明,群孔引發(fā)的周邊地表沉降與孔數(shù)呈對(duì)數(shù)關(guān)系,孔數(shù)增大到一定值時(shí)沉降不再顯著增長(zhǎng)?？讛?shù)較少時(shí),群孔效應(yīng)引起的周邊深層土體豎向和水平向變形最大值均位于距地表一定深度處。隨著孔數(shù)增多,周邊土體的豎向和水平向變形均增大,最大值位置逐漸轉(zhuǎn)移至地表并呈現(xiàn)三角形變形模式。群孔效應(yīng)的主要影響區(qū)為孔底標(biāo)高以上、距群孔邊界2倍孔深以內(nèi)區(qū)域。（2）為了精細(xì)化模擬群孔效應(yīng),本研究進(jìn)行了單孔及群孔的離心機(jī)試驗(yàn)及相應(yīng)的數(shù)值模擬,在此基礎(chǔ)上進(jìn)行了數(shù)值模擬參數(shù)分析。離心機(jī)試驗(yàn)進(jìn)一步驗(yàn)證了群孔效應(yīng)的嚴(yán)重影響,基于試驗(yàn)和數(shù)值模擬結(jié)果,通過(guò)孔周應(yīng)力變化及孔周土體變形分析揭示了群孔效應(yīng)的內(nèi)在機(jī)理。結(jié)果表明,單孔情況下周?chē)馏w中會(huì)出現(xiàn)水平環(huán)向應(yīng)力拱和豎向應(yīng)力轉(zhuǎn)移,有效限制孔壁內(nèi)縮變形。而當(dāng)大量空孔存在且孔間距較小時(shí),孔周邊土體水平和豎向應(yīng)力拱相互影響削弱導(dǎo)致每個(gè)空孔的內(nèi)縮變形均大于單孔時(shí)的變形值,這是群孔效應(yīng)引發(fā)周邊土體變形嚴(yán)重的主要原因。（3）針對(duì)群孔效應(yīng)對(duì)周邊環(huán)境的影響,提出了幾種較為經(jīng)濟(jì)有效的控制措施,包括在樁基施工前提前施工圍護(hù)結(jié)構(gòu)、空孔回填、提前施工第一道支撐及隔離樁等。采用空孔回填措施時(shí),回填整個(gè)群孔區(qū)域外圍一定排數(shù)空孔就可起到較好的效果;提前施工第一道支撐,可以大幅度增加圍護(hù)結(jié)構(gòu)的抗側(cè)移剛度,進(jìn)一步減小圍護(hù)結(jié)構(gòu)的水平變形;基坑外施作隔離樁也可以在一定程度上控制隔離樁外側(cè)地表沉降。（4）為解決實(shí)際工程中大量空孔情況下群孔效應(yīng)較難模擬的問(wèn)題,提出了多孔合并法和等效基坑法等簡(jiǎn)化模擬方法,并利用工程案例進(jìn)行了對(duì)比與驗(yàn)證。
蔣邵軒,錢(qián)玉林,晏云濤,曹煒,許奇新,陳雪盈[5]（2018）在《模型槽中模擬壓密注漿的實(shí)驗(yàn)研究》文中研究說(shuō)明在實(shí)際工程中,注漿理論研究落后于工程實(shí)踐,普通滲透注漿模擬難以探究漿液在土中的產(chǎn)生和發(fā)展.本文基于模型槽注漿試驗(yàn)與理論分析的方法,針對(duì)在粉砂土體中注漿時(shí)水泥漿漿液的擴(kuò)散性狀、壓濾效應(yīng)、加固作用、土體力學(xué)指標(biāo)對(duì)注漿孔擴(kuò)張的影響等問(wèn)題進(jìn)行了研究,通過(guò)在模型槽中開(kāi)展純水泥漿注漿試驗(yàn)歸納總結(jié)了不同注漿參數(shù)對(duì)漿液擴(kuò)散性狀的影響.結(jié)果表明,漿液結(jié)石體與土體有明顯分界面,水泥基漿液在飽和粉砂中擴(kuò)散性狀為壓密-劈裂相伴隨,漿液在擴(kuò)散過(guò)程中,首先是小孔擴(kuò)張過(guò)程,隨后進(jìn)入劈裂流動(dòng)階段,在較均質(zhì)的土體中,垂直于小主應(yīng)力的方向最容易被注漿壓力克服,產(chǎn)生裂縫,形成漿脈.稠度較高的漿液有利于保證圓形注漿孔的擴(kuò)張形成柱形漿泡.當(dāng)采用較大的水灰比且注漿壓力迅速上升時(shí),土體中易產(chǎn)生水力劈裂現(xiàn)象,漿液劈裂土體形成片狀漿脈.
張濤[6]（2018）在《軟土地區(qū)樁基施工群孔效應(yīng)機(jī)理及控制措施研究》文中進(jìn)行了進(jìn)一步梳理我國(guó)東部沿海地區(qū)及內(nèi)陸臨江濱湖地區(qū)大量分布著軟土,其含水量高,壓縮性大,靈敏度高的特點(diǎn)使得其受工程活動(dòng)影響較大。在軟土地區(qū)進(jìn)行樁基施工時(shí)從超灌樁頂面至地表范圍內(nèi)會(huì)留下空孔,即使孔徑很小,當(dāng)大量空孔同時(shí)存在時(shí),其對(duì)周?chē)h(huán)境會(huì)造成較大影響,將其稱為群孔效應(yīng)。本文在已有研究的基礎(chǔ)上,利用Plaxis 3D有限元軟件對(duì)群孔效應(yīng)進(jìn)行了探索分析,通過(guò)孔壁變形及孔周應(yīng)力變化分析了群孔作用內(nèi)在機(jī)理。在此基礎(chǔ)上探索了成孔順序、群孔分布形狀以及時(shí)間效應(yīng)等因素對(duì)群孔效應(yīng)的影響。針對(duì)群孔對(duì)周?chē)h(huán)境的影響,提出了提前施工地連墻和一定范圍的空孔回填這兩種較為經(jīng)濟(jì)的控制措施。此外,針對(duì)數(shù)值模擬計(jì)算量過(guò)大的問(wèn)題,確定了多孔合并法的轉(zhuǎn)化系數(shù)并提出了更為簡(jiǎn)化的等效基坑法。主要包括以下內(nèi)容:（1）進(jìn)一步探索分析了群孔效應(yīng)的內(nèi)在機(jī)理。僅單孔形成時(shí)周?chē)馏w會(huì)出現(xiàn)水平向應(yīng)力拱和豎向應(yīng)力轉(zhuǎn)移,而群孔效應(yīng)的影響主要包括以下兩個(gè)因素:一是孔與孔之間對(duì)彼此應(yīng)力拱的影響,具體表現(xiàn)為對(duì)環(huán)向應(yīng)力拱的分布范圍和拱強(qiáng)度的影響。二是在已有空孔附近再次成孔的卸荷效應(yīng),會(huì)使得周?chē)馏w有向該孔變形的趨勢(shì)。群孔效應(yīng)是以上兩種因素共同作用的效果。（2）分析了不同成孔順序、不同分布形狀以及固結(jié)對(duì)群孔效應(yīng)的影響。結(jié)果表明在垂直于成孔方向的地表沉降觀測(cè)線上,中心到四周成孔引起的地表沉降最大;在與成孔順序相同方向的地表沉降觀測(cè)線上,一側(cè)到一側(cè)施工時(shí)后成孔側(cè)地表沉降最大。因此在實(shí)際應(yīng)用何種成孔順序時(shí)需結(jié)合具體情況考慮。而相同孔數(shù)下群孔的不同分布形狀也會(huì)產(chǎn)生較大差異,方形分布地表沉降最大,而圓形分布沉降最小。隨著時(shí)間進(jìn)行,固結(jié)后的群孔效應(yīng)將更加明顯。（3）針對(duì)群孔效應(yīng)對(duì)周邊環(huán)境的影響,提出了兩種較為經(jīng)濟(jì)的控制措施。包括在樁基施工前提前施工地連墻和及時(shí)進(jìn)行一定范圍的空孔回填。結(jié)果表明地連墻插入比是影響地連墻控制效果的一個(gè)重要因素,空孔回填僅需回填外圍一定排數(shù)空孔就可起到很好的效果。（4）為簡(jiǎn)化計(jì)算,在本文研究的土質(zhì)條件下,通過(guò)大量模型對(duì)比得到多孔合并法的轉(zhuǎn)化系數(shù)為1,即多孔合并為單孔時(shí)等面積轉(zhuǎn)化引起的地表沉降最為接近。在此基礎(chǔ)上進(jìn)一步探索了等效基坑法,即用一定深度的基坑來(lái)簡(jiǎn)化群孔計(jì)算,隨孔數(shù)增多,一定深度群孔的等效基坑開(kāi)挖深度趨于穩(wěn)定。
孫宏賓[7]（2017）在《軟土地區(qū)樁基施工群孔效應(yīng)對(duì)周邊環(huán)境的影響研究》文中研究表明我國(guó)東部濱海區(qū)域經(jīng)濟(jì)發(fā)達(dá),工程建設(shè)頻繁,同時(shí)也是較為軟弱的軟土的普遍覆蓋區(qū)。在該地區(qū)鉆孔灌注樁、CFG樁等樁基施工形成的大量空樁孔如不及時(shí)回填會(huì)產(chǎn)生群孔效應(yīng),造成周邊地表沉降和深層土體變形,進(jìn)而威脅鄰近建筑物、隧道及管線等基礎(chǔ)設(shè)施的安全。針對(duì)這一問(wèn)題,本文基于某群孔效應(yīng)引發(fā)周邊嚴(yán)重沉降的工程實(shí)測(cè)結(jié)果,主要做了以下幾方面研究:（1）從孔徑、孔深、土體強(qiáng)度和護(hù)壁泥漿重度（僅鉆孔灌注樁樁孔）四個(gè)因素入手,對(duì)單個(gè)樁孔引發(fā)周邊地表的沉降規(guī)律進(jìn)行研究。得出單孔引發(fā)周邊的沉降值受孔徑變化影響最大,呈正相關(guān);周邊地表沉降最大值的位置與孔邊緣距離主要受孔深影響,呈線性正相關(guān)。（2）研究了空樁孔引發(fā)周邊土體變形的機(jī)理和多孔同時(shí)存在時(shí)其影響的疊加機(jī)理。發(fā)現(xiàn)土體變形是由于空樁孔孔壁失去支撐作用內(nèi)縮引起,并在豎向和水平向土應(yīng)力拱共同作用下達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài)。單孔孔壁變形最大值和最大值位置主要受孔深影響。多孔情況下,孔心距較小時(shí),各個(gè)空孔周邊土體中水平和豎向上的土應(yīng)力拱的相互影響與削弱導(dǎo)致每個(gè)空孔的內(nèi)縮變形均大于單孔時(shí)的變形值,這也是導(dǎo)致群孔效應(yīng)引起周?chē)貙幼冃螄?yán)重的主要原因。（3）對(duì)大量樁孔共存時(shí)群孔效應(yīng)對(duì)周邊地表沉降和深層土體變形規(guī)律加以分析。群孔引發(fā)的周邊地表沉降與孔數(shù)呈對(duì)數(shù)關(guān)系,孔數(shù)增大到一定值時(shí)沉降不再顯著增長(zhǎng)?？讛?shù)較少時(shí),群孔效應(yīng)引起的周邊深層土體豎向和水平向變形最大值均位于距地表一定距離的地層深處。隨著孔數(shù)增多,周邊土體的豎向和水平向變形均增大,最大值位置與地表間距離減小。孔數(shù)超過(guò)400后,最大值位置位于地表,整體呈現(xiàn)三角形變形模式。土體變形主要發(fā)生在孔底標(biāo)高以上,距群孔邊界2倍孔深以內(nèi)區(qū)域,其為群孔效應(yīng)的主要影響區(qū)。（4）提出了多孔合并的群孔研究方法及合并轉(zhuǎn)化系數(shù)γ來(lái)解決實(shí)際工程中數(shù)量龐大的樁孔較難模擬問(wèn)題,并對(duì)群孔效應(yīng)引發(fā)周邊土體變形的工程進(jìn)行了模擬。
許云錦[8]（2016）在《深水鉆井淺層土力學(xué)參數(shù)隨鉆評(píng)價(jià)方法研究》文中提出深水淺層土力學(xué)性質(zhì)對(duì)于鉆井設(shè)計(jì)、現(xiàn)場(chǎng)作業(yè)以及后期的油氣開(kāi)發(fā)都起著十分重要的作用。由于水深的限制,海底泥線10米以下的土樣難以獲取,因此無(wú)法對(duì)海底淺層更深處的土力學(xué)性質(zhì)進(jìn)行準(zhǔn)確判斷,可能導(dǎo)致導(dǎo)管?chē)娚涫┕ど疃仍O(shè)計(jì)不合理,設(shè)計(jì)深度深會(huì)造成導(dǎo)管材料浪費(fèi)和效率低下的問(wèn)題,設(shè)計(jì)深度淺則會(huì)造成導(dǎo)管穩(wěn)定性差等安全問(wèn)題。為了優(yōu)化深水導(dǎo)管?chē)娚浒惭b深度及施工作業(yè)設(shè)計(jì),亟需一種經(jīng)濟(jì)、方便的方法來(lái)獲取海底淺層土力學(xué)參數(shù)。基于水射流理論,分析了導(dǎo)管?chē)娚浒惭b過(guò)程中淹沒(méi)水射流特征,結(jié)合土體臨界破壞壓力的研究,對(duì)噴射下入過(guò)程鉆頭與海底土的相互作用進(jìn)行了研究,建立了噴射下入過(guò)程中噴嘴射流范圍的計(jì)算模型,揭示了噴射排量與土體性質(zhì)共同影響導(dǎo)管射流范圍的破土機(jī)理?；趲r土介質(zhì)收縮理論,結(jié)合噴射破土的實(shí)際情況,對(duì)導(dǎo)管?chē)娚溥^(guò)程中導(dǎo)管周?chē)馏w恢復(fù)規(guī)律進(jìn)行了研究,建立了導(dǎo)管與海底土相互作用的力學(xué)分析模型,得出了砂土層及粘土層收縮半徑隨土體徑向壓力的變化規(guī)律?；趯?dǎo)管摩阻力室內(nèi)模擬實(shí)驗(yàn),對(duì)導(dǎo)管摩阻力在砂土及粘土中的不同變化規(guī)律進(jìn)行了研究;通過(guò)在純砂土和純粘土的模擬實(shí)驗(yàn),建立了導(dǎo)管極限摩阻力計(jì)算土力學(xué)參數(shù)的模型并驗(yàn)證了其準(zhǔn)確性;通過(guò)砂-粘土互層模擬實(shí)驗(yàn),研究了導(dǎo)管進(jìn)入不同性質(zhì)土層時(shí)摩阻力的變化規(guī)律,研究發(fā)現(xiàn),導(dǎo)管進(jìn)入不同性質(zhì)土層時(shí),導(dǎo)管摩阻力的變化率范圍在3-5倍,建立了依據(jù)導(dǎo)管摩阻力變化判別土質(zhì)性質(zhì)準(zhǔn)則?；趯?dǎo)管摩阻力現(xiàn)場(chǎng)模擬實(shí)驗(yàn),研究了噴射導(dǎo)管摩阻力隨時(shí)間的變化關(guān)系,得出了導(dǎo)管摩阻力恢復(fù)曲線,定量地描述了導(dǎo)管摩阻力和極限摩阻力的函數(shù)關(guān)系,建立了導(dǎo)管摩阻力隨時(shí)間變化的計(jì)算模型?；趪娚湎氯脒^(guò)程中管柱力學(xué)分析,建立通過(guò)導(dǎo)管施工參數(shù)計(jì)算導(dǎo)管摩阻力的模型;基于樁土作用理論,建立通過(guò)土力學(xué)參數(shù)計(jì)算極限摩阻力的模型;結(jié)合室內(nèi)實(shí)驗(yàn)對(duì)土體性質(zhì)的判別準(zhǔn)則及室外實(shí)驗(yàn)的摩阻力恢復(fù)系數(shù)的計(jì)算模型;得出通過(guò)導(dǎo)管?chē)娚浒惭b施工參數(shù)分層評(píng)價(jià)淺層土力學(xué)參數(shù)的方法。通過(guò)室外實(shí)驗(yàn)、淺水及深水的實(shí)例計(jì)算,驗(yàn)證了該計(jì)算模型的準(zhǔn)確性。并根據(jù)獲取的土力學(xué)參數(shù)為鄰井提出優(yōu)化方案,深水的實(shí)例應(yīng)用表明優(yōu)化效果顯著。該隨鉆評(píng)價(jià)方法可為深水勘探開(kāi)發(fā)提供土力學(xué)參數(shù)支持和導(dǎo)管?chē)娚鋬?yōu)化設(shè)計(jì)。
孔祥飛[9]（2016）在《圓形隧道破壞分區(qū)及成拱破壞研究》文中提出新世紀(jì)以來(lái),交通基礎(chǔ)設(shè)施建設(shè)快速發(fā)展,修建了大量隧道工程。然而,因隧道圍巖失穩(wěn)導(dǎo)致的塌方、地面塌陷、支護(hù)結(jié)構(gòu)開(kāi)裂等事故頻發(fā),給隧道施工安全造成重大危害的同時(shí),也給科研人員提出了更高更難的課題?；诠诺鋲毫碚?人們認(rèn)識(shí)到圍巖有一定自穩(wěn)能力,發(fā)現(xiàn)拱效應(yīng)現(xiàn)象的存在,科研工作者對(duì)此進(jìn)行了大量研究,但仍對(duì)壓力拱拱體的判別沒(méi)有明確、統(tǒng)一的方法,對(duì)隧道圍巖漸進(jìn)性破壞的研究還有待進(jìn)一步完善。因此,本文以有一定埋深的圓形隧道為研究對(duì)象,結(jié)合解析分析法及數(shù)值模擬方法,對(duì)圍巖的破壞區(qū)分布和漸進(jìn)成拱破壞進(jìn)行分析研究,取得的主要研究成果如下：（1）運(yùn)用彈塑性知識(shí)推導(dǎo)出圓形隧道圍巖破壞區(qū)的解析解,并利用matlab求解分析埋深及側(cè)壓力系數(shù)對(duì)圍巖破壞模式及破壞分區(qū)的影響規(guī)律,總結(jié)得出不同埋深和側(cè)壓力系數(shù)條件下的隧道破壞形式分區(qū)。（2）鑒于解析分析法的局限性,運(yùn)用數(shù)值模擬方法做對(duì)比研究,基于Mohr-Coulomb模型,研究圍巖破壞區(qū)的分布情況,分析埋深、側(cè)壓力系數(shù)以及圍巖各力學(xué)參數(shù)對(duì)其的影響規(guī)律,揭示不同圍巖條件下的圍巖破壞模式。（3）運(yùn)用數(shù)值模擬方法,基于應(yīng)變軟化模型,研究圓形隧道圍巖的漸進(jìn)破壞機(jī)理,描述圍巖成拱破壞的過(guò)程,明確坍落拱拱體的范圍及邊界,為有一定埋深隧道圍巖的支護(hù)設(shè)計(jì)與施工提供理論依據(jù)。（4）運(yùn)用正交試驗(yàn)手段研究隧道的幾何參數(shù)及力學(xué)參數(shù)對(duì)隧道開(kāi)挖后成拱高度影響的敏感性：根據(jù)得到的敏感性大小,重點(diǎn)研究摩擦角、側(cè)壓力系數(shù)、粘聚力、彈性模量對(duì)隧道圍巖成拱破壞過(guò)程的影響規(guī)律,分析不同圍巖條件下的圍巖變形破壞特征,對(duì)隧道的設(shè)計(jì)與施工有很好的借鑒意義。
張勇[10]（2014）在《考慮軸向力時(shí)圓形隧道圍巖穩(wěn)定性線性與非線性分析》文中提出在進(jìn)行應(yīng)力應(yīng)變狀態(tài)的理論研究時(shí),地下工程通常被簡(jiǎn)化為無(wú)限各向同性均勻巖土介質(zhì)中靜水壓力作用下圓形截面隧洞的平面應(yīng)變問(wèn)題。目前的大多數(shù)研究假定平面外應(yīng)力為中主應(yīng)力,不考慮平面外應(yīng)力對(duì)隧道圍巖應(yīng)力位移的影響,這顯然不滿足復(fù)雜地應(yīng)力條件下工程實(shí)際的要求。本文基于圓形隧道平面應(yīng)變問(wèn)題,在廣義非線性Hoek-Brown強(qiáng)度準(zhǔn)則的基礎(chǔ)上,對(duì)地下洞室開(kāi)挖過(guò)程中的應(yīng)力和位移進(jìn)行彈塑性分析；基于巖石的彈-脆-塑性模型和非相關(guān)聯(lián)流動(dòng)法則,研究軸向地應(yīng)力作用下隧道應(yīng)力、位移及塑性區(qū)半徑的非線性理論解,并通過(guò)簡(jiǎn)化獲得理想彈塑性模型下的相應(yīng)理論解；考慮巖體的應(yīng)變軟化特性,建立考慮軸向應(yīng)力作用下軟化圍巖的應(yīng)力與位移的線性和非線性數(shù)值解。取得了如下主要成果：（1）基于廣義Hoek-Brown屈服準(zhǔn)則,建立了考慮滲透水壓力下的柱孔和球孔硐室圍巖的應(yīng)力、位移和塑性區(qū)半徑的解。理論成果具有一定的工程實(shí)用價(jià)值。（2）基于廣義Hoek-Brown強(qiáng)度準(zhǔn)則和非相關(guān)聯(lián)流動(dòng)準(zhǔn)則,考慮軸向地應(yīng)力作用,建立了彈-脆-塑性圍巖的應(yīng)力、位移及塑性區(qū)半徑的理論解。將該理論解中的殘余強(qiáng)度值用巖體的峰值強(qiáng)度值替換,獲得了基于廣義非線性Hoek-Brown強(qiáng)度準(zhǔn)則并考慮軸向地應(yīng)力作用下理想彈塑性圍巖的應(yīng)力、位移及塑性區(qū)半徑的理論解。采用強(qiáng)度參數(shù)等效轉(zhuǎn)換技術(shù)和Wang（2012）的理論方法,驗(yàn)證了本文理論的正確性和可靠性。（3）構(gòu)建了考慮軸向力作用下軟化圍巖應(yīng)力應(yīng)變特性的逐步求解方法,基于Mohr-Coulomb和廣義Hoek-Brown強(qiáng)度準(zhǔn)則,建立了考慮軸向應(yīng)力作用下軟化圍巖的應(yīng)力與位移的數(shù)值解。
二、考慮應(yīng)變軟化特性的縮孔解析解（論文開(kāi)題報(bào)告）
（1）論文研究背景及目的
此處內(nèi)容要求：
首先簡(jiǎn)單簡(jiǎn)介論文所研究問(wèn)題的基本概念和背景，再而簡(jiǎn)單明了地指出論文所要研究解決的具體問(wèn)題，并提出你的論文準(zhǔn)備的觀點(diǎn)或解決方法。
寫(xiě)法范例：
本文主要提出一款精簡(jiǎn)64位RISC處理器存儲(chǔ)管理單元結(jié)構(gòu)并詳細(xì)分析其設(shè)計(jì)過(guò)程。在該MMU結(jié)構(gòu)中,TLB采用叁個(gè)分離的TLB,TLB采用基于內(nèi)容查找的相聯(lián)存儲(chǔ)器并行查找,支持粗粒度為64KB和細(xì)粒度為4KB兩種頁(yè)面大小,采用多級(jí)分層頁(yè)表結(jié)構(gòu)映射地址空間,并詳細(xì)論述了四級(jí)頁(yè)表轉(zhuǎn)換過(guò)程,TLB結(jié)構(gòu)組織等。該MMU結(jié)構(gòu)將作為該處理器存儲(chǔ)系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)的一個(gè)重要組成部分。
（2）本文研究方法
調(diào)查法：該方法是有目的、有系統(tǒng)的搜集有關(guān)研究對(duì)象的具體信息。
觀察法：用自己的感官和輔助工具直接觀察研究對(duì)象從而得到有關(guān)信息。
實(shí)驗(yàn)法：通過(guò)主支變革、控制研究對(duì)象來(lái)發(fā)現(xiàn)與確認(rèn)事物間的因果關(guān)系。
文獻(xiàn)研究法：通過(guò)調(diào)查文獻(xiàn)來(lái)獲得資料，從而全面的、正確的了解掌握研究方法。
實(shí)證研究法：依據(jù)現(xiàn)有的科學(xué)理論和實(shí)踐的需要提出設(shè)計(jì)。
定性分析法：對(duì)研究對(duì)象進(jìn)行“質(zhì)”的方面的研究，這個(gè)方法需要計(jì)算的數(shù)據(jù)較少。
定量分析法：通過(guò)具體的數(shù)字，使人們對(duì)研究對(duì)象的認(rèn)識(shí)進(jìn)一步精確化。
跨學(xué)科研究法：運(yùn)用多學(xué)科的理論、方法和成果從整體上對(duì)某一課題進(jìn)行研究。
功能分析法：這是社會(huì)科學(xué)用來(lái)分析社會(huì)現(xiàn)象的一種方法，從某一功能出發(fā)研究多個(gè)方面的影響。
模擬法：通過(guò)創(chuàng)設(shè)一個(gè)與原型相似的模型來(lái)間接研究原型某種特性的一種形容方法。
三、考慮應(yīng)變軟化特性的縮孔解析解（論文提綱范文）
（1）無(wú)黏性土中鉆孔徑向卸荷收縮理論解（論文提綱范文）
| 1 水平土壓力的確定 |
| 2 問(wèn)題描述及力學(xué)模型 |
| 3 彈塑性解答 |
| 3.1 彈性區(qū)應(yīng)力、位移場(chǎng)解答 |
| 3.2 塑性區(qū)應(yīng)力、位移場(chǎng)解答 |
| 3.3 忽略塑性區(qū)彈性變形的位移解答 |
| 4 分析與討論 |
| 4.1 卸荷因子的確定 |
| 4.2 rp與a的關(guān)系 |
| 5 算例分析 |
| 5.1 與忽略塑性區(qū)彈性變形結(jié)果的對(duì)比 |
| 5.2 參數(shù)分析 |
| 5.2.1 卸荷程度的影響 |
| 5.2.2 鉆孔半徑的影響 |
| 5.2.3 剪脹角的影響 |
| 5.2.4 內(nèi)摩擦角的影響 |
| 6 結(jié) 論 |
（2）砂土原位應(yīng)力場(chǎng)中的灌注樁成孔卸荷收縮理論解（論文提綱范文）
| 1 研究背景 |
| 2 問(wèn)題描述及力學(xué)模型 |
| 3 彈塑性分析 |
| 3.1 彈性區(qū)求解 |
| 3.2 塑性區(qū)Ⅰ求解 |
| 3.3 塑性區(qū)Ⅱ求解 |
| 4 分析與討論 |
| 4.1 工況2判別 |
| 4.2 塑性區(qū)Ⅱ的判別 |
| 5 算例分析 |
| 5.1 靜止側(cè)壓力系數(shù)K0的影響 |
| 5.2 泥漿重度γmud的影響 |
| 5.3 K0,γmud對(duì)于孔周塑性區(qū)半徑的影響 |
| 5.4 鉆孔孔周土體應(yīng)力分析 |
| 6 結(jié) 論 |
（3）考慮不同中主應(yīng)力影響的柱孔卸荷縮孔效應(yīng)分析（論文提綱范文）
| 1 問(wèn)題的提出及力學(xué)模型、屈服準(zhǔn)則的建立 |
| 1.1 問(wèn)題的提出及力學(xué)模型的建立 |
| 1.2 統(tǒng)一屈服準(zhǔn)則的建立 |
| 2 鉆孔卸荷收縮的解析解 |
| 2.1 彈性響應(yīng)與初始屈服解 |
| 2.2 彈塑性分析 |
| 3 算例研究及參數(shù)化分析 |
| 3.1 中間主應(yīng)力影響參數(shù)b對(duì)卸荷因子與縮孔系數(shù)的影響 |
| 3.2 中間主應(yīng)力影響參數(shù)b對(duì)卸荷引起孔周位移、應(yīng)力的影響 |
| 3.3 土體剛度指數(shù)對(duì)縮孔系數(shù)的影響 |
| 3.4 c0,φ0對(duì)卸荷縮孔關(guān)系和孔周位移的影響 |
| 4 工程案例 |
| 5 結(jié) 論 |
（4）軟土地區(qū)樁基施工群孔效應(yīng)對(duì)周邊環(huán)境的影響機(jī)理及控制措施研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 緒論 |
| 1.1 選題背景及意義 |
| 1.1.1 研究背景 |
| 1.1.2 樁成孔、地連墻成槽造成的周邊土體變形不容忽視 |
| 1.1.3 群孔效應(yīng)的形成及其對(duì)周邊環(huán)境影響 |
| 1.1.4 研究意義 |
| 1.2 小規(guī)模開(kāi)挖卸荷問(wèn)題對(duì)周邊環(huán)境影響的研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 地下連續(xù)墻成槽對(duì)周?chē)h(huán)境的影響 |
| 1.2.2 鉆孔灌注樁成孔對(duì)周邊環(huán)境的影響 |
| 1.2.3 長(zhǎng)螺旋CFG樁施工對(duì)周?chē)h(huán)境的影響 |
| 1.3 群孔效應(yīng)的研究成果和存在問(wèn)題 |
| 1.4 本文主要工作 |
| 第2章 單孔及群孔引發(fā)周邊地層變形的規(guī)律研究 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 單孔引發(fā)周邊土體地表沉降研究 |
| 2.2.1 模型介紹 |
| 2.2.2 土體性質(zhì)介紹介紹 |
| 2.2.3 工況及計(jì)算步驟 |
| 2.2.4 模擬結(jié)果分析 |
| 2.3 群孔引發(fā)周邊地表沉降和深層土體變形研究 |
| 2.3.1 數(shù)值模型介紹 |
| 2.3.2 群孔引發(fā)周邊地表沉降分析 |
| 2.3.3 群孔引發(fā)周邊深層土體變形分析 |
| 2.4 本章小結(jié) |
| 第3章 群孔效應(yīng)的離心機(jī)試驗(yàn)及數(shù)值模擬反演驗(yàn)證 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 試驗(yàn)方案設(shè)計(jì) |
| 3.2.1 離心機(jī)試驗(yàn)平臺(tái) |
| 3.2.2 試驗(yàn)土體 |
| 3.2.3 成孔裝置 |
| 3.2.4 模型制備過(guò)程 |
| 3.2.5 試驗(yàn)分組設(shè)計(jì) |
| 3.2.6 試驗(yàn)過(guò)程 |
| 3.3 離心機(jī)試驗(yàn)結(jié)果分析 |
| 3.3.1 土體沉降監(jiān)測(cè)結(jié)果 |
| 3.3.2 孔隙水壓力監(jiān)測(cè)結(jié)果 |
| 3.3.3 孔徑變化測(cè)量結(jié)果 |
| 3.4 數(shù)值模擬反演驗(yàn)證 |
| 3.4.1 數(shù)值模型介紹 |
| 3.4.2 模擬結(jié)果分析 |
| 3.5 本章小結(jié) |
| 第4章 群孔效應(yīng)中空樁孔的相互影響及疊加機(jī)理研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 有限元模型介紹 |
| 4.2.1 土質(zhì)條件及模型尺寸 |
| 4.2.2 施工步驟 |
| 4.3 單獨(dú)成孔時(shí)土體的應(yīng)力變化規(guī)律 |
| 4.3.1 水平向應(yīng)力拱 |
| 4.3.2 豎向應(yīng)力轉(zhuǎn)移 |
| 4.4 群孔的相互作用機(jī)理分析 |
| 4.4.1 群孔間應(yīng)力拱的相互影響 |
| 4.4.2 群孔間豎向應(yīng)力轉(zhuǎn)移的相互影響 |
| 4.4.3 成孔的卸荷效應(yīng)對(duì)相鄰孔變形的影響分析 |
| 4.5 群孔效應(yīng)隨孔數(shù)變化規(guī)律 |
| 4.5.1 單排孔隨孔數(shù)增加孔壁變形規(guī)律 |
| 4.5.2 隨排數(shù)增加孔壁變形規(guī)律 |
| 4.6 本章小結(jié) |
| 第5章 群孔效應(yīng)對(duì)周邊環(huán)境影響的控制措施及其有效性研究 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 圍護(hù)結(jié)構(gòu)對(duì)群孔效應(yīng)影響的控制作用研究 |
| 5.3 部分空孔回填對(duì)群孔效應(yīng)影響的控制作用研究 |
| 5.3.1 空孔回填效果分析 |
| 5.3.2 不同孔數(shù)回填效果對(duì)比 |
| 5.3.3 同時(shí)施工地連墻和部分空孔回填效果分析 |
| 5.4 提前施工第一道支撐對(duì)群孔效應(yīng)影響的控制作用研究 |
| 5.5 隔離樁對(duì)群孔效應(yīng)影響的控制作用研究 |
| 5.6 本章小結(jié) |
| 第6章 群孔效應(yīng)引發(fā)周邊地層變形的簡(jiǎn)化計(jì)算方法研究 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 群孔效應(yīng)計(jì)算中孔形轉(zhuǎn)化的研究 |
| 6.3 群孔效應(yīng)計(jì)算的多孔合并法研究 |
| 6.3.1 無(wú)圍護(hù)結(jié)構(gòu)情況下的多孔合并 |
| 6.3.2 有圍護(hù)結(jié)構(gòu)情況下的多孔合并 |
| 6.4 群孔效應(yīng)計(jì)算的等效基坑法研究 |
| 6.5 本章小結(jié) |
| 第7章 工程實(shí)例模擬驗(yàn)證 |
| 7.1 工程實(shí)例介紹 |
| 7.1.1 工程概況 |
| 7.1.2 場(chǎng)地工程地質(zhì)條件 |
| 7.1.3 基坑支護(hù)設(shè)計(jì) |
| 7.1.4 實(shí)測(cè)結(jié)果 |
| 7.2 模型及參數(shù)介紹 |
| 7.2.1 工程案例數(shù)值模型介紹 |
| 7.2.2 工況及計(jì)算步驟 |
| 7.3 模擬結(jié)果分析 |
| 第8章 結(jié)論與展望 |
| 8.1 主要結(jié)論 |
| 8.2 研究展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 發(fā)表論文及參加科研情況說(shuō)明 |
| 致謝 |
（5）模型槽中模擬壓密注漿的實(shí)驗(yàn)研究（論文提綱范文）
| 0 引言 |
| 1 試驗(yàn)裝置材料及步驟 |
| 1.1 試驗(yàn)裝置 |
| 1.2 試驗(yàn)土體與注漿材料 |
| 1.2.1 試驗(yàn)土體 |
| 1.2.2 注漿參數(shù) |
| 1.3 試驗(yàn)步驟 |
| 2 粉砂中水泥基注漿試驗(yàn)結(jié)果分析 |
| 2.1 注漿壓力與水灰比對(duì)漿液擴(kuò)散性狀的影響 |
| 2.2 填充注漿與定向劈裂注漿現(xiàn)象 |
| 2.2.1 填充注漿 |
| 2.2.2 定向劈裂注漿 |
| 3 結(jié)論 |
（6）軟土地區(qū)樁基施工群孔效應(yīng)機(jī)理及控制措施研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第1章 緒論 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.2 國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 地下連續(xù)墻成槽對(duì)周?chē)h(huán)境的影響 |
| 1.2.2 鉆孔灌注樁成孔對(duì)周邊環(huán)境的影響 |
| 1.2.3 長(zhǎng)螺旋CFG樁施工對(duì)周?chē)h(huán)境的影響 |
| 1.2.4 目前群樁效應(yīng)的研究成果和存在的問(wèn)題 |
| 1.3 本文研究?jī)?nèi)容 |
| 第2章 群孔效應(yīng)中空孔的相互影響機(jī)理分析 |
| 2.1 有限元模型介紹 |
| 2.1.1 土質(zhì)條件 |
| 2.1.2 施工步驟 |
| 2.2 成孔引起的孔壁變形規(guī)律分析 |
| 2.2.1 單排孔隨孔數(shù)增加孔壁變形規(guī)律 |
| 2.2.2 隨排數(shù)增加孔壁變形規(guī)律 |
| 2.3 單獨(dú)成孔時(shí)周?chē)馏w的應(yīng)力變化規(guī)律 |
| 2.3.1 水平向應(yīng)力拱 |
| 2.3.2 豎向應(yīng)力轉(zhuǎn)移 |
| 2.4 群孔作用機(jī)理分析 |
| 2.4.1 群孔間彼此應(yīng)力拱的相互影響 |
| 2.4.2 成孔的卸荷效應(yīng)對(duì)相鄰孔變形的影響分析 |
| 2.5 本章小結(jié) |
| 第3章 群孔對(duì)周邊環(huán)境的影響因素研究 |
| 3.1 群孔成孔順序?qū)χ苓叚h(huán)境的影響研究 |
| 3.1.1 成孔順序?qū)σ延锌湛椎挠绊懛治?/td> |
| 3.1.2 成孔順序?qū)χ車(chē)h(huán)境的影響 |
| 3.2 群孔不同分布形狀對(duì)周邊環(huán)境的影響分析 |
| 3.3 時(shí)間效應(yīng)的影響分析 |
| 3.4 本章小結(jié) |
| 第4章 群孔對(duì)周邊環(huán)境影響的控制措施研究 |
| 4.1 圍護(hù)結(jié)構(gòu)對(duì)群孔效應(yīng)影響的控制作用研究 |
| 4.2 部分空孔回填對(duì)群孔效應(yīng)影響的控制作用研究 |
| 4.3 本章小結(jié) |
| 第5章 群孔效應(yīng)的簡(jiǎn)化計(jì)算方法研究 |
| 5.1 群孔效應(yīng)計(jì)算的多孔合并法研究 |
| 5.1.1 無(wú)圍護(hù)結(jié)構(gòu)情況下的多孔合并 |
| 5.1.2 有圍護(hù)結(jié)構(gòu)情況下的多孔合并 |
| 5.2 群孔效應(yīng)計(jì)算的等效基坑法研究 |
| 5.3 本章小結(jié) |
| 第6章 工程實(shí)例模擬驗(yàn)證 |
| 6.1 工程實(shí)例介紹 |
| 6.1.1 工程概況 |
| 6.1.2 場(chǎng)地工程地質(zhì)條件 |
| 6.1.3 基坑支護(hù)設(shè)計(jì) |
| 6.1.4 實(shí)測(cè)結(jié)果 |
| 6.2 計(jì)算模型及參數(shù)介紹 |
| 6.2.1 工程案例數(shù)值模型介紹 |
| 6.2.2 工況及計(jì)算步驟 |
| 6.3 模擬結(jié)果分析 |
| 第7章 結(jié)論及展望 |
| 7.1 主要結(jié)論 |
| 7.2 進(jìn)一步展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 發(fā)表論文和科研情況說(shuō)明 |
| 致謝 |
（7）軟土地區(qū)樁基施工群孔效應(yīng)對(duì)周邊環(huán)境的影響研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第1章 緒論 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.2 研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 地連墻成槽的影響研究 |
| 1.2.2 鉆孔灌注樁成孔的影響研究 |
| 1.2.3 長(zhǎng)螺旋CFG樁施工的影響研究 |
| 1.2.4 小孔擴(kuò)張理論研究 |
| 1.3 目前研究存在問(wèn)題及本文研究?jī)?nèi)容 |
| 第2章 單孔引發(fā)周邊地表沉降研究 |
| 2.1 數(shù)值模型介紹 |
| 2.2 模型土質(zhì)條件介紹 |
| 2.3 工況及計(jì)算步驟 |
| 2.4 模擬結(jié)果分析 |
| 2.4.1 CFG樁單孔引發(fā)周邊地表沉降分析 |
| 2.4.2 鉆孔灌注樁單孔引發(fā)周邊地表沉降分析 |
| 第3章 群孔相互影響及作用機(jī)理 |
| 3.1 數(shù)值模型介紹 |
| 3.2 單孔孔壁變形機(jī)理分析 |
| 3.3 單孔孔壁變形影響因素分析 |
| 3.4 雙孔影響疊加機(jī)理分析 |
| 第4章 群孔引發(fā)周邊地表沉降和深層土體變形研究 |
| 4.1 數(shù)值模型介紹 |
| 4.2 模型簡(jiǎn)化方法研究 |
| 4.3 群孔引發(fā)周邊地表沉降分析 |
| 4.3.1 CFG樁群孔引發(fā)周邊地表沉降分析 |
| 4.3.2 鉆孔灌注樁群孔引發(fā)周邊地表沉降分析 |
| 4.4 群孔引發(fā)周邊深層土體變形分析 |
| 第5章 工程實(shí)例模擬驗(yàn)證 |
| 5.1 工程實(shí)例介紹 |
| 5.1.1 工程概況 |
| 5.1.2 場(chǎng)地工程地質(zhì)條件 |
| 5.1.3 基坑支護(hù)設(shè)計(jì) |
| 5.1.4 實(shí)測(cè)結(jié)果 |
| 5.2 計(jì)算模型及參數(shù)介紹 |
| 5.2.1 工程案例數(shù)值模型介紹 |
| 5.2.2 工況及計(jì)算步驟 |
| 5.3 模擬結(jié)果分析 |
| 第6章 結(jié)論及展望 |
| 6.1 主要結(jié)論 |
| 6.2 進(jìn)一步工作展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 發(fā)表論文和科研情況說(shuō)明 |
| 致謝 |
（8）深水鉆井淺層土力學(xué)參數(shù)隨鉆評(píng)價(jià)方法研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 創(chuàng)新點(diǎn) |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.2 研究的目的及意義 |
| 1.3 國(guó)內(nèi)外研究進(jìn)展 |
| 1.3.1 深水淺層土力學(xué)參數(shù)獲取方法 |
| 1.3.2 深水導(dǎo)管?chē)娚浒惭b方法 |
| 1.3.3 深水導(dǎo)管摩阻力計(jì)算 |
| 1.4 主要研究?jī)?nèi)容及方法 |
| 1.4.1 存在的問(wèn)題 |
| 1.4.2 研究?jī)?nèi)容 |
| 1.4.3 研究方法 |
| 第二章 深水導(dǎo)管?chē)娚溥^(guò)程力學(xué)分析模型 |
| 2.1 鉆頭與海底土相互作用力學(xué)分析 |
| 2.1.1 噴嘴淹沒(méi)射流力 |
| 2.1.2 地層臨界破壞壓力 |
| 2.1.3 導(dǎo)管射流破土機(jī)理 |
| 2.2 導(dǎo)管與海底土相互作用力學(xué)分析 |
| 2.2.1 粘土層圓柱收縮分析 |
| 2.2.2 砂土層圓柱收縮分析 |
| 2.3 本章小結(jié) |
| 第三章 深水淺層土力學(xué)參數(shù)隨鉆評(píng)價(jià)方法 |
| 3.1 導(dǎo)管?chē)娚湎氯脒^(guò)程導(dǎo)管摩阻力計(jì)算 |
| 3.1.1 噴射施工參數(shù)計(jì)算導(dǎo)管摩阻力 |
| 3.1.2 淺層土力學(xué)參數(shù)計(jì)算導(dǎo)管摩阻力 |
| 3.2 深水淺層土力學(xué)參數(shù)隨鉆評(píng)價(jià)原理 |
| 3.3 深水淺層土力學(xué)參數(shù)隨鉆計(jì)算模型 |
| 3.4 本章小結(jié) |
| 第四章 導(dǎo)管摩阻力模擬實(shí)驗(yàn) |
| 4.1 室內(nèi)模擬實(shí)驗(yàn) |
| 4.1.1 實(shí)驗(yàn)概況 |
| 4.1.2 純砂土和純粘土導(dǎo)管摩阻力實(shí)驗(yàn) |
| 4.1.3 砂土與粘土互層導(dǎo)管摩阻力實(shí)驗(yàn) |
| 4.2 現(xiàn)場(chǎng)模擬實(shí)驗(yàn) |
| 4.2.1 實(shí)驗(yàn)概況 |
| 4.2.2 導(dǎo)管摩阻力時(shí)間效應(yīng)實(shí)驗(yàn) |
| 4.2.3 隨鉆評(píng)價(jià)方法模型驗(yàn)證實(shí)驗(yàn) |
| 4.3 本章小結(jié) |
| 第五章 隨鉆評(píng)價(jià)模型實(shí)例驗(yàn)證 |
| 5.1 淺水井實(shí)例驗(yàn)證 |
| 5.1.1 取芯井資料 |
| 5.1.2 勘探井資料 |
| 5.1.3 海底土力學(xué)參數(shù)預(yù)測(cè)及結(jié)果 |
| 5.2 深水井實(shí)例驗(yàn)證 |
| 5.2.1 取芯井資料 |
| 5.2.2 勘探井資料 |
| 5.2.3 海底土力學(xué)參數(shù)預(yù)測(cè)及結(jié)果 |
| 5.3 本章小節(jié) |
| 第六章 海底淺層土力學(xué)參數(shù)預(yù)測(cè)方法應(yīng)用 |
| 6.1 導(dǎo)管?chē)娚浒惭b深度優(yōu)化設(shè)計(jì) |
| 6.1.1 導(dǎo)管?chē)娚浒惭b深度設(shè)計(jì)原則 |
| 6.1.2 導(dǎo)管?chē)娚浒惭b深度優(yōu)化方法 |
| 6.2 噴射排量?jī)?yōu)化設(shè)計(jì) |
| 6.2.1 噴射排量?jī)?yōu)化設(shè)計(jì)原則 |
| 6.2.2 噴射排量?jī)?yōu)化設(shè)計(jì)方法 |
| 6.3 繪制區(qū)域海底淺層土力學(xué)參數(shù)剖面圖 |
| 6.4 隨鉆評(píng)價(jià)模型應(yīng)用實(shí)例 |
| 6.4.1 參考井資料 |
| 6.4.2 海底淺層土力學(xué)參數(shù)預(yù)測(cè) |
| 6.4.3 目標(biāo)井參數(shù)優(yōu)化 |
| 6.5 本章小結(jié) |
| 第7章 結(jié)論及建議 |
| 7.1 結(jié)論 |
| 7.2 建議 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 致謝 |
| 個(gè)人簡(jiǎn)歷、在學(xué)期間發(fā)表的學(xué)術(shù)論文及研究成果 |
| 攻讀博士學(xué)位期間發(fā)表學(xué)術(shù)論文 |
| 學(xué)位論文數(shù)據(jù)集 |
（9）圓形隧道破壞分區(qū)及成拱破壞研究（論文提綱范文）
| 致謝 |
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 1. 緒論 |
| 1.1 研究背景及意義 |
| 1.2 研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 解析分析方面 |
| 1.2.2 模型試驗(yàn)研究方面 |
| 1.2.3 數(shù)值模擬研究方面 |
| 1.3 主要研究?jī)?nèi)容 |
| 2. 隧道破壞相關(guān)理論 |
| 2.1 坍落拱的概念與隧道深淺埋的劃分 |
| 2.1.1 坍落拱 |
| 2.1.2 隧道深淺埋的劃分 |
| 2.2 隧道圍巖變形的peck經(jīng)驗(yàn)公式 |
| 2.3 隧道漸進(jìn)破壞 |
| 2.4 隧道主動(dòng)圍巖壓力的計(jì)算 |
| 2.4.1 《隧規(guī)》所推薦的方法 |
| 2.4.2 普氏(普羅托吉雅柯諾夫,M.M.Протодьяконов)理論 |
| 2.4.3 太沙基(Terzaghi)理論 |
| 2.5 巖土介質(zhì)應(yīng)變軟化本構(gòu)模型 |
| 2.6 單元參數(shù)賦值的非均勻化 |
| 2.7 本章小結(jié) |
| 3. 隧道圍巖破壞區(qū)的影響因素分析 |
| 3.1 解析法確定隧道圍巖破壞區(qū)范圍 |
| 3.1.1 隧道埋深的影響 |
| 3.1.2 側(cè)壓力系數(shù)的影響 |
| 3.1.3 隧道圍巖的破壞分區(qū) |
| 3.2 數(shù)值模擬法確定隧道圍巖破壞區(qū) |
| 3.2.1 模型簡(jiǎn)介 |
| 3.2.2 模型單元破壞的判定 |
| 3.2.3 埋深對(duì)隧道圍巖破壞區(qū)分布的影響 |
| 3.2.4 側(cè)壓力系數(shù)對(duì)隧道圍巖破壞區(qū)分布的影響 |
| 3.2.5 粘聚力對(duì)隧道圍巖破壞區(qū)分布的影響 |
| 3.2.6 摩擦角對(duì)隧道圍巖破壞區(qū)分布的影響 |
| 3.2.7 抗拉強(qiáng)度對(duì)隧道圍巖破壞區(qū)分布的影響 |
| 3.2.8 彈性模量對(duì)隧道圍巖破壞區(qū)分布的影響 |
| 3.3 本章小結(jié) |
| 4. 隧道開(kāi)挖圍巖成拱破壞分析 |
| 4.1 圍巖坍落拱高度影響因素敏感性分析 |
| 4.1.1 正交設(shè)計(jì)理論簡(jiǎn)介 |
| 4.1.2 計(jì)算模型簡(jiǎn)介 |
| 4.1.3 本構(gòu)模型及坍落拱、拱高度的界定 |
| 4.1.4 正交試驗(yàn)設(shè)計(jì) |
| 4.1.5 坍落拱高度影響因素敏感性分析結(jié)果 |
| 4.2 圍巖坍落拱模擬分析 |
| 4.2.1 摩擦角對(duì)坍落拱的影響 |
| 4.2.2 側(cè)壓力系數(shù)對(duì)坍落拱的影響 |
| 4.2.3 粘聚力對(duì)坍落拱的影響 |
| 4.2.4 彈性模量對(duì)坍落拱的影響 |
| 4.3 本章小結(jié) |
| 5. 總結(jié)與展望 |
| 5.1 總結(jié) |
| 5.2 展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 作者簡(jiǎn)歷 |
| 學(xué)位論文數(shù)據(jù)集 |
（10）考慮軸向力時(shí)圓形隧道圍巖穩(wěn)定性線性與非線性分析（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 本文研究的目的和意義 |
| 1.2 國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.3 一般圓形隧道問(wèn)題簡(jiǎn)述及其平面應(yīng)變分析 |
| 1.3.1 一般圓形隧道問(wèn)題簡(jiǎn)述 |
| 1.3.2 基本假設(shè) |
| 1.3.3 彈性區(qū)、塑性區(qū)應(yīng)力位移的解 |
| 1.4 本文主要研究的內(nèi)容 |
| 第二章 圓形隧道應(yīng)力位移非線性解析 |
| 2.1 計(jì)算模型 |
| 2.2 廣義HOEK-BROWN強(qiáng)度準(zhǔn)則 |
| 2.3 滲流場(chǎng) |
| 2.4 彈性區(qū)應(yīng)力位移的解 |
| 2.4.1 應(yīng)力平衡方程及邊界條件 |
| 2.4.2 彈性區(qū)應(yīng)力位移解答 |
| 2.5 塑性區(qū)應(yīng)力位移的解 |
| 2.5.1 應(yīng)力場(chǎng) |
| 2.5.2 位移場(chǎng) |
| 2.6 參數(shù)分析 |
| 2.7 本章小結(jié) |
| 第三章 考慮軸向力作用下彈脆塑性圍巖穩(wěn)定性的線性與非線性分析 |
| 3.1 問(wèn)題的介紹 |
| 3.1.1 問(wèn)題的說(shuō)明 |
| 3.1.2 p_(in)的臨界值p_c |
| 3.2 塑性區(qū)域的劃分 |
| 3.3 理論求解 |
| 3.3.1 當(dāng)σ_z為最大主應(yīng)力時(shí)塑性區(qū)的解 |
| 3.3.2 當(dāng)σ_z為中間主應(yīng)力時(shí)塑性區(qū)的解 |
| 3.3.3 當(dāng)σ_z為最小主應(yīng)力時(shí)塑性區(qū)的解 |
| 3.4 算例 |
| 3.4.1 彈-脆-塑性模型的數(shù)值計(jì)算結(jié)果 |
| 3.4.2 理想彈-塑性模型的數(shù)值計(jì)算結(jié)果 |
| 3.4.3 數(shù)值計(jì)算結(jié)果的討論 |
| 3.5 結(jié)論 |
| 第四章 考慮軸向力作用下軟化圍巖穩(wěn)定性的線性與非線性分析 |
| 4.1 問(wèn)題的描述 |
| 4.1.1 問(wèn)題的定義 |
| 4.1.2 屈服函數(shù) |
| 4.1.3 支護(hù)力P_(in)的臨界值 |
| 4.1.4 強(qiáng)度參數(shù)等效 |
| 4.2 考慮軸向力時(shí)圍巖塑性區(qū)的劃分 |
| 4.3 應(yīng)變軟化特性的數(shù)值解 |
| 4.3.1 軸向力為中主應(yīng)力 |
| 4.3.2 軸向力為最大主應(yīng)力 |
| 4.3.3 軸向力為最小主應(yīng)力 |
| 4.4 算例驗(yàn)證 |
| 4.4.1 基于Mohr-Coulomb準(zhǔn)則的計(jì)算結(jié)果 |
| 4.4.2 基于Hoek-Brown準(zhǔn)則的計(jì)算結(jié)果 |
| 4.5 線性與非線性解的對(duì)比分析 |
| 4.6 結(jié)論 |
| 第五章 結(jié)論與展望 |
| 5.1 本文的主要成果 |
| 5.2 不足與展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 攻讀學(xué)位期間的主要科研成果 |
| 致謝 |
四、考慮應(yīng)變軟化特性的縮孔解析解（論文參考文獻(xiàn)）
- [1]無(wú)黏性土中鉆孔徑向卸荷收縮理論解[J]. 趙春風(fēng),費(fèi)逸,趙程,吳悅,王有寶. 哈爾濱工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào), 2020(04)
- [2]砂土原位應(yīng)力場(chǎng)中的灌注樁成孔卸荷收縮理論解[J]. 費(fèi)逸,李旺輝,趙春風(fēng),王有寶,吳悅. 長(zhǎng)江科學(xué)院院報(bào), 2020(04)
- [3]考慮不同中主應(yīng)力影響的柱孔卸荷縮孔效應(yīng)分析[J]. 趙春風(fēng),王有寶,吳悅,費(fèi)逸,龔昕. 哈爾濱工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào), 2020(11)
- [4]軟土地區(qū)樁基施工群孔效應(yīng)對(duì)周邊環(huán)境的影響機(jī)理及控制措施研究[D]. 王凡俊. 天津大學(xué), 2018(06)
- [5]模型槽中模擬壓密注漿的實(shí)驗(yàn)研究[J]. 蔣邵軒,錢(qián)玉林,晏云濤,曹煒,許奇新,陳雪盈. 吉林建筑大學(xué)學(xué)報(bào), 2018(03)
- [6]軟土地區(qū)樁基施工群孔效應(yīng)機(jī)理及控制措施研究[D]. 張濤. 天津大學(xué), 2018(04)
- [7]軟土地區(qū)樁基施工群孔效應(yīng)對(duì)周邊環(huán)境的影響研究[D]. 孫宏賓. 天津大學(xué), 2017(05)
- [8]深水鉆井淺層土力學(xué)參數(shù)隨鉆評(píng)價(jià)方法研究[D]. 許云錦. 中國(guó)石油大學(xué)（北京）, 2016(02)
- [9]圓形隧道破壞分區(qū)及成拱破壞研究[D]. 孔祥飛. 北京交通大學(xué), 2016(01)
- [10]考慮軸向力時(shí)圓形隧道圍巖穩(wěn)定性線性與非線性分析[D]. 張勇. 中南大學(xué), 2014(03)
標(biāo)簽：應(yīng)力狀態(tài)論文; 隧道效應(yīng)論文; 應(yīng)力應(yīng)變曲線論文; 生態(tài)破壞論文; 控制環(huán)境論文;