一、關(guān)于沖擊力矩對高速自轉(zhuǎn)陀螺的影響（論文文獻(xiàn)綜述）
賀平平[1]（2021）在《變工況預(yù)緊力下主軸軸承服役性能預(yù)測研究》文中研究說明高速、高精密、高可靠性主軸是高速加工設(shè)備極端化發(fā)展的需求,而支撐元件軸承服役條件下的溫升變化所導(dǎo)致轉(zhuǎn)軸的熱變形直接影響機(jī)床主軸的加工精度及壽命。主軸的智能化發(fā)展要求主軸在低速重載、中速中載、高速輕載的變工況下同時(shí)具有良好的動(dòng)態(tài)性能和熱特性。預(yù)緊力是影響軸承的剛度、壽命、溫升等服役性能的關(guān)鍵。目前,主軸制造商提供的預(yù)緊方式和預(yù)緊力大小僅保證軸承在單一工況下有良好的服役性能。本論文在保證不同轉(zhuǎn)速下軸承剛度、壽命等服役性能良好的前提下,提出通過主動(dòng)調(diào)節(jié)預(yù)緊力實(shí)現(xiàn)主軸軸承溫升變化控制的方法,具有運(yùn)用靈活、成本低、主軸結(jié)構(gòu)變動(dòng)小的特點(diǎn)。針對此方法就高速角接觸球軸承接觸參數(shù)解析算法改進(jìn)、變工況下軸承接觸狀態(tài)及性能、軸承熱力耦合建模及預(yù)緊力優(yōu)化等方面做了如下研究:（1）基于改進(jìn)Newton-Raphson算法的角接觸球軸承接觸參數(shù)解析方法研究?；贖ertz接觸理論,建立了高速角接觸球軸承擬靜力學(xué)模型,針對傳統(tǒng)Newton-Raphson算法在求解高速角接觸球軸承接觸參數(shù)時(shí)出現(xiàn)初值難以確定、不易收斂等問題,在數(shù)值求解過程中引入中間變量,減少未知量數(shù)目,進(jìn)行分步求解,使非線性方程組初值選取更為明確;將迭代修正因子引入改進(jìn)Newton-Raphson算法,采用遺傳搜索策略優(yōu)化迭代修正因子,提高了求解準(zhǔn)確性,縮短了收斂時(shí)間;通過矩陣變換,簡化了雅克比矩陣的求解過程。與傳統(tǒng)算法相比,改進(jìn)的Newton-Raphson算法更簡便更高效。采用改進(jìn)算法分析了滾道橢圓化、外圈傾斜度和預(yù)緊機(jī)制對高速角接觸球軸承接觸參數(shù)非線性變化的影響規(guī)律。（2）變工況下軸承接觸狀態(tài)及服役性能研究。為進(jìn)一步提高軸承力學(xué)模型的預(yù)測精度和魯棒性,根據(jù)鋼球和內(nèi)滾道接觸、非接觸狀態(tài)下的受力特點(diǎn)構(gòu)建軸承統(tǒng)一的力學(xué)模型,揭示徑向力、預(yù)緊力和轉(zhuǎn)速對和內(nèi)滾道相接觸的鋼球數(shù)目變化的影響規(guī)律;建立軸承剛度和壽命的數(shù)學(xué)描述,探明接觸狀態(tài)變化下軸承動(dòng)態(tài)剛度、壽命的變化規(guī)律;基于球和滾道接觸的運(yùn)動(dòng)學(xué)特性,分析軸承摩擦生熱機(jī)理,建立軸承局部摩擦生熱解析方程,量化不同工況下軸承的生熱量。研究結(jié)果表明,較大的徑向力、較小的預(yù)緊力及過高轉(zhuǎn)速使部分球和內(nèi)滾道分離;隨著預(yù)緊力的增加,接觸球數(shù)量增加,使軸承徑向剛度發(fā)生突變,軸承壽命呈現(xiàn)先增大后減小的趨勢;預(yù)緊力和轉(zhuǎn)速的增加導(dǎo)致軸承生熱量增大。因此,合適的預(yù)緊力可以使軸承獲得良好的服役性能。（3）多因素影響下軸承熱力耦合建模研究。針對運(yùn)行狀態(tài)下軸承熱、力相互耦合的特點(diǎn),基于擬靜力學(xué)理論,考慮離心效應(yīng)和熱效應(yīng)建立多因素影響下定位預(yù)緊軸承的熱力耦合修正模型,采用熱網(wǎng)絡(luò)模型求解軸承的溫度場,實(shí)現(xiàn)對軸承動(dòng)態(tài)參數(shù)的識(shí)別,探明軸承結(jié)構(gòu)尺寸、接觸參數(shù)與溫升之間的耦合關(guān)系,揭示預(yù)緊力、轉(zhuǎn)速等各項(xiàng)因素對軸承溫升的影響規(guī)律。定位預(yù)緊下軸承的溫升試驗(yàn)結(jié)果表明,提出的模型有良好的精度和可靠性,文中的方法能有效獲取不同工況下軸承的溫度場。（4）軸承預(yù)緊力優(yōu)化研究。針對生產(chǎn)實(shí)際中主軸需滿足低速重載、高速輕載等多工況加工需求,而主軸軸承預(yù)先設(shè)定預(yù)緊力無法滿足變工況下軸承服役性能的綜合需求問題,提出不同轉(zhuǎn)速下以剛度、壽命、溫升為約束條件的軸承預(yù)緊力優(yōu)化策略。為保證不同轉(zhuǎn)速下軸承的剛度、壽命和溫升數(shù)據(jù)的等效性和同序性,對各類數(shù)據(jù)進(jìn)行了歸一化處理,采用多項(xiàng)式擬合和冪函數(shù)擬合方法描述軸承剛度、壽命和溫升的歸一化數(shù)據(jù)曲線,基于多目標(biāo)優(yōu)化理論,根據(jù)功效系數(shù)法建立了預(yù)緊力的優(yōu)化模型,設(shè)計(jì)了可調(diào)的預(yù)緊力加載裝置及軸承預(yù)緊力、溫升測試平臺(tái)。仿真和試驗(yàn)結(jié)果表明,優(yōu)化后的預(yù)緊力既可滿足不同轉(zhuǎn)速下軸承剛度、壽命的綜合要求,也保證了軸承溫升變化在合適范圍內(nèi)。提出的方法為變工況下主軸軸承的預(yù)緊力優(yōu)化提供了理論指導(dǎo),為后續(xù)主軸軸承溫升控制研究提供了思路,具有參考和借鑒意義。
王瀟[2]（2021）在《高速滾珠絲杠副-軸承耦合系統(tǒng)的動(dòng)力學(xué)特性分析》文中認(rèn)為滾珠絲杠副作為航空航天裝備、海洋工程裝備等自控系統(tǒng)傳動(dòng)螺旋以及高檔數(shù)控機(jī)床等數(shù)控裝備進(jìn)給機(jī)構(gòu)的重要組成部件,其動(dòng)力學(xué)特性與整機(jī)裝備的性能有著密切聯(lián)系。滾珠絲杠螺母的往復(fù)運(yùn)動(dòng)會(huì)影響到絲杠的剛性和動(dòng)力學(xué)特性,同時(shí),隨著絲杠轉(zhuǎn)速的不斷提升,高轉(zhuǎn)速對支承絲杠運(yùn)轉(zhuǎn)的軸承動(dòng)態(tài)特性也有著一定影響。因此,分析高速滾珠絲杠副-軸承耦合系統(tǒng)的動(dòng)力學(xué)特性對滾珠絲杠副的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)、優(yōu)化以及高速精確的運(yùn)行傳動(dòng)具有重要的意義。本文針對高速滾珠絲杠副-軸承耦合系統(tǒng)的動(dòng)力學(xué)特性及運(yùn)行穩(wěn)定性問題,通過考慮絲杠螺母質(zhì)心位置變化和支承軸承影響的因素,采用Timoshenko梁理論和集中質(zhì)量法,對高速滾珠絲杠副-軸承耦合系統(tǒng)的動(dòng)力學(xué)特性進(jìn)行研究,分析了高速滾珠絲杠副-軸承系統(tǒng)的固有頻率和臨界轉(zhuǎn)速,并通過實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證了高速滾珠絲杠副-軸承耦合系統(tǒng)的不平衡響應(yīng),為提高高速滾珠絲杠副-軸承耦合系統(tǒng)穩(wěn)定性提供了一定的理論依據(jù)。主要研究內(nèi)容如下:（1）高速滾珠絲杠副動(dòng)態(tài)剛度分析模型的建立。提出了在絲杠螺母質(zhì)心位置隨時(shí)變化的條件下,建立隨絲杠螺母質(zhì)心位置變化的高速滾珠絲杠副動(dòng)態(tài)剛度分析模型,通過計(jì)算滾珠絲杠副的各階固有頻率,驗(yàn)證了所建立動(dòng)態(tài)剛度分析模型的可行性。為高速滾珠絲杠副的動(dòng)態(tài)設(shè)計(jì)及結(jié)構(gòu)優(yōu)化提供了一定的基礎(chǔ)理論。（2）高速滾珠絲杠副-軸承耦合系統(tǒng)的固有頻率和臨界轉(zhuǎn)速計(jì)算。基于隨絲杠螺母質(zhì)心位置變化的動(dòng)態(tài)剛度分析模型,考慮軸承的影響,建立高速滾珠絲杠副-軸承耦合系統(tǒng)的有限元模型。分析絲杠螺母位置、支承軸承剛度、支承軸承預(yù)緊力、陀螺力矩及絲杠內(nèi)徑等因素對耦合系統(tǒng)固有頻率和臨界轉(zhuǎn)速的影響變化。結(jié)果表明:當(dāng)螺母運(yùn)行至絲杠有效行程的中間位置時(shí),滾珠絲杠副的運(yùn)行穩(wěn)定性會(huì)發(fā)生小波動(dòng);增大軸承的剛度及預(yù)緊力時(shí),可獲得耦合系統(tǒng)更高的固有頻率和臨界轉(zhuǎn)速;適當(dāng)?shù)脑龃笸勇萘乜梢蕴岣唏詈舷到y(tǒng)的臨界轉(zhuǎn)速。（3）高速滾珠絲杠副-軸承耦合系統(tǒng)的不平衡響應(yīng)分析及實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證。根據(jù)Newmark-β法,分析不平衡質(zhì)量對兩端支承軸承的振動(dòng)響應(yīng)及不同偏心質(zhì)量對絲杠急停急起瞬間的振動(dòng)響應(yīng)。介紹實(shí)驗(yàn)的原理、設(shè)備以及分析實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù),驗(yàn)證了高速滾珠絲杠副-軸承耦合系統(tǒng)的不平衡響應(yīng)。結(jié)果表明:絲杠上不平衡質(zhì)量對遠(yuǎn)離電動(dòng)機(jī)端的軸承振動(dòng)響應(yīng)較大;同一偏心質(zhì)量下,在絲杠螺母急停急起的瞬間,遠(yuǎn)離電動(dòng)機(jī)一端的絲杠最大行程位置處的振動(dòng)響應(yīng)較為敏感。
項(xiàng)云鵬[3]（2020）在《高速列車軸箱軸承動(dòng)力學(xué)特性研究》文中指出近些年高速鐵路得到了飛速發(fā)展,不僅運(yùn)營里程逐年增加,列車運(yùn)營速度也逐步提高。軸箱軸承作為高速列車走行部的關(guān)鍵部件,運(yùn)行環(huán)境也越來越復(fù)雜。軸箱軸承不僅實(shí)現(xiàn)了構(gòu)架與輪對之間的連接,也確保了構(gòu)架與輪對之間的相對運(yùn)動(dòng),它的性能對高速列車運(yùn)行的安全性、穩(wěn)定性和平穩(wěn)性都起到了至關(guān)重要的作用。因此,研究在不同工況下的高速列車軸箱軸承動(dòng)力學(xué)性能有助于清楚的了解工況對軸承各元件動(dòng)力學(xué)特性的影響規(guī)律,為提高列車運(yùn)行安全性、穩(wěn)定性提供一定的理論基礎(chǔ)。本文以高速列車軸箱圓柱滾子軸承為研究對象,利用ANSYS/LS-DYNA建立高速列車軸箱軸承二維有限元模型,并采用中心差分法對模型進(jìn)行顯式動(dòng)力學(xué)求解,分析了軸箱軸承在變工況下的動(dòng)態(tài)特性。通過理論公式計(jì)算得到軸箱軸承保持架公轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)速和滾動(dòng)體自轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)速,經(jīng)與仿真結(jié)果進(jìn)行對比,驗(yàn)證了高速列車軸箱軸承有限元模型的準(zhǔn)確性。首先,根據(jù)仿真結(jié)果并結(jié)合滾動(dòng)體與內(nèi)外圈滑移速度公式,計(jì)算出滾動(dòng)體與內(nèi)外圈的滑移速度,分析了變工況下滾動(dòng)體在承載區(qū)和非承載區(qū)與內(nèi)外圈的打滑情況。結(jié)果表明:隨著列車運(yùn)行速度的增加、軌道激勵(lì)振幅和振動(dòng)頻率的增大,滾動(dòng)體與內(nèi)外圈在承載區(qū)滑移速度的RMS值都增大,且滾動(dòng)體與外圈滑移速度的RMS值大于與內(nèi)圈滑移速度的RMS值;在減速度工況下滾動(dòng)體與內(nèi)圈產(chǎn)生負(fù)打滑,隨著減速度的增大,滾動(dòng)體與內(nèi)外圈在承載區(qū)滑移速度RMS都增大,但與內(nèi)圈滑移速度的RMS值增加更快。其次,通過對保持架的打滑率、質(zhì)心運(yùn)動(dòng)軌跡和質(zhì)心速度偏差比的分析,研究了在變工況下軸承保持架的動(dòng)態(tài)性能。結(jié)果表明:隨著列車運(yùn)行速度的增加,保持架質(zhì)心的運(yùn)動(dòng)軌跡更加集中,速度偏差比更小,保持架運(yùn)動(dòng)更加趨向于穩(wěn)定;隨著減速度的增大,保持架打滑率平均值的絕對值越來越大,保持架質(zhì)心在X兩側(cè)和Y負(fù)方向的位移量增加,速度偏差比增大,保持架穩(wěn)定性降低;而軌道激勵(lì)對保持架動(dòng)態(tài)特性影響較小。接著,根據(jù)Archard黏著磨損計(jì)算模型,計(jì)算軸承內(nèi)外圈在不同區(qū)域的瞬時(shí)磨損率,分析了在不同工況下軸承內(nèi)外圈瞬時(shí)磨損率大小和分布的變化情況。結(jié)果表明:軸承內(nèi)外圈在承載區(qū)的瞬時(shí)磨損率較大,在非承載區(qū)的瞬時(shí)磨損率較小,接近于零;在穩(wěn)定工況和軌道激勵(lì)工況時(shí)軸承內(nèi)圈與外圈瞬時(shí)磨損率的大小和變化情況相似,在減速度工況時(shí)軸承內(nèi)圈瞬時(shí)磨損率大于外圈瞬時(shí)磨損率;列車運(yùn)行速度的增加使得軸承外圈瞬時(shí)磨損率增大;減速度的增加增大了內(nèi)圈的瞬時(shí)磨損率,外圈瞬時(shí)磨損率變化不大;軌道激勵(lì)會(huì)影響軸承內(nèi)外圈瞬時(shí)磨損率的分布。最后,利用滾動(dòng)軸承實(shí)驗(yàn)臺(tái)測出穩(wěn)定工況下NU306軸承保持架的實(shí)驗(yàn)轉(zhuǎn)速,并建立NU306軸承二維有限元模型,將仿真得到的保持架仿真轉(zhuǎn)速與保持架實(shí)驗(yàn)轉(zhuǎn)速、理論轉(zhuǎn)速對比。結(jié)果表明:在相同工況下,NU306軸承保持架的仿真轉(zhuǎn)速與實(shí)驗(yàn)轉(zhuǎn)速、理論轉(zhuǎn)速大體上相吻合,驗(yàn)證了軸承二維有限元模型的有效性。
佟耀力[4]（2020）在《高速滾動(dòng)軸承彈流潤滑及動(dòng)力學(xué)性能研究》文中進(jìn)行了進(jìn)一步梳理高速電主軸的動(dòng)態(tài)性能直接影響高速加工的質(zhì)量與效率,而高速滾動(dòng)軸承作為高速電主軸的核心部件,良好的潤滑狀態(tài)是其正常運(yùn)行的前提,也是影響其動(dòng)力學(xué)性能的重要因素。因此,針對高速滾動(dòng)軸承彈流潤滑特性與動(dòng)力學(xué)性能的研究具有重要意義。傳統(tǒng)軸承分析方法涉及潤滑因素對軸承的影響時(shí),大多通過變換摩擦系數(shù)來表征不同的潤滑狀態(tài),因此不能反映軸承的真實(shí)運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)。本文提出了考慮彈流潤滑的高速滾動(dòng)軸承動(dòng)力學(xué)分析方法,模擬分析了潤滑黏度因素對高速滾動(dòng)軸承動(dòng)力學(xué)性能的影響;結(jié)合高速滾動(dòng)軸承潤滑黏度試驗(yàn)和軸承滾動(dòng)面表面損傷分析,明確了潤滑黏度因素對高速滾動(dòng)軸承性能的影響。文章的主要研究工作包括以下幾個(gè)方面:（1）對高速工況下的軸承滾動(dòng)體進(jìn)行了運(yùn)動(dòng)學(xué)分析,計(jì)算了滾動(dòng)體公轉(zhuǎn)速度、自轉(zhuǎn)速度等重要參數(shù),通過Hertz接觸理論對滾動(dòng)體與滾道的接觸變形進(jìn)行了計(jì)算,采用膜厚比來判定滾動(dòng)軸承的潤滑狀態(tài),對不同潤滑狀態(tài)下的滾動(dòng)體摩擦力進(jìn)行推導(dǎo)計(jì)算,明確了滾動(dòng)軸承的彈流潤滑特性,在考慮彈流潤滑的情況下對高速滾動(dòng)體進(jìn)行了受力分析,明確了內(nèi)外套圈、保持架、潤滑油對滾動(dòng)體的作用力。（2）建立了考慮彈流潤滑的高速滾動(dòng)軸承動(dòng)力學(xué)分析數(shù)學(xué)模型,明確了潤滑黏度與軸承膜厚比、油膜摩擦力的關(guān)系,進(jìn)行軸承動(dòng)力學(xué)微分方程組求解,模擬分析了潤滑黏度、溝曲率系數(shù)、內(nèi)圈轉(zhuǎn)速、軸向載荷、徑向載荷等參數(shù)對滾動(dòng)軸承動(dòng)力學(xué)性能的影響。（3）通過T30-70軸承高速試驗(yàn)機(jī)對7014C型軸承進(jìn)行高速試驗(yàn),測試陶瓷軸承和鋼制軸承在不同潤滑黏度條件下的振動(dòng)和溫升值。結(jié)果發(fā)現(xiàn):高速工況下,隨著滾動(dòng)軸承潤滑黏度的增大,其溫升與振動(dòng)均呈現(xiàn)出先下降后上升的趨勢;潤滑黏度對滾動(dòng)軸承高速性能的影響程度隨轉(zhuǎn)速的增大而增大,即適用的潤滑黏度范圍隨轉(zhuǎn)速的增大而減小;轉(zhuǎn)速為12000 r·min-1時(shí),陶瓷軸承與鋼制軸承的動(dòng)態(tài)性能差別不大,然而隨著轉(zhuǎn)速增加,陶瓷軸承表現(xiàn)出更優(yōu)越的性能,適用的潤滑黏度范圍也較鋼制軸承更廣;軸承振動(dòng)的試驗(yàn)值與模擬值對比,兩者數(shù)值接近,趨勢相似,均表現(xiàn)出了滾動(dòng)軸承彈流潤滑特性。（4）對不同潤滑狀態(tài)下運(yùn)轉(zhuǎn)后的軸承零件表面進(jìn)行顯微形貌觀測、表面粗糙度測量以及表面3D輪廓掃描,進(jìn)行軸承零件表面損傷分析。結(jié)果表明:部分膜彈流潤滑狀態(tài)下軸承滾動(dòng)面損傷較全膜彈流潤滑狀態(tài)嚴(yán)重,滾動(dòng)軸承內(nèi)套圈外滾道與滾動(dòng)體的表面損傷相比外套圈內(nèi)滾道嚴(yán)重,鋼制軸承零件的表面損傷較陶瓷軸承嚴(yán)重。
尹自超[5]（2020）在《霧化器轉(zhuǎn)子振動(dòng)特性及不平衡響應(yīng)研究》文中認(rèn)為21世紀(jì)以來,轉(zhuǎn)子動(dòng)力學(xué)在國內(nèi)外都是一門非?；钴S的學(xué)科,它是研究所有旋轉(zhuǎn)機(jī)械轉(zhuǎn)子動(dòng)力學(xué)特性的基礎(chǔ)。隨著工業(yè)的迅速發(fā)展,各種旋轉(zhuǎn)機(jī)械的轉(zhuǎn)速越來越高,導(dǎo)致其工作轉(zhuǎn)速超過一階臨界轉(zhuǎn)速,甚至達(dá)到二、三階臨界轉(zhuǎn)速。旋轉(zhuǎn)機(jī)械在臨界轉(zhuǎn)速下工作,轉(zhuǎn)子的振幅將急劇增大,嚴(yán)重時(shí)會(huì)使旋轉(zhuǎn)機(jī)械的元件破壞,甚至造成重大的事故。當(dāng)旋轉(zhuǎn)機(jī)械在具有不平衡因素下高速運(yùn)轉(zhuǎn),容易產(chǎn)生較大的振動(dòng)。尤其是在臨界轉(zhuǎn)速下運(yùn)行時(shí),不平衡因素將導(dǎo)致轉(zhuǎn)子產(chǎn)生更為劇烈的振動(dòng),這對轉(zhuǎn)子動(dòng)力學(xué)的研究和分析提出了更高的要求。因此,精確求解轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的固有頻率和臨界轉(zhuǎn)速,以及準(zhǔn)確地研究轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的不平衡響應(yīng),在工程實(shí)踐中具有重要的意義。本文以垃圾焚燒尾氣處理裝備的霧化器轉(zhuǎn)子系統(tǒng)為研究對象。在考慮陀螺力矩、轉(zhuǎn)動(dòng)慣量和剪切效應(yīng)的前提下,首先將霧化器轉(zhuǎn)子系統(tǒng)等效成Jeffcott轉(zhuǎn)子系統(tǒng)模型,并推導(dǎo)霧化器轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的運(yùn)動(dòng)方程,研究不平衡質(zhì)量對其不平衡響應(yīng)的影響。然后根據(jù)等效原則對霧化器轉(zhuǎn)子系統(tǒng)進(jìn)行了離散處理,分別用Prohl傳遞矩陣法和Riccati傳遞矩陣法求得霧化器轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的前四階固有頻率,并與有限元結(jié)果進(jìn)行對比驗(yàn)證,其結(jié)果表明本文的數(shù)值求解方法具有較高的精確度。其次,分析了支撐間距、自轉(zhuǎn)角速度、霧化輪質(zhì)量以及軸承約束位置等參數(shù)對霧化器轉(zhuǎn)子系統(tǒng)振動(dòng)特性的影響。進(jìn)一步分析了霧化器轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的力學(xué)參數(shù)對前四階臨界轉(zhuǎn)速的影響,以及臨界轉(zhuǎn)速對霧化器轉(zhuǎn)子系統(tǒng)力學(xué)參數(shù)的敏感度。其結(jié)果表明:（1）霧化器轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的參數(shù)對其振動(dòng)特性具有較大的影響,如隨著自轉(zhuǎn)角速度的增大,前三階固有頻率都在增大,而第四階固有頻率變化卻不明顯;（2）霧化輪質(zhì)量對霧化器轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的前四階固有頻率有較大影響,在不考慮霧化輪質(zhì)量時(shí),其固有頻率遠(yuǎn)大于考慮霧化輪的情況,且隨霧化輪質(zhì)量的增大,前四階固有頻率都在緩慢下降;（3）上下軸承約束位置對霧化器轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的振動(dòng)特性亦有較大影響;（4）陶瓷約束剛度在接近20000 N/mm時(shí)會(huì)使第三、四階臨界轉(zhuǎn)速發(fā)生較大的突變,當(dāng)陶瓷約束剛度等于20000 N/mm時(shí),第三、四階臨界轉(zhuǎn)速又恢復(fù)正常變化;（5）霧化器轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量對第三、四階臨界轉(zhuǎn)速影響最大;（6）霧化器轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的第三階臨界轉(zhuǎn)速對霧化器轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的參數(shù)變化最不敏感。最后,本文對霧化器轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的不平衡響應(yīng)進(jìn)行了分析,結(jié)果表明當(dāng)不平衡質(zhì)量位于含有霧化輪質(zhì)量的節(jié)點(diǎn)時(shí),霧化器轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的不平衡響應(yīng)幅值最大。而在霧化器轉(zhuǎn)軸末端施加一個(gè)反向的不平衡力矩可減小系統(tǒng)的不平衡響應(yīng)幅值。
王趙蕊佳[6]（2020）在《高速球軸承環(huán)下潤滑兩相流及耦合傳熱分析》文中進(jìn)行了進(jìn)一步梳理隨著航空發(fā)動(dòng)機(jī)主軸轉(zhuǎn)速的不斷增大,大孔徑、高轉(zhuǎn)速、重負(fù)載成為了發(fā)動(dòng)機(jī)主軸承的主要考核壓力。高轉(zhuǎn)速角接觸球軸承可以勝任目前的工作要求,由此,也對該類軸承的冷卻與潤滑提出了更高的要求。航空發(fā)動(dòng)機(jī)軸承DN值的不斷升高,使得高速運(yùn)動(dòng)的空氣在軸承內(nèi)部形成強(qiáng)大的高壓區(qū),噴射的滑油難以進(jìn)入軸承內(nèi)部,造成噴射潤滑的潤滑效率降低。為了解決高DN值下軸承的潤滑問題,眾多學(xué)者給出了一種優(yōu)于噴射潤滑的環(huán)下潤滑方式。針對高速球軸承環(huán)下潤滑的問題,本文采用VOF模型與MRF模型對150mm孔徑的M50全鋼球軸承進(jìn)行了溫度場與兩相流場的三維數(shù)值模擬研究。通過與文獻(xiàn)中的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)對比,驗(yàn)證了數(shù)值方法的準(zhǔn)確性。在此基礎(chǔ)上,探究了不同工況對高轉(zhuǎn)速球軸承環(huán)下潤滑方式下的溫度場與兩相流場的影響。研究表明:（1）轉(zhuǎn)速對軸承的溫度場與內(nèi)部兩相流場均有影響,轉(zhuǎn)速與軸承整體溫度呈正相關(guān),與內(nèi)部流場的擾亂程度呈正相關(guān),與軸承內(nèi)環(huán)在周向上的溫度梯度呈負(fù)相關(guān),與軸承內(nèi)部油體積分?jǐn)?shù)呈負(fù)相關(guān);（2）供油量對軸承的溫度場與內(nèi)部兩相流場均有影響,供油量與軸承整體溫度和軸承內(nèi)環(huán)軸向溫度梯度均呈負(fù)相關(guān),供油量的增加可以減弱軸承結(jié)構(gòu)因素對軸承冷卻的限制;供油量與軸承內(nèi)部油體積分?jǐn)?shù)呈正相關(guān),與內(nèi)部流場的擾亂程度呈正相關(guān);（3）載荷對軸承溫度場的影響較大,載荷與軸承整體溫度呈正相關(guān),但載荷對軸承內(nèi)部兩相流場的影響較小;（4）轉(zhuǎn)速與滑油穿透率呈負(fù)相關(guān),供油量與滑油穿透率呈正相關(guān);（5）當(dāng)考慮滾珠自轉(zhuǎn)時(shí),軸承轉(zhuǎn)速與軸承溫度呈正相關(guān),與滑油穿透率呈正相關(guān),與軸承內(nèi)部油體積分?jǐn)?shù)呈負(fù)相關(guān),與內(nèi)部流場的擾亂程度呈負(fù)相關(guān);（6）當(dāng)考慮滾珠自轉(zhuǎn)時(shí),供油量與軸承內(nèi)部油體積分?jǐn)?shù)呈正相關(guān),與滑油穿透率呈正相關(guān),與軸承溫度呈負(fù)相關(guān)。
婁舜禹[7]（2019）在《電主軸軸承預(yù)緊特性分析及其優(yōu)化研究》文中提出電主軸作為高速機(jī)床中最重要的構(gòu)件之一,在機(jī)床穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)起著關(guān)鍵作用。為了確保在多工況下軸承動(dòng)態(tài)性能的適應(yīng)力,通常在電主軸裝配時(shí)對軸承施加一定的初始預(yù)緊力,達(dá)到增強(qiáng)電主軸剛度、提高精度和延長軸承疲勞壽命的目的。本文以磨削電主軸為對象,對其內(nèi)部角接觸球軸承進(jìn)行動(dòng)力學(xué)分析,分析預(yù)緊力對軸承內(nèi)部動(dòng)態(tài)參數(shù)的影響,進(jìn)而研究電主軸軸承預(yù)緊下動(dòng)剛度特性;剛度的增加會(huì)導(dǎo)致軸承疲勞壽命發(fā)生改變,因此研究預(yù)緊下軸承疲勞壽命特性并且對軸承預(yù)緊下的疲勞壽命進(jìn)行優(yōu)化;還對軸承預(yù)緊下電主軸的溫升特性進(jìn)行分析,研究其預(yù)緊下各方面性能的變化情況,主要研究內(nèi)容如下:首先,基于赫茲點(diǎn)接觸理論與動(dòng)力學(xué)分析方法,同時(shí)考慮軸承在高速轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)產(chǎn)生離心力和陀螺力矩等影響因素,在不同預(yù)緊力下,分析了角接觸球軸承內(nèi)滾動(dòng)體與內(nèi)外套圈接觸角、接觸面積、離心力和動(dòng)剛度等參數(shù)的變化情況。其次,采用L-P壽命理論,對角接觸球軸承的內(nèi)、外套圈的疲勞壽命以及軸承整體的疲勞壽命進(jìn)行計(jì)算,并分析了不同預(yù)緊力和不同轉(zhuǎn)速對軸承疲勞壽命的影響,得出軸承疲勞壽命與預(yù)緊力之間變化情況以及疲勞壽命和轉(zhuǎn)速之間的變化關(guān)系。再次,根據(jù)上面內(nèi)容可知提高軸承的額定動(dòng)載荷進(jìn)而可以延長軸承的疲勞壽命,因此以軸承的額定動(dòng)載荷為目標(biāo)函數(shù),將滾動(dòng)體的直徑、軸承的節(jié)圓直徑、滾動(dòng)體個(gè)數(shù)和內(nèi)、外滾道曲率半徑系數(shù)作為設(shè)計(jì)變量,采用遺傳算法對前、后軸承的額定動(dòng)載荷進(jìn)行優(yōu)化分析,最終得出軸承疲勞壽命的優(yōu)化結(jié)果。最后,以電主軸整體作為分析對象,對其進(jìn)行有限元建模,并計(jì)算電主軸在運(yùn)行時(shí)的主要生熱量和各構(gòu)件之間的熱傳導(dǎo)系數(shù)和熱對流系數(shù),采用有限元軟件對加入水冷和不加入水冷的電主軸進(jìn)行熱穩(wěn)態(tài)分析,研究不同預(yù)緊力下軸承溫度的變化情況,并與實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行比較分析。
李家成[8]（2019）在《高速角接觸球軸承-轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的穩(wěn)定性研究》文中研究表明隨著科技水平的提高以及人類生活需求的不斷增長,旋轉(zhuǎn)機(jī)械正朝著高速自動(dòng)化的方向發(fā)展,軸承-轉(zhuǎn)子系統(tǒng)作為旋轉(zhuǎn)機(jī)械的重要組成部分,其高速運(yùn)轉(zhuǎn)的穩(wěn)定性直接關(guān)系到整個(gè)機(jī)械系統(tǒng)的安全運(yùn)行。高速角接觸球軸承因其轉(zhuǎn)速高、體積小和安裝方便等特點(diǎn),廣泛應(yīng)用于高速轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的支承中,其支承特性的好壞對高速轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的穩(wěn)定運(yùn)行至關(guān)重要。因此,高速角接觸球軸承的支承特性及轉(zhuǎn)子系統(tǒng)穩(wěn)定性的分析成為高速旋轉(zhuǎn)機(jī)械的重要研究內(nèi)容之一。本文的研究工作主要從以下幾個(gè)方面展開:（1）高速角接觸球軸承的靜態(tài)特性分析?；贖ertz接觸理論,首先對角接觸球軸承在承受靜態(tài)載荷時(shí)的載荷-變形情況進(jìn)行分析,推導(dǎo)出軸承靜態(tài)剛度的計(jì)算公式;其次編制計(jì)算程序流程圖,并通過實(shí)例計(jì)算得到軸承的靜態(tài)剛度值、接觸應(yīng)力及應(yīng)變值;最后利用Solidworks軟件建立軸承三維模型,將模型導(dǎo)入Ansys軟件中進(jìn)行仿真分析,得到軸承鋼球與內(nèi)外滾道接觸部分的應(yīng)力應(yīng)變分布情況。（2）高速角接觸球軸承的動(dòng)態(tài)特性分析。基于滾道控制理論,首先對角接觸球軸承鋼球公轉(zhuǎn)、自轉(zhuǎn)角速度以及鋼球與內(nèi)外滾道接觸處的旋滾比等內(nèi)部運(yùn)動(dòng)情況進(jìn)行分析;其次考慮軸承過盈配合量、鋼球離心力和陀螺力矩的影響,推導(dǎo)出整體的平衡方程并建立軸承動(dòng)態(tài)剛度模型;最后編制計(jì)算程序流程圖,通過實(shí)例計(jì)算詳細(xì)研究了軸承接觸角、剛度、旋滾比、鋼球離心力和陀螺力矩等參數(shù)的變化規(guī)律。（3）高速角接觸球軸承-轉(zhuǎn)子系統(tǒng)穩(wěn)定性分析。首先建立軸承-轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的動(dòng)力學(xué)模型,根據(jù)軸承各個(gè)方向的恢復(fù)力和力矩,推導(dǎo)出軸承-轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的動(dòng)力學(xué)方程;其次采用動(dòng)力學(xué)方程求解方法-Newmark算法對轉(zhuǎn)子系統(tǒng)進(jìn)行數(shù)值仿真,得到系統(tǒng)響應(yīng)的分岔圖、軸心軌跡圖、頻譜圖以及Poincare圖;最后研究了系統(tǒng)轉(zhuǎn)速、偏心矩等可變參數(shù)對轉(zhuǎn)子系統(tǒng)動(dòng)力學(xué)特性的影響,通過分析系統(tǒng)響應(yīng)圖形詳細(xì)討論了轉(zhuǎn)子系統(tǒng)復(fù)雜的動(dòng)力學(xué)行為。（4）高速角接觸球軸承剛度及轉(zhuǎn)子系統(tǒng)穩(wěn)定性實(shí)驗(yàn)測試。利用共振法測試軸承動(dòng)態(tài)剛度:將軸承-轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的物理模型簡化,建立臨界轉(zhuǎn)速與軸承動(dòng)態(tài)剛度之間的函數(shù)關(guān)系;通過實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)繪制幅頻特性曲線,得到系統(tǒng)臨界轉(zhuǎn)速值,根據(jù)建立的函數(shù)關(guān)系求解軸承動(dòng)態(tài)剛度。軸承-轉(zhuǎn)子系統(tǒng)穩(wěn)定性實(shí)驗(yàn):通過伺服電機(jī)驅(qū)動(dòng)軸承-轉(zhuǎn)子系統(tǒng),利用傳感器和數(shù)據(jù)采集卡測取轉(zhuǎn)子位移信號(hào),通過Matlab軟件對該信號(hào)進(jìn)行分析處理,繪制系統(tǒng)的時(shí)域圖和軸心軌跡圖,驗(yàn)證文中理論研究的合理性和準(zhǔn)確性。
趙昱宇[9]（2019）在《陀螺飛輪系統(tǒng)姿態(tài)角速度測量實(shí)現(xiàn)的關(guān)鍵問題研究》文中研究表明陀螺飛輪是一種多功能集成的姿態(tài)控制執(zhí)行與測量裝置,它通過控制高速旋轉(zhuǎn)的轉(zhuǎn)子調(diào)速并沿兩徑向軸傾側(cè)來進(jìn)行三自由度動(dòng)量交換,從而能夠輸出三軸姿態(tài)控制力矩;與此同時(shí),通過測量的傾側(cè)控制力矩和轉(zhuǎn)子相關(guān)運(yùn)動(dòng)信息進(jìn)行解算,能夠獲得兩軸姿態(tài)測量功能。這一實(shí)現(xiàn)方式能夠有效提高姿態(tài)控制系統(tǒng)的集成度和效率,具有輕質(zhì)量、低功耗等優(yōu)勢,因而在微小航天器中具有廣闊的應(yīng)用前景。然而,目前陀螺飛輪仍處于實(shí)驗(yàn)室研究階段,盡管它理論上具備姿態(tài)測量功能,但不同于傳統(tǒng)機(jī)械陀螺儀,它需要根據(jù)航天器姿態(tài)控制需求長期運(yùn)行于變傾側(cè)、非調(diào)諧狀態(tài),這一變工況運(yùn)行特性導(dǎo)致了其測量原理十分復(fù)雜。現(xiàn)有姿態(tài)解算方法在大傾側(cè)工況下具有明顯的近似誤差,不準(zhǔn)確的動(dòng)力學(xué)參數(shù)、系統(tǒng)的機(jī)械誤差等因素也嚴(yán)重影響了陀螺飛輪的測量精度,這是制約陀螺飛輪實(shí)際應(yīng)用的重要難題。本文以基于陀螺飛輪的微小航天器姿態(tài)測量為研究背景,針對上述問題,從姿態(tài)解算方法改進(jìn)、陀螺飛輪應(yīng)用性測試等角度對其實(shí)現(xiàn)姿態(tài)測量和測量精度提升等關(guān)鍵問題進(jìn)行深入研究,具體內(nèi)容如下:在考慮殼體角運(yùn)動(dòng)的條件下,引入廣義坐標(biāo)并基于拉格朗日方法建立了陀螺飛輪系統(tǒng)的完整動(dòng)力學(xué)模型,并結(jié)合SimMechanics機(jī)械仿真工具和試驗(yàn)樣機(jī)對動(dòng)力學(xué)模型進(jìn)行了驗(yàn)證;在此基礎(chǔ)上,給出了基于陀螺飛輪的姿態(tài)角速度測量原理,并對影響其測量精度的主要因素進(jìn)行了分析,為后續(xù)的研究工作奠定了基礎(chǔ)。針對現(xiàn)有解算方法在大傾側(cè)工況下具有明顯誤差的問題,研究了適用于陀螺飛輪全工況的姿態(tài)角速度解算方法。為了避免傳統(tǒng)方法中由線性化引入的近似誤差,采用Jacobi-Anger恒等式建立了陀螺飛輪的低頻動(dòng)力學(xué)模型,以保留陀螺飛輪的非線性動(dòng)力學(xué)特性,并通過對模型中各力矩項(xiàng)進(jìn)行定量分析,實(shí)現(xiàn)了復(fù)雜力矩項(xiàng)的簡化。通過曲線擬合實(shí)現(xiàn)了貝塞爾函數(shù)的實(shí)時(shí)計(jì)算,從而在此基礎(chǔ)上提出了一種適用于陀螺飛輪全工況的非線性的角速度解算方法,該方法不但具有與傳統(tǒng)方法一致的解算效率,能夠?qū)崟r(shí)解算姿態(tài)角速度,而且保證了陀螺飛輪在輸出姿態(tài)控制力矩的同時(shí)具有良好的測量精度。針對不準(zhǔn)確的動(dòng)力學(xué)參數(shù)影響陀螺飛輪測量精度的問題,研究了其動(dòng)力學(xué)參數(shù)的試驗(yàn)辨識(shí)方法。根據(jù)辨識(shí)目的,建立了參數(shù)辨識(shí)所需的數(shù)學(xué)模型,據(jù)此給出了相應(yīng)的辨識(shí)策略,并對其中的病態(tài)問題進(jìn)行了分析。依據(jù)病態(tài)性分析結(jié)果,設(shè)計(jì)了特殊工況試驗(yàn),并提出了基于近似主成分變換的模型降維方法,從而獲得了參數(shù)的先驗(yàn)約束信息;在此基礎(chǔ)上,利用先驗(yàn)約束信息引導(dǎo)病態(tài)問題的求解,提出了參數(shù)的正則化解算方法,保證了陀螺飛輪參數(shù)辨識(shí)的準(zhǔn)確性和可靠性。與參數(shù)設(shè)計(jì)值相比,試驗(yàn)辨識(shí)的參數(shù)值使得模型輸出能夠更好地吻合系統(tǒng)實(shí)測輸出,為陀螺飛輪實(shí)現(xiàn)姿態(tài)角速度測量提供了準(zhǔn)確可靠的動(dòng)力學(xué)參數(shù)。針對陀螺飛輪漂移誤差影響測量精度的問題,研究了漂移誤差的地面標(biāo)定補(bǔ)償方法。通過對陀螺飛輪系統(tǒng)的誤差機(jī)理進(jìn)行分析,給出了陀螺飛輪的全誤差模型,并基于顯著性檢驗(yàn)方法,對全誤差模型的回歸效果進(jìn)行了檢驗(yàn),對各誤差項(xiàng)進(jìn)行了逐步回歸篩選從而建立了能夠準(zhǔn)確描述陀螺飛輪誤差特性的實(shí)用誤差模型。在此基礎(chǔ)上,根據(jù)D-最優(yōu)設(shè)計(jì)準(zhǔn)則和條件數(shù)最優(yōu)準(zhǔn)則,提出了一種基于多目標(biāo)優(yōu)化的多位置試驗(yàn)方案優(yōu)化設(shè)計(jì)方法,優(yōu)化試驗(yàn)方案具有試驗(yàn)效率高、標(biāo)定精度高等優(yōu)勢,能夠更有效地實(shí)現(xiàn)漂移誤差補(bǔ)償,從而提升陀螺飛輪的測量精度。最后,對陀螺飛輪樣機(jī)的地面綜合試驗(yàn)相關(guān)問題進(jìn)行了研究。為了準(zhǔn)確提取被噪聲淹沒的陀螺飛輪試驗(yàn)信號(hào),在分析噪聲特性的基礎(chǔ)上,提出了一種融合去噪方法,保證了樣機(jī)測試試驗(yàn)的順利進(jìn)行。利用陀螺飛輪樣機(jī)和精密兩軸轉(zhuǎn)臺(tái)搭建了地面試驗(yàn)平臺(tái),基于本文提出的地面標(biāo)定方法和參數(shù)辨識(shí)方法對陀螺飛輪樣機(jī)進(jìn)行了應(yīng)用性測試,在此基礎(chǔ)上,基于本文提出的姿態(tài)解算方法,利用陀螺飛輪樣機(jī)實(shí)現(xiàn)了轉(zhuǎn)臺(tái)姿態(tài)角速度的測量。
田勝利[10]（2019）在《高速電主軸系統(tǒng)復(fù)雜動(dòng)態(tài)特性及其綜合測試技術(shù)研究》文中研究表明高速電主軸系統(tǒng)是高端數(shù)控機(jī)床中最重要的功能部件,是實(shí)現(xiàn)高速和超高速切削的載體。高速電主軸復(fù)雜的動(dòng)態(tài)特性直接影響著工件的加工質(zhì)量及其本身的使用壽命。而其動(dòng)態(tài)特性關(guān)鍵指標(biāo)的實(shí)驗(yàn)方法和測試技術(shù)尚待攻克。本文研究了高速電主軸復(fù)雜動(dòng)態(tài)特性的綜合測試技術(shù),并根據(jù)測試需要自主研發(fā)了一款新穎的高速電主軸及其系統(tǒng)。在建立實(shí)驗(yàn)平臺(tái)的基礎(chǔ)上,著重針對其動(dòng)態(tài)支承剛度和軸承摩擦損耗兩重要?jiǎng)討B(tài)特性在理論分析和實(shí)驗(yàn)檢測上的不足和迫切需要,進(jìn)行了深入的研究。以及開展了電主軸在綜合性能測試中實(shí)驗(yàn)加載方法的研究,完善了電主軸的綜合性能測試技術(shù)。主要做了以下幾方面的工作:開展了高速電主軸性能和運(yùn)行品質(zhì)的實(shí)驗(yàn)方法和測試技術(shù)研究,主要包括:對電主軸輸出特性、電磁特性、動(dòng)態(tài)支承剛度、溫升特性和回轉(zhuǎn)特性等綜合性能指標(biāo)的測量提出了實(shí)驗(yàn)方案。為了完成電主軸綜合性能的測試,自主研發(fā)了一款先進(jìn)的高速電主軸及其配套子系統(tǒng)。針對電主軸動(dòng)態(tài)加載的難題,提出了兩種新穎的加載方法。最終搭建了電主軸系統(tǒng)及其綜合性能測試系統(tǒng)的實(shí)驗(yàn)平臺(tái),為后續(xù)研究提供了實(shí)驗(yàn)基礎(chǔ)?；谇蜉S承的擬靜力學(xué)模型完成了軸承內(nèi)部動(dòng)力學(xué)狀態(tài)的數(shù)值模擬仿真。在求解每一個(gè)滾動(dòng)體動(dòng)力學(xué)基本參量的基礎(chǔ)上,研究了電主軸中組配軸承動(dòng)態(tài)支承剛度的求解方法,并著重討論了徑向力對軸承徑向/軸向/角剛度的影響規(guī)律。研發(fā)了一種由氣缸作為執(zhí)行器和滾動(dòng)軸承作為分離器的接觸式加載裝置,并對實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)分析方法進(jìn)行研究,實(shí)現(xiàn)了電主軸轉(zhuǎn)子和前/后軸承動(dòng)態(tài)支承剛度的高速測量。最終,通過理論模型求解和實(shí)驗(yàn)測量相結(jié)合的方法,分析了轉(zhuǎn)速和徑向力對前/后軸承動(dòng)態(tài)支承剛度的影響。針對電主軸在高速工況下產(chǎn)熱嚴(yán)重的問題,建立了高速軸承摩擦損耗的理論模型。設(shè)計(jì)了自由減速法和能量平衡法兩種直接且定量測量軸承摩擦損耗的實(shí)驗(yàn)方法。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明,即使在油氣潤滑條件下,粘性摩擦損耗依然是軸承摩擦損耗的重要組成部分。根據(jù)實(shí)驗(yàn)結(jié)果推導(dǎo)了軸承空腔內(nèi)潤滑劑體積分?jǐn)?shù)關(guān)于供油量、供氣壓力、轉(zhuǎn)速和軸承直徑的經(jīng)驗(yàn)公式,表征了油氣潤滑參數(shù)對軸承摩擦損耗的影響。通過實(shí)驗(yàn)確定了電主軸的最佳供油量;驗(yàn)證了預(yù)緊力在線調(diào)節(jié)裝置的有效性;揭示了潤滑劑粘-溫關(guān)系和熱-機(jī)耦合因素對軸承摩擦損耗影響的重要性。研究成果對高速軸承摩擦損耗的預(yù)測、測量和減小具有重要意義。針對電主軸高速旋轉(zhuǎn)時(shí)動(dòng)態(tài)扭矩加載的難題,設(shè)計(jì)、制造并測試了一種基于磁流變液的高速電主軸動(dòng)態(tài)加載系統(tǒng)。詳述了該加載系統(tǒng)的工作原理和結(jié)構(gòu)。通過Maxwell軟件的2D靜態(tài)電磁場分析對磁感應(yīng)強(qiáng)度進(jìn)行仿真計(jì)算,結(jié)合磁流變液的本構(gòu)關(guān)系得到了加載器的加載扭矩模型。然后通過實(shí)驗(yàn)測得加載扭矩與電流、轉(zhuǎn)速的對應(yīng)關(guān)系,發(fā)現(xiàn)了磁流變液的零場粘度和剪切屈服應(yīng)力與剪切率呈非線性關(guān)系,并對Herschel-bulkley模型予以修正。修正模型計(jì)算的加載扭矩與實(shí)驗(yàn)結(jié)果吻合較好,為設(shè)計(jì)基于磁流變剪切原理的高速傳動(dòng)裝置奠定了基礎(chǔ)。最后對加載系統(tǒng)的扭矩穩(wěn)定性、溫度穩(wěn)定性、重復(fù)使用性等加載性能進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)研究,驗(yàn)證了該加載系統(tǒng)的可行性和正確性。為高速電主軸負(fù)載下的動(dòng)態(tài)性能測試提供了一種全新的方法。針對電主軸高速旋轉(zhuǎn)時(shí)動(dòng)態(tài)徑/軸向力加載的難題,設(shè)計(jì)、制造并測試了一種基于高壓水射流的高速電主軸柔性加載系統(tǒng)?；谶B續(xù)動(dòng)量方程,建立了射流沖擊力的理論模型。通過流體有限元仿真和射流沖擊力標(biāo)定實(shí)驗(yàn),得到了靶距、噴射壓力、流量、噴嘴直徑、標(biāo)靶直徑、轉(zhuǎn)速與沖擊力之間的關(guān)系,實(shí)現(xiàn)了對電主軸的定量加載。測試了利用高壓水射流加載下電主軸的動(dòng)態(tài)性能,實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明:第一,高壓水射流可以為電主軸提供穩(wěn)定和長時(shí)的動(dòng)態(tài)加載;第二,電主軸的溫升、功率損耗和振動(dòng)隨著負(fù)載的增加而明顯增大,空載測試不能反映電主軸的真實(shí)工況。為高速電主軸關(guān)于運(yùn)行品質(zhì)的相關(guān)研究提供了一種可靠的實(shí)驗(yàn)方法。
二、關(guān)于沖擊力矩對高速自轉(zhuǎn)陀螺的影響（論文開題報(bào)告）
（1）論文研究背景及目的
此處內(nèi)容要求：
首先簡單簡介論文所研究問題的基本概念和背景，再而簡單明了地指出論文所要研究解決的具體問題，并提出你的論文準(zhǔn)備的觀點(diǎn)或解決方法。
寫法范例：
本文主要提出一款精簡64位RISC處理器存儲(chǔ)管理單元結(jié)構(gòu)并詳細(xì)分析其設(shè)計(jì)過程。在該MMU結(jié)構(gòu)中,TLB采用叁個(gè)分離的TLB,TLB采用基于內(nèi)容查找的相聯(lián)存儲(chǔ)器并行查找,支持粗粒度為64KB和細(xì)粒度為4KB兩種頁面大小,采用多級(jí)分層頁表結(jié)構(gòu)映射地址空間,并詳細(xì)論述了四級(jí)頁表轉(zhuǎn)換過程,TLB結(jié)構(gòu)組織等。該MMU結(jié)構(gòu)將作為該處理器存儲(chǔ)系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)的一個(gè)重要組成部分。
（2）本文研究方法
調(diào)查法：該方法是有目的、有系統(tǒng)的搜集有關(guān)研究對象的具體信息。
觀察法：用自己的感官和輔助工具直接觀察研究對象從而得到有關(guān)信息。
實(shí)驗(yàn)法：通過主支變革、控制研究對象來發(fā)現(xiàn)與確認(rèn)事物間的因果關(guān)系。
文獻(xiàn)研究法：通過調(diào)查文獻(xiàn)來獲得資料，從而全面的、正確的了解掌握研究方法。
實(shí)證研究法：依據(jù)現(xiàn)有的科學(xué)理論和實(shí)踐的需要提出設(shè)計(jì)。
定性分析法：對研究對象進(jìn)行“質(zhì)”的方面的研究，這個(gè)方法需要計(jì)算的數(shù)據(jù)較少。
定量分析法：通過具體的數(shù)字，使人們對研究對象的認(rèn)識(shí)進(jìn)一步精確化。
跨學(xué)科研究法：運(yùn)用多學(xué)科的理論、方法和成果從整體上對某一課題進(jìn)行研究。
功能分析法：這是社會(huì)科學(xué)用來分析社會(huì)現(xiàn)象的一種方法，從某一功能出發(fā)研究多個(gè)方面的影響。
模擬法：通過創(chuàng)設(shè)一個(gè)與原型相似的模型來間接研究原型某種特性的一種形容方法。
三、關(guān)于沖擊力矩對高速自轉(zhuǎn)陀螺的影響（論文提綱范文）
（1）變工況預(yù)緊力下主軸軸承服役性能預(yù)測研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 緒論 |
| 1.1 課題研究背景 |
| 1.2 課題研究意義 |
| 1.3 主軸軸承動(dòng)態(tài)特性、熱特性及預(yù)緊力優(yōu)化的國內(nèi)外研究動(dòng)態(tài) |
| 1.3.1 軸承接觸狀態(tài)參數(shù)解析方法研究現(xiàn)狀 |
| 1.3.2 軸承的動(dòng)態(tài)特性及預(yù)緊技術(shù)研究現(xiàn)狀 |
| 1.3.3 軸承熱力耦合研究現(xiàn)狀 |
| 1.3.4 預(yù)緊力對主軸軸承性能影響研究現(xiàn)狀 |
| 1.3.5 最佳預(yù)緊力研究現(xiàn)狀 |
| 1.4 論文主要研究內(nèi)容 |
| 2 基于改進(jìn) Newton-Raphson 算法的角接觸球軸承接觸參數(shù)解析 |
| 2.1 角接觸球軸承靜態(tài)接觸參數(shù)計(jì)算 |
| 2.1.1 角接觸球軸承的基本假設(shè) |
| 2.1.2 無載荷下角接觸球軸承的基本參數(shù) |
| 2.1.3 初始預(yù)緊力下角接觸球軸承的接觸參數(shù) |
| 2.2 高速角接觸球軸承擬靜力學(xué)建模 |
| 2.2.1 定位預(yù)緊下高速角接觸球軸承擬靜力學(xué)建模 |
| 2.2.2 定壓預(yù)緊下高速角接觸球軸承擬靜力學(xué)建模 |
| 2.3 高速角接觸球軸承接觸參數(shù)解析及算法改進(jìn)研究 |
| 2.3.1 高速角接觸球軸承接觸參數(shù)解析 |
| 2.3.2 改進(jìn)的Newton-Raphson算法 |
| 2.3.3 改進(jìn)算法驗(yàn)證 |
| 2.4 高速角接觸球軸承接觸參數(shù)影響因素分析 |
| 2.4.1 靜態(tài)下預(yù)緊力對軸承接觸參數(shù)的影響分析 |
| 2.4.2 滾道橢圓化對軸承接觸參數(shù)的影響分析 |
| 2.4.3 外圈傾斜程度對軸承接觸參數(shù)的影響分析 |
| 2.4.4 不同預(yù)緊機(jī)制下軸承接觸參數(shù)的影響分析 |
| 2.5 本章小結(jié) |
| 3 變工況下軸承接觸狀態(tài)及服役性能研究 |
| 3.1 變工況下鋼球與內(nèi)滾道接觸狀態(tài)變化分析 |
| 3.2 基于接觸狀態(tài)變化的軸承動(dòng)態(tài)剛度解析 |
| 3.3 基于接觸狀態(tài)變化的軸承壽命解析 |
| 3.4 軸承生熱建模與分析 |
| 3.4.1 鋼球與滾道接觸的運(yùn)動(dòng)學(xué)分析 |
| 3.4.2 軸承生熱模型 |
| 3.4.3 軸承生熱量仿真分析 |
| 3.5 本章小結(jié) |
| 4 多因素影響下主軸軸承熱力耦合研究 |
| 4.1 軸承傳熱方式及溫度場建模 |
| 4.1.1 生熱部件傳熱方式 |
| 4.1.2 結(jié)合面接觸熱阻及換熱系數(shù) |
| 4.1.3 基于熱網(wǎng)絡(luò)法的軸承溫度場建模 |
| 4.2 軸承熱力耦合建模 |
| 4.2.1 過盈配合引起的膨脹量 |
| 4.2.2 轉(zhuǎn)速引起的離心膨脹量 |
| 4.2.3 溫升引起的熱膨脹 |
| 4.2.4 多因素影響下軸承的熱力耦合修正模型 |
| 4.3 數(shù)值分析及試驗(yàn)驗(yàn)證 |
| 4.3.1 靜態(tài)下預(yù)緊力和過盈量對軸承參數(shù)的影響分析 |
| 4.3.2 轉(zhuǎn)速對軸承膨脹量的影響分析 |
| 4.3.3 熱效應(yīng)和離心效應(yīng)對軸承接觸特性的影響 |
| 4.3.4 軸承熱特性仿真與測試分析 |
| 4.4 本章小結(jié) |
| 5 基于功效系數(shù)法的主軸軸承預(yù)緊力優(yōu)化研究 |
| 5.1 預(yù)緊力優(yōu)化的理論與方法 |
| 5.1.1 多目標(biāo)優(yōu)化理論 |
| 5.1.2 多目標(biāo)優(yōu)化問題的求解 |
| 5.1.3 功效系數(shù)法 |
| 5.2 預(yù)緊力優(yōu)化模型與仿真分析 |
| 5.2.1 樣本數(shù)據(jù)的歸一化 |
| 5.2.2 預(yù)緊力優(yōu)化模型 |
| 5.2.3 預(yù)緊力優(yōu)化分析 |
| 5.3 軸承預(yù)緊力調(diào)節(jié)及溫升測試試驗(yàn)規(guī)劃與驗(yàn)證 |
| 5.3.1 預(yù)緊力調(diào)節(jié)系統(tǒng)及軸承溫升測試平臺(tái) |
| 5.3.2 試驗(yàn)驗(yàn)證及分析 |
| 5.4 本章小結(jié) |
| 6 結(jié)論與展望 |
| 6.1 本研究主要結(jié)論 |
| 6.2 本研究主要?jiǎng)?chuàng)新點(diǎn) |
| 6.3 研究展望 |
| 致謝 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 攻讀博士學(xué)位期間發(fā)表論文及參與科研情況 |
| A 發(fā)表的論文 |
| B 參與科研項(xiàng)目 |
（2）高速滾珠絲杠副-軸承耦合系統(tǒng)的動(dòng)力學(xué)特性分析（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 緒論 |
| 1.1 課題研究背景及意義 |
| 1.1.1 課題研究的背景 |
| 1.1.2 課題研究的意義 |
| 1.2 國內(nèi)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 滾珠絲杠副剛度研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.2 滾珠絲杠副動(dòng)力學(xué)特性研究現(xiàn)狀 |
| 1.3 本文的研究目的及內(nèi)容 |
| 1.4 課題來源 |
| 1.5 本章小結(jié) |
| 第2章 高速滾珠絲杠副剛度矩陣的構(gòu)建 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 絲杠螺母接口界面單元 |
| 2.2.1 剛性圓盤的運(yùn)動(dòng)方程 |
| 2.2.2 滾珠的剛度 |
| 2.2.3 界面單元?jiǎng)偠染仃?/td> |
| 2.3 滾珠絲杠梁單元 |
| 2.3.1 Timoshenko梁單元的劃分 |
| 2.3.2 Timoshenko梁的運(yùn)動(dòng)方程 |
| 2.3.3 滾珠絲杠的整體剛度矩陣 |
| 2.4 高速滾珠絲杠副的剛度矩陣 |
| 2.5 本章小結(jié) |
| 第3章 高速滾珠絲杠副動(dòng)態(tài)剛度分析模型 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 高速滾珠絲杠副動(dòng)態(tài)剛度分析模型的建立 |
| 3.3 高速滾珠絲杠副剛度矩陣的驗(yàn)證 |
| 3.3.1 模態(tài)基礎(chǔ)理論 |
| 3.3.2 算例驗(yàn)證 |
| 3.3.3 結(jié)果及誤差分析 |
| 3.4 本章小結(jié) |
| 第4章 高速滾珠絲杠副-軸承耦合系統(tǒng)的固有頻率和臨界轉(zhuǎn)速計(jì)算 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 滾珠絲杠副的支承方式 |
| 4.3 高速滾珠絲杠副-軸承耦合系統(tǒng)的有限元模型 |
| 4.3.1 支承軸承的剛度 |
| 4.3.2 支承軸承的剛度矩陣 |
| 4.3.3 支承軸承剛度的耦合 |
| 4.3.4 有限元分析模型 |
| 4.4 耦合系統(tǒng)的固有頻率與臨界轉(zhuǎn)速 |
| 4.4.1 絲杠螺母位置對系統(tǒng)固有頻率和臨界轉(zhuǎn)速的影響 |
| 4.4.2 軸承剛度對系統(tǒng)固有頻率和臨界轉(zhuǎn)速的影響 |
| 4.4.3 軸承預(yù)緊力對系統(tǒng)固有頻率和臨界轉(zhuǎn)速的影響 |
| 4.4.4 陀螺力矩對系統(tǒng)固有頻率和臨界轉(zhuǎn)速的影響 |
| 4.4.5 絲杠內(nèi)徑對系統(tǒng)固有頻率和臨界轉(zhuǎn)速的影響 |
| 4.5 本章小結(jié) |
| 第5章 高速滾珠絲杠副-軸承耦合系統(tǒng)的不平衡響應(yīng)分析及實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 耦合系統(tǒng)的不平衡響應(yīng) |
| 5.3 耦合系統(tǒng)不平衡響應(yīng)分析 |
| 5.3.1 Newmark-β法基本原理 |
| 5.3.2 偏心質(zhì)量對支承軸承的響應(yīng) |
| 5.3.3 不同偏心質(zhì)量對絲杠的響應(yīng) |
| 5.4 實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證 |
| 5.4.1 實(shí)驗(yàn)原理 |
| 5.4.2 LMS儀器及傳感器 |
| 5.4.3 實(shí)驗(yàn)結(jié)果與分析 |
| 5.5 本章小結(jié) |
| 結(jié)論與展望 |
| 結(jié)論 |
| 展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 致謝 |
| 附錄A 攻讀學(xué)位期間所發(fā)表的學(xué)術(shù)論文 |
（3）高速列車軸箱軸承動(dòng)力學(xué)特性研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 主要符號(hào)說明 |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 課題的來源及研究背景和意義 |
| 1.2 國內(nèi)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 滾動(dòng)軸承分析模型研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.2 滾動(dòng)軸承打滑特性及磨損的研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.3 軸承保持架動(dòng)力學(xué)特性的研究現(xiàn)狀 |
| 1.3 本文主要研究內(nèi)容及方法 |
| 1.4 本章小結(jié) |
| 第二章 軸箱軸承顯式動(dòng)力學(xué)有限元模型的建立 |
| 2.1 高速列車軸箱軸承的工作特點(diǎn) |
| 2.2 軸承的幾何參數(shù) |
| 2.3 網(wǎng)格劃分及材料參數(shù)設(shè)置 |
| 2.4 接觸設(shè)置 |
| 2.5 邊界條件與載荷設(shè)置 |
| 2.6 LS-DYNA顯式動(dòng)力學(xué)算法 |
| 2.7 有限元模型驗(yàn)證 |
| 2.8 本章小結(jié) |
| 第三章 軸箱軸承滾動(dòng)體打滑特性分析 |
| 3.1 軸承的運(yùn)動(dòng)學(xué)關(guān)系 |
| 3.1.1 保持架轉(zhuǎn)速 |
| 3.1.2 滾動(dòng)體自轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)速 |
| 3.1.3 滾子與內(nèi)外滾道接觸處的平均速度和相對滑動(dòng)速度 |
| 3.1.4 軸承內(nèi)部的受力關(guān)系 |
| 3.2 穩(wěn)定工況下滾動(dòng)體打滑特性分析 |
| 3.2.1 穩(wěn)定工況下滾動(dòng)體打滑特點(diǎn) |
| 3.2.2 車速對滾動(dòng)體打滑的影響 |
| 3.3 減速工況下滾動(dòng)體打滑特性分析 |
| 3.3.1 減速工況下滾動(dòng)體打滑特點(diǎn) |
| 3.3.2 減速度對滾動(dòng)體打滑的影響 |
| 3.4 軌道激勵(lì)工況下滾動(dòng)體打滑特性分析 |
| 3.4.1 軌道激勵(lì)工況下滾動(dòng)體打滑特點(diǎn) |
| 3.4.2 不同激勵(lì)振幅和振動(dòng)頻率對滾動(dòng)體打滑的影響 |
| 3.5 本章小結(jié) |
| 第四章 軸箱軸承保持架動(dòng)態(tài)性能分析 |
| 4.1 軸箱軸承保持架打滑分析 |
| 4.1.1 穩(wěn)定工況下軸箱軸承保持架打滑率分析 |
| 4.1.2 減速工況下軸箱軸承保持架打滑率分析 |
| 4.1.3 軌道激勵(lì)工況下軸箱軸承保持架打滑率分析 |
| 4.2 軸箱軸承保持架運(yùn)動(dòng)穩(wěn)定性分析 |
| 4.2.1 穩(wěn)定工況下保持架運(yùn)行穩(wěn)定性分析 |
| 4.2.2 減速工況下保持架運(yùn)行穩(wěn)定性分析 |
| 4.2.3 軌道激勵(lì)工況下保持架運(yùn)行穩(wěn)定性分析 |
| 4.3 本章小結(jié) |
| 第五章 軸箱軸承磨損特性分析 |
| 5.1 軸承磨損 |
| 5.2 穩(wěn)定工況下軸箱軸承的磨損分析 |
| 5.3 減速工況下軸箱軸承的磨損分析 |
| 5.4 軌道激勵(lì)工況下軸箱軸承的磨損分析 |
| 5.5 本章小結(jié) |
| 第六章 滾動(dòng)軸承實(shí)驗(yàn)測試與模型驗(yàn)證 |
| 6.1 實(shí)驗(yàn)設(shè)備 |
| 6.2 軸承保持架轉(zhuǎn)速實(shí)驗(yàn)工況及實(shí)驗(yàn)設(shè)置 |
| 6.3 實(shí)驗(yàn)結(jié)果與分析 |
| 6.4 本章小結(jié) |
| 第七章 結(jié)論與展望 |
| 7.1 論文工作總結(jié) |
| 7.2 后續(xù)研究工作展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 個(gè)人簡歷 在讀期間發(fā)表的學(xué)術(shù)論文 |
| 致謝 |
（4）高速滾動(dòng)軸承彈流潤滑及動(dòng)力學(xué)性能研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 符號(hào)說明 |
| 下標(biāo)說明 |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 研究背景與意義 |
| 1.2 國內(nèi)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.1 滾動(dòng)軸承彈流潤滑特性研究 |
| 1.2.2 滾動(dòng)軸承動(dòng)力學(xué)性能研究 |
| 1.3 高速滾動(dòng)軸承彈流潤滑及動(dòng)力學(xué)性能研究的提出 |
| 1.3.1 目前研究的局限性 |
| 1.3.2 高速滾動(dòng)軸承彈流潤滑及動(dòng)力學(xué)性能研究 |
| 1.4 研究內(nèi)容與技術(shù)路線 |
| 第二章 滾動(dòng)軸承的理論計(jì)算與運(yùn)動(dòng)分析 |
| 2.1 滾動(dòng)軸承的基本結(jié)構(gòu) |
| 2.1.1 幾何關(guān)系 |
| 2.1.2 接觸點(diǎn)的主曲率 |
| 2.2 中低速滾動(dòng)體運(yùn)動(dòng)分析 |
| 2.3 高速滾動(dòng)體運(yùn)動(dòng)分析 |
| 2.4 本章小結(jié) |
| 第三章 滾動(dòng)軸承的彈流潤滑特性與受力分析 |
| 3.1 潤滑油的流變性質(zhì) |
| 3.2 滾動(dòng)軸承Hertz接觸應(yīng)力與變形 |
| 3.3 彈性流體動(dòng)力潤滑 |
| 3.3.1 油膜厚度 |
| 3.3.2 膜厚比 |
| 3.3.3 滾動(dòng)體的摩擦力 |
| 3.4 考慮彈流潤滑的高速滾動(dòng)軸承受力分析 |
| 3.4.1 滾動(dòng)體與內(nèi)外滾道間作用力 |
| 3.4.2 滾動(dòng)體與潤滑油的作用力 |
| 3.4.3 滾動(dòng)體與保持架間作用力 |
| 3.4.4 高速滾動(dòng)體受力分析 |
| 3.5 本章小結(jié) |
| 第四章 考慮彈流潤滑的高速滾動(dòng)軸承動(dòng)力學(xué)性能分析 |
| 4.1 建立坐標(biāo)系統(tǒng) |
| 4.2 軸承零件間的相互作用 |
| 4.2.1 滾動(dòng)體與滾道 |
| 4.2.2 滾動(dòng)體與保持架 |
| 4.2.3 滾動(dòng)體的慣性力與慣性力矩 |
| 4.2.4 潤滑油對滾動(dòng)體的作用力 |
| 4.3 建立平衡方程 |
| 4.3.1 滾動(dòng)體平衡方程 |
| 4.3.2 內(nèi)圈平衡方程 |
| 4.4 動(dòng)力學(xué)分析 |
| 4.4.1 參數(shù)設(shè)置 |
| 4.4.2 黏度-膜厚比 |
| 4.4.3 黏度-滾動(dòng)體摩擦力 |
| 4.4.4 黏度-軸承振動(dòng) |
| 4.4.5 其他因素-軸承振動(dòng) |
| 4.5 本章小結(jié) |
| 第五章 高速滾動(dòng)軸承潤滑黏度試驗(yàn)及表面損傷分析 |
| 5.1 高速滾動(dòng)軸承潤滑黏度試驗(yàn) |
| 5.1.1 試驗(yàn)軸承與設(shè)備 |
| 5.1.2 黏度選取 |
| 5.1.3 轉(zhuǎn)速選取 |
| 5.1.4 溫升及振動(dòng)信號(hào)處理 |
| 5.2 試驗(yàn)結(jié)果與分析 |
| 5.2.1 試驗(yàn)結(jié)果分析 |
| 5.2.2 試驗(yàn)值與模擬值對比 |
| 5.3 表面損傷分析 |
| 5.3.1 表面粗糙度變化 |
| 5.3.2 表面輪廓變化 |
| 5.4 本章小結(jié) |
| 第六章 結(jié)論與展望 |
| 6.1 結(jié)論 |
| 6.2 創(chuàng)新點(diǎn) |
| 6.3 展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 致謝 |
| 作者簡介 |
| 1 作者簡歷 |
| 2 攻讀碩士學(xué)位期間發(fā)表的學(xué)術(shù)論文 |
| 3 參與的科研項(xiàng)目及獲獎(jiǎng)情況 |
| 4 發(fā)明專利 |
| 學(xué)位論文數(shù)據(jù)集 |
（5）霧化器轉(zhuǎn)子振動(dòng)特性及不平衡響應(yīng)研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 緒論 |
| 1.1 本課題的研究背景和意義 |
| 1.2 轉(zhuǎn)子動(dòng)力學(xué)的發(fā)展 |
| 1.3 國內(nèi)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.3.1 國外關(guān)于轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的研究現(xiàn)狀 |
| 1.3.2 國內(nèi)關(guān)于轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的研究現(xiàn)狀 |
| 1.4 本文研究的主要內(nèi)容 |
| 第2章 霧化器轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的運(yùn)動(dòng)和不平衡響應(yīng) |
| 2.1 霧化器轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的構(gòu)造 |
| 2.2 霧化器轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的運(yùn)動(dòng) |
| 2.3 霧化器轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的陀螺力矩 |
| 2.4 圓盤不平衡質(zhì)量的影響 |
| 2.5 本章小結(jié) |
| 第3章 霧化器轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的傳遞矩陣法 |
| 3.1 霧化器轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的簡化 |
| 3.2 傳遞矩陣法計(jì)算原理 |
| 3.2.1 質(zhì)量與轉(zhuǎn)動(dòng)慣量的等效 |
| 3.2.2 等效剛度 |
| 3.2.3 軸段間傳遞關(guān)系 |
| 3.2.4 Prohl傳遞矩陣法計(jì)算原理 |
| 3.2.5 Riccati傳遞矩陣法 |
| 3.3 數(shù)值仿真和驗(yàn)證 |
| 3.4 本章小結(jié) |
| 第4章 霧化器轉(zhuǎn)子系統(tǒng)參數(shù)對其振動(dòng)特性的影響 |
| 4.1 霧化器轉(zhuǎn)子系統(tǒng)參數(shù)對其振動(dòng)特性的影響 |
| 4.1.1 支撐間距L對霧化器轉(zhuǎn)子系統(tǒng)振動(dòng)特性的影響 |
| 4.1.2 自轉(zhuǎn)角速度Ω對霧化器轉(zhuǎn)子系統(tǒng)振動(dòng)特性的影響 |
| 4.1.3 霧化輪質(zhì)量m~(d)對霧化器轉(zhuǎn)子系統(tǒng)振動(dòng)特性的影響 |
| 4.1.4 上下軸承約束k_1和k_2對霧化器轉(zhuǎn)子系統(tǒng)振動(dòng)特性的影響 |
| 4.2 霧化器轉(zhuǎn)子系統(tǒng)各參數(shù)對其臨界轉(zhuǎn)速的影響 |
| 4.2.1 陀螺力矩L_p對霧化器轉(zhuǎn)子系統(tǒng)臨界轉(zhuǎn)速的影響 |
| 4.2.2 直徑轉(zhuǎn)動(dòng)慣量J_d對霧化器轉(zhuǎn)子系統(tǒng)臨界轉(zhuǎn)速的影響 |
| 4.2.3 陶瓷約束剛度k_3對霧化器轉(zhuǎn)子系統(tǒng)臨界轉(zhuǎn)速的影響 |
| 4.3 霧化器轉(zhuǎn)子系統(tǒng)臨界轉(zhuǎn)速對各力學(xué)參數(shù)的敏感度 |
| 4.4 本章小結(jié) |
| 第5章 霧化器轉(zhuǎn)子系統(tǒng)不平衡響應(yīng)分析 |
| 5.1 引起霧化器轉(zhuǎn)子系統(tǒng)不平衡的因素 |
| 5.2 霧化器轉(zhuǎn)子系統(tǒng)質(zhì)量不平衡的危害 |
| 5.3 不平衡響應(yīng)的Riccati傳遞矩陣解法 |
| 5.4 不平衡質(zhì)量對霧化器轉(zhuǎn)子系統(tǒng)不平衡響應(yīng)的影響 |
| 5.4.1 不平衡質(zhì)量在不同節(jié)點(diǎn)對不平衡響應(yīng)的影響 |
| 5.4.2 不同轉(zhuǎn)速下不平衡質(zhì)量對不平衡響應(yīng)的影響 |
| 5.4.3 軸承脫落對霧化器轉(zhuǎn)子系統(tǒng)不平衡響應(yīng)的影響 |
| 5.4.4 不平衡質(zhì)量對霧化器節(jié)點(diǎn)臨界轉(zhuǎn)速不平衡響應(yīng)的影響 |
| 5.5 本章小結(jié) |
| 總結(jié)與展望 |
| 致謝 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 攻讀碩士學(xué)位期間發(fā)表的論文及參與的科研項(xiàng)目 |
（6）高速球軸承環(huán)下潤滑兩相流及耦合傳熱分析（論文提綱范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 緒論 |
| 1.1 研究背景及意義 |
| 1.2 軸承及潤滑 |
| 1.2.1 滾動(dòng)軸承 |
| 1.2.2 潤滑方式 |
| 1.3 國內(nèi)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.3.1 滾動(dòng)軸承潤滑兩相流動(dòng)研究 |
| 1.3.2 滾動(dòng)軸承環(huán)下潤滑研究 |
| 1.3.3 滾動(dòng)軸承集油效率研究 |
| 1.3.4 滾動(dòng)軸承滾珠自轉(zhuǎn)研究 |
| 1.4 本文主要研究內(nèi)容 |
| 第2章 球軸承環(huán)下潤滑數(shù)值研究理論基礎(chǔ) |
| 2.1 流固耦合傳熱基本原理 |
| 2.2 數(shù)值分析理論基礎(chǔ) |
| 2.2.1 控制方程 |
| 2.2.2 兩相流模型 |
| 2.2.3 表面張力和壁面粘附 |
| 2.2.4 湍流模型 |
| 2.2.5 多重參考系法 |
| 2.3 球軸承生熱 |
| 2.4 球軸承對流換熱系數(shù) |
| 2.5 公轉(zhuǎn)及自轉(zhuǎn)速度 |
| 2.6 本章小結(jié) |
| 第3章 球軸承環(huán)下潤滑數(shù)值研究 |
| 3.1 幾何模型的建立與網(wǎng)格劃分 |
| 3.2 邊界條件與求解方法設(shè)置 |
| 3.3 收斂性 |
| 3.4 網(wǎng)格無關(guān)性驗(yàn)證 |
| 3.5 對比驗(yàn)證 |
| 3.6 數(shù)值分析 |
| 3.6.1 溫度場分析 |
| 3.6.2 兩相流動(dòng)分析 |
| 3.7 本章小結(jié) |
| 第4章 球軸承環(huán)下潤滑溫度場及兩相流場分析 |
| 4.1 不同工況對球軸承環(huán)下潤滑的影響 |
| 4.1.1 轉(zhuǎn)速對球軸承溫度場及兩相流場的影響 |
| 4.1.2 供油量對球軸承溫度場及兩相流場的影響 |
| 4.1.3 載荷對球軸承溫度場及兩相流場的影響 |
| 4.2 環(huán)下潤滑的穿透率 |
| 4.2.1 穿透率的定義 |
| 4.2.2 轉(zhuǎn)速對球軸承穿透率的影響 |
| 4.2.3 供油量對穿透率的影響 |
| 4.3 本章小結(jié) |
| 第5章 滾珠自轉(zhuǎn)對球軸承環(huán)下潤滑的影響 |
| 5.1 考慮滾珠自轉(zhuǎn)的球軸承數(shù)值模型 |
| 5.1.1 幾何模型的選取與網(wǎng)格劃分 |
| 5.1.2 邊界條件設(shè)置 |
| 5.1.3 網(wǎng)格無關(guān)性 |
| 5.2 滾珠自轉(zhuǎn)對球軸承環(huán)下潤滑環(huán)間兩相流動(dòng)的影響 |
| 5.2.1 不同轉(zhuǎn)速下滾珠自轉(zhuǎn)對球軸承兩相流場的影響 |
| 5.2.2 不同供油量下滾珠自轉(zhuǎn)對球軸承兩相流場的影響 |
| 5.3 滾珠自轉(zhuǎn)對球軸承環(huán)下潤滑的穿透率的影響 |
| 5.3.1 不同轉(zhuǎn)速下滾珠自轉(zhuǎn)對球軸承潤滑穿透率的影響 |
| 5.3.2 不同供油量下滾珠自轉(zhuǎn)對球軸承潤滑穿透率的影響 |
| 5.4 本章小結(jié) |
| 結(jié)論與展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 致謝 |
（7）電主軸軸承預(yù)緊特性分析及其優(yōu)化研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 緒論 |
| 1.1 研究背景與意義 |
| 1.2 電主軸單元技術(shù)研究概述 |
| 1.2.1 國內(nèi)外電主軸單元技術(shù)的發(fā)展 |
| 1.2.2 電主軸軸承預(yù)緊動(dòng)力學(xué)的研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.3 高速電主軸軸承預(yù)緊與疲勞壽命的研究現(xiàn)狀 |
| 1.2.4 高速電主軸預(yù)緊與溫升的研究現(xiàn)狀 |
| 1.3 本課題的主要內(nèi)容 |
| 2 角接觸球軸承預(yù)緊下動(dòng)力學(xué)分析 |
| 2.1 電主軸內(nèi)部構(gòu)造 |
| 2.2 電主軸的關(guān)鍵部分 |
| 2.2.1 主軸軸承 |
| 2.2.2 電機(jī)的轉(zhuǎn)子與定子 |
| 2.3 軸承滾動(dòng)體的赫茲點(diǎn)接觸 |
| 2.4 軸承內(nèi)幾何變化 |
| 2.5 受力平衡方程 |
| 2.6 本章小結(jié) |
| 3 角接觸球軸承預(yù)緊下動(dòng)剛度分析 |
| 3.1 接觸剛度分析 |
| 3.2 動(dòng)剛度分析 |
| 3.3 結(jié)果分析 |
| 3.4 本章小結(jié) |
| 4 軸承預(yù)緊疲勞壽命分析 |
| 4.1 軸承壽命的計(jì)算 |
| 4.1.1 基本額定動(dòng)載荷計(jì)算 |
| 4.1.2 當(dāng)量動(dòng)載荷計(jì)算 |
| 4.2 高速軸承的壽命計(jì)算 |
| 4.3 軸承壽命修正計(jì)算 |
| 4.5 本章小結(jié) |
| 5 高速電主軸軸承疲勞壽命優(yōu)化 |
| 5.1 優(yōu)化設(shè)計(jì)問題 |
| 5.1.1 目標(biāo)函數(shù) |
| 5.1.2 設(shè)計(jì)變量與約束條件 |
| 5.2 基于遺傳算法的額定動(dòng)載荷優(yōu)化分析 |
| 5.3 疲勞壽命的優(yōu)化結(jié)果和討論 |
| 5.4 本章小結(jié) |
| 6 預(yù)緊對高速電主軸溫升影響 |
| 6.1 高速電主軸熱源分析 |
| 6.2 角接觸球軸承摩擦力矩計(jì)算 |
| 6.2.1 軸承初始預(yù)緊力 |
| 6.2.2 軸承內(nèi)外摩擦力矩 |
| 6.2.3 軸承的摩擦熱計(jì)算 |
| 6.3 高速電主軸的傳熱方式 |
| 6.3.1 軸承與油脂之間的熱對流 |
| 6.3.2 電機(jī)與冷卻液的對流換熱 |
| 6.3.3 電機(jī)轉(zhuǎn)子與外部空氣的換熱 |
| 6.3.4 定子與轉(zhuǎn)子之間的對流換熱 |
| 6.3.5 高速電主軸與外部空氣的傳熱 |
| 6.4 電主軸溫度場分析 |
| 6.4.1 溫度分析單元選擇 |
| 6.4.2 溫度場分析的基本步驟 |
| 6.4.3 電主軸單元溫升的有限元建模 |
| 6.4.4 電主軸單元的熱邊界條件 |
| 6.4.5 分析結(jié)果 |
| 6.5 電主軸溫升實(shí)驗(yàn)裝置和實(shí)驗(yàn)與分析 |
| 6.6 本章小結(jié) |
| 7 總結(jié)與展望 |
| 7.1 總結(jié) |
| 7.2 展望 |
| 致謝 |
| 參考文獻(xiàn) |
（8）高速角接觸球軸承-轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的穩(wěn)定性研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 緒論 |
| 1.1 課題研究的背景及意義 |
| 1.2 國內(nèi)外研究現(xiàn)狀及進(jìn)展 |
| 1.3 課題主要研究內(nèi)容 |
| 2 角接觸球軸承靜態(tài)特性分析 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 角接觸球軸承概述 |
| 2.3 軸承靜態(tài)性能分析 |
| 2.4 實(shí)例計(jì)算及結(jié)果分析 |
| 2.5 軸承有限元仿真 |
| 2.6 本章小結(jié) |
| 3 角接觸球軸承動(dòng)態(tài)特性分析 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 角接觸球軸承動(dòng)態(tài)模型 |
| 3.3 軸承動(dòng)態(tài)性能分析 |
| 3.4 實(shí)例計(jì)算及結(jié)果分析 |
| 3.5 本章小結(jié) |
| 4 高速角接觸球軸承-轉(zhuǎn)子系統(tǒng)穩(wěn)定性分析 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 軸承-轉(zhuǎn)子系統(tǒng)動(dòng)力學(xué)方程 |
| 4.3 動(dòng)力學(xué)方程求解方法 |
| 4.4 數(shù)值算例及仿真分析 |
| 4.5 本章小結(jié) |
| 5 軸承剛度及轉(zhuǎn)子系統(tǒng)穩(wěn)定性實(shí)驗(yàn)測試 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 實(shí)驗(yàn)平臺(tái)及主要設(shè)備參數(shù) |
| 5.3 軸承剛度測試 |
| 5.4 軸承-轉(zhuǎn)子系統(tǒng)穩(wěn)定性實(shí)驗(yàn) |
| 5.5 本章小結(jié) |
| 6 總結(jié)與展望 |
| 6.1 主要結(jié)論 |
| 6.2 展望 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 作者簡歷 |
| 致謝 |
| 學(xué)位論文數(shù)據(jù)集 |
（9）陀螺飛輪系統(tǒng)姿態(tài)角速度測量實(shí)現(xiàn)的關(guān)鍵問題研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 緒論 |
| 1.1 課題背景及研究的目的和意義 |
| 1.2 國內(nèi)外研究現(xiàn)狀分析 |
| 1.2.1 機(jī)械陀螺姿態(tài)角速度解算方法 |
| 1.2.2 機(jī)械系統(tǒng)動(dòng)力學(xué)參數(shù)試驗(yàn)辨識(shí) |
| 1.2.3 機(jī)械陀螺漂移誤差測試標(biāo)定 |
| 1.2.4 陀螺信號(hào)去噪方法 |
| 1.2.5 存在的主要問題 |
| 1.3 論文研究內(nèi)容及章節(jié)安排 |
| 第2章 陀螺飛輪系統(tǒng)動(dòng)力學(xué)建模與測量原理 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 陀螺飛輪系統(tǒng)概述 |
| 2.3 陀螺飛輪動(dòng)力學(xué)建模 |
| 2.3.1 坐標(biāo)系定義及其轉(zhuǎn)換關(guān)系 |
| 2.3.2 陀螺飛輪的動(dòng)力學(xué)模型 |
| 2.3.3 模型驗(yàn)證 |
| 2.4 基于陀螺飛輪的姿態(tài)角速度測量原理 |
| 2.4.1 姿態(tài)角速度測量原理 |
| 2.4.2 影響測量精度的關(guān)鍵因素分析 |
| 2.5 本章小結(jié) |
| 第3章 陀螺飛輪全工況下姿態(tài)角速度非線性解算方法 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 研究基礎(chǔ) |
| 3.2.1 貝塞爾函數(shù)與Jacobi-Anger恒等式 |
| 3.2.2 粒子群優(yōu)化算法 |
| 3.3 陀螺飛輪低頻動(dòng)力學(xué)模型簡化 |
| 3.3.1 基于Jacobi-Anger恒等式的低頻動(dòng)力學(xué)模型建立 |
| 3.3.2 基于粒子群優(yōu)化算法的低頻動(dòng)力學(xué)模型簡化 |
| 3.4 基于簡化低頻動(dòng)力學(xué)模型的姿態(tài)角速度解算方法 |
| 3.4.1 貝塞爾函數(shù)的實(shí)時(shí)計(jì)算 |
| 3.4.2 姿態(tài)角速度的非線性測量方程 |
| 3.5 仿真驗(yàn)證 |
| 3.6 本章小結(jié) |
| 第4章 基于先驗(yàn)約束信息的陀螺飛輪動(dòng)力學(xué)參數(shù)正則化辨識(shí) |
| 4.1 引言 |
| 4.2 研究基礎(chǔ) |
| 4.2.1 多元回歸與回歸參數(shù)估計(jì) |
| 4.2.2 最大方差理論與主成分分析降維方法 |
| 4.2.3 病態(tài)問題的正則化方法 |
| 4.3 陀螺飛輪動(dòng)力學(xué)參數(shù)辨識(shí)中的病態(tài)問題分析 |
| 4.3.1 動(dòng)力學(xué)參數(shù)辨識(shí)原理 |
| 4.3.2 病態(tài)性分析 |
| 4.4 基于特殊工況試驗(yàn)的參數(shù)先驗(yàn)約束信息獲取 |
| 4.4.1 特殊工況下的簡化辨識(shí)模型與試驗(yàn)方案設(shè)計(jì) |
| 4.4.2 基于近似主成分變換的模型降維 |
| 4.4.3 基于近似主成分估計(jì)的參數(shù)約束信息獲取 |
| 4.5 基于先驗(yàn)約束信息的動(dòng)力學(xué)參數(shù)正則化解算 |
| 4.5.1 全工況下的參數(shù)辨識(shí)正交試驗(yàn)方案設(shè)計(jì) |
| 4.5.2 參數(shù)辨識(shí)問題的正則化求解 |
| 4.6 仿真驗(yàn)證 |
| 4.7 本章小結(jié) |
| 第5章 陀螺飛輪漂移誤差的地面標(biāo)定與補(bǔ)償 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 陀螺飛輪系統(tǒng)誤差分析與地面標(biāo)定補(bǔ)償原理 |
| 5.2.1 系統(tǒng)主要非理想因素分析 |
| 5.2.2 陀螺飛輪系統(tǒng)的地面標(biāo)定補(bǔ)償原理 |
| 5.3 基于顯著性檢驗(yàn)的陀螺飛輪實(shí)用誤差模型建立 |
| 5.3.1 誤差模型的回歸效果檢驗(yàn) |
| 5.3.2 誤差項(xiàng)的逐步回歸篩選 |
| 5.3.3 檢驗(yàn)篩選結(jié)果與分析 |
| 5.4 基于多目標(biāo)優(yōu)化的多位置標(biāo)定試驗(yàn)方案設(shè)計(jì) |
| 5.4.1 優(yōu)化設(shè)計(jì)準(zhǔn)則 |
| 5.4.2 多位置標(biāo)定試驗(yàn)方案的優(yōu)化設(shè)計(jì) |
| 5.4.3 試驗(yàn)方案優(yōu)化結(jié)果與驗(yàn)證 |
| 5.5 本章小結(jié) |
| 第6章 陀螺飛輪信號(hào)去噪方法與系統(tǒng)綜合試驗(yàn) |
| 6.1 引言 |
| 6.2 基于經(jīng)驗(yàn)?zāi)B(tài)分解的試驗(yàn)信號(hào)去噪方法 |
| 6.2.1 經(jīng)驗(yàn)?zāi)B(tài)分解原理 |
| 6.2.2 內(nèi)部傳感器測量信號(hào)及其噪聲特性分析 |
| 6.2.3 基于LPF-EMD-WT的融合去噪方法 |
| 6.2.4 去噪方法驗(yàn)證 |
| 6.3 陀螺飛輪系統(tǒng)樣機(jī)的綜合試驗(yàn) |
| 6.3.1 陀螺飛輪系統(tǒng)樣機(jī)的地面試驗(yàn)平臺(tái) |
| 6.3.2 陀螺飛輪系統(tǒng)樣機(jī)的誤差標(biāo)定與補(bǔ)償 |
| 6.3.3 陀螺飛輪系統(tǒng)樣機(jī)的動(dòng)力學(xué)參數(shù)辨識(shí) |
| 6.3.4 基于陀螺飛輪系統(tǒng)樣機(jī)的姿態(tài)角速度測量 |
| 6.4 本章小結(jié) |
| 結(jié)論 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 攻讀博士學(xué)位期間發(fā)表的論文及其它成果 |
| 致謝 |
| 個(gè)人簡歷 |
（10）高速電主軸系統(tǒng)復(fù)雜動(dòng)態(tài)特性及其綜合測試技術(shù)研究（論文提綱范文）
| 中文摘要 |
| 英文摘要 |
| 1 緒論 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 本課題研究的背景、意義和來源 |
| 1.2.1 本課題研究的背景 |
| 1.2.2 本課題研究的意義 |
| 1.2.3 本課題研究的來源 |
| 1.3 高速電主軸系統(tǒng)簡介 |
| 1.3.1 電主軸結(jié)構(gòu)特點(diǎn) |
| 1.3.2 軸承潤滑技術(shù) |
| 1.3.3 冷卻技術(shù) |
| 1.3.4 電動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng)和控制技術(shù) |
| 1.4 國內(nèi)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.4.1 電主軸實(shí)驗(yàn)方法與測試技術(shù)的研究現(xiàn)狀 |
| 1.4.2 高速軸承動(dòng)態(tài)支承剛度的研究現(xiàn)狀 |
| 1.4.3 高速軸承摩擦損耗的研究現(xiàn)狀 |
| 1.4.4 電主軸動(dòng)態(tài)加載技術(shù)的研究現(xiàn)狀 |
| 1.5 本課題主要研究目的與內(nèi)容 |
| 1.5.1 本課題的研究目的 |
| 1.5.2 本課題的研究內(nèi)容 |
| 1.6 本章小結(jié) |
| 2 高速電主軸性能與運(yùn)行品質(zhì)的實(shí)驗(yàn)方法和測試技術(shù)研究 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 電主軸綜合性能測試系統(tǒng)的設(shè)計(jì) |
| 2.2.1 高速電主軸性能指標(biāo)測試技術(shù)研發(fā) |
| 2.2.2 高速電主軸運(yùn)行品質(zhì)檢測核心技術(shù)—?jiǎng)討B(tài)加載方法研究 |
| 2.2.3 高速電主軸數(shù)據(jù)采集技術(shù)研發(fā) |
| 2.3 高速電主軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) |
| 2.4 高速電主軸系統(tǒng)的設(shè)計(jì) |
| 2.5 本章小結(jié) |
| 3 高速電主軸動(dòng)態(tài)支承剛度的建模與實(shí)驗(yàn)研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 軸承的剛度模型 |
| 3.2.1 擬靜力學(xué)模型 |
| 3.2.2 組配軸承剛度求解流程 |
| 3.3 實(shí)驗(yàn)裝置和數(shù)據(jù)分析方法 |
| 3.3.1 實(shí)驗(yàn)裝置和原理 |
| 3.3.2 實(shí)驗(yàn)方案 |
| 3.3.3 實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)分析方法 |
| 3.4 實(shí)驗(yàn)步驟和結(jié)果分析 |
| 3.4.1 實(shí)驗(yàn)步驟 |
| 3.4.2 徑向力對軸承剛度的影響 |
| 3.4.3 轉(zhuǎn)速對軸承剛度的影響 |
| 3.5 本章小結(jié) |
| 4 高速電主軸軸承摩擦性能分析與實(shí)驗(yàn)研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 軸承摩擦損耗模型 |
| 4.2.1 整體經(jīng)驗(yàn)法 |
| 4.2.2 局部分析法 |
| 4.2.3 摩擦系數(shù) |
| 4.3 高速軸承摩擦特性的實(shí)驗(yàn)研究 |
| 4.3.1 自由減速法測量軸承摩擦損耗 |
| 4.3.2 能量平衡法測量軸承摩擦損耗 |
| 4.4 油氣潤滑參數(shù)對軸承摩擦損耗影響的建模與實(shí)驗(yàn)分析 |
| 4.4.1 各種摩擦因素對軸承摩擦損耗的影響 |
| 4.4.2 供油量對軸承摩擦損耗的影響 |
| 4.4.3 供氣壓力對軸承摩擦損耗的影響 |
| 4.4.4 轉(zhuǎn)速對軸承摩擦力矩的影響 |
| 4.5 其余運(yùn)行參數(shù)對軸承摩擦損耗影響的實(shí)驗(yàn)研究 |
| 4.5.1 預(yù)緊力對軸承摩擦損耗的影響 |
| 4.5.2 運(yùn)行溫度對軸承摩擦損耗的影響 |
| 4.6 本章小結(jié) |
| 5 基于磁流變液的高速電主軸動(dòng)態(tài)扭矩加載的實(shí)驗(yàn)研究 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 磁流變液加載器的設(shè)計(jì) |
| 5.2.1 磁流變液簡介 |
| 5.2.2 加載原理和結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) |
| 5.2.3 設(shè)計(jì)注意事項(xiàng) |
| 5.2.4 磁流變液加載系統(tǒng)的組成 |
| 5.3 磁流變液加載器的分析 |
| 5.3.1 本構(gòu)關(guān)系 |
| 5.3.2 加載轉(zhuǎn)矩計(jì)算 |
| 5.3.3 磁感應(yīng)強(qiáng)度的仿真計(jì)算 |
| 5.4 加載扭矩的實(shí)驗(yàn)分析 |
| 5.4.1 實(shí)驗(yàn)裝置和步驟 |
| 5.4.2 粘性阻尼轉(zhuǎn)矩分析 |
| 5.4.3 剪切阻尼轉(zhuǎn)矩分析 |
| 5.5 加載性能的實(shí)驗(yàn)分析 |
| 5.5.1 轉(zhuǎn)矩穩(wěn)定性分析 |
| 5.5.2 溫度穩(wěn)定性分析 |
| 5.5.3 可重復(fù)性分析 |
| 5.6 本章小結(jié) |
| 6 基于高壓水射流的高速電主軸徑/軸向力加載的實(shí)驗(yàn)研究 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 高壓水射流加載系統(tǒng)的原理和組成 |
| 6.2.1 高壓水射流簡介 |
| 6.2.2 加載系統(tǒng)的原理 |
| 6.2.3 加載系統(tǒng)的組成 |
| 6.3 高壓水射流加載系統(tǒng)的設(shè)計(jì)和分析 |
| 6.3.1 射流沖擊力的理論建模 |
| 6.3.2 射流沖擊力的流場仿真分析 |
| 6.3.3 高壓水射流的主參數(shù)設(shè)計(jì) |
| 6.4 實(shí)驗(yàn)結(jié)果和討論 |
| 6.4.1 沖擊力的標(biāo)定實(shí)驗(yàn) |
| 6.4.2 受載電主軸的動(dòng)態(tài)性能測試 |
| 6.5 本章小結(jié) |
| 7 結(jié)論與展望 |
| 7.1 全文總結(jié) |
| 7.2 展望及后續(xù)工作 |
| 參考文獻(xiàn) |
| 附錄 |
| A.作者在攻讀博士學(xué)位期間發(fā)表的論文目錄 |
| B.作者在攻讀博士學(xué)位期間取得的科研成果目錄 |
| C.作者在攻讀博士學(xué)位期間參加的科研項(xiàng)目 |
| D.學(xué)位論文數(shù)據(jù)集 |
| 致謝 |
四、關(guān)于沖擊力矩對高速自轉(zhuǎn)陀螺的影響（論文參考文獻(xiàn)）
- [1]變工況預(yù)緊力下主軸軸承服役性能預(yù)測研究[D]. 賀平平. 西安理工大學(xué), 2021
- [2]高速滾珠絲杠副-軸承耦合系統(tǒng)的動(dòng)力學(xué)特性分析[D]. 王瀟. 蘭州理工大學(xué), 2021(01)
- [3]高速列車軸箱軸承動(dòng)力學(xué)特性研究[D]. 項(xiàng)云鵬. 華東交通大學(xué), 2020(01)
- [4]高速滾動(dòng)軸承彈流潤滑及動(dòng)力學(xué)性能研究[D]. 佟耀力. 浙江工業(yè)大學(xué), 2020
- [5]霧化器轉(zhuǎn)子振動(dòng)特性及不平衡響應(yīng)研究[D]. 尹自超. 西南交通大學(xué), 2020(07)
- [6]高速球軸承環(huán)下潤滑兩相流及耦合傳熱分析[D]. 王趙蕊佳. 哈爾濱工程大學(xué), 2020(05)
- [7]電主軸軸承預(yù)緊特性分析及其優(yōu)化研究[D]. 婁舜禹. 西安理工大學(xué), 2019(01)
- [8]高速角接觸球軸承-轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的穩(wěn)定性研究[D]. 李家成. 山東科技大學(xué), 2019(05)
- [9]陀螺飛輪系統(tǒng)姿態(tài)角速度測量實(shí)現(xiàn)的關(guān)鍵問題研究[D]. 趙昱宇. 哈爾濱工業(yè)大學(xué), 2019(02)
- [10]高速電主軸系統(tǒng)復(fù)雜動(dòng)態(tài)特性及其綜合測試技術(shù)研究[D]. 田勝利. 重慶大學(xué), 2019(01)
標(biāo)簽：滾動(dòng)軸承論文; 軸承論文; 電主軸論文; 臨界轉(zhuǎn)速論文; 慣性力矩論文;