一、咸陽(yáng)渭河大橋斜拉橋結(jié)構(gòu)地震反應(yīng)分析(論文文獻(xiàn)綜述)
王照偉,陳占力,劉得運(yùn),李沖[1](2021)在《大跨度三塔斜拉橋縱向約束體系設(shè)計(jì)研究》文中指出針對(duì)三塔斜拉橋溫度效應(yīng)顯著、整體剛度不足的特點(diǎn),以黃茅海大橋[主橋?yàn)椋?00+280+720+720+280+100) m獨(dú)柱塔雙索面三塔斜拉橋,采用分體鋼箱梁]為背景,采用非線性時(shí)程分析方法,對(duì)比分析不同縱向約束體系下斜拉橋的靜、動(dòng)力響應(yīng)。結(jié)果表明:中塔通過(guò)設(shè)置彈性索實(shí)現(xiàn)彈性約束,單側(cè)彈性約束剛度6.5×105 kN/m,可起到塔梁固結(jié)的效果;在中塔采用彈性約束基礎(chǔ)上,邊塔采用縱向放松體系,每個(gè)邊塔設(shè)置4個(gè)粘滯阻尼器[阻尼系數(shù)C為2 500 kN/(m/s)α,速度指數(shù)α為0.3],明顯改善了斜拉橋的靜、動(dòng)力響應(yīng);采用的中塔設(shè)置彈性約束-邊塔設(shè)置阻尼器的組合結(jié)構(gòu)體系,與全飄浮體系相比,梁端最大位移減小69%,邊、中塔塔底彎矩分別減小40%、15%,與中塔固結(jié)體系相比,地震作用下組合結(jié)構(gòu)體系梁端位移減小44%,中塔塔底彎矩減小51%,邊塔塔底彎矩變化幅度較小,該組合結(jié)構(gòu)體系合理。
母渤海[2](2021)在《不同支座方案下隱形蓋梁連續(xù)梁橋的減震性能研究》文中進(jìn)行了進(jìn)一步梳理本文以某城市隱形蓋梁連續(xù)梁橋?yàn)檠芯繉?duì)象,結(jié)合連續(xù)梁橋的結(jié)構(gòu)特點(diǎn),利用有限元軟件建立該橋的分析計(jì)算模型,分別考慮盆式橡膠支座、高阻尼橡膠支座和摩擦擺隔震支座布置方案,研究不同支座方案下橋梁的地震響應(yīng)規(guī)律。論文的主要內(nèi)容包括以下幾個(gè)方面:(1)分別建立盆式橡膠支座、摩擦擺隔震支座、高阻尼橡膠支座方案下連續(xù)梁橋有限元?jiǎng)恿Ψ治瞿P?并采用反應(yīng)譜法計(jì)算盆式橡膠支座方案地震作用下內(nèi)力大小,采用時(shí)程分析法計(jì)算摩擦擺減隔震支座、高阻尼橡膠支座方案地震作用下內(nèi)力大小,并根據(jù)內(nèi)力計(jì)算結(jié)果進(jìn)行墩柱配筋。利用XTRACT建立纖維模型,根據(jù)配筋結(jié)果對(duì)墩柱進(jìn)行彎矩-曲率分析,根據(jù)彎矩-曲率分析結(jié)果進(jìn)行隔震方案選擇,并對(duì)兩種隔震方案的振型、周期、自振頻率等動(dòng)力特性進(jìn)行對(duì)比分析。(2)基于有限元?jiǎng)恿Ψ治瞿P?對(duì)盆式橡膠支座、高阻尼橡膠支座和摩擦擺支座不同支座方案的橋梁采用時(shí)程分析法,選取墩底縱橫向最大彎矩,墩底縱橫向最大剪力,墩頂縱橫向位移等指標(biāo)進(jìn)進(jìn)行抗震性能分析,得出不同支座方案下的墩柱內(nèi)力及墩頂位移時(shí)程響應(yīng),通過(guò)分析結(jié)果對(duì)比不同支座方案的抗震性能。(3)基于能量平衡原理,通過(guò)對(duì)選用高阻尼橡膠支座和摩擦擺支座兩種隔震方案在不同地震激勵(lì)下的滯回耗能和能量時(shí)程分析,研究不同隔震方案在不同地震激勵(lì)下的地震能量響應(yīng)分布規(guī)律和支座滯回耗能性能。
李照廣[3](2020)在《鐵路橋梁減震榫和榫形防落梁裝置的低周疲勞研究》文中提出近年來(lái),隨著我國(guó)鐵路建設(shè)的快速發(fā)展,鐵路橋梁的減隔震技術(shù)受到重視,。其中基于位移耗能的減震榫和榫形防落梁裝置已成為鐵路梁式橋的有效減隔震措施之一。目前,減震榫和榫形防落梁裝置已成功且大量應(yīng)用于高速鐵路橋梁的減隔震設(shè)計(jì)與建設(shè)中,展現(xiàn)出良好的經(jīng)濟(jì)價(jià)值和廣闊的發(fā)展前景。本文針對(duì)基于位移耗能的減震榫和榫形防落梁裝置在低周疲勞壽命預(yù)測(cè)、損傷累積和低周疲勞性能等方面存在的研究不足,開(kāi)展了相應(yīng)的理論和試驗(yàn)研究。首先,提出了有效能量法和臨界面能量組合法兩種減震榫低周疲勞壽命的預(yù)測(cè)方法;之后基于已有的非線性損傷累積理論,對(duì)減震榫的低周疲勞損傷累積方法進(jìn)行了研究;最后,對(duì)應(yīng)用于連續(xù)梁橋的榫形防落梁裝置開(kāi)展了相應(yīng)地低周疲勞性能試驗(yàn)研究,并給出了其低周疲勞損傷累積和壽命預(yù)測(cè)方法。主要研究工作如下:1.減震榫的滯回特性分析和低周疲勞壽命預(yù)測(cè)通過(guò)單懸臂減震榫試樣的循環(huán)加載試驗(yàn),分析了單級(jí)加載和逐級(jí)加載情況下減震榫滯回特性和能量變化。將減震榫作為純彎構(gòu)件,進(jìn)行了力學(xué)分析并發(fā)現(xiàn),塑性變形深度與減震榫的延性變形能力和能量變化直接相關(guān)。以與榫體的塑性變形深度相關(guān)的有效能量作為低周疲勞參數(shù),提出了基于有效能量法的減震榫低周疲勞壽命預(yù)測(cè)模型。并通過(guò)單懸臂減震榫的低周疲勞試驗(yàn)對(duì)有效能量法模型的準(zhǔn)確性進(jìn)行了驗(yàn)證,結(jié)果表明計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果吻合良好。此外,與Masson-Coffin公式的計(jì)算結(jié)果相比,有效能量法預(yù)測(cè)精度有大幅提高。2.考慮剪切作用影響的低周疲勞壽命預(yù)測(cè)減震榫低周疲勞階段的塑性行為適合用von Mises屈服條件、多線性隨動(dòng)硬化模型等描述。將地震作用下的減震榫視為彎剪構(gòu)件,考慮剪切作用對(duì)疲勞損傷的驅(qū)動(dòng)作用,以最大損傷平面上的塑性應(yīng)變能作為低周疲勞參數(shù),提出了臨界平面法和能量法的組合方法,即臨界面能量組合法,來(lái)預(yù)測(cè)減震榫的低周疲勞壽命。通過(guò)單懸臂減震榫疲勞試驗(yàn),對(duì)其預(yù)測(cè)結(jié)果的準(zhǔn)確性進(jìn)行了驗(yàn)證。結(jié)果表明,考慮剪切作用影響的臨界面能量組合法相較于其它方法具有更高的準(zhǔn)確性。最后,基于臨界面能量組合法得到了單懸臂減震榫的榫頂位移D與低周疲勞壽命Nf之間的冪指數(shù)關(guān)系曲線,該曲線為鐵路梁式橋減震榫的低周疲勞壽命確定提供依據(jù)。3.多級(jí)載荷下的非線性疲勞損傷累積研究針對(duì)減震榫構(gòu)件疲勞損傷累積的非線性特點(diǎn),采用引入損傷累積影響函數(shù)的方法,綜合考慮減震榫類(lèi)型、前后級(jí)載荷交互作用和載荷幅值轉(zhuǎn)換跨度等因素對(duì)疲勞損傷的影響,對(duì)現(xiàn)有非線性損傷Ye模型進(jìn)行修正,提出了改進(jìn)的疲勞損傷累積模型。通過(guò)分離式減震榫試樣的多級(jí)加載試驗(yàn),對(duì)改進(jìn)的疲勞損傷模型的準(zhǔn)確性進(jìn)行了驗(yàn)證,結(jié)果表明,改進(jìn)模型計(jì)算精度較原始模型有了顯著提升?;诟倪M(jìn)的疲勞損傷模型,分析了前后級(jí)載荷之間的相互作用、位移幅值轉(zhuǎn)換跨度等對(duì)疲勞損傷累積的影響規(guī)律。以一座采用減震榫的鐵路簡(jiǎn)支梁橋?yàn)槔?計(jì)算了其在地震作用下減震榫的非線性損傷累積,結(jié)果表明,減震榫具有較強(qiáng)的承受地震作用的能力,可具備較長(zhǎng)的服役周期。4.榫形防落梁裝置的低周疲勞試驗(yàn)研究榫形防落梁裝置是一種具有減震耗能功能的防落梁裝置,它是對(duì)減震榫結(jié)構(gòu)的改進(jìn)和功能的拓展。為了研究榫形防落梁裝置的塑性耗能能力和低周疲勞性能,采用循環(huán)加載的方法對(duì)四組試樣進(jìn)行了擬靜力試驗(yàn)。結(jié)果表明,四組試樣在位移荷載值超過(guò)自由活動(dòng)位移以后,表現(xiàn)出了較好的延性性能和減震能力;試樣在極限位移條件下具備較高的循環(huán)次數(shù),表明榫形防落梁裝置具有較好的低周疲勞性能。為了研究榫形防落梁裝置的減震性能,采用時(shí)程分析方法對(duì)某三跨一聯(lián)的鐵路連續(xù)梁橋進(jìn)行了地震作用下的動(dòng)力分析,結(jié)果表明,設(shè)置榫形防落梁裝置以后,連續(xù)梁橋的墩梁相對(duì)位移降低率最大接近70%,同時(shí)墩底應(yīng)力也有所下降,表明榫形防落梁裝置應(yīng)用于連續(xù)梁橋時(shí)具備良好的減震效果。最后,采用本文的臨界面能量組合法,對(duì)榫形防落梁裝置的低周疲勞壽命進(jìn)行了預(yù)測(cè);采用改進(jìn)的疲勞損傷累積模型對(duì)其非線性損傷累積進(jìn)行了計(jì)算,計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果符合良好。
王志潼[4](2016)在《高墩大跨度連續(xù)剛構(gòu)橋在長(zhǎng)周期地震動(dòng)作用下的響應(yīng)分析》文中指出相對(duì)于普通地震波,長(zhǎng)周期地震波對(duì)高墩大跨度連續(xù)剛構(gòu)橋等長(zhǎng)周期結(jié)構(gòu)動(dòng)力響應(yīng)的影響更大,此類(lèi)大柔度結(jié)構(gòu)的抗震問(wèn)題也越來(lái)越嚴(yán)峻,已有較多長(zhǎng)周期地震動(dòng)造成造成大跨度橋梁、高層建筑等大柔度結(jié)構(gòu)破壞的案例。樁土效應(yīng)、橋墩高度及行波效應(yīng)等因素都會(huì)對(duì)響應(yīng)產(chǎn)生影響。研究長(zhǎng)周期地震動(dòng)對(duì)大跨橋梁、高層建筑等大柔度結(jié)構(gòu)的影響,有重要意義。本文借助有限元軟件ANSYS,著重研究了長(zhǎng)周期地震動(dòng)對(duì)高墩大跨剛構(gòu)橋的影響,分析了樁土效應(yīng)、墩高因素及行波效應(yīng)對(duì)橋梁位移及內(nèi)力響應(yīng)的影響,得到以下結(jié)論:(1)長(zhǎng)周期地震波具有持時(shí)長(zhǎng),加速度峰值較低的時(shí)域特性。通過(guò)傅里葉變換進(jìn)行頻域特性分析,發(fā)現(xiàn)長(zhǎng)周期地震波的低頻成分比較豐富,傅里葉譜的卓越成分比較明顯,長(zhǎng)周期地震波的加速度反應(yīng)譜長(zhǎng)周期成分明顯比普通地震波譜值大。經(jīng)過(guò)數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)分析,得到具有一定適用范圍的挑選長(zhǎng)周期地震波的擬合公式。(2)以普通地震波作為對(duì)比,在長(zhǎng)周期地震波作用下,高墩大跨度連續(xù)剛構(gòu)橋結(jié)構(gòu)的位移響應(yīng)更大,墩頂?shù)奈灰祈憫?yīng)增幅達(dá)到4倍,而且內(nèi)力響應(yīng)也達(dá)到數(shù)倍,主梁的豎橋向彎矩平均增幅為4倍。(3)通過(guò)分析樁土相互作用效應(yīng)對(duì)高墩大跨連續(xù)剛構(gòu)橋響應(yīng)的影響,發(fā)現(xiàn)考慮樁-土-結(jié)構(gòu)相互作用效應(yīng)時(shí),橋梁的位移響應(yīng)增大,同時(shí)橋梁的橫橋向彎矩和橫橋向剪力響應(yīng)會(huì)有所減小。(4)不同墩高的大跨連續(xù)剛構(gòu)橋在長(zhǎng)周期地震作用下的響應(yīng)有較大差別,墩高越高,橋墩位移響應(yīng)越大,同時(shí)橋墩剪力響應(yīng)越小。(5)考慮行波效應(yīng),采用相對(duì)位移輸入地震波激勵(lì)時(shí),位移響應(yīng)減小,內(nèi)力響應(yīng)比較復(fù)雜。內(nèi)力響應(yīng)在一些位置疊加得到加強(qiáng),在另外一些位置削弱,沒(méi)有一致的變化規(guī)律。(6)本文分析了Lock-up裝置的減震效果。Lock-up裝置,不僅使主梁和橋墩的縱向位移得到控制,而且使橫橋向的位移小幅度減小。
徐志強(qiáng)[5](2016)在《預(yù)應(yīng)力連續(xù)梁橋施工監(jiān)控目標(biāo)影響因素及地震反應(yīng)分析》文中進(jìn)行了進(jìn)一步梳理隨著近幾年來(lái),高鐵建設(shè)的高速發(fā)展,人們對(duì)列車(chē)行駛速度、舒適性的要求也有了很大提高。故而,大跨度梁橋的工程質(zhì)量、成橋線形及施工安全一定要嚴(yán)格的進(jìn)行控制。但是由于地震的頻繁發(fā)生,造成了越來(lái)越多橋梁道路的嚴(yán)重?fù)p害。故而,梁橋結(jié)構(gòu)的抗震設(shè)計(jì)和地震反應(yīng)分析研究都具有重要的實(shí)際意義。本文以寶蘭客專南河川渭河特大橋?yàn)楣こ虒?shí)例,對(duì)施工監(jiān)控的內(nèi)容和線形影響因素進(jìn)行了簡(jiǎn)要敘述。同時(shí),運(yùn)用反應(yīng)譜法以及時(shí)程分析法對(duì)本橋進(jìn)行了地震反應(yīng)分析。本文主要內(nèi)容和結(jié)論如下:1.本文通過(guò)通過(guò)Midas/Civil軟件對(duì)實(shí)際工程寶蘭客運(yùn)專線南河川渭河大跨度連續(xù)梁橋的進(jìn)行仿真分析,簡(jiǎn)要敘述了施工監(jiān)控的內(nèi)容,同時(shí)為實(shí)際橋梁結(jié)構(gòu)的施工監(jiān)控中的線形和應(yīng)力的監(jiān)控奠定了理論基礎(chǔ)。并運(yùn)用理論線形位移、梁體主節(jié)點(diǎn)應(yīng)力與實(shí)際線形位移、測(cè)量的應(yīng)力進(jìn)行對(duì)比分析,從而提供合適、準(zhǔn)確的梁體施工立模標(biāo)高,使得橋梁的線形位移和梁體應(yīng)力誤差都在規(guī)范規(guī)定范圍內(nèi),保證了橋梁的順利合龍。2.通過(guò)對(duì)混凝土的容重、混凝土的彈性模量、張拉預(yù)應(yīng)力控制力、主梁合龍順序四個(gè)線形影響因素的分析得出,混凝土的容重和彈性模量越大,成橋后期變形位移越小,實(shí)際施工質(zhì)量更加容易分析和控制,而且選擇正確合龍方式、恰當(dāng)張拉鋼束的預(yù)應(yīng)力對(duì)于降低施工線形控制的難度是非常重要的。3.本文通過(guò)本橋自振特性分析、反應(yīng)譜分析和時(shí)程分析可知,考慮樁-土結(jié)構(gòu)相互作用力使得梁橋結(jié)構(gòu)柔性變大、結(jié)構(gòu)位移變大、結(jié)構(gòu)內(nèi)力變化也較大。所以,無(wú)論在進(jìn)行梁橋結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)還是地震反應(yīng)分析時(shí),樁-土結(jié)構(gòu)的相互作用是不容許忽略的。4.當(dāng)考慮樁-土結(jié)構(gòu)作用力時(shí),相對(duì)于不考慮其作用時(shí),制定墩的內(nèi)力都是減少的、位移值是增加的。同時(shí),在水平地震力作用下,制定墩的內(nèi)力和位移地震反應(yīng)比其它的橋墩地震反應(yīng)要大。因此,加強(qiáng)橋梁制動(dòng)墩及其支座處的抗震設(shè)計(jì)極為重要。
孟兮[6](2016)在《減震榫的減震性能及其在鐵路橋梁中的應(yīng)用研究》文中進(jìn)行了進(jìn)一步梳理近年來(lái),隨著我國(guó)高速鐵路建設(shè)的迅速發(fā)展,高速鐵路橋梁的抗震性能越來(lái)越受到重視。針對(duì)高速鐵路橋梁重力式橋墩“延性抗震設(shè)計(jì)難”的問(wèn)題,引入振動(dòng)控制技術(shù)無(wú)疑是一種有效的解決辦法。然而由于鐵路橋梁高剛度的使用需求,已有結(jié)構(gòu)振動(dòng)控制裝置應(yīng)用于鐵路橋梁特別是高速鐵路橋梁受到了許多制約和限制。本文基于“支座功能分離”的設(shè)計(jì)思路,通過(guò)理論研究與試驗(yàn)相結(jié)合的方式對(duì)減震榫一活動(dòng)支座系統(tǒng)應(yīng)用于高速鐵路簡(jiǎn)支梁橋的可行性及減震性能進(jìn)行了系統(tǒng)研究。主要研究?jī)?nèi)容如下:1.綜合考慮減震榫的使用需求,系統(tǒng)地研究了減震榫的具體結(jié)構(gòu)形式、設(shè)計(jì)方法及連接方式等問(wèn)題。(1)根據(jù)減震榫的結(jié)構(gòu)形式給出了由3個(gè)獨(dú)立形狀參數(shù)確定的截面變化公式,并推導(dǎo)了其主要力學(xué)性能參數(shù)的理論公式。(2)給出了理想彈塑性材料條件下,減震榫彈塑性變形的簡(jiǎn)化計(jì)算方法,并研究了形狀參數(shù)對(duì)減震榫初始彈性剛度及延性比的影響。(3)對(duì)減震榫與墩、梁之間的連接方式進(jìn)行了研究,并分析了減震榫—活動(dòng)支座系統(tǒng)安裝在高速鐵路簡(jiǎn)支梁橋的剛度需求。2.對(duì)兩組全尺寸減震榫試件進(jìn)行了擬靜力試驗(yàn),著重分析了減震榫的滯回曲線及粘滯阻尼系數(shù)等耗能指標(biāo),并對(duì)其強(qiáng)度、剛度等力學(xué)性能做出了評(píng)價(jià);分別采用兩種方法確定了減震榫的恢復(fù)力模型,并分析了加載位移及循環(huán)周數(shù)對(duì)其非線性剛度的影響;對(duì)減震榫進(jìn)行了有限元仿真分析,并與試驗(yàn)結(jié)果與理論值進(jìn)行對(duì)比,驗(yàn)證了其力學(xué)性能參數(shù)理論公式的正確性及有限元模型的合理性。3.建立了客運(yùn)專線5×32m簡(jiǎn)支梁橋的分析模型,研究了減震榫—活動(dòng)支座簡(jiǎn)支梁橋在地震作用下的動(dòng)力響應(yīng),對(duì)減震榫在縱橋向及橫橋向的減震效果做出了具體評(píng)價(jià);針對(duì)減震榫—活動(dòng)支座橋梁的非線性問(wèn)題與規(guī)范彈性反應(yīng)譜計(jì)算方法之間的矛盾,系統(tǒng)研究了其等效線性化的求解方法,并給出了減震榫—活動(dòng)支座橋梁的簡(jiǎn)化計(jì)算步驟。4.從支座自身力學(xué)特性、橋梁的動(dòng)力特性及實(shí)際中的非理想因素三個(gè)方面出發(fā),系統(tǒng)研究了多種因素對(duì)減震榫—活動(dòng)支座簡(jiǎn)支梁橋地震響應(yīng)及耗能效果的影響。(1)建立單墩模型,研究了減震榫屈服強(qiáng)度、屈后剛度比對(duì)橋墩受力及梁體位移的影響規(guī)律。(2)研究了橋墩高度對(duì)減震榫減震效果的影響,得出減震榫宜用于自振周期小于0.2s的低矮橋墩的結(jié)論。(3)建立了考慮支座摩擦的減震榫—活動(dòng)支座恢復(fù)力模型,在此模型基礎(chǔ)上深入研究了活動(dòng)支座摩擦及摩擦系數(shù)大小對(duì)減震榫—活動(dòng)支座簡(jiǎn)支梁橋地震響應(yīng)及耗能效果的影響。(4)建立了考慮軌道約束的線橋一體化計(jì)算模型,詳細(xì)分析了軌道約束對(duì)減震榫耗能效果的影響。5.針對(duì)CRTS Ⅱ型板式無(wú)砟軌道無(wú)縫線路的結(jié)構(gòu)特點(diǎn),建立了減震榫—活動(dòng)支座簡(jiǎn)支梁橋無(wú)砟軌道無(wú)縫線路的線—板—橋—墩空間一體化分析模型,分析了橋梁伸縮、撓曲及列車(chē)制動(dòng)對(duì)橋上CRTS Ⅱ型板式無(wú)砟軌道無(wú)縫線路縱向力的影響,為減震榫—活動(dòng)支座簡(jiǎn)支梁橋上鋪設(shè)CRTS Ⅱ型板式無(wú)砟軌道無(wú)縫線路提供一定的設(shè)計(jì)指導(dǎo)。
魯周靜[7](2014)在《獨(dú)塔斜拉橋動(dòng)力特性及地震響應(yīng)研究》文中研究表明武漢黃陂后湖大橋主橋?yàn)楠?dú)塔單索面預(yù)應(yīng)力混凝土展翅箱梁斜拉橋,跨徑組成為90+128m。獨(dú)塔斜拉橋主梁、橋塔、橋墩的連接方式,決定了結(jié)構(gòu)體系內(nèi)部構(gòu)件傳力的有效性。對(duì)不同塔、梁、墩連接形式的獨(dú)塔斜拉橋進(jìn)行動(dòng)力特性和抗震性能的分析具有實(shí)際應(yīng)用意義,本文依此主要做了以下研究工作。(1)對(duì)獨(dú)塔斜拉橋的總體布置和不同結(jié)構(gòu)體系的相關(guān)特點(diǎn)進(jìn)行了論述。(2)對(duì)不同結(jié)構(gòu)體系獨(dú)塔斜拉橋動(dòng)力特性分析中的建模方法進(jìn)行了研究。以武漢黃陂后湖大橋(剛構(gòu)體系、邊跨設(shè)置輔助墩)為背景,改變塔、梁、墩的邊界條件,采用有限元結(jié)構(gòu)分析軟件midas Civil建立了剛構(gòu)模型一、半漂浮模型、漂浮模型、塔梁固結(jié)模型,同時(shí)建立了邊跨不設(shè)置輔助墩的剛構(gòu)模型二,依此形成兩種不同模式的對(duì)比。采用多重Ritz向量法對(duì)五種不同模型進(jìn)行了動(dòng)力特性分析,并比較了特征值的差異性。(3)采用規(guī)范加速度反應(yīng)譜作為輸入的譜曲線,對(duì)五種不同模型進(jìn)行了反應(yīng)譜分析。以剛構(gòu)模型一為例計(jì)算了八種(一維三種,二維兩種,三維三種)不同組合下獨(dú)塔斜拉橋的地震響應(yīng),得到了地震響應(yīng)的一般規(guī)律。計(jì)算了五種不同模型在工況六(縱橋向+0.3橫橋向+0.3豎向)作用下的地震響應(yīng),并分別比較了不同控制截面的位移和內(nèi)力響應(yīng)的差異性。(4)采用修正的Taft波作為地震動(dòng)輸入,對(duì)五種不同模型進(jìn)行了一致激勵(lì)作用下的動(dòng)態(tài)時(shí)程分析。以剛構(gòu)模型一為例計(jì)算了八種不同組合下獨(dú)塔斜拉橋的地震響應(yīng),并比較了地震動(dòng)態(tài)時(shí)程響應(yīng)規(guī)律與反應(yīng)譜得到的規(guī)律的差異性。計(jì)算了五種不同模型在工況六(縱橋向+0.3橫橋向+0.3豎向)作用下的地震響應(yīng),并分別比較了不同控制截面位移和內(nèi)力響應(yīng)與反應(yīng)譜位移和內(nèi)力響應(yīng)的差異性??紤]到地震作用的隨機(jī)性,兩種方法計(jì)算的結(jié)果有比較明顯的差異,為安全起見(jiàn),對(duì)此類(lèi)獨(dú)塔斜拉橋進(jìn)行地震響應(yīng)分析時(shí)應(yīng)將兩種方法相結(jié)合,綜合權(quán)衡以得到比較滿意的結(jié)果。
張茜[8](2013)在《鋼錨板式鋼—混組合索塔錨固體系受力性能理論與試驗(yàn)研究》文中認(rèn)為本文以青島膠州灣大橋紅島航道橋?yàn)楸尘?,結(jié)合山東省交通科技項(xiàng)目《斜拉橋索塔新型錨固體系研究》(2009Y24-2),在國(guó)、內(nèi)外創(chuàng)新性地提出了鋼錨板式鋼-混組合索塔錨固體系。在收集各種鋼-混組合索塔錨固體系構(gòu)造形式及研究資料的基礎(chǔ)上,采用理論分析、足尺節(jié)段模型試驗(yàn)的方法對(duì)鋼錨板式鋼-混組合索塔錨固體系的傳力機(jī)理、承載能力及設(shè)計(jì)方法進(jìn)行了研究。采用彈塑性有限元數(shù)值方法對(duì)鋼錨板式鋼-混組合索塔錨固體系在對(duì)稱及單側(cè)索力作用下的傳力機(jī)理進(jìn)行了研究。數(shù)值模擬采用精細(xì)化有限元模型,特別考慮了鋼與混凝土間的接觸非線性和摩擦力以及普通鋼筋的作用。研究得到了對(duì)稱及單側(cè)索力加載全過(guò)程中斜拉索索力傳遞路徑和鋼錨板、橫隔板、豎隔板、底座、側(cè)板、混凝土、PBL剪力鍵分別承擔(dān)的水平力和豎向力的大小與比例;同時(shí)還得到了不同位置PBL剪力鍵所承擔(dān)的水平力和豎向力分布規(guī)律及其穿孔鋼筋的有效工作長(zhǎng)度。進(jìn)行了鋼錨板式鋼-混組合索塔錨固體系足尺節(jié)段模型試驗(yàn)研究,采用與實(shí)橋相同的斜向加載方式。試驗(yàn)加載工況包括成橋索力工況、運(yùn)營(yíng)索力工況、超載工況和偏載工況,其中超載(對(duì)稱加載)和偏載工況(單側(cè)加載)均加載至2.2倍成橋恒載索力,加載至最大索力時(shí),結(jié)構(gòu)未達(dá)到其極限承載能力,表明鋼錨板式鋼-混組合索塔錨固體系具有較高的安全儲(chǔ)備;對(duì)各工況加載過(guò)程中鋼錨板應(yīng)力和位移、混凝土應(yīng)力、PBL剪力鍵穿孔鋼筋應(yīng)力進(jìn)行了測(cè)試,將測(cè)試結(jié)果與有限元數(shù)值分析結(jié)果進(jìn)行了對(duì)比,結(jié)果表明采用本文有限元數(shù)值方法可以較好的模擬結(jié)構(gòu)的實(shí)際受力狀態(tài)。對(duì)鋼錨板式鋼-混組合索塔錨固體系的極限承載能力進(jìn)行了彈塑性有限元數(shù)值分析。得到了對(duì)稱及單側(cè)索力作用下錨固體系的極限荷載及破壞形態(tài),同時(shí)得到了錨固體系在加載全過(guò)程中的變形、應(yīng)力以及混凝土裂縫發(fā)展規(guī)律。進(jìn)行了對(duì)稱及單側(cè)索力加載時(shí)錨板厚度、橫隔板厚度及位置、側(cè)板厚度、豎隔板厚度、PBL剪力鍵列數(shù)及其穿孔鋼筋直徑等參數(shù)變化對(duì)鋼錨板式鋼-混組合索塔錨固體系受力性能的影響分析。結(jié)果表明,錨固體系內(nèi)各構(gòu)件承擔(dān)的水平力和豎向力以及其應(yīng)力大小對(duì)錨板厚度、PBL剪力鍵列數(shù)的變化最為敏感;錨固體系對(duì)鋼錨板厚度變化較為敏感。在上述研究成果的基礎(chǔ)上,對(duì)鋼錨板式鋼-混組合索塔錨固體系構(gòu)造進(jìn)行了設(shè)計(jì)優(yōu)化,對(duì)優(yōu)化后錨固體系的受力情況及傳力機(jī)理進(jìn)行了數(shù)值分析。結(jié)果表明,優(yōu)化后錨固體系受力安全可靠、傳力更為明確,PBL建立鍵傳遞的荷載較優(yōu)化前顯著增大。提出了優(yōu)化后鋼錨板式鋼-混組合索塔錨固體系的設(shè)計(jì)方法。通過(guò)分析影響PBL剪力鍵承載力的主要因素,提出了適用于鋼錨板式鋼-混組合索塔錨固體系中PBL剪力鍵的承載力計(jì)算公式;采用彈性理論推導(dǎo)了耳板銷(xiāo)鉸接觸面應(yīng)力的簡(jiǎn)化計(jì)算方法,可用于鋼錨板厚度的設(shè)計(jì)。
周淑芬[9](2012)在《鋼管混凝土橋墩在長(zhǎng)聯(lián)矮墩連續(xù)剛構(gòu)橋中的應(yīng)用與研究》文中認(rèn)為近幾十年來(lái),多跨連續(xù)剛構(gòu)橋以其自身的優(yōu)勢(shì)在我國(guó)得到廣泛的應(yīng)用,它是利用主墩的柔性來(lái)適應(yīng)上部結(jié)構(gòu)的縱向變形。由于該結(jié)構(gòu)為墩梁固結(jié)體系,對(duì)溫度變化、混凝土的收縮徐變、汽車(chē)制動(dòng)力、水平地震力等因素產(chǎn)生的次內(nèi)力相當(dāng)敏感,而且聯(lián)長(zhǎng)越長(zhǎng),橋墩越低,產(chǎn)生的次內(nèi)力也越大,對(duì)橋墩受力極為不利,甚至導(dǎo)致結(jié)構(gòu)形式不成立。因此,連續(xù)剛構(gòu)的應(yīng)用在一定程度上受到了聯(lián)長(zhǎng)和墩高的制約。鋼管混凝土結(jié)構(gòu)是在鋼管中填充素混凝土而形成的一種組合結(jié)構(gòu),它將鋼材和混凝土兩種材料結(jié)合起來(lái),相互彌補(bǔ)對(duì)方的缺點(diǎn),充分發(fā)揮各自的優(yōu)點(diǎn),是一種較為理想的組合型式。該結(jié)構(gòu)具有承載力高,截面尺寸小、施工方便、經(jīng)濟(jì)效益好、塑性和韌性好、耗能能力強(qiáng)、抗震性能好等優(yōu)點(diǎn)。目前,在橋梁工程中鋼管混凝土結(jié)構(gòu)多用于拱橋的拱肋,而用于橋墩的實(shí)例較少。本文針對(duì)長(zhǎng)聯(lián)矮墩連續(xù)剛構(gòu)橋中矮墩的受力特點(diǎn),結(jié)合鋼管混凝土結(jié)構(gòu)的優(yōu)勢(shì),提出采用鋼管混凝土結(jié)構(gòu)作為此類(lèi)剛構(gòu)橋的墩柱,以解決長(zhǎng)聯(lián)矮墩連續(xù)剛構(gòu)橋中矮墩的技術(shù)難題,進(jìn)一步擴(kuò)大連續(xù)剛構(gòu)橋的適用范圍。本文對(duì)此展開(kāi)相應(yīng)的研究,主要內(nèi)容如下:1、介紹了鋼管混凝土結(jié)構(gòu)的剛度計(jì)算方法,即基于疊加理論的換算剛度和基于統(tǒng)一理論的組合剛度,計(jì)算了圓形和方形截面在不同鋼材牌號(hào)、混凝土標(biāo)號(hào)和含鋼率時(shí)兩種剛度的差值百分比,并分析這些參數(shù)對(duì)該差值百分比的影響,得到常用鋼號(hào)及混凝土標(biāo)號(hào)下兩種剛度之間的誤差分布范圍。本文提出了“臨界含鋼率”,根據(jù)實(shí)際含鋼率和臨界含鋼率的大小關(guān)系,從而可以方便快速地判定兩種剛度間的相互關(guān)系以及因采用換算剛度給計(jì)算結(jié)果帶來(lái)的偏差,使設(shè)計(jì)人員做到心中有數(shù),有的放矢。2、在假定墩底與基礎(chǔ)固結(jié),墩頂只允許產(chǎn)生水平位移而無(wú)轉(zhuǎn)角的力學(xué)模式下,基于能量法和并聯(lián)剛度集成理論提出了四肢鋼管混凝土橋墩的抗推剛度理論公式,根據(jù)該公式對(duì)圓形和方形鋼管混凝土橋墩的抗推剛度進(jìn)行了比較。3、以渭河大橋?yàn)楣こ瘫尘?,采用有限元軟件Midas civil對(duì)鋼管混凝土橋墩和鋼筋混凝土橋墩進(jìn)行了靜力對(duì)比分析,比較兩種橋墩在適應(yīng)上部結(jié)構(gòu)變形、結(jié)構(gòu)內(nèi)力分配、材料用量等方面的差異,得出鋼管混凝土橋墩的抗推剛度比同等條件下鋼筋混凝土橋墩的抗推剛度更小,更能適應(yīng)上部結(jié)構(gòu)的變形,結(jié)構(gòu)受力更加均衡,材料用量更少,工程造價(jià)更低,建議可以作為長(zhǎng)聯(lián)矮墩連續(xù)剛構(gòu)橋中合理的橋墩形式予以推廣。對(duì)鋼管混凝土橋墩的合理墩高適用范圍進(jìn)行了探討,對(duì)不同墩高情況下連續(xù)剛構(gòu)橋墩的組合形式提出了一些建議。4、采用有限元軟件Midas civil對(duì)鋼管混凝土橋墩和鋼筋混凝土橋墩分別進(jìn)行了彈性反應(yīng)譜分析和非線性動(dòng)態(tài)時(shí)程分析,對(duì)其抗震性能進(jìn)行了比較,利用XTRACT程序計(jì)算了不同軸壓比下兩種橋墩塑性鉸區(qū)截面的彎矩-曲率曲線,得到曲率延性系數(shù),結(jié)合時(shí)程分析計(jì)算得到的橋墩塑性鉸區(qū)彎矩-轉(zhuǎn)角滯回曲線,對(duì)兩種橋墩的延性和耗能性進(jìn)行了對(duì)比分析。結(jié)果表明,鋼管混凝土橋墩可以大大降低結(jié)構(gòu)的地震響應(yīng),具有更好的延性和吸能性,有利于結(jié)構(gòu)抗震,可以作為高地震烈度區(qū)橋梁墩柱的理想形式。
苗通[10](2012)在《鋼錨梁-鋼牛腿組合索塔錨固結(jié)構(gòu)足尺模型試驗(yàn)研究》文中研究指明斜拉橋索塔錨固結(jié)構(gòu)是將斜拉索的局部集中力分散到索塔全截面,并安全、均勻地傳遞到錨固區(qū)以下塔柱的重要構(gòu)造,其受力性能直接關(guān)系到橋梁結(jié)構(gòu)的安全,需從結(jié)構(gòu)受力特性、錨固結(jié)構(gòu)內(nèi)部荷載的傳遞機(jī)理以及極限承載能力等多個(gè)方面對(duì)其進(jìn)行研究。本文在收集國(guó)內(nèi)外相關(guān)資料并對(duì)已有研究成果進(jìn)行深入分析的基礎(chǔ)上,以廈漳跨海大橋北汊主橋鋼錨梁-鋼牛腿組合索塔錨固結(jié)構(gòu)為研究背景,采用索塔節(jié)段足尺模型試驗(yàn)與有限元分析方法,對(duì)鋼錨梁-鋼牛腿組合索塔錨固結(jié)構(gòu)的破壞特性、荷載傳遞機(jī)理以及極限承載能力進(jìn)行研究,主要研究?jī)?nèi)容如下:首先,對(duì)各類(lèi)索塔錨固結(jié)構(gòu)的研究現(xiàn)狀進(jìn)行綜述,總結(jié)了混凝土索塔常用的索塔錨固形式,并對(duì)各類(lèi)索塔錨固形式的應(yīng)用進(jìn)行了介紹。選取成橋恒載狀態(tài)下,索力水平分力與豎向分力均最大的斜拉索對(duì)應(yīng)的鋼錨梁-鋼牛腿組合索塔錨固節(jié)段為試驗(yàn)節(jié)段,對(duì)其進(jìn)行足尺模型試驗(yàn)研究,并對(duì)試驗(yàn)?zāi)P驮诔蓸?、換索、運(yùn)營(yíng)和超載等工況下受力狀態(tài)進(jìn)行研究。測(cè)試了鋼錨梁-鋼牛腿組合索塔錨固結(jié)構(gòu)的應(yīng)力變化與裂縫開(kāi)展規(guī)律,其結(jié)果表明鋼錨梁-鋼牛腿組合索塔錨固結(jié)構(gòu)具有較大的安全儲(chǔ)備。通過(guò)有限元模擬,明確了鋼錨梁-鋼牛腿組合索塔錨固結(jié)構(gòu)荷載的傳遞路徑,分析了從施工過(guò)程至成橋后摩擦力的變化形式;采用有限元分析方法對(duì)鋼錨梁-鋼牛腿組合索塔錨固結(jié)構(gòu)的傳力機(jī)理進(jìn)行了分析,得到了鋼牛腿與混凝土塔柱之間、剪力釘與PBL剪力鍵之間力的分配關(guān)系;采用非線性有限元分析方法對(duì)鋼錨梁-鋼牛腿組合索塔錨固結(jié)構(gòu)的極限承載能力進(jìn)行了分析。
二、咸陽(yáng)渭河大橋斜拉橋結(jié)構(gòu)地震反應(yīng)分析(論文開(kāi)題報(bào)告)
(1)論文研究背景及目的
此處內(nèi)容要求:
首先簡(jiǎn)單簡(jiǎn)介論文所研究問(wèn)題的基本概念和背景,再而簡(jiǎn)單明了地指出論文所要研究解決的具體問(wèn)題,并提出你的論文準(zhǔn)備的觀點(diǎn)或解決方法。
寫(xiě)法范例:
本文主要提出一款精簡(jiǎn)64位RISC處理器存儲(chǔ)管理單元結(jié)構(gòu)并詳細(xì)分析其設(shè)計(jì)過(guò)程。在該MMU結(jié)構(gòu)中,TLB采用叁個(gè)分離的TLB,TLB采用基于內(nèi)容查找的相聯(lián)存儲(chǔ)器并行查找,支持粗粒度為64KB和細(xì)粒度為4KB兩種頁(yè)面大小,采用多級(jí)分層頁(yè)表結(jié)構(gòu)映射地址空間,并詳細(xì)論述了四級(jí)頁(yè)表轉(zhuǎn)換過(guò)程,TLB結(jié)構(gòu)組織等。該MMU結(jié)構(gòu)將作為該處理器存儲(chǔ)系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)的一個(gè)重要組成部分。
(2)本文研究方法
調(diào)查法:該方法是有目的、有系統(tǒng)的搜集有關(guān)研究對(duì)象的具體信息。
觀察法:用自己的感官和輔助工具直接觀察研究對(duì)象從而得到有關(guān)信息。
實(shí)驗(yàn)法:通過(guò)主支變革、控制研究對(duì)象來(lái)發(fā)現(xiàn)與確認(rèn)事物間的因果關(guān)系。
文獻(xiàn)研究法:通過(guò)調(diào)查文獻(xiàn)來(lái)獲得資料,從而全面的、正確的了解掌握研究方法。
實(shí)證研究法:依據(jù)現(xiàn)有的科學(xué)理論和實(shí)踐的需要提出設(shè)計(jì)。
定性分析法:對(duì)研究對(duì)象進(jìn)行“質(zhì)”的方面的研究,這個(gè)方法需要計(jì)算的數(shù)據(jù)較少。
定量分析法:通過(guò)具體的數(shù)字,使人們對(duì)研究對(duì)象的認(rèn)識(shí)進(jìn)一步精確化。
跨學(xué)科研究法:運(yùn)用多學(xué)科的理論、方法和成果從整體上對(duì)某一課題進(jìn)行研究。
功能分析法:這是社會(huì)科學(xué)用來(lái)分析社會(huì)現(xiàn)象的一種方法,從某一功能出發(fā)研究多個(gè)方面的影響。
模擬法:通過(guò)創(chuàng)設(shè)一個(gè)與原型相似的模型來(lái)間接研究原型某種特性的一種形容方法。
三、咸陽(yáng)渭河大橋斜拉橋結(jié)構(gòu)地震反應(yīng)分析(論文提綱范文)
(1)大跨度三塔斜拉橋縱向約束體系設(shè)計(jì)研究(論文提綱范文)
1 引 言 |
2 工程概況 |
3 有限元模擬 |
3.1 有限元模型 |
3.2 自振特性 |
4 縱向約束體系研究 |
4.1 中塔約束體系 |
4.2 邊塔約束體系 |
4.2.1 靜力響應(yīng) |
4.2.2 動(dòng)力響應(yīng) |
4.3 約束體系對(duì)比分析 |
5 結(jié) 論 |
(2)不同支座方案下隱形蓋梁連續(xù)梁橋的減震性能研究(論文提綱范文)
摘要 |
ABSTRACT |
第一章 緒論 |
1.1 研究背景及意義 |
1.2 國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀綜述 |
1.2.1 隱形蓋梁結(jié)構(gòu)研究現(xiàn)狀 |
1.2.2 高阻尼橡膠支座隔震橋梁研究現(xiàn)狀 |
1.2.3 摩擦擺支座隔震橋梁研究現(xiàn)狀 |
1.3 主要研究?jī)?nèi)容和技術(shù)路線 |
第二章 工程背景及計(jì)算模型的建立 |
2.1 工程簡(jiǎn)介 |
2.1.1 工程概況 |
2.1.2 采用技術(shù)標(biāo)準(zhǔn) |
2.1.3 橋型方案布置 |
2.2 計(jì)算模型的模擬 |
2.2.1 主梁與墩柱的模擬 |
2.2.2 摩擦擺支座的模擬 |
2.2.3 高阻尼支座的模擬 |
2.2.4 樁土作用的模擬 |
2.3 隔震結(jié)構(gòu)的機(jī)理 |
2.4 隔震結(jié)構(gòu)的動(dòng)力方程的建立 |
2.5 有限元模型的建立 |
2.6 本章小結(jié) |
第三章 不同支座布置方案橋梁結(jié)構(gòu)動(dòng)力特性分析 |
3.1 輸入地震波的選擇 |
3.2 橋梁支座選取及隔震方案 |
3.2.1 盆式橡膠支座抗震分析 |
3.2.2 隔震支座方案分析 |
3.3 不同隔震布置下結(jié)構(gòu)動(dòng)力特性 |
3.3.1 摩擦擺隔震支座 |
3.3.2 高阻尼隔震支座 |
3.4 本章小結(jié) |
第四章 不同支座方案下時(shí)程動(dòng)力響應(yīng)分析 |
4.1 引言 |
4.2 不同支座方案下橋梁內(nèi)力時(shí)程響應(yīng)分析 |
4.2.1 E1作用下橋梁縱橫向墩底彎矩 |
4.2.2 E2作用下橋梁縱橫向墩底彎矩 |
4.3 不同支座方案下橋梁位移時(shí)程響應(yīng)分析 |
4.3.1 E1作用下橋梁縱橫向位移響應(yīng) |
4.3.2 E2作用下橋梁縱橫向位移響應(yīng) |
4.4 減震效果分析 |
4.5 本章小結(jié) |
第五章 不同隔震方案下地震能量響應(yīng)分析 |
5.1 隔震梁橋的地震能量方程 |
5.2 不同隔震方案下的滯回耗能分析 |
5.2.1 摩擦擺隔震方案下支座的滯回耗能分析 |
5.2.2 高阻尼隔震方案下支座的滯回耗能分析 |
5.3 隔震梁橋的地震能量響應(yīng)分析 |
5.3.1 摩擦擺隔震方案下地震能量時(shí)程曲線 |
5.3.2 高阻尼隔震方案下地震能量時(shí)程曲線 |
5.4 本章小結(jié) |
結(jié)論與展望 |
結(jié)論 |
展望 |
參考文獻(xiàn) |
致謝 |
附錄A 攻讀學(xué)位期間所發(fā)表的學(xué)術(shù)論文目錄 |
附錄B 攻讀學(xué)位期間所參與的項(xiàng)目基金及項(xiàng)目 |
(3)鐵路橋梁減震榫和榫形防落梁裝置的低周疲勞研究(論文提綱范文)
致謝 |
摘要 |
ABSTRACT |
1 緒論 |
1.1 選題背景和意義 |
1.2 減隔震技術(shù)的發(fā)展現(xiàn)狀 |
1.2.1 質(zhì)量相關(guān)型阻尼器 |
1.2.2 速度相關(guān)型阻尼器 |
1.2.3 位移相關(guān)型阻尼器 |
1.2.4 減震榫及榫形防落梁裝置 |
1.3 疲勞壽命預(yù)測(cè)的發(fā)展現(xiàn)狀 |
1.3.1 疲勞問(wèn)題的提出 |
1.3.2 單軸疲勞壽命預(yù)測(cè) |
1.3.3 多軸疲勞壽命預(yù)測(cè) |
1.4 疲勞損傷累積理論的發(fā)展現(xiàn)狀 |
1.4.1 線性損傷累積理論 |
1.4.2 雙線性損傷累積理論 |
1.4.3 非線性損傷累積理論 |
1.5 本文的研究?jī)?nèi)容和思路 |
1.6 本章小結(jié) |
2 減震榫的滯回特性和低周疲勞壽命預(yù)測(cè) |
2.1 引言 |
2.2 減震榫和減震榫支座系統(tǒng) |
2.2.1 減震榫 |
2.2.2 減震榫支座系統(tǒng) |
2.3 減震榫的滯回特性 |
2.3.1 減震榫試驗(yàn) |
2.3.2 單級(jí)荷載水平下減震榫能量耗散規(guī)律 |
2.3.3 逐級(jí)加載模式下的能量耗散規(guī)律 |
2.4 低周疲勞壽命預(yù)測(cè)模型 |
2.4.1 減震榫塑性階段的力學(xué)行為 |
2.4.2 低周疲勞損傷參數(shù) |
2.4.3 低周疲勞壽命預(yù)測(cè)模型 |
2.5 試驗(yàn)驗(yàn)證 |
2.5.1 試驗(yàn)概況和加載方式 |
2.5.2 試驗(yàn)現(xiàn)象和結(jié)果分析 |
2.5.3 manson-coffin法與有效能量法的對(duì)比 |
2.6 本章小結(jié) |
3 考慮剪切作用影響的減震榫低周疲勞壽命預(yù)測(cè) |
3.1 引言 |
3.2 減震榫的受力狀態(tài)和循環(huán)應(yīng)力應(yīng)變特性 |
3.2.1 減震榫受力狀態(tài) |
3.2.2 循環(huán)應(yīng)力應(yīng)變特性 |
3.2.3 彈塑性有限元分析 |
3.3 多軸疲勞壽命預(yù)測(cè)模型 |
3.3.1 臨界平面法 |
3.3.2 低周疲勞損傷參量 |
3.3.3 低周疲勞壽命預(yù)測(cè) |
3.4 試驗(yàn)驗(yàn)證 |
3.4.1 試驗(yàn)概況 |
3.4.2 試驗(yàn)現(xiàn)象 |
3.4.3 試驗(yàn)結(jié)果與預(yù)測(cè)結(jié)果對(duì)比 |
3.5 減震榫低周疲勞壽命的D-Nf曲線 |
3.6 本章小節(jié) |
4 多級(jí)載荷下的非線性疲勞損傷累積 |
4.1 引言 |
4.2 非線性損傷累積模型 |
4.2.1 常用的損傷累積模型 |
4.2.2 Ye模型的非線性損傷累積過(guò)程 |
4.2.3 損傷累積模型中影響因素的考慮 |
4.2.4 改進(jìn)的損傷累積模型 |
4.3 試驗(yàn)驗(yàn)證 |
4.3.1 減震榫試驗(yàn) |
4.3.2 結(jié)果與分析 |
4.4 損傷累積的影響因素 |
4.4.1 前后級(jí)載荷交互作用的影響 |
4.4.2 載荷轉(zhuǎn)換跨度的影響 |
4.5 非線性損傷累積模型在橋梁中的應(yīng)用 |
4.5.1 橋梁減震榫的疲勞累積損傷的計(jì)算思路 |
4.5.2 雙線性本構(gòu)關(guān)系 |
4.5.3 位移響應(yīng)的計(jì)算方法 |
4.5.4 雨流計(jì)數(shù)法求解位移循環(huán) |
4.5.5 地震作用下的疲勞損傷計(jì)算實(shí)例 |
4.6 本章小結(jié) |
5 榫形防落梁裝置的低周疲勞試驗(yàn)、減震效果和壽命預(yù)測(cè) |
5.1 引言 |
5.2 工作原理 |
5.3 低周疲勞試驗(yàn) |
5.3.1 榫形防落梁裝置的構(gòu)造和特點(diǎn) |
5.3.2 試驗(yàn)概況 |
5.3.3 試驗(yàn)結(jié)果與分析 |
5.4 減震效果分析 |
5.4.1 工程概況 |
5.4.2 橋梁有限元模型 |
5.4.3 地震動(dòng)的選擇 |
5.4.4 減震效果分析 |
5.5 疲勞壽命和疲勞損傷 |
5.5.1 低周疲勞壽命 |
5.5.2 非線性損傷累積 |
5.6 本章小結(jié) |
6 結(jié)論與展望 |
6.1 本文的主要工作和結(jié)論 |
6.2 主要?jiǎng)?chuàng)新點(diǎn) |
6.3 對(duì)后續(xù)工作的展望 |
參考文獻(xiàn) |
作者簡(jiǎn)歷及攻讀博士學(xué)位期間取得的研究成果 |
學(xué)位論文數(shù)據(jù)集 |
(4)高墩大跨度連續(xù)剛構(gòu)橋在長(zhǎng)周期地震動(dòng)作用下的響應(yīng)分析(論文提綱范文)
致謝 |
摘要 |
ABSTRACT |
1 緒論 |
1.1 地震及災(zāi)害 |
1.1.1 長(zhǎng)周期地震動(dòng)簡(jiǎn)述 |
1.1.2 長(zhǎng)周期地震震害分析 |
1.2 連續(xù)剛構(gòu)橋的發(fā)展 |
1.3 長(zhǎng)周期地震動(dòng)發(fā)生條件 |
1.3.1 震級(jí)和震源對(duì)長(zhǎng)周期地震波的影響 |
1.3.2 震中距的影響 |
1.3.3 局部場(chǎng)地的影響 |
1.3.4 長(zhǎng)周期地震動(dòng)特性研究 |
1.4 長(zhǎng)周期地震響應(yīng)分析及大跨度橋梁抗震研究進(jìn)展 |
1.4.1 長(zhǎng)周期地震動(dòng)響應(yīng)分析及大跨度橋梁抗震研究 |
1.4.2 國(guó)內(nèi)外橋梁抗震設(shè)計(jì)規(guī)范 |
1.5 本文研究意義和主要內(nèi)容 |
1.5.1 本文研究意義 |
1.5.2 本文研究?jī)?nèi)容 |
2 橋梁抗震基本理論 |
2.1 橋梁抗震設(shè)防標(biāo)準(zhǔn) |
2.2 橋梁抗震計(jì)算理論 |
2.2.1 靜力法 |
2.2.2 反應(yīng)譜法 |
2.2.3 動(dòng)力時(shí)程法 |
2.2.4 隨機(jī)過(guò)程分析法 |
2.3 抗震設(shè)計(jì)破壞準(zhǔn)則 |
2.3.1 強(qiáng)度破壞準(zhǔn)則 |
2.3.2 延性破壞準(zhǔn)則 |
2.3.3 能量破壞準(zhǔn)則 |
2.3.4 雙參數(shù)破壞準(zhǔn)則 |
2.3.5 低周疲勞破壞準(zhǔn)則 |
2.4 本章小結(jié) |
3 連續(xù)剛構(gòu)橋模型建立及地震波的選取 |
3.1 橋梁模型的建立 |
3.1.1 有限元軟件介紹 |
3.1.2 工程背景介紹 |
3.1.3 模型的建立 |
3.2 高墩大跨度連續(xù)剛構(gòu)橋自振特性分析 |
3.3 長(zhǎng)周期地震波選取及特性分析 |
3.3.1 地震波的選取 |
3.3.2 地震波的時(shí)域特性比較 |
3.3.3 地震波的頻域特性比較 |
3.4 本章小結(jié) |
4 高墩大跨度連續(xù)剛構(gòu)橋動(dòng)力時(shí)程響應(yīng)分析 |
4.1 地震動(dòng)輸入方式的選擇 |
4.2 高墩大跨度連續(xù)剛構(gòu)橋在長(zhǎng)周期地震動(dòng)作用下的響應(yīng) |
4.2.1 結(jié)構(gòu)的地震響應(yīng)分析 |
4.3 樁土作用效應(yīng)分析 |
4.3.1 樁土作用的研究理論及方法 |
4.3.2 結(jié)構(gòu)的地震響應(yīng)分析 |
4.4 橋梁墩高對(duì)連續(xù)剛構(gòu)橋動(dòng)力響應(yīng)的影響 |
4.5 行波效應(yīng)對(duì)連續(xù)剛構(gòu)橋動(dòng)力響應(yīng)的影響 |
4.5.1 多點(diǎn)激勵(lì)的結(jié)構(gòu)振動(dòng)方程 |
4.5.2 多點(diǎn)激勵(lì)的方法 |
4.5.3 考慮行波效應(yīng)的響應(yīng)分析 |
4.6 本章小結(jié) |
5 高墩大跨度連續(xù)剛構(gòu)橋減震措施 |
5.1 引言 |
5.2 LOCK-UP裝置 |
5.3 本章小結(jié) |
6 總結(jié)與展望 |
6.1 總結(jié) |
6.2 展望 |
參考文獻(xiàn) |
作者簡(jiǎn)歷 |
學(xué)位論文數(shù)據(jù)集 |
(5)預(yù)應(yīng)力連續(xù)梁橋施工監(jiān)控目標(biāo)影響因素及地震反應(yīng)分析(論文提綱范文)
摘要 |
Abstract |
1 緒論 |
1.1 預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋的發(fā)展 |
1.2 連續(xù)梁橋施工監(jiān)控現(xiàn)狀及發(fā)展 |
1.3 橋梁抗震研究重要性 |
1.4 本文研究的工程背景 |
1.4.1 主要設(shè)計(jì)指標(biāo) |
1.4.2 結(jié)構(gòu)主要尺寸 |
1.4.3 主要工程材料 |
1.5 本文研究的主要內(nèi)容 |
2 橋梁施工控制及線形影響因素分析 |
2.1 施工控制的目的與內(nèi)容 |
2.2 施工控制的原則和方法 |
2.3 施工監(jiān)控計(jì)算模型與理論值 |
2.3.1 計(jì)算模型 |
2.3.2 各施工階段預(yù)拱度計(jì)算 |
2.4 施工監(jiān)控結(jié)果分析 |
2.4.1 線形監(jiān)控結(jié)果分析 |
2.4.2 應(yīng)力控制結(jié)果 |
2.5 施工線形主要影響目標(biāo)因素分析 |
2.5.1 混凝土容重γ0對(duì)線形控制的影響 |
2.5.2 梁橋合龍順序?qū)Τ蓸蚓€形的影響 |
2.5.3 混凝土彈性模量E對(duì)線形控制影響 |
2.5.4 預(yù)應(yīng)力σcon對(duì)線形控制影響 |
2.6 本章小結(jié) |
3 地震反應(yīng)分析方法及自振特性分析 |
3.1 地震反應(yīng)分析方法 |
3.1.1 靜力法 |
3.1.2 反應(yīng)譜法 |
3.1.3 動(dòng)態(tài)時(shí)程分析法 |
3.2 動(dòng)力結(jié)構(gòu)模型建立 |
3.3 本橋自振特性分析 |
3.4 本章小結(jié) |
4 連續(xù)梁地震反應(yīng)譜分析 |
4.1 反應(yīng)譜選擇 |
4.2 橋梁反應(yīng)譜分析 |
4.2.1 反應(yīng)譜計(jì)算結(jié)果 |
4.2.2 反應(yīng)譜結(jié)果分析 |
4.3 本章小結(jié) |
5 連續(xù)梁時(shí)程分析 |
5.1 地震波的選取 |
5.2 本橋時(shí)程分析 |
5.2.1 時(shí)程計(jì)算結(jié)果 |
5.2.2 時(shí)程計(jì)算結(jié)果分析 |
5.3 本章小結(jié) |
6 結(jié)論與展望 |
6.1 結(jié)論 |
6.2 展望 |
致謝 |
參考文獻(xiàn) |
攻讀學(xué)位期間的研究成果 |
(6)減震榫的減震性能及其在鐵路橋梁中的應(yīng)用研究(論文提綱范文)
致謝 |
摘要 |
ABSTRACT |
1 緒論 |
1.1 課題研究背景 |
1.1.1 鐵路橋梁震害分析 |
1.1.2 鐵路橋梁抗震設(shè)計(jì)的現(xiàn)狀 |
1.2 橋梁結(jié)構(gòu)振動(dòng)控制技術(shù)研究及應(yīng)用現(xiàn)狀 |
1.2.1 隔震技術(shù) |
1.2.2 耗能減震技術(shù) |
1.2.3 調(diào)諧減振技術(shù) |
1.3 減震榫—活動(dòng)支座的工作原理 |
1.4 本文的研究?jī)?nèi)容及課題來(lái)源 |
2 減震榫的設(shè)計(jì)方法 |
2.1 引言 |
2.2 減震榫的耗能機(jī)理 |
2.3 減震榫設(shè)計(jì)方法 |
2.3.1 減震榫的選型 |
2.3.2 減震榫形狀參數(shù)對(duì)力學(xué)特征的影響 |
2.3.3 減震榫與梁墩的連接方式 |
2.4 減震榫力學(xué)性能參數(shù)理論分析 |
2.4.1 減震榫理論恢復(fù)力模型 |
2.4.2 減震榫力學(xué)性能參數(shù)公式 |
2.5 減震榫—活動(dòng)支座的彈性剛度分析 |
2.5.1 縱向剛度 |
2.5.2 橫向剛度 |
2.6 本章小結(jié) |
3 減震榫的性能指標(biāo)試驗(yàn)研究 |
3.1 引言 |
3.2 減震榫擬靜力試驗(yàn)概況 |
3.2.1 試件制作 |
3.2.2 試驗(yàn)設(shè)備和裝置 |
3.2.3 加載制度 |
3.3 減震榫擬靜力試驗(yàn)結(jié)果 |
3.3.1 試驗(yàn)過(guò)程與現(xiàn)象 |
3.3.2 應(yīng)變分析 |
3.3.3 減震榫的滯回性能 |
3.4 減震榫擬靜力試驗(yàn)結(jié)果分析 |
3.4.1 骨架曲線 |
3.4.2 承載力退化 |
3.4.3 初始彈性剛度 |
3.4.4 剛度退化 |
3.4.5 非線性剛度分析 |
3.4.6 等效粘滯阻尼系數(shù) |
3.5 有限元仿真對(duì)比 |
3.6 本章小結(jié) |
4 減震榫—活動(dòng)支座簡(jiǎn)支梁橋的減震效果及簡(jiǎn)化計(jì)算方法 |
4.1 引言 |
4.2 減震榫-活動(dòng)支座簡(jiǎn)支梁橋地震作用下的時(shí)程響應(yīng)分析 |
4.2.1 橋梁計(jì)算模型 |
4.2.2 地震動(dòng)輸入 |
4.2.3 計(jì)算結(jié)果 |
4.3 減震榫—活動(dòng)支座簡(jiǎn)支梁橋的簡(jiǎn)化計(jì)算方法 |
4.3.1 減震榫的等效線性化模型 |
4.3.2 減震榫—活動(dòng)支座橋梁的系統(tǒng)阻尼比 |
4.3.3 減震榫—活動(dòng)支座橋梁的阻尼影響系數(shù) |
4.3.4 減震榫—活動(dòng)支座橋梁地震響應(yīng)簡(jiǎn)化計(jì)算 |
4.4 減震榫—活動(dòng)支座簡(jiǎn)支梁橋簡(jiǎn)化計(jì)算方法實(shí)例 |
4.5 本章小節(jié) |
5 減震榫減震效果影響因素分析 |
5.1 引言 |
5.2 減震榫—活動(dòng)支座參數(shù)對(duì)橋梁地震響應(yīng)的影響 |
5.2.1 模型簡(jiǎn)化及在ANSYS中的實(shí)現(xiàn) |
5.2.2 屈服強(qiáng)度的影響 |
5.2.3 屈后剛度比的影響 |
5.3 墩高對(duì)減震榫—活動(dòng)支座橋梁地震響應(yīng)的影響 |
5.4 活動(dòng)支座摩擦對(duì)減震榫—活動(dòng)支座橋梁地震響應(yīng)的影響 |
5.4.1 考慮活動(dòng)支座摩擦的減震榫—活動(dòng)支座水平恢復(fù)力模型 |
5.4.2 考慮活動(dòng)支座摩擦的減震榫—活動(dòng)支座橋梁的地震響應(yīng) |
5.4.3 活動(dòng)支座摩擦系數(shù)對(duì)減震效果的影響 |
5.5 軌道約束對(duì)減震榫—活動(dòng)支座橋梁地震響應(yīng)的影響 |
5.5.1 考慮軌道約束的線橋一體化計(jì)算模型 |
5.5.2 軌道約束對(duì)梁體位移及減震榫耗能的影響 |
5.5.3 軌道約束對(duì)橋墩地震響應(yīng)的影響 |
5.6 本章小結(jié) |
6 減震榫—活動(dòng)支座簡(jiǎn)支梁橋上CRTSⅡ型無(wú)砟軌道無(wú)縫線路的縱向力計(jì)算 |
6.1 引言 |
6.2 簡(jiǎn)支梁橋上CRTSⅡ型板式無(wú)砟軌道無(wú)縫線路計(jì)算模型 |
6.2.1 CRTSⅡ型板式無(wú)砟軌道無(wú)縫線路結(jié)構(gòu) |
6.2.2 結(jié)構(gòu)層的計(jì)算參數(shù) |
6.2.3 連接層的力學(xué)模型 |
6.2.4 線—板—橋—墩空間一體化模型 |
6.2.5 計(jì)算工況 |
6.3 各工況計(jì)算分析 |
6.3.1 伸縮力計(jì)算分析 |
6.3.2 撓曲力計(jì)算分析 |
6.3.3 制動(dòng)力計(jì)算分析 |
6.4 墩高對(duì)減震榫—活動(dòng)支座簡(jiǎn)支梁橋上CRTSⅡ型無(wú)砟軌道無(wú)縫線路縱向力的影響 |
6.4.1 伸縮力計(jì)算分析 |
6.4.2 撓曲力計(jì)算分析 |
6.4.3 制動(dòng)力計(jì)算分析 |
6.5 本章小結(jié) |
7 結(jié)論與展望 |
7.1 本文主要研究結(jié)論 |
7.2 本文主要?jiǎng)?chuàng)新點(diǎn) |
7.3 進(jìn)一步研究的展望 |
參考文獻(xiàn) |
作者簡(jiǎn)歷及攻讀博士學(xué)位期間取得的研究成果 |
學(xué)位論文數(shù)據(jù)集 |
(7)獨(dú)塔斜拉橋動(dòng)力特性及地震響應(yīng)研究(論文提綱范文)
摘要 |
Abstract |
1 緒論 |
1.1 斜拉橋概述 |
1.2 獨(dú)塔斜拉橋總體布置 |
1.2.1 跨徑布置 |
1.2.2 斜拉索布置 |
1.2.3 主塔形式 |
1.2.4 主梁形式 |
1.3 獨(dú)塔斜拉橋結(jié)構(gòu)體系 |
1.3.1 剛構(gòu)體系 |
1.3.2 塔梁固結(jié)體系 |
1.3.3 漂浮體系 |
1.3.4 半漂浮體系 |
1.4 本文研究?jī)?nèi)容 |
2 獨(dú)塔斜拉橋動(dòng)力特性分析 |
2.1 動(dòng)力特性概述 |
2.2 工程實(shí)例概況 |
2.2.1 設(shè)計(jì)技術(shù)指標(biāo) |
2.2.2 設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)參數(shù) |
2.3 工程實(shí)例有限元模擬 |
2.3.1 主塔的模擬 |
2.3.2 主梁的模擬 |
2.3.3 斜拉索的模擬 |
2.3.4 邊界條件的模擬 |
2.4 工程實(shí)例動(dòng)力特征值計(jì)算及分析 |
2.5 不同邊界條件下的動(dòng)力特性分析 |
2.6 本章小結(jié) |
3 獨(dú)塔斜拉橋反應(yīng)譜分析 |
3.1 反應(yīng)譜理論 |
3.2 反應(yīng)譜地震動(dòng)輸入 |
3.3 E1 地震作用下的位移響應(yīng)分析 |
3.3.1 不同地震工況下的位移響應(yīng)分析 |
3.3.2 不同控制截面處的位移響應(yīng)分析 |
3.4 E1 地震作用下的內(nèi)力響應(yīng)分析 |
3.4.1 不同地震工況下的內(nèi)力響應(yīng)分析 |
3.4.2 不同控制截面處的內(nèi)力響應(yīng)分析 |
3.5 本章小結(jié) |
4 獨(dú)塔斜拉橋動(dòng)態(tài)時(shí)程分析 |
4.1 動(dòng)態(tài)時(shí)程理論 |
4.2 時(shí)程地震動(dòng)輸入 |
4.3 一致激勵(lì)作用下的位移時(shí)程響應(yīng)分析 |
4.3.1 不同地震工況下的位移時(shí)程分析 |
4.3.2 不同控制截面處的位移時(shí)程分析 |
4.4 一致激勵(lì)作用下的內(nèi)力時(shí)程響應(yīng)分析 |
4.4.1 不同地震工況下的內(nèi)力時(shí)程分析 |
4.4.2 不同控制截面處的內(nèi)力時(shí)程分析 |
4.5 本章小結(jié) |
5 結(jié)論與展望 |
5.1 結(jié)論 |
5.2 展望 |
參考文獻(xiàn) |
致謝 |
攻讀碩士學(xué)位期間參加的項(xiàng)目 |
(8)鋼錨板式鋼—混組合索塔錨固體系受力性能理論與試驗(yàn)研究(論文提綱范文)
摘要 |
Abstract |
第一章 緒論 |
1.1 概述 |
1.2 斜拉橋索塔錨固體系的主要構(gòu)造形式分類(lèi)與應(yīng)用 |
1.2.1 斜拉索交叉錨固體系 |
1.2.2 平面預(yù)應(yīng)力鋼束錨固體系 |
1.2.3 鋼錨梁式錨固體系 |
1.2.4 鋼錨箱式錨固體系 |
1.3 斜拉橋索塔錨固體系研究現(xiàn)狀 |
1.3.1 斜拉橋索塔錨固體系理論研究現(xiàn)狀 |
1.3.2 斜拉橋索塔錨固體系試驗(yàn)研究現(xiàn)狀 |
1.4 PBL 剪力鍵承載力研究現(xiàn)狀 |
1.4.1 PBL 剪力鍵工作機(jī)理研究現(xiàn)狀 |
1.4.2 PBL 剪力鍵承載力計(jì)算理論研究現(xiàn)狀 |
1.5 研究存在的問(wèn)題 |
1.6 主要研究?jī)?nèi)容 |
第二章 鋼錨板式鋼-混組合索塔錨固體系傳力機(jī)理研究 |
2.1 概述 |
2.2 鋼錨板式鋼-混組合索塔錨固體系有限元模型 |
2.2.1 單元類(lèi)型 |
2.2.2 材料屬性 |
2.2.3 荷載施加與邊界條件 |
2.2.4 收斂準(zhǔn)則 |
2.3 對(duì)稱索力作用下鋼錨板式鋼-混組合索塔錨固體系水平力傳遞機(jī)理 |
2.3.1 錨固體系水平向受力狀態(tài) |
2.3.2 索力水平分力在錨固體系內(nèi)的傳遞與分配 |
2.3.3 PBL 剪力鍵傳遞的水平力大小及分布 |
2.3.4 水平力沿 PBL 剪力鍵穿孔鋼筋長(zhǎng)度方向的分布 |
2.4 對(duì)稱索力作用下鋼錨板式鋼-混組合索塔錨固體系豎向力傳遞機(jī)理 |
2.4.1 錨固體系豎向受力狀態(tài) |
2.4.2 索力豎向分力在錨固體系內(nèi)的傳遞 |
2.4.3 PBL 剪力鍵傳遞的豎向力大小及分布 |
2.4.4 豎向力沿 PBL 剪力鍵穿孔鋼筋長(zhǎng)度方向的分布 |
2.5 單側(cè)索力作用下鋼錨板式鋼-混組合索塔錨固體系水平力傳遞機(jī)理 |
2.5.1 錨固體系水平向受力狀態(tài) |
2.5.2 索力水平分力在錨固體系內(nèi)的傳遞 |
2.5.3 PBL 剪力鍵傳遞的水平力大小及分布 |
2.5.4 水平力沿 PBL 剪力鍵穿孔鋼筋長(zhǎng)度方向的分布 |
2.6 單側(cè)索力作用下錨固體系豎向力傳遞機(jī)理分析 |
2.6.1 錨固體系豎向受力狀態(tài) |
2.6.2 索力豎向分力在錨固體系內(nèi)的傳遞 |
2.6.3 PBL 剪力鍵傳遞的豎向力大小及分布 |
2.6.4 豎向力沿 PBL 剪力鍵穿孔鋼筋長(zhǎng)度方向的分布 |
2.7 本章小結(jié) |
第三章 鋼錨板式鋼-混組合索塔錨固體系足尺節(jié)段模型試驗(yàn)研究 |
3.1 概述 |
3.2 鋼錨板式鋼-混組合索塔錨固體系足尺節(jié)段試驗(yàn)?zāi)P驮O(shè)計(jì) |
3.3 鋼錨板式鋼-混組合索塔錨固體系足尺節(jié)段模型試驗(yàn)方案 |
3.3.1 試驗(yàn)加載方案 |
3.3.2 測(cè)點(diǎn)布置、測(cè)試內(nèi)容及測(cè)試方法 |
3.3.3 足尺節(jié)段模型試驗(yàn)步驟 |
3.4 鋼錨板式鋼-混組合索塔錨固體系足尺節(jié)段模型試驗(yàn)實(shí)測(cè)結(jié)果分析 |
3.4.1 成橋索力工況實(shí)測(cè)結(jié)果與分析 |
3.4.2 超載工況實(shí)測(cè)結(jié)果與分析 |
3.4.3 偏載工況實(shí)測(cè)結(jié)果與分析 |
3.5 足尺節(jié)段模型試驗(yàn)與理論計(jì)算結(jié)果對(duì)比分析 |
3.5.1 有限元模型建立 |
3.5.2 鋼錨板試驗(yàn)實(shí)測(cè)結(jié)果與理論值對(duì)比分析 |
3.5.3 混凝土試驗(yàn)實(shí)測(cè)結(jié)果與理論值對(duì)比分析 |
3.6 本章小結(jié) |
第四章 鋼錨板式鋼-混組合索塔錨固體系極限承載能力研究 |
4.1 概述 |
4.2 對(duì)稱索力作用下索塔錨固體系極限承載力 |
4.2.1 錨固體系位移變化全過(guò)程分析 |
4.2.2 錨固體系應(yīng)力變化全過(guò)程分析 |
4.2.3 錨固體系索塔混凝土裂縫開(kāi)展情況全過(guò)程分析 |
4.3 單側(cè)索力作用下索塔錨固體系極限承載力 |
4.3.1 錨固體系位移變化全過(guò)程分析 |
4.3.2 錨固體系應(yīng)力變化全過(guò)程分析 |
4.3.3 錨固體系索塔混凝土裂縫開(kāi)展情況全過(guò)程分析 |
4.4 本章小結(jié) |
第五章 影響鋼錨板式鋼-混組合索塔錨固體系受力性能的參數(shù)分析 |
5.1 概述 |
5.2 鋼結(jié)構(gòu)板件厚度變化對(duì)錨固體系受力性能的影響 |
5.2.1 鋼錨板厚度變化對(duì)錨固體系受力性能的影響 |
5.2.2 橫隔板厚度變化對(duì)錨固體系受力性能的影響 |
5.2.3 側(cè)板厚度變化對(duì)錨固體系受力性能的影響 |
5.2.4 豎隔板厚度變化對(duì)錨固體系受力性能的影響 |
5.3 橫隔板位置變化對(duì)錨固體系受力性能的影響 |
5.3.1 橫隔板位置變化對(duì)錨固體系中力的分配影響 |
5.3.2 橫隔板位置變化對(duì)鋼構(gòu)件應(yīng)力的影響 |
5.4 PBL 剪力鍵相關(guān)參數(shù)變化對(duì)錨固體系受力性能的影響 |
5.4.1 PBL 剪力鍵穿孔鋼筋直徑變化對(duì)錨固體系受力性能的影響 |
5.4.2 PBL 剪力鍵列數(shù)變化對(duì)錨固體系受力性能的影響 |
5.5 各個(gè)參數(shù)對(duì)錨固體系受力性能的影響分析比較 |
5.5.1 各個(gè)參數(shù)對(duì)錨固體系中力的分配的影響分析比較 |
5.5.2 各個(gè)參數(shù)對(duì)錨固區(qū)鋼構(gòu)件應(yīng)力影響分析比較 |
5.6 本章小結(jié) |
第六章 鋼錨板式鋼-混組合索塔錨固體系設(shè)計(jì)優(yōu)化與設(shè)計(jì)方法研究 |
6.1 概述 |
6.2 鋼錨板式鋼-混組合索塔錨固體系設(shè)計(jì)優(yōu)化 |
6.2.1 原索塔錨固體系存在問(wèn)題及構(gòu)造優(yōu)化 |
6.2.2 鋼錨板底座尺寸確定 |
6.2.3 優(yōu)化后索塔錨固體系傳力機(jī)理分析 |
6.3 PBL 剪力鍵承載力計(jì)算方法研究 |
6.3.1 PBL 剪力鍵承載力影響因素及破壞機(jī)理 |
6.3.2 PBL 剪力鍵承載力計(jì)算公式 |
6.4 耳板銷(xiāo)鉸接觸應(yīng)力的簡(jiǎn)化計(jì)算方法研究 |
6.5 鋼錨板式鋼-混組合索塔錨固體系設(shè)計(jì)方法及示例 |
6.5.1 鋼錨板式鋼-混組合索塔錨固體系設(shè)計(jì)計(jì)算總體原則 |
6.5.2 鋼錨板式鋼-混組合索塔錨固體系設(shè)計(jì)流程 |
6.5.3 鋼錨板式鋼-混組合索塔錨固體系設(shè)計(jì)示例 |
6.6 本章小結(jié) |
結(jié)論 |
參考文獻(xiàn) |
攻讀博士學(xué)位期間取得的研究成果 |
攻讀博士學(xué)位期間參與的主要科研項(xiàng)目 |
致謝 |
(9)鋼管混凝土橋墩在長(zhǎng)聯(lián)矮墩連續(xù)剛構(gòu)橋中的應(yīng)用與研究(論文提綱范文)
摘要 |
Abstract |
第一章 緒論 |
1.1 概述 |
1.2 長(zhǎng)聯(lián)矮墩連續(xù)剛構(gòu)橋的特點(diǎn)和研究現(xiàn)狀 |
1.2.1 長(zhǎng)聯(lián)矮墩連續(xù)剛構(gòu)橋的特點(diǎn) |
1.2.2 長(zhǎng)聯(lián)矮墩連續(xù)剛構(gòu)橋的研究現(xiàn)狀 |
1.3 鋼管混凝土結(jié)構(gòu)概述 |
1.3.1 鋼管混凝土結(jié)構(gòu)的發(fā)展 |
1.3.2 鋼管混凝土結(jié)構(gòu)的原理和特點(diǎn) |
1.3.3 鋼管混凝土結(jié)構(gòu)在橋梁工程中的應(yīng)用 |
1.3.4 鋼管混凝土橋墩研究現(xiàn)狀 |
1.4 本文的研究工作 |
第二章 結(jié)構(gòu)分析理論基礎(chǔ) |
2.1 鋼管混凝土結(jié)構(gòu)剛度計(jì)算理論 |
2.1.1 疊加理論 |
2.1.2 統(tǒng)一理論 |
2.2 鋼管混凝土的收縮徐變 |
2.3 鋼管混凝土材料選配 |
2.3.1 混凝土 |
2.3.2 鋼管 |
2.3.3 鋼管與混凝土的匹配 |
2.4 橋梁結(jié)構(gòu)動(dòng)力分析理論 |
2.4.1 地震動(dòng)參數(shù)的選擇和輸入 |
2.4.2 地震振動(dòng)方程的求解方法 |
2.4.3 地震反應(yīng)分析方法 |
2.5 橋梁延性抗震設(shè)計(jì)理論 |
2.5.1 延性指標(biāo) |
2.5.2 截面彎矩-曲率分析 |
2.5.3 延性構(gòu)件與潛在塑性鉸位置的選擇 |
2.6 Midas 中組合結(jié)構(gòu)的模擬和分析 |
2.6.1 施工階段聯(lián)合截面 |
2.6.2 SRC 組合構(gòu)件設(shè)計(jì) |
第三章 鋼管混凝土橋墩的抗推剛度理論研究 |
3.1 鋼管混凝土剛度的計(jì)算方法 |
3.1.1 基于疊加理論的換算抗彎剛度 |
3.1.2 基于統(tǒng)一理論的組合抗彎剛度 |
3.1.3 兩種抗彎剛度的差值 |
3.2 鋼管混凝土橋墩的抗推剛度 |
3.2.1 橋墩抗推剛度的力學(xué)模式 |
3.2.2 橋墩抗推剛度的理論推導(dǎo) |
3.3 鋼管混凝土橋墩截面形式 |
3.3.1 鋼管混凝土橋墩截面形式的擬定 |
3.3.2 圓形和方形截面的比較 |
3.4 本章小結(jié) |
第四章 鋼管混凝土橋墩靜力分析 |
4.1 依托工程概況 |
4.2 計(jì)算資料 |
4.2.1 計(jì)算模型的簡(jiǎn)化 |
4.2.2 主要材料及技術(shù)條件 |
4.2.3 荷載工況及荷載組合 |
4.3 鋼筋混凝土橋墩截面形式及尺寸擬定 |
4.4 鋼管混凝土橋墩截面形式及尺寸擬定 |
4.5 鋼管混凝土橋墩參數(shù)影響分析 |
4.5.1 截面形狀對(duì)抗推剛度的影響 |
4.5.2 截面尺寸對(duì)橋墩受力和位移的影響 |
4.6 鋼管混凝土橋墩與鋼筋混凝土橋墩的比較 |
4.6.1 位移的比較 |
4.6.2 內(nèi)力的比較 |
4.6.3 材料用量的比較 |
4.7 不同墩高下連續(xù)剛構(gòu)橋墩合理組合形式 |
4.8 本章小結(jié) |
第五章 鋼管混凝土橋墩地震響應(yīng)分析 |
5.1 動(dòng)力計(jì)算模型 |
5.1.1 模型簡(jiǎn)介 |
5.1.2 反應(yīng)譜分析參數(shù)輸入與選項(xiàng)控制 |
5.1.3 時(shí)程分析參數(shù)輸入與選項(xiàng)控制 |
5.2 特征值分析 |
5.3 反應(yīng)譜分析 |
5.3.1 墩身內(nèi)力結(jié)果 |
5.3.2 橋墩抗震強(qiáng)度驗(yàn)算 |
5.3.3 墩頂位移結(jié)果 |
5.4 時(shí)程分析 |
5.4.1 墩身內(nèi)力結(jié)果 |
5.4.2 墩頂位移結(jié)果 |
5.4.3 橋墩延性計(jì)算 |
5.5 本章小結(jié) |
結(jié)論與展望 |
主要結(jié)論 |
今后研究展望 |
參考文獻(xiàn) |
博士在讀期間參加的科研項(xiàng)目 |
博士在讀期間發(fā)表的論文 |
致謝 |
(10)鋼錨梁-鋼牛腿組合索塔錨固結(jié)構(gòu)足尺模型試驗(yàn)研究(論文提綱范文)
摘要 |
Abstract |
目錄 |
第一章 緒論 |
1.1 引言 |
1.2 斜拉橋索塔錨固區(qū)試驗(yàn)研究現(xiàn)狀 |
1.2.1 斜拉橋索塔錨固區(qū)的錨固構(gòu)造形式 |
1.2.2 斜拉橋索塔錨固區(qū)試驗(yàn)研究現(xiàn)狀 |
1.3 工程概況 |
1.4 主要研究?jī)?nèi)容 |
第二章 鋼錨梁-鋼牛腿組合索塔錨固結(jié)構(gòu)足尺模型試驗(yàn)研究 |
2.1 引言 |
2.2 索塔錨固區(qū)節(jié)段靜力試驗(yàn)設(shè)計(jì) |
2.2.1 試驗(yàn)?zāi)P驮O(shè)計(jì) |
2.2.2 加載方案和試驗(yàn)工況 |
2.2.3 試驗(yàn)?zāi)P蜏y(cè)點(diǎn)布置 |
2.3 試驗(yàn)?zāi)P陀邢拊治?/td> |
2.3.1 有限元模型 |
2.3.2 鋼錨梁有限元計(jì)算結(jié)果 |
2.3.3 鋼牛腿有限元計(jì)算結(jié)果 |
2.3.4 混凝土塔壁有限元計(jì)算結(jié)果 |
2.4 試驗(yàn)?zāi)P蜏y(cè)試結(jié)果 |
2.4.1 鋼錨梁應(yīng)力測(cè)試結(jié)果 |
2.4.2 鋼牛腿應(yīng)力測(cè)試結(jié)果 |
2.4.3 裂縫觀測(cè)結(jié)果 |
2.5 小結(jié) |
第三章 鋼錨梁-鋼牛腿組合索塔錨固結(jié)構(gòu)傳力機(jī)理研究 |
3.1 引言 |
3.2 錨固區(qū)荷載分析及傳力路徑 |
3.3 鋼錨梁-鋼牛腿組合索塔錨固結(jié)構(gòu)傳力機(jī)理分析 |
3.3.1 有限元模型 |
3.3.2 鋼錨梁與鋼牛腿間摩擦分析 |
3.3.3 鋼牛腿與混凝土塔柱傳力分析 |
3.4 索塔節(jié)段間荷載傳遞分析 |
3.4.1 有限元模型 |
3.4.2 水平平衡力節(jié)段間傳遞 |
3.4.3 豎向作用力分配及節(jié)段間的傳遞 |
3.5 小結(jié) |
第四章 鋼錨梁-鋼牛腿組合索塔錨固結(jié)構(gòu)承載能力研究 |
4.1 引言 |
4.2 錨固結(jié)構(gòu)承載力分析有限元模型 |
4.3 材料的本構(gòu)關(guān)系與破壞準(zhǔn)則 |
4.3.1 材料的本構(gòu)關(guān)系 |
4.3.2 材料的破壞準(zhǔn)則 |
4.4 索塔錨固結(jié)構(gòu)承載能力分析 |
4.4.1 索塔錨固結(jié)構(gòu)受力全過(guò)程分析 |
4.4.2 索塔節(jié)段塔柱受力變化 |
4.4.3 索塔錨固結(jié)構(gòu)位移變化 |
4.5 小結(jié) |
第五章 結(jié)論與展望 |
5.1 主要結(jié)論 |
5.2 展望 |
參考文獻(xiàn) |
致謝 |
四、咸陽(yáng)渭河大橋斜拉橋結(jié)構(gòu)地震反應(yīng)分析(論文參考文獻(xiàn))
- [1]大跨度三塔斜拉橋縱向約束體系設(shè)計(jì)研究[J]. 王照偉,陳占力,劉得運(yùn),李沖. 世界橋梁, 2021(04)
- [2]不同支座方案下隱形蓋梁連續(xù)梁橋的減震性能研究[D]. 母渤海. 蘭州理工大學(xué), 2021(01)
- [3]鐵路橋梁減震榫和榫形防落梁裝置的低周疲勞研究[D]. 李照廣. 北京交通大學(xué), 2020(03)
- [4]高墩大跨度連續(xù)剛構(gòu)橋在長(zhǎng)周期地震動(dòng)作用下的響應(yīng)分析[D]. 王志潼. 北京交通大學(xué), 2016(01)
- [5]預(yù)應(yīng)力連續(xù)梁橋施工監(jiān)控目標(biāo)影響因素及地震反應(yīng)分析[D]. 徐志強(qiáng). 蘭州交通大學(xué), 2016(04)
- [6]減震榫的減震性能及其在鐵路橋梁中的應(yīng)用研究[D]. 孟兮. 北京交通大學(xué), 2016(10)
- [7]獨(dú)塔斜拉橋動(dòng)力特性及地震響應(yīng)研究[D]. 魯周靜. 武漢理工大學(xué), 2014(04)
- [8]鋼錨板式鋼—混組合索塔錨固體系受力性能理論與試驗(yàn)研究[D]. 張茜. 長(zhǎng)安大學(xué), 2013(05)
- [9]鋼管混凝土橋墩在長(zhǎng)聯(lián)矮墩連續(xù)剛構(gòu)橋中的應(yīng)用與研究[D]. 周淑芬. 長(zhǎng)安大學(xué), 2012(07)
- [10]鋼錨梁-鋼牛腿組合索塔錨固結(jié)構(gòu)足尺模型試驗(yàn)研究[D]. 苗通. 長(zhǎng)安大學(xué), 2012(07)
標(biāo)簽:地震論文; 盆式橡膠支座論文; 疲勞壽命論文; 構(gòu)造地震論文; 低周疲勞論文;