一、65Mn軟態(tài)異型鋼絲斷裂分析及工藝改進（論文文獻綜述）
謝晉[1]（2020）在《輥模與固定模結(jié)合式軋絲機設計研究》文中研究說明最近十幾年,隨著汽車、電力、煤炭、礦山、港口、石油等諸多工業(yè)領(lǐng)域的快速發(fā)展,市場對經(jīng)濟型鋼材的需求大幅提高,同時在質(zhì)量上也有了更高的要求。不銹鋼異型絲作為經(jīng)濟型鋼材的一種,由于采用了非機械式的加工程序,很大程度的降低了制造成本,提高了金屬的利用率。目前,世界發(fā)達國家的異型鋼絲生產(chǎn)技術(shù)已經(jīng)進入一個非常成熟的發(fā)展階段,我國異型鋼絲的生產(chǎn)行業(yè)起步相對國外較晚。在眾多的中小企業(yè)中普遍存在制絲設備簡單、落后和老化的問題,這不僅導致工人的勞動強度加大、安全存在隱患,而且產(chǎn)品的質(zhì)量不易保證,生產(chǎn)的效率低、能耗大。比較突出的問題有輥模軋絲機上下輥?？p隙的調(diào)節(jié)方法以及多電機傳動時前后軋機的協(xié)調(diào)聯(lián)動控制系統(tǒng)的設計問題。本課題的研究目的就是為了解決中小企業(yè)不銹鋼異型絲生產(chǎn)過程中存在的問題,力求制絲設備在使用的過程中更加靈活、實用。目前在傳統(tǒng)的螺絲桿下壓機構(gòu)調(diào)節(jié)篩縫的方法基礎上,創(chuàng)新采用渦輪蝸桿傳動原理和偏心圓調(diào)節(jié)法,增加了輥模傳動過程的穩(wěn)定性,減少了噪音,增強了設備機構(gòu)的剛度。伺服電機的引入,讓輥?？p隙的調(diào)節(jié)更加方便、可靠、準確。為了保證中間環(huán)節(jié)金屬絲張力的最大穩(wěn)定,避免金屬線材的粗細不均勻,甚至斷絲,引入了PLC和變頻技術(shù),同時實現(xiàn)了拉拔速度的在線設定,電動機轉(zhuǎn)速的調(diào)節(jié),系統(tǒng)操作的自動化,生產(chǎn)過程的實時控制。通過研究不銹鋼異型絲的分類、特點和對原材料的要求以及生產(chǎn)成型方法和加工工藝,對不銹鋼異型絲的生產(chǎn)現(xiàn)狀和存在的問題進行初步的了解,為提出具體的解決方案奠定基礎。查閱相關(guān)的資料文獻,對輥模軋絲機即短應力線軋機的結(jié)構(gòu)和原理進行充分的認識、了解,結(jié)合現(xiàn)階段主流篩分設備常用的不銹鋼異型篩絲生產(chǎn)過程出現(xiàn)的問題,對輥模以及固定?？仔瓦M行設計,建立軋制力、固定模拉拔變形與力的關(guān)系以及張力機構(gòu)的計算。根據(jù)實際應用工況,對軋制力矩和功率以及速度進行計算和校核。結(jié)合相關(guān)軋制力參數(shù)的計算,結(jié)合目前市場上主流振動篩分設備常用的異型不銹鋼篩絲生產(chǎn)過程中出現(xiàn)的問題,對軸承座、軋輥軸等關(guān)鍵部位進行創(chuàng)新設計改進。參照實際使用情況,確定設備的工況具體參數(shù),基于Creo軟件對關(guān)鍵機械受力元件進行有限元分析,將理論計算出來的結(jié)果和通過有限元分析出來的結(jié)果進行全面對比,校驗設計的強度和剛度能否滿足實際使用要求。根據(jù)實際應用工況,開展對輥模與固定模拉拔工序同步裝備整體設計方案的分析研究,并對其中相應的機械部分、控制電氣部分方案進行簡要敘述以及對樣機展開調(diào)試試用,通過試驗驗證其可行性。本文有圖45幅,表5個,參考文獻92篇。
董瀚,廉心桐,胡春東,陸恒昌,彭偉,趙洪山,徐德祥[2]（2020）在《鋼的高性能化理論與技術(shù)進展》文中研究表明高強度化始終是鋼的發(fā)展主題,同時還需要解決高強度化后導致的韌塑性降低、疲勞破壞和延遲斷裂敏感性增加等問題。在獲得高的力學性能之后,實際應用時還需要材料具有良好的工藝適應性與服役性能,達到合適的材料生產(chǎn)-零件制造-服役評價的技術(shù)匹配。本文以耐候鋼、合金結(jié)構(gòu)鋼、緊固件用鋼、高氮奧氏體不銹鋼、馬氏體不銹鋼為案例,回顧并展望了與耐腐蝕、高強度、高品質(zhì)等相關(guān)的材料發(fā)展動向。近年來的實踐充分證明了技術(shù)基礎研究是創(chuàng)新的源泉,從全產(chǎn)業(yè)鏈流程的組織與性能調(diào)控進一步轉(zhuǎn)向合金化的再認識與利用,可能是今后一段時間應該考慮的問題。
黃磊[3]（2016）在《軋制與熱處理對卷簧用72B扁鋼絲組織和性能的影響》文中指出渦卷彈簧是一種使用廣泛的平面彈簧。72B扁鋼絲是汽車座椅用渦卷彈簧的原材料,在進行扁鋼絲繞制成彈簧的工藝流程中,易發(fā)生彈簧表面存在裂紋或者直接開裂的情況,影響彈簧的性能,造成渦卷彈簧批量報廢。本文研究了彈簧發(fā)生裂紋的原因,通過金相組織分析,力學性能指標以及扁鋼絲扎制過程中各道次拉伸變形加工硬化模型的建立,分析了軋制工藝對扁鋼絲顯微組織和力學性能的影響,研究了退火處理和淬火加回火處理工藝對卷簧用72B扁鋼絲力學性能及組織的影響。隨著軋制道次的增多,其內(nèi)部的晶粒變得細化和狹長,芯部受到的擠壓形變量最大,具有最大的維氏硬度值;建立了扁鋼絲軋制過程加工硬化模型,采用Ludwik模型對Holloman指數(shù)方程進行修正,使擬合度由0.937提高到0.99,通過加工硬化系數(shù)k和加工硬化指數(shù)n來定量描述扁鋼絲軋制過程中的拉伸性能變化。研究了熱處理對鋼絲力學性能和組織的影響,采用退火和淬火加回火工藝對鋼絲進行熱處理,扁鋼絲退火工藝處理后,鋼絲的強度和維氏硬度逐漸降低,加工硬化指數(shù)提高,鋼絲的可加工性能變好;在350℃退火是最優(yōu)的退火工藝,鋼絲的延伸率為8%,強度為1322MPa。扁鋼絲油淬火加回火工藝處理后,鋼絲的強度下降,加工硬化指數(shù)n提高,油淬火溫度為810℃,回火溫度為350℃時,延伸率為4.2%,強度為1412MPa,是最優(yōu)的油淬火回火工藝。350℃退火工藝和810℃油淬火加350℃回火工藝處理后的扁鋼絲力學性能都得到改善,根據(jù)扁鋼絲的性能要求來決定采用何種熱處理工藝,對于抗拉強度和盤卷重量要求不高的產(chǎn)品可以選擇350℃退火工藝,降低生產(chǎn)成本;反之,可以選擇810℃油淬火加350℃回火工藝。
徐磊[4]（2015）在《熱處理對65Mn鋼扭轉(zhuǎn)與拉伸性能的影響》文中提出近幾年內(nèi)隨著工業(yè)尤其是汽車和造船行業(yè)的飛躍發(fā)展,對機械零部件的各部分性能要求也越來越高如扭轉(zhuǎn)、彎曲等。本試驗通過對45鋼生產(chǎn)運用于只承受扭矩而不承受彎矩的軸桿類零部件在工作中存在的強度不足的缺點分析,研究了影響扭轉(zhuǎn)性能的因素尤其是熱處理工藝對其造成的效果。從經(jīng)濟和實際工作情形出發(fā),采用65Mn鋼通過熱處理工藝來提高扭轉(zhuǎn)性能從而來改善工作中的不足。本次熱處理試驗包含同一溫度淬火下不同回火試驗和不同溫度淬火下同一溫度回火試驗,采用金相觀察、斷口分析等技術(shù)手段來研究其微觀組織與性能的變化規(guī)律,最終與常用45鋼調(diào)質(zhì)后的扭轉(zhuǎn)性能進行比照。同時通過扭轉(zhuǎn)和拉伸試驗在本質(zhì)上的關(guān)聯(lián)性,采用拉伸試驗作為補充來測試材料在熱處理情況下的塑形性能變化。試驗結(jié)果表明:（1）在同一淬火溫度前提下隨回火溫度的上升65Mn鋼扭轉(zhuǎn)屈服強度和抗扭強度逐步下降;材料的抗拉強度在呈逐漸下降的同時而塑形卻在緩慢提升;材料的拉伸斷口類型由脆性逐步轉(zhuǎn)變?yōu)轫g性斷口;（2）在同一回火溫度前提下,隨著淬火溫度的上升,材料拉伸斷口類型由韌脆復合型斷口逐步轉(zhuǎn)為脆性斷口;（3）影響材料室溫扭轉(zhuǎn)性能和拉伸性能的主要是回火溫度的改變;（4）中溫回火下的65Mn的扭轉(zhuǎn)強度相對應調(diào)質(zhì)狀態(tài)的45鋼高出555Mpa;（5）從實際工作條件以及強度塑形選材理論來看65Mn鋼最佳扭轉(zhuǎn)和拉伸性能的最優(yōu)熱處理工藝為淬火溫度800℃保溫25Min和回火溫度380℃保溫2h。
王黎琰[5]（2012）在《目前我國彈簧產(chǎn)業(yè)概況》文中研究表明分析了我國目前彈簧行業(yè)的概況與發(fā)展瓶頸,以及將來的發(fā)展趨勢。分析了我國目前常用的進口彈簧材料狀況,我國彈簧材料與先進國家的差距。針對全自動洗表機離合器彈簧用矩形鋼絲的市場狀況,從鋼絲加工工藝、彈簧生產(chǎn)工藝、母材選料三方面進行研究和改進,提出了可行的并且已經(jīng)實施的方案。總結(jié)了常見的彈簧質(zhì)量問題與失效問題,進行了分析,并從工廠管理角度提出了防范措施。
肖文凱[6]（2010）在《非圓截面鋼絲軋制成型的理論與工藝應用研究》文中研究指明非圓截面鋼絲屬于精密異型斷面型材,因其可以實現(xiàn)以免切削加工的方式高效率地制造相關(guān)領(lǐng)域的多種產(chǎn)品從而達到大幅度節(jié)省材料數(shù)倍節(jié)省工序以至顯著降低能耗的目的,使資源利用率和能源利用率得到了雙重提升。非圓截面鋼絲這類精密異型材的廣泛應用緊密契合了當今世界節(jié)能減排大力發(fā)展低碳經(jīng)濟的迫切形勢,將有著巨大的發(fā)展前景。然而作為一類新興的產(chǎn)品,其在加工制造上還有很多方面需要改進,革新和提升。本文力圖較為全面和系統(tǒng)的探討非圓截面鋼絲在加工和制造上所面臨的一些關(guān)鍵技術(shù)問題,分別在理論和應用的不同的層面上,在涉及到的生產(chǎn)設備,成型加工工藝,塑性變形微觀機制以及運用新技術(shù)提高產(chǎn)品性能等四個方面做了較為深入的研究,并得到了一些有一定理論和應用價值的結(jié)果。本文利用顯式動力學有限元分析軟件ANSYS/LS-DYNA對非圓截面鋼絲的成型軋制工藝進行了模擬仿真,從軋制力、應力和金屬流動規(guī)律等方面對加載不同前后張力條件下的軋制工藝進行了研究和分析,并以截面形狀最為復雜的用于發(fā)動機活塞環(huán)中螺旋撐簧油環(huán)制作的異型鋼絲為例,示范性的設計并優(yōu)化出了一種可以軋制出特定尺寸螺旋撐簧油環(huán)用鋼絲的軋制工藝。隨后在相同的工藝指標條件和工序道數(shù)條件下模擬了傳統(tǒng)的拉拔方式制造螺旋撐簧油環(huán)用鋼絲工藝并與軋制工藝進行了對比,模擬結(jié)果顯示出在相同工藝指標條件和工序道數(shù)條件下我們所研究的軋制成型工藝能夠獲得較為滿意的結(jié)果,而傳統(tǒng)的拉拔工藝則難以達到上述目標,這表明非圓截面鋼絲制造采用軋制工藝比傳統(tǒng)的拉拔工藝更有利于提高效率與效益。在參考成型模擬工藝的結(jié)果及對所要用到的關(guān)鍵結(jié)論做了相關(guān)的驗證的基礎之上,本文采用三維可視化建模方法,利用AutoCAD和Pro/Engineering軟件進行設計和繪圖,采用ANSYS有限元法進行靜力校核,完成了整機及各部件的設計與優(yōu)化工作。所設計的十二輥小型精密異型鋼絲軋機在剛度上滿足了活塞環(huán)用異型材在制造精度上的高要求。本文還以20鋼和60Si2Mn鋼為對比物,重點研究了9Cr18MoV高碳高鉻不銹鋼在室溫和溫加工過程中的塑性變形機制。這對于高性能的非圓截面鋼絲的制造至關(guān)重要,9Cr18MoV鋼是西方發(fā)達國家制作活塞環(huán)用異型截面鋼絲的主流材料,制造難度大,國內(nèi)一直依靠進口。利用液壓萬能材料試驗機、Gleeble1500動態(tài)熱力學模擬實驗機和在SPS（等離子體放電燒結(jié)系統(tǒng)）上自行改裝的脈沖壓縮實驗裝置研究了室溫及中溫500℃、600℃和700℃條件下20鋼、60Si2Mn和9Cr18MoV三種低、中、高碳鋼的壓縮塑性變形行為。脈沖壓縮裝置的實驗參數(shù)為：電流0-5000A,占空比8/2,脈寬為3ms。壓縮變形過程應變速率為0.05/s,試樣最大變形量為40%。實驗結(jié)果表明,試樣在脈沖電流作用下中溫塑性變形的最大變形抗力相比室溫壓縮變形降低了60-80%。相比同溫度區(qū)間和同變形量條件下的Gleeble壓縮實驗,脈沖電流的作用可以顯著降低壓縮過程中的流變應力值,壓縮變形抗力最大下降幅度達到47.1%。9Cr18MoV試樣顯微硬度測試結(jié)果表明：室溫下變形試樣基體顯微硬度較高表現(xiàn)出明顯的加工硬化效應,加熱壓縮下的變形試樣其顯微硬度較低,基體趨于軟化；在變形抗力較低的前提下,脈沖電流作用下變形試樣的室溫硬度高于同溫度同變形量下的Gleeble實驗試樣,意味著脈沖處理過的試樣有更好的性能,這源于發(fā)生動態(tài)回復后的亞晶組織和動態(tài)再結(jié)晶后的晶粒細化。參考試樣的金相組織照片,用TEM（透射電子顯微鏡）對以上三種鋼變形試樣心部微觀組織及形變位錯結(jié)構(gòu)進行了分析,發(fā)現(xiàn)溫壓縮變形試樣在變形過程中發(fā)生了動態(tài)回復和動態(tài)再結(jié)晶過程；脈沖電流可以促進溫塑性變形過程中的動態(tài)回復和動態(tài)再結(jié)晶,降低再結(jié)晶的發(fā)生溫度,從而使高硬合金鋼在較低的溫度下能夠得到較大的變形量。研究還顯示,脈沖電流可以通過促進位錯攀移、位錯偶極子的對消重排、可動位錯數(shù)目的增加、位錯的熱激活滑移、以及亞晶的合并長大與轉(zhuǎn)動等過程促進動態(tài)回復和動態(tài)再結(jié)晶過程。最后本文通過分析與探討提出了一種既節(jié)省能源又能使鋼獲得超細晶粒組織從而提高綜合性能的新方法。即利用脈沖電流在鐵素體溫區(qū)（700℃以下）對鋼進行變形加工,鋼即可在不高的溫度下發(fā)生動態(tài)再結(jié)晶,從而使形變抗力大幅下降,這較傳統(tǒng)的奧氏體溫區(qū)的軋制加工更節(jié)省能源。更為有利的是在脈沖電流促進形核率作用下鐵素體溫區(qū)發(fā)生的動態(tài)再結(jié)晶的晶粒本身就很細小,由于溫度較低長大慢,不像在高溫的奧氏體區(qū)那樣迅速而難以控制,因此可以獲得約1微米大小的超細晶粒鋼組織。作為此方法應用的一個例子,本文設計了一種新的非圓截面鋼絲在較低加熱溫度下減輕氧化程度進行成型加工的新工藝。
張發(fā)壘[7]（2009）在《釬焊金剛石線鋸切割鋁合金厚板的試驗研究》文中研究指明隨著現(xiàn)代飛機高速、高機動性能要求的不斷提高,飛機設計制造盡可能多地采用整體結(jié)構(gòu)件。為了能夠加工出飛機用大型整體結(jié)構(gòu)件,必須增加傳統(tǒng)航空用厚板的最大厚度,有些鋁合金厚板的厚度高達300mm以上。這些鋁合金大型整體結(jié)構(gòu)件通常由鋁合金厚板下料后高效數(shù)控加工而成。目前,高壓水射流、激光、金剛石串珠鋸、電火花和圓片鋸及帶鋸都無法勝任鋁合金厚板成型切割下料。為此,提出了利用釬焊工藝制作釬焊金剛石線鋸并利用制作的線鋸對鋁合金厚板進行成型切割下料的構(gòu)想,圍繞該構(gòu)想,論文完成的研究工作主要包括:1、研制了一套感應釬焊工藝試驗裝置,根據(jù)感應釬焊制作金剛石線鋸的技術(shù)要求,選擇了合適的的感應加熱電源、感應加熱線圈和釬料,制作了感應釬焊氣體保護裝置,成功研制出直徑Ф0.8mm和Ф1.6mm的釬焊金剛石線鋸。2、利用有限元軟件ANSYS對高頻感應釬焊鋼絲基體的感應加熱過程進行了仿真分析,驗證了高頻感應釬焊電源選擇的正確性并對釬焊制作工藝具有指導作用。3、利用現(xiàn)代理化分析手段對釬焊前后鋸絲基體的抗拉強度、金相組織、顯微硬度和斷口進行了分析,結(jié)果發(fā)現(xiàn)釬焊后的鋸絲基體抗拉強度和顯微硬度都顯著降低,基體金相組織發(fā)生了變化,斷裂方式也發(fā)生了變化。4、制作了釬焊金剛石線鋸切割鋁合金厚板試驗平臺,進行了切割試驗研究,結(jié)果表明可實現(xiàn)鋁合金厚板的成型切割,但線鋸的切割壽命還有待提高。
趙虎[8]（2006）在《超窄不銹鋼帶的成型工藝及組織性能研究》文中研究表明本文研究了2Cr13、3Cr13和0Cr18Ni9不銹鋼絲壓扁軋制超窄帶鋼的成型工藝和組織性能變化規(guī)律,結(jié)合大量實驗數(shù)據(jù)給出了不銹鋼絲軋制成超窄鋼帶的寬展公式,探討了影響寬展的各種因素以及在采用鋼絲壓扁軋制超窄鋼帶中精確控制寬展的途徑。 分析了馬氏體和奧氏體不銹鋼絲壓扁軋制后金相組織、力學性能的變化規(guī)律;探討了馬氏體不銹鋼超窄帶調(diào)質(zhì)處理工藝;并分析了冷變形對奧氏體不銹鋼組織和力學性能變化的影響;同時,探討了馬氏體超窄不銹鋼帶的表面鈍化工藝。研究結(jié)果表明: （1）利用不銹鋼絲壓扁軋制工藝可生產(chǎn)高質(zhì)量超窄不銹鋼帶; （2）鋼絲壓扁過程中的第一道次寬展量可用E.Sibel寬展公式計算; （3）通過控制軋制道次、道次壓下量、張力和摩擦系數(shù)等軋制參數(shù),可精確控制鋼絲壓扁過程中的寬展量,實現(xiàn)高精度超窄鋼帶生產(chǎn); （4）馬氏體不銹鋼超窄帶通過調(diào)質(zhì)處理后金相組織是回火索氏體,組織均勻,晶粒細化,超窄帶綜合性能良好;奧氏體不銹鋼絲經(jīng)壓扁軋制后組織呈現(xiàn)纖維狀,本實驗條件下,冷變形后抗拉強度提高約1倍以上; （5）2Cr13、3Cr13不銹鋼超窄帶可通過化學鈍化法提高耐蝕性能,有效防止表面腐蝕。
徐忠良[9]（2006）在《大跨度橋梁纜索用SWRS82B熱軋盤條的組織與鋼絲扭轉(zhuǎn)性能研究》文中研究指明SWRS82B熱軋盤條是制造大跨度橋梁纜索用鍍鋅鋼絲的原材料。目前,國產(chǎn)SWRS82B盤條生產(chǎn)的鍍鋅鋼絲,其抗拉強度等指標已達到相關(guān)標準和使用要求,但扭轉(zhuǎn)性能仍不能滿足使用要求,因此,SWRS82B盤條仍然依賴進口。利用SEM對鍍鋅鋼絲扭轉(zhuǎn)斷口進行了觀察與分析,并將其分成三種類型:第一類是平斷斷口,斷口光滑平整,扭轉(zhuǎn)值通常大于20圈,屬于材料達到剪切應力極限而破壞的正常切斷;第二類是臺階狀斷口,斷口呈現(xiàn)小的臺階狀,扭轉(zhuǎn)值通常在1018圈,主要是由材料內(nèi)部的帶狀組織（馬氏體）引起的異常斷裂;第三類稱為斜楔狀斷口,斷面和鋼絲軸線成小于45℃的夾角,扭轉(zhuǎn)值一般在10圈以下,主要是鋼絲表面的缺陷造成的。研究了鋼絲表面裂紋的形式和尺寸對扭轉(zhuǎn)性能的影響,結(jié)果表明:鋼絲表面橫向裂紋對扭轉(zhuǎn)性能的影響最為嚴重,裂紋走向和變形走向垂直的次之,裂紋走向和變形走向一致的影響最小。鋼絲鍍鋅后扭轉(zhuǎn)值發(fā)生明顯降低,研究結(jié)果表明,鋼絲鍍鋅前處理對扭轉(zhuǎn)性能基本沒有影響,熱鍍鋅過程是造成鋼絲扭轉(zhuǎn)性能降低的主要因素。盤條在冷拉拔變形過程中,片狀滲碳體發(fā)生部分斷裂或碎化。采用DSC研究了鋼絲在加熱過程中能量的變化情況,結(jié)果表明:在DSC曲線上400500℃的溫度范圍內(nèi),出現(xiàn)了轉(zhuǎn)變峰,峰值對應鋼絲熱鍍鋅的溫度450℃。通過SEM觀察了鍍鋅后滲碳體的形態(tài),結(jié)果表明,部分滲碳體由原來的片狀轉(zhuǎn)變成了球狀。因此鋼絲在加熱過程中出現(xiàn)了轉(zhuǎn)變峰。通過盤條生產(chǎn)工藝和化學成分的調(diào)整:添加合金元素釩以細化晶粒,軋后采用強冷的方式,以提高珠光體轉(zhuǎn)變的過冷度,從而減小珠光體的片層間距。盤條質(zhì)量改進后,珠光體片層間距由原來的0.14μm減小到0.12μm;盤條的抗拉強度略有提高,面縮率由原來的37%增加到41%;鋼絲對表面裂紋的敏感性也有所降低,橫向裂紋的臨界尺寸由原來的0.05mm提高到0.15mm;鍍鋅鋼絲的平均扭轉(zhuǎn)值由20圈提高到25圈。DSC結(jié)果表明,盤條質(zhì)量改進后生產(chǎn)的鋼絲,其加熱過程中DSC曲線上出現(xiàn)轉(zhuǎn)變峰的溫度明顯推遲,由原來的400500℃推遲至450℃550℃的范圍,說明盤條組織的細化,有利于減少拉絲過程中形變能的儲存,從而提高滲碳體球化轉(zhuǎn)變的溫度。SEM觀察結(jié)果表明,鍍鋅后滲碳體球化的程度有所降低。通過試制SWRS82B熱軋盤條生產(chǎn)工藝和化學成分的改進,采用小方坯連鑄連軋工藝生產(chǎn)的SWRS82B熱軋盤條,可以生產(chǎn)出滿足性能要求的鍍鋅鋼絲。
徐效謙[10]（2005）在《彈簧鋼絲和彈性合金絲》文中研究指明介紹彈簧材料的分類,闡述影響彈簧性能的因素及彈性的時間效應、能量效應和溫度效應,比較不同材料彈簧鋼絲和彈性合金絲的工藝性能和適應范圍,重點介紹了標準對不同用途碳素彈簧鋼絲和合金彈簧鋼絲的規(guī)格和性能要求、原料質(zhì)量和加工工藝對鋼絲性能及對彈簧性能的影響,分析了彈簧疲勞失效和彈減性的主要影響因素,提出了提高彈簧鋼絲和彈簧性能的工藝措施。
二、65Mn軟態(tài)異型鋼絲斷裂分析及工藝改進（論文開題報告）
（1）論文研究背景及目的
此處內(nèi)容要求：
首先簡單簡介論文所研究問題的基本概念和背景，再而簡單明了地指出論文所要研究解決的具體問題，并提出你的論文準備的觀點或解決方法。
寫法范例：
本文主要提出一款精簡64位RISC處理器存儲管理單元結(jié)構(gòu)并詳細分析其設計過程。在該MMU結(jié)構(gòu)中,TLB采用叁個分離的TLB,TLB采用基于內(nèi)容查找的相聯(lián)存儲器并行查找,支持粗粒度為64KB和細粒度為4KB兩種頁面大小,采用多級分層頁表結(jié)構(gòu)映射地址空間,并詳細論述了四級頁表轉(zhuǎn)換過程,TLB結(jié)構(gòu)組織等。該MMU結(jié)構(gòu)將作為該處理器存儲系統(tǒng)實現(xiàn)的一個重要組成部分。
（2）本文研究方法
調(diào)查法：該方法是有目的、有系統(tǒng)的搜集有關(guān)研究對象的具體信息。
觀察法：用自己的感官和輔助工具直接觀察研究對象從而得到有關(guān)信息。
實驗法：通過主支變革、控制研究對象來發(fā)現(xiàn)與確認事物間的因果關(guān)系。
文獻研究法：通過調(diào)查文獻來獲得資料，從而全面的、正確的了解掌握研究方法。
實證研究法：依據(jù)現(xiàn)有的科學理論和實踐的需要提出設計。
定性分析法：對研究對象進行“質(zhì)”的方面的研究，這個方法需要計算的數(shù)據(jù)較少。
定量分析法：通過具體的數(shù)字，使人們對研究對象的認識進一步精確化。
跨學科研究法：運用多學科的理論、方法和成果從整體上對某一課題進行研究。
功能分析法：這是社會科學用來分析社會現(xiàn)象的一種方法，從某一功能出發(fā)研究多個方面的影響。
模擬法：通過創(chuàng)設一個與原型相似的模型來間接研究原型某種特性的一種形容方法。
三、65Mn軟態(tài)異型鋼絲斷裂分析及工藝改進（論文提綱范文）
（1）輥模與固定模結(jié)合式軋絲機設計研究（論文提綱范文）
| 致謝 |
| 摘要 |
| abstract |
| 變量注釋表 |
| 1 緒論 |
| 1.1 論文研究背景及意義 |
| 1.2 軋絲機的概述 |
| 1.3 國內(nèi)外輥模與固定模結(jié)合式軋絲機發(fā)展的現(xiàn)狀與發(fā)展趨勢 |
| 1.4 論文主要研究內(nèi)容概述 |
| 1.5 論文章節(jié)安排 |
| 2 異型截面鋼絲的生產(chǎn)和成型方法 |
| 2.1 異型截面鋼絲的分類 |
| 2.2 異型截面鋼絲的特征 |
| 2.3 異型截面鋼絲對原料的要求 |
| 2.4 異型截面鋼絲的生產(chǎn)方法 |
| 2.5 異型截面鋼絲的生產(chǎn)工藝 |
| 2.6 本章小結(jié) |
| 3 結(jié)合式軋絲機方案的設計以及軋制變形與力的關(guān)系 |
| 3.1 結(jié)合式軋絲機系統(tǒng)的組成 |
| 3.2 結(jié)合式軋絲機工藝設計 |
| 3.3 結(jié)合式軋絲機軋制變形與力的關(guān)系 |
| 3.4 本章小結(jié) |
| 4 結(jié)合式軋絲機系統(tǒng)關(guān)鍵部件的有限元分析 |
| 4.1 有限元分析法的簡介 |
| 4.2 結(jié)合式軋絲機關(guān)鍵結(jié)構(gòu)的有限元分析 |
| 4.3 本章小結(jié) |
| 5 輥模與固定模拉拔同步技術(shù)整體設計方案驗證分析 |
| 5.1 整體設計方案中的機械裝置部分驗證分析以及樣機試制 |
| 5.2 整體設計方案中的控制電氣部分分析 |
| 5.3 本章小結(jié) |
| 6 總結(jié)與展望 |
| 6.1 全文總結(jié) |
| 6.2 展望 |
| 參考文獻 |
| 作者簡歷 |
| 學位論文數(shù)據(jù)集 |
（2）鋼的高性能化理論與技術(shù)進展（論文提綱范文）
| 1 提高鋼的耐大氣腐蝕性能 |
| 1.1 國內(nèi)外耐大氣腐蝕鋼的研究 |
| 1.2 已知的耐候鋼耐蝕機理 |
| 1.3 稀土在鋼中應用的發(fā)展歷程 |
| 1.4 稀土耐候鋼研究進展 |
| 1.5 稀土耐候鋼的應用前景 |
| 2 合金結(jié)構(gòu)鋼的高強度化 |
| 2.1 淬透性和淬硬性 |
| 2.2 強化與韌化 |
| 2.3 全鏈條技術(shù)匹配的材料技術(shù)開發(fā) |
| 2.4 合金結(jié)構(gòu)鋼展望 |
| 3 緊固件用鋼的高品質(zhì)化 |
| 3.1 高強緊固件用鋼 |
| 3.2 超高強度緊固件用鋼 |
| 3.3 耐熱緊固件合金 |
| 3.4 緊固件用非調(diào)質(zhì)鋼 |
| 3.5 緊固件用鋼關(guān)鍵共性技術(shù) |
| 3.5.1 性能穩(wěn)定性 |
| 3.5.2 在線退火軟化技術(shù) |
| 3.5.3 緊固件用鋼大數(shù)據(jù)庫 |
| 4 奧氏體不銹鋼的氮合金化 |
| 4.1 高氮奧氏體不銹鋼的力學性能 |
| 4.2 高氮奧氏體不銹鋼的耐蝕性能 |
| 4.3 高氮奧氏體不銹鋼的生物相容性 |
| 4.4 高氮奧氏體不銹鋼的應用 |
| 4.5 奧氏體不銹鋼氮合金化展望 |
| 5 馬氏體不銹鋼的高硬度化 |
| 5.1 馬氏體不銹鋼發(fā)展歷史 |
| 5.2 研究現(xiàn)狀與技術(shù)進展 |
| 5.2.1 合金設計發(fā)展現(xiàn)狀 |
| 5.2.2 稀土合金化 |
| 5.2.3 廣譜抗菌 |
| 5.3 微觀組織調(diào)控技術(shù)發(fā)展 |
| 5.4 展望 |
| 6結(jié)語 |
（3）軋制與熱處理對卷簧用72B扁鋼絲組織和性能的影響（論文提綱范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 緒論 |
| 1.1 彈簧介紹 |
| 1.1.1 彈簧的行業(yè)格局 |
| 1.1.2 彈簧的失效因素 |
| 1.2 彈簧鋼簡介 |
| 1.2.1 彈簧鋼的分類 |
| 1.2.2 彈簧鋼的性能要求 |
| 1.2.3 彈簧鋼生產(chǎn)現(xiàn)狀 |
| 1.2.4 國內(nèi)外彈簧鋼發(fā)展趨勢 |
| 1.3 異形鋼絲 |
| 1.3.1 異形鋼絲形狀特點 |
| 1.3.2 異形鋼絲性能特點 |
| 1.3.3 異形鋼絲主要生產(chǎn)方法 |
| 1.4 扁鋼絲生產(chǎn)工藝及其應用 |
| 1.5 金屬材料的加工硬化模型 |
| 1.6 本文研究的目的和內(nèi)容 |
| 第2章 試驗材料和試驗方法 |
| 2.1 試驗材料 |
| 2.1.1 原材料 |
| 2.1.2 扁鋼絲生產(chǎn)工藝流程 |
| 2.1.3 扁鋼絲軋制熱處理 |
| 2.2 鋼絲的性能測試 |
| 2.2.1 拉伸試驗 |
| 2.2.2 組織及斷口觀察 |
| 2.2.3 硬度測試 |
| 第3章 軋制對扁鋼絲顯微組織及性能影響 |
| 3.1 72B卷簧裂紋失效分析 |
| 3.1.1 形貌分析 |
| 3.1.2 卷簧內(nèi)部硬度變化情況分析 |
| 3.2 卷簧化學成分及裂紋顯微組織分析 |
| 3.2.1 化學成分分析 |
| 3.2.2 顯微組織分析 |
| 3.3 軋制對 72B鋼絲顯微組織的影響 |
| 3.3.1 拉拔前 72B圓鋼絲顯微組織 |
| 3.3.2 拉拔后 72B圓鋼絲顯微組織 |
| 3.3.3 軋制后 72B扁鋼絲顯微組織 |
| 3.4 軋制對扁鋼絲力學性能的影響與加工硬化模型 |
| 3.4.1 表面洛氏硬度 |
| 3.4.2 軋制后扁鋼絲內(nèi)部維氏硬度變化情況 |
| 3.4.3 72B扁絲軋制加工硬化模型建立 |
| 3.5 本章小結(jié) |
| 第4章 熱處理對 72B鋼絲顯微組織及性能影響 |
| 4.1 退火工藝對 72B鋼絲顯微組織及力學性能影響 |
| 4.1.1 退火工藝對 72B鋼絲抗拉強度的影響 |
| 4.1.2 退火工藝對 72B鋼絲延伸率的影響 |
| 4.1.3 退火工藝對 72B鋼絲硬度的影響 |
| 4.1.4 退火工藝對 72B鋼絲顯微組織的影響 |
| 4.2 淬火加回火工藝對 72B鋼絲組織力學性能的影響 |
| 4.2.1 淬火加回火工藝對 72B鋼絲抗拉強度的影響 |
| 4.2.2 淬火加回火工藝對 72B鋼絲延伸率的影響 |
| 4.2.3 淬火加回火工藝對 72B鋼絲維氏硬度的影響 |
| 4.2.4 淬火加回火工藝對 72B鋼絲加工硬化指數(shù)的影響 |
| 4.2.5 淬火加回火工藝對 72B鋼絲顯微組織的影響 |
| 4.3 本章小結(jié) |
| 結(jié)論 |
| 參考文獻 |
| 致謝 |
| 個人簡歷 |
（4）熱處理對65Mn鋼扭轉(zhuǎn)與拉伸性能的影響（論文提綱范文）
| 致謝 |
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 緒論 |
| 1.1 扭轉(zhuǎn)理論的發(fā)展 |
| 1.2 扭轉(zhuǎn)性能的表征 |
| 1.2.1 扭轉(zhuǎn)強度 |
| 1.2.2 扭轉(zhuǎn)剛度 |
| 1.2.3 扭轉(zhuǎn)疲勞 |
| 1.3 扭轉(zhuǎn)性能的影響因素 |
| 1.3.1 溫度對扭轉(zhuǎn)性能的影響 |
| 1.3.2 組織對扭轉(zhuǎn)性能的影響 |
| 1.3.3 尺寸結(jié)構(gòu)對扭轉(zhuǎn)性能的影響 |
| 1.4 扭轉(zhuǎn)和拉伸試驗的塑形變形研究 |
| 1.5 45 鋼在軸桿類設備上的運用 |
| 1.6 65 Mn鋼的研究發(fā)展 |
| 1.6.1 65 Mn鋼的化學成分及性質(zhì) |
| 1.6.2 國內(nèi)65Mn鋼的研究現(xiàn)狀 |
| 1.6.3 國外65Mn鋼的研究現(xiàn)狀 |
| 1.7 65 Mn鋼的應用現(xiàn)狀 |
| 1.8 65 Mn的熱處理工藝研究 |
| 1.8.1 65 Mn鋼的常規(guī)熱處理工藝研究 |
| 1.8.2 65 Mn鋼的新型熱處理工藝研究 |
| 1.9 本課題的研究意義和研究內(nèi)容 |
| 1.9.1 研究意義 |
| 1.9.2 研究內(nèi)容 |
| 2 試驗材料及試驗方法 |
| 2.1 試驗材料 |
| 2.1.1 材料的化學成分 |
| 2.1.2 試樣尺寸 |
| 2.2 試驗方法 |
| 2.2.1 熱處理試驗 |
| 2.2.2 扭轉(zhuǎn)試驗 |
| 2.2.3 拉伸試驗 |
| 2.2.4 顯微組織分析試驗 |
| 3 熱處理對65Mn鋼扭轉(zhuǎn)性能研究 |
| 3.1 回火溫度對65Mn鋼的影響 |
| 3.1.1 組織轉(zhuǎn)變 |
| 3.1.2 硬度變化 |
| 3.1.3 扭轉(zhuǎn)性能變化 |
| 3.2 最佳回火溫度的選定 |
| 3.3 淬火溫度對65Mn鋼的影響 |
| 3.3.1 組織轉(zhuǎn)變 |
| 3.3.2 硬度變化 |
| 3.3.3 扭轉(zhuǎn)性能分析 |
| 3.4 兩次回火對65Mn扭轉(zhuǎn)性能的影響 |
| 3.5 65 Mn鋼與45鋼扭轉(zhuǎn)性能比較 |
| 3.5.1 扭轉(zhuǎn)性能差別 |
| 3.5.2 顯微組織分析 |
| 3.5.3 性能差異分析 |
| 3.6 本章總結(jié) |
| 4 熱處理對65Mn鋼拉伸性能研究 |
| 4.1 回火溫度對拉伸性能的影響 |
| 4.1.1 斷口形貌分析 |
| 4.1.2 拉伸性能變化 |
| 4.2 強度塑性選材理論 |
| 4.3 淬火溫度對拉伸性能的影響 |
| 4.3.1 斷口形貌分析 |
| 4.3.2 拉伸性能變化 |
| 4.4 扭轉(zhuǎn)和拉伸的關(guān)聯(lián)性 |
| 4.5 本章總結(jié) |
| 5 試驗展望 |
| 6 結(jié)論 |
| 參考文獻 |
| 作者簡歷 |
| 學位論文數(shù)據(jù)集 |
（6）非圓截面鋼絲軋制成型的理論與工藝應用研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 1 緒論 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 型材成型機械的現(xiàn)狀 |
| 1.3 型材成型工藝的研究現(xiàn)狀 |
| 1.4 金屬塑性變形微觀機制的研究現(xiàn)狀 |
| 1.4.1 金屬塑性變形微觀機制及加工成形原理概述 |
| 1.4.2 單晶體塑性變形微觀機制 |
| 1.4.3 多晶體塑性變形微觀機制 |
| 1.4.4 金屬塑性變形加工原理 |
| 1.4.5 金屬塑性變形過程中影響變形抗力的因素 |
| 1.4.6 熱塑性變形過程中的回復與再結(jié)晶 |
| 1.4.7 合金鋼塑性變形微觀機制國內(nèi)外研究進展 |
| 1.5 ANSYS塑性變形及熱分析有限元模擬 |
| 1.5.1 ANSYS/LS-DYNA金屬塑性變形有限元模擬 |
| 1.5.2 ANSYS/Multiphysics熱分析與耦合場模擬 |
| 1.6 脈沖電流與金屬塑性變形 |
| 1.6.1 脈沖電流簡介 |
| 1.6.2 脈沖電流的電塑性效應 |
| 1.7 脈沖電流作用下金屬塑性變形機制的研究進展 |
| 1.8 當前研究中存在的問題和本論文的主要工作 |
| 2 研究方案和實驗方法 |
| 2.1 非圓截面鋼絲成型工藝的有限元模擬 |
| 2.2 小型精密型材軋機的設計 |
| 2.3 活塞環(huán)用異型鋼絲典型材料的塑性變形機制的研究 |
| 2.4 實驗材料及其預處理 |
| 2.5 主要實驗儀器設備 |
| 2.6 脈沖電流壓縮實驗的關(guān)鍵技術(shù)問題及其解決方案 |
| 2.6.1 關(guān)鍵技術(shù)問題簡述 |
| 2.6.2 解決方案 |
| 2.7 試驗過程及試驗參數(shù) |
| 2.7.1 試驗步驟 |
| 2.7.2 試驗參數(shù) |
| 2.8 分析測試手段 |
| 2.8.1 顯微硬度分析 |
| 2.8.2 金相組織分析 |
| 2.8.3 TEM透射電子顯微分析 |
| 2.9 ANSYS單軸壓縮實驗的塑性變形有限元模擬 |
| 2.9.1 概述 |
| 2.9.2 模擬結(jié)果分析 |
| 3 活塞環(huán)用非圓截面鋼絲軋制工藝的模擬與分析 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 第一道軋制工藝的有限元模擬 |
| 3.3 第一道軋制工藝的分析 |
| 3.3.1 軋制力分析 |
| 3.3.2 應力分析 |
| 3.3.3 金屬流動規(guī)律分析 |
| 3.3.4 綜合分析 |
| 3.4 第二道軋制工藝的有限元模擬 |
| 3.5 第二道軋制工藝的分析 |
| 3.5.1 軋制力分析 |
| 3.5.2 應力分析 |
| 3.5.3 金屬流動規(guī)律分析 |
| 3.5.4 綜合分析 |
| 3.6 第三道軋制工藝的模擬與分析 |
| 3.6.1 第三道軋制工藝的有限元模擬 |
| 3.6.2 第三道軋制工藝的分析 |
| 3.7 第四道軋制工藝的模擬與分析 |
| 3.7.1 第四道軋制工藝的有限元模擬 |
| 3.7.2 第四道軋制工藝的分析 |
| 3.8 螺旋撐簧油環(huán)用鋼絲軋制工藝的設計 |
| 3.9 螺旋撐簧油環(huán)用鋼絲拉拔工藝的模擬與分析 |
| 3.9.1 概述 |
| 3.9.2 第一道拉拔工藝的模擬與分析 |
| 3.9.3 第二道拉拔工藝的模擬與分析 |
| 3.9.4 第三道拉拔工藝的模擬與分析 |
| 3.9.5 第四道拉拔工藝的模擬與分析 |
| 3.9.6 軋制工藝與拉拔工藝的對比分析 |
| 3.10 本章小結(jié) |
| 4 小型精密非圓截面鋼絲軋機的設計 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 軋機的設計指標 |
| 4.3 軋機總體結(jié)構(gòu)類型的確定 |
| 4.4 軋輥直徑的設計 |
| 4.5 不同直徑軋輥軋制力的有限元分析 |
| 4.5.1 模型建立 |
| 4.5.2 材料賦予 |
| 4.5.3 幾何建模及單元網(wǎng)格劃分 |
| 4.5.4 有限元計算及分析 |
| 4.5.5 軋輥尺寸的確定 |
| 4.6 軋制機構(gòu)總體及主要部分的設計方案 |
| 4.6.1 支撐輥機構(gòu)的結(jié)構(gòu)形式設計 |
| 4.6.2 軋制機構(gòu)的設計 |
| 4.6.3 軋機機架的設計 |
| 4.6.4 機架的校核 |
| 4.6.5 軋機的裝配和校核 |
| 4.7 本章小結(jié) |
| 5 室溫塑性變形微觀機制的研究 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 室溫塑性變形的流變應力 |
| 5.3 室溫塑性變形的金相組織 |
| 5.4 室溫塑性變形的顯微硬度 |
| 5.5 室溫塑性變形過程中位錯結(jié)構(gòu)的演變 |
| 5.5.1 原始試樣的位錯結(jié)構(gòu) |
| 5.5.2 9Cr18MoV鋼室溫塑性變形過程中位錯結(jié)構(gòu)的演變 |
| 5.6 9Cr18MoV鋼室溫塑性變形微觀機制 |
| 5.7 本章小結(jié) |
| 6 中溫塑性變形微觀機制的研究 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 Gleeble條件下中溫塑性變形的研究 |
| 6.2.1 9Cr18MoV鋼Gleeble中溫塑性變形 |
| 6.2.2 60Si2Mn鋼Gleeble中溫塑性變形 |
| 6.2.3 20鋼Gleeble中溫塑性變形 |
| 6.3 脈沖電流作用下中溫塑性變形的研究 |
| 6.3.1 脈沖電流作用下9Cr18MoV鋼中溫塑性變形 |
| 6.3.2 脈沖電流作用下60Si2Mn鋼中溫塑性變形 |
| 6.3.3 脈沖電流作用下20鋼中溫塑性變形 |
| 6.4 中溫塑性變形微觀機制 |
| 6.5 本章小結(jié) |
| 7 鐵素體溫區(qū)動態(tài)再結(jié)晶機制的研究 |
| 7.1 應用動態(tài)再結(jié)晶以細化晶粒技術(shù)的發(fā)展演變 |
| 7.2 脈沖電流對鐵素體區(qū)動態(tài)再結(jié)晶影響 |
| 7.2.1 鐵素體區(qū)的動態(tài)回復與動態(tài)再結(jié)晶 |
| 7.2.2 脈沖電流條件下鐵素體區(qū)動態(tài)再結(jié)晶的微觀機制模型 |
| 7.2.3 鐵素體溫區(qū)Gleeble變形應力應變的數(shù)學模型 |
| 7.2.4 一種軋制成型高應變硬化鋼異型斷面型材的新方法 |
| 7.3 本章小結(jié) |
| 8 結(jié)論 |
| 參考文獻 |
| 附錄 攻博期間發(fā)表的論文及科研項目 |
| 致謝 |
（7）釬焊金剛石線鋸切割鋁合金厚板的試驗研究（論文提綱范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 材料切割下料方法 |
| 1.1.1 電火花切割下料 |
| 1.1.2 激光切割下料 |
| 1.1.3 高壓水射流切割下料 |
| 1.1.4 金剛石串珠鋸下料 |
| 1.1.5 圓盤片、帶鋸下料 |
| 1.2 金剛石線鋸技術(shù)的發(fā)展 |
| 1.2.1 游離磨料金剛石線鋸 |
| 1.2.2 固結(jié)磨料金剛石線鋸 |
| 1.2.3 釬焊金剛石線鋸 |
| 1.3 課題的提出與來源 |
| 1.4 課題研究的主要內(nèi)容 |
| 第二章 高頻感應釬焊金剛石線鋸工藝準備 |
| 2.1 高頻感應釬焊加熱原理 |
| 2.2 高頻感應釬焊設備的選擇 |
| 2.2.1 感應釬焊電源的選擇 |
| 2.2.2 高頻感應器的設計 |
| 2.2.3 高頻感應釬焊溫度場模擬 |
| 2.3 釬焊過程的氣體保護裝置 |
| 2.4 鋸絲基體及金剛石磨料的選擇 |
| 2.5 高頻感應用釬料的選擇 |
| 2.6 感應釬焊線鋸制作 |
| 2.6.1 線鋸制作工藝過程 |
| 2.6.2 釬焊試驗條件與結(jié)果 |
| 2.7 本章小結(jié) |
| 第三章 釬焊金剛石線鋸的測試分析 |
| 3.1 釬焊線鋸金剛石表面微觀結(jié)構(gòu)分析 |
| 3.2 釬焊前后鋸絲基體力學強度分析 |
| 3.3 釬焊金剛石線鋸斷口分析 |
| 3.4 釬焊前后鋸絲基體的硬度 |
| 3.5 本章小結(jié) |
| 第四章 釬焊金剛石線鋸切割鋁合金厚板實驗研究 |
| 4.1 切割加工實驗條件 |
| 4.2 切割鋁合金后線鋸表面形貌 |
| 4.3 金剛石線鋸切割模型與機理研究 |
| 4.3.1 金剛石線鋸模型 |
| 4.3.2 單個磨粒平均切削深度計算 |
| 4.3.3 線鋸切割鋁合金的切屑生成機理分析 |
| 4.4 線鋸磨損與失效 |
| 4.4.1 金剛石磨粒破壞形式 |
| 4.4.2 線鋸基體的斷裂 |
| 4.5 本章小結(jié) |
| 第五章 結(jié)論與展望 |
| 5.1 結(jié)論 |
| 5.2 展望 |
| 參考文獻 |
| 致謝 |
| 在學期間的研究成果及發(fā)表的學術(shù)論文 |
（8）超窄不銹鋼帶的成型工藝及組織性能研究（論文提綱范文）
| 1 緒論 |
| 1.1 概述 |
| 1.2 目前超窄帶鋼的發(fā)展現(xiàn)狀 |
| 1.3 超窄不銹鋼帶成型工藝及存在的問題 |
| 1.3.1 不銹鋼的發(fā)展及現(xiàn)狀 |
| 1.3.2 不銹鋼超窄帶的成型工藝及現(xiàn)狀 |
| 1.3.3 不銹鋼絲壓扁軋制的特點及主要問題 |
| 1.4 不銹鋼帶表面處理技術(shù) |
| 1.4.1 不銹鋼表面處理技術(shù)的發(fā)展現(xiàn)狀 |
| 1.4.2 鈍化工藝存在的主要問題及改善的途徑 |
| 1.5 本課題立題的目的及研究的內(nèi)容 |
| 1.5.1 研究的目的和意義 |
| 1.5.2 研究的方法和內(nèi)容 |
| 2 實驗材料及方法 |
| 2.1 實驗材料 |
| 2.2 實驗方法及設備 |
| 2.2.1 不銹鋼的相關(guān)熱處理工藝 |
| 2.2.2 不銹鋼的酸洗工藝 |
| 2.2.3 鋼絲拉拔實驗 |
| 2.2.4 鋼絲壓扁軋制實驗 |
| 2.2.5 不銹鋼絲、鋼帶力學性能實驗 |
| 2.2.6 金相組織試樣制備及觀察 |
| 2.2.7 維氏顯微硬度 HV測定實驗 |
| 2.2.8 表面鈍化處理實驗 |
| 3 鋼絲拉拔處理及組織性能分析 |
| 3.1 拉拔前軟化處理 |
| 3.1.1 馬氏體不銹鋼的再結(jié)晶退火 |
| 3.1.2 奧氏體不銹鋼的固溶處理 |
| 3.2 鋼絲拉拔實驗結(jié)果與分析 |
| 3.2.1 沿橫截面方向組織變化 |
| 3.2.2 沿拉拔方向組織變化規(guī)律 |
| 3.3 本章小結(jié) |
| 4 不銹鋼絲壓扁軋制工藝 |
| 4.1 鋼絲壓扁軋制實驗結(jié)果 |
| 4.1.1 軋制實驗數(shù)據(jù)及分析 |
| 4.1.2 實驗結(jié)果分析 |
| 4.2 鋼絲壓扁軋制變形規(guī)律 |
| 4.2.1 鋼絲壓扁軋制變形特點 |
| 4.2.2 軋制變形規(guī)律 |
| 4.2.3 計算寬展的方法 |
| 4.2.4 影響寬展的因素 |
| 4.3 控制寬展的方法 |
| 4.3.1 控制寬展 |
| 4.3.2 擬合寬展公式 |
| 4.4 本章小結(jié) |
| 5 不銹鋼超窄帶組織性能變化規(guī)律 |
| 5.1 馬氏體不銹鋼淬火和回火處理 |
| 5.1.1 馬氏體不銹鋼淬火+回火后的組織 |
| 5.1.2 調(diào)質(zhì)處理的機理 |
| 5.2 奧氏體不銹鋼窄帶的冷變形強化 |
| 5.2.1 壓扁軋制中力學性能變化 |
| 5.2.2 壓扁過程中組織變化 |
| 5.2.3 冷變形強化的機理 |
| 5.3 本章小結(jié) |
| 6 制品表面鈍化處理工藝 |
| 6.1 不銹鋼制品鈍化的目的和意義 |
| 6.2 不銹鋼鈍化實驗結(jié)果分析 |
| 6.3 本章小結(jié) |
| 7 主要結(jié)論 |
| 致謝 |
| 參考文獻 |
（9）大跨度橋梁纜索用SWRS82B熱軋盤條的組織與鋼絲扭轉(zhuǎn)性能研究（論文提綱范文）
| 中文摘要 |
| Abstract |
| 第一章 緒論 |
| 1.1 鋼鐵及線材制品行業(yè)概述 |
| 1.2 熱鍍鋅行業(yè)概述 |
| 1.3 橋梁纜索用鍍鋅絲概述 |
| 1.4 鋼絲扭轉(zhuǎn)性能國內(nèi)外研究現(xiàn)狀 |
| 1.5 本課題研究背景與研究內(nèi)容 |
| 第二章 試驗材料與方法 |
| 2.1 試驗過程及研究路線 |
| 2.2 試驗材料及樣品制備 |
| 2.3 力學性能試驗 |
| 2.4 扭轉(zhuǎn)性能試驗 |
| 2.5 斷口分析 |
| 2.6 微觀分析 |
| 2.7 示差掃描量熱分析 |
| 第三章 試制 SWRS82B 鍍鋅鋼絲的組織和力學性能 |
| 3.1 力學性能 |
| 3.2 組織 |
| 3.3 扭轉(zhuǎn)性能 |
| 3.4 本章小結(jié) |
| 第四章 扭轉(zhuǎn)斷口分析 |
| 4.1 扭轉(zhuǎn)變形的不均勻性 |
| 4.2 扭轉(zhuǎn)斷裂原因 |
| 4.3 本章小結(jié) |
| 第五章 鍍鋅過程對鋼絲組織及扭轉(zhuǎn)性能的影響 |
| 5.1 鍍鋅層結(jié)構(gòu) |
| 5.2 影響扭轉(zhuǎn)性能的主要工序 |
| 5.3 鍍鋅過程對鋼絲組織的影響 |
| 5.4 鍍鋅時間對鋼絲組織及扭轉(zhuǎn)性能的影響 |
| 5.5 滲碳體結(jié)構(gòu)對扭轉(zhuǎn)性能影響機理的討論 |
| 5.6 本章小結(jié) |
| 第六章 材質(zhì)對鋼絲扭轉(zhuǎn)性能的影響 |
| 6.1 組織控制 |
| 6.2 珠光體形變過程觀察 |
| 6.3 質(zhì)量改進前后鋼絲的 DSC 曲線比較 |
| 6.4 表面裂紋對扭轉(zhuǎn)性能的影響 |
| 6.5 本章小結(jié) |
| 第七章 結(jié)論 |
| 參考文獻 |
| 致謝 |
| 發(fā)表論文與取得的科研成果 |
四、65Mn軟態(tài)異型鋼絲斷裂分析及工藝改進（論文參考文獻）
- [1]輥模與固定模結(jié)合式軋絲機設計研究[D]. 謝晉. 中國礦業(yè)大學, 2020(07)
- [2]鋼的高性能化理論與技術(shù)進展[J]. 董瀚,廉心桐,胡春東,陸恒昌,彭偉,趙洪山,徐德祥. 金屬學報, 2020(04)
- [3]軋制與熱處理對卷簧用72B扁鋼絲組織和性能的影響[D]. 黃磊. 哈爾濱工業(yè)大學, 2016(02)
- [4]熱處理對65Mn鋼扭轉(zhuǎn)與拉伸性能的影響[D]. 徐磊. 遼寧工程技術(shù)大學, 2015(05)
- [5]目前我國彈簧產(chǎn)業(yè)概況[A]. 王黎琰. 傳承、創(chuàng)新、智慧與合作：首屆物流工程國際會議論文集（一）, 2012
- [6]非圓截面鋼絲軋制成型的理論與工藝應用研究[D]. 肖文凱. 武漢大學, 2010(05)
- [7]釬焊金剛石線鋸切割鋁合金厚板的試驗研究[D]. 張發(fā)壘. 南京航空航天大學, 2009(S2)
- [8]超窄不銹鋼帶的成型工藝及組織性能研究[D]. 趙虎. 西安建筑科技大學, 2006(09)
- [9]大跨度橋梁纜索用SWRS82B熱軋盤條的組織與鋼絲扭轉(zhuǎn)性能研究[D]. 徐忠良. 東南大學, 2006(04)
- [10]彈簧鋼絲和彈性合金絲[A]. 徐效謙. 全國線材深加工技術(shù)研討會會議文集, 2005
標簽：回火處理論文; 回火索氏體論文; 韌性斷裂論文; 截面數(shù)據(jù)論文; 扁鋼論文;